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R & V Ingenieros Asociados Ltda.
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
PROYECTO DE ENTIBACIN Y SOCALZADO
EDIFICIO SOL ANDINO
AV. SERRANO N334
COMUNA DE MELIPILLA
REGIN METROPOLITANA
CLIENTE: SERGIO CONTRERAS Y ASOCIADOS INGENIEROS CIVILES LTDA.
Santiago, Agosto de 2011
8375
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NDICE
CONTENIDO pgs.
1. Introduccin 3
1.1 Objetivos y Alcances del estudio 3
1.2 Caractersticas del proyecto 3
2. Sistema de Entibacin y Socalzado propuesto 4
2.1 Descripcin de la solucin 4
2.2 Anlisis deslindes del Terreno en estudio 4
2.3 Secuencia Constructiva para Pilas 6
2.4 Especificaciones tcnicas generales para la construccin de pilas 7
2.5 Secuencia Constructiva para vigas de refuerzo bajo muros 9
3. Diseo de las pilas 10
3.1 Propiedades del suelo consideradas 10
3.2 Mtodo de diseo 10
3.3 Diseo de las pilas 11
Anexo N 1: Memoria de Clculo 12
Anexo N 2: Plano de Proyecto 42
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1. Introduccin
1.1 Objetivos y alcances del estudio
El presente informe corresponde al estudio realizado por Ruz & Vukasovic,
Ingenieros Asociados Ltda., para el diseo del sistema de Entibacin y Socalzado, de
acuerdo con los requerimientos del proyecto denominado Edificio Sol Andino - Melipilla,
el que ser emplazado en Avenida Serrano N 334, Comuna de Melipilla, Regin
Metropolitana.
El estudio tiene por objeto la entrega de antecedentes, definicin del sistema
de entibacin y socalzado adecuado para la obra, especificaciones y recomendaciones para
construccin y control de las obras.
1.2 Caractersticas del proyecto
- Destino : Edificio comercial y oficinas.
- Terreno : Plano y sin pendiente considerable.
- Uso Actual : Sitio urbanizado.
- Geometra : Construccin de siete pisos y un nivel de subterrneo.
- Estructura : Hormign Armado.
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2. Sistema de Entibacin y Socalzado propuesto
2.1 Descripcin de la solucin
- Sistema de Socalzado.
El sistema de socalzado consiste en la construccin de columnas de
hormign armado al borde y bajo de los muros medianeros, las cuales servirn de apoyo
que sostendr el muro y traspasar su carga al terreno bajo el nivel de subterrneos a
construir. Adems estas columnas sostienen el terreno permitiendo efectuar una excavacin
vertical.
- Sistema de Entibacin
El sistema de entibacin consiste, al igual que el caso anterior, en la
construccin de columnas de hormign armado, pero esta vez ubicada al borde de las
excavaciones. El objetivo de estas pilas es sostener el terreno y las construcciones cercanas
adems de permitir una excavacin vertical.
2.2 Anlisis deslindes del Terreno en estudio
a) Deslinde Norte (Banco Scotiabank)
En esta zona se encuentra una construccin de un piso, con estacionamientos, sin
niveles subterrneos y adosada al terreno. Dada las caractersticas de la estructura
proyectada, no es posible la ejecucin de taludes de excavacin estables, por ello se
proyecta la construccin de pilas de socalzado, las cuales tienen como finalidad
permitir la excavacin vertical del terreno, y asegurar la estabilidad de la estructura
existente adosada. Debido a que las pilas proyectadas quedan dentro del muro a
construir se proyectan vigas de amarre.
b) Deslinde Sur (Oficinas Movistar y Pub)
En este deslinde existen construcciones de un piso, sin niveles subterrneos y
adosadas al terreno. Dada las caractersticas de la estructura proyectada, no es
posible la ejecucin de taludes de excavacin estables, por ello se proyecta la
construccin de pilas de socalzado, las cuales tienen como finalidad permitir la
excavacin vertical del terreno, y asegurar la estabilidad de la estructura existente
adosada. Debido a que las pilas proyectadas quedan dentro del muro a construir se
proyectan vigas de amarre.
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c) Deslinde Oriente
En esta zona se encuentra el paseo peatonal de la Calle Serrano. Dada las
caractersticas de la estructura proyectada, no es posible la ejecucin de taludes de
excavacin estables, por ello se proyecta la construccin de pilas de entibacin, las
cuales tienen como finalidad permitir la excavacin vertical del terreno, y asegurar
la estabilidad de las veredas existentes en la zona aledaa al emplazamiento del
subterrneo. Debido a que las pilas proyectadas quedan dentro del muro a construir
se proyectan vigas de amarre.
d) Deslinde Poniente (Galpn)
En esta zona se encuentra un galpn de un nivel y sin niveles subterrneos. Dada las
caractersticas de la estructura proyectada, no es posible la ejecucin de taludes de
excavacin estables, por ello se proyecta la construccin de pilas de socalzado, las
cuales tienen como finalidad permitir la excavacin vertical del terreno, y asegurar
la estabilidad de la estructura existente adosada. Debido a que las pilas proyectadas
quedan dentro del muro a construir se proyectan vigas de amarre.
Nota: en este sector se encuentra un pozo, de aporximadamente 1.80 m. de
profundidad y de ancho desconocido, por lo que sedeber determinar la zona
que abarca e informar a esta oficina para tomar las medidas necesarias.
NOTAS IMPORTANTES:
- ANTES DE REALIZAR CUALQUIER EXCAVACIN MASIVA SE DEBER
VERIFICAR EL EMPLAZAMIENTO DE TODA ESTRUCTURA
SUBTERRNEA QUE SE ENCUENTRE EN LAS CERCANAS .
EN CASO DE QUE EXISTIESEN DIFERENCIAS CON EL PROYECTO DE
ENTIBACIN Y SOCALZADO SE DEBE SOLICITAR INSTRUCCIONES AL
MECNICO DE SUELOS, ANTES DE COMENZAR LAS EXCAVACIONES.
- SE DEBE INFORMAR EL EMPLAZAMIENTO DE LA GRA, DE LA
INSTALACIN DE FAENAS Y ZONAS DE CARAGA Y DESCRAGA DE
CAMIONES.
- TODOS LOS TALUDES, VERTICALES O INCLINADOS, DEBERAN SER
PROTEGIDOS CON LECHADA DE CEMENTO Y MALLA BIZCOCHO.
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- SE DEBER EVITAR LA OCURRENCIA DE FILTRACIONES EN ZONAS DE
TALUDES, TENIENDO ESPECIAL CUIDADO EN ZONAS HUMEDAS, TALES
COMO BAOS, DUCHAS, ETC., YA QUE ESTAS SON FUENTE COMN DE
ACCIDENTES
- SIN PERJUICIO DE LO ANTERIOR, SE DEBE DAR EXTRICTO
CUMPLIMIENTO A LA NORMA CHILENA DE EXCAVACIONES NCH 349
OF. 1999, EN ESPECIAL A LO REFERENCTE A LA INSPECCIN DIARIA DE
GRIETAS EN TALUDES. CUALQUIER ANOMALA DEBER SER
COMUNICADA INMEDIATAMENTE A ESTA OFICINA
- PARA LA EXCAVACIN DE PILAS SE DEBER CONSIDERAR LA
ENTIBACIN MEDIANTE LA UTILIZACIN DE ANILLOS DE TABLONES
DE MADERA DE ALAMO, DE 2X10, DISPUESTOS HORIZONTALMENTE,
ESPECIADOS A 1,00m DE EJE A EJE. ENTRE ESTOS ANILLOS SE DEBE
CONSIDERAR LA ENTIBACIN VERTICAL CON TABLONES DE PINODE
1 DE ESPESOR. ANTES DE HORMIGONAR SE DEBERN RETIRAR LOS
MATERIALES DE ENTIBACIN EN LA CARA OPUESTA A LA
EXCAVACIN MASIVA, PARA ASEGURAR EL HORMIGONADO DE LA
PILA CONTRA TERRENO
2.3 Secuencia Constructiva para Pilas
1.- Efectuar las demoliciones correspondientes y marcar las ubicaciones de las pilas
en el terreno, numerndolas segn los planos de proyecto.
2.- Realizar la excavacin para la construccin de las pilas impares. El proceso se
realiza de forma tal que no se produzca sobre excavacin en la seccin de
alojamiento de la pila.
3.- Introducir la armadura y fijarla en su posicin definitiva. Enseguida se
materializa el moldaje para hormigonado, slo en la cara que enfrentar la
excavacin, las otras caras se hormigonarn contra el terreno y las
sobreexcavaciones slo se rellenarn con hormign, quedando expresamente
prohibido cualquier otro procedimiento de relleno.
4.- Hormigonar las pilas impares
5.- Transcurridas 24 horas despus del hormigonado de las pilas impares se
excavan y hormigonan las pilas pares
6.- Antes de comenzar las excavaciones se deber dejar una berma de 1.00 m.
medida desde el plomo de las pilas. Esta berma no deber ser afectada por la
excavacin masiva.
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7.- Realizar la excavacin masiva sin traspasar la berma anteriormente descrita.
Los taludes de excavacin debern ser 2:1 (V:H).
8.- Una vez realizada la excavacin masiva se deber construir los dados de
reaccin.
9.- Posterior a la construccin de los dados de reaccin se deber excavar en forma
frontal y vertical la zanja de 1.00 m. dejada anteriormente, frente a cada pila.
10.- Colocar los puntales, fijarlos en su posicin definitiva y comprimir con el
sistema de compresin indicado en los planos.
11.- Una vez apuntaladas todas las pilas y acuados los puntales se podr excavar el
resto de la zanja.
2.4 Especificaciones tcnicas generales para la construccin de pilas
2.4.1 Materiales
1.- Hormign H25 con 90% de nivel de confianza.
2.- Docilidad correspondiente a cono 8 - 10, tamao mximo para el rido de 1.
3.- El hormigonado de las pilas bajo fundaciones se har en dos etapas:
Primero hasta 50 cm. antes de la consola de socalzado y luego el resto.
Para el hormigonado de la segunda etapa debern haber transcurrido al menos
12 horas desde el trmino del hormigonado de la primera. En la segunda etapa
se debe emplear un expansor del tipo Intraplast o similar.
4.- El vibrado, vaciado del hormign y otros no especificados en este informe,
debern cumplir con todas las normas aplicables.
5.- El acero ser del tipo A 63-42 H. El recubrimiento ser de 4cm. El traslapo de
barras de acero ser de 50 dimetros.
6.- Las armaduras de las pilas se confeccionarn fuera de la excavacin respectiva,
cuidando mantener la rectitud de las barras y que el canastillo armado quede en
su posicin correcta.
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2.4.2 Mtodo constructivo
7.- Se debe verificar con exactitud la ubicacin de las pilas en el terreno, y junto
con ello replantear las fundaciones ms cercanas a objeto de detectar cualquier
interferencia antes de hacer las excavaciones.
8.- La parte inferior de las pilas, correspondiente a la parte ubicada bajo el nivel de
sello de fundacin, deber ser hormigonada contra terreno en sus cuatro caras.
9.- El moldaje de la pila ir solo por la cara frontal a la excavacin sobre el
sello de excavacin, el resto de las caras se hormigonar contra terreno.
10.- La verticalidad de la excavacin se debe controlar permanentemente mediante
plomadas en cada una de las aristas, a objeto de asegurar la verticalidad.
Todos los taludes se deben proteger mediante colocacin de lechada de
cemento de una relacin agua cemento 0.70 - 0.75.
11.- En caso de desmoronamientos se deber consultar de inmediato al mecnico de
suelos.
12.- Antes de iniciar las obras, tomar fotos de los muros vecinos y autentificarlas
ante notario.
13.- Tomar todos los seguros que correspondan y hacer respetar en obra todas las
medidas de seguridad.
14.- No perturbar las paredes laterales de la excavacin.
15.- No ocupar agua para ablandar y facilitar la excavacin.
16.- Frente a cualquier caso de filtracin, exceso de riego por parte de los vecinos,
fugas de arranques de agua o sistemas de alcantarillado, intentar dar solucin de
inmediato y contactar al mecnico de suelos al fono 2453362.
17.- Una vez construidas las pilas se deber colocar el sistema de contencin lateral
de los muros especificado en los planos de proyecto. NO SE AUTORIZA LA
EXCAVACIN MASIVA MIENTRAS NO SE ENCUENTRE ESTE
SISTEMA CONSTRUIDO.
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2.5 Secuencia Constructiva para vigas de refuerzo bajo muros
El proceso de excavacin y hormigonado de la viga de refuerzo debe
considerar la inestabilidad de las fundaciones existentes. Se debe proceder con la
precaucin adecuada a fin de evitar el desmoronamiento o desprendimiento.
Como primer paso se proceder marcando el muro a socalzar en tramos de
1.20 m. y numerndolos 1, 2, 3, 1, 2, 3, 1, etc. A continuacin se debe excavar los tramos 1,
armar la viga dejando las barras de acero dobladas en sus extremos con una longitud
equivalente a 60 dimetros, luego se colocar el moldaje y se hormigonar con hormign
H25 con una docilidad equivalente a cono 8 y con expansor Intraplast. Para el hormigonado
se debe dejar un buzn lateral de 30 cm. por sobre el nivel la viga, por donde se debe
introducir el hormign. Luego de pasadas 24 horas, seguir con los tramos 2, de igual forma
que lo efectuado para los tramos 1, y finalmente efectuar los tramos 3.
Es conveniente realizar el mnimo de demoliciones antes de llevar a cabo
esta actividad, slo las que sean estrictamente necesarias para la misma. Si bien la faena no
producir daos en el muro a reforzar, se pueden producir desplazamientos imperceptibles
que posteriormente pueden tener manifestaciones en agrietamientos, los que no afectaran su
estabilidad, pero pueden ser causa de quejas o demandas de vecinos.
UNA VEZ QUE SE COMIENCE A EXCAVAR LA VIGA DE
REFUERZO SE DEBER INSPECCIONAR POR EL MECNICO DE SUELOS LA
ESTABILIDAD DE LAS FUNDACIONES. SI STAS NO SE DENOTAN
ESTABLES SE DEBER PROCEDER A EXCAVAR EN TRAMOS MAS
PEQUEOS.
Nota: Las vigas de refuerzo que no se encuentran bajo muros, no requieren de esta
metodologa ya que no hay fundaciones comprometidas.
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3. Diseo de las pilas
3.1 Parmetros geotcnicos de diseo
A continuacin se entregan parmetros generales del suelo, basados en
estudios similares del sector y el informe de mecanica de suelos N 8375 emitido por esta
oficina, se incluyen valores para cada estrato:
3.2 Mtodo de Diseo
Dada la profundidad de la excavacin proyectada y el conocimiento de los
suelos presentes en el terreno se opt por utilizar un mtodo de tensin-deformacin, que
permitir verificar la estabilidad del sistema para cada etapa constructiva.
Este mtodo consiste en definir los empujes de suelo en funcin de la
deformacin que este experimenta, utilizando como antecedente la rigidez de las pilas, la
rigidez del suelo de fundacin y la secuencia constructiva de excavacin. Dado lo anterior,
los empujes que experimenta la pila son variables en su profundidad, con magnitudes que
van desde el empuje activo hasta el empuje en reposo.
Para lograr lo anterior se consider el programa Muros Pantalla
considerando los siguientes antecedentes de diseo:
3.2.1 Sobrecarga Considerada
Se consider una sobrecarga de 1.1 ton/m2, por piso, bajo todas las
construcciones.
En zona sin construcciones aledaas, se asumi una sobrecarga de 1.2
Ton/m2 mnima.
3.2.2 Solicitacin Ssmica
Se consider los empujes ssmicos de mononobe Okabe, para una
aceleracin mxima de 0.15g (entibacin) y 0.18 (socalzado), las que pueden ocurrir en
cualquiera de las fases constructivas del sistema de entibacin.
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3.2.3 Fases Constructivas
Se considera todos los estados de carga que han tenido las pilas, para cada
etapa constructiva.
3.2.4 Esfuerzos y estabilidad
Se ha comprobado, para cada estado de carga a la que estn sometidas las
pilas, que los momentos, corte y axial en su desarrollo no sobrepasen lo mximos
admisibles.
Se ha considerado adems la estabilidad del talud de excavacin para cada
etapa constructiva.
3.3 Diseo de las pilas
El diseo de las pilas se realiz conforme a la norma ACI, por el mtodo de
rotura, que considera una mayoracin de esfuerzos y reduccin de la resistencia del
hormign.
Cualquier situacin no prevista en el presente documento, as como
modificaciones que se deseara realizar en su contenido, deber ser consultada y aprobada
por el suscrito.
Manuel Ruz Jorquera
Ingeniero Civil
MRJ/cqc
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Anexo N 1: Memoria de Clculo
Pilas N 1 a 17, 23 a 31 y 38 a 42
1.- NORMA Y MATERIALES Norma de hormign: ACI 318-99 (Chile) Hormign: H25
Acero: A-63-42H Clase de exposicin: Hormign expuesto al suelo o al aire libre Recubrimiento geomtrico: 7.0 cm Tamao mximo del rido: 20 mm
2.- ACCIONES Mayoracin esfuerzos en construccin: 1.60 Mayoracin esfuerzos en servicio: 1.60
Con anlisis ssmico Aceleracin de clculo: 0.18 g Se considera el sismo en las fases constructivas Mayoracin esfuerzos en hiptesis ssmica: 1.00 Sin considerar acciones trmicas en puntales
3.- DATOS GENERALES Cota de la rasante: 0.00 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m Tipologa: Pantalla de pilotes de hormign
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4.- DESCRIPCIN DEL TERRENO Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasds del muro pantalla: 0.0 % Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intrads del muro pantalla: 0.0 %
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripcin Coeficientes de empuje
1 - Relleno GM 0.00 m Densidad aparente: 2.0 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm
ngulo rozamiento interno: 35 grados Cohesin: 0.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 4000.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 4000.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.27 Reposo trasds: 0.43
Pasivo trasds: 3.69 Activo intrads: 0.27 Reposo intrads: 0.43 Pasivo intrads: 3.69
2 - Relleno CL -0.60 m Densidad aparente: 1.8 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm ngulo rozamiento interno: 18 grados Cohesin: 0.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 1300.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 1300.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.53 Reposo trasds: 0.69 Pasivo trasds: 1.89 Activo intrads: 0.53 Reposo intrads: 0.69 Pasivo intrads: 1.89
3 - GP-GC -1.00 m Densidad aparente: 2.1 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm
ngulo rozamiento interno: 40 grados Cohesin: 1.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 7000.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 7000.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.22 Reposo trasds: 0.36
Pasivo trasds: 4.60 Activo intrads: 0.22 Reposo intrads: 0.36 Pasivo intrads: 4.60
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5.- SECCIN VERTICAL DEL TERRENO
6.- GEOMETRA Altura total: 6.50 m
Dimetro: 48 cm
Separacin entre ejes: 3.30 m
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7.- ESQUEMA DE LAS FASES
Referencias Nombre Descripcin
Fase 1 excavacin a 3.0 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -3.00 m
Referencias Nombre Descripcin
Fase 2 anclaje a 2.5 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -3.00 m
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Referencias Nombre Descripcin
Fase 3 excavacin a 5.0 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -5.00 m
8.- CARGAS CARGAS EN EL TRASDS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
Uniforme En superficie Valor: 1.1 t/m excavacin a 3.0 m. excavacin a 5.0 m.
9.- ELEMENTOS DE APOYO
PUNTALES
Descripcin Fase inicial Fase final
Cota: -2.50 m Rigidez axil: 100000 t/m Separacin: 3.3 m
anclaje a 2.5 m. excavacin a 5.0 m.
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10.- RESULTADOS DE LAS FASES Esfuerzos sin mayorar.
FASE 1: EXCAVACIN A 3.0 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -1.83 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -1.55 0.07 -0.00 -0.00 0.05 0.00
-1.00 -1.27 0.14 0.17 0.05 0.00 0.00
-1.50 -1.00 0.21 0.17 0.13 0.00 0.00
-2.00 -0.75 0.27 0.17 0.22 0.00 0.00
-2.50 -0.52 0.34 0.17 0.30 0.00 0.00
-3.00 -0.35 0.41 0.18 0.39 0.17 0.00
-3.50 -0.23 0.48 -0.11 0.42 -0.67 0.00
-4.00 -0.18 0.55 -0.34 0.26 0.07 0.00
-4.50 -0.17 0.62 -0.27 0.12 0.26 0.00
-5.00 -0.17 0.69 -0.14 0.03 0.22 0.00
-5.50 -0.18 0.75 -0.04 -0.00 0.12 0.00
-6.00 -0.18 0.82 0.00 -0.00 0.03 0.00
-6.50 -0.19 0.89 0.00 0.00 -0.06 0.00
Mximos -0.17
Cota: -4.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.23
Cota: -3.25 m
0.44
Cota: -3.25 m
0.63
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -1.83
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.34
Cota: -4.00 m
-0.01
Cota: -5.75 m
-1.36
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -5.12 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -4.34 0.07 0.01 0.00 0.27 0.00
-1.00 -3.56 0.14 0.38 0.12 0.00 0.00
-1.50 -2.79 0.21 0.38 0.31 0.00 0.00
-2.00 -2.08 0.27 0.38 0.49 0.11 0.00
-2.50 -1.43 0.34 0.48 0.71 0.48 0.00
-3.00 -0.89 0.41 0.77 1.05 0.86 0.00
-3.50 -0.51 0.48 0.02 1.30 -2.65 0.00
-4.00 -0.33 0.55 -0.95 0.91 -0.16 0.00
-4.50 -0.29 0.62 -0.88 0.44 0.72 0.00
-5.00 -0.31 0.69 -0.50 0.14 0.71 0.00
-5.50 -0.35 0.75 -0.18 0.01 0.42 0.00
-6.00 -0.39 0.82 -0.01 -0.01 0.12 0.00
-6.50 -0.43 0.89 0.00 -0.00 -0.15 0.00
Mximos -0.29
Cota: -4.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.98
Cota: -3.25 m
1.30
Cota: -3.50 m
1.17
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -5.12
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.99
Cota: -4.25 m
-0.01
Cota: -6.00 m
-3.83
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
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FASE 2: ANCLAJE A 2.5 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -1.83 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -1.55 0.07 -0.00 -0.00 0.05 0.00
-1.00 -1.27 0.14 0.17 0.05 0.00 0.00
-1.50 -1.00 0.21 0.17 0.13 0.00 0.00
-2.00 -0.75 0.27 0.17 0.22 0.00 0.00
-2.50 -0.52 0.34 0.17 0.30 0.00 0.00
-3.00 -0.35 0.41 0.18 0.39 0.17 0.00
-3.50 -0.23 0.48 -0.11 0.42 -0.67 0.00
-4.00 -0.18 0.55 -0.34 0.26 0.07 0.00
-4.50 -0.17 0.62 -0.27 0.12 0.26 0.00
-5.00 -0.17 0.69 -0.14 0.03 0.22 0.00
-5.50 -0.18 0.75 -0.04 -0.00 0.12 0.00
-6.00 -0.18 0.82 0.00 -0.00 0.03 0.00
-6.50 -0.19 0.89 0.00 0.00 -0.06 0.00
Mximos -0.17
Cota: -4.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.23
Cota: -3.25 m
0.44
Cota: -3.25 m
0.63
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -1.83
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.34
Cota: -4.00 m
-0.01
Cota: -5.75 m
-1.36
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.44 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00
-0.50 -2.02 0.07 0.01 0.00 0.27 0.00
-1.00 -1.60 0.14 0.39 0.12 0.00 0.00
-1.50 -1.20 0.21 0.39 0.32 0.00 0.00
-2.00 -0.85 0.27 0.39 0.52 0.24 0.00
-2.50 -0.57 0.34 0.60 0.78 0.84 0.00
-3.00 -0.41 0.41 -0.37 0.53 1.12 0.00
-3.50 -0.32 0.48 -0.32 0.43 -0.32 0.00
-4.00 -0.31 0.55 -0.39 0.23 0.23 0.00
-4.50 -0.32 0.62 -0.26 0.08 0.30 0.00
-5.00 -0.35 0.69 -0.11 0.01 0.21 0.00
-5.50 -0.37 0.75 -0.02 -0.01 0.10 0.00
-6.00 -0.40 0.82 0.01 -0.01 0.01 0.00
-6.50 -0.43 0.89 0.00 -0.00 -0.07 0.00
Mximos -0.31
Cota: -4.00 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.60
Cota: -2.50 m
0.78
Cota: -2.50 m
1.24
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.44
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.62
Cota: -2.75 m
-0.01
Cota: -5.50 m
-0.91
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 19
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
FASE 3: EXCAVACIN A 5.0 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -1.81 -0.00 0.01 0.00 0.08 0.00
-0.50 -1.52 0.07 0.03 0.01 0.16 0.00
-1.00 -1.23 0.14 0.24 0.09 0.25 0.00
-1.50 -0.96 0.21 0.37 0.26 0.25 0.00
-2.00 -0.73 0.27 0.49 0.49 0.12 0.00
-2.50 -0.57 0.34 0.52 0.75 0.00 0.00
-3.00 -0.52 0.41 -0.75 0.37 0.17 0.00
-3.50 -0.52 0.48 -0.63 0.04 0.40 0.00
-4.00 -0.53 0.55 -0.41 -0.20 0.63 0.00
-4.50 -0.51 0.62 -0.06 -0.27 0.86 0.00
-5.00 -0.45 0.69 0.39 -0.14 1.08 0.00
-5.50 -0.37 0.75 0.26 0.09 -1.04 0.00
-6.00 -0.30 0.82 -0.13 0.06 -0.11 0.00
-6.50 -0.24 0.89 -0.09 -0.00 0.69 0.00
Mximos -0.24
Cota: -6.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.66
Cota: -5.25 m
0.75
Cota: -2.50 m
1.08
Cota: -5.00 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -1.81
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.76
Cota: -2.75 m
-0.27
Cota: -4.50 m
-1.60
Cota: -5.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -1.67 0.07 0.01 0.00 0.27 0.00
-1.00 -1.33 0.14 0.49 0.15 0.13 0.00
-1.50 -1.02 0.21 0.63 0.44 0.63 0.00
-2.00 -0.77 0.27 0.98 0.88 0.82 0.00
-2.50 -0.64 0.34 1.36 1.51 0.62 0.00
-3.00 -0.74 0.41 -1.95 0.50 0.86 0.00
-3.50 -0.92 0.48 -1.47 -0.30 1.23 0.00
-4.00 -1.04 0.55 -0.81 -0.79 1.61 0.00
-4.50 -1.04 0.62 0.04 -0.89 1.98 0.00
-5.00 -0.91 0.69 1.08 -0.48 2.35 0.00
-5.50 -0.71 0.75 0.86 0.15 -2.50 0.00
-6.00 -0.53 0.82 -0.22 0.15 -0.61 0.00
-6.50 -0.38 0.89 -0.23 0.00 1.81 0.00
Mximos -0.38
Cota: -6.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
1.67
Cota: -5.25 m
1.51
Cota: -2.50 m
2.35
Cota: -5.00 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.00
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-2.11
Cota: -2.75 m
-0.90
Cota: -4.25 m
-3.25
Cota: -5.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
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11.- RESULTADOS PARA LOS ELEMENTOS DE APOYO Esfuerzos sin mayorar.
Puntales Cota: -2.50 m
Fase Resultado
anclaje a 2.5 m. Carga puntual: 0.00 t Carga lineal: 0.00 t/m Carga puntual (Hiptesis ssmica): 4.71 t Carga lineal (Hiptesis ssmica): 1.43 t/m
excavacin a 5.0 m. Carga puntual: 4.22 t
Carga lineal: 1.28 t/m Carga puntual (Hiptesis ssmica): 11.99 t Carga lineal (Hiptesis ssmica): 3.63 t/m
12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (COEFICIENTES
DE SEGURIDAD)
Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Coeficientes de seguridad): Edificio Melipilla pilas 1 a 17, 23 a 31 y 38 a 42
Comprobacin Valores Estado
Relacin entre el momento originado por los empujes pasivos en el intrads y el momento originado por los empujes activos en el trasds:
Valor introducido por el usuario.
- Hiptesis bsica:
Mnimo: 2
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 19.5
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 24.243
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 7.492
Cumple
- Hiptesis ssmica:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 6.987
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 11.133
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 3.416
Cumple
Relacin entre el empuje pasivo total en el intrads y el empuje realmente
movilizado en el intrads:
Valor introducido por el usuario.
- Hiptesis bsica:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 8.925
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 8.925
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 4.951
Cumple
- Hiptesis ssmica:
Mnimo: 1.2
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 6.221
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 6.622
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 2.974
Cumple Se cumplen todas las comprobaciones
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13.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (CRCULO DE
DESLIZAMIENTO PSIMO) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Crculo de deslizamiento psimo): Edificio Melipilla pilas 1 a 17, 23 a 31 y 38 a 42
Comprobacin Valores Estado
Crculo de deslizamiento psimo:
Valor introducido por el usuario.
- Combinaciones sin sismo:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 1.72 m) - Radio: 5.22 m:
Calculado: 4.227
Cumple
- anclaje a 2.5 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 1.72 m) - Radio: 5.22 m:
Calculado: 4.227
Cumple
- excavacin a 5.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.78 m ; 1.13 m) - Radio: 6.63 m:
Calculado: 2.943
Cumple
- Combinaciones con sismo:
Mnimo: 1.2
- excavacin a 3.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 4.28 m) - Radio: 8.28 m:
Calculado: 3.344
Cumple
- anclaje a 2.5 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 4.28 m) - Radio: 8.28 m:
Calculado: 3.344
Cumple
- excavacin a 5.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-2.72 m ; 3.67 m) - Radio: 10.67 m:
Calculado: 2.344
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Informacin adicional:
- excavacin a 3.0 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.981 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- anclaje a 2.5 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.981 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- excavacin a 5.0 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 14.193 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- excavacin a 3.0 m.: Combinaciones con sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.873 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- anclaje a 2.5 m.: Combinaciones con sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.873 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
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Pilas N 18 a 22
1.- NORMA Y MATERIALES Norma de hormign: ACI 318-99 (Chile) Hormign: H25 Acero: A-63-42H
Clase de exposicin: Hormign expuesto al suelo o al aire libre Recubrimiento geomtrico: 7.0 cm Tamao mximo del rido: 20 mm
2.- ACCIONES Mayoracin esfuerzos en construccin: 1.60 Mayoracin esfuerzos en servicio: 1.60 Con anlisis ssmico
Aceleracin de clculo: 0.15 g Se considera el sismo en las fases constructivas Mayoracin esfuerzos en hiptesis ssmica: 1.00 Sin considerar acciones trmicas en puntales
3.- DATOS GENERALES Cota de la rasante: 0.00 m Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Tipologa: Pantalla de pilotes de hormign
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4.- DESCRIPCIN DEL TERRENO Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasds del muro pantalla: 0.0 % Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intrads del muro pantalla: 0.0 %
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripcin Coeficientes de empuje
1 - Relleno GM 0.00 m Densidad aparente: 2.0 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm
ngulo rozamiento interno: 35 grados Cohesin: 0.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 4000.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 4000.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.27 Reposo trasds: 0.43
Pasivo trasds: 3.69 Activo intrads: 0.27 Reposo intrads: 0.43 Pasivo intrads: 3.69
2 - Relleno CL -0.60 m Densidad aparente: 1.8 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm ngulo rozamiento interno: 18 grados Cohesin: 0.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 1300.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 1300.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.53 Reposo trasds: 0.69 Pasivo trasds: 1.89 Activo intrads: 0.53 Reposo intrads: 0.69 Pasivo intrads: 1.89
3 - GP-GC -1.00 m Densidad aparente: 2.1 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm
ngulo rozamiento interno: 40 grados Cohesin: 1.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 7000.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 7000.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.22 Reposo trasds: 0.36
Pasivo trasds: 4.60 Activo intrads: 0.22 Reposo intrads: 0.36 Pasivo intrads: 4.60
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5.- SECCIN VERTICAL DEL TERRENO
6.- GEOMETRA Altura total: 6.50 m
Dimetro: 48 cm
Separacin entre ejes: 3.30 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 25
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
7.- ESQUEMA DE LAS FASES
Referencias Nombre Descripcin
Fase 1 excavacin a 3.0 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -3.00 m
Referencias Nombre Descripcin
Fase 2 anclaje a 2.5 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -3.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 26
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Referencias Nombre Descripcin
Fase 3 excavacin a 5.0 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -5.00 m
8.- CARGAS CARGAS EN EL TRASDS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
Uniforme En superficie Valor: 1.2 t/m excavacin a 3.0 m. excavacin a 5.0 m.
9.- ELEMENTOS DE APOYO
PUNTALES
Descripcin Fase inicial Fase final
Cota: -2.50 m Rigidez axil: 100000 t/m Separacin: 3.3 m
anclaje a 2.5 m. excavacin a 5.0 m.
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 27
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10.- RESULTADOS DE LAS FASES Esfuerzos sin mayorar.
FASE 1: EXCAVACIN A 3.0 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.03 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -1.72 0.07 -0.00 -0.00 0.08 0.00
-1.00 -1.41 0.14 0.19 0.05 0.00 0.00
-1.50 -1.10 0.21 0.19 0.15 0.00 0.00
-2.00 -0.82 0.27 0.19 0.24 0.00 0.00
-2.50 -0.57 0.34 0.19 0.34 0.00 0.00
-3.00 -0.37 0.41 0.21 0.44 0.19 0.00
-3.50 -0.24 0.48 -0.13 0.47 -0.76 0.00
-4.00 -0.18 0.55 -0.38 0.30 0.07 0.00
-4.50 -0.17 0.62 -0.30 0.13 0.29 0.00
-5.00 -0.17 0.69 -0.16 0.03 0.24 0.00
-5.50 -0.18 0.75 -0.05 -0.00 0.13 0.00
-6.00 -0.18 0.82 0.00 -0.00 0.03 0.00
-6.50 -0.19 0.89 0.00 -0.00 -0.06 0.00
Mximos -0.17
Cota: -4.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.26
Cota: -3.25 m
0.50
Cota: -3.25 m
0.68
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.03
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.38
Cota: -4.00 m
-0.01
Cota: -5.75 m
-1.54
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -4.69 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -3.97 0.07 0.02 0.00 0.26 0.00
-1.00 -3.25 0.14 0.36 0.12 0.00 0.00
-1.50 -2.54 0.21 0.36 0.30 0.00 0.00
-2.00 -1.88 0.27 0.36 0.48 0.05 0.00
-2.50 -1.29 0.34 0.43 0.68 0.40 0.00
-3.00 -0.80 0.41 0.67 0.98 0.74 0.00
-3.50 -0.46 0.48 -0.02 1.19 -2.45 0.00
-4.00 -0.30 0.55 -0.89 0.81 -0.08 0.00
-4.50 -0.26 0.62 -0.79 0.39 0.68 0.00
-5.00 -0.28 0.69 -0.45 0.12 0.64 0.00
-5.50 -0.32 0.75 -0.16 0.01 0.38 0.00
-6.00 -0.35 0.82 -0.00 -0.01 0.11 0.00
-6.50 -0.39 0.89 0.00 -0.00 -0.14 0.00
Mximos -0.26
Cota: -4.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.86
Cota: -3.25 m
1.19
Cota: -3.25 m
1.12
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -4.69
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.91
Cota: -4.25 m
-0.01
Cota: -6.00 m
-3.50
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 28
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
FASE 2: ANCLAJE A 2.5 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.03 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -1.72 0.07 -0.00 -0.00 0.08 0.00
-1.00 -1.41 0.14 0.19 0.05 0.00 0.00
-1.50 -1.10 0.21 0.19 0.15 0.00 0.00
-2.00 -0.82 0.27 0.19 0.24 0.00 0.00
-2.50 -0.57 0.34 0.19 0.34 0.00 0.00
-3.00 -0.37 0.41 0.21 0.44 0.19 0.00
-3.50 -0.24 0.48 -0.13 0.47 -0.76 0.00
-4.00 -0.18 0.55 -0.38 0.30 0.07 0.00
-4.50 -0.17 0.62 -0.30 0.13 0.29 0.00
-5.00 -0.17 0.69 -0.16 0.03 0.24 0.00
-5.50 -0.18 0.75 -0.05 -0.00 0.13 0.00
-6.00 -0.18 0.82 0.00 -0.00 0.03 0.00
-6.50 -0.19 0.89 0.00 -0.00 -0.06 0.00
Mximos -0.17
Cota: -4.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.26
Cota: -3.25 m
0.50
Cota: -3.25 m
0.68
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.03
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.38
Cota: -4.00 m
-0.01
Cota: -5.75 m
-1.54
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.51 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.50 -2.09 0.07 0.02 0.00 0.26 0.00
-1.00 -1.67 0.14 0.36 0.12 0.00 0.00
-1.50 -1.26 0.21 0.36 0.30 0.00 0.00
-2.00 -0.90 0.27 0.36 0.48 0.21 0.00
-2.50 -0.61 0.34 0.53 0.71 0.67 0.00
-3.00 -0.42 0.41 -0.23 0.55 0.95 0.00
-3.50 -0.31 0.48 -0.29 0.48 -0.48 0.00
-4.00 -0.28 0.55 -0.42 0.27 0.20 0.00
-4.50 -0.29 0.62 -0.29 0.11 0.33 0.00
-5.00 -0.31 0.69 -0.14 0.02 0.24 0.00
-5.50 -0.34 0.75 -0.03 -0.01 0.12 0.00
-6.00 -0.36 0.82 0.01 -0.01 0.02 0.00
-6.50 -0.38 0.89 0.00 -0.00 -0.07 0.00
Mximos -0.28
Cota: -4.00 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.53
Cota: -2.50 m
0.71
Cota: -2.50 m
1.12
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.51
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.43
Cota: -2.75 m
-0.01
Cota: -5.75 m
-1.18
Cota: -3.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 29
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
FASE 3: EXCAVACIN A 5.0 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.01 -0.00 0.01 0.00 0.09 0.00
-0.50 -1.69 0.07 0.04 0.01 0.20 0.00
-1.00 -1.37 0.14 0.27 0.10 0.26 0.00
-1.50 -1.06 0.21 0.40 0.28 0.26 0.00
-2.00 -0.80 0.27 0.52 0.53 0.13 0.00
-2.50 -0.62 0.34 0.56 0.81 0.00 0.00
-3.00 -0.55 0.41 -0.79 0.41 0.19 0.00
-3.50 -0.54 0.48 -0.66 0.06 0.42 0.00
-4.00 -0.55 0.55 -0.42 -0.19 0.65 0.00
-4.50 -0.52 0.62 -0.07 -0.27 0.88 0.00
-5.00 -0.46 0.69 0.40 -0.13 1.11 0.00
-5.50 -0.37 0.75 0.26 0.10 -1.06 0.00
-6.00 -0.30 0.82 -0.14 0.06 -0.10 0.00
-6.50 -0.24 0.89 -0.09 0.00 0.72 0.00
Mximos -0.24
Cota: -6.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
0.67
Cota: -5.25 m
0.81
Cota: -2.50 m
1.11
Cota: -5.00 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.01
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.81
Cota: -2.75 m
-0.27
Cota: -4.50 m
-1.64
Cota: -5.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.14 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00
-0.50 -1.79 0.07 0.02 0.00 0.26 0.00
-1.00 -1.44 0.14 0.42 0.13 0.25 0.00
-1.50 -1.11 0.21 0.60 0.40 0.60 0.00
-2.00 -0.83 0.27 0.93 0.82 0.69 0.00
-2.50 -0.68 0.34 1.24 1.41 0.50 0.00
-3.00 -0.73 0.41 -1.74 0.50 0.74 0.00
-3.50 -0.86 0.48 -1.32 -0.21 1.08 0.00
-4.00 -0.95 0.55 -0.74 -0.66 1.43 0.00
-4.50 -0.94 0.62 0.02 -0.75 1.77 0.00
-5.00 -0.82 0.69 0.95 -0.40 2.11 0.00
-5.50 -0.64 0.75 0.74 0.16 -2.30 0.00
-6.00 -0.48 0.82 -0.23 0.14 -0.46 0.00
-6.50 -0.35 0.89 -0.20 -0.00 1.62 0.00
Mximos -0.35
Cota: -6.50 m
0.89
Cota: -6.50 m
1.48
Cota: -5.25 m
1.41
Cota: -2.50 m
2.11
Cota: -5.00 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.14
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-1.88
Cota: -2.75 m
-0.76
Cota: -4.25 m
-2.95
Cota: -5.25 m
0.00
Cota: 0.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 30
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
11.- RESULTADOS PARA LOS ELEMENTOS DE APOYO Esfuerzos sin mayorar.
Puntales
Cota: -2.50 m
Fase Resultado
anclaje a 2.5 m. Carga puntual: 0.00 t Carga lineal: 0.00 t/m Carga puntual (Hiptesis ssmica): 3.74 t Carga lineal (Hiptesis ssmica): 1.13 t/m
excavacin a 5.0 m. Carga puntual: 4.50 t Carga lineal: 1.36 t/m Carga puntual (Hiptesis ssmica): 10.71 t Carga lineal (Hiptesis ssmica): 3.25 t/m
12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (COEFICIENTES
DE SEGURIDAD) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Coeficientes de seguridad): Edificio Melipilla pilas 18 a 22
Comprobacin Valores Estado
Relacin entre el momento originado por los empujes pasivos en el intrads y el momento originado por los empujes activos en el trasds:
Valor introducido por el usuario.
- Hiptesis bsica:
Mnimo: 2
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 18.542
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 23.879
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 7.38
Cumple
- Hiptesis ssmica:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 7.903
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 12.494
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 3.836
Cumple
Relacin entre el empuje pasivo total en el intrads y el empuje realmente
movilizado en el intrads:
Valor introducido por el usuario.
- Hiptesis bsica:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 8.851
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 8.851
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 4.916
Cumple
- Hiptesis ssmica:
Mnimo: 1.2
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 6.636
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 6.977
Cumple
- excavacin a 5.0 m:
Calculado: 3.255
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 31
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
13.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (CRCULO DE
DESLIZAMIENTO PSIMO) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Crculo de deslizamiento psimo): Edificio Melipilla pilas 18 a 22
Comprobacin Valores Estado
Crculo de deslizamiento psimo:
Valor introducido por el usuario.
- Combinaciones sin sismo:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 1.56 m) - Radio: 5.06 m:
Calculado: 4.173
Cumple
- anclaje a 2.5 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 1.56 m) - Radio: 5.06 m:
Calculado: 4.173
Cumple
- excavacin a 5.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.78 m ; 1.13 m) - Radio: 6.63 m:
Calculado: 2.922
Cumple
- Combinaciones con sismo:
Mnimo: 1.2
- excavacin a 3.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 3.04 m) - Radio: 6.54 m:
Calculado: 3.457
Cumple
- anclaje a 2.5 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 3.04 m) - Radio: 6.54 m:
Calculado: 3.457
Cumple
- excavacin a 5.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-2.45 m ; 2.47 m) - Radio: 9.47 m:
Calculado: 2.437
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Informacin adicional:
- excavacin a 3.0 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.993 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- anclaje a 2.5 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.993 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- excavacin a 5.0 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 14.193 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- excavacin a 3.0 m.: Combinaciones con sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.915 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- anclaje a 2.5 m.: Combinaciones con sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.915 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 32
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
Pilas N 32 a 37
1.- NORMA Y MATERIALES Norma de hormign: ACI 318-99 (Chile) Hormign: H25 Acero: A-63-42H Clase de exposicin: Hormign expuesto al suelo o al aire libre
Recubrimiento geomtrico: 7.0 cm Tamao mximo del rido: 20 mm
2.- ACCIONES Mayoracin esfuerzos en construccin: 1.60 Mayoracin esfuerzos en servicio: 1.60 Con anlisis ssmico Aceleracin de clculo: 0.18 g
Se considera el sismo en las fases constructivas Mayoracin esfuerzos en hiptesis ssmica: 1.00 Sin considerar acciones trmicas en puntales
3.- DATOS GENERALES Cota de la rasante: 0.00 m Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Tipologa: Pantalla de pilotes de hormign
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 33
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
4.- DESCRIPCIN DEL TERRENO Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasds del muro pantalla: 0.0 % Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intrads del muro pantalla: 0.0 %
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripcin Coeficientes de empuje
1 - Relleno GM 0.00 m Densidad aparente: 2.0 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm
ngulo rozamiento interno: 35 grados Cohesin: 0.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 4000.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 4000.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.27 Reposo trasds: 0.43
Pasivo trasds: 3.69 Activo intrads: 0.27 Reposo intrads: 0.43 Pasivo intrads: 3.69
2 - Relleno CL -0.60 m Densidad aparente: 1.8 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm ngulo rozamiento interno: 18 grados Cohesin: 0.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 1300.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 1300.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.53 Reposo trasds: 0.69 Pasivo trasds: 1.89 Activo intrads: 0.53 Reposo intrads: 0.69 Pasivo intrads: 1.89
3 - GP-GC -1.00 m Densidad aparente: 2.1 kg/dm Densidad sumergida: 1.0 kg/dm
ngulo rozamiento interno: 40 grados Cohesin: 1.50 t/m Mdulo de balasto empuje activo: 7000.0 t/m Mdulo de balasto empuje pasivo: 7000.0 t/m Gradiente mdulo de balasto: 0.0 t/m4
Activo trasds: 0.22 Reposo trasds: 0.36
Pasivo trasds: 4.60 Activo intrads: 0.22 Reposo intrads: 0.36 Pasivo intrads: 4.60
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 34
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
5.- SECCIN VERTICAL DEL TERRENO
6.- GEOMETRA Altura total: 7.80 m
Dimetro: 48 cm
Separacin entre ejes: 3.30 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 35
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
7.- ESQUEMA DE LAS FASES
Referencias Nombre Descripcin
Fase 1 excavacin a 3.0 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -3.00 m
Referencias Nombre Descripcin
Fase 2 anclaje a 2.5 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -3.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 36
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
Referencias Nombre Descripcin
Fase 3 excavacin a 6.3 m. Tipo de fase: Constructiva Cota de excavacin: -6.30 m
8.- CARGAS
CARGAS EN EL TRASDS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
Uniforme En superficie Valor: 1.1 t/m excavacin a 3.0 m. excavacin a 6.3 m.
9.- ELEMENTOS DE APOYO
PUNTALES
Descripcin Fase inicial Fase final
Cota: -2.50 m Rigidez axil: 100000 t/m Separacin: 3.3 m
anclaje a 2.5 m. excavacin a 6.3 m.
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 37
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
10.- RESULTADOS DE LAS FASES Esfuerzos sin mayorar.
FASE 1: EXCAVACIN A 3.0 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -1.51 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.75 -1.15 0.10 0.01 0.00 0.63 0.00
-1.51 -0.80 0.21 0.17 0.13 0.00 0.00
-2.26 -0.49 0.31 0.17 0.26 0.00 0.00
-3.02 -0.27 0.41 0.20 0.40 -1.20 0.00
-3.77 -0.18 0.52 -0.30 0.23 0.06 0.00
-4.53 -0.17 0.62 -0.18 0.05 0.22 0.00
-5.28 -0.18 0.72 -0.04 -0.01 0.10 0.00
-6.04 -0.18 0.83 0.01 -0.01 0.02 0.00
-6.79 -0.18 0.93 0.01 -0.00 -0.01 0.00
-7.55 -0.18 1.03 0.00 -0.00 -0.01 0.00
Mximos -0.17
Cota: -4.28 m
1.07
Cota: -7.80 m
0.20
Cota: -3.02 m
0.40
Cota: -3.02 m
0.63
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -1.51
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.30
Cota: -3.77 m
-0.01
Cota: -5.79 m
-1.20
Cota: -3.02 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -3.88 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00
-0.75 -2.94 0.10 0.08 0.03 1.17 0.00
-1.51 -2.01 0.21 0.38 0.31 0.00 0.00
-2.26 -1.19 0.31 0.41 0.61 0.31 0.00
-3.02 -0.58 0.41 0.78 1.08 -3.21 0.00
-3.77 -0.32 0.52 -0.81 0.72 -0.05 0.00
-4.53 -0.30 0.62 -0.57 0.20 0.63 0.00
-5.28 -0.35 0.72 -0.16 -0.01 0.32 0.00
-6.04 -0.40 0.83 0.01 -0.04 0.06 0.00
-6.79 -0.43 0.93 0.03 -0.01 -0.02 0.00
-7.55 -0.47 1.03 0.01 -0.00 -0.03 0.00
Mximos -0.29
Cota: -4.28 m
1.07
Cota: -7.80 m
0.78
Cota: -3.02 m
1.08
Cota: -3.02 m
1.17
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -3.88
Cota: 0.00 m
-0.00
Cota: 0.00 m
-0.82
Cota: -4.03 m
-0.04
Cota: -5.79 m
-3.21
Cota: -3.02 m
0.00
Cota: 0.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 38
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
FASE 2: ANCLAJE A 2.5 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -1.51 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00
-0.75 -1.15 0.10 0.01 0.00 0.63 0.00
-1.51 -0.80 0.21 0.17 0.13 0.00 0.00
-2.26 -0.49 0.31 0.17 0.26 0.00 0.00
-2.77 -0.33 0.38 0.17 0.35 0.09 0.00
-3.52 -0.20 0.48 -0.26 0.31 -0.18 0.00
-4.28 -0.17 0.59 -0.24 0.10 0.23 0.00
-5.03 -0.17 0.69 -0.08 0.00 0.14 0.00
-5.79 -0.18 0.79 -0.00 -0.01 0.04 0.00
-6.54 -0.18 0.90 0.01 -0.01 -0.00 0.00
-7.30 -0.18 1.00 0.01 -0.00 -0.01 0.00
Mximos -0.17
Cota: -4.28 m
1.07
Cota: -7.80 m
0.20
Cota: -3.02 m
0.40
Cota: -3.02 m
0.63
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -1.51
Cota: 0.00 m
0.00
Cota: 0.00 m
-0.30
Cota: -3.77 m
-0.01
Cota: -5.79 m
-1.20
Cota: -3.02 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -2.13 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00
-0.75 -1.56 0.10 0.08 0.03 1.24 0.00
-1.51 -1.00 0.21 0.40 0.32 0.00 0.00
-2.26 -0.56 0.31 0.46 0.64 0.60 0.00
-2.77 -0.38 0.38 -0.56 0.63 1.04 0.00
-3.52 -0.29 0.48 -0.48 0.32 0.21 0.00
-4.28 -0.31 0.59 -0.25 0.06 0.33 0.00
-5.03 -0.35 0.69 -0.05 -0.02 0.13 0.00
-5.79 -0.39 0.79 0.01 -0.02 0.02 0.00
-6.54 -0.42 0.90 0.01 -0.01 -0.01 0.00
-7.30 -0.45 1.00 0.00 -0.00 -0.01 0.00
Mximos -0.29
Cota: -3.52 m
1.07
Cota: -7.80 m
0.61
Cota: -2.50 m
0.78
Cota: -2.50 m
1.24
Cota: -0.75 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -2.13
Cota: 0.00 m
0.00
Cota: 0.00 m
-0.77
Cota: -2.52 m
-0.02
Cota: -5.28 m
-0.63
Cota: -3.02 m
0.00
Cota: 0.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 39
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
FASE 3: EXCAVACIN A 6.3 M.
BSICA
Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -1.47 0.00 0.02 -0.00 0.18 0.00
-0.75 -1.07 0.10 0.16 0.07 0.74 0.00
-1.51 -0.70 0.21 0.68 0.45 0.68 0.00
-2.26 -0.49 0.31 1.10 1.19 0.00 0.00
-2.77 -0.57 0.38 -1.43 1.07 0.06 0.00
-3.52 -0.97 0.48 -1.30 0.04 0.41 0.00
-4.28 -1.39 0.59 -0.90 -0.76 0.75 0.00
-5.03 -1.55 0.69 -0.25 -1.12 1.10 0.00
-5.79 -1.34 0.79 0.67 -0.86 1.44 0.00
-6.54 -0.84 0.90 1.85 0.22 -4.27 0.00
-7.30 -0.39 1.00 -0.58 0.27 -0.43 0.00
Mximos -0.15
Cota: -7.80 m
1.07
Cota: -7.80 m
1.85
Cota: -6.54 m
1.45
Cota: -2.50 m
2.93
Cota: -7.80 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -1.55
Cota: -5.03 m
0.00
Cota: 0.00 m
-1.43
Cota: -2.77 m
-1.12
Cota: -5.03 m
-4.27
Cota: -6.54 m
0.00
Cota: 0.00 m
CON SISMO Cota
(m)
Desplazamientos
(mm)
Ley de axiles
(t/m)
Ley de cortantes
(t/m)
Ley de momento flector
(tm/m)
Ley de empujes
(t/m)
Presin hidrosttica
(t/m)
0.00 -1.55 0.00 0.01 -0.00 0.06 0.00
-0.75 -1.08 0.10 0.25 0.09 1.87 0.00
-1.51 -0.64 0.21 1.46 0.90 1.85 0.00
-2.26 -0.52 0.31 2.79 2.69 0.83 0.00
-2.77 -0.94 0.38 -3.80 2.37 0.68 0.00
-3.52 -2.18 0.48 -3.15 -0.19 1.25 0.00
-4.28 -3.37 0.59 -2.06 -2.04 1.81 0.00
-5.03 -3.87 0.69 -0.55 -2.86 2.38 0.00
-5.79 -3.41 0.79 1.39 -2.32 2.94 0.00
-6.54 -2.17 0.90 3.75 -0.11 -4.91 0.00
-7.30 -0.87 1.00 -0.64 0.55 -2.58 0.00
Mximos -0.11
Cota: -7.80 m
1.07
Cota: -7.80 m
3.75
Cota: -6.54 m
3.39
Cota: -2.50 m
7.00
Cota: -7.80 m
0.00
Cota: 0.00 m
Mnimos -3.87
Cota: -5.03 m
0.00
Cota: 0.00 m
-3.93
Cota: -2.52 m
-2.86
Cota: -5.03 m
-7.12
Cota: -6.79 m
0.00
Cota: 0.00 m
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 40
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
11.- RESULTADOS PARA LOS ELEMENTOS DE APOYO Esfuerzos sin mayorar.
Puntales Cota: -2.50 m
Fase Resultado
anclaje a 2.5 m. Carga puntual: -0.03 t Carga lineal: -0.01 t/m Carga puntual (Hiptesis ssmica): 4.58 t Carga lineal (Hiptesis ssmica): 1.39 t/m
excavacin a 6.3 m. Carga puntual: 8.35 t
Carga lineal: 2.53 t/m Carga puntual (Hiptesis ssmica): 22.87 t Carga lineal (Hiptesis ssmica): 6.93 t/m
12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (COEFICIENTES
DE SEGURIDAD)
Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Coeficientes de seguridad): Edificio Melipilla pilas 32 a 37
Comprobacin Valores Estado
Relacin entre el momento originado por los empujes pasivos en el intrads y el momento originado por los empujes activos en el trasds:
Valor introducido por el usuario.
- Hiptesis bsica:
Mnimo: 2
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 21.695
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 23.268
Cumple
- excavacin a 6.3 m:
Calculado: 4.324
Cumple
- Hiptesis ssmica:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 8.601
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 11.363
Cumple
- excavacin a 6.3 m:
Calculado: 2.092
Cumple
Relacin entre el empuje pasivo total en el intrads y el empuje realmente
movilizado en el intrads:
Valor introducido por el usuario.
- Hiptesis bsica:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 9.479
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 9.479
Cumple
- excavacin a 6.3 m:
Calculado: 3.453
Cumple
- Hiptesis ssmica:
Mnimo: 1.2
- excavacin a 3.0 m:
Calculado: 6.92
Cumple
- anclaje a 2.5 m:
Calculado: 7.156
Cumple
- excavacin a 6.3 m:
Calculado: 1.897
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
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Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
13.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (CRCULO DE
DESLIZAMIENTO PSIMO) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Crculo de deslizamiento psimo): Edificio Melipilla pilas 32 a 37
Comprobacin Valores Estado
Crculo de deslizamiento psimo:
Valor introducido por el usuario.
- Combinaciones sin sismo:
Mnimo: 1.5
- excavacin a 3.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 1.56 m) - Radio: 5.06 m:
Calculado: 4.227
Cumple
- anclaje a 2.5 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 1.56 m) - Radio: 5.06 m:
Calculado: 4.227
Cumple
- excavacin a 6.3 m.: Coordenadas del centro del crculo (-2.25 m ; 0.54 m) - Radio: 7.34 m:
Calculado: 2.531
Cumple
- Combinaciones con sismo:
Mnimo: 1.2
- excavacin a 3.0 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 3.64 m) - Radio: 7.63 m:
Calculado: 3.343
Cumple
- anclaje a 2.5 m.: Coordenadas del centro del crculo (-1.07 m ; 3.64 m) - Radio: 7.63 m:
Calculado: 3.343
Cumple
- excavacin a 6.3 m.: Coordenadas del centro del crculo (-3.25 m ;
3.90 m) - Radio: 12.15 m:
Calculado: 2.098
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Informacin adicional:
- excavacin a 3.0 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.993 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- anclaje a 2.5 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.993 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- excavacin a 6.3 m.: Combinaciones sin sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 14.351 t/m en la
interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- excavacin a 3.0 m.: Combinaciones con sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.885 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
- anclaje a 2.5 m.: Combinaciones con sismo - Debido a que el crculo de deslizamiento psimo pasa por el elemento de contencin, ste deber resistir un cortante de, al menos, 13.885 t/m en la interseccin con dicho crculo. Esto es necesario para garantizar la validez del coeficiente de seguridad calculado.
R & V Ingenieros Asociados Ltda. 42
Licenciado de Las Peas N 4909 uoa Santiago Fono: (02) 245 33 62
Anexo N 2: Plano de Proyecto