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8/18/2019 Diseño de Un Horno Cubilote
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DISEÑO DE UN HORNO CUBILOTE CAPACIDAD 2TN/hr
I.- MARCO TEORICO
El horno de cubilote es una de las unidades de fusión más utilizadas para
la producción de hierro gris, no solo por su facilidad de construcción y manejo, sino
también por la gran producción que pueden brindar estos a escala industrial.
La palabra cubilote procede del vocablo latino c!pula", que significa cuba,
nombre que se le asigna a este tipo de horno por su forma particular a manera de
cilindro vertical cuya cavidad se halla revestida de refractario, y que posee
aberturas en la parte superior tanto para la carga del metal como para la salida de los
gases, de la misma manera en su parte inferior está provisto de aberturas para el ingreso
de aire, descarga del metal fundido y escoriado. El horno de cubilote es una unidad
de fusión utilizada generalmente para la fabricación de hierros fundidos. La carga se
realiza por un tragante superior #$%& de hierro, '% & de chatarra, () & de carbón de
coque y un ) & de piedra caliza, o vidrio o mármol para preparar*, mientras que el
aire precalentando y el combustible inicial entran por la parte inferior.
+radicionalmente, el combustible más utilizado en estas unidades es el coque de
fundición, éste se obtiene sometiendo la hulla o carbón mineral a un proceso de
coquización, que tiene como finalidad eliminar los materiales volátiles y aumentar el
poder calorfico del combustible. En su versión más simple, el cubilote consiste en un
cilindro vertical recubierto en su interior con material refractario. En la zona inferior
se localiza una serie de toberas a través de las cuales se inyecta el aire que
transporta el o-geno necesario para la combustión llamado com!nmente soplo. lmismo tiempo, por la parte superior del horno se introducen los materiales de carga
sólidos, entre los cuales se encuentran/ el coque, el metal de carga y los fundentes.
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II.-ESTRUCTURA DEL HORNO DE CUBILOTE
Figura 2.1. Horo !" #u$i%o&" ' (u( )ar&"(
a. E*o%&ura #i%+!ri#a !" #ha)a !" a#"ro (o%!a!a.
$. R"*"(&i,i"&o i&"ro !" ,a&"ria% r"ra#&ario #entre este y la envoltura se deja
una capa intermedia de unos ' cm, rellena de arena seca, para permitir las
dilataciones radiales y a-iales de refractario*.#. Chi,""a ' (u #orr"()o!i"&" #o$"r&ura. A%gua( *"#"( (" aa!"
a)aga#hi()a(.
!. Bo#a !" #arga peque0a y provista de una plancha inclinada para la
introducción de las cargas cuando se realizan a mano, más amplia si se hace
mecánicamente.
". C0,ara !" air" au%ar de plancha delgada, que circunda del todo o en parte la
envoltura y dentro de la cual, pasa aire o viento #enviado por una máquina soplante*
para la combustión del coque.
. To$"ra( de hierro colado o chapas de acero, en forma de caja horadada y adaptada al
revestimiento para conducir el aire al interior del cubilote. En la parte correspondiente
de cada tobera, la pared e-terior está agujereada y provista de portillos con mirillas
#de mica o cristal* para vigilar la combustión.
g. Piu"ra !" "(#oria. bertura dispuesta a unos () o '% cm apro-imadamente por
debajo del plano de toberas, inclinada de 1% a 2%3,respecto a la horizontal, para facilitar
la salida de la escoria.
h. Pu"r&a %a&"ra% !" "#"!i!o ' %i,)i"3a. ntes de cerrarla, al comienzo de la
fusión, hay que rehacer el murete que completa el revestimiento.
i. Caa% !" #o%a!a de plancha de hierro, revestido de masa refractaria. 4antiene
la misma inclinación de la solera #(%3*, para hacer caer el hierro fundido en el caldero de
colada.
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4. So%"ra a o!o !" #u$i%o&". 5onsiste en arena de moldeo apisonada e
inclinada (%3 hacia la piquera de sangra del horno.
5. P%a#ha $a(" !" "*o%&ura #i%+!ri#a6 de hierro colado o chapa fuerte. En su centro
hay una abertura del diámetro de la solera, que puede cerrarse con un portillo de
descarga de uno o dos batientes que se abren hacia abajo por medio de un cerrojo, de
una palanca o quitando el puntal. través de ella se descarga el contenido de coque de
la cama, al final de la operación del horno.
%. Co%u,a( !" a)o'o/ 5asi siempre son cuatro, de hierro fundido y son
sostenidas a su vez por unos cimientos de ladrillos de hormigón.
,. Cri(o% es la parte inferior del cubilote comprendido entre la solera y el plano
de las toberas. 6e estima que el metal ocupa en él, el 2$ & del volumen. El )2
& restante está ocupado por coque incandescente.
III.- 7ONAS DEL CUBILOTE.- La energa necesaria para el proceso de fusión se
genera cuando el coque incandescente se pone en contacto con el o-geno que
entra en el soplo produciendo la reacción de combustión. Los gases calientes
producto de la combustión suben a través de la columna del horno y entran en contacto
con la carga metálica fundiéndola. 5omo los gases ascienden y los materiales de carga
descienden, el proceso se considera a contracorriente. 7a sido com!n que los
investigadores de cubilote lo dividan en zonas seg!n los procesos y reacciones que
ocurren en él. Las cinco zonas más com!nmente citadas son/ la de
precalentamiento, la de fusión, la de reducción, la de o-idación y el crisol.
Figura 81. Lo#a%i3a#i9 !" %a( 3oa( " "% #u$i%o&".
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8.1 7ONA DE PRECALENTAMIENTO.- La función principal de esta sección
del cubilote, que queda sobre la zona de fusión, es servir como cambiador de calor en el
que se recupera el calor sobrante por un cambio de calor directo entre los gases que viajan
hacia arriba y las cargas que descienden junto con el combustible.
8.2 7ONA DE FUSION.-5uando se alcanza la temperatura de fusión de la carga
metálica se entra a la zona de fusión, la e-tensión y comienzo de ésta va desde arriba de
las toberas ala parte superior del cubilote y depende de la naturaleza del material
cargado, ya que el hierro funde a unos (()% 35 y el acero a unos ()%% 35. Las
condiciones más severas se encuentran precisamente arriba de las toberas, en donde
tiene lugar la o-idación del hierro y otros elementos. La reacción principal en esta zona
es el cambio de fase de sólido a lquido. Esto e-trae calor adicional, cuya cantidad
e-acta es función del calor de fusión del metal fundido y de la relación
metal8combustible empleada. En esta zona ocurre una parte significante de la absorción
de carbono por parte de los metales deficientes en este elemento. La reacción es/
19e : '5; < 9e15 : 5;
1.1 =;> ?E ;@A?5A;>.B 6e encuentra cercana a las toberas y es donde ocurre la
reacción de combustión, por tanto es rica en dió-ido de carbonoC la e-tensión de esta zona
depende de las condiciones del soplo #temperatura, caudal, enriquecimiento con o-geno, etc.*,
de las caractersticas del coque #reactividad y tama0o*, del diámetro y tipo de refractario del
horno. Es precisamente en esta zona donde se produce el calor necesario para el proceso. Los
regmenes de las reacciones que ocurren en esta zonadependen principalmente de la
superficie aerodinámica del combustible, que esapro-imadamente proporcional al diámetro
promedio de los trozos de carga y a laconcentración de los reaccionantes en la vena del gas.
8.: 7ONA DE REDUCCION.- 6on ricas en monó-ido de carbono, la superior debido
a la gasificación del coque por 5;' y la inferior debido a las reacciones de o-idación del
silicio y el carbono en el metal en la zona del crisol. La e-tensión de la zona de reducción
superior depende de la altura de la cama y de las condiciones del soplo, especialmente del
caudal. El tama0o de la zona de reducción inferior depende de la diferencia de altura entre las
toberas y la parte superior de la capa de escoria en el crisol.
8.; 7ONA DEL CRISOL.- Es la zona donde las reacciones están más
relacionadas con la composición qumica del metal que con la combustiónC en ella ocurren laseparación del metal y la escoria debido a su diferencia de densidades, la recuperación de
carbono en el metal por el contacto con el coque y reacciones de o-idaciónBreducción en la
interface metal escoria.
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I
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F'()*+ 4.1. H,*-, / )',/ ,- +'*/ */+/-+,.
F)/-/ El 7orno de 5ubilote y su ;peración,
:.1.1 DI=METRO INTERIOR.- El principal parámetro de dise0o del horno de cubilote, es
su diámetro interior #di*, medido al nivel de tobera, en torno a este se dimensiona el horno y se
calcula la capacidad de producción del mismo. 6eg!n la produccion este se encuentra en un
rango entre %.) (.% Fg8cm'.
:.1.2 ALTURA DEL HORNO.- La altura #7*, es la distancia de la solera a la puerta de carga.
6u valor vara entre/
7 G#) a H*di
:.1.8 ALTURA EFECTI
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:.1.: TOBERAS.- El aire para quemar el coque hace su entrada al horno a través del sistema
de toberas. En el cubilote predomina el sistema de colocar todas las toberas en un mismo
plano. En ese caso, el área total #6(* de las mismas debe ser de (82 a (8I del área de la sección
interior del horno #9*, medido a nivel de toberas. El valor más empleado es (82 #') &*.
;tras recomendaciones son/
J Kara cubilotes grandesBBBBBBBBBB6(G98#) a $*
J Kara cubilotes peque0osBBBBBBB 6(G98#2 a )*
:.1.; ALTURA DEL CRISOL.- Las dimensiones del crisol también dependen del diámetro
interior del horno #di*. Kara hornos intermitentes, por picada, la altura del crisol #h crisol* se puede
tomar como/
hcrisol G #%.I a (*di
:.1.> CONDUCTOS DE AIRE.- La tubera, desde el ventilador hasta la caja de aire del
horno, debe ser recta y de sección circular. 6u dimensionamiento se estima en (.() veces el
área de las toberas, por tanto tenemos/
G (.() 6(
?onde/
c / Mrea transversal de conducto de ingreso de aire al horno
6( / Mrea transversal de las toberas
:.1.? CA@A DE
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:.1.1 ORIFICIO DE ESCORIADO.- ?ebido a que la escoria es menos densa que el metal
fundido, esta flota sobre el mismo, considerándose como el '%& del volumen de la fundición,
por lo cual es necesario un orificio para evacuarla, este se dispone a una altura igual al I%& de
la lnea de las toberas, de manera que cuando se detecte metal a la altura de las toberas esta no
sea más que escoria y pueda ser evacuada paulatinamente. Kor lo tanto, la altura del orificio de
escoriado sobre el nivel de la solera esta dado por/
5 G %.I7t
?onde/
5/ altura del orificio de escoriado.
7t/ altura de las toberas
:.1.11 PIUERA DE ESCORIADO.- >o e-isten parámetros que definan la longitud de la
piquera de escoriado, pero esta debe ser lo suficientemente larga para evacuar la escoria del
metal fundido y que guarde concordancia con el dise0o del horno, su inclinación varia de () a
1%3 Kara el presente dise0o tomaremos una longitud igual a %.' NmO y una inclinación de ()3.
:.1.12 ORIFICIO DE SANRADO.B El orificio de sangrado se halla ubicado al nivel de la
solera, es decir a unos %.( NmO de altura del fondo del horno, medida establecida para hornos
peque0os. El diámetro del orificio debe ser alrededor de %.%' a %.%2 NmO y se lo ubica a nivel de
la solera. En nuestro dise0o se tomará un diámetro igual a %.%1 NmO.
:.1.18 PIUERA DE SANRADO.- La piquera de sangrado o colada se coloca al nivel de la
solera del horno, debe tener una inclinación de (%3, su longitud debe guardar concordancia con
el tama0o del horno. Kara el presente dise0o se tomará un valor igual a %.') NmO de largo y una
inclinación de (%3.
:.1.1: APAACHISPAS.- En el e-tremo final del horno se a0ade el apagachispas que es un
capuchón de sección circular en forma de cono de unos $I cm de diámetro y '% cm de altura.
6u finalidad es la de retener la mayor cantidad posible de restos sólidos incandescentes que se
disparan al e-terior del horno.
:.1.1;
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:.1.1> PRESIN DEL AIRE DE SOPLADO.B La presión de aire de soplado se calcula con
la siguiente relación/ K G F7uQc
?onde/
K/ Kresión de aire en las toberas
FR/ 5oeficiente de resistencia en la zona de fusión, igual a (% para cubilotes
peque0os.
7u / ltura !til desde el plano de las toberas hasta la zona de carga.
Qc/ Qelocidad de movimiento de los gases.
7u G 2di
Q G S8t
6e conoce que/
K G Ta h
?onde/
Ta/ Keso especfico del 7'; en #gr8cm1*
h/ ltura de la columna de agua en #cm*
:.1.1?
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S G 5audal del aire del ventilador #m18min*
Uaire G ?ensidad del aire # Fg8m1*
:.1.1 RE
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B El volumen del refractario de una de las secciones del horno viene dado por la
e-presión/
Q+ G Yr '' A
B El volumen de la cámara de combustión una de las secciones del horno viene
dado por la e-presión/
Q+ G Yr (' A
BEl volumen de la chapa metálica de cada una de las secciones del horno viene
dado por la e-presión/
Qchapa G Q+ Q1
5on las e-presiones anteriores se procede a los cálculos de los vol!menes de
cada una de las secciones respectivas.
:.1.21 PLACA BASE .B La placa base es aquella que se encuentra ubicada en el fondo del
horno a nivel de la solera, esta resiste todo el peso del refractario de la primera y segunda
sección del horno. La placa base tiene una configuración de anillo, es decir una placa circular
de radio a con agujero en el centro de radio b, la cual se la considera empotrada en su borde y
cuya carga se halla repartida uniformemente. El cortante en una sección a Z r Z b se anula al no
e-istir fuerzas verticalesactuando sobre la placa, S#r* G %. Esta circunstancia nos proporciona
un par de ecuaciónes para el calculo/
#S*#rGb* G qb8'
#4cr *rGb G q8($#1:v*#a' b'*
4aterial cero 1$, donde/
a/ radio e-terior de la placa
b/ radio interior de la placa
v/ coeficiente de Koisson, para el acero estructural #v G %.')*
q/ Keso total del horno
:.1.22 PUERTA DE DESCARA.- 6e halla ubicada en la parte inferior del horno, esta
soporta toda la carga del horno. ?e la misma forma que la placa base por medio de e-presiones
de los esfuerzos, momentos y cortantes referidos al sistema cartesiano. 6i la placa base de radio
a soporta una carga uniforme sobre toda su superficie de intensidad q, el esfuerzo cortante S, a
una distancia r genérica del centro de la placa viene dado por/
Kor lo tanto/
S G qr8 '
El momento má-imo se registra en el centro de la placa y está dado por laEcuación/
4cma- G #B qa' 8 I*#(:b*
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?onde/
a/ radio de la placa
v/ coeficiente de Koisson, para el acero estructural #v G %.')*
q/ 5arga má-ima del horno
El momento de inercia para sección transversal de la placa viene dado por/
A-- G bh1 8 ('
?onde/
b/ largo de la sección mayor
h/ ancho de la placa
El esfuerzo má-imo viene dado por/
[ma- G 4cma- 8 A--
El factor de seguridad viene dado por la e-presión/
n G 6y 8 [ma-
:.1.28 COLUMNAS DE APOJO.B El n!mero de columnas de apoyo utilizado para el
presente dise0o es cuatro, con el fin de lograr la mayor estabilidad del horno y de sus
accesorios, cada una de las columnas están sometida a compresión, lo cual puede producir falla
por pandeo, entonces se dise0a las columnas para evitar este tipo de falla.
:.1.2: CIMENTACIN .B La cimentación es la zona donde se ubica el horno, esta absorbe
todo el peso del mismo. La parte superior de la cimentación deberá quedar unos () cm abajo
del piso de la fundición, de manera que se pueda llenar con arena u otro material aislante del
calor, para protección de la zapata de concreto. ?e la carta de cimentación de la tabla 2.$, se
e-trapolo para obtener las dimensiones adecuadas para la parte superior de la cimentación del
cubilote dise0ado, estas dimensiones están representadas en la tabla 2.$.
Ta$%a :.>. Car&a !" !i,"(io"( )ara #i,"&a#io"(
Fu"&" E% Horo !" Cu$i%o&" ' (u O)"ra#i9
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Ta,ao !"%#u$i%o&"
Di0,"&ro !"%a #ora3a
AB AC AD AE
1 18 1: 18?2 8;2 1: 1: ;2 1:?8 :>
2K 1:1 1:1 1>? 1>2> :>8 11> 11> 11: 1?;8 :>
8K 12; 12; 12? 1 :>
: 1:22 1:22 1821 282 :;?; 1> 1;: 1;: 21; :;?> 1>?> 1>;1 1;8 22>1 :8? 12 1?? 1?? 2:8 :8 11 11 12: 2>:2 ; 218: 218: 212 2?: ;
:.1.2> MIRILLAS.- Las mirillas son dos cuerpos a manera de ventana, el uno se halla fijo
sobre la caja de aire y dispuesto a nivel de las toberas en tanto que el otro se despliega sobre el
primero, estas se utilizan para poder observar si el coque de la carga se halla encendido durante
la operación del horno, as como para picar el coque y permitir el paso del aire hacia el interior
de la cámara de combustión, también son de vital importancia cuando se presentan atascos de
metal fundido en las toberas, entonces por medio de una barra se puede picar y limpiar las
toberas de cualquier impureza. Estas no tienen una forma determinada, pero si deben estar lo
mejor dispuestas para impedir que se registren fugas de aire por las mismas. En el presente
dise0o las elaborara de bronce por medio de fundición ya que una de las partes de acople tiene
una curvatura determinada e igual a la de la caja de aire, su n!mero es de cuatro cada una
dispuesta frente cada una de las toberas.
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Fu"&" E% Horo !" Cu$i%o&" ' (u O)"ra#i9
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El diametro sera/
\?' 8 2 G '$$H < ?A>+EVA;V #di* G )I.) cm ] $% cm
;.2 ALTURA DEL HORNO
6i se tiene que 7 G#) a H*di entonces se toma un valor medio es decir $ y
reemplazamos/
di G $% cm < 7 G $ di G $ $% G 1$% cm ] 1.$ m< 7 G 1.$m
;.8 ALTURA EFECTI
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5álculo de la altura del crisol/
hcrisol G #%.I a (*di
6 6i se tiene di G $% cm entonces reemplazamos/
hcrisol G #%.W*di < hcrisol G #%.W* $% cm< hcrisol G )2cm
En el crisol se estima que el metal lquido ocupa el 2$ & del volumen.
;.> CONDUCTOS DE AIRE .B 6i se tiene/
c G (.() 6(
?onde/
c / Mrea transversal de conducto de ingreso de aire al horno
6( / Mrea transversal de las toberas
Kor lo tanto/
c G (.() 6( < c G (.() )$$cm' < c G $)( cm' < c G %.%$)( m'
En el dise0o del horno no debe e-istir una sección menor, en todo el sistema de
soplo de aire, que la sección de salida del ventilador centrfugo. Lo anterior
incluye el área total de las toberas.
;.? CA@A DE
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;.1 ORIFICIO DE ESCORIADO .B 6i se tiene/
5 G %.I7t
?onde/
5/ altura del orificio de escoriado.
7t/ altura de las toberas < 7t G ((' cm.
Kor lo tanto/
5 G %.I7t < 5 G %.I((' cm < 5 G W% cm
;.11 PIUERA DE ESCORIADO.B >o e-isten parámetros que definan la longitud de la
piquera de escoriado, pero esta debe ser lo suficientemente larga para evacuar la escoria del
metal fundido y que guarde concordancia con el dise0o del horno, su inclinación varia de () a
1%3 Kara el presente dise0o tomaremos una longitud igual a %.I NmO y una inclinación de ')3.
;.12 ORIFICIO DE SANRADO .B El orificio de sangrado se halla ubicado al nivel de la
solera, es decir a unos %.2 NmO de altura del fondo del horno, medida establecida para
hornosconvencionales. El diámetro del orificio debe ser alrededor de %.%I a %.%($ NmO y se lo
ubica a nivel de la solera. En nuestro dise0o se tomará un diámetro igual a %.%(' NmO.
;.18 PIUERA DE SANRADO.- La piquera de sangrado o colada se coloca al nivel de la
solera del horno, debe tener una inclinación de (%3, su longitud debe guardar concordancia con
el tama0o del horno. Kara el presente dise0o se tomará un valor igual a (.) NmO de largo y una
inclinación de (%3.
;.1: APAACHISPAS.B En el e-tremo final del horno se a0ade el apagachispas que es un
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capuchón de sección circular en forma de cono de unos $I cm de diámetro y '% cm de altura.
6u finalidad es la de retener la mayor cantidad posible de restos sólidos incandescentes que se
disparan al e-terior del horno.
;.1; ota/ Los valores del 5ontenido de carbono en coque y la relación Fg aire8Fg carbón, fueron
tomados del te-to El horno de cubilote y su operación". Fg
6i se tiene/
Fg aire G Kroducción horaria rel coque 5ontenido de carbón Fg aire
min $% min metal 5ontenido de coque Fg de carbón
Vemplazando valores tenemos/
Fg aire G '%%%Fg8hr #(8I* %.W I.1)
min $% min
Fg aire G 1(.1
min
5onsiderando el )& de perdidas en la tubera y la caja de aire se tiene/
S teorico G #Fg aire 8 min * (%)
U aire (%%
S teorico G 1(.1 (%)
(.''$ (%%
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S teorico G '$.I m1
min
5onsiderando las condiciones de equilibrio es decir a + G ') 35 y ( atm de presion#2$% mm
7g*, se calcula el caudal real de aire.
S real G S teorico #(8%.W2H)* #(8%.H'22*
S real G '$.I #(8%.W2H)* #(8%.H'22*
S real G 1W m1
min
Kara nuestro dise0o y operación del horno se tomara un valor mayor encontrado que
corresponde a I.I' m18min de aire, es decir %.(2H m18s.
;.1> PRESIN DEL AIRE DE SOPLADO.- 6i se tiene/
K G F7uQc
?onde/
K/ Kresión de aire en las toberas
FR/ 5oeficiente de resistencia en la zona de fusión, igual a (% para cubilotes
peque0os.
demas/
7u / ltura !til desde el plano de las toberas hasta la zona de carga.
Qc/ Qelocidad de movimiento de los gases.
7u G 2di
Q G S8t
Vemplazando valores tenemos/
7u G 2 $% < 7u G '2% cm < 7u G '.2 m
Q G S8t < Q G %.(2H 8 %.%2W < Q G 1 m8s
6e conoce que/
K G Ta h?onde/
Ta/ Keso especfico del 7'; en #gr8cm1*
h/ ltura de la columna de agua en #cm*
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K G( 1.%
K G 1.% ug8cm^v
K G 1% uFg8m^v
;.1?
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5álculos de las masas de las secciones inferior y superior.
9igura ).(. Vadios de las diferentes secciones del horno
El volumen total de una de las secciones del horno viene dado por la e-presión/
Q+ G Yr 2' AEl volumen total del refractario y aislante de una de las secciones viene dado por
la e-presión/
Q+ G Yr 1' A
B El volumen del refractario de una de las secciones del horno viene dado por la
e-presión/
Q+ G Yr '' A
B El volumen de la cámara de combustión una de las secciones del horno viene
dado por la e-presión/
Q+ G Yr (' A
?atos/
r( G radio de la cámara de combustión #r( G %.(() m*
r' G radio del ladrillo refractario #r' G %.'(H m*
r1 G radio de todo el refractario y aislante #r1 G %.'1H m*
r2 G radio e-terior del horno #r2 G%.21 m*
l G Longitud de cada una de las secciones del horno #l G %.H%m*
5on las e-presiones anteriores se procede a los cálculos de los vol!menes de cada una de las
secciones respectivas.
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Q+ G Yr 2' A < Q+ G Y %.21'%.H% < Q+ G %.2 m1
Q1G Y %.'1H^ %.H% < Q1G %.('2 m1
Qchapa G Q+ Q1 < Qchapa G %.2 m1
B %.('2 m1
< Qchapa G %.'H$ m1
5álculo del peso de la capa de diatomita
Qdiatomita G Q1B Q'
Q' G Yr ' l < Q' G Y%.'(H' %.H < Q' G %.( m1
Qdiatomita G %.('2 m1 B %.( m1 < Qdiatomita G %.%'2 m1
;.21 PLACA BASE .B La placa base es aquella que se encuentra ubicada en el fondo del horno
a nivel de la solera, esta resiste todo el peso del refractario de la primera y segunda sección del
horno. La placa base tiene una configuración de anillo, es decir una placa circular de radio a
con agujero en el centro de radio b, la cual se la considera empotrada en su borde y cuya carga
se halla repartida uniformemente. El cortante en una sección a Z r Z b se anula al no e-istir
fuerzas verticalesactuando sobre la placa, S#r* G %. Esta circunstancia nos proporciona un par
de ecuaciónes para el calculo/
#S*#rGb* G qb8'
#4cr *rGb G q8($#1:v*#a' b'*
4aterial cero 1$, donde/
a/ radio e-terior de la placa
b/ radio interior de la placa
v/ coeficiente de Koisson, para el acero estructural #v G %.')*
q/ Keso total del horno
;.22 PUERTA DE DESCARA.-
5álculo de la placa para la puerta de descarga, caractersticas definidas de la placa/
B di G $% cm G %.$ m
B e G I@(%B1 m
B 4aterial cero 1$
B 6y G '2.2I@(%B$ Fg8m'
4cma- G #qa' 8 I* # ( : v*
?onde/
a/ radio de la placa
v/ coeficiente de Koisson, para el acero estructural #v G %.')*
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q/ 5arga má-ima del horno #q G '%%%Fg*
4cma- G #'%%%%.(()' 8 I* # ( : %.')*
4cma- G 2.(1 Fg m'
El momento de inercia para sección transversal de la placa viene dado por/
A-- G bh1 8 ('
?onde/
b/ largo de la sección mayor #%.$ m*
h/ ancho de la placa # h G $-(%B1 m*
Vemplazando valores tenemos/
A-- G %.$ #$-(%B1 *1 8 ('
A-- G (.%I(%BH m2
El esfuerzo má-imo viene dado por/
[ma- G 4cma- 8 A-- < [ma- G 2.(1 Fg m' 8 (.%I(%BH m2
[ma- G 1I' (%$ Fg8m'
El factor de seguridad viene dado por la e-presión/
n G 6y 8 [ma- < n G '2.2I@(%B$ Fg8m' 8 1I' (%$ Fg8m'
n G $.) ] H
Co#%u(i9 5omo se puede apreciar el factor de seguridad optimo para la placa es el de $.($.
en consecuencia se usara una placa entre 1$B 2%mm de espesor para la placa de la puerta de
descarga.
;.28 COLUMNAS DE APOJO.B ?imensionamiento.
+ubo 4ecánico redondo _alvanizado #+omado de 5atalogo ?ipac, Kroductos de
cero*
de-t G W%.I% NmmO
e G (.)% NmmO
A G ).1 Nmm2OL G ()%% NmmO
4aterial/ cero negro galvanizado 6+4 1$
6y G '2% 4Ka G '22I NFg8cm'O
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G Y#de-t' dint'* < G Y# W.%I' I.W1'* < GI.2I cm'
r G ##de-t' : dint'* 8 2* (8' < r G ## W.%I' : I.W1'* 8 2* (8' < r G $.1$ cm
La relación de esbeltez viene dada por la e-presión/
L G ()% G '2
r $.1$
La fuerza nominal viene dada por la ecuación/
KG #(%)2.$) B %.%(H$ #L8r*'*
KG I.2I #(%)2.$) B %.%(H$ #'2*'* < KGII$%.1W Fg
5uando se trabaja con hierro galvanizado hay que considerar un 1%& de perdidas en la
resistencia, por lo que tenemos/
+rabajando con un factor de seguridad n G '
KcriticoG %.HK 8 n < KcriticoG #%.HII$%.1W Fg* 8 '< KcriticoG 1(%(.(1 Fg
El peso total del horno con la má-ima carga es alrededor de 'H%% `g, la carga crtica calculada
es mucho mayor por lo que no habrá falla en las columnas.
;.2: CIMENTACIN.B La cimentación es la zona donde se ubica el horno, esta absorbe todo
el peso del mismo. La parte superior de la cimentación deberá quedar unos () cm abajo del
piso de la fundición, de manera que se pueda llenar con arena u otro material aislante del calor,
para protección de la zapata de concreto.
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