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Ingeniería Geológica (Geotecnia y Medio Ambiente)
EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD DE LAS AGUAS
SUBTERRÁNEAS A LA CONTAMINACIÓN
Estudio: Estudio Hidrogeológico del Terreno Subyacente al Emplazamiento del Proyecto de Construcción de una Instalación, de Almacenamiento Temporal Centralizado (ATC) de Residuos de Combustible y de Desmantelamiento de Centrales Nucleares.
Situación: Parajes de La Campana, Corral de los Bateos y
Corral Colorado, entre los Caminos del Molino y de la Campana, a 2Km al Norte del Casco Urbano de Villar de Cañas (Cuenca).
Peticionario: ECOLOGISTAS EN ACCIÓN. Fecha: Mayo de 2013.
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Ingeniería Geológica (Geotecnia y Medio Ambiente)
ÍNDICE
I.- RECONSTRUCCIÓN ESTRATIGRÁFICA DEL SUBSUELO . . . . . . . . . 3
II.- RECONSTRUCCIÓN DE LA PIEZOMETRÍA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
III.- CARACTERIZACIÓN Y CLASIFICACIÓN HIDROGEOLÓGICA . . . . 11
IV.- ANÁLISIS DE AFECCIONES Y CONCLUSIONES . . . . . . . . . . . . . . . 18
PLANO DE EMPLAZAMIENTO DE LA PROSPECCIÓN . . . . . . . . . . . . . 22
SONDEOS ELÉCTRICOS VERTICALES (SEV-1-2-3). . . . . . . . . . . . . . . . 24
FOTOGRAFÍAS CÁLCULO DEL ÍNDICE “HP”. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31
CARACTERIZACIÓN HIDROGEOLÓGICA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35
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RECONSTRUCCIÓN ESTRATIGRÁFICA DEL SUBSUELO
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La reconstrucción del subsuelo donde se proyecta construir el Almacén
Temporal Centralizado (ATC), ubicado en el término municipal de Villar de
Cañas (Cuenca), se efectúa en base a, en primer lugar, al análisis estratigráfico
realizado a partir del estudio del mapa geológico nacional (MAGNA) número
661 (VILLAREJO DE FUENTES) del Instituto Geológico y Minero de España
(IGME) y del estudio de varias columnas estratigráficas confeccionadas para el
mapa mencionado, que incluyen las mismas formaciones geológicas presentes
en el terreno proyectado para el ATC, en segundo lugar, a la identificación
estratigráfica de los materiales perforados por los sondeos de investigación
hidrogeológica para el abastecimiento de la Urbanización Casalonga, campaña
del Instituto Geológico y Minero (IGME) y de la Diputación de Cuenca, descritos
por Martínez, M. en el 2002 y posteriormente en el 2012 para la revista del
Colegio Oficial de Geólogos, sondeos todos ellos emplazados en las mismas
formaciones geológicas que las presentes en el emplazamiento proyectado
para la construcción del ATC, en tercer lugar, al reconocimiento e identificación
formal “in situ” de la superficie de la formación geológica del terreno proyectado
para la ATC y de la formación oriental más próxima, debido a que desde el
punto de vista de la sedimentología estratigráfica local, esta formación oriental
más próxima subyace bajo la primera, y en cuarto lugar, a la realización de una
campaña de prospección geoeléctrica constituida por tres (3) sondeos
eléctricos verticales (SEV-1, SEV-2 y SEV-3, ver plano adjunto
“EMPLAZAMIENTO DE LA PROSPECCIÓN”) con un alcance de cien metros
(p=100m) de profundización máxima y a su consiguiente interpretación e
identificación con las formaciones geológicas estudiadas o analizadas
previamente. Esta reconstrucción, permite caracterizar hidrogeológicamente el
subsuelo de la zona donde se proyecta la construcción del ATC de Villar de
Cañas.
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En general, la estructura geológica consta de un basamento o zócalo rocoso
de edad geológica Jurásica y Cretácica (tramo temporal medio y tardío de la
Era Secundaria) que conforma una depresión, la Cuenca Sedimentaria de
Loranca o Depresión Intermedia perteneciente a la Cuenca Sedimentaria del
Tajo, recubierta o rellenada de materiales de origen fluvial o aluvial y lacustre
durante el periodo geológico de toda la Era Terciaria, con un espesor máximo
de desarrollo sedimentario de al menos mil doscientos metros (BT≈1200m),
según las medidas cartográficas realizadas entre el flanco occidental del
anticlinal de La Sierra (esquina NE de la hoja 661-VILLAREJO DE FUENTES
del Mapa Geológico Nacional, MAGNA), la columna estratigráfica de la Fuente
de la Pioja al Suroeste de Villar de Cañas y la columna estratigráfica de
Casalonga (al otro lado de la Vega del Záncara respecto de la Urbanización
Casalonga), medidas cartográficas, para cuantificar los espesores parciales
representados por la Unidad Basal Paleógena (tramo temporal temprano de la
Era Terciaria) de espesor o potencia BBPg≈250m, por la Unidad Detrítica Inferior
Paleógena de espesor BDinPg≈200m y por el Primer Ciclo Neógeno (tramo
temporal tardío de la Era Terciaria) de potencia B1ºNg≈350m, mientras que para
la cuantificación del espesor parcial representado por la Unidad Detrítica
Superior Paleógena, se han tomado las consideraciones de la memoria del
mapa geológico de la hoja 661 (MAGNA) o lo descrito en Martínez, M. et al., en
2012, con una potencia aproximada de BDsupPg≈400m. El Primer Ciclo Neógeno
(tramo temporal tardío de la Era Terciaria) suma una potencia aproximada de
B1ºNg≈350m que se contabilizan, adicionando los últimos casi bFuentePioja≈250m
de la columna estratigráfica de la Fuente de la Pioja con, al menos, los
bCasalonga≈100m de la columna estratigráfica de Casalonga situada
estratigráficamente, más o menos, sobre la serie estratigráfica de la columna
de la Fuente de la Pioja. Los terrenos donde se proyecta la construcción del
ATC, se encuentran situados estratigráficamente dentro del Primer Ciclo
Neógeno, con la columna estratigráfica de Casalonga a 3Km al Norte y con la
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columna estratigráfica de la Fuente de la Pioja a 5Km al Suroeste; analizando
ambas columnas, se observa en la base de este Primer Ciclo Sedimentario del
Neógeno una secuencia detrítica de b1ºNg1≈70-90m de espesor de lutitas,
margas y areniscas, a continuación y por encima, otra secuencia detrítica de
b1ºNg2≈70-80m de potencia formada por lutitas y areniscas yesíferas y por
último sobre estas dos secuencias, otros b1ºNg3a≈70-80m de una secuencia
evaporítica de yesos, yesos margosos y margas o lutitas yesíferas situados en
la parte superior de la columna estratigráfica de la Fuente de la Pioja, de tal
forma que, en virtud de la relación lateral o espacial existente entre esta última
columna y la columna estratigráfica de Casalonga, donde esta serie evaporítica
también se desarrolla hasta alcanzar una cota de +932m y aproximadamente
h≈b≈100m por encima altimétrica y estratigráficamente de donde termina la
columna estratigráfica de la Fuente de la Pioja (+833m), se estima que la
tercera secuencia del primer ciclo Neógeno puede alcanzar los b1ºNg3≈150-
170m de espesor total. Es a esta Serie Estratigráfica Evaporítica del Primer
Ciclo Neógeno concretamente, a la que pertenecen los terrenos donde se
proyecta la construcción del ATC; considerando que se sitúan a una cota media
de +812m y que el espesor registrado o la profundidad alcanzada por esta
serie evaporítica, tanto en la columna estratigráfica de la Fuente de la Pioja
como en el sondeo “2Q” de investigación hidrogeológica para el abastecimiento
de la Urbanización Casalonga (IGME-Diputación de Cuenca, descrito por
Martínez, M. en el 2002 y posteriormente en el 2012), es de aproximadamente
b1ºNg3a≈60-80m, con ambos registros coronados o encabezados a una cota
entre +810m y +833m, se establece consecuentemente, que la profundidad
media del muro (o base de la secuencia) de la serie estratigráfica evaporítica y
por lo tanto, la profundidad media al techo (o parte superior de la secuencia) de
la segunda serie estratigráfica detrítica del Primer Ciclo Neógeno (b1ºNg2≈70-
80m de lutitas y areniscas yesíferas), se sitúe aproximadamente a p≈60m de
profundidad media o lo que es lo mismo, a una cota de +752m, pero sin
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embargo, según lo interpretado en la campaña de prospección geoeléctrica
(SEV-1, SEV-2 y SEV-3, ver gráficos adjuntos) y tomando el gráfico adjunto de
“CARACTERIZACIÓN HIDROGEOLÓGICA”, esta cota media parece
aproximarse a +742m.
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RECONSTRUCCIÓN DE LA PIEZOMETRÍA
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Para la estimación de la situación del nivel piezométrico, primero, se define la
configuración local de la circulación de las aguas subterráneas, situando las
áreas de recarga o acumulación y las áreas de descarga o nivel de base de
descarga subterránea. La zona de recarga local está definida por el relieve que
separa Villares del Saz de Villar de Cañas, es decir, por el anticlinal de La
Sierra (Torreón, +997m de altitud) y por los altos como el Mojón Blanco
(+932m, al Este de la Urbanización Casalonga) o por donde discurre el Camino
del Pocillo Valenciano hasta alcanzar el kilómetro PK.13 de la carretera
CM-3118 que une las dos poblaciones mencionadas anteriormente. Por el
contrario, la zona de descarga subterránea o nivel de base piezométrico está
delimitada por el río Záncara (+798m).
La piezometría en la zona de descarga o nivel de base potenciométrico, a la
altura de los terrenos proyectados para la construcción de la ATC, está bien
definida por los niveles de agua permanentes o muy persistentes que inundan
las antiguas explotaciones de áridos, desarrolladas a lo largo de la vega del río
Záncara, tal como las existentes al Este de la Urbanización Casalonga (y al
Oeste del cauce del río Záncara) y que concretamente, frente al emplazamiento
proyectado del ATC, presentan un potencial hidráulico de PH≅+795m
(UTMETRS89=535.362,4.406.396). Debido a que este es el nivel de base de
descarga subterráneo, tal como se ha conceptualizado anteriormente, bajo toda
la superficie de los terrenos proyectados para la construcción del ATC, los
niveles piezométricos esperados se encuentran entre la cota del nivel de base
de descarga y la cota media topográfica del terreno, es decir entre PH=+795m
y PH=+812m, con los potenciales hidráulicos mayores hacia el lado Este de los
terrenos proyectados y los potenciales menores hacia la parte Oeste de los
mismos, perdiendo potencial hidráulico o altitud hacia la vega del río Záncara.
Según la interpretación de los sondeos eléctricos verticales (ver gráficos
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adjuntos “SEV-1, SEV-2 y SEV-3”), la piezometría se encuentra entre el nivel
potenciométrico PH≅+814m al Este de las parcelas prospectadas y el nivel
potenciométrico PH≅+796-797m al Oeste del terreno, tendiendo hacia el nivel
de base de descarga subterránea (PH≅+795m) situado en la vega del río
Záncara.
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CARACTERIZACIÓN Y CLASIFICACIÓN HIDROGEOLÓGICA
VER GRÁFICO “CARACTERIZACIÓN HIDROGEOLÓGICA”
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1. Palmström, A., 1975. 2. RQD (Deere, D. U., 1963); RQD % = 115 – (3.3 * Jv) (Palmstrom, A., 1975). 3. Después de Barton et al., 1974. 4. Modificado de Barton et al., 1974. Louis (1969) demostró que el flujo de fluido en las discontinuidades sigue de
forma similar las mismas leyes (con el factor de fricción, λ y número de Reynolds, Re, diámetro hidráulico, Dh, y rugosidad relativa, k) que para el flujo en tubos.
5. Modificado de Freeze y Cherry, 1979. Los valores representan los rangos cualitativos de conductividades hidráulicas, observadas en el campo por inspección de discontinuidades.
6. Modificado de Hencher, 1987; Harp y Noble, 1993. 7. Modificado de Barton et al., 1974; Hencher, 1987. 8. Gates W. C. B., 1997; HP =(RQD / Jn)⋅(Jr / Jaf⋅Jk)⋅Jw; q =20.617⋅e-2.6496⋅HP (gpm/ft), R =-0.9071, R2=0.8229. La
expresión T≈1.4⋅q es válida para acuíferos cautivos en el sistema internacional dado en m2/día y para acuíferos libres T≈1.1⋅q (U.S. EPA, 1990).
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La Serie Estratigráfica Evaporítica del Primer Ciclo Neógeno, representada en
gran medida por tramos de yesos estratificados en bancos estrechos a de moderado espesor, tienen claramente la propiedad de almacenar y transmitir agua subterránea, tal como demuestra, por ejemplo, la existencia de manantiales como el fotografiado en el relieve sobre el que se emplaza la población de Montalbanejo. Este afloramiento de Montalbanejo, ha sido utilizado como estación de medida geohidráulica y geoestructual para la obtención del índice inverso hidropotencial (HP, ver adjuntas “FOTOGRAFÍAS CÁLCULO DEL ÍNDICE HP”), índice que ayuda a calcular o estimar la permeabilidad de una formación rocosa; adicionalmente, se ha utilizado la fotografía que figura, en el albun fotográfico oficial del mapa geológico nacional de la hoja 661 (MAGNA), para demostrar el mantenimiento o la persistencia de las propiedades geoestructurales, y por extensión geohidráulicas, a nivel o escala regional.
La clasificación hidrogeológica de esta litología, es la de Acuífero Pobre y por tanto, materiales calificados como Algo Permeables.
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1. Custodio, E. y Llamas, M.R., 1983.
La clasificación hidrogeológica de estas litologías, es la de Acuífero Pobre y por tanto, materiales calificados como Algo Permeables.
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1. Se ha considerado para esta unidad margosa una permeabilidad intermedia entre lutitas y rocas carbonáticas
(desde Brown, et al., 1983).
La clasificación hidrogeológica de estas litologías, es la de Acuitardo y por tanto, materiales calificados como Poco Permeables o Semipermeables.
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1. Se ha considerado para esta unidad margosa una permeabilidad intermedia entre lutitas y rocas carbonáticas
(desde Brown, et al., 1983) aunque, algo penalizada por el mayor contenido lutítico (principalmente limoso).
La clasificación hidrogeológica de esta litología, es la de Acuitardo y por tanto, materiales calificados como Poco Permeables o Semipermeables.
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1. Custodio, E. y Llamas, M.R. de 1983, para el caso de los limos aluviales; Dawson, et al. de 1991, para los limos
residuales de meteorización.
La clasificación hidrogeológica de estos sedimentos superficiales, es la de
Acuitardo y por tanto, materiales calificados como Poco Permeables o
Semipermeables.
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ANÁLISIS DE AFECCIONES Y
CONCLUSIONES
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Respecto a las afecciones, el hecho de que la zona vadosa (zona del
subsuelo sobre el nivel freático) conste fundamentalmente de EVd=9-12m de
materiales clasificados como Acuitardos (suelos limosos y margas limoso-
yesíferas con niveles de yesos intercalados, ver gráficos adjuntos “SEV-1,
SEV-2 y SEV-3”, y gráfico “CARACTERIZACIÓN HIDROGEOLÓGICA”) y
calificados como materiales poco permeables (semipermeables), favorece la
atenuación o adsorción del contaminante, sobre todo teniendo en cuenta el alto
coeficiente de distribución que presentan los radioisótopos (relación entre el
soluto fijado al terreno respecto al soluto en solución) que determina su
tendencia a ser retenido en el suelo y en el subsuelo; sin embargo, los yesos
intercalados en esta formación clasificada como acuitardo, pueden presentar
karstificaciones (cavidades y porosidad secundaria por disolución de la roca),
sobre todo en los casos en los que estos bancos o capas de yesos intercalados
se sitúan en superficie o subyacentes al suelo propiamente dicho, tal como
demuestra la existencia de manantiales en el seno de materiales yesíferos de
esta Serie Estratigráfica Evaporítica del Primer Ciclo Neógeno (ver adjunto
“FOTOGRAFÍAS CÁLCULO DEL ÍNDICE HP”), y por consiguiente, esta
condición y/o propiedad de disolución y kasrtificación de la roca, aumenta
enormemente la movilidad del contaminante, de tal forma que, los índices de
vulnerabilidad calculados deberán penalizarse, al menos, un orden de magnitud
o una categoría de vulnerabilidad.
Se han aplicado tres índices de vulnerabilidad a la contaminación de los
acuíferos o de las aguas subterráneas. El primero, desarrollado por Foster, S.
(GOD, 1987), multiplica tres factores, tipología del acuífero subyacente G=0.3
(Groundwater occurrence, Semiconfinado), litología suprayacente O=0.7
(Overlying lithology, más próxima a las limolitas que a las rocas karstificables) y
profundidad al acuífero D=0.6 (Depth, profundidad media dentro de la categoría
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Pacf=20-50m), obteniéndose un índice de GOD=0.13 que corresponde a un
riesgo de afección bajo a muy bajo. Otro índice es el desarrollado por Auge, M.
(EKV, 1995), que suma dos características, la profundidad al nivel freático o de
las rocas saturadas E=2.5 (Espesor de la zona vadosa, entre las categorías
E3=5-10m y E2=10-30m) y la permeabilidad de la zona vadosa o de las rocas
no saturadas KV=1.5 (KV coeficiente de permeabilidad de las rocas
subsaturadas, entre las categorías KV1<10-3m/día y KV2=10-3-10-2m/día),
alcanzando un valor de EKV=4 en este caso, correspondiente al campo o
intervalo de afección bajo a medio dentro de las tres categorías establecidas en
este sistema. Por último, se ha evaluado un índice exclusivo para los acuíferos
semiconfinados (acuíferos subyacentes a materiales poco permeables o
semipermeables) desarrollado igualmente por Auge, M. (∆hT’, 2001), valorando
primero, el establecimiento de gradientes hidráulicos de componente vertical
que alimenten al acuífero subyacente semiconfinado, que dependen a su vez
de que el nivel freático se encuentre por encima altimétricamente del potencial
hidráulico existente en el acuífero subyacente, situación producida durante
todos los periodos húmedos o de recarga hídrica neta, tal como el presente año
hidrológico, o bien, de forma artificial, por la explotación de una captación de
agua subterránea cercana, y en segundo lugar, valorando, la transmisividad
vertical de los materiales poco permeables confinantes suprayacentes al
acuífero; respecto al primer factor, debido a la existencia de años de recarga
subterránea neta como el presente, el flujo vertical descendente de
alimentación del acuífero semiconfinante se produce periódicamente, con lo
que este factor tiene una incidencia por lo menos media, ∆h=vulnerabilidad
parcial media; respecto al segundo factor, la transmisividad vertical de los
materiales poco permeables suprayacentes al acuífero es de aproximadamente
T’≈2 10–5-4 10–5 1/día (dentro de la categoría intermedia T’≈10–5-10–3 1/día),
con lo que este otro factor tiene una incidencia media a baja, T’≈vulnerabilidad
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parcial media a baja; por tanto, la evaluación de la vulnerabilidad total mediante
este índice resulta en un valor global medio, ∆hT’≈vulnerabilidad total media.
Así, en esta situación hidrogeológica con capas de yesos intercalados en la
formación semiconfinante (acuitardo), capas karstificadas en mayor o menor
medida que aumentan enormemente la movilidad de un potencial
contaminante, los índices de vulnerabilidad calculados deberán ser
penalizados, tal como se ha mencionado anteriormente, al menos, un orden de
magnitud o una categoría de vulnerabilidad. De esta forma, el índice GOD
(Foster, S., 1987) pasa de una vulnerabilidad baja a muy baja a una
vulnerabilidad media a baja, el índice EKV (Auge, M., 1995) pasa de una
vulnerabilidad baja a media a una vulnerabilidad media a alta y por último, el
índice exclusivo para acuíferos semiconfinados ∆hT’ (Auge, M., 2001) pasa de
una vulnerabilidad media a una vulnerabilidad alta. En definitiva, la afección o
la vulnerabilidad de las aguas subterráneas a ser contaminadas bajo el terreno
donde se proyecta la construcción del ATC, es clasificada de moderada, es
decir, presenta una vulnerabilidad media; y por tanto, considerando que ante un
accidente o fallo imprevisto de la infraestructura los contaminantes serían de
naturaleza radioisotópica, con los efectos que puede producir sobre la biomasa
o sobre las cadenas tróficas, una Vulnerabilidad Media o Moderada no es
desdeñable.
Fdo Manuel Bello La Puerta Geólogo (Colegiado nº 2.666)
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PLANO DE EMPLAZAMIENTO DE LA PROSPECCIÓN
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SONDEOS ELÉCTRICOS VERTICALES (SEV-1-2-3)
11.411.712.713.414.115.0 15.816.717.217.7 17.517.4 16.6
15.416.8
14.2
25.327.5
36.533.2
42.8
1 10 100AB/2 (m)
1
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Res
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Obs
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)
GRÁFICO Nº. SEV-1PROYECTO/OBRA/ESTUDIOSondeo Eléctrico Vertical
MAYO, 2013FECHA:
CURVA DE RESISTIVIDAD APARENTE Manuel Bello La PuertaGeólogo, Coleg.nº. 2666
* Ver plano "EMPLAZAMIENTO DE LA PROSPECCIÓN"
EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD A LA CONTAMINACIÓN DEL AGUA SUBTERRÁNEAProyecto de Construcción del A.T.C. de Villar de Cañas, Cuenca
0
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0.1 1 10 100 1000RESISTIVIDAD (Ohm*m)
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0.1 1 10 100
GRÁFICO Nº. SEV-1Sondeo Eléctrico Vertical
COLUMNA LITORRESISTIVA
PROYECTO/OBRA/ESTUDIOEVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD A LA CONTAMINACIÓN DEL AGUA SUBTERRÁNEA
FECHA: MAYO, 2013
Manuel Bello La PuertaGeólogo, Coleg.nº. 2666
* Ver plano "EMPLAZAMIENTO DE LA PROSPECCIÓN"
Proyecto de Construcción del A.T.C. de Villar de Cañas, Cuenca
PR
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IDA
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)
Nivel Freático ?Margas Lutítico-Yesíferas
Margas Lutítico-Yesíferas Saturadas(presencia de niveles de yesos)con un Tramo de Yesos o Calizas
Yesos o Calizas Saturadas con un Tramo de Margas
Margas y Yesos Saturados oMargas y Areniscas Saturadas
(presencia de niveles de yesos)
7.48.4
9.510.410.7
11.812.9
14.215.015.9 17.018.320.0
21.824.225.9
34.232.238.339.4
43.2
1 10 100AB/2 (m)
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)
GRÁFICO Nº. SEV-2PROYECTO/OBRA/ESTUDIOSondeo Eléctrico Vertical
MAYO, 2013FECHA:
CURVA DE RESISTIVIDAD APARENTE Manuel Bello La PuertaGeólogo, Coleg.nº. 2666
* Ver plano "EMPLAZAMIENTO DE LA PROSPECCIÓN"
EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD A LA CONTAMINACIÓN DEL AGUA SUBTERRÁNEAProyecto de Construcción del A.T.C. de Villar de Cañas, Cuenca
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0.1 1 10 100
GRÁFICO Nº. SEV-2Sondeo Eléctrico Vertical
COLUMNA LITORRESISTIVA
PROYECTO/OBRA/ESTUDIOFECHA: MAYO, 2013
Manuel Bello La PuertaGeólogo, Coleg.nº. 2666
* Ver plano "EMPLAZAMIENTO DE LA PROSPECCIÓN"
PR
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)
Margas Lutítico-Yesíferas
Margas Yesíferas o Calcáreas Saturadas
Margas y Yesos Saturados o Margas y Calizas Saturadascon un Tramo de Margas Lutíticas
Margas Yesíferas o Arenosas Saturadas
Margas Lutítico-Yesíferas(presencia de niveles de yesos)
EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD A LA CONTAMINACIÓN DEL AGUA SUBTERRÁNEAProyecto de Construcción del A.T.C. de Villar de Cañas, Cuenca
9.310.1 10.7
11.512.312.7 12.712.011.410.5
9.28.5
7.5 7.3 7.8
9.6 9.4 9.310.6
14.4
24.4
1 10 100AB/2 (m)
1
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Obs
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)
GRÁFICO Nº. SEV-3PROYECTO/OBRA/ESTUDIOSondeo Eléctrico Vertical
MAYO, 2013FECHA:
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EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD A LA CONTAMINACIÓN DEL AGUA SUBTERRÁNEAProyecto de Construcción del A.T.C. de Villar de Cañas, Cuenca
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0.1 1 10 100 1000RESISTIVIDAD (Ohm*m)
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GRÁFICO Nº. SEV-3Sondeo Eléctrico Vertical
COLUMNA LITORRESISTIVA
PROYECTO/OBRA/ESTUDIOFECHA: MAYO, 2013
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PR
OFU
ND
IDA
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)
Nivel Freático ? Margas Lutítico-Yesíferas
Margas Lutítico-Yesíferas Saturadas
Margas Saturadascon un Tramo de Yesos o Calizas
Margas Lutítico-Yesíferas Saturadas
Yesos o Areniscas Saturadas
(presencia de niveles de yesos)
(presencia de niveles de yesos)
(presencia de niveles de yesos?)
EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD A LA CONTAMINACIÓN DEL AGUA SUBTERRÁNEAProyecto de Construcción del A.T.C. de Villar de Cañas, Cuenca
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Tel. y Fax 965 479 297 / Movil 629 325 648 ingema@ingemacb.come.INGEMA
Ingeniería Geológica (Geotecnia y Medio Ambiente)
FOTOGRAFÍAS CÁLCULO DEL ÍNDICE “HP”
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Ingeniería Geológica (Geotecnia y Medio Ambiente)
Bancos de Yesos. Serie Evaporítica en el relieve de la Población de Montalbanejo.
Bancos de Yesos. Serie Evaporítica (Montalbanejo, UTMETRS89=542.621,4.398.476).
Manantial
Manantial
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Bancos de Yesos. Serie Evaporítica en el relieve de la Población de Montalbanejo.
Bancos de Yesos. Entre 5 a 8 discontinuidades por metro cúbico.
Veta de Precipitados Yesíferos
Bloque Mediano a Grande
Bloque Pequeño
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Bancos de Yesos. Serie Evaporítica (Montalbanejo); detalle del manantial, Q≈0.35l/s.
Bancos de Yesos. Serie Evaporítica del Primer Ciclo Neógeno, tomada del Albun
Fotográfico Oficial del Mapa Geológico Nacional de la Hoja 661, Pablo Hernaiz, P. (1992).
Bloques Medianos a GrandesBloques Medianos a Pequeños
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