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NORMAS
PARA
LINEAS DE SUBTRANSMISION A.69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN
TOMO 2
;-
Í N D I C E
TOMOJL
XI « ELECCIÓN DE POSTES,
X!í - APOYOS.
X I I . 1 . Hipótesis de calculo.
Xíi. l , 1 . Apoyos de línea situados en zona A.
XI 1.1 .2. Apoyos de línea situados en zona B.
XI 1.1 .3. Apoyos de línea situados en zona C.
X1Í.2. Coeficientes de seguridad.
XÜ.2,1 . Elementos metálicos.f \;
XII.2.2, Elementos de hormigón arrngd.b, .,.•
000100
-
Xll.2.3. Elementos de madera.
XI 1.2.4. Tensores.
XI!.3. APOYO DE ALINEACIÓN.
XH.3.1. Solución en hormiaon.
XI!.3.2. Cuadros de vanos de utilización por resísiencía y por distancia entre conductores.
XI!.4, CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA GRAPA.
XI!.4.1. Ejemplo de utilización del gráfico.
XI!i - APOYO DE ÁNGULO.
XIII . 1 , Esfuerzo resultante de ángulo.
XIII.2. Esfuerzo resultante dei viento sobre los conductores.
XI 11.3. Esfuerzo del viento sobre el poste,.
XI 11.4, Abacos de utilización de esfuerzos.
XÍ1 I .5 . Solución en hormigón.
XÍU.6, Abaco de utilización de apoyos.
XHL7. Ejemplo de utilización de abacos de esfuerzos.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Xilí.8, Abacos de utilización a'e apoyos.
XÍ1L9. Ejemplos de utilización de los abacos de apoyos.
XIII.9.1. Ejemplo 12.
XIII.9.2. Ejemplo 22.
XIII.9.3. Ejemplo 32.
XÍV - APOYO DE ANCLAJE,,*
XIV.1 . Solución en hormigón
XIV.2. Primera hipótesis.
XIV.3, Segunda Hipótesis.
XIV.4. Tercera Hipótesis.
XV - APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA.
XV. 1. Solución en hormigón.
XV,2. Primera hipótesis.
XV.3. Tercera hipótesis .
XV.4. Cuadros de esfuerzos útiles, de vanos por separación entre conductores y porresistencia para apoyos de anclaje y fin de línea.
XV.5. Apoyos fin de línea con cable de tierra.
XV.6, Líneas de doble circuito.
XVI - CRUCETAS,
XVI. 1 . Apoyo de al ¡neación,
XVÍ .1.1. Cruceta tipo bóveda,
XVI. 1 .2. Cruceta tipo canadiense.
XVI. 1 ,3. Cruceta tipo triangular.
XVI.2. Apoyo de ángulo, anclaje y termina! o fin de línea.
XVI.2.1 . Apoyo de ángulo.
XVI.2.2, Apoyo de anclaje.
XVI.2.3. Apoyo terminal o fin de línea.
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV,
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
P f">. í1Im
XVII » CIMENTACIONES.
XVÜ.l, Consideraciones.
XVII. 1.1. Caso a) Coeficiente de seguridad ai vuelco.
XVÍL1 .2. Caso b) Ángulo de giro de ¡os cimientos.
XVíI.2. Dimensiones de la cimentación.
XVÍL2.1. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct -8 Kg/cm3.
XVÜ.2.2. Dimensiones de !a cimentación para terrenos con ct - 10 Kg/cm3.,»
XVII.2.3. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 12 Kg/cm3.
XVIII - PLANOS.
XVIÍI.l, Apoyos simple circuito.
XVMI.1.1. Apoyo de alineación con cruceta de bóveda.t
XVII i. 1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.
XVIÍI.l.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.
XViíl. 1.4. Apoyo de alineación y ángulo, anclaje y fin de línea con cruceta hori-zontal .
XVIII.2. Apoyos de doble circuito.
XVIII,2.1. Apoyo de alíneacíón y ángulo con crucetas triangulares,
XIX - PLANILLA DE MATERIALES,
XIX, 1. Denominación de apoyos.
XIX. 1.1. Estructuras de alineación simple circuito (S.C.)
XIX. 1 ,2. Estructuras a'e alineación doble circuito (D. C.)
XIX. 1.3. Estructuras dobles.
XiX.2. Estructuras de alineación tipo "B".,
X 'X.3. Estructura de alineación tipo "C..; C,?; CT^ y CT ''
X1X.4. Estructuras de alineación tipo "A..; A-; AT. y ATO"
XIX.5. Estructura de ángulo tipo "AG y AGT"
XIX.ó. Estructura de anclaje y fin de línea tipo "AC; ACT, FL y FLT"
XIX.7. Estructura de alineación tipo "2A,, 2A 2At , 2AT "
I NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
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ii
XIX.8. Suspensión cable de guarda o cable de tierra,
XIX.9, Amarre cable de guarda o cable de fierra.
XIX. 10 Toma de tierra.
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NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 !<V
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 158
x¡ ~ ELECCIÓN DE POSTES.
Los esfuerzos de los postes a emplear en esta norma han sido elegidos de mañera tal que cubran toda la gama de esfuerzos que sobre los apoyos de unalínea puedan darse.
Para llegar a la elección de los postes, primeramente hemos llevado rodoslos esfuerzos que sobre los apoyos de alineación y ángulo se ejercen en to-dos los cosos posibles que pueden darse en una línea, es decir, ya sea de sírnpie circuito con o sin cable de protección a Herró ó de doble circuito cono sin cable de protección a tierra.
1 «/
Estos esfuerzos corresponden a un vano de 266 mis. elegido como el más econórnico.
/Una vez representados en el gráfico estos esfuerzos, se observa que a'ístribuyendo íos esfuerzos según una progresión aritmética de razón 300 Kgs. par-tiendo de 500 kg. y llegando hasta el poste de 2.000 Kg. se cubría la ma-yor parte c'e los esfuerzos que puedan darse sobre la línea, además para cu-brir los esfuerzos que quedaban fuera de la zona de postes elegidos anteriormente, se eligió otro tipo de poste, el de 2.600 Kg, de esfuerzo útil, queagemelado nos cubre toda !a gama de esfuerzos obtenidos anteriormente, -también agernelando los anteriores podemos obtener esfuerzos útiles que cubran todos aquellos esfuerzos superiores a los 2.600 T<g. que puedan darseen cualquier apoyo,
En resumen los postes elegidos son los de esfuerzos Otiles siguientes:
500, 800, 1.100, 1.400, 1.700, 2.000 y 2.600.
La configuración de ios postes, el taladrado, así como algunas de las dimensIones principales, figuran en los esquemas adjuntos.
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í: ^NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 101
APOYOS^
Se estudia en este capítulo ías soluciones de hormigón para (os distintostipos de apoyos que se dan en una línea eléctrica.
El estudio está dividido en dos partes:
- En ia primera se estudian ios postes necesarios para cada tipo de apoyo.
- En la segunda se estudian las diversas crucetas de las soluciones en hor-migón.
Estos cálculos están resumidos mediante cuadros de utilización./
Lcshípótesls de cálculo son las que recoge el apartado V,4.2e de las Específicaciones Técnicas Generales.
pAR^^ Kv-NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN Hola 102
XI! - Hipótesis de cálculo.
XII . 1 . 1 . APOYOS DE LINEAS SITUADOS EN ZONA A
Tipo de apoyo
meacion
Anguio
Anclaje
Fin de línea
(Altitud inferior a 1 .000 ni.)
la. Hipótesis
(viento)
Cargas permanentes
III.2.Viento I I I -3.Temperatura 5-C
Caraos permanenteslil.2.
Viento I i 1 -3 .
Resultante ángulo111.7.
Temperatura 5-C.
Cargas permanentesiií.2.Viento I I I . 3 .Temperatura 5-C
Cargas permanentes111,2.Viento MÍ.3.Esfuerzos longitud!nales U1.5.3.
Temperatura 5-C.
2a. Hipótesis
(carga longitudinal)
Cargas permanentes
lil.2.Esfuerzo longitudinallii.5,1.
Temperatura 5-C.
Cargas permanentesIII.2.
Esfuerzo longitudinalI I I .5.1.Temperatura 5-C.
Cargas permanentesIII.2,
Esfuerzo longitudinal111.5,2.
Temperatura 5-C
3a. Hipótesis
(rotura de conductores)
Cargas permanenteslil.2.
Rotura conductores111.6.2.
Temperatura 5-C.
Cargas permanentesIII.2.
Rotura conductores111.6.3.
Temperatura 52C,
Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de proteccíon a tierra se considerarán éstos además sometidos a la acción de! -viento, según 111,3.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 163
XI I . 1 .2 . APOYOS DE LÍNEAS SITUADOS EN ZONA B
(Superior a 1 .000 m. e inferior a 3.500 m)
Tipo de apoyo
Alineación
Anaulo
la. Hipótesis
(Viento)
Cargas permanentesIII.2.
Viento HÍ-3.
Temperatura-5-C.
Cargas permanentesMI. 2.
Viento H1.3.
Resultante ángulo111.7.
Temperatura-5-C.
2a. Hipótesis
(Carga longitudinal)
Cargas permanentes1 1 r ^MI .¿.
Esfuerzo longitudinal. III.5.1.
Temperafura-5-C.
Cargas permanentesl í í .2.
Esfuerzo longitudinal111 .5 .1 .
Temperatura-5-C.
3a. Hipótesis
(Rotura de conductores
Anclaje
Cargos permanentes111.2.
Viento 1N-3.
Temperatura -5-C
Cargas permanentes111.2.
Esfuerzo longitudinalIII.5.2.
Temperatura -5-C,
Cargas permanentes111.2.
Rotura conductoresIII.6.2.
Temperatura -5~C.
Fin de línea
Cargas permanentes111.2.
Viento NI - 3 -Esfuerzo longitud!-na¡ III. 5.3.Temperatura -5~C.
Rotura conductoresMI.ó.3.
Temperatura -5eC.
Para ía determinación de ías tensiones de los conductores / cables de tierrase consideraran estos además sometidos a la acción del viento, según Ü1.3.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍ5ION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 164
XII.1.3. APOYOS DE LINEAS SIllJADQS EN ZONA C
(MHtud ígua! o. superior a 3.500 mts.)
Tipo de apoyo
Alineación
Ángulo
Anclaje
Fin de1 ínea
• la. Hipótesis
(Viento)
> Cargas permanentes 111.2.
Viento 111.3.
Temperatura-5-C.
Cargas permanen
tes ' I11.2.Viento 11!. 3.Resultante de án-gulo 1H.7.
Temperatura ~5~C
Cargos permanentes 111.2.Viento 1 ! í - 3 -Temperatura -5-C
Cargas permanen-tes 111.2.
Viento Hl, 3.Esfuerzo longitu-dinal 111.5.3.
Temperatura -5-C
2a. Hipótesis
(Carga longít.)
Camas permanentes 111.2.
Esfuerzo longitu-dinal III. 5.1.
Temperaura -5-C
Cargas perrnanentes 111.2.Esfuerzo longitudínal ili.5.1.Temperatura -5£C
Cargas permanen-tes 11!. 2.Esfuerzo longitu-dinal lli.5.2.
Temperatura -5~C
•
3a. Hipótesis(Rotura cond. )
•
,
Cargas perrnanentes III. 2.Hielo U l - 4 -Rotura de condutores 111.6.2.
Carqas permanentes III. 2.Hielo 111.4.
Rotura de con-ductores III .6.3
Temperatura
4a. Hipótesis(Hielo)
Cargas permanentes 111.2,Hielo Mi. 4,
Temperatura -
tura-lG2C
Cargas permanentes íí i .2 .Hielo Mí . 4.
Resultante deángulo líi .7.Temperatura
Cargas permanentes 111.2.Hielo 111.4.Temperatura-'IOS C.
Cargas permanenies 111 .2 .
Hielo 111.4.
Temperatura
-TOSC.
i
-D-E SUBTRANSMISjQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 165
En el coso de ios apoyos especiales se considerarán las distintas acciones
definidas en el capítulo iíí , que pueden corresponderies de acuerdo con
su función, combinadas a una hipótesis acordes con las pautas, generales
seguidas en el establecimiento de las hipótesis de los apoyos normales.
XIi.2. Coeficientes de seguridad.
Los coeficientes de seguridad de los apoyos serán diferentes según e' carac
ter de la hipótesis de cálculo a que han de ser aplicados. En este sentido,las hipótesis se clasifican de acuerdo con el cuadro siguiente:
XI I .2 .1
tipo de apoyo
AlineaciónÁngulo •AnclajeFin de línea
Elementes metálicos.
Hipótesis normales
la/ 2a, 4a.la, 2a, 4a.la, 2a, 4a.la, 2a, 4a.
Hipótesis excepcional es
3a.3a.
El coeficiente de seguridad respecto al límite de fluencia no será Inferior
a: 1,5 para las hipótesis normales y 1/2 para las hipótesis anormales.
XII.2.2, Elementos de hormigón armado.
El coeficiente de seguridad a rotura de los apoyos y elementos de hormigón
armado no será inferior a 2,00 para las hipótesis normales y 1,50 para las
anormales.
XII.2.3, Elementos de madera.
Los coeficientes de seguridad a la rotura no serán inferiores a 3,5 para lashipótesis normales y 2,8 para las anormales,
Xll.2.4. Tensores. t
Los cables o varillas utilizados corno tensores tendrán un coeficiente de segúridad a la rotura no Inferior a 2,50 en las hipótesis normales y 2,00 enlar. anormales.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRAJ^M!SION_A 69 KV'
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
X I I . 3 .
Hoja 166
APOYO DE ALINEACIÓN,
Las hipótesis que dimensíona este tipo de apoyo es !a la, es decir !a hipó-tesis de viento, tanto en zona A como en zona B.
Consto de un poste de hormigón con la posibilidad de utilizar distintos tiposde"* armados metálicos Cjue pueden ser: cruceta tipo bóveda/ cruceta canadieüse o cruceras para disposición en triangulo.
La cajena de aisladores será deí tipo'de suspensión.
La fuerza de! viento por metro de línea es:
Conductor Esfuerzo en Kgs/m.
Quail
Par tr id ge
Hawk
2/0
266,7
477
Fv - 3 x 0,507 - 1,701
Fv - 3 x 0,6512 = 1,954
Fv - 3 x 0,872 - 2,616
Fv- 3 xO,57 - 1,71
Fv - 3x0,652 - 1,956
Fv - 3 xO,872 - 2,616
Sí se denomina Esfuerzo Utií (E. U.) al esfuerzo que admite un poste a o, 25mis. por debajo de la punta, con coeficiente de seguridad de 2 y descantando ya e! esfuerzo del viento sobre e! propio poste, et vano "a" que se puedelograr por resistencia del apoyo se obtendrá por la expresión:
E. U.Fv.
Operando con los distintos valores de esfuerzos útiles y teniendo en cuentalos esfuerzos equivalentes a los producidos sobre los conductores, por efecto »del viento, transladados a 0,25 mis. por debajo de la punta, se obtienen íos !siguientes vanos máximos per resistencia de los postes, en todos Sos casos posíbies que afectan a esta norma.
_NORMA5 PARA LÍNEAS DE SUBTANSMISIQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
p ft{ p f '* E":Ií K \.; i¿-,« \¿¿-' t.-~-s
Hola 167
Los vanos máximos por resistencia de los postes a emplear en alineación pa
ra cada uno de los conductores a utilizar y para todos los casos posibles que
pueden darse, según sea simple circuito o doble circuito, con cable de pro-
tección a tierra o sin él y según el tipo de armado a emplear están recogidosen los cuadros siguientes.
También están recogidos en tablas los vanos máximos que por distancias entre conductores nos permiten establecer los distintos tipos de armado a utilízar, según los conductores a emplear y según la zona de establecimiento -
de la línea.
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 108
XII.3.2. CUADROS DE VANOS DE UTILIZACIÓN PORRESISTENCIA Y POR DISTANCIA ENTRE CON
- • • • • : DUCTORES.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 6? KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 109
VANO MÁXIMO (en rnts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTESUTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA DE BÓVEDA.
CONDUCTOR
Quail
Parirídge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O~T ~~
500 Kg
270
235
*17Ó
269
235
176
9 800 Kg
431
375
280
429
375
280
l . lOOKg
593
516
590
516
386
1
UTiLIZAGON DE LA CRUCETA DE BÓVEDA.
VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES,
CONDUCTOR
Quaii
Partrídge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
299
311
315
347
353
345
ZONA B
304
327
311
332
375
356
I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISíON A 69 KV
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 170
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE -SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE C¡Rcurro SIN CABLE DE TIERRA.
. „. „
CONDUCTOR
Quaíl
Parir id ge
Hawk
2/0
200,8
477
E S F U E
500 Kg.
315
274
205
313
273
204
R Z O
800 K<
500
439
"328
500
'438
328
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SEPARACION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaíl
Parfrídge .
Hawk
2/0
260,8
477
ZONA A
410
. 427
418
484
492
480
ZONA B
414
432
423
464
503
490
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 171
VANO MÁXIMO (en mts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTESUTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSEDE 2,7 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTO-RES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA .
CONDUCTOR
Quail
Partridge
Hawk
2/0
200,8
477
E S
500 Kg.
245
220
173
245
220
173
F U E R Z
800 Kg .
393
352
277
393
352
277
O
l.lOOKg.
578
524
415
578
524
415
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DESEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaií
Partria'ge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
410
. 427
418
484
492
480 _
ZONA B
414
432
423
, 464
503
490
\S PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV. ¡f^ECEL
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja '172
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES CONCRUCETA CANADIENSE CON 3,5 mis. DE SEPARACIÓN ~VERTICAL ENTRE CONDUCTORES SIMPLE CIRCUITO SINCABLE Díf TIERRA.
*•
CONDUCTOR'
Quoií
Partrldge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg. 800 Kg. l . l O O K g .
315 515 710
275 449 61 8
205 335 » 461
315 . 513 706
275 448 , 617
205 335 461
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DESEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR. _
Quail
Parfridge
Hawk
2/0
250,8
477i
!ZONA A - ZONA B
570 580
600 608
585 . 590
700 710
710 720
690 705
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSÍON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 173
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOLA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACIÓN VERTICALENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO' CON CABLE DE -TIERRA.
CONDUCTOR
Quaíli*
Partridge
Hawk
2/0
260,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg .
250
225
175
250
225
175
800 Kg.
400
358
282
400
358
282
l.lOOKg.
550
494
388
550-
494
388
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTORES
Quaíl
Pariridge
Hawk
2/0
260,8
477
ZONA A ZONA B
580
608
- 590
710
720
705
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1SION A 09 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 174
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTOS AL -TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO SÍN CABLE DE TIERRA.
CONDUC1OR
Quaii
Paffrídge
Hawk
2/0
206,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
326
283
. 212
324
" 283
212
800 Kg.
522
454
339
519
'454
339
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quail
Partrídge
Hawk
2/0
266,8
477
j
ZONA A
345
360
352
404
411
400
ZONA B
351
366
358 '
415
422
412
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 175
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL -TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Quail
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
275
248
196
274
248
196
•
800 Kg.
442
398
315
441
,398
315
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. i
VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
QuaÜi
Partridge
Hawk
2/0
266, 8
477
L - -
ZONA A
345
300
352
404
411
400
ZONA B
351
366
358
415 -
422 .
412:
'
i
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 K\/:
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 176
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRES-BOLILLO DE 3 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUC-TORES PARA SIMPLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Quaí!
Partridge
Hawk
2/0
266, 8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
332
289
' 215
332
289
215
800 Kg.
534
465
347
531
464
347
l . l O O K g .
735
640
478
731
639
478
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ;
VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaü
Partria'ge
Hawk
2/0
200,8
477
ZONA A
472
493
482
562
583
559
ZONA B
477
504
487
541
582
553
:
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
1MECK
Hoja 177
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRES-BOLILLO DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUC-TORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Qyai!
Partridge
Hawk
2/0
200,8
477
E S F U E R Z O
500 Kg.
250
225
178
250
225
178
800 Kg.
411
370
293
411
370
293
l . lOOKg.
590
531
421
590
531
421
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTÍCAL ENTRE CONDUCTORE 5. (CRUCETA TRIANGULAR)
VANO MÍNIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quail
Partridge
Hawk
2/0
200,8
477
ZONA A
472
493
482
562
583
559
ZONA B
477
504
487
541
582
553
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 1<V.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 178
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES.CRUCETATRIANGULAR DE 2,40 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRECONDUCTORES.PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
•
CONDUCTOR-
Quaíl
Parfridge
Hawk
2/0
200,8
477
E S F
800 Kg.
275
239
. 178
273
239
178
U E- R Z O
1.100 Kg.
377
328
245
377
328
245
1.400 Kg.
480
418
• 312
480"
, 418
312
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL EMTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quctil
Parfridge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
345
300
352
404
411
400
. __..
ZONA B
351
360
358
415
422_
412
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM!S!ON A 09 KV.
ÑOR/VA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 179
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES , CRUCETATRIANGULAR DE 2,40 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE -CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA
CONDUCTOR.
_,
Quail
Portridge
Hawk
2/0
260, 8
477
E S F
800 Kg.
- 238
210
160
238
210
160
: U E R Z C
1.100 Kg,
326
289
222
326
289
222 .
)
l,4QÜKg.
416
368
283
416
368
283
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARAC1ON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaíl
Par ÍT íd ge
Hawk
2/0
266,8
477
) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
ZONA A
345
360
352
404
411
400
ZONA B
351
366
358
415
422
412
NORMAS PARA LINEAS DE SÜBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNÍCADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 180
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS PQSTES.CRUCETA -TRIANGULAR DE 3 rnrs, DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR
Quaíl
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
1.100 Kg.
415
360
270
415
360
270
1.400 Kg.
530
460
345
530
460
345
1.700 Kg.
645
560
420
645-
560
420
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARACÍON VERTÍCAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
Quaií
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A
472
493
482
562
583
559
ZONA B
477
504
487
541
582
553
MAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 ¡<v: ÍKECKLNORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN H°ÍQ 18]
VANO AAAXiMO,POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITOCON CABLE DE TIERRA.
CONDUCTOR ""
Quaíl
Partrídge
Hawk
2/0
266,8
477
E S F U E R Z O
1.100 Kg. 1.400 Kg. 1.700 Kg,
350 455 550
310 400 490
- 240 312 380
350 455 550
310 400 ' 490
240 312 380
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARACION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ;
VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTORES
QuaíS
Partridge
Hawk
2/0
266,8
477
ZONA A ZONA B
472 477
493 504
482 487
562 541
- 583 582
559 553 .
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 09 [<V.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 182
XII.4. CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA CADE
Sea el apoyo B de ia figura
Ctt
La acción que ejercen los conductores en sentido vertical es TvB que tienepor valor:
TvB - W tg ./2),
Siendo Wv la componente vertical devído ai peso del conductor en Kg/rrusobre el conductor y P (m) el parámetro de la parábola que corresponde a íascondiciones del estudio.
Cuando se considere e! conductor sin sobrecarga o con sobrecarga en dirección vertical, la fórmula puede transformarse así:
a, f art
tg ,
T- Tensión máxima de! conductor en (kgs.)Wv~ Peso de! conductor (Kg/m)
-) Wv
^ KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y .TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 183
Con objeto de calcular las cargas verticales máximas que actúan sobre íacruceta, así corno las cargas que intervienen en el cáiculo de los contrapesos se adjunta un gráfico para el cálculo de TvB en función de:
W; Itag = tg tag
y Wv.
Ho
ja 1
84
CA
RG
A
VE
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CA
L
EN
. L
A
GR
AP
A
- V '/ '/
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.
-120
0
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O
-150
0
-180
0
- 200
0
.-2
20
0
i /
fin
-200
0
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 185
XI!.4,1. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DEL. GRÁFICO.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 186
Gráfico para el cálculo de las cargas verticales transmitidas por e! conduc
tor a Í a cadena - Forma de uilÜzac'án.
Existen cinco escalas verticales, en la izquierda se han representado val_o
res del parámetro de la parábola P, en la siguiente valores de P £ tg, lúe
go valores de p £_t g •*• a, la siguiente escaia representa valores cié! vano medio a y la última escala nos da el vaior de la carga vertical transmitida por
el conductor a la cadena.
Son datos el parámetro de la parábola (P), la suma de tangentes
vano medio (a) y W .
el
Se une el valor de P con e! de Z tg y se prolonga obteniendo el valor de
P. 5! tg, se une este punto con el valor deí vano medio, y donde corte a
la escala de P rg 4- a obtenemos un punto m, que unido con el vcslor de W
obtenemos el valor de TvB.
Ejemplo.
Datos: Parámetro de la parábola P - 1 .500
¿tg -0,5
Vano medio a 400 m.
W - 0,3
Se une el valor de P = 1 .500 con el valor de ia suma de tangentes ¿? íg ~= 0,5 y se prolonga hasta cortar a Pátg = 761,3, se une este punto con
ei valor de a - 400 y se tiene corno valor de P ¿ tg •*• a - 1105, este punto unido con el correspondiente a W - 0,3 se obtiene 345 Kg. como valorde TvB.
JllQRMASJV\RA LINEAS DE SUETRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 187
XÍH. APOYO DE ÁNGULO,
La hipótesis que dirnensiona este fipo de apo/os sigue siendo la primera -tanto en zona A como en zona B,
La acción total que se ejerce sobre un apoyo cíe ángulo será la siguiente:
Consideremos un apoyo colocado en la línea formando un cíerio ángulo:
Este apoyo debe soportar:
- Un esfuerzo resultante de ángulo (Faí)- Un esfuerzo resultante de la acción del viento sobre los conductores en
su caso (Fe)- Un esfuerzo del viento sobre el poste (Fu) •
! Í. 1 . Esfuerzo resul tanie de ángulo, ;
SÍ llamarnos Ti a la tensión máxima de un conductor se tiene para tres conductores:
Fai = 3 (2 Ti sen ^f-) - ó TI sen
XIII.2. Esfuerzo resultante del viento sobre !os conductores.
Supongamos un conductor de diámetro menor a 16 mm.Para conductores de diámetro menor de 16 mm. la presión del viento a considerar es de 50 Kg/m2.
Fe' = 3 (J2T . 10. arn . 50)
Siendo:
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMíSION A 69 KV.
NORMA.ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA H .• DE POSTES DE HORMIGÓN Í0
1K Flj E V'J í.-t". Vi-,
J2f -: Diámetro del conductor en mm.
am " Semisuma de vanos adyacentes a! apoyo (vano medio en metros)
Fe = 0,15 . $' arn
XÜI.3. Esfuerzo de! viento sobre el poste.
Este esfuerzo ya se ha tenido en cuenta para eí dimensíonamiento del poste.
E! esfuerzo a considerar por efecto de! viento sobre los conductores y resul-tante de ángulo es Fav = 6 TÍ sert^/2 4- 0,15 . $ . am (a)
Este esfuerzo deberá compararse siempre con el esfuerzo útil de! poste, de-biendo ser igual 6 inferior a éí -
/
Cuando e! ángulo0* sea nulo estaremos en el caso de un apoyo de alinea-
ción.
Xíll.4. Abacos de utilización de esfuerzos.
Los abacos que se adjuntan es una representación gráfica de estas fórmulas,
una vez obtenido el valor Fav se multiplicará por 3 o por ó dependiendo sies simple o doble circuito. . i
XII!.5. SOLUCIÓN EN HORMIGÓN .
Está formado por un sólo poste con armado de crucetas metálicas deí tipo piromidal para disposición de triángulo, o por dos postes en Forma de pórticocon cruceta metálica horizontal y cadena de aisladores horizontales.
XIII.6. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS.
Para completar e! estudio de los apoyos de ángulo y dar así una utilidad mayor a las Normas, incluímos los abacos de utilización de los apoyos de ángulo en función del ángulo entre alineaciones (c£) y del vano a que vaya a establecerse el apoyo.
Estos abacos están realizados para todos los conductores y para íos casos enlos que se utilicen o no cables de protección a tierra.
ji ^^NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 189
XIII.4. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE ESFUERZOS
Fai
Fa
vO
/r
T O
200
400
OR
AR
CO
D
e
RE
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LTA
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DE
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2100
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2700
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O
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500
•
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1
- 12
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• 15
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• 15
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• 2
20
5
- 2
52
0
- 2
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5
• 31
50
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. 37
BO
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10
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^
5'O
Q
50
f
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i
150
200
t
325
ACÓ
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 194
Xli i .7. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DEABACOS DE ESFUERZOS.
NOR/viAS PARA LINEAS DE SUBYRANSMíSlON A 09 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
D-.O p;i¡ u fc-»
Ho¡a 195
Modo de utilización de ios abacos de apoyo de ángulo para esfuerzos.
Los abacos están realizados para obtener eí esfuerzo de ángulo de uno sola
fase. Partimos de la tensión máxima de! conductor TÍ, uniendo este punió ~
representativo dei ángulo c . (ángulo entre alineaciones) obtenernos un punto que es el valor í-ai, que es e! esfuerzo resultante de ángulo, unirnos estepunto con el correspondiente a! vano medio (am) que afecte ai apoyo obte-
niendo en la escala centra! e! valor de Fav que es i a suma de! esfuerzo ciéángulo y de! producido por efecto deí viento sobre los conductores.
Ejemplo Para conductor Partridge y Arvidíi 266,8
Ti - S.OOQKg.t
*L = 409-
am = 250 m .
Unirnos Ti - 3.000 Kg. con el ~ 4Cg obteniendo como valor de Faí
1854 Kg. uniendo este punto con eí correspondiente a! vano medio250 m, obtenemos un valor de Fav de 2.010 Ka.
c '• • ' ' ' p -. " "f - . -000*00
p 'lii! ¿ 5i B ! 5] L:J AÉlilYí.NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓNHo¡o 196
XII!.8. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS
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i • ' [ • : ' } • Í • :
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i . . . . ; . : . , . . . ; . . ] . ' r; - - . . • ' ;
. . . . : • i- ; , : í . : : ' , ;
NORMAS PARA LINEAS DE ..SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 233.
XII!.9. EJEMPLOS DE UTILIZACIÓN DE LOS ABACOSDE APOYOS.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍS1ON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN HO¡Q 234
XIII ,9. Ejemplo de utilización de los abacos de apoyos de ángulo.
Los abacos están realizados para obtener qué tipo de apoyo debe emplearse en función de! ángulo (oí) entre alineaciones y del vano medio qu¿afecte al apoyo.
También nos sirve para obtener distintos pares de valores (de ángulo y devano medio) para un determinado tipo de apoyo.
.Otra de las aplicaciones es la de ver cual es el vano máximo que nos permita establecernos para zona A y zona B en función de la cruceta empleada y del ángulo (o() entre alineaciones.
Ejemplos prácticos:
Para todos los ejemplos aquí explicados, están realizados para conductorQuail y cruceta horizontal de distancia entre* conductores 3,5 mts. ver -hoja
XIII.9.1. Ejemplo is.
El ángulo que forman dos alineaciones en el apoyo considerado es de 50 g.y el vano medio que afecta al apoyo es de 200 m. Queremos saber que tipo de apoyo hay que colocar.
. Realización práctica:
Por e! punto representativo de 50 g. se traza una parábola al eje de abscisas y por el punto representativo de 200 m. se traza una parálela al ejede ordenadas; el punto de intersección de estas dos rectas paralelas a losejes (Punto 1). Este punto puede hallarse sobre la recta representativa deun determinado tipo de apoyo o bien fuera de ella . En nuestro ejemplo sehalla fuera de estas rectas representativas de apoyos. Cuando esto ocurre,deberemos tomar el tipo de apoyo correspondiente a la primera recta quese halla representada encima del punto de intersección (punto 1). En núestro caso tendríamos que adoptar el poste de 1 .100 Kg. de esfuerzo.
XII I .9 .2 . Ijemploj .
Supongamos que tenemos un apoyo e.n forma de pórtico constituido por dosapoyos de 1 .400 Kg. de esfuerzo, este apoyo puede utilizarse para todoslos pares de volares correspondientes a las coordenadas (ángulo y vano me-dio) correspondientes a todos los puntos de la recta representativa de este
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
r *. r*:.' f í i1?-" *l\ te U L: L,
Hoja 235
tipo de apoyo. Así por ejemplo este tipo de apoyo podemos utilizarlo paraun vano de 186 m. y 70 g, entre alineaciones, o bien para un vano de -382 rn. y un ángulo entre alineaciones de 60 g.
XIII.9.3. Ejemplo 32.
El vano máximo a que podemos establecernos con la cruceta horizontal de3,5 rnts. de separación entre conductores para un ángulo entre alineacio-nes de 50g. y estando situada la línea en la zona A, es de 408 rn. y parala zona B 414 m. Esto quiere decir que si por ejemplo tenemos un apoyotipo pórtico constituido por dos postes de 1 .700 Kg. y una cruceta horizontal de 3,5 m. de separación entre conductores; y un ángulo entre alinea-ciones de 75g; por resistencia de! apoyo podríamos tr a un vano medio de442 m, pero el vano máximo que nos permite establecernos, por la Umitaclon impuesta debido a la crucera empleada, es de 350 m. para Zona A y358 m. para zona B, siendo por tanto estos vanos los máximos a que pode-mos establecernos y no el de 442 m. , ' <
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA Ho-a 23Ó
DE POSTES DE HORMIGÓN ' M
í
XIV - APOYOS DE ANCLAJE.
Los apoyos de anclaje tal corno se han definido en las Especificaciones Técnicas Generales, son aquellos apoyos destinados a proporcionar punios enla línea que independicen mecánicamente, ios tramos adyacentes, en cua^n
to a la propagación de esfuerzos longitudinales.
XIV 1 Solución en hormigón.
Están constituidos por un pórtico, formado por dos postes y una cruceta rn_e
tálica, siendo ia cadena de aisladores horizontal,
Los esfuerzos;que actúan sobre el apoyo son:
XIV.2. Primera hipótesis. ^ ;
- Viento sobre los conductores y cables de tierra.- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones exteriores
del mismo.
XÍV.3, Segunda hipótesis.
- Desequilibrio del 66 % de las tensiones máximas unilaterales de los con-
ductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre ¡os postes,
XiV.4. Tercera hipótesis.
- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre los postes.
- Rotura de conductores según II 1.6.2.
La rotura de un conductor extremo produce un momento de torsión sobre elpórtico; este momento es anulado por las reacciones de los postes cuyo valor será: /- - • & ,-
T . b - R . (b - a) T ~%T" ~¿\
R, - T . < _ t ) - T . Vb - a .: Q—
i "» -,ir^_
LINEAS DE SU8TRANSMISIQN A 69 KV. Bfi^E-^-íí;_ s | SV
NORMA ELECTOMECANICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 237
Para esta hipótesis 3a. la resistencia o esfuerzo útil de los postes a colo-
car en [a línec¡ deberá ser como mínimo e! valor que f i ja R. con coefícien
te de seguridad 1,5.
XV - APOYO TERMINAL. O FIN DE LINEA.
Son ios destinados a soportar ei tiro unilateral de todos los conductores y. cables de tierra en sentido longitudinal de la línea.
XV, 1 , Solución en hormigón.
Estará constituido por un pórtico formado por dos postes y una cruceta me-tálica siendo la cadena de aisladores horizontal.
Los esfuerzos que actúan sobre el apoyo son;'
XV.2. Primera hipótesis.
- Viento sobre los conductores y cables de tierra.
- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones del mismo
- Esfuerzo total debido a las tracciones unilaterales de todos los conducto-res y cabíes de tierra en los puntos de fijación de los mismos
XV.3. Tercera hipótesis.
Idéntica a la de los apoyos de anclaje.
A continuación damos unos cuadros resumen donde se recogen los tipos de
postes a emplear según su esfuerzo útil, para cada conductor utilizado enla línea, así como para el vano máximo que la separación entre conductores impuestos por la cruceta nos permite establecer los apoyos, tanio en 20na A .como en zona B y la limitación de los vanos por esfuerzo transver-~sal.
69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
EL*
Hoja 238
XV,4. CUADROS DE ESFUERZOS ÚTILES, DE VANOS PORSEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES Y POR RESIS-TENCIA PARA APOYOS DE ANCLAJE Y FIN DE LI-NEA,
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISiON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 239
APOYOS DE ANCLAJE SIN CABLE DE TIERRA
E. U.
Vano máx. por
separación en-tre conductores
Zona A
Zona B
Vano máximopor resistencia
. A
E. U.
Vano máx, porseparación en-tre conductores
Zona A
Zona B
Vano máximopor resistencia
Quail
2x1100
450
455
400
POYOS DE
Quaíi
2x1 .700
450
455
350
Partrídge
2x1400
-460
472
400
Howk
2x2600
460
407
400
2/0
2x1100
510
516
400
ANCLAJE CON CABLE DE TIERRA
Partridge
2x2.000
466
472
350
Hawk
2x2.600
460
467
350
2/0
2x1600
510
516 ;
350 ;
i
266,8
2x1700
528
534
400
266,8
2x2000
•
528
534
350
477
2x2600
516
521
400
. mm ™~ j ™ _™. ,rr-1...~, ,
477
2x2600
516
521
350
m
i
-
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 240
APOYOS FIN DE LINEA SIN CABLE DE TIERRA
E. U.
Vano máx. en
mts. por separa
cí&n entre con
ductores
Zona A
Zona &
Vano máx. en
metros por resistencía
"O
1 "°
uis
Quail
2x1700
450
455
400
Partrídge
2x2600
466
,472
400
Hawk
-
-
-
2/0
2x2000
510
£16
400
206,8
2x2600
528
534
400
477
-
Para los conductores Hawk y 477 se utilizarán apoyos de estructuras meta
lieos, debido a los esfuerzos solicitantes que ejercen estos conductores -
sobre los apoyos.
XV. 5.
XV. 6.
APOYOS FIN DE LÍNEA CON CABLE DE TIERRA.
Los apoyos de fin de línea con cable de protección a tierra o cable de guarda estarán constituidos por estructuras metálicas para todos los conductoresnormalizados, dado los grandes esfuerzos que sobre este tipo de apoyo se
ejercen.
LÍNEAS DE DOBLE CIRCUITO.
Para este tipo de líneas, tanto los apoyos de Ángulo, Anclaje y Fin de Lí-nea se realizarán mediante estructuras metálicas debido a los enormes es-
fuerzos que se dan utilizando cualquier conductor de los seis normalizados.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 241
XV¡ CRUCETAS.
XVI. 1 . Apoyo de alineación.
Para este tipo de apoyo se diseñaron tres tipos de crucetas, diferentes en
su geometría, llamadas:
Tipo Bóveda.
Tipo Canadiense.
Tipo Triangular.
De esta manera tenemos una mayor gama de crucetas que conjugadas con
los postes podemos optimizar mas e! apoyo.
XVI. CRUCETA TIPO BÓVEDA.
Se calculó sólo una cruceta de Bóveda en cuanto a dimensiones geométri-cas se refiere dado que para un aumento pequeño en e! vano se necesitaría
una cruceta de grandes dimensiones que haría antieconómica la cruceta.
La disposición de Sos conductores en este tipo de cruceta es sensiblementehorizontal. Según los conductores empleados los perfiles que se obtienen -
están resumidos en la siguiente tabla. Tanto la geometría como los perfiles
a.utilizar figuran en ei plano correspondiente.
CRUCETA BÓVEDA
"^•^Angulares
Conductor es^^\
QUAiL
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266, 8
477
Ll
L 80.8
L 100 . 10
L 120 . 11
L 80 . 8
L 100 . 10
L 120 . 11
L2
L 60 . 6
L 70 . 6
L 70 . ó
L 60 . ó
L 70 . 6
L 70 . 6
L3
L 60 . ó
L 70 . 6
L 80 . 7 .
L 60 . 6
L 70 . 6
L 80 . 7
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 242
XVi.1.2. CRUCETA TÍPQ CANADIENSE.
Se calcularon dos crucetas de geometría semejante pero diferentes en cuanto a la distancia entre conductores.
Una de ellas'con distancia entre conductores, medida verHcalmente, de2,7 mts.(c 2,7) y la otra con una distancia entre conductores medida ver™ticalmente de 3,5 mts. (C-3,5).
Los perfiles necesarios para estas crucetas están recogidos en la siguientetabla según el conductor que se utilice.
Esta tabla también figura en los planos correspondientes así como !a geometrící de las crucetas.
La disposición de los .conductores en este tipo de crucetas es un trianguloo a! tresbolillo.
^N. Anguíares
Conductores _^,
QUAÍL
PARIR ID GE
HAWK
2/0
206,8
477
Cruceta c -2,7
hL - 10
C- 12
C- 14
C- 10
C- 12
C -14
L2
C- 12
C - 14
C - 16
C - 12
C - 14
C- 16
Cruceta c - 3, 5
h
C - 14
C- 14
C - .18
C - 14
C - 14
C- 18
L2
C - 14
C - 16
C -20
C - 14
C» 16
[1-20
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 243
XVi. 1.3. CRUCETA TIPO TRIANGULAR.
Se calculó una sola cruceta, geométricamente igual, para los tres o seis -que se han de colocar/ según sea simple circuito o doble circuito y para -una distancia entre ellos de 2,4 mts, / 3 mts. medida vertícalmente.
La disposición de los conductores utilizando este tipo de crucetas, es en.triángulo o al tresbolillo para simple circuito y vertícalmente a cada lado
' del apoyo cuando es doble circuito.
Los angulares necesarios para este tipo de crucetas figuran en la tabla si-guiente según sea el conductor a utilizar en la línea.
Esta tabla así como la geometría de las crucetas figuran en los píanos co-
rrespondientes. , i
^-\ Angulares
Conductores^-^
QUASL
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266,8
477
Cruceta V ~ 2,4 m.
h IL 50.5
L 50.5 .
L 50. 5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L. _
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L3«jL 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50,5
Cruceta V = 3 rn.
hL 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
4L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L50.5
L 50.5
4L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMIS1ON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
5 E C
Hoja 244
XVI.2. Apoyo de ángulo, Anclaje^ Termina! o fin de línea.
Se diseñó geométricamente' un sólo tipo de cruceta para estos apoyos en ios
que ía disposición sea en forma de pórtico. La disposición de los conductores es horizontal con una distancia entre el I os de 3/5 mts.
Se puede utilizar Jas crucetas de típo triangular sólo en e! caso de apoyos •de ángulo en los que sólo se utilice un sóío poste.
Los perfiles necesarios de la cruceta según el tipo de conductor a emplearfiguran en Ía tabla adjunta. u
Esta tabla figura también en ios pianos correspondientes así como su geome
tría" XVI .2.1. APOYO DE ÁNGULO
^xAngulares
Conductores^.
QUA1L -
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266, S
477
Cruceta horizontal
L1
2 U PN8
2 U PN 10
2 U PN 12
2 U PN 8
2 U PN 10
2 U PN 12
/
Cruceta triangular
hL 50,5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L2
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
S
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
NORMAS PARA L!NEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 K_V._
""" NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
XV!.2.2. APOYO ANCLAJE.
Hoja 245
Conductores
QUA1L
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266 fB
477
Cruceta horizonte?!
2 U PN 8
2 U PN 10
2 U PN 14
2 U PN 8
2 U PÑ 10
2 U PN 14
XVI.2.3. APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA.
Conductores
QUÁÍL
PARTRIDGE
HAWK
2/0
266,8
477
Cruceta horizontal
2 U PN 8
2 U PN 10
2 U PN 12
2 U PN 8
2 U _ P N . 10
2 U PN 12
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRA^M|SO^.A_69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 246
XVII - CIMENTACIONES .•
XVIí. 1 . Consideraciones.
Para e! calculo de las cimentaciones se vendrá en cuenta lo Indicadoen los artículos V. l . ai V.5. del capítulo V de las Especificaciones Téc
Generales.
En lo referente a las cimentaciones e! tomo de Especificaciones Técnicas
Generales distingue dos tipos:
a) Cimentaciones cuya estabilidad este fundamentalmente confiada a las
reacciones verticales de! terreno.
(Son todas los cimentaciones en forma de losa o cimentaciones que tra-
bajan ai arrancamiento.
b) Cimentaciones cuya estabilidad está fundamentalmente confiada a íes reac
clones horizontales del terreno.
Son todas las cimentaciones monobioques cuya profundidad es grande en
comparación con la base.
XVI 1.1.1 Caso a) - Coeficiente de seguridad al vuelco.
En !,as cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamental mentí
fiada a las reacciones verticales de! terreno, se comprobará el coeficiente
de seguridad al vuelco, que es la relación cnire el momento estabilizador •mínimo (debido a ios pesos propios, así como a ios reacciones y empujes peíslvos del terreno) respecto a la crista más cargada de la cimentación y el
momento de vuelco máximo motivado por las acciones externas.
E! coeficiente de seguridad no sera inferior a los siguientes valores:
1,5
1,2
I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
: Ir \¿ Í"H ^^_>' !'¿rjt L-M
Hoja 247
XVI!. 1 .2. Caso b) - Ángulo de giro de los cimientos.
En las cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamentalmente confiada a las reacciones horizontales del terreno, no se admitirá un ángulo degiro de la cimentación cuya tangente sea superior a 0/01 para alcanzar el -equilibrio de las acciones volcadoras máximas con las reacciones de! terreno.
Así pues, aparece bien claro en las Especificaciones Técnicas Generales - -dos tipos de cimentaciones:
A) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones verticales del terrenoSon de la forma de zapata con giro en la arista exterior.
En este caso deben aplicarse los coeficientes de seguridad de 1/5 ó 1/2dado que, sobrepasada la estabilidad,, el ap'oyo se derrumba totalmente,
B) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones horizontales deí te-rreno.
En este caso es suficiente establecer queel ángulo que gire el cimiento sea 0/55 g,sex. (tag. =0,01) ya que en estas condi-ciones el apoyo no se derrumba, sino queaparece tan solo vencido ligeramente.Aún existe un margen de seguridad Impor-tante hasta que el apoyo se derrumbe tota!mente.
" Arista de giro
E! tipo de las cimentaciones de los postes de hormigón corresponden a las delartículo V.5.3je las Especificaciones Técnicas Generales en que la tangentemáxima para e! ángulo de giro de la cimentación es igual a 0,01 .
El cálculo de las cimentaciones en esta norma se realiza mediante fórmulasde la Asociación Suiza de Electricistas/ por ser las más apropiadas para es-te tipo de cimentaciones.
Estas ecuaciones son ¡as siguientes: '
El momento de vuelco viene dado por:
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 248
Mv - F (H + 2 t)3
en la que:
Mv = Momento de vuelco solicitante
en cm. Kgs. reducido a 2/3 t.f*
F =, Esfuerzo aplicado sobre el apoyo
en Kgs. (esfuerzo útil más viento
sobre eí apoyo).
H = Altura de aplicación del esfuerzo
sobre e! suelo en cm.
t = Profundidad de la cimentación en cm.
El momento estabilizador de la cimentación viene dado por dos expresiones,
la primera debido a las reacciones de! terreno y la segunda al peso de la cimentación, teniendo estas expresiones la forma siguiente:
Momento estabilizador de ías reacciones laterales,
.3b . t
36. Ct . tgol
Momento estabilizador de las reacciones verticales.
b = Longitud de la cimentación en cm. (normal a la dirección del es fuer
zo.
t - Profundidad de la cimentación en cm.
Ct ~ Coeficiente de compresibilidad dei terreno en Kg/cm3.
tg cJ ~ Oiro máximo admisible de la cimentación
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA YTECNiCADE POSTES DE HORMIGÓN
í \ r^" -f* f~™K r: o b
Hoja 249
P ~ Peso de la cimentación, apoyo y cargas verticales en Kgs.
•a - Anchura de !a cementación en cm.
Limitado e! valor de tg<={ a 0,01 debe cumplirse:
Mv -^ R, *• R0i ¿
D-e esta forma ef giro de la cimentación será menor o igua! ai máximo auto
rizado por el Reglamento.
En e! proyecto se ha presctndíco de R^ por !o que en realidad se tiene unaseguridad adicional.
En los cuadros siguientes se dan ias dimensiones de !as cimentaciones paravarios coeficientes de compresibilidad, abarcando con ellos, todos los tiposdel terreno que, en genera!, se encuentran en las líneas eléctricas Aéreas.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
P: R p™ j
E\ U
Hoja 250
XVII.2. DIMENSIONES DE LA CIMENTACIÓN
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1S1ON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 251
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222
223
227
232
232
230
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NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 253
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I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁN5MISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 254
X V I I I -
XVIH . 1 . Apoyos .simple circuito.
XVHKl.l. Apoyo de alineación con cruceta de'bóveda.
XVHI.1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.
XVIH .1.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.
XVIH. 1 .4. Apoyo de alineación, ángulo y anclaje y fin de línea con cruceta horizontal.
XVilí.2, Apoyos doble circuito.
XVIII .2.1 . Apoyo de alineación con cruceta triangular.
I NORAAAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISÍON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN
XIX PLANILLA DE MATERIALES.
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LiNh.AS DE SUBTRANSMÍSIDN A 69 KV.
v ' v -, n C1 \.\r\A ! M A f'• f •""'• í- í r^ s~~" A r"> nv r\L. Xl/''. I .L>c.i\Un¡iV\LriUN uc ArUi U^
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I LINEAS DE SUBTTUNSMISSON A 69KVí " ' " ' - - . _ — . ™,_™™- ,™._
| xix.2. Estructura cíe alineación tipo "B'"'i
I , PLANILLA DE MATERIALES
frvcefa wefo/ica //pc> B-2SQ7?a&f//ffQ ó/ó' -• //
Co'¿/e o'e acero gafo, o'e ?m>?j. "'
[ LINEAS DE SUBTRANSMISION A 62KVi ~Xix737'"" '" ' „ ' ' ' " '[ Esírucvura de aíineacio'n tipo CiV C*:C"n y CT«- i < -* '•' f \ ¿.
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LINEAS DE SUBTRANSMÍS10NAG9KU
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xix .5 , Estructura de ángu lo t ino AG y AGT
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LINEAS DE SUBTRANSMISIONA69KV
(Estructura de anclaieyfin de linea tipo ACyACT:FLyFLTt .;< «* \ : J
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