04.Formulas.empiricas.para.Las.perdidas.de.Carga.guioN.clasE
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FORMULAS EMPÍRICAS PARA EL CÁLCULO DE LA PÉRDIDAS DE CARGA.
Tema 4
4.1. GENERALIDADES.
4.2. FORMULAS PARA EL REGIMEN TURBULENTO LISO.
4.3. FORMULAS PARA EL REGIMEN TURBULENTO EN LA ZONA DE TRANSICIÓN.
4.4. FORMULAS PARA EL REGIMEN TURBULENTO RUGOSO.
4.5. VELOCIDADES MÍNIMAS Y MÁXIMAS.
4.6. DISEÑO ECONÓMICO DE TUBERIAS. CONCEPTO DE DIAMETRO ÓPTIMO.
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.1
4.1. GENERALIDADES
• Son fórmulas deducidas experimentalmente, válidas para un cierto material (ε) y paradeterminadas condiciones de flujo.
• Sólo son válidas para el agua.
mQDLCh ·=∆
• Para un diámetro de tubería dado (D=cte):
mQLKh ··=∆ mQKJLh ·==
∆
• Tomando logaritmos:
QmKJ ·logloglog +=
Perdida de carga unitaria (m/m)
Representada en papel logarítmico suministra una familia derectas de pendiente m, una para cada diámetro.
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.2
ABACO DE PERDIDAS DE CARGA SUMINISTRADO POR EL FABRICANTE
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.3
4.2. FORMULAS PARA EL REGIMEN TURBULENTO LISO
BLASIUS
75,4
75,15 ·10·83
DQJ −=
Q : m3/sD: m
510Re3000 <<
75,4
75,15 ·10·78
DQJ −=
Agua a 10ºC Agua a 20ºC Q : m3/sD: m
• Válida para tubos lisos.
• Muy indicada para tuberías de plástico en riego localizado.
• Intervalo de Re válido:
CRUCIANI-MARGARITORA
75,4
75,15 ·10·99
DQJ −=
Q : m3/sD: m 65 10Re10 <<
• Para tuberías de Polietileno.
• Intervalo de Re válido:
( )ReFf =U
NIV
ERS
IDA
D D
E L
EO
N. H
idrá
ulica
y R
iegos
.
4.4
4.3. FORMULAS PARA EL REGIMEN TURBULENTO EN LA ZONA DE TRANSICIÓN
HAZEN-WILLIAMS
87,4
85,1
85,1 ·7,10DQ
cJ = Q : m3/s
D: m
SCOBEY
Q : m3/sD: m
• Fundamentalmente para tuberías de aluminio.
• Tiene en cuenta las pérdidas por acoples y derivaciones (mayora las pérdidascontinuas un 20% aprox.)
Coeficiente de Hazen-Williams
9,4
9,13 ··10·098,4
DQKJ −=
( )εRe,Ff =
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.5
VERONESE-DATEI
Q : m3/sD: m8,4
8,15 ·10·92
DQJ −= 64 10Re10·4 <<
• Para tuberías de P.V.C.
• Intervalo de Re válido:
4.4. FORMULAS PARA EL REGIMEN TURBULENTO RUGOSO
MANING
Q : m3/sD: m== 33,5
22 ··3,10
DQnJ
( )εFf =
Coeficiente de rugosidad del tubo
ATENDIENDO AL MATERIAL DE LA TUBERÍA, LAS FÓRMULAS ADECUADAS SON:
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.6
Ejemplo
Calcular las pérdidas de carga continuas en una tubería de P.V.C. de 1500 m de longitudy Dn=75 mm (e=3,6mm), cuando fluye un caudal de 20 m3/h a 10ºC.
7972210·308,1
0678,0538,1·Re 6 =×
==→ −υDV
===→
sm
SQV 538,1
40678,0·00555,0
2π
sm
sh
hmQ
33
00555,03600
1·20 =
=→
mmD 8,67)26,3(75 =×−=→
BLASIUS mm
DQJ 0334,0
0678,000555,0·10·83·10·83 75,4
75,15
75,4
75,15 === −−
mLJh 13,5015000334,0· =×==∆
VERONESE-DATEI mm
DQJ 0327,0
0678,000555,0·10·92·10·92 8,4
8,15
8,4
8,15 === −−
mLJh 03,4915000327,0· =×==∆
510Re3000 <<
64 10Re10·4 <<UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.7
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.8
mmJ 028,0
1008,2
== mLJh 421500028,0· =×==∆
ABACO DE PERDIDAS DE CARGA SUMINISTRADO POR EL FABRICANTE
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.9
Ejemplo
En una conducción con tubería de aluminio de 1200m de longitud la pérdida de cargamáxima admisible es de 40m. Determinar el diámetro comercial mínimo que debemosusar cuando fluye un caudal de 7,5 m3/h.
SCOBEY
sm
sh
hmQ
33
0,002083600
1·5,7 =
=→
mmJ 0333,0
120040
max ==→
9,4
9,13 ··10·098,4
DQKJ −=
mmmJ
QKD 2,480482,00333,0
00208,0·4,0·10·098,4··10·098,4 9,49,1
39,49,1
3 ==== −−
Elección del diámetro comercial:
mmD 22,48)229,1(8,50 =×−=→
Diámetro comercial mínimo: 2II (Dn=50,8 mm) (D = 48,22 mm)
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.10
Ejemplo
En una conducción con tubería de aluminio de 1000m de longitud la pérdida de cargamáxima admisible es de 30m. Determinar el diámetro comercial mínimo que debemosusar cuando fluye un caudal de 10 m3/h. Hacer lo mismo para PVC.
SCOBEY
sm
sh
hmQ
33
0,002783600
1·10 =
=→
mmJ 03,0
100030
max ==→
9,4
9,13 ··10·098,4
DQKJ −=
mmmJ
QKD 560,05603,0
00278,0·4,0·10·098,4··10·098,4 9,49,1
39,49,1
3 ==== −−
Elección del diámetro comercial Aluminio:
mmD 92,60)229,1(63,5 =×−=→
Diámetro comercial mínimo: 63,5 mm
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.11
Elección del diámetro comercial PVC:
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
BLASIUS
75,4
75,15 ·10·83
DQJ −=
mmmJ
QD 53,75370,003,0
00278,0·10·83·10·83 75,475,1
575,475,1
5 ==== −−
mmD 57)23(63 =×−=→
Diámetro comercial mínimo: 63 mm
Pérdidas de carga con la tubería elegida:
mm0,0227
057,000278,0·10·83·10·83 75,4
75,15
75,4
75,15 === −−
DQJ
PVC:
Aluminio:
mm0,0284··10·098,4 9,4
9,13 == −
DQKJ
4.12
ABACO DE PERDIDAS DE CARGA SUMINISTRADO POR EL FABRICANTE
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.13
ABACO DE PERDIDAS DE CARGA SUMINISTRADO POR EL FABRICANTE
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.14
TUBERÍA DE ALUMINIO CON ACOPLES(Diámetros comerciales)
Diámetro Espesor de pared2" (50.8mm) .051 (1.29mm)2 ½ "(63,5mm) .051 (1.29mm)3" (76.2mm) .051 (1.29mm)3 ½ "(88,9mm) .065 (1.65mm)4" (101.6mm) .072 (1.82mm)5" (127mm) .078 (1.98mm)6" (152.4mm) .083 (2.11mm)8" (203.2mm) .072 (1.82mm)9" (228.6mm) .064 (1.62mm)10" (254mm) .094 (2.38mm)12" (304.8mm) .064 (1.62mm)
mm4,25"1 =
UN
IVE
RSID
AD
DE
LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.15
=×=
mmJ
10033,31000333,0100
ABACO DE PERDIDAS DE CARGA SUMINISTRADO POR EL FABRICANTE
UN
IVE
RSID
AD
DE
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. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.16
4.5. VELOCIDADES MÍNIMAS Y MÁXIMAS
• Un exceso de velocidad puede:
► Originar golpes de ariete, cuyo valor de sobrepresión puede provocar roturas.
► Producir excesivas pérdidas de carga.
► Favorecer las corrosiones por erosión.
► Producir ruidos, que pueden ser muy molestos.
• Una velocidad demasiado baja:
► Propicia la formación de depósitos de las sustancias en suspensión que pudierallevar el agua, provocando obstrucciones.
► Implica un diámetro de tubería excesivo, sobredimensionado, con lo que lainstalación se encarece de forma innecesaria.
EN PRINCIPIO, VALORES ADECUADOS DE LA VELOCIDAD SON LOS COMPRENDIDOSENTRE 0,5 y 2,5 m/s
UN
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LE
ON
. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.17
4.6. DISEÑO ECONÓMICO DE TUBERIAS. CONCEPTO DE DIAMETRO OPTIMO
hpzH B ∆++=γBH
h∆
z
γp
→+γpz • Depende del desnivel entre la bomba y el depósito y de la presión residual o
mínima necesaria al final del trayecto, por lo que se trata de una energía quees independiente del diámetro.
→∆h • Para un caudal dado, depende exclusivamente del diámetro adoptado, demanera que como las pérdidas de carga disminuyen considerablemente alaumentar el diámetro, se precisaría menos energía para transportar el agua.Por el contrario, un aumento del diámetro da lugar a un mayor coste de lainstalación.
UN
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. Hid
rául
ica y
Rieg
os.
4.18
• En toda instalación existe una solución que hace mínima la suma del coste de laenergía necesaria para vencer las pérdidas (calculadas para un año medio) más laanualidad de amortización de la tubería.
• El diámetro más económico es aquél cuya suma de los gastos anuales debidos a laenergía consumida más el valor de la anualidad por la inversión efectuada, es mínima.Por tanto, la ecuación a cumplir es:
Gamortización + Genergía = Mínimo
UN
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. Hid
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Gasto
4.19
BIBLIOGRAFIA
1. ANDREW L. SIMON. 1993. “ Hidráulica básica”. Ed Limusa. México.
2. Apuntes Cátedra de Ingeniería Rural. E.U.I.T.A CiudadReal.(www.ingenieriarural.com)
3. De Paco López Sanchez J.L. 1993. “Fundamentos de cálculo hidráulico en lossistemas de riego y drenaje” Ed. Mundi-Prensa. Madrid
4. MATAIX C. 1970. “Mecánica de fluidos y máquinas hidráulicas”. Ediciones delCastillo. Madrid.
5. RANALD V. GILES et al. 1999. “Mecánica de los fluidos e hidráulica” 3ª edición.Ed Mc Graw Hill.
6. W. King H. et al 1980. “Hidráulica”. Editorial Trillas. Mexico.
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rául
ica y
Rieg
os.
4.20