094-059 u682 DesulfuraciÓn Informe Final Completo

JOLSA Ingenieros Consultores en Geotecnia

INFORME ESTUDIO GEOTÉCNICO. UNIDAD 682 DESULFURACIÓN DE GASOIL Nº 3 PROYECTO C-10 DE AMPLIACIÓN DE LA REFINERÍA DE REPSOL YPF EN CARTAGENA PARA REPSOL YPF

094-059-07 (Nº O.: 1771)

Octubre de 2007


ÍNDICE

Pág.

1. INTRODUCCIÓN ................................................................................................1

2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO..............................................................3

3. TRABAJOS REALIZADOS..................................................................................5

4. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO ................................................................8

5. SISMICIDAD .....................................................................................................14

6. CONCLUSIONES .............................................................................................16

6.1. PREPARACIÓN DE LA PARCELA ............................................................16

6.2. CONDICIONES DE EXCAVABILIDAD.......................................................17

6.3. TALUDES DE EXCAVACIÓN Y APROVECHAMIENTO DE LOS

MATERIALES....................................................................................................18

6.4. EJECUCIÓN DEL RELLENO ESTRUCTURAL..........................................18

6.5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN ..........................................................20

6.5.1. GENERAL............................................................................................20

6.5.2. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN....................................................21

6.5.3. COMPRESORES 682K-001 A/B .........................................................26

6.5.4. ENFRIADOR FINAL DE AMINA 682E-013. ABSORVEDOR DE AMINA

682C-015. ......................................................................................................29

6.5.5. COLUMNA 682C-010 ..........................................................................31

6.5.6. ACUMULADOR DE REFLUJO DE STRIPPER 682C-011 Y

ACUMULADOR DE CABEZA DE COLUMNA DE SACADO 682C-013.........32

6.5.7. DEPÓSITO DE ALIMENTACIÓN 682C-001 Y SEPARADOR LP

682C/009 .......................................................................................................33

6.5.8. HORNO 682F-001 ...............................................................................35

6.5.9. REACTOR 682C-002...........................................................................35

6.5.10. PIPE RACK........................................................................................37


6.6. OTRAS CONSIDERACIONES ...................................................................38

Índice de Láminas.................................................................................40


INFORME

ESTUDIO GEOTÉCNICO. UNIDAD 682 DESULFURACIÓN DE GASOIL Nº 3

PROYECTO C-10 DE AMPLIACIÓN DE LA REFINERÍA DE REPSOL YPF EN CARTAGENA

PARA REPSOL YPF

1. INTRODUCCIÓN

En este Informe se presentan las conclusiones del Estudio Geotécnico realizado

en el emplazamiento de la futura Unidad de proceso 682 Desulfuración de Gasoil

Nº 3, prevista dentro del Proyecto C-10 de ampliación de la Refinería de REPSOL

YPF en Cartagena, Murcia.

La nueva Unidad se situará al Norte del antiguo vial de acceso a la Refinería

desde la carretera MU-320, entre éste y el antiguo Poblado de la Refinería. En la

Lámina 1 puede verse un Plano General a escala 1/3.000 con la situación de la

zona de estudio.

En las Láminas 2A a 2C se presentan unas Plantas de detalle a escala 1/500; en

la Láminas 2A y 2B, sobre las condiciones topográficas actuales, se reflejan

diferentes aspectos que se comentan más adelante. En la Lámina 2C se puede

ver la implantación de los equipos previstos.

JOLSA 2 Ingenieros Consultores en Geotecnia

La planta con la implantación de las instalaciones corresponde al Plano nº S-C10-

A-80484, revisión B (06/03/07), facilitado por Técnicas Reunidas (TR) en marzo

de 2007.

El presente Estudio se enmarca dentro de los trabajos de "consultoría y

recomendación del estudio geotécnico" previstos en el pedido de REPSOL YPF nº

4500015408 de fecha 9 de mayo de 2007 (Adjudicación P-P3C10-0001-A0-0613-

A-O).

Previamente a la redacción del presente Informe, con fecha 16 de julio se elaboró

una Nota Técnica con las principales conclusiones del Estudio. Esta Nota fue

entregada a los ingenieros proyectistas de TR a través de la ingeniería FLUOR,

S.A.

________


2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

La terraza en la que se ubicará la nueva Unidad está situada entre la futura Calle

2 (prolongación de la Ronda Norte) al Sur y la de Calle 3 al Norte, y ocupará una

superficie de unos 120 x 55 metros cuadrados.

Actualmente, presenta una topografía muy irregular, caracterizada principalmente

por un importante acopio de tierras situado el en el lado Este del emplazamiento.

En esta zona, se alcanza la cota topográfica +36,5 metros; el resto de la parcela

se encuentra aproximadamente entre las cotas +27,0 a +31,0 metros.

La cota de urbanización prevista es la +31,0 metros. Para la preparación de la

terraza será necesario efectuar una excavación prácticamente coincidente con la

distribución del actual acopio principal, así como los saneos necesarios de los

rellenos situados en la zona Sur de la Unidad. Posteriormente, se ejecutará un

relleno estructural de hasta unos tres metros de altura máxima.

En la siguiente Tabla se puede ver resumida la relación de los principales equipos

previstos; también se indican algunos pesos máximos disponibles1.

EQUIPO DESCRIPCIÓN PESO MÁXIMO (Kg)

682E-013 Enfriador final de Amina 30.000

682C-015 Absorvedor de Amina 30.000

682C-010 Columna 287.344

1 Datos extraídos del documento titulado “Listado de esfuerzos de equipos para Informe

Geotécnico” de fecha 3/13/2007, facilitado por TR.


EQUIPO DESCRIPCIÓN PESO MÁXIMO (Kg)

682C-011 Acumulador de Reflujo de

Stripper

682C-013 Acumulador de cabeza de

columna de secado

200.000

682C-001 Depósito de Alimentación Sobre estructura

682C-009 Separador LP Sobre estructura

682E-002 Intercambiadores 53.000

682F-001 Horno

682C-002 Reactor

682K/001 A/B Compresores

Además de los equipos indicados, se prevé un pipe-rack que discurrirá con

dirección aproximada Este – Oeste a lo largo de la zona central de la Unidad. El

rack estará constituido por pórticos con pilares metálicos de seis metros de altura,

y cargas por pilar de hasta 140 toneladas.

Según nos han informado, por condicionantes de Proyecto, las cimentaciones de

los equipos apoyarán a unos dos metros y medio bajo cota de urbanización; es

decir a la cota aproximada +28,5 m.

______________


3. TRABAJOS REALIZADOS

Para la realización del Estudio, se han ejecutado siete sondeos mecánicos hasta

una profundidad máxima de unos 18,5 metros.

Los sondeos se han perforado a rotación, con extracción de testigo continuo; en

los niveles de suelos del terreno natural, cada dos metros aproximadamente se

han ido realizando Ensayos de Penetración Normal (S.P.T.) en los niveles

granulares y se han extraído muestras inalteradas de los arcillosos.

Asimismo, se han excavado con retroexcavadora doce calicatas hasta unos tres

metros de profundidad máxima (la calicata C-621/6 inicialmente prevista,

finalmente no se ha podido excavar por problemas de acceso).

Todos los trabajos se han realizado bajo la supervisión continua y directa de un

geólogo de JOLSA.

Los puntos investigados han sido replanteados topográficamente en campo. En la

siguiente Tabla se pueden ver las coordenadas topográficas de los sondeos (S-) y

las calicatas (C-), así como la profundidad investigada en cada punto.

COORDENADAS GEOGRAFICAS UTM PROSPECCIÓN X Y Z

LONGITUD INVESTIGADA (m)

S-682-1 684.327,007 4.160.844,036 +29,50 12,0

S-682-2 684.370,444 4.160.850,708 +36,63 18,0

S-682-3 684.388,856 4.160.853,479 +36,60 18,0

S-682-4 684.390,165 4.160.837,916 +36,48 18,5


COORDENADAS GEOGRAFICAS UTM PROSPECCIÓN X Y Z

LONGITUD INVESTIGADA (m)

S-682-5 684.314,924 4.160.809,312 +31,90 12,0

S-682-6 684.375,288 4.160.817,856 +30,54 13,0

S-682-7 684.400,049 4.160.821,178 +37,36 18,0

C-682-1 684.277,864 4.160.842,797 +27,86 1,5

C-682-2 684.311,949 4.160.843,864 +28,26 3,1

C-682-3 684.355,423 4.160.848,865 +36,37 2,6

C-682-4 684.280,264 4.160.822,866 +28,74 3,1

C-682-5 684.295,337 4.160.825,194 +30,76 1,3

C-682-7 684.331,872 4.160.830,564 +28,48 3,1

C-682-8 684.351,531 4.160.833,389 +29,82 2,3

C-682-9 684.379,433 4.160.836,418 +36,73 3,1

C-682-10 684.282,513 4.160.799,530 +30,95 0,6

C-682-11 684.301,787 4.160.801,829 +30,98 3,1

C-682-12 684.334,599 4.160.808,519 +31,73 2,6

C-682-13 684.372,293 4.160.815,150 +29,60 2,7

S-35 684.293,517 4.160.853,126 +28,0 18,45

La situación en planta de todos los puntos se puede ver en las Láminas 2A y 2B.

Los registros de los sondeos perforados para el presente Estudio se presentan en

las Láminas 4A a 4N y los de las calicatas en las Láminas 5A a 5L. En las

Láminas 6A a 6D se presentan unas claves con los símbolos y terminología

empleados en los registros, y en las Láminas 7A a 7G unas fotografías de las

cajas de testigo.

Del estudio geotécnico preliminar elaborado por EUROCONSULT, se dispone del

sondeo denominado S-35 situado aproximadamente en el emplazamiento de los


compresores. En la tabla anterior se indican las coordenadas que figuran en el

registro; su situación también se ha reflejado en las Láminas 2A a 2C y su registro

se reproduce en el Apéndice I

Para investigar las condiciones de resistividad del terreno, se ha realizado un

sondeo eléctrico vertical (R-682/1) en una zona intermedia de la parcela (ver

situación en Láminas 2A a 2C). En el Apéndice II se puede ver el informe

correspondiente a este ensayo en el que se detalla el procedimiento empleado y

los resultados obtenidos; estos resultados también se comentan en un apartado

posterior.

En los niveles arcillosos se han realizado en campo ensayos de resistencia al

corte “no drenada” con el aparato TORVANE. Los resultados pueden verse en los

registros de los sondeos en correspondencia con los ensayos realizados.

También se dispone de abundantes ensayos de laboratorio realizados sobre

muestras obtenidas en sondeos y calicatas realizados en emplazamientos de

unidades próximas.

______


4. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO

La nueva Unidad se dispone en un emplazamiento con unas condiciones

topográficas muy irregulares. La característica más destacable es el importante

acopio de tierras que ocupa prácticamente el tercio Este de la parcela (aprox.

2000 m2 de superficie en planta); asimismo, al Norte de la antigua carretera de

acceso (futura Calle 2) se han cartografiado otros rellenos superficiales; esta

segunda zona se encuentra topográficamente en el entorno o por debajo de la

cota +31,0 m.

Un barranco cruza la parcela de Sur a Norte. Se trata de un cauce de entre unos

cinco y diez metros de altura, localmente con paredes subverticales de hasta unos

cuatro metros de altura; el fondo se encuentra entre las cotas +27,0 a +28,0 m.

A partir de las condiciones del subsuelo detectadas, se han preparado tres cortes

del terreno que se presentan, junto con las leyendas litológicas explicativas, en las

Láminas 3A a 3C; su situación en planta se indica en las Láminas 2A a 2C.

A continuación se comentan las condiciones reconocidas de los acopios y del

terreno natural situado por debajo.

Acopios superficiales

En la Lámina 2A se puede ver la distribución actual de los acopios. Para una

mayor facilidad descriptiva, se ha denominado “Relleno A” al acopio principal y

“Relleno B” al relleno de menores dimensiones adyacente al vial de acceso a la

Refinería.


Ambos rellenos están constituidos por mezcla de tierras con abundantes restos de

cascotes de construcción. En el Relleno A se han observado niveles de color

negruzco y espesor métrico, probablemente correspondientes a restos de

escorias.

En algunas de las calicatas excavadas (C-682/5, C-682/10) en el Relleno B se

han detectado fragmentos de hormigón de dimensiones importantes,

relativamente superficiales que han impedido el avance de la excavación.

En todos los sondeos perforados desde coronación del acopio principal (sondeos

S-682/2, S-682/3, S-682/4 y S-682/7), se ha detectado un espesor de relleno del

orden de unos cinco metros; en estos puntos, el terreno natural se encuentra por

encima de la cota de urbanización +31,0 metros.

Sin embargo, en la parte frontal del acopio (adyacente al cauce del barranco),

previsiblemente el relleno continua hasta la cota aproximada +29,0 a +30,0 m; es

decir, bajo cota de urbanización.

El Relleno B tiene un espesor menor, del orden de dos o tres metros, aunque

prácticamente en su totalidad se sitúan por debajo de la cota +31,0 metros.

En la Lámina 2B se ha representado la extensión aproximada de la parcela

cubierta por rellenos situados por debajo de la cota +31,0 metros; en estas zonas

es necesario prever un saneo que se comenta en un apartado posterior.


Terreno natural

Por debajo de los rellenos superiores, y aflorando en el resto de la parcela, se

encuentra el terreno natural. Se trata de una potente serie de suelos cuaternarios

consolidados, de origen coluvial, retrabajados por procesos fluviales.

El resultado es una alternancia muy irregular de materiales de naturaleza

predominantemente detrítica, en la que alternan niveles de arena y grava con un

contenido en general apreciable de finos poco plásticos.

A pesar de esta variabilidad, desde el punto de vista geotécnico, en todos los

puntos investigados se han podido comprobar unas condiciones del terreno

claramente favorables.

En la página siguiente pueden verse los valores de NSPT2 obtenidos en los

ensayos realizados. Se les ha asignado un valor de NSPT=100 a aquellos ensayos

en los que se ha obtenido rechazo; es decir, debido a la dureza del terreno o a la

presencia de bolos, no ha sido posible la clava de los 30 centímetros centrales de

la cuchara del S.P.T.

2 NSPT: nº de golpes necesarios para la hinca de los 30 cm centrales del tomamuestras S.P.T.


Como se puede observar, sin tener en cuenta los valores de rechazo, la mayor

VALORES DE N (S.P.T.)

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

N (S.P.T.)

CO

TAS

EN M

ETR

OS

S-682/1 S-682/2 S-682/3 S-682/4 S-682/5 S-682/6 S-682/7

Cota urbanización (+ 31,0 m)


parte de los valores de NSPT obtenidos se encuentra por encima de 25 y, en

general, en un entorno de entre 30 – 65 golpes; estos resultados corresponden a

suelos densos o muy densos3, con algunos niveles (NSPT<30) medianamente

densos.

En alguna de las calicatas excavadas se ha apreciado un cierto grado de

cementación; de todas formas, únicamente en el sondeo S-682/6 se detectó un

nivel de costra conglomerática claramente desarrollado a la cota +25,0 metros.

Intercalados entre la formación granular, se han identificado niveles de arcilla

formando lentejones de escasa continuidad lateral dentro de los depósitos

anteriores. Los espesores varían entre dos y cuatro metros (este último detectado

tan sólo en el S-682/1).

Se trata de arcilla limosa de color rojizo con un apreciable contenido de arena; en

ocasiones se han descrito como niveles de arcilla arenosa. Durante la ejecución

de los sondeos se han ido realizando en campo ensayos de resistencia al corte

“no drenada” (Cu) con el aparato TORVANE; se trata de arcilla dura, con valores

de Cu del orden de 2,0 Kg/cm2 o claramente superiores.

Únicamente en los sondeos S-35 (EUROCONSULT) S-682/1 y S-682/3, y por

debajo de la cota +20,0 metros, se ha localizado el substrato rocoso. En cada uno

presenta una litología diferente: filitas o esquistos, niveles de marga y caliza

brechoide. Esta variabilidad está en relación con el elevado grado de

tectonización de la zona.

3 Ver Lámina 6A “Clave empleada en la Descripción de Suelos”


No se ha detectado nivel freático en ninguno de los puntos investigados para el

presente Estudio. En el S-35, EUROCONSULT menciona cierta presencia de

agua en el contacto suelo – roca, a unos doce metros de profundidad (cota +16,0

m).

________________


5. SISMICIDAD

De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, el riesgo

sísmico se define por medio del siguiente Mapa de Peligrosidad Sísmica.

En el mapa se puede ver reflejada la distribución de la aceleración sísmica básica

(ab), con relación al valor de la gravedad (g), y el coeficiente de contribución K,

que tiene en cuenta la influencia de los distintos tipos de terremotos esperados en

la peligrosidad sísmica de cada punto.

Zona de Estudio


Según esta Norma, en el término municipal de Cartagena, estudiado el valor de ab

es de 0,07g. El coeficiente de contribución (K) es constante e igual a 1,0.

Para la estimación de la aceleración de cálculo es necesario un parámetro que la

Norma define como Coeficiente del Terreno (C). Este valor tiene en cuenta las

condiciones del terreno en los 30 primeros metros bajo la superficie.

El emplazamiento de la Unidad de Hidrocraquer está constituido por suelos

predominantemente granulares, con intercalaciones de arcilla dura, sobre un

substrato rocoso asimilable, a efectos de coeficiente del terreno, a u suelo

granular muy denso o cohesivo duro. A efectos prácticos, se puede considerar un

único valor de C=1,30.

________________


6. CONCLUSIONES

6.1. PREPARACIÓN DE LA PARCELA

Para alcanzar la cota de urbanización prevista (+31,0 m), será necesario excavar

el tercio Este del emplazamiento de la Unidad. Esta excavación eliminará la

mayor parte del acopio existente. Es recomendable que se retire completamente

el acopio de tierras, incluso fuera de los límites de la Unidad.

El resto del emplazamiento se encuentra actualmente a cota +31,0 m o inferior; es

decir, en principio no sería necesario prever excavaciones. De todas formas, se

ha observado la presencia de rellenos deficientes (Relleno B y parte frontal del

Relleno A) que será necesario sanear.

Se ha de prever el saneo completo de los rellenos existentes a cota o por debajo

del nivel de urbanización; en la Lámina 2B se puede ver su extensión aproximada.

Con los datos disponibles de las prospecciones, el saneo a realizar en estas

áreas será de entre dos y tres metros de espesor.

La finalización de las labores de saneo deberá ser aprobada por personal con

experiencia que deberá comprobar el fondo de la excavación y confirmar la

completa retirada de los vertidos existentes.

A continuación, finalizado el desbroce, la retirada del suelo vegetal y suavizados

los escarpes del barranco, se podrá iniciar el proceso de ejecución del relleno

estructural. La ejecución de este relleno se comenta en un apartado posterior.


6.2. CONDICIONES DE EXCAVABILIDAD

Para la preparación de la terraza en las condiciones descritas en el anterior

apartado, el movimiento de tierras previsto afectará en su mayor parte a los

acopios existentes; en la mitad Este de la parcela, por debajo de unos cinco

metros, también se afectará a los niveles superiores de suelos

Toda la excavación se podrá realizar con maquinaria convencional tipo

retroexcavadora potente. No se puede descartar completamente la presencia de

algún pequeño nivel encostrado que requiera el empleo de martillo.

En la Lámina 2C se ha representado el trazado de la curva de nivel +29,0 metros;

al Este de esta curva, los cajeados de las cimentaciones se excavarán total o

parcialmente en terreno natural.

La mayor parte se podrá ejecutar con medios convencionales; sin embargo, las

dimensiones relativamente reducidas de estas excavaciones, pueden ser más

“sensibles” a la presencia de niveles algo cementados; por este motivo, es

recomendable prever un pequeño porcentaje de excavación con martillo

neumático.

Al Oeste de la curva de nivel +29,0 metros, las excavaciones de los cajeados

afectarán al relleno estructural y se podrán ejecutar con medios convencionales.


6.3. TALUDES DE EXCAVACIÓN Y APROVECHAMIENTO DE LOS MATERIALES

Se pueden prever taludes 1(H)/1(V) para alturas inferiores a unos tres metros y

algo más tendidos, del 3(H)/2(V) para alturas superiores. Si finalmente no se

sanea completamente el acopio existente (por encima de cota de urbanización),

los taludes en estos materiales no deberían superar una inclinación de 2(H)/1(V).

Las características de la mayor parte de los materiales que se excavarán serán

deficientes, mezcla de tierras con abundantes cascotes, restos de escorias etc. El

volumen de terreno natural a excavar será relativamente reducido.

En estas condiciones, se recomienda el traslado a vertedero de la mayor parte de

estos materiales. Alternativamente, previa eliminación de los fragmentos de mayor

tamaño, se podrían emplear, convenientemente compactados, en la ejecución de

rellenos no estructurales: núcleos de terraplenes de viales secundarios, zonas

ajardinadas etc.

6.4. EJECUCIÓN DEL RELLENO ESTRUCTURAL

Para la ejecución de los rellenos estructurales previstos, se podrán emplear

materiales procedentes de la excavación de otras terrazas. Previamente, será

necesario eliminar la fracción superior a unos 2/3 del espesor de la tongada (≈25

cm).

Las primeras tongadas se podrán extender una vez efectuadas las labores de

preparación de la parcela descritas en el Apartado 6.1.


El relleno se deberá realizar en sucesivas tongadas de unos 35 centímetros de

espesor máximo medidos antes de compactar. La extensión de la tongada se

realizará con medios apropiados (motoniveladora, pala con cadenas, rodillo pata

de cabra etc).

Una vez nivelada la tongada, en caso necesario, se deberá regar para aproximar

su contenido de humedad al óptima que resulte en los ensayos proctor modificado

(P.M.) de referencia.

Posteriormente, la compactación se efectuará mediante rodillo liso vibrante de al

menos 15 toneladas de peso muerto. El rodillo deberá pasar el número suficiente

de veces en dos direcciones ortogonales hasta alcanzar claramente el grado de

compactación necesario.

Cada tongada se deberá compactar como mínimo al 95% P.M. Este valor se

deberá alcanzar el toda la altura y extensión de cada tongada.

Para facilitar el engarce de las tongadas con el terreno natural, los escarpes del

barranco se deberán suavizar y escalonar, debiéndose disponer de anchura

suficiente para el correcto movimiento de los equipos de compactación.

Para asegurar un óptimo resultado del proceso de construcción, es necesario que

todo el proceso se desarrolle bajo la supervisión a pie de obra de un técnico con

experiencia.

Complementariamente, se deberán ir realizando ensayos de control de

compactación por el método nuclear y mediante placas de carga.


Antes de proceder a la extensión de la siguiente tongada, la anterior debe ser

aprobada por la dirección de obra mediante el correspondiente protocolo. En

cualquier caso, la aprobación de una tongada debe basarse en los criterios del

técnico supervisor más que en los resultados de los ensayos que se efectúen.

Los taludes del relleno estructural no deberán sobrepasar una pendiente del

3(H)/2(V).

Se ha preparado un Informe específico relativo al aprovechamiento de los

materiales y las condiciones de excavabilidad de la nueva refinería, considerando

todo el conjunto de nuevas terrazas previstas en el Proyecto C-10. En este

Informe se describen con mayor detalle las características del terreno detectado y

se proponen una recomendaciones para su mejor aprovechamiento.

6.5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

6.5.1. GENERAL

Una vez preparada la terraza, las condiciones de la parcela para la cimentación

de todos los equipos previstos en la Unidad serán claramente satisfactorias.

Todos se podrán cimentar superficialmente mediante zapatas o losas empotradas

a la profundidad mínima requerida estructuralmente.

En la terraza ejecutada en las condiciones indicadas en los apartados anteriores,

se podrán diferenciar dos zonas separadas aproximadamente por la actual curva

de nivel +29,0 metros. En la situada al Este el fondo de la terraza quedará


excavada en desmonte o con rellenos estructurales de menos de dos metros de

potencia; hacia el Oeste, el espesor de los rellenos variará entre unos dos y

cuatro metros.

En la Lámina 2C sobre el plano de implantación se ha representado esta curva.

Los equipos situados al Este quedarán cimentados sobre terreno natural y hacia

el Oeste, en su mayor parte se apoyarán sobre el relleno estructural que se

ejecute.

En los siguientes apartados se comentan los parámetros de cálculo

recomendados para la cimentación de los equipos en terreno natural y sobre los

rellenos estructurales.

A continuación, se describen las condiciones de cimentación de cada uno de los

principales equipos indicados en el Apartado 2.

6.5.2. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

A efectos de la estimación de la presión de cimentación admisible, se ha

considerado la hipótesis que las zapatas y losas quedarán empotradas en los

niveles de suelos granulares, con un valor representativo de NS.P.T.=25.

En el siguiente gráfico se puede ver la correlación entre el valor de NSPT y el

ángulo de rozamiento interno que recoge el nuevo Código técnico de la

Edificación:


Para el rango de valores de NSPT representativo, y los datos de ensayos de

laboratorio disponibles, es razonable asumir unos parámetros resistentes (del lado

conservador) de:

Densidad (γ): 2,0 Tn/m3

Cohesión (Cu): 0 Tn/m2

Fricción (φ): 35º

La carga de hundimiento en estos materiales se ha estimado a partir de la

siguiente expresión general propuesta por Terzaghi:

0 , 5c qh = c + D + Bq N N N γγ γ

donde,

- qh: carga de hundimiento.

Ángulo de roz. Interno (φ)


- c: cohesión de terreno.

- Nc, Nq, Nγ: factores de capacidad de carga que dependen del ángulo de

rozamiento interno del terreno; en este caso, no se ha considerado el valor

de Nc, ya que la cohesión se asume como nula.

- B: anchura de la cimentación.

- γ: densidad del terreno.

- D: profundidad de cimentación.

Para los parámetros del terreno indicados, corresponden los siguientes factores

de carga:

Nq: 33,30

Nγ: 33,92

En el cálculo no se ha tenido en cuenta el efecto del empotramiento de la zapata.

En estas condiciones, para una zapata tipo de dos metros de lado, la carga de

hundimiento que se obtiene es de:

qh ≈ 70 Tn/m2

Aplicando un coeficiente de seguridad de tres, resulta una carga admisible de:

qadm ≈ 2,5 Kg/cm2

Este valor se puede incrementar en un 30% para las hipótesis más desfavorables

del cálculo, como viento, sismo etc.


Como se puede observar, el cálculo se ha efectuado en unas condiciones

conservadoras; realmente, si se tiene en cuenta el empotramiento de la zapata,

así como valores más realistas de las dimensiones de las zapatas, las tensiones

admisibles que se obtienen se incrementan considerablemente.

La tensión indicada permite mantener los asientos dentro de valores muy bajos;

de todas formas, se dispone de un margen de seguridad amplio que permite, para

equipos de cargas elevadas, incrementar esta tensión sin que se incrementen de

forma significativa los asientos.

Como se ha comentado, en algunos sondeos se han detectado niveles de arcilla

de consistencia muy firme o dura. Parte de las cimentaciones podrían quedar

apoyadas sobre estos niveles arcillosos.

La presión admisible de cimentación se ha estimado también para las condiciones

de zapata apoyadas en arcilla de espesor indefinido, con una cohesión de 15,0

Tn/m2 (valores mínimos medidos en campo).

Aplicando la formulación anterior (con unos coeficientes de carga de Nc=5,14 y

Nq= Nγ=0) se obtiene un valor similar al anterior:

qadm ≈ 2,5 Kg/cm2

Para las cimentaciones apoyadas sobre los rellenos estructurales, se recomienda

disminuir la tensión admisible a 2,0 Kg/cm2 incrementada en un 30% para las

hipótesis más desfavorables del cálculo.


Asientos

Los asientos se han estimado por el modelo elástico, a partir de la siguiente

expresión de Schmertmann: n

zc i

j= 1 j

IS = q ZE

⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠

∑

donde:

q: presión de cimentación

Zi: espesor del estrato “i”

E: módulo de elasticidad del estrato

Iz: influencia de la carga a una profundidad “z”

En el cálculo se han considerando los siguientes módulos de elasticidad

relativamente conservadores:

- Niveles de Arena: 400 Kg/cm2

- Niveles de Arcilla: 200 Kg/cm2

- Niveles de Grava: 700 Kg/cm2

Los resultados obtenidos se comentan en los apartados posteriores; se puede

avanzar que los asientos en las condiciones indicadas, serán muy reducidos,

siempre claramente por debajo de la pulgada; teniendo en cuenta las

características del terreno, estos asientos serán de tipo elástico y se producirán

prácticamente durante la aplicación de las cargas.


6.5.3. COMPRESORES 682K-001 A/B

En el emplazamiento de los compresores se ha perforado el sondeo S-35 del

estudio previo; también se dispone en las proximidades del S-682/1 perforado

para el presente Estudio.

En toda la profundidad investigada en el S-35 se detectaron suelos granulares

densos o muy densos (NSPT 45-60). A partir de unos 12,5 metros, se detectó el

substrato rocoso.

En el S-682/1 las condiciones son similares, aunque con presencia de niveles

arcillosos duros, y una granulometría con mayor contenido de arena frente a la

predominantemente de grava del sondeos S-35.

Sobre el terreno natural de ejecutará un relleno compactado de entre tres y cuatro

metros de espesor.

La bancada de los compresores se podrá apoyar a la profundidad mínima

requerida estructuralmente; considerando la cota de referencia +28,5 metros, la

losa quedará situada sobre el relleno estructural de entre uno y dos metros de

espesor.

En estas condiciones, para un relleno estructural ejecutado con material

predominantemente granular, y convenientemente compactado, como módulo de

balasto vertical, se puede considerar un valor de 10,0 Kg/cm3 para las

dimensiones de la placa de 30 x 30 centímetros (k30).


Se han calculado las constantes de muelle para las dimensiones de la bancada

que parecen deducirse de la planta disponible (26 x 13 metros) (ver Lámina 2C),

así como para algunas variaciones métricas; los ingenieros proyectistas podrán

hacer las interpolaciones necesarias entre los valores que se presentan y las

dimensiones que finalmente resulten, siempre lógicamente que se encuentren

dentro de un rango comparable. En cualquier caso, estamos a su disposición para

el cálculo de las constantes para las dimensiones que finalmente resulten.

Se ha considerado unas condiciones representativas del terreno de apoyo

caracterizadas por los siguientes parámetros:

Densidad (γ)= 2,0 Tn/m3

Coeficiente de Poisson (ν): 0,35

Módulo dinámico de Corte en suelos granulares (G) función de las dimensiones

de la losa según la expresión:

donde K2 es un parámetro que, en materiales granulares, depende

fundamentalmente de su densidad relativa y del grado de deformación dinámica;

para una densidad relativa estimada en los niveles superiores del terreno del 80

%, deducida de los ensayos S.P.T. realizados, y una deformación de 10-4 %

característica del movimiento vibratorio de los compresores, se ha considerado un

K2=120

Sobre la base de estos parámetros, se han considerado las siguientes

ecuaciones:

22/12 /)'(70 mTnKG mσ⋅=


- movimiento vertical

- movimiento horizontal

- movimiento oscilante

- movimiento de torsión

siendo:

βz, βx y βψ: coeficientes de Witman

c y d: semidimensiones de la losa

ro: radio equivalente

en estas condiciones, se han obtenido siguientes valores que se presentan en la

siguiente Tabla:

cdGK Zz 41

βν−

=

( ) cdGK xx βν+= 14

281

cdGK ψψ βν−

=

3

316

oGrK =ϕ


TIPO DE MOVIMIENTO

OSCILANTE (Tn x m) DIMEN. DE LA

LOSA (m)

MÓDULO DINÁMICO DE CORTE

(G) (Tn/m2)

VERTICAL (Tn/m)

HORIZONTAL (Tn/m)

LADO CORTO PARALELO EJE DE OSCILACIÓN

LADO LARGO PARALELO EJE DE OSCILACIÓN

TORSIÓN (Tn x m)

10 x 5 14.550 3,6 x 105 2,8 x 105 6,6 x 106 2,4 x 106 6,0 x 106

19 x 10 18.150 8,6 x 105 6,7 x 105 5,8 x 107 2,3 x 107 5,4 x 107

26 x 13 20.000 1,3 x 106 9,9 x 105 1,6 x 108 5,8 x 107 1,5 x 108

30 x 15 21.150 1,6 x 106 1,2 x 106 2,6 x 108 9,5 x 107 2,4 x 108

Como coeficientes de amortiguamiento se pueden adoptar:

Movimientos traslacionales: 0,20

Movimientos rotacionales: 0,10

6.5.4. ENFRIADOR FINAL DE AMINA 682E-013. ABSORVEDOR DE AMINA 682C-015.

Se trata de dos equipos de unas 30 Tn de peso cada uno, que se situarán en las

inmediaciones del sondeo S-682/1.


Como se puede apreciar en los registros (Ver Lámina 4A y 4B) el sondeo se ha

perforado hasta unos doce metros de profundidad; por encima del substrato

margoso, detectado a unos 10,5 metros (cota ≈+19,0 m), se encuentran suelos

granulares predominantemente densos o muy densos, con valores de NSPT

superiores a 40 golpes.

Entre unos dos metros y medio y seis metros (+27,0 a ++23,5 m) se encuentra un

nivel de arcilla limosa de consistencia muy firme o dura (Cu 1,5 a ≥ 2,5 Kg/cm2).

Para alcanzar la cota de urbanización +31,0 metros, será necesario la ejecución

de un relleno compactado de aproximadamente un metro y medio de espesor. En

estas condiciones, con la profundidad de empotramiento prevista de entre dos y

dos metros y medio, estos equipos quedarán cimentados sobre los niveles

superiores de arena limosa densa del terreno natural, con presencia de arcilla

dura del orden de un metro por debajo de la cota de cimentación.

En estas condiciones, como tensión admisible, se puede adoptar de 2,5 Kg/cm2

incrementada en un 30% para las hipótesis más desfavorables del cálculo, como

viento, sismo etc. El coeficiente de rozamiento horizontal hormigón – terreno sería

de 0,45.

Como módulo de balasto vertical para la losa apoyada en la arena densa se

puede considerar un valor de k30=12 Kg/cm3.

Se ha efectuado un cálculo de asientos por el método descrito anteriormente,

para la carga del equipo prevista los asientos que se han obtenido para diferentes

dimensiones de la losa de cimentación en todos los casos son inferiores a un

centímetro.


6.5.5. COLUMNA 682C-010

Equipo de unos tres metros de diámetro y con un peso máximo de 300 toneladas

durante la prueba hidráulica.

Se ha perforado en el emplazamiento el sondeo S-682/2. Actualmente, el

emplazamiento se encuentra cubierto por el acopio de tierras de unos cinco

metros de potencia; por debajo, el terreno natural está constituido en toda la

profundidad investigada, por suelos granulares (arena y grava) en general

densos, con algún nivel arenoso medianamente denso (NSPT: 22 a cota +22,5)

En estas condiciones, si la cara inferior de la cimentación se sitúa a cota +28,5 m

metros quedará sobre los niveles de grava densos, pudiendo considerarse una

presión de cimentación hasta 3,0 Kg/cm2 incrementada en un 30% para las

hipótesis más desfavorables del cálculo.

Se han calculado los asientos por el indicado, se ha considerado la carga de 300

Tn repartida sobre una cimentación circular con diferentes diámetros; en el cuadro

de la página siguiente se pueden ver los asientos obtenidos.

Como se puede observar, los asientos máximos que se producirán para la carga

de la prueba hidráulica, serán muy reducidos, en todos los casos considerados

inferiores a dos centímetros.


Estos asientos tendrán lugar de forma prácticamente instantánea con la aplicación

de las cargas.

Como módulo de balasto vertical para el diseño de la losa, se puede considerar

un valor de 12,0 Kg/cm3 para las dimensiones de la placa de 30 x 30 centímetros.

6.5.6. ACUMULADOR DE REFLUJO DE STRIPPER 682C-011 Y ACUMULADOR DE CABEZA DE COLUMNA DE SACADO 682C-013

Ambos equipos se instalarán en la denominada Estructura nº 1, con unas

dimensiones en planta de 10,0 x 9,0 metros. El peso es de unas 200 toneladas.

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

DIÁMETRO CIMENTACIÓN (m)

ASI

ENTO

EN

CEN

TÍM

ETR

OS

Peso del equipo constante = 300 Tn


La estructura parece estar constituida por tres alineaciones de pilares, con tres

pilares por alineación. Considerando un reparto homogéneo, resultan cargas

inferiores a 30 toneladas por pilar.

El emplazamiento se encuentra situado entre los denominados sondeos S-682/2 y

S-682/3 perforados para el presente Estudio.

Las condiciones del S-682/2 han sido descritas en el apartado anterior. En el S-

682/3 a cota 19,05 metros se ha detectado el substrato margoso. Por encima, se

alternan los niveles de arcilla limosa de consistencia dura (Cu 2,0 - >3,0 Kg/cm2) y

granulares de arena y grava medianamente densos a muy densos.

La estructura se puede cimentar superficialmente mediante zapatas empotradas a

la profundidad mínima requerida estructuralmente. Como carga admisible, se

puede adoptar 2,5 Kg/cm2 (+30%).

Si la cimentación se realiza mediante losa, como valor de k30 se puede considerar

9,0 Kg/cm3, razonable para las condiciones del terreno detectadas en el sondeo

S-682/3.

Los asientos que se producirán serán inferiores a uno o dos centímetros y tendrán

lugar de forma prácticamente instantánea con la aplicación de las cargas.

6.5.7. DEPÓSITO DE ALIMENTACIÓN 682C-001 Y SEPARADOR LP 682C/009

Se prevén dos depósitos horizontales paralelos de unos 12 metros de longitud y

3,5 de diámetro, separados unos dos metros. Según la planta disponible, ambos


depósitos parecen instalados sobre una única estructura con seis pilares;

desconocemos las cargas máximas.

Se ha perforado el sondeo S-682/5 en la zona central del emplazamiento.

Superficialmente se han detectado hasta tres metros de relleno que será

necesario sanear y sustituir por un relleno estructural, según las indicaciones de

apartados previos.

Por debajo, el terreno natural está constituido en toda la profundidad investigada

(12,0 metros) por una alternancia de arena y grava densa o muy densa (NSPT

≥30).

La cimentación de la estructura se podrá realizar directamente sobre el relleno

estructural que se ejecute. Como presión de cimentación se puede adoptar 2,0

Kg/cm2 incrementada en un 30% para las hipótesis más desfavorables del

cálculo.

En la siguiente gráfico se pueden ver los asientos que resultan para diferentes

tamaños de zapatas, considerando una carga de trabajo de 2,0 Kg/cm2:

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

LADO ZAPATA CUADRADA (m)

ASI

ENTO

EN

CEN

TÍM

ETR

OS

Presión de cimentación constante = 2,0 kg/cm2


Como se puede observar, en las condiciones estudiadas, los asientos serán

inferiores a dos centímetros.

6.5.8. HORNO 682F-001

Se dispone del sondeo S-682/7 en el emplazamiento del equipo. Superficialmente

se encuentran los rellenos del acopio, que serán saneados; a continuación, por

debajo de la cota +32,0 m el terreno natural está constituido por una mezcla de

arena y grava con apreciable contenido de finos, en general densa o muy densa.

A unos 14 metros de profundidad (≈+23,0 m), se ha detectado un nivel de arcilla

de consistencia dura (Cu > 3,0 Kg/cm2).

En estas condiciones, a la cota de apoyo de referencia (+28,5 m), la cimentación

quedará apoyada sobre suelos granulares muy densos (NSPT>50). Como presión

de cimentación se puede considerar el valor de 2,5 – 3,0 Kg/cm2 (+30%); se

puede adoptar un valor de k30 de 12,0 Kg/cm3.

Los asientos que se producirán serán inferiores a dos centímetros.

6.5.9. REACTOR 682C-002

Se dispone del sondeo S-682/6 en el emplazamiento del equipo. Desconocemos

datos adicionales en cuanto a cargas o requerimientos concretos.

De la planta disponible, parece deducirse que la instalación irá apoyada sobre

cuatro pilares definiendo un cuadrado de ocho metros de lado.


El sondeo se ha perforado hasta 13,0 metros, no habiéndose detectado el

substrato rocoso en toda la profundidad investigada.

Se trata de suelos fundamentalmente granulares, constituidos por alternancia de

arena y grava, con apreciable contenido de finos; presentan una consolidación en

general densa con algún nivel medianamente denso.

Entre unos 4,70 y 6,0 metros de profundidad se detectó un nivel de costra

conglomerática cementada, que quedará por debajo de la cota de excavación de

las cimentaciones.

La estructura se podrá cimentar superficialmente mediante zapatas empotradas la

profundidad mínima requerida estructuralmente. Como presión de cimentación se

puede adoptar 2,5 Kg/cm2 (+30%).

Teniendo en cuenta el importante espesor de suelos en esta zona, se han

calculado los asientos para diferentes tamaños de zapata, considerando en todos

los casos una tensión de 2,5 Kg/cm2.

El cálculo se ha realizado empleando en modelo elástico de Schmertmann con los

parámetros indicados en los apartados anteriores. En el siguiente cuadro se

pueden ver las magnitudes de asiento estimadas para zapatas cuadradas

aisladas:


Como se puede observar, los asientos estimados en todos los casos son muy

reducidos, inferiores a dos centímetros.

6.5.10. PIPE RACK

Como se ha comentado, se prevé un pipe-rack de unos 100 metros de longitud

que discurrirá con dirección aproximada Este – Oeste a lo largo de la zona central

de la Unidad. El rack estará constituido por 20 pórticos con pilares metálicos de

seis metros de altura, y luces de unos ocho metros. Las cargas por pilar se

estiman de hasta 140 toneladas.

Las condiciones del terreno reconocidas a lo largo del trazado son favorables y

similares a las ya descritas en los apartados anteriores. Se trata de los niveles de

suelos granulares densos, con escasas intercalaciones cementadas.

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

LADO ZAPATA CUADRADA (m)

ASI

ENTO

EN

CEN

TÍM

ETR

OS

Presión de cimentación constante = 2,5 kg/cm2


Como se puede ver en la Lámina 2C, los once pórticos, contados a partir del

primero situado más hacia el Oeste, quedarán situados sobre el relleno estructural

que se ejecute. Se podrán cimentar superficialmente adoptando una presión de

cimentación de 2,0 Kg/cm2 (+30%).

Los nueve pórticos situados más hacia el Este se cimentarán sobre terreno

natural. La presión de cimentación se puede incrementar hasta 2,5 Kg/cm2.

En todos los casos, los asientos serán muy reducidos, inferiores a dos

centímetros en los emplazamientos de los pilares e inferiores a un centímetro de

asiento diferencial entre pilares próximos.

6.6. OTRAS CONSIDERACIONES

Se ha efectuado el sondeo eléctrico vertical (SEV) R-681/1 en la zona central de

la Unidad. El SEV se ha realizado con una apertura de alas de 30 metros a ambos

lados.

En la siguiente tabla se resumen los valores de resistividad obtenidos; en el

Apéndice II se incluye el Informe completo con la descripción del método

empleado.

Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)

0 - 0.36 700

0.36 - 0.46 12


0.46 - 5.1 81

5.1 - 8.1 253

>8.1 48

Finalmente, indicar que según los datos disponibles, tanto del estudio previo de

EUROCONSULT, como de ensayos efectuados sobre muestras representativas

del terreno de cimentación, éste reúne unas características de “no agresivo” frente

al hormigón, según los criterios de la EHE.

---.---.---.---.---.---.---


Se adjuntan las siguientes Láminas que completan el presente Informe.

Lámina 1 - Plano General. Láminas 2A a 2C - Plantas de Situación. Láminas 3A a 3C - Cortes del Terreno Láminas 4A a 4N - Registros de Sondeos Láminas 5A a 5K - Registros de Calicatas Lámina 6A - Clave empleada en la Descripción de

Suelos Lámina 6B - Clave de Registro de Sondeos Lámina 6C - Sistema Unificado de Clasificación

de Suelos Lámina 6D - Escala de Meteorización de la Roca Láminas 7A a 7G - Fotografías APENDICE I - Registros de sondeos de

EUROCONSULT APENDICE II - Estudio Geofísico

____________

Atentamente

JOLSA

Fco. Javier Oliden Jiménez José Luis López

Ingeniero de Caminos, C. y P. Geólogo Snr.

Barcelona, 11 de octubre de 2007

JOLSAIngenieros Consultores en Geotecnia

APÉNDICE I

REGISTRO SONDEO DE EUROCONSULT

JOLSAIngenieros Consultores en Geotecnia

APÉNDICE II

ESTUDIO GEOFÍSICO

CESC GAVILÁN - GEOFÍSICA

RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO PORSONDEOS DE RESISTIVIDAD EN LAS

INSTALACIONES DEREPSOL PETRÓLEO S.A.

C.I. CARTAGENA

PARA EL PROYECTO C-10R-682-1

julio de 2007

FRANCESC GAVILÁN SANZGeofísico-HidrogeólogoTelef. / fax (93) 848.47.38Santa Maria de PalautorderaBarcelonaEmail: [email protected]

2

ÍNDICE

RECONOCIMIENTO POR SONDEOS ELÉCTRICOSDE RESISTIVIDAD

Para el Para el Proyecto C-10 (R-682-1) en elC.I. de REPSOL PETRÓLEO S.A. CARTAGENA

Página

A-1. INTRODUCCIÓN 3

A-2. OBJETIVOS DEL RECONOCIMIENTO 3

A-3. ÁREA DE ESTUDIO 4

A-4. METODOLOGÍA EMPLEADA Y MEDIDAS REALIZADAS 4

A-4.1. PLANTEAMIENTO DEL RECONOCIMIENTO 4

A-4.2. METODOLOGÍA 5

A-5. RESULTADOS OBTENIDOS 6

SONDEO DE RESISTIVIDAD. R-682-1Proyecto C-10 6

A-6. CONCLUSIONES DEL RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO 7

ANEJOS 8

Interpretación de los registros : Plano A-

3

A-1. INTRODUCCIÓN

Según propuesta de JOLSA Javier Oliden, S.A., durante los días 29 y30 de mayo de 2007 se realizaron los trabajos de reconocimiento eléctrico delterreno para el proyecto C-10 en el emplazamiento de la futura Unidad 682Desulfuración de Gasoil nº 3, de la planta de REPSOL PETRÓLEO enCartagena.

Los objetivos del trabajo, así como el área a prospectar, han sidoestablecidas por el geólogo de JOLSA, Sr. José Luis López.

En el presente anejo se presentan los datos obtenidos y se resumen losresultados de su valoración y las conclusiones que de la misma se derivan.

A-2. OBJETIVOS DEL TRABAJO.

Se trata de obtener información de la resistividad del terreno en el sectorcorrespondiente a la ubicación de nuevos equipos.

El sector estudiado corresponde a la Unidad 682, en la que se haefectuado el sondeo eléctrico R-682-1. Los datos se utilizaran para el estudiode las tomas de tierra de las edificaciones proyectadas.

4

A-3. ÁREA DE ESTUDIO.

El sector prospectado se localiza en los emplazamientos seleccionadospor la dirección del proyecto.

Los materiales sobre los que se ha desarrollado el reconocimiento estáncompuestos por rellenos (con cascotes), arenas densas, arcillas densas,gravas densas y arenas arcillosas de distribución muy irregular.

Así pues los horizontes eléctricos que se determinen corresponderán aestas agrupaciones de materiales naturales y antrópicos.

A-4. METODOLOGÍA EMPLEADA Y MEDIDAS REALIZADAS.

A-4.1. Planteamiento del reconocimiento.

Atendiendo a los requerimientos del estudio del suelo de los referidostanques, la obtención de la resistividad de los horizontes superficiales, seobtendrá mediante la realización de sondeos eléctricos verticales.

No ha habido limitaciones espaciales para emplear dispositivos de 60 mde AB (m), y como en estudios precedentes se optó por la utilización delmétodo Wenner de prospección eléctrica.

La situación de los sondeos de resistividad se representan en lasLáminas 2A a 2C del Informe.

Cabe apuntar que el emplazamiento del sondeo eléctrico situado en unflanco del talud de un sector de acopios, refleja claramente heterogeneidadesen la curva obtenida y en particular en alguna de sus aberturas debido a estascircunstancias.

4-2. Metodología.

El método consiste en la disposición de cuatro electrodos de acero encorriente continua.

Se envía una corriente eléctrica al terreno mediante dos electrodos (A yB) midiendo la intensidad de corriente que pasa entre ellos y la caída depotencial entre los otros dos intermedios (M y N).

5

Los electrodos están alineados y simétricos respecto del centro y en elpresente método mantiene idénticas las tres distancias:

AM = MN = NB

de tal manera que si se mueven A y B, también hay que mover M y N.

Para cada posición de los electrodos se obtiene el correspondiente valorde la resistividad aparente según:

ρa = 2 π a ( ∆V / I )

A-5. RESULTADOS OBTENIDOS.

SONDEO DE RESISTIVIDAD R-682-1 en la Unidad 682

• Nomenclatura: R-682-1

• Situación: realizado junto a un torrente. (ver situación el Láminas 2A y2B).

• Dispositivo: Wenner con aberturas de a = 1, 2, 3, 5, 10, 15 y 20 m.

• Observaciones: el emplazamiento está situado en la base de un talud deescombros y rellenos, producto de los cuales se han detectadoanomalías en alguna de las aberturas del dispositivo.

WENNER

A BM N

a a a

3a

6

• Resultados: los valores de la resistividad aparente obtenidos se haninterpretado mediante programa automático. Se han interpretado 5horizontes eléctricos hasta una profundidad de unos 15 m.

Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)0 - 0.36 700

0.36 - 0.46 120.46 - 5.1 815.1 - 8.1 2538.1 48

La interpretación gráfica se presenta en el plano A-1.

A.6. CONCLUSIONES DEL RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO

PRIMERA.

Los resultados del reconocimiento eléctrico para la obtención de laresistividad de los horizontes superficiales realizado en el emplazamiento R-682-1 del Proyecto C-10 de REPSOL PETRÓLEO S.A. C.I. de Cartagenaarroja los siguientes valores:

• Sondeo de resistividad SR-1:

Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)0 - 0.36 700

0.36 - 0.46 120.46 - 5.1 815.1 - 8.1 2538.1 48

SEGUNDA

Los resultados se correlacionan y manifiestan la variabilidad de laslitologías atravesadas en los sondeos mecánicos de reconocimientogeotécnico.

TERCERA

La prospección geofísica permite la determinación de parámetrosmedios del área afectada por la perturbación provocada. La respuesta se

7

refiere al comportamiento medio del subsuelo y puede incluir efectosestructurales, artificiales y de cambios laterales; en el presente reconocimientose ha tenido muy en cuenta, añadiendo la muy óptima compensación de laslecturas realizadas.

Santa Maria de Palautorderajulio de 2007

Fdo: Francesc GavilánGeofísico-Hidrogeólogo

8

ANEJOS

Interpretación de los registros Plano A-1

094-059 u682 DesulfuraciÓn Informe Final Completo

Documents

Transcript of 094-059 u682 DesulfuraciÓn Informe Final Completo