1.1. proyecto de plan de minado temerario -2014
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PLANEAMIENTO E INGENIERIA - CMCSA
CORPORACIÓN MINERA CASTROVIRREYNA S.A.
UNIDAD CAUDALOSA GRANDE
PROYECTO de MINADO
TEMERARIO “VETA
CAUDALOSA ”
CAUDALOSA GRANDE - ENERO 2014
PLANEAMIENTO E INGENIERIA - CMCSA
Corporación Minera Castrovirreyna S.A. es una empresa minera polimetálica perteneciente
a la mediana minería, dedicada a la exploración, explotación y tratamiento de minerales con
contenido de plata, oro, plomo y zinc. Asimismo, comercializa los concentrados obtenidos
en ese proceso.
Su centro de operaciones se encuentra en la Unidad económica Administrativa Reliquias,
ubicada en el distrito de Santa Ana, provincia de Castrovirreyna, departamento de
Huancavelica.
INTRODUCCION
PLANEAMIENTO E INGENIERIA - CMCSA
1. GEOLOGÍA Y EXPLORACIONES
1.1. RESUMEN GENERAL
El Departamento de Geología y Exploraciones de Corporación Minera
Castrovirreyna S.A. inició a partir del 11 de junio los trabajos de exploración
superficial sobre el Proyecto Temerario con el objetivo de reinterpretar y ubicar
nuevos afloramientos.
Dos vetas principales afloran sobre la zona del Proyecto Temerario, vetas:
Caudalosa y San Pedro, siendo la veta Caudalosa la que presenta una mejor
potencia y halo de alteración sobre sus cajas.
Los trabajos de mapeo y muestreo se realizaron principalmente sobre la veta
Caudalosa en un área aproximada de 32 Ha.
La veta Caudalosa presenta una longitud de afloramiento de 350.00 m
desapareciendo en la parte alta al no poder atravesar los horizontes de tufos y
material morrénico que la cubren.
De mapeos y muestreos en veta Caudalosa se cubicaron aproximadamente:
Recurso Potencial: 709,723.21 TM.
Potencia promedio: 2.50 m.
Leyes: 4.13 oz Ag, 1.63 % Pb, 1.27 % Zn.
Los resultados obtenidos en esta primera etapa de exploración son muy
favorables.
1.2. UBICACIÓN El Proyecto Temerario se encuentra ubicado aproximadamente a 0.7 Km en
línea recta NE de la planta concentradora de Caudalosa Grande.
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Figura N° 01: Plano General de Ubicación – Zona Temerario
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1.3. TRABAJOS REALIZADOS Durante el mes de Junio del 2011 se iniciaron los trabajos sobre el Proyecto
Temerario en un área aproximada de 32 Ha. Los trabajos estuvieron
direccionados a la reinterpretación y búsqueda de nuevos afloramientos.
Sobre el Proyecto Temerario se observa la presencia de dos afloramientos
principales pertenecientes a las vetas Caudalosa y San Pedro, siendo la veta
Caudalosa quien presenta una mayor potencia y halo de alteración intensa sobre
sus cajas.
La veta Caudalosa presenta sobre esta zona un afloramiento reconocido de 350
m. de largo desapareciendo en la parte alta al no poder atravesar los horizontes
de tufos y material morrénico que la cubren.
La roca caja de la veta Caudalosa presenta una alteración Fílico - Argílica con
numerosas vetillas de cuarzo así como vetillas y diseminaciones de Estibina. El
contenido de este tipo de mineralización así como el ancho del halo de alteración
se incrementa en la parte central del afloramiento, llegando inclusive hasta los
25 m. de ancho.
La mineralogía de la veta Caudalosa consiste en venillas y diseminaciones de
Galena Argentífera, Esfalerita, Estibina, Cuarzo, Pirita y Calcopirita. Los cristales
de estibina se hayan bien desarrollado en el contacto con la roca caja así como
en las geodas.
Para la toma de muestras se realizaron trincheras de muestreo diferenciándose
la veta de la caja, del mismo modo se tomaron cargas comunes a lo largo de
toda la zona de trabajo.
Cuadro N° 01: Reserva Probada y Probable
Reserva Probada
Veta TMS A.V. Ag Oz/t gr Au/t % Pb % Cu % Zn
Caudalosa 37,630 2.00 4.05 0.443 0.85 0.12 0.90
Subtotal 220,912 1.28 4.89 0.370 1.50 0.21 1.96
Reserva Probable
Veta TMS A.V. Ag Oz/t gr Au/t % Pb % Cu % Zn
Caudalosa 25,440 2.00 4.05 0.44 0.85 0.12 0.90
Subtotal 268,187 1.27 5.76 0.409 1.40 0.24 1.73
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Cuadro N° 02: Recurso Indicado
Cuadro N° 03: Estimación de Recursos – Veta Caudalosa
1.4. PROGRAMA DE PERFORACIÓN DIAMANTINA
1.4.1. OBJETIVO
El objetivo es transformar a Corporación Minera Castrovirreyna en una de las
mejores Empresas Mineras del País.
Con la reinterpretación de la geología, garantizar el crecimiento en reservas y
recursos y así el futuro de la empresa.
Realizar la perforación diamantina subterránea en dicho proyecto con el objetivo
de encontrar e identificar nuevas estructuras tales como, lazos cimoides, vetas
tensiónales y la desimanación en los halos de alteración, y definir la continuidad
de la veta Caudalosa en profundidad y longitudinalmente al lado este, donde ha
sido reconocida con los mapeos y análisis geoquímico en superficie.
En paralelo realizar labores subterráneas de exploración como cruceros para
interceptar otras estructuras principales que se tienen reconocidos en
afloramiento al lado oeste y este del perímetro del proyecto
Dicho proyecto de perforación diamantina subterránea, planteado con la
experiencia obtenida de la reinterpretación realizada en la unidad Reliquias del
proyecto Pasteur donde se ha encontrado estructuras tensiónales que forman
los lazos cimoides y la diseminación en las rocas encajonantes en caja techo,
teniendo resultados favorables, y aplicar los mismos criterios de interpretación
geológica del yacimiento.
Cuadro N° 04: Mineral inferido: Veta Caudalosa
Recurso Indicado
Veta TMS A.V. Ag Oz/t gr Au/t % Pb % Cu % Zn
Caudalosa 384,802 2.00 4.05 0.44 0.85 0.12 0.90
Caudalosa TMS A.V. Ag Oz/t gr Au/t % Pb % Cu % Zn
Probado 37,630 2.00 4.05 0.44 0.85 0.12 0.90
Probable 25,440 2.00 4.05 0.44 0.85 0.12 0.90
Recurso Indicado 384,802 2.00 4.05 0.44 0.85 0.12 0.90
TOTAL 447,872 2.00 4.05 0.44 0.85 0.12 0.90
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1.5. FOTOGRAFIAS
Figura N° 02: Canal de muestreo sobre roca caja argilizadas (Veta Caudalosa)
Leyes Geológicas Leyes Castigadas
BlockNº
MuestraNivel
Tipo
MuestraVeta Zona
AG
(Oz)
AU
(Oz)
PB
(%)
CU
(%)
ZN
(%)
A. Est.
(m)
A.
Mst.
(m)
AG
(Oz)
AU
(Oz)
PB
(%)
CU
(%)
ZN
(%)
VPT
($US)
A
66603 Superficie Canal Caudalosa Veta 12.38 0.15 0.19 1.70 1.70 12.38 0.15 0.19 75.40
66615 Superficie Canal Caudalosa Veta 77.32 7.96 1.66 2.60 0.80 15.00 7.96 1.66 183.73
66616 Superficie Canal Caudalosa Veta 9.48 6.15 2.87 2.60 1.00 9.48 6.15 2.87 132.68
66617 Superficie Canal Caudalosa Veta 4.02 4.12 0.81 2.60 0.80 4.02 4.12 0.81 72.80
66619 Superficie Canal Caudalosa Veta 3.54 1.60 3.20 1.50 1.50 3.54 1.60 3.20 45.87
66632 Superficie Canal Caudalosa Veta 33.12 1.05 2.01 0.60 0.60 15.00 1.05 2.01 104.93
66634 Superficie Canal Caudalosa Veta 84.40 9.12 0.85 1.00 1.00 15.00 9.12 0.85 195.36
1 Superficie Canal Caudalosa Veta 2.57 1.59 0.26 2.41 1.00 1.00 2.57 1.59 0.26 2.41 40.49
4 Superficie Canal Caudalosa Veta 4.50 1.46 0.68 3.82 1.20 3.00 4.50 1.46 0.68 3.82 56.65
5 Superficie Canal Caudalosa Veta 2.57 1.32 0.37 2.74 1.20 1.20 2.57 1.32 0.37 2.74 38.94
50537 Superficie Canal Caudalosa Veta 9.00 6.38 0.56 1.78 1.00 1.00 9.00 6.38 0.56 1.78
Promedios (Castigando Altos Erráticos) 1.55 7.59 3.10 2.28 85.20
Promedios (Diluido a 3.50 m) 2.50 4.13 1.63 1.27 45.78
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Figura N° 03: Vista Frontal de la veta Caudalosa
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2. PLANEAMIENTO DE MINADO 2.1. DETERMINACION DEL MÉTODO DE MINADO
La determinación del método de minado se realiza con el método cuantificado
de Nicholas, con una consecuente evaluación del ritmo de producción, costos,
reservas minables y valor de mineral, donde se evalúa la dilución por el método
empírico de O ‘Hará.
El método cuantificado de Nicholas, nos deja dos alternativas para las
condiciones geológicas y geomecánicos del yacimiento, estas alternativas son
el método de minado sublevel stoping y corte y relleno mecanizado. Analizando
estas alternativas por los costos directos relativos, el método de minado sublevel
stoping es 1.3 contra el corte y relleno mecanizado que es 4.5.
Analizando estas dos alternativas por las reservas minables y valor de mineral,
para el método de minado sublevel stoping la recuperación es del orden de 80%
y para el método de minado de corte y relleno ascendente es de 85% en
promedio, las diluciones para estos métodos las podemos estimar con el método
de O’ Hará, lo que nos estima una dilución de 26.5% para el método de sublevel
stoping y de 12.0% para el método de corte y relleno mecanizado. Analizando
el ritmo de producción que podrían alcanzar estos métodos de minado, se tiene
que el método de minado sublevel stoping alcanza 34t/Hb-Gdia y el corte y
relleno mecanizado alcanza 16t/Hb-Gdia.
Analizando las condiciones operativas de estos dos métodos de minado, se
puede decir que el método de minado sublevel stoping abarca mejores
condiciones de seguridad para el personal y equipo, así como mejor versatilidad
para las expectativas de crecimiento de la empresa que el método de minado
de corte y relleno ascendente mecanizado.
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Figura N° 04: Diseño esquemático del método de Sub niveles con taladros largos
2.2. CONTROL ESTRUCTURAL
Para el control estructural en las labores subterráneas utilizamos los criterios de
la tabla RMR. Durante el mapeo geomecánico se obtiene información como:
Litología, meteorización, alteraciones, presencia de agua, tipo, forma de
superficie de las discontinuidades, espaciado, continuidad y frecuencia de las
diaclasas, y la orientación y rumbo de las estructuras y/o discontinuidades.
Esta información se evalúa y cuantifica a través de un tratamiento
computarizado; mediante la aplicación de Software: “DIP´S” para determinar el
número de familias de discontinuidades y “UNWEDGE” para determinar la
presencia de cuñas, y/o áreas inestables.
Toda la información sirve como base para establecer la clasificación
geomecánica de la masa rocosa entorno de la operación minera.
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Representación de cuñas
Evaluación de las características geológico-geotécnicas
Las labores fueron evaluadas para identificar los tipos litológicos, las geo-
estructuras principales, el grado de fracturamiento, las filtraciones de agua y
otros aspectos que puedan afectar la estabilidad de las labores subterráneas.
Las discontinuidades fueron mapeadas mediante el método de registro lineal y
analizadas mediante técnicas estereográficas, se identificaron las principales
familias de discontinuidades a las cuales se les asignó sus características
intrínsecas (orientación, espaciamiento, longitud de traza, rugosidad, relleno,
etc.)
El análisis de la información obtenida durante el mapeo geológico y
caracterización de las discontinuidades, permitieron caracterizar geo
mecánicamente el macizo rocoso y el cuerpo mineral. En la clasificación
geomecánica se utilizaron los sistemas de clasificación de macizo rocoso RMR
y GSI. El índice GSI fue obtenido también por medio de los registros de los
mapeos realizados, mediante el método de mapeo de tipo registro lineal. La
resistencia del macizo rocoso fue estimada con el criterio de falla de Hoek y
Brown
De las zona mapeadas y evaluadas, se evidencian la presencia del macizo
rocoso tipo A y B
- Tipo A evaluación GSI = F/B y RMR = (60 – 75)
- Tipo B evaluación GSI = F/R y RMR = (55 – 70)
Modelamiento y Análisis de esfuerzos - deformaciones
Finalmente, como un complemento a la metodología empírica utilizada, se
propone realizar el análisis de esfuerzos y deformaciones a través del software
geomecánico Phase 8, que permite ejecutar análisis bidimensionales de
elementos finitos para calcular los campos de desplazamientos y los esfuerzos
en el entorno de una excavación subterránea, verificando la geometría de las
labores y teniendo en cuenta las secuencias de explotación. Los parámetros
Geomecánicos requeridos para el modelamiento serán obtenidos a partir de los
ensayos de laboratorio de mecánica de rocas, para este proyecto. El criterio de
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falla empleado será el criterio Hoek-Brown, que tiene como parámetros mb, s y
a.
Los resultados deberán mostrar factores de seguridad por encima de la unidad,
en todas las condiciones de estabilidad simuladas para el método de explotación
a aplicar. Sin embargo, al utilizar relleno detrítico, los factores de seguridad
deberán incrementarse notablemente.
Figura N° 05: Cuadro comparativo entre la clasificación GSI (Índice de Resistencia
Geológica) y RMR (Índice Calidad del macizo Rocoso)
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Figura N° 06: Tabla de Mapeo Geomecánico por RMR
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Figura N° 07: Representación de las familias de discontinuidades
2.3. DISEÑO DE LAS LABORES MINERAS
El método de minado seleccionado sublevel stoping, con perforación de taladros
paralelos en la explotación de vetas in situ y con perforación de taladros en
recuperación de los rellenos, este método es el más adecuado y seguro para dar
factibilidad al minado.
La secuencia de explotación una perforación y voladura en primera instancia de la
base para continuar con los subniveles superiores y de los extremos al centro,
formando gradines invertidos, el relleno detrítico se incorpora a la explotación de
los extremos hacia el medio por los niveles superiores, esto permitirá tener mejor
estabilidad de las unidades de explotación, la extracción del mineral se realiza por
los cruceros del nivel base de explotación. A continuación de muestran los
diagramas esquemáticos del Block de minado en vetas in situ y en vetas antiguas
(Recuperación de Relleno detrítico).
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2.3.1. Aspectos Técnicos
Para determinar el dimensionamiento de las labores subterráneas (Rampa,
Crucero, Galería, Sub nivel, etc.). Las secciones típicas están sujetas a las
dimensiones de la flota de equipos la que se utiliza para la preparación y
explotación de las vetas que sustentan el ritmo de producción objetiva.
La longitud de banco diseñada en función a la longitud máxima de perforación
considerando la perforación en positivo y negativo, ya que es el factor primordial
para lograr el control de la dilución dentro de los márgenes esperados. Para ello
se realizan el diseño de perforación y voladura “DESIGN DRILLING AND
BLASTING” utilizando las formulas siguientes:
BURDEN OBTIMO (SUBTERRANEO)
LONGITUD MÁXIMA DEL TALADRO
Dónde:
L máx: Longitud máxima de
perforación...(metros)
B: Burden...(metros)
r 0.03
DESVIACION
DILUCION
Parámetros establecidos Según Método de explotación
do
Bopt630..
*8.11
)*27.3
(1
diámetroB
rLmáx
Wmsen
KDILUCION
*%
03.0*.LmáxcollardesviaciónDesviación
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Figura N°08: Diagrama esquemático de block de Minado en Vetas – RECUPERACION DE RELLENOS
CASTROVIRREYNA S.A.ING.JAIME DE LA CRUZ
PLANEAMIENTO INGENIERIA1 : 500Tel: (01) 463 6220
Telefax: (067) 81 6221
SLSVSECUENCIA DE EXPLOTACION
VETA RELLENOS ANTIGUOS Y DI SEMI NADOS
OCTUBRE
2013ING. FERNANDO DONAIRES Gerente de Operaciones CMCSA
ING. IGNACIO BOREDASuperintendente General CMCSA
ING. MIGUEL LINGANSuperintendente de Planeamiento CMCSA
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Figura N°09: Diseño Isométrico – Zona Temerario – Veta Caudalosa
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2.4. LABOREO MINERO
Desarrollo y Preparación
- El tajo se delimita con una dimensión de 250 metros de longitud y una
altura de 50 metros de altura, desarrollando galerías en el nivel inferior
y superior, con diferencia de cotas de 50 metros.
- Se delimita el tajo mediante 02 chimeneas laterales de 50 metros cada
una las cuales servirán para la ventilación del tajo y como cara libre para
los disparos.
- Se desarrollara el By pass en roca estéril y las ventanas de extracción
de mineral en el nivel base.
- Se desarrollará una rampa central en roca estéril para dar accesibilidad
a los subniveles de perforación 1 y 2.
- Se desarrollará una chimenea central del block, para la eliminación del
desmonte producto del desarrollo de la rampa y también evacuar el
mineral producto de los subniveles.
- Las ventanas de extracción de mineral se desarrollará con una
separación de 18 m de eje a eje, ubicada en el nivel principal de
extracción (Nv. 685, Nv. 640 y Nv. 610).
- La perforación de los avances lineales se desarrollarán con jumbos
electrohidráulicos y para la limpieza con Scooptram.
- Los avances lineales tendrán una sección de labor como detalla en el
cuadro siguiente:
Cuadro N° 08: Tipo de Labores Zona Temerario
Labor Abreviatura Sección m2
By Pass Bp 4.0 x 4.0
Galería Gl 3.5 x 3.5
Crucero Cx 3.5 x 3.5
Chimenea Ch 1.5 x 1.5
Rampa Rp 3.5 x 3.5
Subnivel N 1 Sn 3.0 x 3.5
Ventana Ve 3.5 x 3.5
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Cuadro N° 09: Avances Lineales Zona Temerario
MESZONA FASE LABOR TIPO Sección MES-01 MES-02 MES-03 MES-04 MES-05 MES-06 MES-07 MES-08 MES-09 MES-10 MES-11 MES-12 TOTAL.
TEMERARIO EXPLORACIÓN Gl 3.0x3.0 50 50 50 50 50 50 300
Total EXPLORACIÓN 50 50 50 50 50 50 300
DESARROLLO Bp 4.0x4.0 0
Ca 3.5x3.0 21 30 30 81
4.0x4.0 60 60 30 40 40 40 270
Ch 20 10 20 20 10 80
Est 3.5x3.0 15 15 50 80
Rp- 4.0x4.0 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 700
Total DESARROLLO 105 85 80 70 90 130 150 160 70 131 70 70 1,211
PREPARACION Bp 3.5x3.0 60 15 50 50 20 195
4.0x4.0 50 50 70 70 70 310
Ca 3.5x3.0 20 20 20 60
Vn 3.5x3.0 45 30 30 85 45 60 45 30 370Total PREPARACION 125 45 20 130 185 155 130 115 30 935
Total TEMERARIO 280 180 150 250 325 335 280 275 100 131 70 70 2,446Total general 280 180 150 250 325 335 280 275 100 131 70 70 2,446
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Figura N°10: Sección Típica de labores de Preparación y Desarrollo
Cuadro N° 10: Indicadores del método de minado Sublevel Stoping (taladros largos)
CASTROVIRREYNA S.A.ING. JAIME DE LA CRUZ
PLANEAMIENTO INGENIERIA
JUNIO
2013
1 : 500
ING. FERNANDO DONAIRES
Gerente de Operaciones CMCSA
Tel: (01) 463 6220
Telefax: (067) 81 6221
ING. BUENAVENTURA URQUIZA
Superintendente General CMCSA
STANDAR
STANDAR
ING. MIGUEL LINGANSuperintendente de Planeamiento CMCSA
GALERIA
BYYPASS
VE
NT
AN
A
R6
BYYPASS
VE
NT
AN
A
GALERIA
T.de aire ø4"
T.de agua ø2"
?
CUNETA
MANGA DE ø30"
MANGA DE ø36"
Cable Electrico
T.de aire ø4"
T.de agua ø2"
Gradiente
MANGA DE ø30"
MANGA DE ø36"
Gradiente
?
Productividad del tajeo 25 tn/h-g
Factor de potencia 0.4 Kg/tn
Ratio de perforación 0.28 tn/m
Ratio de cubicación 40 tn/m de avance
Labores de preparación 17.66 m. / 1,000 tn. explotables
Producción de preparaciones (ton. explotable) 14.3 %
Recuperación de reservas geológicas 80 %
Metros perforados (taladros largos) 590 m (malla radial)
Mineral roto/disparo 2,125 tn/disparo (malla radial)
Vida promedio delblock 0.8 años
Restablecimiento delequilibrio delmacizo rocoso Pilares Insitu
Sostenimiento temporal Split set y malla
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2.5. EXPLOTACIÓN
Perforación
- La perforación se realizará con equipos de perforación de taladros largos
con alcance máximo hasta 25 metros lineales por taladro con brocas de
2.5” de diámetro, este equipo es autopropulsado.
- Antes de la perforación se realizara el marcado del eje y el baricentro de
la perforadora, en coordinación con las áreas de topografía, geología,
mina y planeamiento.
- La perforación se realizara de acuerdo al diseño de la malla que se
entregará al perforista.
- En el subnivel 1 y 2 se realizara perforaciones positivas y negativas con
longitudes de 7.0 a 14.0 metros por taladro.
- Malla de perforación, mallas cuadradas con espaciamiento de 1.2 metros
y Burden de 1.2 metros.
Dimensiones Generales del Equipo
Figura N°11: Dimensión del Speider
Figura N°12: Posicionamiento del Speider
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Características equipo de perforación- Speider JF
El Speider JF es un equipo electro hidráulico autopropulsado para minería
mecanizada con secciones mínimas de 3.0 mts de altura.
El equipo posee doble pistón de anclaje a cada extremo de la viga, proporciona un
posicionamiento muy rígido que permite reducir la desviación de los taladros en el
emboquillado.
Su sistema de mando a distancia brinda seguridad al operador durante los trabajos
cercanos a espacios abiertos. El equipo viene provisto de motor diesel que le
permite trasladarse por sus propios medios, además de poseer una buena
estabilidad en vías inclinadas.
Cuadro N° 11: Especificaciones técnicas del equipo de perforación
ESPECIFICACIONES PRINCIPALES SPIDER
Chasis 1 X T - RHM - SP
Motor 1 X DEUTZ - TYP F3L912D
Sistema Hidráulico 1 X SCE - 24 V
Motor Eléctrico 1 X TIPO WEG
Potencia de Motor 55 KW
Voltaje de Motor 440/60Hz
Péndulo 1, 500 mm.
Bomba de Agua 1 x CR5-6ª GRUNDFOS
Bomba Hidráulica 1 X A10V071
Perforadora 1 X COP 1238
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Figura N° 13: Malla de perforación taladros largos positivos
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Voladura
- Se protege el taladro perforado con tubería de PVC de 2” de diámetro para
evitar el colapso de los taladros.
- El carguío de los taladros largos se efectuará con la utilización de un cebo
de fondo como iniciador detonante no eléctrico de periodo corto.
- La columna restante se cargara con explosivo las 2/3 partes de longitud
total del taladro.
- Los disparos de desarrollaran según las secuencia de salida distribuida
adecuadamente.
- La cara libre será ejecutada por chimeneas VCR de 7 m. de longitud.
- El factor de potencia esperado será de 0.4 kg /Ton.
Figura N° 14: Diseño de Voladura de Taladros largos en Vetas Rellenos Antiguos
Voladuras secundarias
- Las voladuras secundarias se realizaran para el material con
fragmentación que exceda lo diseñado, para el transporte a planta con
concentradora.
- El porcentaje de voladura secundaria que se estima es de 12% con
respecto al volumen disparado.
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Limpieza
- La limpieza del mineral roto de los tajos se realizará con Scoop de 4 yd3
hacia la cámara de carguío o los echaderos de mineral y/o cámara de
acumulación para su posterior traslado mediante volquetes de 15m3.
- Se espera una productividad de limpieza del Scoop de 76 Ton/hr.
Relleno después de la explotación
- El Relleno después de la explotación se realizara con relleno detrítico,
desmonte producto de las labores de exploración, desarrollo y
preparación, este relleno también ayudara a conservar la estabilidad de
los tajeos explotados, el relleno será por etapas de acuerdo a la
dinámica de explotación.
Figura N° 15: Esquema del Rellenado del Tajo después de la explotación
Scoops 6 yd3 Unidades
Rendimiento 76 Tm/hr
Horas por Dia 17 Hrs
Produccion por Dia 1292 Tm/Dia
Cantidad 1 Unidades
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Sostenimiento
- By pass se sostendrá con pernos de anclaje y malla sistemática de 1.5 m x
1.5 m, el sostenimiento es preventivo, aunque esto dependerá de la
evaluación y recomendación del departamento de geomecánica.
- Cruceros de extracción se sostendrá con Split Set sistemático, a una malla
de 1.5 m x 1.5m o 1.2 m x 1.2 m más malla electrosoldada según la
recomendación.
- Rampa se sostendrá con pernos de anclaje o Hydrabolt de 7’ de longitud
espaciadas sistemáticamente con una malla de 2m x 2m.
- En las ventanas de perforación (en la conexiones con la galería antigua),
se colocara sostenimiento pasivo por ser más inestable la zona, para dar
mayor seguridad al personal y equipo durante la perforación de los taladros
largos.
Transporte y Sistema de Extracción
- El transporte del mineral de mina a la cancha de mineral de la planta
concentradora se realizará por medio de volquetes de 15 m3 de capacidad,
de los puntos de acopio asignados (Ore Pass).
Niveles principales de extracción
Se tendrán 3 niveles principales de extracción de mineral:
La extracción es a través del nivel principal 685 de una sección de 4.0 m. x
4.0 m., ingresaran volquetes de 15m3 de capacidad para la extracción de
material que se realizará en los diferentes puntos de acumulación ore pass
(mineral) y waste pass (desmonte), las cuales acumulará el material de los
niveles superiores. Los Ore pass estarán comunicadas en el nivel principal a
tolvas electrohidráulicas las cuales serán maniobradas por operadores con
experiencia lo cual nos permitirá realizar un buen carguío y distribución de
cargas adecuadas en los volquetes que posteriormente extraerán el material
a superficie.
PLANEAMIENTO E INGENIERIA - CMCSA
Figura N° 16: Diseño de Tolvas Electrohidráulicas y carguío a volquetes
1.50001.2200
1.0000
1.0000
PERNOS CEMENTADOS
L=3m.
VIGA HDE 8"x8"
B
PISTON NEUMATICO 230 x1370 mmPERNO CEMENTADO 1-1/4"
CASTROVIRREYNA S.A.ING. PLENIO DE LA CRUZ
PLANEAMIENTO INGENIERIATel: (01) 463 6220
Telefax: (067) 81 6221 RELI QUI AS
TOLVAGerente de Operaciones CMCSA
ING. FERNANDO DONAIRES SETIEMBRE2013
1/100
Superintendente General CMCSA
ING. IGNACIO BORDA
ING. MIGUEL LINGAN
Superintendente Planeamiento CMCSA
CORTE A - A
PLATINA DE 8"x8"
RIEL DE 60 Lb. CADA .20 m
PERNOS CEMENTADOS L=3m
0.15
ESCALERAF CORRUG. 3/4"
L 3"x3"X1/4"
L 2"x2"x1/4"
L 3"x3"X1/4"
VIGA H DE 8"x8"
J DE 4"x4"A
C C
PLANTA
3.7600
0.2900
5.0900
CAMION VOLVO 25 TON.
ESCALERAF.CORRUG. 3/4"
TUBO DE F GALV. 2"
MALLA DE ALAMBRE F GALV.
PL ESTRADIA e=1/4"
PL 4"x6"x1/2"
L 3"X3"x1/4"
L 3"X3"x1/4"
3.5286
0.9000
1.6000
CORTE C - C
1.5000
PERNOS CEMENTADOS L=3m
MALLA DE ALAMBRE F GALV.
TUBO DE F GAL.VIGA H 8"x8"
PERNOS CEMENTADOS L=3m
PLATINA DE 8"x8"
ESCALERA F CORRUG.
0.2900
L 3"x3"x1/4"
PROYECCIONPL 4"x6"x1/2"
L 3"x3"x1/4"
L 2"x2"x1/4"
CORTE B - B
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2.6. EQUIPOS Y PERSONAL – PLANEAMIENTO A CORTO PLAZO
Produccion Mensual (Tn) 5,320 tms Avances Mensual (mts.) 204PRODUCCION MINERAL POR DIA 177 TMSD PRODUCCION DESMONTE POR DIA 261.6 TMSD
Volquetes (15 m3) Unidades Volquetes (15 m3) Unidades
Rendimiento 28.2 Tmh/hr Rendimiento 28 Tmh/hr
Horas por Dia 18 Hrs Horas por Dia 18 Hrs
Produccion por Dia 508.32 Tmh/Dia Produccion por Dia 504 Tmh/Dia
Cantidad 1 Unidades Cantidad 1 Unidades
Scoops 6 yd3 Unidades Scoops 4 yd3 Unidades
Rendimiento 76 Tmh/hr Rendimiento 54 Tm/hr
Horas por Dia 17 Hrs Horas por Dia 16 Hrs
Produccion por Dia 1292 Tmh/Dia Produccion por Dia 864 Tm/Dia
Cantidad 1 Unidades Cantidad 1 Unidades
Equipos de Perforacion (spider) Unidades Perforacion avances (jumbo) 203.8 mts/mes
Rendimiento 13.8 mts./hr jumbo 14.5 mts/dia
Horas por Dia 17 Hrs cantidad 1 8.72
Metros por Dia 234.6 Mts/Dia 261.6 m-mes/Jumbo
Ratio 3 Tn/mts.
Tonelaje 704 Tn
Cantidad 1 Unidades Jack leg / sostenimiento- servicios
cantidad 2 0.93
CONTINGENCIA
Volquetes Mineral-Desmonte 0 Unidades
Scoops 1 Unidades
Equipos de Perforacion 0 Unidades
PERSONAL
Requer. Actual Falta Requer. Actual Falta
Ingenieros (CIA) 2 0 2 Ingenieros (CTTA) 3 0 3
Supervisores (CIA) 3 0 3 Supervisores (CTTA) 3 0 3
Scoop 6 yd3 Operador 3 0 3 Jumbo Boomer Maestro 3 0 3
Scoop 4 yd3 Operador 0 0 0 Ayudante 3 0 3
Voladura Maestros 3 0 3 Scoop 4 Yd3 Operador 3 0 3
Ayudantes 6 0 6 Voladura Maestro 6 0 6
Perforación Maestros 3 0 3 Sostenimiento Ayudante 6 0 6
Ayudantes 3 0 3 Servicios 3 0 3
Conductor Volq. 3 0 3 Conductor Volq. 3 0 3
Otros 5 0 5 Otros 6 0 6
31 0 31 39 0 39
Produccion Mineral-Desmonte 438.9 Tn/Dia FALTANTE
Volquetes Mineral-Desmonte 2 Unidades 2
Scoops 6 Yd3 1 Unidades 1
Scoops 4 Yd3 1 Unidades 1
Equipos de Perforacion (SPIDER) 1 Unidades 1
Bomba Maxi (30HP) 1 Unidades 1
Jack Leg 2 Unidades 2
Jumbos 1 Unidades 1
PRODUCCION MINERAL PRODUCCION DESMONTE
Personal Personal
EQUIPOS NECESARIOS PARA PRODUCCION DE TEMERARIOS
(VETA - CAUDALOSA)
0
0
RESUMEN TOTAL
Existencia actual
0
0
0
0
0
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3. SERVICIOS AUXILIARES
3.1. CONSIDERACIONES DE VENTILACIÓN
Para la ventilación en las labores se consideran:
- Ventilación natural mediante la construcción de una chimenea al extremo del
tajo
- Ventilación forzada mediante ventiladores de 30,000 para suministrar aire
fresco y 60,000 CFM instaladas en la comunicación de las chimeneas a
superficies.
- El detalle de la ventilación se muestra en el estudio de ventilación de la Zona
Temerario.
3.2. CONSIDERACIONES DE AIRE COMPRIMIDO
- El aire para la perforación, similar al agua será captada de la red principal de
tubería de Ø 6”, las cuales están instaladas en la casa compresora en superficie
en el Nv. 685.
3.3. CONSIDERACIONES DE AGUA
- El agua para la perforación será captada de la recirculada desde las pozas de
tratamiento de “Orcococha”, almacenando en los tanques ubicados en el nivel
superior 810 donde serán distribuidos a los diferentes niveles inferiores con
tubería de polietileno Ø 2”.
EQUIPO MARCA CANT. UBICACIÓN CAPACIDAD (CFM)
Casa
compresora 3 Compresora INGERSOLL RAND SSR XF-250 1 Nv. 685 (Temerario) 1,240
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Necesidad de agua en interior Mina - Operación
3.4. SISTEMA DE DRENAJE
Con el inicio de las operaciones y la mecanización, se necesita tener un sistema de
drenaje de los niveles inferiores, con la finalidad de hacer efectiva y eficiente la
contingencia de drenaje que se tiene en tiempos de lluvia, por incremento de flujos de
los drenajes.
Actualmente en la Unidad Caudalosa, se tiene proyectado utilizar el Nivel 685, para
la acumulación de agua de los niveles superiores y centralizarla en dicho nivel, para
lo cual se está haciendo un proyecto integral, en el cual la evacuación del agua se
realizara a través del sistema de cunetas hasta la cámara de sedimentación en interior
mina, la cual mejorará la calidad de agua que será tratada en superficie y sirven para
el vertimiento cero.
a. OBJETIVO
Diseñar el sistema de drenaje en el Nv. 685, nivel principal del proyecto y nivel
principal de drenaje donde los niveles superiores e inferiores desembocarán
hacia superficie.
A. INGENIERIA DE PROYECTO
Situación actual
La mina Temerario actualmente se encuentra paralizada, existen labores antiguas
en diferentes niveles.
El circuito de drenaje de los niveles superiores termina en el nivel principal 685,
para su evacuación llegando a superficie.
Estas aguas serán captadas en el Nv 685, en unas pozas de tratamiento,
posteriormente serán direccionadas hacia las Pozas de tratamiento por gravedad
y de ahí re circular a la Planta Concentradora y a la mina.
EQUIPOCONSUMO DE AGUA
(l/min)CONSUMO DE AGUA
(Gl/Hr)CONSUMO DE AGUA (m3/Hr)
OPERACIÓN EQUIPO (Hr/Dia)
CANTIDAD REQUERIDA EQUIPOS
CANTIDAD REQUERIDA AGUA (m3/Dia)
Jumbo (Frontonero) 66 1042.11 3.94 14.50 2 114
Bolter 77 (Empernador) 66 1042.11 3.94 14.00 1 55
Speider (taladros largos) 50 789.47 2.99 17.00 2 102
Jackleg 16.51 0.63 16.00 6 60
TOTAL 331
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Descripción del proyecto
El Proyecto consiste en realizar un sistema de drenaje en el nivel principal 685,
para ello se tiene que realizar una cuneta principal de evacuación de agua de
dimensiones: 0.40 m. x 0.40 m y en los niveles superiores cunetas de 0.30 m x
0.30 m., una vez concluido los trabajos de mina se continuará con los trabajos
civiles, donde se construirán pozas de concreto armado, para que la limpieza sea
eficiente se tendrá un programa de limpieza y mantenimiento de cunetas.
El recorrido del sistema de drenaje hacia superficie es el siguiente: una cuneta
principal en el nivel 685 en la cual se captara el agua de los niveles superiores
para posteriormente tener un tratamiento primario (sedimentación) y luego llegar
a superficie y ser depositadas en una poza, las cuales son tratadas y bombeadas
hacia las Pozas de tratamiento, para posteriormente ser bombeadas hacia al
reservorio superior donde se acumula el agua para uso minero y el excedente al
reservorio de la planta concentradora, cerrando el circuito de vertimiento Cero.
Recirculación de agua
El drenaje de los diferentes niveles de la mina es captada en el Nv. 685, zona
Temerario. El agua proveniente de los drenajes de los niveles superiores es
canalizada hacia el Nivel 685.
Los puntos de los drenajes en superficie son de los niveles superiores Nv. 715,
Nv. 740 y 790
En tiempos de lluvia se incrementa el flujo de agua de los drenajes llegando a
circular hasta un máximo de 35 lt/seg aproximadamente y en tiempos de sequía
el bombeo es de 5 lt/seg aproximadamente.
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4. MEDIO AMBIENTE
4.1. SISTEMA DE TRATAMIENTO DE AGUA
A. Generalidades
El sistema de tratamiento y recirculación del efluente de interior mina y de la
relavera, se ha implementado con el objetivo de captar el efluente de interior mina
y de las canchas de relaves, tratar todo el efluente y re circular para su utilización
en las operaciones mineras, planta de procesos metalúrgicos y otras actividades.
Para dicho fin se ha implementado un sistema de drenaje (Captación del
Efluente) de interior mina y de la cancha de relaves, un sistema de tratamiento
(Neutralización y Sedimentación) y una red de bombeo (Sistema de Bombeo)
desde las pozas de tratamiento hasta el embalse Tastacucho para su utilización
en el proceso metalúrgico, operaciones mina y regado de vías.
B. Objetivo General
Tratar el efluente de la mina, planta concentradora y cancha de relaves, y re
circular al “Embalse Tastacucho” para su utilización en la planta concentradora,
operaciones mina y regado de vías.
Sistema de tratamiento (neutralización y sedimentación). 02 plantas de tratamiento y 05 pozas de sedimentación
C. PLANTA DE TRATAMIENTO ACTIVO
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Consta de 02 Plantas de tratamiento activo para la neutralización del efluente que
se evacuará de sistema de drenaje de interior mina.
La primera planta de tratamiento activo, corresponde a la “Planta de Adición de
Lechada de Cal”, ubicado en la cabecera de la relavera N°02. Su función es
neutralizar e incrementar el pH del efluente de 5.5 hasta 9, para precipitar los
metales y los sólidos disueltos. El reactivo que se consume en esta etapa del
tratamiento es la Cal (Ca O).
La segunda planta de tratamiento corresponde a la “Planta Reguladora de pH”,
ubicado después de la Poza 03. Su función, es regular el pH del agua tratada que
sale de la Poza 03 hacia la poza 04 y 05 (para su bombeo), para mantener el pH
entre 7 a 7.5, para su recirculación.
4.2. DESMONTERA
El desmonte generado de interior mina se utilizara como relleno en los tajos vacíos a
partir de los niveles superiores con la finalidad de estabilizar las cajas y evitar
hundimientos en superficie, y parte del desmonte será evacuado a la desmontera
asignada según su evaluación y aprobación.