2014 Estudio de Coordinación de Protecciones Eeasa

CONTENIDO 1 INTRODUCCIN ............................................................................................................... 3

2 OBJETIVO ......................................................................................................................... 3

3 ALCANCE .......................................................................................................................... 3

4 FLUJOS DE POTENCIA .................................................................................................... 4

4.1 NIVELES DE VOLTAJE EN LAS BARRAS DE 13.8 kV Y 69 kV ................................. 4

4.2 CARGABILIDAD DE LAS LNEAS DE SUBTRANSMISIN Y S/E PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC ............................................................................................................. 5

5 CORTOCIRCUITOS .......................................................................................................... 7

6 COORDINACIN DE PROTECCIONES .......................................................................... 10

6.1 CRITERIOS DE COORDINACIN DE PROTECCIONES ........................................ 10

6.2 ANLISIS DE LOS AJUSTES ACTUALES CON EQUIVALENTES DE RED ACTUALIZADOS ................................................................................................................. 11

6.2.1 SALIDA AMBATO1, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC ......................................... 12


6.2.3 SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC .................................... 16

6.2.4 SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ......................................... 18

6.2.5 SALIDA BAOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ........................................... 20

6.2.6 SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC ........................................ 21

6.2.7 SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC ......................................... 25

6.3 AJUSTES PROPUESTOS DE LOS EQUIPOS DE PROTECCIN EN EL SISTEMA DE SUBTRANSMISIN Y DISTRIBUCIN DE LA EEASA ........................................................ 26



6.3.3 SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC .................................... 30

6.3.4 SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ......................................... 32

6.3.5 SALIDA BAOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC ........................................... 35

6.3.6 SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC ........................................ 37

6.3.7 SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC ......................................... 40

DEPARTAMENTO DE OPERACIN Y MANTENIMIENTO SECCIN SUBESTACIONES Y LNEAS DE SUBTRANSMISIN. ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y

COORDINACIN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELCTRICO DE SUBTRANSMISIN 69 kV DICIEMBRE 2014.

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6.4 AJUSTES PROPUESTOS PARA LOS EQUIPOS DE PROTECCIN DE LAS SALIDAS AMBATO1, AMBATO 2, MONTALVO, AMBATO Y BAOS DE LAS S/Es AMBATO Y TOTORAS PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC ...................................................... 41

7 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .................................................................... 42



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ESTUDIO DE FLUJOS DE POTENCIA, CORTOCIRCUITOS Y

COORDINACIN DE PROTECCIONES DEL SISTEMA ELCTRICO DE SUBTRANSMISIN DE LA EMPRESA ELCTRICA AMBATO REGIONAL

CENTRO NORTE S.A., EEASA

1 INTRODUCCIN

Debido a la expansin continua del Sistema Nacional Interconectado (SNI), ya sea por la instalacin de nuevos equipos como generadores y transformadores o por la construccin de nuevas lneas de transmisin, se tiene un incremento, de corrientes de cortocircuito, considerable en los puntos de conexin del sistema elctrico de subtransmisin de la Empresa Elctrica Ambato S.A. (EEASA) al SNI (Totoras, Ambato, Tena y Puyo) y por lo tanto, un incremento de corrientes de falla en todo el sistema de subtransmisin y distribucin de la EEASA, por lo cual, es necesario realizar una revisin de los ajustes actuales de los equipos de proteccin de todas las 14 subestaciones que comprende el sistema elctrico de la EEASA.

En este informe se realiza un estudio de coordinacin de protecciones de todo el sistema de subtransmisin y distribucin de la EEASA, es decir, de todos los equipos de proteccin instalados en las 14 subestaciones que el sistema posee, verificando selectividad, sensitividad y velocidad de disparo de los equipos de proteccin frente a fallas en el sistema elctrico. Adicionalmente, el presente estudio considera los equipos de proteccin de subestaciones existentes que sern ampliadas, tal como, S/E Samanga y S/E Loreto, y nuevas subestaciones que sern incorporadas al sistema de subtransmisin de la EEASA en el 2015, como la S/E Totoras-EEASA y S/E Puyo2.

2 OBJETIVO

Realizar un estudio de flujos de potencia, cortocircuitos y coordinacin de protecciones que involucre a todo el sistema de subtransmisin de la EEASA y los rels de las subestaciones Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga, Pllaro, Oriente, Loreto, Lligua-Pennsula, Pelileo, Baos, Puyo, Mushullacta y Tena y las nuevas subestaciones, Totoras-EEASA y Puyo2, para determinar las condiciones actuales de operacin, referente a nivel de voltaje, cargabilidad de lneas de subtransmisin y transformadores, niveles de cortocircuito en el sistema de subtransmisin y definir los ajustes de los rels de proteccin de tal manera que haya selectividad, sensitividad y velocidad de disparo en la operacin de los equipos de proteccin tanto a nivel de distribucin (13.8 kV), Alimentador-Transformador de potencia, como a nivel de subtransmisin (69 kV), Transformador de potencia-Lneas de Subtransmisin-Puntos de conexin al SNI.

3 ALCANCE

En este documento se realiza un estudio de flujos de potencia, cortocircuitos y coordinacin de protecciones de las 14 subestacin, Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga, Pllaro, Oriente, Loreto, Lligua-Pennsula, Pelileo, Baos, Puyo, Mushullacta y Tena y las nuevas subestaciones utilizando el software computacional CYME 7.0 rev06. Los equivalentes de red en las subestaciones Totoras, Ambato, Puyo y Tena, pertenecientes a Transelectric, fueron modelados de acuerdo a los datos proporcionados por Transelectric, estos datos se puede ver en el Anexo 1.



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4 FLUJOS DE POTENCIA

Para el desarrollo del estudio de flujos de potencia, se utiliza los registros de medicin que el Centro de Control de Carga (CECON) genera diariamente, los datos a utilizarse son los del 27 de agosto de 2014 a las 19:15 debido a que en ese da se registr la mayor carga que el sistema de subtransmisin de la EEASA ha tenido en lo que va del presente ao, estos datos de carga son ingresado en el diagrama unifilar modelado en el software computacional CYME; otras consideraciones que deben ser tomadas en cuenta previo al desarrollo del estudio, tal como, bancos de capacitores que estuvieron conectados al sistema en ese momento, posicin del cambiador de tomas de los transformadores, niveles de voltaje en los puntos de conexin al SNT, son considerados y modelados.

4.1 NIVELES DE VOLTAJE EN LAS BARRAS DE 13.8 kV Y 69 kV

Los niveles de voltaje en demanda mxima, media y mnima en las barras de las subestaciones de la EEASA y Transelectric, a nivel de 13,8 kV y 69 kV, son presentados en las Tabla 1 y

Tabla 2, respectivamente. Se puede apreciar que estos valores estn dentro de los lmites establecidos.

Tabla 1 Niveles de voltaje en barras de las subestaciones de la EEASA

SUBESTACIONES EEASA

S/E EQUIPO TAG

NIVELES DE VOLTAJE [kV]

NIVELES DE VOLTAJE [pu]

Vmax 19:15

Vmed 12:15

Vmin 23:15

Vmax 19:15

Vmed 12:15

Vmin 23:15

S/E QUERO BARRA QRO-13.8 13,74 13,69 13,84 0,996 0,992 1,003 S/E

MONTALVO BARRA MNTV-13.8 13,91 13,87 13,89 1,008 1,005 1,007

S/E HUACHI BARRA HCH_1-13.8 13,70 13,65 13,71 0,993 0,989 0,993

BARRA HCH_2-13.8 13,63 13,58 13,72 0,988 0,984 0,994

S/E ATOCHA BARRA ATC-13.8 13,64 13,59 13,67 0,988 0,985 0,991

S/E SAMANGA BARRA SMG-13.8 13,86 13,57 13,77 1,004 0,983 0,998

S/E PLLARO BARRA PLL-13.8 13,90 13,85 13,96 1,007 1,004 1,012

S/E ORIENTE BARRA ORT-13.8 13,88 13,71 13,84 1,006 0,993 1,003

S/E LORETO BARRA LRT-13.8 13,61 13,52 13,73 0,986 0,980 0,995

S/E LLIGUA-PENNSULA BARRA LLG-13.8 13,80 13,63 13,82 1,000 0,988 1,001

S/E PELILEO BARRA PEL-13.8 13,52 13,47 13,73 0,980 0,976 0,995

S/E BAOS BARRA BS-13.8 13,65 13,65 13,78 0,989 0,989 0,999

S/E PUYO BARRA PYO-13.8 13,70 13,72 13,86 0,993 0,994 1,004

S/E MUSHULLACTA BARRA MSH-13.8 13,50 13,62 13,65 0,978 0,987 0,989

S/E TENA BARRA TNA-13.8 13,59 13,75 13,83 0,985 0,996 1,002



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Tabla 2 Niveles de voltaje en barras de las subestaciones de Transelectric

SUBESTACIONES TRANSELECTRIC

S/E EQUIPO TAG

NIVELES DE VOLTAJE [kV]

NIVELES DE VOLTAJE [pu]

Vmax Vmed Vmin Vmax 19:15 Vmed 12:15

Vmin 23:15

S/E TRANSELECTRIC

BARRA TOTORAS-69 69,31 69,43 69,6 1,004 1,006 1,009

BARRA AMBATO-69 68,66 68,68 68,88 0,995 0,995 0,998

BARRA PUYO-69 68,37 68,74 68,88 0,991 0,996 0,998

BARRA TENA-69 68,45 69,13 69,11 0,992 1,002 1,002

4.2 CARGABILIDAD DE LAS LNEAS DE SUBTRANSMISIN Y S/E PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC

En la Tabla 3 se muestra la cargabilidad de las lneas de subtransmisin, se aprecia que la lnea Totoras-Montalvo tiene una carga del 48,18%, esta es la lnea que se encuentra mayormente cargada respecto a su corriente nominal. La lnea de subtransmisin Ambato-Samanga tiene una carga del 16,85% respecto a su corriente nominal, por lo cual, sera conveniente transferir carga de la S/E Totoras-Transelectric, S/E Atocha y S/E Loreto, a la S/E Ambato-Transelectric. La S/E Loreto se tendr que conectar a la S/E Ambato-Transelectric a travs de la lnea de subtransmisin Ambato2-Loreto y la S/E Atocha se transferir a la posicin Ambato1 de la S/E Ambato-Transelectric. Estas transferencias son consideradas tanto para el anlisis de niveles de corrientes de cortocircuitos como para el estudio de coordinacin de protecciones.

Tabla 3 Cargabilidad en Lneas de Subtransmisin de la EEASA en Demanda Mxima

CARGABILIDAD EN LNEAS DE SUBTRANSMISIN LNEA DE SUBTRANSMISIN 69

[kV] DEMANDA MXIMA

19:15

DESDE HASTA I nominal [A] I carga

[A]

Porcentaje de Carga

[%]

S/E Ambato-Transelectric S/E Samanga 730 123 16,85

S/E Samanga S/E Pllaro 401 44 10,97 S/E Totoras-Transelectric S/E Montalvo 577 278 48,18

S/E Montalvo S/E Quero 459 34 7,41 S/E Montalvo S/E Huachi 577 218 37,78

S/E Huachi S/E Atocha 577 106 18,37



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S/E Totoras-Transelectric S/E Oriente 401 167 41,65

S/E Oriente S/E Loreto 451 82 18,18 S/E Totoras-Transelectric S/E Pelileo 401 98 24,44

S/E Pelileo S/E Baos 401 19 4,74 S/E Puyo-

Transelectric S/E Puyo 460 103 22,39

S/E Puyo S/E Mushullacta 460 12 2,61 S/E Tena-

Transelectric S/E Tena 577 78 13,52

En la Tabla 4 se muestra la carga total en las subestaciones pertenecientes a Transelectric para el escenario de demanda mxima en las condiciones actuales de operacin. Se aprecia que la S/E Totoras-Transelectric se encuentra con mayor carga respecto a la S/E Ambato-Transelectric, esto muestra que es necesario realizar las transferencias de carga recomendadas anteriormente.

Tabla 4 Potencia de Carga Total en las S/E Pertenecientes a Transelectric

S/E Transelectric

Potencia Nominal [MVA]

Potencia de Carga [MVA]

Porcentaje de Carga

[%]

S/E Totoras 100 65,272 65,27

S/E Ambato 86 23,279 27,07

S/E Puyo 33 12,226 37,05

S/S Tena 33 9,282 28,13

Una vez que se hayan realizado las trasferencias de carga analizadas, las subestaciones Totoras-Transelectric y Ambato-Transelectric tendrn una cargabilidad del 42,64% y 56,34% como se muestra en la Tabla 5.

Tabla 5 Potencia de Carga Total en las S/E Pertenecientes a Transelectric con las Transferencias de Carga Recomendadas

S/E Transelectric

Potencia Nominal [MVA]

Potencia de Carga [MVA]

Porcentaje de Carga

[%] S/E Totoras 100 42,64 42,64 S/E Ambato 861 48,45 56,34

1 ANLISIS DE TAPS DEL NUEVO AUTOTRANSFORMADOR AT2 DE LA SUBESTACIN AMBATO, CENACE 2014.



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Cabe aclarar que en la S/E Ambato-Transelectric, se est considerando la carga de ELEPCOSA, 11MW de potencia activa y 3 MVAr de potencia reactiva, carga tpica en demanda mxima.

De igual manera, las lneas de subtransmisin de las posiciones Montalvo y Ambato en la S/E Totoras reducen su carga, a diferencia de las posiciones Ambato1 y Ambato2 en la S/E Ambato las cuales incrementan su carga en condiciones de demanda mxima, en la Tabla 6 se aprecia estos datos.

Tabla 6 Cargabilidad de las lneas de subtransmisin de las salidas en la S/E Ambato y S/E Totoras pertenecientes a Transelectric.

CARGABILIDAD EN LNEAS DE SUBTRANSMISIN DESPUS DE LAS TRANSFERENCIAS DESCRITAS

LNEA DE SUBTRANSMISIN 69 [kV]

DEMANDA MXIMA 19:15

DESDE HASTA I nominal [A] I carga

[A]

Porcentaje de Carga

[%]

S/E Ambato-Transelectric S/E Samanga 730 229 31,37

S/E Ambato-Transelectric S/E Loreto 451 82

18,18

S/E Totoras-Transelectric S/E Montalvo 577 172

29,81

S/E Totoras-Transelectric S/E Oriente 401 88

21,95

Los niveles de voltaje en las subestaciones de la EEASA, considerando las transferencias de carga descritas anteriormente, se encuentran dentro de los mrgenes permitidos establecidos por el CONELEC y normas internacionales.

Finalmente se menciona que los estudios de Cortocircuitos y Coordinacin de Protecciones se los realizar considerando las transferencias de carga descritas anteriormente.

5 CORTOCIRCUITOS

Previo al estudio de coordinacin de protecciones, se procede a realizar un anlisis de los niveles de corriente de cortocircuito esperados en las subestaciones de la EEASA considerando las transferencias planteadas en el estudio de Flujos de Potencia, para esto se muestra en la Tabla 7 a la Tabla 10 los niveles de corrientes de cortocircuito que se tendr tanto a 13.8 kV como a 69 kV en las barras de las subestaciones ms cercanas a la S/E Totoras, S/E Ambato, S/E Puyo y S/E Tena, todas pertenecientes a Transelectric. Adicionalmente se considera en este estudio, las nuevas subestaciones que sern incorporadas en el 2015 al sistema elctrico de subtransmisin de la EEASA, estas son, S/E Totoras, S/E Samanga, S/E Loreto, S/E Puyo2 y S/E Tena Norte.

Tabla 7. Corrientes de cortocircuito en subestaciones cercanas a la S/E Totoras-Transelectric



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S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E MONTALVO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E MONTALVO

BARRA MNTV-13.8 4,70 4,07 5,05 5,05 4,88 5,47

TRANSFORMADOR T-MNTV 4,70 4,07 5,05 5,05 4,88 5,47

BARRA MNTV-69 0,94 0,94 0,58 0,00 0,85 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E MONTALVO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA MNTV-69 4,47 3,87 4,18 4,18 4,20 3,93

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PELILEO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E PELILEO

BARRA PEL-13.8 4,36 3,78 4,75 4,75 4,62 5,23

TRANSFORMADOR T-PEL 4,36 3,78 4,75 4,75 4,62 5,23

BARRA PEL-69 0,87 0,87 0,55 0,00 0,80 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PELILEO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA PEL-69 3,94 3,41 3,51 3,51 3,66 3,17

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TOTORAS EEASA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E TOTORAS

BARRA TOT-13.8 7,359 6,370 8,080 8,080 7,734 8,967

TRANSFORMADOR T-TOT 7,359 6,370 8,080 8,080 7,734 8,967

BARRA TOT-69 1,472 1,471 0,933 0,000 1,340 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TOTORAS EEASA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA TOT-69 5,463 4,723 5,769 5,769 5,503 6,130

Tabla 8 Corrientes de cortocircuito en subestaciones cercanas a la S/E Ambato-Transelectric

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E SAMANGA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E SAMANGA

BARRA SMG-13.8 4,76 4,12 5,10 5,10 4,95 5,48

TRANSFORMADOR T-SMG 4,76 4,12 5,10 5,10 4,95 5,48



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BARRA SMG-69 0,95 0,95 0,59 0,00 0,86 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E SAMANGA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA SMG-69 4,86 4,20 4,63 4,63 4,62 4,44

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E LORETO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E LORETO

BARRA LRT-13.8 7,06 6,11 7,83 7,83 7,51 8,81

TRANSFORMADOR T-LRT 7,06 6,11 7,83 7,83 7,51 8,81

BARRA LRT-69 1,41 1,41 0,90 0,00 1,30 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E LORETO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA LRT-69 4,73 4,09 4,48 4,48 4,49 4,28

Tabla 9 Corrientes de cortocircuito en subestacin cercana a la S/E Puyo-Transelectric

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PUYO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E PUYO

BARRA PYO-13.8 4,96 4,30 5,92 5,92 5,69 7,34

TRANSFORMADOR 1-10 MVA T1-PYO


BARRA PYO-69 0,99 0,99 0,68 0,00 0,99 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PUYO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA PYO-69 2,04 1,77 2,13 2,13 2,06 2,22

Tabla 10 Corrientes de cortocircuito en subestacin cercana a la S/E Tena-Transelectric

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E TENA

BARRA TNA-13.8 3,13 2,71 3,72 3,72 3,55 4,58

TRANSFORMADOR T-TNA 3,13 2,71 3,72 3,72 3,55 4,58

BARRA TNA-69 0,63 0,63 0,43 0,00 0,62 0,00

EQUIPO TAG FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA



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3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA TNA-69 1,38 1,20 1,86 1,86 1,90 2,85

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA NORTE

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E TENA NORTE

BARRA TNA_N-13.8 3,376 2,925 4,164 4,164 4,015 5,428

TRANSFORMADOR T-TNA_N 3,376 2,925 4,164 4,164 4,015 5,428

BARRA TNA_N-69 0,675 0,675 0,481 0,000 0,695 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA NORTE

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA TNA_N-69 1,190 1,031 1,373 1,373 1,287 1,620

En el Anexo 2 se muestran los niveles de corriente de cortocircuito en todas las subestaciones del sistema de subtransmisin de la EEASA.

Los niveles de corriente de cortocircuito en barras de las subestaciones de la EEASA no sobrepasan las capacidades de cortocircuito de los equipos instalados en las subestaciones, por tal motivo, no es necesario tomar medidas correctivas ya que las capacidades de los equipos existentes estn sobre los niveles de cortocircuitos obtenidos en el estudio.

6 COORDINACIN DE PROTECCIONES

Una vez que se han determinado los niveles de corriente de cortocircuito en las barras de las subestaciones y lneas de subtransmisin, se procede a realizar el anlisis respectivo con las curvas de los rels de proteccin actuales para verificar si hay selectividad en la operacin de estos equipos con los ajustes actuales, para el desarrollo de este anlisis, se debe modelar los equivalentes de red actuales en las subestaciones Ambato, Totoras, Puyo y Tena pertenecientes a Transelectric.

6.1 CRITERIOS DE COORDINACIN DE PROTECCIONES

Es importante definir los criterios de coordinacin que se tomarn en cuenta para el desarrollo del estudio de coordinacin, de tal manera que se tenga un sistema de protecciones que opere con selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo. A continuacin se describen los criterios de coordinacin.

- El fusible de mayor capacidad que se instala en los alimentadores de distribucin, 13.8 kV, de la EEASA, es un 65K, por lo cual, el rel de proteccin temporizado de neutro, 51N, aguas arriba del fusible, debe mantener un intervalo de coordinacin de 120 ms con la curva de corte del fusible aguas abajo.

- En el rel de proteccin de cabecera de los alimentadores de distribucin, no se activa las protecciones instantneas de fase y neutro, 50 y 50N, debido a que se pierde selectividad cuando existe cortocircuitos aguas abajo cercanas al primer fusible del troncal principal, ocasionando que opere el fusible y rel de proteccin.



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- Se considera un 25% ms de carga respecto a la potencia nominal del transformador para el pickup del rel temporizado de fase, 51, del transformador, el pickup del rel 51N del transformador esta entre el 40% al 60% del pickup de la proteccin de fase, no se activan las protecciones instantneas de fase y neutro.

- Se activa la proteccin direccional temporizada e instantnea, tanto de fase como de neutro, 67 y 67N, en los rels de las lneas de subtransmisin.

- El pickup de la proteccin 67 temporizado de las lneas de subtransmisin, se lo ajusta entre el 110% al 120% de la corriente mxima que la lnea soporta en caso de transferencia de carga, este ajuste est por debajo de la corriente nominal de la lnea de subtransmisin.

- El pickup de la proteccin 51N y 67N se lo ajusta entre el 40% al 60% del pickup de la proteccin 51 y 67, respectivamente, esto para dar mayor sensitividad frente a fallas a tierra.

- La proteccin 67 y 67N instantneas de las lneas de subtransmisin se las activa dependiendo del nivel de cortocircuito que se tenga entre barras de las subestaciones, considerando el mximo nivel de corriente de cortocircuito.

- El intervalo de tiempo de coordinacin entre las curvas de los rels de proteccin 51, 67, 51N y 67N ser de 220 ms de acuerdo a la Tabla 11.

- En caso de existir reconexin de carga en un alimentador despus de un tiempo considerable de desconexin, el pickup de la proteccin 51 de los alimentadores se duplicar durante un intervalo de tiempo para evitar que este rel opere por el efecto de carga fra producido en alimentadores de distribucin. Considerando este efecto, el estudio de coordinacin asegura que al duplicar el pickup de la proteccin 51 de los alimentadores de distribucin durante la reconexin de carga, se mantiene la selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo de los equipos de proteccin.

Tabla 11 Intervalo de Tiempo de Coordinacin

Componente

ITC con Pruebas de Campo Rel

Electromecnico [s]

Rel Esttico

[s] Tiempo de Apertura del Interruptor 0,075 0,075 Sobre carrera del rel 0,15 0 Tolerancia del Rel y Errores de Ajustes 0,12 0,145

Total ITC 0,3 0,22

6.2 ANLISIS DE LOS AJUSTES ACTUALES CON EQUIVALENTES DE RED ACTUALIZADOS

Para realizar el anlisis de los ajustes actuales con los niveles de cortocircuito calculados, se procede a analizar los tiempos de operacin al que los rels de proteccin actuaran frente a fallas en determinados puntos del sistema de subtransmisin de la EEASA, esto es, en cada salida de las subestaciones Ambato, Totoras, Puyo y Tena pertenecientes a Transelectric.



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6.2.1 SALIDA AMBATO1, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC

Se realiza el anlisis de los ajustes de proteccin actuales en esta salida, se analiza los tiempos de operacin y el intervalo de tiempo entre curvas de proteccin de sobrecorriente, tanto de fase como de neutro. En la Figura 1 se muestra las curvas de coordinacin al simular cortocircuitos en el alimentador Ficoa de la S/E Atocha, en la

Tabla 12 se muestra los tiempos de operacin de los equipos de proteccin. Se aprecia que los rels de proteccin de fase, frente a fallas trifsicas y bifsicas, no coordinan adecuadamente ya que las curvas de proteccin del alimentador se sobreponen con las curvas de proteccin de fase del rel de proteccin de la lnea Samanga-Atocha 69 kV, de igual manera, el intervalo de coordinacin entre fusible y equipo de proteccin del alimentador, apenas es 27 ms, tiempo que es menor a lo que las normas recomiendan, 120 ms entre curva de despeje del fusible y curva del rel aguas arriba. Tambin se puede observar que el rel de neutro no coordina con el fusible 65K del alimentador, por tal motivo, es necesario incrementar el pickup o dial del rel de proteccin.

En la Figura 1 se muestra las curvas de proteccin de fase y neutro del rel de proteccin de la lnea Samanga-Atocha 69 kV y Ambato-Samanga 69 kV y en la Tabla 13 se aprecia los tiempos de operacin frente a cortocircuitos al 1% de la lnea Samanga-Atocha respecto a la barra en la S/E Samanga. Se verifica que si hay selectividad en la operacin de estos equipos de proteccin, sin embargo, como se verifico anteriormente, se debe cambiar estos ajustes ya que no hay selectividad en la operacin de estos equipos de proteccin frente a fallas en alimentadores de la S/E Atocha.

Figura 1 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Ficoa S/E Atocha

Cortocircuito Trifsico

Cortocircuito Bifsico

100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Cortocircuito Monofsico

Cortocircuito Bifsico a Tierra

Tabla 12 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Ficoa S/E Atocha

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO

TIEMPOS DE OPERACIN FRENTE A FALLAS

TRIFSICA BIFSICA MONOFSICA BIFSICA A TIERRA 51 51 51 51N 51 51N

Fusible Alimentador Ficoa 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013

Rel R_FCA Alimentador Ficoa 0,04 0,053 0,04 0,153 0,04 0,153

Rel R_T_ATC_OSAKA Transformador T1 0,525 0,626 0,453 0,595 0,472 0,514

Rel R_T_ATC_SIEMENS

Transformador T2 0,525 0,626 0,453 0,595 0,472 0,514

Rel R_SMN-ATC Lnea Samanga-Atocha 0,217 0,217 0,545 - 0,217 -

Rel R_AMBT_1 Lnea Ambato-Samanga 1,158 1,159 2,524 - 1,158 -

100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Figura 2 Cortocircuitos al 1% de la Lnea Samanga-Atocha 69 kV





Tabla 13 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas al 1% de la Lnea Samanga-Atocha 69 kV

EQUIPO DE PROTECCIN ELEMENTO PROTEGIDO


TRIFSICA BIFSICA MONOFSICA BIFSICA A TIERRA 51F 51F 51F 51N 51F 51N

Rel R_SMN-ATC Lnea

Samanga-Atocha

0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05

Rel R_AMBT_1 Lnea

Ambato-Samanga

0,441 0,468 0,453 0,388 0,44 0,392

1000 100000,01

0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 1000 100000,01

0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV

100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV



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Se puede apreciar en la Figura 3 que frente a todos los cortocircuitos calculados, existe selectividad en la operacin de los equipos de proteccin, sin embargo, el intervalo de coordinacin entre el fusible y rel de proteccin del alimentador Bellavista, es apenas 27 ms, por tal motivo, se debe incrementar el dial del rel de proteccin de fase, de igual manera, se aprecia que el rel de neutro no coordina con el fusible de alimentador 65K, por tal motivo, se debe incrementar el pickup o dial del rel 51N del alimentador. En la

Tabla 14 se aprecia los tiempos de operacin.

Figura 3 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Bellavista S/E Loreto





Tabla 14 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Frente a Fallas en Alimentador Ficoa S/E Atocha

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO


TRIFSICA BIFSICA MONOFSICA BIFSICA A TIERRA

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]

0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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51 51 51 51N 51 51N

Fusible Alimentador Bellavista 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013

Rel R_BELL Alimentador Bellavista 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04

Rel R_T_LOR_PAW

Transformador T 0,305 0,361 0,26 0,341 0,282 0,304

Rel R_AMBT2-LOR

Lnea Ambato-Loreto 1,209 1.21 2,886 - 1,21 -

6.2.3 SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

Para el anlisis de la selectividad de los equipos de proteccin en esta salida, se calcula cortocircuitos en el alimentador Miraflores y en la lnea Montalvo-Huachi 69 kV.

En la Figura 4 se aprecia que para todos los cortocircuitos calculados, existe selectividad en la operacin de los equipos de proteccin, conservando su tiempo de intervalo de coordinacin, en la

Tabla 15 se puede verificar los tiempos de operacin de los equipos de proteccin.

Figura 4 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Miraflores S/E Huachi





100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]

0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Tabla 15 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Miraflores S/E Huachi

FALLAS EN ALIMENTADOR MIRAFLORES S/E HUACHI

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Miraflores 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 Rel R_MRF Alimentador Miraflores 0,105 0,123 0,096 0,136 0,099 0,121

Rel R_T2_WEG Transformador T2 0,615 0,825 0,516 .540 0,551 0,503

Rel R_MTV-HCH Lnea Montalvo-Huachi 2,388 2,389 - - 2,389 - Rel R_TOT-MTV Lnea Totoras-Huachi - - - - - -

A pesar de que para fallas en el alimentador Miraflores existe selectividad, al calcular cortocircuitos en la lnea Montalvo-Huachi, se aprecia que no se tiene selectividad en la operacin de los rels de proteccin de la lnea Montalvo-Huachi y Totoras-Montalvo, tanto de fase como de neutro, por tal motivo, es necesario cambiar los ajustes de los rels de proteccin. En la

Tabla 16 se puede verificar los tiempos de operacin de los equipos de proteccin.

Figura 5 Cortocircuitos al 35% en la Lnea Montalvo-Huachi 69 kV



100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV 100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV



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Tabla 16 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas al 35% de la Lnea Montalvo-Huachi 69 kV

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Rel R_SMN-ATC Lnea Samanga-Atocha 0,512 0,553 0,55 0,373 0,516 0,425

Rel R_AMBT_1 Lnea Ambato-Samanga 0,684 0,727 0,724 0,593 0,688 0,627

6.2.4 SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

En la

Figura 6 se aprecia que los equipos de proteccin operan selectivamente al calcular cortocircuitos en el alimentador Universidad de la S/E Oriente, sin embargo, el intervalo de coordinacin entre el fusible y rel de proteccin del alimentador es apenas 36 ms, por lo cual, se debe cambiar los ajustes de este equipo de proteccin. En la

100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV TTR\Cub_0.1\R_TOT-MTV-F MTV\Cub_0.1\R_MNV-HCH

100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV TTR\Cub_0.1\R_TOT-MTV-F MTV\Cub_0.1\R_MNV-HCH



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Tabla 17 se aprecia los tiempos de operacin de los equipos de proteccin analizados.

Figura 6 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Universidad S/E Oriente





10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]

0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

10 100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Tabla 17 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Universidad S/E

Oriente

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Universidad 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014

Rel R_UNI Alimentador Universidad 0,05 0,05 0,05 0,1 0,05 0,1

Rel R_T1_ORN Transformador T1 0,361 0,428 0,306 0,382 0,318 0,324


Rel R_TOT-ORN Lnea Ambato-Loreto 0,702 0,703 1,042 - 0,702 -

6.2.5 SALIDA BAOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

Se aprecia en la Figura 7 las curvas de los rels de proteccin, se verifica que existe selectividad en la operacin de los IEDs, en la

Tabla 18 se puede verificar los tiempos de operacin e intervalos de coordinacin de los equipos de proteccin. A pesar de la selectividad en la operacin de los equipos de proteccin, se observa que el intervalo de coordinacin entre fusible y rel del alimentador Rio Verde no es el recomendado por normas internacionales, por tal motivo, se debe cambiar los ajustes de estos equipos de proteccin.

Figura 7 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Rio Verde S/E Baos



100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Tabla 18 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Rio Verde S/E Baos

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Rio Verde 0,021 0,027 0,016 0,016 0,017 0,017

Rel R_VER Alimentador Rio Verde 0,086 0,115 0,066 0,089 0,07 0,065

Rel R_T_BS Transformador T 0,7 0,902 0,563 0,722 0,0589 0,622

Rel R_PEL-BS Lnea Pelileo-Baos 1,141 1,142 2,325 - 1,142 -

Rel R_TOT-PEL Lnea Totoras-Pelileo 1,577 1,362 - - 1,578 -

6.2.6 SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC

En la Figura 8,

Figura 9 y

Figura 10 se muestran las curvas de los rels de proteccin frente a fallas en distintos puntos del sistema elctrico de subtransmisin considerando la coordinacin de los equipos de proteccin en la nueva subestacin Puyo2, se aprecia que no hay selectividad en la operacin del rel de proteccin de la salida Puyo en la subestacin Puyo Transelectric, por lo que se debe cambiar estos ajustes, tanto de pickup como de dial puesto que se debe considerar una carga total de 36 MVA, 301 A. En la Tabla 19, Tabla 20 y Tabla 21 se muestran los tiempos de operacin.

Figura 8 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Tabla 19 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Central 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014

Rel R_CTR Alimentador Central 0,179 0,204 0,156 0,174 0,160 0,160

Rel R_T_PYO2 Transformador T 0,601 0,725 0,490 0,793 0,511 0,738

Rel R_PYO-PYO2 Lnea Puyo-Puyo2 0,968 0,967 1,835 - 0,967 -

Rel R_PYOTRANS-PYO

Lnea Puyo Transelectric-Puyo 0,706 0,706 1,031 - 0,706 -

10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]

0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]

0,01

1

100

10000

[s]

13,80 kV



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Figura 9 Cortocircuitos en Cabecera de la Lnea Puyo-Futura S/E Puyo2





Tabla 20 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en la Lnea Puyo-Futura S/E Puyo2

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Rel R_PYO-PYO2 Lnea Puyo-Puyo2 426 579 0,433 0,307 0,422 0,308

Rel R_PYOTRANS-PYO

Lnea Puyo Transelectric-Puyo 433 469 0,445 0,338 0,434 0,341

Figura 10 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Macas S/E Puyo

1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 100 1000 10000[pri.A]

0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV



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Tabla 21 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Macas S/E Puyo

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Macas 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014

Rel R_MCS Alimentador Macas 0,174 0,192 0,159 0,160 0,163 0,160

Rel R_T1_PYO Transformador T 0,577 0,663 0,468 0,487 0,488 0,460


Rel R_PYOTRANS-PYO


10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

10 100 1000 [pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]

0,01

1

100

10000

[s]

13,80 kV



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6.2.7 SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC

Se aprecia que para fallas trifsicas y bifsicas no se mantiene el intervalo de tiempo de coordinacin establecido, 220 ms, entre el rel de proteccin del transformador y el de la salida Tena de la subestacin Tena Transelectric, por lo cual se debe incrementar el dial de este equipo de proteccin. Esto se puede apreciar en la Figura 11 y Tabla 22.

Figura 11 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Amazonas S/E Tena





Tabla 22 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Amazonas S/E Tena

10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Amazonas 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019

Rel R_AMZ Alimentador Amazonas 0,190 0,226 0,160 0,160 0,167 0,160

Rel R_T_TNA Transformador T 0,627 0,821 0,468 0,548 0,501 0,444

Rel R_TNATRANS-TNA

Lnea Tena Transelectric-Tena 0,835 0,834 1,676 - 0,834 -

6.3 AJUSTES PROPUESTOS DE LOS EQUIPOS DE PROTECCIN EN EL SISTEMA DE SUBTRANSMISIN Y DISTRIBUCIN DE LA EEASA

Una vez que se analiz los ajustes actuales con los nuevos equivalentes de red en las subestaciones Totoras, Ambato, Puyo y Tena y que se verific que efectivamente se necesita cambiar los ajustes de los rels de proteccin en varias subestaciones debido al incremento de corrientes de cortocircuito en el sistema de subtransmisin, se procede a desarrollar el estudio de coordinacin de los equipos de proteccin del sistema de subtransmisin de la EEASA.


Para determinar el pickup del rel de proteccin de fase de la salida Ambato1, se realiza el anlisis considerando una contingencia en donde la salida Montalvo de la S/E Totoras salga de servicio, ya sea por mantenimiento o por falla, trasfiriendo toda la potencia de carga de las subestaciones Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga y Pllaro a la salida Ambato1 de la S/E Ambato, la sumatoria de la potencia nominal de todas estas subestaciones transferidas es de 84 MVA, 702.8 A, sin embargo, nicamente se considera la trasferencia de 600 A, 71.7 MVA. Por lo tanto, el pickup de la proteccin 51 de la salida Ambato1 deber estar ajustado en 600 A, cabe mencionar que en condiciones normales de operacin, la salida Ambato1 nicamente tendr que alimentar a las S/E Atocha, Samanga y Pllaro. En la Figura 12 y

Figura 13 se muestra la operacin de los rels de proteccin al simular fallas en diferentes puntos del sistema de subtransmisin, de igual manera, en las

Tabla 23 y Tabla 24 se tabulan los tiempos de operacin de los equipos de proteccin, se aprecia que existe selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo.

Figura 12 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Ficoa S/E Atocha



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Tabla 23 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Ficoa S/E Atocha

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Ficoa 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013

Rel R_FCA Alimentador Ficoa 0,182 0,205 0,168 0,150 0,171 0,150

Rel R_T_ATC_OSAKA Transformador T1 0,788 0,939 0,679 0,607 0,171 0,525

Rel R_T_ATC_SIEMENS

Transformador T2 0.788 0,939 0,679 0,607 0,708 0,525

Rel R_SMN-ATC Lnea Samanga-Atocha 1,916 1,918 4,53 - 1,917 -

Rel R_AMBT_1 Lnea Ambato-Samanga 4,121 4,127 - 4,124 -

Figura 13 Cortocircuitos en la Lnea Samanga-Atocha 69 kV

10 100 10000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

69,00 kV 10 100 10000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

69,00 kV

10 100 10000,01

1

100

10000

[s]

69,00 kV 10 100 10000,01

1

100

10000

[s]

69,00 kV



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Tabla 24 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas al 30% de la Lnea Samanga-Atocha 69 kV

EQUIPO DE PROTECCIN ELEMENTO PROTEGIDO



Rel R_SMN-ATC Lnea

Samanga-Atocha

0,509 0,555 0,542 0,614 0,512 0,617

Rel R_AMBT_1 Lnea

Ambato-Samanga

0,795 0,881 0,857 0,956 0,800 0,989

6.3.2 SALIDA AMBATO2, S/E AMBATO-TRANSELECTRIC Esta salida, en condiciones normales de operacin, proveer energa a la S/E Loreto, sin embargo, para definir el ajuste del pickup de la proteccin 51, se considera la ampliacin

que se est realizando en esta subestacin y la transferencia de carga de las subestaciones Oriente, la subestacin Totoras-EEASA que entrar en servicio el prximo

100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV 100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV

100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV 100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV



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ao, Pelileo y Baos, dando una potencia total de 92 MVA, 769,8 A, sin embargo, esta potencia es en condiciones nominales ms no de carga, por tal motivo, el ajuste del

pickup de la salida Ambato2 se recomienda ajustarlo en 600 A. En la

Figura 14 y

Tabla 25 se muestra las grficas y tiempos de operacin, respectivamente, de los equipos de proteccin de la S/E Loreto y Salida Ambato2.

Figura 14 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Bellavista S/E Loreto

Cortocircuito Trifsico Cortocircuito Bifsico

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Tabla 25 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Frente a Fallas en Alimentador Bellavista S/E Loreto

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Bellavista 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013

Rel R_BELL Alimentador Bellavista 0,163 0,179 0,155 0,150 0,157 0,150

Rel R_T_LOR_PAW

Transformador T 0,666 0,759 0,617 0,596 0,630 0,531

Rel R_AMBT2-LOR

Lnea Ambato-Loreto 1,107 1,109 3,102 - 1,108 -

6.3.3 SALIDA MONTALVO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

Al igual que la salida Ambato1 de la S/E Ambato, para determinar el pickup del rel de proteccin de fase de la salida Montalvo, se realiza el anlisis considerando una contingencia en donde la salida Ambato1 de la S/E Ambato salga de servicio, ya sea por mantenimiento o por falla, trasfiriendo toda la potencia de carga de las subestaciones Quero, Montalvo, Huachi, Atocha, Samanga y Pllaro a la salida Montalvo de la S/E Totoras, la sumatoria de la potencia nominal de todas estas subestaciones transferidas es de 84 MVA, 702.8 A, sin embargo, nicamente se considera la trasferencia de 600 A, 71.7 MVA. Por lo tanto, el pickup de la proteccin 51 de la salida Ambato1 deber estar ajustado en 600 A, cabe mencionar que en condiciones normales de operacin, la salida Montalvo nicamente tendr que alimentar a las S/E Montalvo, Huachi y Quero. En la Figura 15 y

Figura 16 se muestra la operacin de los rels de proteccin al simular fallas en diferentes puntos del sistema de subtransmisin, de igual manera, en las

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]

0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Tabla 26 y Tabla 27 se tabulan los tiempos de operacin de los equipos de proteccin, se aprecia que existe selectividad, confiabilidad y velocidad de disparo.

Figura 15 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Miraflores S/E Huachi





Tabla 26 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Miraflores S/E Huachi

FALLAS EN ALIMENTADOR MIRAFLORES S/E HUACHI

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Miraflores 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013

Rel R_MRF Alimentador Miraflores 0,184 0,219 0,168 0,188 0,174 0,164 Rel R_T2_WEG Transformador T2 0,888 1,192 0,746 0,408 0,797 0,428

Rel R_MTV-HCH Lnea Montalvo-Huachi 2,388 2,39 - - 2,389 -

Rel R_TOT-MTV Lnea Totoras-Huachi - - - - - -

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]

0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Figura 16 Cortocircuitos al 35% en la Lnea Montalvo-Huachi 69 kV





Tabla 27 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas al 35% de la Lnea Montalvo-Huachi 69 kV

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Rel R_SMN-ATC Lnea Samanga-Atocha 0,548 0,588 0,585 0,447 0,552 0,469 Rel R_AMBT_1 Lnea Ambato-Samanga 0,840 0,892 0,888 0,796 0,845 0,833

6.3.4 SALIDA AMBATO, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC

El ajuste del pickup de la proteccin de fase de la salida Ambato de la S/E Totoras, en condiciones normales de operacin, provee de energa a la S/E Oriente y futuramente a la S/E

1000 100000,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 1000 100000,1

1

10

100

[s]

13,80 kV

1000 100000,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 1000 100000,1

1

10

100

[s]

13,80 kV



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Totoras-EEASA, sin embargo se debe considerar la trasferencia de carga de la S/E Loreto, esto es, una potencia total de 72 MVA, 602,4 A, por tal motivo, el pickup se lo debe mantener en el que actualmente se encuentra ajustado. En la Figura 17 y

Figura 18 se muestran las curvas de operacin y en la

Tabla 28 y

Tabla 29 se muestran los tiempos de operacin de los equipos de proteccin de la S/E Oriente, S/E Totoras-EEASA y salida Ambato.

Figura 17 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Universidad S/E Oriente





Tabla 28 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Universidad S/E Oriente

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO


TRIFSICA BIFSICA MONOFSICA BIFSICA A TIERRA

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]

0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

10 100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 100000,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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51 51 51 51N 51 51N

Fusible Alimentador Universidad 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013

Rel R_UNI Alimentador Universidad 0,156 0,156 0,156 0,200 0,156 0,200



Rel R_TOT-ORN Linea Totoras EEASA-Oriente 1,036 1,037 1,528 - 1,037 -

Rel R_TOT-ORN-TRANS Lnea Ambato-Loreto 1,507 1,508 2,420 - 1,508 -

Figura 18 Cortocircuitos en Lnea de Subtransmisin Totoras EEASA-Oriente





Tabla 29 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Lnea de Subtransmisin Totoras EEASA-Oriente

100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV 100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV

100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV TOT\Cub_0.2\R-TOT-ORI-EEASA TTR\Cub_0.2(1)\R_TOT-ORI

100 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

69,00 kV TOT\Cub_0.2\R-TOT-ORI-EEASA TTR\Cub_0.2(1)\R_TOT-ORI



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EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Rel R_TOT-ORN Linea Totoras EEASA-Oriente 0,556 0,589 0,545 0,335 0,543 0,331

Rel R_TOT-ORN-TRANS Lnea Ambato-Loreto 0,820 0,864 0,806 0,787 0,804 0,772

6.3.5 SALIDA BAOS, S/E TOTORAS-TRANSELECTRIC Los ajustes actuales en esta salida, satisfacen los criterios de coordinacin establecidos

anteriormente, por tal motivo, no se debe cambiar estos ajustes, con excepcin de la proteccin 50 y 50N. en la

Figura 19 y Tabla 30 se aprecia las curvas de coordinacin y tiempos de operacin de los equipos de proteccin respectivamente, se comprueba que con los nuevos ajustes, los rels de proteccin operan selectivamente.

Figura 19 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Rio Verde S/E Baos



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Tabla 30 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Rio Verde S/E Baos

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Rio Verde 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013 0,013

Rel R_VER Alimentador Rio Verde 0,170 0,201 0,149 0,204 0,153 0,151

Rel R_T_BS Transformador T 0,763 0,982 0,613 0,508 0,641 0,438

Rel R_PEL-BS Lnea Pelileo-Baos 0,983 1,273 2,229 - 1,273 -

Rel R_TOT-PEL Lnea Totoras-Pelileo 1,273 1,578 - - 1,578 -

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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6.3.6 SALIDA PUYO EEASA, S/E PUYO-TRANSELECTRIC Con los nuevos ajustes propuestos, se aprecia en la Figura 20, Figura 21 y Figura 22 que

existe selectividad en la operacin de los equipos de proteccin, de igual manera se puede ver en la

Tabla 31, Tabla 32 y Tabla 33 los tiempos de operacin, se observa que se mantiene el tiempo de intervalo de coordinacin propuesto.

Figura 20 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2





10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

100 1000 [pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

13,80 kV 100 1000 [pri.A]

0,01

1

100

10000

[s]

13,80 kV



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Tabla 31 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Centro, Futura S/E Puyo2

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Central 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014

Rel R_CTR Alimentador Central 0,179 0,204 0,156 0,174 0,160 0,160

Rel R_T_PYO2 Transformador T 0,601 0,725 0,490 0,793 0,511 0,738

Rel R_PYO-PYO2 Lnea Puyo-Puyo2 0,968 0,967 1,835 - 0,967 -

Rel R_PYOTRANS-PYO


Figura 21 Cortocircuitos en Cabecera de la Lnea Puyo-Futura S/E Puyo2





1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 1000 [pri.A]0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV 100 1000 10000[pri.A]

0,1

1

10

100

[s]

13,80 kV



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Tabla 32 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en la Lnea Puyo-Futura S/E Puyo2

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Rel R_PYO-PYO2 Lnea Puyo-Puyo2 0,426 0,579 0,433 0,307 0,422 0,308

Rel R_PYOTRANS-PYO

Lnea Puyo Transelectric-Puyo 0,723 0,795 0,726 0,614 0,715 0,616

Figura 22 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Macas S/E Puyo





10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV

10 100 1000 [pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]

0,01

1

100

10000

[s]

13,80 kV



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Tabla 33 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Macas S/E Puyo

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Macas 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014

Rel R_MCS Alimentador Macas 0,174 0,192 0,159 0,160 0,163 0,160



Rel R_PYOTRANS-PYO


6.3.7 SALIDA TENA EEASA, S/E TENA-TRANSELECTRIC

Al igual que en los casos anteriores, los nuevos ajustes propuestos, en este caso de anlisis, permiten mejorar la selectividad de los equipos de proteccin, en la Figura 23 se puede apreciar grficamente, que para las fallas simuladas, se mantiene el margen de coordinacin entre rels, de igual manera, en la Tabla 34 se puede verificar los tiempos de operacin.

Figura 23 Cortocircuitos en Cabecera del Alimentador Amazonas S/E Tena



10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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Tabla 34 Tiempos de Operacin de Rels de Proteccin Fallas en Alimentador Amazonas S/E Tena

EQUIPO DE PROTECCIN

ELEMENTO PROTEGIDO



Fusible Alimentador Amazonas 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019

Rel R_AMZ Alimentador Amazonas 0,190 0,226 0,160 0,160 0,167 0,160

Rel R_T_TNA Transformador T 0,627 0,821 0,468 0,548 0,501 0,444

Rel R_TNATRANS-TNA

Lnea Tena Transelectric-Tena 1,113 1,112 2,235 - 1,112 -

6.4 AJUSTES PROPUESTOS PARA LOS EQUIPOS DE PROTECCIN DE LAS SALIDAS AMBATO1, AMBATO 2, MONTALVO, AMBATO Y BAOS DE LAS S/Es AMBATO Y TOTORAS PERTENECIENTES A TRANSELECTRIC

Una vez que se desarroll el anlisis de los ajustes actuales y ajustes propuestos con los nuevos equivalentes de red, se verifica que se necesita cambiar los ajustes de los equipos de proteccin de todas las salidas de las subestaciones Totoras, Ambato, Puyo y Tena, los ajustes actuales como los ajustes propuestos se muestran en la Tabla 35 y

Tabla 36 respectivamente.

Tabla 35 Ajustes Actuales - Salidas S/Es Ambato y Totoras de Transelectric

SUBESTACIONES SALIDAS AJUSTES ACTUALES

51 50 51N 50N

10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV 10 100 1000 [pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

13,80 kV



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PICKUP DIAL PICKUP PICKUP DIAL PICKUP

S/E AMBATO TRANSELECTRIC AMBATO 1 360 3 BLQ 120 3,5 BLQ AMBATO 2 360 3 3900 120 5 3900

S/E TOTORAS TRANSELECTRIC MONTALVO 600 0,45 BLQ 240 0,45 BLQ

AMBATO 600 0,3 BLQ 240 0,5 BLQ BAOS 450 0,4 BLQ 240 0,4 BLQ

S/E PUYO TRANSELECTRIC PUYO 276 0,12 2160 168 0,1 2160

S/E TENA TRANSELECTRIC TENA 276 1,2 BLQ 84 1,78 BLQ

Tabla 36 Ajustes Propuestos - Salidas S/Es Ambato y Totoras de Transelectric

SUBESTACIONES SALIDAS AJUSTES PROPUESTOS

51 50 51N 50N PICKUP DIAL PICKUP PICKUP DIAL PICKUP

S/E AMBATO TRANSELECTRIC AMBATO 1 600 4 6474 240 7 4800 AMBATO 2 600 1 5000 300 4 4700

S/E TOTORAS TRANSELECTRIC MONTALVO 600 0,55 4980 240 0,6 4580

AMBATO 600 0,6 6470 300 0,66 6800 BAOS 450 0,4 4300 240 0,4 3500

S/E PUYO TRANSELECTRIC PUYO 376,8 0,17 2400 168 0,2 2484

S/E TENA TRANSELECTRIC TENA 276 1,6 BLQ 84 1,78 BLQ

7 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Se recomienda la transferencia de carga de la subestacin Atocha de la posicin Montalvo a la posicin Ambato1 y de la subestacin Loreto de la posicin Ambato a la posicin Ambato2 para alivianar la carga del transformador de la S/E Totoras y cargar a los transformadores en paralelo de la subestacin Ambato y as mejorar la eficiencia de estos transformadores puesto que los trasformadores son ms eficientes cuando se les carga entre un 60% y 100% de la potencia nominal2.

En este estudio, se desarroll un estudio de flujos de potencia, considerando las trasferencias de carga recomendadas, ratificando que los niveles de voltaje en barras de las subestaciones se encuentren dentro de los limites mximo y mnimo permitido, se analiz los niveles de corriente de cortocircuito en barras, verificando que estos no sobrepasan la capacidad mxima de cortocircuito de los equipos instalados en las subestaciones, referente a protecciones, se verific que existe la necesidad de cambiar los ajustes de proteccin de varios rels en el sistema elctrico de subtransmisin de la

2 ANSI/IEEE C57.91



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EEASA y las salidas de las subestaciones pertenecientes a Transelectric para mejorar la selectividad, confiabilidad de los equipos de proteccin del sistema.

En muchos de los casos analizados, en lo que se refiere al estudio de coordinacin de protecciones, se puede ver que para cortocircuitos en lneas de subtransmisin cercanas a los equipos de proteccin de las salidas en las subestaciones de Transelectric, los rels principales operan rpidamente, sin embargo, los rels de respaldo, esto es los rels de las salidas de las subestaciones de Transelectric, operan entre los 700 y 950 ms como proteccin de respaldo, por lo manifestado, se podra pensar que el someter a un trasformador a un cortocircuito durante este tiempo reduce su nivel de aislamiento y la vida til del mismo, esto es los transformadores de las subestaciones Ambato, Totoras, Puyo y Tena pertenecientes a Transelectric, sin embargo, se debe considerar que el trasformador est diseado para soportar corrientes de cortocircuito mucho ms grandes a las calculadas en este estudio durante un periodo de 2 segundos3, por lo cual, el someter a un trasformador a corrientes de cortocircuito ms baja que la de diseo durante 700 y 950 ms no afectara el aislamiento del mismo reduciendo ni a su vida til.

Es necesario solicitar a Transelectric que cambie los ajustes de los equipos de proteccin, de acuerdo a la

Tabla 36, para poder tener selectividad con los rels de proteccin de la EEASA, esto es en las salidas Ambato 1 y Ambato2 en la S/E Ambato-Transelectric, salidas Montalvo, Ambato y Baos en la S/E Totoras-Transelectric, salida Puyo en la subestacin Puyo-Transelectric y salida Tena en la subestacin Tena-Transelectric, cabe mencionar que en este estudio se considera la incorporacin de las nuevas subestaciones, Totoras-EEASA y Puyo2.

Los ajustes propuestos permiten tener selectividad, sensitividad y velocidad de disparo en el esquema de proteccin del sistema elctrico de subtransmisin de la EEASA, por lo tanto, se recomienda realizar los cambios en los ajustes de los rels de proteccin una vez que Transelectric haya cambiado los ajustes de acuerdo a la propuesta realizada, caso contrario, se tendr una operacin inadecuada de estos equipos de proteccin.

Los ajustes recomendados en este estudio, permiten que se instale fusibles 65K en los alimentadores de las subestaciones analizadas, con excepcin de las subestaciones Puyo, Mushullacta y Tena de la EEASA en donde se debern instalar un fusible mximo tipo 50K, para esto, se tendr que realizar primero los cambios respectivos en los rels de proteccin.

3 IEC 60076-5



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ANEXO 1

Equivalentes de Red en las Subestaciones Ambato, Totoras Puyo y Tena.



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ANEXO 2 Corrientes de Cortocircuito en Barras de las Subestaciones de la EEASA

SUBESTACIONES EXISTENTES

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E QUERO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E QUERO

BARRA QRO-13.8 4,64 4,02 5,13 5,13 4,97 5,74

TRANSFORMADOR T-QRO 4,64 4,02 5,13 5,13 4,97 5,74

BARRA QRO-69 0,93 0,93 0,59 0,00 0,86 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E QUERO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA QRO-69 3,23 2,79 2,61 2,61 2,93 2,19

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E MONTALVO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E MONTALVO

BARRA MNTV-13.8 4,70 4,07 5,05 5,05 4,88 5,47

TRANSFORMADOR T-MNTV 4,70 4,07 5,05 5,05 4,88 5,47

BARRA MNTV-69 0,94 0,94 0,58 0,00 0,85 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E MONTALVO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA MNTV-69 4,47 3,87 4,18 4,18 4,20 3,93

S/E EQUIPO TAG FALLA EN BARRA-1 A 13.8 kV S/E HUACHI

3F 2F 1FT 2FT



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Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E HUACHI

BARRA HCH_1-13.8 4,42 3,83 4,84 4,84 4,67 5,34

TRANSFORMADOR T-HCH_1 4,42 3,83 4,84 4,84 4,67 5,34

BARRA HCH_1-69 0,88 0,88 0,56 0,00 0,81 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA-2 A 13.8 kV S/E HUACHI

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA HCH_2-13.8 4,42 3,83 4,84 4,84 4,67 5,34

TRANSFORMADOR T-HCH_2 4,42 3,83 4,84 4,84 4,67 5,34

BARRA HCH_2-69 0,88 0,88 0,56 0,00 0,81 0,00

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E HUACHI

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA HCH_2-69 3,42 2,96 2,84 2,84 3,10 2,43

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E ATOCHA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E ATOCHA

BARRA ATC-13.8 7,243 6,268 8,271 8,271 7,926 9,653

TRANSFORMADOR 1 T1-ATC 3,621 3,134 4,135 4,135 3,963 4,826

TRANSFORMADOR 2 T2-ATC 3,621 3,134 4,135 4,135 3,963 4,826

BARRA ATC-69 1,449 1,448 0,955 0,000 1,373 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E ATOCHA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA ATC-69 3,872 3,347 3,314 3,314 3,542 2,902

S/E EQUIPO TAG


3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E SAMANGA

BARRA SMG-13.8 4,764 4,124 5,096 5,096 4,947 5,482


BARRA SMG-69 0,953 0,952 0,588 0,000 0,857 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E SAMANGA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA SMG-69 4,858 4,198 4,630 4,630 4,618 4,438

S/E EQUIPO TAG FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PILLARO

3F 2F 1FT 2FT



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Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E PILLARO

BARRA PLL-13.8 5,064 4,384 5,567 5,567 5,367 6,188

TRANSFORMADOR T-PLL 5,064 4,384 5,567 5,567 5,367 6,188

BARRA PLL-69 1,013 1,012 0,643 0,000 0,930 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PILLARO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA PLL-69 3,722 3,218 3,162 3,162 3,415 2,754

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E ORIENTE

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E ORIENTE

BARRA ORT-13.8 9,924 8,578 11,421 11,421 10,939 13,511

TRANSFORMADOR 1 T1-ORT 4,962 4,289 5,710 5,710 5,469 6,755

TRANSFORMADOR 2 T2-ORT 2,481 2,145 2,855 2,855 2,735 3,378

BARRA ORT-69 1,985 1,981 1,319 0,000 1,895 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E ORIENTE

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA ORT-69 4,448 3,846 4,106 4,106 4,168 3,819

S/E EQUIPO TAG


3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E LORETO

BARRA LRT-13.8 7,058 6,108 7,834 7,834 7,512 8,814


BARRA LRT-69 1,412 1,411 0,905 0,000 1,301 0,000

EQUIPO TAG


3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA LRT-69 4,728 4,086 4,484 4,484 4,495 4,278

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E LLIGUA-PENINSULA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E LLIGUA-PENINSULA BARRA

LLG-13.8 4,326 3,765 5,295 5,295 5,406 6,692

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PELILEO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E PELILEO BARRA PEL-13.8 4,361 3,776 4,754 4,754 4,616 5,229

TRANSFORMADOR T-PEL 4,361 3,776 4,754 4,754 4,616 5,229



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BARRA PEL-69 0,872 0,872 0,549 0,000 0,800 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PELILEO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA PEL-69 3,942 3,409 3,513 3,513 3,659 3,173

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E BAOS

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E BAOS

BARRA BS-13.8 4,084 3,536 4,664 4,664 4,537 5,437

TRANSFORMADOR T-BS 4,084 3,536 4,664 4,664 4,537 5,437

BARRA BS-69 0,817 0,817 0,539 0,000 0,786 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E BAOS

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA BS-69 2,174 1,881 1,637 1,637 1,975 1,314

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PUYO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E PUYO

BARRA PYO-13.8 4,965 4,301 5,925 5,925 5,687 7,338



BARRA PYO-69 0,993 0,993 0,684 0,000 0,985 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PUYO

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA PYO-69 2,045 1,772 2,131 2,131 2,065 2,221

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E MUSHULLACTA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E MUSHULLACTA

BARRA MSH-13.8 1,951 1,690 2,222 2,222 2,164 2,580

TRANSFORMADOR T-MSH 1,951 1,690 2,222 2,222 2,164 2,580

BARRA MSH-69 0,390 0,390 0,257 0,000 0,375 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E MUSHULLACTA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA MSH-69 1,106 0,959 0,877 0,877 1,018 0,726

S/E EQUIPO TAG FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA

3F 2F 1FT 2FT



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Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E TENA

BARRA TNA-13.8 3,130 2,711 3,721 3,721 3,551 4,584

TRANSFORMADOR T-TNA 3,130 2,711 3,721 3,721 3,551 4,584

BARRA TNA-69 0,626 0,626 0,430 0,000 0,615 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA TNA-69 1,380 1,196 1,862 1,862 1,896 2,854

SUBESTACIONES NUEVAS

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TENA NORTE

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E TENA NORTE

BARRA TNA_N-13.8 3,376 2,925 4,164 4,164 4,015 5,428

TRANSFORMADOR T-TNA_N 3,376 2,925 4,164 4,164 4,015 5,428

BARRA TNA_N-69 0,675 0,675 0,481 0,000 0,695 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TENA NORTE

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA TNA_N-69 1,190 1,031 1,373 1,373 1,287 1,620

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E PUYO 2

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E PUYO 2

BARRA PYO_2-13.8 4,808 4,165 5,822 5,822 5,578 7,373

TRANSFORMADOR T-PYO_2 4,808 4,165 5,822 5,822 5,578 7,373

BARRA PYO_2-69 0,962 0,962 0,672 0,000 0,966 0,000

EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E PUYO 2

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA PYO_2-69 1,841 1,596 1,796 1,796 1,790 1,749

S/E EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 13.8 kV S/E TOTORAS EEASA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E TOTORAS

BARRA TOT-13.8 7,359 6,370 8,080 8,080 7,734 8,967

TRANSFORMADOR T-TOT 7,359 6,370 8,080 8,080 7,734 8,967

BARRA TOT-69 1,472 1,471 0,933 0,000 1,340 0,000



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EQUIPO TAG

FALLA EN BARRA A 69 kV S/E TOTORAS EEASA

3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA TOT-69 5,463 4,723 5,769 5,769 5,503 6,130

S/E EQUIPO TAG


3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E LORETO

BARRA LRT-13.8 7,058 6,108 7,834 7,834 7,512 8,814


BARRA LRT-69 1,412 1,411 0,905 0,000 1,301 0,000

EQUIPO TAG


3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

BARRA LRT-69 4,728 4,086 4,484 4,484 4,495 4,278

S/E EQUIPO TAG


3F 2F 1FT 2FT

Fase 3*Io Fase 3*Io

S/E SAMANGA

BARRA SMG-13.8 4,764 4,124 5,096 5,096 4,947 5,482


BARRA SMG-69 0,953 0,952 0,588 0,000 0,857 0,000

EQUIPO

2014 Estudio de Coordinación de Protecciones Eeasa

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Transcript of 2014 Estudio de Coordinación de Protecciones Eeasa