2187-1100-110-DSC-0001_RB_esp_patty

CRITERIOS DE DISEÑO

Nº 2187-1100-110-DSC-0001

PARA

CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESO

Preparado por

AMEC International (Chile) S.A.

Aprobado por

Jefe de Disciplina Karel Osten (KO)Gerente de Proyecto David Miranda (DM)Cliente Ricardo Godoy (RG)

Rev. Por Emitido FechaFecha de Revisión

Aprobado

A PC Revisión Interna 28.04.10 29.04.10 RMB PC/NS/

RM/KORevisión del Cliente 05.05.10 07.05.10 KO

Comentarios:

F0101S10_Criterio de Diseño

COMPAÑÍA MINERA ANGLO AMERICAN CHILEDivisión Mantoverde

PROYECTO Nº 2187

PROYECTO INGENIERÍA DE PREFACTIBILIDAD CON ASEGURAMIENTO DE CALIDAD

PARA LA ALTERNATIVA DE LIXIVIACIÓN A PRESIÓN DE CONCENTRADO ROUGHER

ESTUDIO DE PREFACTIBILIDAD

ÍNDICE

PÁGINA

1.0 ALCANCE......................................................................................................................... 31.1 Introducción........................................................................................................31.2 Alcance................................................................................................................. 4

2.0 CÓDIGOS Y NORMAS......................................................................................................52.1 Códigos de Fuentes de Información...............................................................52.2 Códigos de Referencia......................................................................................62.3 Unidades de Medición y Símbolos..................................................................82.4 Definiciones........................................................................................................92.5 REQUISITOS GENERALES...............................................................................102.6 Base de Diseño................................................................................................102.7 Recursos y Reservas Minerales.....................................................................112.8 Descripción del Proceso.................................................................................132.9 Aspectos Ambientales.....................................................................................162.10 Parámetros Generales de Diseño.................................................................162.10.1 Condiciones del Sitio.......................................................................................162.10.2 Base de Diseño de la Planta..........................................................................162.11 Criterios de Diseño de SX/EW........................................................................172.11.1 Capacidad de SX existente............................................................................172.11.2 Configuración de SX........................................................................................172.11.3 Extracción por solventes (SX).......................................................................182.11.4 Extracción de Barrido......................................................................................182.11.5 Etapa de Lavado (Existente)..........................................................................182.11.6 Etapa Strip (Existente).....................................................................................192.11.7 Composición de orgánico...............................................................................192.11.8 Electro-obtención (EW)...................................................................................192.11.9 Lixiviación en Pilas..........................................................................................202.11.10................................................................................................................CCD

............................................................................................................................ 212.12 Criterios de Diseño de POX............................................................................222.13 Planta de Oxígeno...........................................................................................242.14 Recuperación de Cobalto...............................................................................252.14.1 Condiciones de Neutralización de Ácido.............................................................252.15 Recuperación de Oro......................................................................................312.16 Criterios de Diseño de Reactivos..................................................................362.17 Criterios de Diseño de Agua..........................................................................432.18 Criterios de Diseño del Aire...........................................................................44

document.doc PÁGINA 2 DE 44

1.0 ALCANCE

1.1 Introducción

Anglo American (AAN) opera actualmente la mina Mantoverde ubicada a 90 kilómetros al norte de la ciudad de Copiapó, y a 40 kilómetros al este de Bahía Flamenco, en la Tercera Región de Chile.

El proyecto Mantoverde es una instalación existente de lixiviación en pilas y extracción por solventes/electro-obtención (SX/EW) de óxido de cobre operada por Anglo American Chile, a aproximadamente 1000 kilómetros al norte de Santiago.

La actual producción es de aproximadamente 62kt/año de cobre como Cátodo Ley A de LME A. La actual operación en Mantoverde es una típica lixiviación en pilas de óxido que genera cobre con contenido de Solución de Lixiviación Rica (PLS), que es tratada mediante la tecnología convencional de SX/EW. El mineral proveniente de la mina pasa por un proceso de chancado terciario, es curado en un aglomerador y apilado como módulos en una pila dinámica, que se irriga primero con una Solución de Lixiviación Intermedia (ILS) y luego con rafino. El drenaje de la pila fluye hacia la piscina de ILS hasta que se supera el nivel de cobre objetivo, luego de lo cual, el drenaje se dirige a la piscina de PLS. Dos pilas de lixiviación en botadero más pequeñas también operan sobre el mineral ROM de baja ley para complementar el cobre lixiviado en la pila dinámica.

La PLS es tratada a través de 2 etapas de extracción en el circuito SX, donde el cobre pasa de solución acuosa a orgánica. La solución orgánica cargada es tratada en una etapa de lavado para rechazar los cloruros transportados en la solución orgánica antes de su separación en dos mezcladores decantadores que generan electrolito fuerte. El cobre de ley LME es estañado en el área de electro-obtención mediante el uso de la tecnología convencional de cátodos permanentes de acero inoxidable.

AAN ha solicitado a AMEC investigar un diseño para la oxidación total a presión de estos concentrados, incluidos nuevos circuitos de recuperación de oro y cobalto con las modificaciones apropiadas para el actual circuito de SX/EW. El diseño tiene por objeto maximizar la recuperación económica de metales productivos y a la vez usar el ácido generado en el paso de oxidación por presión para la lixiviación del mineral de óxido.


1.2 Alcance

El siguiente documento presenta los criterios de diseño de la disciplina de procesos para el proyecto “Ingeniería de Prefactibilidad con Aseguramiento de Calidad para la Alternativa de Lixiviación a Presión de Concentrados Rougher”. Este documento se ha utilizado para definir la vía de proceso y similar los balances másico, calórico, e hídrico.

Además de los criterios de diseño de procesos, este documento presenta los resultados de la simulación para las siguientes áreas:

POX CCD Lixiviación en pilas Recuperación de oro y desintoxicación de cianuro de caja baja Modificaciones al actual circuito de extracción por solventes/electro-obtención

(SX/EW) Recuperación de cobalto Reactivos y servicios


2.0 CÓDIGOS Y NORMAS

2.1 Códigos de Fuentes de Información

Los códigos fuente para los criterios de diseño son:

Recomendación de AMEC A

Experiencia de Diseño de AMEC BInstrucción del Cliente / Datos Proporcionados por el Cliente

C

Cálculo D

Estimación / Supuesto E

Información bibliográfica L

Modelo Metsim MEstudio de la Planta Concentradora de SKM

S

Pruebas T

Datos del Proveedor V


2.2 Códigos de Referencia

N° FUENTE

020

Prueba comparativa de la oxidación por presión para la recuperación de cobre seguido por la recuperación de oro mediante cianurización a partir de los concentrados de Mantoverde

pdf AAN

021Condiciones y resultados de POX y resultados de la cianurización

xls AAN

022Condiciones y resultados de POX y resultados de la cianurización – todo de R Godoy

xls AAN

023Plan minero de sulfuros y óxidos – Noviembre 2009

xls AAN

024Análisis metalúrgico de minerales sulfurosos - Octubre 2008

word AAN

025Evaluación metalúrgica a nivel de laboratorio y producción de concentrado rougher - Julio 2007

pdf AAN

026 Impurezas en la planta de PLS (2009) xls AAN

027Características mineralógicas de 4 muestras de concentrado rougher UGM 1-2-3-4-Ro-Conc-4M - Agosto 2009

word AAN

028Mapa del nivel principal de la alternativa de SAG de molienda

pdf AAN

029Disposición general del nivel SAG del área de molienda

pdf AAN

030Disposición general de las secciones SAG del área de molienda

pdf AAN

031 Informe de operaciones por área 2007 xls AAN032 Informe de operaciones por área 2008 xls AAN033 Informe de operaciones por área 2009 xls AAN

034Informe sobre pilas de lixiviación (pureza del mineral, concentración del mineral, ILS y refinación, flujos, consumo de agua, etc.)

xls AAN

035Referencias comparativas de óxidos – Octubre 2005

word AAN

036 Presentación de Mantoverde 2009 ppt AAN037 Presentación de Mantoverde 1.0 ppt AAN

038Geología del área de Mantoverde – Septiembre 2003

pdf AAN

039Informe de Bernarda Flores – experimento 2008 – descripción del proceso, diagramas de flujo

word AAN

040 Plan de Molienda de JRI – planta química BSK dwg AAN041 Topografía de Mantoverde – Enero 22, 2009 dwg AAN

042Informe de riesgos / peligros sísmicos en Mantoverde – Enero 2006

pdf AAN


N° FUENTE

043Mecánica de suelos en Mantoverde – Diciembre 1990

pdf AAN

044 Informe de geología de esterilización 2006 pdf AAN045 Reunión inicial entre Anglo y GRD Minproc ppt AAN046 Presentación de Anglo y Minproc ppt AAN

047Plan minero de sulfuros y óxidos (REV 1) – Febrero 4, 2010

xls AAN

048 Consumo de agua de Mantoverde hasta 2007 xls AAN049 MES_informe gestión solicitado 2009 xls AAN050 Consumo de agua 2009 xls AAN051 Informe de muestreo y pruebas SAG36656 word AAN052 Informe de muestreo y pruebas SAG36657 word AAN053 Informe de muestreo y pruebas SAG36658 word AAN

054Diagrama general de operación de la pila dinámica de Mantoverde

pdf AAN

055Estimación de costos operacionales de la molienda SAG

word/xls AAN

056 Códigos: documentos de ingeniería xls AAN057 Códigos: equipos mecánicos xls AAN

058Plan minero de óxidos (REV 2) – Febrero 26, 2010

xls AAN

059Plan minero de óxidos y azufre_(REV_1)_72KT23_feb_10.xls

xls AAN


2.3 Unidades de Medición y Símbolos

Medición Unidad Símbolo

Distanciametro m

milímetro mm

Masakilogramo kg

tonelada t

Tiempo segundo s

Corriente eléctrica amperio A

Temperatura celsius ºC

Potencia kilovatio kW

Volumen métroc cúbicos m3

Medición Unidad Símbolo Definición

Tiempo

minuto min 60 shora h 60 mindía d 24 haño y 365 d

Masa tonelada métrica t 1.000 kg

Factor Prefijo Símbolo

103 kilo k

102 hecto h

10 deca da

10-1 deci d

10-2 centi c

10-3 mili m

10-6 micro


2.4 Definiciones

Utilización:

Factor menor de la unidad, que representa la fracción de tiempo calendario que una instalación productiva está efectivamente funcionando. El resto del tiempo es utilizado en mantenimiento de la instalación o tiempo improductivo operacional no previsto.

Días de Operación:

La cantidad de días en que la planta realmente produce en un año. Corresponde a un año de 365 días multiplicado por la utilización.

Factor de Diseño:

Factor de diseño que permite sobredimensionar los equipos e instalaciones para absorber las fluctuaciones esperadas de la operación.

Flujo Nominal:

t/h Flujo indicado de la capacidad anual de la planta, con referencia a una hora de operación.

t/d Flujo indicado de la capacidad anual de la planta, con referencia a un día de operación.

Flujo Instantáneo:

t/h Corresponde al flujo nominal exacto de la utilización de la planta o de un equipo. [Flujo Nominal (t/h) / Utilización (%)] con referencia a una hora de operación constante de la planta o equipo.

t/d Corresponde al flujo nominal exacto de la utilización de la planta o un equipo. [Flujo Nominal (t/d) / Utilización (%)] con referencia a un día de operación constante de la planta o equipo.

Flujo de diseño = Flujo Instantáneo x Factor de Diseño (en una operación específica)

Otras definiciones:TBD : Por determinar

TBC : Por confirmar


2.5 REQUISITOS GENERALES

2.6 Base de Diseño

El diseño actual está basado en los siguientes planes mineros del mineral de sulfuro y óxido, respectivamente.

Tabla 3.1: Plan Minero de Sulfuros

Período de Explotación

UGM-1 Conc Ro

UGM 2 Conc Ro

UGM 3 Conc Ro

UGM 4 Conc Ro

Alimentación a la Planta

% % % % t/a1 8,7 10,7 0,0 80,6 455.5212 2,6 3,2 0,0 94,1 408.6273 15,9 36,3 0,0 47,8 545.3784 33,8 60,2 0,0 6,0 678.4175 55,7 44,3 0,0 0,0 634.1006 68,7 31,2 0,1 0,0 636.7037 49,4 50,4 0,3 0,0 734.4848 41,4 57,9 0,7 0,0 749.0019 60,2 37,8 2,0 0,0 614.991

10 64,4 20,5 15,2 0,0 603.16711 34,2 22,9 42,9 0,0 631.60012 0,6 35,5 63,9 0,0 634.35613 2,3 17,9 79,8 0,0 497.72414 28,2 30,0 41,9 0,0 559.19015 54,3 25,5 20,3 0,0 602.29416 71,7 19,0 9,3 0,0 602.81117 74,9 17,8 0,0 7,3 575.828


Tabla 3.2: Plan Minero de Óxidos

Período de Explotación

Mineral de Óxido

Sol. de Cu CaCO3Recuperación

de CobreConsumo de

Ácido

kt % % % kg / t1 9.800 0,33 1,2 76,6% 30,72 9.421 0,35 1,3 78,1% 30,93 5.380 0,45 1,5 83,8% 32,34 5.702 0,40 1,0 81,3% 29,25 5.403 0,28 0,5 73,1% 26,06 4.700 0,34 1,8 78,1% 34,77 4.992 0,36 2,2 79,5% 37,58 6.474 0,32 0,6 77,4% 26,39 4.402 0,32 0,7 77,2% 27,3

10 7.907 0,36 1,3 79,4% 31,411 5.543 0,34 1,6 78,4% 32,912 7.998 0,33 1,0 77,7% 29,313 5.555 0,49 1,7 84,4% 33,614 5.131 0,41 3,0 82,0% 42,715 6.451 0,45 3,7 83,4% 47,816 5.476 0,40 3,4 81,3% 45,317 5.537 0,52 3,8 84,9% 48,4

El período 10 es elegido como el período de producción “típico” para efectos del diseño. Las composiciones de las impurezas clave se ajustan para permitir el diseño del circuito posterior. Se establece una tolerancia para el componente de manipulación de la pulpa de la alimentación de concentrado y la descarga del autoclave, para permitir una mayor fluctuación en los sólidos de alimentación.

2.7 Recursos y Reservas Minerales

El depósito de mineral de cobre Mantoverde está ubicado 32 Kms. al sureste de Chañaral, dentro de la Zona de Fallas de Atacama. La mineralización está alojada en rocas intrusivas cataclásticas andesíticas (pórfido diorítico) del Cretáceo Inferior. Existen tres unidades de fallas, paralelas a la Falla de Mantoverde, con una orientación NNO y un buzamiento de 40° a 50° E. Estas corresponden a una estructura secundaria de 12 Km. de largo presente entre las fallas principales N-S desde el sistema de fallas de Atacama.

En la parte sur de la Falla de Mantoverde, la mineralización de cobre se presenta en la forma de cuerpos tabulares dominados por especularita (Minas Mantoverde y Laura), tubos de brechas (Minas Manto Monstruo y Manto Ruso), y depósitos irregulares del tipo masa irregular de filones (Mina Montecristo). El cuerpo mineralizado de Mantoverde se extiende a lo largo de 1.500 metros de la falla de Mantoverde, y 100 a


350 metros a lo ancho en la superficie, pero se estrecha bajo la superficie, de modo que a una profundidad de 200 metros, tiene un ancho de aproximadamente 60 metros.

Las brechas contienen gran cantidad de especularita, que se presenta como matriz de brechas y en vetas o filones.

La mineralización de cobre se presenta en un estado oxidado hasta una profundidad de 200 metros, y dos tipos de mineral de cobre oxidado: las brechas desde la pendiente del bloque desde la falla contienen gran cantidad de hematita con brocantita y, en menor cantidad, crisocola, malaquita y atacamita, minerales presente en la forma de vetas y parches diseminados a lo largo de la matriz de especularita.

Las brechas del piso son más ricas en cobre con malaquita, crisocola secundaria, brocantita, atacamita, neotocita y betún de limonita, que se presentan como parches, llenado de fracturas en brechas, clastos y matriz. La mineralización hipógena en profundidad está diseminada en la matriz de especularita y está formada por calcopirita y pirita en relaciones de 5/1, similares a las de la Mina Candelaria.

Las relaciones de textura indican que los sulfuros son depositados al mismo tiempo que la especularita, aun cuando algunos de los cristales llenan los vacíos entre las láminas de especularita y se producen en vetas que fueron depositadas después de éstos.

Entre el área oxidada y los sulfuros hipogénicos, existe un área subhorizontal delgada de enriquecimiento supergénico débil (3 a 5 m) que incluye cobre, cuprita, tenorita y calcosita nativas (+- covelina), reemplazando parcialmente a los sulfuros hipogénicos.

Los cuerpos de cobre de alta pureza y el oro subordinado se presentan en cuerpos tabulares en la porción de la falla. Estos fueron explotados en forma subterránea, antes de la puesta en marcha de la faja de Mantoverde en 1995.

Los levantamientos preliminares de inclusiones de fluidos muestran temperaturas de homogenización relativamente bajas (180°C a 205°C), y evidencia de ebullición. Esto sugiere condiciones hidrostáticas y poca profundidad durante la mineralización. Por otro lado, la alta salinidad (30% a 50% de NaCI eq.) sugiere derivación magmática a partir de fluidos hidrotérmicos.

Las rocas volcánicas e intrusivas en Mantoverde se vieron afectadas por una alteración potásica caracterizada por una intercrecimiento de feldespato K y clorita moderadamente alterada a sericita y arcillas, junto con un aumento de especularita, cuarzo y turmalina finamente diseminada. Asimismo, en una etapa posterior, se produjo un veneo de calcita. Las edades K-Ar de andesitas alteradas y diques alterados se han traducido en 117 ± 3 121 ± 3 Ma (Aptiano), edad asignada al proceso de alteración-mineralización.


El yacimiento Mantoverde presenta un claro control estructural transtensional y corresponde a una mineralización de óxido hidrotérmico Fe-Cu (-Au), que fue oxidado hasta una profundidad de 200 metros.

El yacimiento está ubicado en la porción norte de la Faja Ferrífera Chilena. Sin embargo, la asociación de especularita-clorita-feldespato K (con ± calcopirita-pirita), difiere de la asociación de magnetita-apatita-actinolita en minerales de hierro, y también difiere de las características de Candelaria. Vila y otros (1996) consideran a Mantoverde como un miembro extremo de un continuo entre minerales de magnetita-apatita pobres en cobre en la faja ferrifera y minerales ricos en cobre, dominados por especularita, como Mantoverde. Este depósito representaría una mineralización más leve, producida en condiciones más frágiles en comparación con los depósitos de Fe-P.

La campaña de sondajes ha detectado recursos de aproximadamente ciento cincuenta millones de toneladas de minerales de cobre contenidos en sulfuros (ley de corte de 0,35% CuT), ubicados en las áreas de Mantoverde, Mantoruso y Celso, y una ley media de aproximadamente 0,71% CUT, además de contenidos de Hierro (17%), Oro (0,15 gr/t), Cobalto (190 a 200 gr/t) y Azufre (1,48%), aproximadamente.

2.8 Descripción del Proceso

El diagrama de flujo de POX está integrado con la planta concentradora propuesta y con el actual circuito SX/EW de lixiviación en pilas en Mantoverde. El concentrado es oxidado a alta presión y temperatura en un par de autoclaves de oxidación. El oxígeno a alta presión es proporcionado por una planta de oxígeno criogénico. El producto de la oxidación es neutralizado, espesado y lavado según se requiere. Los sólidos son lixiviados mediante el uso de cianuro para la extracción de oro en el carbono activado seguido por elusión, electro-obtención y fundición para producir doré. El cianuro en los relaves de la planta de oro es destruido mediante el uso de Ácido de Caro.

La solución de descarga del autoclave se combina con la solución proveniente de la lixiviación en pilas antes de la extracción por solventes (SX) del cobre. El cobre es recuperado como cátodo de ley de LME mediante electro-obtención. El cobalto es recuperado desde una corriente lateral para producir un producto intermedio de sulfuro. El exceso de ácido es neutralizado mediante caliza y combinado con los relaves de la planta de oro para su eliminación. El zinc es removido antes de la recuperación de cobalto también mediante precipitación como sulfuro y es descartado con el residuo de la lixiviación en pilas junto con las impurezas solubles, tales como aluminio y manganeso.

Se provee agua cruda como el producto de la planta desalinizadora que también provee a la planta concentradora. Una planta de osmosis inversa independiente produce agua con bajo contenido de cloruro para el circuito del autoclave. El agua con contenido de cloruro es recirculada dentro del diagrama de flujo y retenida en el


residuo de la lixiviación en pilas o el los relaves de la planta de oro. El exceso de agua es recirculada a la planta concentradora de flotación.


Figura 3.1: Diagrama de Flujo de POX.

document.doc PAGE 15 OF 44

2.9 Aspectos Ambientales

Los aspectos ambientales clave incluyen:

El uso de cianuro para lixiviación del oro Destrucción y eliminación de cianuro El uso de reactivos, tales como ácido sulfúrico (H2SO4), soda cáustica (NaOH),

hidrosulfuro de sodio (NaHS), peróxido de hidrógeno (H2O2), diluyentes y extractantes.

La proximidad de la planta de proceso propuesta con el actual camino de acceso a la mina.

Estos aspectos son típicos de una planta con estas operaciones unitarias y debieran ser manejables, dado el apropiado diseño y operación.

2.10 Parámetros Generales de Diseño

2.10.1Condiciones del Sitio

Las condiciones del sitio de la planta son las siguientes:

Tabla 3.3: Condiciones del Sitio

Cota 900 m.s.n.m.

Temperatura máxima 35°C

Temperatura promedio 25°C

Temperatura mínima 0°C

Humedad relativa 90% máx.; 20% promedio

Nieve No

Lluvias 20 mm. promedio anual

Velocidad del viento 60 km/h (diseño); 70 kg/m2

Datos sísmicos 4 UBC (1997 ED)

2.10.2Base de Diseño de la Planta

Parámetros Valor Unidades Fuente ReferenciaHoras de operación 7.500 h/a ADisponibilidad 85,6 % DVelocidad de alimentación de concentrado 80 t/h C 061Velocidad de alimentación de óxidos 1.026 t/h C 058Tasa de producción de Cu 72.000 t/a C


2.11 Criterios de Diseño de SX/EW

2.11.1Capacidad de SX existente

Parámetros Valor Unidades Fuente ReferenciaConfiguración de la planta 2E2S1W CCaudal de orgánico 1.239 m3/h C 033Caudal de PLS 1.147 m3/h C 033Relación O/A de extractante 1,08 - C 033Caudal de desmonte (Strip) 488 m3/h C 033Relación de fase orgánica/acuosa (O/A) – desmonte (strip) 2,54 - C 033

2.11.2Configuración de SX

Parámetros Valor Unidades Fuente Referencia

Configuración de la planta2E; 2S; E-SCV; 1W

- C/A

Figura 3.1: Configuración de la planta

E-1 E-2 E-SCV W-1

Rich electrolyte

Raffinate 2PLS 2Reffinate 1PLS 1 Wash water

S-1S-2

Water

Spent electrolyte


2.11.3Extracción por solventes (SX)

Características de PLS 1 Valor Unidades Fuente ReferenciaFlujo acuoso 1.104 m3/h MRelación O/A 1,2 - MFlujo de orgánico 1.374 m3/h MExtracción 95 % A/VMg 14,0 g/L MAl 11,5 g/L MCl 0,63 g/L MCu 9,0 g/L MMn 2,9 g/L MFe 7,8 g/L MCo 0,67 g/L MZn 0,18 g/L MH2SO4 16,85 g/L M

2.11.4Extracción de Barrido

Características de PLS 2 Valor Unidades Fuente ReferenciaFlujo acuoso 433 m3/h MRelación O/A 0,8 - A/VFlujo de orgánico 346 m3/h MExtracción 98 % A/VMg 15,1 g/L MAl 10,4 g/L MCl 0,8 g/L MCu PLS 1,9 g/L MMn 3,2 g/L MFe 6,4 g/L MCo 0,4 g/L MZn 0,1 g/L MH2SO4 6,0 g/L MPiscina de Solución Libre de Cobre

TipoPiscina

revestida AVolumen útil 2000 m3 A

2.11.5Etapa de Lavado (Existente)

Valor Unidades Fuente ReferenciaOrgánico cargado 1.336 m3/h MAgua fresca 40 m3/h A/CFlujo acuoso recirculado 1.005 m3/h A


2.11.6Etapa Strip (Existente)

Valor Unidades Fuente ReferenciaOrgánico cargado 1.336 m3/h MElectrolito débil 658 m3/h MRelación O/A 2 - CElectrolito débil de cobre 34 g/L MElectrolito fuerte de cobre 50 g/L MElectrolito débil de ácido 190 g/L MElectrolito fuerte de ácido 168 g/L M

2.11.7Composición de orgánico

Valor Unidades Fuente ReferenciaTipo de extractante Lix 612N-LV - A/VSG de extractante 0,9 t/m3 LConcentración de extractante 30 %V/V A/V

2.11.8Electro-obtención (EW)

Parámetro Valor Unidades Fuente ReferenciaFactor de diseño de área 1,15 ATasa nominal de producción 72.000 t/a A/C

8,2 t/h DUtilización 95 % CHoras de operación 8.322 h D

Condiciones de ProcesoTemperatura de trabajo 50 °C MElectrolito rico en ácido 168 g/L MElectrolito pobre en ácido 190 g/L M

Filtración de electrolito Según lo existente

- A

Filtros adicionales 1 - ACalentamiento de electrolito Según lo

existente- A

Intercambio Mejoramiento existente - A

Calentamiento Trin Mejoramiento existente

- A

RectificadorDensidad de corriente 354 A/m2 AEficiencia de corriente 94 % A/ERectificador existente 22.000 A CNúmero de rectificadores 3 C


existentesRectificador existente 20.500 A CNúmero de rectificadores existentes 1 CTensión existente 200 V ARectificador nuevo (2 unidades) 4.200 A ANúmero de rectificadores nuevos 2 ANueva tensión 200 V A

Ciclo de EstañadoCiclo de deposición 4 dPrograma de operación 7 d/w

Corrientes de electrolitoElectrolito fuerte 658 m3/h MElectrolito en circulación 2.220 m3/h A

Electrolito por celdas 220L/min celda A

Electrolito rico en cobre 50 g/L MElectrolito pobre en cobre 34 g/L M

Celdas de electro-obtenciónCantidad de celdas existentes 168 CCantidad de cátodos por celda 61 CTamaño del cátodo 1 x 1 m CSeparación entre cátodos 100 mm CDimensión interna de las celdasLongitud 6.020 mm CAncho 1.260 mm CProfundidad 1.420 mm CBorde libre 95 mm C

Adición de reactivosConcentración de cobalto electrolítico 0,2 g/L ASolución de goma guar 250 g/t

cátodoTBC

Aportes del procesoÁcido sulfúrico 98,4 % w/w BGoma guar 3 % w/v BSolución de sulfato de cobalto 5 % w/v B

2.11.9Lixiviación en Pilas

Ley de alimentación Valor Unidades Fuente ReferenciaCu 0,36 % C 058CaCO3 1,34 % C 058


Consumo de ácido de ganga 31,39 Kg/t C 058Flujo de irrigación de ILS 2,1 m3/t EFlujo de irrigación de rafino 0,7 m3/t ERelación de lavado 0,3 m3/t DVelocidad de irrigación 12 L/m2h CPromedio de cobre lixiviado bajo irrigación de ILS

56,5 % del total E

Promedio de cobre lixiviado bajo irrigación de rafino

43,5 % del total E

Recuperación de LixiviaciónCu 79,38 Kg/t C 058Co 0,04 Kg/t C 026Al 2,6 Kg/t C 026Mg 2,38 Kg/t C 026Mn 0,55 Kg/t C 026Fe3+ 0,56 Kg/t C 026Fe2+ 0,93 Kg/t C 026

Piscina de solución de alimentación de cobalto

TipoPiscina

revestida - AVolumen útil 10.000 m3 A

2.11.10 CCD

Parámetro Valor Unidades Fuente ReferenciaFactor de diseño de área 1,5 ATipo Tasa alta - ATasa de aumento (diseño) 3,5 m/h B/EÁrea de unidad de espesador de descarga de POX

10 t/m3d B/E

Área de unidad de espesador de CCD 10 t/m3d B/EConsumo de floculante de espesador de descarga de POX

50 g/t B/E

Consumo de floculante de CCD1 50 g/t B/EConsumo de floculante de CCD2 25 g/t B/EConsumo de floculante de CCD3 25 g/t B/EConsumo de floculante de CCD4 15 g/t B/EConsumo de floculante de CCD5 15 g/t B/E


Consumo de floculante de CCD6 15 g/t B/ETipo de floculante Magnafloc

MF 351- A/E

Concentración de floculante (adición)

0,025 %w/w B

Densidad de flujo inferior 1 a 6 de POX/CCD

50 % B/E

Claridad del rebose 1 a 6 de POX/CCD 100 ppm B/EEficiencia de lavado de CCD6 espesadores en línea

99,7 % M

Eficiencia de lavado de CCD5 espesadores en línea

99,0 % A

Relación de lavado de CCD 2,25 m3/t DSolución de lavado de CCD Solución

estéril- A

2.12 Criterios de Diseño de POX

Parámetro Valor Unidades Fuente ReferenciaFactor de diseño de área 1,15 AComposición de alimentación Nominal-

mente según Período 10

A 59

Au 1,4 g/t D 58Cu 8,7 % D 58Fe 26,0 % D 58S 18,0 % D 58CO3 7,2 % D 58Co 1.900 g/t D 58Mineralogía de alimentación Según

informe de mineralogía, ponderado por el plan

minero

C 020,027

Tonelaje de alimentación - nominal 80 t/h MTonelaje de alimentación - máximo 100 t/h D

% de sólidos del contratado Rougher 30 %w/w

C

Área de unidad de espesador de alimentación de POX 12 t/m2/d

B

Consumo de floculante de espesador de alimentación de POX

50 g/t B

Floculante de espesador de alimentación de POX CIBA E10 g/t

A


Densidad de flujo inferior de espesador de alimentación de POX

60 % w/w E

RT de almacenamiento de alimentación de POX @ 40% de sólidos (w/w)

24 h A

Estanques de almacenamiento de alimentación de POX 5 #

A

pH de alimentación de POX <2,5 - BDestrucción de carbonato 95 % A

Número de trenes de autoclave 2 ea. BTiempo de retención de autoclave 60 mins ETemperatura de trabajo de autoclave 230 °C

T20

Exceso de presión de autoclave 700 kPa T 20Utilización de oxígeno 90 % BExtracción de cobre 96 % T 20Oxidación de sulfuros 98,3 % T 20Destrucción de carbonato 100 % E


Composiciones de descarga de POX a 25°CSi 2 g/L MCa 0,8 g/L MAl 2 g/L MFe Total 2,5 g/L MFe 2+ g/L MNa 35 mg/L MK 100 mg/L M

Pureza del oxígeno 96 % BPresión de suministro de oxígeno 3800 kPa.g

B

Temperatura de vapor 249 °C DPresión de vapor 3800 kPa.g B

Tiempo de retención de descarga de POX 60 mins

E

H2SO4 en descarga, máximo 80 g/L M

Demanda de planta de oxígeno 32,6 t/h MCapacidad de planta de oxígeno 37,5 t/h ACapacidad de planta de oxígeno 900 t/d A

2.13 Planta de Oxígeno

Parámetro Valor Unidades Fuente ReferenciaTipo CriogénicoPureza del oxígeno 96 % AProducción de oxígeno contenido 900 t/d DPresión de entrega de GOX 38 bario BTemperatura de GOX 20 oC BTipo de vaporizador de LOX Ambiente - BCapacidad del vaporizador de LOX 37,5 t/h DAlmacenamiento de LOX 8 h B

300 t DPureza del nitrógeno 99,9 % BProducción de nitrógeno contenido 1,5 t/d DPresión de entrega de GAN 7 bario BTemperatura de GAN 20 oC BTipo de vaporizador LIN Ambiente BCapacidad del vaporizador LIN 3 t/h DAlmacenamiento de LIN 8 h B

12 t DCalidad del aire Según

Potencial E


de Altiplanode

contamina-ción con neblina ácida

Pre-purificación Mole-tamiz B

2.14 Recuperación de Cobalto

Parámetro Valor Unidades Fuente ReferenciaTasa nominal de producción de cobre 1.140 t/a DTasa instantánea de producción 152,0 kg/h M Rev A28Área de recuperación de solución de cobalto 92,3 % M Rev A28Recuperación general de solución de cobalto 80,3 % M Rev A28

2.14.1 Condiciones de Neutralización de Ácido

Propiedades de la Solución de Alimentación Valor Unidades Fuente ReferenciaCaudal 434 m3/h M Rev A28Acido 9,02 g/L M Rev A28Zn 0,10 g/L M Rev A28Cu 0,02 g/L M Rev A28Co 0,38 g/L M Rev A28Fe 7,05 g/L M Rev A28Mn 3,16 g/L M Rev A28Al 10,3 g/L M Rev A28Mg 15,6 g/L M Rev A28

Calentamiento de AlimentaciónTemperatura de entrada 26 °C M Rev A28Temperatura objetivo 70,00 °C ALíquido de calentamiento Agua

caliente HRS

A

Tipo de intercambiador de calor De placas ACoeficiente de transferencia de calor 3,50 kW/K m2 E

Condiciones del Proceso de Neutralización del ÁcidoTemperatura 70 ºC AAgente neutralizador Caliza A


pH terminal 3,2 pH BTiempo de residencia 5 h BCantidad de reactores 5 ARecirculación de semillas del flujo inferior del espesador 50 % AUtilización de caliza 63,5 % E

Reacciones de Neutralización de ÁcidoGrado de precipitación de aluminio 0,3 %/100 EGrado de precipitación de hierro férrico 0,9 %/100 EGrado de precipitación de cobalto 0,015 %/100 EGrado de precipitación de zinc 0,015 %/100 EGrado de precipitación de cobre 0,1 %/100 E

Espesamiento de Neutralización de Ácido

Tipo de espesadorAlto

rendimiento Tipo ATipo de floculante Magnafloc

E10Tipo E

Sólidos del flujo inferior del espesador 40 %(w/w) EClaridad del rebose del espesador 100 ppm ETasa de adición de floculante 30 g/t EConcentración de floculante (adición) 0,025 %(w/v) BTasa de aumento (diseño) 1,5 m3/m2 h E

Filtración de Neutralización de ÁcidoTipo de filtro Correa al

vacíoA

Cantidad de filtros 2 ACapacidad de cada filtro (% del total) 65 % AContenido de humedad de la torta del filtro 25 %(w/w) ERecuperación de lavado de filtro (Co) 95 % E

Agua de lavado de filtroSolución

estéril Tipo ARelación de filtro/lavado 1 m3/t BÁrea de unidad de filtración 400 kg/m2h V

Repulpeo de Neutralización de


ÁcidoSólidos repulpados de la torta del filtro < 40 %(w/w) BCantidad de estanques de repulpeo (paralelos) 2 ATiempo de residencia en el estanque de repulpeo (cada uno) 3 h ASolución de repulpeo Solución

estérilA

Agente neutralizador de sólidos repulpados

Cal apagada

A

pH terminal del agente neutralizador de sólidos repulpados 9,5 ATiempo de residencia del agente neutralizador de sólidos repulpados 1,5 h ACantidad de reactores de sólidos repulpados 3 AGrado de precipitación de aluminio 0,95 EGrado de precipitación de hierro férrico 0,99 EGrado de precipitación de de magnesio 0,2 EGrado de precipitación de manganeso 0,35 E

2.14.2 Condiciones de Remoción de Zinc

Condiciones del Proceso de Remoción de Zinc Valor Unidades Fuente ReferenciaTemperatura 61 ºC M Rev A28Reactivo de precipitación NaHS BConcentración de la dosis de reactivo de precipitación 150 g/L BReactivo de control de pH NaOH BConcentración de la dosis de reactivo de control de pH 100 g/L BpH terminal 3,0 pH BTiempo de residencia 4 h ACantidad de reactores 4 ARecirculación de semillas del flujo inferior del espesador 200 % BExceso esquetiométrico del reactivo de precipitación 50 % E

Reacciones de Remoción de ZincReducción de férrico a ferroso 0,98 %/100 E


Precipitación de sulfuro de zinc 0,99 %/100 EPrecipitación de sulfuro de cobre 0,94 %/100 EPrecipitación de sulfuro de cobalto 0,03 %/100 E

Información del Producto de ZincLey de Co 1,6 % M Rev A28Ley de Fe <0,1 % ELey de Cu 1,7 % M Rev A28Ley de Mn <0,5 % ELey de Zn 30,0 % M Rev A28Ley de Mg <0,1 % ELey de Si <0,1 % ELey de Ca <0,1 % E% de humedad 20 % B

Espesamiento de Remoción de Zinc



E10Tipo E

Sólidos de flujo inferior de espesador 40 %(w/w) EClaridad del rebose del espesador 100 ppm ETasa de adición de floculante 100 g/t EConcentración de floculante (adición) 0,025 %(w/v) BTasa de aumento (diseño) 1 m3/m2 h E

Clarificación de Solución Libre de ZincTipo de clarificación Clarificador

de cama articulada

Tipo A

Tipo de floculante Magnafloc E10

Tipo E

Sólidos del flujo inferior del clarificador 1 %(w/w) EClaridad del rebose del clarificador 20 ppm EVelocidad de adición de floculante 1,5 g/m3 EConcentración del floculante (adición) 0,25 %(w/v) B


Tasa de aumento (diseño) 10 m3/m2 h E

Filtración de la Remoción de ZincTipo de filtro Placa y

bastidorA

Contenido de humedad de la torta del filtro 20 %(w/w) ERecuperación de lavado del filtro (Co) 95 % EAgua de lavado del filtro Solución

estérilA

Relación de Filtro/Lavado 1 m3/t BRemoción de la torta del filtro Manual por

FELA

Eliminación de la torta del filtro A ripos E

Lavador a Gas sin NaHS

Tipo de lavadorDe lecho compacto B

Capacidad del lavador 2000 Nm3/h DSolución lavadora 10% NaOH AAgua de reposición del lavador Agua cruda A

Gas purgadorNitrógeno

LP A

2.14.3 Condiciones de Precipitación de Cobalto

Condiciones de Proceso Valor Unidades Fuente ReferenciaTemperatura 60 ºC AReactivo de precipitación NaHS BConcentración de la dosis de reactivo de precipitación 150 g/L BReactivo de control de pH NaOH BConcentración de la dosis de reactivo de control de pH 100 g/L BpH terminal 3,2 pH BTiempo de residencia 4 h BCantidad de reactores 4 BRecirculación de semillas del flujo inferior del espesador 200 % BExceso esquetiométrico del reactivo de precipitación 80 % E

Reacciones de Precipitación de CobaltoPrecipitación de sulfuro de cobalto 0,98 %/100 E


Precipitación de sulfuro de zinc 0,95 %/100 EPrecipitación de sulfuro de cobre 0,95 %/100 EInformación del Producto de CobaltoTipo de producto intermedio de cobalto

Sulfuro de cobalto

A

Ley de Co 50,5 % M Rev A28Ley de Fe <0,1 % ELey de Cu 0,7 % M Rev A28Ley de Mn <0,5 % ELey de Zn 0,8 % M Rev A28Ley de Mg <0,1 % ELey de Si <0,1 % ELey de Ca <0,1 % E% de humedad 20 % B

Espesamiento de Precipitación de Cobalto



E10Tipo E

Sólidos del flujo inferior del espesador 40 %(w/w) EClaridad del rebose del espesador 100 ppm ETasa de adición de floculante 100 g/t EConcentración de floculante (adición) 0,025 %(w/v) B

Tasa de aumento (diseño) 1 m3/m2 h E

Filtración de Precipitación de CobaltoTipo de filtro Placa y

bastidorB

Contenido de humedad de la torta del filtro 20 %(w/w) ERecuperación de lavado de filtro (Co) 95 % EAgua de lavado de filtro Agua RO ARelación de filtro/lavado 1 m3/t B

Manipulación del Producto de CobaltoTipo de empaque Bolsas a

granel en contenedor

Tipo A

GS húmero en volumen de la 1.630 kg/m3 E


tortaTamaño de bolsas a granel 1 m3 ATamaño del contenedor 20 t A

Destrucción de H2S del Rebose del Espesador de CobaltoReactor Reactor de

tubo en línea

A

Oxidante H2O2 AProducto de reacción S Elemental EConcentración de la dosis 200 g/l AExceso esquetiométrico 100 % EpH terminal 5,0 E

2.15 Recuperación de Oro

Parámetro Valor Unidades Fuente ReferenciaFactor de diseño de área 1,15 AFactor de diseño de harneros y bombas

1,50 A

Ley de cabeza del oro 1,43 g/t MLey de cabeza del cobre 0,19 % MTasa nominal de producción de oro

587 kg/a D

18.875 oz/a DTipo de circuito CIP con

celdas de bomba AAC

NeutralizaciónDensidad de pulpa 40 % A

Agente neutralizadorCal

apagadaA

Adición de cal 7 kg/t T 20pH objetivo 11 ATiempo total de residencia 10 min ACantidad de estanques 1 AIntensidad de agitación 0,50 kW/m3 A

Acondicionamiento de la PulpaTiempo total de residencia 1 h ACantidad de estanques 1 AAdición de aire 600 Nm3/h AIntensidad de agitación 0,05 kW/m3 A


LixiviaciónApertura de harnero para basura 0,50 mm ATipo de harnero para basura Vibrador o

linealA

Área de unidad de harnero 50 m3/m2/h BTiempo total de residencia 24 h ECantidad de estanques 5 AIntensidad de agitación 0,05 kW/m3 AAdición de cianuro 0,3 (TBC) kg/t T 20Recuperación de lixiviación 84,2 % T 20CN:Cu 4:1 B

AdsorciónTiempo total de residencia 1 h ENúmero de etapas 6 AIntensidad de agitación 0,5 kW/m3 EConcentración de carbono 25 g/L EConsumo de carbono 30 g/t BCarbono 6x12#Tipo de contactor Celda de

Bomba AAC

E

Tenor de la solución estéril <0,01 mg/L ATipo de harnero deshidratador de carbono

DSM A

Punto de corte de harnero deshidratador de carbono

0,9 mm A

Área de unidad de harnero deshidratador de carbono

20 m3/m2/h B

Apertura de harnero entre etapas 0,8 mm AApertura de harnero de seguridad 0,8 mm AÁrea de unidad de harnero de seguridad

50 m3/m2/h B

Tipo de harnero de seguridadVibrador o

linealA


Producción de Oro o Plata en Lingotes y EluciónTipo Split AARL AFactor de mejoramiento del oro 3500 BCarga de carbono 2800 g/t DTasa de elución 2 BV/h ACapacidad de columna de elusión 0,75 t DCantidad de elusiones por día 1 APresión de diseño de columna de elusión

700 kPa.g A

Concentración de HCl 3 % AConcentración de NaCN 3 % AConcentración de NaOH 3 % ATemperatura de regeneración del carbono

650 °C A

Tipo de horno de regeneración de carbono

Horizontal E

Líquido del calentador Etilenglicol ATemperatura de acercamiento del intercambiador de calor

5 °C A

Tipo de celda de electro-obtención Electrorre-finación

A

Horno de arranque Inclinable, alimentado con diesel

A

Requerimientos de reactivo de elusiónHCl 0,09 m3/strip DNaCN 29,7 kg/strip DNaOH 29,7 kg/strip DAgua desmineralizada 13,47 m3/strip DDiesel 50 kg/strip D

Desintoxicación / Relaves

TipoÁcido de

Caro E

CNwad en descarga <10 mg/l ETiempo total de residencia 1 h ENúmero de etapas 2 AIntensidad de agitación 0,50 kW/m3 A

Adición de reactivo 1,2Mol/mol

CNE

H2SO4 167 kg/hH2O2 116 kg/h (de

concen-tración

de

D


suminis-tro)

Concentración de suministro de H2O2

50 % w/w E

Tiempo de residencia en tolva de relaves

10 min A


Reposición y almacenamiento de reactivosMezcla de NaCNUso de NaCN 1.695 kg/d DNaCN por lote 1 t AConcentración de mezcla 30 % AAlmacenamiento de solución de NaCN

24 h A

Capacidad de estanque de día de diesel

24 h A

2.16 Criterios de Diseño de Reactivos

2.16.1 Ácido Sulfúrico

Característica Valor Unidades Fuente ReferenciaTransporte / almacenamiento de ácido sulfúrico

Existente - A

Concentración de ácido sulfúrico > 98,4 % LPeso específico 1,82-1,84 t/ m3 LUso (Op) 11,10 t/h M

2.16.2 Floculante

Área de Cobalto

Característica Valor Unidades Fuente ReferenciaTipo de floculante Magnafloc

E10- A

Entrega de floculante 25Bolsas de

kilo AConsumo operacional de floculante 5,46 kg/h MConsumo máximo de floculante 8,19 kg/h AConcentración de reposición de floculante 0,25 % w/w BConsumo operacional de floculante de reposición 2,19 m3/h MConsumo máximo de floculante de reposición 3,29 m3/h A

Estanque de de Almacenamiento de Floculante del Espesador de Cobalto Tiempo de residencia 12 h AVolumen seleccionado 40 m3 A


Área de CCD

CaracterísticaTipo de floculante Magnafloc

E10- A

Entrega de floculante 25bolsas de kilo A

Consumo operacional de floculante 12,71 kg/h MConsumo máximo de floculante 19,06 kg/h AConcentración de reposición de floculante 0,25 % w/w BConsumo operacional de floculante de reposición

5,09 m3/h M

Consumo máximo de floculante de reposición

7,64 m3/h A

Estanque de Almacenamiento de Floculante del Espesador de CCD

Valor Unidades Fuente Referencia

Tiempo de residencia 12 h AVolumen útil 95 m3 D

2.16.3 NaOH

Característica Valor Unidades Fuente Referencia

Tipo Solución al

50%C

Método de entrega Buque

cisterna - CConcentración de la dosis 10 % w/w A

Uso (de solución al 50%)Precipitación de sulfuración 113,4 kg/h MLavador de NaHS 52 kg/h DElusión de oro 2,5 kg/h DTotal (Op) 167,9 kg/h DDensidad (de solución al 50%) 1,53 t/m3 LDensidad (de solución al 10%) 1,11 t/m3 L

Estanque de AlmacenamientoTiempo de residencia 72 h CVolumen útil 16 m3 A

Estanque de DiluciónTiempo por lote 2 h A


Uso (de solución al 10%) 839,5 kg/h DVolumen de uso (máx.) 1,51 m3/h DVolumen útil 3 m3 AAgitador de estanque de dilución 0,2 kW/m3 A

Estanque de Almacenamiento de NaOH DiluidoTiempo de residencia 6 h AVolumen seleccionado 10 m3 AMétodo de distribución Colector

presurizado- A

2.16.4 NaHS


Tipo Solución al

42%C


cisterna - CConcentración de la dosis 15 % w/w A

Uso (de solución al 42%)Precipitación de Zn 0,374 t/h MPrecipitación de Co 0,636 t/h MTotal (Op) 1,01 t/h DDensidad (de solución al 42%) 1,275 t/m3 LDensidad (de solución al 15%) 1,095 t/m3 L


Estanque de DiluciónTiempo por lote 2 h AUso (de solución al 15%) 2.828 t/h DVolumen de uso (máx.) 5,17 m3/h DVolumen útil 11 m3 AAgitador de estanque de dilución 0,2 kW/m3 A

Estanque de Almacenamiento de NaHS DiluidoTiempo de residencia 6 h AVolumen seleccionado 31 m3 AMétodo de distribución Colector

presurizado- A


2.16.5 H2O2


TipoSolución al

70%C


cisterna - CConcentración de la dosis 50 % A

Uso (de solución al 70%)Desintoxicación de la planta de oro 82,9 kg/h MDestrucción de H2S 297 kg/h MTotal (Op) 379,9 kg/h DDensidad (de solución al 70%) 1,29 kg/L L


Estanque de DiluciónTiempo por lote 2 h A

Uso (de 200 g/L)297 (por

confirmar) kg/h D

Volumen de uso (máximo)2.084 (por confirmar) m3/h D

Volumen útil5 (por

confirmar) m3 AAgitador del estanque de dilución 0,2 kW/m3 A

Estanque de Almacenamiento de NaHS DiluidoTiempo de residencia 6 h AVolumen seleccionado 13 m3 AMétodo de distribución Colector

presurizado- A

2.16.6 Apagado de Cal

Buzón de Almacenamiento de Cal Valor Unidades Fuente ReferenciaTonelaje de alimentación (Op) 5,90 t/h MTonelaje de alimentación (máximo) 8,85 t/h DTiempo de residencia 3 d CDensidad en masa de la cal 0,8 t/m3 EVolumen útil 625 m3 DCapacidad útil 500 t C

Molino de Torre de Apagado de Cal


Tonelaje de alimentación (Op) 5,90 t/h MTonelaje de alimentación (máximo) 8,85 t/h DTipo de molino Torre - AModelo de molino VTM-150-LS - VCantidad de molinos 1 - AMedios de molienda 38 mm VTamaño de alimentación (F80) 15 mm C/ETamaño del producto (P80) 53 m ATemperatura de apagado 70 °C BConsumo de revestimiento 1 sets/a VÍndice de Trabajo de Bond 8 kWh/t EMotor 90 kW V


Ciclón de Apagado de CalFlujo volumétrico de alimentación 49,96 m3/h DTamaño del ciclón 100 mm VSuministro de presión 100 kPa VFlujo volumétrico por ciclón 7,5 m3/h VCantidad de ciclones (Op) 7 - VCantidad de ciclones (repuestos) 1 - VSólidos de rebose 35 % D

Estanque de Almacenamiento de Cal Apagada Flujo volumétrico de alimentación 32 m3/h MTiempo de residencia 12 h AVolumen útil 450 m3 ADistribución de cal apagada Canalización

circular 5X consumo

- A

2.16.7 Caliza

Buzón de Alimentación del Molino de Caliza Valor Unidades Fuente ReferenciaTonelaje de alimentación (Op) 20 t/h MTonelaje de alimentación (máximo) 30 t/h DTiempo de residencia 3 d ADensidad en masa de la caliza 1.1 t/m3 EVolumen útil 1300 m3 DCapacidad útil 1500 t C

Molino de Caliza Tonelaje de alimentación (Op) 20 t/h MTonelaje de alimentación (máximo) 30 t/h DTipo de molino Torre - AModelo de molino VTM-400-LS - VNúmero de molinos 1 - AMedios de molienda 38 mm VTamaño de alimentación (F80) 12 mm C/ETamaño del producto (P80) 53 m AConsumo de revestimiento 1 sets/a VÍndice de Trabajo de Bond 12 kWh/t EMotor 270 kW B/E

Batería de Ciclones de CalizaFlujo volumétrico de alimentación 113 m3/h CTamaño del ciclón 100 mm VSuministro de presión 100 kPa VFlujo volumétrico por ciclón 7,5 m3/h VCantidad de ciclones (Op) 16 - C


Cantidad de ciclones (repuestos) 1 - V


Estanque de Almacenamiento de Pulpa de Caliza

Valor Unidades Fuente Referencia

Flujo volumétrico de alimentación 53 m3/h CTiempo de residencia 12 h AVolumen útil 650 m3 DDistribución de caliza Canalización

circular 5X consumo

- A

2.17 Criterios de Diseño de Agua

Piscina de Agua de RO de POX Valor Unidades Fuente ReferenciaTiempo de residencia 40 h AVolumen seleccionado 10000 m3 DCloruros < 20 ppm A

Estanque de Agua Potable Tiempo de residencia 12 h AVolumen seleccionado 40 m3 D

Estaque de Agua de Sello de PrensaestopasTiempo de residencia 12 h AVolumen útil 300 m3 A

Estanque de Agua Desmineralizada Tiempo de residencia 12 h AVolumen útil 50 m3 A

Estanque de Agua para IncendiosTiempo de residencia 12 h AVolumen seleccionado 2050 m3 A

Bombas de Agua para IncendiosCaudal requerido 170 m3/h L Norma

FPA20

Estanque de Agua CrudaTiempo de residencia 12 h AVolumen seleccionado 6000 m3 ACloruros < 200 ppm C

Piscina de Solución Estéril Tiempo de residencia 36 h AVolumen seleccionado 20000 m3 A

Estanque de Solución Estéril Neutra


Tiempo de residencia 12 h A Volumen seleccionado 1200 m3 A

2.18 Criterios de Diseño del Aire

Compresor de Aire de la Planta Valor Unidades Fuente ReferenciaPresión 7 bario A Caudal 16.5 Nm3/min E

Receptor de Aire de la Planta Volumen seleccionado 5 m3 A/E

Secador de Aire de Instrumentación Caudal 12 Nm3/h E Temperatura de ampolleta húmeda -10 °C B/E

Receptores de Aire de InstrumentaciónVolumen seleccionado 47 m3 A

Compresor de Aire de Filtración Valor Unidades Fuente ReferenciaPresión 20 bar ioECaudal 2 Nm3/min E

Receptor de Aire de Filtración Volumen seleccionado 20 m3 B/E


2187-1100-110-DSC-0001_RB_esp_patty

Documents

Transcript of 2187-1100-110-DSC-0001_RB_esp_patty