51132958 Dimensionamiento de Valvulas

PEMEX-REFINACIÓNGERENCIA DE PROTECCIÓNAMBIENTAL Y SEGURIDAD

INDUSTRIAL

DOCUMENTO NORMATIVO

PROCEDIMIENTO PARA

DIMENSIONAR Y SELECCIONAR

VÁLVULAS DE RELEVO DE

PRESIÓN

No. de documento:

DG-GPASI-IT-00510

Rev. 2

H O J A D E A U T O R I Z A C I Ó N

P R O P O N E N :

A U T O R I Z A :

MÉXICO, D.F. A 12 DE MAYO DE 1998


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DOCUMENTO NORMATIVO

FECHA: DICIEMBRE / 1997

PROCEDIMIENTO PARA



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Hoja 1 de 32

Í n d i c e

T e m a p á g i n a

1. Objetivo.............................................................................................. 2

2. Alcance .............................................................................................. 2

3. Ámbito de aplicación.......................................................................... 3

4. Definiciones ....................................................................................... 3

5. Generalidades ................................................................................... 6

6. Identificación y evaluación de las fuentes posibles de presión ......... 9

7. Determinación de la capacidad de relevo........................................ 10

8. Análisis de los requerimientos generales del Código...................... 11

9. Selección del dispositivo ................................................................. 13

10. Criterios de selección de válvulas de relevo de presión ................. 21

11. Responsabilidades .......................................................................... 22

12. Bibliografía....................................................................................... 22

13. Tablas y figuras ............................................................................... 24


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Hoja 2 de 32

1. Objetivo

1.1. Establecer los criterios y métodos de cálculo para dimensionar y seleccionar

válvulas de relevo de presión.

2. Alcance.

2.1. Cobertura.

2.1.1. Este procedimiento aplica al dimensionamiento y selección de

válvulas de relevo de presión operadas por resorte y por piloto, para

protección de instalaciones diseñadas para operar a presiones de

trabajo máximas permisibles mayores de 103.44 kPa (15 lbs/pulg2).

2.1.2. Este procedimiento incluye la determinación de la capacidad y el

área de relevo requeridas para servicio en gases o vapores, en

líquidos, en vapor de agua, en aire; y para los casos de exposición a

fuego externo. Así mismo, proporciona los criterios mínimos para la

selección de los dispositivos de relevo de presión.

2.1.3. El dimensionamiento de válvulas de relevo para servicios en gases

y vapores, en líquidos, y en vapor de agua, se realiza empleando el

Sistema Métrico Decimal. Por otra parte, el dimensionamiento para

los casos por exposición a fuego, así como el cálculo de la

capacidad requerida por expansión hidráulica, se realizan

empleando el Sistema Inglés, por no estar considerados aún en la

Norma Oficial Mexicana respectiva.

2.1.4. Este documento cancela y sustituye al: “PROCEDIMIENTO

GENERAL PARA EFECTUAR EL CÁLCULO Y SELECCIÓN DE


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Hoja 3 de 32VÁLVULAS DE ALIVIO” GPEI-IT-510 Rev.1.

2.2. Exclusiones. Este procedimiento no aplica en los casos siguientes:

2.2.1. A la protección contra sobrepresión de tanques de almacenamiento

atmosférico y de baja presión. En estos casos aplican las

disposiciones del estándar STD 2000, del American Petroleum

Institute “API”.

2.2.2. A la protección contra sobrepresión de recipientes empleados para

el transporte de productos del petróleo.

2.2.3. A la instalación de válvulas de relevo de presión.

3. Ámbito de aplicación.

Las disposiciones contenidas en el presente documento son de aplicación general

y obligatoria en los centros de trabajo de PEMEX REFINACIÓN, que cuenten con

instalaciones diseñadas para operar a presiones de trabajo máximas permisibles

mayores de 103.44 kPa (15 lbs/pulg2)

4. Definiciones.

Para los fines de este procedimiento se establecen las siguientes definiciones.

4.1. Acumulación. Es el incremento de presión sobre la presión de trabajo

máxima permisible de un recipiente, durante la descarga a través de la

válvula de relevo. Se expresa en porcentaje de la presión de ajuste o en

unidades de presión.

4.2. Contrapresión. Es la presión estática que existe en el lado de la descarga

de la válvula de relevo de presión, provocada por la presión del sistema de


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Hoja 4 de 32desfogue, puede ser generada o sobrepuesta y, constante o variable.

4.3. Contrapresión generada. Es la presión que se desarrolla en la salida de la

válvula como resultado del flujo que existe después de que la válvula ha

abierto.

4.4. Contrapresión sobrepuesta. Es la presión que existe en el lado de la

descarga de la válvula, antes de que ésta abra.

4.5. Presión de ajuste. Es el valor de la presión estática en la entrada de la

válvula, a la cual ha sido prevista su apertura bajo las condiciones de

servicio. En servicio de líquidos es aquella en la que la válvula comienza a

tener una descarga continua de líquido. En servicio de gases y vapores, es

aquella en la que la válvula abre súbitamente (dispara).

4.6. Presión de cierre. Es el valor de la presión a la entrada de la válvula, a la

cual el disco restablece el contacto con el asiento de la tobera, cerrando

nuevamente el paso de flujo.

4.7. Presión de recierre. Es la diferencia entre la presión de ajuste y la presión

de cierre de la válvula de relevo, después de que ésta ha actuado. Se

expresa como un porcentaje de la presión de ajuste o en unidades de

presión. Este término también se conoce como “blowdown”.

En términos generales, su valor varía entre el 7% y el 10%. En válvulas de

seguridad para servicio en vapor de calderas de potencia, no debe ser

mayor que el 4% (ASME Sección I). En válvulas de alivio su valor se

encuentra generalmente entre el 15% y el 25%.

4.8. Presión de trabajo máxima permisible. Es la presión máxima permisible

en el domo de un recipiente en su posición normal de operación, a la


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Hoja 5 de 32temperatura de operación especificada para esa presión. Depende del tipo

de material, de su espesor y de las condiciones de servicio establecidas en

las bases de diseño.

4.9. Siseo. Es el indicador audible de escape de fluido de entre los asientos de

la válvula (aplicable a fluidos compresibles únicamente), a una presión

ligeramente por debajo de la presión de disparo de la misma. Se expresa

como un porcentaje de la presión de ajuste o en unidades de presión. Este

término también se conoce como “simmer” o “preapertura”.

El rango de siseo (diferencia entre la presión a la cual se comienza a

percibir el siseo y la presión de disparo), depende de la posición de la(s)

corona(s). Normalmente se presenta entre el 95% y 98% de la presión de

ajuste.

4.10. Sobrepresión. Es el incremento de presión por encima de la presión de

ajuste de la válvula de relevo al estar desfogando, normalmente se expresa

como un porcentaje de la presión de ajuste.

4.11. Válvula de alivio. Es un dispositivo automático de relevo de presión

actuado por la presión estática aplicada sobre la válvula, que abre en forma

proporcional al incremento de presión, sobre la presión de ajuste. Se utiliza

exclusivamente en el manejo de líquidos.

4.12. Válvula de relevo de presión. Es un término que se utiliza para denominar

indistintamente y en forma general a las válvulas de alivio, a las válvulas de

seguridad o a las válvulas de seguridad-alivio y válvulas operadas por

pilotos.

4.13. Válvula de relevo de presión balanceada. Es aquella que incorpora los

medios para minimizar los efectos de la contrapresión sobre las


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Hoja 6 de 32características de operación (presión de ajuste, presión de cierre y

capacidad de relevo). Estos medios son el pistón de balanceo y el fuelle.

4.14. Válvula de relevo de presión convencional. Es aquella cuyas

características de operación son afectadas directamente por los cambios en

la contrapresión aplicada sobre la válvula.

4.15. Válvula de seguridad. Es un dispositivo automático de relevo de presión

actuado por la presión estática aplicada sobre la válvula, que se caracteriza

por una apertura rápida o acción de disparo. Sus principales aplicaciones

son para el manejo de gases o vapores.

4.16. Válvula de seguridad-alivio. Es un dispositivo automático de relevo de

presión, que puede ser utilizado como válvula de seguridad o como válvula

de alivio, dependiendo de su aplicación.

5. Generalidades.

Las válvulas de relevo de presión son dispositivos diseñados para proteger a las

instalaciones y al personal, al abrir automáticamente a presiones predeterminadas

y prevenir consecuencias destructivas por presiones excesivas en sistemas de

proceso y tanques de almacenamiento. Los tipos básicos de válvulas incluyen las

válvulas de relevo de presión operadas por resorte, y las operadas por piloto.

Las válvulas de relevo de presión operadas por resorte se clasifican como: de

seguridad, de alivio, y de seguridad-alivio; en función de las características del

fluido que manejen. Por su parte, las válvulas de seguridad-alivio se clasifican

como convencionales y balanceadas, en función del impacto que la contrapresión

tiene sobre sus características de funcionamiento.

5.1. Válvulas de seguridad-alivio convencionales.


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Hoja 7 de 32

Estas válvulas se fabrican con el bonete venteado a la atmósfera o al lado

de la descarga, en ambos casos, la contrapresión puede afectar a la presión

de ajuste y a la capacidad de relevo. Las válvulas de relevo convencionales

cuentan con discos cuya área (AD) es mayor que el área del asiento de la

tobera (AT), por lo tanto, si el bonete se ventea a la atmósfera, la

contrapresión (P2) se suma a la presión del recipiente (P1), incrementando la

fuerza del resorte y originando una presión de relevo menor. Sin embargo,

si el bonete se ventea al lado de la descarga, la contrapresión se suma a la

presión del resorte, incrementando la presión de relevo (figura 1).

5.2. Válvulas de seguridad-alivio balanceadas.

Estas válvulas incorporan medios para minimizar el efecto de la

contrapresión sobre las características de funcionamiento, y son de dos

tipos; el tipo pistón y el tipo fuelle.


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Hoja 8 de 32

En el tipo pistón la guía se ventea en el lado de la descarga, de tal manera

que la contrapresión sobre las caras opuestas del disco se cancela por sí

misma; la parte superior del pistón, el cual tiene la misma área AP que el

asiento de la tobera AT, es sujeto a presión atmosférica por el venteo del

bonete.

En las válvulas balanceadas tipo fuelle, el área efectiva del fuelle AF es la

misma que el área del asiento de la tobera AT , y por estar unido al cuerpo

de la válvula, excluye la acción de la contrapresión sobre el lado superior

del disco. El fuelle cubre la guía de manera que el fluido no tiene contacto

con el bonete (figura 2).

5.3. El dimensionamiento y selección de válvulas de relevo de presión requiere

el desarrollo de los pasos que se muestran en la figura 3, mismos que se

describen con detalle en los capítulos siguientes.


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Hoja 9 de 32

IDENTIFICACION Y EVALUACION DE LASFUENTES POSIBLES DE SOBREPRESIÓN

DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD DERELEVO REQUERIDA

SELECCIÓN DEL DISPOSITIVO

a) AREA REQUERIDA

b) TIPO DE VÁLVULA

c) ESPECIFICACION DE MATERIALES

FIGURA 3.- Diagrama de flujo para el dimensionamiento y selección de válvulas derelevo de presión.

ANÁLISIS DE LOS REQUERIMIENTOSGENERALES DEL CÓDIGO DE DISEÑO

6. Identificación y evaluación de las fuentes posibles de presión.

El punto de partida en el dimensionamiento y selección de válvulas de relevo de

presión, es la identificación y evaluación de las fuentes posibles de sobrepresión

existentes en cada equipo, tubería o sistema del proceso (equipo, o grupo de

equipos que pueden aislarse con válvulas de bloqueo), para esto, deben

analizarse los Diagramas de Tubería e Instrumentación correspondientes.

El análisis es fundamental para un diseño objetivo, seguro y económico de los

dispositivos de relevo de presión, por lo que se recomienda apoyarse para esta

etapa, con técnicas analíticas reconocidas internacionalmente, como la técnica


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Hoja 10 de 32“WHAT IF” (Que pasa si), o similares, así como con la información de la tabla 1.

7. Determinación de la Capacidad de relevo.

7.1. Se basa en los requerimientos de relevo de presión de un equipo, tubería o

sistema, en las condiciones más severas que puedan presentarse durante

su operación.

7.2. Los Códigos de diseño del equipo o tubería que se desea proteger emiten

los requerimientos generales que se deben satisfacer respecto al relevo de

presión, por lo tanto, primeramente deben analizarse estos requerimientos

del Código, para establecer los criterios a emplear en la determinación de la

capacidad de relevo.

7.3. Esta etapa puede apoyarse en la tabla 1, que muestra algunas de las

principales causas de sobrepresión, y los criterios para determinar la

capacidad de relevo requerida en caso de que estas causas se presenten.

La lista es ilustrativa y no contempla la totalidad de causas posibles, ya que

cada planta tiene sus dificultades particulares y por tanto, requieren de un

análisis individual.

7.4. En caso de que un equipo, tubería o sistema presente la probabilidad de

ocurrencia de dos a más causas, debe determinarse la capacidad de relevo

requerida para cada una de ellas y considerar la más alta para efecto del

cálculo del área requerida de relevo.

7.5. En el caso particular de intercambiadores de calor, condensadores y

enfriadores, la capacidad de relevo requerida para las válvulas de relevo de

presión, diseñadas para protección contra la expansión térmica de líquidos

entrampados, puede aproximarse empleando la siguiente ecuación:


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Hoja 11 de 32

500 x G1 x CL

B x Hgpm =

Donde:

B = Coeficiente de expansión térmica por grado Fahrenheit para el líquido a latemperatura esperada. Se obtiene de los datos de proceso, aunque también puedenemplearse los valores de la tabla 2, para hidrocarburos líquidos y agua a 60ºF.

CL = Calor específico del fluido entrampado, en BTU / lb ºF.

G1 = Gravedad específica referida al agua = 1.00 @ 60ºF.

gpm = Capacidad requerida a la temperatura del fluido, en galones por minuto.

H = Transferencia de calor total, en BTU / hr. Este debe tomarse como el intercambiomáximo impuesto durante la operación.

8. Análisis de los requerimientos generales del Código.

8.1. Al efectuar el cálculo de válvulas de relevo de presión, debe analizarse la

sección correspondiente a “Dispositivos de relevo de presión” del Código de

diseño del equipo, tubería o sistema que desea protegerse, ya que en ésta

se establecen los requerimientos generales que deben satisfacer las


8.2. Los recipientes sujetos a presión diseño ASME Sección VIII – División 1; la

tubería de proceso diseño ASME B31.3; la tubería de transporte diseño

ASME B31.4; los intercambiadores de calor diseño TEMA; y los

calentadores a fuego directo diseño API, entre otros, cubren sus

necesidades de relevo de presión basándose en lo dispuesto por los

apartados UG-125 a UG-136 “Dispositivos de relevo de presión”, del Código

ASME Sección VIII – División 1.

Por lo anterior, a continuación se indican los requerimientos generales de

este Código.


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Hoja 12 de 32

8.2.1. Presión de ajuste.

8.2.1.a. Cuando se utiliza un solo dispositivo de relevo, éste debe

ajustarse para abrir a una presión que no exceda la

presión de trabajo máxima permisible.

8.2.1.b. Cuando la capacidad de relevo requerida se cubra con

más de un dispositivo, solo se necesita ajustar un

dispositivo a una presión menor o igual que la presión de

trabajo máxima permisible, y los dispositivos adicionales

pueden ajustarse para abrir a presiones mayores, pero en

ningún caso a una presión mayor que el 105% de la

presión de trabajo máxima permisible, excepto lo que se

indica en 8.2.1.c.

8.2.1.c. Los dispositivos de presión para protección contra la

presión excesiva causada por fuego u otra fuente externa

de calor, deben ajustarse para abrir a una presión no

mayor que el 110% de la presión de trabajo máxima

permisible.

8.2.1.d. La presión a la cual el dispositivo se ajusta para abrir,

debe incluir los efectos de la cabeza estática y la

contrapresión constante.

8.2.2. Sobrepresión. Los valores de sobrepresión empleados comúnmente

son:

8.2.2.a. En líquidos, aire, gases y vapores = 10%.

8.2.2.b. En vapor de agua = 3%.


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Hoja 13 de 32

8.2.2.c. En caso de fuego = 21%.

El valor de esta variable es igual que el de la acumulación cuando el

dispositivo se ajusta para abrir a la presión de trabajo máxima

permisible del recipiente.

La sobrepresión puede ser mayor que la acumulación cuando el

dispositivo se ajusta para abrir a una presión menor que la presión

de trabajo máxima permisible. Del mismo modo, cuando se instalan

válvulas múltiples, alguna o algunas se ajustarán a presiones

superiores a la presión de trabajo máxima permisible del recipiente,

en estos casos la sobrepresión será menor que la acumulación.

9. Selección del dispositivo.

9.1. Determinación del área de relevo requerida.

Para la determinación del área de relevo se emplean diferentes ecuaciones,

en función de las características del fluido que maneja el equipo, tubería o

sistema. Las ecuaciones que se incluyen en este capítulo son aplicables en

los siguientes casos:

9.1.1. A válvulas convencionales operadas por resorte hasta una

contrapresión sobrepuesta que no exceda las especificaciones del

modelo del fabricante. Las ecuaciones están limitadas a un máximo

de 10% de contrapresión generada.

9.1.2. A válvulas balanceadas operadas por resorte con una contrapresión

sobrepuesta menor que el 50% de la presión de ajuste (la máxima

recomendada para este tipo de diseño), o hasta los límites del

fuelle, de acuerdo a las especificaciones del modelo del fabricante,


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Hoja 14 de 32lo que sea menor.

9.1.3. Área de relevo para servicio en gases o vapores.

9.1.3.a. El área de relevo requerida para válvulas de seguridad y

de seguridad-alivio para servicio en gases o vapores, debe

calcularse empleando la ecuación siguiente:

CxKdxP1xKb

1316xW TxZ

MA =

Donde:

A = Área de orificio, en cm2 (pulg2).

C = Coeficiente determinado por la relación de calores específicosdel gas o vapor (Cp/Cv). Se obtiene empleando la tabla 3, o bien, la figura 4 . Cuando no pueda determinarse, se sugiere emplear C =315.

Kb = Factor de corrección de capacidad por efecto de lacontrapresión en gases o vapores. Se emplea cuando se tiene flujosubsónico (cuando la relación de presión a través de la válvula P2/P1,es superior a la relación crítica de presión PCF/P1). Para el cálculo deeste factor, observar la nota 1.

Kd = Coeficiente efectivo de descarga. Se deben emplear los valoresque proporcione cada fabricante. Si se desconoce puede emplearseKd = 0.875 para gases y vapores; y Kd = 0.620 para líquidos.

M = Peso molecular del gas o vapor. Considerar los datos deproceso.

P1 = Presión acumulada, en bar abs. (lbs/pulg2 abs.). Es igual a la(presión de ajuste) + (sobrepresión permisible) - (pérdidas de presión)+ (presión atmosférica).

T = Temperatura de relevo absoluta, en ºK (ºR).

W = Capacidad de relevo requerida, en Kg/hr.; m3/min.; lts/min.)

Z = Factor de compresibilidad del fluido. Debe obtenerse de fuentesreconocidas de información. Si se desconoce, puede emplearse Z =1.00


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Hoja 15 de 32

Nota 1

Evaluación del factor de corrección para gases. (presión de ajuste>1.03 bar man.)

Cuando exista cualquier tipo de contrapresión, se debe realizar unaprueba de flujo subsónico. Si la relación de presión absoluta deentrada/salida (P2/P1) es mayor que la relación crítica de presión(PCF/P1), se debe aplicar el factor de corrección por contrapresión Kb,sujeto a los siguientes comentarios:

Regla para aplicar el factor de corrección Kb:

Si P2/P1 > PCF/P1, Kb debe aplicarse.

Si no se cumple lo anterior, Kb = 1.00

La relación crítica de presión es una función del valor de k, la relaciónde calores específicos del gas. El valor de PCF/P1, varía desde 0.444hasta 0.607 para un intervalo entre 1.00 y 2.00. Un métodoaproximado para determinar si este factor debe aplicarse es verificar sila relación de relevo de presión P2/P1 esta cercana o es mayor a 0.5;si esto se cumple y el modelo es aplicable a la magnitud de lacontrapresión, debe realizarse el cálculo de PCF/P1 y aplicar la reglaanterior.

Válvulas convencionales.

Si se aplica una válvula operada por resorte con una contrapresiónsobrepuesta suficientemente alta como para crear un flujo subsónico,se debe aplicar el factor de corrección. Para obtenerlo debe utilizarsela ecuación siguiente o la figura 5 .

Kb = 735 x F´/ C

Donde:

F´ = Factor de flujo subsónico. Basado en la relación de calorespecífico y la pérdida de presión a la entrada de la válvula. Paraobtenerlo se emplea la ecuación:

F’= (k / k-1) {{(P2 / P1)2 / k (P2 / P1)

k+1 / k}}½

Donde:

K = Relación de calores especifícos =cp/cv

Válvulas balanceadas.


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Hoja 16 de 32

Las válvulas balanceadas están diseñadas para trabajar con

contrapresiones sobrepuestas. Para obtener el factor Kb, debe

emplearse la figura 6.

9.1.4. Área de relevo para servicio en líquidos.

El área de relevo requerida para válvulas de seguridad-alivio para

servicio en líquidos, debe calcularse empleando la ecuación

siguiente:

0.19631 x W

Kd x Kp x Kv x Kw

G

p1 - p2

A =

Donde:

A = Área de orificio, en cm2 (pulg2).

G = Gravedad específica del líquido a la temperatura de relevo, referida al agua= 1.00 @ 20ºC.

Kd = Coeficiente efectivo de descarga. Se deben emplear los valores queproporcione cada fabricante. Si se desconoce puede emplearse Kd = 0.876 paragases y vapores; y Kd = 0.620 para líquidos.

Kp = Factor de corrección de capacidad debido a las características de flujo delíquidos. Se emplean valores de Kp = 0.60 para obtener la sobrepresión al 10% , yde Kp = 1.00 para 25% de sobrepresión.

Kv = Factor de corrección de capacidad debido a la viscosidad. Para la mayoríade los casos, la viscosidad no es significativa, entonces Kv = 1.00. Si se requiere,puede obtenerse empleando la figura 7.

Kw = Factor de corrección de capacidad debido a la contrapresión. Paraválvulas convencionales debe emplearse Kw= 1.00; para válvulas balanceadasdebe obtenerse empleando la figura 8.

P1 = Presión acumulada, en bar abs. (lbs/pulg2 abs.). Es igual a la (presión deajuste) + (sobrepresión permisible) - (pérdidas de presión) + (presión atmosférica).

P2 = Presión absoluta a la salida de la válvula. Es igual a (Pb) + (presiónatmosférica).


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Hoja 17 de 32

Pb = Contrapresiòn a la salida de la válvula, en unidades manométricas.

W = Capacidad de relevo requerida, en lts/min.

9.1.5. Cuando se dimensiona una válvula de relevo de presión para

servicio en líquido viscoso, se sugiere lo siguiente:

9.1.5.a. Dimensionar para un tipo de aplicación no viscosa y se

obtiene una área de descarga preliminar Ap.

9.1.5.b. Seleccionar una área de orificio estándar (la inmediata

superior de tabla 4).

9.1.5.c. Con este valor se determina el número de Reynolds (R)

empleando la ecuación siguiente:

R = 31313 x W x G

u Ap

Donde:

u = Viscosidad absoluta a la temperatura de relevo, en centipoises.

Ap = Área de descarga preliminar.

R = Número de Reynolds.

9.1.5.d. Con el R calculado se obtiene el valor de Kv, empleando la

figura 8.

9.1.5.e. Finalmente, el factor Kv obtenido se emplea para corregir

el “área de descarga preliminar” (Ap) y obtener el “área

corregida” (Ac).


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Hoja 18 de 32

9.1.5.f. Si el área corregida Ac, es mayor que el área de orificio

estándar elegida, debe repetirse el cálculo empleando el

tamaño siguiente de orificio estándar.

9.1.6. Area de relevo para servicio en vapor de agua.

El área de relevo para válvulas de seguridad y de seguridad-alivio

para servicio en vapor de agua, debe calcularse empleando la

ecuación siguiente:

52.52 x Kd x P1 x KN x KSH

WA =

Donde:

KSH = Factor de corrección debido al grado de sobrecalentamiento

del vapor. Se obtiene de la tabla 5.

KN = Factor de corrección para flujo de vapor de Napier.

Cuando P1 < 109 bar abs., KN = 1.00

Cuando 109 bar abs > P1 < 221.1 bar abs., KN se obtiene

empleando la siguiente ecuación:

KN = 2764 P1 - 10003323 P1 - 1061

9.1.7. Determinación del área de relevo por exposición a fuego.

El área de relevo para válvulas de relevo para protección por fuego,

debe calcularse en base al procedimiento siguiente:


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Hoja 19 de 32

9.1.7.a. Determinar el calor absorbido por el recipiente.

La cantidad de calor absorbido por un recipiente expuesto

a un fuego abierto, es afectado marcadamente por el

tamaño y las características de la instalación y por el

medio ambiente. Estas condiciones son evaluadas por

las fórmulas siguientes en la cual el efecto del tamaño

sobre el calor que entra se muestra con el exponente de

A1. El área húmeda del recipiente, y el efecto de otras

condiciones se incluyen en el factor F.

Q = 21000 x F x A10.82

Donde:

A1 = Superficie mojada total, en ft2. Se refiere a la superficie que

estará mojada por el líquido contenido dentro del recipiente y es al

menos la superficie mojada incluida dentro de una altura de 25 ft

medidos a partir del nivel de piso.

Para el caso de esferas y esferoides es la altura del nivel de piso,

hasta el diámetro horizontal máximo o una altura de 25 ft, lo que

resulte mayor.

El término nivel de piso se refiere al nivel de piso terminado, pero

también puede considerarse como cualquier nivel al cual un fuego

puede mantenerse.

F=Factor ambiental, sus valores se muestran en la tabla 6 para

varios tipos de instalación del aislamiento térmico.

Q = Calor absorbido en la superficie húmeda, en Btu/hr ft2.

El valor de Q puede obtenerse empleando la curva de la figura 9.


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Hoja 20 de 32

9.1.7.b. Determinar la capacidad requerida de desfogue.

La determinación de la capacidad de relevo de vapor por

exposición a fuego debe realizarse empleando la ecuación

siguiente.

W = QH1

Donde:

H1 = Calor latente de vaporización del fluido a relevar a la presión

permisible . Debe obtenerse de fuentes reconocidas de información o

método de cálculo.

W= Gasto en lb/hr. De vapor desalojado por la válvula.

9.1.7.c. Determinar el área efectiva requerida de desfogue.

Una vez determinado el gasto W en lb/hr., se aplicará lo

descrito en el punto 9.1 para la determinación del área de

relevo de acuerdo a las situaciones planteadas en ese

párrafo.


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10. Criterios de selección de válvulas de relevo de presión.

10.1. Calculada el área requerida de orificio, se procede a seleccionar el orificio

disponible comercialmente, para lo cual se puede emplear la tabla 4. Con

está información se busca en las tablas 1 a la 14 del API STD-526 , en las

tablas C1 a la C14 de la NOM-093-SCFI-1994. o en los catálogos de los

fabricantes, el tamaño de la válvula requerida.

10.2. Para problemas especiales de corrosión y aplicaciones más allá de los

límites de presión-temperatura de lo indicado en el punto 10.1, la fabricación

se hará de acuerdo a los materiales de construcción determinados entre el

fabricante y el usuario del centro de trabajo.

10.3. Conocido el tipo de orificio , tamaño de la válvula y de acuerdo con las

condiciones de servicio se determina lo siguiente:

10.3.1. Tamaño de entrada y salida de la válvula.

10.3.2. Requerimientos del material de cuerpo, bonete y resorte ( interiores

de las válvulas de acuerdo al estándar del fabricante ).

10.3.3. Libraje de bridas de entrada y descarga.

10.3.4. Límites de temperatura.

10.3.5. Límites de presión.

10.3.6. Tipo de válvula.


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11. Responsabilidades.

El dimensionamiento de una válvula de relevo de presión debe hacerlo personal

técnico experimentado y conocedor de todo el entorno del sistema ( tanto en el

recipiente, sus entornos o periféricos que interactúan con éste ,el proceso, el

fluido, el sistema de descarga, así como los equipos y procesos que descargan

hacia éste ), pues debe anticipar y tomar en cuenta las condiciones que se pueden

presentar al momento de que la válvula releve.

11.1. De la máxima autoridad del centro de trabajo.

11.1.1. Nombrar al responsable de efectuar el cálculo y selección de las


11.2. Del responsable del cálculo y selección de las válvulas de relevo de

presión.

11.2.1. Cumplir las disposiciones contenidas en este documento.

11.2.2. Recabar la información documental necesaria para efectuar el

dimensionamiento y selección de las válvulas de relevo.

12. Bibliografía.

12.1. API-RP-520 Sizing, Selection, and Installation of Pressure-Relieving

devices in Refineries:

Part I.- Sizing and Selection

Fifth Edition, July 1990.

Part II.- Installation


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Fifth Edition, December 1994.

12.2. API STD 526. Flanged Steel Safety Relief Valves for Use in Petroleum

Refineries. Fourth Edition, June 1995.

12.3. NOM-093-SCFI-1994. Válvulas de Relevo de Presión ( Seguridad,

Seguridad-Alivio y Alivío ) operadas por Resorte y pilotos; Fabricadas de

acero y bronce, del 8 de diciembre de 1997.


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1. Tablas y figuras.

Tabla 1.- Fallas operacionales típicas y capacidades de relevo requeridas

CONDICIÓNCAPACIDAD DE RELEVO REQUERIDA

LÍQUIDO VAPOR

1 Salida de recipiente cerrado Cantidad máxima de líquido bombeada

Entrada total de vapor de agua y vapores de producto, más el vapor generado en la operación normal del recipiente

2 Falla de agua de enfriamiento a condensador

Entrada total de vapor de agua y vapores de producto, más el vapor generado por la operación normal del recipiente, menos el vapor condensado por el reflujo

3 Falla de reflujo a domo de torre Cantidad total de vapor a condensadores en condiciones de relevo

4 Falla de aceite a absorvedor Ninguna

5 Acumulación de incondensables Mismo efecto que para los puntos 2 y 8

6 Entrada de agua en aceite caliente Para el caso de torres, usualmente no es predecible

7 Entrada de hidrocarburos ligeros en aceite calientes

8 Sobrellenado de recipiente Cantidad máxima de líquido bombeada

9 Falla del controlador de presión de torre, en posición cerrada

Cantidad total de vapor que normalmente no condensa

10 Calentamiento o entrada de vapor anormal en calderas de potencia y calentadores

Estimar la generación de vapor máxima, incluyendo los incondensables por sobrecalentamiento

11 Rotura de tubo de caldera Vapor de agua entrando por el doble del área seccional de un tubo

12 Reacción química Estimar la generación de vapor de las condiciones normales de operación y para casos fuera de control

13 Fuego externo Estimar por el método que se describe en el apartado 9.1.7

14 Entradas y salidas bloqueadas en equipos, tuberías o sistemas que operen llenos con líquidos y que se calienten por efecto del sol u otras condiciones del proceso

Nota (1)

Nota (1) . Las válvulas de relevo de presión para estos propósitos, normalmente son de capacidad nominal.Generalmente el orificio más pequeño disponible comercialmente es mayor que el requerido. Cuando se requiere determinar esta capacidad, debe emplearse la ecuación que se muestra en el apartado 7.5


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TABLA 2.- Valores del coeficiente "B".

GRAVEDAD API B

03 - 34.9 0.000435 - 50.9 0.000551 - 63.9 0.000664- 78.9 0.000779 - 88.9 0.000889 - 93.9 0.0008594 - 100 0.0009

Más ligeros 0.0009Agua 0.0001

TABLA 3. Valores del coeficiente "C"

k,n C k,n C k,n C k,n C k,n C k,n C0 . 4 1 2 1 9 . 2 8 0 . 7 1 2 7 6 . 0 9 1 . 0 1 3 1 6 . 5 6 1 . 3 1 3 4 7 . 9 1 1 . 6 1 3 7 3 . 3 2 1 . 9 1 3 9 4 . 5 60 . 4 2 2 2 1 . 5 9 0 . 7 2 2 7 7 . 6 4 1 . 0 2 3 1 7 . 7 4 1 . 3 2 3 4 8 . 8 4 1 . 6 2 3 7 4 . 0 9 1 . 9 2 3 9 5 . 2 10 . 4 3 2 2 3 . 8 6 0 . 7 3 2 7 9 . 1 8 1 . 0 3 3 1 8 . 9 0 1 . 3 3 3 4 9 . 7 7 1 . 6 3 3 7 4 . 8 5 1 . 9 3 3 9 5 . 8 60 . 4 4 2 2 6 . 1 0 0 . 7 4 2 8 0 . 7 0 1 . 0 4 3 2 0 . 0 5 1 . 3 4 3 5 0 . 6 8 1 . 6 4 3 7 5 . 6 1 1 . 9 4 3 9 6 . 5 00 . 4 5 2 2 8 . 3 0 0 . 7 5 2 8 2 . 2 0 1 . 0 5 3 2 1 . 1 9 1 . 3 5 3 5 1 . 6 0 1 . 6 5 3 7 6 . 3 7 1 . 9 5 3 9 7 . 1 4

0 . 4 6 2 3 0 . 4 7 0 . 7 6 2 8 3 . 6 9 1 . 0 6 3 2 2 . 3 2 1 . 3 6 3 5 2 . 5 0 1 . 6 6 3 7 7 . 1 2 1 . 9 6 3 9 7 . 7 80 . 4 7 2 3 2 . 6 1 0 . 7 7 2 8 5 . 1 6 1 . 0 7 3 2 3 . 4 4 1 . 3 7 3 5 3 . 4 0 1 . 6 7 3 7 7 . 8 6 1 . 9 7 3 9 8 . 4 10 . 4 8 2 3 4 . 7 1 0 . 7 8 2 8 6 . 6 2 1 . 0 8 3 2 4 . 5 5 1 . 3 8 3 5 4 . 2 9 1 . 6 8 3 7 8 . 6 1 1 . 9 8 3 9 9 . 0 50 . 4 9 2 3 6 . 7 8 0 . 7 9 2 8 8 . 0 7 1 . 0 9 3 2 5 . 6 5 1 . 3 9 3 5 5 . 1 8 1 . 6 9 3 7 9 . 3 4 1 . 9 9 3 9 9 . 6 70 . 5 0 2 3 8 . 8 3 0 . 8 0 2 8 9 . 4 9 1 . 1 0 3 2 6 . 7 5 1 . 4 0 3 5 6 . 0 6 1 . 7 0 3 8 0 . 0 8 2 . 0 0 4 0 0 . 3 0

0 . 5 1 2 4 0 . 8 4 0 . 8 1 2 9 0 . 9 1 1 . 1 1 3 2 7 . 8 3 1 . 4 1 3 5 6 . 9 4 1 . 7 1 3 8 0 . 8 0 2 . 0 1 4 0 0 . 9 20 . 5 2 2 4 2 . 8 2 0 . 8 2 2 9 2 . 3 1 1 . 1 2 3 2 8 . 9 1 1 . 4 2 3 5 7 . 8 1 1 . 7 2 3 8 1 . 5 3 2 . 0 2 4 0 1 . 5 30 . 5 3 2 4 4 . 7 8 0 . 8 3 2 9 3 . 7 0 1 . 1 3 3 2 9 . 9 8 1 . 4 3 3 5 8 . 6 7 1 . 7 3 3 8 2 . 2 5 2 . 0 3 4 0 2 . 1 50 . 5 4 2 4 6 . 7 2 0 . 8 4 2 9 5 . 0 7 1 . 1 4 3 3 1 . 0 4 1 . 4 4 3 5 9 . 5 3 1 . 7 4 3 8 2 . 9 7 2 . 0 4 4 0 2 . 7 60 . 5 5 2 4 8 . 6 2 0 . 8 5 2 9 6 . 4 3 1 . 1 5 3 3 2 . 0 9 1 . 4 5 3 6 0 . 3 8 1 . 7 5 3 8 3 . 6 8 2 . 0 5 4 0 3 . 3 7

0 . 5 6 2 5 0 . 5 0 0 . 8 6 2 9 7 . 7 8 1 . 1 6 3 3 3 . 1 4 1 . 4 6 3 6 1 . 2 3 1 . 7 6 3 8 4 . 3 9 2 . 0 6 4 0 3 . 9 70 . 5 7 2 5 2 . 3 6 0 . 8 7 2 9 9 . 1 1 1 . 1 7 3 3 4 . 1 7 1 . 4 7 3 6 2 . 0 7 1 . 7 7 3 8 5 . 0 9 2 . 0 7 4 0 4 . 5 80 . 5 8 2 5 4 . 1 9 0 . 8 8 3 0 0 . 4 3 1 . 1 8 3 3 5 . 2 0 1 . 4 8 3 6 2 . 9 1 1 . 7 8 3 8 5 . 7 9 2 . 0 8 4 0 5 . 1 80 . 5 9 2 5 6 . 0 0 0 . 8 9 3 0 1 . 7 4 1 . 1 9 3 3 6 . 2 2 1 . 4 9 3 6 3 . 7 4 1 . 7 9 3 8 6 . 4 9 2 . 0 9 4 0 5 . 7 70 . 6 0 2 5 7 . 7 9 0 . 9 0 3 0 3 . 0 4 1 . 2 0 3 3 7 . 2 4 1 . 5 0 3 6 4 . 5 6 1 . 8 0 3 8 7 . 1 8 2 . 1 0 4 0 6 . 3 7

0 . 6 1 2 5 9 . 5 5 0 . 9 1 3 0 4 . 3 3 1 . 2 1 3 3 8 . 2 4 1 . 5 1 3 6 5 . 3 9 1 . 8 1 3 8 7 . 8 7 2 . 1 1 4 0 6 . 9 60 . 6 2 2 6 1 . 2 9 0 . 9 2 3 0 5 . 6 0 1 . 2 2 3 3 9 . 2 4 1 . 5 2 3 6 6 . 2 0 1 . 8 2 3 8 8 . 5 6 2 . 1 2 4 0 7 . 5 50 . 6 3 2 6 3 . 0 1 0 . 9 3 3 0 6 . 8 6 1 . 2 3 3 4 0 . 2 3 1 . 5 3 3 6 7 . 0 1 1 . 8 3 3 8 9 . 2 4 2 . 1 3 4 0 8 . 1 30 . 6 4 2 6 4 . 7 2 0 . 9 4 3 0 8 . 1 1 1 . 2 4 3 4 1 . 2 2 1 . 5 4 3 6 7 . 8 2 1 . 8 4 3 8 9 . 9 2 2 . 1 4 4 0 8 . 7 10 . 6 5 2 6 6 . 4 0 0 . 9 5 3 0 9 . 3 5 1 . 2 5 3 4 2 . 1 9 1 . 5 5 3 6 8 . 8 2 1 . 8 5 3 9 0 . 5 9 2 . 1 5 4 0 9 . 2 9

0 . 6 6 2 6 8 . 0 6 0 . 9 6 3 1 0 . 5 8 1 . 2 6 3 4 3 . 1 6 1 . 5 6 3 6 9 . 4 1 1 . 8 6 3 9 1 . 2 6 2 . 1 6 4 0 9 . 8 70 . 6 7 2 6 9 . 7 0 0 . 9 7 3 1 1 . 8 0 1 . 2 7 3 4 4 . 1 3 1 . 5 7 3 7 0 . 2 1 1 . 8 7 3 9 1 . 9 3 2 . 1 7 4 1 0 . 4 40 . 6 8 2 7 1 . 3 3 0 . 9 8 3 1 3 . 0 1 1 . 2 8 3 4 5 . 0 8 1 . 5 8 3 7 0 . 9 9 1 . 8 8 3 9 2 . 5 9 2 . 1 8 4 1 1 . 0 10 . 6 9 2 7 2 . 9 3 0 . 9 9 3 1 4 . 1 9 1 . 2 9 3 4 6 . 0 3 1 . 5 9 3 7 1 . 7 7 1 . 8 9 3 9 3 . 2 5 2 . 1 9 4 1 1 . 5 80 , 7 0 2 7 4 . 5 2 1 . 0 0 3 1 5 . 3 8 1 . 3 0 3 4 6 . 9 8 1 . 6 0 3 7 2 . 5 5 1 . 9 0 3 9 3 . 9 1 2 . 2 0 4 1 2 . 1 5


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TABLA 4. Areas de orificio disponibles comercialmente *.

DESIGNACION AREA DESIGNACION AREADEL ORIFICIO (cm2) (pulg2) DEL ORIFICIO (cm2) (pulg2)

D 0.2794 0.11 L 7.2466 2.853E 0.4978 0.196 M 9.144 3.6F 0.7797 0.307 N 11.0236 4.34G 1.2776 0.503 P 16.2052 6.38H 1.9939 0.785 Q 28.067 11.05J 3.2689 1.287 R 40.64 16K 4.6685 1.838 T 66.04 26

* Valores obtenidos de la tabla 1 del API STD 526 - 1995 "Flanged Steel Pressure Relief Valves.


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TABLA 5.- Factor de corrección de capacidad por efecto del sobrecalentamiento del vapor.

PT

150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380

2 120 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85 0.84 0.83

3 133 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85 0.84 0.84

4 144 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85 0.84 0.84

5 152 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.90 0.89 0.88 0.87 0.87 0.86 0.85 0.84 0.84

6 159 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.87 0.86 0.85 0.84 0.84

7 165 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.92 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.84 0.84

8 170 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.92 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85 0.84

9 175 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.92 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85 0.84

10 180 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.92 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85 0.84

11 184 1.00 1.00 0.99 0.99 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.92 0.90 0.89 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85 0.84

12 188 1.00 1.00 0.99 0.99 0.98 0.97 0.95 0.94 0.93 0.92 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85 0.84

13 192 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.94 0.93 0.92 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85 0.84

14 195 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85 0.84

15 198 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85 0.84

16 201 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.84

17 204 1.00 1.00 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.84

18 207 1.00 1.00 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.84

19 210 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.95 0.95 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85

20 212 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85

21 215 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.92 0.91 0.90 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85

22 217 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85 0.85

23 220 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85

24 222 1.00 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.86 0.85

26 226 1.00 0.99 0.98 0.97 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.87 0.86 0.85

28 230 1.00 0.99 0.99 0.97 0.96 0.95 0.93 0.93 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.87 0.86 0.85

30 234 0.99 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.91 0.90 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85

32 237 1.00 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85

34 241 1.00 0.99 0.98 0.97 0.95 0.95 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85

36 244 1.00 0.99 0.97 0.96 0.95 0.93 0.92 0.91 0.90 0.90 0.88 0.87 0.86 0.86

38 247 1.00 0.99 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.91 0.90 0.90 0.88 0.87 0.87 0.86

40 250 1.00 0.99 0.98 0.97 0.95 0.94 0.93 0.92 0.90 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86

42 253 0.99 0.98 0.97 0.96 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86

44 256 0.99 0.98 0.97 0.96 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86

46 259 1.00 0.99 0.97 0.96 0.95 0.94 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86

48 261 1.00 0.99 0.98 0.97 0.95 0.94 0.93 0.92 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86

50 264 0.99 0.98 0.97 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.89 0.88 0.87 0.87

52 266 0.99 0.98 0.97 0.96 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.88 0.88 0.87

54 269 1.00 0.99 0.97 0.96 0.95 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87

56 271 1.00 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87

58 273 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87

60 276 0.99 0.98 0.97 0.95 0.94 0.93 0.92 0.90 0.89 0.88 0.87

62 278 0.99 0.99 0.97 0.96 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.88 0.88

64 280 1.00 0.99 0.97 0.96 0.95 0.94 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88

66 282 0.99 0.97 0.96 0.95 0.94 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88

68 284 0.99 0.98 0.96 0.95 0.94 0.93 0.91 0.90 0.89 0.88

70 286 0.99 0.98 0.97 0.95 0.94 0.94 0.92 0.90 0.89 0.88

75 290 1.00 0.99 0.97 0.96 0.95 0.94 0.92 0.91 0.90 0.89

80 295 0.99 0.98 0.96 0.96 0.94 0.93 0.91 0.91 0.89

85 299 1.00 0.98 0.97 0.96 0.95 0.93 0.92 0.91 0.90

90 303 0.99 0.98 0.97 0.96 0.94 0.93 0.91 0.90

95 307 0.99 0.98 0.97 0.97 0.95 0.93 0.92 0.90

100 311 1.00 0.99 0.97 0.97 0.96 0-94 0.92 0.91

105 314 0.99 0.98 0.97 0.97 0.95 0.93 0.92

T = Temperatura de saturación ( ºC ) P = Presión de relevo ( bar abs. )


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TABLA 6.- Factor ambiental

FACTOR AMBIENTAL

RECIPIENTE FACTOR F

Recipiente desnudo 1.0

Recipiente con aislamiento de conductancía de:4 Btu/hrft

2ºF 0.3

2 Btu/hrft2ºF 0.15

1 Btu/hrft2ºF 0.075


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FIGURA 7.- Curva para determinar el factor de corrección Kv por viscosidad.


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