7 . ANEXOS A LA MEMORIA - Plataforma de Contratación del ...

Servicio de Ejecución de la Edificación

DEPARTAMENTO de ARQUITECTURA

PROYECTO de EJECUCION de COMISARIA LOCAL del CUERPO NACIONAL DE POLICIA.

Avenida de la Universidad s/nº. Jerez de la Frontera (Cádiz)

7. ANEXOS A LA MEMORIA INDICE:

7.1 ESTUDIO GEOTÉCNICO DEL TERRENO 7.2 SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO: INSTALACIONES DE PROTECCION CONTRA

INCENDIOS 7.3 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACION Y ESTRUCTURA7.4 MEMORIA DE CALCULO DE INSTALACIONES

7.4.1. INSTALACION DE EVACUACIÓN DE AGUAS. 7.4.2. INSTALACION DE SUMINISTRO DE AGUA. 7.4.3. INSTALACION ELECTRICA 7.4.3.1. MEDIA TENSION Y CENTRO DE TRANSFORMACION 7.4.3.2. BAJA TENSION E INSTALACIONES DE ALUMBRADO INTERIOR Y EXTERIOR,

(CALCULOS LUMINOTECNICOS), PUESTA A TIERRA, PROTECCION FRENTE AL RAYO (PARARRAYOS) Y GRUPO ELECTROGENO

7.4.4. D.B. H.E.-4: INSTALACION DE ENERGIA RENOVABLE ALTERNATIVA A LA ENERGIA SOLAR TERMICA PARA PRODUCCION DE A.C.S.

7.4.5. INSTALACION DE VENTILACION Y CALIDAD DEL AIRE INTERIOR (D.B. H.S.-3): 7.4.5.1. INSTALACION DE VENTILACION DE VIVIENDA 7.4.5.2. INSTALACION DE VENTILACION DEL GARAJE Y EDIFICIO POLICIAL 7.4.6. INSTALACION DE CLIMATIZACION 7.4.7. INSTALACIONES DE VOZ Y DATOS Y TELECOMUNICACIONES 7.4.8. INSTALACIONES DE CONTROL DE ACCESOS Y SEGURIDAD ELECTRONICA

7.5 EFICIENCIA ENERGÉTICA7.6 ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL7.7 PLAN DE CONTROL DE CALIDAD7.8 ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD7.9 MANUAL DE USO Y MANTENIMIENTO DEL EDIFICIO

7.10 PLIEGO DE CONDICIONES PARTICULARES PARA LA EJECUCIÓN DE JARDINES Y ZONAS VERDES EN OBRAS DE URBANIZACION

7.11 MOVIMIENTO DE TIERRAS7.12 INFORME DEL ESTADO DE ARBOLES, ARBUSTOS Y PALMERAS EXISTENTES EN LA

PARCELA DE LA COMISARIA POLlCIA NACIONAL y LOCAL. DELEGACION MUNICIPAL DE MEDIO AMBIENTE Y DEPORTES

7.13 INFORMES DE COMPAÑIAS SUMINISTRADORAS 7.13.1. AQUALIA: EVACUACION Y SUMNISTRO DE AGUA 7.13.2. ENDESA 7.13.3. TELEFONICA DE ESPAÑA SAU

7.14 PLAN DE OBRA 7.15 DECRETO 293/2009, DE 7 DE JULIO, DE LA CONSEJERÍA DE LA PRESIDENCIA DE LA

JUNTA DE ANDALUCÍA, POR EL QUE SE APRUEBA EL “REGLAMENTO QUE REGULA LAS NORMAS PARA LA ACCESIBILIDAD EN LAS INFRAESTRUCTURAS, EL URBANISMO, LA EDIFICACIÓN Y EL TRANSPORTE EN ANDALUCÍA” Y DB-SUA

Servicio de Ejecución de la Edificación

DEPARTAMENTO de ARQUITECTURA

PROYECTO de EJECUCION de COMISARIA LOCAL del CUERPO NACIONAL DE POLICIA.

Avenida de la Universidad s/nº. Jerez de la Frontera (Cádiz)

7.1.

E S T U D I O GEOTECNICO del TERRENO

LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditado por la Junta de Andalucía Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH, ACH, APH, AMC

Número de Acreditación: LE103-CA08. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09

COMISARIA DE POLICIA

AVENIDA DE LA UNIVERSIDAD S/N

JEREZ DE LA FRONTERA

CÁDIZ

PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE JEREZ DE LA FRONTERA

21 de abril de 2014

EXP: 4439/14 Página 1

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MªJosé Puertas Sáchez

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I N D I C E G E N E R A L

MEMORIA

1.- IN TRODUCCION ..............................................................................................................4

2.- DATOS BÁSICOS DEL PROYECTO. ............................................................................4

3.- TRABAJOS DE RECON OCIMIEN TO REALIZADOS. ..............................................7

3.1.- TRABAJOS DE PROSPECCIÓN. ................................................................................7 3.1.1.- Ensayos de Penetración, tipo DPSH. .....................................................................8 3.1.2.- Sondeo mecánico a rotación. ...............................................................................10 3.1.3.- Ensayos standards de penetración (S.P.T.)..........................................................11 3.1.4.- Extracción de Muestras Inalteradas. ...................................................................13

3.2.- TRABAJOS DE LABORATORIO..............................................................................13

4.- SÍN TESIS GEOLÓGICA GEN ERAL ...........................................................................15

5.1.- NIVEL GEOTÉCNICO Nº1: RELLENO ANTRÓPICO ....................................................16 5.2.- NIVEL GEOTÉCNICO Nº2: DEPÓSITOS DETRÍTICOS (GLACIS DE COBERTERA) 17 5.3.- NIVEL GEOTÉCNICO Nº3: DEPÓSITOS DETRÍTICOS PLIOCENOS..........................22

6.- N IVEL PIZOMÉTRIO. ...................................................................................................27

7.- CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZON A........................................................31

8.- CON CLUSION ES. CIMEN TACIÓN RECOMEN DADA. ..........................................33

8.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA PARCELA ESTUDIADA Y DEL PROYECTO. .......33 8.2.- FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES. ...............................................33 8.3.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN............................................................................35 8.4.- CIMENTACIÓN LOSA DE HORMIGÓN.................................................................35

8.4.1.- Profundidad de cimentación.................................................................................36 8.4.2.- Consideraciones sobre la excavación. .................................................................37 8.4.3.- Carga admisible y asientos. .................................................................................37 8.4.4.- Módulo de Balasto................................................................................................39 8.4.5.- Medidas adicionales. ............................................................................................40

9.- IN SPECCIÓN EN OBRA. ...............................................................................................42



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A N E J O S A L A M E M O R I A

ANEJO Nº1: PLANO/CROQUIS DE UBICACIÓN.

ANEJO Nº2: GRAFICOS DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN TIPO DPSH.

ANEJO Nº3: ENSAYOS DE LABORATORIO.

ANEJO Nº4: COLUMNA ESTRATIGRÁFICA DE LOS SONDEOS DE

RECONOCIMIENTO.

ANEJO Nº5: REPORTAJE FOTOGRÁFICO.

ANEJO Nº6: RESUMEN Y CONCLUSIONES.



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1.- INTRODUCCION

El Excmo. Ayuntamiento de Jerez de la Frontera solicita, de LABORATORIOS

COGESUR, S.L. la realización del presente estudio geotécnico, para el proyecto

constructivo de la comisaría de policía que se ubicará en la avenida de la universidad

s/n en el municipio de Jerez de la Frontera (Cádiz).

En este estudio se definirán los parámetros geotécnicos de diseño que deberán

utilizarse para proyectar y construir la nueva cimentación y las obras de fábrica para la

obra de edificación proyectada, que satisfagan los requerimientos impuestos por el

nuevo Código Técnico de Edificación (CTE) aprobado el 17 de marzo del 2006 por el

Real Decreto 314/2006.

Para ello, se dispone de planos acotados de la parcela urbana y localización prevista de

la estructura proyectada.

2.- DATOS BÁSICOS DEL PROYECTO.

2.1.- Parcela objeto de estudio.

La parcela objeto de estudio se ubica en la Avenida de la Universidad s/n, en el

municipio de Jerez de la Frontera (Cádiz).

Se trata de una parcela de morfología rectangular, con topografía suave.

Con anterioridad existía un edificio destinado a uso penitenciario que se derribó en el

año 2010 (antigua cárcel de Jerez de la Frontera).

En la actualidad la parcela está cubierta por un manto vegetal de mediana altura,

encontrándose la misma sin acopios de gran importancia.



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Vista actual de la parcela

Según la tabla 3.2 del CTE, el terreno subyacente de la parcela se clasificaría como

un tipo de terreno T-1 (Terrenos favorables) que son aquellos que presentan poca

variabilidad y en lo que la practica habitual en la zona es cimentar mediante

cimentación superficial.



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2.2.- Estructura Proyectada.

Según los datos facilitados por el peticionario, se proyecta la construcción de una

edificación que constará:

Planta bajo rasante 2955.74m2

Planta Baja 2281.96m2

Planta Primera 1347.30m2

Planta Segunda 939.73m2

Planta Castillete 49.29m2



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Distribución Planta Bajo Rasante Distribución Planta Baja

Distribución Planta Primera Distribución Planta Segunda

3.- TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO REALIZADOS.

3.1.- TRABAJOS DE PROSPECCIÓN.

La campaña de reconocimiento realizada, en consenso con el peticionario.

Dicha campaña, permite definir un esquema de los niveles geotécnicos existentes en la

parcela, con unas características geomecánicas uniformes y extrapolables a la totalidad

del solar a edificar.



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Los trabajos de reconocimientos realizados fueron los siguientes:

3 Uds. de ensayos penetrométricos dinámicos continuos tipo DPSH, llevados hasta

rechazo. Este ensayo está recogido en la Norma UNE 103-801-94. (ver anejo nº 2).

1 Ud. de sondeo a rotación con extracción de testigo continuo, llevado hasta 15.00m

de profundidad, utilizándose para su ejecución una sonda testiguera de accionamiento

hidráulico tipo ROLATEC ML-76, autoportable sobre orugas.

6 Uds. de ensayo de penetración discontinua S.P.T. realizados a diferentes

profundidades, durante la perforación del sondeo a rotación. Este ensayo de

penetración queda regulado por la Norma UNE-103800 (ver anejos).

Colocación de 15.00m.l. de tubería piezométrica de P.V.C. ranurada, colocada en el

taladro de uno de los sondeos a rotación, quedado a modo de pozo de observación

para medidas de seguimiento del nivel freático.

Medidas del nivel freático.

4 Uds. de cajas portatestigos de sondeos de PVC.

Visitas técnicas para inspección ocular del solar de estudio.

3.1.1.- Ensayos de Penetración, tipo DPSH.

Han sido realizados tres ensayos penetrométricos, tipo DPSH, en la parcela estudiada y

a la cota de la explanada de la misma, cuyos puntos de emplazamiento se indican en el

plano/croquis adjunto (ver Anejo nº 1). Dichos ensayos fueron llevados hasta rechazo.

En el apartado de gráficos (ver Anejo nº 2) se adjuntan los diagramas profundidad/N20

obtenidos de los sondeos penetrométricos realizados. Estos diagramas reflejan una

medida indirecta, y casi continua, de la resistencia y de la deformabilidad de los

distintos estratos atravesados, por lo que puede considerarse como la radiografía



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resistente del subsuelo.

Fundamento teórico.

Estos ensayos penetrométricos dinámicos y continuos fueron realizados con un

penetrómetro automático marca ROLATEC ML-60 A, autoportable sobre orugas.

Este ensayo está recogido en la Norma UNE 103801 como prueba penetrométrica

superpesada, y consiste en hacer penetrar en el terreno una puntaza cónica de

dimensiones normalizadas (área de 20 cm2, con ángulo de ataque de 90º) por la

aplicación de una energía de impacto fija, proporcionada por la caída libre de una maza

de 63.5±0.5 Kg., que cae desde una altura de 75cm. (trabajo por golpe: 238 Kjulios/m2).

Proporcionan una medida continua de la resistencia o deformabilidad del terreno por

corte, determinándose estas propiedades a través de correlaciones empíricas. Las

pruebas de penetración se utilizan para el seguimiento de capas conocidas por sondeos

a los que complementa o se conozca muy bien la geología de la zona.

El número de golpes para hacer avanzar la puntaza 20cm, recibe el nombre de "número

de penetración" (N20). Sus resultados se indican en impresos que contemplan la

profundidad y el número de golpes para N20.

El ensayo se da por terminado cuando se alcance una profundidad previamente

establecida, o cuando aparece el rechazo, esto es: se efectúe más de 100 golpes para

una penetración de 20cm, o se logre tres valores consecutivos de N20 con más de 75

golpes cada uno.

Esto no quiere decir que a cotas más profundas no puedan aparecer estratos de

menores resistencias, ya que cuando el terreno contenga gravas, bolos o capas

cementadas éstos impedirán que la puntaza siga profundizando. Por tanto, el dato de

rechazo será definitivo en el caso en que se hayan realizado sondeos o cuando se

conozca muy bien la geología local.



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En general se considera que la penetración dinámica, no es un procedimiento exacto

para determinar la resistencia en terrenos coherentes, aún cuando puede ser útil como

indicación; midiéndose valores más altos que los reales ya que una parte importante de

la energía de hinca, pueden ser absorbida por el agua intersticial aumentando la

resistencia instantánea.

3.1.2.- Sondeo mecánico a rotación.

Se ha realizado un sondeo mecánico rotativo, hasta 15.00m de profundidad. La cota de

inicio del ensayo es la de la superficie de la parcela el día de la visita técnica.

Este sistema de perforación de pequeño diámetro permite reconocer la naturaleza y

localización de las diferentes capas del terreno así como extraer muestras del mismo, e

incluso realizar ensayos “in situ”.

Los testigos se recuperan extrayendo el cilindro interior del tomamuestras a través de

las varillas.

Normalmente es necesaria la entubación, excepto cuando la perforación se realiza en

roca dura o en un suelo de fuerte cohesión.

La exactitud y veracidad de los datos obtenidos mediante esta técnica depende en gran

parte de las dimensiones del taladro en relación con la clase de material que se perfora,

del porcentaje de testigos que se recupera, del funcionamiento del equipo durante la

perforación y de la experiencia del personal que realiza el sondeo.



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Esta técnica de reconocimiento permite:

o Llegar a profundidades superiores a las alcanzables con catas o sondeos

manuales.

o Extracción de testigos continuos.

o Reconocer el terreno bajo el nivel freático

o Atravesar capas rocosas o de alta resistencia.

o Extraer muestras tanto alteradas, como inalteradas a grandes profundidades.

o Realizar pruebas de deformabilidad o resistencia “in situ” (penetración estándar,

resiométrico, molinete, etc.).

o Tomar muestras de acuíferos profundos.

o Establecer el perfil estratigráfico del terreno.

3.1.3.- Ensayos standards de penetración (S.P.T.)

Se han realizado seis (6) ensayos SPT en la perforación del sondeo, a distintas

profundidades. Este ensayo determina la resistencia del suelo a la penetración de un

tomamuestra tubular de acero, en el interior de un sondeo, al tiempo que permite

obtener una muestra alterada del terreno.

Los elementos utilizados en el ensayo han sido los siguientes: Maza de golpeo de

63.5kg., varillaje de 42mm y penetrómetro normalizado de 2".

El método de trabajo ha sido el siguiente: Una vez realizado el sondeo a rotación hasta

la profundidad deseada en cada caso, dejando la perforación convenientemente

entubada, una vez realizada la limpieza del fondo del sondeo y transcurrido el tiempo

necesario para la completa estabilización del terreno, se ha procedido a la realización



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del ensayo dejando caer sobre la cabeza de golpeo del varillaje la maza normalizada

desde una altura de 76cm.

El penetrómetro utilizado es de tipo bipartido, lo cual permite la inspección del testigo

una vez finalizada la prueba, con objeto de comprobar que se ha realizado un

verdadero ensayo de corte del terreno, para en caso contrario desechar los resultados.

En cada ensayo se han anotado el número de golpes precisos para la hinca en el

terreno de cuatro series consecutivas de 15cm y, salvo modificaciones necesarias a la

vista del testigo extraído, se toma como número N de penetración estándar el número

de golpes precisos para la hinca de los 30cm intermedios.

Existen diversas tabulaciones para correlacionar el valor de golpeo del ensayo SPT

(N30) con los parámetros resistentes de los suelos. Terzaghi y Peck propone la

siguiente:

Suelos Granulares:

VALOR DEL SPT (N30)

COMPACIDAD

0-4 Muy Floja

4-10 Suelta

10-30 Media

30-50 Densa

>50 Muy densa



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Suelos Cohesivos:

CONSISTENCIA qu (Kg/cm2)

Muy blanda <0.25

Blanda 0.2-0.5

Media 0.5-1.0

Firme 1.0-2.0

Muy Firme 2.0-4.0

Dura >4.0

3.1.4.- Extracción de Muestras Inalteradas.

En los materiales puramente cohesivos o asimilables es importante la extracción de

muestras intactas de terreno a fin de determinar en Laboratorio su humedad, densidad

y demás características físicas y mecánicas.

Se ha extraído una muestra de este tipo a percusión, tratándose en este caso de un

ensayo similar al SPT. Se ha utilizado un tomamuestras del tipo GMPV de 73mm de

diámetro, diseñado para utilizar tubo de plástico como portamuestras.

3.2.- TRABAJOS DE LABORATORIO.

Sobre las muestras alteradas de los ensayos SPT, la muestra inalterada extraída del

sondeo, y siguiendo las respectivas normas ASTM, UNE y/o NLT, se han realizado los

siguientes ensayos:



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4 Uds. de clasificación e identificación de suelos según USCS y HRB, incluyendo:

o Preparación de muestras según Normas UNE 103100/95 y UNE EN 932-1/97,

o Análisis granulométrico por tamizado según Norma UNE103101/95,

o Determinación de los Límites de Atterberg según Normas UNE 103103/94 y

103104/93.

3 Uds. de ensayos de determinación del contenido de sulfatos solubles en suelos,

según Norma UNE-103201.

3 Uds. de ensayo para la determinación de la acidez de Baumann-Gully, según

proceso operatorio descrito en el anejo nº 5 de la Instrucción EHE.

1 Ud. de ensayo de Inundación bajo carga según norma UNE 103601.96, UNE

103602:96, UNE 103405:94.

1 Ud. de ensayo de Corte Directo según Norma UNE 103401:98.

1 Ud. de ensayo de Determinación de la agresividad de las aguas al hormigón,

incluyendo:

o Determinación del valor del PH (UNE 83952).

o Determinación del CO2 agresivo (UNE EN 13577).

o Determinación del Contenido en Ion Amonio (UNE 83954).

o Determinación del Contenido en Ion Magnesio (UNE 83955).

o Determinación del Contenido en Ion Sulfato (UNE 83956).

o Determinación del Contenido en Residuo Seco (UNE 853957).



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4.- SÍNTESIS GEOLÓGICA GENERAL

Desde un punto de vista geológico y de acuerdo con la información extraída de la

Memoria de la Carta Geológica nº 1.048/12-44 (Jerez de la Frontera) a esc. 1:50.000

editada por el IGME, el casco urbano antiguo de la ciudad de Jerez de la Frontera se

asienta sobre las siguientes formaciones geológicas: (de techo a muro).

Suelos ruderales: se trata de rellenos antrópicos indiscriminados consecuencia de

los sucesivos asentamientos humanos.

Arenas y limos con ostréidos y pectínicos. Niveles de conglomerados, areniscas

cementadas (biocalcarenitas). Hacia la base margas de tonalidad beige que por

fenómenos calcimórficos, entre los que destaca la iluviación capilar de carbonatos,

son muy abundantes los nódulos carbonatados a techo de la serie estratigráfica e

incluso las costrificaciones cementadas. En el centro de la serie son frecuentes los

bancos de arenas con conchas que llegan a ser verdaderas lumaquelas de

ostréidos y pectínidos principalmente. Se trata de sedimentos litorales, cuya

potencia puede llegar a superar los 35 m. (Mesa de Asta y canteras de

Majaratozán).



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5.1.- Nivel geotécnico nº1: RELLENO ANTRÓPICO

ACOTACIÓN:

ENSAYO SR-1

COTA TECHO (m) 0.00

COTA BASE (m) 1.60

POTENCIA (m) 1.60

DESCRIPCIÓN:

Nivel conformado por Arenas limosas marrones con restos de cerámicos y gravilla

dispersa.

RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO:

Debido a su marcado carácter antrópico no se ha tomado muestra para su análisis en

Laboratorio.

EXPANSIVIDAD:

Atendiendo a los criterios de peligrosidad por hinchamiento según J.A. Jiménez Salas

(% pasa T-200, WL e IP) este nivel presenta una potencialidad expansiva baja.



egegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegegúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnúnún J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J J.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A.A. Jiméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméméménenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenenez z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z z SaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSaSalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalas s s s s s s s

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COLAPSABILIDAD:

Atendiendo a los criterios de colapsabilidad según González Vallejo, en función de los

valores de densidad seca obtenidos, a este nivel se le supone un Grado de Colapso de

“bajo”, con valores del Potencial de colapso menores a 0.25%.

CARACTERIZACIÓN GEO-MECÁNICA:

A partir de este conjunto de datos y de los diagramas de prof./N20 de los ensayos tipo

DPSH se pueden extraer las siguientes conclusiones:

En general, la correlación del golpeo entre las tres verticales

penetrométricas exploradas se puede considerar muy buena,

corroborando cierta homogeneidad resistente en la distribución de capas

resistentes del subsuelo de cimentación.

Los golpeos obtenidos en los ensayos DPSH muestran la existencia de

materiales de relleno con golpeos 15 DPSH 2.

5.2.- Nivel geotécnico nº2: DEPÓSITOS DETRÍTICOS (GLACIS DE

COBERTERA)

ACOTACIÓN:

ENSAYO SR-1

COTA TECHO (m) 1.60

COTA BASE (m) 3.10

POTENCIA (m) 1.50

DESCRIPCIÓN:

Nivel constituido por una arena arcillosa /arcilla arenosa beige con abundantes nódulos

carbonatados y ligero veteado anaranjad



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La muestra extraída en el sondeo de reconocimiento, una vez analizadas en laboratorio,

mostró el siguiente resultado:

LOCALIZACIÓN GRANULOMETRIA LIMITES

ATTERBERG CLASIFICACIÓN

Ensayo Tipo

muestra Profundidad

(m) 40 25 20 12,5 10 5 2 0.63 0,40 0,16 0,080 L.L L.P IP USCS HRB/IG

SR-1 MI-1 2.50-3.10 100 100 100 100 100 100 100 99 98 91 31.2 NP NP NP SM A-2-4(0)

La fracción fina (% Pase por Tamiz 0.08mm) en la muestra analizada es de un 31.2%

no presentando plasticidad. Por otro lado, la fracción gruesa no se encuentra

representada.

EXPANSIVIDAD:


(% pasa T-200, WL e IP) este nivel presenta una potencialidad expansiva baja, no

obstante a la muestra inalterada se le ha realizado un ensayo de inundación bajo carga

en edómetro y el resultado se recoge en la siguiente tabla.

COLAPSABILIDAD:

Sobre la muestra Inalterada, se ha realizado un ensayo de Inundación Bajo Carga en el

Edómetro aplicando a una carga de 2.00 kp/cm2 para poder determinar el Potencial de

Colapso, y el resultado se muestra en la siguiente tabla.

SONDEO PROFUNDIDAD

(m)

PRESIÓN DE

HINCHAMIENTO

(KPa)

HINCHAMIENTO

LIBRE

GRADODE

EXPANSIVIDAD

SR-1 2.50-3.10 0.00 0.00 bajo



d d d d detetetetetetererererermimimiminanananar r r r elelelel P P P Pototototenenenencicicicialalalal d d d de e e e

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SONDEO % De

Colapso a 2.00kp/cm2

SR-1 MI-1 (2.50-3.10m) 0.23%

Diversos autores, entre ellos Aravena R. y Kramer P. (1984) propusieron una tabla de

riesgo de colapso de un suelo en función del potencial colapsable obtenido.

Potencial de Colapso (%) Riesgo de Colapso

0-1 No hay problemas

1-5 Problemas Moderados

5-10 Problemas

10-20 Problemas graves

>20 Problemas muy graves

Por la tanto, si atendemos a esta clasificación y teniendo en cuanta el resultado

obtenido en Laboratorio, podríamos clasificar esta muestra sin riego de colapso.


A continuación se muestra los valores N30 correspondientes a la suma de las

andanadas de golpes de los dos tramos centrales propinados para la hinca de la

muestra inalterada realizada durante la perforación del sondeo. Al tomarse esta

muestra mediante golpeo sería un ensayo análogo al SPT. Estando del lado de la

seguridad, podemos establecer la siguiente relación entre los valores de número de golpes

del ensayo SPT (N), y el número de golpes en la extracción de la Muestra Inalterada (M).



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N = 0.6 x M

Siendo:

N: nº de golpes para 30cm de penetración del SPT.

M: nº de golpes para 30cm de penetración de la M.I.

SONDEO PROFUNDIDAD

(m) Nº GOLPES/15 cm

VALOR

(M)

CORRELACIÓN

VALOR (NSPT) COMPACIDAD*

SR-1 2.10-3.10 12-17-16-21 33 20 Media



En general, la correlación del golpeo entre las verticales penetrométricas

exploradas muestran valores más bajos que para el ensayo SPT.

Los ensayos de penetración dinámica P1-R y P-3 muestran la existencia

de un tramo dentro de este nivel de compacidad suelta que pasa a media

con el aumento de la profundiad.

En función de los valores medios de golpeo obtenidos en los ensayos penetrométricos

para este nivel, podemos deducir mediante software (DINAMIC PROBING-GEOSTRU)

los siguientes parámetros geotécnicos:



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PARÁMETRO Correlación Valores

Propuestos

Ángulo de Rozamiento Interno

Sowers (1961)

32º

Módulo de deformación elástica (E)

Schmertmann (1978)

96Kg/cm2

Coeficiente de PoissonCódigo Técnico de la Edificación

0.30

Peso Específico Meyerhof 1.80

Coeficiente de Permeabilidad

- 10-5m/s

AGRESIVIDAD:

En el análisis de sulfatos solubles (SO3) y acidez de Baumann-Gully realizados a distintas

profundidades en este nivel, se obtuvieron las siguientes concentraciones:

SONDEO PROFUNDIDAD

(m)

ACIDEZ BAUMAN

GULLY (ml/Kg)

SULFATOS

(mg/kg)

SR-1 2.50-3.10 3.00 106.2

Según el Capítulo nº2 de la Instrucción EHE-08, el terreno analizado se evaluaría como un

suelo "no agresivo” para el hormigón. Atendiendo a lo establecido en el Art. 37.3.5 de la

misma Instrucción, la concentración obtenida dista de alcanzar el límite de 2.000 mg/Kg ó

ppm.

EXCAVABILIDAD:

En principio, los materiales que conforman este nivel geotécnico hasta la profundidad

sondeada, presenta una excavabilidad fácil, pudiéndose abordar el vaciado con

maquinaria convencional (retroexcavadora)



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5.3.- Nivel geotécnico nº3: DEPÓSITOS DETRÍTICOS PLIOCENOS

ACOTACIÓN:

ENSAYO SR-1

COTA TECHO (m) 3.10

COTA BASE (m) 15.45

POTENCIA (m) 12.35

*Final del ensayo

DESCRIPCIÓN:

En este nivel se puede distinguir tramos claramente diferenciados:

Tramo 1: Localizado desde 3.10m hasta 7.30m, formado por arenas limosas

marrones beige con nódulos carbonatados y gravas subredondeadas.

Tramo 2: Localizado desde 7.30m hasta 8.00m, constituido por lentes

cementadas de biocalcarenita.

Tramo 3: Localizado desde 8.00m hasta final del sondeo, formado por unas

arenas algo arcillosas gris oscuras con abundantes lentes cementas

(conglomerado biocalcarenítico).



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Las muestras extraídas en el sondeo de reconocimiento, una vez analizadas en

laboratorio, mostraron los siguientes resultados:

LOCALIZACIÓN GRANULOMETRIA LIMITES

ATTERBERG CLASIFICACIÓN

Ensayo Tipo

muestra Profundidad

(m) 40 25 20 12,5 10 5 2 0.63 0,40 0,16 0,080 L.L L.P IP USCS HRB/IG

SPT-1 3.10-3.70 100 100 100 98 98 96 94 88 86 77 28.3 NP NP NP SM A-2-4(0)

SPT-2 5.00-5.60 100 100 100 100 100 98 96 94 92 86 80.5 NP NP NP ML A-4(0) SR-1

SPT-3 8.50-9.10 100 100 100 96 95 90 86 82 81 79 41.5 24.0 17.7 6.3 SC A-4(0)

La fracción fina (% Pase por Tamiz 0.08mm) en la muestra analizada oscila entre un

28.3% a un 80.5%, aumentando su límite líquido y su índice de plasticidad con la

profundidad. Por otro lado, la fracción gruesa se encuentra representada en un

porcentaje máximo de un 10%.

EXPANSIVIDAD:


(% pasa T-200, WL e IP) este nivel presenta una potencialidad expansiva baja.

COLAPSABILIDAD:

Atendiendo a los criterios de colapsabilidad según González Vallejo, en función de los

valores de golpeo obtenidos en los distintos ensayos de campo se le puede atribuir a

este nivel un Grado de Colapso de “Bajo”.



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La tabla siguiente muestra el valor N30 del ensayo S.P.T. realizado en este nivel en el

sondeo de reconocimiento.

SONDEO PROFUNDIDAD

(m) Nº GOLPES/15cm

VALOR

(N30) COMPACIDAD

3.10-3.70 9-8-9-8 17 MEDIA

5.00-5.60 5-5-6-8 11 MEDIA

8.50-9.10 12-19-21-23 40 DENSA

11.00-11.60 18-29-27-30 56 MUY DENSA

13.00-13.60 19-23-29-39 52 MUY DENSA

SR-1

15.00-15.60 26-36-R R MUY DENSA



En general, la correlación del golpeo entre las verticales penetrométricas

exploradas y el ensayo SPT se puede considerar buena, corroborando

cierta homogeneidad resistente en la distribución de capas resistentes del

subsuelo de cimentación.

Las gráficas de los ensayo P-1R, P-2, P-3 muestran gráficas con forma

de dientes de sierra, propios de materiales detríticos, con compacidades

de medias en los tramos más superficiales que pasan a densas con la

profundidad.

Las profundidad de rechazo de los ensayos de penetración dinámica se

recogen en la siguiente tabla, tratándose estos mismos de “falsos

rechazos” relacionados con lentes biocalcareníticas detectadas en el

sondeo.



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Ensayo Profundidad

(m)

P-1 0.80

P-1R 5.60

P-2 9.00

P-3 7.20

En función de los valores medios de golpeo obtenidos en los ensayos penetrométricos

para este nivel, podemos deducir mediante software (DINAMIC PROBING-GEOSTRU)

los siguientes parámetros geotécnicos para lod diferentes tramos considerados:

De 3.00 –5.00m:


Propuestos


Sowers (1961)

32º


Schmertmann (1978)

124.16Kg/cm2


0.30



- 10-4m/s



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De 5.00-8.00m:


Propuestos


Sowers (1961)

34º


Schmertmann (1978)

277.76Kg/cm2


0.30



- 10-4m/s

De 8.00m-final ensayo penetrométrico


Propuestos


Sowers (1961)

35º


Schmertmann (1978)

770Kg/cm2


0.30



- 10-4m/s



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AGRESIVIDAD:

En el análisis de sulfatos solubles (SO3) y acidez de Baumann-Gully realizados a distintas

profundidades en este nivel, se obtuvieron las siguientes concentraciones:

SONDEO PROFUNDIDAD

(m)

ACIDEZ

BAUMAN

GULLY

(ml/Kg)

SULFATOS

(mg/kg)

MATERIA

ORGÁNICA

(%)

3.10-3.70 2.00 216.9 -

SR-1

8.50-9.10 2.00 201.1 -

Según el Capítulo nº2 de la Instrucción EHE-08, el terreno analizado se evaluaría como un

suelo "no agresivo” para el hormigón. Atendiendo a lo establecido en el Art. 37.3.5 de la

misma Instrucción, la concentración obtenida dista de alcanzar el límite de 2.000 mg/Kg ó

ppm.

EXCAVABILIDAD:

En principio, los materiales que conforman este nivel geotécnico hasta la profundidad

sondeada, presenta una excavabilidad fácil, pudiéndose abordar el vaciado con

maquinaria convencional (retroexcavadora).

6.- NIVEL PIZOMÉTRIO.

La determinación de la posición de nivel pizométrico resulta muy importante para el

estudio de las condiciones de cimentación, por lo que durante la ejecución de los

ensayos se presta una especial atención en acotar la profundidad de la lámina freática.

La profundidad del nivel pizométrico experimenta variaciones en el tiempo, derivadas

del régimen hídrico de precipitaciones, de las condiciones hidrogeológicas, de aportes

artificiales (riegos), extracciones próximas (bombeos), etc...



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En las medidas de la profundidad del nivel piezométrico realizadas en el taladro de la

perforación, previamente revestidas con tubería piezométrica de PVC ranurada, como

pozos de observación para posteriores seguimientos se detectó la presencia de aguas

freáticas alas cotas que se recogen en el siguiente tabla.

Fecha de las medidas del Nivel freático

11/03/2014 17/03/2014

SR-1

-3.90 -3.90m

Se ha analizado en laboratorio una muestra de esta agua, obteniéndose los siguientes

resultados.

PARAMETRO

RESULTADOS

pH 7.68

Amonio (NH4+) 0.00

Sulfatos (SO4=) 733

Magnesio (Mg2+) 92

Residuo Seco 2750

CO2 libre 1.73

Cloruros (Cl-) 189

El agua freática presenta una agresividad media por contenido en sulfatos, para aquellas

concentraciones superiores a 600mg/l será necesario el uso de hormigones

sulforesistentes, een el caso de que la cimentación esté en contacto directo con el agua

freática.



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Según la Instrucción EHE-08, la definición del tipo de ambiente para cimentaciones en

contacto directo con el agua freática. será: IIa+Qb.

Por tanto, para hormigón armado en cimentación, será preceptivo:

Designación Ambiente: IIa+Qb

Max. relación a/c = 0,50

Mín. contenido cemento: 350Kg/m3

Resistencia mínima recomendada con los requisitos de durabilidad:

H-35 N/mm2.

la definición del tipo de ambiente para cimentaciones que no estén en contacto con el

agua freática y para el hormigón armado de los elementos de estructura exterior

expuesta, será preceptivo:

Designación Ambiente: IIa.

Max. relación a/c = 0,60.

Mín. contenido cemento: 275 Kg/m3.

Resistencia mínima recomendada con los requisitos de durabilidad:

H-25 N/mm2.

Según el D.B. HS-Salubridad, el grado de impermeabilidad mínimo exigido a los

muros que están en contacto con el terreno frente a la penetración del agua del terreno

y de las escorrentías se obtiene en la siguiente tabla, en función de la presencia de

agua y del coeficiente de permeabilidad del terreno.

COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL TERRENO

Presencia de Agua Ks 10-2

cm/s 10-5<Ks 10-2

cm/s Ks 10-5

cm/s

ALTA 5 5 4

MEDIA 3 2 2

BAJA 1 1 1

Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros



igigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigigidididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididido o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a lololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololololos s s s s s s s s mumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumumurorororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororosssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssss

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Según esta tabla, la presencia de agua se considera:

a) Baja: cuando la cara inferior del elemento constructivo que constituye el suelo se

encuentra por encima del nivel freático.

b) Media: cuando la cara inferior del elemento constructivo que constituye el suelo

se encuentra a la misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos

metros por debajo.

c) Alta: cuando la cara inferior del elemento constructivo que constituye el suelo se

encuentra a dos o más metros por debajo del nivel freático.

En nuestro caso se ha detectado la presencia de nivel freático en el Sondeo a una cota

de -3.90m por lo que la presencia de agua sería BAJA. Por lo que, para una

cimentación que apoye sobre unas Arenas limosas, para los parámetros de

permeabilidad anteriormente mencionados, se estima un grado de Impermeabilidad

mínimo de 1.

Por otro lado, el grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos que están en

contacto con el terreno frente a la penetración del agua de éste y de las escorrentías en

función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del terreno.

COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL TERRENO

Presencia de Agua Ks 10-5

cm/s Ks 10-5

cm/s

ALTA 5 4

MEDIA 4 3

BAJA 2 1

Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos

Por lo tanto, para una cimentación directa que apoye sobre unas arenas arcillosas, para

los parámetros expuestos anteriormente de permeabilidad, vamos a estimar un grado

de mínimo de impermeabilidad de 2.



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7.- CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZONA.

La Norma NCSE-02 de 27 de septiembre de 2002 (B.O.E. núm. 244; 11/10/2002)

proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la

consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma o

rehabilitación y conservación de obras a las que es aplicable la citada Norma.

A efectos de esta Norma la construcción proyectada se clasificaría como: obras "de

especial importancia", o cuya destrucción por terremoto puede interrumpir un servicio

imprescindible o dar lugar a efectos catastróficos.

En su Anejo 1, otorga al municipio de Jerez de la Frontera los siguientes parámetros de

peligrosidad sísmica:

Aceleración sísmica básica ab= 0.06g (valor característico de la aceleración

horizontal de la superficie del terreno), correspondiente a un período de

retorno de quinientos años). Siendo g = aceleración de la gravedad.

Coeficiente de contribución k = 1.2 (que tiene en cuenta la influencia de los

distintos tipos de terremotos esperados en la peligrosidad sísmica de cada

punto).

El coeficiente del terreno C, que depende de las características geotécnicas del terreno de

cimentación existentes hasta los 30m primeros bajo la superficie del terreno será:

30ii eC

C

Siendo:

Ci ; coeficiente del terreno de cada uno de los tramos.

ei; espesor de cada tramo.



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Tipo Construcción Especial Importancia

Aceleración Básica ab/g 0.06

Coeficiente Contribución (K) 1.2

Clasificación Terreno Tipos IV/III/II

Coeficiente de suelo (C) 1.401

La aceleración sísmica de cálculo vendría dada por la expresión:

ac = S ab

Siendo:

= coef. adimensional de riesgo, = 1.3 (especial importancia).

S = coeficiente de amplificación del terreno. S = 1.12

ac = 0.0874g

La citada Norma recomienda en lo referente a la cimentación (Apart. 4.3.), entre otras

reglas de buena práctica constructiva, las siguientes:

Debe evitarse la coexistencia en una misma unidad estructural, de sistemas de

cimentación superficiales y profundos.

Es recomendable disponer la cimentación sobre un terreno de características

geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo, presenta discontinuidades o

cambios sustanciales en sus características, se fraccionará el conjunto de la

construcción de manera que las partes situadas a uno y otro lado de la

discontinuidad constituyan unidades independientes.

Cada uno de los elementos de cimentación que transmita cargas verticales

significativas deberá enlazarse con los elementos contiguos en dos direcciones

mediante dispositivos de atado situados a nivel de las zapatas, de los

encepados de pilotes o equivalentes, capaces de resistir un esfuerzo axial, tanto

de tracción como de compresión, igual a la carga sísmica horizontal transmitida



iririririririr u u u u u u un n n n esesesesfufufufuererererzozozozozozozozozozozozozozozozozozozozozozozozo axaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxaxiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaiaial,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l,l, t t t tananananananananananananananananananananananantototototototototototototototo

cacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacaca h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h h horororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizizononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononononontal l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l trtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrtrananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananananansmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmsmitititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititititididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididididida a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a

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en cada apoyo.

8.- CONCLUSIONES. CIMENTACIÓN RECOMENDADA.

8.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA PARCELA ESTUDIADA Y DEL

PROYECTO.

La parcela objeto de estudio se ubica en la Avenida de la Universidad s/n, en el

municipio de Jerez de la Frontera (Cádiz).

Se trata de una parcela de morfología rectangular, donde con anterioridad existía un

edificio destinado a uso penitenciario que se derribó en el año 2010 (antigua cárcel de

Jerez de la Frontera).

Según los datos facilitados por el peticionario, se proyecta la construcción de una

edificación que constará: Planta sótano, planta baja, planta primera y planta segunda.

8.2.- FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES.

Inestabilidad de Laderas: Se desconoce la existencia de antecedentes

sobre fenómenos de esta índole tanto en la zona estudiada como en su

entorno.

Rellenos Antrópicos. Se ha detectado la presencia de rellenos antrópicos

en el SR-1 hasta una cota de -1.60m.

Ripabilidad: Los materiales que conforman el subsuelo de la parcela

estudiada poseen una excavabilidad fácil, pudiéndose abordar el vaciado con

maquinaria convencional (retroexcavadora).

Nivel freático: Las medidas de la profundidad del nivel piezométrico

realizadas en el taladro de la perforación, previamente revestidas con tubería

piezométrica de PVC ranurada, como pozo de observación para posteriores



seseservrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvrvacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacacióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióióión n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n papapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapapaparararararararararararararararararararararararararararararararararararararararararara p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p pososososososososososososososososososososososososososososososososososososososososososososososososososteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteteriririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririririororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororororeseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseseses

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seguimientos, mostraron la existencia del nivel freático a una cota -3.90m.

Agresividad. Tipo de Ambiente: Según el Capítulo nº2 de la Instrucción

EHE-08, el terreno analizado se evaluaría como un suelo "no agresivo” para el

hormigón. Atendiendo a lo establecido en el Art. 37.3.5 de la misma Instrucción,

la concentración obtenida dista de alcanzar el límite de 2.000 mg/Kg ó ppm. No

obstante el agua freática presenta agresividad media por contenido en sulfatos.

En cuanto a la definición del tipo de ambiente, para cimentaciones en

contactato con el agua freática, la Instrucción EHE-08, prescribe una Clase

general de exposición IIa+Qb. Ahora bien, esta misma Instrucción prescribe

que para cimentaciones que no estén en contacto con el agua freática y

elementos exteriores de estructuras la designación del tipo de ambiente debe

ser IIa.

Por tanto, para hormigón armado en cimentación en contacto directo con el

agua fréatico, será preceptivo:

Designación Ambiente: IIa+Qb

Max. relación a/c = 0,50

Mín. contenido cemento: 350 Kg/m3

Resistencia mínima recomendable con los requisitos de durabilidad:

H-35 N/mm2.

Y para el hormigón armado de cimentación que no esté contacto con el agua freática y

elementos de estructura exterior, será preceptivo:

Designación Ambiente: IIa.

Max. relación a/c = 0,60.

Mín. contenido cemento: 275 Kg/m3

Resistencia mínima recomendable con los requisitos de durabilidad:

H-25 N/mm2.



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8.3.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN.

Teniendo en cuanta la ejecución de una planta de sótano en el edificio proyectado la ,

proximidad del nivel freático, la solución viable que se recomienda adoptar para la

estructura proyectada, que debe garantizar un correcto comportamiento del conjunto

estructura-terreno, siendo balance razonado entre los requerimientos de la economía y

los de la seguridad, es mediante una cimentación directa, abordada por Losa armada

de hormigón armado.

8.4.- CIMENTACIÓN LOSA DE HORMIGÓN.

La Losa cimentación es indicado para reducir los asientos diferenciales en terrenos

heterogéneos o con inclusiones o con defectos erráticos, ya que por su propia rigidez y

de la estructura del propio edificio, tienden a uniformar asientos, además de participar

de un coeficiente de seguridad mucho mayor que la solución por zapatas aisladas.

Se suele recurrir a una cimentación por Losa cuando el terreno de apoyo sea

homogéneo y resistente y el edificio (como en este caso) contenga algún sótano o su

cota inferior se sitúe por debajo del nivel freático o en las proximidades de este.

La losa recogerá todos los elementos estructurares del edificio y cubrirá toda el área de

la edificación, dando así lugar a la mínima presión unitaria pero a la máxima anchura de

cimentación. Por ello, la estructura asienta como si el subsuelo fuese más o menos

homogéneo, cargado aunque no necesariamente uniforme, pero adquiere una forma

bastante más definida en lugar de la errática que se observaría una solución con

zapatas.

La solución mediante losa de hormigón será viable siempre que se cumpla:

1. La tensión de trabajo al terreno en la base de la losa sea inferior a la tensión

admisible del terreno.

2. La edificación tolere los asientos que se originarán sin originar daño.



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En este caso el edificio van a disponer de una planta bajo rasante, es posible que el

peso de las tierras excavadas sea semejante al peso total del edificio. En ese caso, la

presión unitaria neta que transmitirá la losa al terreno será del mismo orden de

magnitud que la presión efectiva preexistente, y los asientos serán probablemente de

pequeña entidad. Esta situación particular se denomina cimentación compensada.

Normalmente se utilizará losa continua, de espesor uniforme y maciza.En caso

necesario, dado que los esfuerzos de flexión habitualmente se concentran en las líneas

que unen los pilares, las losas podrán ser de canto reforzado bajo éstos. Cuando el

incremento de canto o espesor se sitúe por la parte superior de la losa, se dirá que se

trata de una losa con pedestales.

Las losas podrán ser reforzadas por medio de nervios según las líneas que unen los

pilares las losas podrán estar nervadas en una sola dirección o en ambas direcciones,

por arriba o por abajo.

8.4.1.- Profundidad de cimentación.

La profundidad de desplante de la Losa de Hormigón sería aquella que permita

encajar la planta bajo rasante y el canto de la cimentación, por lo tanto estaríamos en

una profundidad de cimentación entorno a los 3.50m, a esta profundidad nos

encontrarnos con el nivel geotécnico III formado por Arenas limosas con roca

biocalcarenítica de compacidad media.

Previamente a la ejecución de la losa se realizará un buen encachado añadiendo una

capa de grava (Ø 25/65mm) de zahorra artificial (o tipo balasto) que se compactaría

incrustándola en el fondo de la excavación, obteniéndose una mejora por densificación y

una buena plataforma de apoyo para la Losa de cimentación.



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8.4.2.- Consideraciones sobre la excavación.

La excavación debe hacerse con sumo cuidado para que la alteración de las

características mecánicas del suelo sea la mínima inevitable.

En el sondeo de reconocimiento se ha detectado la presencia de agua freática a una

cota de -3.90m, por lo que en principio no se interferirá con él aunque el fondo de la

excavación estará en las inmediaciones de mismo.

Todos los lentejones o bolsadas más compresibles que el terreno en conjunto serán

excavados y sustituidos por un suelo de compresibilidad sensiblemente equivalente a la

del suelo general, o por hormigón en masa.

La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar

inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento.

A efectos de cálculo de los muros, se pueden emplear los siguientes parámetros

geotécnicos:

8.4.3.- Carga admisible y asientos.

En suelos granulares la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse mediante

las siguientes expresiones, deducidas por Terzaghi basadas en el golpeo NSPT

obtenido en el ensayo SPT.

NIVELES GEOTÉCNICO

PARÁMETROS GEOTÉCNICOS COEFICIENTES DE EMPUJE

Prof. (m) Material g (t/m3)

Ø

C

(Kp/cm2) Activo

Ka Pasivo

Kp Pasivo

Ko

0.00-1.60 Relleno Antrópico

1.15 31 0.00 0.31 3.14 0.48

1.60-3.00 Nivel II 1.80 32 0.17 0.30 3.23 0.47



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Para B 1.20 m: 2

)30.0(

25318

B

BS

B

DNQ t

SPTadm

Siendo:

Qadm = presión admisible en kN/m².

NSPT=11

Para Losa de Cimentación

D= profundidad en metros ( m)=3.00m

B=Ancho de Cimentación (m) 37.00m

St = Asiento total admisible, 50.00 en mm

qadm= 1.87Kg/cm2

Un tanteo aproximado de la solución por losa (suponiendo un canto de 0.50 m. y una

disposición de; 1sótano+ planta baja + planta primera y planta segunda podría ser el

siguiente:

Qtotal= 0.8 x 4 + 2.5 x 0.5 = 4.45t/m2

Qtierras = 3.00x 1.80 = 5.40t/m² (vaciado)

Qneta= Qtotal- Qtierras 0 (se trata de una cimentación totalmente compensada)

Qneta< Qadm

La carga neta que actuaría a nivel de cota de desplante de la cimentación, satisface la

anterior condición, por lo que la solución geotécnica por placa es claramente viable.

Además, por tratarse de una cimentación compensada, en principio, no cabría

esperar asentamiento.



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8.4.4.- Módulo de Balasto.

En el caso de que del análisis de la rigidez relativa de la estructura de cimentación en

relación con el terreno se deduzca la necesidad de estimar un valor para evaluar la

interacción, puede estimarse como parámetro característico el conocido como

“coeficiente de balasto”.

El módulo de Balasto es la relación existente entre la presión del suelo y su

deformación, y suele utilizarse en el análisis estructural de elementos de cimentación. A

partir de un ensayo de placa de carga obtenemos:

qKs

Siendo:

q: carga transmitida.

d: asiento con la carga transmitida.

En ausencia de ensayos de Placa de carga, Bowles sugiere la siguiente expresión para

su cálculo para una cimentación real:

adms qFSmKNK )(40)/( 3

Siendo:

qadm: Carga admisible del terreno en KPa.

FS: Factor de Seguridad, usualmente FS=3.



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Por tanto, el Módulo de Balasto en nuestro caso sería:

K s= 2.24 Kg/cm3

8.4.5.- Medidas adicionales.

Todos los elementos encontrados en el fondo de las excavaciones, tales como

rocas, restos de cimentaciones antiguas y, de una manera general, todos los

lentejones resistentes susceptibles de formar puntos duros locales, serán

retirados y se rebajará lo suficiente el nivel del fondo de la excavación como

para que la cimentación apoye en condiciones homogéneas. De la misma

manera, todos los lentejones o bolsadas más compresibles que el terreno en

conjunto serán excavados y sustituidos por un suelo de compresibilidad

sensiblemente equivalente a la del suelo general, o por hormigón en masa. El

suelo de relleno debe compactarse convenientemente, pues una simple

colocación por vertido no puede asegurar el grado de compresibilidad requerido

Durante el período de ejecución se tomarán las precauciones oportunas para

asegurar la conservación en buen estado del funcionamiento de las

cimentaciones durante el plazo previsto de vida de la obra.

Antes de proceder a la realización de la estructura de la cimentación el técnico

competente comprobará visualmente, o mediante las pruebas que juzguen

oportunas, que el terreno de apoyo de aquella se corresponda con las

previsiones del proyecto.

En caso de cimentar con Losa armada, normalmente se utilizará losa continua,

de espesor uniforme y maciza. En caso necesario, dado que los esfuerzos de

flexión habitualmente se concentran en las líneas que unen los pilares, las losas

podrán ser de canto reforzado bajo éstos. Cuando el incremento de canto o

espesor se sitúe por la parte superior de la losa, se dirá que se trata de una losa

con pedestales.



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Las losas podrán ser reforzadas por medio de nervios según las líneas que unen

los pilares. Las losas podrán estar nervadas en una sola dirección o en ambas

direcciones, por arriba o por abajo.

Cuando, por razón de rigidez o por razón de esfuerzos el canto de la losa haya

de ser muy grande, se podrán emplear losas aligeradas o celulares con huecos.

En circunstancias especiales en que se precise una gran rigidez, la losa podrá

estar constituida por dos placas, una en contacto con el terreno, y otra en la

parte superior del último sótano, unidas por tabiques de hormigón armado

transversales.

Para las cimentaciones con Losa, el Código Técnico dispone las siguientes

disposiciones constructivas:

o La separación de las armaduras deberá estar comprendida entre 10 y

30cm, no debiendo sobrepasar ese valor.

o Se recomienda diámetros de 12mm como mínimo; no obstante en losas

pequeñas estimamos que pueden utilizarse diámetros de 10mm.

o Las placas deberán armarse con una cuantía geométrica de 1.4 por mil

en cada dirección. Por ello, se tendrá que disponer siempre una malla

superior.

o Se recomienda un armado formado por dos parrillas superior e inferior,

reforzando la armadura básica inferiormente bajo los pilares y

superiormente en los vanos. Es muy importante tener en cuenta los

solapes y longitudes de anclajes.



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9.- INSPECCIÓN EN OBRA.

Por último, debe indicarse que las consideraciones expuestas en el presente informe

han sido deducidas de ensayos puntuales, constituyendo una extrapolación al conjunto

del solar de estudio en las condiciones actuales del subsuelo.

No es óbice para que puedan producirse variaciones con respecto al esquema definido,

derivadas de la heterogeneidad que pueda presentar el suelo o bien por alteraciones

posteriores antrópicas (rellenos, excavaciones, extracciones o alumbramiento de agua

subterránea, poda o eliminación de árboles, etc) realizadas con anterioridad al

comienzo de la obra.

Por ello, es preciso que al inicio de las excavaciones y antes de proceder a la

realización de la estructura de la cimentación un técnico competente compruebe

visualmente, o mediante las pruebas que juzguen oportunas, que el terreno de apoyo

se corresponde con las previsiones aquí incluidas.

En especial, se deberán contrastar que:

a) La estratigrafía coincide con la estimada en este Estudio Geotécnico.

b) El nivel freático y las condiciones hidrogeológicas se ajustan a las previstas

en este estudio.

c) La resistencia y humedad del terreno encontrado al nivel de cimentación

coincide con las definidas.

d) No se detectan defectos evidentes tales como cavernas, fallas, galerías,

pozos, etc.

e) No se detectan corrientes subterráneas que puedan producir socavación o

arrastres.

f) El agua y el terreno no son agresivos para los materiales de la cimentación.



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Este de Informe geotécnico consta de memoria de cuarenta y tres (43) páginas

numeradas correlativamente y de seis (6) anejos a la memoria.

El Puerto de Sta. María (Cádiz), 21 de Abril de 2014

Fdo.: Técnico Autor del Informe

María José Puertas Sánchez

Licenciada en Ciencias Geológicas

Colegiada nº 493



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7 . ANEXOS A LA MEMORIA - Plataforma de Contratación del ...

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