Analisiss AISC Metodo LRFD 1993.

TESIS: ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO, DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON LAS ESPECIFICACIONES A.I.S.C. MÉTODO L.R.F.D. 1993.

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INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL.

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA. UNIDAD ZACATENCO.

SUBDIRECCIÓN ACADÉMICA.

ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO, DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON LAS ESPECIFICACIONES A.I.S.C.

MÉTODO L.R.F.D. 1993.

TESIS PARA OBTENER EL TITULO DE INGENIERO CIVIL PRESENTA: CARLOS NICOLAS MENDOZA.

MÉXICO D. F. A 16 DE NOVIEMBRE DEL 2007.

ASESOR. ING. LILIANA MARTINEZ.


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A MIS PADRES. A MIS HERMANOS. A MIS AMIGOS. A LA ING. LILIANA MARTINEZ.

Y a todas aquellas personas que contribuyeron en la realización del presente trabajo,

gracias.

Sinceramente

CARLOS.

Porque gracias a su brillante ejemplo de trabajo y superación, por su ayuda moral y económica, he logrado cumplir satisfactoriamente uno de mis objetivos.

Por haber estado conmigo en los momentos mas difíciles, por sus consejos e impulso en la vida.

Por su valiosa y sincera amistad que de una u otra manera han contribuido a mi formación humana y profesional.

Asesor de esta Tesis.

AGRADECIMIENTOS


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ÍNDICE. CAPITULOS. PAGINAS. PRESENTACION. I.1.- El ámbito del diseño estructural. 12 I.2.- El proceso del diseño estructural. 16 I.3.- Las herramientas de diseño. 20 I.4.- Estados límite. 25 I.5.- Acciones de diseño. 27 I.6.- Resistencia de diseño. 31 I.7.- Repaso y resumen del capitulo. 34 II.1.- Ventajas del acero como material estructural. 41 II.2.- Desventajas del acero como material estructural. 42 II.3.- Perfiles de acero. 43 II.4.- Relaciones esfuerzo-deformación del acero estructural. 46 II.5.- Diseño económico de miembros de acero. 48 II.6.- Fallas en estructuras. 49 II.7.- Exactitud de los cálculos. 50 II.8. - Repaso y resumen del capitulo. 51 III.1.- Especificaciones y códigos de construcción. 58 III.2.- Cargas muertas. 59 III.3.- Cargas vivas. 60 III.4.- Filosofías del diseño y confiabilidad de las especificaciones LRFD. 62 III.5.- AISC – Diseño con factores de carga y resistencia LRFD. 67 III.6. – AISC – Diseño por esfuerzos permisibles (ASD). 69 III.7. – AISC – Diseño plástico. 71 III.8. – Factores de seguridad – ASD y LRFD Comparados. 72 III.9. – Por qué se recomienda utilizar el método LRFD? 77 III.10. – Análisis de las estructuras. 79 III. 11.- Repaso y resumen del capitulo. 80

ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO, DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON EL MÉTODO LRFD.

I. – BASES Y CRITERIOS DEL DISEÑO ESTRUCTURAL.

III. – ESPECIFICACIONES, CARGAS Y MÉTODOS DE DISEÑO.

II. – DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO.


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IV.1.- Métodos de análisis 92 IV.2.- Coeficientes y espectros de diseño sísmico. 93 IV.3.- Elección del tipo de análisis 105 IV.4.- Repaso y resumen del capitulo. 108 V.1.- Alcance. 110 V.2.- Requisitos generales para el análisis y diseño estructural. 110 V.3.- Clasificación de las estructuras según su importancia. 112 V.4.- Clasificación de las estructuras según su respuesta ante la acción del viento. 114 V.5.- Procedimiento para determinar las acciones por viento. 116 V.6.- Determinación de la velocidad de diseño. 118 V.7.- Presión dinámica en la base. 132 V.8.- Análisis estático. 138 V.9.- Repaso y resumen del capitulo. 154 VI.1.- Antecedentes. 162 VI.2.- Consideraciones prediales. 162 VI.3.- Colindancias. 162 VI.4.- Topografía. 163 VI.5.- Proyecto Arquitectónico. 163 VI.6.- Mecánica de suelos. 163 VI.7.- Proyecto estructural. 164 VI.8.- Reglamentos de diseño. 165 VI.9.- Repaso y resumen del capitulo. 167 VII.1.- Levantamiento del terreno. 168 VII.2.- Plano topográfico. 174 VII.3.- Desplante de la tienda sobre el terreno. 175 VII.4.- Proyecto Arquitectónico. 176 VII.5.- Mecánica de suelos. 180 VIII.1.- Alcances. 184 VIII.2.- Datos Generales de proyecto. 184 VIII.3.- Criterios de estructuración del edificio. 184 VIII.4.- Criterios de cálculo del edificio. 184 VIII.5.- Resultados de cálculo. 185 VIII.6.- Anexos de cálculo. 186

VI. – CONSIDERACIONES GENERALES.

VIII. – MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL.

VII. – CONSIDERACIONES DEL PROYECTO.

IV. – ANÁLISIS SÍSMICO.

V. – DISEÑO POR VIENTO.


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Anexo 1. Topología del modelo. Definición de la nomenclatura y numeración de barras, nudos y elementos de la estructura

Anexo 2. Análisis de cargas unitarias.

Determinación de los pesos de los sistemas constructivos empleados.

Anexo 3. Predimensionamiento.

Obtención preliminar de las secciones estructurales. Anexo 4. Cuantificaciones de cargas por área.

Cargas empleadas en los niveles más significativos del proyecto.

Anexo 5. Definición de apoyos de la cimentación.

Tipos de apoyos en el modelo.

Anexo 6. Análisis sísmico.

Cálculo de las rigideces, Fuerzas cortantes (Pesos de las cubiertas de los niveles, clasificación de la estructura, valuación de las fuerzas sísmicas, distribución de las fuerzas sísmicas en los elementos resistentes de la edificación, excentricidades y momentos torsionantes de diseño, cortantes sísmicas en los elementos resistentes de la edificación)

Anexo 7. Análisis por viento.

Clasificación de la estructura, Determinación de la velocidad de diseño, Presión dinámica en la base. Presiones interiores de diseño, presiones de diseño para la estructura principal. Distribución de las fuerzas de viento entre los elementos resistentes de la edificación.

Anexo 8. Declaración de las cargas primarias.

Definición de las condiciones de cargas primarias que serán utilizadas por las combinaciones de carga para el análisis y diseño. Definición de los factores de diseño. Definición de las combinaciones de carga.


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Anexo 9. Resultados dinámicos. Resultados de desplazamiento y deformaciones de la superestructura ante las combinaciones de carga.

Anexo 10. Diseño de los elementos de acero.

Diseño de los elementos de acero.

Anexo 11. Reacciones de la cimentación.

Reacciones de la superestructura aplicadas en la cimentación.

Anexo 12. Diseño de cimentaciones.

Revisión y diseño de la cimentación de concreto.

Anexo 13. Cálculo de las conexiones y detalles estructurales.

Cálculo y detallado de las conexiones de superestructura y cimentación.

Anexo 14. Planos de proyecto.

Planos estructurales del proyecto calculado.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. 386

BIBLIOGRAFIA. 388


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OBJETIVO. - El objetivo principal de esta tesis es dar una introducción al análisis

y diseño estructural de una obra utilizando estructuras de acero. Se hace para un proyecto específico, pero se pretende que pueda ser usado como marco de referencia para otros proyectos, es dirigida principalmente para los estudiantes de ingeniería civil así como para los ingenieros recién egresados. Es posible que al realizar esta tesis con el paso del tiempo y con el consecuente desarrollo de programas de cómputo destinados a la solución de problemas estructurales, se introduzca a un proceso viejo y deteriorado, sin embargo las investigaciones sobre las cuales se basa esta tesis nos han demostrado que por la sencillez, tanto de aprendizaje como de realización, es sumamente utilizada y conocida por los ingenieros civiles dedicados al diseño estructural. Estas condiciones hacen que este trabajo este realizado bajo bases sólidas, que a pesar del paso del tiempo servirá al quehacer estructural.

NAVE INDUSTRIAL. - Desde que se inicio la era industrial el hombre ha tenido la necesidad de tener un espacio protegido de la intemperie e inclemencias del tiempo, donde pueda hacer uso de maquinaria y materia prima para elaborar productos de uso domestico, agrícola, industrial, etcétera. En un principio la solución que se dio, fue la de construir edificaciones de un solo techo de acuerdo a la tecnología de la época. En la actualidad la industria requiere de edificios con mayores dimensiones libres, versátiles y económicas.

Una de las clasificaciones de edificios los subdivide en tres categorías: Edificios comerciales de varios pisos, edificios de claros muy grandes y edificios de un solo piso para uso industrial, de este tipo de edificios es del que se trata principalmente en esta tesis.

ESTRUCTURAS DE ACERO. - Durante mucho tiempo el material que se ha utilizado es la madera para fabricar armaduras, material que en algunos países es mas abundante y por lo tanto de menor costo inicial, a pesar de esto la madera requiere de mayor costo en mantenimiento y es poco duradera, además su resistencia es poco comparada con otros materiales que son fabricados como los son, el concreto y el acero, los cuales se utilizan cada vez más en las construcciones. De estos dos últimos el más empleado para construir edificios industriales es el acero, por su gran cantidad de ventajas con respecto a las estructuras de concreto reforzado como son: alta resistencia, uniformidad, elasticidad, durabilidad, ductilidad, tenacidad, ampliaciones de estructuras existentes, etc. MARCOS RÍGIDOS. - Los marcos rígidos de alma llena constituyen una alternativa ventajosa en muchos casos para la construcción de naves industriales. Sin embargo, la solución óptima de este tipo de marcos implica el uso de barras de sección variable, con el objeto de reducir el volumen del acero estructural y en consecuencia el costo de la estructura.

PRESENTACION.


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Es verdad que la relación volumen de material y costo no es directa, ya que en ocasiones la adopción de miembros de sección variable involucra la necesidad de operaciones constructivas mas complejas, para cortar y armar el acero que constituye este tipo de barra, por lo que bien puede suceder que lo que se ahorre en volumen de acero, quede sobrepasado por el incremento de costo de los procedimientos empleados en la fabricación de la estructura. Cabe comentar que la observación anterior no es válida cuando se aplican avances tecnológicos de punta en la fabricación de los marcos, ya que el empleo de dispositivos automatizados y robotizados para el corte y la soldadura de placas, permite que el ahorro en volumen se refleje en ahorros efectivos en el costo. Por lo anterior el empleo de marcos de sección variable es una alternativa común en las zonas industriales más desarrolladas de nuestro país, en donde es posible la aplicación de las tecnologías más avanzadas ya mencionadas y por lo tanto se da una reducción efectiva de los costos.

Es por ello que en el presente trabajo se eligió tratar con edificios estructurados a base de marcos rígidos (columnas y vigas de acero estructural A-50)

DISEÑO CON EL MÉTODO LRFD. – Esta tesis trata sobre un método de diseño

llamado diseño por factores de carga y resistencia (LRFD). Sin embargo como casi todo el diseño estructural en acero se lleva a cabo por medio del método de esfuerzos permisibles (ASD). A pesar de la prevalencia del método ASD, los ingenieros de diseño están adoptando gradualmente el método LRFD. Parece ser que esta tendencia será acelerada en los próximos años debido a las diversas ventajas del LRFD y debido al hecho de que casi todos los cursos de diseño a nivel universitario están dedicados exclusivamente al LRFD. Este método incluye muchas de las características de los procedimientos de diseño comúnmente asociados con el diseño último, el diseño plástico y el diseño al límite o el diseño por colapso. COMPUTADORAS PERSONALES. - La disponibilidad de las computadoras personales ha cambiado drásticamente la manera en que se analizan y se diseñan las estructuras. En prácticamente todas las escuelas de ingeniería y oficinas, las computadoras se usan rutinariamente para resolver los problemas de análisis estructural, aunque se han usado mucho menos para trabajo de diseño, la situación esta cambiando rápidamente conforme más y más programas se desarrollan y venden comercialmente. Muchos cálculos están implicados en el diseño estructural y muchos de esos cálculos consumen mucho tiempo. Con una computadora el ingeniero estructurista puede reducir considerablemente el tiempo requerido para esos cálculos y emplear supuestamente el tiempo ahorrado para considerar otras alternativas de diseño. Teóricamente, el diseño por computadora de sistemas alternativos para unos cuantos proyectos deberían mejorar sustancialmente el buen juicio del ingeniero en corto periodo. Sin computadoras, el desarrollo de este mismo juicio requerirá que el ingeniero lo alcance a través de una buena cantidad de proyectos hechos a mano.


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Aunque las computadoras incrementen la productividad en el diseño, ellas tienden sin duda al mismo tiempo a reducir la intuición del ingeniero hacia las estructuras. Esto puede ser un problema especial para los ingenieros jóvenes con poca experiencia previa en el diseño. A menos de que los ingenieros tengan esta intuición, el uso de las computadoras puede ocasionar grandes errores.

Es interesante hacer notar que actualmente en la mayoría de las escuelas de ingeniería la manera de enseñar el diseño estructural es con un gis y un pizarrón, aunque en los programas de estudio en proyecto ya se contempla el uso de las computadoras como complemento de los cursos de análisis. Debido a estas consideraciones se ha decido utilizar el programa STAAD PRO 2005 para el análisis y diseño estructural. Y

El programa de AUTOCAD 2006 (herramienta de dibujo) lo utilizaremos para la representación de los planos estructurales, debido a la rapidez y la calidad al presentar los planos.


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CONTENIDO.

En el primer capitulo se darán las bases sobre el análisis y diseño estructural, con el objetivo que se tengan una idea general de los que trataremos en esta tesis.

En segundo capitulo se menciona el diseño estructural en acero, para conocer las

propiedades y características generales de este material.

En el tercer capitulo trata sobre las especificaciones, cargas y métodos de diseño, con el propósito que este trabajo no sea utilizado solamente para edificios de un solo piso de uso industrial, si no también para otro tipo de estructuras de uso común en nuestro medio, además nos muestra también filosofías de diseño del American Institute of Steel Construction (AISC) por medio del diseño por esfuerzos permisibles (ASD) y el diseño por Factores de Carga y Resistencia (LRFD), así como también las ventajas de utilizar el método por Factor de Carga y Resistencia (LRFD). En el cuarto y quinto capitulo tratamos los temas de análisis por sismo y el análisis por viento respectivamente. En los cuales se muestra todas las consideraciones que se deben tomar en cuenta para el análisis y diseño de los elementos estructurales. En el sexto capitulo se mencionan las consideraciones generales del proyecto, los cuales son importantes de conocer para el desarrollo del proyecto estructural como son: La topografía del terreno, el proyecto arquitecto, la mecánica de suelos, entre otras. En el séptimo capítulo pasamos de lo general a lo particular, ya que se presentan las consideraciones del proyecto que utilizaremos para el desarrollo de esta tesis. En el octavo capitulo (memoria de cálculo estructural) se analizan y se diseñan los elementos estructurales que componen la edificación en particular, para ello se utilizan diversos códigos o reglamentos actuales tanto nacionales como extranjeros. Los anexos de cálculo contemplados en este capitulo nos brindan toda la información del análisis y diseño estructural. La cimentación la cual también se trata en el capitulo octavo es parte importante de la estructura principal, aquí también se presentan los planos estructurales del proyecto calculado.


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CAPITULO [I] BASES Y CRITERIOS DEL DISEÑO ESTRUCTURAL.

I. BASES Y CRITERIOS DEL DISEÑO ESTRUCTURAL.

I.1 El ÁMBITO DEL DISEÑO ESTRUCTURAL.

El diseño estructural abarca las diversa actividades que desarrolla el proyectista para determinar la forma, dimensiones y características detalladas de una estructura, o sea de aquella parte de una construcción que tiene como función absorber las solicitudes que se presentan durante las distintas etapas de su existencia. El diseño estructural se encuentra incluido en el proceso más general del proyecto de una obra civil, en el cual se definen las características que debe tener la construcción para cumplir de manera adecuada las funciones que está destinada a desempeñar. Un requisito esencial para que la construcción cumpla sus funciones es que no sufra fallas o mal comportamiento debido a su incapacidad para soportar las cargas que sobre ella se imponen. Juntó con éste, deben cuidarse otros aspectos, como los relativos al funcionamiento y a la habitabilidad, que en general son responsabilidad de otros especialistas. Evidentemente, dada la multitud de aspectos que deben considerarse, el proceso mediante el cual se crea una construcción moderna puede ser de gran complejidad. Una construcción u obra puede concebirse como un sistema, entendiéndose por un sistema un conjunto de subsistemas y elementos que se combinan en forma ordenada para cumplir con determinada función. Un edificio, por ejemplo, está integrado por varios subsistemas: el de los elementos arquitectónicos para encerrar espacios, el estructural, las instalaciones eléctricas, las sanitarias, las de acondicionamiento de aire y los elevadores. Todos estos subsistemas interactúan de modo que en su diseño debe tenerse en cuenta la relación que existe entre ellos. Así, no puede confiarse que lograr la solución óptima para cada uno de ellos, por separado, conduzca a la solución óptima para el edificio en su totalidad. Con demasiada frecuencia esta interacción entre los subsistemas de una construcción se considera sólo en forma rudimentaria. En la práctica tradicional el diseño de un edificio suele realizarse por la superposición sucesiva de los proyectos de los diversos subsistemas que lo integran. El arquitecto propone un proyecto arquitectónico a veces con escasa atención a los problemas estructurales implícitos en su diseño. El estructurista procura adaptarse lo mejor posible a los requisitos arquitectónicos planteados, con frecuencia con conocimiento limitado de los requisitos de las diversas instalaciones. Por último, los proyectistas de éstas formulan sus diseños con base en los proyectos arquitectónicos y estructurales. El proyecto general definitivo se logra después de que los diversos especialistas han hecho las correcciones y ajustes indispensables en sus proyectos respectivos. En esta forma de proceder, cada especialista encargado de una parte del proyecto tiende a dar importancia sólo a los aspectos del proyecto que le atañen, sin tener en cuenta si la solución que está proponiendo es inadmisible o inconveniente para el cumplimiento de otras funciones. En particular el ingeniero estructural no debe olvidar que, “Las obra no se


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construyen para que resistan. Se construyen para alguna otra finalidad o función que lleva, como consecuencia esencial, el que la construcción mantenga su forma y condiciones a lo largo del tiempo. Su resistencia es una condición fundamental, pero no es la finalidad única, ni siquiera la finalidad primaria.” Debe tener siempre presente que el proyecto no constituye un fin por sí mismo, sino que representa sólo una parte del proceso que conduce a la construcción de una obra terminada. Por tanto, lo importante es la calidad del resultado que se logre y el proyecto será mas satisfactorio en cuanto mejor contribuya a facilitar la construcción de una obra adecuada. Por ello, deberá tener en mente que lo que se proyecta se tendrá que construir y elegir las soluciones que mejor se ajusten a los materiales y técnicas de construcciones disponibles. La interacción con los contratistas responsables de la construcción es otro aspecto importante. Es frecuente que éstos pidan y obtengan, una vez terminado el proyecto, modificaciones importantes en las características arquitectónicas y estructurales en función del empleo de un procedimiento constructivo que representa claras ventajas de costos o de tiempos de ejecución, pero no se adapta al proyecto que se ha elaborado. Esto da lugar a que se repitan partes importantes del proceso de diseño o, más comúnmente, a que se realicen adaptaciones apresuradas por los plazos de entrega ya muy cortos. Un ejemplo frecuente de la situación anterior se da cuando el constructor propone recurrir a un sistema de prefabricación mientras que en el proyecto original se previó una solución a base de concreto colado en el lugar. Obviamente, esto implicaría modificaciones sustanciales al proyecto estructural. A pesar de sus evidentes inconvenientes, el proceso que en términos simplistas se acaba de describir, es que se suele seguir, con resultados aceptables, en el diseño de la mayoría de las construcciones. Sin embargo, en los últimos años, dada la complejidad creciente de las obras, se ha iniciado una tendencia a racionalizar el proceso de diseño recurriendo a los métodos de la ingeniería de sistema. En esencia, se pretende aprovechar las herramientas del método científico para hacer más eficiente el proceso de diseño. En particular, se pone énfasis en la optimización de la obra en su totalidad. Una diferencia fundamental respecto al enfoque tradicional del diseño es la consideración simultánea de la interacción de los diversos subsistemas que integran una obra en una etapa temprana del proceso de diseño, en lugar de la superposición sucesiva de proyectos. La aplicación del la ingeniería de sistemas al diseño de obras ha conducido al diseño por equipo. En este enfoque, bajo la dirección de un jefe o coordinador, un grupo de especialistas colabora en la elaboración de un proyecto desde su concepción inicial. La especialidad del coordinador dependerá de la naturaleza de la obra en estudio. Así el proyecto de un edificio urbano será dirigido por el responsable del proyecto arquitectónico, quien fija los lineamientos generales del proyecto estructural y de las diferentes instalaciones. El proyecto de un puente será dirigido por el proyectista estructural, quien interactúa con otros especialistas, como el de la mecánica de suelos y el de las vías terrestres. En este caso, es responsabilidad del proyectista estructural cuidar también los aspectos generales de economía y estética del proyecto. En ambos casos es importante la


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participación en el equipo de un especialista en procedimientos y costos de construcción que opine oportunamente sobre la vialidad de las posibles soluciones. Es oportuno mencionar algunas inquietudes recientes en relación con el diseño de obras civiles. La primera se refiere al impacto que pueda tener una obra en el entorno, así como las consecuencias sociales que ésta puede tener. La consideración de este aspecto puede afectar seriamente las decisiones de diseño. Basta recordar por ejemplo las implicaciones ecológicas que tienen obras como los grandes oleoductos y gasoductos que se han estado instalando en diversas regiones de la República Mexicana, las alteraciones en el uso de suelo que ocasiona la construcción de grandes presas y, a un nivel menor, los problemas que pueden presentarse por la localización incorrecta de las pilas de un puente que altere desfavorablemente el flujo de un río o la de los accesos a un estacionamiento que interfieran con el tránsito urbano. Aunque los aspectos sociales y ambientales pueden y deben ser considerados en el diseño por los propios proyectistas o por especialistas en las materias, hay una tendencia cada vez más acentuada a buscar la intervención en el proceso de diseño de una obra, de los usuarios y de representantes de los grupos sociales afectados. Aunque en los aspectos estructurales esto quizá no tenga gran importancia, en las decisiones generales sobre las características de una obra la participación de los usuarios puede ser esencial. No pocos proyectos de vivienda han fracasado por haberse basado en lo que el proyectista consideraba adecuado, pero no en lo que el futuro habitante hubiere deseado. Situaciones semejantes pueden presentarse en el proyecto de un hospital o de una escuela. Cualquiera que sea la metodología seguida en el diseño de una obra, el ingeniero estructural debe saber encuadrar su actividad dentro del proceso general del proyecto. Al igual que no debe imponer soluciones que resulten inconvenientes o ineficientes para el funcionamiento general de la construcción, debe pugnar para que no se le impongan esquemas o restricciones que conduzcan a un diseño estructural poco racional o antieconómico. Los principios y fundamentos del diseño estructural son comunes al proyecto de una gran cantidad de artefactos. Una silla, un automóvil, un barco y un puente deben soportar diversas condiciones de solicitación para cumplir adecuadamente sus funciones. La mecánica y la resistencia de materiales son bases teóricas comunes que rigen la seguridad de todos esos sistemas. Aquí nos referimos sólo a las estructuras de las construcciones que entran en el ámbito de la ingeniería civil; éstas son muy variadas, ya que abarcan, por ejemplo, los edificios, los puentes, las presas, las plantas industriales y las estructuras portuarias y marítimas. Recordando que el presente trabajo esta enfocado a los edificios. En cada una de estas construcciones existen muy diversos problemas que admiten una amplia gama de soluciones.


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La enseñanza y la práctica del diseño estructural se han enfocado excesivamente al proyecto de edificios y construcciones urbanas. Sin embargo, el desarrollo tecnológico de un país está sometido a la posibilidad de proyectar y realizar grandes obras de infraestructura y de tipo industrial, las cuales deben proyectarse para condiciones de operación radicalmente distintas de las de los edificios, como por ejemplo: Un puente de gran claro que debe diseñarse para soportar muchas repeticiones de cargas de gran magnitud; una plataforma para explotación petrolera fuera de la costa que debe resistir el embate de huracanes y una torre de transmisión de energía eléctrica en la cual un proyecto tipo se repite miles de veces y amerita, además de análisis muy refinados y del uso de métodos de optimación del diseño, comprobaciones experimentales del comportamiento ante distintas combinaciones de acciones, mediante pruebas prototipos.1

1 Meli Piralla, DISEÑO ESTRUCTURAL, 2a Edición, Capitulo 1, Limusa Noriega Editores, México D. F. 2004, Páginas 15-21


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I.2 El PROCESO DEL DISEÑO ESTRUCTURAL.

El diseño es un proceso creativo mediante el cual se definen las características de un sistema de manera que cumpla en forma óptima con sus objetivos. El objetivo de un sistema estructural es resistir las fuerzas a las que va a estar sometido, sin colapso o mal comportamiento. Las soluciones estructurales están sujetas a las restricciones que surgen de la interacción con otros aspectos del proyecto y a las limitaciones generales de costo y tiempo de ejecución.

Conviene resaltar el carácter creativo del proceso. La bondad del proyecto depende

esencialmente del acierto que se haya tenido en imaginar un sistema estructural que resulte el más idóneo para absorber los efectos de las acciones exteriores a las que va a estar sujeto. Los cálculos y comprobaciones posteriores basados en la teoría del diseño estructural sirven para definir en detalle las características de la estructura y para confirmar o rechazar la viabilidad del sistema propuesto. Podrá lograrse que una estructura mal ideada cumpla con los requisitos de estabilidad, pero seguramente se tratará de una solución antieconómica o antifuncional. Esta parte creativa del proceso no está divorciada del conocimiento de la teoría estructural. La posibilidad de intuir un sistema estructural eficiente e imaginarlo en sus aspectos esenciales, es el fruto sólo en parte de cualidades innatas; es resultado también de la asimilación de conocimientos teóricos y de la experiencia adquirida en el ejercicio del proceso de diseño y en la observación del comportamiento de las estructuras. Lo que comúnmente se denomina buen criterio estructural no está basado sólo en la intuición y en la práctica, sino también debe estar apoyado en sólidos conocimientos teóricos.

Desgraciadamente resulta muy difícil enseñar “criterio estructural” en libros de texto y

en las aulas de clase. Es mucho más fácil enseñar fundamentos teóricos, métodos analíticos y requisitos específicos. Los autores de libros y los profesores sólo alcanzan en el mejor de los casos a transmitir al alumno algunos destellos de su experiencia, los cuales llegan a formar parte de su conocimiento asimilado. No debe sin embargo desilusionarse el estudiante por sentir, al terminar sus estudios, una gran inseguridad en la aplicación del acervo de conocimientos teóricos que ha adquirido. El ejercicio de la práctica y el contacto prolongado con los especialistas más maduros son requisitos necesarios para confirmar su criterio. Cualquier intento de clasificación o subdivisión del proceso de diseño resulta hasta cierto punto arbitrario. Sin embargo, es útil para entender su esencia, considerar tres aspectos fundamentales: la estructuración; en análisis y el dimensionamiento. Estructuración. En esta parte del proceso se determinan los materiales de los que va a estar constituida la estructura, la forma global de ésta, el arreglo de sus elementos constitutivos y sus dimensiones y características más esenciales, es está la parte fundamental del proceso. De la correcta elección del sistema o esquema estructural depende más que de ningún otro aspecto la bondad de los resultados. En esta etapa es donde desempeñaran un papel preponderante la creatividad y el criterio.


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Análisis. Se incluyen bajo esta denominación las actividades que llevan a la determinación de la respuesta de la estructura ante las diferentes acciones exteriores que puedan afectarla, es decir se trata de determinar los efectos de las cargas que pueden afectar a la estructura durante su vida útil. Para esta determinación se requiere lo siguiente. a) Modelar la estructura, o sea idealizar la estructura real por medio de un modelo teórico factible de ser analizado con los procedimientos de cálculo disponibles. Un ejemplo es la idealización de un edificio de columnas, vigas y losas de concreto por medio de un sistema de marcos planos formados por barras de propiedades equivalentes. En esta idealización se comenten con frecuencia errores graves, tales como ignorar elementos que contribuyen a la respuesta de la estructura o emplear un modelo demasiado simplista que no representa adecuadamente la respuesta estructural. La modelación incluye la definición de diversas propiedades de los elementos que componen al modelo. Esto implica la recolección de diversos datos y la suposición de otras características, como son las propiedades elásticas de los materiales, incluyendo el suelo de cimentación, y las propiedades geométricas de las distintas secciones. Los valores puestos en etapas iniciales del proceso para estas propiedades, pueden tener que modificarse e irse refinando a medida que se obtienen los resultados de análisis. b) Determinar las acciones de diseño. En muchas situaciones las cargas y los otros agentes que introducen esfuerzos en la estructura están definidos por los códigos y es obligación del proyectista sujetarse a ellos. Es frecuente sin embargo, que quede como responsabilidad del proyectista la determinación del valor de diseño de alguna carga, o al menos la obtención de datos ambientales locales que definen la acción de diseño, la forma de obtener un modelo de ésta, generalmente a través de un sistema de fuerzas estáticas de efecto equivalente y la forma de combinar estás fuerzas con las correspondientes a otras acciones. Cabe hacer notar que en esta etapa se suelen tener grandes incertidumbres y se llegan a cometer errores graves que dan el traste con la precisión que se pretende guardar en las etapas subsecuentes. Basta como ejemplo reflexionar sobre el grado de aproximación con que se puede determinar la acción máxima debida a sismo que puede presentarse sobre un edificio o el efecto de la ola máxima que pueda actuar sobre una escollera, durante la vida útil de estas estructuras. c) Determinar los efectos de las acciones de diseño en el modelo de la estructura elegida. En esta etapa, que constituye el análisis propiamente dicho, se determinan las fuerzas internas (momentos flexionantes y de torsión, fuerzas axiales y cortantes), así como las flechas y deformaciones de la estructura. Los métodos de análisis suponen en general un comportamiento elástico lineal. Los métodos de análisis han evolucionado en las últimas décadas mucho más que otros aspectos de diseño; el desarrollo de los métodos numéricos asociado al empleo de las computadoras ha hecho posible analizar con precisión modelos estructurales cada vez más complejos. Aunque no se pretende menospreciar las ventajas de realizar análisis refinados de un modelo estructural que represente en forma realista y detallada de una estructura, cabe llamar la atención sobre la tendencia que se aprecia cada vez mas notoria en muchos ingenieros, de buscar en esta etapa un grado de precisión incongruente con la poca atención que prestan a la determinación del modelo de la estructura y del sistema de cargas.


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Dimensionamiento. En esta etapa se define en detalle la estructura y se revisa si cumple con los requisitos de seguridad adoptados. Además, se elaboran los planos y especificaciones de construcción de la estructura. Nuevamente, estas actividades están con frecuencia muy ligadas a la aplicación de uno o más códigos que rigen el diseño de la estructura en cuestión. Los códigos y procedimientos son peculiares del material y sistema de construcción elegido, lo que constituye un aspecto general son los criterios de seguridad de la estructura y la estructura de los procedimientos de diseño. El haber distinguido en el proceso de diseño tres partes que indican una secuencia lógica, nos lleva a pensar que en el diseño se sigue un proceso unidireccional en el que primero se imagina una estructura, luego se analiza y finalmente se dimensiona. El proceso real es mucho más complejo e interativo; implica pasar varias veces por cada etapa a medida que la estructura evoluciona hacia su forma final. El análisis de la secuencia temporal con que se realiza el diseño de una estructura permite distinguir las fases siguientes: 1) Planteamiento de soluciones preliminares. Se requiere primero una definición clara de las funciones que debe cumplir la estructura y de las restricciones que impone el entorno físico y de las que fijan otros aspectos del proyecto. Es necesario tener datos al menos preliminares sobre condiciones ambientales y requisitos del proyecto. En esta fase es particularmente necesaria la interacción entre el estructurista y los especialistas de los demás subsistemas de la obra para definir las necesidades básicas de cada uno de ellos y para analizar las soluciones generales que se vaya proponiendo. De una evaluación esencialmente cualitativa surge un número limitado de soluciones que tienen perspectivas de resultar convenientes. Esta evaluación se basa con frecuencia en comparaciones con casos semejantes y en algunos cálculos muy simplistas. Es en esta fase donde juega un papel preponderante el criterio del proyectista estructural. 2) Evaluación de soluciones preliminares. Se realizan las actividades que, según se ha mencionado anteriormente, constituyen las etapas del proceso de diseño estructural, pero a un nivel tosco que se denomina comúnmente “prediseño”, en el cual se pretende definir las características esenciales de la estructura en diversas alternativas, con el fin de identificar posibles problemas en su adopción y, principalmente, de poder cuantificar sus partes y llegar a una estimación de los costos de las diversas soluciones. La elección de la opción más conveniente no se basará solamente en una comparación de los costos de la estructura en cada caso; hay que considerar también la eficacia con la que está se adapta a los otros aspectos del proyecto, la facilidad de obtención de los materiales necesarios, la rapidez y grado de dificultad de las técnicas de construcción involucradas, los problemas relacionados con el mantenimiento, el aspecto estético de la solución y, en obras de gran importancia, también diversos factores de tipo socioeconómico, como la disponibilidad de recursos nacionales y la contribución a la generación de empleos.


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3) Diseño detallado. Una vez seleccionado la opción más conveniente, se procede a definirla hasta su detalle, realizando de manera refinada todas la etapas del proceso; aún aquí es necesario con frecuencia recorrer más de una vez las diversas etapas, ya que alguna de las características que se habían supuesto inicialmente pueden tener que modificarse por los resultados del dimensionamiento y hacer que se repita total o parcialmente en análisis. 4) Transferencia de los resultados de diseño. No basta haber realizado un diseño satisfactorio; es necesario que sus resultados sean transmitidos a sus usuarios, los constructores, en forma clara y completa. La elaboración de planos que incluyan no sólo las características fundamentales de la estructura, sino la solución de los menores detalles, la especificación de los materiales y procedimientos y la elaboración de una memoria de cálculos que facilite la implantación de cualquier cambio que resulte necesario por la ocurrencia de condiciones no previstas en el diseño, son partes esenciales del proyecto. 5) Supervisión. Puede parecer injustificado considerar la supervisión de la obra como una fase del proceso del diseño. Su inclusión aquí tiene como objetivo destacar la importancia de que las personas responsables del proyecto estructural comprueben que se esté interpretando correctamente su diseño y, sobre todo, que puedan resolver los cambios y adaptaciones que se presentan en mayor o menor grado en todas las obras, de manera que éstos no alteren la seguridad de la estructura y sean congruentes con los criterios de cálculos adoptados. La importancia que tenga cada una de las fases identificadas depende de las características particulares de casa obra. Cuando se trata de una estructura ya familiar, es posible identificar por experiencia la solución más conveniente y proceder a su diseño con un mínimo de interacciones. En obras novedosas y grandes, es fundamental dedicar gran atención a las dos primeras fases. 1

1 Meli Piralla, DISEÑO ESTRUCTURAL, 2a Edición, Capitulo 1, Limusa Noriega Editores, México D. F. Páginas 21-26


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I.3 LAS HERRAMIENTAS DE DISEÑO. Los procedimientos para el diseño estructural han mostrado una tendencia muy acelerada hacia el refinamiento de las técnicas numéricas empleadas. Vale la pena reflexionar sobre esta tendencia, para ejercer un juicio crítico acerca de los procedimientos que conviene emplear para un problema dado. Haciendo un poco de historia, la aplicación de métodos cuantitativos al diseño es relativamente reciente. En efecto sólo desde hace poco más de un siglo, se han diseñado estructuras revisando en forma más o menos completa los esfuerzos en sus miembros. Las primeras aplicaciones fueron a puentes de grandes claros. Los conceptos de teoría de la elasticidad y de resistencia de materiales estaban ya muy desarrollados para esas fechas. Sin embargo, su aplicación al proyecto de estructuras civiles era prácticamente desconocida; en el menor de los casos se limitaba la revisión de algún problema muy particular dentro del funcionamiento global de la estructura. Como ejemplo, la teoría que se usa actualmente para el dimensionamiento de columnas, incluyendo los efectos de pandeo, se basa con pocas adaptaciones, en la solución teórica desarrollada por Leonhard Euler hacia mediados del siglo XVIII. Sin embargo, Euler nunca pensó en usar esa teoría para el diseño de columnas reales; su solución representó para él sólo un ejercicio académico, un ejemplo de la aplicación de máximos y mínimos, no fue sino hasta un siglo después cuando se le dio la teoría de Euler aplicación en el diseño estructural. Anteriormente las estructuras se proyectaban con bases exclusivamente empíricas, a partir de la extrapolación de las construcciones anteriores y de la intuición basada en la observación de la naturaleza. Hay que reconocer que la naturaleza ha sido artífice de gran número de “estructuras” muy eficientes y que llegan a un grado extremo de refinamiento en cuanto a su funcionamiento estructural. Baste como ejemplo pensar un poco en el grado en que la forma y propiedades de los materiales de un árbol o del esqueleto de los diversos animales están adaptados a las solicitaciones que deben soportar, para apreciar este hecho. La naturaleza ha logrado tales resultados a partir del proceso que, en ingeniería, se llama de aproximaciones sucesivas, o de prueba y error y que, en su contexto, se conoce como evolución natural. Los cambios que mejoran la eficiencia de un sistema natural tienden a permanecer, mientras que los contrarios a la eficiencia llevan a la falla y ala desaparición del sistema así modificado. Lo anterior implica que para llegar a los sistemas asombrosamente refinados que ahora admiramos se requirieron miles de años y millones de fallas. A otra escala, algo ha parecido ha sucedido con las antiguas obras del hombre: llegar a algunas de las formas que admiramos por su atrevimiento estructural implicó muchos intentos fallidos que fueron definiendo los límites dentro de los que se podían resolver en forma segura algunos tipos de estructuras con determinados materiales. Los primeros intentos de sistematización del proceso de diseño fueron el establecimiento de reglas geométricas que debían observarse para materiales y elementos constructivos dados, con el objetivo de asegurar su estabilidad. Muchas de esas reglas fueron recopiladas por Vitruvio en el siglo I. Fueron de uso común hasta el renacimiento, cuando la popularización del método experimental condujo a procesos más refinados. Aún


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se aprendía empíricamente, pero se pretendía sistematizar el proceso; esto incluía la realización de experimentos de manera controlada para deducir de ellos de reglas de validez general. Ciertas soluciones para favorece la estabilidad de las estructuras evidencian un claro conocimiento de la estática y de la resistencia de materiales, sin embargo la incorporación de bases teóricas sólidas y generales a los procedimientos de diseño ha sido muy lenta y puede considerarse al diseño estructural como un producto de este siglo. Con frecuencia se ha externado la opinión de que no se justifica el empleo de los refinados métodos de diseño a los que se suele recurrir en la actualidad, dado que sin ellos se pudieron realizar estructuras extraordinariamente eficientes y que han durado siglos, bastando para ello únicamente la intuición, el buen sentido estructural y la experiencia del comportamiento de estructuras previas. De lo expuesto anteriormente debe parecer evidente que el procedimiento empírico tiene la grave limitación de que es confiable sólo si se trata de estructuras esencialmente similares a otras ya existentes y comprobadas y que resulta muy peligroso extrapolar la experiencia a condiciones diferentes a las previas. El empleo del procedimiento de prueba y error es una forma muy costosa de ir afinando el diseño de estructuras reales. La intuición y el buen sentido estructural son bases esenciales de un buen diseño, pero sólo la justificación teórica de lo que se ha imaginado por ese medio, puede dar lugar a una estructura confiable. La experimentación en estructuras debe dejarse para el laboratorio o para el estudio de prototipos y no hacerse en las construcciones. Actualmente el proyectista cuenta para apoyar su intuición esencialmente con tres tipos de ayuda: los métodos analíticos, las normas y manuales, y la experimentación. Deben considerarse estás como herramientas que ayuden y facilitan el proceso mental a través del cual se desarrolla el diseño y no como la esencia del diseño mismo que puede sustituir el proceso creativo, el razonamiento lógico y el examen crítico del problema. Los métodos analíticos han tenido un desarrollo extraordinario en las últimas décadas. Se cuenta con procedimientos de cálculo de solicitaciones en modelos sumamente refinados de estructuras muy complejas, los cuales deben de tomar en cuenta efectos como la no linealidad del comportamiento de los materiales, la interacción de la estructura con el suelo y el comportamiento dinámico. No hay que olvidar, sin embargo, que lo que analizan estos métodos son “modelos” o sea idealizaciones matemáticas tanto de la estructura misma, como de las acciones a las que esta sujeta y de los materiales de los que está compuesta. Aunque por regla general siempre debe tenderse al empleo de los métodos de análisis que mejor representen el fenómeno que se quiere estudiar, conviene llamar la atención acerca del peligro que representa que un proyectista poco familiarizado con un procedimiento de análisis muy refinado, pierda el sentido físico del problema que está resolviendo, que no sepa determinar de manera adecuada los datos que alimenten el modelo y que no tenga sensibilidad para juzgar sobre si los resultados que está obteniendo son o no realistas. En los que concierne al segundo tipo de herramientas, la experiencia acumulada a través de la solución analítica de un gran numero de problemas, de la observación del comportamiento de las estructuras reales y de la experimentación e investigación realizadas en ese campo, está vaciada en una gran variedad de códigos, recomendaciones,


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especificaciones y manuales que constituyen un apoyo insustituible para el proyectista. Desde la definición de las cargas de diseño y de los otros datos básicos de diseño, hasta la elección de los métodos de análisis más adecuados y su solución sistematizada para un número de casos particulares y hasta la determinación de las características de los elementos estructurales necesarios para cumplir con determinadas condiciones de carga y la definición de muy diversos detalles de la estructura, se pueden encontrar en esos documentos, lo que simplifica extraordinariamente la labor de diseño. Debe sin embargo prevenirse contra el empleo indiscriminado de esas herramientas; el proyectista debe ejercer su juicio para determinar si su caso particular cumple con las hipótesis y limitaciones con que se elaboraron las tablas, gráficas o especificaciones generales. La práctica del diseño estructural tiende en una forma natural hacia una creciente automatización, impulsada aceleradamente por la popularización del empleo de las computadoras. Es común el empleo de programas de cómputo en el análisis estructural y su uso está difundiendo también en la etapa de dimensionamiento, hasta llegar a la elaboración misma de los planos estructurales y de las especificaciones. Este proceso es sin duda benéfico y va a reanudar en una mayor eficacia y precisión en el diseño, en cuanto se emplee con cordura. Buena parte del tiempo de un proyectista en una oficina de diseño estructural se dedica a la realización de cálculos rutinarios y a la preparación de detalles más o menos estandarizados. Al recurrir a procedimientos automatizados de cálculos, se libera al proyectista de esas tareas rutinarias y se le permite dedicar su atención a los problemas fundamentales de la concepción de la estructura y de la solución de sus aspectos básicos, así como la revisión de resultados. Es motivo, sin embargo, de gran preocupación observar lo que sucede en diversas oficinas de proyectos, donde la implantación de sistemas automatizados de análisis y dimensionamiento ha dado lugar a la aparición de una nueva clase de empleo subprofesional para el ingeniero, el del “codificador”, quien tiene que preparar datos de las cargas y las propiedades de la estructura de acuerdo con ciertas reglas preestablecidas e introducirlas en un sistema de computo. Como resultado del proceso recibe alguno cientos de hojas de computadora entre cuyos cientos de miles de números debe elegir unos cuantos que le sirven para revisar si cumplen con lo que un “instructivo de salida” le indica. En otros casos recibe ya las características finales de la estructura en sus aspectos generales o hasta su mayor detalle. No se busca en esos casos eliminar labores rutinarias al ingeniero, sino eliminar al ingeniero, realizar el proyecto sin necesidad de un director pasante; el autómata no es en ese caso sólo la computadora sino también su usuario. Los más grandes errores se comenten cuando el responsable del proyecto pierde el control sobre el significado de los números que están generando a todo lo largo del proceso. Tanto en lo que se refiere al empleo de manuales y ayudas de diseño, como al de los programas de cómputo, el proyectista debería tener grabados en su mente los siguientes mandamientos.

1) Nunca uses una de esas herramientas si no sabes en que teoría se basa, qué hipótesis tiene implícitas y qué limitaciones existen para su uso.

2) Después de asegurarte que es aplicable a tu caso particular, cuida que puedas obtener los datos que se requieran para su empleo y pon atención en emplear las unidades correctas.


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3) Una vez obtenidos los resultados, examínalos críticamente, ve si hace sentido; si es posible compruébalos con otro procedi0miento aproximado, hasta que estés convencido de que no hay errores gruesos, en el proceso.

4) Analiza qué aspectos no han sido tomados en cuenta en ese proceso y asegúrate que no alteren el diseño. Por ejemplo, ninguna de esas herramientas suele tomar en cuenta concentraciones de esfuerzos en los puntos de aplicación de las cargas o en irregularidades locales; si se dan estas condiciones en tu estructura, revídelas por separado.

Una valiosa ayuda para el proceso de diseño puede obtenerse a través de la

experimentación; se trata de estudiar los fenómenos, ahora no a través de modelos analíticos de la estructura, sino a través de modelos físicos de la misma. Esto puede llevarse a muy diversos niveles. En ocasiones resulta muy útil para entender un aspecto parcial de cómo responde una estructura ante determinado tipo de carga, hacer un modelo muy simplista de ella, a base de palitos de madera de balsa o de las piezas de un mecano por ejemplo, y aplicarle empujes con las manos. No de trata de obtener determinaciones cuantitativas de la respuesta, sino de lograr una representación física de la manera en que se deforma la estructura. Esto resulta para algunas mentes menos dadas al razonamiento abstracto más convincente y confiable que los resultados de un modelo similar resuelto analíticamente.

Una forma mucho más refinada de proceder es a través del ensaye de un modelo a

escala de la estructura, o de parte de ella. En este caso las dimensiones, las propiedades de los materiales y las cargas en el modelo se determinan siguiendo los requisitos estrictos fijados por relaciones deducidas de una teoría llamada análisis dimensional. De esta manera, la respuesta del modelo ante determinado sistema de carga, medida en términos de desplazamientos o deformaciones, se puede relacionar con la de la estructura real y sacar de ello conclusiones acerca de la bondad del diseño. Nuevamente, este método tiene la ventaja de permitir una observación objetiva y física del fenómeno. Sin embargo, la necesidad de emplear reducciones muy grandes en la escala del modelo con respecto a la estructura real lleva, por los requisitos del análisis dimensional, al empleo de materiales que tienen propiedades mecánicas radicalmente distintas en el modelo con respecto a las del prototipo, por lo cual difícilmente puede representarse el comportamiento de la estructura más allá de un intervalo inicial lineal. Esto, junto con la dificultad de reproducir fielmente la estructura es sus mínimos detalles que puedan influir significativamente en la respuesta estructural, hace que difícilmente pueda obtenerse en modelos físicos resultados más confiables de los que se obtienen por medio de modelos analíticos.

Actualmente están disponibles sistemas de cómputo que permiten generar una gran variedad de modelos estructurales y analizar su respuesta ante una gran variedad de condiciones de carga. Estos sistemas permiten visualizar en forma gráfica los modelos y generar de manera automática muchas de las propiedades geométricas y mecánicas requeridas para el análisis. También cuentan con post-procesadoras de resultados que generan representaciones gráficas de las configuraciones de deformaciones y de esfuerzos, o aun de las formas de vibrar las estructuras sujetas a efectos dinámicos. La mayoría de estos sistemas de cómputo están basados en la técnica de elementos finitos. La complejidad


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de los problemas y el número de ecuaciones simultáneas que estos sistemas pueden resolver son asombrosos. Un ejemplo lo constituye el modelo de la catedral de la ciudad de México que cuenta con 9000 elementos finitos y cuyo análisis requiere la solución de 3000 ecuaciones simultáneas. La posibilidad de obtener la distribución de esfuerzos a la largo de la estructura para los efectos del peso propio, ha hecho caer en desuso los estudios sobre modelos físicos para análisis de esfuerzos, como los modelos fotoelásticos muy en voga hace algunas décadas. Casos en que los modelos físicos a escala pequeña tienen todavía vigencia son, por ejemplo, la determinación de los efectos de viento en una estructura de forma geométrica compleja, algunos análisis de efectos dinámicos, y en general en todos aquellos en que no se cuente todavía con una modelación teórica confiable del fenómeno. Otro tipo de estudios experimentales son los que se realizan en prototipos de estructuras o de parte de ellas. En estos casos se puede reproducir la estructura con los materiales reales, con los mismos procedimientos constructivos y con todos sus detalles, por tanto se comparativa se presenta de manera mucho más compleja y confiable de lo que pueda hacerse en un modelo analítico. Los especimenes resultan sin embargo muy costosos y se justifican sólo para estructuras repetitivas de gran importancia. Una modalidad de este tipo de estudios son las pruebas de carga en que la estructura misma se somete a cargas que reproducen las que deben soportar su operación normal o ante condiciones extraordinarias. Esto constituye una comprobación directa de la seguridad de la estructura. Estas pruebas tienen el inconveniente de ser costosas, de que resulta difícil de reproducir de manera realista el efecto de las muy diversas acciones que pueda afectar la estructura y de que se pone en peligro de falla la estructura misma. Los reglamentos exigen en general que algunos tipos de estructuras de capital importancia se sometan a comprobaciones físicas de su capacidad a través de pruebas de cargas realizadas en forma estándar.1

1 Meli Piralla, DISEÑO ESTRUCTURAL, 2a Edición, Capitulo 1, Limusa Noriega Editores, México D. F. Páginas 21-26


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I.4 ESTADOS LÍMITE. Toda edificación debe contar con un sistema estructural que permita el flujo

adecuado de las fuerzas que generan las distintas cargas, para que dichas fuerzas puedan ser transmitidas de manera continua y eficiente hasta la cimentación. Debe contar además con una cimentación que garantice la correcta transmisión de dichas fuerzas al subsuelo.

Toda estructura y cada una de sus partes deben diseñarse para cumplir con los

requisitos básicos siguientes: I.- Tener seguridad adecuada contra la aparición de estados limite de falla posible

ante la combinación de cargas más desfavorables que puedan presentarse durante su vida esperada.

II. – No rebasar ningún estado límite de servicio ante combinaciones de cargas que

no corresponden a condiciones normales de operación. Estado límite de falla. Se considera estado limite de falla cualquier situación que

corresponda al agotamiento de la capacidad de carga de la estructura o de cualquiera de sus componentes, incluyendo la cimentación, o al hecho de que ocurran daños irreversibles que afecten significativamente su resistencia ante nuevas aplicaciones de carga. Es importante tener conciencia que las estructuras se van agotando, por ejemplo cada sismo que resiste una estructura le resta 10% de su capacidad de carga, por otro lado el concreto tiene una duración de entre 50 y 80 años, a partir de entonces su capacidad de resistencia se reduce.2

ESTADO LÍMITE DE FALLA


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Estado límite de servicio. Se considerara como estado limite de servicio la

ocurrencia de desplazamientos, agrietamientos, vibraciones o daños que afecten el correcto funcionamiento de la edificación, pero que no perjudiquen su capacidad para soportar cargas. 2

ESTADO LÍMITE DE SERVICIO

2 Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL, 5a Edición, Titulo sexto, Trillas, México D. F. 2005. Páginas 126-127


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I.5 ACCIONES DE DISEÑO.

Por acciones se entiende lo que generalmente se denominan cargas. Pero esta designación más general incluye a todos los agentes externos que inducen en la estructura fuerzas internas, esfuerzos y deformaciones. Por tanto, además de las cargas propiamente dichas, se incluye las deformaciones impuestas, como los hundimientos de la cimentación y los cambios volumétricos, así como los efectos ambientales de viento, temperatura, corrosión, etcétera.

En el diseño de toda estructura deben tomarse en cuenta los efectos de las cargas

muertas, de las cargas vivas, del sismo y del viento, cuando este último sea significativo. Cuando sean relevantes, deben tomarse en cuenta los efectos producidos por otras

acciones, como los empujes de tierras y líquidos, los cambios de temperatura, las contracciones de los materiales, los hundimientos de los apoyos y las demandas originadas por el funcionamiento de maquinaria y equipo que no estén tomadas en cuenta en las cargas.

VIENTOCARGA VI VA

PARA EL DISEÑO DE UNA ESTRUCTURA SE TOMAN EN CUENTA

CARGAS MUERTAS

SISMO


27


Se considerarán tres categorías de acciones, de acuerdo con la duración en que obren sobre las estructuras con su intensidad máxima. Estas son:

a) Las acciones permanentes. Son las que obran en forma continua sobre la estructura y cuya intensidad varía poco con el tiempo. Las principales acciones que pertenecen a esta categoría son: la carga muerta; el empuje estático de suelos y de líquidos y las deformaciones y desplazamientos impuestos a la estructura que varían poco con el tiempo, como los debidos a presfuerzo o a movimientos diferenciales permanentes de los apoyos.

b) Las acciones variables. Son las que obran sobre la estructura con una

intensidad que varía significativamente con el tiempo. Las principales acciones que entran en esta categoría son: la carga viva; los efectos de temperatura; las deformaciones impuestas y los hundimientos diferenciales que tengan una intensidad variable con el tiempo, y las acciones debidas al funcionamiento de maquinaria y equipo, incluyendo loso efectos dinámicos que pueden presentarse debido a vibraciones, impacto o frenado; y

c) Las acciones accidentales. Son las que no se deben al funcionamiento normal

de la edificación y que pueden alcanzar intensidades significativas sólo durante lapsos breves. Pertenecen a esta categoría: las acciones sísmicas; los efectos del viento; las cargas de granizo; los efectos de explosiones, los incendios y otros fenómenos que puedan presentarse en casos extraordinarios. Será necesario tomar precauciones en las estructuras, en su cimentación y en los detalles constructivos, para evitar un comportamiento catastrófico de la estructura para el caso de que ocurran estas acciones.


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ESTRUCTURA

1.− ACCIONES PERMANENTES

1I.− ACCIONES VARIABLES

DEFORMACIONES YDESPLAZAMIENTOS A LA ESTRUCTURA

CARGAMUERTA

EMPUJE ESTÁTICODE TIERRA Y LÍQUIDOS

ESTRUCTURA

TEMPERATURA

HUNDIMINETOSDIFERENCIALES

VIENTO

Y OTROS FENÓMENOS

INCENDIO

ACCIONES PORFUNCIOMAMIEN−TO DE MAQUINARIA

1II.− ACCIONES ACCIDENTALES

EXPLOSIÓN

CLASIFICACCIÓN DE LAS ACIONES

CARGA VIVA


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En la seguridad de una estructura debe verificarse para el efecto combinado de todas las acciones que tengan una probabilidad no despreciable de ocurrir simultáneamente, considerándose dos categorías de combinaciones. Las fuerzas internas y las deformaciones producidas por las acciones se determinarán mediante un análisis estructural realizado por un método reconocido que tome en cuenta las propiedades de los materiales ante los tipos de carga que se estén considerando.



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I.6 RESISTENICA DE DISEÑO. Se entenderá por resistencia a la magnitud de una acción, o de una combinación de acciones, que provocaría la aparición de un estado límite de falla de la estructura o cualesquiera de sus componentes.

ES

TRU

CTU

RA

RESIS

TENCIA

La resistencia de diseño se determinará por procedimientos analíticos basados en evidencia teórica y experimental, o con procedimientos experimentales.

ESTRUCTURA

DEFORMACION POR ACCIONES

FUERZASINTERNAS



ANÁLISIS ESTRUCTURAL

K−2XY=22


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La determinación de la resistencia de diseño por procedimientos experimentales podrá llevarse a cabo por medio de ensayes diseñados para simular, en modelos físicos de la estructura o de porciones de ella. Cuando se trate de estructuras o elementos estructurales que produzcan en forma industrializada, los ensayes se harán sobre muestras de la producción o de prototipos. En otros casos los ensayes podrán efectuarse sobre modelos de la estructura en cuestión. La selección de las partes de la estructura que se ensayen y del sistema de carga que se aplique deberá hacerse de manera que se obtengan las condiciones más desfavorables que puedan presentarse en la práctica, pero tomando en cuenta la interacción con otros elementos estructurales.

Con base en los resultados de los ensayes, se deducirá una resistencia de diseño, tomando en cuenta las posibles diferencias entre las propiedades mecánicas y geométricas medidas en los especimenes ensayados y las que puedan esperarse en las estructuras reales. Se revisará que las distintas combinaciones de acciones y para cualquier estado límite de falla posible, la resistencia de diseño sea mayor o igual al efecto de las acciones que intervengan en la combinación de cargas en estudio, multiplicado por los factores de carga correspondientes.


32


También se revisará que bajo el efecto de las posibles combinaciones de acciones sin multiplicar por factores de carga, no rebase algún estado límite de servicio2.

RESISTENCIA

DE

DISEÑO

EFEC

TO

DE

LAS

ACC

ION

ES



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I.7 REPASO Y RESUMEN DEL CAPITULO.

I.1. – El ámbito del diseño estructural.

Conceptos vistos en el tema.

A) Diseño Estructural. B) Descripción del proceso de construcción por el método tradicional y con la aplicación de la ingeniería de sistemas.

DISEÑO ESTRUCTURAL

Actividades

Proyectista

Formas Dimensiones Detalles

Estructura

Abarca

Que desarrolla

Elaboran

De una


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B1) Descripción del proceso de construcción por el método tradicional.

CONSTRUCCIÓN

Sistema

Edificio

Obra Proyecto

Instalaciones Arquitectónico Estructural

Solución optima

Procedimientos constructivos

Costos y tiempos

Solución optima

Puede describirse como

Por ejemplo

Esta integrado

Incluye Pide modificaciones en función

Que representan ventajas

Para obtener

Interactúan


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B2) Descripción del proceso de construcción con la aplicación de la ingeniería de sistemas.

CONSTRUCCIÓN

Sistema

Edificio

Puede describirse

Por ejemplo

Obra

Proyecto

Arquitectónico Estructural Instalaciones

Jefe o Coordinador

Esta integrado

Incluye

Solución optima

Interactúan bajo

Con el objetivo


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I.2. – El proceso del diseño estructural.

EL PROCESO DEL DISEÑO ESTRUCTURAL

Como son

ANÁLISIS DIMENSIONAMIENTOESTRUCTURACIÓN

CARACTERÍSTICAS MÁS ESCENCIALES

DIMENSIONES

ARREGLOS DE LOS

ELEMENTOS CONSTITUTIVOS

MATERIALES DETERMINAR LOS

CARGOS DE DISEÑO MODELACION

DE LA ESTRUCTURA

DETERMINAR LOS EFECTOS

DE LAS CARGAS DE

DISEÑO

CARGAS VIVIENTES

CARGAS MUERTAS

FUERZAS INTERNAS EN LAS BARRAS

FUERZAS AXIALES

MOMENTOS DE TORSIÓN

MOMENTOS FLEXIONANTES

PLANOS Y ESPECIFICACIONES

CUMPLA CON LOS

REQUISITOS DE

SEGURIDAD

Abarca

Incluye Incluye Elaboran

FUERZAS CORTANTES

Que son

Ejemplo

Revisa


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I.3. – Las herramientas de diseño.

I.4. – Estados límite.

ESTRUCTURA

ESTADO LÍMITE DE FALLA ESTADO LÍMITE DE SERVICIO

COMO CUALQUIER SITUACIÓN QUE CORRESPONDA AL AGOTAMIENTO DE LA CAPACIDAD DE CARGA DE LA ESTRUCTURA, O AL HECHO DE QUE OCURRAN DAÑOS IRREVERSIBLES

COMO LA OCURRENICA DE DESPLAZAMIENTOS, AGRIETAMIENTOS, VIBRACIONES O DAÑOS QUE AFECTEN EL CORRECTO FUNCIONAMIENTO DE LA ESTRUCTURA, PERO QUE NO PERJUDIQUEN SU CAPACIDAD PARA RESISTIR LAS CARGAS

Debe diseñarse para

Tener seguridad contra la aparición No rebasar

Se define Se define

LAS HERRAMIENTAS DE DISEÑO

MÉTODOS ANÁLITICOS NORMAS Y MANUALES EXPERIMENTACIÓN

NO LINEALIDAD DEL

COMPORTAMIENTO DE LOS

MATERIALES

INTERACCIÓN DE LA

ESTRUCTURA CON EL SUELO

COMPORTAMIENTO DINÁMICO

CARGAS DE DISEÑO

ELECCIÓN DEL MÉTODOS DE

ANÁLISIS

SOLUCIÓN SISTEMATIZADA

DETERMINACION DE LAS CARACTERISTICAS

DE LOS ELEMETNOS ESTRUCTURALES

DEFINICIÓN DE MUY DIVERSOS DETALLES DE LA ESTRUCTURA

MODELOS FISICOS

MODELO A ESCALA

Abarcan

Toma en cuenta Proporciona Se estudia a través

Por ejemplo


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I.5. – Acciones de diseño.

CARGAS

ACCIONES

ESTRUCTURA

FUERZAS INTERNAS DEFORMACIONES ESFUERZOS

AGENTES EXTERNOS

Son

Solo que incluyen

Que inducen a ala

ACCIONES

ACCIONES PERMANENTES ACCIONES VARIABLES ACCIONES ACCIDENTALES

LAS QUE OBRAN EN FORMA CONTINUA

SOBRE LA ESTRUCTURA

LAS QUE OBRAN SOBRE LA ESTRUCTURA CON UNA INTENSIDAD QUE

VARIA SIGNIFICATIVAMENTE

CON EL TIEMPO

LAS QUE NO SE DEBEN AL

FUNCIONAMIENTO NORMAL DE LA

CARGA MUERTA

EMPUJE ESTÁTICO DE SUELOS Y DE

LÍQUIDOS

DEFORMACIONES Y

DESPLAZAMIENTOCARGA

VIVA EFECTOS DE TEMPERATURA

DEFORMACIONES HUNDIMIENTOS

FUNCIONAMIENTO DE MAQUINARIA Y EQUIPO

VIENTO SISMO

GRANIZO EXPLOSIONES E INCENDIO,

ETC.

Se dividen

Son Son

Son

Como Como

Como


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I.6. – Resistencia de diseño.

RESISTENCIA

MAGNITUD DE UNA ACCION

COMBINACION DE ACCIONES

UN ESTADO LIMITE DE FALLA

ESTRUCTURA

Se define como una

O

Que provocaría

En una

CUALQUIERA DE SUS

COMPONENETES

O en


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CAPITULO [II] DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO.

II. DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO.

II.1 VENTAJAS DEL ACERO COMO MATERIA ESTRUCTURAL.

Alta resistencia. La alta resistencia del acero por unidad de peso implica que será relativamente bajo el peso de las estructuras; esto es de gran importancia en puentes de grandes claros, en edificios altos y en estructuras con condiciones deficientes en la cimentación.

Uniformidad. Las propiedades del acero no cambian apreciablemente en el tiempo como es el caso de las estructuras de concreto reforzado.

Elasticidad. El acero se acerca más en su comportamiento a las hipótesis de diseño que la mayoría de los materiales, gracias a que sigue la ley de Hooke hasta esfuerzos bastante altos. Los momentos de inercia de una estructura de acero pueden calcularse exactamente, en tanto que los valores obtenidos para una estructura de concreto reforzado son relativamente imprecisos.

Durabilidad. Si el mantenimiento de las estructuras de acero es adecuado duraran indefinidamente. Investigaciones realizadas en los aceros modernos, indica que bajo ciertas condiciones no se requiere ningún mantenimiento a base de pintura.

Ductilidad. La ductilidad es la propiedad que tiene un material de soportar grandes deformaciones sin fallar bajo altos esfuerzos de tensión. Cuando se prueba a tensión un acero con bajo contenido de carbono, ocurre una reducción considerable de la sección transversal y un gran alargamiento en le punto de falla, antes de que se presente una fractura. Un material que no tenga esta propiedad probablemente será duro y frágil y se romperá al someterlo a un golpe repentino. En miembros estructurales sometidos a cargas normales se desarrollan altas concentraciones de esfuerzos en varios puntos. La naturaleza dúctil de los aceros estructurales comunes les permiten fluir localmente es esos puntos, evitándose así fallas prematuras. Una ventaja adicional de las estructuras dúctiles es que, al sobrecargarlas, sus grandes deflexiones ofrecen evidencia visible de la inminencia de la falla.

Tenacidad. Los aceros estructurales son tenaces, es decir, poseen resistencia y ductilidad. Un miembro de acero cargado hasta que se presentan grandes deformaciones será aun capaz de resistir grandes fuerzas. Esta es una característica muy importante porque indica que los miembros de acero pueden someterse a grandes deformaciones durante su formación y montaje, sin fracturarse, siendo posible doblarlos, martillarlos, cortarlos y taladrarlos sin daño aparente. La propiedad de un material para absorber energía en grandes cantidades se denomina tenacidad.

Ampliaciones de las estructuras existentes. Las estructuras de acero se adaptan muy bien a posibles adiciones. Se puede añadir nuevas crujías e incluso alas enteras a estructuras de acero ya existentes y los puentes de acero con frecuencia pueden ampliarse.


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Propiedades diversas. Otras ventajas importantes del acero estructural son: a) gran facilidad para unir diversos miembros de varios tipos de conexión como son la soldadura, los tornillos y los remaches; b) posibilidad de prefabricar los miembros; c)rapidez de montaje; d) gran capacidad para laminarse en una gran cantidad de tamaños y formas; e) resistencia a la fatiga; f) reuso posible después de desmontar una estructura y g) posibilidad de venderlo como "chatarra" aunque no pueda utilizarse en su forma existente. El acero es el material reutilizable por excelencia.3

II.2 DESVENTAJAS DEL ACERO COMO MATERIAL ESTRUCTURAL.

Costo de mantenimiento. La mayor parte de los aceros son susceptibles a la

corrosión al estar expuesto al aire y al agua y, por consiguiente, deben pintarse periódicamente. El uso de aceros intemperizados para ciertas aplicaciones, tiende a eliminar este costo.

Costo de la protección contra el fuego. Aunque algunos miembros estructurales son incombustibles, sus resistencias se reducen considerablemente durante los incendios, cuando los otros materiales de un edificio se queman. Han ocurrido muchos incendios en inmuebles vacíos en los que el único material combustible era el mismo inmueble. El acero es un excelente conductor de calor, de manera que los miembros de acero sin protección pueden transmitir suficiente calor de una sección o comportamiento incendiado de un edificio a secciones adyacentes del mismo edificio e incendiar el material presente. En consecuencia, la estructura de acero de una construcción debe protegerse mediante materiales con ciertas características aislantes o el edificio deberá acondicionarse con un sistema de rociadores para que cumplan con los requisitos de seguridad del código de construcción de la localidad en que se halle.

Susceptibilidad al pandeo. Cuando mas largos y esbeltos sean los miembros a compresión, tanto mayor es el peligro de pandeo. Como se indico previamente, el acero tiene una lata resistencia por unidad de peso, pero al usarse como columnas no resulta muy económico ya que debe usarse bastante material, solo para hacer más rígidas las columnas contra el posible pandeo.

Fatiga. Otra característica inconveniente del acero es que su resistencia puede reducirse si se somete a un gran numero de inversiones del sentido del esfuerzo, o bien, a un gran numero de cambios de la magnitud del esfuerzo de tensión. (Se tienen problemas de fatiga solo cuando se presentan tensiones) En la práctica actual se reducen las resistencias estimadas de tales miembros, si se sabe de antemano que estarán sometidas a un número mayor de ciclos de esfuerzo variable, que cierto número limite.

Fractura frágil. Bajo ciertas condiciones, el acero puede perder su ductilidad y la falla frágil puede ocurrir en lugares de concentración de esfuerzos. Las cargas que producen fatiga y muy bajas temperaturas agravan la situación.3

3 Jack C. McCormac, DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE ACERO Método LRFD, 2a Edición, Capitulo 1, Alfaomega, México D. F, Enero del 2002, Páginas 1-4


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II.3 PERFILES DE ACERO. El Instituto Mexicano de la construcción en Acero, A.C (IMCA), pública un manual por medio del diseño de esfuerzos permisibles, que es tomado como base del AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION, INC. (AISC), en el cual contiene la siguiente información. Disponibilidad de aceros estructurales en perfiles, placas y barras, Principales productores nacionales de acero estructural, Disponibilidad de tipos de tubos de acero, Tablas de dimensiones y propiedades de los perfiles como son: ángulo de lados iguales (LI), ángulo de lados desiguales (LD) perfil C estándar (CE), Perfil I estándar (IE), Perfil I rectangular (IR), Perfil T rectangular (TR), Perfil I soldado (IS), Redondo sólido liso (OS), Tubo circular (OC), Tubo cuadrado o rectangular (OR), Perfil C formado en frío (CF), Perfil Z formado en frío (ZF), Varilla corrugado para refuerzo de concreto y Láminas antiderrapantes realzadas. Por último el manual se conforma por la Parte 1 Diseño elástico, Parte 2 Diseño plástico, Código de prácticas generales y Apendices y comentarios. Los nombres y símbolos de los perfiles que contienen el manual, se muestran a continuación, así como la designación de los perfiles4.


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Y Y

PERFIL T RECTANGULAR (TR)

TUBO CIRCULAR (OC)

PERFIL Z FORMADO EN FRÍO (ZF)

PERFIL I ESTÁNDAR (IE) PERFIL I RECTANGULAR (IR)

PERFIL I SOLDADO (IS) REDONDO SÓLIDO LISO (OS)

TUBO CUADRADO O RECTANGULAR (OR) PERFIL C FORMADO EN FRÍO (CF)

Y

Y

XX dw

tf

tf

tw

XX

Y

Y

D

X

Y

Y

XX

tamaño

espesorX X

Y

espesorY

tamaño

X X

Y

Y

d

bf

tamaño

Y

Y

D

X

t

Y

XX

Y

d

NOMBRES Y SÍMBOLOS DE PERFILES

PERFIL C ESTÁNDAR (CE)

X

Y

X X

espesor

Y

ÁNGULO DE LADOS IGUALES (LI)ÁNGULO DE LADOS DESIGUALES (LD)

Y

Y

X X

espesor

tamaño

tamaño

Y

X X

Y

d X X d

tamaño

dX

Y

Y

Y

Y

X X d


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DESIGNACIÓN DE LOS PERFILES 1. – ÁNGULO DE LADOS IGUALES LI tamaño y espesor mm x mm 2. – ÁNGULO DE LADOS DESIGUALES LD tamaño y

espesor mm x mm x mm

3. – PERFIL C ESTÁNDAR CE d x Peso mm x kg/m 4. – PERFIL I ESTÁNDAR IE d x Peso mm x kg/m 5. – PERFIL I RECTANGULAR IR d x Peso mm x kg/m 6. – PERFIL T RECTANGULAR TR d x peso mm x kg/m 7. – PERFIL I SOLDADO

ww

ff

xtdxtb

IS mmxmmmmxmm

8. – REDONDO SÓLIDO LISO OSD mm 9. – TUBO CIRCULAR OC D x t mm x mm 10. – TUBO CUADRADO O RECTANGULAR OR D x t mm x mm 11. – PERFIL C FORMADO EN FRIO CF d x cal mm x cal 12. – PERFIL Z FORMADO EN FRIO ZF d x cal mm x cal

Las dimensiones de los perfiles se dan en decimales (para uso de los proyectistas) y en fracciones al dieciseisavo de pulgada más próximo (para uso de los dibujantes o detallistas). Se proporciona también, para el uso de los diseñadores, los momentos de inercia, los módulos de sección, los radios de giro y otras propiedades de la sección transversal. Se suelen presentar variaciones en cualquier proceso de manufactura, y la industria del acero no es una excepción. En consecuencia, las dimensiones de las secciones transversales de los perfiles de acero pueden variar un poco, respecto a los indicados en el manual. Las tolerancias máximas para los perfiles laminados las establece la especificación A6 de la American Society For Testing an Materials (ASTM) y se citan en la primera parte del manual, independientemente del fábricante. A través de los años han existido cambios en las dimensiones de los perfiles de acero. Por ejemplo, puede haber poca demanda que justifique seguir laminando un cierto perfil de tamaño similar, pero más eficiente en su forma. Ocasionalmente el proyectista puede necesitar las propiedades de un perfil descontinuado que no aparece ya en las listas de los manuales. Por ejemplo, puede requerirse añadir un piso extra a un edificio existente que fue construido con perfiles que ya no se fabrican, por ello es aconsejable que los proyectistas conserven las ediciones viejas del manual para consultarlas cuando se presenten tales situaciones3.

4 MANUAL DE CONSTRUCCIÓN EN ACERO, Diseño por esfuerzos permisibles, 4a Edición, Limusa, México D. F, 2005, Páginas 23 41-43 3 Jack C. McCormac, DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE ACERO Método LRFD, 2a Edición, Capitulo 1, Alfaomega, México D. F, Enero del 2002, Páginas 10-11


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II.4 RELACIONES ESFUERZO-DEFORMACION DEL ACERO ESTRUCTURAL. Para entender el comportamiento de las estructuras metálicas es absolutamente indispensable que el proyectista conozca las propiedades del acero. Los diagramas esfuerzo-deformación ofrecen parte de la información necesaria para entender como se comporta ese material en una situación particular. No se pueden desarrollar métodos satisfactorios de diseño a menos que se dispongan de información completamente relativa a las relaciones esfuerzo-deformación del material que se usa. Si una pieza de acero estructural dúctil se somete a una fuerza de tensión, está comenzará a alargarse. Si se incrementa la fuerza a razón constante, la magnitud de alargamiento aumentará constantemente dentro de ciertos límites. En otras palabras el alargamiento se duplicará cuando el esfuerzo pase de 422 a 844 Kg/cm². Cuando el esfuerzo de tensión alcance un valor aproximadamente igual a un medio de la resistencia última del acero, el alargamiento comenzará a aumentar más y más rápidamente sin un incremento correspondiente del esfuerzo. El mayor esfuerzo para el que todavía es válida la ley de Hooke o el punto más alto de la porción recta del diagrama esfuerzo-deformación se denomina límite proporcional. El mayor esfuerzo que un material puede resistir sin deformarse permanentemente se llama limite elástico. Este valor rara vez se mide y para la mayoría de los materiales estructurales, incluido el acero, es sinónimo de límite proporcional. Por esta razón se usa a veces el término límite proporcional elástico. El esfuerzo en el que se presenta un incremento brusco en el alargamiento o deformación sin un incremento en el esfuerzo, se denomina esfuerzo de fluencia; corresponde al primer punto del diagrama esfuerzo-deformación para el cual la tangente a la curva es horizontal. El esfuerzo de fluencia es para el proyectista la propiedad más importante del acero, ya que muchos procedimientos de diseño se basan en este valor. Más allá del esfuerzo de fluencia hay un intervalo en el que ocurre un incremento considerable de la deformación sin incremento del esfuerzo. La deformación que se presenta antes del esfuerzo de fluencia se denomina deformación elástica. La deformación que ocurre después del esfuerzo de fluencia, sin incremento de esfuerzo, se denomina deformación plástica. Esta última deformación es generalmente igual en magnitud a 10 o 15 veces la deformación elástica. La fluencia del acero puede presentar una fuerte desventaja, pero en realidad es una característica muy útil; con frecuencia han prevenido la falla de una estructura debida a omisiones de errores del proyectista. Si el esfuerzo en un punto de una estructura de acero dúctil alcanza el esfuerzo de fluencia, esa parte de la estructura cederá localmente sin incremento en el esfuerzo, impidiendo así una falla prematura. Esta ductilidad permite que se reajusten los esfuerzos en una estructura de acero. Otra manera de describir este fenómeno es afirmar que los altos esfuerzos causados por la fabricación, el montaje o la carga tienden a igualarse entre sí. También puede decirse que una estructura de acero tiene una reserva de deformación plástica que le permite resistir sobrecargas y golpes repentinos. Si no tuviese esta capacidad se podría fracturar como el vidrio u otros materiales análogos.


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Después de la zona plástica se tiene una zona llamada endurecimiento por deformación en la que se requieren esfuerzos adicionales para producir deformaciones mayores. Esta porción del diagrama esfuerzo-deformación no resulta muy importante para los proyectistas actuales por que las deformaciones son muy grandes. En la figura siguiente se muestra un diagrama típico de un acero estructural de bajo contenido de carbono. Sólo se presenta aquí la parte inicial de la curva, debido a la gran deformación que ocurre antes de la falla. La curva esfuerzo-deformación es típica de los aceros estructurales dúctiles y se supone que es la misma para miembros a tensión o a compresión. La forma del diagrama varía con la velocidad de carga, el tipo de acero y con la temperatura. En la figura se muestra mucha variación, la línea interrumpida marcada fluencia superior ocurre cuando un acero dulce se carga rápidamente, en tanto que la curva con la fluencia inferior se obtiene de una carga lenta.

Una propiedad muy importante de una estructura que no se ha esforzado más allá de su punto de fluencia, es que ésta recuperará su longitud original cuando se suprimen las cargas. Si después de que las cargas se retiran la estructura no recupera sus dimensiones originales, significa que se ha esforzado más allá de su punto de fluencia. El acero es una aleación que está compuesta principalmente de hierro (más del 98%). Contiene también pequeñas cantidades de carbono, silicio, manganeso, azufre, fósforo y otros elementos. El carbono es el elemento que tiene la mayor influencia en las propiedades del acero. La dureza y la resistencia aumentan con el porcentaje de carbono


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pero desafortunadamente el acero resultante es más frágil y su soldabilidad se ve afectada. Una menor cantidad de carbono hará más suave y dúctil al acero, pero también más débil. La adición de cromo, silicio y níquel dan como resultado aceros con resistencias mucho mayores. Esos aceros son apreciablemente más costosos y más difíciles de fabricar.3

II.5 DISEÑO ECONÓMICO DE MIEMBROS DE ACERO.

El diseño de un miembro estructural de acero implica mucho más que el cálculo de las propiedades requeridas para resistir las cargas y la selección del perfil más ligero que tenga tales propiedades. Aunque a primera vista este procedimiento parece que presenta los diseños más económicos. Deben considerarse otros factores. Algunos de estos son los siguientes:

1. El proyectista necesita seleccionar las dimensiones en que se fabrican los perfiles laminados. Vigas, placas y barras de tamaño poco comunes serán difíciles de conseguir en periodos de mucha actividad constructiva y resultarán costosos en cualquier época. Un poco de estudio le permitirá al proyectista aprender a evitar tales perfiles.

2. En ciertos casos, pueden ser un error suponer que el perfil más ligero es el más barato. Una estructura diseñada según el criterio de la “sección más ligera” consistirá en un gran número de perfiles de formas y tamaños diferentes. Tratar de conectar y adaptar todos estos perfiles será bastante complicado y el costo del acero empleado probablemente será muy alto. Un procedimiento más razonable será unificar el mayor número posible de perfiles en cuanto al tamaño y forma aunque algunos sean de mayor tamaño.

3. Las vigas escogidas para los pisos de edificios son las de mayor peralte, ya que esas secciones, para un mismo peso, tiene los mayores momentos de inercia y de resistencia. Conforme aumenta la altura de los edificios, resulta económico modificar este criterio, consideremos, por ejemplo, un inmueble de 20 pisos debe tener una altura libre mínima. Si los peraltes de las vigas se reducen, las vigas costarán mas, pero la altura del edificio se reducirá, con el consiguiente ahorro en muros, pozos de elevadores, alturas de columnas, plomería, cableado y cimentaciones.

4. Los costos de montaje y fabricación de vigas de acero estructural son

aproximadamente los mismos para los miembros ligeros o pesados. Las vigas deben entonces espaciarse tanto como sea posible para deducir el número de miembros que tengan que fabricarse y montarse.

5. Los miembros de acero estructural deben pintarse sólo si lo requiere la especificación aplicable. El acero no debe pintarse si va estar en contacto con concreto. Además los diversos materiales resistentes al fuego usados para proteger a los miembros de acero se adhieren mejor si las superficies no están pintadas.

6. Es muy conveniente usar la sección el mayor número de veces posible. Tal manera de proceder reducirá los costos del detallado; fabricación y montaje.



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7. Para secciones grandes, particularmente las compuestas, el diseñador necesita tener información relativa a los problemas de transporte. Esta información incluye las máximas longitudes y alturas que pueden enviarse por camión o por ferrocarril, los claros libres bajo puentes y líneas de transmisión que se encuentran en el camino a la obra, así como las cargas permisibles sobre los puentes que deban cruzarse. Es posible fabricar una armadura de acero para techo en una sola pieza, pero tal vez no sea posible transportarlo a la obra y montarla en una sola pieza.

8. Deben escoger secciones que sean fáciles de montar y mantener. Por ejemplo, los elementos estructurales de un puente deben tener sus suficientes expuestas, dispuestas de manera que puedan pintarse periódicamente (a menos que se utilice un acero especial resistente a la corrosión)

9. Los edificios tienen con frecuencia una gran cantidad de tuberías, conductos, etcétera, por lo que deben escogerse elementos estructurales que sean compatibles con los requisitos de forma y tamaño impuestos por tales instalaciones

10. Los miembros de una estructura de acero, a veces están expuestos al publico, sobre todo en los caso de los puentes de acero y auditorios. La apariencia puede ser el factor principal al tener que escoger el tipo de estructura, como en el caso de los puentes. Los miembros expuestos pueden ser muy estéticos cuando se dispone de manera sencilla y tal vez cuando se escojan elementos con líneas curvas; sin embargo, ciertos arreglos pueden ser sumamente desagradables a la vista. Es un hecho que algunas estructuras de acero, bellas en apariencia, tienen un costo muy razonable. Un diseño económico se alcanza cuando la fabricación se minimiza.3

II.6 FALLAS EN ESTRUCTURAS. El ingeniero con poca experiencia necesita saber a qué debe dársele la mayor atención y donde se requiere asesoría exterior. La vasta mayoría de los ingenieros, con o sin experiencia, seleccionan miembros de suficiente tamaño y resistencia. El colapso de las estructuras se debe usualmente a una falla de atención a los detalles de las conexiones, deflexiones, problemas de montaje y asentamientos de la cimentación. Las estructuras de acero rara vez fallan debido a defectos del material más bien lo hacen por su uso impropio. Una falla frecuente se debe a que después de diseñar cuidadosamente los miembros de una estructura, se selecciona en forma arbitraria conexiones que pueden no ser de suficiente tamaño. Los ingenieros delegan a veces el trabajo de seleccionar las conexiones a los dibujantes, quienes quizá no tengan un conocimiento suficiente de las dificultades que surgen en el diseño de las conexiones. Tal vez el error que se comete con más frecuencia en el diseño de las conexiones es despreciar algunas de las fuerzas que actúan en estas, por ejemplo los momentos torsionantes. En una armadura para la que se han diseñado los miembros sólo para las fuerzas axiales, las conexiones pueden estar excéntricamente cargadas, generándose así momentos que causan incrementos en los esfuerzos. Esos esfuerzos secundarios son en ocasiones tan grandes que deben ser considerados en el diseño.



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Otra causa de fallas ocurre cuando las vigas soportadas sobre muros tienen un apoyo o anclaje insuficiente. Imagine que una viga de este tipo que soporte un techo plano en una noche lluviosa y que los drenes del techo no funciona adecuadamente. Conforme el agua empieza a encharcarse sobre el techo, éste tiende a flexionar la viga en el centro, ocasionando que se formen bolsas que captaran más agua, lo que aumentará la flecha de la viga. Al deflexionarse la viga, ésta empuja contra los muros, causando posiblemente el colapso de éstos o el deslizamiento de los extremos de la viga hacia fuera de los muros. Los asentamientos en las cimentaciones causan un gran número de fallas estructurales, probablemente más que cualquier otro factor. La mayoría de los asentamientos en cimentaciones no conducen a desplomes de la estructura, pero con frecuencia ocasionan grietas de aspecto desagradable y depreciación de sistema estructural. Si todas las partes de la cimentación de una estructura se asientan uniformemente, los esfuerzos en ésta, teóricamente no cambiarán. El diseñador que usualmente no es capaz de impedir los asentamientos, debe procurar que el diseño de la cimentación sea tal que los asentamientos que se presenten sean uniformes. Asentamientos uniformes pueden ser una meta imposible de alcanzar por lo que se debe entonces tomar en cuenta los esfuerzos producidos por variaciones en los asentamientos. De acuerdo con el análisis estructural los asentamientos no uniformes en estructuras estáticamente indeterminadas pueden causar variaciones extremas en los esfuerzos. Cuando las condiciones para cimentar son deficientes, es conveniente utilizar estructuras estáticamente indeterminadas, en las que los esfuerzos no son apreciablemente modificados por asentamientos de los soportes. (El estudiante aprenderá en análisis subsecuentes que la resistencia última de las estructuras de acero es usualmente afectada sólo ligeramente por asentamientos no uniformes de los soportes) Algunas fallas estructurales ocurren porque no se da una atención adecuada a las deflexiones, fatiga de miembros, arrostramiento contra ladeos, vibraciones y la posibilidad de pandeo de miembros a compresión o de los patines de compresión de las vigas. La estructura usual cuando está terminada está suficientemente arriostrada con pisos, muros, conexiones y arriostramiento especial, pero hay en ocasiones durante la construcción en que muchos de estos elementos no están presentes. Como se indico previamente, las peores condiciones pueden ocurrir durante el montaje y pueden entonces requerirse un arrostramiento especial temporal.3

II.7 EXACTITUD DE LOS CÁLCULOS. Un punto muy importante, que muchos de los estudiantes con sus excelentes calculadoras de bolsillo y computadoras personales tienen dificultad para entender, que el diseño estructural no es una ciencia exacta y que no tiene sentido tener resultados con ocho cifras significativas. Algunas de las razones se deben a que los métodos de análisis se basan en suposiciones parcialmente ciertas, a que las resistencias de los materiales varían apreciablemente ya que las cargas máximas sólo pueden determinarse en forma aproximada. Con respecto a esta última afirmación. Los cálculos con más de tres cifras significativas, obviamente son de poco valor y pueden darle al estudiante una falsa impresión de exactitud y de precisión.3



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II.8 REPASO Y RESUMEN DEL CAPITULO.

II.1. – Ventajas del acero como material estructural.

PROPIEDADES DIVERSAS

AMPLIACIÓN

DE LAS ESTRUCTURAS

EXISTENTES

TENACIDAD

DUCTILIDAD

DURABILIDAD

ELASTICIDAD

UNIFORMIDAD

ALTA RESISTECIA

VENTAJAS DEL ACERO COMO

MATERIAL ESTRUCTURAL


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II.2. – Desventajas del acero como material estructural.

FRÁCTURA FRÁGIL

FATIGA

SUCEPTIBILIDAD AL PANDEO

COSTO DE

PROTECCION CONTRA EL

FUEGO

COSTO DE MANTENIMIENTO

DESVENTAJAS DEL ACERO

COMO MATERIAL

ESTRUCTURAL


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II.3. – Perfiles de acero.

PERFIL Z FORMADO

EN FRIO (ZF)

PERFIL C FORMADO

EN FRIO (CF)

TUBO

CUADRADO O RECTANGULAR

(OR)

TUBO

CIRCULAR (OC)

REDONDO

SÓLIDO LISO (OS)

PERFIL I SOLDADO

(IS)

PERFIL T RECTANGULAR

(TR)

PERFIL I RECTANGULAR

(IR)

PERFIL I

ESTANDAR (IE)

PERFIL C

ESTÁNDAR (CE)

ÁNGULO DE

LADOS DESIGUALES

(LD)

ÁNGULO DE LADOS IGUALES

(LI)

PERFILES

DE ACERO


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II.4. – Relación esfuerzo-deformación del acero estructural.

RELACIÓN ESFUERZO-DEFORMACIÓN DEL ACERO ESTRUCTURAL

ESFUERZO DE FLUENCIA

ENDURECIMIENTO POR DEFORMACIÓN

FLUENCIA ELÁSTICA

FLUENCIA PLASTICA SE REQUIEREN

ESFUERZOS ADICIONALES

PARA PRODUCIR DEFORMACIONES

MAYORES RECUPERAN SU LONGITUD

ORIGINAL CUNADO SE SUPRIMEN LAS CARGAS

SE DIVIDEN

ANTES DESPUES EN DONDE

NO RECUPERA SU LONGITU ORIGINAL

Y


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II.5. – Diseño económico de miembros de acero.

PERFILES COMERCIALES

DISEÑO ECÓNOMICO

DE LOS MIEMBROS DE ACERO

UNIFICACIÓN DE PERFILES

DISMINUIR EL PERALTE EN

VIGAS, CONFORME AUMENTA LA

ALTURA

VIGAS ESPACIADAS

NO SE DEBEN PINTAR SI NO LO

REQUIEREN

TOMAR EN CUENTA LA

TRANSPORTACIÓN

SECCIONES FÁCILES DE MONTAR Y MANTENER

ELEMENTOS ESTRUCTURALES

COMPATIBLES CONL LAS

INSTALACIONES


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II.6. – Fallas en estructuras.

CONEXIONES

FALLAS EN ESTRUCTURAS

PROBLEMAS DE MONTAJE

ASENTAMIENTOS

EN CIMENTACIONES

DEFLEXIONES

FÁTIGA DE MIEMBROS

ARRIOSTRAMIENTO CONTRA LADEOS

VIBRACIONES

PANDEO DE

MIEMBROS A COMPRESIÓN


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II.7. – Exactitud de los cálculos.

DISEÑO ESTRUCTURAL

CIENCIA EXACTA

METODOS ANÁLISIS

SUPOSICIONES

MUCHAS CIFRAS

NO ES

YA QUE UTILIZA

SE BASAN

POR LO QUE NO SE RECOMINEDA


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CAPITULO [III] ESPECIFICACIONES, CARGAS Y MÉTODOS DE DISEÑO.

III. ESPECIFICACIONES, CARGAS Y MÉTODOS DE DISEÑO.

III.1 ESPECIFICACIONES Y CÓDIGOS DE CONSTRUCCIÓN.

El diseño de la mayoría de las estructuras está regido por especificaciones o normas. Aun si éstas no rigen al diseño, el proyectista quizá las tomará como una guía. No importa cuántas estructuras haya diseñado, es posible que el proyectista haya encontrado toda situación posible, por lo mismo a recurrir a las especificaciones, él recomendará el mejor material con el que se dispone. Las especificaciones de ingeniería son desarrolladas por varias organizaciones y contienen las opiniones más valiosas de esas instituciones sobre la buena práctica de ingeniería. Las autoridades municipales y estatales, preocupadas por la seguridad pública, han establecido códigos de control de la construcción de las estructuras bajo su jurisdicción. Estos códigos, que en realidad son reglamentos, especifican las cargas de diseño, esfuerzos de diseño, tipos de construcción, calidad de los materiales y otros factores; varían considerablemente de ciudad en ciudad, hecho que origina cierta confusión entre arquitectos e ingenieros. Algunas organizaciones publican prácticas que se recomiendan para uso regional o nacional; sus especificaciones no son legalmente obligatorias, a menos que estén contenidas en el código de edificación local o formen parte de un contrato en particular; entre esas organizaciones están el AISC (American Institute of Steel Construction) Y AASHTO (American Association of State Highway and Transportation Oficcials). Casi todos los códigos de construcción municipales y estatales han adoptado las especificaciones AISC, y casi todos lo departamentos estatales de carreteras han adoptado las especificaiones AASHTO Los lectores deben notar que los códigos escritos lógica y claramente son muy útiles para los ingenieros de diseño. Es un hecho que hay menos fallas estructurales en zonas que tienen buenos códigos y que son estrictamente acatados. Mucha gente considera que las especificaciones impiden al ingeniero pensar por sí mismo y tal vez hay alguna razón para una tal censura. Se dice que los antiguos ingenieros que construyeron las grandes pirámides, el Partenón y los grandes puentes romanos, los controlaban muy pocas especificaciones, lo que indudablemente es verdad. Por otra parte, podría decirse que sólo algunos grandes proyectos fueron realizados en el transcurso de muchos siglos, y que se hicieron aparentemente sin tomar en cuenta el costo de los materiales, trabajo y vidas humanas. Probablemente fueron construidos por intuición siguiendo reglas empíricas desarrolladas en construcciones pequeñas en donde las resistencias de sus miembros fallarían precisamente bajo ciertas condiciones. Seguramente que sus numerosas fallas no han sido registradas en la historia y sólo sus éxitos han perdurado. Obviamente, si a todos los ingenieros se les permitiera diseñar construcciones como las mencionadas, sin restricciones, seguramente habría muchas fallas desastrosas. Por tanto,


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algo que debe recordarse como importante acerca de las especificaciones es que las mismas no se han elaborado con el propósito de restringir al ingeniero, sino con el de proteger al público.

No importa cuántas especificaciones se escriban, resulta imposible que cubran toda situación posible. En consecuencia, no importa que código o especificación se use o no, la responsabilidad última del diseño de una construcción segura es del ingeniero estructurista3.

III.2 CARGAS MUERTAS.

Se considerarán como las cargas muertas los pesos de todos los elementos constructivos, de los acabados y de todos los elementos que ocupan una posición permanente y tienen un peso que no cambia sustancialmente con el tiempo.

Para la evaluación de las cargas muertas se emplearán las dimensiones especificadas

de los elementos constructivos y los pesos unitarios de los materiales2.

CARGAS MUERTA

RELLENOSPESO PROPIO DE LA ESTRUCTURA

APLANADOS TABIQUE

EN GENERAL TODOS LOS PESOS UNITARIOS DE LOS MATERIALES

POR VIENTO

VOLTEO EN ESTOSCASOS SE CONSIDERA UNA CARGA MUERTA MENOR

LASTRE

FLOTACIÓN

SU

CC

IÓN

PR

OD

UC

IDA

3 Jack C. McCormac, DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE ACERO Método LRFD, 2a Edición, Alfaomega, México D. F, Enero del 2002. Pág. 38-40 2 Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL, 5a Edición, Titulo sexto, Normas Técnicas

Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones, Trillas, México D. F. 2005. Páginas 134, 875.


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III.3 CARGAS VIVAS.

Se considerarán cargas vivas a las fuerzas que se producen por el uso y ocupación de las edificaciones y que no tienen carácter permanente. A menos que se justifiquen racionalmente otros valores.

Las cargas especificadas no incluyen el peso de muros divisorios de mampostería o

de otros materiales, ni el de muebles, equipos u objetos fuera de lo común, como cajas fuertes de gran tamaño, archiveros importantes, libreros pesados o cortinajes en salas de espectáculos.

Cuando se prevean tales cargas deberán cuantificarse y tomarse en cuenta en el

diseño en forma independiente de la carga viva especificada. Los valores adoptados deberán justificarse en la memoria de cálculo e indicarse en los planos estructurales.

MUROS DIVISORIOS NO SON CARGA VIVA

LAS CAJAS FUERTES GRANDES NO SON CARGAS VIVAS. DEBEN CONSIDERARSE COMO CARGAS ESPECIALES EN EL CÁLCULO

CARGA VIVA

FUERZAS QUE SE PRODUCEN

POR EL USO Y OCUPACIÓN


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Para la aplicación de las cargas vivas unitarias se deberán tomar en consideración las siguientes disposiciones.

a) La carga viva máxima Wm. Se deberá emplear para el diseño estructural

por fuerzas gravitacionales y para calcular asentamientos inmediatos en suelos, así como para el diseño estructural de los cimientos ante cargas gravitacionales.

b) La carga instantánea Wa se deberá usar para el diseño sísmico y por

viento y cuando se revisen distribuciones de carga más desfavorables que la uniformemente repartida sobre toda el área.

c) La carga media W se deberá emplear en el cálculo de los asentamientos

diferidos y para el cálculo de la flechas diferidas; y

d) Cuando el efecto de la carga viva sea favorable para la estabilidad de la estructura, como en el caso de lo problemas de flotación, volteo y de succión por viento, su intensidad se considerará nula sobre toda el área, a menos que pueda justificarse otro valor2.

2 Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL, 5a Edición, Titulo sexto, Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones, Trillas, México D. F. 2005. Páginas 134-135, 876.


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III. 4 FILOSOFÍAS DEL DISEÑO Y CONFIABILIDAD DE LAS ESPECIFICACIONES LRFD.

Dos filosofías del diseño están en actual uso. El diseño por esfuerzos de trabajo

(referido por AISC como Diseño por esfuerzos permisibles) y el diseño por estados límite (referido por AISC como el Diseño por Factor de Carga y Resistencia). El diseño por esfuerzos de trabajo ha sido la principal filosofía usada durante los pasados 100 años. Durante los pasados 20 años aproximadamente, el diseño estructural se ha estado moviendo hacia un más racional diseño basado en probabilidad, referido el procedimiento como el diseño de “estados límite“ Haaijer y Kennedy presentaron el actual concepto de estados límite y su uso en diseño. El diseño por estados límite incluye los métodos normalmente referidos como “diseño de resistencia última,” “diseño de resistencia,” “diseño plástico,” “diseño por factor de carga,” “diseño límite,” y el reciente “Diseño por Factor de Carga y Resistencia (LRFD).”

Las estructuras y los miembros estructurales deben de tener una adecuada fuerza,

como una adecuada rigidez y resistencia que permita un correcto funcionamiento durante la vida de servicio de la estructura. El diseño debe proveer alguna fuerza de reserva superior que las cargas de servicio que necesita sostener; es decir, la estructura debe proveer la posibilidad de sobrecarga. La sobrecarga puede surgir a partir de los cambios de uso por una estructura en particular a la que fue diseñada, de menospreciar los efectos de las cargas por simplificar demasiado el análisis estructural, y de las variaciones en los procedimientos de construcción. En conclusión se prohíbe la posibilidad de tener una resistencia baja. Desviación en las dimensiones de los miembros, auque dentro de tolerancias aceptables, puede resultar en miembros que tengan menor su fuerza calculada. Los materiales (miembros de acero, pernos, y soldaduras) pueden tener una menor fuerza que la usada en el diseño cálculado. Una sección de acero puede ocasionalmente tener una producción de esfuerzo menor al valor mínimo especificado, pero sin embargo dentro de los límites aceptados estadísticamente.

El diseño estructural tiene que proveer una adecuada seguridad no importa que

filosofía de diseño se use. La provisión debe hacerse por sobrecarga y por una fuerza menor. El estudio del que esta constituido la correcta formulación de la seguridad estructural ha estado continuando durante los pasados treinta años. El empuje principal ha estado examinado por varios métodos probabilísticos de posibilidad de “falla” que ocurre en los miembros, conexiones o sistemas5.

5 Charles G. Salmon, John E. Johson, STEEL STRUCTURES Design and Behavior Emphasizing load and Resistance Factor Desing 4a Edition, Harper-Collins College Publishers. Pág 24-25


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La palabra confiabilidad, se refiere al porcentaje estimado de veces que la resistencia de una estructura será igual o excederá a la carga máxima aplicada a ella durante su vida estimada (digamos 50 años)

En está parte describe: 1. Los investigadores del método LRFD desarrollaron procedimientos para

estimar la confiabilidad de los diseños. 2. Establecieron lo que les pareció razonable en cuanto a porcentajes de

confiabilidad para diferentes situaciones.

3. Lograron ajustar los factores φ de resistencia para que los proyectistas fuesen capaces de obtener los porcentajes de confiabilidad establecidos en el punto anterior.

El término falla, como se usa en esta exposición, sobre la confiabilidad.

Supongamos que un proyectista afirma que sus diseños son 99.7% confiables (y este es el valor aproximado que se obtiene con la mayoría de los diseños hechos con el LRFD). Esto significa que si diseñase 1000 estructuras diferentes, 3 de ellas estarían probablemente sobrecargadas en algún momento durante sus vidas estimadas de 50 años y entonces fallarían. Se podrá pensar que es un porcentaje inaceptablemente alto de fallas.

Para el autor, 99.7% de confiabilidad no significa que 3 de las 1000 estructuras van

a desplomarse; significa más bien que esas estructuras en algún momento estarán cargadas en el intervalo plástico y tal vez en el intervalo de endurecimiento por deformación. En consecuencia, las deformaciones podrán ser muy grandes durante la sobrecarga y podrá ocurrir algún daño ligero. No se esperá que alguna de esas estructuras se desplome. El lector que desconozca la estadística podría desear una confiabilidad de 100% en sus diseños, pero esta es una imposibilidad estadistica, como se muestra a continuación3.

El enfoque correcto a un método simplificado para obtener una probabilidad basada en la evaluación de la seguridad estructural usa los métodos de confiabilidad segundo-momento y de primer-orden. Tal método asume la carga (o el efecto de la carga) Q y la resistencia R en sondeos variables. La típica distribución de frecuencia de estos sondeos variables es mostrada en la siguiente figura. Cuando la resistencia R excede la carga (o el efecto de la carga) Q ahí hay un margen de seguridad. A menos que R exceda a Q por una cantidad grande, hay alguna posibilidad de que R pueda ser menor que Q .


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Resistencia RCarga Q

RmQm0

R

FALLA

Q

FRECUENCIA

Distribución de frecuencia de la carga Q y la resistencia R.

La “falla estructural” (logrando un estado límite) puede entonces ser examinada por

comparación de R con Q , o dentro del logaritmo observado ( )QRln , como se muestra en la siguiente figura. La “falla” es representada por el cruce de la región sombreada. La distancia entre la línea de falla y el valor promedio de la función ( )[ ]QRln es definido como múltipleβ de la desviación estándar σ de la función. El múltiplo β es llamado el índice de confiabilidad, como el índice β sea más grande, más grande será el margen de seguridad.

Como resumen de la gráfica, del índice de confiabilidad β es usado en varios casos. 1.- Puede dar una indicación de la consistencia de seguridad por varios componentes y sistemas usando el método de diseño tradicional. 2. – Puede ser usada para establecer un nuevo método, el cuál tendrá márgenes de seguridad. 3.- Puede ser usada para variar de manera razonable los márgenes de seguridad por estos componentes y sistemas teniendo un mayor o menor necesidad de seguridad que la requerida en situaciones ordinarias5.



64


0

F A L L A

F R E C U E N C IA

Índice de confiabilidad β

Aunque los valores probables R y Q no se conocen muy bien, se ha desarrollado una fórmula con la que se pueden calcular razonablemente los valores de β. La fórmula es la siguiente:

( )

22

/ln

QR VVQmRm

+=β

En esta expresión Rm y Qm son, respectivamente, la resistencia media y los efectos medios de carga en tanto que VR y VQ son, respectivamente, los coeficientes correspondientes de variación. Como resultado del trabajo anterior ahora es posible diseñar un elemento particular de acuerdo con una cierta edición de las especificaciones American Institute Of Steel Construction (AISC) y, con la información estadística apropiada, calcular el valor de β para el diseño. Este proceso se denomina calibración.

El resultado de nuestro estudio de los diseños de esas estructuras de acero, mostrara que el porcentaje de estructuras para las cuales las resistencias de diseño igualan o exceden a la peor carga anticipada, variará al examinar los diseños hechos de acuerdo con los requisitos de diferentes ediciones de las especificaciones del American Institute Of Steel Construction (AISC). Además, nuestros cálculos mostrarán que esta confiabilidad variará para los diseños de diferentes tipos de miembros estructurales (tales como columnas y

( )QRln

( ) ( )QRdarEsDerivaciónQR lntanln =σ

( )[ ]mQRln( )QRlnβσ


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vigas) hechos con la misma edición de las especificaciones del American Institute Of Steel Construction (AISC)

Basado en los cálculos de confiabilidad descritos aquí, los investigadores decidieron usar valores β consistentes en estas nuevas especificaciones. Estos son los valores que ellos seleccionaron:

1. – β = 3.00 para miembros sujetos a cargas de gravedad. 2. – β = 4.50 para conexiones. (Este valor refleja la práctica común de diseñar las

conexiones con mayor resistencia que la asociada a los miembros conectados) 3. - β = 2.5 para miembros sujetos a cargas de gravedad y viento. (Este valor

refleja la antigua idea de que los factores de seguridad no tienen que ser tan grandes en los casos en que se presentan cargas laterales, ya que éstas son de corta duración)

4. – β = 1.75 para miembros sujetos a cargas de gravedad y sismo.

Luego los valores de los factores de resistencia φ para las partes de las especificaciones se ajustaron de modo que los valores β mostrados antes, se obtuvieron en el diseño. Esto ocasiona que la mayoría de los diseños hechos con el método LRFD resulten casi idénticos a los obtenidos con el método de esfuerzos permisibles cuando la relación de la carga viva con la muerta es de 33.

3 Jack C. McCormac, DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE ACERO Método LRFD, 2a Edición, Alfaomega, México D. F, Enero del 2002. Pág. 60-61


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III. 5 AISC DISEÑO CON FACTORES DE CARGA Y RESISTENCIA (LRFD) El diseño con factores de carga y resistencia se basan en los conceptos de estado límite. El término estado límite se usa para describir una condición en la que una estructura o parte de ella deja de cumplir su pretendida función. Existen dos tipos de estado límite: los de resistencia y los de servicio. Los estados límite de resistencia se basan en la seguridad o capacidad de carga de las estructuras e incluyen las resistencias plásticas, de pandeo, de fractura, de fatiga, de volteo, etc. Los estados límites de servicio se refieren al comportamiento de las estructuras bajo cargas normales de servicio y tienen que ver con aspectos asociados con el uso y ocupación, tales como deflexiones excesivas, deslizamientos, vibraciones y agrietamientos. La estructura no sólo debe ser capaz de soportar las cargas de diseño o últimas, si no también las de servicio o de trabajo en forma tal, que se cumplan los requisitos de los usuarios de ella. Las especificaciones LRFD se concentra en requisitos muy específicos relativos a los estados límite de resistencia y le permitan al proyectista cierta libertad en el área de servicio. Esto no significa que el estado límite de servicio no sea significativo, sino que la consideración más importante (como en todas las especificaciones estructurales) es la seguridad y las propiedades de la gente. Por ello, la seguridad pública no se deja al juicio del proyectista. En el método LRFD las cargas de trabajo o servicio )( iQ se multiplican por ciertos factores de carga o seguridad )( iλ que son casi siempre mayores a 1.0 y se obtienen las “cargas factorizadas” usadas para el diseño de las estructura. Las magnitudes de los factores de carga varían, dependiendo del tipo de combinación de las cargas. La estructura se proporciona para que tenga una resistencia última de diseño suficiente para resistir las cargas factorizadas. Esta resistencia se considera igual a la resistencia teórica o nominal ( )nR del miembro estructural, multiplicada por un factor de resistencia φ que es normalmente menor que 1.0; con este factor, el proyectista intenta tomar en cuenta las incertidumbres relativas a resistencias de los materiales, dimensiones y mano de obra. Además, esos factores se ajustaron un poco para lograr una mayor confiabilidad y uniformidad en el diseño. La información precedente puede resumirse para un miembro en particular de la manera siguiente: (suma de los productos de los efectos de las cargas y factores de carga) ≤ (factor de resistencia) (resistencia nominal)

RnQii φλ ≤∑


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El miembro izquierdo de esta expresión se refiere a los efectos de las cargas en la estructura, y el derecho a la resistencia o capacidad el elemento estructural. En la universidad de Washington en San Luis, Mo., se llevó a cabo un proyecto de investigación sobre el método LRFD, de 1969 a 1976, bajo la dirección de T.V. Galambos y M.K. Ravindra; al conluir este proyecto se publicó un artículo titulado “Proposed Criteria for Load and Resistance Factor Desing of Steel Building Structures (directrices propuestas para el método de diseño por factor de carga y resistencia de estructuras de acero) 3



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III.6 AISC – DISEÑO POR ESFUERZOS PERMISIBLES (ASD)

El método tradicional de las especificaciones AISC diseño por esfuerzos permisibles (también llamado diseño por esfuerzos de trabajo) En el ASD la idea principal son las condiciones de las cargas de servicio (La unidad de esfuerzos asumen una estructura elástica) cuando se satisface el requerimiento de seguridad (resistencia adecuada) por la estructura. El AISC 1989 la especificación para el diseño por esfuerzos permisibles es referido también como la especificación ASD.

Para el diseño por esfuerzos permisibles la ecuación puede ser formulada como

sigue:

∑≥ QiRnγφ

En está filosofía todas las cargas son asumidas hacia tener la misma variabilidad

promedio. La variabilidad completa de las cargas y las fuerzas esta puesta sobre el lado de la fuerza de la ecuación. Para examinar la ecuación los términos de el diseño por esfuerzos permisibles para vigas, el lado izquierdo puede representar la fuerza de la viga nominal

nM dividido por un factor de seguridad FS. (Igual a φγ ) y el lado derecho puede representar las cargas de servicio del

momento M resultando a partir de todos los tipos de carga. Por consiguiente la ecuación puede corresponder a

El término Diseño Por Esfuerzos Permisibles implica un elástico cálculo de

esfuerzos. La ecuación anterior puede ser dividida Por CI (El momento de inercia I dividido por la distancia c desde el eje neutral hacia la fibra del extremo) para obtener las unidades de esfuerzos. Así si uno asume la resistencia nominal nM es alcanzada cuando el esfuerzo de la fibra extrema es el esfuerzo cedido )( cIFMFy yn = , la ecuación puede corresponder a:

cIM

cIcI

FSFy

≥

ó

⎥⎦⎤

⎢⎣⎡ =≥

IMcfb

FSFy

En el ASD el FSFy puede ser el esfuerzo permisible bF y bf puede ser el esfuerzo elástico calculado debajo del total de las cargas de servicio. Si la resistencia

MFSM n ≥


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nominal nM ha estado basada sobre la realización de un esfuerzo crF menor que yF debido por dicha fijación, entonces el esfuerzo permisible bF puede ser FSFcr . Así, el criterio de seguridad en el ASD puede ser escrito.

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡==≤

FSFFo

FSF

Ff crb

ybb

Los esfuerzos permisibles de la especificación ASD son derivadas de la idonea

fuerza lograda si la estructura es sobrecargada. Cuando la sección es dúctil y sujeta esto no ocurre, la fuerza es mayor que la “primer cedida” esfuerzo , puede existir en la sección ( sE es el modulo de elasticidad ). Similar al comportamiento inelástico dúctil puede permitir cargas altas a ser transportadas que las posibles si la estructura tiende a seguir siendo enteramente elástica. En tales casos los esfuerzos permisibles son ajustados hacia arriba. Cuando la fuerza es limitada por unión o alguna otra conducta tal que el esfuerzo no llega el esfuerzo cedido, el esfuerzo permitido es ajustado hacia abajo. El requerimiento de servicio tal como el límite de desviación son siempre investigados en las condiciones de carga de servicio, si el procedimiento del diseño LRFD o el ASD es usado para satisfacer los requerimientos de seguridad5



70


III.7 AISC-DISEÑO PLÁSTICO. Tradicionalmente, la parte 2 de la especificación AISC llamada Diseño Plástico. La especificación de 1989 para edificios de acero estructural ( Structural Steel Buildings) contiene el Diseño plástico en la unidad N. El diseño plástico es un especial caso del diseño de estados límite, en qué el estado límite por fuerza es la realización de la fuerza del momento plástico pM . La fuerza del momento plástico es la fuerza del momento cuando todas las fibras de las cruce de las secciones son a la fuerzan cedida yF (un lado de el eje neutral en tensión y el otro lado en compresión). El diseño plástico no permite usar otros estados límite. Así como inestabilidad, fatiga, o fractura. La filosofía del diseño es usada por AISC aplicada a miembros flexurales incluyendo vigas-columnas, tales miembros pueden ser expresados por la siguiente ecuación. Entonces 7.1== φγiyMR pn

Entonces tenemos:

∑≥ ip QM 7.1

Las provisiones por la sobrecarga y por la poca fuerza están combinadas dentro de un solo factor1.7 usado por todas las cargas gravitacionales. La fuerza nominal debe estar en la fuerza del momento plástico pM . Desde el diseño plástico es un especial caso del diseño de estados límite y es cubierto más racional en la especificación AISC LRFD, esto no es tema largo como un tema especial es como una previa edición. El diseño plástico corresponde algún componente del LRFD. La filosofía del diseño de estados límite es a medida codificada en LRFD provee al diseñador un más racional acceso a diseñar que las disponibles en el ASD o Diseño Plástico, provee una excelente resumen de las ventajas de usar LRFD5.



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III.8 FACTORES DE SEGURIDAD – ASD Y LRFD (COMPARADOS)

DISEÑO POR ESFUERZOS PERMISIBLES (ASD)

El “factor de seguridad” FS usado en la ecuación

A través de la ecuación.

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡==≤

FSFFo

FSF

Ff crb

ybb

No es determinada intencionalmente usando métodos probabilístico. El valor

usado en la especificación AISC ASD ha sido usado por varios años y es el resultado de la experiencia y el juicio. Es claro que la seguridad requerida debe ser una combinación de economía y estadísticas. Obviamente no es económico ni factible diseñar una estructura que la probabilidad de falla sea cero. Previo a el desarrollo de la especificación AISC LRFD. La especificación AISC desde 1924 a 1978 no da un fundamento por el esfuerzo permisible prescribido. Un estado que puede que la resistencia mínima deba exceder la carga máxima aplicada por alguna cantidad establecida. Supone la actual carga excedida a la carga de servicio por una cantidad ,QΔ y la actual resistencia es menor que la resistencia calculada por una cantidad .RΔ Una estructura que es simplemente adecuada tiene.

QQRR nn Δ+=Δ−

)/1()/1( QQQRRR nnn Δ+=Δ−

El margen de seguridad, o “el factor de seguridad”, puede ser el radio de la fuerza nominal nR a la carga del servicio nominal ;Q o

nn

n

RRQQ

QRFS

Δ−Δ+

==11

La ecuación anterior ilustra el efecto de la sobrecarga )( QQΔ y una fuerza menor

)( nn RRΔ ; Sin embargo esto no identifica los factores que contribuyen a cualquiera de los dos. Si uno asume que ocasionalmente la sobrecarga )( QQΔ puede estar 40% más grande que el valor nominal, y que una fuerza menor ocasional )( nn RRΔ puede ser 15% menor que un valor nominal, entonces:

MFSMn

≥


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65.185.04.1

15.0140.01

==−+

=FS

La parte inferior es una simplificación pero muestra un posible escenario para obtener el tradicional valor del AISC de FS = 1.67 usado como el valor básico en el Diseño por esfuerzos permisibles. Dividido por 1.67 como indica la ecuación que da un múltiplo de 0.60 sobre yF o crF

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡==≤

FSFFor

FSF

Ff crb

ybb

El valor básico de 1.67 es usado por miembros a tensión y vigas, y es el salto más bajo para las cero-longitud de columnas. Un valor de 1.92 es usado por las columnas largas y el valor de 2.5 a 3.0 es usado para conexiones. Sin embargo, se debe de notar que usando este valor por Q/γ en la ecuación.

∑≥ QiRnγφ

Todavía permite el “real” contra la seguridad de “falla” desconocida5



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DISEÑO POR FACTOR DE CARGA Y RESISTENCIA (LRFD) FACTORES DE CARGA.

El propósito de los factores de carga es incrementar las cargas para tomar en cuenta las incertidumbres implicadas al estimar las magnitudes de las cargas vivas y muertas. Por ejemplo. “¿con qué exactitud podría estimarse las peores cargas de viento o nieve aplicadas el edificio que ahora ocupamos? El valor del factor de carga usado para cargas muertas es menor que el usado para cargas vivas, ya que los proyectistas pueden estimar con más precisión las magnitudes de las cargas muertas que las vivas. Respecto a esto se notará que las cargas que permanecen fijas durante largos periodos variarán menos en magnitud que aquéllas que se aplican por cortos periodos, tales como las cargas de viento. Las especificaciones LRFD presentan factores de carga y combinaciones de carga que fueron seleccionadas para usarse con las cargas mínimas recomendadas en el Standar 7-93 de la American Society of Civil Engineers (ASCE) Las combinaciones usuales de cargas consideradas en el LRFD están dadas en la especificación A4.1 con las formulas A4-1 y A4-2. En estas fórmulas se usan las abreviaturas D para cargas muertas, L para cargas vivas , Lr para cargas vivas en techos, S para cargas de nieve y R para carga inicial de agua de lluvia o hielo, sin incluir el encharcamiento. La letra U representa la carga última. U = 1.4D (Ecuación A4-1 del LRFD) U = 1.2D + 1.6L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A4-2 del LRFD) Las cargas de impacto se incluyen sólo en la segunda de esas combinaciones. Si comprenden las fuerzas de viento (W) o sismo (E), es necesario considerar las siguientes combinaciones. U = 1.2D + 1.6 (Lr o S o R) + (0.5L o 0.8W) (Ecuación A4-3 del LRFD) U = 1.2D + 1.3W + 0.5L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A4-4 del LRFD) U = 1.2D ± 1.0E + 0.5L + 0.2S (Ecuación A4-5 del LRFD) Es necesario considerar la carga de impacto sólo en la combinación A4-3 de este grupo. Existe un cambio en el valor del factor de carga para L en las combinaciones A4-3, A4-4 Y A4-5 cuando se trata de garajes, áreas de reuniones públicas y en todas las áreas donde la carga viva exceda de 488.24 Kg /m. Para tales casos debe usarse el valor 1.0 y las combinaciones de carga resulten ser: U = 1.2D + 1.6 (Lr o S o R) + (1.0L o 0.8W) (Ecuación A4-3’ del LRFD) U = 1.2D + 1.3W + 1.0L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A4-4’ del LRFD) U = 1.2D ± 1.0E + 1.0L + 0.2S (Ecuación A4-5’ del LRFD)


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En las especificaciones LRFD se da otra combinación de cargas para tomar en cuenta la posibilidad del levantamiento. Esta condición se incluye para cubrir los casos donde se desarrollan fuerzas de tensión debidas a momentos de volteo; regirá sólo en edificios altos donde se presentan fuertes cargas laterales. En esta combinación las cargas muertas se reducen en un 10% para tomar en cuenta situaciones en las que se hayan sobreestimado. La posibilidad de que las fuerzas de viento y sismo puedan tener sismos más o menos necesita tomarse en cuenta sólo en esta última ecuación A4-6.Así entonces, en la ecuaciones precedentes los signos usados para W y E son los mismos que los signos usados para los otros conceptos en esas ecuaciones. U = 0.9D ± (1.3W o 1.0 E) (Ecuación A4-4 del LRFD)3



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FACTORES DE RESISTENCIA.

Para estimar con precisión la resistencia última de una estructura es necesario tomar en cuenta las incertidumbres que se tiene en la resistencia de los materiales, en las dimensiones y en la mano de obra. Con el factor de resistencia, el proyectista reconoce implícitamente que la resistencia de un miembro no puede calcularse exactamente, debido a imperfecciones en las teorías de análisis, recuérdese por ejemplo las hipótesis hechas al analizar armaduras, a variaciones en las propiedades de los materiales y a las imperfecciones en las dimensiones de los elementos estructurales. Para hacer esta estimación, se multiplica la resistencia última (llamada aquí resistencia nominal) de cada elemento por un factor φ , de resistencia o de sobrecapacidad que es casi siempre menor que 1.0. Estos factores tienen los siguientes valores: 0.85 para columnas, 0.75 o 0.90 para miembros a tensión, 0.90 para flexión o el corte en vigas, etc.3

Factores de resistencia característicos.

Factores de resistencia o φ Situaciones

1.00 Aplastamiento en áreas proyectantes de pasadores, fluencia del alma bajo cargas concentradas, cortante en tornillos en juntas tipo fricción.

0.90 Vigas sometidas a flexión y corte, filetes de soldadura con esfuerzos paralelos al eje de la soldadura, soldaduras de ranura en metal base, fluencia de la sección total de miembros a tensión.

0.85 Columnas, aplastamiento del alma, distancias al borde y capacidad de aplastamiento en agujeros.

0.80 Cortante en el área efectiva de soldaduras de ranura con penetración completa, tensión normal al área efectiva de soldaduras de ranura con penetración parcial.

0.75 Tornillos a tensión, soldaduras de tapón o muescas, fractura en la sección neta de miembros a tensión.

0.65 Aplastamiento en tornillos (que no sean tipo A307)

0.60 Aplastamiento en cimentaciones de concreto.



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III.9 POR QUÉ SE RECOMIENDA UTILIZAR EL MÉTODO LRFD?

Las varias ventajas de el método LRFD son bien expresadas por BEEDLE, cuya lista es la base de lo siguiente.

1.- El método LRFD es otra “herramienta” para los ingenieros estructurales que usan el diseño en acero. Por qué no tiene las mismas herramientas (factores de sobrecarga variables y factores de resistencia) disponibles para el diseño en acero como son disponibles para el diseño en concreto. 2.- Adoptar el método LRFD no es obligatorio pero provee una flexibilidad de opciones al diseñador. El mercado puede ser dedicado si o no al método LRFD este puede convertirse en el único método. 3.- El ASD es un aproximado camino a informar por qué el método LRFD es un camino más racional. El uso del concepto del diseño plástico en el método ASD tiene un hecho tal que no es ilógico poder ser denominado un método de “diseño elástico” 4.- Lo razonable del método LRFD siempre ha sido atractivo, y corresponde un permitido incentivo al mejor y más económico uso de material para algunas combinaciones de carga y una configuración estructural. El método puede también llevar probablemente a tener estructuras seguras en vista de la práctica arbitraria debajo del método de diseño por esfuerzos permisibles ASD de la combinación de las cargas muertas y las cargas vivas y tratándolas iguales.

5.- Usando las combinaciones de los factores de carga múltiples, puede llevar a lo económico. 6.- El método LRFD puede facilitar los datos de nueva información sobre cargas y variaciones de carga como tal la información llega a ser disponible. Considerablemente el conocimiento de la resistencia de las estructuras de acero es disponible. De otra manera, nuestro conocimiento de las cargas y de las variaciones de las cargas es mucho menor. Separando las cargas de las resistencias permite un cambio de uno sin el otro si esto se desea. 7.- Cambios en los factores de sobrecarga y en los factores de resistencia φ son muy fáciles de hacer que un cambio en el método de diseño por esfuerzos permisibles (ASD). 8.- El método LRFD hace diseños en todos los materiales más compatibles. La variabilidad de las cargas es actualmente no relacionada a los materiales usados en


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el diseño. Las futuras especificaciones no dentro del formato del estado límite para algunos materiales pueden poner el material en una desventaja en el diseño. 9.- El método LRFD provee a la estructura a manejar las cargas inusuales que no pueden estar cubiertas por la especificación. El diseño no puede tener la certeza de relacionarse a la resistencia de la estructura, en este caso la resistencia de los factores puede ser modificada. De otra manera no se tiene la certeza de poder relacionar a las cargas y los factores de sobrecarga diferentes que pueden ser usados. 10.- Las instrucciones futuras en la calibración del método puede estar hechas sin muchas complicaciones. La calibración del método LRFD se hizo para una situación promedio para poder estar ajustada en el futuro. 11.- La economía es probablemente de un resultado para bajar la carga viva a proporción la carga muerta. Para una carga viva alta a proporción de la carga muerta allí puede estar levemente el mayor costo. 12.- La seguridad de las estructuras puede resultar debajo del método LRFD por qué el método te recomienda llevar a una vigilancia mejor del comportamiento estructural. 13.- La práctica del diseño esta aún en inicio con diferencia a el estado límite de servicio; Sin embargo, es menor la aproximación que provee el método LRFD

Es importante que el diseñador estructural entienda ambas filosofías del diseño porqué algunas estructuras se continúan diseñando con el método de diseño por esfuerzos permisibles ASD y el diseñador estructural puede frecuentemente necesitar evaluar estructura hechas con anterioridad5.



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III.10 ANÁLISIS DE LAS ESTRUCTURAS.

En general el análisis de las estructuras lo podemos obtener con las cargas de

servicio (o los efectos carga del momento, cortante, fuerza axial y el momento torsionante) en los miembros es representado igual por el LRFD como por ASD. El método elástico del análisis estructural es usado excepto cuando el estado límite es el mecanismo de colapso plástico. Un primer-orden de análisis es suficiente en una estructura de marcos usual que es el refuerzo contra el balance. En un primer-orden de análisis, la ecuación de equilibrio esta basado en la original geometría de la estructura. Esto significa que el diseñador esta asumiendo que las fuerzas internas (momentos, cortantes, etc.) no son afectadas los suficientes por el cambio en la forma de la estructura que justifique una análisis más complicado. Cuando el desplazamiento elástico es pequeño comparado con las dimensiones, esta aproximación puede ser satisfactoria. La más común situación donde un efecto de segundo-orden debe ser considerado es en una estructura de varios pisos que debe contar con la rigidez de la interacciones de vigas y columnas que resista el balance de las cargas laterales (viento y/o sismo) Esto es llamado sin refuerzo en los marcos. En este caso el desplazamiento lateral Δ (también llamado balance o flotación) causas adicionales momentos debido a las cargas gravitacionales

)(∑ p actuando en posiciones que tienen desplazamientos por una cantidad Δ . El análisis debe incluir Δp efecto secundario. En ambos ASD y LRFD el efecto de segundo-orden puede estar calculado como una parte del análisis o pueden estar contados por el uso de fórmulas en las especificaciones o en los comentarios5.

5 Charles G. Salmon, John E. Johson, STEEL STRUCTURES Design and Behavior Emphasizing load and Resistance Factor Desing 4a Edition, Harper-Collins College Publishers. Pág 36


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III.11. – REPASO Y RESUMEN DEL CAPITULO. III.1 – Especificaciones y Códigos de construcción.

EL DISEÑO

ESPECIFICACIONES

REGLAMENTOS

ORGANIZACIONES

CARGAS DE

DISEÑO

CALIDAD DE LOS

MATERIALES

TIPOS DE CONSTRUCCIÓN

ESFUERZOS DE DISEÑO

AMERICAN ASSOCIATION OF STATE HIGHWAY AND

TRANSPORTATION OFFICIALS (AASHTO)

AMERICAN INSTITUTE OF STEEL

CONSTRUCCION (AISC)

ESTA REGIDO POR

LOS CUALES SON

QUE SON DESARROLLADOS

QUE ESPECIFICAN

COMO SON ENTRE OTROS

QUE TIENEN COMO OBJETIVO

PERO LA RESPONSABILIDAD

ÚLTIMA ES DEL

PROTEGER AL PÚBLICO

INGENIERO ESTRUCTURISTA


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III.2 – Cargas muertas. III.3 – Cargas vivas.

CARGAS

CARGAS MUERTAS CARGAS VIVAS

LOS PESOS DE TODOS LOS ELEMENTOS QUE

OCUPAN UNA POSICIÓN

PERMANENTE Y TIENEN UN PESO QUE

NO CAMBIA SUSTANCIALMENTE

CON EL TIEMPO

LAS FUERZAS QUE SE PRODUCEN POR EL

USO Y OCUPACIÓN DE LAS EDIFICACIONES Y NO SON DE CARÁCTER

PERMANENETE

CARGA VIVA MÁXIMA (Wm)

CARGA INSTANTANEA

(Wa)

CARGA MEDIA (W)

Fuerzas gravitacionales, asentamientos inmediatos en

suelos, cimentaciones

ante cargas gravitacionales,

etc.

Diseño sísmico y por viento, cuando se

revisen distribuciones de carga más

desfavorables que la uniformidad

repartida sobre toda el área, etc.

Cálculo de los asentamientos

diferidos, cálculo de las flechas

diferidas cuando el efecto de la carga viva sea

favorable para la estabilidad de la estructura, etc.

SE DIVIDEN

SE DEFINEN COMO SE DEFINEN COMO

PARA LA APLICACIÓN SE TOMA EN CUENTA

SE EMPLEA PARA SE EMPLEA PARA SE EMPLEA PARA


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III.4 – Filosofías de diseño y confiabilidad de las especificaciones LRFD.

FILOSOFÍAS DE DISEÑO

DISEÑO POR ESFUERZOS

PERMISIBLES (ASD)

DISEÑO POR ESTADOS LÍMITE

(LRFD)

DURANTE LOS ÚLTIMOS 100

AÑOS

DURANTE LOS PASADOS 20 AÑOS

DISEÑO ÚLTIMO

DISEÑO DE

FUERZA

DISEÑO PLÁSTICO

DISEÑO POR

FACTOR DE

CARGA

DISEÑO LÍMITE

DISEÑO POR FACTOR DE

CARGA RESISTENCIA

ADECUADA SEGURIDAD

SE DIVIDEN

HA SIDO USADA HA SIDO USADA

INCLUYE MÉTODOS COMO

LOS DOS TIENEN QUE PROVEER UNA


82


CONFIABILIDAD DEL DISEÑO POR FACTOR DE CARGA Y RESISTENCIA (LRFD)

ESTRUCTURAS

MÉTODO LRFD

INTERVALO PLÁSTICO

INTERVALO ESFUERZO POR DEFORMACIÓN

ESFUERZO DEFORMACIÓN DEL ACERO ESTRUCTURAL

FALLA ESTRUCTURAL

RESISTENCIA (R) Y CARGA (Q)

SONDEOS VARIABLES

QR ≥

LOGARITMO DE 1.0 = 0

0/ <QR

FALLA ESTRUCTURAL

LA PARTE SOMBREADA DE LA GRÁFICA

ÍNDICE DE CONFIABILIDAD β DE LA DESVIACIÓN ESTANDAR DE LA FUNCIÓN

RESISTENCIA (R) CARGA (Q)

( )Q

mmn

VVQR

22

/+

=l

lβ

(Rm) RESISTENCIA MEDIA (Qm) CARGA MEDIA

22 ; QVVl SON COEFICIENTES DE

VARIACIÓN

CALIBRACIÓN

MIEMBROS ESTRUCTURALES

INVESTIGADORES

VALORES β CONSISTENTES

00.3=β 50.4=β 50.2=β 75.1=β

FACTORES DE RESISTENCIA φ SE AJUSTARON

LOS VALORES β SE OBTUVIERAN EN EL DISEÑO

SE BASA EN EL QUE 3% DE LAS

CALCULADAS CON EL

ES PROBABLE QUE TRABAJEN

Ó

DE LA CURVA

NO SE ESPERA UNA

EN

POR LO REGULAR

SI SE TRAZA UNA CURVA LOGARITMICA POR CONVENENCIA , SE TIENE

SE TIENE

POR LO TANTO

QUE SE OBSERVA EN

LA DISTANCIA ENTRE LA FALLA Y EL VALOR PROMEDIO DE LA FUNCIÓN ES EL

SE DESARROLLO

Y

UTIILIZANDO EL PROCESO DE

QUE VARIARA PARA LOS DIFERENTES

LOS

DECIDIERON USAR

QUE SON

PARA MIEMBROS SUJETOS A CARGA

DE GRAVEDAD

PARTA CONEXIONES

PARA MIEMBROS SUJETOS A CARGAS

DE GRAVEDAD Y VIENTO

PARA MIEMBROS SUJETOS A CARGA DE GRAVEDAD Y

SISMO

LUEGO LOS

DE MODO QUE

DONDE

AUNQUE NO SE CONOCEN MUY BIEN LOS VALORES DE

ESTA PUEDE SER ESTIMADA POR LA COMPARACION DE LA


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III.5. – AISC. Diseño con factores de carga y resistencia (LRFD).

AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION (AISC)

DISEÑO POR FACTOR DE CARGA Y RESISTENCIA (LRFD)

ESTADO LÍMITE

ESTADO LÍMITE DE RESISTENCIA

ESTADO LÍMITE DE SERVICIO

∑ ≤ nii RQ φλ

LA CARGA ESPERADA RESISTENCIA DE LOS COMPONENTES

=iλ FACTORES DE SOBRE CARGA O SEGURIDAD CASI SIEMPRE MAYORES A 1.0

=iQ CARGAS DE TRABAJO O DE SERVICIO

=φ FACTOR DE RESISTENCIA MENOR A 1.0

=nR RESISTECNIA NÓMINAL

SE BASA EN LOS CONCEPTOS DE

EL LRFD SE CONCENTRA EN EL

PERO TIENE CIERTA LIBERTAD EN EL

EN GENERAL SE INTENTA

LA PARTE IZQUIERDA REPRESENTA LA

EN DONDE EN DONDE

LA PARTE DERECHA REPRESENTA LA


84


III.6 – AISC diseño por esfuerzos permisibles (ASD).



DISEÑO POR ESFUERZOS DE TRABAJO

CONDICIONES DE LAS CARGAS DE SERVICIO

∑≥ in Q

Rγφ DONDE

=nRφ ES LA RESISTENCIA MULTIPLICADA

POR UN FACTOR =γ FACTOR DE SEGURIDAD

∑ =iQ SUMA DE LAS CARGAS DE SERVICIO

CARGAS

VARIABILIDAD PROMEDIO

MFSM n ≥ DONDE

=nM FUERZA NÓMINAL

FS = FACTOR DE SEGURIDAD M = MOMENTO

DISEÑO POR ESFUERZOS PERMISIBLES

ELÁSTICO CÁLCULO DE LOS ESFUERZOS

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ ==≤FSF

FóFSFYFf cr

bbb DONDE

=bf ESFUERZO DE FLEXION CALCULADO KG/CM2

=bF ESFUERZO DE FLEXION PERMISIBLE KG/CM2

=bb fyF ESFUERZOS ELÁSTICOS

=FY ESFUERZO DE FLUENCIA KG/CM2 =FS FACTOR DE SEGURIDAD

=FSFY ESFUERZO PERMISIBLE

=CRF ESFUERZO CRÍTICO KG/CM2

TAMBIÉN LLAMADO

EN DONDELA IDEA PRINCIPAL SON LAS

LA ECUACIÓN PUEDE FORMULARSE COMO

EN ESTA FILOSOFIA LAS

SON ASUMIDAS HACIA LA MISMA

LA ECUACIÓN ANTERIOR PUEDE CORRESPONDER

EL TÉRMINO

IMPLICA

EL CRITERIO DE SEGURIDAD ADS PUEDE SER ESCRITO COMO:


85


III.7 – AISC diseño plástico.

DISEÑO PLÁSTICO

ESTADOS LÍMITE

INESTABILIDAD FATIGA FRACTURA

AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION

(AISC)

MIEMBROS FLEXURALES

VIGAS COLUMNAS

∑≥= ip QM 7.1

=pM MOMENTO PLÁSTICO

1.7 = PROVISIÓN POR LA SOBRECARGA Y POR LA POCA RESISTENCIA USADA.

=∑ iQ SUMA DE LAS CARGAS

GRAVITACIONALES

ES UN ESPECIAL CASO DEL DISEÑO DE

EL CUAL NOS PERMITE USAR OTROS ESTADO LÍMITE COMO

LA FILOSOFÍA ES USADA POR EL

PARA

INCLUYENDO

EL DISEÑO PLÁSTICO PUEDE SER EXPRESADO POR

DONDE


86


III.8 – Factores de seguridad ASD-LRFD (comparados).



MFSM n ≥ DONDE

=nM FUERZA NÓMINAL

FS = FACTOR DE SEGURIDAD M = MOMENTO

⎥⎦⎤

⎢⎣⎡ ==≤

FSF

FoFSFYFf cr

bbb DONDE

=bf ESFUERZO DE FLEXION CALCULADO

KG/CM2

=bF ESFUERZO DE FLEXION PERMISIBLE

KG/CM2

=bb fyF ESFUERZOS ELÁSTICOS

=FY ESFUERZO DE FLUENCIA KG/CM2 =FS FACTOR DE SEGURIDAD

=FSFY ESFUERZO PERMISIBLE

=CRF ESFUERZO CRÍTICO KG/CM2

MÉTODOS PROBABILÍSTICOS

EXPERIENCIA Y EL JUICIO

nn

n

RRQQ

QR

SFΔ−Δ+

==11. DONDE

=SF. FACTOR DE SEGURIDAD

=nR RESISTENCIA

=Q CARGA

=Δ QQ SOBRE CARGA

=Δ nn RR / FUERZA MENOR

[ ]QQΔ PUEDE SER 40% MÁS GRANDE QUE EL VALOR NÓMINAL

nn RR /Δ PUEDE SER 15% MENOR QUE UN

VALOR NÓMINAL

65.115.0140.01. =

−+

=SF

1.67

MIEMBROS A TENSIÓN Y VIGAS

1.92 2.5 a 3.0

COLUMAS LARGAS

CONEXIONES

EL FACTOR DE SEGURIDAD (F. S.) USADO ES

A TRAVÉS

NO ES DETERMINADO POR

ES EL RESULTADO DE LA

SI UNO ASUME QUE LA SOBRECARGA

Y QUE UNA FUERZA MENOR OCACIONAL

ESTO ES UNA

PERO EL VALOR TRADICONAL ES DE

USADO PARA

TAMBIEN SE UTILIZA

PARA PARA

SIMPLIFICACIÓN

TENEMOS

ILUSTRANDO EL EFECTO DE LA SOBRECARGA TENEMOS


87




FACTORES DE CARGA

INCREMENTAR LAS CARGAS

CARGAS MUERTAS

CARGAS VIVAS

SE ESTIMAN CON MAS PRESICIÓN LAS CARGAS MUERTAS

U = 1.4 D U = 1.2 D + 1.6 L + 0.5 (Lr o S o R)

U = 1.2 D + 1.6 (Lr o S o R) + (0.5 L o 0.8 w)U = 1.2 D + 1.3 W + 0.5 L + 0.5 (Lr o S o R)

U = 1.2 D ± 1.0 E + 0.5 L + 0.2 S

U = 1.2 D + 1.6 (Lr o S o R) + (1.0 L o 0.8 w)U = 1.2 D + 1.3 W + 1.0 L + 0.5 (Lr o S o R)

U = 1.2 D ± 1.0 E + 0.5 L + 0.2 S

U= 0.9 D ± (1.3 W O 1.0 E)

CUENTA CON

ESTOS TIENEN EL PRÓPOSITO DE

EL FACTOR PARA LAS

ES MENOR QUE PARA LAS

YA QUE

SE TIENE

SI SE COMPRENDEN LAS FUERZAS DE VIENTO O SISMO ES NECESARIO CONSIDERAR

EXISTE UN CAMBIO CUANDO SE TRATA DE GARAGES, ÁREA DE REUNIONES PÚBLICAS Y DONDE LA CARGA VIVA EXCEDE 488.24 KG/M

SE INCLUNCLUYE OTRA COMBINACIÓN PARA LA POSIBILIDAD DEL LEVANTAMIENTO, FUERZAS DE

TENSIÓN DEBIDAS A MOMENTO DE VOLTEO Y REGIRA SOLO EN EDIFICIOS ALTOS


88




FACTORES DE RESISTENCIA

RESISTENCIA DE LOS MATERIALES

DIMENSIONES

MANO DE OBRA

RESISTENCIA EXACTAMENTE

INPERFECCIONES EN LAS TEORÍAS DE ANÁLISIS

RESISTENCIA ÚLTIMA X UN FACTOR φ DE RESISTENCIA O

DE SOBRECAPACIADAD

0.1<φ

1.0 0.90 0.85 0.80 0.75 0.65 0.60

CUENTA CON

PARA OBTENERLA SE TOMA EN CUENTA LA

EN LAS

Y EN LA

NO ES POSIBLE CALCULAR LA

DEBIDO A

PARA HACER ESTA ESTIMACIÓN SE MULTIPLICA

QUE CASI SIEMPRE

LOS CUALES SON

CORTANTE EN TORNILLOS EN JUNTAS TIPO

FRICCIÓN

PARA FLEXION O CORTANTE EN

VIGAS

COLUMNAS

CORTANTE Y TENSIÓN EN

SOLDADURAS

MIEMBROS A TENSION

APLASTAMIENTO EN TORNILLOS (NO A-307)

APLASTAMIENTO EN CIMENTACIONES DE CONCRETO

PARA PARA PARA PARA

PARA PARA PARA


89


III.9 –Por qué se recomienda utilizar el método LRFD.

TIENE LAS MISMAS HERRAMIENTAS DISPONIBLES PARA EL DISEÑO EN ACERO COMO SON DISPONIBLES PARA EL DISEÑO EN CONCRETO (FACTORES DE SOBRECARGA VARIABLES Y FACTORES DE RESISTENCIA)

MÉTODO LRFD

PUEDE CONVERTIRSE EN EL ÚNICO MÉTODO DE DISEÑO EN ACERO

EL ASD ES UN APRÓXIMADO CAMINO A INFORMAR POR QUÉ EL LRFD ES UN CAMINO MÁS RACIONAL

EL LRFD TRATA A LAS CARGAS MUERTAS MENOR QUE A LAS CARGAS VIVAS, MIENTRAS QUE EL ASD LAS TRATA IGUALES

USANDO LAS COMBINACIONES DE LOS FACTORES DE CARGA MÚLTIPLES, SE PUEDE LLEVAR A LO ECONÓMICO

EL MÉTODO LRFD PUEDE FÁCILITAR LOS DATOS DE NUEVA INFORMACIÓN SOBRE CARGAS Y VARIACIONES DE CARGA, COMO TAL INFORMACIÓN LLEGA A SER DISPONIBLE

CAMBIOS EN LOS FACTORES DE SOBRECARGA Y EN LOS FACTORES DE RESISTENCIA SON MUY FÁCILES DE HACER QUE UN CAMBIO EN EL ASD

EL MÉTODO LRFD HACE DISEÑOS EN TODOS LOS MATERIALES MÁS COMPATIBLES. LAS FUTURAS ESPECIFICACIONES NO DENTRO DEL FORMATO DE ESTADOS LÍMITE PARA ALGUNOS MATERIALES PUEDEN PONER AL MATERIAL EN UNA DESVENTAJA EN EL DISEÑO

EL LRFD PROVEE A LA ESTRUCTURA A MANEJAR LAS CARGAS INUSUALES QUE NO PUEDEN ESTAR CUBIERTAS POR LA ESPECIFICACIÓN, YA QUE LA RESISTENCIA DE LOS FACTORES PUEDE SER MODIFICADA

LA CALIBRACIÓN DEL MÉTODO LRFD SE HIZO PARA UNA SITUACIÓN PROMEDIO PARA PODER SER AJUSTADA EN EL FUTURO

LA ECONOMÍA ES PROBABLEMENTE DE EL RESULTADO PARA BAJAR LA CARGA VIVA A PROPORCIÓN DE LA CARGA MUERTA

EL MÉTODO RECOMIENDA LLEVAR UNA VIGILANCIA MEJOR DEL COMPORTAMIENTO ESTRUCTURAL

LRFD PROVEE UNA APROXIMACIÓN MAYORN QUE EL ASD


90


III.10 – Análisis de las estructuras.

ANÁLISIS DE LAS ESTRUCTURAS

CARGAS DE SERVICIO

MOMENTO, CORTANTE, FUERZA AXIAL, MOMENTO

TORCIONANTE

PRIMER ORDEN DE ANÁLISIS

LA FORMA DE LA ESTRUCTURA

EFECTO DE SEGUNDO ORDEN

ESTRUCTURA DE VARIOS PISOS

VIENTO Y SISMO

DESPLAZAMIENTO LATERAL

MOMENTOS ADICIONALES

EFECTOS SECUNDARIOS PΔ

LO PODEMOS OBTENER POR

O LOS EFECTOS DE LA CARGA, COMO

UN

SE CONSIDERA CUANDO LAS FUERZAS INTERNAS NO EFECTAN

SE CONSIDERA UN

CUANDO SE TIENE UNA

QUE RESISTA CARGAS LATERALES DE

EN ESTE CASO EL

CAUSA

ENTONCES EL ANÁLISIS DEBE INCLUIR


91

CAPITULO [IV] ANÁLISIS SÍSMICO.

IV. ANÁLISIS SÍSMICO.

Las estructuras deben calcularse para poder resistir un sismo de intensidad

aproximadamente igual o mayor a 8° en la escala de Richter, “ para esos 50 segundos que suceden cada 25 años” 2

IV.1. MÉTODOS DE ANÁLISIS.

El diseño sísmico de edificios debe seguir las prescripciones del reglamento o código de construcciones de la localidad que los alberga. El primer paso del diseño es el análisis sísmico que permite determinar qué fuerzas representan la acción sísmica sobre el edificio y qué elementos mecánicos (fuerzas normales y cortantes y momentos flexionantes) producen dichas fuerzas en cada miembro estructural del edificio. Para este fin, los reglamentos aceptan que las estructuras tienen comportamiento elástico lineal y que podrá emplearse el método dinámico modal de análisis sísmico, que requiere el cálculo de periodos y modos de vibrar. Con ciertas limitaciones, se puede emplear el método estático de análisis sísmico que obvia la necesidad de calcular modos de vibración. Cualquiera que sea el método de análisis, los reglamentos especifican espectros o coeficiente para diseño sísmico que constituyen la base del cálculo de fuerzas sísmicas. Se presenta los métodos simplificado de análisis, estático y dinámico dentro el contexto del Reglamento vigente en el Distrito Federal (RCDF), auque la mayoría de los conceptos son independientes de las disposiciones reglamentarias y pueden emplearse con otros reglamentos de construcción, con variantes menores que reflejan los requisitos correspondientes de tales documentos, principalmente los espectros o coeficientes sísmicos estipulados para cada lugar. Como en sus versiones anteriores, el cuerpo principal del RCDF incluye solamente requisitos de carácter general. Métodos de análisis y prescripciones particulares para estructuras específicas están contenidos en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS). Además, requisitos específicos para el diseño sísmico de los principales materiales estructurales se encuentran en las Normas Técnicas para Diseño y Construcción de Estructuras de Concreto, Metálicas, de Mampostería y de Madera, respectivamente. El título sexto del RCDF se llama Seguridad Estructural de las Construcciones y consta de 13 capítulos, varios de los cuales contienen disposiciones referentes al diseño sísmico ; en particular, el capitulo VI, se titula diseño por sismo y en sus cláusulas se establecen las bases y requisitos de diseño para que las estructuras tengan adecuada seguridad ante la acción sísmica. Este capitulo esta formado por los artículos 164 a 167 y hace referencia a las NTDS. Este último documento contiene 11 secciones y un apéndice dividido a su vez en las secciones A1 a A6.6

2 Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL, 5a Edición,, Trillas, México D. F. 2005. Páginas 138 6 Bazán Enrique, Meli Roberto, DISEÑO SÍSMICO DE EDIFICIOS Sexta Reimpresión, Titulo sexto Análisis sísmico Estático, Limusa Noriega Editores México. D.F, 2003.

Páginas 199-200


92


IV.2 COEFICIENTES Y ESPECTROS DE DISEÑO SÍSMICO

La sección 3 de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS)

estipula la ordenada del espectro de aceleraciones, a , que se debe adoptarse cuando se aplique el análisis dinámico modal. Este espectro se usa también en la sección 8 de las NTDS para definir el coeficiente sísmico para calcular la fuerza cortante basal en el análisis estático. Expresada como fracción de la aceleración de la gravedad, a está dada por:

,4)31( cTTa a+= si T es menor que aT

,ca = si T está entre ba yTT ,qca = si T excede de bT

Donde T es el periodo natural de interés; ba yTTT , están expresados en segundos.

c se denomina coeficiente sísmico, y constituye el índice más importante de la acción sísmica que emplea el RCDF tanto para análisis estático como dinámico. Este coeficiente es una cantidad adimensional que define la fuerza cortante horizontal que actúa en la base de un edificio como una fracción del peso total del mismo, W .

Los valores de ba TTc ,, y del exponente de r depende de en cuál de las zonas del Distrito Federal estipuladas en el articulo 219 del Reglamento de construcciones para el Distrito Federal (RCDF), se encuentra el edificio. En la siguiente tabla se describen dichas zonas, que se identifican como I a III, siendo la I la zona de terrenos más firmes o de lomas, II de la transición y III la de terrenos mas blandos o de lago. Una parte de las zonas II y III se denominan zona IV y para ella existen algunas limitaciones en la aplicación de métodos de diseño que incluyen efectos de interacción suelo- estructura. De acuerdo con el Reglamento de construcciones para el Distrito Federal (RCDF), la zona a que corresponde un predio se determina a partir de investigaciones que se realicen en el subsuelo del mismo, tal y como lo establecen las Normas Técnicas para Diseño de Cimentaciones. Cuando se trata de construcciones ligeras o medianas cuyas características se definen en dichas Normas, puede determinarse la zona mediante el mapa incluido en las mismas, que hemos reproducido en la figura con nombre de (Zonificación del D.F. para fines de diseño por sismo) mostrada posteriormente, que se si el predio esta dentro de la porción zonificada. Los predios que se encuentren a menos de 200m de las fronteras entre dos zonas se supondrán ubicados en la más desfavorable.


93


Zonas en que se divide el distrito federal.

Para cada zona, yrTT ba , se consignan en la siguiente tabla que se basa en la tabla 3.1 de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS). El coeficiente sísmico c varía además en función de la importancia de la construcción, específicamente del grupo en el se clasifique al edificio según a la agrupación de las construcciones del Reglamento de construcciones para el Distrito Federal (RCDF), que refleja el articulo 139. Para las construcciones clasificadas como del grupo B, c se tomara igual a 0.16 en la zona I, 0.32 en la zona II y 0.40 en la III. Teniendo en cuenta que es mayor la seguridad que se requiere para construcciones en que las consecuencias de su falla son particularmente graves o para aquellas que es vital que permanezcan funcionando después de un evento sísmico intenso, se incrementa el coeficiente sísmico en 50 por ciento, para diseñar las estructuras de estadios, hospitales y auditorios, subestaciones eléctricas y telefónicas y otras clasificadas dentro del grupo A,

Zona Descripción I Lomas. Formados por rocas o suelos generalmente firmes que fueron depositados fuera del ambiente lacustre, pero en los que pueden existir, superficialmente o intercalados, depósitos arenosos en estado suelto o cohesivos relativamente blandos. Es frecuente la presencia de oquedades en rocas y de cavernas y túneles excavados en suelos para explotar minas de arena. II Transición. Los depósitos profundos se encuentran a 20 m de profundidad o menos. Constituida predominantemente por estratos arenosos y limoarsillosos intercalados con capa de arcilla lacustre, el espesor de estas es variable entre decenas de centímetros y pocos metros. lll Lacustre. Integrada por potentes depósitos de arcilla altamente comprensible, separados por capas arenosas con contenido diverso de limo o arcilla. Estas capas arenosas son de consistencia firme a muy dura y de espesores variables de centímetros a varios metros. Los depósitos lacustres suelen estar cubiertos superficialmente por suelos aluviales y rellenos artificiales, el espesor de este conjunto puede ser superior a 50 m.


94


Valores de yrTT ba ,

Zona Ta Tb r

I 0.2 0.6 1/2 II* 0.3 1.5 2/3 III + 0.6 3.9 1.0

* No sombreada en la figura siguiente

+ Y parte sombreada de la zona II en la figura siguiente


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Subzonificación de las zonas de lago y transición.


96


Las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por sismo, muestra la siguiente tabla con los valores de los parámetros para calcular los espectros de aceleraciones 2

Zona c a0 Ta Tb r I 0.16 0.04 0.2 1.35 1.0 II* 0.32 0.08 0.2 1.35 1.33

IIIa + 0.40 0.10 0.53 1.80 2.0 IIIb + 0.45 0.11 0.85 3.0 2.0 IIIc + 0.40 0.10 1.25 4.20 2.0 IIId + 0.30 0.10 0.85 4.20 2.0

2 Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL, 5a Edición, Normas Técnicas Complementarias para

Diseño por Sismo, Trillas, México D. F. 2005. Páginas 840.


97


Mapa del zonificación del D.F. para fines de diseño por sismo. 10

10 http://www.construaprende.com/Tablas/CFE/Espectro.html, Zonificación del D.F para fines de diseño por sismo


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En el manual de diseño de obras civiles diseño por sismo nos muestra la siguiente tabla con el espectro de diseño sísmico para la República Mexicana. 7

ZONA SÍSMICA

DE LA REPÚBLICA MÉXICANA

TIPO DE SUELO

0a

C

Ta (s)

Tb (s) r

I (TERRENO FIRME) 0.02 0.08 0.2 0.6 ½ II (TERRENO DE TRANSICIÓN) 0.04 0.16 0.3 1.5 2/3

ZONA A

III (TERRENO COMPRESIBLE) 0.05 0.2 0.6 2.5 1 I (TERRENO FIRME) 0.04 0.14 0.2 0.6 ½

II (TERRENO DE TRANSICIÓN) 0.08 0.3 0.3 1.5 2/3

ZONA B

III (TERRENO COMPRESIBLE) 0.1 0.36 0.6 2.9 1 I (TERRENO FIRME) 0.36 0.36 0 0.6 ½

II (TERRENO DE TRANSICIÓN) 0.64 0.64 0 1.4 2/3

ZONA C

III (TERRENO COMPRESIBLE) 0.64 0.64 0 1.9 1 I (TERRENO FIRME) 0.50 0.50 0 0.6 ½

II (TERRENO DE TRANSICIÓN) 0.86 0.86 0 1.2 2/3

ZONA D

III (TERRENO COMPRESIBLE) 0.86 0.86 0 1.7 1


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Con la ayuda del siguiente mapa (zonificación sísmica en la República Mexicana) se puede utilizar la tabla anterior. 7

7MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Sismo, Capitulo 3 Diseño por sismo, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas, (México D.F. 1993) Páginas 1.3.27 – 1.3.29.


100


Agrupación de construcciones según el RCDF. Grupo Descripción Grupo A Construcciones cuya falla estructural podría causar un numero elevado de muertes, perdidas económicas o culturales excepcionalmente altas, o que constituyan un peligro significativo por contener sustancias toxicas o explosivas, así como construcciones cuyo funcionamiento es esencial a raíz de una emergencia urbana, como hospitales y escuelas, estadios, templos, salas de espectáculos y hoteles que tengan salas de reunión que pueden alojar mas de 200 personas; gasolineras, depósito de sustancias inflamables o toxicas, terminales de transporte, estaciones de bomberos, subestaciones eléctricas, centrales telefónicas, y de telecomunicaciones, archivos y registros públicos de particular importancia a juicio del departamento, museos, monumentos y locales que alojen equipo especialmente costoso, y Grupo B Construcciones comunes destinadas a vivienda, oficinas y locales comerciales, hoteles y construcciones comerciales e industriales no incluidas en el grupo A, las que se subdividen en: Subgrupo B1 Construcciones de más de 30m de altura o con más de 6,000 m2 de área total construida, ubicadas e la zona I y II según se definen en el articulo 175, y construcciones de más de 15m de altura o 3,000 m2 de área total construida en zona III, y Subgrupo B2 Las de mas de este grupo.

Salvo que, siguiendo las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS), en la parte sombreada de la zona II en la figura anterior (figura 3.1 de las NTDS) se tomara 4.0=c para las estructuras del grupo B y 6.0=c para las del A.

Sería impráctico diseñar edificios para que resistan sismos severos manteniendo

comportamiento elástico; por tanto, los reglamentos de construcción prescriben materiales y detalles constructivos tales que las estructuras pueden incursionar en comportamiento inelástico y disipar la energía impartida por un temblor fuerte mediante histéresis. Esto permite reducir las fuerzas elásticas de diseño sísmico mediante factores que reflejan la capacidad del sistema estructural para deformarse inelásticamente ante fuerzas laterales alternantes sin perder su resistencia (ductibilidad). En el caso del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal (RCDF), las fuerzas para análisis estático y las obtenidas del análisis dinámico modal se pueden reducir dividiéndolas entre el factor ´Q que depende del factor de comportamiento sísmico Q para estructuras que satisfacen las condiciones de regularidad que fija la sección 6 de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS), ´Q se calcula como:


101


QQ =´ si se desconoce T o si éste es mayor o igual que aT

( )( ),11´ −+= QTTQ a si T es menor que aT

Donde T es el periodo fundamental de vibración si se emplea el método estático o el periodo del modo que se considere cuando se use análisis modal. Para estructuras que no satisfagan las condiciones de regularidad que fija la sección 6 de las NTDS como las muestra la siguiente tabla se multiplicara ´Q por 0.8. Las deformaciones se calcularán multiplicando por Q las causadas por las fuerzas sísmicas reducidas en el método estático o modal.

Requisitos de regularidad para una estructura. 1. Planta sensiblemente simétrica en masas y elementos resistentes con respecto a dos ejes ortogonales. 2. Relación de altura a menor dimensión de la base menor de 2.5. 3. Relación de largo a ancho de la base menor de 2.5. 4. En planta no tiene entrantes ni salientes cuya dimensión exceda de 20 por ciento de la dimensión de la planta medida paralelamente a la dirección que se considera de la entrante o saliente. 5. Cada nivel tiene un sistema de techo o piso rígido y resistente. 6. No tiene aberturas en sus sistemas de techo o piso cuya dimensión exceda de 20 por ciento de la dimensión en planta medida paralelamente a la dimensión que se considere de la abertura. Las áreas huecas no ocasionan asimetrías significativas ni difieren en posición de un piso a otro y el área total aberturas no excede en ningún nivel de 20 por ciento del área de la planta. 7. El peso de cada nivel, incluyendo la carga viva que debe considerarse para diseño sísmico, no es mayor que la del piso inmediato inferior ni, excepción hecha del último nivel de la construcción, es menor que 70 por ciento de dicho peso. 8. Ningún piso tiene un área, delimitada por los patios exteriores de sus elementos resistentes verticales, mayor que la del piso inmediato inferior ni menor que 70 por ciento de esta. Se exime de este último requisito únicamente al último piso de la construcción. 9. Todas las columnas están restringidas en todos los pisos en dos direcciones ortogonales por diafragmas horizontales y por trabes o losas planas. 10. La rigidez al corte de ningún entrepiso excede en más de 100 por ciento a la del entrepiso inmediatamente inferior. 11. En ningún entrepiso la excentricidad torsional calculada estáticamente, ,se excede del 10 por ciento de la dimensión en planta de ese entrepiso medida paralelamente a la excentricidad mencionada .


102


Los valores de Q dependen del tipo de sistema estructural que suministra la

resistencia a fuerzas laterales y de los detalles de dimensionamiento que se adopten, como se muestra a continuación en la siguiente tabla que refleja la sección 5 de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS). Esta sección también estipula que en todos los casos se usará para toda la estructura en la dirección de análisis el valor mínimo de Q que corresponde a los diversos entrepisos de la estructura en dicha dirección. Además se nota que Q puede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura, según sean las propiedades de ésta en dichas direcciones.6 Factor de comportamiento sísmico, .Q Factor Q Requisitos 4 1. La resistencia en todos los entrepisos es su ministrada exclusivamente por marcos no contraventeados de acero o concreto reforzado; por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir, sin contar muros ni contravientos, cuando menos 50% de la fuerza sísmica actuante.

2. si hay muros ligados a la estructura en la forma especificada en el caso I y del artículo 204 del reglamento, éstos se deben tener en cuenta en el análisis, pero su contribución a la capacidad ante fuerzas laterales solo se tomará en cuenta si estos muros es de piezas macizas, y los marcos sean o no contraventeados, y los muros de concreto reforzado son capaces de resistir al menos 80 por ciento de las fuerzas laterales totales sin la contribución de los muros de mampostería.

3. el mínimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la acción de diseño no difiere en más de 35 por ciento del promedio de dichos cocientes para todos los entrepisos. Para verificar el cumplimiento de este requisito, se calculará la capacidad resistente de cada entrepiso teniendo en cuenta todos los elementos que puedan contribuir a la resistencia, en particular los muros que se hallen en el caso I a que se refiere el articulo 204 del RCDF. 4. Los marcos y muros de concreto reforzado cumplen con los requisitos que fijan las normas técnicas correspondientes para marcos y muros dúctiles. 5. Los marcos rígidos de acero satisfacen los requisitos para marcos dúctiles que fijan las normas técnicas correspondientes.


103


Factor Q Requisitos 3 Se satisfacen las condiciones 2,4 y 5 para Q = 4, y en

cualquier entre piso dejan de satisfacerse las condiciones 1ó 3, pero la resistencia es suministrada por columnas de acero o de concreto reforzado con losas planas, por marcos rígidos de acero, por marcos de concreto reforzado, por muros de este material, por combinaciones de estos y marcos o por diafragmas de madera contra chapada. Las estructuras con losas planas deberán además satisfacer los requisitos de las normas técnicas para estructuras de concreto.

2 La resistencia a fuerzas laterales es suministrada por losas

planas con columnas de acero o de concreto reforzado, por marcos de acero o de concreto reforzado contraventeados o no, o muros o columnas de concreto reforzado que no cumplen en algún entrepiso lo especificado por =Q 4 ó 3, o por muros de mampostería

de piezas macizas confinados por castillos; dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las normas complementarias respectivas, o diafragmas construidos con duelas inclinadas o por sistemas de muros formados por duelas de madera horizontales o verticales combinados con elementos diagonales de madera maciza también se usara =Q 2 cuando la resistencia es suministrada por elementos de concreto prefabricado o presforzado con las excepciones que marcan las normas técnicas para estructuras de concreto. 1.5 La resistencia a fuerzas laterales es suministrada en todos los entrepisos por muros de mampostería de piezas huecas confinados o con refuerzo interior, que satisfacen los requisitos de las normas técnicas respectivas, o por combinaciones de dichos muros con elementos como los descritos para =Q 4 ó 3, o por marcos y armaduras de madera.

1.0 La resistencia a fuerzas laterales es suministra al menos parcialmente por elementos o materiales diferentes de los ante especificados, a menos que se haga un estudio que

demuestre a satisfacción del Departamento, que se puede emplear un valor mas alto.

6 Bazán Enrique, Meli Roberto, DISEÑO SÍSMICO DE EDIFICIOS Sexta Reimpresión, Titulo sexto Análisis sísmico Estático, Limusa Noriega Editores México. D.F, 2003. Páginas 200-204


104


IV.3 ELECCIÓN DEL TIPO DE ANÁLISIS.

Según sean las características de la estructura que se trate, ésta podrá analizarse por sismo mediante el método simplificado, el método estático o unos de los dinámicos (dinámico modal o el dinámico paso a paso) con las limitaciones que se establecen a continuación.

Método simplificado de análisis. El método simplificado al que se refiere en el

capitulo 7 de las de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por sismo (NTDS) será aplicable al análisis de edificios que cumplan simultáneamente los siguientes requisitos:

a) En cada planta, al menos el 75% de las cargas verticales estarán soportadas por

muros ligados entre sí mediante losas monolíticas u otros sistemas de piso suficientemente resistentes y rígidos al corte. Dichos muros tendrán distribución sensiblemente simétrica con respecto a dos ejes ortogonales y deberán satisfacer las condiciones que establecen las Normas Correspondientes. Para que la distribución de muros pueda considerase sensiblemente simétrica, se deberá cumplir en dos direcciones ortogonales, que la excentricidad torsional calculada estáticamente ,se no exceda del 10% de la dimensión en planta del edificio medida paralelamente a dicha excentricidad, .b La excentricidad torsional ,se podrá estimarse como el cociente del valor absoluto de la suma algebraica del momento de las áreas efectivas de los muros, con respecto al centro de cortante del entrepiso, entre el área total de los muros orientados en la dirección de análisis. El área efectiva es el producto del área bruta de la sección transversal del muro y del factor

,AEF que esta dado por.

1=AEF 33.1≤LHsi

;33.12

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=

HLFAE 33.1>

LHsi

Donde H es la altura del entrepiso y L la longitud del muro. Los muros a que se refiere este párrafo podrán ser de mampostería, concreto reforzado, placa de acero, compuestos de estos dos últimos materiales. o de madera; en este ultimo caso estarán arriostrados con diagonales. Los muros deberán satisfacer las condiciones que establecen las Normas correspondientes. b) la relación entre longitud y ancho de la planta del edificio no excederá de 2.0, a menos que para fines de análisis sísmico se pueda suponer dividida dicha planta en tramos independientes cuya relación entre longitud y ancho satisfaga esta restricción y las que se fijan en el inciso anterior, y cada tramo resista según el criterio del capitulo 7 de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS).


105


c) La relación entre la altura y la dimensión mínima de la base del edificio no excederá de 1.5 y la altura del edificio no será mayor que 13m. Análisis Estático y Dinámico. Los métodos dinámicos (dinámico modal y dinámico paso a paso) pueden utilizarse para el análisis de toda estructura, cualesquiera que sean sus características. Puede utilizarse el método estático para analizar estructuras regulares, de altura no mayor de 30, y estructuras irregulares de no más de 20m. Para edificios ubicados en la zona I, los límites anteriores se amplían 40m y 30m, respectivamente. Con las mismas limitaciones relativas al uso del análisis estático, para estructura ubicadas en las zonas II o III también será admisible emplear los métodos de análisis que especifica el Apéndice A del Reglamento De Construcciones para el Distrito Federal (RCDF), en los cuales se tiene en cuenta los periodos dominantes del terreno en el sitio de interés y la interacción suelo-estructura.2

Aplicabilidad del método simplificado de análisis al proyecto en estudio.

En el inciso a) dice que en cada planta, al menos el 75% de las cargas verticales estarán soportadas por muros ligados entre sí mediante losas monolíticas u otros sistema de piso suficientemente resistentes y rígidos al corte. Ya que la edificación que se esta analizando en esta tesis es una Nave Industrial donde no se tienen muros ligados entre sí, su sistema constructivo en cubierta es suficientemente rígido al corte. No se cumple con este punto.

En el inciso b) dice que la relación entre la longitud y ancho de la planta del edificio

no excederá de 2.0m, a menos que para fines de análisis sísmico se pueda suponer dividida dicha planta en tramos independientes cuya relación entre longitud y ancho satisfaga esta restricción y las que fijan el punto anterior, y cada tramo resista el criterio del capitulo 7 de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo (NTDS). Analizando el punto, L = 47.67 H = 25.75 entonces 47.97/25.75 = 1.85 < 2.0 Por lo que este punto se cumple. En el inciso c) dice que la relación entre la altura y la dimensión mínima de la base del edificio no excederá de 1.5 y la altura del edificio no será mayor de 13.0 metros. H = 8.70 B = 25.75 entonces 8.70/25.75 = 0.34 < 1.5 por lo que cumplimos con este punto, la altura máxima del edificio es de 8.70 m < 13.0 m. por lo que también se cumple con este punto. En conclusión no ocuparemos el método simplificado de análisis ya que la nave industrial no cumple con uno de los requisitos solicitados. Utilizaremos el método estático de análisis ya que este nos permite analizar estructuras regulares de altura no mayor de 30m, y estructuras irregulares de no más de 20m. No utilizaremos el análisis dinámico (dinámico modal y el análisis paso a paso) ni los métodos de análisis que especifica el Apéndice A, en los cuales se tienen en


106


cuenta los periodos dominantes del terreno en el sitio de interés y la interacción suelo-estructura, ya que según las consideraciones que hemos analizado nos permite utilizar el método de análisis estático además de que esta tesis tiene el objetivo de dar a conocer los fundamentos generales del análisis y diseño estructural y no pretende plasmar cálculos con un grado de dificultad alto para los estudiantes y egresados de las carrera de ingeniería y Arquitectura principalmente.

El análisis estático se describe en la sección 8 de las Normas Técnicas

Complementarias para Diseño por sismo (NTDS) y, en términos generales, su aplicación requiere los siguientes pasos:

a) Se representa la acción del sismo por fuerzas horizontales que actúan en

los centros de masas de los pisos, en dos direcciones ortogonales. b) Estas fuerzas se distribuyen entre los sistemas resistentes a carga lateral

que tiene el edificio (muros y/o marcos) c) Se efectúa el análisis estructural de cada sistema resistente ante las cargas

laterales que le correspondan6

2 Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL, 5a Edición, Normas Técnicas Complementarias para

Diseño por Sismo, Trillas, México D. F. 2005. Páginas 838- 839. 6 Bazán Enrique, Meli Roberto, DISEÑO SÍSMICO DE EDIFICIOS Sexta Reimpresión, Titulo sexto Análisis sísmico Estático, Limusa Noriega Editores México. D.F, 2003.

Páginas 205


107


IV.4 REPASO Y RESUMEN DEL CAPITULO. IV.1 – Métodos de análisis. IV.3 – Elección del tipo de análisis.

DISEÑO SÍSMICO

REGLAMENTO O CÓDIGO

MÉTODO SIMPLIFICADO

MÉTODOS DEL ÁPENDICE A

MÉTODO DINAMICO

MÉTODO ESTÁTICO

a) EN CADA PLANTA, AL MENOS EL 75% DE LAS CARGAS VERTICALES ESTARÁN SOPORTADAS POR MUROS LIGADOS ENTRE SÍ MEDIANTE LOSAS MONOLÍTICAS U OTROS SISTEMAS DE PISO SUFICIENTEMENTE RESISTENTES Y RIGIDOS AL CORTE.

b) LA RELACIÓN ENTRE LA LONGITUD Y EL ANCHO DE LA PLANTA DEL EDIFICIO NO EXCEDERÁ DE 2.0

c) LA RELACIÓN ENTRE LA ALTURA Y LA DIMENSIÓN MÍNIMA DE LA BASE DEL EDIFICIO NO EXCEDERÁ DE 1.5 Y LA ALTURA DEL EDIFICIO NO SERÁ MAYOR QUE 13m.

ESTRUCTURAS REGULARES

DINÁMICO PASO A PASO

DINÁMICO MODAL

MÉTODO ESTÁTICO

ZONA II O ZONA III

PERIODOS DOMINANTES DE

TERRENO

ESTRUCTURAS IRREGULARES

INTERRACCIÓN SUELO

ESTRUCTURA

ALTURA NO MAYOR DE 30

m.

20 m. DE ALTURA

ZONA 1

ALTURA NO MAYOR DE 40

m.

ZONA 1

ALTURA NO MAYOR DE 30 m.

DEBE SEGUIR UN

SE PUEDEN EMPLERA LO METODOS

LA ESTRUCTURA TIENE QUE CUMPLIR SE UTILIZA EN

DE NO MAS DE DE NO MAS DE

PARA LA

LA

PARA LA

LA

SON

Y

a) SE REPRESENTA LA ACCIÓN DEL SISMO POR FUERZAS HORIZONTALES QUE ACTÚAN EN LOS CENTROS DE MASAS DE LOS PISOS, EN DOS DIRECCIONES ORTOGONALES

SU APLICACIÓN REQUIERE LOS

SIGUIENTES PASOS

b) ESTAS FUERZAS SE DISTRIBUYEN ENTRE LOS SISTEMAS RESISTENTES A CARGA LATERAL QUE TIENE EL EDIFICIO (MUROS Y/O MARCOS)

c) SE EFECTÚA EL ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE CASA SISTEMA RESISTENTE ANTE LAS CARGAS LATERALES QUE CORRESPONDAN

SE PUEDE UTILIZAR

EN TODA LA ESTRUCTURA

PARA ESTRUCTURAS UBICADAS EN

EN ESTA SE TOMA EN CUENTA LOS

SE UTILIZA CON LAS MISMAS LIMITAICIONES


108


IV.1I – Coeficientes y espectros de diseño sísmico.

COEFICIENTES Y ESPECTROS DE

DISEÑO SISMICO

ORDENADA DEL ESPECTRO DE ACELERACIONES ( a )

EXPRESADA COMO ACELERAMIENTO DE LA

GRAVEDAD

ANÁLISIS DINÁMICO

MODAL

ANÁLISIS ESTÁTICO

FACTOR DE COMPORTAMIENTO

SISMICO Q

COEFICIENTE SISMICO c

FUERZAS CORTANTE

BASAL

COEFICIENTE SISMICO

,4)31( cTTa a+= si T es menor que aT

,ca = si T está entre ba yTT

,qca = si T excede de bT

T : ES EL PERIODO NATURAL DE INTERES EXPRESADO EN SEGUNDOS

c : COEFICIENTE SISMICO

ba TTc ,, Y r

ZONAS DEL D. F. ESTIPULADAS EN EL RCDF Y DE LA IMPORTANCIA DE LA ESTRUCTURA

ZONA I TERRENO FIRME O

LOMAS

ZONA IV ZONA III TERRENOS BLANDOS O DE

LAGO

ZONA 2 TRANSICIÓN

ZONA II Y III

EFECTOS DE INTERACCIÓN SUELO ESTRUCTURA

ANÁLISIS ESTÁTICO.

ANÁLISIS DINÁMICO MODAL

FUERZA CORTANTE HORIZONTAL

EN LA BASE DEL EDIFICIO

LA FRACCIÓN DEL PESO TOTAL DEL

MISMO

IMPORTANCIA DE LA CONSTRUCCIÓN

(B) COSNTRUCCIONES

COMUNES

(A) IMPORTANCIA ALTA

B1 B2

COEFICIENTE SISMICO

c

50 %

SISTEMA ESTRUCTURAL

Q= 1; Q=2,; Q=3; Q=4.

FACTOR ´Q

CONDICIONES DE REGULARIDAD

QQ =´ si se desconoce T o si éste es mayoro igual que aT

( )( ),11´ −+= QTTQ a si T es menor que aT

CONDICIONES DE REGULARIDAD

´Q x0.8

DEFORMACIONS

Q LAS CAUSADAS POR LAS

FUERZAS SÍSMICAS REDUCIDAS

SE UTILIZA

DEFINE

PARA CALCULAR

ESTA DADA POR

DONDE

LOS VALORES

DEPENDEN

LOS CUALES SON

ES PARTE

PARA ESTAS EXISTEN LIMITACIONES COMO

SE EMPLEA

ES UNA CANTIDAD ADIMENSIONAL QUE DEFINE

ACTUA

COMO

VARÍA EN FUNCIÓN

SE DIVIDE

EL

SE INCREMENTA

TIENE UNA SUBDIVISIÓN

DEPENDE DEL

ESTOS PUEDEN SER

SE PUEDEN REDUCIR DIVIDIENDOLAS ENTRE

TIENEN QUE SATISFACER

SI NO CUMPLEN

SE MULTIPLICARÁ

SE CÁLCULA

LAS

SE CÁLCULAN

ZONIFICACIÓN SÍSMICA DE LA REPÚBLICA MÉXICANA: ZONA A, B,

C y D

ASÍ COMO TAMBIÉN

TIPO DE SUELO TIPO I (TERRENO FIRME) TIPO II (TERRENO DE TRANSICIÓN) TIPO III (TERRENO COMPRESIBLE)

Y LA


109

CAPITULO [V] DISEÑO POR VIENTO.

V. DISEÑO POR VIENTO

V.1 ALCANCE. En este tema se presentan los procedimientos necesarios para determinar las velocidades de diseño por viento en la República Mexicana y las fuerzas mínimas por viento que deben emplearse en el diseño de diferentes tipos de estructuras. En la determinación de las velocidades de diseño sólo se consideraron los efectos de los vientos que ocurren normalmente durante el año en todo el país y los causados por huracanes en las costas del Pacífico, del Golfo de México y caribe. No se tomo en cuenta la influencia de los vientos generados por tornados debido a que existe escasa información al respecto y por estimarlos como eventos de baja ocurrencia que sólo se presentan en pequeñas regiones del norte del país, particularmente y en orden de importancia, en los estados de Coahuila, Nuevo León, Chihuahua y Durango. Por esta razón, en aquellas localidades en donde se considere que el efecto de los tornados es significativo, deberán tomarse las provisiones necesarias. Es importante señalar que las recomendaciones aquí presentadas se deben aplicar para revisar la seguridad del sistema de la estructura principal ante el efecto de las fuerzas que generan las presiones (empujes o succiones) producidas por el viento sobre las superficies de la construcción y que se transmiten a dicho sistema. Así mismo, estas recomendaciones se utilizan en el diseño local de los elementos expuestos de manera directa a la acción del viento, tanto los que forman parte del sistema estructural, tales como cuerdas y diagonales, como los que constituyen un recubrimiento, por ejemplo, láminas de cubiertas, elementos de fachadas y vidrios. 8

V.2 REQUISITOS GENERALES PARA EL ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL.

Los requisitos generales que a continuación se listan son aplicables al diseño de

estructuras sometidas a la acción del viento y deberán considerarse como los mínimos indispensables, los cuales son:

a) Dirección de análisis. Las construcciones se analizarán suponiendo que

el viento puede actuar por lo menos en dos direcciones horizontales perpendiculares e indispensables entre si. Se elegirán aquellas que representen las condiciones más desfavorables para la estabilidad de la estructura (o parte de la misma) en estudio.

b) Factores de carga y resistencia. c) Seguridad contra el volteo. En este caso, la seguridad de las

construcciones se analizará suponiendo nulas las cargas vivas que contribuyan a disminuir este efecto. Para las estructuras pertenecientes a los Grupos B y C, el cociente entre el momento estabilizador y el actuante

8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas, (México D.F. 1993) Páginas 1-2


110


de volteo no deberá ser menor a 1.5, y para las de grupo A, no deberá ser menor que 2.0. La clasificación de las estructuras en grupos de acuerdo a su importancia se menciona posteriormente.

d) Seguridad contra el deslizamiento. Al analizar esta posibilidad,

deberían suponerse nulas todas las cargas vivas. La relación entre la resistencia al deslizamiento y la fuerza que provoca el deslizamiento horizontal deberá ser por lo menos igual a 1.5 para estructuras de los Grupos B y C, y para las del Grupo A, deberá ser por lo menos igual a 2.0

e) Presiones Interiores. Se presentan en estructuras permeables, esto es,

aquéllas con ventanas o ventilas que permitan la entrada del viento al interior de la construcción. El efecto de estas presiones se combinará con el de las presiones exteriores, de tal manera que para el diseño se deben tomar en cuenta los efectos más desfavorables.

f) Seguridad durante la construcción. En esta etapa deberán tomarse las

medidas necesarias para garantizar la seguridad de las estructuras bajo la acción del viento de diseño cuya velocidad corresponda a un periodo de retorno de 10 años. Esta condición se aplicará también en el caso de estructuras provisionales que deben permanecer durante un periodo menor o igual a seis meses.

g) Efecto de grupo debido a construcciones vecinas. En todos los casos se

supone que la respuesta de la estructura en estudio es independiente de la influencia, favorable o desfavorable, que en otras construcciones cercanas pudieran proporcionarle durante la acción del viento. La proximidad y disposición de ellas puede generar presiones locales adversas, y éstas a su vez ocasionar el colapso de una estructura del grupo. Tal es el caso, por ejemplo, de un grupo de chimeneas altas que se encuentran espaciadas entre sí a menos de un diámetro y en donde la variación de presiones puede provocar problemas de resonancia. La mejor forma de evaluar el efecto de grupo a partir de resultados de pruebas experimentales, o efectuando este tipo de pruebas en un túnel de viento. Por otra parte, cuando se trate de definir la rugosidad del terreno alrededor del sitio de desplante, los obstáculos y construcciones de los alrededores sí deben tomarse en cuenta.

h) Análisis estructural. i) Interacción suelo estructura. Cuando el suelo del sitio de desplante sea

blando o compresible, deberán considerarse los efectos que en la respuesta ante la acción del viento pueda provocar la interacción entre el suelo y la construcción. Los suelos blandos para las cuales esta interacción es significativa, serán aquellos que tengan una velocidad media de propagación de ondas de cortante menor que 700 m/s, si se


111


consideran esos efectos, se seguirán los lineamientos recomendados en el diseño por sismo, en donde se establecen los métodos para definir el periodo fundamental y el amortiguamiento equivalente de la estructura. Estas características equivalentes se utilizarán para evaluar las cargas debidas al viento y la respuesta correspondiente. 8

V.3 CLASIFICACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS SEGÚN SU IMPORTANCIA.

La seguridad necesaria para que una construcción dada cumpla adecuadamente con

las funciones para las que se haya destinado puede establecerse a partir de niveles de importancia o de seguridad. En la práctica, dichos niveles se asocian con velocidades de viento que tengan una probabilidad de ser excedidas, y a partir de ésta se evalúa la magnitud de las solicitaciones de diseño debidas al viento.

Atendiendo al grado de seguridad aconsejable para una estructura, las

construcciones se clasifican según los grupos que se indican a continuación. Grupo A. Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad elevado.

Pertenecen a este grupo aquéllas que en caso de fallar causarían la perdida de un número importante de vidas, o perjuicios económicos o culturales excepcionalmente altos; así mismo, las construcciones y depósitos cuya falla implique un peligro significativo por almacenar o contener sustancias tóxicas o inflamables, así como aquellas cuyo funcionamiento es imprescindible y debe continuar después de la ocurrencia de vientos fuertes tales como los provocados por huracanes. Quedan excluidos los depósitos y las estructuras enterradas. Ejemplos de este grupo son las construcciones cuya falla impida la operación de plantas termoeléctricas, hidroeléctricas y nucleares; entre éstas, pueden mencionarse las chimeneas, las subestaciones eléctricas y las torres y postes que formen parte de líneas de transmisión principal. Dentro de esta clasificación también se cuentan las centrales telefónicas e inmuebles de telecomunicaciones principales, puentes, estaciones terminales de transporte, estaciones de bomberos, de rescate y de policía, hospitales e inmuebles médicos con áreas de urgencias, centro de operación en situaciones de desastre, escuelas, estadios, templos y museos. Del mismo modo pueden considerarse los locales, las cubiertas y los paraguas que protejan equipo especialmente costoso, y las áreas de reunión que puedan alojar a más de doscientas personas, tales como salas de espectáculos, auditorios y centros de convenciones.

Grupo B. Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad

moderado. Se encuentran dentro de este grupo aquéllas que en caso de fallar, representan un bajo riesgo de vidas humanas y que ocasionarían daños materiales de magnitud intermedia. Este el caso de las plantas industriales, bodegas ordinarias, gasolineras (excluyendo los depósitos exteriores de combustible pertenecientes al Grupo A), comercios, restaurantes, casas para habitación, viviendas, edificios de apartamentos u oficinas, hoteles, bardas cuya altura sea mayor de 2.5 metros y todas las construcciones cuya falla por viento pueda poner el peligro a otras de esta clasificación o de la anterior. Se incluyen también salas de reunión y espectáculos y estructuras de depósitos, urbanas o industriales, no incluidas en el Grupo A, así mismo todas aquellas construcciones que forman parte de



112


plantas generadoras de energía y que, en caso de fallar, no paralizarían el funcionamiento de la planta. A si mismo, se consideran en este grupo las subestaciones eléctricas y las líneas y postes de transmisión de menor importancia que las del Grupo A.

Grupo C. Estructuras para las que se recomienda un bajo grado de

seguridad. Son aquellas cuya falla no implica graves consecuencias, ni puede causar dalos a construcciones de los Grupos A y B. Abarca, por ejemplo, no solo bodegas provisionales, cimbras, carteles, muros aislados y bardas con altura no mayor que 2.5 metros, si no también recubrimientos, tales como cancelerías y elementos estructurales que formen parte de las fachadas de las construcciones, siempre y cuando no representen un peligro que pueda causar daños corporales o materiales importantes en caso de desprendimiento. Si por el contrario, las consecuencias de su desprendimiento son graves, dichos recubrimientos se analizarán utilizando las presiones de diseño de la estructura principal. 8



113


V.4 CLASIFICACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS SEGÚN SU RESPUESTA ANTE

LA ACCIÓN DEL VIENTO. De acuerdo con su estabilidad ante los efectos de ráfagas del viento y a su

correspondiente respuesta dinámica, las construcciones se clasifican en cuatro tipos. Con base a esta clasificación podrá seleccionarse el método para obtener las cargas de diseño por viento sobre las estructuras y la determinación de efectos dinámicos suplementarios si es el caso. Se recomienda principalmente dos procedimientos para definir las cargas de diseño (uno estático y otro dinámico),

TIPO 1. Estructuras poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del

viento. Abarca todas aquéllas en las que la relación de aspecto λ . (Definida como el cociente entre la altura y la menor dimensión en planta), es menor o igual a cinco y cuyo periodo natural de vibración es menor o igual a un segundo. Pertenecen a este tipo, por ejemplo, la mayoría de edificios para habitación u oficinas, bodegas, naves industriales, teatros y auditorios, puentes cortos y viaductos. En el caso de puentes, constituidos por losas, trabes, armaduras simples o continuas o arcos, la relación de aspecto se calculará como el cociente entre el claro mayor y la menor dimensión perpendicular a éste. También incluye las construcciones cerradas con sistemas de cubierta suficientemente rígidos, es decir, capaces de resistir las cargas debidas al viento sin que varíe esencialmente su geometría. Se excluyen las cubiertas flexibles, como las de tipo colgante, a menos que por la adopción de una geometría adecuada, proporcionada por la aplicación de preesfuerzo u otra medida conveniente, logre limitarse la respuesta estructural dinámica.

TIPO 2. Estructuras que por su alta relación de aspecto o las dimensiones reducidas

de su sección transversal son especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración (entre 1 y 5 segundos) y cuyos periodos naturales largos favorecen la ocurrencia de oscilaciones importantes en la dirección del viento. Dentro de este tipo se cuentan los edificios con relación de aspecto, λ , mayor que cinco o con periodo fundamental mayor que un segundo. Se incluyen también, por ejemplo, las torres de celosía atirantadas y las autosoportadas para líneas de transmisión, chimeneas, tanques elevados, antenas, bardas, parapetos, anuncios y, en general, las construcciones que presentan una dimensión muy corta paralela a la dirección del viento. Se excluyen aquéllas que explícitamente se mencionan como pertenecientes a los Tipos 3 y 4.

TIPO 3. Estas estructuras, además de reunir todas las características de las del Tipo

2, presentan oscilaciones importantes transversales al flujo del viento provocadas por la aparición periódica de vórtices o remolinos con ejes paralelos a la dirección del viento. En este tipo se incluyen las construcciones y elementos aproximadamente cilíndricos o prismáticos esbeltos, tales como chimeneas, tuberías exteriores o elevadas, arbotantes para iluminación, postes de distribución y cables de líneas de transmisión.

TIPO 4. Estructuras que por su forma o por el largo de los periodos de vibración

(periodos naturales mayores que un segundo). Presentan problemas aerodinámicos especiales. Entre ellas se hallan las formas aerodinámicamente inestables como son los


114


cables de las líneas de transmisión -cuya sección transversal se ve modificada de manera desfavorable en zonas sometidas a heladas- las tuberías colgantes y las antenas parabólicas. También pertenecen a esta clasificación las cubiertas colgantes que no puedan incluirse en tipo 1 y las estructuras flexibles con periodos de vibración próximos entre sí. 8 V.4.1 Efectos del viento que deben considerarse.

A continuación se mencionan los efectos que según el tipo de construcción de deberán tomar en cuenta en el diseño de estructuras sometidas a la acción del viento.

I. Empujes medios. Son los causados por presiones y succiones del flujo del viento prácticamente

laminar, tanto exteriores como interiores y cuyos efectos son globales (para el diseño de la estructura en conjunto) y locales (para el diseño de un elemento estructural o de recubrimiento en particular). Se considera que estos empujes actúan en forma estática ya que se variación en el tiempo es despreciable.

II. Empujes dinámicos en la dirección del viento.

Consisten en fuerzas dinámicas paralelas al flujo principal causadas por la

turbulencia del viento y cuya fluctuación en el tiempo influye de manera importante en la respuesta estructural.

III. Vibraciones transversales al flujo.

La presencia de cuerpos en particular cilíndricos o prismáticos, dentro del flujo del

viento, genera entre otros efectos de desprendimientos de vórtices alternantes que a su vez provocan sobre los mismos cuerpos, fuerzas y vibraciones transversales a la dirección del flujo.

IV. I Inestabilidad aerodinámica.

Se define como la amplificación dinámica de la respuesta estructural causada por los

efectos combinados de la geometría de la construcción y los distintos ángulos de incidencia del viento.

En el diseño de las estructuras pertenecientes al Tipo 1, bastará con tener en cuenta los empujes medios (estáticos) calculados de acuerdo con lo establecido en el tema de presiones y fuerzas debidas a la acción del viento visto más adelante y empleando las velocidades de diseño que se especifican posteriormente.

Para diseñar alas construcciones del Tipo 2 se considerarán los efectos dinámicos

causados por la turbulencia del viento. Estos se tomarán en cuenta mediante la aplicación del factor de respuesta dinámica debida a ráfagas.



115


Las estructuras del Tipo 3 deberán diseñarse de acuerdo con los criterios establecidos para las del Tipo 2, pero además deberá revisarse su capacidad para resistir los empujes dinámicos transversales generados por los vórtices alternantes.

Finalmente, para las del Tipo 4 los efectos del viento se determinarán por medio de

estudios representativos analíticos o experimentales; pero en ningún caso, los efectos resultantes podrán ser menores que los especificados para las construcciones del Tipo 3.

En las construcciones de forma geométrica poco usual y de características que las hagan particularmente sensibles a los efectos del viento, en el cálculo de dichos efectos se basará en los resultados de los ensayes de prototipo o de modelos en túnel de viento. Asimismo, podrán tomarse como base los resultados existentes de ensayes en modelos de estructuras con características semejantes.

Los procedimientos de los ensayes en túnel de viento y la interpretación de los

resultados seguirán las técnicas actuales ya reconocidas, tales como los de la referencia del tema Determinación de las velocidades de diseño, DV , las cuales deben ser aprobadas por expertos en la materia y por las autoridades correspondientes. 8

V.5 PROCEDIMIENTOS PARA DETERMINAR LAS ACCIONES POR VIENTO. A fin de evaluar las fuerzas provocadas por la acción del viento, se proponen

principalmente dos procedimientos. El primero, referido como análisis estático, se empleará cuando se trate de estructuras o elementos estructurales suficientemente rígidos, que son sean sensibles a los efectos dinámicos del viento. En caso contrario, deberá utilizarse el segundo procedimientos llamado análisis dinámico, en el cual se afirma que una construcción o elemento estructural es sensible a los efectos dinámicos del viento cuando no se presentan fuerzas importantes provenientes de la interacción dinámica entre el viento y la estructura.

Un tercer procedimiento para evaluar la acción del viento sobre las construcciones

consiste en llevar a cabo pruebas experimentales de modelos en túnel del viento. Estas pruebas deben de realizar cuando se desee conocer la respuesta dinámica de estructuras cuya geometría sea marcadamente diferente de las formas comunes para las cuales existe información disponible en los reglamentos o en la literatura. También se aconseja cuando es necesario calcular coeficientes de presión para diseñar recubrimientos de estructuras que tengan una forma poco común.

En figura siguiente se muestra un diagrama de flujo de los pasos a seguir para

evaluar las cargas ocasionadas por la acción del viento y que deberán considerarse en el diseño de estructuras resistentes a dicha acción. 8

8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas,

(México D.F. 1993) Páginas 8-10



116


CLASIFICACIÓN DE LA ESTRUCTURA Según su importancia GRUPOS: A, B C

Según su respuesta TIPOS: 1, 2, 3, 4

Definir la categoría del terreno Según su rugosidad CATEGORÍAS 1,2,3,4

Definir la Clase de la estructura Según su tamaño CLASES A,B,C

Definir la velocidad regional Rv Por el periodo de tiempo requerido

Factor de topografía local. TF a) Método empírico b) Método analítico

Cambio del periodo de retorno c) Método gráfico d) Método analítico

Factor de exposición αF

Factor de tamaño CF

Factor de rugosidad y altura. rzF

Cálculo final de DV

RTD VFFV α=

Cálculo del factor de corección de densidad G. y obtención de la presión dinámica de base zq 20048.0 Dz VGq =

H/D > 50 T>1 s

ESTRUCTURAS TIPO 2,3, 4 (sólo incluye la estructura principal, la secundaria y sus recubrimientos y sujetadores se tratan con el análisis de carga estático)

ESTRUCTURAS TIPO 1 (incluye la estructura principal, secundaria y sus recubrimientos y sujetadores)

Utilizar el análisis de cargas dinámico

Presiones y fuerzas en la dirección del viento

zagz qCFP =

Factor de respuesta dinámica debido a ráfagas gF

Efectos transversales en la dirección del viento

Efectos aerodinámicos especiales; inestabilidad aeroelástica

Utilizar el análisis de cargas estático

Cálculo de presiones y fuerzas para diferentes tipo de estructuras y recubrimientos.

ZLAPz qKKCP =

Cambios en la rugosidad del terreno para una dirección del viento dada

Determinación de la velocidad de diseño. DV

Determinación de la s presiones ZP

NO

ALTO

SI

ALTO DIAGRAMA DE FLUJO DEL PROCEDIMIENTO PARA OBTENER LAS CARGAS POR VIENTO

INICIO


117


V.6 DETERMINACIÓN DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO DV .

La velocidad de diseño DV , es la velocidad a partir de la cual se calculan los efectos del viento sobre la estructura o sobre un componente de la misma.

La velocidad de diseño, en km/h, se obtendrá de acuerdo con la ecuación:

RTD VFFV α= En donde: TF Es un factor que depende de la topografía del sitio, adimensional. αF El factor que toma en cuenta el efecto combinado de las características de exposición locales, del tamaño de la construcción y de la variación de la velocidad con la altura, adimensional. y

RV La velocidad regional que le corresponde al sitio en donde se construirá la estructura, en km/h. 8 V.6.1 Categorías del terreno y clases de estructuras.

Tanto el procedimiento de análisis estático como el dinámico intervienen factores que dependen de las condiciones topográficas y de exposiciones locales del sitio en donde se desplantará la construcción, así como el tamaño de esta. Por lo tanto a fin de evaluar correctamente dichos factores, es necesario establecer clasificaciones de carácter práctico. En la tabla 1 siguiente se consignan cuatro categorías de terreno atendiendo el grado de rugosidad que se presenta alrededor de la zona de desplante y en la tabla 2 divide a las estructuras y a los elementos que forman parte de ellas en tres clases, de acuerdo con su tamaño. Más adelante se evalúa el efecto de la topografía local del sitio.

En la dirección del viento que se esté analizando, el terreno inmediato a la estructura

deberá presentar la misma rugosidad (categoría), cuando menos en una distancia denominada longitud mínima de desarrollo, la cual se consigna en la tabla 1 para cada categoría del terreno. Cuando no exista esta longitud mínima, el factor de exposición αF , definido más adelante deberá modificarse para tomar en cuenta este hecho. En este caso, el diseñador podrá seleccionar, entre las categorías de los terrenos que se encuentren en una dirección de análisis dada, la que provoque los efectos más desfavorables y determinar el factor de exposición para tal categoría, o seguir un procedimiento analítico más refinado a fin de corregir el factor de exposición. 8



118


TABLA 1. CATEGORÍA DEL TERRENO SEGÚN SU RUGOSIDAD Categoría Descripción Ejemplos Limitaciones

1

Terreno abierto, prácticamente plano y sin obstrucciones

Franjas costeras planas, zonas de pantanos, campos aéreos, pastizales y tierras de cultivo sin setos o bardas alrededor. Superficies nevadas planas.

La longitud mínima de este tipo de terreno en la dirección del viento debe ser de 2000 m o 10 veces la altura de la construcción por diseñar, la que sea mayor.

2

Terreno plano u ondulado con pocas obstrucciones

Campos de cultivo o granjas con pocas obstrucciones tales como setos o bardas alrededor, árboles y construcciones dispersas.

Las obstrucciones tienen alturas de 1.5 a 10 m, en una longitud mínima de 1500 m.

3

Terreno cubierto por numerosas obstrucciones estrechamente espaciadas

Áreas urbanas, suburbanas y de bosques, o cualquier terreno con numerosas obstrucciones estrechamente espaciadas. El tamaño de las construcciones corresponde al de las casas y vivienda.

Las obstrucciones presentan alturas de 3 a 5 m. la longitud mínima de este tipo de terreno en la dirección del viento debe ser de 500 m o 10 veces la altura de la construcción. La que sea mayor.

4

Terreno con numerosas obstrucciones largas, altas y estrechamente espacidas.

Centros de grandes ciudades y complejos industriales bien desarrollados.

Por lo menos el 50% de los edificios tienen una altura mayor que 20m. Las obstrucciones miden de 10 a 30m de altura. La longitud mínima de este tipo de terreno en la dirección del viento debe ser la mayor entre 400 a 10 veces la altura de la construcción.


119


TABLA 2. CLASE DE ESTRUCTURA SEGÚN SU TAMAÑO

Clase Descripción A Todo elemento de recubrimiento de fachadas, de ventanerías y de techumbre y

sus respectivos sujetadores. Todo elemento estructural aislado, expuesto directamente a la acción del viento. A sí mismo, todas las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o vertical, sea menor que 20 metros.

B Vertical, varíe entre 20 y 50 metros. C Todas las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o vertical,

sea menor que 50 metros. V.6.2. Mapas de isotacas. Velocidad Regional, RV

La velocidad regional del viento, RV , es la máxima velocidad media probable de presentarse con un cierto periodo de recurrencia en una zona o región determinada del país.

En los mapas de isotacas con diferentes periodos de retorno, dicha velocidad se

refiere a condiciones homogéneas que corresponden a una altura de 10 metros sobre la superficie del suelo en terreno plano (Categoría 2 según la tabla 1); es decir, no considera las características de rugosidad locales del terreno ni la topografía especifica del sitio. Asimismo, dicha velocidad se asocia con ráfagas de 3 segundos y toma en cuenta la posibilidad de que se presenten vientos debidos a huracanes en las zonas costeras.

La velocidad regional, RV , se determina tomando en consideración tanto la

localización geográfica del sitio de desplante de la estructura como su destino. La figura siguiente muestra el mapa isotaca regional correspondiente a el periodo

de recurrencia de 50 años que utilizaremos en nuestro análisis, También se muestra una tabla con las principales ciudades del país y sus correspondientes velocidades regionales para diferentes períodos de retorno.

La importancia de las estructuras dictamina los periodos de recurrencia que deberán

considerarse para el diseño por viento; de esta manera, los Grupos A, B, y C se asocian con los periodos de retorno de 200, 50 y 10 años, respectivamente. El sitio de desplante se localizará en el mapa con el periodo de recurrencia que corresponde al grupo al que pertenece la estructura a fin de obtener la velocidad regional. 8



120



121


Tabla con las principales ciudades del país y sus correspondientes velocidades

regionales para diferentes períodos de retorno. 8

VELOCIDADES REGIONALES DE LAS CIUDADES MÁS IMPORTANTES Velocidades (km/h)

Ciudad Núm Obs.

10V 50V 100V 200V 2000VAcapulco, Gro. 12002 129 162 172 181 209

Aguascalientes, Ags. 1001 118 141 151 160 189 Campeche, Camp. 4003 98 132 146 159 195 Cd. Guzmán, Jal. 14030 101 120 126 132 155

*Cd. Juárez, Chih. 116 144 152 158 171 Cd. Obregón, Son. 26020 147 169 177 186 211

Cd. Victoria, Tamps. 28165 135 170 184 197 235 Coatzacoalcos, Ver. 30027 117 130 137 145 180

Colima, Col. 6006 105 128 138 147 174 Colotlán, Jal. 14032 131 148 155 161 178

Comitán, Chis. 7025 72 99 112 124 160 Cozumel, Q. Roo. 23005 124 158 173 185 213 *Cuernavaca, Mor. 17726 93 108 114 120 139

Culiacán, Sin. 25014 94 118 128 140 165 Chapingo, Edo. Méx. 15021 91 110 118 126 150

Chetumal, Q. Roo. 23006 119 150 161 180 220 Chihuahua, Chih. 8040 122 136 142 147 165

Chilpancingo, Gro. 12033 109 120 127 131 144 Durango, Dgo. 10017 106 117 122 126 140 Ensenada, B.C. 2025 100 148 170 190 247

Guadalajara, Jal. 14065 146 164 170 176 192 Guanajuato, Gto. 11024 127 140 144 148 158 *Guaymas, Son. 26039 130 160 174 190 237 Hermosillo, Son. 26040 122 151 164 179 228

Jalapa, Ver. 30075 118 137 145 152 180 La Paz, B.C. 3026 135 171 182 200 227

Lagos de Móreno, Jal. 14083 118 130 135 141 157 *León, Gto. 11025 127 140 144 148 157

Manzanillo, Col. 6018 110 158 177 195 240 Mazatlán, Sin. 25062 145 213 225 240 277


122


VELOCIDADES REGIONALES DE LAS CIUDADES MÁS IMPORTANTES Velocidades (km/h)

Ciudad Núm Obs.

10V 50V 100V 200V 2000VMérida, yuc. 31019 122 156 174 186 214

*Mexicali, B.C. 100 149 170 190 240 México D.F. 9048 98 115 120 129 150

*Monclova, Coah. 5019 123 145 151 159 184 Monterrey, N.L. 19052 123 143 151 158 182 Morelia, Mich. 16080 79 92 97 102 114

Nvo. Casas Gdes, Chih. 8107 117 134 141 148 169 Oaxaca, Oax. 20078 104 114 120 122 140 Orizaba, Ver. 30120 126 153 163 172 198 Pachuca, Hgo. 13022 117 128 133 137 148

*Parral de Hgo., Chih. 121 141 149 157 181 Piedras Negras, Coah. 5025 137 155 161 168 188

Progreso, Yuc. 31023 103 163 181 198 240 Puebla, Pue. 21120 93 106 112 117 132

Puerto Cortés, B.C. 3046 129 155 164 172 196 *Puerto Vallarta, Jal. 14116 108 146 159 171 203

Querétaro, Qro. 22013 103 118 124 131 147 Río Verde, SLP. 24062 84 111 122 130 156

Salina Cruz, Oax. 20100 109 126 135 146 182 Saltillo, Coah. 5034 111 124 133 142 165

S.C. de las Casas, Chis. 7144 75 92 100 105 126 S. Luis Potosí, SLP. 24070 126 141 147 153 169 S. la Marina, Tamps. 28092 130 167 185 204 252

Tampico, Tamps 28110 129 180 177 193 238 Tamuín, SLP. 24140 121 138 145 155 172

Tapachula, Chis. 7164 90 111 121 132 167 Tepic, Nay 18039 84 102 108 115 134

Tlaxcala Tlax. 29031 87 102 108 113 131 Toluca, Edo / Méx. 15126 81 93 97 102 115

Torreón, Coah. 5040 136 168 180 193 229 Tulancingo, Hgo. 13041 92 106 110 116 130

Tuxpan, Ver. 30190 122 151 161 172 204 *Tuxtla Gutz., Chis. 7165 90 106 110 120 141

Valladolid, Yuc. 31036 100 163 180 198 240 Veracruz,. Ver 30192 150 175 185 194 222

*Villahermosa, Tab. 27083 114 127 132 138 151 Zacatecas, Zac. 32031 110 122 127 131 143

NOTA: (*) En estas ciudades no existen o son escasos, los registros de velocidades de viento, por lo que éstas se obtuvieron de los mapas de isotacas.

8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Ayudas de diseño, Tomo III, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas, (México D.F. 1993) Páginas 1-3


123


V.6.3. Factor de exposición, αF

El coeficiente αF refleja la variación de la velocidad del viento con respecto a la altura Z . Asimismo, considera el tamaño de la construcción o de los elementos de recubrimiento y las características de exposición.

El factor de exposición se calcula con la siguiente expresión:

rzC FFF =α En donde:

CF Es el factor que determina la influencia del tamaño de la construcción, adimensional, y

rzF El factor que establece la variación de la velocidad del viento con la altura Z , en función de la rugosidad del terreno de los alrededores,

adimensional. y

Los coeficientes CF y rzF se definen a continuación.

Como se menciono en el tema (Catergorias de terrenos y clases de estructuras),

cuando la longitud mínima de desarrollo de un terreno en una cierta rugosidad no satisface lo establecido en la tabla 1, deberá seleccionarse la categoría que genere las condiciones más desfavorables para una dirección del viento dada. Alternativamente, la variación de la rugosidad alrededor de la construcción en un sitio dado podrá tomarse en cuenta corrigiendo el factor de exposición, αF ,8

V.6.3.1 Factor de tamaño, CF

El factor de tamaño, CF , es el que toma en cuenta el tiempo en el que la ráfaga del viento actúa de manera efectiva sobre una construcción de dimensiones dadas. Considerando la clasificación de las estructuras según su tamaño (tabla 2) , este factor puede determinarse de acuerdo con la siguiente tabla 3. 8

TABLA3. FACTOR DE TAMAÑO, CF Clase de estructura CF

A 1.0 B 0.95 C 0.90



124


V.6.3.2 Factor de rugosidad y altura, rzF

El factor de rugosidad y altura, rzF , establece la variación de la velocidad del viento con la altura Z . Dicha variación esta en función de la categoría del terreno y del tamaño de la construcción. Se obtiene de acuerdo con las expresiones siguientes:

101056.1 ≤⎥⎦⎤

⎢⎣⎡= ZsiFrz

α

δ

δδ

α

<<⎥⎦⎤

⎢⎣⎡= ZsiZFrz 10'56.1

δ≥= ZsiFrz 56.1

En donde: δ Es la altura, medida a partir del nivel de terreno de desplante, por encima de la cual la variación de la velocidad del viento no es importante y se puede suponer constante; a esta altura se le conoce como altura gradiente; δ y Z están dadas en metros, y α Es el exponente que determina la forma de la variación de la velocidad del viento con la altura y es adimensional. Los coeficientes α y δ están en función de la rugosidad del terreno (tabla 1) y del tamaño de la construcción (tabla 2). En la tabla que a continuación se muestra (tabla 4) se consignan los valores que se aconsejan para estos coeficientes. 8

TABLA 4. VALORES DE α y δ α

Clase de estructura Categoría de

terreno A B C

δ (m)

1 0.099 0.101 0.105 245 2 0.128 0.13 0.138 315 3 0.156 0.160 0.171 390 4 0.170 0.177 0.193 455



125


La siguiente figura muestra la variación del factor αF con la altura, con la categoría del terreno y con la clase de estructura.

Factor de exposición, F1.401.301.201.101.000.900.800.700.600.651.501.401.301.201.101.000.900.800.700.651.501.401.301.201.101.000.900.800.70

Z(m)500

400

300

200

100

8070

60

50

40

30

20

10

87

6

5

4

3

2

C−1C−2C−3C−4

B−1B−2B−3B−4

A−1A−

2A−3A−

4

Notas:Los números 1,....,4 se refiere ala categoría de terreno.Las letras A, B, C se refieren a la clase de estructura

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126


V.6.4 Factor de Topografía, TF

Este factor toma en cuenta el efecto topográfico local del sitio en donde se desplantará la estructura. Así por ejemplo, si la construcción se localiza en las laderas o cimas de colinas o montañas de altura importante con respecto al nivel general del terreno de los alrededores, es muy probable que se generen aceleraciones de flujo del viento y, por consiguiente, deberá incrementarse la velocidad regional.

En la tabla 5 siguiente se muestran los valores que se recomiendan con base en

la experiencia para el factor de topografía, de acuerdo con las características topográficas del sitio.

En casos críticos, este factor puede obtenerse utilizando alguno de los siguientes

procedimientos. 1) Experimentos a escala en túneles de viento. 2) Mediciones realizadas directamente en el sitio. 3) Empleo de ecuaciones basadas en ensayes experimentales. 8

TABLA5. FACTOR DE TOPOGRAFÍA LOCAL, TF

Sitios Topografía TF Base de promontorios y faldas de serranías del lado de sotavento.

0.8 Protegidos

Valles cerrados 0.9

Normales Terreno prácticamente plano, campo abierto, ausencia de cambios topográficos importantes, con pendientes menores que 5%

1.0

Terrenos inclinados con pendiente entre 5 y 10%, valles abiertos y litorales planos.

1.1

Expuestos Cimas de promontorios, colinas o montañas terrenos con pendientes mayores que 10%, cañadas cerradas y valles que forman un embudo o cañon, islas.

1.2

Expertos en la materia deberán justificarse y validar ampliamente los resultados de cualquiera de estos procedimientos.

Para el caso particular en que la construcción se desplante en un promontorio o

en un terraplén, puede aplicarse el procedimiento analítico.



127


V.6.5 Cambio del periodo de retorno.

Si por cualquier razón plenamente justificada se requiere cambiar el periodo de retorno de la velocidad regional o el nivel de probabilidad de excedencia o el periodo de vida útil de una estructura que se desplantará en un sitio dado, se aplicarán los criterios descritos en este inciso.

El nivel de probabilidad de excedencia deseado para un periodo de vida útil N,

en años, se calcula con la ecuación:

NTP )/11(1 −−= En donde: P Es la probabilidad de que la velocidad del viento TV , se exceda al

menos una vez en N años, adimensional. TV La velocidad del viento con un periodo de retorno T , en Km/h,

T El periodo de retorno de la velocidad TV , en años y N El periodo de exposición o de vida útil, años.

Es importante señalar que si se cambia el periodo de vida útil, N , o el de

retorno, T , entonces se modifica la probabilidad de excedencia, P . En la tabla siguiente ( Tabla 6) se presentan los valores de P para las diferentes T y N .

La velocidad del viento, TV , con periodo de retorno T, podrá determinarse con un procedimiento de interpolación que tenga como extremos las velocidades regionales asociadas con los periodos de retorno de 10 y 200 años. Dicho procedimiento podrá llevarse a cabo de dos maneras: una gráfica y otra analítica.

(TABLA 6) PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA, P(%), SEGÚN EL PERIODO DE RETORNO, T , Y LA VIDA UTIL DE LA ESTRUCTURA, N

Periodo de retorno, T (años) Vida útil, N (años)

10 50 100 200 400 800 1600 2000

20 88 33 18 9.5 4.9 2.5 1.2 1 30 96 45 26 14 7 4 1.9 1.5 40 98 55 33 18 9 5 2.5 2 50 99 63 39 22 12 6 3 2.5 100 99.9 87 63 39 22 12 6 4.9


128


En el primer caso se utilizará una gráfica semílogarítmica, como de la figura siguiente, en donde de marcarán las velocidades regionales del sitio de interés. Con esos puntos se trazará una curva suave que pase por ellos, de donde se calculará las velocidades regionales para los períodos de retorno requerido. Asimismo, las velocidades regionales para los periodos de retorno mencionados se pueden obtener de la tabla de velocidades regionales de las ciudades más importantes mencionada anteriormente.


129


TGráfica para determinar la Velocidad, Vcon periodo de retorno T, en un sitio dado

Probabilidad de excedencia, p (%)

(escala semilogarítmica)

TV

x

Ajuste Gráficoanalítica. Para un mismo puntoVelocidad obtenida con interpolaciónpara un punto en particularVelocidad obtenida de los mapas

(Vel

ocia

dad

(Km/

h)

80

90

100

110

120

130

140

150

160

170

180

190

200

210

220

230

240

250

260

270

280

290

300

310

320

0.050.51210

PERIODO DE RETORNO (AÑOS)400020001000600400200100 T604020108

80

90

100

110

120

130

140

150

160

170

180

190

200

210

220

230

240

250

260

270

280

290

300

310

320


130


Los datos de las velocidades regionales de 100 y 2000 años sólo deberán utilizarse en los casos en los que claramente se demuestre la necesidad de emplear velocidades regionales con un periodo de retorno diferente a los establecidos, del punto V.6.2.

La interpolación analítica consistirá en ajustar una ecuación de tercer grado a la

curva descrita en el método de interpolación gráfica. La ecuación es del tipo:

33

2210 xaxaxaaY +++=

En dónde: Y Es la variable que representa a la velocidad regional, en km/h, para el

periodo de retorno T , en años requerido, o sea TVY = ,

x Una variable adimensional que está en función del período de retorno T , en años, igual a: 1)( −= TLogx

0a Una constante igual a la velocidad regional del sitio con período de

retorno de 10 años )( 100 Va = , en km/h, y

1a son los coeficientes de la ecuación cúbica, en km/h, (1= 1,2,3) y se obtienen al resolver el siguiente sistema de ecuaciones:

103211 974.21269.8322.27344.19 VYYYa −+−=

103212 404.29227.12774.39322.27 VYYYa −−−−=

103213 764.8803.3227.12269.8 VYYYa −+−=

En donde: 10V Es la velocidad regional del sitio deseado, en km/h, para un periodo de retorno de 10 años. 1Y Son variables, en km/h, que se obtienen a partir de las expresiones:

∑=

=S

JJYY

11

[ ]∑=

−=S

JJJ YXY

1

111 i = 2, 3

jX = 1)log( −jT , adimensional; jT son los cinco periodos de retorno en años,

esto es: 2000200,100,50,10 54321 ===== TyTTTT


131


jY son las velocidades regionales, en km/h, del sitio de interés correspondientes a los cinco periodos de retorno, esto es:

2000520041003502101 ,,,, VYyVYVYVYVY ===== Finalmente, para contar con el valor de la velocidad regional con período de retorno igual a )( TVyT = se sustituyen en la ecuación cúbica propuesta los valores de las constantes 1a , calculados a partir del sistema de ecuaciones, y el valor de “ x ” determinado con la expresión: .1)( −= Tlongx Esta velocidad regional se utilizará para calcular la velocidad de diseño según se indica en el inciso V.6. 8

V.7 PRESIÓN DINÁMICA EN LA BASE, zq .

Cuando el viento actúa sobre un obstáculo, genera presiones sobre su superficie que varían según la intensidad de la velocidad y la dirección del viento. La presión que ejerce el flujo del viento sobre una superficie plana perpendicular a él se denomina comúnmente presión dinámica de base y se determina con la siguiente ecuación.

20048.0 Dz VGq = En donde:

G Es el factor de corrección por temperatura y por la altura con respecto al nivel del mar, adimensional,

DV La velocidad de diseño, en km/h, definida en el inciso V.6, y zq La presión dinámica de base a una altura Z sobre el nivel de

terreno, en kg/m². El factor de 0.0048 corresponde a un medio de la densidad del aire y el valor de G se obtiene de la expresión:

τ+Ω

=273

392.0G

En donde: Ω Es la presión barométrica, en mm de Hg, y τ La temperatura ambiental en °C En la tabla 7 siguiente se presenta la relación entre los valores de la altitud, mh , en metros sobre el nivel del mar, msnm, y la presión barométrica, Ω . 8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas,



132


TABLA 7. RELACIÓN ENTRE LA

ALTITUD Y LA PRESIÓN BAROMETRICA

Altitud (msnm)

Presión barométrica (mm de Hg)

0 760 500 720 1000 675 1500 635 2000 600 2500 565 3000 530 3500 495

NOTA: Puede interpolarse para valores

intermedios de la altitud, mh


133


En la siguiente gráfica se muestra la variación de G con respecto a τ y Ω

Factor de corección por densidad relativa del aire y presiones barométricas

496.37

(mm de Hg)

msnm(3500)(3000)(2500)(2000)(1500)(1000)(500)(0.0)

500600700760

50° C40° C30° C20° C10° C0° C

10° C

273 +0.392

=G

495350053030005652500600200063515006751000720500760000

Presión (mm de Hg)Altitud (msnm)

1.15

1.10

1.05

1.00

0.95

0.50

0.55

0.60

0.65

0.70

0.75

0.80

0.85

0.90

G

8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Ayudas de diseño, Tomo III, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas, (México D.F. 1993) Página 8


134


La presión actuante sobre una construcción determinada, ,zP en kg/m², se obtienen tomando en cuenta principalmente su forma y está dada, de manera general, por la ecuación:

zpz qCP =

En donde el coeficiente pC se denomina coeficiente de presión y es adimensional. Los valores de los coeficientes de presión para diversas formas estructurales y el cálculo de las presiones globales y locales importantes, se especifican posteriormente. 8 8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas,



135


Tablas de ubicación, altitud y temperatura media anual de las ciudades más importantes.8

TABLA A. UBICACIÓN, ALTITUD Y TEMPERATURA DE LAS CIUDADES MÁS IMPORTANRTES

Ciudad Num. Obs.

Lat. Long. ASNM Temp. Media Anual.

Acapulco, Gro. 12002 99.93 16.83 28 27.5 Aguascalientes, Ags. 1001 102.3 21.88 1908 18.2

Campeche, Camp. 4003 90.55 19.83 5 26.1 Cd. Guzman, Jal. 14030 103.47 19.70 1507 21.5 Cd. Juarez, Chih. 106.48 31.73 1144 17.1

Cd. Obregon, Son. 26020 109.92 27.48 100 26.1 Cd. Victoria, Tamps. 28165 98.77 23.77 380 24.1 Coatzacoalcos, Ver. 30027 94.42 18.15 14 26.0

Colima, Col. 6006 103.72 19.23 494 24.8 Colotlan, Jal. 14032 103.27 22.12 1589 21.4

Comitan, Chis. 7025 92.13 16.25 1530 18.2 Cozumel, Q. Roo. 23005 86.95 20.52 10 25.5 Cuernavaca, Mor. 17726 99.23 18.90 1560 20.9

Culiacan, Sin. 25014 107.40 24.82 84 24.9 Chapingo, Edo. Mex. 15021 98.85 19.50 2250 15.0

Chetumal, Q. Roo. 23006 88.30 18.50 3 26.0 Chihuahua, Chih. 8040 106.08 28.63 1423 18.7

Chilpancingo, Gro. 12033 99.50 17.55 1369 20.0 Durango, Dgo. 10017 104.67 24.03 1889 17.5 Ensenada, B. C. 2025 116.53 31.85 13 16.7 Guadalajara, Jal. 14065 103.38 20.67 1589 19.1 Guanajuato, Gto. 11024 101.253 21.02 2050 17.9 Guaymas, Son. 26039 110.90 27.92 44 24.9

Hermosillo, Son. 26040 110.97 29.07 237 25.52 Jalapa, Ver. 30075 96.92 19.52 1427 17.9 La Paz, B.C. 3026 110.30 24.17 10 24.0

Lagos de Moreno, Jal. 14083 101.92 21.35 1942 18.1 Leon, Gto. 11025 101.07 21.12 1885 19.2

Manzanillo, Col. 6018 104.28 19.05 8 26.6 Mazatlan, Sin. 25062 106.42 23.20 8 24.1 Merida, Yuc. 31019 89.65 20.98 9 25.9

Mexicali, B.C. 115.48 32.67 1 22.2


136


TABLA A. UBICACIÓN, ALTITUD Y TEMPERATURA DE LAS CIUDADES

MÁS IMPORTANRTES Ciudad Num.

Obs. Lat. Long. ASNM Temp.

Media Anual.

Mexico, D.F. 9048 99.20 19.40 2240 23.4 Monclova, Coah. 5019 101.42 26.88 591 21.6 Monterrey, N.L. 19052 100.30 25.67 538 22.1 Morelia, Mich. 16080 101.18 19.70 1941 17.6

Nvo Casas Gdes, Chih. 8107 107.95 30.42 1550 17.6 Oaxaca, Oax. 20078 96.72 17.07 1550 20.6 Orizaba, Ver. 30120 97.10 18.85 1284 19.0 Pachuca, Hgo. 13022 98.73 20.13 2426 14.2

Parral de Hgo., Chih. 105.67 26.93 1661 17.7 Piedras Negras, Coah. 5025 100.52 28.70 220 21.6

Progreso, Yuc. 31023 89.65 21.30 8 25.4 Puebla, Pue. 21120 98.20 19.03 2150 17.3

Puerto Cortes, B.C. 3046 111.87 24.43 5 21.4 Puerto Vallarta, Jal. 14116 105.25 20.62 2 26.2

Queretaro, Qro. 22013 100.40 20.58 1842 18.7 Rio Verde, SLP. 24062 100.00 21.93 987 20.9

Salina Cruz, Oax. 20100 95.20 16.17 6 26.0 Saltillo, Coah. 5034 101.02 25.43 1609 17.7

S.C. de las Casas, Chis. 7144 92.63 16.73 22.76 14.8 San Luis Potosi, SLP. 24070 100.98 22.15 1877 17.9 S. la Marina, Tamps. 28092 98.20 23.77 25 24.1

Tampico, Tamps. 28110 97.85 22.20 12 24.3 Tamuin, SLP. 24140 98.77 22.00 140 24.7

Tapachula, Chis. 7164 92.27 14.92 182 26.0 Tepic, Nay. 18039 104.90 21.52 915 26.2

Tlaxcala, Tlax. 29031 98.23 19.30 2252 16.2 Toluca, Edo. de Mex. 15126 99.67 19.28 2680 12.7

Torreon, Coah. 5040 103.45 25.53 1013 20.5 Tulancingo, Hgo. 13041 98.37 20.10 2222 14.9

Tuxpan, Ver. 30190 97.40 20.95 14 24.2 Tuxtla Gutierrez, Chis. 7165 93.12 16.75 528 24.7

Valladolid, Yuc. 31036 89.65 21.30 8 26.0 Veracruz, Ver. 30192 96.13 19.20 16 25.2

Villahermosa, Tab. 92.92 17.98 10 26.8 Zacatecas, Zac. 32031 102.57 22.78 2612 13.5



137


V.8. ANÁLISIS ESTÁTICO. Los empujes medios que se evalúan con este procedimiento son aplicables al diseño de las estructuras pertenecientes al Tipo 1. 8 V.8.1 Limitaciones. El método estático sólo puede utilizarse para diseñar estructuras o elementos estructurales poco sensibles a la acción turbulenta del viento, Esta condición se satisface cuando:

a) la relación 5≤DH , en donde H es la altura de la construcción y D es la

dimensión mínima de la base, y b) el período fundamental de la estructura es menor o igual que un segundo.

Para el caso de construcciones cerradas, techos aislados y toldos y cubiertas

adyacentes, no es necesario calcular su período fundamental cuando se cumplan las siguientes condiciones.

a) la altura total de la construcción, H. es menor o igual que 15 metros, b) La planta de la estructura es rectangular o formada por una combinación de

rectángulos. c) La relación DH es menor que cuatro para construcciones cerradas y menor

que uno para techos aislados; para toldos y cubiertas adyacentes en voladizo, el claro no debe ser mayor que 5m.

d) Para construcciones cerradas y techos aislados, la pendiente de sus techos-inclinados o a dos aguas – no debe exceder los 20°, y en techos de claros múltiples deberá ser menor que 60°; para toldos y cubiertas adyacentes, la pendiente no será mayor que 5°

Aplicando al proyecto en estudio tenemos: En el inciso a) H =10.10 m. D = 22.75 =10.10 / 22.75 = 0.44 < 5

No es necesario calcular el periodo fundamental de la estructura si se cumplen los siguientes puntos.

a) H = 10.10 m. < 15.0 m. b) La planta de la estructura es rectangular. c) H =10.10 m. D = 22.75 =10.10 / 22.75 = 0.44 < 4 d) Pendiente 16° < 20°7

En conclusión utilizaremos el método de Análisis Estático ya que la nave

industrial cumple con todos los requisitos solicitados 8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas,

(México D.F. 1993) Página 29


138


V.8.2 Presiones y fuerzas debidas a la acción del viento. V.8.2.1 Empujes medios. V.8.2.1.1 Alcance. Los empujes medios (estáticos) evaluados de acuerdo con lo especificado se

aplican en el diseño de estructuras pertenecientes al Tipo 1. Inciso V.4. Asimismo, aquí se presentan las recomendaciones para calcular las presiones de diseño de cancelerías, elementos de fachada y recubrimientos de las construcciones Tipos 1,2 y 3. 8

V.8.2.2 Fuerzas sobre construcciones cerradas. Para fines prácticos, una estructura cerrada es la que se compone de muros y

techos a una o dos aguas, dispuestos de tal manera que forman una construcción prismática; dichos techos y muros no necesariamente son impermeables, pueden tener aberturas, tales como ventanas o puertas, por donde el flujo del viento puede penetrar y generar presiones interiores. Así mismo, una estructura de planta rectangular en la que uno de sus lados está completamente abierto se considera como cerrada con una abertura dominante en ese lado. Cuando se tenga una construcción de tres muros o menos, éstos se diseñarán como elementos aislados.

Las fuerzas que se ejercen sobre los elementos de estructuras cerradas, muros y

techos, serán las resultantes de las presiones actuantes sobre sus superficies exteriores e interiores y deberán calcularse de acuerdo con la siguiente ecuación:

zze APF = Con: )( 1PPP ez −= Para construcciones cerradas, ó nz PP = Para el caso en que se aplique la presión neta En donde:

eF Es la fuerza de viento que actúan perpendicularmente a la superficie de un elemento de la construcción, en Kg.

ZP La presión de diseño a la altura Z, en Kg/m².

eP La presión exterior, en kg/m² Vista más adelante.

iP La presión interior, en kg/m² Vista más adelante.

nP La presión neta, en kg/m²

zA El área de la estructura, o a partir de ella, en m², a la altura Z, sobre la que actúa la presión de diseño, zP . Ella corresponderá: a) A una parte de alguna de las superficies de la construcción; la presión

de diseño que corresponda a una velocidad y dirección del viento dada, se verá afectada por el coeficiente de presión, pC , el cual a su vez depende de la forma de la estructura,

8MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas, (México D.F. 1993) Página 29


139


b) A la superficie de la construcción o de un elemento estructural, proyectada sobre un plano normal al flujo del viento; la presión de diseño se verá afectada por el coeficiente de arrastre, aC , según la forma de la construcción o del elementos estructural,

c) A las superficies que se indiquen en los incisos correspondientes cuando se empleen coeficientes de fuerza fC , o coeficientes de presión neta, pnC , para evaluar la fuerza total de diseño.

Las fuerzas y los momentos de volteo totales que actúan sobre una construcción

deberán obtenerse sumando los efectos de las presiones exteriores e interiores, o de las presiones netas, que se presentan sobre sus superficies. 8

V.8.2.2.1 Presiones Exteriores.

La presión exterior, eP , sobre una de las superficies de construcción cerrada se calculará utilizando la siguiente ecuación: zLAPee qKKCP = En dónde: eP Es la presión exterior, en kg/m² peC El coeficiente de presión, adimensional, AK El factor de reducción de presión por tamaño de área,

adimensional, LK El factor de presión local, adimensional, y zq La presión dinámica de base del viento, en kg/m², calculada según

inciso V.7

En las tablas siguientes (Tablas 8, 9 y 10), se proporcionan valores del coeficiente de presión exterior, PeC , para muros y techos de construcción con planta rectangular cerrada. Los parámetros referidos a esas tablas se ilustran en la figura siguiente, en la cual es importante observar que la denominación de los muros depende de la dirección en la que actúa el viento y que, en algunos casos, la altura H es función del ángulo γ .

Los valores del coeficiente de presión exterior que se presenta en este tema se

refieren a las construcciones con planta rectangular cerrada. Si se adoptan otros valores de peC éstos deberían justificarse con base en resultados analíticos o experimentales sobre la distribución de presiones del viento.

Cuando el valor de peC sea positivo, se tratará de un empuje sobre el área en cuestión; cuando sea negativo, se tratará de una succión. Esto significa que las presiones positivas actúan hacia la superficie y las negativas se alejan de ésta. 8



140


La siguiente figura nos muestra la definición de los parámetros de construcción con planta cerrada.

Cumbrera Techo Sotavento

H( > 60°)

( < 60°)H

Techobarlovento

Muro Lateral

dBorde de barlovento

barlovento

Muro

b

Viento normal a las generatices( = 0°)

Muro

barlovento Muro Lateral

d bBorde de barlovento

( = 90°)Viento normal a las generatices

H

( < 60°)H

b

Techobarlovento

Muro LateralMurobarlovento

( > 60°)H

dBorde de barloventoDirección del viento

( = 0°)

HTecho

sotavento

Murobarlovento Muro Lateral

bd

Borde de barlovento( = 0°)

Dirección del viento

Definición de los parametros de construcción con planta cerrada


141


TABLA 8. COEFICIENTE DE PRESIÓN EXTERIOR peC , PARA MUROS EN BARLOVENTO Y SOTAVENTO DE CONSTRUCCIONES CON PLANTA

RECTANGULAR CERRADA. SUPERFICIE DIRECCIÓN DEL

VIENTO θ d/b INCLINACIÓN

DEL TECHO γ

peC

Barlovento Normal o paralelas a las generatrices

Cualquiera Cualquiera 0.8

1≤ -0.5 =2

< 10° -0.3

4≥ -0.2 °≤≤° 1510 γ -0.3

= 20° -0.4

Normal a las generatrices

)0( °=θ

Cualquiera

°≥ 25 -0.5 1≤ -0.5

=2 -0.3

Sotavento

Paralela a las generatrices

)90( °=θ 4≥

Cualquiera

-0.2 Notas: 1. Se pueden interpolar para obtener valores intermedios de bd y γ 2. Esta se aplica con ayuda de la figura anterior

TABLA 9. COEFICIENTES DE PRESIÓN EXTERIOR peC , PARA ZONAS DE MUROS LATERALES DE CONSTRUCCIONES CON

PLANTA RECTANGULAR CERRADA Distancia horizontal a lo largo de un muro lateral medida a partir de la

arista común con el muro de barlovento

Coeficiente de presión exterior

peC

de 0 a 1H -0.65 de 1H a 2H -0.5 de 2H a 3H -0.3

> 3 H -0.2 Notas:

1. Esta tabla se aplica con la ayuda de la figura siguiente. 2. La distancia horizontal se determina en función de la altura de la

construcción, H, la cual a su vez se calcula según la figura anterior.


142


La siguiente figura nos muestra la definición de zonas en muros laterales para aplicar los coeficientes de presión exterior.

Definición de zonas en muros laterales para aplicar los coeficientes de presión exterior

d3H

2H1Hd−3H

−0.6

5−0

.5−0

.3−0.2Cpe

Cpe

−0.2

−0.3

−0.5

−0.6

5 d3H

2H1H

d−3H

Dirección delViento

NOTA:La altura H sedetermina segúnla figura I.8

Dirección del Viento


143


TABLA10. COEFIECIENTES DE PRESION EXTERIOR peC PARA ZONAS DE TECHOS DE CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA.

peC Dirección del viento θ

Angulo γ

Relación dH

Distancia horizontal sobre el techo medida a partir de la arista superior del muro de barlovento

Barlovento Sotavento

10° 15° 20° 25° 30° 35° 45°

°≥ 60

25.0≤

Toda

el área del

techo

-0.7 -0.5, 0.0 -0.3, 0.2 -0.2 0.3 -0.2, 0.3 0.0, 0.4

0.5 0.01γ

-0.3 -0.5 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6

10° 15° 20° 25° 30° 35° 45°

°≥ 60

0.50

Toda

el área del

techo

-0.9 -0.7

-0.4, 0.0 -0.3, 0.2 -0.2 0.2 -0.2, 0.3 0.0, 0.4 0.01γ

-0.5 -0.5 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6

°= 0θ

Normal a las generatrices

10° 15° 20° 25° 30° 35° 45°

°≥ 60

0.1≥

Toda

el área del

techo

-1.3 -1.0 -0.7

-0.5, 0.0 -0.3, 0.2 -0.2, 0.2 0.0, 0.3 0.01γ

-0.7 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6

5.0≤ 0 a 1H

1H a 2H 2H a 3H

> 3H

-0.9 -0.5 -0.3 -0.2

Normal a las generatrices °= 0θ y °< 10γ

o paralelos a las generatrices °= 90θ y γ todos

0.1≥

0 a H/2 > H/2

-1.3 -0.7

NOTAS: 1. Esta tabla se utiliza con ayuda de las figuras anteriores. 2. Cuando se muestran dos valores, el techo deberá diseñarse para el más

desfavorable, ya que debido a la turbulencia del viento, el techo puede estar sometido a presiones positivas o negativas. Asimismo, deben considerarse las diferentes combinaciones de presiones exteriores e interiores a fin de utilizar la condición más adversa en el diseño.

3. Si se requieren valores de γ , y de la relación H/d, puede realizarse una interpolación lineal, la cual se llevará a cabo entre valores del mismo signo.


144


A continuación se especifican los valores de los factores AK y LK

Factor de reducción de presión por tamaño de área AK

Los valores del factor AK , se indican en la tabla 11en ella puede observase que este factor depende del área tributaria de diseño. Para los casos no contemplados, así como para los muros de silos y tanques cilíndricos, el valor de AK será igual a la unidad.

TABLA 11. FACTOR DE REDUCCIÓN, AK , PARA TECHOS Y MUROS LATERALES.

Área tributaria en m² A

Factor de reducción AK

10≤

25 100≥

1.0 0.9 0.8

NOTA: Puede interpolarse para valores intermedios del área tributaria, A.

El área tributaria es aquélla sobre la cual se considera que actúa la presión de diseño; por ejemplo, en el caso de un sujetador de recubrimiento, ésta será el área tributaria que retendrá, y en el caso del larguero, ésta será la que resulte del producto del claro entre vigas o columnas principales por la separación entre los largueros.

La presión exterior eP , se verá afectada por el factor AK cuando se diseñen los siguientes elementos de una construcción dada:

- Estructura principal que soporta techos y muros laterales, - Recubrimiento de esos techos y muros, - Elementos que sostienen los recubrimientos (tales como los largueros) y - Dispositivos de sujeción de dichos recubrimientos. Como se observa, en el diseño de los muros de barlovento y sotavento este factor

no interviene, por lo que será igual a uno. - Factor de presión local, LK El factor de presión local, LK , se obtendrá en la tabla 12 y afectará sólo a las

presiones exteriores, las cuales a su vez se combinarán con las interiores. Sin embrago, se tomará como 1.0 si la combinación de presiones exteriores e interiores resulta así más desfavorable.

La presión exterior, eP , se verá afectada por el factor de LK cuando se diseñen los siguientes elementos de una construcción dada:

- Recubrimientos de muros y techos.


145


- Elementos que soportan los recubrimientos (tales como los largueros), y - Dispositivos de sujeción de los recubrimientos.

Cuando se diseñe la estructural principal de la construcción o se trate del muro

de sotavento, este factor también será igual a la unidad.


146


La figura de definición de parámetros de las construcciones con planta cerrada y la figura siguiente complementan la tabla 12 para aclarar todas las variables y las zonas donde se aplique el factor de presión local.

LKK L

LF igura I.10 F ac to res de p res ió n lo ca l, K pa ra recubrim ie ntos y sus s opo rtes

N o ta : L a d imesnió n "a" debe tom ars e com o la m ínima de 0 .2 b , 0 .2 dy la a ltu ra H ,L os va lo res de b , d y H se de te rm inan s egún la fig u ra I.8

3 .0

2 .0

C as o 4 (a)

C as o 3 (b)

2 .0

1.5

C as o 3 (a)

C as o 2 (b)

1 .5

1 .2 5

C as o 2 (a)

C as o 1LK

2aa

2

2a a

aa

aa2

H

S IM B O L O G IA10 °P ara mu ros co n2 5 .0 mP ara m uros co n H

10 °P ara techos co nP ara muro s co n H < 2 5 .0 0 m

a2

H

2a a

aa

a


147


A continuación se presentan las figuras que corresponden a algunos de los casos de la tabla 12 y de la figura anterior. 8

Techos con 10°

a

a

1.501.50

aa

a

1.501.25

1.50

a

Casos 1 y 2(a)


a

a

aa 1.50

1.50

1.501.25

Techos con 10°


Casos 1 y 2(a)

a

a

1.501.25

a

1.50

Techos con 10° aa


1.50

1.50

aa

Casos 1 y 2(a)

1.25

a

aa


1.50

Techos Horizontal( = 0°)

1.50

Casos 1 y 2(b)Factores de presión local K , para algunos casos de la tabla 12 y ka figura anterior

L


148


Casos 1 y 3(a)


0.5a

0.5a

2.002.00

0.5a

0.5a

2.001.25

Techos con 10°

2.00

0.5a

Casos 1 y 3(b)


0.5a

0.5a

2.002.00

0.5a

a

2.001.25

Techos con 10°

2.00

a

0.5a 0.5a

Casos 1 y 4


0.5a

2.001.25

Techos con cualquier

3.00

0.5a

Continuación de la figura anteior



149


TABLA 12. FACTOR DE PRESIÓN LOCAL LK , PARA RECUBRIMIENTOS Y SUS

SOPORTES Presión externa

Casos Parte de la

estructura

Altura de la

estructura

Zona de afectación Área de afectación

LK

Empuje (+)

1

Muro de barlovento

Cualquiera Cualquiera sobre el muro de barlovento

225.0 a≤ 1.25

Techo Cualquiera El ancho de la zona será de A0.1 , a todo lo largo del

borde del techo incluyendo la hombrera si es un techo a dos aguas

2a≤

1.50

(a) Muros

laterales mH 25< El ancho de la zona será

de A0.1 , a largo de los bordes verticales del muro de barlovento

2a≤

1.50

2

(b)

Muros laterales

mH 25≥ La zona afectada se localiza a una distancia mayor que

A0.1 , a partir del borde del muro de barlovento

225.0 a≤

1.50

Techo Cualquiera El ancho de la zona será de a5.0 , a todo lo largo del

borde del techo incluyendo la cumbrera si es un techo a dos aguas.

225.0 a≤

2.00

(a)

Muros laterales

mH 25< El ancho de la zona será de a5.0 , a lo largo de los bordes

verticales del muro de barlovento

225.0 a≤

2.00

3

(b) Muros laterales

mH 25≥ El ancho de la zona será de 1.0a, a lo largo de los bordes verticales del muro de barlovento

2a≤

2.00

Succión (-)

4 Muros laterales

mH 25≥ El ancho de la zona será de 0.5a, a lo largo de los bordes verticales del muro de barlovento.

225.0 a≤

3.00

NOTAS: 1. Los casos 2,3 y 4 son alternativos y no se aplican simultáneamente. 2. Para techos de edificios bajos que se encuentran adyacentes a edificios altos, y para

construcciones altas que tengan muros con bordes inclinados o con salientes, expuestos a condiciones de alta turbulencia, un factor de presión local con un valor


150


de 3.0 no resulta conservador. Estas situaciones están fuera de alcance de este manual por lo que deberá recurrirse a las recomendaciones de especialistas.

3. Cuando se presentan presiones positivas (empujes) en zonas de techos, el valor de LK será igual a uno.

4. El área de afectación debe compararse con la tributaria para definir en que área se aplican los valores de LK que aquí se indcan.

5. Cuando γ sea menor que diez grados, la zona de afectación del techo se definirá como si éste fuese horizontal, por lo que el factor de presión local no se aplicará en la zona de la cumbrera.

Cuando el área de un elemento de recubrimiento, o de un miembro de soporte de éste,

exceda las áreas de afección anterior, el factor de presión local LK , será igual a 1.0 para el área restante de dicho elemento. Al aplicar el factor de presión local, el límite negativo del producto LK PeC será de -2.0. V.8.2.2.2 Presiones Interiores. La presión interior, iP , se calculará utilizando la siguiente expresión. zPii qCP =

En donde: iP Es la presión interior, en kg/m², PiC Es el coeficiente de presión interior, adimensional, y zq La presión dinámica de base, en kg/m², vista en el inciso V.7. Es importante remarcar que esta presión interior se considerará constante sobre todas las superficies interiores de la construcción, y que para diseñar las estructuras y sus recubrimientos deberá tomarse en cuenta que las presiones interiores actúan simultáneamente con las exteriores descritas anteriormente, debiéndose seleccionar la combinación de ellas que resulte más desfavorable. Los distintos valores del coeficiente de presión interior, 1PC , se dan en la tabla 13a y 13b; la primera de ellas se aplica para el caso en que las superficies permiten pequeñas filtraciones al interior de la construcción son permeables, mientras que la segunda es aplicable cuando existen aberturas de tamaño considerable sobre las distintas superficies que conforman la estructura.



151


a) Permeabilidad. Si en una estructura existen huecos o hendiduras que permitan que el flujo de viento penetré a su interior, entonces se presentan presiones interiores que pueden alcanzar magnitudes importantes o actuar simultáneamente con las exteriores provocando condiciones desfavorables, por lo que deberán tomarse en cuenta, la permeabilidad de una superficie se define como el cociente entre el área de las hendiduras y huecos, resultado de las tolerancias normales de la construcción, y el área total de esa superficie; dado que en la práctica es difícil evaluarla, en la tabla 13a se incluyen los diferentes casos que, en forma cualitativa, toman en cuenta la permeabilidad de las superficies expuestas.

TABLA 13a. COEFICIENTE DE PRESIÓN INTERIOR, 1PC , PARA CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA Y MUROS PERMEABLES.

Estado de permeabilidad de la construcción. 1PC

1. Un muro permeable, los otros impermeables: a) Viento normal al muro permeable……….. b) Viento normal al muro impermeable……..

0.6 -0.3

2. Dos o tres muros igualmente permeables, el (los) otro (s) impermeable (s)

a) Viento normal al muro permeable……….. b) Viento normal al muro impermeable……..

0.2 -0.3

3. Todos los muros igualmente permeables:

-0.3 ó 0.0, según lo que produzca la combinación de carga más

desfavorable 4. Construcciones selladas eficientemente y que tengan

ventanas que no puedan abrirse. -0.2 ó 0.0, según lo que produzca la

combinación de carga más desfavorable.

b) Aberturas. Se consideran como tales las puertas y ventanas abiertas, ventilas para aire acondicionado y sistemas de ventilación, y aberturas en los recubrimientos, entre otras.75 c) Aberturas dominantes. Se presentan sobre una superficie donde la suma de sus áreas excede la suma de las áreas de las aberturas de cualquiera de las otras superficies; una abertura dominante no necesariamente es grande. En regiones propensas a ciclones, las ventanas deberán considerarse como aberturas, a menos de que sean capaces de resistir el impacto de una pieza de madera de 4 kg y 100 mm x 50 mm de sección transversal, que la golpee a una velocidad de 15 m/s. Este requisito puede ser diferente en el caso de las estructuras especiales, en cuyo caso deberá justificarse el empleo de otros valores. 8


152


TABLA 13b. COEFICIENTES DE PRESIÓN INTERIOR, 1PC , PARA CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA Y SUPERFICIES CON ABERTURAS.

Aberturas en la construcción. PiC

1. Aberturas dominantes: a) En el muro de barlovento: La relación entre el área abierta de este muro y el área abierta total de los techos y los otros muros (incluyendo permeabilidad), sometidos a succión exterior, es igual a: b) En el muro de sotavento: c) En el muro lateral:

d) En el techo

0.5 o menor….. 1.0……………. 1.5……………. 2.0……………. 3.0……………. 6.0 o mayor….

-0.3 ó 0.0 ± 0.1 0.3 0.5 0.6 0.8

-0.5

Valor de PeC para muros laterales

Valor de PeC para techos 2. Igual área de aberturas en dos o más muros. -0.3 ó 0.0, según lo que produzca la

combinación de carga más desfavorable

NOTA: 1. Dado que en las tablas (Tabla 9. Coeficiente de presión exterior PeC , para zonas de muros laterales de construcciones con planta rectangular cerrada y la Tabla 10 coeficiente de presión exterior PeC , para zonas de techos de construcciones con planta rectangular cerrada) el PeC varía según la zona de la superficie, para calcular el 1pC deberá considerarse un valor promedio de acuerdo con los casos de cada tabla, en función del tamaño y ubicación de las aberturas. Otra manera de seleccionar el coeficiente en esas tablas es localizar en la superficie en cuestión el control de las aberturas y tomar el valor correspondiente a esa posición.



153


V.9 REPASO Y RESUMEN DEL CAPITULO.

V.1 – Alcance.

DISEÑO POR VIENTO

VELOCIDADES DE DISEÑO POR VIENTO EN

LA REPÚBLICA MÉXICANA

FUERZAS MÍNIMAS POR VIENTO QUE DEBEN

EMPLEARSE EN EL DISEÑO DE ESTRUCTURAS

LA INFLUENCIA DE LOS VIENTOS GENERADOS POR TORNADOS DÉBIDO A QUE EXISTE ESCASA INFORMACIÓN AL RESPECTO Y POR ESTIMARLOS COMO EVENTOS DE BAJA RECURRENCIA

SISTEMA ESTRUCTURAL

PRINCIPAL

PRESIONES (EMPU SUCCIONES)

ALCANCE

ELEMENTOS SECUNDARIOS (LÁMINAS DE CUBIERTAS,

ELEMENTOS DE FACHADA Y

VIDRIOS)

SE TIENE COMO

LOS SIGUIENTES PUNTOS

SE CONSIDERO

NO SE CONSIDERO

SE APLICA PARA REVISAR LA

SEGURIDAD DEL

ANTE EL EFECTO DE LAS FUERZAS QUE GENERAN

LAS

LOS EFECTOS DE LOS

VIENTOS QUE OCURREN

NORMALMENTE DURANTE EL AÑO EN TODO

EL PAÍS

LOS CAUSADOS POR HURACANES EN LAS COSTAS DEL

PACÍFICO, DEL GOLFO DE MÉXICO

Y CARIBE

PRESIONES (EMPUJES O SUCCIONES)


154


V.2 – Requisitos generales para el análisis y diseño estructural.

a) DIRECCIÓN DE ANÁLISIS

REQUISITOS PARA

ESTRUCTURAS SOMETIDAS A

LA ACCIÓN DEL VIENTO

b) FACTORES DE CARGA Y

RESISTENCIA

c) SEGURIDAD CONTRA EL

VOLTEO

d) SEGURIDAD CONTRA EL

DESLIZAMIENTO

e) PRESIONES INTERIORES

f) SEGURIDAD DURANTE LA

CONSTRUCCIÓN

g) EFECTO DE DEBIDO A LAS

CONSTRUCCIONES VECINAS

h) ANÁLISIS ESTRUCTURAL

i) INTERACCIÓN SUELO-

ESTRUCTURA

SON


155


V.3 –Clasificación de las estructuras según su importancia. V.4 –Clasificación de las estructuras según su respuesta ante la acción del viento.

CLASIFICACIÓN DE LA

ESTRUCTURA

SEGÚN SU IMPORTANCIA

SEGÚN SU RESPUESTA ANTE LA ACCIÓN DEL

VIENTO

GRUPO A GRUPO C GRUPO B TIPO 1 TIPO 3 TIPO 2

GRADO DE SEGURIDAD

ELEVADO

GRADO DE SEGURIDAD MODERADO

GRADO DE SEGURIDAD

BAJO

ESTRUCTURAS POCO SENSIBLES A LAS RÁFAGAS

Y A LOS EFECTOS DINÁMICOS DEL

VIENTO

ESTRUCTURAS QUE POR SU ALTA RELACIÓN DE ASPECTO O LAS DIMENSIONES REDUCIDAS DE SU SECCIÓN TRANSVERSAL SON ESPECIALMENTE SENSIBLES A LAS RÁFAGAS DE CORTA DURACIÓN

ESTRUCTURAS, ADEMÁS DE REUNIR TODAS LAS CARACTERÍSTICAS DE LAS DEL TIPO 2, PRESENTAN OSCILACIONES IMPORTANTES TRANSVERSALES AL FLUJO DEL VIENTO PROVOCADAS POR LA APARICIÓN PERIÓDICA DE VÓRTICES O REMOLINOS CON EJES PARALELOS A LA DIRECCIÓN DEL VIENTO

TIPO 4

ESTRUCTURAS QUE POR SU FORMA O POR

EL LARGO DE LOS PERIODOS DE

VIBRACIÓPRESENTAN PROBLEMAS

AERODINÁMICOS ESPECIALES

TERMO ELÉCTRICAS, HIDROELECTRICAS Y NUCLEARES, ETC

PLANTAS INDUSTRIALES, BODEGAS ORDINARIAS,

GASOLINERAS, COMERCIO S,

RESTAURANTES, CONSTRUCCIONES DE

VIVIENDA, ETC.

BODEGAS PROVISIONALES

, CIMBRAS CARTELES,

,MUROS AISLADOS, ETC.

LA MAYORÍA DE EDIFICIOS PARA HABITACIÓN U

OFICINAS, BODEGAS,

NAVES INDUSTRIALES,

TEATROS Y AUDITORIOS, ETC

TORRES DE CELOSÍA ATIRANTADAS Y LAS AUTOSOPORTADAS PARA LÍNEAS DE TRANSMISIÓN, CHIMENEAS, TANQUES ELEVADOS, ANTENAS, BARDAS, PARAPETOS, ANUNCIOS, ETC

CHIMENEAS, TUBERÍAS EXTERIORES O ELEVADAS, ARBOTANTES PARA ILUMINACIÓN, POSTES DE DISTRIBUCIÓN Y CABLES DE LÍNEAS DE TRANSMISIÓN, ETC

CABLES DE LAS LÍNEAS DE

TRANSMISIÓN, TUBERÍAS

COLGANTES Y ANTENAS

PARABOLICAS, CUBIERTAS

COLGANTES QUE NO PUEDAN INCLUIRSE

EN TIPO 1 ETC

SE CLASIFICAN

EJEMPLOS EJEMPLOS EJEMPLOS EJEMPLOS

EJEMPLOS

EJEMPLOS

EJEMPLOS

SE CLASIFICAN

SE RECOMIENDA SE RECOMIENDA

SE DIVIDEN

SON SON ESTAS SONSE RECOMIENDA


156


V.4.1 – Efectos del viento que deben considerarse.

EFECTOS DEL VIENTO QUE DEBEN CONSIDERARSE

EMPUJES MEDIOS

ENSAYES DE PROTOTIPO O MODELOS EN

TUNEL DE VIENTO

INESTABILIDAD ÁERODINAMICA

VIBRACIONES TRANSVERSALES AL FLUJO

EMPUJES DINAMICOS

LOS CAUSADOS POR PRESIONES

Y SUCCIONES DEL FLUJO DEL

VIENTO

ESTRUCTURAS TIPO 1

FUERZAS DINÁMICAS

PARALELAS AL FLUJO PRINCIPAL

CAUSADAS POR LA TURBULENCIA DEL VIENTO

ESTRUCTURAS TIPO 2

ESTRUCTURAS TIPO 3

LA PRESENCIA DE CUERPOS EN PARTICULAR CILINDRICOS O PRISMÁTICOS DENTRO DEL FLUJO DE VIENTO, GENERA ENTRE OTROS EFECTOS DE DESPRENDIMIENTOS DE VÓRTICES ALTERNANTES QUE A SU VEZ PROVOCAN SOBRE LOS MISMOS CUERPOS FUERZAS Y VIBRACIONES TRANSVERSALES A LA DIRECCIÓN DEL FLUJO

ESTRUCTURAS TIPO 3

COMO LA AMPLIFICACIÓN DINÁMICA DE LA RESPUESTA ESTRUCTURAL CAUSADA POR LOS EFECTOS COMBINADOS DE LA GEOMETRÍA DE LA COSNTRUCCIÓN Y LOS DISTINTOS ÁNGULOS DE INDIDENCIA DEL VIENTO

ESTRUCTURAS TIPO 4

SE DEFINEN COMO

SE UTILIZAN

SE DEFINEN COMO

SE UTILIZAN

SE DEFINEN COMO

SE UTILIZAN

SE DEFINEN COMO

SE UTILIZAN

CONSTRUCCIÓN DE FORMA GEOMETRICA

POCO USUAL Y PARTICULARMENTE

SENSIBLES A LA ACCIÓN DE VIENTO

PARA


157


V.5 – Procedimientos para determinar las acciones por viento.

DISEÑO POR VIENTO

ANÁLISIS ESTÁTICO ANÁLISIS DINÁMICO PRUEBAS DE EXPERIMENTACIÓN DE

MODELOS EN TUNELES DE VIENTO

ESTRUCTURAS SUFICIENTEMENTE

RÍGIDAS

QUE NO SEAN SENSIBLES A LOS EFECTOS

DINÁMICOS DEL VIENTO

EN ESTRUCTURAS SENSIBLES A LOS

EFECTOS DINÁMICOS DEL VIENTO

CUANDO SE DESEA CONOCER LA RESPUESTA

DINÁMICA DE ESTRUCTURAS CUYA

GEOMETRÍA SEA MARCADAMENTE

DIFERENTE DE LAS FORMAS COMUNES

ES NECESARIO CALCULAR LOS

COEFICIENTES DE PRESIÓN PARA DISEÑAR

RECUBRIMIENTOS DE ESTRUCTURAS QUE

TENGAN UNA FORMA POCO COMÚN

PARA EL ANÁLISIS SE PUEDEN UTILIZR

SE EMPLEA

Y EN ESTRUCTURAS

SE EMPLEA

SE REALIZA

Y CUANDO


158


V.6 – Determinación de la velocidad de diseño DV .

VELOCIDAD DE DISEÑO DV

RTD VFFV α=

TF ES UN FACTOR QUE DEPENDE DE LA

TOPOGRAFÍA DEL SITIO, ADIMENSIONAL. RV LA VELOCIDAD REGIONAL QUE LE CORRESPONDE AL SITIO EN

DONDE SE CONSTRUIRÁ LA ESTRUCTURA, EN Km/h αF EL FACTOR QUE TOMA EN CUENTA EL EFECTO COMBINADO DE LAS

CARACTERÍSTICAS DE EXPOSICIÓN LOCALES, DEL TAMAÑO DE LA CONSTRUCCIÓN Y DE LA VARIACIÓN DE LA VELOCIDAD CON LA ALTURA, ADIMENSIONAL

TABLA5. FACTOR DE TOPOGRAFÍA LOCAL,

TF

rzC FFF =α

CF ES EL FACTOR QUE DETERMINA LA

INFLUENCIA DEL TAMAÑO DE LA CONSTRUCCIÓN. ADIMENSIONAL

rzF EL FACTOR QUE ESTABLECE LA VARIACIÓN DE LA

VELOCIDAD DEL VIENTO CON LA ALTURA Z , EN FUNCIÓN DE LA RUGOSIDAD DEL TERRENO DE LOS ALREDEDORES, ADIMENSIONAL

TABLA3. FACTOR DE TAMAÑO, CF

101056.1 ≤⎥⎦⎤

⎢⎣⎡= ZsiFrz

α

δ

δ≥= ZsiFrz 56.1 δ

δ

α

<<⎥⎦⎤

⎢⎣⎡= ZsiZFrz 10'56.1

δ ES LA ALTURA, MEDIDA A PARTIR DEL NIVEL DE TERRENO DE DESPLANTE, POR ENCIMA DE LA CUAL LA VARIACIÓN DE LA VELOCIDAD DEL VIENTO NO ES

IMPORTANTE Y SE PUEDE SUPONER CONSTANTE; Z ES LA ALTURA DE LA EDIFICACIÓN; α ES EL EXPONENTE QUE DETERMINA LA FORMA DE LA VARIACIÓN DE LA VELOCIDAD DEL VIENTO CON LA ALTURA Y ES ADIMENSIONAL.

α Y δ ESTÁN EN FUNCIÓN DE LA RUGOSIDAD DEL TERRENO (TABLA 1) Y DEL TAMAÑO DE LA CONSTRUCCIÓN (TABLA 2)

TABLA 4. OBTENEMOS LOS VALORES DE α y δ

IMPORTANCIA DE LA ESTRUCTURA

PERIODOS DE RECURRENCIA

CAMBIAR EL PERIODO DE RETORNO DE LA VELOCIDAD REGIONAL O EL NIVEL DE PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA O EL PERIODO DE VIDA ÚTIL DE UNA ESTRUCTURA

A B C

200 AÑOS 50 AÑOS 10 AÑOS

RV LA VELOCIDAD

REGIONAL SE OBTIENE CON EL MAPA ISOTACA CORRESPONDIENTE

PROCEDIMIENTO DE INTERPOLACIÓN QUE TENGA

COMO EXTREMOS LAS VELOCIDADES REGIONALES

ASOCIADAS CON LOS PERIODOS DE RETORNO DE

10 Y 200 AÑOS

ANÁLITICO

1) EXPERIMENTOS A ESCALA EN TÚNELES DE VIENTO. 2) MEDICIONES REALIZADAS DIRECTAMENTE EN EL SITIO. 3)EMPLEO DE ECUACIONES BASADAS EN ENSAYES EXPERIMENTALES.

GRÁFICO

SE CALCULA

DONDE

VALORES RECOMENDADOS

EN CASOS CRÍTICOS SE REALIZAN

SE CALCULA

DONDE

SE OBTIENE SE OBTIENE

DONDE

LOS VALORES

EN LA

LA

DICTAMINA LOS

LOS CUALES SON

SE ASOCIA CON LOS PERIODOS DE RETORNO

SI SE DESEA

SE PUEDE DETERMINAR CON UN

LOS PROCEDMIENTOS

SON

ENTONCES


159


V.7 – Presión dinámica en la base zq .

PRESIÓN DINÁMICA EN LA BASE zq . en kg/m².

LA PRESIÓN QUE EJERCE EL FLUJO DEL VIENTO SOBRE UNA SUPERFICEI PLANA

PERPENDICULAR A EL

20048.0 Dz VGq = EN DONDE:

0.0048 CORRESPONDE A UN MEDIO DE LA

DENSIDAD DEL AIRE

DV LA VELOCIDAD DE DISEÑO, EN KM/H,

G ES EL FACTOR DE CORRECCIÓN POR TEMPERATURA Y POR LA ALTURA CON RESPECTO AL NIVEL DEL MAR, ADIMENSIONAL.

τ+Ω

=273

392.0G

EN DONDE: Ω ES LA PRESIÓN BAROMÉTRICA, EN mm de Hg, τ LA TEMPERATURA AMBIENTAL EN °c

TABLA DE UBICACIÓN, ALTITUD Y TEM PERATURA MEDIA ANUAL DE LAS

CIUDADES MÁS IMPORTANTES.

LA ALTITUD Y LA TEMPERATURA AMBIENTAL τ

TABLA 7. SE PUEDE OBTENER LA PRESIÓN BAROMÉTRICAΩ DE ACUERDO CON LA

ALTITUD (msnm)

SE DEFINE COMO

SE CALCULA

LA LETRA G

SE CALCULA

DE ACUERDO CON

SE OBTIENE

Y CON


160


V.8 – Análisis Estático.

ANÁLISIS ESTÁTICO

LIMITACIONES

5≤DH

H: ALTURA, m. D: DIMENSIÓN MINIMA DE LABASE

PRESIONES Y FUERZAS DEBIDAS A LA ACCIÓN DEL VIENTO.

EL PERÍODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA ES MENOR O IGUAL QUE UN SEGUNDO.

CONSTRUCCIONES CERRADAS, TECHOS AISLADOS Y TOLDOS Y CUBIERTAS ADYACENTES, NO ES NECESARIO CALCULAR SU PERÍODO FUNDAMENTAL.

mH 00.15≤ °≤ 20PENDIENTE PARA

CONSTRUCCIONES CERRADAS Y TECHOS AISLADOS,

°< 60PENDIENTE EN TECHOS DE CLAROS MÚLTIPLES

°≤ 5PENDIENTE PARA TOLDOS Y CUBIERTAS ADYACENTES.

LA PLANTA DE LA ESTRUCTURA ES RECTANGULAR O FORMADA POR UNA COMBINACIÓN DE RECTÁNGULOS.

4/ <DH PARA CONSTRUCCIONES CERRADAS

1/ <DH TECHOS AISLADOS

5≤DH

PARA TOLDOS Y CUBIERTAS ADYACENTES EN VOLADIZO,

EMPUJES MEDIOS FUERZAS SOBRE CONSTRUCCIONES CERRADAS

ESTRUCTURAS TIPO 1 zze APF = CON: )( 1PPP ez −= PARA CONSTRUCCIONES CERRADAS, Ó

nz PP =

PARA EL CASO EN QUE SE APLIQUE LA PRESIÓN NETA.

PRESIONES

EXTERIORES eP PRESIÓN INTERIOR iP

zLAPee qKKCP =

TABLAS 8, 9 Y 10, SE PROPORCIONAN VALORES DEL COEFICIENTE DE

PRESIÓN EXTERIOR, PeC ,

ADIMENSIONAL

AK EL FACTOR DE

REDUCCIÓN DE PRESIÓN POR TAMAÑO DE ÁREA, ADIMENSIONAL, SU VALOR SE INICAN EN LA TABLA11

EL FACTOR DE PRESIÓN LOCAL, LK ,

ADIMENSIONAL SE OBTENDRÁ EN LA TABLA 12 Y AFECTARÁ SÓLO A LAS PRESIONES EXTERIORES, LAS CUALES A SU VEZ SE COMBINARÁN CON LAS INTERIORES

zPii qCP =

iP ES LA PRESIÓN INTERIOR, KG/M²,

PiC ES EL COEFICIENTE DE PRESIÓN INTERIOR,

ADIMENSIONAL.

zq LA PRESIÓN DINÁMICA DE BASE, EN Kg/m²,

ABERTURAS. PUERTAS VENTAS ABIERTAS, VENTILAS PARA AIRE ACONDICIONADO, SISTEMAS DE VENTILACIÓN Y ABERTURAS EN LOS RECUBRIMIENTOS. TABLA 13b

PERMEABILIDAD. SI EN UNA ESTRUCTURA EXISTEN HUECOS O HENDIDURAS QUE PERMITAN QUE EL GLUJO DEL VIENTO PENETRE A SU INTERIOR. TABLA 13a

ABERTURAS DOMINANTES SE PRESENTA SOBRE UNA SUPERFICIE DONDE LA SUMA DE SUS ÁREAS EXCEDE LA SUMA DE LAS ÁREAS DE LAS ABERTURAS DE CUALQUIERA DE LAS OTRAS SUPERFICIES. TABLA 13b

eF ES LA FUERZA DE VIENTO KG. ZP LA PRESIÓN DE DISEÑO A LA ALTURA Z, Kg/m².

eP LA PRESIÓN EXTERIOR, EN KG/M² iP LA PRESIÓN INTERIOR, EN KG/M²

nP LA PRESIÓN NETA, EN KG/M² zA EL ÁREA DE LA ESTRUCTURA, O A PARTIR DE ELLA, EN M², A LA

ALTURA Z, SOBRE LA QUE ACTÚA LA PRESIÓN DE DISEÑO, zP

EL PROCEDIMIENTO SIGUIENTE ES SOLO PARA ESTRUCTURAS DEL GRUPO 1

SON

PARA EL CASO DE

SE DEBERÁ CUMPLIR CON LAS SIGUIENTES CONDICIONES

SON

SE CALCULAN SE APLICA

DONDE

SE CALCULAN

SE DIVIDEN

SE CALCULAN

DONDE

DONDE

SE CLASIFICAM


161

CAPITULO [VI] CONSIDERACIONES GENERALES

VI. CONSIDERACIONES GENERALES.

VI.1 ANTECEDENTES. Actualmente los profesionistas dedicados a la construcción, Ingenieros civiles y

Arquitectos principalmente, nos enfrentamos con varias consideraciones previas al inicio de un proyecto, por lo tanto se debe de hacer un análisis detallado de dichas consideraciones para enfocar la solución a la optimización de los recursos.

VI.2 CONSIDERACIONES PREDIALES.

Para conocer las características del predio lo primero que se hará es una visita al sitio en estudio, para lo cual se deberá contar con un documento que compruebe la propiedad del terreno, ya sea la escrituración o algún otro documento, en el que se indique su localización, dimensiones, superficie y orientación. Con la información anterior junto con las principales vías de acceso y el estado actual del predio se realiza un plano de la zona donde se encuentra el terreno.

Del estado actual del predio se deben tomar en cuenta distintos puntos como son: la

vegetación que presenta el terreno, la pendientes que encontramos en él, hecho a simple vista y con algo de experiencia se puede obtener la idea de la cantidad del movimiento de tierras, ubicar los muros de contención que se utilizarán ó una simple excavación superficial, la profundidad de despalme del terreno, etcétera.

Se deben verificar también los servicios municipales, redes de agua potable y alcantarillado, diámetros y profundidad del colector, redes distribuidoras de energía eléctrica, telefónica así como las de gas.

Especial interés merece la información respecto al drenaje, ya que el diseño del

albañal influirá en los niveles de piso terminado, pendientes, localización de muebles sanitarios y de descargas.

VI.3 COLINDANCIAS. Necesitamos la investigación y el estudio de las construcciones existentes (si las

hay) alrededor del predio para determinar el tipo de terreno sobre el cuál están asentadas, conocer el estado en el que se han mantenido después de construidas y el uso o fin de estos edificios.

Se necesita también observar el estado de las construcciones cercanas para conocer posibles fallas en el terreno, defectos en el sistema o fallas en la construcción como pueden ser desplomes que afecten nuestra construcción. Para un buen desarrollo del proyecto, es imprescindible tomar las cotas necesarias para localizar entradas, acometidas, medidas de banquetas, distancias de postes, árboles, alcantarillas, medida de frente o frentes de lote, niveles adecuados de banqueta, arrollo y


162


del predio pues debemos considerar que las avenidas son también colindancias de nuestro terreno.

VI.4 TOPOGRAFÍA.

La importancia de realzar un levantamiento topográfico, para conocer las características generales del proyecto (dimensiones ángulos, pendientes, orientación, localización, etc.) Siempre es importante que el proyecto que se quiera desarrollar sea lo mas apegado posible a la topografía del terreno y con eso evitar movimientos de tierra de gran volumen, puesto que resulta muy costoso.

VI.5 PROYECTO ARQUITECTÓNICO. Es la distribución de espacios del proyecto a edificar, se recomienda que en el

proyecto arquitectónico participen un Arquitecto como un Ingeniero, con el objetivo de facilitar el diseño estructural y no tener que cambiar el proyecto una y otra vez, para que la construcción cumpla con todas la necesidades estructurales.

Después de haber aprobado el anteproyecto, se procede a la elaboración de los

planos constructivos a escala, siendo estos los definitivos que componen el proyecto arquitectónico, dichos planos deberán resolverse de tal manera que sean claros y que estén bien acotados para el cálculo estructural, normalmente los planos que se desarrollan son: Plantas de localización, plantas de conjunto, plantas de distribución, planos de fachadas, planos de cortes arquitectónicos, planos de cortes por fachada, plantas de azotea, planos de acabados, planos de cancelería y ventaneria, planos de herrería, planos de carpintería, planos de obras exteriores.

VI.6 MECÁNICA DE SUELOS.

El estudio de mecánica de suelos, se hace indispensable para el desarrollo del diseño

estructural, pues el terreno deberá ser capaz de soportar todo el peso de la construcción. Este estudio nos da la información de las características estratigráficas del subsuelo, así como también datos relevantes para el desarrollo del proyecto estructural como son: (recomendaciones de cimentación, capacidad de carga del terreno, la posición del nivel freático, etc.) De acuerdo con la obra que se pretenda construir, puede ser necesario conocer las características del subsuelo y la investigación geológica que se requiera, sin olvidar que algunos suelos pueden presentar problemas por encontrar una estructura engañosa, es decir, que pueden presentar fisuras e incluso cavernas dentro del subsuelo.


163


VI.7 PROYECTO ESTRUCTURAL. Al terminar un anteproyecto arquitectónico, la siguiente etapa es la del análisis y

diseño estructural, a la que llamaremos tan solo “cálculo” que es el tema central de esta tesis.

Para conseguir que la optimización de la construcción, el ingeniero estructurista debe cuidar en el proyecto arquitectónico todos los detalles estructurales como son: (ubicación de columnas, trabes y/o vigas, altura de entrepisos, etc.)

Dentro de esta etapa del proyecto se tienen que tomar en cuenta todas las

recomendaciones del estudio de mecánica de suelos del terreno en donde se construirá el inmueble.

Los planos que componen el proyecto estructural son: 1. – Planos de la subestructura (cimentación). 2. – Planos de la superestructura.

Planos de subestructura. Estos planos se componen de los elementos estructurales

que se localizan debajo del nivel de piso terminado como podrían ser: pilotes, pilas, cajones de cimentación, losas de cimentación, zapatas corridas o aisladas, contratrabes, cimentación de mampostería, etcétera. Planos de la superestructura. Estos se componen de los elementos estructurales que se localizan sobre el nivel de piso terminado como son: columnas, trabes y/o vigas, muros, etcétera. En estos planos se indica la estructuración, conexiones, especificaciones, armados, anclajes, etc.


164


VI.8 REGLAMENTOS DE DISEÑO.

No hay que olvidar que el proyecto se debe de apegar a un reglamento de

construcción, por lo tanto es indispensable el conocer los reglamentos de construcción de la localidad o reglamentos internacionales.

Los reglamentos, en general, son elaborados por grupos de especialistas, los que a

su vez son revisados por personas o instituciones interesadas; por lo tanto, un reglamento refleja el punto de vista de sus redactores, así como los conocimientos que se tengan en el momento de su elaboración.

Existen en general dos tipos de reglamentos en lo relativo al diseño estructural: a) Reglamentos funcionales. Éstos son los que fijan los requisitos de

seguridad y funcionamiento; el proyectista tiene la libertad para cumplirlos de acuerdo con su criterio y su experiencia.

b) Reglamentos prescriptivos. Éstos prescriben en todo detalle los

procedimientos que deben seguirse para lograr el grado de seguridad deseado.

En su gran mayoría, los reglamentos de diseño en vigencia son prescriptivos: Los

reglamentos, dependiendo de su alcance, pueden abarcar diversos aspectos de la ingeniería estructural, ya sean de acuerdo con el tipo de estructura o de material. Ejemplo de estos reglamentos son los siguientes:

Código ACI. American Concrete Institute. Código AISC. American Institute of Steel Construction. Código AASHTO. American Association of state Highway and

Transportation Officials. Código UBC. Uniform Building Code (Proyecto de edificios) Código CEB. Comité Européen Du Betón (concreto)

Existen, por otro lado, reglamentos que rigen una gran variedad de aspectos

industriales y, entre ellos, los estructurales, ejemplo de éstos son las normas alemanas DIN que regulan una gran cantidad de procesos industriales. En México, existen varios códigos que reglamentan diversos aspectos del diseño estructural; así tenemos el Manual de obras civiles editado por la Comisión Federal de Electricidad y la edición en español del código ACI. Sin embrago, el reglamento específico para las construcciones urbanas más frecuentemente empleado es el Reglamento de Construcciones del Distrito Federal (RCDF), que además sirve de modelo para reglamentaciones en lugares del interior de la República Mexicana.


165


El RCDF vigente consta de un cuerpo principal que en su Título V1 se refiere a aspectos específicos del diseño estructural. Para abarcar los diversos materiales estructurales fueron emitidas las Normas Técnicas Complementarias (NTC)

Estas normas se dividen en:

NTC. Para Diseño y Construcción de Estructuras de Concreto. NTC. Para Diseño y Construcción de Estructuras Metálicas. NTC. Para Diseño y Construcción de Estructuras de Madera. NTC. Para Diseño y Construcción de Estructuras de Mampostería. NTC. Para Diseño y Construcción de Cimentaciones. NTC. Para el Diseño por Viento. NTC. Para Diseño por Sismo. NTC. Para Previsiones Contra Incendio. El RCDF en general tiene equivalencia con reglamentos de otros países, lo que permite considerar que el criterio de diseño visto en este texto puede ser de consulta en otras partes, por ejemplo, en el caso del concreto tenemos el ACI; en acero, el AISC, etcétera6.

9 Gallo Espino Olvera, DISEÑO ESTRUCTURAL DE CASAS HABITACIÓN, Edición Revisada, Subcapitulo 1.4. Reglamentos de diseño, MC GRAW HILL, (México D.F. Junio de 1999) Páginas 4-5.


166


VI.9 REPASO Y RESUMEN DEL CAPITULO.

V1 – Consideraciones Generales.

CONSIDERACIONES GEBNERALES

VI.1. ANTECEDENTES VI.2. CONSIDERACIONES

PREDIALES

VI.5 PROYECTO ARQUITECTÓNICO

VI.4 TOPOGRAFÍA VI.3. COLINDANCIAS VI.6 MECÁNICA DE SUELOS

VI.7. PROYECTO ESTRUCTURAL

VI.8. REGLAMENTOS DE DISEÑO

AL INICIO DE UN PROYECTO SE TIENEN QUE TOMAR EN CUENTA VARIAS CONSIDERACIONES PREVIAS, POR LO TANTO SE DEBE DE HACER UN ANÁLISIS DETALLADO PARA ENFOCAR LA SOLUCIÓN AL ANÁLISIS DE LOS RECURSOS

TODA LA INFORMACIÓN RELACIONADA CON EL PREDIO POR EJEMPLO (LOCALIZACIÓN, DIMENSIONES, SUPERFICIE, ORIENTACIÓN, VEGETACIÓN, PENDIENTES, REDES DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO, ENERGÍA ELÉCTRICA, TELEFONICA, GAS, ETC)

EN LA INVESTIGACIÓN Y EL ESTUDIO DE LAS CONSTRUCCIONES EXISTENTES, PARA CONOCER EL COMPORTAMIENTO DE ESTAS, ADEMÁS DE TOMAR TODAS LAS COTAS NECESARIAS PARA LOCALIZAR ENTRADAS, ACOMETIDAS, BANQUETAS, POSTES, ÁRBOLES, AVENIDAS, ETC.

PARA CONOCER LAS CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO (DIMENSIONES, ÁNGULOS, PENDIENTES, ORIENTACIÓN, ECT)

LA DISTRIBUCIÓN DE ESPACIOS DEL PROYECTO A EDIFICAR, DICHOS PLANOS SE DEBEN DE RESOLVER DE TAL MANERA QUE SEAN CLAROS Y QUE ESTEN BIEN ACOTADOS.

LA INFORMACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS ESTRATIGRÁFICAS DEL SUBSUELO, ASÍ COMO TAMBIÉN (RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN, CAPACIDAD DE CARGA DEL TERRENO, LA POSICIÓN DEL NIVEL FRÉATICO , ETC)

ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL, LOS PLANOS QUE LA COMPONEN SON: PLANOS DE SUBESTRUCTURA (CIMENTACIÓN) Y LOS PLANOS DE SUPERESTRUCTURA (COLUMNAS VIGAS, MUROS ETC)

REGLAMENTOS FUNCIONALES

REGLAMENTOS PRESCRIPTIVOS

LOS QUE FIJAN LOS REQUISISTOS DE SEGURIDAD Y FUNCIONAMIENTO; EL PROYECTISTA TIENE LA LIBERTAD PARA CUMPLIRLOS DE ACUERDO A SU CRITERIO Y EXPERIENCIA

PRESCRIBEN A TODO DETALLE LOS PROCEDIMIENTOS QUE DEBEN SEGUIRSE PARA LOGRAR EL GRADO DE SEGURIDAD DESEADO

CÓDIGOS INTERNACIONALES. CÓDIGO ACI. AMERICAN CONCRETE INSTITUTE. CÓDIGO AISC. AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION. CÓDIGO AASHTO. AMERICAN ASSOCIATION OF STATE HIGHWAY AND TRANSPORTATION OFFICIALS. CÓDIGO UBC. UNIFORM BUILDING CODE (PROYECTO DE EDIFICIOS) CODIGO CEB. COMITE EUROPEEN DU BETON (CONCRETO) NORMAS DIM. RIGEN UNA GRAN CANTIDAD DE PROCESOS INDUSTRIALES

CÓDIGOS NACIONALES MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES (SISMO Y VIENTO) RCDF. REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL NTC. NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS (CONCRETO, ESTRUCTURAS METÁLICAS, MADERA, MAMPOSTERÍA, CIMENTACIONES, VIENTO, SISMO, PREVISIONES CONTRA INCENDIO)

TENEMOS

ES

SE REFIERE CUANDO SE NECESITAN

SE REALIZA

ES

NOS DA

ES EL SE DIVIDEN

SON ÉSTOS

ENTRE ELLOS TENEMOS


167

CAPITULO [VII] CONSIDERACIONES DEL PROYECTO.

VII. CONSIDERACIONES DEL PROYECTO.

VII.1 LEVANTAMIENTO DEL TERRENO. Dirección: Av. Ávila Camacho s/n Col. Centro. Entre calles: Matamoros y Moctezuma. Delegación ó Municipio: Libres. Entidad Federativa: Puebla.

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN.

Superficie del terreno: 1,750.00 m2

Observaciones Se considero un radial de tres manzanas, indicando los sentidos vehiculares y

nombres de todas las calles. Ubicar los principales negocios y su giro comercial.

Norte


168


REPORTE FOTOGRAFICO.

2

1

4

5

3

6

8

9

10

11 12

13

1514


169


FACHADA(S)

Fotografía No. 1.

Fotografía No. 2.

Fotografía No. 3.

Fotografía No. 4.


170


Fotografía No. 5.

Fotografía No. 6.

Fotografía No. 7.

Fotografía No.8.


171


INTERIORES.

Fotografía No. 9.

Fotografía No. 10.

Fotografía No. 11.

Fotografía No. 12.


172


Fotografía No. 13.

Fotografía No. 14.

Fotografía No. 15:


173

PLANO TOPOGRÁFICO T-1 SUSTITUIR POR PLANO


174

DESPLANTE DE LA TIENDA SOBRE EL TERRENO T-2

SUSTITUIR POR PLANO


175

PROYECTO ARQUITECTONICO A-1

SUSTITUIR POR PLANO


176

PROYECTO ARQUITECTONICO A-2 SUSTITUIR POR PLANO


177

PROYECTO ARQUITECTONICO A-3 SUSTITUIR POR PLANO


178

FACHADAS ARQUITÉCTONICAS A-4 SUSTITUIR POR PLANO


179


VII.5 INFORME DE MECÁNICA DE SUELOS.

1. - El predio en estudio presenta una topografía variada ya que una parte se encuentra abrupta con desniveles entre la cota mayor y cota menor de 4.5 m, otra zona es sensiblemente plana y finalmente otra zona que tiene desniveles entre las dos zonas anteriores, de tal forma que podemos mencionar que el predio tiene actualmente 3 zonas que se pueden observar en el planta de la siguiente figura.

La primera de ellas que llamaremos zona A es una plataforma que tiene

aproximadamente la cota 7.5 m, en promedio, y es sensiblemente horizontal.

La zona B presenta un desnivel con respecto a la zona 1, de 4.5 m. y se aprecia que fue rellenada en el pasado, por lo que tiene materiales heterogéneos y de desperdicio de construcciones.

La zona C presenta poco desnivel con respecto a la segunda plataforma (1m) y con respecto a la primera zona A, el desnivel es de 2.5 m.


180


2. - El terreno natural que se encuentra bajo los escombros encontrados en el sitio, tiene desde el punto de vista geológico depósitos de aluvión, es decir materiales que fueron formados durante inundaciones ocurridas en el pasado.

3. - Los trabajos de exploración geotécnica consistieron en la realización de 4 Pozos a cielo abierto cuya profundidad máxima fue de 3.0 m.

De la exploración geotécnica realizada en el sitio, se deduce la siguiente secuencia de estratos obtenida en cada uno de los pozos realizados.

Pozo 1. De 0.0 a 0.4 m, se tiene una capa de materia orgánica de color café oscuro

y rellenos de desperdicio en estado suelto. De 0.40 a 0.9m, esta constituido por una arena fina limosa, de color café

amarillento y de compacidad suelta a media.

De 0.90 a 2.5m, este estrato esta formado por arenas finas de compacidad media. Pozo 2. De 0.0 a 0.30 m, es una capa constituida por rellenos de arena fina café

con materia orgánica y raíces. De 0.30 a 1.0 m, este estrato esta formado por una arena fina limosa de color café

amarillento de compacidad suelta a media.

De 1.0 a 1.5 m, esta constituido por arenas finas de compacidad media. De 1.5 a 2.0 m, capa formada por arenas finas con compacidad suelta a media. De 0.0 a 3.0 m, es una capa constituida por rellenos de desperdicio de

construcciones mezclada con arena fina café claro con materia orgánica y raíces.

Pozo 3. De 0.0a 3.0 m, es una capa constituida por rellenos de desperdicio de construcciones mezclada con arena fina café claro con materia orgánica y raíces.

Pozo 4. De 0.0 a 0.6m, es un estrato formado por rellenos de desperdicio de construcciones mezclada con arena fina café claro.

De 0.6 a 1.0 m es una capa constituida de arenas finas limosas en estado suelto.

En conclusión, y tomando como base la exploración geotécnica y a la visita de campo en el sitio, se pueden dar las siguientes recomendaciones para formar la cimentación de la tienda.


181


1. - La zona más conflictiva desde el punto de vista de deformaciones del subsuelo es la zona B, ya que en esta zona se rellenó con materiales de desecho y no se compactó en un espesor de al menos 3.0 m. Por lo que en esta zona se deberán retirar y sustituir por materiales importados de banco o bien aprovechando los materiales que se puedan cortar de la zona alta C, si cumplen con los requisitos señalados en el punto 4 de este inciso. En ningún momento se podrán utilizar materiales blandos, rellenos de basura o de desperdicio de construcciones.

2. - La zona A tiene poco espesor de rellenos y de materia orgánica, por lo que se deberán de retirar éstos en un espesor de 0.3 m, para que después se eleve esta zona hasta el nivel de desplante de la cimentación con materiales de mejoramiento ya sea del sitio libres de materia orgánica y de desperdicio de construcciones o de materiales importados de un banco.

3. - La zona C tiene también poco relleno (0.6 m) según el pozo a cielo abierto 1.

Por lo que esta zona por ser la parte alta del predio, se podrá utilizar como material de corte para rellenar la zona A o para sustituir materiales de la zona B, previo al retiro del lugar de los materiales de relleno de las construcciones.

4. - Todos los rellenos a utilizar para formar la plataforma horizontal que recibirá a la losa de cimentación deberán compactarse al 95% de su peso volumétrico seco máximo, según la prueba AASHTO variante “A” en capas de 20 cm. de espesor, con un rodillo liso vibratorio. Durante la colocación de los materiales, se deberá llevar un estricto control de ellos, por lo que se requiere que se cuente en obra con un laboratorio de mecánica de suelos que certifique que los materiales del sitio son idóneos para su reutilización. En dado caso de que no sean materiales idóneos para su reutilización, se deberán colocar los materiales importados de banco con la calidad que se indica enseguida.

Deberán estar libres de desechos orgánicos u otros escombros contaminados, serán de baja plasticidad y de dimensión máxima de 51 mm (2”), los cuales deberán cumplir los requisitos de calidad siguientes:

Contracción Lineal máxima será menor de 3%. Límite líquido será menor de 50%. Valor relativo de soporte mínimo será de 10%.

5. - La posición del nivel freático no se interceptó en los sondeos realizados.

6. - La zona en estudio esta considerada dentro de la regionalización sísmica de la República Mexicana, de aquí que sea relevante considerar el efecto de los temblores en el diseño de la estructura que se construya y de la cimentación. Por lo anterior y atendiendo a dicha regionalización sísmica, para esta ciudad, la empresa estructurista deberá tomar en cuenta el efecto de los temblores con un coeficiente de diseño sísmico de 0.30, de acuerdo al Manual de diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad, Diseño por Sismo.


182


7. - La cimentación que se recomienda para esta tienda consiste en losas de concreto reforzado o zapatas de concreto reforzado.

8.- La cimentación propuesta deberá contar con contratrabes que rigidicen la cimentación empotrándolas dentro de las plataformas debidamente compactadas.

9. - La capacidad de carga admisible a considerar, para el diseño de las losas que se apoyarán superficialmente sobre las plataformas debidamente compactadas, será de 10 t/m2.

10. - Para el desplante de los pisos, éstos se podrán colocar sobre las plataformas previamente compactadas, como se indicó anteriormente.

11. - El tipo de pavimento que se propone a continuación esta basado en las condiciones de carga que circulará en este tipo de tienda y en que el suelo de soporte tenga un valor relativo de soporte (VRS) igual a 15 % y podrá ser de tipo flexible o rígido.

Si es flexible se deberá conformar de las siguientes capas:

Una carpeta asfáltica de 5cm de espesor, una base hidráulica de 15cm de espesor y

una subrasante de 30cm de espesor

Si es rígido se deberá conformar de las siguientes capas: Una losa de concreto de 20cm y una base hidráulica de 20cm de espesor

Ambos pavimentos deberán apoyarse sobre el terreno natural o sobre la plataforma y en el caso de encontrarse con rellenos o basura de estos deberán retirarse y sustituirse por material de mejoramiento hasta dar los niveles de subrasante.

12. – Para el diseño de muros de contención se considerarán los siguientes valores: Peso volumétrico del relleno: 3/8.1 mTon=γ

Angulo de fricción interna del relleno: Cº20=φ Sobrecarga: 2.0 Ton/m2


183

CAPITULO [VIII] MEMORÍA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL.

VIII. MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL.

VIII.1 ALCANCES. Los alcances de este trabajo de diseño estructural comprenden con los siguientes puntos:

1. – Criterios de estructuración de la edificación. 2. – Análisis del problema y determinación de solicitaciones normales, máximas

y accidentales. 3. – Análisis de los elementos mecánicos de la superestructura y cimentación. 4. – Diseño y revisión de los elementos estructurales por servicio y por falla. 5. – Elaboración de planos de diseño. 6. – Elaboración de memoria de cálculo.

VIII.2 DATOS GENERALES DEL PROYECTO.

El objetivo se encuentra ubicado en Av. Ávila Camacho s/n, Centro, Libres, Edo.

De Puebla, y se trata de una tienda de electrodomésticos. Por tal motivo, se clasifica como edificio del subgrupo B.

VIII.3 CRITERIOS DE ESTRUCTURACIÓN DEL EDIFICIO.

En dirección transversal, el edificio está estructurado a base de marcos de acero (columnas y vigas de acero estructural A-50). En dirección longitudinal, la resistencia y rigidez está proporcionada por marcos contraventeados también de acero. La techumbre de lamina en la cubierta, soportado por largueros metálicos trabajando en una sola dirección. En el área de mezanine se consideró un sistema de piso a base de losacero soportado por largueros que trabajan en una sola dirección, los cuales, a su vez, se apoyan sobre vigas de acero estructural. La cimentación se diseño a base de zapatas aisladas.

VIII.4 CRITERIOS DE CÀLCULO DEL EDIFICIO. Para las estructuras de concreto se utilizó el Reglamento de construcciones

del Distrito Federal y sus Normas Técnicas complementarias (RCDF-NTC) quinta edición Febrero 2005 Para las estructuras de acero se utilizó el reglamento del American Institute of steel construccion, INC. (AISC), por medio del Diseño por Factor de Carga y Resistencia(LRFD) 1993.Manual de construcción en acero (IMCA) diseño por esfuerzos permisibles, cuarta edición, 2005. Reglamento de construcciones del Distrito Federal y sus Normas Técnicas complementarias (RCDF-NTC) quinta edición Febrero 2005.

Para las consideraciones por viento se utilizó el Manual de diseño de obras civiles

de la Comisión Federal de electricidad (MDOC-CFE) 1993. Reglamento de construcciones del Distrito Federal y sus Normas Técnicas complementarias (RCDF-NTC) quinta edición Febrero 2005.


184

CAPITULO [VIII] MEMORÍA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL.

Para las consideraciones por sismo se utilizó el Manual de diseño de obras civiles de

la Comisión Federal de electricidad (MDOC-CFE) 1993. Reglamento de construcciones del Distrito Federal y sus Normas Técnicas complementarias (RCDF-NTC) quinta edición Febrero 2005.

Para las carga vivas y de granizo se utilizó. Reglamento de construcciones del

Distrito Federal y sus Normas Técnicas complementarias (RCDF-NTC) quinta edición Febrero 2005.

Las resistencias de los materiales usados tanto de acero como de concreto se

muestran en los planos estructurales.

La estructura fue analizada mediante el programa de calculo STAAD PRO 2005, modelando la cimentación mediante de apoyos empotrados ideales, las barras son modeladas como piezas de eje recto con características de isotropía constantes (ver anexo de calculo 1)

La propuesta estructural de la cimentación es en base a los resultados obtenidos de la Mecánica de Suelos. De acuerdo a los datos proporcionados, la capacidad de carga es de 10.0 ton/m². El desplante de la cimentación será de 1.5m.

VIII.5 RESULTADOS DE CÁLCULO.

Los desplazamientos de la estructura son las siguientes: Separación en x = 2.2 cm. Separación en z = 5.62 cm.


185

CAPITULO [VIII] PARTE 6. Anexos de cálculo 1

ANEXO DE CÁLCULO 1.

TOPOLOGÍA DEL MODELO.

VISTA GENERAL DEL MODELO.


186


36

126

119635636

359

61994127

120

3410

93 197656

128

121638637

3311

92 205657658 623

129

1221

91 213686685 68

32640639

625

2

13090

123

221

65661662 70

581

737

313

84

13189 229

124

688687 72

135

736

304

44681682

132

67

88

125

237665666 74

29

136

735

642641

62

133

21

660659

629630

69

87 245692691 76

28

137

734

12

95326683684

17

253

71669670 78

138

27

733

13

96349663664

627628

73255

19

695696 80

139

732

26

14

9736568969075

15140

5

257731

98381

631632

25

66866777

6

730259

99397

16

694693

24

7982

7

100413

20

67167286

23

8

101429

18

633634

655

22

10264

BARRAS DEL MODELO EN LA CUBIERTA.


187


107

108

10582

30

109

10383

6729

110

10184

28283

57

111

72

27284

70

99

73

112

26286

41

97

74

69

25

113

288

40

95

75

59

24290

114

42

94

76

68

115

22292

43

85

93

32282

19

23294

44

86

92

3128518

71

45

87

33

91

287

77

15

5046

34289

7890

4714

35

17

291

7989

48

36293

2

16

8088

37295

21

66

81

3820

39

NODOS DEL MODELO EN LA CUBIERTA.


188


38

698118 697

28 37

729 582700 728 702

699 117 701

27 39

583 727 588704 726 715

703 116 714

26

589 725 713718 724

40

606717 723 706

716 115 705

25 41

607 722 594708 721 710

707 113 709

24 42

595 720 600712 719

711 114

23

601

BARRAS DEL MODELO EN MEZANINE.


189


5

6297

93 3

29619 4

299 301

92 7

298 30071 8

303 314

91

302 31315

9

312317

10316 305

90 11

315 30417 1

307 309

89 12

306 3082 13

311

88

31021

NODOS DEL MODELO EN MEZANINE.


190


191


ANEXO DE CÁLCULO 3. PREDIMENSIONAMIENTO.

Para las consideraciones previas al cálculo estructural, principalmente para el análisis sísmico estático es necesario realizar un predimensionamiento de las secciones estructurales.

En la edificación contamos con dos áreas principalmente, la mezanine y la

de cubierta, de las cuales vamos a obtener secciones preliminares. Para el análisis de las secciones preliminares en el mezanine vamos a

analizar la trabe del eje 2 entre D y E, y la columna del eje D-2, ya que son los más desfavorables.

21

Para el análisis de las trabes del eje 2 tenemos: Área tributaria = 5.96 x 1.35 =8.05 m²

Carga muerta (Wm) = 273 Kg/m² Carga Viva Máxima (Wvmáx) =500 Kg/m²

LWxAtribW =

Donde: Atrib; es el área tributaria de la sección a diseñar. En m2

W; es la carga en Kg/m2 L; es la longitud en m.


192


mKgm

mKgxmWm /36996.5

²/273²05.8==

mKgm

mKgxmWv /67596.5

²/500²05.8==

Utilizando los factores de carga del Método LRFD tenemos:

Wu = 1.2 Wm + 1.6 Wvmáx = (1.2 x 369 Kg/m) + (1.6 x 675 Kg/m) = 1523 Kg/m / 1000 = 1.5 Ton/m. La carga puntual es de (1.5 Ton/m x 5.96m) / 2 = 4.5 Ton.

Idealizando la estructura y obteniendo los cortantes y momentos tenemos:

-4.500 Mton-4.500 Mton-4.500 Mton

5.96m

Idealización de la estructura.

Max: -6.750 MtonMax: -2.250 Mton

Max: 2.250 MtonMax: 6.750 Mton

Diagrama de cortantes.

Max: -10.058 MTon-mMax: -13.410 MTon-mMax: -13.410 MTon-mMax: -10.058 MTon-m

Diagrama de momentos.

Obteniendo el diseño preliminar de la viga utilizando acero A-50 tenemos:

³30.423/35209.0

13410002 cm

cmKgxcmKg

FM

requeridaZyb

uX =

−==

φ


193


Obteniendo la sección del Manual De Construcción en Acero (IMCA) de menos peso y cumpliendo el Módulo de sección plástico Zx obtenemos:

Sección IR 12in x 22 lb/ft equivalnte IR 305mm x 32.80 kg/m

Con un módulo de sección plástico Zx = 480 ³cm ; cumpliendo

satisfactoriamente el requerido.


194


REVISIÓN DE VIGAS EN MEZANINE

A)

W carga muerta = 368.73 Kg-m

Carga muerta = 273 Kg-m2 W carga viva = 675.34 Kg-m

Carga viva máxima = 500 Kg-m2 Cortante máximo = 6.75 Ton

Área tributaria = 8.05 m2 Momento Máximo = 13.41 Ton/m

Longitud de la viga = 5.96 mAcero A-50 = 3520 Kg/cm2Acero A-50 = 50 ksi B) PREDIMENSIONAMIENTO DE LA SECCIÓN

Módulo de sección Zx = 423 cm3

C)

Sección propuesta=

IR 305 X 38.70 IR 12 X 22

mm x Kg/m in x lb./ft

d = 313 mmtf = 10.8 mm

tw = 6.60 mmIx = 6493.0 cm4

Sx = 416.0 cm3Zx = 480.0 cm3

Mp = 1689600Mp deber ser

menor = 2196480 OK

Mu = 1520640 Kg/cmEficiencia de la

sección = 88 %

h/tw = 44.15h = 291.4 mmh = 11.47 in

= 59 OKtw = 0.26 in

Aw = 19 cm2Vu = 36557 Kg

Revisión por cortante = OK

Flecha permisible = 2.98 cmFlecha actuante

= 1.30 cmRevisión por flecha

= OK

REVISÓN DE LA SECCIÓN PROPUESTA (IMCA)

OBTENCION DE LOS ELEMEMENTOS MECANICOSDATOS

Revisión por flecha

Cálculo del momento resultante

Revisión por cortante

Fuerzas actuantes

xe

)(arg)2/(arg)2(

macdeLongitudmTonaCxmariaÁreaTribut

cmW =

)(arg)2/(arg)2(


cvW =

)2/(

).(

9.0 cmKg

cmKgX fyx

WZ =

xxP SFyZfyM 5.1. ≤=

3

3

sec

sec2/

:

cmscióndeMódulo

cmZplásticocióndeMódulocmKgfy

Dónde

x

x

=

=

=

pult MM 9.0=

)(

)(

ton

ton

MultMud

Eficiencia =

AwfyxVV nnu 6.09.0== φtwhAW .=

EIwl

actuante 3845 4

=Δ

5.0240

+=Δl

permisible

fyth

w

418≤

ftdh 2−=

fy418


195


Obteniendo el diseño preliminar de la columna utilizando acero A-50. Se deben obtener las cargas que muestran las siguientes figuras.

21

21


196


Análisis de cargas de la primera figura.

Área tributaria 1 = 1.22 x 2.98 =3.63 m² Carga muerta (Wm) = 273 Kg/m² Carga Viva Máxima (Wvmáx) =500 Kg/m²

LWxAtribW =



mKgm

mKgxmWm /33298.2

²/273²63.3==

mKgm

mKgxmWv /60998.2

²/500²63.3==


Wu = 1.2 Wm + 1.6 Wvmáx = (1.2 x 332 Kg/m) + (1.6 x 609 Kg/m) = 1373 Kg/m / 1000 = 1.4 Ton/m. La carga puntual es de (1.4 Ton/m x 2.98m) = 4.2 Ton. El valor de la carga puntual del área tributaria 2 ya fue calculado en el diseño de la viga con un valor = 4.5 Ton. Para obtener las cargas de la segunda figura tenemos:

Área tributaria = (1.28 m X 2.98m) = 3.82 m² Carga muerta (Wm) = 273 Kg/m² Carga Viva Máxima (Wvmáx) =500 Kg/m²

LWxAtribW =



mKgm

mKgxmWm /00.35098.2

²/273²82.3==


197


mKgm

mKgxmWv /94.64098.2

²/500²82.3==


Wu = 1.2 Wm + 1.6 Wvmáx = (1.2 x 350.00 Kg/m) + (1.6 x 640.94 Kg/m) = 1445.50 Kg/m / 1000 = 1.45 Ton/m Idealizando la estructura y observando el diagrama de desplazamientos fuera de escala tenemos:

-1.450 MTon/m

-4.200 Mton-4.200 Mton

-4.500 Mton-4.500 Mton

-4.500 Mton

3.65m

5.40m

2.78m

5.96m


198


Los resultados mecánicos son los siguientes:

1.459 MTon-m

-0.945 MTon-m

Max: -3.349 MTon-m

-0.403 MTon-m

0.121 MTon-m

Max: 0.644 MTon-m

CARGA AXIAL. MOMENTO EN X. MOMENTO EN Y.

El diseño de la columna se muestra en la siguiente página.

18.652 Mton

18.652 Mton


199


DISEÑO DE MIEMBROS A FLEXOCOMPRESIÓNDatosAcero = 3520 Kg/cm2 A-50Pud = 18.65 TonMu dx = 3.35 Ton-mMu dy = 0.64 Ton-mAltura = 2.78 mKx = 0.65 Ver tablaKy = 0.65 Ver tablaDISEÑOProponiendo kl/r = 80Fcr = 2204 Kg/cm2 Ver tablaØc = 0.85

A = 9.96 cm2Considerando los esfuerzos de compresión entre 30 y 40%

Área total = 33.18 cm2 ver IMCA

r = 2.26 cm ver IMCASección propuesta = IR 305mm X 38.7Kg/m (12in X 26 lb/ft)A = 49.4 cm2rx = 13.1 cmry = 3.8 cmZy = 134 cm3Zx = 610 cm3Relación de esbeltez(kl/r)x = 14(kl/r)y = 48 RigeFcr = 2974 Kg/cm2 Ver tablaPu = 124,878 KgPud / øc Pn = 0.1a) Verificar el resultado anterior dentro de los siguientes rangos.

Si aplica la anterior condicion se aplica la siguiente formula

ØbMny = 424512 Kg.cmØbMny = 4.25 Ton.mØbMp = 13.90 Ton.m Ver tablaØbMr = 9.00 Ton.m Ver tablaLp = 1.90 m Ver tablaLr = 5.46 m Ver tabla

Y = 3.69 Ton.m

ØbMnx = 12.69 Ton.mSustituyendo la ecuación de interacción tenemosValor = 0.52 < 1.00Revisión = PASA

2.0≥Pnc

PudParaφ

0.198

≤⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛++

bMnyMudy

bMnxMudx

cPnPud

φφφ

3.0%30 ==

AAT

nc pPu φ=

AxFyxbMny 9.0=φ

)())((

pr

brrP

LLLLbMbM

Y−

−−=

φφ

ybMrbMnxMu +== φφ

FcrcPuA

φ=

80hxkyr =


200

CAPITULO [VIII] PARTE 6. Anexos de cálculo 3LONGITUDES EFECTIVAS DE COLUMNAS


201


kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcrkg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm²

1 3520 51 2910 101 1669 151 774 1 2530 51 2207 101 1480 151 7742 3519 52 2888 102 1644 152 764 2 2529 52 2195 102 1464 152 7643 3518 53 2866 103 1620 153 754 3 2529 53 2183 103 1448 153 7544 3516 54 2844 104 1595 154 745 4 2528 54 2170 104 1432 154 7455 3514 55 2821 105 1571 155 735 5 2527 55 2158 105 1417 155 7356 3511 56 2798 106 1547 156 726 6 2525 56 2145 106 1401 156 7267 3507 57 2775 107 1523 157 716 7 2523 57 2133 107 1386 157 7168 3504 58 2752 108 1499 158 707 8 2521 58 2120 108 1370 158 7079 3499 59 2728 109 1476 159 698 9 2519 59 2107 109 1354 159 698

10 3494 60 2705 110 1452 160 690 10 2517 60 2094 110 1339 160 69011 3489 61 2681 111 1429 161 681 11 2514 61 2080 111 1323 161 68112 3483 62 2657 112 1406 162 673 12 2511 62 2067 112 1308 162 67313 3477 63 2633 113 1383 163 665 13 2508 63 2053 113 1293 163 66514 3470 64 2608 114 1360 164 657 14 2504 64 2040 114 1277 164 65715 3463 65 2584 115 1335 165 649 15 2500 65 2026 115 1262 165 64916 3455 66 2559 116 1312 166 641 16 2496 66 2012 116 1247 166 64117 3446 67 2534 117 1290 167 633 17 2492 67 1998 117 1232 167 63318 3438 68 2510 118 1268 168 626 18 2487 68 1984 118 1216 168 62619 3428 69 2485 119 1247 169 618 19 2482 69 1970 119 1201 169 61820 3418 70 2459 120 1226 170 611 20 2477 70 1955 120 1186 170 61121 3408 71 2434 121 1206 171 604 21 2472 71 1941 121 1171 171 60422 3398 72 2409 122 1186 172 597 22 2466 72 1926 122 1157 172 59723 3386 73 2383 123 1167 173 590 23 2461 73 1912 123 1142 173 59024 3375 74 2358 124 1148 174 583 24 2455 74 1897 124 1127 174 58325 3363 75 2332 125 1130 175 577 25 2448 75 1882 125 1112 175 57726 3350 76 2307 126 1112 176 570 26 2442 76 1867 126 1098 176 57027 3337 77 2281 127 1095 177 564 27 2435 77 1852 127 1083 177 56428 3324 78 2255 128 1078 178 557 28 2428 78 1837 128 1069 178 55729 3310 79 2230 129 1061 179 551 29 2421 79 1822 129 1054 179 55130 3296 80 2204 130 1045 180 545 30 2413 80 1807 130 1040 180 54531 3281 81 2178 131 1029 181 539 31 2405 81 1792 131 1026 181 53932 3266 82 2152 132 1013 182 533 32 2397 82 1776 132 1012 182 53333 3250 83 2126 133 998 183 527 33 2389 83 1761 133 998 183 52734 3234 84 2100 134 983 184 522 34 2381 84 1746 134 984 184 52235 3218 85 2075 135 969 185 516 35 2372 85 1730 135 969 185 51636 3202 86 2049 136 955 186 510 36 2363 86 1715 136 955 186 51037 3184 87 2023 137 941 187 505 37 2354 87 1699 137 941 187 50538 3167 88 1997 138 927 188 500 38 2345 88 1684 138 927 188 50039 3149 89 1972 139 914 189 494 39 2335 89 1668 139 914 189 49440 3131 90 1946 140 901 190 489 40 2326 90 1652 140 901 190 48941 3113 91 1920 141 888 191 484 41 2316 91 1637 141 888 191 48442 3094 92 1895 142 876 192 479 42 2306 92 1621 142 876 192 47943 3075 93 1869 143 863 193 474 43 2296 93 1605 143 863 193 47444 3055 94 1844 144 852 194 469 44 2285 94 1590 144 852 194 46945 3035 95 1819 145 840 195 464 45 2274 95 1574 145 840 195 46446 3015 96 1793 146 828 196 460 46 2264 96 1558 146 828 196 46047 2995 97 1768 147 817 197 455 47 2252 97 1542 147 817 197 45548 2974 98 1743 148 806 198 450 48 2241 98 1527 148 806 198 45049 2953 99 1718 149 795 199 446 49 2230 99 1511 149 795 199 44650 2932 100 1693 150 785 200 441 50 2218 100 1495 150 785 200 441

Esfuerzos críticos para aceros A-36 y A-50 en kg/cm²

A-50 A-36


202


PERFIL Lp FrMp Lr FrMr Lp FrMp Lr FrMrcm Ton.m cm Ton.m cm Ton.m cm Ton.m

152x13.6 115 2.3 370 1.5 97 3.2 272 2.3152x18 115 3.1 429 2.0 97 4.3 304 3.0152x24 125 4.4 573 2.7 106 6.1 389 4.2203x15 105 3.3 308 2.1 89 4.6 235 3.2203x19.4 105 4.3 344 2.7 89 5.9 256 4.1203x22.5 110 5.1 381 3.2 93 7.1 277 4.9203x26.6 155 6.4 508 4.1 131 8.8 371 6.3203x31.2 160 7.6 570 4.9 136 10.6 406 7.5254x17.9 100 4.7 297 2.9 85 6.5 229 4.5254x22.3 105 6.0 323 3.7 89 8.3 246 5.7254x25.3 105 7.0 336 4.4 89 9.7 251 6.7254x28.5 110 8.1 363 5.1 93 11.2 268 7.8254x32.9 170 9.7 522 6.2 144 13.5 390 9.6254x38.5 175 11.7 573 7.5 148 16.3 419 11.6254x44.8 175 13.7 625 8.7 148 19.0 446 13.5305x21.1 95 6.5 278 4.0 81 9.0 217 6.2305x23.9 100 7.5 298 4.6 85 10.4 231 7.1305x28.2 105 9.2 319 5.7 89 12.8 244 8.8305x32.8 110 10.9 348 6.8 93 15.2 262 10.5305x38.7 190 13.9 546 9.0 161 19.3 416 13.9305x44.5 195 16.1 587 10.4 165 22.4 440 16.0305x52.2 195 19.1 630 12.3 165 26.6 462 18.9305x59.8 245 21.4 810 14.0 208 29.8 587 21.5305x66.9 245 24.1 864 15.6 208 33.6 616 24.1305x74.4 250 27.0 945 17.4 212 37.6 663 26.9356x63.8 240 26.0 754 16.9 203 36.1 556 26.0356x71.4 245 29.3 814 18.9 208 40.7 590 29.2356x79 245 32.5 861 20.9 208 45.2 615 32.3406x53.7 195 23.9 563 15.2 165 33.2 433 23.5406x59.8 200 27.2 591 17.4 170 37.9 449 26.9406x67.4 200 30.7 616 19.6 170 42.7 463 30.2406x74.4 200 34.3 642 21.8 170 47.8 475 33.6457x96.7 215 49.6 712 31.5 182 69.0 523 48.6457x105.3 215 54.1 744 34.2 182 75.3 540 52.7

Nota: estos momentos resistentes es considerando un coeficiente con valor de 1.0

MOMENTOS RESISTENTES DE PERFILES "IR"

A-36 A-50


203


Para el análisis de las secciones preliminares en la cubierta vamos a analizar la trabe del eje 4 y la columna del eje H-4, ya que son los más desfavorables.

543

Para el análisis de las trabes 4 tenemos. Área tributaria = 153.47 m² Carga muerta (Wcm) = 21 Kg/m²

Carga Viva Máxima (Wcvmax) =40 Kg/m²

LWxAtribW =




204


mKgm

mKgxmWcm /16.12575.25

²/21²47.153==

mKgm

mKgxmWcv /40.23875.25

²/40²47.153==


Wu = 1.2 cm + 1.6 cv = (1.2 x 125.16) + (1.6 x 238.40) = 531.63 Kg/m / 1000 = 0.53 Ton/m

Idealizando la estructura y obteniendo los cortantes y momentos mediante las fórmulas siguientes:

mTonmxmTonLxWV u −=== 82.62

75.25/53.02

mTonmxmTonLxWM u −=== 93.438

)75.25(/53.08

22

0 Mton -6.824 MtonMax: 6.824 Mton

Diagrama de cortantes.

0 MTon-m 0 MTon-mMax: -43.928 MTon-m

Diagrama de momentos. Obteniendo el diseño preliminar de la viga utilizando acero A-50 tenemos:

³7.1386/35209.0

43930002 cm

cmKgxcmKg

FMrequeridaZ

yb

uX =

−==

φ

Obteniendo la sección de menos peso y cumpliendo el Módulo de sección

plástico Zx obtenemos:

Sección IR 406mm x 74.40 kg/m Zx=1508 cm3


205


REVISIÓN DE VIGA EN CUBIERTA

A)

W carga muerta = 125.16 Kg-m

Carga muerta = 21 Kg-m2 W carga viva = 238.40 Kg-m

Carga viva máxima = 40 Kg-m2 Carga de diseño = 531.63 Kg-m

Área tributaria = 153.47 m2 Cortante máximo = 6.82 Ton

Longitud de la viga = 25.75 m Momento Máximo = 43.93 Ton/mAcero A-50 = 3520 Kg/cm2Acero A-50 = 50 ksi B) PREDIMENSIONAMIENTO DE LA SECCIÓN

Módulo de sección Zx = 1387 cm3

C)

Sección propuesta=

IR 406 X 74.40 IR 16 X 50

mm x Kg/m in x lb./ft

d = 413 mmtf = 16.0 mm

tw = 9.70 mmIx = 27430.0 cm4

Sx = 1327.0 cm3Zx = 1508.0 cm3

Mp = 5308160Mp deber ser

menor = 7006560 OK

Mu = 4777344 Kg/cmEficiencia de la

sección = 92 %

h/tw = 39.28h = 381.0 mmh = 15.00 in

= 59 OKtw = 0.38 in

Aw = 37 cm2Vu = 70248 Kg

Revisión por cortante = OK

Longitud libre sin soporte lateral. = 1.5 m Longitud máxima entre largueros.

Flecha permisible = 1.13 cm

Flecha actuante = 0.0004 cmRevisión por flecha

= OK

REVISÓN DE LA SECCIÓN PROPUESTA (IMCA)

OBTENCION DE LOS ELEMEMENTOS MECANICOSDATOS

Revisión por flecha

Cálculo del momento resultante

Revisión por cortante

Fuerzas actuantes

xe

)(arg)2/(arg)2(


cmW =

)(arg)2/(arg)2(


cvW =

).2.1.6.1( mcvcWult +=

)2/(

).(

9.0 cmKg

cmKgX fyx

WZ =

xxP SFyZfyM 5.1. ≤=

3

3

sec

sec2/

:

cmscióndeMódulo

cmZplásticocióndeMódulocmKgfy

Dónde

x

x

=

=

=

pult MM 9.0=

)(

)(

ton

ton

MultMud

Eficiencia =

AwfyxVV nnu 6.09.0== φtwhAW .=

EIwl

actuante 3845 4

=Δ

5.0240

+=Δl

permisible

fyth

w

418≤

ftdh 2−=

fy418


206


Obteniendo el diseño preliminar de la columna utilizando acero A-50. Se deben obtener las cargas que muestran las siguientes figuras.

543

543


207


En la primera figura la carga ya se obtuvo en el diseño de la viga anterior y el resultado es el siguiente. 0.53 Ton/m Para obtener las cargas de la segunda figura tenemos:

Área tributaria = (0.75 m X5.96m) = 4.47 m² Carga muerta (Wm) = 21 Kg/m² Carga Viva Máxima (Wvmáx) =40 Kg/m²

LWxAtribW =



mKgm

mKgxmWm /75.1596.5

²/21²47.4==

mKgm

mKgxmWv /0.3096.5

²/40²47.4==


Wu = 1.2 Wm + 1.6 Wvmáx = (1.2 x 15.75 Kg/m) + (1.6 x 30.0 Kg/m) = 66.90 Kg/m / 1000 = 0.07 Ton/m Idealizando la estructura y observando el diagrama de desplazamientos fuera de escala tenemos:

-0.530 MTon/m-0.530 MTon/m

-0.070 MTon/m

-0.070 MTon/m

7.30m

25.75m

7.30m

5.96m

5.96m


208


Los resultados mecánicos son los siguientes:

7.464 Mton

7.464 Mton CARGA AXIAL. MOMENTO EN X.

1.331 MTon-m

Max: 22.896 MTon-m

Max: -20.234 MTon-m


209


DISEÑO DE MIEMBROS A FLEXOCOMPRESIÓNDatosAcero = 3520 Kg/cm2 A-50Pud = 7.45 TonMu dx = 22.9 Ton-mMu dy = 0 Ton-mAltura = 5.5 mKx = 0.65 Ver tablaKy = 0.65 Ver tablaDISEÑOProponiendo kl/r = 80Fcr = 2204 Kg/cm2 Ver tablaØc = 0.85

A = 3.98 cm2Considerando los esfuerzos de compresión entre 30 y 40%

Área total = 13.26 cm2 ver IMCA

r = 4.47 cm ver IMCASección propuesta = IR 406mm X 74,40Kg/m (16in x 50 lb/ft)A = 94.8 cm2rx = 17.0 cmry = 4.0 cmZy = 267 cm3Zx = 1508 cm3Relación de esbeltez(kl/r)x = 21(kl/r)y = 89 RigeFcr = 1972 Kg/cm2 Ver tablaPu = 158,904 KgPud / øc Pn = 0.05a) Verificar el resultado anterior dentro de los siguientes rangos.

Si aplica la anterior condicion se aplica la siguiente formula

ØbMny = 845856 Kg.cmØbMny = 8.46 Ton.mØbMp = 47.80 Ton.m Ver tablaØbMr = 33.60 Ton.m Ver tablaLp = 1.70 m Ver tablaLr = 4.75 m Ver tabla

Y = -3.49 Ton.m

ØbMnx = 30.11 Ton.mSustituyendo la ecuación de interacción tenemosValor = 0.78 < 1.00Revisión = PASA

3.0%30 ==

AAT

nc pPu φ=

AxFyxbMny 9.0=φ

)())((

pr

brrP

LLLLbMbM

Y−

−−=

φφ

ybMrbMnxMu +== φφ

FcrcPuA

φ=

2.0<Pnc

PudParaφ

0.12

≤⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛++

bMnyMudy

bMnxMudx

cPnPud

φφφ

80hxkyr =


210

CAPITULO [VIII] PARTE 6. Anexos de cálculo 3LONGITUDES EFECTIVAS DE COLUMNAS


211


kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcr kl/r Fcrkg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm² kg/cm²

1 3520 51 2910 101 1669 151 774 1 2530 51 2207 101 1480 151 7742 3519 52 2888 102 1644 152 764 2 2529 52 2195 102 1464 152 7643 3518 53 2866 103 1620 153 754 3 2529 53 2183 103 1448 153 7544 3516 54 2844 104 1595 154 745 4 2528 54 2170 104 1432 154 7455 3514 55 2821 105 1571 155 735 5 2527 55 2158 105 1417 155 7356 3511 56 2798 106 1547 156 726 6 2525 56 2145 106 1401 156 7267 3507 57 2775 107 1523 157 716 7 2523 57 2133 107 1386 157 7168 3504 58 2752 108 1499 158 707 8 2521 58 2120 108 1370 158 7079 3499 59 2728 109 1476 159 698 9 2519 59 2107 109 1354 159 698

10 3494 60 2705 110 1452 160 690 10 2517 60 2094 110 1339 160 69011 3489 61 2681 111 1429 161 681 11 2514 61 2080 111 1323 161 68112 3483 62 2657 112 1406 162 673 12 2511 62 2067 112 1308 162 67313 3477 63 2633 113 1383 163 665 13 2508 63 2053 113 1293 163 66514 3470 64 2608 114 1360 164 657 14 2504 64 2040 114 1277 164 65715 3463 65 2584 115 1335 165 649 15 2500 65 2026 115 1262 165 64916 3455 66 2559 116 1312 166 641 16 2496 66 2012 116 1247 166 64117 3446 67 2534 117 1290 167 633 17 2492 67 1998 117 1232 167 63318 3438 68 2510 118 1268 168 626 18 2487 68 1984 118 1216 168 62619 3428 69 2485 119 1247 169 618 19 2482 69 1970 119 1201 169 61820 3418 70 2459 120 1226 170 611 20 2477 70 1955 120 1186 170 61121 3408 71 2434 121 1206 171 604 21 2472 71 1941 121 1171 171 60422 3398 72 2409 122 1186 172 597 22 2466 72 1926 122 1157 172 59723 3386 73 2383 123 1167 173 590 23 2461 73 1912 123 1142 173 59024 3375 74 2358 124 1148 174 583 24 2455 74 1897 124 1127 174 58325 3363 75 2332 125 1130 175 577 25 2448 75 1882 125 1112 175 57726 3350 76 2307 126 1112 176 570 26 2442 76 1867 126 1098 176 57027 3337 77 2281 127 1095 177 564 27 2435 77 1852 127 1083 177 56428 3324 78 2255 128 1078 178 557 28 2428 78 1837 128 1069 178 55729 3310 79 2230 129 1061 179 551 29 2421 79 1822 129 1054 179 55130 3296 80 2204 130 1045 180 545 30 2413 80 1807 130 1040 180 54531 3281 81 2178 131 1029 181 539 31 2405 81 1792 131 1026 181 53932 3266 82 2152 132 1013 182 533 32 2397 82 1776 132 1012 182 53333 3250 83 2126 133 998 183 527 33 2389 83 1761 133 998 183 52734 3234 84 2100 134 983 184 522 34 2381 84 1746 134 984 184 52235 3218 85 2075 135 969 185 516 35 2372 85 1730 135 969 185 51636 3202 86 2049 136 955 186 510 36 2363 86 1715 136 955 186 51037 3184 87 2023 137 941 187 505 37 2354 87 1699 137 941 187 50538 3167 88 1997 138 927 188 500 38 2345 88 1684 138 927 188 50039 3149 89 1972 139 914 189 494 39 2335 89 1668 139 914 189 49440 3131 90 1946 140 901 190 489 40 2326 90 1652 140 901 190 48941 3113 91 1920 141 888 191 484 41 2316 91 1637 141 888 191 48442 3094 92 1895 142 876 192 479 42 2306 92 1621 142 876 192 47943 3075 93 1869 143 863 193 474 43 2296 93 1605 143 863 193 47444 3055 94 1844 144 852 194 469 44 2285 94 1590 144 852 194 46945 3035 95 1819 145 840 195 464 45 2274 95 1574 145 840 195 46446 3015 96 1793 146 828 196 460 46 2264 96 1558 146 828 196 46047 2995 97 1768 147 817 197 455 47 2252 97 1542 147 817 197 45548 2974 98 1743 148 806 198 450 48 2241 98 1527 148 806 198 45049 2953 99 1718 149 795 199 446 49 2230 99 1511 149 795 199 44650 2932 100 1693 150 785 200 441 50 2218 100 1495 150 785 200 441

Esfuerzos críticos para aceros A-36 y A-50 en kg/cm²

A-50 A-36


212


PERFIL Lp FrMp Lr FrMr Lp FrMp Lr FrMrcm Ton.m cm Ton.m cm Ton.m cm Ton.m

152x13.6 115 2.3 370 1.5 97 3.2 272 2.3152x18 115 3.1 429 2.0 97 4.3 304 3.0152x24 125 4.4 573 2.7 106 6.1 389 4.2203x15 105 3.3 308 2.1 89 4.6 235 3.2203x19.4 105 4.3 344 2.7 89 5.9 256 4.1203x22.5 110 5.1 381 3.2 93 7.1 277 4.9203x26.6 155 6.4 508 4.1 131 8.8 371 6.3203x31.2 160 7.6 570 4.9 136 10.6 406 7.5254x17.9 100 4.7 297 2.9 85 6.5 229 4.5254x22.3 105 6.0 323 3.7 89 8.3 246 5.7254x25.3 105 7.0 336 4.4 89 9.7 251 6.7254x28.5 110 8.1 363 5.1 93 11.2 268 7.8254x32.9 170 9.7 522 6.2 144 13.5 390 9.6254x38.5 175 11.7 573 7.5 148 16.3 419 11.6254x44.8 175 13.7 625 8.7 148 19.0 446 13.5305x21.1 95 6.5 278 4.0 81 9.0 217 6.2305x23.9 100 7.5 298 4.6 85 10.4 231 7.1305x28.2 105 9.2 319 5.7 89 12.8 244 8.8305x32.8 110 10.9 348 6.8 93 15.2 262 10.5305x38.7 190 13.9 546 9.0 161 19.3 416 13.9305x44.5 195 16.1 587 10.4 165 22.4 440 16.0305x52.2 195 19.1 630 12.3 165 26.6 462 18.9305x59.8 245 21.4 810 14.0 208 29.8 587 21.5305x66.9 245 24.1 864 15.6 208 33.6 616 24.1305x74.4 250 27.0 945 17.4 212 37.6 663 26.9356x63.8 240 26.0 754 16.9 203 36.1 556 26.0356x71.4 245 29.3 814 18.9 208 40.7 590 29.2356x79 245 32.5 861 20.9 208 45.2 615 32.3406x53.7 195 23.9 563 15.2 165 33.2 433 23.5406x59.8 200 27.2 591 17.4 170 37.9 449 26.9406x67.4 200 30.7 616 19.6 170 42.7 463 30.2406x74.4 200 34.3 642 21.8 170 47.8 475 33.6457x96.7 215 49.6 712 31.5 182 69.0 523 48.6457x105.3 215 54.1 744 34.2 182 75.3 540 52.7

Nota: estos momentos resistentes es considerando un coeficiente con valor de 1.0

MOMENTOS RESISTENTES DE PERFILES "IR"

A-36 A-50


213


Resumiendo tenemos los siguientes valores: E l cálculo preliminar de las secciones en mezanine para las vigas es de IR

305 X 32.80 Kg/m, mientras que para las columnas tenemos IR IR 305 X 38.70 Kg/m. Como la sección de los elementos es muy similar y para facilidad de cálculo vamos a adoptar la sección de IR IR 305 X 38.70 tanto para vigas como para columnas.

SECCIONES PRELIMINARES Área Vigas Columnas

Mezanine Sección IR 305mm x 38.70 kg/m Sección IR 305mm x 38.70 kg/m Cubierta Sección IR 406mm x 74.40 Kg/m Sección IR 406mm x 74.40 Kg/m

Para las secciones de columnas en los ejes 1 y 9 entre B al G que llegan a

cubierta, se propondrá la siguiente sección. IR 305mm x 38.7 Kg/m.

Para las secciones de vigas en el eje 1 y 9 y el los ejes A y H, el diseño se propondrá de. IR 305mm x 38.7 Kg/m.

Es importante recordar que estas secciones se afinaran en el diseño final.


214


215


216


APOYOS EN EL MODELO

APOYOS DENOMINACIÓNDENOMINACIÓN

STAAD SELECCIÓNAPOYO 1 SIMPLE FIJO PINEDAPOYO 2 SIMPLE MOVIL FIXED BUTAPOYO 3 EMPOTRE FIXEDAPOYO 4 EMPOTRE MOVIL FIXED BUTAPOYO 4 LIBRE FIXUD BUT

ANEXO DE CÁLCULO 5. TIPOS DE APOYOS EN LA CIMENTACIÓN.


217


ANEXO DE CÁLCULO 6. ANÁLISIS SÍSMICO (CÁLCULO DE LAS RIGIDECES)

RIGIDECES EN MEZANINE

Rigideces K = I / L Siendo ( I ) Ia inercia y ( L ) la longitud de la secciónConsiderando secciones preliminares tenemos

SECCIÓNInercia (cm4)

IPR 305mmx32.8Kg/m 6493 Nota: Las inercias fueron obtenidas del Manual IMCA, ver la referncia 4 en bibliografías.

Marco denominado largo Marco denominado corto Marco denominado largoMódulo de elasticidad de acero 2040000 Kg/cm²

COLUMNASLongitud

(cm)Rigidez (cm³) COLUMNAS

Longitud (cm) Rigidez (cm³) 2040 Ton/cm²

B 278 23.36 1 278 23.36 H1= 278 cm R1 = 44.16 Ton/cmC 278 23.36 2 278 23.36 H2 = 790 cm Para marco denominado largoD 278 23.36 46.71 ∑ K C1 = 140.14 cm³E 278 23.36 ∑ K V1 = 83.18 cm³F 278 23.36G 278 23.36 Marco denominado corto

140.14 VIGASLongitud (cm) Rigidez

(cm³) Módulo de elasticidad de acero 2040000 Kg/cm²1--2 596 10.89 2040 Ton/cm²

10.89 H1= 278 cm R2 = 14.64 Ton/cmH2 = 790 cm Para marco denominado corto

VIGASLongitud

(cm)Rigidez (cm³) ∑ K C1 = 46.71 cm³

B-C 365 17.79 ∑ K V1 = 10.89 cm³

C-D 365 17.79D-E 540 12.02E-F 365 17.79F-G 365 17.79

83.18

∑ ∑∑ +

++

=

12

448

11

21

1

11

1

ct

c KK

hhKhh

ER

De acuerdo a la fórmulas de Wilbur, para calcular la rigidez deENTREPISO en la planta baja o primer entrepiso del marco, slas columnas están enpotradas a la cimentación se empleará

la siguiente expresión


218


RIGIDECES EN CUBIERTA

Rigideces K = I / L Siendo ( I ) Ia inercia y ( L ) la longitud de la secciónConsiderando secciones preliminares tenemos

SECCIÓNInercia (cm4)

IPR 406mm x 74.70 Kg/m 27430 Nota: Las inercias fueron obtenidas del Manual IMCA, ver la referencia 4 en bibliografías.IPR 305mm x 38.70 Kg/m 8491

EJE 1 EJE 2,3,4 Y 5 EJE 6,7 Y 8 EJE 9 EJE A Y H

COLUMNASLongitud

(cm)Rigidez (cm³) COLUMNAS

Longitud (cm) Rigidez (cm³) COLUMNAS

Longitud (cm) Rigidez (cm³) COLUMNAS

Longitud (cm)

Rigidez (cm³) COLUMNAS

Longitud (cm) Rigidez (cm³)

A 730 37.58 A 730 37.58 A 550 49.87 A 550 49.87 1 730 37.58B 792 10.72 H 730 37.58 H 550 49.87 B 612 13.87 2 730 37.58C 872 9.74 75.15 99.75 C 692 12.27 3 730 37.58D 951 8.93 D 771 11.01 4 730 37.58E 951 8.93 E 771 11.01 5 730 37.58F 872 9.74 F 692 12.27 6 550 49.87

G 792 10.72 VIGASLongitud (cm) Rigidez

(cm³) VIGASLongitud (cm) Rigidez

(cm³) G 612 13.87 7 550 49.87H 730 37.58 A-D' 1318 20.81 A-D' 1318 20.81 H 550 49.87 8 550 49.87

133.92 D'-H 1318 20.81 D'-H 1318 20.81 174.06 9 550 49.8741.62 41.62 387.37

VIGASLongitud

(cm)Rigidez (cm³) VIGAS

Longitud (cm)

Rigidez (cm³) VIGAS

Longitud (cm) Rigidez (cm³)

A-B 294 28.88 A-B 294 28.88 1--2 596 14.25B-C 374 22.70 B-C 374 22.70 2--3 596 14.25C-D 374 22.70 C-D 374 22.70 3--4 596 14.25D-D' 276 30.76 D-D' 276 30.76 4--5 596 14.25D'-E 276 30.76 D'-E 276 30.76 5--6 596 14.25E-F 374 22.70 E-F 374 22.70 6--7 596 14.25F-G 374 22.70 F-G 374 22.70 7--8 596 14.25G-H 294 28.88 G-H 294 28.88 8--9 596 14.25

210.10 A-B 287 29.59 113.97B-C 365 23.26C-D 365 23.26D-E 540 15.72E-F 365 23.26F-G 365 23.26G-H 287 29.59

378.05


219


EJE 1Módulo de elasticidad de acero 2040000 Kg/cm²

2040 Ton/cm²H1= 278 cm R1 = 42.33 Ton/cmH2 = 790 cm

∑ K C1 = 133.92 cm³∑ K V1 = 210.10 cm³

EJE 2,3,4 y 5Módulo de elasticidad de acero 2040000 Kg/cm²


∑ K C1 = 75.15 cm³∑ K V1 = 41.62 cm³

EJE 6,7 y 8Módulo de elasticidad de acero 2040000 Kg/cm²


∑ K C1 = 99.75 cm³∑ K V1 = 41.62 cm³

EJE 9Módulo de elasticidad de acero 2040000 Kg/cm²


∑ K C1 = 174.06 cm³∑ K V1 = 378.05 cm³

EJE A y HMódulo de elasticidad de acero 2040000 Kg/cm²


∑ K C1 = 387.37 cm³∑ K V1 = 113.97 cm³

De acuerdo a la fórmulas de Wilbur, para calcular la rigidez deENTREPISO en la planta baja o primer entrepiso del marco, slas columnas están enpotradas a la cimentación se empleará

la siguiente expresión

∑ ∑∑ +

++

=

12

448

11

21

1

11

1

ct

c KK

hhKhh

ER


220


221


222


223


224


ANEXO DE CÁLCULO 6. ANÁLISIS SÍSMICO.FUERZAS CORTANTES

PESOS DE LAS CUBIERTAS DE LOS NIVELES

Nivel

Carga

muerta (w)

Kg/m²

Carga

Instantánea (Wa)

Kg/m²

Areas (m²) Peso de la estructura, con

secciones preliminares

(Kg)

Peso total

del nivel

(Kg)

Peso total

del nivel

(Ton)1 (Mezanine) 273 450 119.2 4888 91069.60 91.072 (Cubierta) 21 20 1227.76 42722 93060.16 93.06

NOTA: LA OBTENCIÓN DE LOS VALORES DEL PESO DE LA ESTRUCTURA SE DA AL FINAL DE ANÁLISIS

ClASIFICACIÓN DE LA ESTRUCTURA

Zona sísmica de la república Méxicana. Zona B Diseño por Sismo (Manual CFE) ver referencia 7 de bibliografía.Tipo de suelo. II Terreno de transiciónCoeficiente sismico ( c ) 0.3 Obtenido a partir de los datos anteriores.

Clasificación de la estructura

Grupo B Sub grupo B2 Reglamento de construcciones para el Distrito Federal (R.C.D.F.)

Factor de comportamiento sísmico ( Qx ) 2 ver referencia 2 de bibliografías.Factor de comportamiento sísmico ( Qz ) 2

VALUACIÓN DE LAS FUERZAS SISMICAS SIN ESTIMAR EL PERIODO FUNDAMENTAL DEL EDIFICIO

Dirección X

Nivel Wi (Ton) Hi (m) Wi * HiPix (Ton) Vix (

Ton )Yi (

m ) Pix Yi∑ Pix * Yi

(m)Yvi (m)

1 (Mezanine) 91.07 2.78 253.17 6.58 6.58 10.00 65.79 65.79 102 (Cubierta) 93.06 8.70 809.62 21.04 27.62 12.88 271.00 336.79 12.19

SUMA 184.13 1062.80

Dirección Z

Nivel Wi (ton) Hi (m) Wi * HiPiy

(Ton)Viy (

Ton )Xi

( m ) Piy Xi∑ Piy * Xi

(m)Xvi (m)

1 (Mezanine) 91.07 2.78 253.17 6.58 6.58 2.98 19.61 19.61 2.982 (Cubierta) 93.06 8.70 809.62 21.04 27.62 23.84 501.60 521.20 18.87

SUMA 184.13 1062.80

{ }∑∑= ,75.0 .iiiiiix WhWhWP { } ixiixvi VYPY /∑=

{ } iyiiyvi VXPX /∑={ }∑∑= ,75.0 .iiiiiiy WhWhWP


225


REDUCCIÓN DEL FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO

Requisitos de regularidad para una estructra.

1. - Planta sensiblemente simétrica en masas y elementos resistentes cor respecto a dos ejes ortogonales.Respuesta: Debido a que el diseño estructural contempla una nave industrial con un pequeño mezanine; cumplimos este punto

2. - Relación de altura a menor dimensión de la base menor de 2.5Respuesta: 10.10m / 25.75m = 0.39; por lo que se cumple con este punto

3. - Relación largo ancho de la base menor de 2.5Respuesta: 47.67m / 25.75m = 1.85; por lo que se cumple con este punto

4. - En planta no tiene entrantes ni salientes cuya dimensión exceda de 20 por ciento de la dimensión de la plantamedida paralelamente a la dirección que se considera de la entrante o saliente.Respuesta:Como la nave industrial no tiene entrantes ni salientes en planta; por lo que cumplimos con este punto

5. - Cada nivel tiene un sistema de techo o piso rígido y resistenteRespuesta: Como la nave industrial tiene un sistema constructivo en cubierta de lámina: No se cumple con este punto

6.- No tiene aberturas en sus sistemas de techo o piso cuya dimensión exceda de 20 por ciento de la dimensiónen la planta medida paralelamente a la dimensión que se considere la abertura. Las áreas huecas no ocasionan asimetrías significativas ni difieren en posición de un piso a otro y el área total de aberturas no excede en ningún nivel de 20 por ciento del área de la planta.Respuesta: Como la nave industrial no tiene aberturas en sus sistemas de piso o techo: Cumplimos con este punto.

7. - El peso de cada nivel, incluyendo la cargas viva que debe considerarse para diseño sísmico, no es mayor que el del piso inmediato inferior ni, excepción hecha del último nivel de la construcción, es menor que 70 por cientode dicho peso.Respuesta: Debido a que el diseño estructural contempla una nave industrail con un pequeño mezanine; Cumplimoscon este punto.

8. - Ningún piso tiene un área, delimitada por los paños exteriores de sus elementos resistentes verticales, mayor que la de el piso inmediato inferior ni menor que 70 por ciento de está. Se examine de este último requisito únicamente al último piso de la construcción.Respuesta: Como la nave industrial no tiene un área delimitada por los paños exteriores de sus elementos resistentes vericales se cumple con este punto

9. - Todas las columnas están restringidas en todos los pisos en dos direcciones ortogonales por diafragmashorizontales y por trabes o losas planasRespuesta: Todas las columnas de la nave industrial estan restringidas en dos direcciones ortogonales por vigas

10. - La rigidez al corte de ningún entrepiso excedeen más de 100 por ciento a la del entrepiso inmediato inferiorRespuesta: Debido a que el diseño estructural contempla una nave industrial con un pequeño mezanine; cumplimos con este punto

11. - En ningún entrepiso la excentricidad torsional calculada estáticamente, , excede del 10 por ciento de la dimensión en planta de ese entrepiso medida paralelamente a la excentricidad mencionadaRespuesta: La máxima excentricidad calculada en el mezanine es nula por lo que se cumple con este puntoLa máxima excentricidad calculada en cubierta es de 6.91 mts sobre el eje (Z), La longitud en planta sobre ese eje es de 25.75 mtsel 10 % de la dimensión anterior es de 2.58 mts, por lo que no se cumple con este punto

Conclusión: Ya que no se cumplen todos los requisitos de regularidad se considederá que la naveindustrial no es regular por lo tanto las fuerzas no se pueden reducir

== ∑ )( iiii dPgdWT == ∑ )( iiii dPgdWT

se


226


DISTRIBUCIÓN DE LAS FUERZAS SÍSMICAS ENTRE LOS ELEMENTOS RESISTENTES DEL EDIFICIO

POSICIONES DE LOS CENTROS DE TORSIÓN DE LOS ENTREPISOS

MEZANINE

EJE X

EJE Rjx Yj Rjx Yj Yjt RjxYjt RjxYjt² cd ctGx 14.64 0.00 0.00 -9.99 -146.23 1460.66 0.16686 -0.02870Fx 14.64 3.65 53.44 -6.34 -92.80 588.20 0.16686 -0.01821Ex 14.64 7.30 106.87 -2.69 -39.36 105.83 0.16686 -0.00772Dx 14.64 12.70 185.93 2.71 39.69 107.63 0.16686 0.00779Cx 14.64 16.35 239.36 6.36 93.13 592.44 0.16686 0.01828Bx 14.54 20.00 290.80 10.01 145.57 1457.32 0.16572 0.02857

SUMA 87.74 876.40 4312.08 1 0.00

EJE Z

EJE Rjy Xj Rjy Xj Xjt RjyXjt RjyXjt² cd ct1z 44.16 0.00 0.00 -2.98 -131.51 391.63 0.50034 -0.025812z 44.10 5.96 262.84 2.98 131.51 392.16 0.49966 0.02581

SUMA 88.26 262.84 783.78 1 0.00

CUBIERTA

EJE X

EJE Rjx Yj Rjx Yj Yjt RjxYjt RjxYjt² cd ctBx 121.59 0.00 0.00 -12.88 -1565.47 20155.44 0.5 -0.01285Ax 121.59 25.75 3130.94 12.88 1565.47 20155.44 0.5 0.01285

SUMA 243.18 3130.94 40310.88 1 0.00

EJE Z

EJE Rjy Xj Rjy Xj Xjt RjyXjt RjyXjt² cd ct1z 42.33 0.00 0.00 -25.86 -1094.71 28310.75 0.14788 -0.0089832z 23.68 5.96 141.13 -19.90 -471.26 9378.81 0.08273 -0.0038673z 23.68 11.92 282.27 -13.94 -330.13 4602.49 0.08273 -0.0027094z 23.68 17.88 423.40 -7.98 -189.00 1508.47 0.08273 -0.0015515z 23.68 23.84 564.53 -2.02 -47.87 96.75 0.08273 -0.0003936z 31.38 29.80 935.12 3.94 123.59 486.79 0.10963 0.0010147z 31.38 35.76 1122.15 9.90 310.62 3074.70 0.10963 0.0025498z 31.38 41.72 1309.17 15.86 497.64 7891.95 0.10963 0.0040839z 55.05 47.68 2624.78 21.82 1201.12 26206.70 0.19232 0.009856

SUMA 286.24 7402.56 81557.41 1 0.00

∑ += )( 22jtjyjtjxt xRYRR

mX t 00.1034.17/40.173 ==

∑∑= jyjyjxjxd RRóRRC tjtjytjtjxt RXRóRYRC =

mX t 98.244.17/97.51 ==

mX t 88.1200.28/50.360 ==

mX t 69.2523.34/34.879 == ∑ += )( 22jtjyjtjxt xRYRR

∑∑= jyjyjxjxd RRóRRC tjtjytjtjxt RXRóRYRC =


227


EXCENTRICIDADES Y MOMENTOS TORSIONANTES DE DISEÑO

Dirección X

Nivel Vx Yv Yt b es e1 e2 e3 Mt M4 e42 (Cubierta) 21.04 12.19 12.88 25.75 -0.68 -3.60 1.89 0.006 -14.33 0.00 0.001 (Mezanine) 6.58 10.00 9.99 20.00 0.01 -1.98 2.01 0.000 0.07 -7.16 -1.09

Dirección Z

Nivel Vy Xv Xt b es e1 e2 e3 Mt M4 e42 (Cubierta) 21.04 18.87 25.86 47.67 -6.99 -15.25 -2.22 0.001 -147.081 0.00 0.0001 (Mezanine) 6.58 2.98 2.98 5.96 0.00 -0.59 0.60 0.000 0.013329 -73.54 -11.177

y sus coordenadas de aplicación Provienen de la tabla de valuación de las fuerzas sísmicasy de la tabla de distribución de las fuerzas sísmicas

tvs YYe −=

tvs XXe −=

YX VV , VV YX ,

( )//1.05.11 ss ebee +=


228


CORTANTES SÍSMICAS EN LOS ELEMENTOS RESISTENTES DEL EDIFICIO

MEZANINE

Sentido V (Ton) e1 (m) e2 (m) Mt1 = Ve1 Mt2 = Ve2 Mt0X 6.58 -1.98 2.01 -13.05 13.23 3.90Z 6.58 -0.59 0.60 -3.90 3.93 13.05

Eje X

Eje Cd Ct Vd V1 V2 Vm V0 Vxy1 Vxy2Gx 0.167 -0.02870 1.10 0.37 -0.38 1.47 -0.11 1.506 0.554Fx 0.167 -0.01821 1.10 0.24 -0.24 1.34 -0.07 1.357 0.472Ex 0.167 -0.00772 1.10 0.10 -0.10 1.20 -0.03 1.208 0.390Dx 0.167 0.00779 1.10 -0.10 0.10 1.20 0.03 1.210 0.391Cx 0.167 0.01828 1.10 -0.24 0.24 1.34 0.07 1.361 0.473Bx 0.166 0.02857 1.09 -0.37 0.38 1.47 0.11 1.502 0.552

SUMA 6.58 0.00 0.00 0.00 8.14 2.83

Eje Z

Eje Cd Ct Vd V1 V2 Vm V0 Vxy1 Vxy21z 0.500 -0.02581 3.29 0.10 -0.10 3.39 -0.34 3.49 1.3542z 0.500 0.02581 3.29 -0.10 0.10 3.39 0.34 3.49 1.353

SUMA 6.58 0.00 0.00 0.00 6.98 2.708

Máximo valor absoluto entre en la dirección ortogonal

Cortante directo

Cortantes por torsión

Provienen de la tabla de distribución de las fuerzas sísmicas entre los elementos resistentes del edificio

Máximo entre

Valor absoluto de

Valor absoluto de

=toM 21 tt yMM

=dV Vcd=

=jV 0,2,1, == jMC tjt

td yCC

=mV ( ) ( )21 VVyVV dd ++

++= 3.01 mxy VV 0V

+= mxy VV 3.02 0V


229


CUBIERTA

Sentido V (Ton) e1 (m) e2 (m) Mt1 = Ve1 Mt2 = Ve2 Mt0X 21.04 -3.60 1.89 -75.67 39.85 320.92Z 21.04 -15.25 -2.22 -320.92 -46.78 75.67

Eje X

Eje Cd Ct Vd V1 V2 Vm V0 Vxy1 Vxy2Hx 0.500 -0.01285 10.52 0.97 -0.51 10.01 -4.12 11.24 7.124865Ax 0.500 0.01285 10.52 -0.97 0.51 9.55 4.12 10.78 6.986811

SUMA 21.04 0.00 0.00 0.00 22.03 14.11168

Eje Z

Eje Cd Ct Vd V1 V2 Vm V0 Vxy1 Vxy21z 0.148 -0.00898 3.11 2.88 0.42 5.99 -0.68 6.20 2.4782z 0.083 -0.00387 1.74 1.24 0.18 2.98 -0.29 3.07 1.1873z 0.083 -0.00271 1.74 0.87 0.13 2.61 -0.20 2.67 0.9884z 0.083 -0.00155 1.74 0.50 0.07 2.24 -0.12 2.27 0.7895z 0.083 -0.00039 1.74 0.13 0.02 1.87 -0.03 1.88 0.5906z 0.110 0.00101 2.31 -0.33 -0.05 1.98 0.08 2.00 0.6717z 0.110 0.00255 2.31 -0.82 -0.12 2.19 0.19 2.25 0.8498z 0.110 0.00408 2.31 -1.31 -0.19 2.12 0.31 2.21 0.9449z 0.192 0.00986 4.05 -3.16 -0.46 3.59 0.75 3.81 1.821

SUMA 21.04 0.00 0.00 0.00 26.35 10.317

Máximo valor absoluto entre en la dirección ortogonal

Cortante directo

Cortantes por torsión

Provienen de distribución de las fuerzas sísmicas entre los elementos resistentes del edificio

Máximo entre

Valor absoluto de

Valor absoluto de

=toM 21 tt yMM

=dV Vcd=

=jV 0,2,1, == jMC tjt

td yCC

=mV ( ) ( )21 VVyVV dd ++

++= 3.01 mxy VV 0V

+= mxy VV 3.02 0V


230


PESO DE LA ESTRUCTURA CON SECCIONES PRELIMINARES

Mezanine

Eje Sección PerfilPeso

(Kg/m)Altura o

Longitud (m)Elementos

igualesTotal (Kg)

1 y 2 Columnas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 2.78 12 1291.031 y 2 Vigas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 20 2 1548.00B al G Vigas IR 356mm X 44.8 Kg/m 44.8 5.96 6 1602.05B al G Largueros CF 254mm X 14 Cal 6.82 5.96 11 447.119

4888.20

Cubierta

Eje Sección PerfilPeso

(Kg/m)Altura o

Longitud (m)Elementos

igualesTotal (Kg)

1 al 5 Columnas IR 406mm X 74.4 Kg/m 74.4 7.3 10 5431.206 al 9 Columnas IR 406mm X 74.4 Kg/m 74.4 5.5 8 3273.60B Columnas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 7.92 2 613.01C Columnas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 8.72 2 674.93D Columnas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 9.51 2 736.07E Columnas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 9.51 2 736.07F Columnas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 8.72 2 674.93G Columnas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 7.92 2 613.012 al 8 Vigas IR 406mm X 74.4 Kg/m 74.4 25.75 7 13410.601 y 9 Vigas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 25.75 2 1993.05A y H Vigas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 47.68 2 3690.431 Vigas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 20 1 774.009 Vigas IR 305mm X 38.7 Kg/m 38.7 25.75 1 996.531 al 9 Largueros CF 254mm X 14 Cal 6.82 47.68 28 9104.97

42722.40


231


232


233


234


235


236


237


238


ANÁLISIS POR VIENTO.

1 CLASIFICACIÓN DE LA ESTRUCTURA SEGÚN SU IMPORTANCIA B Pág 112

2 DETERMINACIÓN DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO 107.38 Km/h2.1 CategorÍa de terreno según su rugosidad 3 Tabla 12.2 Clase de estructura según su tamaño B Tabla 22.3 Velocidad Regional 130 Km/h Pág 121,122 y 123

Este valor se obtiene de los mapas isotacasGrupo de esructuras BPeriodo medio de retorno 50 años

2.4 Factor de exposición 0.83 Adim2.4.1 Factor de tamaño 0.95 Adim Tabla 32.4.2 Factor de rugosidad y altura 0.87 Adim

2.4.2.1 Altura de la construcción 10.1 m2.4.2.2 Altura Gradiente 390 m Tabla 42.4.2.3 Factor de altura 0.16 Adim Tabla 4

2.5 Factor de topografía 1.00 Adim Tabla 5

3 PRESIÓN DINÁMICA EN LA BASE 44.05 Kg/m²3.1 Pendiente de la cubierta 16°3.1 Altura sobre el nivel del mar 2150 m Tabla A3.2 Temperatura media anual 17.3 °C Tabla A

Tabla: Ubicación, altitud y temperaturas de las ciudadesmás importantes

3.3 Presión Barométrica 589.5 mm de Hg Tabla 73.4 Factor de coreección por temperatura y por la altura

con respecto al nivel del mar 0.80 Adim

4 SELECCIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS ESTÁTICO4.1 Altura de la edificación 10.1 m4.2 Ancho de la edificación 22.75 m4.3 Relación altura ancho 0.44 < 5

101056.1 ≤⎥⎦⎤

⎢⎣⎡= ZsiFrz

α

δδ

δ

α

<<⎥⎦⎤

⎢⎣⎡= ZsiZF rz 10'56.1 δ≥= ZsiFrz 56.1

rzC FFF =α

RTD VFFV α=

τ+Ω

=273

392.0G

20048.0 Dz VGq =

RV

αFCF

rzF

δα

TF

DV

zq

Ω

τ

G


239


5 PRESIONES DE DISEÑO5.1 Presiones interiores de diseño

A) Viento normal a las generatrices (a lo largo de los 25.75m)Presion interior -22.0 Kg/m²Altura H = 7.30 mDistancia de la puerta al borde de barlovento 10.18 mCoeficiente de presión interior -0.50 Tabla 13 (Caso c) Valor obtenido de la tabla 9

(0 - 5.50m) -0.65(5.50 - 11.00) -0.5(11.0 - 16.50) -0.3

(16.50 - 25.75) -0.2B) Viento paralelo a las generatrices (a lo largo de los 47.67m)

Presion interior 35.24 Kg/m²Área abierta de barlovento 14.04 m2 > 6Área abiertta total 0.00 m2Coeficeinte de presión interiro 0.80 Tabla 13 (Caso A)

5.2 Presiones de diseño para la estructura pricipalA) Viento Normal a alas generatrices

1. Muro de barlovento (C). Presión de diseño 57.27 Kg/m²Coeficiente de presión exterior 0.8 Tabla 8Factor de reducción de presión por tamaño de área 1 Adim Por no ser muro lateralFactor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura principla

2. Muro de sotavento (D). Presión de diseño 8.81 Kg/m²Coeficeinte de presión exterior -0.3 Tabla 8Normal a las generatrices 0d 25.75 mb 47.67 md/b 0.54 < 1Inclinación del techo 12.3°Factor de reducción de presión por tamaño de área 1 Adim Por no ser muro lateralFactor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura principal3. Muros laterales. Presión de diseñoMuro AAltura H = 5.5 mCoeficientes de presión exterior Tabla 9

(0 - 5.50m) -0.65(5.50 - 11.00m) -0.5

(11.00 - 16.50m) -0.3(16.50 -25.75m) -0.2

Factor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura principal

Tabla11Eje Área TributariaA-A -0.65 8.12 1.000 -6.6 Kg/m2B-B -0.65 20.11 0.932 -4.7 Kg/m2C-C -0.5 25.27 0.900 2.2 Kg/m2D-D -0.5 35.34 0.886 2.5 Kg/m2E-E -0.3 35.34 0.886 10.3 Kg/m2F-F -0.2 25.27 0.900 14.1 Kg/m2G-G -0.2 20.11 0.932 13.8 Kg/m2H-H -0.2 8.12 1.000 13.2 Kg/m2

Interpolación del áreaMuro BAltura H = 7.3 mCoeficientes de presión exterior Tabla 9

(0 - 7.30m) -0.65(7.30 - 14.60) -0.5(14.6 - 21.90) -0.3

(21.90 - 25.75) -0.2Factor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura principal

Tabla11Eje Área TributariaA-A -0.65 10.7 0.995 -6.5 Kg/m2B-B -0.65 25.97 0.899 -3.7 Kg/m2C-C -0.65 31.85 0.882 -3.2 Kg/m2D-D -0.5 43.48 0.875 2.8 Kg/m2E-E -0.3 43.48 0.875 10.5 Kg/m2F-F -0.3 31.85 0.882 10.4 Kg/m2G-G -0.2 25.97 0.899 14.1 Kg/m2H-H -0.2 10.7 0.995 13.3 Kg/m2

Interpolación del área4. CubiertaPresión de diseño Barlovento -9.69Presión de diseño Sotavento 4.405Normal a las generatrices 0Altura H = 7.3 mAncho d 25.75 mH/d 0.283Inclinación del techo 12.3°

Coeficientes de presión exterior Cubierta Barlovento -0.9 Tabla 10

Coeficiente de presión exterior Cubierta Sotavento -0.5 Tabla 10Factor de reducción de presión por tamaño de área 0.8 Tabla 11 Áreas tributarias mayorea a 100 m²Factor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura principal

θ

°≤≤° 1510 γ

θ

peC

AKLK

peC

γAK

LK

peC

LK

peC AK

peC AK

dP

dP

γ

AKLK

zPii qCP =iP

zPii qCP =

PiC

PiC

zLAPee qKKCP =ied PPP −=

ied PPP −=

LK

peC

peC

ied PPP −= zLAPee qKKCP =

ied PPP −=ied PPP −=

zLAPee qKKCP =

zLAPee qKKCP =zLAPee qKKCP =


240


B) Viento Paralelo a alas generatrices (a lo largo de los 47.67m)1. Muro de barlovento (A). Presión de diseño 0.00 Kg/m²Coeficiente de presión exterior 0.8 Tabla 8Factor de reducción de presión por tamaño de área 1 Adim Por no ser muro lateralFactor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura principal2. Muro de sotavento (B). Presión de diseño -49.8Coeficeinte de presión exterior -0.33 Tabla 8Normal a las generatrices 90d 47.70 mb 25.75 md/b 1.852Inclinación del techo 12.3°Factor de reducción de presión por tamaño de área 1 Adim Por no ser muro lateralFactor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura pricipal3. Muros laterales. Presión de diseñoMuro C (En el sentido de los 47.67m)Altura H = 5.5 m

Coeficientes de presión exterior Tabla 9(0 - 10.10m) -0.65

(10.10 - 20.20m) -0.5(20.20 - 30.30m) -0.3(30.30 -47.70m) -0.2

Factor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura pricipalTabla 11

Eje Área Tributaria1--1 -0.65 16.39 0.957 -62.6 Kg/m22--2 -0.65 32.78 0.891 -60.8 Kg/m23--3 -0.5 32.78 0.891 -54.9 Kg/m24--4 -0.5 32.78 0.891 -54.9 Kg/m25--5 -0.3 38.14 0.882 -46.9 Kg/m26--6 -0.3 43.51 0.875 -46.8 Kg/m27--7 -0.2 43.51 0.875 -43.0 Kg/m28--8 -0.2 43.51 0.875 -43.0 Kg/m29-9 -0.2 21.75 0.921 -43.4 Kg/m2

Interpolación de áreaMuro DAltura H = 7.3 mCoeficientes de presión exterior Tabla 9

(0 - 7.30m) -0.65(7.30 - 14.60) -0.5(14.6 - 21.90) -0.3

(21.90 - 25.75) -0.2Factor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura principal

Tabla 11

Eje Área Tributaria1--1 -0.65 16.39 0.957 -62.6 Kg/m22--2 -0.65 32.78 0.891 -60.8 Kg/m23--3 -0.5 32.78 0.891 -54.9 Kg/m24--4 -0.5 32.78 0.891 -54.9 Kg/m25--5 -0.3 38.14 0.882 -46.9 Kg/m26--6 -0.3 43.51 0.875 -46.8 Kg/m27--7 -0.2 43.51 0.875 -43.0 Kg/m28--8 -0.2 43.51 0.875 -43.0 Kg/m29-9 -0.2 21.75 0.921 -43.4 Kg/m2

Interpolación de área4. Cubierta. Presión de diseñoParalelo a las generatrices 90Altura H = 10.1 mAncho d 47.70 mH/d 0.212Inclinación del techo 12.3°Coeficientes de presión exterior Tabla 10

(0 - 10.10m) -0.9(10.10 - 20.20m) -0.5(20.20 - 30.30m) -0.3(30.30 -47.70m) -0.2

Factor de presión local 1 Adim Por tratarse de la estructura pricipalTabla11

Eje1--1 -0.9 0.800 -67.0 Kg/m22--2 -0.9 0.800 -67.0 Kg/m23--3 -0.5 0.800 -52.9 Kg/m24--4 -0.5 0.800 -52.9 Kg/m25--5 -0.3 0.800 -45.8 Kg/m26--6 -0.3 0.800 -45.8 Kg/m27--7 -0.2 0.800 -42.3 Kg/m28--8 -0.2 0.800 -42.3 Kg/m29-9 -0.2 0.800 -42.3 Kg/m2

θ

θ

peCAK

LK

peC

γAK

LK

LK

peCAK dP

peC AK dP

γ

peC

peC

peC AK dP

LK

LK

ied PPP −=

ied PPP −=

zLAPee qKKCP =

zLAPee qKKCP =

zLAPee qKKCP =

ied PPP −=

peC

ied PPP −= zLAPee qKKCP =


241


242


243


244


245


246


247


248


249


250


251


252


253


DEFINICIÓN DE LAS CONDICIONES DE CARGA QUE SERÁN UTILIZADAS POR LAS COMBINACIONES DE CARGA PARA EL ANÁLISIS Y DISEÑO

CONDICIÓN DE CARGA UTILIZADA 1 SISMO X2 SISMO Z3 CARGA MUERTA4 CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO5 CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA6 VIENTO NORMAL7 VIENTO PARALELO8 GRANIZO

ANEXO 8. DECLARACION DE LAS CARGAS PRIMARIAS


254


COMBINACIÓ CARGAS FACTORES DE DISEÑO Y COMBINACIONES DE CARGA ECUACIÓN9 CARGA MUERTA 1.4 C.M A4-1 del LRFD

10

11

CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO+ CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA

CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO+ CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA

1.2 C.M + 1.6 C.V.M (Entrepiso) + 0.5 C.V.M. (Cubierta)

1.2 C.M + 0.5 C.V.M (Entrepiso) + 1.6 C.V.M. (Cubierta)12 CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTEPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C.N.13 CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE LLUVIA O HIELO 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (Entrepiso y Cubierta)+ 0.5 C.LL o H

14 15

CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA

1.2 C.M + 1.6 C.V.M (Entrepiso) + 0.5 C.V.M (Cubierta) 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (Entrepiso) + 1.6 C.V.M (Cubierta)

16 CARGA MUERTA + CARGA DE NIEVE + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) 1.2 C.M + 1.6 C.N. + 0.5 C.V.M17 CARGA MUERTA + CARGA DE LLUVIA O HIELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M18 CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA)+ CARGA CARGA DE VIENTO NORMAL 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. + 0.8 C.V.N.19 CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA CARGA DE VIENTO PARALELO 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. + 0.8 C.V.P.20 CARGA MUERTA + CARGA DE NIEVE + CARGA CARGA DE VIENTO NORMAL 1.2 C.M + 1.6 C.N. + 0.8 C.V. N.21 CARGA MUERTA + CARGA DE NIEVE + CARGA CARGA DE VIENTO PARALELO 1.2 C.M + 1.6 C.N. + 0.8 C.V. P.22 CARGA MUERTA + CARGA DE LLUVIA O HIELO + CARGA CARGA DE VIENTO NORMAL 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V. N.23 CARGA MUERTA + CARGA DE LLUVIA O HIELO + CARGA CARGA DE VIENTO PARALELO 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V. P.

24 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) 1.2 C.M + 1.3 C.V. N. + 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta)25 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) 1.2 C.M + 1.3 C.V. P. + 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta)26 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL+ CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M + 1.3 C. V. N. + 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C.N.27 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO+ CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M + 1.3 C. V. P. + 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C.N.28 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE LLUVIA O HIELO 1.2 C.M + 1.3 C.V. N. + 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C. Ll o H29 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO+ CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE LLUVIA O HIELO 1.2 C.M + 1.3 C.V. P.+ 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C. Ll o H

30 CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.2 C. N31 CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.2 C. N

32 33

CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA

1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (Entrepiso) + 1.0 C.V.M (Cubierta) 1.2 C.M + 1.0 C.V.M. (Entrepiso) + 1.6 C.V.M (Cubierta)

34 CARGA MUERTA + CARGA DE NIEVE + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) 1.2 C.M + 1.6 C. N. + 1.0 C.V.M. (Entrepiso y Cubierta)35 CARGA MUERTA + CARGA DE LLUVIA O HIELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (Entrepiso y Cubierta)

36

37

CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA

CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA

1.2 C.M + 1.3 C.V. N. + 1.0 C.V M (Entrepiso) + 0.5 C.V.M. (Cubierta)

1.2 C.M + 1.3 C.V. N. + 0.5 C.V M (Entrepiso) + 1.0 C.V.M. (Cubierta38 39

CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO + CARGA VIVA MÁXIMA ENTREPISO + CARGA VIVA MÁXIMA CUBIERTA

1.2 C.M + 1.3 C.V. P. + 1.0 C.V M (Entrepiso) + 0.5 C.V.M.(Cubierta) 1.2 C.M + 1.3 C.V. P. + 0.5 C.V M (Entrepiso) + 1.0 C.V.M. (Cubierta)

40 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL+ CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M + 1.3 C.V. N. + 1.0 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C. N41 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M + 1.3 C.V. P. + 1.0 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C. N42 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE LLUVIA O HIELO 1.2 C.M + 1.3 C. V. N. + 1.0 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C.Ll o H43 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE LLUVIA O HIELO 1.2 C.M + 1.3 C. V. P. + 1.0 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.5 C.Ll o H

44 CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.2 C.N45 CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (Entrepiso y Cubierta) + 0.2 C. N

46 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO NORMAL 0.9 C.M. + 1.3 C.V. N.47 CARGA MUERTA + CARGA DE VIENTO PARALELO 0.9 C.M. + 1.3 C.V. P.48 CARGA MUERTA - CARGA DE VIENTO NORMAL 0.9 C.M. - 1.3 C.V. N.49 CARGA MUERTA - CARGA DE VIENTO PARALELO 0.9 C.M. - 1.3 C.V. P.50 CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO 0.9 C.M. + 1.0 C.S51 CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO 0.9 C.M. - 1.0 C.S

ObservacioneLa carga de nieve no aplica para el proyecto en estudio sin embargo utilizaremos la combinación para las demas cargas en el modelo.

DEFINICIÓN DE LOS FACTORES DE DISEÑODEFINICIÓN DE LAS COMBINACIONES DE CARGA

A4-5 del LRFD

A4-4 del LRFD

A4-3 del LRFD

A4-2 del LRFD

A4-6 del LRFD

A4-5' del LRFD

A4-4' del LRFD

A4-3' del LRFD


255


RESULTADOS DINÁMICOS DE LA ESTRUCTURA

Desplazamientos laterales y deflexiones horizontales

En dirección X

Nivel

Altura de

entrepiso

(m) Nudo

Condición

de

carga

Desplazamiento

lateral

(cm)

Desplazamiento lateral

factorizado (cm)

La estructura cuenta

con muros de

mampostería

Deformación permitida R.C.D.F

(cm)

Observación Separación de

colindancias

(cm)2 (CUBIERTA) 8.30 66 42 1.1 2.2 NO 9.96 OK 5

En dirección Z

Nivel

Altura de

entrepiso

(m) Nudo

Condición

de

carga

Desplazamiento

lateral

(cm)

Desplazamiento lateral

factorizado (cm)

La estructura cuenta

con muros de

mampostería

Deformación permitida R.C.D.F

(cm)

Observación Separación de

colindancias

(cm)2 (CUBIERTA) 8.30 23 45 2.81 5.62 NO 9.96 OK 5

En dirección Y

Nudo

Condición

de

carga

Desplazamiento

(cm)

Longitud del

elemento

(m)

Defromación permitida

A.I.S.C (L.R.F.D) (cm)

Observación

47 49 7.25 25.75 11.23 OK

Notas: Para la revisión de los desplazamientos tanto en X como en Z se utilizó la siguiente consideraciónno debe revesar 0.006 x Altura (h)Si hay elementos incapaces de soportar deformaciones apreciables utilizaremos 0.012 x Altura (h)

Para la separación de las colindancias se utilizó la siguiente consideraciónToda edificación deberá separarse de sus linderos con sus predios vecinos una distancia no menor de 50mmni menor que 0.001x Altura (h) para suelos en la zona I; 0.003x Altura (h) para suelos en la zona 2; 0.006x Altura (h) para suelos en la zona III

Para obtener la flecha permisible su utilizó la siguiente expresión

ANEXO DE CÁLCULO 9

2. Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL , 5a Edición, Normas Técnicas Complementarias para Diseño porSismo, Trillas, México D. F. 2005. Páginas 836-838.

cmL=+ 5.0

240


256


DISEÑO DE LOS ELEMENTOS DE ACERO

ALL UNITS ARE - MTON METE (UNLESS OTHERWISE NOTED)

MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/ FX MY MZ LOCATION ======================================================================= 1 ST W18X65 (AISC SECTIONS)

PASS LRFD-H1-1B-C 0.724 35

11.37 C 0.00 -19.28 0.00

2 ST W18X65 (AISC SECTIONS)


8.37 C 0.00 -21.31 0.00



8.55 C -0.01 -21.58 0.00



8.75 C -0.01 -23.20 0.00



11.32 C 0.00 18.62 0.00



8.37 C 0.00 21.32 0.00



8.55 C -0.01 21.58 0.00



8.75 C -0.01 23.21 0.00



11.04 C 0.00 -17.64 5.50



11.33 C 0.00 -18.10 5.50



11.33 C 0.00 -18.08 5.50



11.04 C 0.00 17.64 5.50



11.33 C 0.00 18.09 5.50



11.34 C 0.00 18.10 5.50

ANEXO DE CÁLCULO 10


257






1.85 C -0.46 -0.07 6.73



2.01 C 0.19 -0.94 6.73


PASS LRFD-H1-1B-T 0.180 45

0.34 T -0.72 -0.06 5.14



0.31 T 0.71 0.11 5.14



0.91 C 0.48 -0.05 5.94



1.29 C 0.04 -1.20 5.94



1.43 C 0.03 4.51 7.30



2.04 C -0.03 -4.46 7.30



4.41 C 1.14 -1.29 2.78



10.99 C -1.11 1.24 2.78



13.77 C 1.18 -1.01 2.78



14.04 C 1.29 -0.75 0.00



10.52 C 1.11 -1.16 2.78



4.86 C -1.14 1.34 2.78


258






5.73 C 0.04 -2.30 0.00



3.26 C -0.36 -0.13 0.00



1.62 C 0.05 -1.39 0.00



2.34 C 0.06 -1.24 0.00



2.02 C -0.34 -0.08 0.00



1.64 C -0.34 -0.02 0.00



3.32 C -0.38 -0.01 2.75



1.45 C 0.02 -2.34 0.00



9.95 C 0.91 1.27 0.00



4.38 C -0.98 -1.23 0.00



11.86 C 1.12 0.48 2.78



12.25 C -1.12 -0.71 2.78



9.49 C -0.91 -1.13 0.00



4.86 C 0.98 1.34 0.00


259






0.39 C -0.05 0.30 0.00



0.10 T -0.03 2.18 2.94



0.22 C 0.13 -3.34 2.94



0.78 C -0.15 0.81 2.76

67 TAP ERED (AISC SECTIONS)


21.28 C -0.01 -5.97 5.76



21.28 C 0.01 -5.97 5.76



21.00 C 0.00 -5.98 5.76



21.00 C 0.00 -5.97 5.76



21.00 C 0.00 -5.97 5.76



21.00 C 0.00 -5.98 5.76



20.29 C 0.00 -5.76 5.05



20.28 C 0.00 -5.98 4.94



20.21 C 0.00 -5.87 4.94



20.21 C 0.00 -5.88 4.94


260




MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/ FX MY MZ LOCATION ======================================================================= 77 TAP ERED (AISC SECTIONS)


20.20 C 0.00 -5.88 4.94



20.21 C 0.00 -5.88 4.94



20.50 C 0.01 -5.81 4.94



20.50 C -0.01 -5.81 4.94



1.69 T 0.00 -1.47 0.00



0.38 C -0.15 0.76 0.00



2.02 T -0.02 1.17 0.00



1.75 C -0.08 0.16 0.00



0.52 C 0.08 0.13 5.96



0.07 C -0.01 0.17 0.00



1.39 C 0.00 0.15 0.00



0.08 C -0.01 0.19 0.00



1.61 C 0.00 0.14 0.00



0.25 T 0.02 0.26 0.00


261






0.22 T 0.08 0.46 0.00



0.23 T 0.08 0.46 5.96



0.23 C -0.03 0.22 5.96



2.80 C 0.00 0.15 5.96



1.55 C 0.02 0.21 5.96



2.98 C 0.00 0.16 5.96



1.56 C 0.01 0.20 5.96



0.78 T -0.05 0.23 0.00



1.26 C 0.09 0.18 5.96



0.42 T -0.01 0.85 5.96



0.02 C -0.02 0.84 0.00



0.05 C -0.03 0.71 0.00



0.05 C -0.04 0.73 0.00



0.07 C -0.04 0.81 0.00


262






0.06 C -0.03 0.87 0.00



0.51 T 0.00 2.70 0.00



0.43 T -0.08 0.04 0.00



0.38 T 0.00 0.40 0.00



0.21 T 0.00 0.30 0.00



0.30 T 0.00 0.39 3.65



0.42 T -0.08 0.04 3.65



0.44 T 0.00 2.59 2.87



1.02 T -0.01 -2.32 2.75



0.18 C -0.45 -0.06 0.00



1.20 C -0.23 -0.01 0.00



1.79 C -0.19 -0.06 0.00



1.59 C -0.21 0.00 4.96



1.16 C 0.24 -0.01 0.00


263






1.92 C -0.39 -0.07 0.00



4.23 C -0.06 2.18 2.75

135 ST PIP E (AISC SECTIONS)

PASS TENSION 0.574 35

14.89 T 0.00 0.00 0.00



14.88 T 0.00 0.00 0.00



15.42 T 0.00 0.00 0.00



15.28 T 0.00 0.00 0.00



15.29 T 0.00 0.00 0.00



14.24 T 0.00 0.00 0.00



22.58 C 0.02 17.64 3.30



22.29 C 0.00 18.10 3.30



22.29 C 0.00 18.08 3.30



21.72 C 0.00 19.28 3.30



11.85 C 0.00 21.31 3.30



11.79 C 0.01 21.58 3.30


264




MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/ FX MY MZ LOCATION ======================================================================= 245 TAP ERED (AISC SECTIONS)


12.91 C -0.04 23.20 3.30



1.82 C -0.08 -3.39 2.94



2.03 C -0.04 0.66 3.74



2.02 T 0.02 1.17 0.00



1.70 T 0.00 -1.47 0.00



22.58 C -0.02 17.64 3.30



22.29 C 0.01 18.09 3.30



22.29 C 0.00 18.10 3.30



21.80 C 0.00 18.62 3.08



11.86 C 0.00 21.32 3.30



11.79 C -0.01 21.58 3.30



12.92 C 0.04 23.21 3.30



13.86 T 0.00 0.00 0.00



0.24 C 0.00 3.52 0.00


265






0.22 C 0.02 3.52 0.00



0.14 C 0.01 6.11 0.00



0.09 C 0.00 6.03 0.00



0.14 C 0.00 3.35 0.00



0.08 C -0.01 3.32 0.00



0.24 C 0.00 -3.61 1.22



0.16 C 0.00 -3.48 1.22



0.36 C 0.00 6.52 0.00



0.25 C -0.01 6.60 0.00



0.05 T 0.06 2.32 2.94



0.01 T -0.02 1.09 0.00



0.52 C -0.02 1.16 2.76

627 ST TUB E (AISC SECTIONS)

PASS COMPRESSION 0.052 49

0.35 C 0.00 0.00 0.00



5.05 C 0.00 0.00 0.00


266




MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/ FX MY MZ LOCATION ======================================================================= 629 ST TUB E (AISC SECTIONS)


0.37 C 0.00 0.00 0.00



4.21 C 0.00 0.00 8.11



0.26 C 0.00 0.00 0.00



4.43 C 0.00 0.00 0.00



0.07 C 0.00 0.00 9.42



3.73 C 0.00 0.00 8.11



0.50 C 0.00 0.00 0.00



4.22 C 0.00 0.00 0.00



0.69 C 0.00 0.00 0.00



3.59 C 0.00 0.00 0.00



0.68 C 0.00 0.00 0.00



4.02 C 0.00 0.00 0.00



0.89 C 0.00 0.00 0.00



0.42 C 0.00 0.64 3.74


267






0.43 C -0.01 0.46 0.00



1.63 T 0.00 0.00 14.46


PASS LRFD-H1-1B-C 0.000 -1

0.00 0.00 0.00 0.00



1.63 T 0.00 0.00 14.46



1.64 T 0.00 0.00 0.00



0.24 C 0.00 -3.62 1.22



0.24 C 0.00 -3.62 0.00



0.16 C 0.00 -3.51 1.22



0.16 C 0.00 -3.51 0.00



0.14 C 0.00 -0.82 1.22



0.14 C 0.00 3.34 1.22



0.09 C 0.00 -0.89 1.22



0.08 C 0.00 3.30 1.22



0.14 C 0.00 -0.82 0.00


268






0.14 C 0.00 6.11 1.22



0.08 C 0.00 -0.89 0.00



0.09 C 0.00 6.01 1.22



0.24 C 0.00 -3.61 0.00



0.24 C 0.00 3.52 1.22



0.16 C 0.00 -3.48 0.00



0.21 C 0.02 3.52 1.22



0.36 C 0.00 -5.92 1.35



0.36 C 0.00 -5.92 0.00



0.36 C 0.01 6.52 1.35



0.26 C 0.00 -5.86 1.35



0.26 C 0.00 -5.86 0.00



0.24 C 0.00 6.57 1.35

719 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98


269




MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/ FX MY MZ LOCATION ======================================================================= 720 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

721 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

722 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

723 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

724 ST LT1 (UPT)


0.00 T 0.00 -0.04 2.98

725 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

726 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

727 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

728 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

729 ST LT1 (UPT)


0.00 C 0.00 -0.04 2.98

730 ST LT1 (UPT)

PASS LRFD-H1-1A-C 0.586 44

1.59 C 0.00 -0.04 2.98

731 ST LT1 (UPT)


2.52 C 0.00 -0.03 2.98

732 ST LT1 (UPT)


2.35 C 0.00 -0.03 2.98

733 ST LT1 (UPT)


2.12 C 0.00 -0.03 2.98


270




MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/ FX MY MZ LOCATION ======================================================================= 734 ST LT1 (UPT)


1.93 C 0.00 -0.03 2.98

735 ST LT1 (UPT)


1.83 C 0.00 -0.03 2.98

736 ST LT1 (UPT)


1.71 C 0.00 -0.03 2.98

737 ST LT1 (UPT)


1.33 C 0.00 -0.04 2.98


271


REACCIONES EN LA CIMENTACIÓN

A Horizontal Vertical Horizontal Moment F GNode L/C Fx Mton Fy Mton Fz Mton Mx MTon-m My MTon-m Mz MTon-m

3 1 SISMO EN X -0.68 0.231 0 0 0 1.2013 2 SISMO EN Z -0.009 0.136 -0.606 -0.847 0 0.015

3 3 CARGA MUERTA -0.049 3.431 -0.024 -0.023 0 0.0413 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 5.465 -0.041 -0.038 0 03 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.002 0.001 0 0 0 0.0033 6 VIENTO NORMAL -0.038 0.018 -0.001 -0.001 0 0.063

3 7 VIENTO PARALELO 0.01 -0.006 0 0 0 -0.0153 8 GRANIZO -0.002 0.001 0 0 0 0.0023 9 1.4 CARGA MUERTA -0.068 4.803 -0.034 -0.032 0 0.057

3 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.059 12.862 -0.095 -0.088 0 0.053 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.062 6.852 -0.05 -0.046 0 0.0543 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.062 12.864 -0.095 -0.088 0 0.0543 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.063 12.864 -0.095 -0.088 0 0.0553 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.059 12.862 -0.095 -0.088 0 0.053 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.062 6.852 -0.05 -0.046 0 0.0543 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.059 6.851 -0.05 -0.046 0 0.053 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.062 6.852 -0.05 -0.046 0 0.0543 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.093 12.878 -0.096 -0.089 0 0.1043 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.054 12.859 -0.095 -0.088 0 0.0423 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.089 4.131 -0.03 -0.028 0 0.0993 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.05 4.113 -0.029 -0.027 0 0.0373 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.092 4.133 -0.03 -0.028 0 0.1033 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.053 4.114 -0.029 -0.027 0 0.0413 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.109 6.873 -0.051 -0.048 0 0.1323 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.046 6.843 -0.05 -0.046 0 0.0313 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.109 6.873 -0.051 -0.048 0 0.1323 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.046 6.843 -0.05 -0.046 0 0.0313 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.11 6.874 -0.051 -0.048 0 0.1333 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.047 6.844 -0.05 -0.046 0 0.0323 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.748 7.218 -0.656 -0.894 0 1.2673 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.629 6.483 0.556 0.801 0 -1.1663 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.061 12.863 -0.095 -0.088 0 0.0523 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.062 9.585 -0.07 -0.065 0 0.0543 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.061 9.584 -0.07 -0.065 0 0.0523 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.063 9.586 -0.07 -0.065 0 0.0553 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.109 9.606 -0.072 -0.067 0 0.1323 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.11 6.874 -0.051 -0.048 0 0.1343 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.046 9.576 -0.07 -0.065 0 0.0313 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.048 6.844 -0.05 -0.046 0 0.0333 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.11 9.607 -0.072 -0.067 0 0.1343 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.048 9.576 -0.07 -0.065 0 0.0333 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.111 9.607 -0.072 -0.067 0 0.1353 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.048 9.577 -0.07 -0.065 0 0.0343 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.749 9.951 -0.676 -0.913 0 1.2683 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.628 9.217 0.535 0.782 0 -1.1653 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.093 3.111 -0.023 -0.022 0 0.1193 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.031 3.081 -0.022 -0.02 0 0.0183 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.006 3.065 -0.021 -0.018 0 -0.0453 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.057 3.095 -0.022 -0.02 0 0.0563 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.732 3.455 -0.628 -0.868 0 1.2533 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.645 2.721 0.584 0.827 0 -1.185 1 SISMO EN X -0.722 0.24 0 0 0 1.2815 2 SISMO EN Z -0.009 -0.339 -0.572 -0.817 0 0.0095 3 CARGA MUERTA -0.051 1.6 0.061 0.056 0 0.0445 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 2.356 0.104 0.095 0 05 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.007 0.004 0 0 0 0.015 6 VIENTO NORMAL 0.046 -0.019 -0.001 -0.001 0 -0.0785 7 VIENTO PARALELO 0.03 -0.016 0 0 0 -0.0465 8 GRANIZO -0.005 0.003 0 0 0 0.0075 9 1.4 CARGA MUERTA -0.071 2.24 0.086 0.079 0 0.0625 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.064 5.692 0.239 0.219 0 0.0585 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.072 3.104 0.125 0.115 0 0.0695 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.072 5.696 0.239 0.219 0 0.0695 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.075 5.697 0.239 0.219 0 0.0735 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.064 5.692 0.239 0.219 0 0.0585 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.072 3.104 0.125 0.115 0 0.0695 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.065 3.1 0.125 0.115 0 0.0585 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.073 3.105 0.125 0.115 0 0.075 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.035 5.68 0.238 0.218 0 0.0075 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.048 5.683 0.239 0.219 0 0.0325 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.024 1.904 0.073 0.066 0 -0.009

ANEXO DE CÁLCULO 11. REACCIONES EN LA CIMENTACIÓN.


272




5 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.037 1.907 0.074 0.067 0 0.0165 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.032 1.909 0.073 0.066 0 0.0035 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.046 1.912 0.074 0.067 0 0.0285 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.005 3.075 0.124 0.113 0 -0.0435 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.026 3.079 0.125 0.115 0 -0.0025 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.005 3.075 0.124 0.113 0 -0.0435 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.026 3.079 0.125 0.115 0 -0.0025 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.007 3.076 0.124 0.113 0 -0.0395 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.028 3.081 0.125 0.115 0 0.0025 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.795 3.001 -0.447 -0.702 0 1.3495 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.666 3.199 0.698 0.932 0 -1.2335 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.068 5.694 0.239 0.219 0 0.0635 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.072 4.282 0.177 0.162 0 0.0695 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.068 4.28 0.177 0.162 0 0.0635 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.076 4.285 0.177 0.162 0 0.0755 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.005 4.253 0.176 0.161 0 -0.0435 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.008 3.077 0.124 0.113 0 -0.0385 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.026 4.257 0.177 0.162 0 -0.0025 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.029 3.081 0.125 0.115 0 0.0035 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.008 4.255 0.176 0.161 0 -0.0385 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.029 4.259 0.177 0.162 0 0.0035 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.011 4.256 0.176 0.161 0 -0.0355 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.032 4.261 0.177 0.162 0 0.0075 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.799 4.181 -0.395 -0.654 0 1.3545 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.663 4.379 0.749 0.979 0 -1.2285 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.014 1.415 0.054 0.049 0 -0.0615 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.007 1.419 0.055 0.051 0 -0.025 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.106 1.465 0.056 0.052 0 0.1415 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.084 1.461 0.055 0.051 0 0.15 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.777 1.341 -0.517 -0.766 0 1.3315 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.685 1.539 0.628 0.867 0 -1.2517 1 SISMO EN X -0.588 0.197 0 0 0 1.0437 2 SISMO EN Z -0.009 0.08 -0.594 -0.837 0 0.0157 3 CARGA MUERTA -0.049 4.342 0.056 0.051 0 0.047 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 7.049 0.096 0.088 0 07 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.005 0.003 0 0 0 0.0077 6 VIENTO NORMAL -0.06 0.027 -0.001 -0.001 0 0.1027 7 VIENTO PARALELO 0.008 -0.005 0 0 0 -0.017 8 GRANIZO -0.004 0.002 0 0 0 0.0057 9 1.4 CARGA MUERTA -0.069 6.078 0.078 0.072 0 0.0577 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.061 16.49 0.22 0.203 0 0.0527 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.067 8.739 0.115 0.106 0 0.0597 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.067 16.493 0.22 0.203 0 0.0597 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.069 16.494 0.22 0.203 0 0.0617 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.061 16.49 0.22 0.203 0 0.0527 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.067 8.739 0.115 0.106 0 0.0597 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.061 8.736 0.115 0.106 0 0.0527 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.067 8.74 0.115 0.106 0 0.067 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.115 16.514 0.22 0.201 0 0.147 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.06 16.489 0.22 0.203 0 0.0517 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.107 5.231 0.066 0.061 0 0.137 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.052 5.206 0.067 0.062 0 0.047 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.113 5.235 0.066 0.061 0 0.1387 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.058 5.209 0.067 0.062 0 0.0487 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.14 8.77 0.114 0.104 0 0.1847 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.051 8.729 0.115 0.106 0 0.0397 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.14 8.77 0.114 0.104 0 0.1847 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.051 8.729 0.115 0.106 0 0.0397 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.142 8.772 0.114 0.104 0 0.1867 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.052 8.73 0.115 0.106 0 0.0417 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.659 9.013 -0.479 -0.731 0 1.117 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.536 8.459 0.709 0.943 0 -1.0067 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.064 16.491 0.22 0.203 0 0.0557 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.067 12.264 0.163 0.15 0 0.0597 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.064 12.262 0.163 0.15 0 0.0557 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.07 12.266 0.163 0.15 0 0.0637 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.14 12.295 0.162 0.148 0 0.1847 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.142 8.772 0.114 0.104 0 0.1877 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.05 12.253 0.163 0.15 0 0.0397 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.053 8.73 0.115 0.106 0 0.0427 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.142 12.296 0.162 0.148 0 0.1877 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.053 12.255 0.163 0.15 0 0.0427 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.144 12.298 0.162 0.148 0 0.1897 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.055 12.256 0.163 0.15 0 0.0447 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.661 12.539 -0.431 -0.687 0 1.1137 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.534 11.985 0.757 0.987 0 -1.0037 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.123 3.942 0.049 0.044 0 0.1687 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.033 3.9 0.05 0.046 0 0.0237 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.034 3.873 0.052 0.048 0 -0.0967 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.055 3.914 0.05 0.046 0 0.057 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.642 4.185 -0.544 -0.791 0 1.0947 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.553 3.63 0.645 0.883 0 -1.022


273




9 1 SISMO EN X -0.588 0.197 0 0 0 1.0439 2 SISMO EN Z 0.001 -0.076 -0.594 -0.837 0 -0.0029 3 CARGA MUERTA -0.049 4.342 -0.056 -0.051 0 0.049 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 7.049 -0.096 -0.088 0 09 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.005 0.003 0 0 0 0.0079 6 VIENTO NORMAL -0.299 0.137 -0.001 -0.001 0 0.4949 7 VIENTO PARALELO 0.008 -0.005 0 0 0 -0.019 8 GRANIZO -0.004 0.002 0 0 0 0.0059 9 1.4 CARGA MUERTA -0.069 6.078 -0.078 -0.072 0 0.0579 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.061 16.489 -0.22 -0.203 0 0.0529 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.067 8.739 -0.115 -0.106 0 0.0599 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.067 16.493 -0.22 -0.203 0 0.0599 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.069 16.494 -0.22 -0.203 0 0.0619 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.061 16.489 -0.22 -0.203 0 0.0529 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.067 8.739 -0.115 -0.106 0 0.0599 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.061 8.736 -0.115 -0.106 0 0.0529 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.067 8.74 -0.115 -0.106 0 0.069 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.306 16.603 -0.221 -0.204 0 0.4549 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.06 16.489 -0.22 -0.203 0 0.0519 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.298 5.32 -0.068 -0.063 0 0.4449 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.052 5.206 -0.067 -0.062 0 0.049 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.304 5.324 -0.068 -0.063 0 0.4519 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.058 5.209 -0.067 -0.062 0 0.0489 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.451 8.914 -0.116 -0.108 0 0.6949 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.051 8.729 -0.115 -0.106 0 0.0399 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.451 8.914 -0.116 -0.108 0 0.6949 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.051 8.729 -0.115 -0.106 0 0.0399 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.452 8.916 -0.116 -0.108 0 0.6969 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.052 8.73 -0.115 -0.106 0 0.0419 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.648 8.857 -0.709 -0.943 0 1.0929 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.526 8.615 0.479 0.731 0 -0.9899 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.064 16.491 -0.22 -0.203 0 0.0559 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.067 12.264 -0.163 -0.15 0 0.0599 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.064 12.262 -0.163 -0.15 0 0.0559 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.07 12.266 -0.163 -0.15 0 0.0639 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.451 12.439 -0.164 -0.152 0 0.6949 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.453 8.916 -0.116 -0.108 0 0.6979 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.05 12.253 -0.163 -0.15 0 0.0399 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.053 8.73 -0.115 -0.106 0 0.0429 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.453 12.44 -0.164 -0.152 0 0.6979 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.053 12.255 -0.163 -0.15 0 0.0429 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.455 12.441 -0.164 -0.152 0 0.6999 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.055 12.256 -0.163 -0.15 0 0.0449 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.651 12.383 -0.757 -0.987 0 1.0969 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.523 12.141 0.431 0.687 0 -0.9869 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.433 4.086 -0.052 -0.048 0 0.6789 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.033 3.9 -0.05 -0.046 0 0.0239 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.345 3.729 -0.049 -0.045 0 -0.6059 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.055 3.914 -0.05 -0.046 0 0.059 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.631 4.028 -0.645 -0.883 0 1.0779 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.543 3.786 0.544 0.791 0 -1.00411 1 SISMO EN X -0.679 0.231 0 0 0 1.20111 2 SISMO EN Z 0.009 -0.136 -0.606 -0.847 0 -0.01511 3 CARGA MUERTA -0.049 3.431 0.024 0.023 0 0.04111 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 5.465 0.041 0.038 0 011 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.002 0.001 0 0 0 0.00311 6 VIENTO NORMAL -0.357 0.169 -0.001 -0.001 0 0.58411 7 VIENTO PARALELO 0.01 -0.006 0 0 0 -0.01511 8 GRANIZO -0.002 0.001 0 0 0 0.00211 9 1.4 CARGA MUERTA -0.068 4.803 0.034 0.032 0 0.05711 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.059 12.862 0.095 0.088 0 0.0511 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.062 6.852 0.05 0.046 0 0.05411 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.062 12.864 0.095 0.088 0 0.05411 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.063 12.864 0.095 0.088 0 0.05511 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.059 12.862 0.095 0.088 0 0.0511 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.062 6.852 0.05 0.046 0 0.05411 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.059 6.851 0.05 0.046 0 0.0511 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.062 6.852 0.05 0.046 0 0.05411 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.348 12.999 0.094 0.087 0 0.5211 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.054 12.859 0.095 0.088 0 0.04211 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.344 4.252 0.028 0.026 0 0.51611 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.05 4.113 0.029 0.027 0 0.037


274




11 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.347 4.254 0.028 0.026 0 0.51911 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.053 4.114 0.029 0.027 0 0.04111 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.524 7.07 0.048 0.044 0 0.80911 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.046 6.843 0.05 0.046 0 0.03111 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.524 7.07 0.048 0.044 0 0.80911 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.046 6.843 0.05 0.046 0 0.03111 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.525 7.07 0.048 0.044 0 0.8111 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.047 6.844 0.05 0.046 0 0.03211 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.73 6.945 -0.556 -0.801 0 1.23711 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.611 6.756 0.656 0.894 0 -1.13611 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.061 12.863 0.095 0.088 0 0.05211 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.062 9.585 0.07 0.065 0 0.05411 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.061 9.584 0.07 0.065 0 0.05211 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.063 9.586 0.07 0.065 0 0.05511 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.524 9.802 0.069 0.063 0 0.80911 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.525 7.07 0.048 0.044 0 0.8111 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.046 9.576 0.07 0.065 0 0.03111 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.048 6.844 0.05 0.046 0 0.03311 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.525 9.803 0.069 0.063 0 0.8111 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.048 9.576 0.07 0.065 0 0.03311 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.526 9.804 0.069 0.063 0 0.81211 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.048 9.577 0.07 0.065 0 0.03411 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.731 9.679 -0.535 -0.782 0 1.23811 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.61 9.489 0.676 0.913 0 -1.13411 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.508 3.307 0.02 0.018 0 0.79511 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.031 3.081 0.022 0.02 0 0.01811 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.421 2.869 0.023 0.022 0 -0.72211 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.057 3.095 0.022 0.02 0 0.05611 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.714 3.183 -0.584 -0.827 0 1.22311 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.627 2.993 0.628 0.868 0 -1.1512 1 SISMO EN X -0.723 0.241 0 0 0 1.28312 2 SISMO EN Z 0.007 0.34 -0.572 -0.817 0 -0.00612 3 CARGA MUERTA -0.051 1.6 -0.061 -0.056 0 0.04412 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 2.356 -0.104 -0.095 0 012 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.007 0.004 0 0 0 0.0112 6 VIENTO NORMAL -0.238 0.108 -0.001 -0.001 0 0.39512 7 VIENTO PARALELO 0.03 -0.016 0 0 0 -0.04612 8 GRANIZO -0.005 0.003 0 0 0 0.00712 9 1.4 CARGA MUERTA -0.071 2.24 -0.086 -0.079 0 0.06212 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.064 5.692 -0.239 -0.219 0 0.05812 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.072 3.104 -0.125 -0.115 0 0.06912 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.072 5.696 -0.239 -0.219 0 0.06912 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.074 5.697 -0.239 -0.219 0 0.07212 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.064 5.692 -0.239 -0.219 0 0.05812 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.072 3.104 -0.125 -0.115 0 0.06912 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.065 3.1 -0.125 -0.115 0 0.05812 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.073 3.105 -0.125 -0.115 0 0.0712 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.262 5.782 -0.24 -0.22 0 0.38512 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.048 5.683 -0.239 -0.219 0 0.03212 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.252 2.006 -0.074 -0.069 0 0.36912 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.037 1.907 -0.074 -0.067 0 0.01612 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.26 2.011 -0.074 -0.069 0 0.38112 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.046 1.912 -0.074 -0.067 0 0.02812 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.374 3.24 -0.127 -0.117 0 0.57212 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.026 3.079 -0.125 -0.115 0 -0.00212 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.374 3.24 -0.127 -0.117 0 0.57212 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.026 3.079 -0.125 -0.115 0 -0.00212 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.377 3.241 -0.127 -0.117 0 0.57512 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.028 3.081 -0.125 -0.115 0 0.00212 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.78 3.681 -0.698 -0.932 0 1.33412 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.651 2.519 0.447 0.702 0 -1.21812 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.068 5.694 -0.239 -0.219 0 0.06312 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.072 4.282 -0.177 -0.162 0 0.06912 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.068 4.28 -0.177 -0.162 0 0.06312 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.076 4.285 -0.177 -0.162 0 0.07512 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.374 4.418 -0.178 -0.164 0 0.57212 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.377 3.242 -0.127 -0.117 0 0.57712 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.026 4.257 -0.177 -0.162 0 -0.00212 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.029 3.081 -0.125 -0.115 0 0.00312 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.377 4.42 -0.178 -0.164 0 0.57612 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.029 4.259 -0.177 -0.162 0 0.00312 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.38 4.421 -0.178 -0.164 0 0.5812 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.032 4.261 -0.177 -0.162 0 0.00712 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.784 4.861 -0.749 -0.979 0 1.33912 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.648 3.699 0.395 0.654 0 -1.21412 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.355 1.58 -0.057 -0.052 0 0.55312 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.007 1.419 -0.055 -0.051 0 -0.0212 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.264 1.3 -0.054 -0.049 0 -0.47412 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.084 1.461 -0.055 -0.051 0 0.112 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.761 2.021 -0.628 -0.867 0 1.31612 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.67 0.859 0.517 0.766 0 -1.237


275




72 1 SISMO EN X -0.021 2.771 -0.002 -0.006 0 0.07672 2 SISMO EN Z 0.431 -0.685 -1.07 -6.045 0 -0.01272 3 CARGA MUERTA 0 4.439 1.319 3.914 0 072 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 072 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.17 1.302 3.856 0 072 6 VIENTO NORMAL 0.059 -0.631 -2.216 -4.863 0 -0.00172 7 VIENTO PARALELO 0.126 -3.466 -1.576 -7.789 0 0.00272 8 GRANIZO 0 2.377 0.976 2.892 0 072 9 1.4 CARGA MUERTA 0 6.214 1.846 5.479 0 -0.00172 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.911 2.233 6.624 0 -0.00172 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 10.398 3.665 10.866 0 -0.00172 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0 10.398 3.665 10.866 0 -0.00172 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0 11.586 4.153 12.312 0 -0.00172 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.911 2.233 6.624 0 -0.00172 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 10.398 3.665 10.866 0 -0.00172 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 6.911 2.233 6.625 0 -0.00172 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 10.715 3.795 11.252 0 -0.00172 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.047 9.893 1.892 6.975 0 -0.00272 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.101 7.625 2.404 4.635 0 072 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.047 4.821 -0.191 0.806 0 -0.00172 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.101 2.554 0.321 -1.534 0 0.00172 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.047 8.625 1.371 5.433 0 -0.00272 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.101 6.357 1.883 3.093 0 072 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.077 6.091 -0.648 0.302 0 -0.00272 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.164 2.406 0.184 -3.501 0 0.00172 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.077 6.091 -0.648 0.302 0 -0.00272 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.164 2.406 0.184 -3.501 0 0.00172 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.077 7.279 -0.16 1.748 0 -0.00272 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.164 3.594 0.672 -2.055 0 0.00172 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.41 8.997 1.162 0.573 0 0.06372 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.41 4.825 3.305 12.676 0 -0.06572 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0 8.496 2.884 8.552 0 -0.00172 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0 10.398 3.665 10.866 0 -0.00172 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 8.496 2.884 8.552 0 -0.00172 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 12.3 4.446 13.18 0 -0.00272 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.077 6.091 -0.648 0.302 0 -0.00272 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.077 7.675 0.003 2.23 0 -0.00272 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.164 2.406 0.184 -3.501 0 0.00172 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.164 3.991 0.835 -1.573 0 0.00172 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.077 7.675 0.003 2.23 0 -0.00272 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.164 3.991 0.835 -1.573 0 0.00172 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.077 8.864 0.491 3.676 0 -0.00272 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.164 5.179 1.323 -0.127 0 0.00172 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.41 10.582 1.813 2.501 0 0.06372 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) -0.41 6.41 3.956 14.604 0 -0.06572 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.077 3.174 -1.694 -2.8 0 -0.00272 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.164 -0.511 -0.863 -6.603 0 0.00272 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.076 4.815 4.068 9.845 0 0.00172 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.164 8.5 3.236 13.648 0 -0.00372 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S 0.41 6.08 0.115 -2.529 0 0.06472 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S -0.41 1.909 2.259 9.574 0 -0.06473 1 SISMO EN X -2.294 -2.779 -0.002 -0.006 0 0.08173 2 SISMO EN Z 0.004 0.314 -1.312 -7.399 0 -0.01473 3 CARGA MUERTA 0 4.433 1.336 4.026 0 -0.00173 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 073 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.162 1.318 3.965 0 -0.00173 6 VIENTO NORMAL -0.001 -0.507 -2.259 -5.086 0 -0.00173 7 VIENTO PARALELO -0.241 -4.196 -1.657 -8.461 0 0.00373 8 GRANIZO 0 2.371 0.988 2.973 0 -0.00173 9 1.4 CARGA MUERTA 0 6.206 1.87 5.637 0 -0.00173 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.9 2.262 6.814 0 -0.00273 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.378 3.711 11.175 0 -0.00373 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.001 10.378 3.711 11.175 0 -0.00373 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.001 11.563 4.206 12.662 0 -0.00373 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.9 2.262 6.814 0 -0.00273 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.378 3.711 11.175 0 -0.00373 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 6.9 2.262 6.814 0 -0.00273 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.001 10.694 3.843 11.571 0 -0.00373 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0 9.972 1.904 7.106 0 -0.00373 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.192 7.021 2.386 4.406 0 073 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.001 4.914 -0.204 0.763 0 -0.00273 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.192 1.963 0.277 -1.937 0 0.00173 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.001 8.708 1.377 5.52 0 -0.003


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73 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.192 5.757 1.859 2.821 0 073 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 6.241 -0.675 0.202 0 -0.00373 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.312 1.445 0.108 -4.185 0 0.00273 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.001 6.241 -0.675 0.202 0 -0.00373 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.312 1.445 0.108 -4.185 0 0.00273 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.001 7.427 -0.181 1.688 0 -0.00373 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.312 2.631 0.602 -2.698 0 0.00273 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.29 4.434 0.948 -0.592 0 0.06573 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 2.291 9.366 3.575 14.22 0.001 -0.06973 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0 8.481 2.921 8.796 0 -0.00273 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.001 10.378 3.711 11.175 0 -0.00373 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 8.481 2.921 8.796 0 -0.00273 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.001 12.275 4.502 13.554 0 -0.00373 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.001 6.241 -0.675 0.202 0 -0.00373 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.001 7.822 -0.016 2.184 0 -0.00373 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.312 1.445 0.108 -4.185 0 0.00273 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.312 3.026 0.766 -2.202 0 0.00273 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.001 7.822 -0.016 2.184 0 -0.00373 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.312 3.026 0.766 -2.202 0 0.00273 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.001 9.007 0.478 3.671 0 -0.00373 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.312 4.212 1.261 -0.716 0 0.00173 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.29 6.015 1.607 1.391 0 0.06573 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 2.291 10.947 4.234 16.202 0.001 -0.06973 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.002 3.33 -1.734 -2.988 0 -0.00273 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.313 -1.465 -0.952 -7.375 0 0.00373 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.002 4.648 4.138 10.236 0 073 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.313 9.444 3.356 14.623 0 -0.00473 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -2.29 1.524 -0.111 -3.782 0 0.06673 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 2.29 6.455 2.515 11.029 0.001 -0.06874 1 SISMO EN X -0.024 0.005 -0.001 -0.005 0 0.08774 2 SISMO EN Z 0.004 -0.276 -1.637 -9.238 -0.001 -0.01674 3 CARGA MUERTA 0.001 4.289 1.338 4.04 0 -0.00274 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 074 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.164 1.32 3.978 0 -0.00174 6 VIENTO NORMAL 0.001 -0.589 -2.274 -5.187 0 -0.00274 7 VIENTO PARALELO -0.001 -4.097 -1.716 -8.688 0 0.00474 8 GRANIZO 0 2.373 0.99 2.983 0 -0.00174 9 1.4 CARGA MUERTA 0.001 6.005 1.873 5.656 0 -0.00374 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 6.729 2.266 6.837 0 -0.00374 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.209 3.718 11.213 0 -0.00574 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.001 10.209 3.718 11.213 0 -0.00574 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.001 11.396 4.213 12.704 0 -0.00574 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 6.729 2.266 6.837 0 -0.00374 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.209 3.718 11.213 0 -0.00574 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.001 6.729 2.266 6.837 0 -0.00374 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.001 10.526 3.85 11.61 0 -0.00574 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.002 9.738 1.899 7.064 0 -0.00674 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0 6.932 2.346 4.262 0 -0.00174 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.001 4.676 -0.214 0.699 0 -0.00474 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0 1.87 0.233 -2.102 0 0.00174 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.002 8.473 1.371 5.472 0 -0.00674 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0 5.666 1.817 2.671 0 -0.00174 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.002 5.964 -0.691 0.095 0 -0.00674 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 1.403 0.035 -4.457 0 0.00274 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.002 5.964 -0.691 0.095 0 -0.00674 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0 1.403 0.035 -4.457 0 0.00274 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.002 7.15 -0.196 1.586 0 -0.00674 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0 2.59 0.53 -2.966 0 0.00274 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.018 6.459 0.628 -2.406 -0.001 0.06874 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.02 7 3.904 16.08 0.001 -0.07474 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.001 8.311 2.926 8.826 0 -0.00474 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.001 10.209 3.718 11.213 0 -0.00574 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.001 8.311 2.926 8.826 0 -0.00474 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.002 12.108 4.511 13.599 0 -0.00574 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.002 5.964 -0.691 0.095 0 -0.00674 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.002 7.546 -0.031 2.083 0 -0.00674 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0 1.403 0.035 -4.457 0 0.00274 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0 2.985 0.695 -2.468 0 0.00274 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.002 7.546 -0.031 2.084 0 -0.00674 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0 2.985 0.695 -2.468 0 0.00274 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.002 8.732 0.465 3.575 0 -0.00774 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0 4.171 1.19 -0.977 0 0.00174 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.018 8.04 1.288 -0.417 -0.001 0.06774 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.02 8.582 4.564 18.069 0.001 -0.07574 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.001 3.095 -1.752 -3.106 0 -0.00474 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.001 -1.466 -1.027 -7.658 0 0.00474 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0 4.626 4.161 10.379 0 074 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.002 9.187 3.435 14.931 0 -0.00874 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.019 3.59 -0.434 -5.607 -0.001 0.06974 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.02 4.131 2.843 12.879 0.001 -0.073


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75 1 SISMO EN X -0.023 3.104 -0.001 -0.005 0 0.08575 2 SISMO EN Z 0.54 -1.059 -2.114 -11.934 -0.001 -0.01675 3 CARGA MUERTA 0.001 4.361 1.297 3.883 0 075 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0.002 0.001 0.002 0 075 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.031 3.029 1.28 3.822 0 -0.00375 6 VIENTO NORMAL 0.021 -0.548 -2.249 -5.135 0 0.00375 7 VIENTO PARALELO -0.002 -4.247 -1.857 -9.171 0.001 0.00775 8 GRANIZO 0.023 2.272 0.96 2.866 0 -0.00275 9 1.4 CARGA MUERTA 0.002 6.105 1.816 5.436 0 075 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.017 6.75 2.198 6.573 0 -0.00175 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.051 10.081 3.605 10.775 -0.001 -0.00475 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.051 10.083 3.606 10.777 -0.001 -0.00475 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.063 11.219 4.086 12.21 -0.001 -0.00575 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.017 6.75 2.198 6.573 0 -0.00175 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.051 10.081 3.605 10.775 -0.001 -0.00475 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.017 6.748 2.197 6.571 0 -0.00175 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.054 10.384 3.733 11.157 -0.001 -0.00475 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.068 9.644 1.807 6.669 -0.001 -0.00275 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.05 6.685 2.12 3.44 0 0.00175 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.018 4.794 -0.242 0.551 0 0.00275 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0 1.835 0.071 -2.678 0 0.00675 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.056 8.429 1.294 5.137 -0.001 -0.00175 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.037 5.47 1.607 1.908 0 0.00275 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.044 6.036 -0.726 -0.104 0 0.00275 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.015 1.227 -0.217 -5.352 0.001 0.00875 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.044 6.036 -0.726 -0.104 0 0.00275 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.015 1.227 -0.217 -5.352 0.001 0.00875 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.056 7.172 -0.246 1.329 0 0.00175 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.026 2.363 0.263 -3.919 0.001 0.00775 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.535 8.794 0.082 -5.369 -0.002 0.06775 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.5 4.703 4.312 18.511 0.001 -0.0775 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.033 8.265 2.838 8.484 -0.001 -0.00275 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.051 10.082 3.605 10.776 -0.001 -0.00475 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.033 8.264 2.837 8.483 -0.001 -0.00275 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.07 11.899 4.374 13.069 -0.001 -0.00675 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.044 6.036 -0.726 -0.103 0 0.00275 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.06 7.55 -0.086 1.807 -0.001 0.00175 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.015 1.228 -0.217 -5.351 0.001 0.00875 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.03 2.741 0.423 -3.441 0.001 0.00675 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.06 7.551 -0.086 1.808 -0.001 0.00175 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.03 2.742 0.423 -3.44 0.001 0.00675 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.071 8.687 0.394 3.241 -0.001 075 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.042 3.878 0.903 -2.007 0.001 0.00575 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.55 10.31 0.722 -3.457 -0.002 0.06675 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) -0.485 6.218 4.953 20.422 0.001 -0.07175 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.028 3.212 -1.756 -3.181 0 0.00475 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.001 -1.597 -1.247 -8.429 0.001 0.00975 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.026 4.637 4.091 10.169 0 -0.00375 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.004 9.446 3.582 15.417 -0.002 -0.00975 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S 0.519 5.97 -0.947 -8.445 -0.001 0.06975 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S -0.516 1.879 3.283 15.434 0.001 -0.06976 1 SISMO EN X -2.55 -3.126 -0.001 -0.004 0 0.02776 2 SISMO EN Z 0.001 -0.452 -1.085 -4.407 0 -0.00476 3 CARGA MUERTA 0.002 0.699 0.014 0.043 0 -0.00576 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0.019 0.005 0.014 0 076 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 0.189 0.01 0.032 0 -0.00176 6 VIENTO NORMAL 0.112 0.106 -0.786 -1.338 0 -0.13876 7 VIENTO PARALELO -0.438 -1.167 0.726 0.895 0 0.00376 8 GRANIZO 0 0.142 0.008 0.024 0 -0.00176 9 1.4 CARGA MUERTA 0.003 0.979 0.019 0.06 0 -0.00876 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.002 0.965 0.029 0.089 0 -0.00776 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.151 0.035 0.109 0 -0.00876 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.002 1.172 0.04 0.123 0 -0.00876 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.003 1.243 0.044 0.135 0 -0.00976 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.002 0.965 0.029 0.089 0 -0.00776 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.151 0.035 0.109 0 -0.00876 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.003 0.943 0.024 0.074 0 -0.00776 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.003 1.17 0.036 0.112 0 -0.00876 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.092 1.257 -0.589 -0.947 0 -0.11976 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.348 0.239 0.622 0.839 0 -0.00676 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.092 0.924 -0.613 -1.019 0 -0.11776 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.348 -0.094 0.598 0.767 0 -0.00476 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.092 1.151 -0.601 -0.981 0 -0.11876 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.348 0.132 0.61 0.805 0 -0.006


278




76 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.148 1.081 -0.998 -1.666 0 -0.18776 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.567 -0.574 0.968 1.237 0 -0.00376 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.148 1.081 -0.998 -1.666 0 -0.18776 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.567 -0.574 0.968 1.237 0 -0.00376 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.148 1.152 -0.995 -1.654 0 -0.18776 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.567 -0.503 0.972 1.249 0 -0.00476 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.547 -2.635 -1.062 -4.337 0 0.01676 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 2.552 4.522 1.11 4.484 0 -0.0376 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.002 1.059 0.034 0.104 0 -0.00876 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.003 1.161 0.038 0.115 0 -0.00876 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.003 1.047 0.031 0.096 0 -0.00876 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.003 1.274 0.044 0.134 0 -0.00976 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.147 1.091 -0.996 -1.659 0 -0.18776 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.148 1.176 -0.993 -1.65 0 -0.18776 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.568 -0.564 0.971 1.243 0 -0.00376 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.567 -0.48 0.973 1.253 0 -0.00476 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.148 1.185 -0.991 -1.643 0 -0.18776 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.567 -0.47 0.976 1.259 0 -0.00476 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.148 1.256 -0.987 -1.631 0 -0.18876 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.567 -0.399 0.98 1.271 0 -0.00476 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.547 -2.531 -1.055 -4.314 0 0.01576 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 2.552 4.626 1.118 4.507 0 -0.0376 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.147 0.767 -1.01 -1.701 0 -0.18576 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.568 -0.888 0.957 1.201 0 -0.00176 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.143 0.492 1.035 1.778 0 0.17576 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.572 2.147 -0.932 -1.125 0 -0.00976 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -2.547 -2.949 -1.074 -4.372 0 0.01876 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 2.551 4.208 1.099 4.449 0 -0.02877 1 SISMO EN X -0.021 2.882 0.001 0.005 0 0.07977 2 SISMO EN Z -0.004 0.703 -1.063 -6.005 0 0.01577 3 CARGA MUERTA 0 4.423 -1.314 -4.074 0 -0.00177 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 077 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.156 -1.297 -4.011 0 077 6 VIENTO NORMAL -0.001 0.252 0.214 0.205 0 0.00277 7 VIENTO PARALELO 0.125 -3.44 1.538 7.734 0 0.00277 8 GRANIZO 0 2.367 -0.973 -3.008 0 077 9 1.4 CARGA MUERTA 0 6.192 -1.839 -5.704 0 -0.00177 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.885 -2.225 -6.894 0 -0.00177 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 10.357 -3.651 -11.306 0 -0.00177 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0 10.357 -3.651 -11.306 0 -0.00177 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0 11.541 -4.138 -12.81 0 -0.00177 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.885 -2.225 -6.894 0 -0.00177 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 10.357 -3.651 -11.306 0 -0.00177 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 6.885 -2.225 -6.894 0 -0.00177 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 10.673 -3.781 -11.707 0 -0.00177 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0 10.558 -3.48 -11.142 0 0.00177 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.1 7.605 -2.42 -5.119 0 077 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0 5.508 -1.405 -4.725 0 0.00177 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.1 2.555 -0.346 1.298 0 0.00177 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0 9.296 -2.962 -9.538 0 0.00177 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.1 6.342 -1.902 -3.515 0 077 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 7.212 -1.947 -6.628 0 0.00277 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.163 2.413 -0.225 3.16 0 0.00177 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.001 7.212 -1.947 -6.628 0 0.00277 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.163 2.413 -0.225 3.16 0 0.00177 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0 8.396 -2.433 -8.132 0 0.00277 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.163 3.596 -0.711 1.656 0 0.00177 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.025 10.471 -3.287 -12.894 0 0.09477 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.026 3.3 -1.163 -0.895 0 -0.09577 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0 8.463 -2.873 -8.9 0 -0.00177 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0 10.357 -3.651 -11.306 0 -0.00177 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 8.463 -2.873 -8.9 0 -0.00177 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 12.251 -4.429 -13.713 0 -0.00277 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.001 7.212 -1.947 -6.628 0 0.00277 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0 8.79 -2.595 -8.633 0 0.00277 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.163 2.413 -0.225 3.16 0 0.00177 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.163 3.991 -0.873 1.154 0 0.00177 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0 8.79 -2.595 -8.633 0 0.00277 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.163 3.991 -0.873 1.154 0 0.00177 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0 9.974 -3.082 -10.137 0 0.00277 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.163 5.174 -1.359 -0.35 0 0.00177 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.025 12.049 -3.935 -14.899 0 0.09377 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.026 4.878 -1.811 -2.9 0 -0.09577 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.001 4.307 -0.904 -3.4 0 0.00277 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.162 -0.492 0.818 6.387 0 0.00277 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.001 3.653 -1.46 -3.933 0 -0.00377 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.162 8.453 -3.182 -13.721 0 -0.00377 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.025 7.566 -2.244 -9.666 0 0.09477 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.026 0.395 -0.121 2.333 0 -0.095


279




78 1 SISMO EN X -2.386 -2.891 0.002 0.007 0 0.08478 2 SISMO EN Z -0.446 -0.327 -1.313 -7.385 0 0.01878 3 CARGA MUERTA 0 4.433 -1.339 -4.046 0 -0.00178 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 078 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.162 -1.321 -3.983 0 -0.00178 6 VIENTO NORMAL -0.058 0.116 0.189 0.052 0 0.00378 7 VIENTO PARALELO -0.24 -4.199 1.662 8.489 0 0.00378 8 GRANIZO 0 2.372 -0.991 -2.987 0 -0.00178 9 1.4 CARGA MUERTA 0 6.206 -1.874 -5.664 0 -0.00178 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.901 -2.267 -6.846 0 -0.00278 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.379 -3.721 -11.227 0 -0.00278 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.001 10.379 -3.721 -11.227 0 -0.00278 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.001 11.565 -4.216 -12.721 0 -0.00378 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.901 -2.267 -6.846 0 -0.00278 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.379 -3.721 -11.227 0 -0.00278 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 6.901 -2.267 -6.846 0 -0.00278 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.001 10.695 -3.853 -11.626 0 -0.00378 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.046 10.472 -3.569 -11.186 0 078 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.192 7.02 -2.391 -4.436 0 078 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.046 5.412 -1.456 -4.813 0 0.00178 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.192 1.961 -0.277 1.936 0 0.00178 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.046 9.207 -3.041 -9.593 0 078 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.192 5.755 -1.863 -2.843 0 078 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.075 7.051 -2.022 -6.778 0 0.00278 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.312 1.442 -0.107 4.189 0 0.00278 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.075 7.051 -2.022 -6.778 0 0.00278 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.312 1.442 -0.107 4.189 0 0.00278 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.075 8.237 -2.517 -8.272 0 0.00278 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.312 2.628 -0.602 2.696 0 0.00278 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.831 3.683 -3.578 -14.224 0 0.178 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 2.832 10.119 -0.956 0.532 0.001 -0.10378 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0 8.482 -2.928 -8.838 0 -0.00278 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.001 10.379 -3.721 -11.227 0 -0.00278 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 8.482 -2.928 -8.838 0 -0.00278 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.001 12.276 -4.513 -13.617 0 -0.00378 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.075 7.051 -2.022 -6.778 0 0.00278 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.075 8.632 -2.682 -8.77 0 0.00278 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.312 1.442 -0.107 4.189 0 0.00278 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.312 3.023 -0.767 2.198 0 0.00278 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.075 8.632 -2.682 -8.77 0 0.00278 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.312 3.023 -0.767 2.198 0 0.00278 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.074 9.818 -3.178 -10.263 0 0.00178 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.312 4.209 -1.263 0.704 0 0.00178 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.831 5.264 -4.239 -16.215 0 0.178 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 2.832 11.7 -1.617 -1.46 0.001 -0.10478 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.075 4.14 -0.959 -3.573 0 0.00378 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.312 -1.469 0.956 7.395 0 0.00378 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.075 3.839 -1.451 -3.709 0 -0.00478 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.313 9.448 -3.366 -14.677 0 -0.00478 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -2.831 0.772 -2.516 -11.019 0 0.10178 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 2.831 7.208 0.106 3.737 0.001 -0.10379 1 SISMO EN X -0.025 0.005 0 0.001 0 0.09179 2 SISMO EN Z -0.006 0.282 -1.637 -9.21 -0.001 0.02179 3 CARGA MUERTA 0.001 4.289 -1.337 -4.035 0 -0.00279 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 079 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.164 -1.319 -3.972 0 -0.00179 6 VIENTO NORMAL -0.001 0.205 0.159 -0.102 0 0.00479 7 VIENTO PARALELO -0.001 -4.098 1.719 8.707 0 0.00479 8 GRANIZO 0 2.373 -0.99 -2.979 0 -0.00179 9 1.4 CARGA MUERTA 0.001 6.005 -1.872 -5.649 0 -0.00379 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 6.729 -2.264 -6.828 0 -0.00379 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.209 -3.716 -11.198 0 -0.00579 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.001 10.209 -3.716 -11.198 0 -0.00579 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.001 11.396 -4.21 -12.687 0 -0.00579 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 6.729 -2.264 -6.828 0 -0.00379 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.001 10.209 -3.716 -11.198 0 -0.00579 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.001 6.729 -2.264 -6.828 0 -0.00379 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.001 10.526 -3.848 -11.595 0 -0.00579 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0 10.373 -3.588 -11.28 0 -0.00279 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0 6.931 -2.34 -4.232 0 -0.00179 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0 5.311 -1.477 -4.923 0 079 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0 1.869 -0.229 2.124 0 0.00179 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0 9.108 -3.06 -9.69 0 -0.00179 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0 5.665 -1.812 -2.643 0 -0.00179 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 6.996 -2.057 -6.961 0 0.002


280




79 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 1.401 -0.029 4.491 0 0.00279 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0 6.996 -2.057 -6.961 0 0.00279 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0 1.401 -0.029 4.491 0 0.00279 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0 8.182 -2.552 -8.451 0 0.00179 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0 2.588 -0.524 3.002 0 0.00279 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.029 7.017 -3.901 -16.037 -0.001 0.10879 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.031 6.442 -0.628 2.381 0.001 -0.11579 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.001 8.311 -2.924 -8.814 0 -0.00479 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.001 10.209 -3.716 -11.198 0 -0.00579 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.001 8.311 -2.924 -8.814 0 -0.00479 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.002 12.107 -4.507 -13.581 0 -0.00579 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0 6.996 -2.057 -6.961 0 0.00279 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0 8.578 -2.717 -8.947 0 0.00179 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0 1.402 -0.029 4.491 0 0.00279 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0 2.983 -0.689 2.505 0 0.00279 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0 8.578 -2.717 -8.947 0 0.00179 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0 2.983 -0.689 2.505 0 0.00279 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0 9.764 -3.212 -10.437 0 0.00179 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0 4.17 -1.184 1.015 0 0.00179 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.029 8.598 -4.561 -18.023 -0.001 0.10779 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.031 8.024 -1.287 0.395 0.001 -0.11579 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.001 4.127 -0.996 -3.764 0 0.00379 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.001 -1.467 1.032 7.688 0 0.00479 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.002 3.594 -1.41 -3.498 0 -0.00779 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.002 9.188 -3.439 -14.95 0 -0.00879 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.03 4.148 -2.84 -12.84 -0.001 0.10979 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.031 3.573 0.433 5.578 0.001 -0.11380 1 SISMO EN X -0.024 3.23 -0.001 -0.005 0 0.08880 2 SISMO EN Z -0.006 1.196 -2.115 -11.893 -0.001 0.02380 3 CARGA MUERTA 0.002 4.361 -1.297 -3.883 0 080 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0.002 -0.001 -0.002 0 080 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.031 3.029 -1.28 -3.822 0 -0.00380 6 VIENTO NORMAL 0 0.348 0.086 -0.426 0 0.00280 7 VIENTO PARALELO -0.002 -4.246 1.86 9.185 -0.001 0.00780 8 GRANIZO 0.023 2.272 -0.96 -2.867 0 -0.00280 9 1.4 CARGA MUERTA 0.002 6.105 -1.816 -5.436 0 080 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.017 6.75 -2.198 -6.574 0 -0.00180 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.052 10.08 -3.605 -10.776 0.001 -0.00480 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.052 10.082 -3.606 -10.778 0.001 -0.00480 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.063 11.218 -4.086 -12.212 0.001 -0.00580 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.017 6.75 -2.198 -6.574 0 -0.00180 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.052 10.08 -3.605 -10.776 0.001 -0.00480 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.017 6.748 -2.197 -6.572 0 -0.00180 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.055 10.383 -3.733 -11.158 0.001 -0.00480 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.051 10.36 -3.538 -11.119 0 -0.00280 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.05 6.685 -2.118 -3.43 0 0.00180 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.002 5.511 -1.488 -5 0 0.00280 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0 1.836 -0.069 2.689 0 0.00680 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.039 9.146 -3.025 -9.587 0 -0.00180 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.038 5.471 -1.605 -1.898 0 0.00280 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.017 7.2 -2.086 -7.125 0 0.00180 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.015 1.228 0.22 5.369 -0.001 0.00880 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.017 7.2 -2.086 -7.125 0 0.00180 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.015 1.228 0.22 5.369 -0.001 0.00880 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.029 8.336 -2.566 -8.559 0 080 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.027 2.364 -0.26 3.936 -0.001 0.00780 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.013 11.174 -4.313 -18.47 -0.001 0.1180 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.047 2.322 -0.082 5.327 0.002 -0.11280 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.033 8.265 -2.838 -8.485 0.001 -0.00280 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.052 10.081 -3.606 -10.777 0.001 -0.00480 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.033 8.264 -2.838 -8.484 0.001 -0.00280 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.07 11.899 -4.374 -13.07 0.001 -0.00680 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.017 7.201 -2.086 -7.126 0 0.00180 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.033 8.715 -2.726 -9.036 0 080 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.015 1.229 0.22 5.368 -0.001 0.00880 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.03 2.743 -0.42 3.458 -0.001 0.00680 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.033 8.716 -2.726 -9.037 0 080 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.03 2.743 -0.42 3.457 -0.001 0.00680 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.044 9.852 -3.206 -10.471 0 -0.00180 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.042 3.879 -0.9 2.024 -0.001 0.00680 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.003 12.69 -4.953 -20.382 -0.001 0.10980 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.063 3.838 -0.722 3.415 0.002 -0.11480 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.001 4.377 -1.056 -4.048 0 0.00380 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.001 -1.596 1.25 8.446 -0.001 0.00980 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.002 3.472 -1.279 -2.941 0.001 -0.00280 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.004 9.445 -3.585 -15.436 0.002 -0.00980 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.029 8.35 -3.283 -15.393 -0.001 0.11180 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.031 -0.501 0.948 8.404 0.002 -0.111


281




81 1 SISMO EN X -2.653 -3.249 0 -0.002 0 0.02981 2 SISMO EN Z -0.644 0.295 -1.074 -4.364 0 0.00881 3 CARGA MUERTA 0.002 0.699 -0.014 -0.043 0 -0.00581 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0.019 -0.005 -0.014 0 081 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 0.189 -0.01 -0.032 0 -0.00181 6 VIENTO NORMAL -0.178 0.127 0.019 -0.251 0 0.09381 7 VIENTO PARALELO -0.44 -1.17 -0.726 -0.892 0 0.00381 8 GRANIZO 0 0.142 -0.008 -0.024 0 -0.00181 9 1.4 CARGA MUERTA 0.003 0.979 -0.019 -0.06 0 -0.00881 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.002 0.965 -0.029 -0.089 0 -0.00781 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.151 -0.035 -0.109 0 -0.00881 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.002 1.173 -0.041 -0.124 0 -0.00881 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.003 1.244 -0.044 -0.136 0 -0.00981 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.002 0.965 -0.029 -0.089 0 -0.00781 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.151 -0.035 -0.109 0 -0.00881 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.003 0.944 -0.024 -0.074 0 -0.00781 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.003 1.17 -0.036 -0.112 0 -0.00881 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.14 1.275 -0.026 -0.325 0 0.06681 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.35 0.237 -0.621 -0.837 0 -0.00681 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.14 0.941 -0.002 -0.252 0 0.06881 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.349 -0.097 -0.597 -0.765 0 -0.00481 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.14 1.168 -0.014 -0.29 0 0.06781 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.349 0.13 -0.609 -0.803 0 -0.00581 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.229 1.109 0 -0.4 0 0.11481 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.569 -0.578 -0.967 -1.233 0 -0.00381 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.229 1.109 0 -0.4 0 0.11481 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.569 -0.578 -0.967 -1.233 0 -0.00381 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.229 1.18 -0.004 -0.412 0 0.11381 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.569 -0.507 -0.971 -1.245 0 -0.00481 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.295 -2.01 -1.098 -4.44 0 0.02981 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 3.3 3.897 1.05 4.292 0 -0.04381 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.002 1.059 -0.034 -0.105 0 -0.00881 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.003 1.161 -0.038 -0.116 0 -0.00881 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.003 1.048 -0.032 -0.096 0 -0.00881 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.003 1.274 -0.044 -0.135 0 -0.00981 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.23 1.119 -0.002 -0.407 0 0.11481 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.229 1.204 -0.005 -0.416 0 0.11381 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.57 -0.568 -0.97 -1.24 0 -0.00381 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.569 -0.483 -0.973 -1.249 0 -0.00481 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.229 1.213 -0.007 -0.423 0 0.11381 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.57 -0.474 -0.975 -1.256 0 -0.00481 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.229 1.284 -0.011 -0.435 0 0.11381 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.569 -0.403 -0.979 -1.268 0 -0.00481 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.295 -1.906 -1.106 -4.463 0 0.02981 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 3.3 4.002 1.043 4.27 0 -0.04481 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.23 0.795 0.012 -0.365 0 0.11681 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.57 -0.892 -0.956 -1.198 0 -0.00181 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.234 0.464 -0.037 0.288 0 -0.12681 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.574 2.151 0.931 1.121 0 -0.00981 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -3.295 -2.324 -1.086 -4.404 0 0.03181 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 3.299 3.583 1.062 4.328 0 -0.04182 1 SISMO EN X -2.739 -2.492 0.002 0.005 0 0.06982 2 SISMO EN Z 0.003 0.182 -1.168 -4.703 0 -0.00882 3 CARGA MUERTA -0.002 4.005 1.604 3.593 0 082 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 082 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.03 3.039 1.582 3.536 0 0.00282 6 VIENTO NORMAL 0.001 -0.466 -1.784 -2.909 0 -0.00282 7 VIENTO PARALELO -0.01 -2.825 -1.898 -5.939 0 -0.00982 8 GRANIZO -0.023 2.279 1.187 2.652 0 0.00182 9 1.4 CARGA MUERTA -0.003 5.607 2.246 5.03 0 082 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.018 6.326 2.716 6.079 0 0.00182 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.051 9.669 4.456 9.969 0 0.00382 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.051 9.669 4.456 9.969 0 0.00382 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.062 10.809 5.05 11.295 0 0.00482 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.018 6.326 2.716 6.079 0 0.00182 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.051 9.669 4.456 9.969 0 0.00382 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.018 6.326 2.716 6.08 0 0.00182 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.054 9.973 4.615 10.323 0 0.00382 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.05 9.296 3.03 7.642 0 0.00182 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.059 7.409 2.938 5.218 0 -0.00482 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.002 4.434 0.498 1.984 0 -0.00282 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.011 2.546 0.406 -0.439 0 -0.00782 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.038 8.08 2.397 6.228 0 082 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.047 6.193 2.305 3.804 0 -0.00582 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.016 5.72 0.397 2.298 0 -0.00282 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.031 2.654 0.248 -1.641 0 -0.011


282




82 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.016 5.72 0.397 2.298 0 -0.00282 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.031 2.654 0.248 -1.641 0 -0.01182 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.028 6.86 0.991 3.624 0 -0.00282 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.042 3.793 0.841 -0.315 0 -0.0182 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.754 4.016 1.549 1.382 0 0.06282 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 2.719 8.635 3.883 10.777 0 -0.0682 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.033 7.845 3.507 7.847 0 0.00282 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.051 9.669 4.456 9.969 0 0.00382 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.033 7.845 3.507 7.848 0 0.00282 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.069 11.492 5.406 12.091 0 0.00482 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.016 5.72 0.397 2.298 0 -0.00282 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.031 7.24 1.188 4.066 0 -0.00182 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.031 2.654 0.248 -1.641 0 -0.01182 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.046 4.173 1.039 0.127 0 -0.0182 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.031 7.24 1.188 4.066 0 -0.00182 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.046 4.173 1.039 0.127 0 -0.0182 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.043 8.38 1.782 5.392 0 -0.00182 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.057 5.313 1.633 1.453 0 -0.00982 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -2.77 5.536 2.34 3.15 0 0.06382 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 2.704 10.155 4.674 12.545 0 -0.05982 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.001 2.999 -0.875 -0.548 0 -0.00382 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.015 -0.067 -1.024 -4.487 0 -0.01182 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.003 4.21 3.762 7.015 0 0.00382 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.011 7.276 3.911 10.954 0.001 0.01182 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -2.739 1.295 0.277 -1.464 0 0.06182 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 2.735 5.914 2.61 7.931 0 -0.06183 1 SISMO EN X -0.025 2.845 -0.005 -0.013 0 0.0783 2 SISMO EN Z 0.509 -0.613 -1.187 -4.781 0 -0.0183 3 CARGA MUERTA -0.001 4.073 1.655 3.739 0 0.00183 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 083 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.164 1.633 3.681 0 0.00183 6 VIENTO NORMAL 0.083 -0.653 -1.848 -3.104 0 -0.00183 7 VIENTO PARALELO 0.196 -3.267 -2.241 -6.904 0 0.00283 8 GRANIZO 0 2.373 1.225 2.761 0 083 9 1.4 CARGA MUERTA -0.001 5.703 2.317 5.235 0 0.00283 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 6.47 2.803 6.327 0 0.00283 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 9.95 4.599 10.376 0 0.00383 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.001 9.95 4.599 10.376 0 0.00383 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.001 11.137 5.211 11.756 0 0.00383 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 6.47 2.803 6.327 0 0.00283 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 9.95 4.599 10.376 0 0.00383 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.001 6.47 2.803 6.327 0 0.00283 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.001 10.267 4.762 10.744 0 0.00383 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.065 9.428 3.121 7.893 0 0.00283 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.156 7.337 2.806 4.853 0 0.00483 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.066 4.366 0.508 2.004 0 0.00183 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.156 2.274 0.193 -1.036 0 0.00383 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.065 8.162 2.467 6.421 0 0.00283 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.156 6.071 2.153 3.381 0 0.00483 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.107 5.621 0.401 2.292 0 0.00183 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.254 2.223 -0.111 -2.647 0 0.00483 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.107 5.621 0.401 2.292 0 0.00183 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.254 2.223 -0.111 -2.647 0 0.00483 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.107 6.808 1.013 3.672 0 0.00183 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.254 3.41 0.501 -1.267 0 0.00483 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.483 8.703 1.61 1.534 0 0.06183 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.484 4.237 3.995 11.121 0 -0.05883 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.001 8.052 3.619 8.168 0 0.00283 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.001 9.95 4.599 10.376 0 0.00383 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 8.052 3.619 8.168 0 0.00283 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 11.849 5.579 12.585 0 0.00383 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.107 5.621 0.401 2.292 0 0.00183 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.107 7.203 1.217 4.132 0 0.00183 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.254 2.223 -0.111 -2.647 0 0.00483 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.254 3.805 0.705 -0.807 0 0.00483 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.107 7.203 1.217 4.132 0 0.00183 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.254 3.805 0.705 -0.807 0 0.00483 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.107 8.39 1.829 5.513 0 0.00283 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.254 4.992 1.318 0.573 0 0.00583 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.483 10.285 2.427 3.374 0 0.06283 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) -0.484 5.819 4.811 12.962 0 -0.05883 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.107 2.817 -0.912 -0.67 0 083 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.254 -0.581 -1.424 -5.61 0 0.00383 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.108 4.515 3.892 7.401 0 0.00283 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.255 7.913 4.403 12.34 0 -0.00183 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S 0.483 5.899 0.297 -1.428 0 0.06183 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S -0.484 1.433 2.682 8.159 0 -0.059


283




84 1 SISMO EN X -3.129 -2.848 0 -0.001 0 0.07784 2 SISMO EN Z 0.004 0.264 -1.256 -5.057 0 -0.01184 3 CARGA MUERTA 0 4.079 1.652 3.729 0 084 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 084 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.161 1.63 3.671 0 084 6 VIENTO NORMAL 0 -0.521 -1.905 -3.31 0 -0.00184 7 VIENTO PARALELO -0.228 -3.585 -2.467 -7.58 0 0.00184 8 GRANIZO 0 2.371 1.223 2.753 0 084 9 1.4 CARGA MUERTA 0 5.71 2.313 5.22 0 084 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.475 2.798 6.31 0 084 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 9.952 4.591 10.348 0 084 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0 9.953 4.591 10.348 0 084 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0 11.138 5.203 11.724 0 084 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.475 2.798 6.31 0 084 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 9.952 4.591 10.348 0 084 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 6.475 2.798 6.31 0 084 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 10.269 4.754 10.715 0 084 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0 9.536 3.068 7.699 0 084 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.182 7.084 2.618 4.283 0 0.00184 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0 4.478 0.459 1.826 0 -0.00184 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.182 2.026 0.009 -1.59 0 0.00184 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0 8.271 2.416 6.231 0 -0.00184 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.182 5.82 1.966 2.815 0 0.00184 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 5.798 0.322 2.007 0 -0.00184 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.296 1.814 -0.409 -3.544 0 0.00184 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.001 5.798 0.322 2.007 0 -0.00184 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.296 1.814 -0.409 -3.544 0 0.00184 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.001 6.984 0.934 3.383 0 -0.00184 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.296 2.999 0.202 -2.168 0 0.00184 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.125 3.891 1.542 1.252 0 0.06684 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 3.125 9.059 4.054 11.368 0 -0.06684 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0 8.056 3.613 8.145 0 084 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0 9.952 4.591 10.348 0 084 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 8.056 3.613 8.145 0 084 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 11.849 5.569 12.55 0 084 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.001 5.798 0.322 2.007 0 -0.00184 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.001 7.379 1.137 3.842 0 -0.00184 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.296 1.814 -0.409 -3.544 0 0.00184 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.296 3.395 0.406 -1.709 0 0.00184 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.001 7.379 1.137 3.842 0 -0.00184 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.296 3.395 0.406 -1.709 0 0.00184 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.001 8.564 1.749 5.218 0 -0.00184 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.296 4.58 1.017 -0.333 0 0.00184 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.125 5.472 2.357 3.087 0 0.06684 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 3.125 10.639 4.869 13.203 0 -0.06684 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.001 2.994 -0.989 -0.947 0 -0.00184 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.296 -0.99 -1.72 -6.498 0 0.00184 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.001 4.348 3.963 7.659 0 0.00184 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.296 8.332 4.694 13.21 0 -0.00184 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -3.125 1.087 0.231 -1.702 0 0.06684 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 3.125 6.254 2.743 8.414 0 -0.06685 1 SISMO EN X -2.85 -2.594 0 0.003 0 0.07285 2 SISMO EN Z -0.246 -0.074 -1.167 -4.697 0 0.0185 3 CARGA MUERTA -0.003 4.004 -1.603 -3.588 0 085 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 085 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA -0.031 3.038 -1.582 -3.533 0 0.00285 6 VIENTO NORMAL -0.001 0.2 0.146 0.203 0 0.00185 7 VIENTO PARALELO -0.013 -2.807 1.902 5.953 0 -0.00885 8 GRANIZO -0.023 2.279 -1.186 -2.65 0 0.00185 9 1.4 CARGA MUERTA -0.004 5.605 -2.244 -5.023 0 085 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.019 6.324 -2.714 -6.072 0 0.00185 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.052 9.666 -4.454 -9.959 0 0.00385 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.052 9.666 -4.454 -9.958 0 0.00385 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.064 10.806 -5.047 -11.283 0 0.00485 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.019 6.324 -2.714 -6.072 0 0.00185 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.052 9.666 -4.454 -9.959 0 0.00385 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.019 6.324 -2.714 -6.072 0 0.00185 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.055 9.97 -4.612 -10.312 0 0.00385 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.053 9.826 -4.337 -9.796 0 0.00485 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.062 7.421 -2.932 -5.196 0 -0.00485 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.004 4.964 -1.807 -4.143 0 0.00185 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.014 2.559 -0.402 0.457 0 -0.00785 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.04 8.611 -3.704 -8.383 0 0.00385 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.05 6.205 -2.3 -3.783 0 -0.00585 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.019 6.584 -2.524 -5.808 0 0.00285 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.035 2.674 -0.242 1.666 0 -0.0185 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.019 6.584 -2.524 -5.808 0 0.002


284




85 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.035 2.674 -0.242 1.666 0 -0.0185 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.031 7.723 -3.117 -7.133 0 0.00385 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.047 3.814 -0.835 0.341 0 -0.0185 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.114 3.656 -3.88 -10.767 0 0.08285 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 3.077 8.992 -1.548 -1.377 0 -0.08185 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.034 7.843 -3.505 -7.839 0 0.00285 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.052 9.666 -4.454 -9.958 0 0.00385 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.034 7.843 -3.505 -7.839 0 0.00285 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.071 11.489 -5.403 -12.078 0 0.00485 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.019 6.584 -2.524 -5.808 0 0.00285 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.035 8.103 -3.315 -7.574 0 0.00385 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.035 2.675 -0.242 1.666 0 -0.0185 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.051 4.194 -1.033 -0.1 0 -0.00985 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.035 8.103 -3.315 -7.574 0 0.00385 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.051 4.194 -1.033 -0.1 0 -0.00985 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.046 9.242 -3.908 -8.899 0 0.00485 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.062 5.333 -1.626 -1.425 0 -0.00985 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.13 5.176 -4.671 -12.533 0 0.08385 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 3.062 10.511 -2.339 -3.144 0 -0.0885 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.003 3.863 -1.253 -2.965 0 0.00285 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.019 -0.046 1.03 4.509 0 -0.01185 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.002 3.344 -1.632 -3.494 0 -0.00285 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.014 7.253 -3.915 -10.968 -0.001 0.01185 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -3.098 0.936 -2.609 -7.924 0 0.08185 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 3.093 6.271 -0.276 1.465 0 -0.08286 1 SISMO EN X -0.026 2.959 0.006 0.017 0 0.07386 2 SISMO EN Z -0.004 0.596 -1.185 -4.774 0 0.01186 3 CARGA MUERTA -0.001 4.073 -1.654 -3.735 0 0.00186 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 086 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.164 -1.632 -3.677 0 0.00186 6 VIENTO NORMAL 0 0.223 0.186 0.303 0 0.00186 7 VIENTO PARALELO 0.195 -3.266 2.248 6.929 0 0.00286 8 GRANIZO 0 2.373 -1.224 -2.757 0 086 9 1.4 CARGA MUERTA -0.001 5.702 -2.316 -5.229 0 0.00286 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 6.47 -2.801 -6.32 0 0.00286 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 9.95 -4.596 -10.364 0 0.00386 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.001 9.95 -4.596 -10.364 0 0.00386 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.001 11.137 -5.208 -11.743 0 0.00386 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 6.47 -2.801 -6.32 0 0.00286 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.001 9.95 -4.596 -10.364 0 0.00386 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.001 6.47 -2.801 -6.32 0 0.00286 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.001 10.267 -4.759 -10.732 0 0.00386 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.001 10.128 -4.447 -10.122 0 0.00386 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.155 7.337 -2.798 -4.821 0 0.00486 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.001 5.066 -1.836 -4.239 0 0.00286 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.155 2.275 -0.187 1.061 0 0.00386 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.001 8.863 -3.794 -8.651 0 0.00386 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.155 6.072 -2.145 -3.351 0 0.00486 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 6.759 -2.558 -5.926 0 0.00386 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.253 2.224 0.121 2.687 0 0.00486 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.001 6.759 -2.558 -5.926 0 0.00386 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.253 2.224 0.121 2.687 0 0.00486 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.001 7.946 -3.17 -7.304 0 0.00386 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.252 3.411 -0.491 1.308 0 0.00486 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.031 10.025 -3.98 -11.076 0 0.08686 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.029 2.915 -1.621 -1.564 0 -0.08286 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.001 8.052 -3.617 -8.158 0 0.00286 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.001 9.95 -4.596 -10.364 0 0.00386 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 8.052 -3.617 -8.158 0 0.00286 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.001 11.849 -5.575 -12.57 0 0.00386 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.001 6.759 -2.558 -5.926 0 0.00386 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.001 8.341 -3.374 -7.764 0 0.00386 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.253 2.224 0.121 2.687 0 0.00486 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.252 3.806 -0.695 0.849 0 0.00486 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.001 8.341 -3.374 -7.764 0 0.00386 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.253 3.806 -0.695 0.849 0 0.00486 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.001 9.528 -3.986 -9.143 0 0.00486 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.252 4.993 -1.307 -0.53 0 0.00586 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.031 11.607 -4.796 -12.915 0 0.08686 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.029 4.497 -2.437 -3.402 0 -0.08286 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.001 3.955 -1.246 -2.967 0 0.00286 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.253 -0.58 1.433 5.646 0 0.00386 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0 3.377 -1.731 -3.756 0 086 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.254 7.912 -4.41 -12.369 0 -0.00186 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.031 7.221 -2.668 -8.118 0 0.08586 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.03 0.111 -0.309 1.395 0 -0.083


285




87 1 SISMO EN X -3.255 -2.962 0 0.002 0 0.0887 2 SISMO EN Z -0.492 -0.248 -1.253 -5.042 0 0.01487 3 CARGA MUERTA 0 4.079 -1.656 -3.743 0 087 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 087 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 3.162 -1.634 -3.684 0 087 6 VIENTO NORMAL -0.038 0.151 0.169 0.211 0 0.00287 7 VIENTO PARALELO -0.23 -3.592 2.478 7.625 0 0.00187 8 GRANIZO 0 2.371 -1.225 -2.763 0 087 9 1.4 CARGA MUERTA 0 5.71 -2.318 -5.24 0 087 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.476 -2.804 -6.333 0 087 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 9.953 -4.601 -10.386 0 087 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0 9.954 -4.601 -10.386 0 087 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0 11.139 -5.213 -11.768 0 087 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0 6.476 -2.804 -6.333 0 087 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0 9.953 -4.601 -10.386 0 087 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 6.476 -2.804 -6.334 0 087 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0 10.27 -4.764 -10.755 0 087 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.03 10.075 -4.466 -10.218 0 0.00287 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.184 7.08 -2.618 -4.286 0 0.00187 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.03 5.016 -1.852 -4.323 0 0.00187 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.184 2.021 -0.005 1.608 0 0.00187 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.03 8.81 -3.812 -8.744 0 0.00287 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.184 5.815 -1.965 -2.813 0 0.00187 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.049 6.672 -2.584 -6.06 0 0.00287 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.299 1.806 0.418 3.579 0 0.00187 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.049 6.672 -2.584 -6.06 0 0.00287 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.299 1.806 0.418 3.579 0 0.00187 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.049 7.858 -3.197 -7.441 0 0.00287 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.299 2.992 -0.195 2.197 0 0.00187 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.746 3.265 -4.056 -11.374 0 0.09387 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 3.746 9.686 -1.552 -1.293 0 -0.09387 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0 8.057 -3.621 -8.176 0 087 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0 9.954 -4.601 -10.386 0 087 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 8.056 -3.621 -8.176 0 087 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0 11.851 -5.581 -12.597 0 087 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.049 6.672 -2.584 -6.06 0 0.00287 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.049 8.253 -3.401 -7.902 0 0.00287 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.299 1.806 0.418 3.579 0 0.00187 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.299 3.387 -0.399 1.736 0 0.00187 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.049 8.253 -3.401 -7.902 0 0.00287 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.299 3.387 -0.399 1.736 0 0.00187 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.049 9.439 -4.014 -9.283 0 0.00387 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.299 4.573 -1.012 0.355 0 0.00187 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -3.746 4.846 -4.873 -13.216 0 0.09387 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 3.746 11.267 -2.368 -3.135 0 -0.09387 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.049 3.868 -1.271 -3.095 0 0.00287 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.299 -0.999 1.731 6.544 0 0.00187 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.049 3.474 -1.71 -3.642 0 -0.00287 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.299 8.341 -4.712 -13.281 0 -0.00187 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -3.746 0.461 -2.743 -8.409 0 0.09387 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 3.746 6.881 -0.238 1.672 0 -0.09388 1 SISMO EN X -0.759 -0.239 0 0 0 1.31288 2 SISMO EN Z -0.019 -0.883 -0.686 -0.992 0 0.01588 3 CARGA MUERTA 0.048 2.272 -0.057 -0.052 0 -0.03788 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 2.371 -0.097 -0.089 0 088 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.003 0.432 0 0 0 0.00288 6 VIENTO NORMAL -0.112 -0.216 -0.017 -0.027 0 0.27288 7 VIENTO PARALELO -0.011 -0.453 -0.001 -0.001 0 -0.01388 8 GRANIZO 0.002 0.324 0 0 0 0.00288 9 1.4 CARGA MUERTA 0.067 3.181 -0.08 -0.073 0 -0.05288 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.059 6.736 -0.223 -0.204 0 -0.04488 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 4.603 -0.116 -0.106 0 -0.04188 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.061 7.212 -0.222 -0.204 0 -0.04188 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.062 7.374 -0.222 -0.204 0 -0.0488 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.059 6.736 -0.223 -0.204 0 -0.04488 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 4.603 -0.116 -0.106 0 -0.04188 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.059 4.128 -0.116 -0.107 0 -0.04488 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.062 4.647 -0.116 -0.106 0 -0.04188 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.028 7.039 -0.236 -0.225 0 0.17688 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.053 6.849 -0.223 -0.205 0 -0.05188 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.032 2.554 -0.082 -0.084 0 0.17388 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.049 2.364 -0.069 -0.063 0 -0.05588 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.029 3.072 -0.082 -0.084 0 0.17588 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.052 2.882 -0.069 -0.063 0 -0.05288 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.087 3.847 -0.139 -0.142 0 0.3188 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.044 3.539 -0.118 -0.108 0 -0.0688 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.087 3.847 -0.139 -0.142 0 0.3188 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.044 3.539 -0.118 -0.108 0 -0.06


286




88 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.086 4.01 -0.139 -0.141 0 0.3188 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.045 3.701 -0.118 -0.108 0 -0.05988 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.719 3.006 -0.802 -1.099 0 1.28488 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.837 5.25 0.57 0.886 0 -1.37188 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.06 6.952 -0.223 -0.204 0 -0.04388 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.061 5.789 -0.164 -0.151 0 -0.04188 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.06 5.53 -0.165 -0.151 0 -0.04288 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.063 6.048 -0.164 -0.151 0 -0.0488 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.087 5.033 -0.187 -0.186 0 0.3188 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.085 4.064 -0.139 -0.141 0 0.31188 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.044 4.725 -0.166 -0.152 0 -0.0688 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.046 3.755 -0.117 -0.108 0 -0.05988 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.085 5.249 -0.187 -0.186 0 0.31188 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.046 4.941 -0.166 -0.152 0 -0.05988 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.084 5.411 -0.187 -0.186 0 0.31288 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.047 5.103 -0.166 -0.152 0 -0.05888 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.718 4.408 -0.85 -1.143 0 1.28588 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.838 6.652 0.521 0.841 0 -1.3788 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.102 1.764 -0.074 -0.082 0 0.3288 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.029 1.456 -0.052 -0.048 0 -0.0588 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.188 2.325 -0.029 -0.012 0 -0.38788 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.057 2.634 -0.05 -0.046 0 -0.01788 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.735 0.923 -0.737 -1.039 0 1.29488 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.821 3.167 0.635 0.945 0 -1.36189 1 SISMO EN X -0.677 -0.232 0 0 0 1.19989 2 SISMO EN Z 0 -0.063 -0.75 -1.051 0 -0.00789 3 CARGA MUERTA 0.047 4.052 0.022 0.02 0 -0.03889 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 5.447 0.038 0.035 0 089 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.001 0.382 0 0 0 089 6 VIENTO NORMAL -0.078 -0.083 -0.022 -0.031 0 0.33289 7 VIENTO PARALELO -0.003 -0.617 0.001 0.001 0 -0.00489 8 GRANIZO 0 0.287 0 0 0 089 9 1.4 CARGA MUERTA 0.066 5.673 0.031 0.028 0 -0.05489 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.057 13.77 0.087 0.08 0 -0.04689 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 8.198 0.045 0.041 0 -0.04589 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.058 14.19 0.086 0.08 0 -0.04589 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.058 14.334 0.086 0.08 0 -0.04589 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.057 13.77 0.087 0.08 0 -0.04689 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 8.198 0.045 0.041 0 -0.04589 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.057 7.777 0.045 0.042 0 -0.04689 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.058 8.236 0.045 0.041 0 -0.04589 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.005 14.124 0.069 0.055 0 0.22189 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.055 13.697 0.087 0.08 0 -0.04889 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.006 4.796 0.009 0 0 0.2289 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.054 4.369 0.027 0.025 0 -0.04989 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.005 5.255 0.009 0 0 0.2289 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.055 4.828 0.027 0.025 0 -0.04889 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.045 7.669 0.017 0.002 0 0.38689 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.053 6.976 0.046 0.043 0 -0.05189 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.045 7.669 0.017 0.002 0 0.38689 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.053 6.976 0.046 0.043 0 -0.05189 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.045 7.813 0.017 0.002 0 0.38689 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.053 7.119 0.046 0.043 0 -0.0589 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.621 7.482 -0.705 -1.01 0 1.14689 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.734 8.072 0.795 1.093 0 -1.23889 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.057 13.961 0.086 0.08 0 -0.04589 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.058 10.922 0.064 0.059 0 -0.04589 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.057 10.692 0.064 0.059 0 -0.04589 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.058 11.151 0.064 0.059 0 -0.04589 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.045 10.393 0.036 0.019 0 0.38689 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.045 7.86 0.017 0.002 0 0.38789 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.053 9.699 0.065 0.06 0 -0.05189 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.053 7.167 0.046 0.043 0 -0.0589 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.045 10.584 0.036 0.019 0 0.38789 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.053 9.89 0.065 0.06 0 -0.0589 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.044 10.728 0.036 0.019 0 0.38789 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.053 10.034 0.065 0.06 0 -0.0589 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.62 10.397 -0.686 -0.992 0 1.14789 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.735 10.987 0.814 1.11 0 -1.23889 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.059 3.539 -0.008 -0.022 0 0.39889 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.038 2.845 0.021 0.019 0 -0.03989 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.144 3.755 0.048 0.058 0 -0.46689 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.047 4.448 0.019 0.017 0 -0.0389 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.635 3.352 -0.73 -1.033 0 1.15889 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.72 3.942 0.77 1.069 0 -1.227


287




90 1 SISMO EN X -0.61 -0.194 0 0 0 1.0690 2 SISMO EN Z 0.006 -0.207 -0.731 -1.034 0 -0.00790 3 CARGA MUERTA 0.047 5.363 -0.054 -0.049 0 -0.03990 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 7.03 -0.092 -0.084 0 090 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.003 0.701 0 0 0 090 6 VIENTO NORMAL -0.107 -0.285 -0.021 -0.03 0 0.31490 7 VIENTO PARALELO -0.004 -1.353 0 0 0 090 8 GRANIZO 0.002 0.526 0 0 0 090 9 1.4 CARGA MUERTA 0.066 7.508 -0.075 -0.069 0 -0.05590 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 18.034 -0.211 -0.194 0 -0.04790 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 11.073 -0.11 -0.101 0 -0.04790 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.061 18.806 -0.211 -0.194 0 -0.04790 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.062 19.069 -0.211 -0.194 0 -0.04790 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 18.034 -0.211 -0.194 0 -0.04790 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 11.073 -0.11 -0.101 0 -0.04790 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.058 10.301 -0.11 -0.101 0 -0.04790 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.061 11.143 -0.11 -0.101 0 -0.04790 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.025 18.578 -0.228 -0.218 0 0.20590 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.058 17.724 -0.211 -0.194 0 -0.04790 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.029 6.207 -0.081 -0.083 0 0.20490 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.054 5.353 -0.065 -0.059 0 -0.04790 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.026 7.049 -0.081 -0.083 0 0.20590 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.057 6.194 -0.064 -0.059 0 -0.04790 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.081 9.931 -0.137 -0.14 0 0.36190 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.053 8.542 -0.111 -0.102 0 -0.04790 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.081 9.931 -0.137 -0.14 0 0.36190 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.053 8.542 -0.111 -0.102 0 -0.04790 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.08 10.194 -0.137 -0.14 0 0.36290 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.054 8.805 -0.11 -0.101 0 -0.04790 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.545 9.9 -0.842 -1.135 0 1.00790 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.661 10.702 0.621 0.933 0 -1.10190 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.059 18.385 -0.211 -0.194 0 -0.04790 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.061 14.588 -0.156 -0.143 0 -0.04790 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.059 14.167 -0.156 -0.143 0 -0.04790 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.062 15.009 -0.156 -0.143 0 -0.04690 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.081 13.446 -0.183 -0.182 0 0.36190 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.08 10.282 -0.137 -0.14 0 0.36290 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.053 12.057 -0.156 -0.144 0 -0.04790 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.054 8.893 -0.11 -0.101 0 -0.04790 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.08 13.797 -0.183 -0.182 0 0.36290 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.054 12.408 -0.156 -0.144 0 -0.04790 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.079 14.06 -0.183 -0.182 0 0.36290 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.055 12.671 -0.156 -0.144 0 -0.04790 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.544 13.766 -0.887 -1.177 0 1.00790 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.663 14.568 0.575 0.891 0 -1.10190 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.097 4.456 -0.075 -0.083 0 0.37390 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.038 3.067 -0.049 -0.045 0 -0.03590 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.182 5.196 -0.021 -0.006 0 -0.44490 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.048 6.585 -0.048 -0.044 0 -0.03590 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.56 4.425 -0.78 -1.078 0 1.01890 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.646 5.227 0.683 0.99 0 -1.08991 1 SISMO EN X -0.61 -0.194 0 0 0 1.0691 2 SISMO EN Z -0.002 0.193 -0.731 -1.034 0 0.00991 3 CARGA MUERTA 0.047 5.363 0.054 0.049 0 -0.03991 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 7.03 0.092 0.084 0 091 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.003 0.701 0 0 0 091 6 VIENTO NORMAL -0.034 -0.287 -0.021 -0.03 0 0.07591 7 VIENTO PARALELO -0.004 -1.353 0 0 0 091 8 GRANIZO 0.002 0.526 0 0 0 091 9 1.4 CARGA MUERTA 0.066 7.508 0.075 0.069 0 -0.05591 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 18.035 0.211 0.194 0 -0.04791 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 11.073 0.11 0.101 0 -0.04791 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.061 18.806 0.211 0.194 0 -0.04791 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.062 19.069 0.211 0.194 0 -0.04791 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 18.035 0.211 0.194 0 -0.04791 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 11.073 0.11 0.101 0 -0.04791 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.058 10.301 0.11 0.101 0 -0.04791 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.061 11.143 0.11 0.101 0 -0.04791 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.034 18.577 0.194 0.17 0 0.01391 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.058 17.724 0.211 0.194 0 -0.04791 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.03 6.206 0.048 0.035 0 0.01391 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.054 5.353 0.065 0.059 0 -0.04791 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.033 7.047 0.048 0.035 0 0.01391 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.057 6.194 0.064 0.059 0 -0.04791 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.014 9.928 0.083 0.063 0 0.05191 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.053 8.542 0.111 0.102 0 -0.04791 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.014 9.928 0.083 0.063 0 0.05191 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.053 8.542 0.111 0.102 0 -0.04791 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.015 10.191 0.083 0.063 0 0.051


288




91 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.054 8.805 0.111 0.102 0 -0.04791 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.553 10.3 -0.621 -0.933 0 1.02391 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.67 10.302 0.841 1.135 0 -1.11791 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.059 18.385 0.211 0.194 0 -0.04791 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.061 14.588 0.156 0.143 0 -0.04791 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.059 14.167 0.156 0.143 0 -0.04791 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.062 15.009 0.156 0.143 0 -0.04691 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.014 13.443 0.129 0.105 0 0.05191 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.015 10.279 0.083 0.063 0 0.05191 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.053 12.057 0.157 0.144 0 -0.04791 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.054 8.893 0.111 0.102 0 -0.04791 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.015 13.794 0.129 0.105 0 0.05191 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.054 12.408 0.157 0.144 0 -0.04791 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.016 14.057 0.129 0.105 0 0.05191 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.055 12.671 0.156 0.144 0 -0.04791 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.552 14.166 -0.575 -0.891 0 1.02391 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.671 14.168 0.887 1.177 0 -1.11791 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.001 4.453 0.021 0.006 0 0.06291 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.038 3.067 0.049 0.045 0 -0.03591 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.087 5.199 0.075 0.083 0 -0.13391 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.048 6.585 0.048 0.044 0 -0.03591 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.569 4.825 -0.683 -0.99 0 1.03491 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.654 4.827 0.779 1.078 0 -1.10592 1 SISMO EN X -0.677 -0.232 0 0 0 1.19992 2 SISMO EN Z 0 0.06 -0.75 -1.051 0 0.00892 3 CARGA MUERTA 0.047 4.052 -0.022 -0.02 0 -0.03892 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 5.447 -0.038 -0.035 0 092 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.001 0.382 0 0 0 092 6 VIENTO NORMAL -0.016 -0.058 -0.022 -0.031 0 0.04192 7 VIENTO PARALELO -0.003 -0.617 -0.001 -0.001 0 -0.00492 8 GRANIZO 0 0.287 0 0 0 092 9 1.4 CARGA MUERTA 0.066 5.673 -0.031 -0.028 0 -0.05492 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.057 13.769 -0.087 -0.08 0 -0.04692 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 8.198 -0.045 -0.041 0 -0.04592 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.058 14.19 -0.086 -0.08 0 -0.04592 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.058 14.333 -0.086 -0.08 0 -0.04592 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.057 13.769 -0.087 -0.08 0 -0.04692 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.058 8.198 -0.045 -0.041 0 -0.04592 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.057 7.777 -0.045 -0.042 0 -0.04692 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.058 8.236 -0.045 -0.041 0 -0.04592 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.045 14.144 -0.104 -0.104 0 -0.01292 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.055 13.697 -0.087 -0.08 0 -0.04892 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.044 4.816 -0.044 -0.049 0 -0.01392 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.054 4.369 -0.027 -0.025 0 -0.04992 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.045 5.275 -0.043 -0.049 0 -0.01392 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.055 4.828 -0.027 -0.025 0 -0.04892 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.037 7.702 -0.073 -0.082 0 0.00892 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.053 6.976 -0.046 -0.043 0 -0.05192 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.037 7.702 -0.073 -0.082 0 0.00892 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.053 6.976 -0.046 -0.043 0 -0.05192 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.037 7.845 -0.073 -0.082 0 0.00892 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.053 7.119 -0.046 -0.042 0 -0.0592 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.621 7.605 -0.795 -1.093 0 1.16192 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.734 7.949 0.705 1.01 0 -1.25392 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.057 13.961 -0.086 -0.08 0 -0.04592 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.058 10.922 -0.064 -0.059 0 -0.04592 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.057 10.692 -0.064 -0.059 0 -0.04592 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.058 11.151 -0.064 -0.059 0 -0.04592 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.037 10.425 -0.092 -0.099 0 0.00892 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.037 7.893 -0.073 -0.082 0 0.00892 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.053 9.699 -0.065 -0.06 0 -0.05192 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.053 7.167 -0.046 -0.042 0 -0.0592 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.037 10.617 -0.092 -0.099 0 0.00892 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.053 9.89 -0.065 -0.06 0 -0.0592 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.037 10.76 -0.092 -0.099 0 0.00892 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.053 10.034 -0.065 -0.06 0 -0.0592 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.62 10.52 -0.814 -1.11 0 1.16292 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.735 10.864 0.686 0.992 0 -1.25392 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.022 3.571 -0.048 -0.058 0 0.01992 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.038 2.845 -0.021 -0.019 0 -0.03992 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.063 3.722 0.009 0.022 0 -0.08892 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.047 4.448 -0.019 -0.017 0 -0.0392 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.635 3.475 -0.77 -1.069 0 1.17392 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.72 3.819 0.73 1.033 0 -1.242


289




93 1 SISMO EN X -0.759 -0.237 0 0 0 1.31293 2 SISMO EN Z 0.02 0.907 -0.685 -0.992 0 -0.01593 3 CARGA MUERTA 0.048 2.272 0.057 0.052 0 -0.03793 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 2.371 0.097 0.089 0 093 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.003 0.432 0 0 0 0.00293 6 VIENTO NORMAL 0.045 -0.214 -0.017 -0.026 0 -0.07193 7 VIENTO PARALELO -0.011 -0.454 0.001 0.001 0 -0.01393 8 GRANIZO 0.002 0.324 0 0 0 0.00293 9 1.4 CARGA MUERTA 0.067 3.181 0.08 0.073 0 -0.05293 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.059 6.736 0.223 0.204 0 -0.04493 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 4.603 0.116 0.106 0 -0.04193 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.061 7.212 0.222 0.204 0 -0.04193 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.062 7.374 0.222 0.204 0 -0.0493 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.059 6.736 0.223 0.204 0 -0.04493 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.061 4.603 0.116 0.106 0 -0.04193 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.059 4.128 0.116 0.107 0 -0.04493 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.062 4.647 0.116 0.106 0 -0.04193 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.098 7.041 0.209 0.183 0 -0.09893 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.053 6.849 0.223 0.205 0 -0.05193 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.094 2.555 0.055 0.042 0 -0.10193 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.049 2.363 0.069 0.063 0 -0.05593 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.097 3.074 0.054 0.041 0 -0.09993 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.052 2.882 0.069 0.063 0 -0.05293 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.118 3.85 0.094 0.073 0 -0.13593 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.044 3.538 0.118 0.108 0 -0.0693 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.118 3.85 0.094 0.073 0 -0.13593 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.044 3.538 0.118 0.108 0 -0.0693 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.119 4.012 0.094 0.073 0 -0.13593 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.045 3.7 0.118 0.108 0 -0.05993 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.68 4.797 -0.569 -0.885 0 1.25493 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.798 3.459 0.802 1.099 0 -1.34193 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.06 6.952 0.223 0.204 0 -0.04393 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.061 5.789 0.164 0.151 0 -0.04193 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.06 5.53 0.165 0.151 0 -0.04293 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.063 6.048 0.164 0.151 0 -0.0493 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.118 5.035 0.143 0.117 0 -0.13693 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.119 4.066 0.094 0.073 0 -0.13493 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.044 4.724 0.166 0.152 0 -0.0693 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.046 3.754 0.118 0.108 0 -0.05993 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.119 5.252 0.143 0.117 0 -0.13493 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.046 4.94 0.166 0.152 0 -0.05993 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.12 5.414 0.142 0.117 0 -0.13493 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.047 5.102 0.166 0.152 0 -0.05893 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.679 6.199 -0.521 -0.841 0 1.25593 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.799 4.861 0.85 1.143 0 -1.3493 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.102 1.767 0.029 0.013 0 -0.12593 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.029 1.455 0.053 0.048 0 -0.0593 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.016 2.323 0.073 0.081 0 0.05893 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.057 2.635 0.05 0.046 0 -0.01793 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.696 2.714 -0.634 -0.945 0 1.26493 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.782 1.376 0.737 1.039 0 -1.33194 1 SISMO EN X -0.01 2.53 0.009 0.012 0 0.03294 2 SISMO EN Z -0.001 2.209 -1.099 -2.327 0 0.00494 3 CARGA MUERTA -0.003 0.698 0.011 0.006 0 0.00694 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 094 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 0.224 0.012 0.007 0 0.00194 6 VIENTO NORMAL 0.056 0.184 -0.135 -0.289 0 -0.05294 7 VIENTO PARALELO -0.203 -0.581 -0.23 -0.128 0 0.38294 8 GRANIZO 0 0.168 0.009 0.005 0 0.00194 9 1.4 CARGA MUERTA -0.004 0.977 0.015 0.008 0 0.00894 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.003 0.948 0.019 0.01 0 0.00894 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.004 1.195 0.032 0.018 0 0.00894 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.004 1.194 0.032 0.018 0 0.00894 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.004 1.278 0.037 0.02 0 0.00994 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.003 0.948 0.019 0.01 0 0.00894 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.004 1.195 0.032 0.018 0 0.00894 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.004 0.949 0.019 0.01 0 0.00894 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.004 1.217 0.033 0.018 0 0.00894 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.041 1.342 -0.076 -0.213 0 -0.03494 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.166 0.73 -0.152 -0.084 0 0.31494 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.041 0.985 -0.095 -0.224 0 -0.03594 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.166 0.373 -0.171 -0.095 0 0.31294 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.041 1.253 -0.08 -0.216 0 -0.03494 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.166 0.641 -0.157 -0.087 0 0.31394 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.069 1.188 -0.156 -0.365 0 -0.06194 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.268 0.194 -0.28 -0.155 0 0.50494 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.069 1.188 -0.156 -0.365 0 -0.06194 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.268 0.194 -0.28 -0.155 0 0.50494 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.069 1.272 -0.152 -0.362 0 -0.0694 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.268 0.278 -0.275 -0.153 -0.001 0.504


290




94 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.015 5.687 -1.072 -2.305 0 0.04394 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.008 -3.79 1.109 2.326 0 -0.02894 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.003 1.06 0.025 0.014 0 0.00894 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.004 1.194 0.032 0.018 0 0.00894 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.004 1.06 0.025 0.014 0 0.00894 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.004 1.329 0.039 0.022 0 0.00994 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.07 1.188 -0.156 -0.365 0 -0.06194 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.069 1.3 -0.15 -0.362 0 -0.0694 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.268 0.194 -0.28 -0.155 0 0.50494 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.268 0.306 -0.274 -0.152 -0.001 0.50494 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.069 1.3 -0.15 -0.362 0 -0.0694 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.268 0.306 -0.274 -0.152 -0.001 0.50494 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.069 1.384 -0.146 -0.359 0 -0.0694 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.268 0.389 -0.269 -0.15 -0.001 0.50494 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.015 5.799 -1.066 -2.302 0 0.04394 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.008 -3.678 1.115 2.329 0 -0.02894 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.07 0.868 -0.165 -0.37 0 -0.06394 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.267 -0.127 -0.289 -0.161 0 0.50294 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.076 0.388 0.185 0.38 0 0.07494 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.262 1.383 0.308 0.171 0 -0.49194 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.014 5.366 -1.081 -2.31 0 0.04194 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.009 -4.111 1.1 2.321 0 -0.0395 1 SISMO EN X -0.013 0.099 0.003 0.003 0 0.06895 2 SISMO EN Z -0.002 -2 -0.271 -0.367 0 0.01395 3 CARGA MUERTA 0.002 0.799 -0.001 -0.001 0 -0.02495 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 095 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.003 0.398 -0.001 -0.001 0 -0.02495 6 VIENTO NORMAL 0.258 -0.104 -0.031 -0.042 0 -0.70995 7 VIENTO PARALELO -0.041 -0.364 0 0 0 0.12595 8 GRANIZO 0.002 0.299 -0.001 -0.001 0 -0.01895 9 1.4 CARGA MUERTA 0.003 1.119 -0.002 -0.002 0 -0.03395 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.004 1.158 -0.002 -0.002 0 -0.04195 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.007 1.596 -0.003 -0.003 0 -0.06795 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.007 1.596 -0.003 -0.003 0 -0.06795 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.009 1.746 -0.003 -0.003 0 -0.07695 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.004 1.158 -0.002 -0.002 0 -0.04195 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.007 1.596 -0.003 -0.003 0 -0.06795 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.004 1.158 -0.002 -0.002 0 -0.04195 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.008 1.636 -0.003 -0.003 0 -0.06995 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.214 1.513 -0.028 -0.037 0 -0.63495 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.025 1.305 -0.002 -0.003 0 0.03395 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.209 0.876 -0.026 -0.035 0 -0.59695 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.03 0.668 -0.001 -0.001 0 0.07295 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.213 1.354 -0.027 -0.036 0 -0.62495 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.026 1.146 -0.002 -0.002 0 0.04395 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.34 1.023 -0.042 -0.057 0 -0.96295 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.049 0.685 -0.001 -0.002 0 0.12295 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.34 1.023 -0.042 -0.057 0 -0.96295 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.049 0.685 -0.001 -0.002 0 0.12295 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.341 1.172 -0.043 -0.057 0 -0.97195 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.048 0.835 -0.002 -0.002 0 0.11395 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.011 -0.743 -0.27 -0.366 0 0.0495 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.02 3.059 0.266 0.362 0 -0.12195 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.006 1.357 -0.002 -0.002 0 -0.05395 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.007 1.596 -0.003 -0.003 0 -0.06795 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.006 1.357 -0.002 -0.002 0 -0.05395 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.009 1.835 -0.003 -0.003 0 -0.08195 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.34 1.023 -0.042 -0.057 0 -0.96295 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.341 1.222 -0.043 -0.057 0 -0.97495 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.049 0.685 -0.001 -0.002 0 0.12295 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.047 0.884 -0.002 -0.002 0 0.1195 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.341 1.222 -0.043 -0.057 0 -0.97495 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.047 0.884 -0.002 -0.002 0 0.1195 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.342 1.371 -0.043 -0.058 0 -0.98395 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.046 1.034 -0.002 -0.002 0 0.10195 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.01 -0.544 -0.27 -0.366 0 0.02895 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.021 3.258 0.266 0.361 0 -0.13395 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.337 0.584 -0.042 -0.056 0 -0.94395 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.051 0.246 -0.001 -0.001 0 0.14195 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.333 0.855 0.039 0.054 0 0.995 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.055 1.192 -0.001 -0.001 0 -0.18495 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.014 -1.182 -0.269 -0.365 0 0.05995 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.018 2.62 0.267 0.363 0 -0.10297 1 SISMO EN X 0.001 -0.033 0 0.001 0 -0.00397 2 SISMO EN Z 0 0.235 -0.24 -0.338 0 097 3 CARGA MUERTA 0.003 0.814 0 0 0 -0.01397 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 097 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.003 0.393 -0.001 0 0 -0.01297 6 VIENTO NORMAL 0.286 0.081 -0.029 -0.041 -0.001 -1.04397 7 VIENTO PARALELO 0.013 -0.4 0.001 0.001 0 -0.00597 8 GRANIZO 0.002 0.295 0 0 0 -0.00997 9 1.4 CARGA MUERTA 0.004 1.14 0 0 0 -0.01997 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 1.174 0 0 0 -0.02297 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.008 1.606 -0.001 0 0 -0.03597 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.008 1.606 -0.001 0 0 -0.035


291




97 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.009 1.754 -0.001 -0.001 0 -0.03997 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 1.174 0 0 0 -0.02297 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.008 1.606 -0.001 0 0 -0.03597 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.005 1.174 0 0 0 -0.02297 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.008 1.646 -0.001 0 0 -0.03697 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.237 1.671 -0.024 -0.033 0 -0.86997 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.018 1.287 0 0 0 -0.03997 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.233 1.042 -0.023 -0.032 0 -0.85197 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.014 0.658 0 0.001 0 -0.0297 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.236 1.514 -0.024 -0.033 0 -0.86597 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.017 1.129 0 0 0 -0.03497 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.377 1.279 -0.038 -0.053 -0.001 -1.37897 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.022 0.654 0.001 0.001 0 -0.02997 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.377 1.279 -0.038 -0.053 -0.001 -1.37897 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.022 0.654 0.001 0.001 0 -0.02997 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.378 1.426 -0.038 -0.053 -0.001 -1.38297 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.023 0.802 0 0.001 0 -0.03397 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.006 1.377 -0.24 -0.337 0 -0.02597 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.004 0.971 0.239 0.337 0 -0.01997 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.006 1.371 -0.001 0 0 -0.02897 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.008 1.606 -0.001 0 0 -0.03597 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.006 1.371 -0.001 0 0 -0.02897 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.009 1.842 -0.001 -0.001 0 -0.04297 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.377 1.279 -0.038 -0.053 -0.001 -1.37897 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.379 1.476 -0.039 -0.053 -0.001 -1.38497 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.022 0.654 0.001 0.001 0 -0.02997 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.023 0.851 0 0.001 0 -0.03497 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.379 1.476 -0.039 -0.053 -0.001 -1.38497 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.023 0.851 0 0.001 0 -0.03497 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.38 1.623 -0.039 -0.053 -0.001 -1.38897 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.024 0.998 0 0.001 0 -0.03997 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.007 1.573 -0.24 -0.337 0 -0.03197 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.005 1.168 0.239 0.337 0 -0.02497 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.375 0.838 -0.038 -0.053 -0.001 -1.36897 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.019 0.213 0.001 0.001 0 -0.01997 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.369 0.628 0.038 0.053 0.001 1.34497 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.014 1.253 -0.001 -0.001 0 -0.00597 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S 0.004 0.936 -0.24 -0.337 0 -0.01597 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.002 0.53 0.24 0.337 0 -0.00999 1 SISMO EN X -0.005 0.02 0.001 0.001 0 0.04399 2 SISMO EN Z 0 -0.135 -0.244 -0.341 0 -0.00299 3 CARGA MUERTA 0.002 1.241 -0.003 -0.002 0 -0.01799 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 099 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.002 0.689 0 0 0 -0.01799 6 VIENTO NORMAL 0.312 -0.071 -0.03 -0.042 -0.001 -0.92299 7 VIENTO PARALELO -0.01 -0.873 0.001 0.001 0 0.06499 8 GRANIZO 0.001 0.517 0 0 0 -0.01399 9 1.4 CARGA MUERTA 0.003 1.737 -0.004 -0.002 0 -0.02499 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.833 -0.004 -0.002 0 -0.02999 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 2.591 -0.004 -0.002 0 -0.04899 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.005 2.591 -0.004 -0.002 0 -0.04899 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.006 2.849 -0.004 -0.002 0 -0.05499 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.833 -0.004 -0.002 0 -0.02999 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 2.591 -0.004 -0.002 0 -0.04899 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.003 1.833 -0.004 -0.002 0 -0.02999 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.005 2.66 -0.004 -0.002 0 -0.04999 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.255 2.535 -0.029 -0.036 -0.001 -0.78599 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.003 1.893 -0.003 -0.001 0 0.00399 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.252 1.433 -0.028 -0.036 -0.001 -0.75899 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.006 0.791 -0.003 -0.001 0 0.0399 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.254 2.259 -0.028 -0.036 -0.001 -0.77899 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.003 1.617 -0.003 -0.001 0 0.0199 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.409 1.742 -0.043 -0.057 -0.001 -1.22899 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.009 0.699 -0.002 -0.001 0 0.05399 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.409 1.742 -0.043 -0.057 -0.001 -1.22899 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.009 0.699 -0.002 -0.001 0 0.05399 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.409 2 -0.043 -0.057 -0.001 -1.23499 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.009 0.957 -0.002 -0.001 0 0.04799 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.001 1.719 -0.247 -0.343 0 0.011


292




99 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.008 1.948 0.24 0.339 0 -0.0799 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.004 2.178 -0.004 -0.002 0 -0.03899 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.005 2.591 -0.004 -0.002 0 -0.04899 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.004 2.178 -0.004 -0.002 0 -0.03899 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.006 3.004 -0.005 -0.002 0 -0.05899 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.409 1.742 -0.043 -0.057 -0.001 -1.22899 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.41 2.086 -0.043 -0.057 -0.001 -1.23699 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.009 0.699 -0.002 -0.001 0 0.05399 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.009 1.043 -0.002 -0.001 0 0.04599 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.41 2.086 -0.043 -0.057 -0.001 -1.23699 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.009 1.043 -0.002 -0.001 0 0.04599 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.41 2.344 -0.044 -0.057 -0.001 -1.24399 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.008 1.301 -0.003 -0.001 0 0.03999 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.001 2.063 -0.248 -0.343 0 0.00399 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.009 2.292 0.239 0.339 0 -0.07899 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.407 1.025 -0.042 -0.056 -0.001 -1.21499 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.011 -0.018 -0.001 0 0 0.06799 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.404 1.208 0.037 0.053 0.001 1.18399 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.014 2.251 -0.004 -0.003 0 -0.09899 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.003 1.002 -0.246 -0.342 0 0.02599 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.006 1.231 0.241 0.339 0 -0.056101 1 SISMO EN X -0.005 0.02 0 0.001 0 0.043101 2 SISMO EN Z 0 0.133 -0.244 -0.342 0 -0.001101 3 CARGA MUERTA 0.002 1.24 0.002 0.003 0 -0.017101 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 0101 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.002 0.688 0 0 0 -0.017101 6 VIENTO NORMAL 0.069 -0.187 -0.031 -0.044 0 -0.126101 7 VIENTO PARALELO -0.01 -0.873 0.003 0.003 0 0.064101 8 GRANIZO 0.001 0.516 0 0 0 -0.013101 9 1.4 CARGA MUERTA 0.003 1.736 0.003 0.004 0 -0.024101 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.832 0.002 0.003 0 -0.029101 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 2.59 0.002 0.003 0 -0.048101 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.005 2.59 0.002 0.003 0 -0.048101 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.006 2.848 0.001 0.003 0 -0.054101 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.003 1.832 0.002 0.003 0 -0.029101 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 2.59 0.002 0.003 0 -0.048101 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.003 1.833 0.002 0.003 0 -0.029101 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.005 2.659 0.002 0.003 0 -0.049101 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. 0.06 2.44 -0.023 -0.032 0 -0.149101 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.003 1.892 0.004 0.006 0 0.003101 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. 0.057 1.338 -0.023 -0.032 0 -0.122101 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.006 0.79 0.004 0.005 0 0.03101 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N 0.06 2.165 -0.023 -0.032 0 -0.142101 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.003 1.616 0.004 0.005 0 0.01101 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.093 1.589 -0.039 -0.054 0 -0.193101 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.009 0.698 0.005 0.007 0 0.053101 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.093 1.589 -0.039 -0.054 0 -0.193101 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.009 0.698 0.005 0.007 0 0.053101 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.094 1.847 -0.039 -0.054 0 -0.2101 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.009 0.956 0.005 0.007 0 0.047101 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.002 1.986 -0.242 -0.338 0 0.013101 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.008 1.679 0.246 0.344 0 -0.071101 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.004 2.177 0.002 0.003 0 -0.038101 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.005 2.59 0.002 0.003 0 -0.048101 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.004 2.177 0.002 0.003 0 -0.038101 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.006 3.003 0.001 0.004 0 -0.058101 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.093 1.589 -0.039 -0.054 0 -0.194101 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.094 1.933 -0.039 -0.054 0 -0.202101 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.009 0.698 0.005 0.007 0 0.053101 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.009 1.042 0.005 0.007 0 0.045101 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.094 1.933 -0.039 -0.054 0 -0.202101 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.009 1.042 0.005 0.007 0 0.045101 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.094 2.191 -0.039 -0.054 0 -0.208101 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.008 1.3 0.005 0.007 0 0.039101 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.001 2.33 -0.242 -0.338 0 0.004101 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.009 2.023 0.246 0.344 0 -0.08101 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. 0.091 0.873 -0.039 -0.055 0 -0.18101 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.011 -0.018 0.005 0.006 0 0.067101 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. -0.088 1.36 0.042 0.059 0 0.149101 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.014 2.251 -0.002 -0.001 0 -0.098101 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.003 1.27 -0.242 -0.339 0 0.027101 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.007 0.963 0.246 0.343 0 -0.058103 1 SISMO EN X 0.001 -0.031 0.001 0.001 0 -0.003103 2 SISMO EN Z 0 -0.237 -0.24 -0.338 0 0103 3 CARGA MUERTA 0.003 0.815 -0.001 0.001 0 -0.013103 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 0103 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.002 0.393 0 0.001 0 -0.012


293



A Horizontal Vertical Horizontal Moment F GNode L/C Fx Mton Fy Mton Fz Mton Mx MTon-m My MTon-m Mz MTon-m103 6 VIENTO NORMAL -0.063 -0.109 -0.032 -0.045 0 0.16103 7 VIENTO PARALELO 0.013 -0.399 0.003 0.003 0 -0.005103 8 GRANIZO 0.002 0.295 0 0.001 0 -0.009103 9 1.4 CARGA MUERTA 0.004 1.14 -0.001 0.001 0 -0.019103 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 1.174 -0.001 0.001 0 -0.022103 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.008 1.607 -0.001 0.002 0 -0.034103 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.008 1.607 -0.001 0.002 0 -0.034103 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.009 1.754 0 0.002 0 -0.039103 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.005 1.174 -0.001 0.001 0 -0.022103 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.008 1.607 -0.001 0.002 0 -0.034103 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.005 1.174 -0.001 0.001 0 -0.022103 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.008 1.646 -0.001 0.002 0 -0.036103 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.043 1.52 -0.026 -0.034 0 0.093103 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. 0.018 1.288 0.002 0.004 0 -0.039103 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.047 0.89 -0.026 -0.035 0 0.112103 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. 0.014 0.658 0.001 0.003 0 -0.02103 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.044 1.362 -0.026 -0.034 0 0.098103 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P 0.017 1.13 0.001 0.004 0 -0.034103 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.077 1.032 -0.042 -0.057 0 0.186103 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.022 0.655 0.003 0.005 0 -0.029103 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.077 1.032 -0.042 -0.057 0 0.186103 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.022 0.655 0.003 0.005 0 -0.029103 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.076 1.18 -0.042 -0.057 0 0.181103 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H 0.023 0.803 0.003 0.005 0 -0.033103 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.006 0.906 -0.24 -0.336 0 -0.025103 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.004 1.442 0.238 0.338 0 -0.018103 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.006 1.371 -0.001 0.001 0 -0.027103 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.008 1.607 -0.001 0.002 0 -0.034103 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.006 1.371 -0.001 0.001 0 -0.027103 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.009 1.843 0 0.002 0 -0.041103 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.077 1.032 -0.042 -0.057 0 0.186103 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.076 1.229 -0.042 -0.057 0 0.18103 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA 0.022 0.655 0.003 0.005 0 -0.029103 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA 0.023 0.852 0.003 0.005 0 -0.034103 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.076 1.229 -0.042 -0.057 0 0.18103 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) 0.023 0.852 0.003 0.005 0 -0.034103 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.075 1.377 -0.042 -0.056 0 0.176103 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H 0.024 1 0.003 0.006 0 -0.039103 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.007 1.103 -0.239 -0.335 0 -0.031103 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.005 1.639 0.238 0.338 0 -0.024103 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.079 0.591 -0.042 -0.058 0 0.196103 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. 0.019 0.214 0.003 0.004 0 -0.019103 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.085 0.875 0.041 0.059 0 -0.219103 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. -0.014 1.252 -0.004 -0.003 0 -0.005103 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S 0.004 0.465 -0.239 -0.336 0 -0.016103 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.002 1.001 0.238 0.337 0 -0.008105 1 SISMO EN X -0.013 0.089 -0.002 -0.001 0 0.065105 2 SISMO EN Z 0.002 2.008 -0.275 -0.367 0 -0.011105 3 CARGA MUERTA 0.002 0.796 0 0.002 0 -0.024105 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 0105 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0.003 0.396 0 0.001 0 -0.024105 6 VIENTO NORMAL -0.07 0.038 -0.036 -0.049 0 0.186105 7 VIENTO PARALELO -0.041 -0.365 0.003 0.004 0 0.126105 8 GRANIZO 0.002 0.297 0 0.001 0 -0.018105 9 1.4 CARGA MUERTA 0.003 1.115 0.001 0.003 0 -0.034105 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.004 1.153 0.001 0.003 0 -0.041105 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.008 1.589 0.001 0.005 0 -0.067105 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) 0.008 1.589 0.001 0.005 0 -0.067105 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H 0.009 1.738 0.001 0.005 0 -0.077105 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) 0.004 1.153 0.001 0.003 0 -0.041105 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) 0.008 1.589 0.001 0.005 0 -0.067105 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.004 1.153 0.001 0.003 0 -0.041105 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) 0.008 1.629 0.001 0.005 0 -0.07105 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.048 1.62 -0.028 -0.035 0 0.081105 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.025 1.297 0.003 0.007 0 0.033105 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.053 0.986 -0.029 -0.037 0 0.12105 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.03 0.663 0.003 0.005 0 0.072105 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.05 1.461 -0.028 -0.035 0 0.091105 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.026 1.138 0.003 0.007 0 0.043105 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.087 1.203 -0.047 -0.061 0 0.2105 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.049 0.679 0.005 0.008 0 0.123105 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.087 1.203 -0.047 -0.061 0 0.2105 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.049 0.679 0.005 0.008 0 0.123105 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.085 1.352 -0.047 -0.06 0 0.191105 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.048 0.827 0.005 0.008 0 0.113105 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.007 3.25 -0.276 -0.365 0 0.013105 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.015 -0.943 0.277 0.371 0 -0.095


294



A Horizontal Vertical Horizontal Moment F GNode L/C Fx Mton Fy Mton Fz Mton Mx MTon-m My MTon-m Mz MTon-m105 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA 0.006 1.351 0.001 0.004 0 -0.053105 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA 0.008 1.589 0.001 0.005 0 -0.067105 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.006 1.351 0.001 0.004 0 -0.053105 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) 0.009 1.827 0.001 0.005 0 -0.082105 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.087 1.203 -0.047 -0.061 0 0.2105 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.085 1.401 -0.046 -0.06 0 0.188105 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.049 0.679 0.005 0.008 0 0.123105 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.047 0.877 0.005 0.008 0 0.11105 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.085 1.401 -0.046 -0.06 0 0.188105 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.047 0.877 0.005 0.008 0 0.11105 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.084 1.55 -0.046 -0.06 0 0.179105 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.046 1.025 0.005 0.009 0 0.101105 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.005 3.448 -0.276 -0.364 0 0.001105 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) 0.017 -0.745 0.277 0.372 0 -0.107105 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.089 0.767 -0.047 -0.062 0 0.22105 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.051 0.242 0.004 0.006 0 0.142105 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.093 0.667 0.048 0.066 0 -0.263105 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.055 1.191 -0.004 -0.003 -0.001 -0.185105 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S -0.009 2.813 -0.276 -0.366 0 0.032105 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S 0.013 -1.38 0.277 0.37 0 -0.076107 1 SISMO EN X -0.01 2.438 -0.01 -0.007 0 0.031107 2 SISMO EN Z 0.359 -2.326 -1.093 -2.326 0 0.026107 3 CARGA MUERTA -0.003 0.7 -0.009 -0.001 0 0.005107 4 CARGA VIVA MAXIMA ENTREPISO 0 0 0 0 0 0107 5 CARGA VIVA MAXIMA CUBIERTA 0 0.226 -0.011 -0.004 0 0107 6 VIENTO NORMAL -0.023 -0.235 -0.442 -0.479 0 0.081107 7 VIENTO PARALELO -0.226 -0.56 0.225 0.118 0.001 0.382107 8 GRANIZO 0 0.169 -0.009 -0.003 0 0107 9 1.4 CARGA MUERTA -0.004 0.98 -0.013 -0.002 0 0.008107 10 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.003 0.953 -0.017 -0.003 0 0.007107 11 1.2 C.M + 0.5 C.V.M (ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.003 1.201 -0.03 -0.008 0 0.007107 12 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.003 1.201 -0.03 -0.008 0 0.007107 13 1.2 C.M + 1.6 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.5 C.LL o H -0.003 1.285 -0.034 -0.01 0 0.007107 14 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO) + 0.5 C.V.M (CUBIERTA) -0.003 0.953 -0.017 -0.003 0 0.007107 15 1.2 C.M + 0.5 C.V.M.(ENTREPISO) + 1.6 C.V.M (CUBIERTA) -0.003 1.201 -0.03 -0.008 0 0.007107 16 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.003 0.953 -0.017 -0.003 0 0.007107 17 1.2 C.M + 1.6 C. LL o H + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) -0.003 1.224 -0.031 -0.009 0 0.007107 18 1.2 C.M + 1.6 C.V.M.(ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.N. -0.022 1.013 -0.383 -0.391 0 0.072107 19 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. (ENTREPISO Y DE CUBIERTA) + 0.8 C.V.P. -0.184 0.753 0.15 0.087 0.001 0.313107 20 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.N. -0.022 0.653 -0.365 -0.384 0 0.071107 21 1.2 C.M + 1.6 C.N.(NO APLICA) + 0.8 C.V.P. -0.184 0.392 0.169 0.093 0.001 0.313107 22 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.N -0.022 0.923 -0.379 -0.389 0 0.071107 23 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 0.8 C.V.P -0.184 0.663 0.155 0.088 0.001 0.313107 24 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.034 0.648 -0.591 -0.626 0 0.112107 25 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.297 0.225 0.275 0.151 0.002 0.504107 26 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.034 0.648 -0.591 -0.626 0 0.112107 27 1.2 C.M + 1.3 C. V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N.(NO APLICA) -0.297 0.225 0.275 0.151 0.002 0.504107 28 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.034 0.732 -0.596 -0.627 0 0.112107 29 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C. Ll o H -0.297 0.309 0.271 0.149 0.002 0.504107 30 1.2 C.M + 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.345 1.065 -1.12 -2.337 0 0.063107 31 1.2 C.M - 1.0 C.S + 0.5 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) -0.352 0.841 1.086 2.33 0 -0.05107 32 1.2 C.M + 1.6 C.V.M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M CUBIERTA -0.003 1.066 -0.023 -0.006 0 0.007107 33 1.2 C.M + 1.0 C.V.M.ENTREPISO + 1.6 C.V.M CUBIERTA -0.003 1.201 -0.03 -0.008 0 0.007107 34 1.2 C.M + 1.6 C. N.(NO APLICA) + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.003 1.066 -0.023 -0.006 0 0.007107 35 1.2 C.M + 1.6 C. Ll o H + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) -0.003 1.336 -0.036 -0.011 0 0.007107 36 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.034 0.648 -0.591 -0.626 0 0.112107 37 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.034 0.761 -0.597 -0.628 0 0.112107 38 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V M. ENTREPISO + 0.5 C.V.M. CUBIERTA -0.297 0.225 0.275 0.151 0.002 0.504107 39 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 0.5 C.V M. ENTREPISO + 1.0 C.V.M. CUBIERTA -0.297 0.337 0.269 0.148 0.002 0.504107 40 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.034 0.761 -0.597 -0.628 0 0.112107 41 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M. (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.N (NO APLICA) -0.297 0.337 0.269 0.148 0.002 0.504107 42 1.2 C.M + 1.3 C.V.N. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.034 0.845 -0.601 -0.629 0 0.112107 43 1.2 C.M + 1.3 C.V.P. + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.5 C.Ll o H -0.297 0.422 0.265 0.147 0.002 0.504107 44 1.2 C.M + 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C.N (NO APLICA) 0.345 1.178 -1.126 -2.339 0 0.063107 45 1.2 C.M - 1.0 C. S + 1.0 C.V.M (ENTREPISO Y CUBIERTA) + 0.2 C. N (NO APLICA) -0.352 0.953 1.08 2.328 0 -0.05107 46 0.9 C.M. + 1.3 C.V.N. -0.033 0.325 -0.583 -0.623 0 0.11107 47 0.9 C.M. + 1.3 C.V.P. -0.296 -0.098 0.284 0.153 0.002 0.502107 48 0.9 C.M. - 1.3 C.V.N. 0.028 0.935 0.566 0.621 0 -0.1107 49 0.9 C.M. - 1.3 C.V.P. 0.291 1.359 -0.3 -0.155 -0.001 -0.492107 50 0.9 C.M. + 1.0 C.S 0.346 0.743 -1.112 -2.334 0 0.062107 51 0.9 C.M. - 1.0 C.S -0.351 0.518 1.095 2.332 0 -0.052


295


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA Y MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE

DATOS: NODO 80Fuerzas actuantes COMBINACIÓN DE CARGA 44

P = 12.7 TonMx = 20.38 Ton-m PESO DE DADO = 1.08 TonMz = 0.11 Ton-m Ancho = 0.45 m

Capacidad de carga del terreno qa = 10 Ton/m2 Largo = 0.80 m

Propiedades de los materialesProfundidad de desplante de la zapata = 1.5 m

Resistencia a la compresión f'c = 250 Kg/cm2 Altura de dado = 1.25 mEsfuerzo de fluencia del acero fy = 4200 Kg/cm2 Peso volumetrico del concreto = 2.4 Ton/ m3

PESO DEL RELLENO = 19.44 TonAncho = 3.00 mLargo = 3.00 mProfundidad del relleno = 1.25 mPeso volumétrico del relleno = 1.8 Ton/ m3

a) DIMENSIONES DE LA ZAPATA EN PLANTAAncho = 3.00 mLargo = 3.00 mPeralte = 25 cmPeso Volumétrico del concreto = 2.4 Ton/m3Factor de carga (Fc) = 1.4Peso de la zapata = 5.4 TonCarga total sobre el terreno = 45.86 TonLa carga esta aplicada con excentricidades en "x" y "y" iguales a

= 0.6222 m

= 0.0034 m

Valor del denominador = 5.2553 m2

Valor de la presión = 8.73 Ton/m2Resultado de la revisión de las dimensiones PASA

b) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR PUNZONAMIENTOPeralte variable en el paño de la columna (d1) = 25 cmPeralte variable al extremo de la zapata (d2) = 25 cmRecubrimiento = 5 cmDado ancho (C2) = 80 cmDado largo (C1) = 45 cm

Reacción del suelo = 3.38 Ton/m2Peralte efectivo (d) = 20 cmSección critica se encuentra a medio peralte del paño de la columna = 10 cmPeralte efectivo en la sección critica (d3) = 25.00 cmDistancia del paño de la

columna al extremo de la zapata = 110 cmPeralte efectivo en la reacción = 20.00 cm

Área de la sección crítica = 6600 cm2Ancho de la sección critica = 100 mLargo de la sección critica = 65 m

Fuerza cortante = 17.24 Ton

Esfuerzo cortante promedio = 2.61 Kg/cm2Fracción del momento que

produce esfuerzos cortantes = 0.45Esfuerzo cortante producido por el momento flexionante = 12.95 Ton-m

Cortante máximo producido porel momento flexionante vale = 4.22 Kg/cm2

= 32.5 cm

= 9966666.7 cm4Esfuerzo cortante total en el lado más desfavorable de la sección crítica = 6.83 Kg/cm2Según el RDF el esfuerzo cortante resitente vale = 9.90 Kg/cm2Resultado de la revisión del peralte de la zapata por punzonamiento PASA

ANEXO 12. DISEÑO DE CIMENTACIONES

NOTA IMPORTANTE: PARA EL DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN SE

UNIFORMIZARÁN LAS ZAPATAS, ADEMÁS SE REVISARÁN TANTO POR LAS COMBINACIONES DE

CARGA AXIAL MÁXIMA CON SUS RESPECTIVOS MOMENTOS COMO POR MOMENTO MÁXIMO

TAMBIÉN CON SUS RESPECTIVAS FUERZAS, EN ESTE CASO LAS FUERZAS ACTUANTES SON

IGUALES

SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 77, 78, 79 Y 80

Fr = 0.8 Para cargas gravitacionales

Fr = 0.7 Para cargas accidentales

CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α

yXU MóMFACTORM **αα =

ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21bC AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=

cmkgxMu −=100000αC

ABU J

CMα


296


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA Y MOMENTO MÁXIMO)

c) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR CORTANTE DE VIGALa sección crítica se encuentra al un peralte del paño de la columna en está sección el

peralte total vale (d4) = 25.00 cmPeralte efectivo en esta sección (d5) = 20.00 cmb

= 120 cmEl área de la sección crítica

resulta = 6000 cm2Fuerza cortante actuante en la sección critica = 8.83 TonFuerza cortante resistente

= 33.94 TonResultado de la revisión del peralte de la zapata por cortante de viga PASA

d) REFUERZO POR FLEXIÓN

Momento flexionante = 5.94 Ton-m

Área de acero necesaria = 8.72 cm2Si se usan barras del # 3 = 12 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2

la separación será de = 24 cm

e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 15.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 22 Varillas No. De varillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 14 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 5.20 cm2Si se usan barras del # 3 = 7 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 14 cm

EL ARMADO SERÁ POR TEMPERATURA Y LA

NOMENCLATURA EN PLANOS SERA ZA1

ARMADO MÍNIMO POR TEMPERATURA

dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =

Sección crítica por cortante de viga

2))Re2(5()arg())Re2(arg(( cddbolcdxoLAv −−

++−=

UU PxdoLxdV )2/5arg(6 −=

2))2/1()2/(()2/5arg(

2bAnchoxdoLxPM UU−

−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


297


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA DE LLUVIA O HIELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA)


P = 11.85 TonMx = 12.6 Ton-m PESO DE DADO = 1.17 TonMz = 0 Ton-m Ancho = 0.45 m






= 0.5009 m

= 0.0000 m




Reacción del suelo = 4.43 Ton/m2Peralte efectivo (d) = 15 cmSección critica se encuentra a medio peralte del paño de la columna = 7.5 cmPeralte efectivo en la sección critica (d3) = 20.00 cmDistancia del paño de la







= 30 cm

= 6258125 cm4Esfuerzo cortante total en el lado más desfavorable de la sección crítica = 7.35 Kg/cm2Según el RDF el esfuerzo cortante resitente vale = 11.31 Kg/cm2Resultado de la revisión del peralte de la zapata por punzonamiento PASA

SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 85, 86 Y 87



CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21bC AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


298


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)








Área de acero necesaria = 7.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 10.71 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2


e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 9.75 cm2Si se usan barras del # 3 = 13.73 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 18 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 3.90 cm2Si se usan barras del # 3 = 5.49 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 18 cm

RÍGE EL ARMADO POR TEMPERATURA

No. De varrillas


dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(var illaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=


299


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA - CARGA DE VIENTO PARALELO








= 0.6135 m

= 0.0000 m











= 30 cm




CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21bC AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


300


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)











RIGE EL DISEÑO POR MOMENTO EL ARMADO SERÁ

POR TEMPERATURAY LA NOMENCLATURA EN PLANOS

SERA ZA2

No. De varrillas


dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(var illaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=


301


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA DE LLUVIA O HIELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA)

DATOS: Nodo 84Fuerzas actuantes Combinación de carga 35






a) DIMENSIONES DE LA ZAPATA EN PLANTAAncho = 2.60 mLargo = 2.60 mPeralte = 15 cmPeso Volumétrico del concreto = 2.4 Ton/m3Factor de carga (Fc) = 1.4

Peso de la zapata = 2.4336 TonCarga total sobre el terreno = 46.62 TonLa carga esta aplicada con excentricidades en "x" y "y" iguales a

= 0.38 m

= 0.00 m



b) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR PUNZONAMIENTOPeralte variable en el paño del dado (d1) = 30 cmPeralte variable al extremo de la zapata (d2) = 30 cmRecubrimiento = 5 cmDado ancho (C1) = 45 cmDado largo (C2) = 80 cm

Reacción del suelo = 3.46 Ton/m2Peralte efectivo (d) = 25 cmSección critica se encuentra a medio peralte del paño de la columna = 12.5 cmPeralte efectivo en la sección critica (d3) = 30.00 cmDistancia del paño de la columna al extremo de la zapata = 107.5 cmPeralte efectivo en la reacción = 25.00 cm

Área de la sección crítica = 6375 cm2Ancho de la sección critica = 70 mLargo de la sección critica = 92.5 m





= 12.97 cm


SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 82, 83 Y 84



CU FWPN )( +=

xe

)2arg)(2(' yx eoLeAnchoA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α

ZXU MóMFACTORM **αα =

ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=

concretodelovolumétricpesoxperaltexAnchoxoLPT arg=

zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=


ABU J

CMα

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(

2 ABABc cdcddCcddcddcdcdJ −+

+++++

++

=


302


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)









la separación será de = 31.77 cm


RÍGE ARMADO POR TEMPERATURA


No. De varrillas

dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(var illaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

100)(var xA

illaaSS

s=


303


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA - CARGA DE VIENTO PARALELO









= 0.44 m

= 0.00 m




Reacción del suelo = 2.62 Ton/m2Peralte efectivo (d) = 30 cmSección critica se encuentra a medio peralte del paño de la columna = 15 cmPeralte efectivo en la sección critica (d3) = 35.00 cmDistancia del paño de la columna al extremo de la zapata = 107.5 cmPeralte efectivo en la reacción = 30.00 cm






= 13.58 cm




CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=


ABU J

CMα

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=


304


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)











RIGE EL DISEÑO POR MOMENTO, EL ARMADO SERÁ POR TEMPERATURA Y LA NOMENCLATURA EN PLANOS SERA ZA3


No. De varrillas

dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(var illaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

100)(var xA

illaaSS

s=


305


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA DE LLUVIA O HIELO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA)









= 0.51 m

= 0.00 m










= 13.58 cm


SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 72, 73, 74 y 75



CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=


ABU J

CMα

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=


306















No. De varrillas

dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(var illaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

100)(var xA

illaaSS

s=


307


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE









= 0.81 m

= 0.00 m










= 14.82 cm




CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=


ABU J

CMα

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=


308














RIGE EL DISEÑO POR MOMENTO, EL ARMADO SERÁ POR TEMPERATURA Y LA NOMENCLATURA EN PLANOS

SERA ZA4


No. De varrillas

dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(var illaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

100)(var xA

illaaSS

s=


309


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA)+ CARGA CARGA DE VIENTO NORMAL








= 0.0080 m

= 0.0179 m



b) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR PUNZONAMIENTOPeralte variable en el paño de la columna (d1) = 20 cmPeralte variable al extremo de la zapata (d2) = 20 cmRecubrimiento = 5 cmDado largo (C2) = 55 cmDado Ancho (C1) = 35 cm


columna al extremo de la zapata = 72.5 cmPeralte efectivo en la reacción = 15.00 cm






= 25 cm


SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 9 Y EL NODO 7



CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21bC AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


310












e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 7.80 cm2Si se usan barras del # 3 = 11 Varillas No. De varrillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 18 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 3.90 cm2Si se usan barras del # 3 = 5 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 18 cm



dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


311


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)COMBINACION 44: CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE








= 0.0360 m

= 0.0571 m



b) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR PUNZONAMIENTOPeralte variable en el paño de la columna (d1) = 15 cmPeralte variable al extremo de la zapata (d2) = 15 cmRecubrimiento = 5 cmDado largo (C2) = 55 cmDado ancho (C1) = 35 cm








= 22.5 cm




CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21b

C AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


312



c) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR CORTANTE DE VIGALa sección crítica se encuentra

al un peralte del paño de la

columna en está sección el









e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 4.68 cm2Si se usan barras del # 3 = 7 Varillas No. De varillas Área de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 2.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cm

RÍGE EL ARMADO POR FLEXIÓN

RIGE EL DISEÑO POR CARGA AXIAL, EL ARMADO SERÁ POR TEMPERATURA Y LA NOMENCLATURA EN PLANOS

SERA ZA5


dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


313


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)COMBINACION 18: CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA)+ CARGA CARGA DE VIENTO NORMAL








= 0.0045 m

= 0.0259 m



b) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR PUNZONAMIENTOPeralte variable en el paño de la columna (d1) = 15 cmPeralte variable al extremo de la zapata (d2) = 15 cmRecubrimiento = 5 cmColumna largo (C2) = 55 cmColumna ancho (C1) = 35 cm








= 22.5 cm


SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 11 Y EL NODO 3, EN ESTE CASO EL NODO 11 RIGE LAS DOS

CONDICIONES TANTO DE CARGA AXIAL COMO DE MOMENTO



CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21b

C AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


314














e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 4.68 cm2Si se usan barras del # 3 = 7 Varillas No. De VariilasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 2.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cm



dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


315


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)COMBINACION 44: CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE








= 0.0509 m

= 0.0810 mValor del denominador = 2.1544 m2









= 22.5 cm




CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21bC AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


316



c) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR CORTANTE DE VIGALa sección crítica se encuentra al un peralte del paño de la columna en está sección el peralte total vale (d4) = 15.00 cmPeralte efectivo en esta sección (d5) = 10.00 cmb










RIGE EL DISEÑO POR CARGA AXIAL, EL ARMADO SERÁ POR FLEXION Y LA NOMENCLATURA EN PLANOS SERA

ZA6


dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


317


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA)+ CARGA CARGA DE VIENTO NORMAL








= 0.0246936 m

= 0.0426525 m











= 22.5 cm





CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21b

C AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


318















RIGÉ EL ARMADO POR TEMPERATURA


dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


319


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE








= 0.0773904 m

= 0.1607339 m











= 22.5 cm




CU FWPN )( +=

xe

)2)(2(' yx eBeAA −−=

21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ266

212

31

31 bdbdbdbJ C ++=

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

dxbxbAP ))22()21(( +=

P

U

AV

vu =

21b

C AB =

Uuu Mvv α+=

zeU

zz N

Me

4.1=


ABU J

CMα


320














e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 3.64 cm2Si se usan barras del # 3 = 5 Varillas No. De varillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 2.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cm


RIGE EL DISEÑO POR MOMENTO, EL ARMADO SERÁ POR TEMPERATURA Y LA NOMENCLATURA EN PLANOS NO APARECERÁ YA QUE INTERVIENEN LAS ZAPATAS ZA1 Y ZA4 Y SON MAS DESFAVORABLES POR LAS QUE

LA NOMENCLATURA EN PLANOS SERÁ ZA1A Y ZA4A

dcb 2+=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


321


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE LLUVIA O HIELO









= 0.01 m

= 0.00 m










= 10.32 cm



CONDICONES TATO DE CARGA AXIAL COMO DE MOMENTO



CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(

2 ABABc cdcddCcddcddcdcdJ −++++++++=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


322















dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=


323


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE









= 0.05 m

= 0.05 m










= 10.32 cm




CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


324














RIGE EL DISEÑO POR CARGA AXIAL, EL ARMADO SERÁ POR FLEXIÓN Y LA NOMENCLATURA EN PLANOS

SERA ZA7


dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


325











= 0.00 m

= 0.00 m










= 10.32 cm



CONDICONES TANTO DE CARGA AXIAL COMO DE MOMENTO



CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me 4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


326















dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


327


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)SISMO X









= 0.00 m

= 0.36 m










= 9.70 cm




CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me 4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


328














RIGE EL DISEÑO POR CARGA AXIAL, EL ARMADO SERÁ POR TEMPERATURA Y LA NOMENCLATURA EN PLANOS

SERA ZA8


dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


329











= 0.02 m

= 0.00 m




Reacción del suelo = 5.42 Ton/m2Peralte efectivo (d) = 10 cmSección critica se encuentra a medio peralte del paño de la columna = 5 cmPeralte efectivo en la sección critica (d3) = 15.00 cmDistancia del paño de la columna

al extremo de la zapata = 52.5 cmPeralte efectivo en la reacción = 10.00 cm





Cortante máximo producido por elmomento flexionante vale = 0.58 Kg/cm2

= 9.70 cm





CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


330



c) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR CORTANTE DE VIGALa sección crítica se encuentra al un peralte del paño de la columna en está sección el peralte total vale (d4) = 15.00 cmPeralte efectivo en esta sección (d5) = 10.00 cmb








e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 3.64 cm2Si se usan barras del # 3 = 5 Varillas No. De variilasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 2.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cm



dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


331


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)SISMO X









= 0.00 m

= 0.39 m










= 9.70 cm




CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me 4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


332















RIGE EL DISEÑO POR CARGA AXIAL, EL ARMADO SERÁPOR TEMPERATURA Y LA NOMENCLATURA EN

PLANOS NO APARECERÁ YA QUE REGIRÁ EL MURO DECONTENCIÓN M1 Y M4

dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


333


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE









= 0.06 m

= 0.00 m










= 9.70 cm


SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 105 , 97, 103, 101, 99 Y 95



CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me 4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


334












e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 2.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 Varillas No. De varrilasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 2.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cm

RIGÉ EL ARMADO POR ACERO MÍNIMO


dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


335


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA - CARGA DE VIENTO NORMAL









= 0.01 m

= 0.36 m










= 9.70 cm




CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=


ABU J

CMα


336












e) Transversal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 3.12 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 Varillas No. De variilasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cmLongitudinal:Pmín = 0.0026Área de acero necesaria = 2.60 cm2Si se usan barras del # 3 = 4 VarillasÁrea de la varilla del # 3 = 0.71 cm2la separación será de = 27 cm


SERA ZA9


dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


337


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE ESQUINA CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE









= 0.22 m

= 0.00 m




Reacción del suelo = 5.10 Ton/m2Peralte efectivo (d) = 10 cmSección critica se encuentra a medio peralte del paño de la columna = 5 cmPeralte efectivo en la sección critica (d3) = 15.00 cmDistancia del paño de la columna al extremo de la zapata = 100 cmPeralte efectivo en la reacción = 10.00 cm






= 11.63 cm




SE UNIFORMIZARÁ LOS NODO 76 Y 107

CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me 4.1=

dbbAP )21( +=

2112

31

31 )

22/()2/()2/(

12)2/(

12)2/(


pAB A

ddcC2

)2/( 21 +=


ABU J

CMα


338


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE ESQUINA CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA)













dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaS

S

s )(var=

100)(var

xA

illaaS

S

s=


339


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE ESQUINA CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE









= 0.39 m

= 0.00 m



b) REVISIÓN DEL PERALTE DE LA ZAPATA POR PUNZONAMIENTOPeralte variable en el paño del dado (d1) = 20 cmPeralte variable al extremo de la zapata (d2) = 20 cmRecubrimiento = 5 cmDado ancho (C1) = 50 cm corregirDado largo (C2) = 70 cm corregir



Área de la sección crítica = 2025 cm2Ancho de la sección critica = 57.5 mLargo de la sección critica = 77.5 m





= 12.25 cm




CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dbbAP )21( +=

2112

31

31 )

22/()2/()2/(

12)2/(

12)2/(


pAB A

ddcC2

)2/( 21 +=


ABU J

CMα


340


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE ESQUINA CON CARGA EXCÉNTRICA (MOMENTO MÁXIMO)















NO APARECERÁ YA QUE EL MURO M1 Y M2 SON MÁS DESFAVORABLES


dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(varillaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

100)(var xA

illaaSS

s=


341


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA Y MOMENTO MÁXIMO)CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE









= 0.39 m

= 0.00 m










= 10.95 cm


SE UNIFORMIZARÁ EL NODO 81 Y 94



CU FWPN )( +=

xe


21bbPpFV Ucu −=

2/121 )]/()[(67.01

11dCdC +++

−=α


ABC

CJ

1b2b

'ANP U

U =

'APFP C

U =

*cRR fFV =

PLANTA

ALZADO

U

XCx N

MFe =

rhd −=

P

U

AV

vu =

Uuu Mvv α+=


zeU

zz N

Me

4.1=

dxbbAP ))22(1( +=


ABU J

CMα

pAB A

ddcC2

1 )2/( +=

2112

31

31 )

22/()2/(2)(

6)2/(

6)2/(


+++++

++

=


342


DISEÑO DE UNA ZAPATA AISLADA DE LINDERO CON CARGA EXCÉNTRICA (CARGA AXIAL MÁXIMA Y MOMENTO MÁXIMO)












LA NOMENCLATURA EN PLANOS SERA ZA10


No. De varrillas

dcb 21 +=

YR

US jdfF

MA =

bS

AABs =

*5.0 cVRR fAFV =



++−=


2))2/1()2/(()2/5arg(


−=

dbPA mínmíns =

)(var illaaA

s

mínS=

AnchoxA

illaaSS

s )(var=

100)(var xA

illaaSS

s=


343


DISEÑO DE MUROS DE CONTENCIÓN

DATOS DEL TERRENO:

Peso volumétrico del relleno: γt = Ton/m3

Angulo de fricción interna del relleno: φ = °CSobrecarga: Q = Ton/m2

Coef. de fricción Suelo-Cimentación fs =

SECCIÓN PROPUESTA:cm

cm

cm

cmcmcm

Coeficiente de presión activa:

Empuje del relleno: Et=Ka*γt*(H3)2/2= Ton/m2

Empuje de la sobrecarga: EQ=Ka*Q*H3=

REVISIÓN DEL MURO DE CONTENCION

Muro t*(H3-h)*1.0*2.40= m Ton-m

Zapata m Ton-m

Relleno m Ton-m

Relleno mSobrecarga B*Q= m Ton-m

ET= Ton/m2 m Ton-m

EQ= Ton/m2 m Ton-m

Σ= Ton-m

Posición de la resultante: ΣMA

m

Excentricidad: e=(B/2)-X= m < B/6= m La resultante cae dentro del tercio medio

Factor de suguridad contra deslizamiento:

Fuerza resistente FR = Σ P * fs =

Fuerza actuante Fact = E T + EQ =

FSDesl.= FR/FA= < La sección es inestable! Considerar dentellón

Considerando el empuje pasivo y el dentellón:

Coeficiente de empuje kp = ka = tan (45+ Φ/2)² = 2.04 S/U SIN UNIDADES rad = 0.349Presión sobre el muro = 3.67 TonAltura del relleno exterior = mPeralte del dentellon = mEmpuje pasivo = 8.1 Ton

= 7.71 Ton = Ton

Empuje pasivo reducido

= Ton

Fuerza resistente con empuje pasivo

= Ton

Factor de seguridad 1.57 > 1.50 La sección es estable

Ton-m-0.916

P x X

(B-t)/2*(H2-h)*1.0*γt= 0.53 -0.481

h*B*1.0*2.40= Ton

Ton

Ton

12.03

1.500.60

3.488

6.44

1.8020

2.000.40

0.400

Ka= 0.490

Ton/m2

x

1.5

H1=H2=H3=t=h=

3055

Ka=

4.519

1+senφ

3.138

Ton

3200

320

1-senφ

0.73

B= 240

3.1685.009

P

(B-t)/2*(H3-h)*1.0*γt=

1.908

7.66 Ton

-4.519-3.138

1.0671.600

--

MA =

-4.820

1.88

1.88

2.2903.8029.391

9.000

1.2001.200

-5.02113.97 Ton

x= ΣP 1.01X=

14.161

5.5875 Ton

0.186

4.800 Ton

sp xKPp γ=

)²(5.0 DEPP dHxPE +=

)(21

DE

P

dHxEp

+=

´´ PRR EFF +=

EHDd

=AR FF /

180pixRad φ

=

)(1)(2

DE

E

dHpxhHp

+−

=

2)()21(

´ DP

dhxppE

++=


344



Factor de seguridad contra volteo:

Momento resistente MR=Momento(muro+zapata+rellenos+sobrecarga)= Ton-m

Momento actuante MAct=Momento (relleno+sobrecarga)= Ton-m

FSVolteo= MR/MAct= > OK Por volteo

Revisión de presiones en el suelo: ΣP= A 1.0*B

3(B/2-e) MS 1.0*B2/6

Capacidad de carga del terreno = Ton/m2 OK POR PRESION DEL SUELO

DISEÑO DEL MURO DE CONTENCIÓN.

MURO: momento de volteo al nivel superior de la zapata: (H=H3-h= m)

Relleno: Et=Ka*γt*(H)2/2= 3.10 Ton/m2

Sobrecarga: EQ=Ka*Q*H= Ton/m2

M=Et*H/3+EQ*H/2= Ton-m

V=Et+EQ= Ton Cortante último Vu=1.4*V = 7.98 TonMomento de diseño: Mu=1.4*M= 8.652 Ton-m d=t-5= cm

ρ= porcente necesarioρ= acero mínimo

Area de acero As= ρ*b*d= cm2 usar #4 @ 15cm ρ=Vcr=FRxbxd(0.2+30ρ)x(f*c)

1/2= Ton > Vu OK por cortante

ZAPATA:

momento producido por el relleno + la sobrecarga

ω= γt*H+Q+h*2.4= Ton/m

M=ω∗(B−t)2/2= Ton-m el porcenteje necesario es de:d = h-5 = cm

Mu=1.4*M= Ton-m ρ= > rmin

Area de acero: As=ρ*b*d= cm2 usar # 6 @ 10 cm ρ=

Cortante: V=w(B-t-d/2)= Ton (FR= )Vu=1.4*V= TonVcr=FRxbxd(0.2+30ρ)x(f*c)

1/2= Ton < Vu OK POR CORTANTE

DATOS PARA ARMADO POR TEMPERATURA:

f'c= Kg/cm2

f*c=0.80xf'c = Kg/cm2

f"c=0.85xf*c si f*c=< 250 Kg/cm2

f"c=(1.05-f*c/1250)f*c si f*c> 250 Kg/cm2 f"c= Kg/cm2

fy= Kg/cm2

FR=MR f"c

FRxbxd2xf"c fy

Acero por temperatura:cm2 # 3cm # 4

# 5En muro: As= cm2/m usar # 4 @ cm

En zapata: As= cm2/m usar # 4 @ cm

Kgcm2

17.84 Mu

bd2 =

Kg

cm2

20.99

9.99

8.53

24.00

-9.840

2.44 2.0

qmax= 2*ΣP = 9.19 Ton/m2

= ΣP =

=ΣP*e

=

5.82031

2.7098538

Ton/m2

Ton/m2

[ 1 -

250200

4200

25

9.612577

0.030133668

0.90

20.95

( )1/2 ]x =ρ=

0.003845

0.002635

8.36

1.5

15.18

5.44

0.03013

150.67

0.80

0.0057

0.003386667

As= fy(x1+100)660x1

24.97

14.9665

170

8.09

50

10.00

5.697

2.65

2.60

6.18

=bd2

Mu 13.84388

(cm2)

23.35

asVar.0.711.271.98

S

s

Aa

S100

=


345



DATOS DEL TERRENO:





cmcmcmcm





Muro t*(H3-h)*1.0*2.40= m Ton-m

Zapata m Ton-m

Relleno m Ton-m

Sobrecarga B*Q= m Ton-m

ET= Ton/m2 m Ton-m

EQ= Ton/m2 m Ton-m

Σ= Ton-m


m





FSDesl.= FR/FA= > La sección es estable

Considerando el empuje pasivo y el dentellón: (Este punto no aplica para este muro)


= 2.39 Ton = Ton


= Ton


= Ton


1.150 Ton

2.90 Ton

4.4901 Ton

5.18

0.000.65

0.230

11.23 Ton

x= ΣP

-0.648

0.92X=

10.324

-2.334-0.564

0.7671.150

--

230

1-senφ

1.55

B= 230

1.2147.862

P

(B-t)/2*(H3-h)*1.0*γt=

0.998

2.334

1+senφ

0.564

Ton

H1=HT=t=h=

2022

Ka=

230

0.383

Ka= 0.490

Ton/m2

x

1.5

1.8020

0.500.40

-0.81

0.69

P x X

-1.790

1.251.25

0.1001.3979.8281.438

h*B*1.0*2.40= Ton

Ton

MA =

0.1001.150

sp xKPp γ=


)(21

DE

P

dHxEp

+=

´´ PRR EFF +=

EHDd

=AR FF /

180pixRad φ

=

)(1)(

2DE

E

dHpxhH

p+

−=

2)()21(´ D

PdhxppE ++

=


346








3(B/2-e) MS 1.0*B2/6











ZAPATA:









f'c= Kg/cm2




fy= Kg/cm2

FR=MR f"c

FRxbxd2xf"c fy




(cm2)

18.07

asVar.0.711.271.98

10.00

2.419

2.08

0.51

1.85

=bd2

Mu 11.53552

0.003155556

As= fy(x1+100)660x1

14.73

9.61558

170

4.772

17

0.003176

0.002635

4.25

1.5

16.70

3.93

0.01711

29.09

0.80

0.016764706

15

4.764535

0.017113464

0.90

13.46

( )1/2 ]x =ρ= [ 1 -

250200

4200

=

4.88052

2.9320594

Ton/m2

Ton/m2

ΣP =

=ΣP*e

2.0


=

5.23

12.76

-2.438

Kg

cm2

13.52

51

5.00

Kgcm2

10.52 Mu

bd2 =

S

s

Aa

S100

=


347



DATOS DEL TERRENO:





cmcmcmcm





Muro t*(H3-h)*1.0*2.40= m Ton-m

Zapata m Ton-m

Relleno m Ton-m

Sobrecarga B*Q= m Ton-m

ET= Ton/m2 m Ton-m

EQ= Ton/m2 m Ton-m

Σ= Ton-m


m





FSDesl.= FR/FA= > La sección es estable

Considerando el empuje pasivo y el dentellón: (Este punto no aplica para este muro)


= 2.39 Ton = Ton


= Ton


= Ton


h*B*1.0*2.40= Ton

Ton

MA =

0.0750.775

-0.55

0.73

P x X

-0.496

0.850.85

0.0360.4322.8920.659

1.8020

0.500.40

0.258

Ka= 0.490

Ton/m2

x

1.5

H1=HT=t=h=

1515

Ka=

150

0.993

1+senφ

0.368

Ton

150

1-senφ

1.53

B= 155

0.5583.402

P

(B-t)/2*(H3-h)*1.0*γt=

0.486

-0.993-0.368

0.5000.750

-- -0.276

0.62X=

3.247

0.153

5.22 Ton

x= ΣP

0.775 Ton

1.36 Ton

2.0884 Ton

2.82

0.000.65

sp xKPp γ=


)(21

DE

P

dHxEp

+=

´´ PRR EFF +=

EHDd

=AR FF /

180pixRad φ

=

)(1)(

2DE

E

dHpxhH

p+

−=

2)()21(´ D

PdhxppE ++

=


348








3(B/2-e) MS 1.0*B2/6











ZAPATA:









f'c= Kg/cm2




fy= Kg/cm2

FR=MR f"c

FRxbxd2xf"c fy




Kgcm2

3.22 Mu

bd2 =

Kg

cm2

8.98

45.1

3.47

4.02

-0.772

5.21 2.0


= ΣP =

=ΣP*e

=

3.36839

1.9957528

Ton/m2

Ton/m2

[ 1 -

250200

4200

10

2.635

0.018491066

0.90

6.218

( )1/2 ]x =ρ=

0.002229

0.002635

3.07

1.5

23.09

3.07

0.01849

18.49

0.80

0.0198

0.00355

As= fy(x1+100)660x1

4.51

4.4415

170

3.29

10

10.00

1.135

1.35

0.33

0.59

=bd2

Mu 8.193896

(cm2)

23.09

asVar.0.711.271.98

S

s

Aa

S100

=


349



DATOS DEL TERRENO:





cm

cm

cmcmcm





Muro t*(H3-h)*1.0*2.40= m Ton-m

Zapata m Ton-m

Relleno mSobrecarga B*Q= m Ton-m

ET= Ton/m2 m Ton-m

EQ= Ton/m2 m Ton-m

Σ= Ton-m


m





FSDesl.= FR/FA= < La sección es inestable! Considerar dentellón

Considerando el empuje pasivo y el dentellón:


= 6.98 Ton = Ton


= Ton


= Ton


1.14 Ton

0.274

0.000 Ton

-0.000

2.85 Ton

x= ΣP 0.98X=

2.7830.000-

-2.2980.00

3.2061.875

0.000

2.3751.250

0.833

0.41

B= 250

1.500

P1.350

2.76 Ton

-2.7580.000

2500

250

1-senφ

2.758

1+senφ

0.000

Ton

H1=H2=H3=t=h=

2525

Ka=

0.417

Ka= 0.490

Ton/m2

x

1.5

1.8020

0.000.40

4.90

1.500.40

4.59

3.76

Ton-m0.000

P x X

(B-t)*(H2-h)*1.0*γt= 1.13 0.000h*B*1.0*2.40= Ton

Ton

MA =

sp xKPp γ=


)(21

DE

P

dHxEp

+=

´´ PRR EFF +=

EHDd

=AR FF /

180pixRad φ

=

)(1)(

2DE

E

dHpxhH

p+

−=

2)()21(´ D

PdhxppE ++

=


350








3(B/2-e) MS 1.0*B2/6











ZAPATA:









f'c= Kg/cm2




fy= Kg/cm2

FR=MR f"c

FRxbxd2xf"c fy




(cm2)

15.06

asVar.0.711.271.98

10.00

2.234

2.25

0.00

1.68

=bd2

Mu 5.863952

0.003175

As= fy(x1+100)660x1

16.48

9.9975

170

4.65

20

0.001582

0.002635

4.71

1.5

15.06

4.71

0.01947

38.95

0.80

0.01425

20

5.27

0.019473161

0.90

14

( )1/2 ]x =ρ= [ 1 -

250200

4200

=

1.14

0.7483077

Ton/m2

Ton/m2

ΣP =

=ΣP*e

2.21 2.0


=

5.08

-2.298

Kg

cm2

14.20

41.2

6.68

Kgcm2

11.77 Mu

bd2 =

S

s

Aa

S100

=


351


CÁLCULO DE LA PLACA BASE Y DEL ANCLAJESUJETAS A CARGA AXIAL Y FLEXION.

Diseño del anclaje para las columnas IR 305 mm x 38.70 Kg/m (12in x 26 lb/ft)

COMBINACION DE CARGA 13: CARGA MUERTA + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE LLUVIA O HIELOELEMENTOS MECANICOSNODO = 91Combinación de carga = 13Pu = 19.07 TonMu = 0.19 Ton-m

del concreto = 250 Kg/cm2Acero A-36 Fy = 2530 Kg/cm2

PROPIEDADES DE LA COLUMNAd = 310 mm

= 165 mm

SECCIÓN DE PLACA MÍNIMAD = 410 mm Aprox 410 mm

B = 265 mm Aprox 265 mm

e = 1.0 cm > d/6d/6 = 7 cmd/2 = 21 cmd/2 - e = y/3 = 19.5 cmy = 58.5 cmPor equilibrio

= 24.6 Kg/cm2= 125 Kg/cm2

RESULTADO DE LA PLACA = PASA

ANEXO DE CALCULO 13. CALCULO DE LAS CONEXIONES Y DETALLES ESTRUCTURALES.

EL DISEÑO DEL ANCLAJE SE UNIFORMIZARÁ, ADEMÁS SE REVISARÁ TANTO PARA LAS COMBINACIONES DE CARGA AXIAL MÁXIMA CON SUS RESPECTIVOS MOMENTOS COMO POR MOMENTO MÁXIMO TAMBIÉN CON SUS RESPECTIVAS FUERZAS, PARA ESTE CASO EN PARTICULAR

SOLO SE REVISARÁ POR CARGA AXIAL MÁXIMA.

fb

Cf '

PFPf

( )PB

yfR p ==

2

100+d100+fb

cP fF '5.0=

PMe =


352



SECCIÓN DE PLACA PROPUESTAD = 450 mmB = 250 mme = 1.0 cm > d/6d/6 = 7.50 cmd/2 = 22.5 cmd/2 - e = y/3 = 21.5 cmy = 64.5 cmPor equilibrio

= 23.6 Kg/cm2= 125 Kg/cm2

RESULTADO DE LA PLACA = PASA

CÁLCULO DEL ESPESOR DE LA PLACA

m = 77.8 mm Aprox 7.8 cm

n = 59.0 mm Aprox 5.9 cmPor relación de

triangulos = 20.8 Kg/cm2 Aprox 20.0 Kg/cm2

PF

Pf ( )PB

yfR p ==

2

2Pf

cP fF '5.0=

295.0 dDm −

=

280.0 fbB

n−

=

myf

yf pp

−= 21


353



= 632 Kg.cm

= 58 Kg.cm

= 690 Kg.cmPor otro lado

= 362 Kg.cm RigeESPESOR DE LA

PLACA = 0.80 cmPlaca base comercial = 1.27 cm

12.7

250

450

1FM

2FM

FM

FM

2

22

1

mxfM p

F =

mxaxmM F 32

22 =

21 FFF MMM +=

2

22 nxf

M pF =

y

F

FxMxt

9.04

=


354



DISEÑO DE ANCLASDebido a que el concreto sopota los efectos de la flexión y la carga axial por completo, no se diseñan las anclas,pero es recomendable que sean por lo menos de la mitad de espesor de la placaAncla = 12.7 mm

LONGITUD DE ANCLASDiámetro de la barra = 1.27 cmÁrea de la barra = 1.27 cm2 del concreto = 250 Kg/cm2Acero A-36 Fy = 2530 Kg/cm2

= 12.2 cm Aprox 20 cmDebe de cumplir = 19 cm PASA

= 40 cm= 15.24 cm Aprox 16 cm

Diámetro del doblez = 7.62 cm Aprox 8 cmZona roscada = 3.8 cm Aprox 4 cm

78.1 4038.1 12.7

25.4

400

80

160

ybys

db fdcf

faL 006.0

'06.0 ≥=

Cf '

dbL

TL dT LL 2=

bG dL 12=GL

)4.25(6 mmdsíddoblezdelDiámetro bb ≤=

3xancladelDiámetroroscadaZona =


355


CÁLCULO DE LA PLACA BASE Y DEL ANCLAJESUJETAS A CARGA AXIAL Y FLEXION

Diseño del anclaje para las columnas IR 406 mm x 67.40 Kg/m (16in x 45 lb/ft) y paraDiseño del anclaje para las columnas IR 457 mm x 96.70 Kg/m (18in x 65 lb/ft)

COMBINACION DE CARGA 44: CARGA MUERTA + CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE

ELEMENTOS MECANICOSNodo = 80Combinación de carga = 44Pu = 12.69 TonMu = 20.38 Ton-m

Del concreto = 250 Kg/cm2Acero A-36 = 2530 Kg/cm2


= 193 mm

CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE PLACA PROPUESTA

e = 160.6 cmD = 650 mmB = 350 mm 35 cmDel diagrama de Cuerpo libre

R 2187.50Distancia minima a borde = 4.5 cmDistancia del centro del tornillo al centro de la columna = 28.00 cm

= 2393320

= 132344 y

729.17 y²Simplificando al ecuación tenemos = 3282 = c

182 Y = b1 y² = a

Obtención del denominador = 140.76

Obtencion de Y1 = 161.13 cm

Obtencion de Y2 = 20.37 cm Los resultados tienen que caer en el rango de la placa

R = 44560 Kg

fb

Cf '

0∑ M

0∑M

0∑M

( )YB

yfR p ==

2

PMe =

aacbby

242 −±−

=

)( 21 yóyxRR =

0)3/()*( 20 =−−=∑ yLyRLPM u


356



T = 31870 Kg

Acero A-36 = 4080 Kg/cm2

= 2295 Kg/cm2 Tensión permisible en elementos roscados

= 13.89 cm2Anclas propuestas = 3

Cálculo del ancla = 4.63 cm2

Diámetro del ancla a utilizar = 25.40 mm Área = 5.07 cm2Distancia minima al borde = 45 mmSeparación minima de anclas = 76.2 mm Apróx 80 mm 3 veces el diametro

Sepración con el ancho = 130.0 mm > 80 OK= 125 Kg/cm2


m = 10.4 cm

n = 9.8 cmDistancia = 10.0 cm

= 61.4 Kg/cm2

= 5576 Kg.cm Rige

= 2936 Kg.cm

ESPESOR DE LA PLACA = 3.1 cm

PFPf

2Pf

tF

1FM

ufUPRT −=

uRT FxFF 75.0=

Ts F

TA =sA

anclasdeNúmeroA

a s=

2)tan(2. bordeamínimaciaDisplacaladeAnchoplacaladeanchoelconSep −

=

cP fF '5.0=

295.0 dDm −

=

280.0 fbB

n−

=

myf

yf pp

−= 21

2FM2

22

2

nxfM p

F =

y

F

FxMxt

9.04=

32

23

22

1

mxfmxfM pp

F +=


357



CÁLCULO DE LOS ATIESADORES QUE IMPIDAN LA FLEXIÓN PARA REDUCIR LA PLACAProponiendo una placa base de = 15.6 mm Aprox 1.59 cmatiesadores (2 por lado) de = 7.8 mm Arpox 0.79 cm

Distancia del paño de la columna al paño de la placa L = 92 mmAltura propuesta del atiesador = 138 mm Aprox 140 mmBase propuesta en la parte superior del atiesador L1 = 15 mmConsiderando = 50 °

= 61 °= 69 °

Por la ley de los senos = 86 mm Altura efectiva= 69 mm Apróx 7 cm

Cálculo del eje centroidal = 1.51 cm

Inercia centroidal de atiesadores = 22.6 cm4

de atiesadores = 70.99 cm4

Inercia centroidal de la placa base = 12 cm4

de la placa base = 28.2 cm4

Inercia total de la placa en el sentido x = 227 cm4Distancia a la fibra donde se desean los

esfuerzos = 151 cm3Esfuerzo en esa sección

= 195150 Kg.cm Momento mayor

= 1295 Kg/cm2

= 2277 Kg/cm2 > 1295 Kg/cm2 PASA

αβ

γ

'hαsen

2Ad

2Ad

máxM

bf

bF

5.1xLatiesadordelAltura =

)(180 αβγ +−=

γβ

SenSenLh ='

( )2)()(

2)( 21

atiesadordelÁreaplacaladeÁreayxatiesadordelÁreayplacaladeÁreaY

++

=

12

3bhI x =

12

3bhI x =

2

2

)tan()(

atiesadordelcentroidealcentroidalejedelciaDisatiesadordelÁreaAd =

2

2

)tan()(

placaladelcentroidealcentroidalejedelciaDisbaseplacaladeÁreaAd =

)(2)( 22 satiesadorelosdeAdIbaseplacaladeAdII XXX +++= ∑

YI

S xx =

AnchoxMM unitariomáx =

x

máxb S

Mf =

yb FF 9.0=

)( 1

1

LLatiesadordelAlturaTg

−= −β


358



DISEÑO DE ANCLASLONGITUD DE ANCLASDiámetro de la barra = 2.54 cmÁrea de la barra = 5.07 cm2 del concreto = 250 Kg/cm2Acero A-36 Fy = 2530 Kg/cm2


= 100 cm= 30.48 cm Aprox 30 cm


121.30 8015.90

41.30 25.4

1000

150

300

15.9

7.9

350

25.40650

ybys

db fdcf

faL 006.0

'06.0 ≥=

Cf '

dbL

TL dT LL 2=

bG dL 12=GL)4.25(6 mmdsíddoblezdelDiámetro bb ≤=



359



COMBINACION DE CARGA 45: CARGA MUERTA - CARGA DE SISMO + CARGA VIVA MÁXIMA (ENTREPISO Y CUBIERTA) + CARGA DE NIEVE

ELEMENTOS MECANICOSNodo = 75Combinación de carga = 45Pu = 6.22 TonMu = 20.42 Ton-m

Del concreto = 250 Kg/cm2Acero A-36 = 2530 Kg/cm2


= 193 mm

CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE PLACA PROPUESTA

e = 328.3 cmD = 650 mmB = 350 mm 35 cmDel diagrama de Cuerpo libre

R 2187.50Distancia minima a borde = 4.5 cmDistancia del centro del tornillo al centro de la columna = 28.00 cm

= 2216160

= 132344 y

729.17 y²Simplificando al ecuación tenemos = 3039 = c

182 Y = b1 y² = a

Obtención del denominador = 144.17

Obtencion de Y1 = 162.84 cm

Obtencion de Y2 = 18.66 cm Los resultados tienen que caer en el rango de la placa

R = 40830 Kg

fb

Cf '

0∑ M

0∑M

0∑M

( )YB

yfR p ==

2

PMe =

aacbby

242 −±−

=

)( 21 yóyxRR =

0)3/()*( 20 =−−=∑ yLyRLPM u


360



T = 34610 Kg

Acero A-36 = 4080 Kg/cm2

= 2295 Kg/cm2 Tensión permisible en elementos roscados

= 15.08 cm2Anclas propuestas = 3

Cálculo del ancla = 5.03 cm2

Diámetro del ancla a utilizar = 25.40 mm Área = 5.07 cm2Distancia minima al borde = 45 mmSeparación minima de anclas = 76.2 mm Apróx 80 mm 3 veces el diametro

Sepración con el ancho = 130.0 mm > 80 OK= 125 Kg/cm2


m = 10.4 cm

n = 9.8 cmDistancia = 8.3 cm

= 55.6 Kg/cm2

= 5472 Kg.cm Rige

= 2658 Kg.cm

ESPESOR DE LA PLACA = 3.1 cm

PFPf

2Pf

tF

1FM

ufUPRT −=

uRT FxFF 75.0=

Ts F

TA =sA

anclasdeNúmeroA

a s=

2)tan(2. bordeamínimaciaDisplacaladeAnchoplacaladeanchoelconSep −

=

cP fF '5.0=

295.0 dDm −

=

280.0 fbB

n−

=

myf

yf pp

−= 21

2FM2

22

2

nxfM p

F =

y

F

FxMxt

9.04=

32

23

22

1

mxfmxfM pp

F +=


361



CÁLCULO DE LOS ATIESADORES QUE IMPIDAN LA FLEXIÓN PARA REDUCIR LA PLACAProponiendo una placa base de = 15.5 mm Aprox 1.59 cmatiesadores (2 por lado) de = 7.8 mm Arpox 0.79 cm

Distancia del paño de la columna al paño de la placa L = 92 mmAltura propuesta del atiesador = 138 mm Aprox 140 mmBase propuesta en la parte superior del atiesador L1 = 15 mmConsiderando = 50 °

= 61 °= 69 °

Por la ley de los senos = 86 mm Altura efectiva= 69 mm Apróx 7 cm

Cálculo del eje centroidal = 1.51 cm

Inercia centroidal de atiesadores = 22.6 cm4

de atiesadores = 70.99 cm4

Inercia centroidal de la placa base = 12 cm4

de la placa base = 28.2 cm4

Inercia total de la placa en el sentido x = 227 cm4Distancia a la fibra donde se desean los

esfuerzos = 151 cm3Esfuerzo en esa sección

= 191508 Kg.cm Momento mayor

= 1271 Kg/cm2

= 2277 Kg/cm2 > 1271 Kg/cm2 PASA

αβ

γ

'hαsen

2Ad

2Ad

máxM

bf

bF

5.1xLatiesadordelAltura =

)(180 αβγ +−=

γβ

SenSenLh ='

( )2)()(

2)( 21

atiesadordelÁreaplacaladeÁreayxatiesadordelÁreayplacaladeÁreaY

++

=

12

3bhI x =

12

3bhI x =

2

2

)tan()(

atiesadordelcentroidealcentroidalejedelciaDisatiesadordelÁreaAd =

2

2

)tan()(

placaladelcentroidealcentroidalejedelciaDisbaseplacaladeÁreaAd =

)(2)( 22 satiesadorelosdeAdIbaseplacaladeAdII XXX +++= ∑

YI

S xx =

AnchoxMM unitariomáx =

x

máxb S

Mf =

yb FF 9.0=

)( 1

1

LLatiesadordelAlturaTg

−= −β


362



DISEÑO DE ANCLASLONGITUD DE ANCLASDiámetro de la barra = 2.54 cmÁrea de la barra = 5.07 cm2 del concreto = 250 Kg/cm2Acero A-36 Fy = 2530 Kg/cm2


= 100 cm= 30.48 cm Aprox 30 cm


121.30 8015.90

41.30 25.4

1000

150

300

15.9

7.9

350

25.40650

RIGÉ EL DISEÑO DE CARGA AXIAL POR ESFUERZOS, AUNQUE EN ESTE CASO EL DISEÑO ES IGUAL TANTO POR

CARGA AXIAL COMO POR MOMENTO MÁXIMO.

ybys

db fdcf

faL 006.0

'06.0 ≥=

Cf '

dbL

TL dT LL 2=

bG dL 12=GL)4.25(6 mmdsíddoblezdelDiámetro bb ≤=



363


DISEÑO DE CONEXIÓN DE VIGA A COLUMNA (RODILLA)Método de cálculo para placas de extremo atiesadas y recortadasDiseño por factor de carga y resistencia

DATOS

Seción =Sección armada

d (peralte) = 60 cm (espesor de patin) = 1.27 cm

(base) = 15 cm

(espesor del alma) = 0.79 cmG (gramil) = 9 cmAcero A-36 = 2530 Kg/cm2

Momento actuante = 2,321,000 Kg-cm Obtenido de STAAD PRO.

TORNILOS A-325

(tensión el el patín de la viga) = 39,520 Kg (tensión por tornillo

considerando 6) = 6,587 Kg (tensión resistente) Ø 5/8" = 9,400 Kg De acuerdo a tabla siguiente

(Diametro del tornillo) = 1.59 cm

PLACA DE EXTREMO

= 17.54 cm

= 23.31 >

13.77 <

= 2.86 cm

= 2.55 cm (Momento de diseño de

placa) = 16,798 Kg-cm

(espesor de la placa) = 1.30 cm

RESUMENEPA = Placa 1/2"Tornillos a tensión = 8 Ø 5/8"Tornillos a compresión = 4 Ø 5/8"holgura del agujero = 0.16 cmDiámetro del agujero = 1.75 cm

uff

unB

urB

pb

fP

ufeP

ueM

ft

fb

wt

)( f

ueuf td

MF

−=

6uf

nu

FB =

54.2+= fp bb

bdG 9+ pb

bdG 3+

bd

pb27.1+= bf dP

ff

ufe pPG

P59.10

22 +=

nuufeue BxPM =

py

uep xbFx

Mxt

9.04

=pt

"16/1+= TorAgs φφ"16/1lg =uraho

Max: 0 MTon-m

Max: -6.181 MTon-mMax: 23.202 MTon-m

Max: -23.202 MTon-m Max: 23.207 MTon-m

Max: -6.183 MTon-mMax: 23.207 MTon-m


364


DISEÑO DE CONEXIÓN DE VIGA A COLUMNA (CAMBIO DE SECCIÓN)Método de cálculo para placas de extremo atiesadas y recortadasDiseño por factor de carga y resistencia

DATOS



(base) = 15 cm


Momento actuante = 622,000 Kg-cm Obtenido de STAAD PRO.

TORNILOS A-325




PLACA DE EXTREMO

= 17.54 cm

= 23.31 >

13.77 <

= 2.86 cm





UNIFORMIZAMOS CON PLACA DE 13mm

uff

unB

urB

pb

fP

ufeP

ueM

ft

fb

wt

)( f

ueuf td

MF

−=

6uf

nu

FB =

54.2+= fp bb

bdG 9+ pb

bdG 3+

bd

pb27.1+= bf dP

ff

ufe pPG

P59.10

22 +=

nuufeue BxPM =

py

uep xbFx

Mxt

9.04

=pt


-1.574 MTon-m

6.219 MTon-m

-1.574 MTon-m

5.328 MTon-m 6.219 MTon-m19.209 MTon-m5.328 MTon-m19.675 MTon-m

0 MTon-m 0 MTon-m-19.675 MTon-m

13.648 MTon-m

19.209 MTon-m

-13.721 MTon-m


365


DISEÑO DE CONEXIÓN DE VIGA A COLUMNA (CUMBRERA)Método de cálculo para placas de extremo atiesadas y recortadasDiseño por factor de carga y resistencia

DATOS



(base) = 15 cm



TORNILOS A-325




PLACA DE EXTREMO

= 17.54 cm

= 23.31 >

13.77 <

= 2.86 cm






uff

unB

urB

pb

fP

ufeP

ueM

ft

fb

wt

)( f

ueuf td

MF

−=

6uf

nu

FB =

54.2+= fp bb

bdG 9+ pb

bdG 3+

bd

pb27.1+= bf dP

ff

ufe pPG

P59.10

22 +=

nuufeue BxPM =

py

uep xbFx

Mxt

9.04

=pt


Max: 6.718 MTon-m

Max: -3.089 MTon-m

Max: 2.631 MTon-m


366


DISEÑO DE CONEXIÓN DE VIGA A COLUMNA (MEZANINE)Método de cálculo para placas de extremo atiesadas y recortadasDiseño por factor de carga y resistencia

DATOS

Seción =d (peralte) = 31 cm (espesor de patin) = 0.97 cm

(base) = 16.5 cm



TORNILOS A-325




PLACA DE EXTREMO

= 19.04 cm

= 23.31 >

13.77 <

= 2.86 cm





IR 12 x 38.70 Kg/m


uff

unB

urB

pb

fP

ufeP

ueM

ft

fb

wt

)( f

ueuf td

MF

−=

6uf

nu

FB =

54.2+= fp bb

bdG 9+ pb

bdG 3+

bd

pb27.1+= bf dP

ff

ufe pPG

P59.10

22 +=

nuufeue BxPM =

py

uep xbFx

Mxt

9.04

=pt


Max: -0.141 MTon-mMax: -0.290 MTon-m

Max: -5.862 MTon-m

Max: 6.598 MTon-m

Max: -5.862 MTon-m

Max: 6.545 MTon-m


367

PLANO DE NOTAS NT-1 SUSTITUIR POR PLANO


368

PERFIL DEL TERRENO PE-1 SUSTITUIR POR PLANO


369

ESTRUCTURACION DE LA CIMENTACION CI-1

SUSTITUIR POR PLANO


370

DETALLES DE LA CIMENTACION 1 CI-2 SUSTITUIR POR PLANO


371



372



373



374

PLACAS BASE Y DADOS PB-1 SUSTITUIR POR PLANO


375

DESPLANTE DE PISOS Y COLUMNAS ES-1A SUSTITUIR POR PLANO


376

DETALLES Y ESPECIFICACIONES PARA PISOS ES-1B

SUSTITUIR POR PLANO


377

ESTRUCTURACION DE CUBIERTA ES-2 SUSTITUIR POR PLANO


378

ALZADOS Y MARCOS 1 ES-3A SUSTITUIR POR PLANO


379

ALZADOS Y MARCOS 2 ES-3B SUSTITUIR POR PLANO


380

DETALLES Y CONEXIONES 1 ES-4 SUSTITUIR POR PLANO


381



382



383

ESTRUCTURACION DE MEZANINE ES-7 SUSTITUIR POR PLANO


384

CONEXIONES DE MEZANINE ES-8 SUSTITUIR POR PLANO


385

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.


Durante el desarrollo de esta Tesis se fueron considerando los puntos importantes de cada tema, en esta parte trataré de dar algunos consejos en base a mi experiencia como estudiante y en mi experiencia laboral, considerando mi desarrollo profesional como diseñador estructural. Es muy importante que en el transcurso de la carrera de Ing. Civil, decidas cual es el área de tu preferencia como podrían ser: Estructuras, Construcción, Mecánica de suelos, Hidráulica, Sanitaria, Vías Terrestres, etc. Con el objetivo de que te vayas preparando para tu desarrollo profesional. No debes olvidar que el mercado de la construcción hoy en día esta muy competido, ya sea como contratista o bien ofreciendo tus servicios a una empresa, por lo que es conveniente que vayas investigando como se realiza el trabajo del área de tu interés, que habilidades y conocimientos necesitarías adquirir para poder desarrollarlo. En el caso del área de estructuras que es mi área de interés realice este trabajo con el objetivo de darle una idea al estudiante de Ingeniería Civil, como se desarrolla un proyecto en la vida profesional, cuales son los conocimientos que se deben tener, además de las ayudas de programas que se deben conocer. No pretendo con esto que se tome este trabajo como una línea a seguir, lo que re comiendo es que el estudiante sepa como se desarrolla el trabajo en la vida profesional para que en el momento que se incorporé a ella vaya bien preparado y no tenga inconvenientes en encontrar una oportunidad, recordando siempre que entre mas preparado estés tal vez con estudios después de la licenciatura y con algún idioma adicional las oportunidad de desarrollo y económicas serán mayores.


386


Una parte importante la cual quisiera comentar es el tiempo que me tarde en realizar esta tesis, desde que comencé a trabajar en ella hasta la presentación del examen profesional me tarde 4 años, lo cual quiere decir que es bastante tiempo, no trabajé de lleno en ella debido a que la mayor parte de mi tiempo estaba absorbido por el trabajo, sin embargo si te recomiendo que te titules por Tesis ya que en el transcurso de la investigación te deja un sin fin de conocimientos, pero debes tener mucho cuidado con el alcance de tus temas y el tiempo que le vas a destinar, para que el desarrollo de tu tesis lo realices en un tiempo adecuado. Por último te quiero agradecer por haber leído este trabajo y espero que te haya sido de mucha ayuda. Atentamente. Ing. Carlos Nicolás Mendoza


387

BIBLIOGRAFÍA.

BIBLIOGRAFÍA.

1. Meli Piralla, DISEÑO ESTRUCTURAL, 2a Edición, Limusa Noriega Editores, (México D. F. 2004) 2.- Arnal Simón Luis, Betancourt Suárez Max, REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO FEDERAL, 5a Edición, Titulo sexto, Trillas, (México D. F. 2005)

3. Jack C. McCormac, DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE ACERO Método LRFD, 2a Edición, Alfaomega, (México D. F, Enero del 2002) 4. MANUAL DE CONSTRUCCIÓN EN ACERO, Diseño por esfuerzos permisibles, 4a Edición, Limusa, (México. D. F, 2005) 5. Charles G. Salmon, John E. Johson, STEEL STRUCTURES Design and Behavior Emphasizing load and Resistance Factor Desing 4a Edition, Harper-Collins College Publishers. 6. Bazán Enrique, Meli Roberto, DISEÑO SÍSMICO DE EDIFICIOS Sexta Reimpresión, Limusa Noriega Editores (México. D.F, 2003) 7. MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Sismo, Capitulo 3 Diseño por sismo, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas, (México D.F. 1993) 8. MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES Diseño Por Viento, Capitulo 4 Diseño por viento, Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Electricas, (México D.F. 1993) 9. Gallo Espino Olvera, DISEÑO ESTRUCTURAL DE CASAS HABITACIÓN, Edición Revisada, Subcapitulo 1.4. Reglamentos de diseño, MC GRAW HILL, (México D.F. Junio de 1999) 10. http://www.construaprende.com/Tablas/CFE/Espectro.html, Zonificación del D.F para fines de diseño por sismo 11. Steven H. Kosmatka y William C. Panarese, DISEÑO Y CONTROL DE MEZCLAS DE CONCRETO, 13th Edición, Capitulo 9, Colocación y acabado del concreto, México D.F. 1992, Páginas 122-127.


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12. Jack C. McCormac, DISEÑO DE ESTRUCTURAS METALICAS ASD, 4a Edición, Alfaomega, (México D. F, Julio del 2005) 13. A. Gregorio Aranda O, CÁLCULO Y DISEÑO DE EDIFICIOS CON MARCOS RÍGIDOS, Claves latinoamericanas, México D. F, 1 de mayo del 1995. 14. Magdaleno Carlos, ANALISIS MATRICIAL DE ESTRUCTURAS, Instituto Politécnico Nacional, (México D. F, Agosto del año 2002) 15. Gasca Salazar Enrique, ANÁLISIS, DISEÑO Y PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS Y NAVE INDUSTRIAL UTILIZANDO ESTRUCTURAS METÁLICAS, año 2000, UNAM, Escuela Nacional De Estudios Superiores Aragón. 16. IMSA ACERO / ENTREPISO METALICO/LOSACERO SECCIÓN 4. 17. CURSO:”DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS Y ATORNILLADAS” Por: Ing. Octavio Baron Luna Lugar: Colegio de Ingenieros civiles. Fecha: Julio del 2001.


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Analisiss AISC Metodo LRFD 1993.

Documents

Transcript of Analisiss AISC Metodo LRFD 1993.