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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN MODIFICADO: PROYECTO PARA EL ACONDICIONAMIENTO DEL EDIFICIO SAN MARTÍN (FASE 1) Y OBRAS ACCESORIAS DE IMPERMEABILIZACIONES, ACCESIBILIDAD Y SEGURIDAD DE INCENDIO PROMOTORES: EXCMO. CABILDO DE GRAN CANARIA, CONSEJERÍA DE CULTURA CENTRO ATLÁNTICO DE ARTE MODERNO, S.A. SITUACIÓN: CALLE RAMÓN Y CAJAL Nº1 ESQUINA C/SOR JESÚS Nº25 LAS PALMAS DE GRAN CANARIA. FECHA: FEBRERO 2019 ARQUITECTOS: ROMERA Y RUIZ ARQUITECTOS S.L.P. col. nº 10.280. Telf. 928368804 –Email: [email protected] ANEJO 6. ESTUDIO GEOTÉCNICO
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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN MODIFICADO:
PROYECTO PARA EL ACONDICIONAMIENTO DEL EDIFICIO SAN MARTÍN (FASE 1) Y OBRAS ACCESORIAS DE IMPERMEABILIZACIONES, ACCESIBILIDAD Y SEGURIDAD DE INCENDIO
PROMOTORES: EXCMO. CABILDO DE GRAN CANARIA, CONSEJERÍA DE
CULTURA
CENTRO ATLÁNTICO DE ARTE MODERNO, S.A.
SITUACIÓN: CALLE RAMÓN Y CAJAL Nº1 ESQUINA C/SOR JESÚS Nº25 LAS PALMAS DE GRAN CANARIA.
FECHA: FEBRERO 2019
ARQUITECTOS: ROMERA Y RUIZ ARQUITECTOS S.L.P. col. nº 10.280.
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Informe geológico-geotécnico
PETICIONARIO: SATOCAN SITUACIÓN: C/ Ramón y Cajal, 1
T.M. de Las Palmas de G.C. REFERENCIA: 084/18 FECHA: Octubre 2018
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ÍNDICE 1 INTRODUCCIÓN ________________________________________________________________________________________________ 4 2 MARCO GEOLÓGICO ___________________________________________________________________________________________ 5
2.1 ENTORNO GEOLÓGICO GENERAL _________________________________________________________________________________ 5 2.2 ENTORNO GEOLÓGICO PARTICULAR _____________________________________________________________________________ 8
2.2.1 Mapas Geológicos ____________________________________________________________________________________ 12 2.2.2 Leyenda _______________________________________________________________________________________________ 13
2.3 MAPA GEOTÉCNICO ___________________________________________________________________________________________ 14 3 TRABAJOS DE CAMPO _______________________________________________________________________________________ 16
3.1 PLANIFICACIÓN DE LOS TRABAJOS _____________________________________________________________________________ 16 3.2 ENSAYOS SPT ________________________________________________________________________________________________ 17 3.3 ENSAYOS DE LABORATORIO ___________________________________________________________________________________ 19
3.3.1 Muestra 1 _____________________________________________________________________________________________ 20 4 CONSIDERACIONES DE GEOTECNIA _______________________________________________________________________ 22
4.1 IDENTIFICACIÓN ______________________________________________________________________________________________ 22 4.2 EXCAVABILIDAD/RIPABILIDAD DEL TERRENO __________________________________________________________________ 24 4.3 RESISTENCIA PARA CIMENTACIONES SUPERFICIALES ___________________________________________________________ 25
4.3.1 Gravas limosas con arena ___________________________________________________________________________ 25 4.4 DEFORMABILIDAD ____________________________________________________________________________________________ 27
4.4.1 Gravas limosas con arena ___________________________________________________________________________ 27 4.5 MÓDULO DE BALASTO ________________________________________________________________________________________ 29 4.6 NIVEL FREÁTICO _____________________________________________________________________________________________ 30
5 CÁLCULO DE LOS COEFICIENTES DE EMPUJE ACTIVO, PASIVO Y EN REPOSO ______________________ 31 6 APLICACIÓN DE LA CTE-HS1 _______________________________________________________________________________ 33 7 SISMICIDAD. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO _____________________________________________________ 35 8 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES __________________________________________________________________ 39
8.1 CARACTERÍSTICAS GENERALES ________________________________________________________________________________ 39 8.2 RECOMENDACIONES __________________________________________________________________________________________ 42
8.2.1 Cimentación __________________________________________________________________________________________ 42 8.2.2 Materiales ____________________________________________________________________________________________ 43
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LISTADO DE ANEXOS
ANEXO 1 ___________________________________________________________________ Cortes geológicos ANEXO 2 ________________________________________________________ Documentación fotográfica ANEXO 3 _______________________________________ Situación y ubicación de las prospecciones ANEXO 4 __________________________________________________ Actas de ensayos de laboratorio
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1 INTRODUCCIÓN Por encargo de SATOCAN, CIMENTACIONES Y ARRENDAMIENTOS S.L. ha realizado una
campaña de sondeos para la redacción de un Estudio Geotécnico del suelo en una edificación sita en la calle Ramón y Cajal 1, dentro del municipio de Las Palmas de G.C. en la isla de Gran Canaria. La ubicación exacta de la zona y los puntos de investigación se muestra en el anexo 3 de este informe.
En la zona objeto del estudio está prevista la implantación de una grúa torre para la reforma de la edificación actual.
Los trabajos llevados a cabo han consistido en la realización de unas prospecciones geotécnicas para el reconocimiento de las características litológicas, estructurales y geotécnicas de los diferentes terrenos presentes en la zona.
Los objetivos desde el punto de vista geotécnico del presente estudio son los siguientes: 1. Análisis de la zona desde el punto de vista geológico y geotécnico. 2. Definición del perfil litológico del suelo y de las características geotécnicas de
identificación, resistencia y deformabilidad de las capas que conforman el subsuelo de la parcela.
3. Determinación de la cota de nivel freático, si existiera. 4. Análisis de los resultados obtenidos para obtener conclusiones en cuanto a la
cimentación más adecuada de las estructuras a proyectar.
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2 MARCO GEOLÓGICO
2.1 Entorno geológico general La isla de Gran Canaria, al menos en lo que concierne a su parte subaérea, es enteramente
de constitución volcánica, con las características propias de una isla oceánica. Su historia geológica, tras su emersión, comienza hace unos 14 m.a., es decir, en el Mioceno
medio y, desde entonces, han tenido lugar diversas etapas constructivas, caracterizadas por episodios volcánicos bien definidos que han ido edificando la isla. Entre ellos se han sucedido de manera repetitiva fases de erosión o destrucción de las estructuras volcánicas previamente originadas que, conjuntamente con aquellos, han ido retocando y definiendo la fisiografía de la isla hasta tal y como la conocemos en la actualidad. A continuación se expone un cuadro resumen de la cronoestratigrafía de la isla de Gran Canaria.
Figura 2. 1 Esquema cronoestratigráfico de la isla de Gran Canaria. Fuente: Pérez Torrado y Mangas, 1993
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En la figura adjunta, se puede ver un esquema geológico simplificado de la isla de Gran Canaria.
Figura 2. 2 Esquema geológico simplificado de la isla de Gran Canaria. Fuente: Folleto Geología Gran Canaria, 2011 (Varios autores).
SITUACIÓN
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En la actualidad, únicamente los agentes geológicos externos actúan sobre la isla, generando un relieve característico, y que en cierta manera, sigue las pautas de paleorelieves previos (desde el Mioceno en algunos casos)
La actuación de todos estos agentes (movimientos de laderas, aguas de arrollada, mar y viento, principalmente), originan una serie de depósitos sedimentarios que se acumulan preferentemente en las zonas costeras y siguiendo los cauces de la red radial de barrancos.
Por otro lado, en el litoral existen varios niveles marinos fósiles a distintas cotas que reflejan algunas de las oscilaciones eustáticas (movimientos del nivel del mar) sufridas por la isla en este último millón de años.
Figura 2. 3 Esquema de oscilaciones eustáticas y depósitos sedimentarios, según Araña y Carracedo
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2.2 Entorno geológico particular Coladas piroclásticas de tipo “ash and pumice” sin soldar. (5) Por su extensión y volumen, se encuentran principalmente en el área de la ciudad de Las Palmas, limitándose casi exclusivamente a los Barrancos de Guiniguada y Seco a lo largo de la carretera C-811, Las Palmas-Tafira.
Su posición estratigráfica es variable ya que aunque generalmente se sitúan debajo de los conglomerados fonolíticos de la Formación detrítica de Las Palmas, como ocurre en los dos afloramientos de Las Palmas y en el de la zona de El Rincón (carretera C-810), a menudo se les encuentra intercalados en las partes bajas de los conglomerados de dicha formación. Este es el caso del nivel que se encuentra en Boca Barranco de Tamaraceite) o del pequeño afloramiento de las inmediaciones de Casa Ayala donde el depósito pumítico se encuentra debajo de un conglomerado de grandes “bolos” fonolíticos del miembro inferior de aquella formación.
El contacto superior de los conglomerados fonolíticos generalmente es erosivo, a veces con desniveles considerables, lo que evidencia al menos localmente un paleorelieve tallado en las pumitas, tal y como ocurre frecuentemente en el Barranco de Guiniguada. Sin embargo, otras veces es bastante neto y rectilíneo.
Puede ocurrir, aunque no es demasiado frecuente, que directamente encima del “ash and pumice” sólo exista el delgado nivel de cantos rubefactados, separando el depósito piroclástico del miembro medio, de carácter marino, de la formación detrítica de Las Palmas, faltando por tanto entre ambos la mayor parte de la secuencia inferior de conglomerados fonolíticos.
A nivel de afloramiento el depósito está compuesto por un porcentaje elevadísimo de fragmentos muy vesiculares de pómez, de tamaños que oscilan entre escasos milímetros y varios centímetros (10-18 cm) y generalmente no presentan soldadura (es decir, no están aplastados). Por otro lado, la fracción de componentes líticos es también considerable, siendo estos en su mayoría fonolitas masivas subangulosas de hasta 5-6 cm, aunque también son muy abundantes los cristales individuales, sobre todo feldespatos. En Boca Barranco, asimismo se han encontrado algunos fragmentos accidentales de aspecto granudo, probablemente cinéticos, que habrían sido incorporados al depósito a lo largo de su recorrido desde el centro de emisión. Aunque normalmente sólo se encuentra una única unidad piroclástica, a menudo pueden observarse varias superpuestas, como ocurre en El Rincón. La base de estas ignimbritas suele estar formada por un nivel vitrofídico porfídico de color negro, de unos 15-25 cm de espesor. También a veces, se aprecia un cierto aumento de la fracción de pómez hacia el techo, paralelo con una disminución en el contenido de líticos fonolíticos.
Formando parte de la secuencia, tanto en base como en el techo de cada unidad
piroclástica, es posible reconocer a menudo, niveles de “base surge”, del tipo “ground surge” y “ash-cloud surge”, con estructuras propias.
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Dos son los lugares donde se observan estos depósitos: en el tramo final del Barranco de Guiniguada (ladera S) antes de su canalización y al final del Paseo de Chil, frente al nº 17, en la ciudad de Las Palmas. Son niveles delgados, menores de 1 m, bastante homogéneos, formados principalmente por cenizas y fragmentos juveniles y en menor medida, líticos densos fonolíticos y cristales individuales. Presentan estructuras sedimentarias características, principalmente estratificación cruzada y formas dunares, que se encuentran truncadas por las estructuras superiores, lo que evidencia una sucesión continuada de varias oleadas.
Las potencias observadas en estos depósitos piroclásticos ignimbríticos suelen ser
bastante homogéneas en cada uno de los afloramientos y en general oscilan entre 10 y 10 m. Presentan un color blancuzco-amarillento, a veces algo naranja, que les hace resaltar claramente desde lejos.
En la terminología local, estas tobas reciben el nombre de “canto blanco” y fueron
explotadas antiguamente para la obtención de bloques de construcción que tienen excelentes propiedades aislantes. Los huecos dejados en las canteras fueron aprovechados posteriormente para retener aguas de lluvia.
En la terminología local, estas tobas reciben el nombre de “canto blanco” y fueron
explotadas antiguamente para la obtención de bloques de construcción que tienen excelentes propiedades aislantes. Los huecos dejados en las canteras fueron aprovechados posteriormente para retener aguas de lluvia. Miembro inferior de la Formación detrítica de Las Palmas (6)
Este conjunto de rocas sedimentarias detríticas de naturaleza fonolítica, que en ocasiones tiene potencias superiores a los 120 m, cubre grandes áreas de la costa, aflorando prácticamente de manera continua en las partes bajas del acantilado costero y de las laderas de los barrancos más importantes de la Hoja. Se extiende hacia el sur, dentro ya de la Hoja de Santa Brígida, aflorando de manera similar, para quedar enterrada por las coladas Post Roque Nublo a partir del Barranco de Telde hacia el sur.
En general son conglomerados heterométricos prácticamente monomícticos con cantos
redondeados y subredondeados de lavas fonolíticas verdosas (tanto afaníticas como microcristalinas). El tamaño medio de los cantos es de 15-30 cm, habiendo algunos de hasta 50-60 cm.
De forma sistemática, los conglomerados fonolíticos se apoyan sobre las lavas fonolíticas verdosas, aunque, ocasionalmente lo hacen sobre coladas ignimbríticas soldadas o sobre las coladas de “ash and pumice” blancas (ignimbritas no soldadas) en el Barranco de Guiniguada. La sedimentación de estos materiales se hizo en las partes bajas costeras y son los restos de amplios abanicos aluviales con alguna pequeña intercalación marina local.
Columna de Barranco Seco. Apoyados en tobas volcánicas fonolíticas (“ash and pumice”
blancas) y separados de ellas por una superficie fuertemente erosiva, se encuentran de 2 a 20 m de conglomerados fonolíticos. Intercalados entre ellos, hay lentejones de tobas similares a las del basamento, y a techo presenta los cantos fonolíticos rubefactados, perforados por litófagos, constitutivos de la base del miembro medio de la F.D.L.P.
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Esta unidad se interpreta como depósitos de corrientes aluviales proximales. Como resumen general del miembro inferior de la F.D.L.P. se puede decir que se trata de
secuencias granodecrecientes en conglomerados, con bases canalizadas y estratificaciones cruzadas en surco que marcan al NE-SE dependiendo de las zonas. Representan las facies de canal de un medio aluvial altamente energético, donde el transporte de los sedimentos se lleva a cabo en forma de megaripples y barras, responsables de las estratificaciones cruzadas en surco y de la formación de estratificaciones cruzadas a partir de un lag.
Los sedimentos más finos son arenas y limos con laminaciones paralelas, presentes sobre
todo en la parte SE de la Hoja, y cuya sedimentación se debe a decantación. Se interpretan como depósitos de llanura de inundación.
En general, se puede hablar pues, de un conjunto de materiales depositados en un medio
fluvial, en el que la presencia de materiales gruesos, mucho más abundantes que los depósitos de la llanura de inundación, la presencia de estratificaciones cruzadas en artesa, así como los depósitos de “debris-flow” en algunos puntos, lleva a hablar de medios más o menos proximales.
Depósitos jandienses. (22)
Los depósitos se localizan siempre en el ámbito geográfico de la ciudad de Las Palmas y se les conoce habitualmente como depósitos de la “Terraza Baja de Las Palmas”. En su día alcanzaron gran extensión, disponiéndose paralelamente a la costa este de la isla, pero actualmente están destruidos en su práctica totalidad, pues precisamente sobre ellos se ha construido la ciudad. Debido a ello, apenas persisten hoy en determinadas áreas: es el istmo y ciudad baja, en La Isleta y en la “barra” de Las Canteras. En el primer lugar mencionado, actualmente ya no son visibles debido a las causas indicadas, procediendo casi toda la información sobre ellos de la bibliografía antigua del siglo pasado y principios de este, aunque es posible, sin embargo, encontrar restos de ellos en algunos solares sin construir. Pueden encontrarse restos al pie del escarpe de Montaña del Confital, aunque semicubiertos por los depósitos de ladera que descienden de ella. Aquí el depósito está constituido por algas calcáreas formando concreciones esféricas, que en la terminología local reciben el nombre de “confites” o “caracolillo” y fueron explotados antiguamente, BENITEZ PADILLA (1963). El nombre del lugar del yacimiento, la Playa del Confital, procede precisamente de estas algas calcáreas o confites.
Otro depósito de edad jandiense es el formado por una arenisca marina que constituye la
“barra” de la playa de Las Canteras, situada a algunas decenas de metros de la orilla de dicha playa. La “barra”, que durante la bajamar queda al descubierto, se extiende paralelamente a la playa desde la Punta del Arrecife durante algo más de 1 km de longitud con escasas interrupciones y llega a la zona de la Baja de Núñez ya muy seccionada. La arenisca está fuertemente compactada y presenta una fina estratificación, encontrándose en ella conchas de moluscos incrustados. Su espesor es de algunos metros y al parecer se apoya sobre coladas de naturaleza aparentemente básica y de procedencia y edad desconocida, aunque ARAÑA y CARRACEDO (1978) son de la opinión que se trata de una lengua de lava procedente de los volcanes de La Isleta.
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Respecto a este sustrato lávico de la “barra” de Las Canteras hay que señalar que aunque no ha podido ser muestreado por falta de medios adecuados ya que en ningún momento emerge, existen algunas razones (pero no determinantes) para pensar que su procedencia y su edad puede ser diferente de la que suponen los autores mencionados. Esta suposición se basa en el muestreo de una de las rocas aisladas que se encuentran en la playa y que quedan emergidas durante la bajamar. Su composición es de tipo intermedio-sálico y no se corresponde con la de los materiales emitidos por los volcanes de La Isleta. Por otro lado, la posición de estas rocas es en principio semejante a la de la “barra”, ya que a veces sobre ellas se encuentra depositada aquella arenisca, siendo posible, por tanto, que constituyan restos aislados de las mismas coladas que originaron el sustrato sumergido de la barra de areniscas.
El dato composicional acerca más a estas rocas a materiales de edad Roque Nublo que a
cualquier otro volcánico de la isla. Sin embargo, habría que contar con mayor información, para poder decir algo más concluyente, pues los datos disponibles sólo permiten este tipo de especulaciones.
En Las Palmas existen unos depósitos marinos con fauna cálida de Strombus bubonius, fauna jandiense MECO (1986) y MECO et al. (1986, 1987). Su altura próxima a los 8-9 m sobre el nivel medio del mar es algo superior a la medida en Lanzarote y Fuerteventura y en el sur de Gran Canaria en Maspalomas. Esta diferencia se acusa notablemente en La Isleta en donde los depósitos alcanzan los 12-14 m. Su posición respecto a las coladas de lava de la Serie IV de FUSTER et al. (1968), señalada por POMEL et al. (1985) debe ser corregida puesto que están los conglomerados marinos adosados a un socave de la colada posteriormente a ella.
Se pueden comprobar en la parte norte de La Isleta la existencia de otros depósitos
marinos, a unos 4m de altura, principalmente rellenando cubetas, consistentes en conglomerados con escasa fauna que se deben atribuir al Holoceno. Depósitos de barranco. (29)
Los barrancos importantes del área son los de Tenoya, Jacomar-Tamaraceite y Guiniguada, aunque también existen otros secundarios que desaguan en ellos. no constituyen corrientes de agua permanentes pero en determinadas épocas y dada la torrencialidad de las precipitaciones funcionan como cursos intermitentes que transportan grandes cantidades de materiales y que tienen carácter de avenidas torrenciales, aunque de corta duración.
En general, en lo que se refiere a esos tres barrancos, son de fondo plano y ancho y
presentan un fuerte encajamiento. Rellenando el fondo se encuentran arenas y gravas heterométricas y de diversa naturaleza, predominando los tipos básicos sobre los sálicos. Son cantos subredondeados, pobremente seleccionados, de tamaño medio inferior a 25 cm, aunque a veces pueden superar 1 m e indican un transporte en medio acuoso. el espesor del depósito es muy variable y no han sido observadas potencias superiores a 2 m. En ocasiones presentan una coloración rojiza, debido a la rubefracción producida por las lavas que se han depositado sobre ellos, como ocurre con la colada “intracanyon” del Barranco de Guiniguada.
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2.2.1 Mapas Geológicos
Figura 2. 4 Mapa geológico MAGNA 50 hoja 1101-I-II, del IGME.
Zona de estudio
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2.2.2 Leyenda
Figura 2. 5 Leyenda mapa geológico
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2.3 Mapa geotécnico
La zona a estudio se ubica enteramente según la cartografía del IGME en una zona en la que se encuentran suelos arenosos, depósitos de barranco y tobas, que describiremos a continuación.
Unidad: VII Detalles: Depósitos aluviales y coluviales. Se extienden a lo largo de los tramos
inferiores y zonas de desembocadura de los fondos de barranco. Ocasionalmente pueden aparecer a cota superiores como consecuencia del encajamiento de dichos barrancos. Terrenos T3 desfavorables.
VII
VIII
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Unidad: VIII Detalles: Suelos arenosos. Depósitos de playa de arena suelta oscura de naturaleza
basáltica o arena clara de naturaleza silícea en extensiones o acumulaciones por transporte y sedimentación marina o eólica (formación de dunas). Se consideran terrenos tipo T3.
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3 TRABAJOS DE CAMPO
3.1 Planificación de los trabajos La campaña de sondeos consistirá en la ejecución de un único sondeo de doce metros de
profundidad en la futura ubicación de la grúa torre.
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3.2 Ensayos SPT En los sondeos realizados se realizaron diferentes ensayos de penetración dinámica SPT
con el tomamuestras normalizado y definido por la norma UNE-EN ISO 22476-3 y las especificaciones americanas A.S.T.M. 1586-63T Standard Penetration Test.
El ensayo consiste en hincar una barrena hueca normalizada, con tubo de 51 mm de diámetro y 813 mm de longitud mediante una maza de 63,6 kg de peso que se deja caer desde una altura de 75 cm. La barrena hueca permite también la extracción de muestras. A continuación, se cuenta el número de golpes necesario para hincar la barrena 15 cm. en el terreno y se repite esta operación 3 veces, obteniéndose tres valores N1, N2, y N3. De esta forma, la profundidad total avanzada con la maza es de 45 cm. (también se puede realizar un avance adicional de 15 cm).
El parámetro que se obtiene finalmente es N=N2+N3 o número de golpes para avance de 30 cm. que corresponde con los 30 cm. últimos de penetración. En el caso de que para más de 50 golpes en uno de los avances, no se alcancen los 15 cm de hinca, se considera que se ha obtenido rechazo y se marca en las tablas con un R.
Los resultados de los SPT realizados se muestran en los cortes geológicos. El ensayo SPT se utiliza en la práctica para determinar la presión admisible en suelos
granulares: arenas, gravas arenosas, arenas con algo de limo, etc., garantizándose que un suelo trabajando a la tensión recomendada por las correlaciones de Terzaghi y Peck, no presentará asientos superiores a una pulgada (2,54 cm.)
La relación entre el valor de N obtenido en el ensayo y la tensión admisible máxima del terreno viene dada por los ábacos de Terzaghi y Peck, o bien por la siguiente ecuación propuesta por Teng:
2
2
1)3(72,0
B
BNq
Donde B es el ancho de la cimentación, q es la tensión admisible del terreno para el asiento
máximo indicado y N es el valor recogido en el ensayo SPT. Para suelos granulares se han establecido algunas correlaciones empíricas en función del
estado de compacidad del suelo que se resumen en las tablas siguientes: SUELO Muy suelto Suelto Medio Denso Muy denso N (SPT) 0-4 4-10 10-30 30-50 N>50 ID(Dr) 0,00-0,15 0,15-0,35 0,35-0,65 0,65-0,85 <1,00 25º-32º 27º-35º 30º-40º 35º-43º >38º (T/m3) 1,1-1,6 1,4-1,8 1,7-2,09 1,8-2,2 2,0-2,3
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SUELO Muy blando Blando Medio Rígido Muy rígido Muy denso N (SPT) 0-2 2-4 4-8 8-16 16-32 >32 q(kg/cm2) 0,00-0,25 0,25-0,50 0,50-1,00 1,00-2,00 2,00-4,00 >4,00
A continuación se relacionan los valores obtenidos en los ensayos SPT realizados:
Sond
eo
Cota Descripción N1 N2 N3 N30
1 1,00-1,45 Gravas limosas con arena 7 7 11 18 1 3,00-3,45 Gravas limosas con arena 11 12 17 29
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3.3 Ensayos de laboratorio Se ha tomado una (1) muestra del terreno para la realización de los correspondientes
ensayos de laboratorio. Los ensayos realizados relacionados por sondeo han sido:
Muestra Origen Cota Estrato Relación de ensayos realizados 1 Sondeo 1 -1,20 a -1,60 m Gravas limosas con
arenas y bolos - Límites de Atterbergh - Granulometría - Sulfatos solubles en suelos
Estos resultados para cada nivel se emplearán más adelante para su caracterización y la
definición de sus propiedades geomecánicas. Las actas con los resultados emitidos por el laboratorio se adjuntan en el ANEXO IV de este
informe. A continuación se relacionan e interpretan los resultados obtenidos para cada una de las muestras.
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3.3.1 Muestra 1 3.3.1.1 Granulometría S/ UNE 103 201 y Límites de Atterberg S/ UNE 103 103 y UNE 103 104
Se realizan los ensayos de granulometría y límites para la identificación del suelo a partir de los análisis granulométricos según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos.
Asimismo la granulometría aportará información sobre el contenido de finos, arenas y gravas, y las curvas granulométricas.
Para la muestra ensayada se obtienen los siguientes resultados: Tamiz Pasa Pasante Retenido Retenido (mm) (%) (%) acumulado (%) parcial (%) 100 100,00 100,00 0,00 0,00 80 100,00 100,00 0,00 0,00 63 100,00 100,00 0,00 0,00 50 100,00 100,00 0,00 0,00 40 100,00 100,00 0,00 0,00 25 87,00 87,00 13,00 13,00 20 75,00 75,00 25,00 12,00
12,5 68,00 68,00 32,00 7,00 10 62,00 62,00 38,00 6,00 6,3 45,00 45,00 55,00 17,00 5 32,00 32,00 68,00 13,00 2 26,00 26,00 74,00 6,00
1,25 20,00 20,00 80,00 6,00 0,4 17,00 17,00 83,00 3,00
0,160 15,00 15,00 85,00 2,00 0,080 12,20 12,20 87,80 2,80
Límite líquido LL 41,00 % Límite plástico LP 32,70 %
Índice plasticidad IP 8,30 %
Pasa tamiz Nº 4 (5mm): 32,00 % Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 12,20 %
D60: 9,56 mm D30: 4,00 mm
D10 (diámetro efectivo): mm Coeficiente de uniformidad (Cu):
Grado de curvatura (Cc):
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El material se clasifica como Grava limosa con arena GM según el SUCS.
3.3.1.2 Determinación del contenido de sulfatos solubles en suelo S/ UNE 103 201 Según establece la EHE es preceptiva la determinación del contenido en sulfatos solubles
del suelo. Los valores establecidos por la EHE son:
Suelo Qa Ataque débil
Qb Ataque medio
Qc Ataque fuerte
Ión Sulfato (mg SO42-/kg de suelo seco) 2000-3000 3000-12000 >12000
Los resultados obtenidos para la muestra ensayada son: Contenido de sulfatos solubles Valoración
123,11 mg/kg No agresivo
El suelo se clasifica como no agresivo para el hormigón.
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4 CONSIDERACIONES DE GEOTECNIA A partir de los datos obtenidos en el reconocimiento geológico y los ensayos de
laboratorio pueden darse las siguientes consideraciones geotécnicas.
4.1 Identificación En este apartado se describen las características geotécnicas de los materiales estudiados. Con toda la información obtenida a través de los trabajos y mediante una interpretación
razonable de la misma, se ha realizado el perfil geotécnico reflejado en el anexo. Las cotas de los cortes se refieren al terreno que pisa la máquina.
Desde un punto de vista geotécnico podemos esquematizar el terreno sobre el que se va a construir con arreglo al siguiente perfil: Nivel 1- Gravas limosas con arena
Sondeo S1 Cota de inicio 0,00
Potencia 4,80
Detectamos un primer estrato compuesto por unas gravas limosas con arena con una
potencia de 4,80 m. Se presenta algo más suelto en los primeros tramos y con un contenido menor de gravas, que van aumentando con la profundidad de la perforación. Se realizan dos ensayos SPT a 1 y 3 m de profundidad, que devuelven resultados de 18 y 29 golpes respectivamente, para avance de 30 cm, lo que nos indica una compacidad media del terreno.
Se realizan ensayos de laboratorio y el material se clasifica como Gravas limosas con arenas según el S.U.C.S. (Sistema Unificado de Clasificación de Suelos). No se detectan sustancias nocivas por encima de los límites tolerables.
Los parámetros geotécnicos estimados para este material son: Gravas limosas con arena (Nivel 1)
Ángulo de rozamiento interno () 28-30 Cohesión (KPa) 5-15 Peso específico aparente (kN/m3) 16-18 Compacidad Media-Densa Módulo de elasticidad de suelos (E) (MN/m2) 30-60
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Nivel 2- Conglomerado de gravas y bolos Sondeo S1
Cota de inicio -4,80 Potencia 4,80
Bajo las gravas limosas detectamos un conglomerado compuesto por gravas y bolos en matriz areno limosa. Es un conglomerado con una heterometría alta con un tamaño medio de canto entre los 5 y 10 cm. Se detecta un bolo de mayor entidad a unos 5,40 m de profundidad con diámetro de unos 30 cm. Estos cantos y bolos, debido a su tamaño y peso, son elementos que tienden a mejorar la estabilidad de las cimentaciones. El estrato tiene una potencia de 4,80 m.
Los parámetros geotécnicos estimados para este material son: Conglomerado de gravas y bolos (Nivel 2)
Ángulo de rozamiento interno () 33-35 Cohesión (KPa) 15-20 Peso específico aparente (kN/m3) 18-20 Compacidad Densa Módulo de elasticidad de suelos (E) (MN/m2) 40-90
Nivel 3- Tobas meteorizadas
Sondeo S1 Cota de inicio -9,60
Potencia 2,40
Se presenta hasta el final de la perforación. Se trata de un material volcánico compuesto por depósitos piroclásticos sálicos que forman una toba con líticos centimétricos, principalmente fonolíticos en una matriz cinerítica de color pardo.
Se encuentra altamente meteorizada, por lo que se trata a todos los efectos de un suelo limoso-arenoso de plasticidad media.
Los parámetros geotécnicos básicos para estos materiales son los siguientes: Tobas meteorizadas (Nivel 3)
Ángulo de rozamiento interno () 32-34 Cohesión (KPa) 0-20 Peso específico aparente (kN/m3) 17-19 Compacidad Densa Módulo de elasticidad de suelos (E) (MN/m2) 50-100
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4.2 Excavabilidad/ripabilidad del terreno Esta característica geotécnica se evalúa a partir de la resistencia a rotura del terreno
correspondiente, siendo los valores que permiten la clasificación de los materiales: Material de difícil excavación: 100 a 250 MPa Material excavable a ripable: 20 a 100 MPa Material ripable: < 20 MPa
En función del nivel la dificultad de excavación se clasifica:
Nivel Descripción Excavabilidad/ripabilidad Taludes
1 Gravas limosas con arena Material ripable 1H:1V 2 Conglomerado de gravas y bolos Material ripable 1H:1V 3 Tobas meteorizadas Material ripable 1H:1V
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4.3 Resistencia para cimentaciones superficiales Para las modelizaciones de resistencia vamos a considerar el apoyo directo de la
cimentación en el nivel I de Gravas limosas con arena.
4.3.1 Gravas limosas con arena
Aplicaremos para la determinación de la capacidad portante de la cimentación en este nivel la ecuación propuesta por Terzaghi, adoptando los valores del ángulo de rozamiento interno y de cohesión para las condiciones no drenadas. El CTE propone un coeficiente de seguridad parcial para situación de dimensionado persistente o transitoria: Hundimiento; M= 3. Se considerará nulo el valor de la cohesión.
La aplicación de esta ecuación se muestra en las siguientes tablas, donde se emplearán los valores geotécnicos del estrato asignados en el apartado anterior, y se supondrá una cimentación aislada de 150 cm de ancho empotrada al menos 50 cm. en el terreno. Peso específico del terreno (T/m3) = 1,75 Ancho mínimo de zapata (m) B = 1,50 Angulo de rozamiento interno (º) = 30 Cohesión (T/m2) C = 0 Profundidad de empotramiento de las zapatas (Df), en (m) Df = 0,5 Sobrecarga de tierras a nivel de cimentación (qo), en T/m2 qo = 0,875
Factores de capacidad de carga deducidos del valor del ángulo de rozamiento interno del terreno
Nc = 30,14 Nq= 18,40 N = 22,40
Carga de hundimiento bruta (T/m2) qhb = c·Nc+qo·Nq+1/2·B· ·N = 45,50 Carga de hundimiento neta(T/m2) qhn = qb-qo = 44,63
Factor de seguridad (F=3)
Tensión admisible bruta (Terzaghi,1945), en kp/cm2 σadm = qh(neta)/F+qo = 1,49
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Obtenemos, con las consideraciones empleadas, una capacidad portante de 1,49 kg/cm2,
para un ancho mínimo de zapata de 1,50 m.l.
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4.4 Deformabilidad
4.4.1 Gravas limosas con arena
Para el apoyo de una cimentación superficial en este nivel realizaremos el cálculo de la deformabilidad empleando el método de Burland y Burbidge (1985), que se utiliza para suelos granulares y mixtos.
Según estos autores, la expresión para el cálculo de los asientos para cimentaciones superficiales indefinidas en el caso más general es la siguiente:
Las ecuaciones que se emplearán son:
St = Si + Sc + Ss Si = fl · fs · q’b · B0,7 · lc
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En las tablas que se muestran a continuación se indica el procedimiento de cálculo empleado para una zapata de dimensiones 1,50 x 1,50 trabajando a una tensión de 1,49 kg/cm2, considerando un SPT mínimo de 18:
Peso específico del terreno 17,16 kN/m3 Profundidad cimentación: 0,50 m Presión efectiva bruta (q'b): 146,12 kPa Nmed: 18 Arenas finas o limosas bajo nivel freático (S/N): No Ancho cimentación (B): 1,50 m Largo cimentación (L): 1,50 m Capa rígida (Hs): 100,00 m Presión efectiva vertical (σ'v0): 8,58 kN/m2 q'b modificada por excavación: 140,40 kN/m2 Nmed (corregido, si es necesario): 18 Profundidad 75% asientos (Z1): 1,37 m Índice compresibilidad (Ic): 0,030 Coeficiente dimensiones cimentación (fs): 1,00 Factor corrección capa rígida (fl): fl no usado
Finalmente el resultado es:
ASIENTO INMEDIATO si= 5,542 mm
ASIENTO TOTAL st= 8,314 mm
Los valores obtenidos, como se puede observar, no superan en ningún caso el valor máximo establecido en 25 mm.
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4.5 Módulo de balasto No se dispone de datos de placa de carga por lo que el valor del coeficiente de balasto se
obtendrá de las tablas establecidas en la bibliografía sobre cimentaciones y de las correlaciones de Terzhagi para material granular y cohesivo.
A continuación se presenta la tabla de valores del coeficiente de balasto K30x30 con los valores propuestos por la CTE-SE-C para diferentes tipos de terreno:
Los valores que se tomarán en función del estrato de serían:
Nivel Descripción K30x30 (MN/m3) 1 Gravas limosas con arena 70-120 2 Conglomerado de gravas y bolos 120-300 3 Tobas meteorizadas 90-200
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4.6 Nivel freático No se ha detectado hasta la profundidad máxima investigada. No se han detectado
escorrentías, flujos de agua ni acuíferos independientes en las perforaciones realizadas.
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5 CÁLCULO DE LOS COEFICIENTES DE EMPUJE ACTIVO, PASIVO Y EN REPOSO
Para la definición de las acciones el CTE recoge las siguientes expresiones para la obtención del empuje activo, y pasivo, semejantes a las establecidas por Coulomb, para unas condiciones generales de carga:
2
)()()·(
)(
)(·cos
isenisensen
sen
senecK A
2
)()()·(
)(
)(·cos
isenisensen
sen
senecKP
siendo: : el ángulo se rozamiento interno. , i: los ángulos definidos en la figura adjunta. : el ángulo de rozamiento entre el muro y el terreno o relleno.
Determinaremos los valores de los coeficientes KA para el empuje activo y KP para el
empuje pasivo para el caso de un muro vertical y un terreno horizontal ya que es el caso más general. Es decir suponiendo = 90º e i= 0º, si se opta por la suposición conservadora de =0. Las ecuaciones que se emplearán son:
24
2 tgkA
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2 tgkP
Siendo el ángulo de rozamiento expresado en radianes.
El coeficiente de empuje en reposo se calcula mediante la ecuación:
Ko = (1 – sen ) Roc Siendo Roc la razón de sobreconsolidación, obtenida de dividir la presión efectiva de
sobreconsolidación por la presión efectiva actual. En terrenos normalmente consolidados, como es el caso, el valor de este parámetro es 1.
Para cada estrato que compone los posibles taludes que se formarían durante la
excavación se le asignan los valores de los coeficientes de empuje a partir del ángulo de rozamiento interno y se tendrá en cuenta, asimismo el efecto de la cohesión, en caso de que este valor exista. De este modo, obtenemos:
Nivel Descripción KA Kp Ko
1 Gravas limosas con arena 30 0,333 3,000 0,500 2 Conglomerado de gravas y bolos 33 0,295 3,392 0,455 3 Tobas meteorizadas 34 0,283 3,537 0,441
Teniendo en cuenta que para los estratos que presentan cohesión se puede considerar
para la determinación de los empujes totales del estrato un término negativo en la ecuación de empujes debido a la cohesión de –c· AK .
Quedando, por tanto, la ecuación de empujes de la siguiente forma:
E= ·KA·z–c· AK El CTE-DB-SE-C establece en su apartado 6.2 las acciones a considerar y los datos
geométricos.
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6 APLICACIÓN DE LA CTE-HS1 Para la aplicación de la CTE- HS1 Protección frente a la humedad, es preciso clasificar el
suelo en tres categorías para el caso de muros y dos en el caso de cimentaciones:
Ks> 10-2 cm/s: muy permeable 10-5< Ks< 10-2 cm/s: intermedio Ks< 10-5 cm/s: poco permeable
Como los valores se encuadran en amplios tramos, no se justifica la utilización de ensayos
in situ ni específicos de laboratorio. Tomando los valores de la tabla desarrollada por Terzaghi y Peck (1967) y adecuada por
Martínez Vargas (1991):
Grado de Permeabilidad
Valor de K (cm/sg) Textura del Suelo
Elevada > 10-1 Grava media a gruesa
Media 10-1 - 10-3 Grava fina, arena media a fina, duras
Baja 10-3 - 10-5 Arena muy fina, SM, limos a Loes
Muy Baja 10-5 - 10-7 Limos densos, ML, arcillas, CL
Prácticamente Impermeable < 10-7 CL a CH homogéneo Según Terzaghi y Peck (1967) Adecuación A.M.V.
La permeabilidad de los macizos rocosos está condicionada por el número de
discontinuidades, su abertura y su interconexión. Para un macizo con un grado de fracturación medio-alto y sin relleno en las diaclasas se asigna un grado de permeabilidad medio, 10-1 <ks< 10-3 cm/sg.
Los estratos que forman el perfil estratigráfico de esta parcela se clasifican en función de la
permeabilidad según la siguiente tabla:
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Nive
l
Descripción Valor de K (cm/sg)
Grado de Permeabilidad
Cimentación según CTE
Muros según CTE
1 GRAVAS LIMOSAS CON ARENA 10-1 - 10-3 Media >10-5 Intermedio
2 CONGLOMERADO 10-1 - 10-3 Media >10-5 Intermedio
3 TOBAS METEORIZADAS 10-3 - 10-5 Baja >10-5 Intermedio
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7 SISMICIDAD. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO Los sismos volcánicos son relativamente frecuentes, pero de baja intensidad, y están
siempre asociados al propio desarrollo de las islas. Esto limita, afortunadamente, su intensidad por lo que no cabe esperar en Canarias terremotos destructivos como los “tectónicos”, propios de los bordes de las placas litosféricas (las Islas Canarias están en el interior de una de estas placas, la Africana).
La actividad sísmica está, fundamentalmente, asociada a los procesos magmáticos y eruptivos que han originado las islas y continúan actuando, y a los derivados del crecimiento progresivo de los edificios insulares.
La sismicidad está principalmente asociada a tres procesos, según la siguiente figura: - La fracturación hidráulica producida por la inyección de magma, generalmente en forma
de diques, que pueden alcanzar la superficie y generar una erupción volcánica (1) - Las intrusiones en el interior de los edificios insulares que no llegan a producir una
erupción (2), mucho más numerosas - La inestabilidad de los edificios insulares (5)
Figura 1. 5 Esquema de los procesos que originan los principales tipos de terremotos en las islas volcánicas oceánicas
En este contexto, no es extraña que la actividad sísmica en Canarias sea relativamente reducida, tanto en frecuencia como en magnitud.
En septiembre de 2002, se publicó la nueva Norma de la Construcción Sismorresistente (NCSE-02). En la actual norma española, el territorio se divide en diferentes zonas teniendo en cuenta su nivel de peligrosidad (calculándose el terremoto más fuerte probable para un periodo de 500 años). Según dicha norma en la zona de estudio el valor de la aceleración sísmica básica estaría en el rango entre 0,04 g y menor a 0,08g, según el Mapa sísmico de Norma Sismorresistente que se adjunta a continuación. Los valores que figuran en el mapa son los correspondientes a la aceleración sísmica dada en valores de g (aceleración de la gravedad).
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En resumen: - 0,04g ≤ ab < 0,08g (aceleración básica) - K: 1,0 (coeficiente de contribución)
Figura 7.1 Mapa Sísmico de la Norma Sismorresistente
En la NCSR-02 se define la aceleración sísmica de cálculo (ac), como: ac= S·ab·ρ Siendo:
- ab: aceleración sísmica básica. Es un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno. Para este municipio es de ≥ 0,04 g, siendo g la aceleración de la gravedad.
- K: coeficiente de contribución que tiene en cuenta la influencia de los distintos terremotos esperados en la peligrosidad sísmica de cada punto. Para el municipio de Las Palmas de G.C. es de K = 1.
- ρ: coeficiente adimensional de riesgo, función de la probabilidad aceptable de que exceda ac en el periodo de vida para el que se proyecta la construcción. Toma los siguientes valores:
Construcciones de normal importancia ρ =1,0
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Construcciones de importancia especial ρ =1,3
- S: Coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor: Para ab · ρ < 0,1g
25,1CS
Para 0,1g < ab · ρ < 0,4g
1,25C10,1g
aρ3,331,25CS b
Para ab · ρ ≤ 0,4g S = 1,0
- C: coeficiente de terreno, que depende de las características geológicas del terreno de cimentación. En esta norma los terrenos se clasifican en: Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de
propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vs>750m/s. Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros.
Velocidad de propagación de las ondas elástica transversales o de cizalla, de 400 m/s< vs < 750 m/s.
Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme. Velocidad de propagación de las indas elásticas transversales o de cizalla, 200 m/s< vs < 400 m/s.
Terreno tipo IV: suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de propagación de las ondas elásticas vs= 200 m/s.
A cada uno de estos tipos de terreno se le asigna el valor del coeficiente C indicado en la siguiente tabla:
TIPO DE TERRENO Velocidad de propagación de las ondas elásticas trasversales Vs (m/s) COEFICIENTE C
I Vs > 750 1,0 II 750 ≥ Vs ≥ 400 1,3 III 400 ≥ Vs > 200 1,6 IV Vs ≤ 200 2,0
Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo se determinarán los espesores e1, e2, e3, e4 de los tipo de terreno I, II, III, IV respectivamente, existentes en los 30 primeros metros bajo la superficie.
Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los coeficientes de cada estrato con su espesor ei en metros mediante la expresión:
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· ii eCC
En cualquier caso el coeficiente C no contempla el posible colapso del terreno bajo la estructura durante el terremoto debido a la inestabilidad del terreno como en el caso de arcillas sensibles, densificación de suelos, hundimiento de cavidades subterráneas, movimientos de ladera, etc. Especialmente habrá de analizarse la posibilidad de licuación (o licuefacción) de los suelos susceptibles de la misma.
El coeficiente C no contempla el posible colapso del terreno bajo la estructura durante el terremoto debido a la inestabilidad del terreno como en el caso de arcillas sensibles, densificación de suelos, hundimientos de cavidades subterráneas, movimientos de ladera, etc. Especialmente habrá de analizarse la posibilidad de licuación de los suelos susceptibles a la misma.
El tipo de terreno en el que se desarrolla el proyecto se considera según la siguiente tabla a partir de la cota de apoyo de cimentación.
De este modo se obtiene un valor medio de C = 1,3. Al ser una construcción de normal
importancia ρ =1,0. De lo anterior se deduce que el coeficiente de amplificación del terreno toma el valor que
se define a continuación: 28,1
25,1
6,1S
Según los criterios especificados en esa norma, la aceleración sísmica de cálculo, sustituyendo valores en la ecuación:
ac = S · ab · ρ = 0,0512·g En principio la aplicación de la norma es obligatoria en el caso que nos ocupa, ya que el
artículo 1.2.3 de la NCSE-02 especifica su aplicación para construcciones de importancia especial o normal cuando la aceleración sísmica básica ab sea igual a superior a 0,04·g.
No obstante, la norma no será de aplicación en las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab sea inferior a 0,08·g.
Cotas Tipo de terreno Coeficiente C 0-30 III 1,6
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8 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
8.1 Características generales Se realiza esta campaña de reconocimiento del suelo para la el proyecto de ejecución de
una estructura ligera a la que se le va a dar uso como cafetería en el patio de la Sede Institucional de la Universidad de Las Palmas de Gran Canaria, en la calle Ramón y Cajal 34, en el T.M. de Las Palmas.
Geológicamente la parcela se sitúa en la Hoja de Las Palmas de G.C., en una zona en la que confluyen depósitos arenosos, conglomerados correspondientes a la formación detrítica Las Palmas y tobas pumíticas..
La campaña actual ha consistido en la ejecución de un único sondeo a rotación con una profundidad de 12,00 m.l. en la ubicación y a la cota reflejada en los anexos, en donde también se indican las coordenadas UTM del punto de investigación y su cota relativa.
Se han realizado diferentes ensayos de penetración dinámica SPT en el interior del sondeo y se han extraído muestras para la realización de los correspondientes ensayos de laboratorio.
En la campaña de sondeos realizados se ha detectado una estratigrafía compuesta de un único nivel geotécnico bajo una pequeña capa de depósitos superficiales: - Nivel 1: Gravas limosas con arena
Detectamos un primer estrato compuesto por unas gravas limosas con arena con una potencia de 4,80 m. Se presenta algo más suelto en los primeros tramos y con un contenido menor de gravas, que van aumentando con la profundidad de la perforación. Se realizan dos ensayos SPT a 1 y 3 m de profundidad, que devuelven resultados de 18 y 41 golpes respectivamente, para avance de 30 cm, lo que nos indica una compacidad media del terreno en los primeros tramos, que es donde apoyará la cimentación de la grúa. Se realizan ensayos de laboratorio y el material se clasifica como Gravas limosas con arenas según el S.U.C.S. (Sistema Unificado de Clasificación de Suelos). No se detectan sustancias nocivas por encima de los límites tolerables.
- Nivel 2: Conglomerado de gravas y bolos Bajo las gravas limosas detectamos un conglomerado compuesto por gravas y bolos en matriz areno limosa. Es un conglomerado con una heterometría alta con un tamaño medio de canto entre los 5 y 10 cm. Se detecta un bolo de mayor entidad a unos 5,40 m de profundidad con diámetro de unos 30 cm. Estos cantos y bolos, debido a su tamaño y peso, son elementos que tienden a mejorar la estabilidad de las cimentaciones. El estrato tiene una potencia de 4,80 m.
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- Nivel 3: Tobas meteorizadas Se presenta hasta el final de la perforación. Se trata de un material volcánico compuesto por depósitos piroclásticos sálicos que forman una toba con líticos centimétricos, principalmente fonolíticos en una matriz cinerítica de color pardo con abundante presencia de pómez, el cual le otorga esta característica coloración clara que hace que en la terminología local se conozca a estos materiales como “canto blanco”. Se encuentra altamente meteorizada por lo que se trata a todos los efectos de un suelo limoso-arenoso de plasticidad media.
A partir de las columnas estratigráficas obtenidas, que se pueden observar detalladas en el anexo 1, junto con otros datos relativos a las perforaciones y de los ensayos in-situ y de laboratorio realizado, se han determinado los siguientes puntos: Capacidad portante:
Se ha definido y modelizado para una cimentación aislada apoyada en el nivel de Gravas limosas con arena obteniéndose una tensión admisible de 1,49 kg/cm2. Asientos:
Se han determinado, asimismo, los asientos esperados para este nivel mediante el método de Burland y Burbidge a partir de las tensiones de trabajo previstas. Los asientos se mantienen, en todos los casos, por debajo del valor de 25 mm. Módulos de balasto:
Los módulos de balasto se han estimado a partir de las tablas propuestas por el CTE-SE-C para diferentes tipos de terreno y de las formulaciones de Terzhagi. Coeficientes de empuje:
Se han determinado los coeficientes de empuje para cada estrato según la teoría de Coulomb, coincidente también con las fórmulas recomendadas por el CTE. Estos coeficientes dependen principalmente del ángulo de rozamiento interno de cada estrato y de datos geométricos de los muros y contenciones a realizar. Nivel freático:
No se ha detectado hasta la profundidad máxima investigada. No se han detectado escorrentías, flujos de agua ni acuíferos independientes en las perforaciones realizadas. Permeabilidad:
Se ha determinado la permeabilidad del terreno para cada nivel, para la aplicación de la CTE-HS, los resultados se han tabulado en el apartado correspondiente.
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Sismo: Mediante la aplicación de la NCSE-02, se clasifican las edificaciones como de normal
importancia. Se obtiene una aceleración sísmica de cálculo de 0,0512·g.
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8.2 Recomendaciones
8.2.1 Cimentación Se pretende implantar una grúa torre, a una cota aproximada de 1,00 m bajo la cota de
boca del sondeo realizado. A esa profundidad, según los resultados obtenidos en la presente campaña, estaremos situados sobre el Nivel I de Gravas limosas con arena.
Sobre esta unidad se puede emplear cualquier tipo de cimentación directa, ya sean zapatas aisladas o corridas, bien cualquier tipo de cimentación continua mediante losas o placas. Las zapatas deberían rriostrarse en dos direcciones ortogonales y cajearse en el terreno.
Para el dimensionado de esta cimentación superficial se tomarán los parámetros geotécnicos que se listan a continuación:
Nivel Descripción (º)
Tn/m3
C KPa
qadm kg/cm2
K30x30 MN/m3
1 Gravas limosas con arena 28-30 1,6-1,8 5-15 1,49 70-120
Nuestros cálculos de tensiones admisibles se han realizado considerando una zapata de ancho mínimo de 1,50 m.l., en el caso de zapatas de menores dimensiones habrá que tener en cuenta que la propia geometría de la zapata afecta al resultado de la tensión admisible por lo que habrá que considerar reducir de forma adecuada las presiones de apoyo.
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8.2.2 Materiales El ambiente a considerar para los materiales a emplear en la cimentación es el IIa, lo que
implica el empleo de hormigón H-25 como mínimo con relación agua-cemento máxima de 0,60 y un contenido mínimo de cemento de 275 kg/m3. No será necesario el empleo de cementos sulforresistentes.
Para recubrimientos de armaduras se deberá tener en cuenta lo indicado en la norma EHE para la clase de exposición indicada, considerando además los recubrimientos preceptivos cuando se hormigona contra terreno (mínimo 7 cm).
Tabla 37.3.2.a. Máxima relación agua/cemento y mínimo contenido de cemento
Dado que las conclusiones obtenidas y recogidas en el presente informe se han establecido mediante la extrapolación a toda la parcela en estudio de los datos y resultados obtenidos en un número puntual de ensayos, si durante las fases posteriores de excavación o cimentación se detectaran variaciones significativas en la estratigrafía detectada o características de los niveles descritos en el presente informe, se deberán considerar las modificaciones oportunas y contactar con el técnico redactor del presente informe para la reevaluación de las conclusiones y recomendaciones.
Las Palmas de G.C., a 18 de octubre de 2018 David Senén Mora- Ingeniero Superior Industrial (Colegiado nº1001 del COIICO) Empresa acreditada por el Gobierno de Canarias con número de registro Nº CNR-L-041 para realización de estudios geotécnicos, ensayos de campo y toma de muestras de suelo.
Parámetro de dosificación
Tipo de
hormigón
CLASE DE EXPOSICIÓN I IIa IIb IIIa IIIb IIIc IV Qa Qb Qc H F E
máxima relación
a/c
masa 0,65 __ __ __ __ __ __ 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50 armado 0,65 0,60 0,55 0,50 0,50 0,45 0,50 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50
pretensado 0,60 0,60 0,55 0,50 0,45 0,45 0,45 0,50 0,45 0,45 0,55 0,50 0,50 mínimo
contenido de cemento (Kg/m3)
masa 200 __ __ __ __ __ __ 275 300 325 275 300 275 armado 250 275 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300
pretensado 275 300 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300
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ANEXO 1. Cortes geológicos
Fecha inicio: 02/10/18 SONDEO Nº: Fecha final: 02/10/18
S-1 Perforadora: FRASTE MULTIDRILL PL Sondista: Ángel Rodríguez Martín Técnico: David Senén Mora Hoja: 1 de 2
Trabajo: Estudio geotécnico Cota boca: + Peticionario: SATOCAN Coordenadas: Emplazamiento:
T.M. de Las Palmas de G.C. X=458. ,77 Y=3.108.213,02
PROF
UNID
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LO
POTE
NCIA
Ø PER
FORA
CIÓN
NIVE
L FRE
ÁTICO
R.Q.D. (X 10)
DESCRIPCIÓN
METEORIZACIÓN
TIPO D
E MUE
STRA
ENSA
YOS D
E LAB
ORAT
ORIO
S.P.T.
<1 2 3 4 5 6 7 8 9 >9 1 2 3 4 5
15 30 45 N30
0.0
4,80
GRAVAS LIMOSAS CON ARENA
1.0 7 7 11 18
2.0
3.0 11 12 17 29
4.0
5.0
CONGLOMERADO DE GRAVAS Y BOLOS
6.0
Fecha inicio: 02/10/18 SONDEO Nº: Fecha final: 02/10/18
S-1 Perforadora: FRASTE MULTIDRILL PL Sondista: Ángel Rodríguez Martín Técnico: David Senén Mora Hoja: 2 de 2
Trabajo: Estudio Geotécnico Cota boca: + Peticionario: SATOCAN Coordenadas: Emplazamiento: C/
T.M. de Las Palmas de G.C. X=458. ,21 Y=3.108.220,48
PROF
UNID
AD
SÍMBO
LO
POTE
NCIA
Ø PER
FORA
CIÓN
NIVE
L FRE
ÁTICO
R.Q.D. (X 10)
DESCRIPCIÓN
METEORIZACIÓN
TIPO D
E MUE
STRA
ENSA
YOS D
E LAB
ORAT
ORIO
S.P.T.
<1 2 3 4 5 6 7 8 9 >9 1 2 3 4 5
15 30 45 N30
6.0
4,80
CONGLOMERADO DE GRAVAS Y BOLOS
7.0
8.0
9.0
2,40
TOBAS METEORIZADAS
10.0
11.0
12.0
w w w . c i m e n t o s - s l . e s
THOMAS ALVA EDISON, 31 LOCAL A ■ 35.007 LAS PALMAS DE G.C. ■ TLF. – FAX: 928 22 16 67 ■ MÓVIL: 639 77 60 66 ■ [email protected]
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ANEXO 2. Documentación fotográfica
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Fotografía 1: Maquinaria (FRASTE MULTIDRILL PL) empleada para los trabajos de campo en
ubicación S1
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Fotografía 2: Sondeo 1 – Caja nº1 (de 0,00 a 3,00 m.)
Fotografía 3: Sondeo 1 – Caja nº2 (de 3,00 a 6,00 m.)
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Fotografía 4: Sondeo 1 – Caja nº3 (de 6,00 a 9,00 m.)
Fotografía 5: Sondeo 1 – Caja nº4 (de 9,00 a 12,00 m.)
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ANEXO 3. Planos de situación y ubicación de los sondeos
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THOMAS ALVA EDISON, 31 LOCAL A ■ 35.007 LAS PALMAS DE G.C. ■ TLF. – FAX: 928 22 16 67 ■ MÓVIL: 639 77 60 66 ■ [email protected]
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A-3.1 Tabla de localización de prospecciones C/ Ramón y Cajal Nº 1 T.M. de Las Palmas de Gran Canaria
Prospección x: y: z: Sondeo 1 458.905,24 3.108.237,85 27,50
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THOMAS ALVA EDISON, 31 LOCAL A ■ 35.007 LAS PALMAS DE G.C. ■ TLF. – FAX: 928 22 16 67 ■ MÓVIL: 639 77 60 66 ■ [email protected]
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A-3.2 Situación de la parcela
Figura 1: Plano ortográfico
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A-3.3 Emplazamiento parcela
Figura 2: Plano ortográfico
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THOMAS ALVA EDISON, 31 LOCAL A ■ 35.007 LAS PALMAS DE G.C. ■ TLF. – FAX: 928 22 16 67 ■ MÓVIL: 639 77 60 66 ■ [email protected]
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A-3.4 Ubicación de puntos de investigación
Figura 3: Plano ortográfico
S1
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THOMAS ALVA EDISON, 31 LOCAL A ■ 35007 LAS PALMAS DE G.C. ■ TLF. – FAX: 928 22 16 67 ■ MÓVIL: 639 77 60 66 ■ [email protected]
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516,
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4
ANEXO 4. Actas de ensayos de laboratorio
0.050.10.5151050100010
20
30
40
50
60
70
80
100
100908070605040302010012
510
080 63 50 40 31
.525 20 16 12
.510 8 6.3
5 4 2.5
2 1.6
1 0.63
0.5
0.25
0.16
0.12
5
0.06
3
Curva granulométrica
Tamaño de las partículas (mm)
% qu
e pas
a
% re
tenido
ALBARAN Nº
DESCRIPCIÓN Y ORIGEN DE LA MUESTRA
Nº SERIE Nº DE OBRA MUESTRA FECHA DE ACTA
Granulometrías de Suelo por Tamizado , según UNE103,101,95
ACTA DE RESULTADOS
Vº Bº DIRECTOR
José Miguel Medina Pérez
C/ Ángel Guimerá, 62Urb. Industrial Los Cascajos
35220 Jinámar – TeldeTelf: 928 70 90 46Fax: 928 71 77 70
email: [email protected]
LABORATORIO INSCRITO CON Nº CNR-L-030 EN EL REGISTRO GENERAL DEL CTE. SECCIÓN 5-1:REGISTRO GENERAL DE LABORATORIOS DE ENSAYOS PARA LA CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN
1
Nº ACTAInscrita en el registro de las Palm
as, To
mo 1,564, folio 67, Secc
ión 8, Hoja G.C. 26663, Inscripción 1ª C.I.F. B-35663285
Tamiz(mm) Pasa (%)40 10025 8720 7512,5 6810 626,3 455 322 26
1,25 200,4 170,16 150,08 12,2
Método de análisis Lavado y tamizado
Distribución granulométrica S/ASTM-D 2487/00Bloques Más de 300 mm. 0,0%Cantos De 75 a 300 mm. 0,0%
Gravas (68,4%) gruesas De 19 a 75 mm. 25,6%finas De 4,75 a 19 mm. 42,8%
Arenas (20,1%)gruesas De 2 a 4,75 mm. 5,4%medias De 0,425 a 2 mm. 9,0%finas De 0,075 a 0,425 mm. 5,7%
Limos y arcillas Menos de 0,075 mm. 11,5%
Esocan Estudios de Suelos y Obras Canarios, S.L., Las Palmas
201 /17772 4339 .201 /6732 /1 /201
Inicio: 1 /1 /201Fin de ensayos: 1 /1 /201Ref. cliente:
Obra: Sondeos en c/ Ramón y CajalDirección: ,Peticionario: CIMENTACIONES Y ARRENDAMIENTOS SLFecha de toma: /1 /201
Muestra procedente del sondeo de 1. 0 a 1. 0 m.
40.2 40.5 41
20
25 41,00
Humedad (%)
Núme
ro de
golpe
s
ALBARAN Nº Nº SERIE Nº DE OBRA MUESTRA FECHA DE ACTA
Vº Bº DIRECTOR
José Miguel Medina Pérez
C/ Ángel Guimerá, 62Urb. Industrial Los Cascajos
35220 Jinámar – TeldeTelf: 928 70 90 46Fax: 928 71 77 70
email: [email protected]
LABORATORIO INSCRITO CON Nº CNR-L-030 EN EL REGISTRO GENERAL DEL CTE. SECCIÓN 5-1:REGISTRO GENERAL DE LABORATORIOS DE ENSAYOS PARA LA CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN
2
Nº ACTAInscrita en el registro de las Palm
as, To
mo 1,564, folio 67, Secc
ión 8, Hoja G.C. 26663, Inscripción 1ª C.I.F. B-35663285
OBSERVACIONES
ACTA DE RESULTADOS
Límite líquido 41,0Límite plástico 32,7Indice de plasticidad 8,2
Esocan Estudios de Suelos y Obras Canarios, S.L., Las Palmas
201 /17773 4339 .20 /6732 1 /1 /2017
Límites de Atterberg, según UNE101,103 yUNE101,104
Inicio: 1 /1 /201Fin de ensayos: 1 /1 /201Ref. cliente:
Obra: Sondeos en c/ Ramón y CajalDirección: ,Peticionario: CIMENTACIONES Y ARRENDAMIENTOS SLFecha de toma: 0 /1 /201Tipo de material: Muestra procedente del sondeo de 1. 0 a 1. 0 m
Muestra procedente del sondeo de 1. 0 a 1. 0 m
ALBARAN Nº Nº SERIE Nº DE OBRA MUESTRA FECHA DE ACTA
Contenido en Sulfatos en suelos. Según EHE
Vº Bº DIRECTOR
José Miguel Medina Pérez
C/ Ángel Guimerá, 62Urb. Industrial Los Cascajos
35220 Jinámar – TeldeTelf: 928 70 90 46Fax: 928 71 77 70
email: [email protected]
LABORATORIO INSCRITO CON Nº CNR-L-030 EN EL REGISTRO GENERAL DEL CTE. SECCIÓN 5-1:REGISTRO GENERAL DE LABORATORIOS DE ENSAYOS PARA LA CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN
3
Nº ACTAInscrita en el registro de las Palm
as, To
mo 1,564, folio 67, Secc
ión 8, Hoja G.C. 26663, Inscripción 1ª C.I.F. B-35663285
OBSERVACIONES
ACTA DE RESULTADOS
Ensayo SULF - Contenido en Sulfatos en suelos. Según EHE S/EHE-08
Esocan Estudios de Suelos y Obras Canarios, S.L., Las Palmas
201 /17774 4339 .201 /6732 1 /1 /201
Inicio: 1 /1 /201Fin de ensayos: 1 /1 /201Ref. cliente:
Obra: Sondeos en c/ Ramón y CajalDirección: ,Peticionario: CIMENTACIONES Y ARRENDAMIENTOS SLFecha de toma: 0 /1 /20Tipo de material: Muestra procedente del sondeo de 1. 0 a 1. 0 m
Cantidad de Sulfatos mg/kg 123,11Agresividad frente al hormigon NO AGRESIVOLocalización Sondeo
Muestra procedente del sondeo de 1. 0 a 1. 0 m
