ANEXO D_api579.docx

API 579-1/ASME FFS-1 2007 Fitness-For-SerANEXO DCOMPENDIO DE REFERENCIA DE SOLUCION DE ESFUERZO PARA INDICACIONES TIPO GRIETA (NORMATIVA)

CONTENIDOS DE LAS PARTES

D.1GeneralD-2D.2Anlisis de EsfuerzoD-2D.3Soluciones de Esfuerzo de Referencia para PlacasD-10D.4Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Placas con HuecosD-13D.5Soluciones de esfuerzo de referencia para cilindrosD-14D.6Soluciones de Esfuerzo de Referencia para EsferasD-21D.7Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Codos y Tubera CurvaD-23D.8Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Boquillas y Tees de TuberasD-23D.9Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Anillos Rigidizados en CilindrosD-24D.10Soluciones de Esfuerzo de Referencia para envolventes reforzados en cilindrosD-24D.11Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Barras Redondeadas y PernosD-25D.12Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Grietas en Soldaduras de FileteD-26D.13Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Grietas en Placas y Cuerpos RevestidosD-26D.14NomenclaturaD-27D.15ReferenciaD-28D.16Tablas y FigurasD-30

D.1 GeneralD1.1 Vista GeneralD.1.1.1 Este anexo contiene soluciones de esfuerzo de referencia para muchas geometras de grietas que son probables que ocurran en los componentes presurizados. Las soluciones de esfuerzo de referencia se utilizan en la evaluacin de indicaciones tipo grieta (ver Parte 9).D.1.1.2 Un resumen de las soluciones de esfuerzo de referencia en este anexo es contenido en la Tabla C.1 del Anexo C. Estas soluciones de esfuerzo de referencia son recomendadas para mas aplicaciones basadas en consideracin con precisin, rango de aplicabilidad y conveniencia.D.1.1.3 Las soluciones de esfuerzo de referencia no incluidas en este anexo pueden ser obtenidas desde publicaciones (por ejemplo, ver referencias [1] y [2]) si las soluciones tabuladas corresponden a la geometra del componente, a la geometra de la grieta y a las condiciones de carga. De lo contrario, las soluciones de esfuerzos de referencia deben calcularse usando aproximaciones numricas tales como mtodos de elementos finitos.D.1.1.4 Las soluciones de esfuerzo de referencia para placas pueden usarse para aproximar las soluciones a cilindros y esferas mediante la introduccin de un factor de correccin de superficie (Folias o Abultamiento). Esto es una aproximacin que es soportada por resultados experimentalesD.1.1.5 En este Anexo (ver Tabla C.1 del Anexo C) se ha asignado un identificador para cada solucin de esfuerzo de referencia. Estos identificadores consisten en una serie de caracteres alfa-numricos que identifican nicamente la geometra del componente, la geometra de la grieta y las condiciones de carga. El identificador es usado para determinar la solucin del factor intensificador de esfuerzos asociados para ser utilizado en una evaluacin de indicaciones tipo grieta (ver Parte 9). Por ejemplo si se est evaluando una placa plana con grietas a travs de la pared sujetas a esfuerzos de membrana y/o esfuerzos de flexin, la solucin de esfuerzo de referencia es RPTC y la solucin del factor intensificador de esfuerzos asociados es KPTC.

D.2 Anlisis de EsfuerzoD2.1 Vista GeneralD2.1.1 Un anlisis de esfuerzo usando tcnicas manuales o numricas es requerido para calcular el estado de los esfuerzos en la ubicacion de la grieta. La distribucin de esfuerzos a ser utilizados en la determinacin del factor intensificador de esfuerzos esta basado en el componente de esfuerzo normal a la cara de la grieta. La distribucin puede ser lineal (formada por distribuciones de membrana y/o de flexin) o altamente no lineal dependiendo de la geometra y condiciones de carga del componente.D2.1.2 La distribucin normal de esfuerzos de la cara de la grieta resultantes de las cargas primarias deben ser determinadas basndose en las condiciones de carga de servicio y la geometra no agrietada del componente. Si el componente est sujeto a diferentes condiciones de operacin, la distribucin de esfuerzos deber evaluarse y debe realizarse por separado una evaluacin de aptitud para el servicio para cada condicin. D2.1.3 En este anexo, la variable P es usada en lugar de que significa que la distribucin de esfuerzos usada para determinar el esfuerzo de referencia y la relacin Lr para la evaluacin de indicaciones tipo grieta usando el FAD (ver Parte 9) son categorizados como esfuerzos primarios (ver Anexo B1). El esfuerzo de referencia basado en la distribucin de esfuerzos secundarios y residuales es tambin requerido para determinar el factor de interaccin de plasticidad, , usado en la evaluacin de indicaciones tipo grieta (ver Parte 9). En este caso, la variable P puede ser usada para representar los esfuerzos secundarios y/o residuales.

D2.2 Distribucin de EsfuerzosD2.2.1 Vista GeneralLas soluciones de esfuerzos de referencia en este anexo son formuladas en funcin de los coeficientes de una distribucin lineal de esfuerzos (esfuerzos de membrana y flexin). Por lo tanto esto es necesario para obtener estos coeficientes a partir de los resultados obtenidos desde un anlisis de esfuerzo.D2.2.2 Distribucin General de EsfuerzosUna distribucin de esfuerzos a travs del espesor de pared en la ubicacion de una indicacin tipo grieta puede determinarse usando una tcnica de solucin manual o anlisis numrico tal como el mtodo de elemento finito. En algunos casos, la distribucin normal de esfuerzos en la cara de la grieta puede ser altamente no lineal. Esfuerzos estticos equivalentes de membrana y flexin del componente pueden determinarse desde la distribucin general de esfuerzos usando las siguientes ecuaciones; la integracin se lleva a cabo a lo largo de una lnea suponiendo un ancho unitario (ver Anexo B2).

D2.2.3 Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden La Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden puede obtenerse por la curva adecuada de una distribucin general de esfuerzos para obtener los coeficientes de cuarto orden de mejor ajuste polinomial. La distribucin de esfuerzo equivalente de membrana y flexin para usar en las soluciones de esfuerzo de referencia en este anexo puede obtenerse directamente desde los coeficientes de este polinomial.a) La forma general de la Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden es como sigue:

b) La distribucin equivalente de esfuerzos de membrana y flexin para la Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden es:

D2.2.4 La Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden con Esfuerzos de Flexin de Seccion Neta. Esta distribucin es usada para representar un esfuerzo polinomial de cuarto orden a travs de la pared y un esfuerzo de flexin de seccion neta o global aplicado a una grieta circunferencial en un cuerpo cilndrico.

D2.2.5 Distribucin de Esfuerzo de Membrana y Flexin a travs de la paredLa distribucin de esfuerzos de membrana y flexin es lineal a travs del espesor de pared y representa un subconjunto comn de la distribucin de esfuerzo general (ver prrafo D.2.2.2). Los atributos de esta distribucin de esfuerzos son discutidos en el Anexo C, prrafo C.2.2.5. Los componentes de esta distribucin de esfuerzos pueden ser utilizados directamente en las soluciones de esfuerzo de referencia de este anexo.

D2.3 Factor de Correccin Superficial de los Cuerpos (Shells)D2.3.1 Vista GeneralUna correccin superficial (tambin referenciado como el factor de Folias o Abultamiento) es usado como la cuantificar el incremento local en el estado de esfuerzos en la ubicacion de una grieta en una estructura tipo cascara (Shell) que ocurre debido a un abultamiento local. El aumento del estado de esfuerzos es utilizado a continuacin junto con una solucin de esfuerzos de referencia para una placa con la geometra similar a una grieta para determinar el esfuerzo de referencia de un cuerpo. Los factores de correccin superficial normalmente solo se aplican a la parte de los esfuerzos de referencia de membrana por que este representa la parte dominante de la solucin.D2.3.2 Factor de Correccin Superficial para Grietas a travs de la paredLos factores de correccin superficial para Grietas a travs de la pared en cuerpos cilndricos y esfricos sujetos a cargas de esfuerzo de membrana son mostrados a continuacin. Los factores de correccin superficial normalmente definidos en trminos de un solo parametro del cuerpo, , dado por la siguiente ecuacin (D.7). Sin embargo, el trabajo reciente indica que los factores de correccin superficial para cuerpos cilndricos son tambin una funcin de la relacin del cuerpo radio-espesor [9].

a) Cuerpo Cilndrico - Grieta longitudinal a travs de la pared1) Dato de ajuste desde las referencias [10] y [11] (recomendado para usar en todas las evaluaciones)

2) Expresin aproximada desde las referencias [12] y [13]:

3) Expresin del lmite superior desde la referencia [14]:

4) Una expresin general para esfuerzos de membrana y cargas de presin es dada por las ecuaciones (D.12) y (D.13), respectivamente, donde los coeficientes G0 y Gp son calculadas usando las ecuaciones en el Anexo C, prrafo C.5.1. Estas ecuaciones incluyen una relacin Ri / t dependencia que puede ser significativa.

b) Cuerpos Cilndricos - Grietas circunferenciales a travs de la pared 1) Ajuste de datos desde la referencia [15] (recomendada para usar en todas las evaluaciones):

2) La expresin general para esfuerzos de membrana y cargas de presin son dadas por las ecuaciones (D.12) y (D.14) donde los coeficientes G0 y Gp son calculados usando las ecuaciones del Anexo C, prrafo C.5.2.

c) Esferas - Grieta circunferencial a travs de la pared1) Ajuste de datos desde las referencias [10] y [11] (recomendado para usar en todas las evaluaciones):

2) Expresin aproximada [16]:

3) Una expresin general para esfuerzo de membrana y cargas de presin es dado por las ecuaciones (D.12) y (D.13), respectivamente, donde los coeficientes G0 y Gp son calculados usando las ecuaciones del Anexo C, prrafo C.6.1.

D2.3.3 Factor de Correccin Superficial para Grietas SuperficialesEl factor de correccin superficial para grietas superficiales puede ser aproximado utilizando los resultados obtenidos de una grieta a travs de la pared utilizando uno de los siguientes mtodos. En todos estos mtodos, las ecuaciones para Mt son proporcionados en el prrafo D.2.3.2.a) Cuerpo cilndrico o esfrico - Lo siguiente es una ecuacin emprica que no produce resultados consistentes cuando la grieta se aproxima a una configuracin a travs de la pared, ver referencia [14]. El factor C en la ecuacin es usado para definir un modelo para el rea de seccion transversal de la grieta superficial a ser incluida en el anlisis. Un valor de C = 1.0 corresponde a un modelo rectangular y un valor de C = 0.67 es usado para modelar una forma parablica. Los resultados experimentales indican que un valor de C=0.85 proporciona un ajuste optimo de los datos [7], [8]. Los resultados de esta ecuacin se asocian generalmente con una solucin de carga limite local; el superndice L en la siguiente ecuacin designa una solucin de carga limite local.

b) Cuerpo Cilndrico o Esfrico - La ecuacin (D.18) se basa en una solucin del lmite inferior de carga y produce un resultado consistente de como la grieta se aproxima a una configuracin a travs de la pared, ver referencia [17]. 1) En la siguiente ecuacin, el termino Mt (a) significa que Mt es evaluada usando las ecuaciones citadas para una grieta a travs de la pared con el parametro del cuerpo a en contraposicin con el parametro del cuerpo (compare la ecuacin (D.7) con la ecuacin (D.19)). Los resultados a partir de esta ecuacin son usualmente asociados con una solucin del lmite de seccion neta de carga; el superndice NS en la siguiente ecuacin designa una solucin del lmite de seccion neta de carga.

donde

2) En la referencia [17], el rea de la grieta es idealizada como un rectngulo equivalente con un rea igual al rea de la grieta elptica. En este prrafo, esta aproximacin no es usada y el rea elegida a evaluar Mt es un rea rectangular basada en la profundidad de la grieta y la longitud completa de la grieta. Si desea, la aproximacin del rea equivalente elptica se puede introducir en la evaluacin multiplicando la ecuacin (D.19) por /4. 3) La ecuacin (D.18) se escribe en trminos de espesor del componente y profundidad mxima de la indicacin. Si la forma de la indicacin es caracterizada por un perfil de espesor no uniforme, la ecuacin (D.18) puede escribirse en trminos de rea como sigue:

D2.3.4 Los resultados de las ecuaciones (D.17) y (D.18) son aproximadamente los mismos para las indicaciones hasta a / t 0.5. Por encima de este valor, el uso de la ecuacin (D.17) para calcular Ms producir valores que excedan significativamente los obtenidos usando la ecuacin (D.18). Esto resultara en conservadurismo en el clculo de la relacin del intensificador de esfuerzo, Kr, si el factor intensificador de esfuerzo es una funcin de Ms, y la relacin de carga, Lr, en la evaluacin FAD para una tenacidad y esfuerzo de cedencia del material dada. Los resultados experimentales indican que la ecuacin (D.18) produce resultados consistentes para a / t 0.5. Por lo tanto, la ecuacin (D.18) es recomendada para usar el clculo del factor intensificador de esfuerzo (numerador en Kr) y esfuerzo de referencia (numerador en Lr) a menos que se desee conservadurismo adicional en la evaluacin. En resumen, los siguientes valores pueden ser usados para calcular el factor de correccin superficial:

D2.4 Relacin de Carga y Esfuerzo de ReferenciaD2.4.1 Relacin de CargaLa relacin de carga es la coordenada horizontal en el diagrama de evaluacin de falla (ver Parte 9), y es definido como

Alternativamente, la relacin de carga puede ser escrita en trminos de un esfuerzo de referencia:

con,

D2.4.2 Solucin de Esfuerzo de ReferenciaEste anexo contiene soluciones de esfuerzo de referencia para seleccionar geometras de indicaciones tipo grieta. La solucin de esfuerzo de referencia en el prrafo D.2.4.1 se puede convertir en una solucin de carga de cedencia para reordenar la ecuacin (D.25). La carga limite puede ser deducida por sustituir el esfuerzo de cedencia con un esfuerzo de flujo apropiado, ver Anexo F.

D2.5 Colapso plstico en la evaluacin de indicaciones tipo grietaD2.5.1 La posicin de un punto de evaluacin (Kr, Lr) en el FAD representa una combinacin particular del tamao de la indicacin, esfuerzos y propiedades del material. Este punto se puede usar para demostrar si el defecto es aceptable y un margen en servicio asociado puede calcularse basndose en la ubicacion de este punto. Si el defecto es inaceptable, la ubicacion del punto de evaluacin en el FAD puede indicar el tipo de falla que se podra esperar.a) El diagrama de evaluacin de falla puede ser dividido en tres zonas como se ilustra en la Figura D.1. Si el punto de evaluacin radica en la Zona 1, el modo de falla previsto es predominantemente fractura controlada y podra estar asociada con fractura frgil. Si el punto de evaluacin radica en la Zona 3, el modo de falla previsto es colapso controlado con extensa cedencia resultante en largas deformaciones en el componente. Si el punto de evaluacin se encuentra en una Zona 2 el modo de falla previsto es fractura elasto-plastico.

b) El significado del parametro Lr en una evaluacin FAD puede describirse en trminos de plasticidad tipo grieta. Si la fractura ocurre bajo condiciones elasto-platicas, el valor Kr definido por la lnea de evaluacin de falla en el valor correspondiente de Lr representa el componente elstico de la fuerza impulsora de la grieta. El valor limite de Kr de la unidad reduce a medida que aumenta Lr. Este modo (1- Kr) representa el fortalecimiento de la fuerza impulsora de la grieta debido a plasticidad. Por lo tanto, el valor del parametro Lr representa una medida de plasticidad de la punta de la grieta siempre y cuando el parametro Lr sea menor que el valor mximo permitido o de corte (ver prrafo D.2.5.2.b).

D2.5.2 El valor de Lr depende del tipo de solucin de carga de colapso plstico utilizado en la evaluacin.a) Las soluciones de colapso plstico pueden ser definidas en tres formas:1) Colapso Local - El colapso plstico del ligamento remanente adyacente a la indicacin que est siendo evaluada. Las soluciones de esfuerzos de referencia mostrados para placas en los prrafos D.3 y D.4 estn basados en un solucin de colapso local. Las soluciones de esfuerzos de referencia mostrados para cilindros y esferas que utilizan las ecuaciones de placa de ligamento (ver prrafo D.3) con un factor de correccin superficial , Ms, basado en una carga limite local (ver prrafo D.2.3.3, y prrafo C.2.3.3 del Anexo C) tambin son considerados como soluciones de colapso local.2) Colapso de seccion neta - El colapso plstico de la seccion estructural que contiene la indicacin. Las soluciones de esfuerzo de referencia mostradas para cilindros y esferas que no utilizan las formulas de la placa de ligamento del prrafo D.3 son consideradas como soluciones de colapso de seccion neta. Adicionalmente, las soluciones de esfuerzo de referencia mostradas para cilindros y esferas las cuales utilizan las ecuaciones de la placa de ligamento (ver prrafo D.3) con un factor de correccin superficial, Ms, basado en una carga limite global (ver prrafo D.2.3.3) tambin son considerados como soluciones de colapso de seccion neta. Las soluciones de esfuerzo de referencia para barras y pernos en el prrafo D.11 son soluciones de colapso de seccion neta.3) Colapso grave - El colapso plstico de la estructura por deformaciones sin restricciones o grave a travs de la estructura. Esto ocurre cuando un mecanismo de colapso plstico es formado en la estructura y puede ser afectada por la presencia de la grieta.

b) Es aceptable usar la solucin de colapso plstico local para determinar el esfuerzo de referencia cuando se calcula el valor de Lr. Sin embargo esto puede ser excesivamente conservador para estructuras redundantes. Si la estructura o el componente tiene grados de redundancia, la plasticidad en el ligamento agrietado puede ser contenida por la estructura circundante hasta que se alcancen las condiciones de colapso grave. En tales casos, puede ser posible utilizar estimaciones mas apropiadas de Lr basadas en soluciones de colapso del lmite inferior modificado que se basa en la respuesta de toda la estructura. Para este enfoque que se adoptar, es esencial confirmar por anlisis que la plasticidad en la seccin agrietada est contenido de manera suficiente por la estructura restante, por lo que el uso del diagrama de evaluacin estndar da resultados conservadores. En los aceros ferriticos, tambin deben tomarse medidas para garantizar que las condiciones de restricciones locales no son suficientes para inducir la fractura frgil por un mecanismo de division (cleavage). Donde puede mostrarse que el colapso global ocurre despus de obtener Lr(max), la Lr(cut-off) puede extender su valor en relacin con el colapso global como se describe.

c) Si el punto de evaluacin cae fuera de la regin aceptable, entonces la recategorizacin de la indicacin que est siendo evaluada y una reevaluacin puede realizarse (ver Parte 9). En general los procedimientos de recategorizacin descritos en la Parte 9 solo sern eficaces si el punto de evaluacin cae dentro de la zona de fractura elasto plstica controlada o mas all de Lr(max) (en la zona de colapso controlado).D2.5.3 Las soluciones de esfuerzo de referencia en este anexo son basadas en la evaluacin de una sola indicacin. Mltiples indicaciones que interactan deben reclasificarse de acuerdo con la Parte 9. Sin embargo, varias indicaciones que no interactan de acuerdo con la Parte 9 aun pueden afectar las condiciones de colapso plstico, y deben realizarse con las soluciones de colapso permisibles para acomodar estos efectos.

D2.5.4 Es recomendable que una evaluacin de colapso grave se realice para asegurar que los esfuerzos aplicados derivados de las condiciones locales no causaran falla en otras regiones de la estructura. a) En algunos casos puede realizarse un simple clculo para identificar la condicin mas alta de esfuerzo aplicado que puede resultar en la obtencin del esfuerzo de flujo en una seccion transversal significativa. En ciertas estructuras, el colapso grave puede ocurrir en regiones lejos de la indicacin que se evala debido a zonas adelgazadas, o cuando las condiciones de diseo resultan en la cedencia de la estructura general antes del colapso de las regiones locales.

b) Para facilitar la comprensin de la importancia relativa de la seccin neta local y cargas de colapso grave, esto es til para calcular la carga mnima de colapso para las regiones lejos de la seccin agrietada, as como involucra la seccin agrietada y determina el parmetro para ambas condiciones. La relacin mnima de la carga de colapso grave para las regiones fuera de la seccion agrietada a la carga de colapso local o de seccion neta en la seccion agrietada representa un valor o corte mximo en el eje Lr. El lmite de corte puede ser menor que uno y en tales casos el diagrama de evaluacin es restringido efectivamente por este corte. El diagrama de evaluacin de falla es generalmente limitado al valor mas grande de Lr a una lnea de corte Lr(max) que es basado en las propiedades del material en lugar del comportamiento estructural. En las aplicaciones de desplazamiento controlado, el diagrama de evaluacin puede extenderse mas all del lmite de Lr(max) hasta el lmite de corte estructural.

D.3 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para PlacasD.3.1 Placa - Grieta a travs de la pared, esfuerzos de membrana y flexin a travs de la pared (RPTC)D.3.1.1 El esfuerzo de referencia es [3]:

donde

D.3.1.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.1 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.3.2 Placa - Grieta superficial, Longitud infinita, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RPSCL1)D.3.2.1 El esfuerzo de referencia es dado por la ecuacin (D.30) con la siguiente definicin de :

D.3.2.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.2(b) para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.3.3 para determinar Pm y Pb.

D.3.3 Placa - Grieta superficial, Longitud infinita, Distribucin de Esfuerzos Arbitrarios a travs de la pared (RPSCL2)D.3.3.1 Los esfuerzos de referencia del prrafo D.3.2 pueden usarse. D.3.3.2 Notas: ver prrafo D.3.2.2.

D.3.4 Grieta superficial, forma semi-eliptica, esfuerzo de membrana y flexin a travs de la pared (RPSCE1)D.3.4.1 El esfuerzo de referencia es [3], [18]:a) Con flexin restringida:

b) Con flexin restringida insignificante:

donde

D.3.4.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.2(a) para la geometra del componente y la grietab) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.c) La solucin de flexin restringida normal puede obtenerse por ajuste g=1.0 [18].d) Si a>c, calcular g basndose en a/2c=0.5.

D.3.5 Placa - Grietas superficiales, forma semi-eliptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RPSCE2)D.3.5.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.4 puede usarse.D.3.5.2 Notas: ver prrafo D.3.4.2.

D.3.6 Placa - Grieta superficial, forma semi-eliptica, distribucin de esfuerzo arbitrario a travs de la pared (RPSCE3)D.3.6.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.4 puede usarse.D.3.6.2 Notas: ver prrafo D.3.4.2.

D.3.7 Placa - Grieta atrapada, longitud infinita, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RPECL)D.3.7.1 El esfuerzo de referencia es [3]:

donde

D.3.7.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.3 (b) para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.3.8 Placa - Grieta atrapada, forma elptica, esfuerzos de membrana y flexin a travs de la pared (RPECE1)D.3.8.1 El esfuerzo de referencia es dado por la ecuacin (D.34) con las siguientes definiciones de d y :

D.3.8.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.3 (b) para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.3.9 Placa - Grieta atrapada, forma elptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RPECE2)D.3.9.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.8.1 puede usarse.D.3.9.2 Notas: a) Ver Anexo C Figura C.3 (a) para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.4 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Placas con HuecosD.4.1 Placa con hueco - Grieta borde nico a travs de la pared, esfuerzo de membrana y flexin a travs de la pared (RPHTC1)D.4.3.1 El esfuerzo de referencia es dado por la ecuacin (D.26) con la siguiente definicin de :

D.4.3.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.6 (a) para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.4.2 Placa con Hueco - Grieta borde doble a travs de la pared, esfuerzo de membrana y flexin a travs de la pared (RPHTC2)D.4.2.1 El esfuerzo de referencia es dado por la ecuacin (D.26) con la siguiente definicin de :

D.4.2.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.7 (a) para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.4.3 Placa con Hueco - Grieta superficial, forma semi-eliptica, esfuerzo de membrana a travs de la pared (RPHSC1)D.4.3.1 El esfuerzo de referencia es:

donde,

D.4.3.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.8 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm.

D.4.4 Placa con Hueco, esquina de la grieta, forma semi-eliptica, esfuerzos de membrana y flexin a travs de la pared (RPHSC2)D.4.4.1 El esfuerzo de referencia es dado por la ecuacin (D.26) con la siguiente definicin de :


D.5 Soluciones de esfuerzo de referencia para cilindrosD.5.1 Cilindro - Grieta a travs de la pared, direccin longitudinal, esfuerzo de membrana y flexin a travs de la pared (RCTCL)D.5.1.1 El esfuerzo de referencia es [1], [3]:

D.5.1.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.10 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb. Para carga de presin interna.

c) Ver prrafo D.2.3 para determinar Mt para una grieta a travs de la pared en un cilindro.

D.5.2 Cilindro - Grieta a travs de la pared, direccin circunferencial, esfuerzo de membrana y flexin a travs de la pared (RCTCC1)D.5.2.1 El esfuerzo de referencia es [2]:

donde

D.5.2.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.11 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb. Para presin interna con una fuerza axial de seccion neta.

D.5.3 Cilindro - Grieta a travs de la pared, direccin circunferencial, presin con fuerza axial de seccion neta y momento de flexin (RCTCC2)D.5.3.1 El esfuerzo de referencia es [4]:

donde, ref. D5.2 es el esfuerzo de referencia del prrafo D.5.2, y

D.5.3.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.11 para la geometra del componente y de la grieta.b) Si el momento de flexin de la seccion neta es cero, la solucin en el prrafo D.5.2 debe utilizarse.

D.5.4 Cilindro - Grieta superficial, direccin longitudinal - longitud infinita, presin interna (RCSCLL1)D.5.4.1 El esfuerzo de referencia [1], [3]:

donde

D.5.4.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.12 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.5.1.2.b para determinar Pm y Pb.

D.5.5 Cilindro - Grieta superficial, direccin longitudinal - longitud infinita, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCSCLL2)D.5.5.1 El esfuerzo de referencia en el prrafo D.5.4 puede utilizarseD.5.5.2 Notas: Ver prrafo D.5.4.2.

D.5.6 Cilindro - Grieta superficial, direccin longitudinal - longitud infinita, distribucin de esfuerzo arbitrario a travs de la pared (RCSCLL3)D.5.6.1 El esfuerzo de referencia en el prrafo D.5.4 puede utilizarseD.5.6.2 Notas: Ver prrafo D.5.4.2.

D.5.7 Cilindro - Grieta superficial, direccin circunferencial - 360, presin con fuerza axial de seccion neta y momento de flexin (RCSCCL1)

D.5.7.1 El esfuerzo de referencia es [5]:

Para una grieta superficial interna

Para una grieta superficial externa

D.5.7.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.13 para la geometra del componente y de la grieta.b) Pm y Pb son determinados usando las siguientes ecuaciones:

D.5.8 Cilindro - Grieta superficial, direccin circunferencial - 360, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCSCCL2)D.5.8.1 El esfuerzo de referencia es [2]:

donde


D.5.9 Cilindro - Grieta superficial, direccin circunferencial - 360, distribucin de esfuerzo arbitrario a travs de la pared (RCSCCL3)D.5.9.1 El esfuerzo de referencia en el prrafo D.5.8 puede usarse.D.5.9.2 Notas: ver prrafo D.5.8.2.

D.5.10 Cilindro - Grieta superficial, direccin longitudinal - forma semi-eliptica, presin interna (RCSCLE1)D.5.10.1 El esfuerzo de referencia es [3], [6]:

donde g es dada por la ecuacin (D.31) con la siguiente definicin de :

D.5.10.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.14 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.5.1.2.b para determinar Pm y Pb.c) Ver prrafo D.2.3 para determinar Ms para una grieta superficial en un cilindro.

D.5.11 Cilindro - Grieta superficial, direccin longitudinal - forma semi-eliptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCSCLE2) D.5.11.1 El esfuerzo de referencia en el prrafo D.5.10 puede utilizarse.D.5.11.2 Notas: ver prrafo D.5.10.2.

D.5.12 Cilindro - Grieta superficial, direccin longitudinal - forma semi-eliptica, distribucin de esfuerzo arbitrario a travs de la pared (RCSCLE3)D.5.12.1 El esfuerzo de referencia en el prrafo D.5.10 puede utilizarse.D.5.12.2 Notas: ver prrafo D.5.10.2.

D.5.13 Cilindro - Grieta superficial, direccin circunferencial - forma semi-eliptica, presin interna y fuerza axial de seccion neta (RCSCCE1)D.5.13.1 El esfuerzo de referencia es [2]:

donde

D.5.13.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.15 para la geometra del componente y de la grieta.b) Esta solucin puede ser usada para aplicarse a cualquier distribucin de esfuerzos a travs de la pared si el prrafo D.2.2.3 es usado para determinar Pm y Pb.

D.5.14 Cilindro - Grieta superficial, direccin circunferencial - forma semi-eliptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCSCCE2) D.5.14.1 El esfuerzo de referencia es [2]:

Si (+) , entonces

donde, ref. D.513 es el esfuerzo de referencia del prrafo D.5.13, y

Si (+)> , entonces

donde, ref. D.513 es el esfuerzo de referencia del prrafo D.5.13, y

D.5.14.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.15 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm.c) Si el momento de flexin de la seccion neta es cero, la solucin en el prrafo D.5.13 puede usarse con F=0.0 y Pm es igual al valor determinado en el subprrafo b) de arriba.

D.5.15 Cilindro - Grieta superficial, direccin circunferencial - forma semi-eliptica, distribucin de esfuerzo arbitrario a travs de la pared (RCSCCE3)D.5.15.1 El esfuerzo de referencia en el prrafo D.5.13.1 puede utilizarse.D.5.15.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.15 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.5.16 Cilindro - Grieta atrapada, direccin longitudinal - longitud infinita, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCECLL)D.5.16.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.7.1 puede utilizarse.D.5.16.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.16 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.5.17 Cilindro - Grieta atrapada, direccin circunferencial - 360, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCECCL)D.5.17.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.7.1 puede utilizarse.D.5.17.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.17 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.5.18 Cilindro - Grieta atrapada, direccin longitudinal - forma elptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCECLE)D.5.18.1 El esfuerzo de referencia es dado por la ecuacin (D.34) con las siguientes definiciones de d y .

D.5.18.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.18 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.5.19 Cilindro - Grieta atrapada, direccin circunferencial - forma elptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RCECCE)D.5.19.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.18.1 puede utilizarse. D.5.19.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.19 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.6 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para EsferasD.6.1 Esfera - Grieta a travs de la pared, esfuerzo de membrana y flexin a travs de la pared (RSTC)D.6.1.1 La solucin de esfuerzo de referencia del prrafo D.5.1.1 puede utilizarse.D.6.1.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.20 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb. Solo para cargas de presin interna:

c) Ver prrafo D.2.3.2 para determinar Mt para una grieta a travs de la pared en una esfera.

D.6.2 Esfera - Grieta superficial, direccin circunferencial - 360, presin interna (RSSCCL1)D.6.2.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.4.1 puede utilizarse.D.6.2.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.21 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb. Solo para cargas de presin interna.c) Ver prrafo D.2.3.3 para determinar Ms para una grieta superficial en una esfera.D.6.3 Esfera - Grieta superficial, direccin circunferencial - 360, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RSSCCL2)D.6.3.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.4.1 puede utilizarse.D.6.3.2 Notas: ver prrafo D.6.2.2.

D.6.4 Esfera - Grieta superficial, direccin circunferencial - 360, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden arbitrario a travs de la pared (RSSCCL3)D.6.4.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.4.1 puede utilizarse.D.6.4.2 Notas: ver prrafo D.6.2.2.

D.6.5 Esfera - Grieta superficial, direccin circunferencial - forma semi-eliptica, presin interna (RSSCCE1)D.6.5.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.10.1 puede utilizarse.D.6.5.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.22 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.6.1.2b para determinar Pm y Pb. c) Ver prrafo D.2.3.3 para determinar Ms para una grieta superficial en una esfera.

D.6.6 Esfera - Grieta superficial, direccin circunferencial - forma semi-eliptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RSSCCE2)D.6.6.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.10.1 puede utilizarse.D.6.6.2 Notas: ver prrafo D.6.5.2.

D.6.7 Esfera - Grieta superficial, direccin circunferencial - forma semi-eliptica, distribucin de esfuerzo arbitrario a travs de la pared.D.6.7.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.10.1 puede utilizarse.D.6.6.3 Notas: ver prrafo D.6.5.2.

D.6.8 Esfera - Grieta atrapada, direccin circunferencial - 360, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RSECCL)D.6.8.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.7.1 puede utilizarse.D.6.8.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.23 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.6.9 Esfera - Grieta atrapada, direccin circunferencial - forma elptica, Distribucin de Esfuerzos Polinomial de Cuarto Orden a travs de la pared (RSECCE)D.6.9.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.8.1 puede utilizarse.D.6.9.2 Notas:a) Ver Anexo C, Figura C.24 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb.

D.7 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Codos y Tubera CurvaLas soluciones de esfuerzo de referencia para cilindros pueden usarse para codos y tubera curva si el equivalente de membrana de esfuerzo en la ubicacion de la grieta es determinada considerando la geometra de la curva y las cargas aplicadas. Una discusin con respecto al anlisis de esfuerzo para codos es proporcionado en el Anexo C, prrafo C.7.

D.8 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Boquillas y Tees de TuberasD.8.1 Boquilla - Esquina de la Grieta, direccin radial, forma circular quarter, esfuerzo de membrana en la esquina (RNCC1)D.8.1.1 El esfuerzo de referencia es [2]:

donde

D.8.1.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.25 (Grieta etiquetada como G) y Anexo C Figura C.26 para la geometra del componente y de la grieta.b) Pm es el esfuerzo de membrana primario en la boquilla, los efectos de la concentracin de esfuerzos son olvidados en el clculo de los esfuerzos de referencia porque este esfuerzo es localizado.

D.8.2 Boquilla - Esquina de la grieta, direccin radial, forma circular quarter, distribucin de esfuerzo polinomial cubico (RNCC2)D.8.2.1 El esfuerzo de referencia es calculado usando las ecuaciones del prrafo D.8.1.1 con un esfuerzo de membrana equivalente.D.8.2.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.25 (Grieta etiquetada como G) y Anexo C Figura C.26 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm.

D.8.3 Grietas Superficiales en Boquillas - Solucin GeneralLas soluciones de esfuerzo de referencia mostradas abajo pueden usarse para boquillas si el esfuerzo de membrana y flexin equivalente en la ubicacion de la grieta es determinado considerando la geometra de la boquilla y las cargas aplicadas. Una discusin con respecto al anlisis de esfuerzo para boquillas es proporcionado en el Anexo C, prrafo C.8.a) Boquilla en el cuello o ramal (ver Anexo C Figura C.25)1) Grieta A - Usar RCTCC1, RCTCC2, RCSCCL3, RCSCCE3, RCECCL o RCECCE2) Grieta B - Usar RCTCL, RCSCLL3, RCSCLE3, RCECLL o RCECLEb) Cuerpo o Run Pipe (ver Anexo C Figura C.25)1) Grieta D y F - Usar RPTC, RPSCE3, RPECL, o RPECE22) Grieta E y C - Usar RPTC, RPSCE3, RPECL, o RPECE23) Grieta G - Usar las soluciones del prrafo D.8

D.9 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Anillos Rigidizados en CilindrosD.9.1 Anillo Rgido en Cilindro - Anillo interno, grieta superficial en el Toe de una soldadura de filete, direccin circunferencial - 360, presin de carga (RRCSCCL1)D.9.1.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.8.1 puede usarse con un esfuerzo equivalente de membrana y flexin.

D.9.1.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.27 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo A.8.3 del Anexo A para determinar el esfuerzo equivalente de membrana, Pm, y esfuerzo de flexin, Pb, basado en el esfuerzo resultante en la superficie interior y exterior, o

D.9.2 Anillo Rgido en Cilindro - Anillo rgido, grieta superficial en el Toe de una soldadura de filete, direccin circunferencial - 360, presin de carga (RRCSCCL2)D.9.2.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.5.8.1 puede usarse con un esfuerzo equivalente de membrana y flexin.D.9.2.2 Notas: ver prrafo D.9.1.2.

D.10 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para envolventes reforzados en cilindrosLas soluciones de esfuerzo de referencia mostrado abajo puede utilizarse para envolventes reforzados en cilindros (ver Anexo C Figura C.28) si el esfuerzo en la ubicacion de la grieta es determinado considerando la actual geometra del componente y cargas aplicadas. Una discusin sobre el anlisis de esfuerzo es proporcionada por las envolventes reforzadas en cilindros en el Anexo C, prrafo C.10.a) Grieta A - Usar RCTCC1, RCTCC2, RCSCCL3, RCSCCE3, RCECCL o RCECCEb) Grieta B - Usar RCTCL, RCSCLL3, RCSCLE3, RCECLL o RCECLED.11 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Barras Redondeadas y PernosD.11.1 Barra Redondeada, Grieta Superficial - 360, Esfuerzos de Membrana y Flexin (RBSCL)D.11.1.1 El esfuerzo de referencia es:

donde

D.11.1.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.29 para la geometra del componente y de la grieta.b) Los esfuerzos primarios de membrana y flexin global son calculados usando las siguientes ecuaciones:

D.11.2 Barra Redonda - Grieta superficial, Straight Front, Esfuerzos de membrana y flexin (RBSCS)D.11.2.1 El esfuerzo de referencia es [6]:

donde

D.11.2.2 Notas:a) Para la geometra del componente y de la grieta ver Anexo C Figura C.30.b) Los esfuerzos primarios de membrana y flexin global pueden determinarse utilizando las ecuaciones del prrafo D.11.1.2.b.

D.11.3 Barra Redonda - Grieta superficial, semi-circular, esfuerzo de membrana y flexin (RBSCC)D.11.3.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.11.2.1 puede usarse.D.11.3.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.30 para la geometra del componente y de la grieta.b) La indicacin semi-eliptica es evaluada como un equivalente de una indicacin frontal recta (straight front).

D.11.4 Pernos, grieta superficial, forma semi-circular o frontal recta (straight front), esfuerzo de membrana y flexin (RBSC)D.11.4.1 El esfuerzo de referencia en el prrafo D.11.2.1 puede usarse para reemplazar Ro con Rth.D.11.4.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.31 para la geometra del componente y de la grieta.b) La solucin aplica a grietas superficiales semi-circulares o frontal recta (straight front)

D.12 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Grietas en Soldaduras de FileteD.12.1 Grietas en Soldaduras de Filete - Grietas superficiales en una unin TEE, forma semi-eliptica, esfuerzos de membrana y flexin a travs de la pared (RFWSCE1)D.12.1.1 El esfuerzo de referencia del prrafo D.3.4.1 puede usarse con un esfuerzo equivalente de membrana y flexin.D.12.1.2 Notas:a) Ver Anexo C Figura C.32 para la geometra del componente y de la grieta.b) Ver prrafo D.2.2.3 para determinar Pm y Pb de la grieta.D.12.1.3 Grietas con soldaduras de filete de uniones TEE en componentes presurizados - Solucin GeneralLas soluciones de esfuerzo de referencia mostradas abajo pueden usarse para grietas en uniones tee de soldaduras de filete en componentes contenidos a presin (ver Anexo C, Figura C.33) si el esfuerzo en la ubicacion de la grieta es determinado considerando la geometra actual del componente y cargas aplicadas. Una discusin sobre el anlisis de esfuerzo es proporcionada en el Anexo C, prrafo C.12.Placa Plana en Uniones Tee - Usar RPTC, RPSCE3, RPECL, o RPECE2a) Uniones Tee Longitudinal en Cilindro - Usar RCTCL, RCSCLL3, RCSCLE3, RCECLL o RCECLEb) Uniones Tee Circunferencial en Cilindro - Usar RCTCC1, RCTCC2, RCSCCL3, RCSCCE3, RCECCL o RCECCEc) Uniones Tee Circunferencial en Esferas - Usar RSTC, RSSCCL3, RSECCL o RSECCE

D.13 Soluciones de Esfuerzo de Referencia para Grietas en Placas y Cuerpos RevestidosLas soluciones de esfuerzo de referencia en este anexo pueden ser usados para evaluar revestimientos o soldaduras con solapamientos en componentes placa y cuerpo. Una discusin sobre el anlisis de esfuerzo para revestimientos o soldaduras con solapamientos en componentes placa y cuerpo es proporcionada en el Anexo C, prrafo C.13.

D.14 NomenclaturaArea de seccion transversal de la indicacin.

Aorea de seccion transversal del componente calculado para la longitud de la indicacin.

aParametro de profundidad de la grieta.

Parametro de esfuerzo de referencia.


cParametro longitud de la grieta.

dParametro de esfuerzo de referencia.

dnDimetro medio de la boquilla (ver Anexo C, Figura C.26).

d1Distancia desde la superficie de la placa al centro de un grieta elptica atrapada (ver Anexo C, Figura C.3).

FFuerza axial de seccion neta actuando en un cilindro.

gEs un parametro de esfuerzo de referencia de flexin.

Parametro del cuerpo usado para determinar el factor de correccin superficial.

MMomento resultante de flexin de la seccion neta actuando en un cilindro.

MrMomento de flexin

MsFactor de correccin superficial para una grieta superficial.

MtFactor de correccin superficial para una grieta a travs de la pared.

NrFuerza.


PbComponente de esfuerzo de flexin primario a travs de la pared.

PbgEsfuerzo de flexin primario de seccion neta.

PlParametro de carga generalizado, tal como esfuerzo aplicado, momento de flexin, o presin.

PmEsfuerzo primario de membrana del componente.

PijEsfuerzo primario del componente que ha sido evaluado.

Pij,bEsfuerzo de flexin primario equivalente para un componente de esfuerzo.

Pij,mEsfuerzo de membrana primario equivalente para un componente de esfuerzo.

PlyValor del parametro de carga generalizado evaluada para el componente con indicaciones tipo grieta en el esfuerzo de cedencia.

P0Coeficiente uniforme para distribucin de esfuerzo primario polinomial.

P1Coeficiente lineal para distribucin de esfuerzo primario polinomial.

P2Coeficiente cuadrtico para distribucin de esfuerzo primario polinomial.

P3Coeficiente 3er. orden para distribucin de esfuerzo primario polinomial.

P4Coeficiente 4to. orden para distribucin de esfuerzo primario polinomial.

P5Esfuerzo de flexin primario de seccion neta sobre el eje X.

P6Esfuerzo de flexin primario de seccion neta sobre el eje Y.

pPresin.


qZona reforzada de la boquilla.

rnRadio de la boquilla.

RiRadio interno del cilindro.

RmRadio medio del cilindro.

RoRadio externo del cilindro, barra redonda, o perno, el que aplique.

RthRadio de la raz de un perno roscado.

refEsfuerzo de referencia.

ysEsfuerzo de cedencia (ver Anexo F).

s,IDEsfuerzo superficial en el dimetro interno.

s,ODEsfuerzo superficial en el dimetro externo.

tEspesor de placa o cuerpo.

tnEspesor de la boquilla (ver Anexo C, Figura C.26)


Angulo-medio de la grieta

WDistancia desde el centro de la indicacin al borde libre de la placa.

xCoordenada local radial originada en la superficie interna del componente o un parametro de esfuerzo de referencia.

xgCoordenada global para definir el momento de flexin de seccion neta sobre el eje X.

ygCoordenada global para definir el momento de flexin de seccion neta sobre el eje Y.

ZParametro de esfuerzo de referencia.

D.15 Referencia1. Miller, A.G., Review of Limit Loads of Structures Containing Defects, International Journal of PressureVessels & Piping, Vol. 32, 1988.2. Zahoor, A., "Ductile Fracture Handbook", Electric Power Research Institute, Palo Alto, CA, 1989.3. Willoughby, A.A. and Davey, T.G., Plastic Collapse in Part-Wall Flaws in Plates,Fracture Mechanics:Perspectives and Directions (Twentieth Symposium), ASTM STP 1020, R.P. Wei and R.P. Gangloff, Eds.,American Society for Testing and Materials, Philadelphia, 1989, pp. 390-409.4. Bamford, W.H., Landerman, E.I., and Diaz, E., Thermal Analysis of Cast Stainless Steel, and its Impacton Piping Integrity, Circumferential Cracks in Pressure vessels and Piping Vol. II, ASME PVP Vol. 95,G.M. Wilkowski, American Society of Mechanical Engineers, 1984, pp. 137-172.5. Bergman, M., Bjorn, B., Dahlberg, L., Nilsson, F., and Sattari-Far, I., A Procedure For Safety Assessmentof Components with Cracks Handbook, SA/FoU-Report 91/01, The Swedish Plant Inspectorate,Stockholm, Sweden, December, 1991.6. BSI, Draft Revision to PD6493 Fracture Assessment, TWI, March, 1996.7. Kiefner, J.F. and Vieth, P.H., Project PR 3-805, A Modified Criterion for Evaluating the RemainingStrength of Corroded Pipe, Battelle Report to the Pipeline Committee of the American Gas Association,1989.8. Stephens, D.R., Krishnaswamy, P, Mohan, R., Osage, D.A., Sims, J.R., and Wilkowski, G., A Review ofAnalysis Methods and Acceptance Criteria for Local Thinned Areas in Piping and Piping Components,1997 Pressure Vessels and Piping Conference, Orlando, Florida, July, 1997.9. Green, D. and Knowles, J., The Treatment of Residual Stress in Fracture Assessment of PressureVessels, ASME, Journal of Pressure Vessel Technology, Vol. 116, November 1994, pp. 345-352.10. Folias, E.S., On the Effect of Initial Curvature on Cracked Sheets, International Journal of FractureMechanics, Vol. 5, No. 4, December, 1969, pp. 327-346.11. Sih, G.C., Handbook of Stress Intensity Factors, Institute of Fracture and Solid Mechanics, LehighUniversity, Bethlehem, Pa.12. Kramer, G.S., Wilkowski, G.M., and Maxey, W.A., Flaw Tolerance of Spiral Welded Pipe, Battelle NG-18Report No. 154, January, 1987.13. Kiefner, J.F. and Vieth, P.H., Project PR 3-805, A Modified Criterion for Evaluating the RemainingStrength of Corroded Pipe, Battelle Report to the Pipeline Committee of the American Gas Association,1989.14. Eiber, R.J., Maxey, W.A., Duffy, A.R., and Atterbury, T.J., Investigation of the Initiation and Extent ofDuctile Pipe Rupture, Battelle Report Task 17, June, 1971.15. Murakami, Y., Stress Intensity Factors Handbook, Pergamon Press, Oxford, 1987, pp. 1356-1358.16. Tada, H., Paris, P.c. and Irwin, G.R, The Stress Analysis Of Cracks Handbook Second Edition, ParisProductions Inc., St. Louis, Missouri, 1985.17. Chell,G.G, Application of the CEGB Failure Assessment Procedure, R6, to Surface Flaws, FractureMechanics: Twenty-First Symposium, ASTM STP 1074, J.P. Gudas, J.A. Joyce, and E.M. Hackett, Eds.,American Society for Testing and Materials, Philadelphia, 1990, pp. 525-544.18. Sattari-Far, I., Finite Element Analysis of Limit Loads For Surface Cracks in Plates, Int. J. Pres. Ves. &Piping, 57, 1994, pp. 237-243.

D.16 Tablas y Figuras

Diagrama de Evaluacin de Falla en la Regin de FallaD-20

Copyright American Petroleum InstituteProvided by IHS under license with API Licensee=Petroleos Mexicanos/5948636001, User=teca, NormaNo reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/07/2007 09:16:55 MDT

ANEXO D_api579.docx

Documents

Transcript of ANEXO D_api579.docx