ANEXO I EXÁMENES Y PRÁCTICAS PRIMER EXAMEN...
34
ANEXOS 361 ANEXO I EXÁMENES Y PRÁCTICAS PRIMER EXAMEN PARCIAL ELT 3611 CENTRALES ELÉCTRICAS 1.- Determinar la precipitación promedio sobre el área de la figura aplicando el método de Thiessen Suponer cada cuadrado de la figura igual a un kilómetro cuadrado. (25%) 18 mm 15 mm 17 mm 19 mm 13 mm 12 mm 2.- Deduzca las dimensiones óptimas para un canal de sección rectangular. (25%) 3.- Mencione los diferentes métodos que existen para la medición de la precipitación. (10%) 4.- Explique que es una chimenea de equilibrio y para que sirve. (10%) 5.- Mencione 5 de los proyectos inventariados por ENDE que no se encuentren en funcionamiento. (10%) b y
Transcript of ANEXO I EXÁMENES Y PRÁCTICAS PRIMER EXAMEN...
ANEXOS
361
ANEXO I
EXÁMENES Y PRÁCTICAS
PRIMER EXAMEN PARCIAL ELT 3611 CENTRALES
ELÉCTRICAS
1.- Determinar la precipitación promedio sobre el área de la figura
aplicando el método de Thiessen Suponer cada cuadrado de la figura igual a
un kilómetro cuadrado. (25%)
18 mm 15 mm 17 mm
19 mm
13 mm 12 mm
2.- Deduzca las dimensiones óptimas para un canal de sección rectangular.
(25%)
3.- Mencione los diferentes métodos que existen para la medición de la
precipitación. (10%)
4.- Explique que es una chimenea de equilibrio y para que sirve. (10%)
5.- Mencione 5 de los proyectos inventariados por ENDE que no se
encuentren en funcionamiento. (10%)
b
y
CENTRALES ELÉCTRICAS
362
6.- Cuáles son las funciones de la cámara de carga. (10%)
7.- Qué son los pluviómetros y los pluviógrafos y cuál es su diferencia
(10%)
SEGUNDO EXAMEN PARCIAL ELT 3611 CENTRALES
ELÉCTRICAS
1.- Explique el fenómeno de la Cavitación (10%)
2.- Explique el funcionamiento del siguiente regulador cuando la carga
disminuye. (10%)
3.- Describa y explique el funcionamiento de la turbina de flujo cruzado
(10%)
4.- Cómo se regula el caudal en una turbina Francis. (10%)
5.- Una tubería de fundición tiene las siguientes dimensiones L = 487 m, e
= 12 mm, D= 1,17 m La velocidad en la tubería es V1 = 5,6 m/seg el caudal
es de 2,85 m3/seg. y la altura de carga es de 340 m. Determinar a) El tiempo
de cierre mínimo para que la sobrepresión al final de la tubería no exceda
del 60% de la presión estática. b) El tiempo en el cual se produce la presión
máxima c) Cuál será la máxima presión que se producirá al final de la
tubería si el tiempo de cierre es de 1,85 seg. d) La sobrepresión si el cierre se
ANEXOS
363
produce en 0,8 seg. e) Qué depresión se producirá cuando se abra el
distribuidor de la turbina en un tiempo de 3,3 seg., cuando la turbina se
encuentra trabajando al 50 % de la plena carga.
EXAMEN FINAL ELT 3611 CENTRALES ELÉCTRICAS
1.- Cuando faltan los datos de una estación, siempre se puede estimar el
valor de la precipitación tomando el promedio de las tres estaciones más
cercanas.
Falso porque
.........................................................................................................................
..........
Verdadero porque
.........................................................................................................................
..........
2.- El método de RIPPL sirve para
.........................................................................................................................
.........
3.- Se llaman isoyetas a las curvas que representan el mismo nivel de
descargas atmosféricas
Falso, porque
.....................................................................................................................
.........
Verdadero, porque
.........................................................................................................................
.........
4.- El valor exacto del voltaje generado por el estator es controlado por:
.........................................................................................................................
..........
5.- Para evitar el calentamiento de las chapas del estator por corrientes
parásitas o de Foucault se debe
………………………………………………………………………………
……
6.- Puesto que la tensión de un alternador debe mantenerse constante la
intensidad del flujo del campo giratorio es constante
a) verdadero b) falso c) no se puede determinar d) Ninguna
alternativa.
CENTRALES ELÉCTRICAS
364
7.- Un Pluviógrafo registra la precipitación instantánea y no permite la
lectura de la misma en cualquier momento posterior.
a) Falso b) Verdadero c) ................................. d) Ninguna
alternativa
8.- El desgaste de las piezas metálicas que están en contacto con el agua se
debe a:
.........................................................................................................................
..........
9.- La turbina turgo es una turbina de reacción
a) Falso b) Verdadero c) ..................................d) Ninguna
alternativa
10.- Cuales son las diferencias entre una turbina a gas y una turbina de vapor
.........................................................................................................................
..........
11.- El número de álabes de una turbina Pelton depende de la fórmula
152
a
DN
d , por tanto, es menor cuanto menor es el caudal.
Falso porque
.....................................................................................................................
.........
Verdadero porque
.........................................................................................................................
.......
12.- Las represas de bóveda se instalan con preferencia en lugares de
paredes rocosas y gargantas estrechas .
Falso porque
………….........................................................................................................
........
Verdadero porque
.....................................................................................................................
.........
13.- La eficiencia de las turbinas térmicas es mejor para las centrales de ciclo
combinado
Falso Verdadero
.............................................................................
14.- Es conveniente y factible generar la energía eléctrica con factor de
ANEXOS
365
potencia unidad
Falso porque
.........................................................................................................................
........
Verdadero porque
.....................................................................................................................
.........
15.- Escriba los nombres de cinco partes de una central térmica de vapor
.........................................................................................................................
..........
16.- El relé diferencial permite proteger contra cortocircuitos entre espiras
Falso porque
.....................................................................................................................
.........
Verdadero porque
.....................................................................................................................
.........
17.- En una pequeña instalación de generación eléctrica, a pesar de existir
variaciones de carga se puede generar a potencia constante. Cuando la carga
baja, el excedente de energía se utiliza para calentar el agua de una piscina
Falso porque
.....................................................................................................................
.........
Verdadero porque
.....................................................................................................................
.........
18.- ¿Qué es el mantenimiento correctivo?
.........................................................................................................................
..........
19.- Se puede adaptar una turbina de avión para generar energía eléctrica en
una central térmica a gas
Falso porque
.....................................................................................................................
.........
Verdadero porque
.....................................................................................................................
.........
20.- Escriba los cuatro tiempos del motor diesel
CENTRALES ELÉCTRICAS
366
.........................................................................................................................
..........
21.- Señale 3 aspectos a controlar o reparar en el mantenimiento de una
tubería
.........................................................................................................................
........
22.- Una turbina de vapor puede trabajar quemando diferentes clases de
combustible el cual es mezclado con el vapor para impulsar la turbina
a) Falso b) Verdadero c) N.A.
23.- En una inspección del banco de baterías se ha constatado líquido
insuficiente por evaporación. Se debe:
a) Añadir agua acidulada b) Añadir ácido sulfúrico c) Añadir agua
destilada.
24.- Una central térmica de ciclo combinado utiliza los gases de combustión
de la turbina a gas para calentar el agua de una turbina de vapor.
a) Falso b) Verdadero c) N.A.
25.- Un rotor ha adquirido humedad después de efectuar un mantenimiento.,
el mismo se puede poner en funcionamiento sin necesidad de secarlo puesto
que la temperatura normal de funcionamiento de un generador es elevada y
secará el rotor cuando empiece a trabajar
a) Falso b) Verdadero
26.- En una turbina de vapor se puede recalentar el vapor luego que éste
atraviesa la turbina para volver a utilizar el vapor
Falso porque
…………….....................................................................................................
Verdadero porque
............................,,,,,,,,,,,,,,,,,,,......................................................................
27.- Escriba 9 nombres de centrales eléctricas que se encuentran trabajando
en Bolivia.
…………………………………………………..............................................
.....
28.- Si se da al canal de aducción una inclinación mayor para aumentar la
velocidad del agua en el canal se ahorra en sección, por tanto el canal resulta
ANEXOS
367
más económico aunque se disminuye el salto útil, por tanto, no es
conveniente dar mucha inclinación al canal
a) Falso b) Verdadero c)…..……………………………
29.- Por qué se comprime el aire de entrada en una turbina a gas
.........................................................................................................................
..........
30.- Dibuje la forma de la sección del chorro de agua que impacta en la
turbina de Flujo Cruzado.(Corte transversal del chorro, no del rodete)
31.- ¿Por qué se divide el chorro de agua de una turbina Pelton en dos, tres
o más toberas.?
.........................................................................................................................
32.- Es conveniente que la temperatura del aire de entrada de una turbina a
gas sea la más elevada posible
a) Falso porque
…………….....................................................................................................
b) Verdadero porque
……………..........................................................................................
33.- Señale el valor de θ para ζ =1,4 y ρ = 2,6 en caso de sobrepresión
debida al golpe de ariete.
Respuesta...................
34.- En una tubería que trabaja con H=388 m y carga parcial se ha
determinado
ρ = 2 θ = 3 ¿Cuál es la depresión obtenida?
Respuesta ....................
TRABAJOS PRÁCTICOS
PRÁCTICA Nº 1
1. Investigue y explique el funcionamiento de una Central Maremotriz
2. Investigue y explique el funcionamiento de una chimenea de
equilibrio o pozo piezométrico.
3. Investigue como funcionan la Plantas Hidroeléctricas de
acumulación de Bombeo
4. Explique los siguientes conceptos: Potencia instalada. Factor de
carga. Factor de demanda. Factor de instalación. Utilización anual.
Factor de utilización. Factor de reserva. Reserva Rotante, Reserva
CENTRALES ELÉCTRICAS
368
Fría.
5. Explique qué es un ariete hidráulico y como funciona.
PRÁCTICA Nº 2
Utilizando el método de Thiessen y el método de las Isoyetas, determine la
precipitación promedio sobre las siguientes áreas (Considere que cada lado
de los cuadrados tiene 4 Km. y que las precipitaciones están dadas en mm):
a)
16
13
17
14 9
b)
7 5
11
10 6
9
2.-Suponga una tubería de acero de L=805 m, diámetro de 1,4 m, espesor
de 16 mm. Trabaja bajo una altura de carga de 510 m y un caudal de 12
m3/seg. La velocidad de régimen es de 18 m/seg. Determinar a) La depresión
que se obtendrá cuando se abra el distribuidor en 1,2 seg para un caudal de
0,5 de la plena carga. b) El tiempo de cierre mínimo para que la
sobrepresión al final de la tubería no exceda de 800 m de columna de agua.
ANEXOS
369
3.- Una tubería de fundición está compuesta de dos tramos el primero tiene
una longitud de 255 m diámetro de 90 cm y espesor 12 mm, el segundo
tramo hacia arriba tiene una longitud de 344 m diámetro de 98 cm y espesor
de 10 mm. Trabaja con una altura de carga de 500 m y un caudal de 5,2
m3/seg. La velocidad de régimen en la tubería es como promedio 7 m/seg.
Determinar:
a) El tiempo de cierre mínimo para que la sobrepresión al final de la tubería
no exceda de 300 m de columna de agua y el tiempo que demora en
producirse la sobrepresión indicada
b) La máxima presión que se producirá al final de la tubería si el tiempo de
cierre es de i) 2 seg ii) 3 seg
c) La depresión que se obtendrá cuando se abra la aguja de la tobera en un
segundo para un caudal del 55 % de la plena carga.
4.- Resolver el problema anterior si la tubería es de acero y la altura de carga
disminuye a 445 m con una velocidad promedio de 4,8 m/seg. (los demás
datos se mantienen iguales).
PRÁCTICA Nº 3
1. Haga una investigación acerca de la construcción de túneles para su
aprovechamiento en instalaciones hidráulicas.
2. Explique e investigue acerca de la generación de Potencia
Reactiva y su regulación en un generador
3. Investigue de cuántas formas se efectúa la ventilación de los
generadores.
4. Explique cómo se efectúa el reparto de la carga de la red entre
dos generadores que trabajan en paralelo.
PRÁCTICA Nº 4
Haga un resumen manuscrito del Anexo 2 ABRASIÓN EN LA
MAQUINARIA DE CENTRALES HIDROELÉCTRICAS en un
mínimo de 5 páginas
CENTRALES ELÉCTRICAS
370
ANEXO 2
ABRASIÓN EN LA MAQUINARIA DE CENTRALES
HIDROELÉCTRICAS
Autores: Herbert Grez, Andreas Schacheamann (Sulzer Ibnotec)
La explotación intensificada de la fuerza hidráulica incrementa la bien
conocida erosión hidroabrasiva de las turbinas e instalaciones de centrales
hidroeléctricas. Esta erosión hidroabrasiva debe minimizarse a nivel
mundial. Mientras que en las centrales hidroeléctricas ya existentes las
contramedidas que se toman tienen un carácter limitado, los nuevos
proyectos de instalaciones ofrecen múltiples posibilidades para dominar el
efecto de la abrasión. Desde hace muchos años, Sulzer como consorcio
tecnológico con obligaciones en todo el mundo, viene realizando numerosos
esfuerzos en la colaboración con los clientes, divisiones de producto y
departamento de investigación central, al objeto de vencer de modo efectivo
la abrasión. A estos esfuerzos se ha unido el Fondo Nacional de
Investigación de Energía, con una participación financiera para la
investigación de la abrasión.
Fig. 1 Daños ocasionados por las partículas sólidas en el agua
Desde los comienzos del aprovechamiento de la energía potencial del agua
glaciar en los países alpinos, se vienen produciendo daños por erosión
hidroabrasiva que perjudican la disponibilidad de las instalaciones de las
centrales hidroeléctricas.
La tendencia al ahorro de los costos en los últimos años, que se traduce en la
ANEXOS
371
adquisición de máquinas cada vez más pequeñas y de mayor número de
revoluciones, en la explotación de saltos más altos, así como en las
crecientes ampliaciones y construcciones de presas en regiones montañosas
como los Andes o el Himalaya, ha conducido también a un aumento de la
erosión por abrasión. Estamos obligados a tomar medidas para minimizar la
erosión por abrasión. En las centrales hidroeléctricas existentes, las medidas
que se toman se limitan simplemente a la sustitución de los componentes
más resistentes por otro material o bien utilizar recubrimientos más
resistentes a la abrasión. Como la erosión por abrasión representa una de las
características de sistema controlada por numerosas magnitudes de
influencia si no es la simple característica del material, las medidas
únicamente basadas en los materiales tan sólo ofrecen mejoras limitadas. En
muchos casos, sin embargo, conducen a una disponibilidad satisfactoria de
las instalaciones.
Un tratamiento posterior del agua por sedimentación mejorada puede reducir
a veces la erosión por abrasión. También ha dado buen resultado el absorber
las capas superiores de agua con menos materia sólida y partículas más
pequeñas.
Actualmente, se ofrecen múltiples medidas de ingeniería y de proceso en
instalaciones nuevas en proyecto. Con las medidas adecuadas la abrasión se
puede dominar de tal manera que las instalaciones puedan alcanzar una alta
disponibilidad por muchas décadas, con gastos de mantenimiento
razonables. Esto requiere de una estrecha colaboración entre proyectistas y
diseñadores, explotadores futuros, institutos de financiación y
suministradores.
Entre los usuarios de las centrales hidroeléctricas también se perfila la
tendencia a conseguir garantías de abrasión, que son habituales como
procedimiento obligatorio en las recomendaciones del IEC (International
Electrotechnical Commission), en el caso de los daños de cavitación.
Por parte de la central, esto requiere un conocimiento y control de la
cantidad de substancias sólidas, a veces muy variable en su tipo y
composición, así como de informaciones sobre el manejo de las máquinas.
En lo que se refiere a la maquinaria, el diseñador debe poseer un extenso
Know How de los mecanismos de los daños y los parámetros que pueden
CENTRALES ELÉCTRICAS
372
influenciar en los mismos. Las tareas del ingeniero abarcan los campos de
física hidrodinámica, geología, ciencias del material, construcción tribología,
simulación de procesos y entre otros más una serie de de campos científicos
especiales, que llegan a dar resultados eficientes tan sólo con la estrecha
colaboración de los especialistas.
MORFOLOGÍA DE LOS DAÑOS EN CENTRALES
HIDROELÉCTRICAS
La erosión por abrasión que se presenta en centrales hidroeléctricas se
origina por agua que contiene entre algunos pocos cientos de gramos y kilos
de substancias sólidas. En general se trata de rocas finamente molidas por la
erosión y el transporte y su tamaño oscila entre algunos pocos y 100 μm de
diámetro. No obstante existen fenómenos climatológicos o geológicos de tal
magnitud que cargan algunos ríos con hasta 350 kg/m3, lo que equivale a
un transporte de lodo. A menudo la sustancia sólida se compone de barro
finísimo de poca agresividad, los daños de mayor magnitud observados hasta
ahora se produjeron frecuentemente por aglomeraciones de sustancias
sólidas condicionadas por las estaciones, de entre 1 a 5 kg/m3, que eran
predominantemente pedazos de cuarzo del tamaño de 50 a 300 μm, como
suelen aparecer durante el deshielo y las lluvias monzónicas.
Las formas características de los daños en los lugares mas propensos a la
erosión dependen de las fuerzas que influyen sobre las partículas sólidas.
Entre ellas se cuentan la potencia de arrastre de la corriente, la corriente
relativa entre partículas y líquido exento de sustancias sólidas, la
gravitación y las fuerzas de elevación en vertical así como la fuerza de
inercia vertical a la aceleración transversal de las partículas. Daños
perceptibles en las superficies de los componentes de las máquinas aparecen
en aquellos lugares, donde las partículas sólidas de mayor dureza se
presionan contra ellas con suficiente alta velocidad y se arrastran a lo largo
de ella. Se producen entonces rascaduras con desprendimiento de materiales.
(fig. 3)
ANEXOS
373
Fig. 3 Una partícula sólida es presionada por la corriente con la fuerza
FpC2/Rw contra una superficie fija y arrastrada a todo lo largo con la
velocidad Vp, con lo que se produce una grieta desprendedora de
material
Las superficies expuestas al ataque de abrasión en los componentes de las
centrales existentes pueden dividirse generalmente en dos tipos: en el área
de velocidad baja están las paredes que conducen el agua, de hormigón o de
acero no inoxidable, que normalmente está protegido contra la corrosión por
una capa elástica de varios milímetros de espesor.
En el área de velocidad alta, es decir en los dispositivos distribuidores y
rodetes, las superficies son de acero brillante, preferentemente de martensita
blanda resistente a la corrosión. La Austerita y los aceros de manganeso no
inoxidables poseen la resistencia a la corrosión muy inferior.
En velocidades relativas bajas, fuerzas de presión inferiores (pocos cambios
de dirección de la corriente) y poca masa de partículas, la energía de
destrucción es menor que en el choque o bien en el arrastre, quedando
posiblemente absorvida por la elasticidad de la superficie del material de
las máquinas. Debido a las velocidades inferiores no se presentan daños de
abrasión en los tubos conductores (tuberías de impulsión) y en tuberías
circulares así como en espirales de superficies suficientemente
dimensionadas.
Siguiendo la dirección de la corriente aparecen ahora nervios o paletas de
apoyo, que en determinados casos desempeñan la función de guía de
corriente. Aquí, según la diferencia de la dureza y velocidad relativa se
CENTRALES ELÉCTRICAS
374
esperan daños muy reducidos y hasta sin importancia en los bordes de
entrada, en la periferia, posiblemente también en sus superficies.
Fig 4 Aguja de tobera erosionada Fig 5 Anillo de tobera Pelton
desgastado
En las superficies de los tubos conductores de las turbinas, en las que la
velocidad de la corriente aumenta en el sentido de la corriente, aparecen las
típicas muestras acanaladas de la erosión de la superficie. Las puntas de
tobera (fig. 4) y los anillos de las toberas (fig5) de la turbina Pelton se
desgastan en los puntos de máxima velocidad local y cambio de sentido de la
corriente. Los álabes de guía de la máquina radial (fig. 6) muestran en la
mayoría de las veces una erosión de superficie tan sólo en las superficies que
están cara al rodete. A ello se une una serie de efectos secundarios. Por una
parte es la corriente de separación que, entre las caras frontales de los álabes
móviles y la contratapa firme, produce daños considerables debido a la alta
velocidad relativa (fig. 8) . Por otra parte delante de los bordes de entrada de
los álabes, como en la periferia del anillo de protección, puede observarse
una formación de un cráter (fig. 9), también llamado efecto pilar, cuyo
origen de buscarse en la formación de remolinos. Estos remolinos en forma
de herradura se observan en todos los cortes de pilares, perfiles, barras, etc.
Con paredes llanas. (fig. 10)
ANEXOS
375
Fig. 6 Superficies de abrasión en la cara anterior de un álabe directriz
de una turbina Francis de acero inoxidable
Socavados de tal origen se hallan también en los bordes de entrada de ruedas
radiales. Los Canales de los rodetes mismos presentan huellas de erosión de
superficie (fig. 12 y 13), que difieren en uniformidad según la respectiva
velocidad del lugar y el cambio de dirección.
Fig.8 Abrasión en el anillo inferior Fig.9 Formación de cráter delante
de la rueda directriz del borde de entrada del álabe
Erosión progresiva del material en superficies, bordes de entrada, paredes
laterales, etc. Provocan una superposición recíproca de los daños
individuales, por la que pueden surgir retrasos y adelantos adicionales con
determinadas formaciones de remolinos, que finalmente acaban con la
destrucción total del componente de la máquina (figs. 13 y 14).
Asimismo, son importantes los daños de abrasión ocasionados en las juntas
laberínticas (fig.15), cuyas alteraciones geométricas no sólo aumentan las
perdidas por fuga, sino que también alteran la fuerza axial hidráulica que se
ejerce sobre el rotor y con ello la carga del soporte de empuje. Por
consiguiente, existe un gran interés por formas y materiales de laberinto de
CENTRALES ELÉCTRICAS
376
mayor resistencia abrasiva.
Fig 10 Corriente de intersección en el borde de entrada con una pared
lateral, mostrada aquí con el ejemplo de un cilindro
Fig. 12 Superficie de abrasión en la Fig.13 Sup. Abrasión en
cangilón Pelton
parte de aspiración del álabe y
corona del álabe de turbina Francis
CRITERIOS PARA EL PROYECTO DE INSTALACIÓN
Si antiguamente las centrales hidroeléctricas se planificaban y optimizaban
para agua limpia como líquido de funcionamiento, basándose solamente en
una determinada cantidad de agua y una determinada altura de salto, sin
considerar los posibles daños de abrasión, en el futuro merecerá asimismo
llevar a cabo el análisis de las propiedades de las sustancias sólidas.
El tratamiento primario de la erosión comienza por la sedimentación en los
depósitos de retención, que requieren un lavado adecuado, puesto que de no
ANEXOS
377
ser así, tarde o temprano, los sedimentos.colmatan el depósito Las enormes
cantidades de material transportadas por los ríos tropicales en los periodos
monzónicos, `por ejemplo, se previenen con desarenadotes de lavado
continuo, que ante todo separan partículas de un tamaño de 0,3 mm.
Fig.14 Daños totales en una rueda Pelton como consecuencia de una
reducción progresiva del grosor de la pared por abrasión
La comparación de los análisis granulométricos de diversos afluentes de
centrales hidroeléctricas, indican las características comunes, siendo los del
Himalaya los que muestran una tendencia a una arena más gruesa.
¿CUÁNTAS TURBINAS Y DE QUE TIPO?
Para la planificación de una central misma es prioritario llegar a un acuerdo
acerca del número de máquinas. Para ello es necesario compaginar el
volumen de inversión, con la disponibilidad de una reserva mínima, en caso
de que faltara una unidad, y la exigencia de un funcionamiento más o menos
óptimo de las máquinas en peligro de abrasión. La selección del tipo de
máquina se efectuará según el área de aplicación condicionada por la
hidrodinámica y la resistencia de los diferentes modelos de construcción, en
función de la altura de salto, es decir, por ejemplo, turbinas axiales para el
ámbito de máxima presión. En los márgenes de la altura de salto, en las que
coincide la aplicación de los dos modelos, puede tomarse la decisión por
otros criterios.
Las máquinas radiales parecen ser muy propensas a la erosión,
puesto que el grado de rendimiento de la turbina reacciona de
manera especial y con gradiente empinado a aumentos de juego
entre los álabes y sus anillos protectores. No obstante, el agua
CENTRALES ELÉCTRICAS
378
arenosa también reduce el grado de rendimiento de las máquinas no
erosionadas en proporción al contenido de las sustancias sólidas.
La cavitación debe evitarse o bien reducirse al mínimo, puesto que
el efecto simultaneo de abrasión y cavitación produce una
potenciación recíproca de los mecanismos dañinos. Por un lado, las
partículas sólidas incrementan la capacidad de evaporación local del
líquido y favorecen la cavitación. Por el otro, la erosión provoca que
la geometría de los bordes de entrada empeoren hacia una mayor
sensibilidad a la cavitación. A su vez si el agua contiene substancias
sólidas, la distribución de la presión de un perfil cavitante se altera
de tal modo que la zona de cavitación pueda aumentar.
El proceso de erosión se acelera considerablemente, si por razones de
cavitación de las superficies de los perfiles, están rayadas, o bien, socavadas
como un corcho, puesto que las islas de material que sobresalen en la
corriente están expuestas a un desgaste erosivo mucho mayor que las
superficies lisas.
Los costos de construcción para centrales hidroeléctricas equipadas con
turbinas Francis pueden incrementar por la exigencia de una cota de
instalación conservadora baja que evite cavitaciones.
Otro criterio para la selección del tipo pueden ser las posibilidades
de recambio o reparación de piezas en la máquina desgastadas que
aquél ofrezca. En el margen de coincidencia Francis/Pelton este
argumento habla claramente a favor de la máquina Pelton, cuyas
piezas desgastadas son de rápida sustitución, si se comparan con el
procedimiento aparatoso en las turbinas Francis. A ellos e une la
posibilidad de reparación más simple del soldar.
Un inconveniente de la turbina Pelton es, sin embargo, la mayor inversión
inicial causada por las revoluciones inferiores del grupo de máquinas. Por
ello también pueden resultar encarecimientos en la construcción. No
obstante, su curva característica de rendimiento más llana indica que la
pérdida energética queda más que compensada debido a la altura libre entre
la turbina Pelton y el nivel inferior.
ANEXOS
379
CRITERIOS DE TÉCNICA MECÁNICA
Si bien en el transcurso de la planificación de las instalaciones, el
constructor ha seleccionado el modelo de construcción, potencia unitaria y
revoluciones, aun le restan una serie de opciones que elegir, para configurar
las máquinas con bajo grado de abrasión. Los criterios del proyecto deberán
aclararse previamente con el futuro usuario y responsable de la inversión.
Del mismo modo que en el planeamiento de las instalaciones, debe
examinarse si se prefiere una inversión inicial inferior, excluyendo en la
evaluación los trabajos de mantenimiento, o si es preferible realizar un
cálculo de gastos total para un tiempo determinado como base decisiva.
DIMENSIONAMIENTO Y COSTRUCCIÓN
Desde el punto de vista de la física, las secciones transversales de las piezas
conductoras de corrientes de agua, como las tuberías de impulsión, los
órganos de cierre, las espirales y entradas, y las dimensiones tanto de la
turbina directriz como de las toberas, deberán elegirse de tal magnitud, que
los daños por erosión en los materiales se mantengan en un mínimo, bajo las
condiciones dadas de la corriente. Mientras que en agua de servicio exento
de las sustancias sólidas deben tenerse en cuenta los contornos hidráulicos,
las pérdidas mínimas de corriente y el rendimiento máximo posible, las
máquinas expuestas a sustancias sólidas deben diseñarse siguiendo criterios
de mínima erosión. Según se valoren los criterios, esto puede suponer una
leve pérdida del rendimiento.
En todo caso, la conducción de la corriente debe seleccionarse de tal manera
que exista la menor cantidad de cambios de dirección y se eviten
desprendimientos y remolinos, para que dentro de la máquina y de los
órganos de cierre no se formen trampas arenosas que pudieran llenarse de
sustancias sólidas. Las grietas circuladas deberían evitarse, obstruirse con
juntas o minimizarse en su largura. En caso de que se disponga de agua
exenta de sustancias sólidas, o exista la posibilidad de prepararla
económicamente, los laberintos o retenes para ejes deberán poderse lavar
contra la corriente, en un caso dado sólo temporalmente, cuando se
presenten sustancias sólidas en gran cantidad.
Los perfiles de los álabes de las máquinas radiales y axiales deben diseñarse
según el criterio de una distribución de presión lo más llana y continua
posible, teniendo en cuenta que por el cálculo de las trayectorias de las
CENTRALES ELÉCTRICAS
380
partículas sólidas pueden resultar condiciones restrictivas para el servicio:
Esto afecta tanto al aspecto de carga como al de altura del salto.
Una exigencia principal a la construcción es el rápido recambio de piezas de
máquinas desgastadas. Aquí deben tenerse especialmente en cuenta aquellos
componentes, en los que aparecen las mayores velocidades relativas o
aceleraciones transversales más grandes. En comparación, en las máquinas
Pelton esto es bastante simple y rápido con el cambio del rodete, de la aguja
y del anillo de la tobera.
Para sustituir los collares del laberinto, los álabes y sus anillos protectores,
que son las piezas más afectadas de las máquinas radiales, es necesario
desmontar la máquina entera hasta la espiral, a menudo alojada en
hormigón.
El desmontaje del rodete por la parte del generador o por la parte del tubo
aspirante, hace imprescindible el desmontaje de piezas importantes, por lo
que es necesario invertir más tiempo en el nuevo y esmerado montaje, y en
el reajuste de los juegos deseados y de las piezas de ajuste revisadas.
EL FUNCIONAMIENTO ÓPTIMO MINIMIZA LA ABRASIÓN
Según el modo de funcionamiento y de aplicación se puede ejercer una gran
influencia tanto en los daños locales como en la completa erosión por
abrasión de lavado de una central hidroeléctrica. Por ejemplo, para una
central hidroeléctrica con máquinas radiales con una potencia suministrada
determinada, la abrasión será mínima, si la potencia se produce por una o
pocas máquinas. De esta manera es posible obtener un rendimiento óptimo,
lo que produce mínimas pérdidas, mínimas velocidades relativas en el
ámbito de la corona directriz y óptimos ángulos de ataque de la corriente. En
cambio, el funcionamiento parcial de un mayor número de máquinas con la
misma potencia sumada produce velocidades relativas elevadas en la corona
directriz, mayores pérdidas de impulso en las rejillas de los álabes guía y de
las paletas, y en total un grado elevado de turbulencias. Un efecto análogo
surge en las centrales hidroeléctricas Pelton en las que la velocidad relativa
local no depende o apenas depende de la carga de la máquina. Asimismo, la
frecuencia de contacto de las partículas sólidas con la superficie de la
máquina mojada en el ámbito de la aguja de la tobera y del rodete influyen
muy poco en el rendimiento de la máquina. No obstante, el reparto del
ANEXOS
381
rendimiento en una central hidroeléctrica en muchas máquinas que trabajan
en servicio de carga parcial, también producirá un perjuicio integral de la
central que el servicio de pocas máquinas a plena carga.
MECANISMOS DE DAÑOS Y SU ANÁLISIS
El proceso de hidroabrasión viene ocasionado especialmente por el
transporte de partículas sólidas abrasivas próximas a una pared. Una parte de
las partículas sólidas que el agua transporta por una máquina hidráulica
fluyen próximas a la superficie por la fuerza centrífuga: Al chocar contra la
pared se producen contactos con arranque de material que refrenan las
partículas. Los procesos de intercambio turbulentos hacen que las partículas
sólidas vuelvan a alcanzar zonas de alta velocidad de corriente, se aceleren y
se disparen nuevamente contra la pared. La investigación experimental de
este proceso de abrasión exige la reconstrucción del equilibrio de fuerzas de
las partículas sólidas que existe cerca de la pared, en relación a las fuerzas
de capa límite. De esta manera se podrán realizar comparaciones entre los
resultados experimentales y las afirmaciones teóricas sobre el
comportamiento de la abrasión de las `partículas.
La Planta de experimentos SAPHYR (Sandabrasions Prüfanlage für
Hydraulische Radialmaschinen) montada en Sulzer Innotec corresponde en
gran parte a exigencias hechas. El concepto de instalación de ensayo permite
un rápido análisis del comportamiento de abrasión de diversos materiales
bajo condiciones equiparables a las instalaciones. Tal como se puede
apreciar en la (fig. 23),la superficie de prueba muestra acanaladuras como
las que aparecen también en piezas de máquina erosionadas de una central
hidroeléctrica (fig. 6) La gran ventaja que ofrece la instalación es que los
parámetros de ensayo más importantes se pueden variar bajo control, lo que
CENTRALES ELÉCTRICAS
382
permite cuantificar la influencia de estos parámetros y deducir las
correlaciones que pueden utilizarse en el dimensionamiento de las máquinas.
Fig. 23 Parte del estator erosionado con Fig. 24 Área de
ensayo bajo el
Pruebas de material microscopio
electrónico
CONDICIONES DE ENSAYO
La sección transversal por la instalación de ensayo (fig 22) ilustra el
principio del funcionamiento. Una bomba se ocupa de que agua mezclada
con arena corra por una rendija entre el rotor en funcionamiento rápido y el
estator equipado con las pruebas de material (fig. 23). Se va formando una
corriente de Couette, en la que las partículas sólidas se transportan a la
superficie de las pruebas de materia para originar allí una erosión por
abrasión. El uso de tres partes con radios diferentes permite variar la
velocidad característica y las fuerzas centrifugas variando con ello también
la intensidad de abrasión. Tal como se muestra en la figura 25, debe
separarse el agua arenosa de las áreas de los cojinetes mediante una junta de
retención del agua. El agua fresca necesaria diluye la concentración arenosa
en el circuito condicionando la disposición de un rebosadero. Para que la
concentración. Para que la condición arenosa pueda mantenerse constante,
se añade continuamente arena al circuito garantizándose al mismo tiempo el
intercambio de arena. La arena que circula en el circuito procede de la
entrada de una central de grupo de hidroeléctricas Grande Dixence (Suiza)
(fig. 24), y por supuesto también se redondea oir efectos de ka erosión,
debiendo ser sustituida continuamente (fig. 25).
ANEXOS
383
Los datos de funcionamiento seleccionados para la máquina permiten una
aceleración esencial del proceso de abrasión frente a los ensayos en
instalaciones. En la última fase se alcanza una velocidad de 80 m/seg en el
centro de la grieta, con unas revoluciones del rotor máximas de 22500 min-1
,
lo que significa una aceleración centrífuga de 8600 g. Estos valores
solamente se alcanzan en instalaciones Pelton con elevada caída. Al mismo
tiempo se experimenta en la instalación de ensayo con una concentración de
arena de 1 a 7 kg/m3. Según los resultados obtenidos en medidas continuas
de contenidos de arena en centrales hidroeléctricas (fig 25), estos valores son
tan sólo alcanzables en pocos días del año. Por ello los valores de abrasión
que se miden en las hidroeléctricas durante un año pueden obtenerse en la
instalación de ensayo entre 10 y 20 horas: Un análisis de dimensionamiento
ha demostrado que los parámetros característicos del material de pared, las
características de material y composición de la arena, la velocidad de
corriente, el radio de curvatura de la pared o bien la aceleración centrífuga
así como la concentración arenosa en proximidad de pared, son decisivos
Fig. 25 Esquema de circulación
en la instalación de ensayos
de SAPHYR
CENTRALES ELÉCTRICAS
384
para el proceso de abrasión.
EFECTOS DE ARENAS DIFERENTES EN EL MATERIAL BÁSICO
Materiales básicos
En la instalación de ensayo SAPHYR era posible controlar y variar tanto los
parámetros de corriente como las propiedades de la arena de manera
reproducible. En la primera serie de ensayos se varió la velocidad de la
corriente y la concentración de arena mediante el material GX5 CrNi134 y
arena natural, obtenida de un desarenador del embalse regulador Stafel
(Grade Dixence) la figura 27 muestra, que la abrasión de material es casi
proporcional a la concentración de arena y que aumenta con la tercera
potencia, la velocidad (fig. 28) . Otra serie de ensayos trataba de la variación
de la calidad de arena, en la que se utilizaron arenas puramente cuarzosas
con mayor proporción de peso actúan de manera más agresiva en fracciones
rudas.
Los datos obtenidos sirven para la comprobación de un modelo que,
partiendo de un análisis hidromecánico del comportamiento de las
partículas, cuantifica el proceso de abrasión. La figura 29 muestra una
comparación de cifras de abrasión para GX5 CrNi134, calculadas y medidas
en la instalación de ensayo. Con ayuda de mediciones realizadas en
máquinas usadas se comprobará y se ampliará este modelo. Con ello, en el
futuro será posible calificar el peligro de erosión de las máquinas aún en fase
de proyecto y tomar las medidas correspondientes.
ANEXOS
385
CAPAS PROTECTORAS RESISTENTES A LA EROSIÓN
De manera muy diferente debe juzgarse el comportamiento de la erosión en
capas protectoras resistentes al desgaste erosivo. Aquí, los puntos de partida
comunes para predecir el comportamiento de la abrasión ya no tienen la
misma validez que tenían en otros materiales básicos. En este caso hay que
tener en cuenta las características específicas del recubrimiento y su
aplicación. Tanto en la instalación de ensayo como en un rodete Pelton de la
hidroeléctrica Zermatt (Suiza) se realizaron unos ensayos llamados arco iris,
que abarcan de 16 a 18 materiales básicos distintos, y también se
comprobaron diversos recubrimientos con diferentes técnicas de aplicación,
para obtener aclaración sobre el comportamiento de capas del metal duro y
de la cerámica de protección térmica.
En la instalación de ensayo se examinaron los siguientes tipos de
recubrimiento bajo las mismas condiciones que el material básico GX5
CrNi134:
Capas de Cerámica Capas de metal duro
5XH 40 5XH 54
5XH 47 5XH 53
5XH 48 5XH 60
En esfuerzos bajos y medianos (primera y segunda fase de SAPHYR) ambos
tipos de recubrimiento mostraban una resistencia a la erosión similar. El
arranque de material se redujo por el factor 50 frente al material básico.
Durante el elevado esfuerzo de la tercera fase, las capas de cerámica eran
claramente inferiores a las capas de metal duro. La mejor capa de material
duro dio como resultado por el factor 90 frente a GX5 CrNi134. Los ensayos
en la hidroeléctrica Zermatt dieron un resultado similar. Aquí también se
obtuvieron los mejores resultados con capas de metal duro. No obstante, se
ha demostrado que la aplicación esmerada de cada capa es esencial para la
longevidad de las capas protectoras. Estas tan sólo alcanzarán una óptima
función protectora si la base ha sido cuidadosamente limpiada y preparada, y
si en la aplicación se respetan los parámetros de proyección óptimos. Si por
errores de proyección partes de las capas sufrieran daños prematuros se
podrían producir enormes daños, puesto que por el rápido avance de la
erosión de las capas protectoras del material básico quedarían socavadas y se
soltarían. (fig. 30)
CENTRALES ELÉCTRICAS
386
ANEXOS
387
Fig 30 Piezas dañadas por abrasión y cavitación de la planta de La
Chojlla
SELECCIÓN DE MATERIALES BÁSICOS Y DE CAPAS
PROTECTORAS DE SUPERFICIE PARA INSTALACIONES
NUEVAS Y PIEZAS DE RECAMBIO.
La experiencia ha demostrado que para la producción de componentes de
máquinas poco afectadas por la abrasión, como espirales, cajas, conductos
de espirales, y tubos aspirantes pueden emplearse aceros de construcción
corrientes o materiales de fundición de resistencia adecuada, para recubrir su
superficie mojada por una capa viscoelástica. Hay varios plásticos en base a
epoxy y de poliuretano que han dado buen resultado. Estas son aplicables y
recomendables tanto en piezas nuevas como en piezas usadas. Para rodetes,
álabes directrices, anillos protectores de la corona directriz y laberintos, la
martensita blanda inoxidable GX5CrNi134, o martensitas equivalentes con
proporciones de cromo del 13 al 17% y de níquel del 4 al 6% son los más
adecuados. Esta categoría de aceros reúne, aparte de la alta tenacidad,
elevado límite de elasticidad y dureza, con una considerable resistencia a la
abrasión y cavitación, buenas propiedades de soldadura y mecanización. En
proporciones extremas de sustancias sólidas, la duración puede aumentar
enormemente con un recubrimiento. Sin embargo, se llevan empleando con
éxito desde hace años, las capas finas de cerámica, que no resisten carga
pulsátiles y por ello tampoco a los ataques de la cavitación. Para optimizar
de una forma económica los recubrimientos de las piezas inoxidables nuevas
con cerámica se recomienda someterlas al funcionamiento con superficies no
recubiertas durante un determinado tiempo, para reunir ciertas experiencias
como lugar y desarrollo temporal de los daños de abrasión, para poder
efectuar a continuación los recubrimientos adaptados al mecanismo dañino.
CENTRALES ELÉCTRICAS
388
ANEXO III
RELACIÓN DE PRECIOS DEL GAS NATURAL PARA LA
GENERACIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA Y PARA LA
EXPORTACIÓN
VOLÚMENES COMERCIALIZADOS AL MERCADO INTERNO
POR SECTOR A 60ºF (MMm3/día)
* Incluye: industrias conectadas directamente a la red troncal de transporte,
consumidores propios del Sector hidrocarburos como refinerías, estaciones
de bombeo y Planta de Compresión Río Grande, además de las Estaciones
de Servicio de gas natural que tienen contrato directo con YPFB.
Fuente: Gerencia Nacional de Comercialización – Dirección Nacional de
Gas Natural
Nota: Valores actualizados en febrero de 2013
En la estructura del mercado interno, el Sector Eléctrico es el mayor
consumidor de gas natural, registrando en el año 2012, un volumen de
consumo promedio de 4,18 MMm3/día que representó el 47,98% del
consumo total de gas natural. Le siguen los Sectores Residencial, Comercial,
Industrial y de Transporte Vehicular que en conjunto tuvieron un consumo
promedio 3,98 MMm3/día lo que representó el 45,59% del consumo total.
Finalmente, el Sector Consumidores Directos y Otros tuvo un consumo
ANEXOS
389
promedio de 0,56 MMm3/día, lo que representó el 6,43% del consumo total.
En promedio el Consumo del mercado interno durante la gestión 2012,
alcanzó a 8,72 MMm3/día, lo que significa un incremento del 3,37%
respecto a la gestión anterior.
PRECIOS FINALES DE GAS NATURAL DEL SECTOR
ELÉCTRICO
A continuación se muestran los volúmenes y precios de exportación de la
gestión 2012
CENTRALES ELÉCTRICAS
390
Los volúmenes exportados al mercado del Brasil a través del contrato YPFB
– Petrobras (GSA) mostraron importantes incrementos y caídas a lo largo de
la gestión 2012, registrándose un incremento de 58% entre el promedio de
los volúmenes del mes de enero y los del mes de diciembre. Los volúmenes
más bajos se registraron los días de 27, 28 y 30 de enero en un promedio de
17,1 MMm3. Asimismo, el volumen más alto fue de 31,8 MMm
3 y se
registró el día 25 de febrero.
Los volúmenes exportados al Mercado de Argentina a través del contrato
YPFB – ENARSA mostraron un incremento de 40% entre el mes de enero y
el mes de diciembre. Los volúmenes más bajos alcanzaron un valor de 11,7
MMm3 y 3,7 MMm
3 registrados los días 22 y 23 de octubre debido a que
conflictos internos en Argentina no permitieron la entrega de mayores
volúmenes. Asimismo, el volumen más alto se registró el 13 de agosto con
16,45 MMm3.
PRECIO PONDERADO DE VENTA DE GAS NATURAL AL
BRASIL CONTRATO YPFB - PETROBRAS ($US/MMBtu)
PRECIO DE VENTA DE GAS NATURAL A LA ARGENTINA
CONTRATO YPFB – ENARSA ($US/MMBtu)
ANEXOS
391
Los precios de gas natural en el mercado interno fluctúan entre un nivel
máximo de 1,9768 $us/Mpie3 y un nivel mínimo de 0,57 $us/Mpie
3, en
función al sector de destino y la normativa empleada en cada caso, siendo el
Sector Eléctrico en el que se aplican los mayores precios y el Sector
Residencial, Comercial, Industrial y Transporte Vehicular en el que se
aplican los menores precios.
El precio de gas natural para el Sector Eléctrico en el punto de entrega, al
ingreso de la planta termoeléctrica, es igual a 1,30 $us/Mpie3. Para
generadoras pertenecientes al Sistema Interconectado Nacional y para
generadoras pertenecientes al Sistema Aislado el precio varía entre 1,02
$us/Mpie3 y 1,9768 $us/Mpie
3.
El precio de gas natural que es entregado a las empresas distribuidoras en
Puerta de Ciudad (city gate), cuyo destino son los Sectores Residencial,
Comercial, Industrial y Transporte Vehicular, es de 0,98 $us/Mpie3. Sólo en
el caso de la Empresa Tarijeña del Gas S.A.M. – Carapari, es de 0,57
$us/Mpie3.
Asimismo, los precios de gas natural para consumo propio del sector
hidrocarburos como combustible en transporte varían entre 1,0108
$us/Mpie3 y 1,4208 $us/Mpie
3 y para el uso como combustible en refinación
es de 1,31 $us/Mpie3.
CENTRALES ELÉCTRICAS
392
Es de especial interés que el lector haga una comparación de los precios de
exportación con relación a los precios que tiene el gas natural para el sector
eléctrico, para ello es necesario conocer las equivalencias de la unidad BTU
a pies3
BTUs (Unidades Térmicas Británicas)
Las BTUs o Unidades Térmicas Británicas miden la energía en el gas
natural. Un BTU equivale al calor requerido para elevar la temperatura de
una libra (0,45 litros) de agua a 1 grado Fahrenheit (-17,22 grados Celsius).
La cantidad de calor en un fósforo de madera encendido es
aproximadamente igual a un BTU. Un pie cúbico (0,02 metros cúbicos) de
gas natural tiene 1,015 BTUs. Esto se compara con un galón (3,78 litros)
de propano que contiene 91700 BTUs y 1 kW (1,34 HP) de electricidad que
contiene 3413 BTUs.
ANEXOS
393
BIBLIOGRAFÍA
CHESTER L. DAWES "TRATADO DE ELECTRICIDAD DE
CORRIENTE ALTERNA" 1977 Cuarta edición
CHOW, MAIDMENT, MAYS. “HIDROLOGÍA APLICADA” Mc.
Graw Hill 1994.
COMITÉ NACIONAL DE DESPACHO DE CARGA, PÁGINA WEB
www.cndc.com 2009
DE SOUZA SULCY, RUBEN DARIO FUCHS, ALFONSO
HENRIQUES MOREIRA SANTOS. “CENTRAIS HIDRO Y
TERMELETRICAS” 1983 Editora Edgard Blücher Ltda. Sao Paulo –
Brasil
DEL FRESNO RAMÓN, MÁQUINAS MOTRICES. Editorial librería
MITRE 1974
ENCICLOPEDIA DE LA CIENCIA Y DE LA TÉCNICA, Ediciones
DANAE S. A. 1977 (Cuarta edición)
ENCICLOPEDIA CEAC DE ELECTRICIDAD (José Ramírez,
Lorenzo Beltrán), CENTRALES HIDROELÉCTRICAS, Edit.
CEAC, 1995
…GUALTIERI PABLO, MOTORES DIESEL, Nuevas tecnologías
Editorial HASA 2005
GÓMEZ NAVARRO JOSÉ LUIS, JOSÉ JUAN ARACIL "SALTOS
DE AGUA Y PRESAS DE EMBALSE" 1944.
LINSLEY, KOHLER, PAULUS. “HIDROLOGÍA PARA
INGENIEROS” Editorial Mc. Graw Hill 1977
LUCA CARLOS "PLANTAS ELÉCTRICAS" Teoría y Proyecto
1974 Séptima edición.
MATAIX CLAUDIO “MECÁNICA DE FLUIDOS Y MÁQUINAS
HIDRÁULICAS” Harper & Row Publishers Inc. 1972
MEMORIA ANUAL 2011 ENDE
NOZAKI TSUGUO "GUÍA PARA LA ELABORACIÓN DE
PROYECTOS DE PEQUEÑAS Y MEDIANAS CENTRALES
HIDROELÉCTRICAS DESTINADAS A ELECTRIFICACIÓN
RURAL" Jica 1981.
NOZAKI TSUGUO "DATOS PARA LA ELABORACIÓN DE
PROYECTOS DE PEQUEÑAS Y MEDIANAS CENTRALES
HIDROELÉCTRICAS" Jica 1981.
CENTRALES ELÉCTRICAS
394
POLO ENCINAS MANUEL “TURBOMÁQUINAS
HIDRÁULICAS” Editorial Limusa México de 1975
QUANTZ L. “MOTORES HIDRÁULICOS” Gustavo Gili 1962
SABUGAL SANTIAGO, GÓMEZ FLORENTINO, CENTRALES
TERMICAS DE CICLO COMBINADO,Teoría y Proyecto Editorial
Endesa 2006
SAAVEDRA RAÚL "MANUAL DE MANTENIMIENTO DE
PLANTAS" 1991.
STREETER VÍCTOR "MECÁNICA DE FLUIDOS" Mac Graw Hill
1975.
SUPERINTENDENCIA DE ELECTRICIDAD, ANUARIO
ESTADÍSTICO, MEMORIA ANUAL 2011
SUPERINTENDENCIA DE ELECTRICIDAD, REGULACIÓN DEL
SECTOR ELÉCTRICO, 10 AÑOS 1996-2006
VIEJO ZUBICARAY “ENERGÍA HIDROELÉCTRICA” Editorial
Limusa México
ZOPPETTI JÚDEZ GAUDENCIO "CENTRALES
HIDROLECTRICAS" Su estudio. Montaje, regulación y Ensayo.
1989 Tercera edición. Editorial Gustavo Gili, S.A.
WEBGRAFÍA
http://www.turbinasdevapor.com/
http://www.ae.gob.bo/
http://www.cndc.bo/
http://sawi.ae.gob.bo
http://www.brighthubengineering.com/power-plants/5028-careers-in-
mechanical-engineering-power-plant-operator/
http://www.esesa.com/espanol/index_maritima/index.htm
www.equiposylaboratorio.com
http://es.wikipedia.org
http://www.ypfb.gob.bo/documentos/separatas/boletin_estadistico_2012.pdf
http://www.renovetec.com/articulos/arranqueturbinagas.html
