Anexos de Ensayos del RETIQ oct 2013 · 2014-09-20 · hasta las paredes o el techo de los...

RESOLUCION No. 90 XXXX DE OCTURE XX de 2013 Página 1 de 180

Continuación Anexo General Reglamento Técnico de Etiquetado - RETIQ

MINISTERIO DE MINAS Y ENERGÍA

ANEXO DE ENSAYOS DEL REGLAMENTO TÉCNICO DE ETIQUETADO.

RETIQ

Octubre de 2013



ÍNDICE

ANEXO A. MÉTODOS DE ENSAYO PARA CLASIFICACIÓN DE ACONDICIONADORES DE AIRE PARA RECINTO 3 ANEXO B. MÉTODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN ACONDICIONADORES DE AIRE TIPO UNITARIO. 17 ANEXO C. MÉTODOS DE ENSAYO PARA CONSUMO DE ENERGÍA EN ARTEFACTOS REFRIGERADORES Y/0 CONGELADORES Y SUS COMBINACIONES DE USO DOMÉSTICO O COMERCIAL 38 ANEXO D. METODO DE ENSAYO EFICIENCIA ENERGÉTICA DE BALASTOS. 66 ANEXO E. ENSAYOS PARA DETERMINAR LA EFICIENCIA EN MOTORES DE INDUCCIÓN DE CORRIENTE ALTERNA 76 ANEXO F. MÉTODO DE ENSAYO PARA EVALUAR EL CONSUMO DE

ENERGÍA EN LAVADORAS DE ROPA ELÉCTRODOMÉSTICAS 103

ANEXO G. ENSAYO PARA CALENTADORES DE AGUA ELÉCTRICOS 134 ANEXO H. METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA EFICIENCIA EN CALENTADORES DE AGUA A GAS TIPO ACUMULADOR Y TIPO PASO PARA USO DOMÉSTICO. 144 ANEXO I. METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA EFICIENCIA DE GASODOMÉSTICOS PARA LA COCCIÓN DE ALIMENTOS. 154



ANEXO A MÉTODOS DE ENSAYO PARA CLASIFICACIÓN

DE ACONDICIONADORES DE AIRE PARA RECINTO

A.1. OBJETO Y PROPÓSITO A.1.1. OBJETO A.1.1.1. Este anexo tiene por objeto indicar el método de ensayo con el cual obtener las capacidades de refrigeración y cantidades de flujo de aire, que permitan clasificar en un rango de eficiencia a los acondicionadores de aire para recinto y acondicionadores de aire terminales compactos. A.1.1.2. Para propósitos de esta norma un acondicionador de aire para recinto se define como un ensamble encerrado en una caja, diseñado como una unidad, principalmente para montarlo en una ventana o a través de una pared, o como una consola. Básicamente está diseñado para suministrar libremente aire acondicionado a un espacio, habitación o zona encerrados. Incluye una fuente primaria de refrigeración y deshumidificación y un medio para circular y limpiar el aire; también puede incluir un medio para calentar y ventilar. Un acondicionador de aire terminal compacto es una combinación seleccionada de fábrica, de componentes, ensambles o secciones calentadores y refrigeradores, destinados para servir a un recinto o zona individual. A.1.1.3. Este anexo incluye los acondicionadores de recintos que emplean condensadores refrigerados con agua. A.1.1.4. Este anexo no especifica métodos de ensayo para obtener capacidades de calefacción. A.1.2 PROPÓSITO El propósito de este anexo es:

a)Establecer un método de ensayo uniforme para obtener datos para la clasificación b)Especificar tipos de equipo para realizar dichos ensayos c)Especificar los datos que se requieren y los cálculos por usar d)Enumerar y definir los términos que se utilizan en los ensayos

A. 1.3 MÉTODO PARA USAR ESTE ANEXO A.1.3.1. Se determina si es aplicable al producto, revisando las secciones A.1 y A.2. A.1.3.2. Se selecciona el tipo de calorímetro de la sección A4, la instrumentación de la sección A5 y el equipo de medición del flujo de aire de la sección D7. Se pueden utilizar instrumentos diferentes de los que se describen en este anexo, si su precisión está dentro de los límites aquí definidos. A.1.3.3. Se realiza el ensayo y se hacen los cálculos para clasificación de acuerdo con los métodos apropiados, indicados en las secciones A6 y A7.

A.2. DEFINICIONES Calorímetro de recinto: es una instalación para ensayo que consta de un compartimiento del lado del recinto y otro del lado exterior, cada uno con un equipo de reacondicionamiento con instrumentos. La salida de este equipo se mide y se controla para equilibrar el efecto de refrigeración total neto del lado del recinto del acondicionador que se está ensayando. Efecto de refrigeración latente neto: es la capacidad total útil de la unidad para retirar vapor de agua del espacio por acondicionar. Efecto de refrigeración sensible neto: es la diferencia entre el efecto de refrigeración total neto y el efecto de deshumidificación Efecto de refrigeración total neto de una unidad: es la capacidad total útil de una unidad para retirar calor del espacio por acondicionar. Equilibrio evaporativo de un termómetro de bulbo húmedo: es la condición que se obtiene cuando la mecha húmeda que rodea el bulbo sensor de la temperatura ha alcanzado un estado de temperatura constante. Cuando el bulbo y la mecha se exponen al aire a velocidades de aproximadamente 1000 fpm (5 m/s), la temperatura indicada por el termómetro se puede considerar como una temperatura real de bulbo húmedo. Flujo de aire de escape de una unidad: es la cantidad de aire del recinto que sale al exterior directamente a través de la unidad. Flujo de aire de ventilación de una unidad: es la cantidad de aire introducida al recinto directamente a través de la unidad desde el exterior.



Flujo de aire recirculado: es el aire que se descarga desde la unidad al espacio acondicionado cuando todos los humidificadores de ventilación de la unidad de ensayo están cerrados. Flujo de filtración de aire: es la cantidad de aire que se intercambia entre el lado del recinto y el lado externo a través de una unidad, como resultado de las características de construcción o de técnicas de sellado defectuosas. Precisión de las lecturas: cuando en esta norma se dan los porcentajes límite de las lecturas, la base de referencia es la magnitud de la cantidad más grande medida y no la escala del instrumento. Presión barométrica normal: es una presión barométrica de 29,92 pulgadas de Hg (101 kPa). Unidad de tipo suministro libre: toma aire y lo descarga directamente al espacio a ser acondicionado, sin elementos externos que impongan resistencia al aire. A.3. BASES DE ENSAYO PARA LA CLASIFICACIÓN A.3.1 DETERMINACIÓN DEL FUNCIONAMIENTO A.3.1.1. Las determinaciones del funcionamiento consisten en: a)Efectos cuantitativos producidos sobre el aire en el espacio por acondicionar, como refrigeración y deshumidificación y potencia en Btu/h (W) y flujo de aire nominal en pies cúbicos por minuto (L/s) bajo condiciones especificadas. b)Otros datos pertinentes a la aplicación del equipo, como la corriente en amperios y la entrada de potencia en vatios bajo condiciones especificadas. A.4. CALORÍMETROS A.4.1 CALORÍMETROS REQUERIDOS PARA LOS ENSAYOS Los acondicionadores de aire se deben someter a ensayo de capacidad de refrigeración en un calorímetro de tipo “ambiente calibrado” o “equilibrado”, como se describe en los numerales A.4.3 y A.4.4. A.4.2 CALORÍMETROS: GENERALIDADES A. 4.2.1El calorímetro proporciona un método para determinar la capacidad de refrigeración en el lado del recinto, o preferiblemente, en ambos lados simultáneamente. La capacidad del lado del recinto se determina equilibrando los efectos de refrigeración y deshumidificación con las entradas de agua y calor medidas. La capacidad del lado exterior, si se mide, proporciona un ensayo de confirmación de los efectos de refrigeración y deshumidificación, equilibrando el rechazo del agua y el calor en el lado del condensador, con una cantidad medida del medio refrigerante. A. 4.2.2 Los dos compartimientos de los calorímetros, el del lado del recinto y el exterior, están separados por una división aislada que tiene una abertura en la cual se monta el acondicionador. La instalación de éste debe ser similar a la normal en uso. No se debe hacer ningún esfuerzo para sellar la construcción interna del acondicionador, ni para evitar filtraciones de aire desde el lado del condensador hacia el del evaporador o viceversa, distinto de los que indiquen específicamente las instrucciones de instalación del fabricante. No se deben hacer conexiones o alteraciones al acondicionador que interfieran con su funcionamiento normal. Las posiciones de la rejilla, la velocidad del ventilador y similares, se deben fijar para que rindan la máxima capacidad de refrigeración de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Cuando se hacen ensayos en otras condiciones, estos se deben registrar junto con los resultados.



Figura A.1A. Calorímetro tipo recinto calibrado típico

Figura A.1B. Calorímetro tipo “recinto con ambiente equilibrado”

A.4.2.3. En la división entre los compartimientos interior y exterior debe haber un dispositivo ecualizador de la presión, para mantener una presión equilibrada entre ellos, y también permitir la medición del aire de filtración, escape y ventilación. En la Figura A.2 se ilustra una disposición sugerida de los componentes para tal dispositivo, con toberas. Como el flujo de aire de un componente al otro puede ser en cualquier dirección, se debe usar una de las siguientes disposiciones, un montaje en direcciones opuestas o uno reversible. Los tubos analizadores de la presión del manómetro deben estar localizados de forma que no les afecte el aire descargado desde el acondicionador en ensayo ni el escape desde el dispositivo ecualizador de presión. El ventilador o impelente (blower) que expulsa aire desde la cámara de descarga debe permitir la variación de su flujo de aire por cualquier medio adecuado, como un accionador de velocidad variable, o un humidificador como se ilustra en la Figura A.2. El escape desde el ventilador o impelente (blower) no debe afectar la entrada de aire al acondicionador en ensayo. La entrada de energía al motor del ventilador del dispositivo ecualizador se debe incluir en la entrada al compartimiento en el que se coloca durante el ensayo de capacidad. El dispositivo ecualizador se debe ajustar durante los ensayos del calorímetro o las mediciones del flujo de aire, de forma que la diferencia en la presión estática entre los compartimientos exterior e interior no supere



una presión de 0,005 pulgadas columna de agua (1,25 Pa). En la sección 7 se especifican los detalles de la construcción y cálculos. A.4.2.4El tamaño del calorímetro debe ser suficiente para evitar cualquier restricción a las aberturas de entrada o de descarga del acondicionador. En las aberturas de descarga del equipo de reacondicionamiento debe haber placas perforadas u otras rejillas adecuadas para evitar velocidades del aire reacondicionado superiores a 100 fpm (0,5 m/s) dentro de un área de 3 pies (0,91 m) alrededor del acondicionador en ensayo. Se debe dejar espacio suficiente en frente de cualquier rejilla de entrada o descarga del acondicionador para evitar la interferencia con el flujo de aire. La distancia mínima desde el acondicionador hasta las paredes o el techo de los compartimientos debe ser 3 pies (0,91 m). Los acondicionadores de tipo consola se deben montar sobre el piso con su parte posterior en posición normal con la división que separa el calorímetro. A.4.2.5Cada compartimiento debe tener un equipo de reacondicionamiento para circular el aire y mantener las condiciones prescritas. El equipo para el compartimiento del lado interior consta de calentadores para suministrar calor sensible y un humidificador. La fuente de energía puede ser electricidad, vapor o cualquier otra que se pueda controlar y medir. El equipo de reacondicionamiento para el compartimiento del lado exterior debe suministrar refrigeración y deshumidificación. Se puede emplear un serpentin de refrigeración, equipado con humidificadores de paso para controlar la temperatura de bulbo seco con agua a temperatura variable, o una cantidad variable de agua para controlar la temperatura del bulbo húmedo. Si se desea, se puede usar un artefacto deshumidificador o recalentador o ambos, junto con el serprntin de refrigeración. El equipo de reacondicionamiento para ambos compartimientos debe tener ventiladores de suficiente capacidad para superar la resistencia del equipo y circular no menos de dos veces la cantidad de aire circulado por el acondicionador al lado interior o exterior, según el caso. El equipo de reacondicionamiento nunca debe circular menos de un cambio de aire por minuto. A.4.2.6Se deben utilizar termómetros, instrumentos o tubos de muestreo de aire de lectura remota para medir las temperaturas especificadas de bulbo seco y húmedo en ambos compartimientos del calorímetro. El diámetro interno de los tubos de muestreo, donde se inserta el termómetro, no debe ser menor que 3 pulgadas (75 mm). La velocidad del aire sobre los instrumentos de medición de la temperatura de bulbo húmedo debe ser aproximadamente 1 000 fpm (5 m/s). Las mediciones de bulbo húmedo superiores o inferiores a este valor se deben corregir de acuerdo con lo establecido en la norma ASHRAE 41.1 19863. El tubo de muestreo de aire se puede sacar de las paredes del calorímetro para facilitar la lectura de los termómetros, pero se debe sellar y aislar par evitar filtraciones de aire y calor. Los ventiladores del tubo de muestreo y los motores del ventilador se deben instalar completamente dentro de los compartimientos del calorímetro y su consumo eléctrico se debe incluir en la medición. El motor del ventilador se coloca de forma que su calor no cause estratificación del aire que pasa al acondicionador. El ventilador debe dirigir el aire sobre los termómetros y devolverlo al mismo compartimiento de forma que no afecte las mediciones de la temperatura o la circulación del aire desde el acondicionador.



Figura A.2. Dispositivo ecualizador de la presión

A.4.2.7Se reconoce que en ambos compartimientos, los gradientes de temperatura y los patrones de flujo del aire resultan de la interacción del equipo reacondicionador y el acondicionador en ensayo. Por tanto, las condiciones resultantes son peculiares para, y dependientes de, una combinación del tamaño del compartimiento, la disposición y el tamaño del equipo de reacondicionamiento y las características de la descarga de aire de los acondicionadores en ensayo. En consecuencia, no se puede especificar un solo sitio para las mediciones de las temperaturas de bulbo seco y húmedo, que sea aceptable para todas las combinaciones de instalaciones del calorímetro y acondicionadores de aire que se puedan ensayar. Se espera que las temperaturas de ensayo especificadas que rodean la unidad en ensayo simulen lo mejor posible una instalación normal de dicha unidad, operando en condiciones ambientales idénticas a estas temperaturas. El punto de medición de las temperaturas de ensayo especificadas, tanto de bulbo seco como húmedo se debe registrar y debe ser tal, que se cumplan las siguientes condiciones: a)Las temperaturas medidas deben representar las que rodean a la unidad y simular las condiciones que se encuentran en una aplicación real para el lado interior y el exterior como se indicó anteriormente. b)En el punto de medición, el aire descargado desde la unidad de ensayo no debe afectar la temperatura del aire. Por ello es obligatorio que las temperaturas se midan “aguas arriba” (upstream) de cualquier recirculación producida por la unidad de ensayo. En los siguientes literales se ilustra la intención de los anteriores: a) Si las condiciones del movimiento de aire y los patrones de flujo del aire en el compartimiento del calorímetro son favorables, las temperaturas se pueden medir a la salida del equipo de reacondicionamiento. b) Si se ha establecido que la unidad en ensayo no produce recirculación de la descarga a la abertura de entrada, las temperaturas especificadas se pueden medir inmediatamente “aguas arriba” (upstream) de esta abertura. En este caso, se debe tener cuidado de asegurar que el equipo de medición de la temperatura no ayude ni restrinja al acondicionador de aire en ninguna forma. A.4.2.8Las superficies interiores de los compartimientos del calorímetro deben ser de un material no poroso, con todas las juntas selladas para evitar filtraciones de aire y humedad. Las puertas de acceso deben estar herméticamente selladas contra tales filtraciones mediante empaques u otros medios adecuados.



A.4.3 CALORÍMETROS TIPO “ambiente” A.4.3.1. Una forma de calorímetro para recinto es el de tipo “ambiente” calibrado, que se ilustra en la Figura D.1A. Este, incluyendo la división separadora, se debe aislar para evitar filtraciones de calor superiores al 5,0 % de la capacidad del acondicionador de aire. Se debe dejar un espacio que permita la libre circulación bajo el piso del calorímetro. A. 4.3.2. La filtración de calor se determina tanto en el compartimiento del lado interior como en el exterior, al menos cada dos años, o antes si se modifica la instalación, por el método especificado que se describe en esta norma. Todas las aberturas se deben cerrar. Se calienta un compartimiento a la vez hasta una temperatura estable, por lo menos 20°F (11,11°C) mayor que la temperatura ambiente circundante. Se considera que el equilibrio alcanza cuando 8 lecturas sucesivas tomadas a intervalos de 15 min. (900 s) no difieren en más de 1 °F (0,56 °C). La temperatura ambiente se debe mantener dentro de ± 2 °F (± 1,11°C) fuera de todas las seis superficies que envuelven el compartimiento, incluida la división. Si la construcción de la división es idéntica a la de las otras paredes, la filtración de calor a través de ella se determina con base en un área proporcional. A.4.3.3El siguiente procedimiento se puede usar para calibrar la filtración de calor a través de la división separadora sola. Se hace una corrida como se describe en el numeral A.4.3.2. La temperatura del área adjunta en el otro lado de la división se puede elevar a la misma del compartimiento calentado, eliminando así la filtración de calor a través de la división, mientras se mantiene el diferencial de 20 °F (11,11 °C) entre el compartimiento calentado y el ambiente circundante de las otras cinco superficies envolventes. La diferencia en la entrada de calor entre la primera corrida y la segunda permite determinar la filtración a través de la división sola. A.4.4 CALORÍMETRO TIPO “AMBIENTE EQUILIBRADO” A.4.4.1. Una segunda forma de calorímetro es el tipo “ambiente equilibrado”, que se ilustra la Figura A.1B. Se basa en el principio de mantener la temperatura de bulbo seco, alrededor del compartimiento particular, igual a las temperaturas de bulbo húmedo que se mantienen dentro del compartimiento. Si la temperatura ambiente de bulbo húmedo también se mantiene igual a la que hay dentro del compartimiento, las disposiciones a prueba de vapor del numeral A.4.2.8 se pueden modificar. A.4.4.2. El techo, el piso y las paredes de los compartimientos del calorímetro deben estar a una distancia suficiente del techo, piso y paredes de las áreas controladas en las que se colocan los compartimientos, para que la temperatura sea uniforme en el espacio que se está acondicionando. Se recomienda que esta distancia sea por lo menos de 12 pulgadas (305 mm). A.4.4.3. La filtración de calor a través de la división se debe introducir en el balance térmico y se determina por calibración de acuerdo con lo indicado en el numeral A.4.3. A.4.4.4. El compartimiento del lado exterior no requiere que se utilice el encerramiento adicional para la operación en ambiente equilibrado cuando sólo se usa el método de ensayo para la capacidad del lado interior. A.4.5 CALORÍMETRO Y EQUIPO AUXILIAR PARA ENSAYOS DE

ACONDICIONADORES DE AIRE PARA RECINTO CON CONDENSADORES REFRIGERADOS CON AGUA

A.4.5.1Se debe utilizar el compartimiento del lado del recinto de un calorímetro, sea del tipo “calibrado” o “equilibrado” (véanse los numerales A.4.3 o A.4.4) A.4.5.2Para medir el flujo y la temperatura se emplean instrumentos como los descritos en la sección 5, para determinar el aumento de la temperatura en el agua que refrigera el condensador. Las líneas de agua se deben aislar entre el condensador y los puntos en que se mide la temperatura. El flujo de agua se mide directamente del medidor de flujo calibrado, o de la siguiente forma:

WM

T

s

min

wM

T

=

=

60

( )



Donde: W=tasa de flujo de masa de agua. lb/h (kg/s) M =peso del agua recogida, lb (kg) T=tiempo para recoger el agua, min (s)

A.5. INSTRUMENTOS A.5.1 INSTRUMENTACIÓN La instrumentación debe garantizar la reproducibilidad y exactitud de las lecturas de ensayo. Las técnicas e instrumentos de medición podrán ser conformes con lo indicado en el capítulo 13, Measurement and Instruments de ASHRAE Fundamental Handbook, 19852 u otra norma equivalente. Se pueden incluir instrumentos alternos si su precisión da mediciones equivalentes. La instrumentación para lecturas críticas se debe duplicar si no se usa el método de ensayo simultáneo de capacidad de los lados interior y exterior. A.5.2 INSTRUMENTOS PARA LA MEDICIÓN DE LA TEMPERATURA La medición de la temperatura y los instrumentos para realizarla, podrán ser conforme lo indica la norma ASHRAE 41.1 – 1986 1 u otra norma equivalente. A.5.2.1. Exactitud del instrumento de medición: a)En las temperaturas de bulbo seco y bulbo húmedo del aire reacondicionado en los compartimientos del calorímetro y las temperaturas del agua refrigerante, debe ser ± 0,1 °F (± 0,05 °C). b)En las temperaturas de bulbo seco y húmedo para mediciones del flujo de aire, debe ser ± 1,0 °F (± 0,5 °C). c)En todas las demás temperaturas, la exactitud debe ser de ± 0,5 °F (± 0,3 °C). A.5.2.2En ningún caso la división más pequeña de la escala del instrumento de medida de la temperatura debe ser mayor que dos veces la exactitud especificada. Por ejemplo, para una exactitud especificada de ± 0,1 °F (± 0,05 °C), la división más pequeña de la escala no debe exceder de 0,2 °F (0,1 °C). A.5.3 INSTRUMENTOS PARA MEDIR LA PRESIÓN (SIN INCLUIR BARÓMETROS) A.5.3.1La exactitud de los instrumentos para medir la presión del aire debe permitir mediciones aproximadas a ± 0,005 pulgadas columna de agua (1,25 Pa). A.5.3.2Las mediciones de la presión del agua refrigerante del condensador se hacen con un instrumento cuya precisión sea de ± 2 % del valor medido. A.5.3.3En ningún caso la división más pequeña de la escala del instrumento medidor de la presión puede exceder dos veces la exactitud especificada. A.5.4 INSTRUMENTOS ELÉCTRICOS A.5.4.1Las mediciones eléctricas se hacen con uno de los siguientes instrumentos:

a)Indicadores b)Integradores

A.5.4.2Los instrumentos que se usan para medir los consumos eléctricos del calorímetro deben tener una exactitud de ± 5 % de la cantidad medida. A.5.5 INSTRUMENTOS PARA LA MEDICIÓN DEL FLUJO DE AGUA A.5.5.1Las mediciones del volumen se hacen con uno de los siguientes instrumentos, que tenga una exactitud de ± 1,0 % de la cantidad medida:

a)Medidor de la cantidad de líquido b)Medidor del flujo del líquido

A.5.5.2El medidor de la cantidad de líquido consta de un tanque con capacidad suficiente para acumular el flujo por lo menos durante 2 min., midiendo peso o volumen. A.5.6 OTROS INSTRUMENTOS



A.5.6.1Las mediciones de tiempo se hacen con instrumentos cuya exactitud sea de ± 0,2 % A.5.6.2La medición del peso se hace con un aparato cuya exactitud sea de ± 1,0 % A.5.7 CALIBRACIÓN La exactitud especificada de todos los instrumentos se debe verificar al menos una vez al año por comparación con un patrón secundario cuya calibración sea trazable según el organismo normalizador nacional (National Bureau of Standards). A.6. ENSAYO DE CAPACIDAD DE REFRIGERACIÓN A.6.1 REQUISITOS DE ENSAYO A.6.1.1. Para cumplir los requisitos de esta norma se usa uno de los dos métodos simultáneos para determinar las capacidades, los resultados determinados deben concordar dentro de 4 %, o se verifica periódicamente (y al menos cada seis meses) el funcionamiento del compartimiento del lado interior, con un dispositivo normalizado, calibrador de la capacidad de refrigeración. El dispositivo calibrador puede ser también otro acondicionador de aire para recinto cuyo funcionamiento se haya medido con el método de medición simultánea interior y exterior, en un laboratorio independiente, aceptado como parte de un programa de verificación de la capacidad de refrigeración a nivel industrial. A.6.1.2. La capacidad de ensayo es la suma de las capacidades sensible, latente y total de calefacción, determinadas en el compartimiento del lado interior. A.6.1.3. Los ensayos se deben llevar a cabo bajo las condiciones de temperatura seleccionadas, sin hacer cambios en la velocidad del ventilador ni en la resistencia del sistema para corregir las variaciones de la presión barométrica de 29,92 pulgadas columna de Hg (101 kPa). Sin embargo, la capacidad se puede incrementar en 0,8 % para cada pulgada columna de Hg por debajo de 29,92 pulgadas columna de Hg (0,24 % por cada kPa por debajo de 101 kPa). A.6.1.4. Véase Tabla A1 para variaciones permitidas en las lecturas de los ensayos A.6.1.5. Las condiciones equilibradas de ensayo se deben mantener dentro de las variaciones que se indican en la Tabla A1 por lo menos durante 1 h antes de registrar los datos para este ensayo de capacidad. El ensayo se hace durante 1 h, registrando datos cada 10 min para obtener 7 grupos de lecturas. A.6.1.6. En la Tabla A2 se enumeran los datos requeridos. La Tabla muestra información general necesaria pero no pretende limitar los datos por obtener. A.6.2 CÁLCULOS DE LA CAPACIDAD DE REFRIGERACIÓN A.6.2.1El efecto total neto de refrigeración en el lado del recinto, tal como se ensaya en el calorímetro tipo “ambiente calibrado” o “ambiente equilibrado”, (véanse las Figuras A.1A y A.1B), se calcula de la siguiente forma:

qtr=3,41 Σr + (hw1 - (hw2 ) wr + q1p + q1r

qtr=ΣEr + 1000 (hw1 - (hw2 ) wr + q1p + q1r

Donde:

qtr=efecto de refrigeración total neto, determinado en el compartimiento del lado interior, Btu/h (W) ΣEr=suma de toda la entrada de potencia al compartimiento del lado interior, W hw1=entalpía del agua o vapor suministrado para mantener la humedad Btu/lb (kJ/kg). Si no se introduce agua durante el ensayo, hw1 se toma a la temperatura del agua en el tanque humidificador del equipo de reacondicionamiento. hw1=entalpía de la humedad condensada que sale del compartimiento del lado interior, Btu/lb (kJ/kg). Como la transferencia de la humedad condensada del compartimiento del lado interior al del exterior usualmente ocurre dentro del acondicionador de aire, con la consecuente dificultad para medir su temperatura, se puede suponer que la temperatura del condensado es igual a la temperatura de bulbo húmedo del aire que sale del acondicionador. wr=vapor de agua condensado por el acondicionador. Se mide reacondicionando el equipo según la cantidad de agua evaporada en el compartimiento del lado interior para mantener la humedad requerida, lb/h (kg/s).



q1p=filtración de calor al compartimiento del lado interior a través de la división entre ambos compartimientos, determinada por el ensayo de calibración, Btu/h (W). q1r=filtración de calor al compartimiento del lado interior a través de las paredes, techo y piso (pero sin incluir la división), determinada por el ensayo de calibración, Btu/h (W).

A.6.2.2Cuando se toman mediciones simultáneas de la capacidad, el efecto de refrigeración total neto en el lado exterior, ensayado en el calorímetro tipo ambiente calibrado o equilibrado (véanse las Figuras A.1A y A.1B) se calcula de la siguiente forma:

qto=qc - 3,41 ΣE0 - 3,41E + (hw3 - hw2 ) wr + q1p + q1o

qto=qc - ΣE0 - E + 1000 (hw3 -hw2 ) wr + q1p + qto

Donde:

qto=efecto de refrigeración del recinto, total neto, determinado en el lado exterior, Btu/h (W) qc=calor retirado por el serpentin refrigerante en el compartimiento exterior , Btu/h (W) ΣE0=suma de todo el consumo de potencia a cualquier equipo, como recalentadores, ventiladores, etc. en el compartimiento exterior, vatios (W) E=consumo total de potencia del acondicionador, W hw2=entalpía de la humedad condensada que sale del compartimiento del lado interior, definida en el numeral D.6.2.1, Btu/lb (kJ/kg) hw3 =entalpía de la condensación retirada por el serpentin de tratamiento del aire en el equipo de reacondicionamiento del compartimiento exterior, tomada a la temperatura en la que el condensado sale del compartimiento, Btu/lb (kJ/kg) wr=vapor de agua condensado por el acondicionador, como se define en el numeral D.6.2.1. lb/h (kg/s) q1p=filtración de calor fuera del compartimiento exterior a través de la división entre el compartimiento interior y el exterior, determinada en el ensayo de calibración, Btu/h (W) Esta cantidad debe ser numéricamente igual a q1p utilizada en la ecuación (1) si y sólo si el área de la división expuesta al lado exterior es igual al área expuesta al compartimiento del lado interior. qto=filtración de calor fuera del lado exterior (pero sin incluir la división), como se determina en el ensayo de calibración, Btu/h (W).

A.6.2.3El efecto de refrigeración latente neto se calcula así:

qd =1600 wt (qd =2,465 x 106 wt )

Donde: qd =efecto de refrigeración latente neto, Btu/h (W) wt =vapor de agua condensado por el acondicionador de aire, definido en la sección 6.2.1 lb/h (kg/s)

Lectura Variación del promedio aritmético respecto de

las condiciones nominales

Máxima variación de lecturas individuales en 10 min.

respecto de las condiciones nominales

* Todas las temperaturas de aire entrantes bulbo seco bulbo húmedo * Temperatura del aire alrededor de un calorímetro en ambiente equilibrado bulbo seco bulbo húmedo Tensión (en la conexión de la unidad) Temperatura del agua que entra y sale del condensador enfriado con agua o resistencia de acondicionamiento

0,5 °F (0,28°C) 0,3 °F (0,17°C)

1,0°F (0,56°C) 0,5°F (0,28°C)

1 % (1 %)

0,2 °F (0,11 °C)

1,0 °F (0,56°C) 0,6 °F (0,34°C)

2,0°F (1,11°C) 1,0°F (0,56°C)

2 % (2 %)

0,4 °F (0,22 °C)

Tabla A.1. Variaciones permitidas en las lecturas de los ensayos

Elemento Unidades 1 Fecha -



2 Observadores - 3 Presión barométrica pulgadas Hg (kPa) 4 Velocidad de los ventiladores de la unidad de ensayo rpm (rps) 5 Tensión aplicada a la unidad de ensayo (nota a) voltios (V) 6 Frecuencia de la tensión aplicada a la unidad de ensayo (nota a) hz (Hz) 7 Entrada de corriente eléctrica a la unidad de ensayo (nota a) amps (A) 8 Potencia de entrada a la unidad de ensayo (nota a) vatios (W) 9 Temperatura de bulbo seco y húmedo del compartimiento al lado del aire del calorímetro (nota b)

°F (°C)

10 Temperatura de bulbo seco y húmedo del compartimiento al lado exterior del aire del calorímetro (nota b)

°F (°C)

11 Potencia total de entrada a los compartimientos exterior e interior (nota c) vatios (W) 12 Cantidad de agua evaporada en el humidificador lb/h (kg/s) 13 Temperatura del agua del humidificador que entra al compartimiento del lado interior, o dentro del tanque del humidificador

°F (°C)

14 Tasa de flujo del agua de refrigeración a través del compartimiento exterior, resistencia de reacondicionamiento (nota c)

lb/h (kg/s)

15 Temperatura del agua de refrigeración que entra al compartimiento exterior, resistencia de reacondicionamiento (nota c)

°F (°C)

16 Temperatura del agua de refrigeración que sale del compartimiento exterior, resistencia de reacondicionamiento (nota c)

°F (°C)

17 Temperatura del agua condensada que sale del compartimiento exterior (nota c) °F (°C) 18 Volumen del flujo de aire a través de la tobera de medición del medidor de flujo de la división, incluyendo la dirección, hacia adentro o hacia afuera del recinto

cfm (L/s)

19 Diferencia en la presión de aire estática entre los compartimientos de la división del calorímetro

pulgadas columna de agua (Pa)

20 Tasa de flujo de agua a través del condensador, para condensadores refrigerados con agua

lb/h (kg/s)

21 Temperatura del agua que entra al condensador, para condensadores refrigerados con agua

°F (°C)

22 Temperatura del agua que sale del condensador, para condensadores refrigerados con agua

°F (°C)

23 Diferencia en la presión del flujo de agua en la entrada y en la salida del condensador, para condensadores refrigerados con agua

psi (kPa)

24 Temperatura de bulbo húmedo del aire que sale del lado del recinto en el acondicionador °F (°C) 25 Temperatura de bulbo seco y húmedo del aire que rodea los compartimientos interiores del calorímetro de ambiente equilibrado

°F (°C)

26 Temperatura de bulbo seco del aire que rodea el calorímetro de recinto calibrado °F (°C) Notas: a)Entrada eléctrica total a la unidad de ensayo, excepto si en la unidad hay más de una conexión eléctrica externa; la entrada a cada conexión se registra por separado. b)Véase el numeral A.4.2.7. c)Lado exterior sólo para ensayos simultáneos de capacidad

Tabla A.2. Datos por registrar para ensayos de capacidad de refrigeración A.6.2.4. El efecto de refrigeración sensible neto se calcula así:

qs =qtr - qd Donde:

qs =efecto de refrigeración sensible neto, Btu/h (W) A.6.3 ACONDICIONADORES DE AIRE CON CONDENSADORES REFRIGERADOS

CON AGUA A.6.3.1El equipo de ensayo se describe en el numeral A.4. A.6.3.2El efecto de refrigeración total neto es la capacidad determinada en el lado del recinto y se calcula como está indicado en el numeral A.6.2.1. A.6.3.3El efecto de refrigeración total neto en el lado del condensador se calcula como se indica a continuación:

qtw=Ww + (Tw2 - Tw1 ) -3,41 E

(qtw=4190 Ww (Tw2 - Tw1 ) - E)

Donde:

Ww=tasa de flujo de agua a través del condensador, lb/h (kg/s) Tw2=temperatura del agua que sale del condensador °F (°C)



Tw1 =temperatura del agua que entra al condensador °F (°C) E=entrada total de potencia a la unidad de ensayo, vatios (W)

A.6.3.4El efecto de refrigeración latente neto se calcula de acuerdo con el numeral A.6.2.3 A.6.3.5El efecto de refrigeración sensible neto se calcula como se indica en el numeral A.6.2.4. A.7. MEDICIONES DEL FLUJO DE AIRE A.7.1 DETERMINACIONES DEL FLUJO DE AIRE A.7.1.1Cuando se miden las cantidades de aire en el lado del recinto de la unidad de ensayo, se deben determinar usando los aparatos y procedimientos de ensayo prescritos en esta norma A.7.1.2Los ensayos se deben realizar bajo la tensión y frecuencia nominales, con el medio de refrigeración fuera de operación.

Figura A.3. Tobera para medición del flujo de aire

A.7.2 TOBERAS A.7.2.1. Las toberas se deben fabricar de acuerdo con lo indicado en la Figura A.3 e instalar de acuerdo con las disposiciones mencionadas a continuación. A.7.2.2. Los coeficientes de descarga de las toberas se pueden determinar con el uso del cuadro de alineación, Figura D.5. A.7.3 APARATOS A.7.3.1. Las mediciones del flujo de aire se hacen con aparatos similares al que se ilustra en las Figuras A.2, A.3. y A.4. A.7.3.2Se coloca una o más toberas construidas de acuerdo con la Figura A.3 en la pared de la cámara receptora, descargando a la cámara de descarga, y su tamaño debe ser tal que la velocidad en el cuello no sea menor que 3 000 fpm (15 m/s). Las distancias centro a centro entre las toberas en uso no debe ser menor que tres diámetros del cuello y la distancia desde el centro de cualquier tobera hasta cualquiera de las cuatro paredes adyacentes laterales no debe ser menor que 1,5 diámetros del cuello. El tamaño y la disposición de la cámara receptora debe ser suficiente para permitir una velocidad de aproximación uniforme a las toberas o debe tener tabiques de difusión adecuados para lograr este propósito. Se puede considerar que las toberas así instaladas tienen una corrección despreciable para la velocidad de aproximación. A.7.3.3Para establecer que existe una presión estática cero en la descarga del acondicionador de aire en la cámara receptora, un manómetro debe tener un lado conectado a una o más conexiones de presión estática ubicadas al mismo nivel con la pared interior de la cámara receptora.



Figura A.4. Aparato para medir el flujo de aire

INSTRUCCIONES: ENTRE EL GRÁFICO USANDO LAS ESCALAS DE DIÁMETRO Y TEMPERATURA PARA OBTENER EL PUNTO EN LA ESCALA DEL ÍNDICE (x). USE EL ÍNDICE Y LA PRESIÓN

Figura A.5. Determinación del coeficiente de descarga de la tobera



A.7.3.4. El tamaño y disposición de la cámara de descarga debe ser tal que la distancia desde el centro de cualquier tobera hasta la pared lateral adyacente no sea inferior a 1,5 diámetros del cuello, ni haya menos de cinco diámetros del cuello hasta la siguiente obstrucción, a menos que se usen tabiques de difusión. A.7.3.5. Un ventilador de escape se debe conectar a la cámara de descarga para superar la resistencia de la cámara, las toberas y los tabiques de difusión. A.7.3.6. Para medir la caída de presión a través de las toberas uno o más manómetros en paralelo deben tener un lado conectado a una o más conexiones de presión estática ubicadas al mismo nivel con la pared interna de la cámara receptora. El otro lado de los manómetros se conecta de manera similar a una o más conexiones estáticas de presión en la pared de la cámara de descarga. Las conexiones de presión estática se colocan de manera que no les afecte el flujo de aire. Si se desea, la presión dinámica de la corriente de aire que sale de las toberas se puede medir con un tubo Pitot, pero, cuando hay más de una tobera en uso, las lecturas del tubo Pitot se deben determinar para cada tobera. Las lecturas de la temperatura se emplean para determinar la densidad del aire y el coeficiente de descarga de la tobera. A.7.4 MEDICIÓN DEL FLUJO DE AIRE RECIRCULADO A.7.4.1. El flujo de aire recirculado de la unidad de ensayo se debe medir con un aparato similar al que se ilustra en la Figura A.4. A.7.4.2. La salida o salidas del acondicionador de aire se conectan a la cámara receptora mediante conductos adaptadores cuya resistencia al aire sea despreciable. A.7.4.3. El ventilador de escape se debe ajustar para que dé una presión estática cero en la descarga del acondicionador de aire en la cámara receptora. A.7.4.4. Se deben tomar las siguientes lecturas:

a)Presión barométrica, pulgadas columna de mercurio (kPa) b)Temperatura de bulbo seco y húmedo en la tobera, °F (°C) c)Presión de velocidad en la tobera, pulgadas columna de agua (Pa) d)Tensión aplicada, voltios, y frecuencia Hz

A.7.4.5Flujo de aire medido, Qn en cfm (L/s), a través de una sola tobera

Qn=1 096 CdA (hv’n)0,5

[Qn=1 414 CdA (hv’n)0,5 ]

[ ]

vn

vn

W P

vn

vn

W P

′ =+

′ = − +

29 92,

(1 )

(101 ) / (1 )

Donde: Cd=coeficiente de la tobera (véase la Figura A.5) A=área de la tobera, ft2 (m2) h=presión de velocidad en el cuello de la tobera o diferencia en la presión estática a través de la tobera, pulgadas columna de agua (Pa) vn=volumen específico del aire bajo las condiciones de temperatura de bulbo seco y húmedo existentes en la tobera, pero con presión barométrica normal, ft3 /lb de aire seco (m3 / kg) v’n=volumen específico del aire en la tobera, ft3 /lb (m3 / kg) de mezcla de vapor de agua W=proporción de humedad específica de aire en la tobera, lb de humedad / lb de aire seco (kg / kg). P=presión barométrica, pulgadas columna de agua (kPa) *Si la presión barométrica no se desvía más de 1 pulgada columna de mercurio (3,38 kPa) respecto de 29,92 pulgadas columna de mercurio (101 kPa), v’n puede, por simplicidad, considerarse igual a vn



A.7.4.6 El flujo de aire a través de toberas múltiples se debe calcular de acuerdo con lo indicado en el numeral A.7.4.5, excepto que la tasa de flujo total de aire debe ser la suma de Qn para cada tobera que se use. A.7.4.7 Flujo de aire normal, Qs , en scfm (L/s)

( )nvQnsQ

nvnQ

sQ

′=

′=

2,1/

075,0

A.7.5 MEDICIÓN DEL FLUJO DE AIRE DE ESCAPE, VENTILACIÓN Y FILTRACIÓN A.7.5.1. El flujo de aire de ventilación, escape y filtración se debe medir con aparatos similares al que se ilustra en la Figura A.2. A.7.5.2. Las siguientes lecturas se deben tomar con el dispositivo ecualizador ajustado a un diferencial de presión estática entre el compartimiento del lado del recinto y del lado exterior, no mayor de 0,005 pulgadas columna de agua (1,25 Pa):

a)Presión barométrica, pulgadas columna de mercurio (kPa) b)Temperatura de bulbo seco y húmedo en la tobera, °F (°C) c)Presión de velocidad en la tobera, pulgadas columna de agua (Pa) d)Tensión aplicada, voltios, y frecuencia Hz

A.7.5.3. Los valores del flujo de aire se deben calcular de acuerdo con lo indicado en los numerales A.7.4.5. a A.7.4.7. A.8 NORMAS DE CONSULTA ASHRAE Standard 58-1986, “Method of Testing Room Air Conditioner Heating Capacity”. 1986 ASHRAE Fundamentals Handbook, Chapter 13, Measurements and Instruments, 1985. ASHRAE Standard 41.1 - 1986, Standard Method for Temperature Measurement”, 1986 AMERICAN SOCIETY OF HEATING, REFRIGERATING AND AIR CONDITIONING ENGINEERS, INC. Method of Testing for Rating Room Air Conditioners and Packaged Terminal Air Conditioners: ANSI /ASHRAE, 1988. 10p. (ANSI/ASHRAE 16-1988).



ANEXO B

MÉTODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR EFICIENCIA ENERGÉTICA EN ACONDICIONADORES DE AIRE TIPO UNITARIO.

B.1. OBJETO Esta anexo tiene por objeto indicar los métodos de ensayo con los cuales se deben obtener las capacidades de refrigeración y cantidades de flujo de aire, que permitan clasificar los acondicionadores de aire tipo unitario. B.2. REFERENCIAS NORMATIVAS Los siguientes documentos normativos referenciados son indispensables para la aplicación de este anexo reglamentario. ANSI/ASHRAE 37: 1988, Methods of testing for rating Unitary air conditioning and heat pump equipment; The American Society of Heating, Refrigerating, and Air-Conditioning Engineers, Inc. ANSI/ASHRAE 41.7: 1984 (RA91), Standard Methods for Laboratory Airflow Measurement. The American Society of Heating, Refrigerating, and Air-Conditioning Engineers, Inc. B.3. DEFINICIONES Aire estándar: aire seco a 21,1 °C y a 101,325 kPa; a estas condiciones, el aire seco tiene una densidad de masa de 1,2 kg/m3. Aparatos: se refiere exclusivamente al equipamiento y la instrumentación del cuarto de pruebas. Capacidad de deshumidificación: capacidad que tiene el equipo para remover la humedad del aire de un espacio cerrado. Capacidad de enfriamiento: capacidad que tiene el equipo para remover el calor de un espacio cerrado, en vatios. Capacidad latente de enfriamiento: es la razón a la cual el equipo remueve el calor latente del aire que pasa a través de éste, bajo condiciones específicas de operación, expresada en vatios. Capacidad sensible de enfriamiento: es la razón a la cual el equipo remueve el calor sensible del aire que pasa a través de éste, bajo condiciones específicas de operación, expresada en vatios. Capacidad total de enfriamiento: es la razón a la cual el equipo remueve el calor del aire que pasa a través de éste, con respecto a condiciones específicas de operación, expresada en vatios. Coeficiente de degradación (CD): la medida de la pérdida de eficiencia debida a la realización de ciclos del equipo. Enfriamiento latente: la cantidad de enfriamiento, en vatios, necesaria para remover, por condensación, el vapor de agua del aire que pasa a través del serpentín evaporador durante un lapso. Enfriamiento sensible: la cantidad de enfriamiento que remueve calor del ambiente disminuyendo la temperatura sensiblemente, en vatios, desarrollados por el equipo en un lapso, excluyendo el enfriamiento latente. Equipo tipo dividido: es un equipo de aire acondicionado tipo unitario en el cual uno o más de los componentes principales son separados unos de otros, y que son diseñados para trabajar en conjunto. Equipo tipo paquete: es un equipo de aire acondicionado tipo unitario, en el cual todos los componentes principales son acoplados en un solo gabinete. Estado estable: estado en el cual se mantienen constantes todas las condiciones interiores y exteriores de prueba y el equipo está en el modo de "operación sin cambio". Factor de carga de enfriamiento (CLF): es la relación del enfriamiento total desarrollado en un ciclo completo durante un lapso (consistente en un encendido y un apagado), entre el enfriamiento bajo condiciones de estado estable desarrollado en el mismo lapso bajo condiciones ambientales constantes. Factor de carga parcial (PLF): la relación de eficiencia energética del ciclo a la relación de eficiencia energética del estado estable bajo condiciones ambientales idénticas. Lado exterior: es la parte del equipo que rechaza calor a una fuente externa al flujo de aire interior. Lado interior: es la parte del equipo que remueve el calor del flujo de aire interior. Presión barométrica estándar: 101,325 kPa. Prueba A: es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín húmedo, desarrollada con una temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,6 °C de bulbo seco y de 19,5 °C de bulbo húmedo. Con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo de 35 °C de bulbo seco.



Prueba B: es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín húmedo, desarrollada con una temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,6 °C de bulbo seco y de 19,5 °C de bulbo húmedo. Con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo de 27,6 °C de bulbo seco. Prueba C: es una prueba de desempeño a estado estable de serpentín seco, desarrollada con una temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,6 °C de bulbo seco y una temperatura de bulbo húmedo tal que no resulte en una formación de condensado en el serpentín condensador (se recomienda 13,9 °C o menos), y con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo de 27,6 °C de bulbo seco. Prueba D: es una prueba de desempeño de serpentín seco con realización de ciclos (con la opción de encendido y apagado de forma manual o automática del circuito normal de control del equipo), desarrollada con una temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,6 °C de bulbo seco y una temperatura de bulbo húmedo tal que no resulte en una formación de condensado en el serpentín condensador (se recomienda 13,9 °C o menos) y con una temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo de 27,6 °C de bulbo seco. Prueba de serpentín húmedo: una prueba conducida a temperaturas interiores de bulbo seco y húmedo, tales que la humedad se condense en el serpentín evaporador del equipo de prueba. Prueba de serpentín seco: una prueba conducida a temperaturas interiores de bulbo seco y húmedo, tales que la humedad no se condense en el serpentín evaporador del equipo. Realización de ciclos: estado en que las condiciones de prueba interiores y exteriores se deben mantener constantes y el equipo se debe encender y apagar manualmente durante lapsos específicos para emular una operación a carga parcial. Refrigerante volátil: fluido de trabajo que utiliza el sistema de refrigeración del equipo acondicionador de aire; éste cambia del estado líquido a vapor en el proceso de absorción de calor, en el serpentín evaporador. Eficiencia energética (E.E): es la relación del enfriamiento total de un equipo de aire acondicionado tipo unitario en vatios térmicos (Wt), transferidos del interior al exterior, durante un año de uso, dividido entre la potencia eléctrica total suministrada al equipo en vatios eléctricos (We) durante el mismo lapso. Serpentín condensador: es el intercambiador de calor, el cual desecha el calor removido del espacio por acondicionar a una fuente externa. Serpentín evaporador: es el intercambiador de calor que remueve el calor del espacio por acondicionar. B4. Métodos de ensayo para la determinación de la capacidad de enfriamiento Las pruebas requeridas para la determinación de la capacidad de enfriamiento para los equipos incluidos en el objeto son las siguientes:

- Pruebas de desempeño a estado estable serpentín húmedo (pruebas A y B). - Prueba de desempeño a estado estable serpentín seco (prueba C) - Prueba de desempeño con realización de ciclos de motocompresor con serpentín seco (prueba D).

B.4.1 Condiciones de prueba B.4.1.1 Pruebas de desempeño a estado estable serpentín húmedo (pruebas A y B) Las pruebas A y B deben llevarse a cabo con una temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de 26,6 °C de bulbo seco y de 19,5 °C de bulbo húmedo. La temperatura de bulbo seco del aire de entrada del lado exterior del equipo debe ser de 35 °C en la prueba A y de 27,6 °C para la prueba B. La temperatura circundante del lado exterior del equipo, en cada prueba, debe ser la misma que la temperatura del aire de entrada en el lado exterior del equipo, excepto para equipos que sean diseñados exclusivamente para instalación interior, en cuyo caso la temperatura de bulbo seco del aire circundante del lado interior del equipo debe ser de 26,6 °C. Para aquellos equipos que rechazan condensado al condensador, localizado en el lado exterior del equipo, la temperatura circundante de bulbo húmedo en el lado exterior del equipo debe ser de 23,9 °C para la prueba A y de 18,3 °C para la prueba B. B.4.1.2 Prueba de desempeño a estado estable serpentín seco (prueba C) y prueba

de desempeño con realización de ciclos de motocompresor con serpentín seco (prueba D)



Las pruebas C y D se deben realizar con una temperatura del aire de entrada en el lado interior del equipo de bulbo seco de 26,6 °C y con una temperatura de bulbo húmedo tal, que no resulte en una formación de condensado en el serpentín evaporador (se recomienda usar una temperatura interior de bulbo húmedo de 13,9 °C o menos). La temperatura de bulbo seco del aire de entrada de la parte exterior del equipo debe ser objeto de las mismas condiciones que las requeridas para llevar a cabo la prueba B. La prueba C debe llevarse a cabo con el equipo, operando establemente. La prueba D debe llevarse a cabo con el equipo realizando ciclos, con la operación de encendido y apagado de forma manual o automática del circuito normal de control del equipo. El equipo debe realizar ciclos con el compresor encendido por 6 min y apagado por 24 min. El ventilador interior también debe encenderse y apagarse, la duración de los lapsos de encendido y apagado son gobernados por los controles automáticos que normalmente el fabricante suministra con el equipo. Para el cálculo del coeficiente de degradación CD, deben utilizarse los resultados de las pruebas C y D, sin embargo, se podrá usar un valor de 0,25 en lugar de realizar estas pruebas. Los equipos que sean diseñados para instalarse vertical u horizontal se deben probar en la orientación en la cual sea más común su instalación. Todas las pruebas deben llevarse a cabo con una tensión de suministro de 115 V±1 % o 220 V±1 %, para los equipos monofásicos, o bien de 220 V±1 % o 440 V±1 %, para los equipos trifásicos. La instalación de prueba debe ser diseñada de tal forma que no haya flujo de aire debido a convección natural o forzada a través del serpentín evaporador, mientras el ventilador interior esté apagado. Lo anterior debe realizarse con una instalación de deflectores que bloqueen el flujo de aire del equipo de prueba en el lapso de apagado. Para equipos tipo dividido sin ductería, las condiciones de prueba deben ser las mismas que las especificadas para componentes exteriores solos tipo compresor, asumiendo que se encuentra en conjunto con un serpentín evaporador simple. Para equipos tipo dividido sin ductería con múltiples serpentines o múltiples salidas de descarga deben tener pequeños "dispositivos de igualación de presión" para cada salida, cada uno de éstos deben descargar en una sección de ducto común, la sección de ducto en turno de descarga dentro del aparato de medición de aire (o un dispositivo de goteo puesto a propósito, cuando no se emplea la medición directa de aire). Cada dispositivo de igualación de presión debe tener un restrictor ajustable localizado donde éste entra a la sección de ducto común con el propósito de igualar la presión estática en cada uno de los dispositivos. El largo del dispositivo de igualación de presión es como mínimo de 2,5 x (A x B)1/2, donde A = Ancho y B = Alto del ducto o de la salida. Las lecturas de la presión estática deben tomarse a una distancia de 2 x (A x B)1/2 de la salida. Las tolerancias en las mediciones de estas temperaturas se encuentran especificadas en la Tabla 4. B.4.1.3 Interconexiones Para los equipos tipo dividido sin ductería, todas las pruebas normalizadas se deben llevar a cabo con un mínimo de 7,6 m de tubería de interconexión entre cada componente interior ventilador-serpentín y el equipo exterior común. El equipo en donde la tubería de interconexión se suministre como parte integral de éste, se recomienda no cortar, sino que debe ser probado con la totalidad de la tubería suministrada o con 7,6 m de tubería, lo que resulte mayor. Los últimos 3,5 m de tubería deben estar expuestos a las condiciones del lado exterior. El tamaño de línea, aislamiento y detalles de instalación deben hacerse de acuerdo a las recomendaciones impresas del fabricante. B.4.2 Instrumentos Los instrumentos requeridos para realizar las pruebas son los siguientes: B.4.2.1. Instrumentos para medición de temperaturas Las mediciones de temperaturas se deben hacer con uno o más de los siguientes instrumentos:

- Termómetros de vidrio con columna de mercurio - Termopares - Termómetros de resistencia eléctrica



La exactitud en las mediciones de temperatura deben permanecer dentro de ± 0,05 °C para las temperaturas del aire y dentro de ± 0,25 °C para todas las demás temperaturas. Todas las mediciones de la temperatura del aire se deben tomar en contracorriente de las derivaciones para la medición de la presión estática del lado interior y en sentido opuesto, a las derivaciones para la medición de la presión estática del lado exterior. Las velocidades del aire sobre el bulbo húmedo debe ser aproximada a 5 m/s, Velocidades por encima o por debajo deben ser corregidas de acuerdo con la ASHRAE 41.1 1986 (RA91). B.4.2.2. Instrumentos para mediciones de presión Las mediciones de presión deben ser hechas con uno o más de los siguientes instrumentos:

- Columna de mercurio; - Tubo bourdon; - trasductores electrónicos de presión.

La exactitud de los instrumentos de medición debe permitir mediciones dentro del ± 2 % del valor indicado. El tubo bourdon y los trasductores electrónicos de presión deben estar calibrados con respecto a un probador de peso muerto o por comparación con una columna de líquido. La división más pequeña de los instrumentos de medición de presión no debe exceder, en ningún caso, 2,5 veces la exactitud especificada. B.4.2.3 Condiciones de los instrumentos para mediciones de presión estática y

flujo de aire La presión estática a través de las toberas y las presiones de velocidad en las gargantas de las toberas deben ser medidas con manómetros que hayan sido previamente calibrados contra un manómetro estándar dentro del ±1,0 % del valor de la lectura. La división más pequeña de la escala del manómetro no debe exceder del 2 % del valor de la lectura. La presión estática del ducto debe ser medida con manómetros que tengan una exactitud de ± 2,5 Pa. Las áreas de las toberas deben ser determinadas por la medición de sus diámetros en cuatro lugares alrededor de la tobera, apartados aproximadamente 45°, con una exactitud de ± 0,2 %, y en cada uno de los dos planos a través de la garganta de la tobera, uno en el exterior y el otro en la sección recta cercana al radio. B.4.2.4. Instrumentos eléctricos Las mediciones eléctricas deben hacerse con instrumentos de indicación o de integración. Los instrumentos utilizados para la medición de la entrada de energía o potencia eléctrica para calentadores u otros aparatos que suministren cargas de calor deben tener una exactitud de ±1,0 % de la cifra medida. Los instrumentos utilizados para la medición de la entrada de energía o potencia eléctrica a los motores de ventilador, de compresor u otro equipo accesorio deben tener una exactitud de ± 2,0 % del valor indicado. La tensión eléctrica debe ser medida en las terminales de los equipos. B.4.2.5 Mediciones del flujo de refrigerante volátil El flujo del refrigerante volátil debe ser medido con un medidor de flujo integrador teniendo una exactitud de ±1,0 % del valor indicado. B.4.2.6 Mediciones del flujo de líquido La razón de flujo de agua y de salmuera deben ser medidas con un medidor de flujo o un medidor de cantidad de líquido que cuenten con una exactitud de ±1,0 % del valor indicado. La razón de recolección de condensado debe ser medido con un medidor de cantidad de líquido, midiendo el peso o el volumen y teniendo una exactitud de ±1,0 % del valor indicado. B.4.2.7 Instrumentos de medición de velocidad Las mediciones de velocidad deben hacerse con un contador de revoluciones, un tacómetro, un estroboscopio o un osciloscopio con una exactitud de ±1,0 %.



B.4.2.8 Mediciones de peso y tiempo Las mediciones de tiempo deben hacerse con instrumentos que cuenten con una exactitud de ± 0,2 % del valor indicado. Los aparatos para mediciones de peso deben tener una exactitud de ± 0,2 % del valor indicado. B.4.3 Dispositivos para las mediciones de flujo de aire B.4.3.1 Arreglos de los diferentes dispositivos para medición de entalpía Se debe utilizar alguno de los siguientes arreglos de dispositivos de prueba:

-Arreglo de túnel aire - entalpía; -Arreglo de enlace aire - entalpía; -Arreglo de calorímetro de aire - entalpía, y -Arreglo de cuarto de aire - entalpía.

B.4.3.1.1 El arreglo de túnel aire - entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura B1. El equipo a probar se coloca en un cuarto o cuartos de pruebas. Se fija un instrumento de medición de flujo de aire a la descarga del aire del equipo (interior o exterior o ambos si es aplicable). Este instrumento debe descargar directamente dentro del espacio o cuarto de prueba que es equipado con los elementos adecuados para mantener el aire de entrada del equipo a las temperaturas de bulbo seco y húmedo deseables, así como para la medición de las temperaturas de bulbo seco y húmedo del aire de entrada y salida del equipo y de la resistencia externa. B.4.3.1.2 El arreglo de enlace aire - entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura B2. Este arreglo difiere del arreglo de túnel en que el aparato de medición de aire de descarga es conectado a un equipo de reacondicionamiento adecuado, el cual, a su vez, es conectado a la entrada del equipo de prueba. Este cuarto de pruebas debe estar sellado para que las fugas de aire no excedan del ±1,0 % en lugares que podrían influenciar las mediciones de capacidad para determinar la razón de flujo de aire. La temperatura de bulbo húmedo del aire circundante al equipo debe estar dentro de ± 2,8 °C de la temperatura de bulbo húmedo requerida por la prueba. Las temperaturas de bulbo húmedo y seco y la resistencia externa deben ser medidas con los elementos adecuados. B.4.3.1.3 El arreglo de calorímetro de aire - entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura B3. En este arreglo un "compartimiento" es puesto sobre el equipo, o la parte aplicable de éste, sometido a prueba. El "compartimiento" debe ser hermético y preferiblemente aislado, debe construirse con algún material adecuado, que debe ser no-higroscópico. Este debe ser suficientemente grande para permitir la entrada de aire y la circulación de éste entre el equipo y el "compartimiento". En ningún caso debe haber menos de 15 cm entre el equipo y las paredes del "compartimiento". La entrada al "compartimiento" debe ser localizada separada de la entrada del equipo de prueba a fin de permitir la libre circulación dentro del espacio cerrado. Debe conectarse un aparato de medición de aire a la descarga del equipo, éste debe estar bien aislado en la sección donde pase a través del espacio cerrado. Las temperaturas de bulbo seco y húmedo del aire de entrada al equipo deben ser medidas a la entrada del "compartimiento". Las mediciones de temperatura y de resistencia externa deben hacerse con los elementos adecuados. B.4.3.1.4 El arreglo de cuarto de aire - entalpía se muestra esquemáticamente en la Figura B4. El equipo a ser probado es colocado dentro del cuarto de prueba. Un aparato de medición de aire es acoplado a la descarga de aire del equipo (evaporador o condensador, según sea aplicable), y conectado una vez más al equipo de reacondicionamiento. La descarga de aire del aparato de reacondicionamiento suministra las temperaturas adecuadas de bulbo seco y húmedo en los aparatos de muestreo de aire y manómetros que pueden medir las temperaturas de bulbo seco y húmedo y la resistencia externa como se requiere. B.4.3.1.5 Los arreglos mostrados en las Figuras B1, B2, B3 y B4 ilustran las posibilidades de arreglos de los aparatos de prueba y no deben ser construidos como aplicación específica o única de los tipos de equipos con los que se ilustran, sin embargo, se debe usar un "compartimiento" como se muestra en la Figura B3 cuando el compresor está en la sección interior o es ventilado separadamente. B.4.3.1.6 Pueden emplearse otros medios para el manejo de aire de salida, de los aparatos de medición de flujo de aire y del suministro de aire a la entrada del equipo con las condiciones apropiadas, con tal de que ello no interfiera con prescrito para la medición de la razón de flujo de aire, la temperatura y la resistencia externa o que pueda crear condiciones anormales de prueba alrededor del equipo. B.4.3.2 Dispositivo de toberas empleado para la medición de flujo de aire B.4.3.2.1 Como se muestra en la Figura B5, este aparato consiste básicamente en una cámara receptora y una cámara de descarga separadas por una pared en donde se localizan una o más toberas. El aire, del



equipo bajo prueba, es transportado a través de ductos a la cámara de recepción que pasan a través de la o las toberas, y éste es expulsado al cuarto de pruebas o canalizado de nuevo a la entrada del equipo. B.4.3.2.2 El aparato de tobera y sus conexiones al equipo de entrada deben ser sellados para que las fugas aire no excedan del 1,0 % la medición de la razón del flujo de aire. B.4.3.2.3 La distancia entre los centros de las toberas que son utilizadas no debe ser menor de 3 veces el diámetro de la garganta de la tobera más grande, y la distancia del centro de cualquier tobera a la descarga más cercana al lado de la pared de la cámara receptora no debe ser menor que 1,5 veces del diámetro de su garganta. B.4.3.2.4 Los difusores deben instalarse en la cámara de recepción por lo menos a 1,5 veces de la distancia del diámetro mayor de la garganta de la tobera, hacia arriba de la pared de división; y en la cámara de descarga al menos a 2,5 veces de esta distancia hacia abajo de la misma pared. B.4.3.2.5 Se debe instalar un ventilador de extracción, capaz de suministrar la presión estática adecuada a la salida del equipo, en una pared de la cámara de descarga, y deben colocarse los elementos necesarios para suministrar la capacidad variable del ventilador. B.4.3.2.6 Debe medirse la caída de presión estática a través de la o de las toberas con uno o más manómetros que tengan una exactitud de ± 1,0 % de la lectura. Una terminal del manómetro se conecta a la derivación para la medición de presión estática, localizada a nivel de la pared interior de la cámara de recepción y la otra terminal debe ser conectada a la derivación para medición de presión estática localizada a nivel de la pared interior de la cámara de descarga, o preferiblemente, las diferentes derivaciones de medición de cada cámara deben conectarse a manómetros conectados en paralelo o conectados a un solo manómetro. Alternativamente, la presión de velocidad del flujo de aire a la salida de la o las toberas debe ser medida con un tubo de Pitot como se muestra en la Figura C5, pero cuando se esté usando más de una tobera, las lecturas del tubo de Pitot deben ser determinadas para cada tobera. B.4.3.2.7 Deben emplearse los elementos necesarios para determinar la densidad del aire en la garganta de las toberas. B.4.3.3 Toberas B.4.3.3.1 La velocidad en la garganta de cualquier tobera no debe ser menor de 15,2 m/s y no debe ser mayor de 35,6 m/s. B.4.3.3.2 Cuando se construyan las toberas de acuerdo con la Figura B6, y se instalen de acuerdo con los numerales B4.3.2 a B4.3.3.1, éstas pueden ser usadas sin calibración. Si el diámetro de la garganta es de 12,7 cm o más, se asumirá un coeficiente de descarga de 0,99. Para toberas con diámetro menor a 12,7 cm o donde sea deseable una mayor precisión del coeficiente, preferiblemente, se puede calibrar la tobera o pueden usarse los valores establecidos en las Tablas B1 y B2.

Número de Reynolds Nre

Coeficiente de Descarga

50 000 0,97 100 000 0,98 150 000 0,98 200 000 0,99 250 000 0,99 300 000 0,99 400 000 0,99 500 000 0,99

Tabla B1. Numero de Reynolds y coeficiente de descarga El número de Reynolds debe ser calculado como sigue:

Nre = f Va D Donde el factor de temperatura f es:

Temperatura °C Factor f

-6,7 78,2 4,4 72,2

15,6 67,4 26,7 62,8 37,8 58,1 48,9 55,0 60,0 51,9 71,1 48,8

Tabla B2. Factor de temperatura f



B.4.3.4 Mediciones de presión estática

-Equipos con ventilador y una sola salida. -Equipos con ventiladores, salidas múltiples y evaporadores múltiples. -Equipos sin ventiladores.

B.4.3.4.1 Equipos con ventilador y una sóla salida B.4.3.4.1.1 Como se muestra en la Figura B7, una pequeña cámara de igualación de presión debe colocarse a la salida del lado de la descarga del equipo de prueba, donde se requieren las mediciones de presión estática externa. Este dispositivo debe descargar dentro de los aparatos de medición de aire (o en un aparato de amortiguamiento cuando no se emplean las mediciones directas de aire), y debe tener un área seccional igual a la de la salida del equipo a probar. B.4.3.4.1.2 La presión estática externa debe medirse con un manómetro. Un lado del manómetro debe conectarse a las cuatro derivaciones de medición de presión externamente conectadas en la descarga del dispositivo de igualación de presión, estas derivaciones deben estar centradas en cada cara del dispositivo a una distancia de dos veces el diámetro seccional principal de la salida del equipo. Si se utiliza una conexión de ducto interior, el otro lado del manómetro debe ser conectado a las cuatro derivaciones de presión comunicadas entre sí, centradas en cada cara del ducto interior; en caso contrario, el otro lado del manómetro debe ser abierto al ambiente circundante. La conexión del ducto interior debe tener un área de sección transversal igual a aquella del equipo. B.4.3.4.2 Equipos con ventiladores, salidas múltiples y evaporadores múltiples B.4.3.4.2.1 Los equipos con conexiones exteriores de ductos de descarga múltiple o multi evaporadores deben tener un pequeño dispositivo de igualación de presión sujeto a cada salida, como lo muestra la Figura B7. Cada cámara debe descargar dentro de una sección de ducto común, esta sección del ducto a su vez debe descargar en el aparato de medición de aire. Cada dispositivo debe tener un restrictor ajustable localizado en el plano donde éstos entran a la sección del ducto común, con el propósito de igualar la presión estática. Los equipos con múltiples ventiladores que emplean un solo ducto de descarga de conexión bridada, deben ser probados con un solo dispositivo, de acuerdo con el numeral B.4.3.4.1.1. Cualquier otro arreglo de este tipo de dispositivo de prueba no debe ser usado, excepto para simular diseños de ductos específicamente recomendados por el fabricante del equipo. B.4.3.4.3 Equipos sin ventiladores B.4.3.4.3.1 Para las secciones de serpentín evaporador, las cuales no incorporan ventiladores, las conexiones de entrada y salida del ducto deben tener un área seccional igual a la brida del ducto o del serpentín suministrado o recomendado. B.4.3.4.3.2 La caída de presión estática del aire debe ser medida por un manómetro como se muestra en la Figura B8. Un lado del manómetro debe ser conectado externamente a cuatro derivaciones de medición de presión externamente comunicados en el ducto de salida, éstas son centradas en cada cara del ducto, localizadas a una distancia del serpentín como se muestra en la Figura. El otro lado del manómetro debe ser conectado externamente a cuatro derivaciones de medición de presión externamente comunicadas centradas en cada cara del ducto de entrada, localizadas a una distancia del serpentín como se muestra en la Figura B8. B.4.3.4.4Requerimientos generales para las mediciones de presión estática B.4.3.4.4.1 Se recomienda que las derivaciones para medición de presión estática consistan en niples soldados a la superficie exterior del dispositivo de igualación de presión con un diámetro de 6,3 mm, y centradas a través del dispositivo con un diámetro de orificio de 1 mm. Las orillas de estos orificios deben estar libres de rebabas y otras superficies irregulares. B.4.3.4.4.2 El dispositivo de igualación de presión y la sección de los ductos deben ser sellados para prevenir fugas de aire, particularmente en las conexiones al equipo y a los aparatos de medición de aire, y para prevenir las fugas de calor entre la salida del equipo y los instrumentos de medición de temperatura. B.4.4 Métodos de ensayo - Procedimientos B.4.4.1 Métodos de ensayo aplicables B.4.4.1.1 Los siguientes 6 métodos son cubiertos en esta norma:



a)Método de aire entalpía, lado interior (véase el numeral B.4.4.3) b)Método de aire entalpía, lado exterior (véase el numeral B.4.4.3) c) Método de calibración de compresor (véase los numerales B.4.4.4 y B.4.4.5) d)Método de entalpía de refrigerante (véase el numeral B.4.4.6) e)Método de flujo de agua del serpentín condensador (véase el numeral B.4.4.7) f)Método de medición indirecta del flujo de aire (véase el numeral B.4.4.8)

B.4.4.2 Aplicabilidad de los métodos de prueba: B.4.4.2.1Los equipos tipo unitario deben probarse con el o los métodos establecidos en la Tabla B3 para cada clasificación específica, y están sujetos a cualquier limitación adicional detallada en la sección de métodos de prueba. B.4.4.2.2 Procedimientos de prueba para equipos de enfriamiento con suministro de aire Todas las pruebas de funcionamiento de estado estable y de serpentín húmedo y seco en los equipos tipo paquete deben emplear simultáneamente el método aire - entalpía en el lado interior y algún otro método en el lado exterior, ya sea el método aire - entalpía o el método de calibración del compresor. Todas las pruebas de funcionamiento de estado estable y de serpentín húmedo y seco en los equipos tipo dividido deben emplear simultáneamente el método aire - entalpía o el método de calibración del compresor en el lado interior, y el método aire - entalpía, el método de calibración del compresor o el método de flujo de refrigerante volátil en el lado exterior. Las pruebas de funcionamiento cíclicas de serpentín seco deben emplear solamente el método aire-entalpía en el lado interior. Los valores calculados por los dos métodos de prueba deben concordar en el orden de un 6 % para que las pruebas sean válidas. Deben usarse sólo los resultados del método aire-entalpía en el lado interior para los cálculos. B.4.4.2.3 Procedimientos de ensayo de operación Las pruebas de funcionamiento de estado estable serpentín húmedo (pruebas A y B) deben llevarse a cabo de acuerdo con las condiciones descritas en los numerales B.4.1.1, B. 4.1.2 y los procedimientos descritos en esta sección. Los aparatos y equipo de reacondicionamiento del cuarto de prueba, relativos a la prueba, deben operarse hasta que se alcancen las condiciones de equilibrio. Las pruebas de funcionamiento de estado estable y realización de ciclos serpentín seco (pruebas C y D) deben llevarse a cabo como se describe más adelante de acuerdo con las condiciones descritas en los numerales B.4.1.1 y B.4.1.2. Los aparatos y equipo de reacondicionamiento del cuarto de prueba, relativos a la prueba, deben ser operados hasta que se alcancen las condiciones de equilibrio, sin embargo, no debe ser menos de una hora antes que los datos de la prueba C sean registrados. Para todos los métodos de prueba, la prueba C debe ser llevada a cabo con un registro de datos a intervalos de 10 min hasta que se obtengan cuatro juegos consecutivos de lecturas con la tolerancia descrita en los numerales B.4.1.1 y B.4.1.2. Cuando se use el método aire - entalpía en el lado exterior para la prueba C, los requerimientos de este numeral deben aplicar a la prueba preliminar y a la prueba regular equipada. Inmediatamente después de que la prueba se termine, el equipo de prueba debe ser encendido y apagado manualmente, usando los lapsos especificados en el numeral B.4.1.2, hasta que se alcancen las condiciones ambientales estables otra vez en ambas cámaras de prueba (exterior e interior), pero no debe operar menos de dos ciclos completos de encendido y apagado. Si no se dispone de un interruptor en el diseño para la realización de ciclos, el equipo debe trabajar a través de un ciclo adicional, en este último ciclo, el cual es referido a un ciclo de prueba, las condiciones ambientales del cuarto de prueba (exterior e interior) deben permanecer dentro de las tolerancias especificadas en la Tabla B4. Todo el equipo para el movimiento del aire del lado exterior debe encenderse y apagarse cuando el compresor se encienda y apague. Todo el equipo para el movimiento del aire del lado interior debe realizar ciclos, gobernado por algún control automático normalmente instalado con el equipo; esto aplica a los equipos que tienen un ventilador interior con retardador de tiempo. Los equipos que no son suministrados con un ventilador interior con retardador de tiempo deben contar con un equipo para el movimiento del aire del lado interior, tal que se encienda y apague cuando el compresor se encienda y apague.



Las pruebas de realización de ciclos de enfriamiento en equipos con velocidad variable deben llevarse a cabo por realización de ciclos del compresor de 12 min encendido y 48 min apagado. La capacidad debe ser medida por la integración del tiempo (q), en el cual el compresor está 12 min encendido, o el tiempo que permanezca encendido cuando esté en funcionamiento el retardador del ventilador, si se encuentra presente. La energía eléctrica debe ser medida por la integración total del tiempo (qcic) de 60 min. B.4.4.3 Método aire entalpía B.4.4.3.1En el método de aire entalpía, la capacidad es determinada por las mediciones de temperatura de bulbo seco y húmedo de entrada y de salida, y la razón de flujo de aire asociado. B.4.4.3.2Este método debe emplearse para las pruebas del lado interior de todos los equipos, objeto de esta norma. Cuando sea utilizado para este propósito, se designará como prueba A. Sujeto a los requerimientos adicionales de B.4.5.5, este método puede ser utilizado en pruebas de lado exterior para equipos con enfriamiento por aire y evaporativo, excepto aquellos que emplean enfriadores remotos de líquido. Las pruebas de aire entalpía del lado exterior están sujetas adicionalmente a las limitaciones del arreglo de los aparatos, especificado en B.4.5.5.2, si el compresor es ventilado independientemente, y a los ajustes de pérdidas de la línea permitidas en B.4.4.3.3.3, si el equipo emplea serpentines condensadores remotos. B.4.4.3.3 Cálculos de enfriamiento-Método aire entalpía B.4.4.3.3.1 Las capacidades de enfriamiento interior: total, sensible y latente, basadas en los datos de la prueba del lado interior (prueba A), deben ser calculadas por las ecuaciones siguientes:

qtci = Qmi (ha1 - ha2)/[v'n(1 + Wn)] qsi = Qmi cpa (ta1 - ta2)/[v'n(1 + Wn)] cpa = 1 005 + 1 859 Wn q1ci = 2,47 x 106 Qmi (Wi1 - Wi2)/[v'n (1 + Wn)]

B.4.4.3.3.2 La capacidad total de enfriamiento interior, basada en los resultados de prueba del lado exterior, es calculada por la siguiente ecuación:

qtco = Qmo (ha4 - ha3)/[v'n(1 - Wn)] - Et o para equipos enfriados por aire, el cual no es reevaporativo

qtco = qmo cpa (ta4 - ta3)/[v'n(1 + Wn)] - Et B.4.4.3.3.3 Si se requieren correcciones en la línea de pérdidas para obtener el balance del 6 % de calor especificado en el numeral B.4.4.2.2, éstas deben incluirse en el cálculo de la capacidad. Las tolerancias deben ser hechas como sigue: a)Para tubo de cobre sin aislamiento:

qL = 0,6057 + 0,005316 (Dt)0,75 (∆t)1,25 + 79,8 Dt∆t L b)Para líneas aisladas:

qL = 0,6154 + 0,3092 (Th)-0,33 (Dt)0,75 (∆t)1,25 L El promedio de las diferencias de temperatura entre el refrigerante y el ambiente circundante es ∆t. Con objeto de obtener el 6 % del balance de calor, la corrección de pérdidas de línea deben ser sumadas algebraicamente a la capacidad del lado exterior. B.4.4.4 Método de calibración de compresor B.4.4.4.1 Descripción general



B.4.4.4.1.1 En este método la capacidad total de enfriamiento es determinada: a)De la medición de las propiedades del refrigerante de entrada y salida del lado o sección interior del equipo y de la razón de flujo de refrigerante asociado, como se determina por la subsecuente calibración del compresor bajo condiciones idénticas de operación. Las mediciones directas de la capacidad deben usarse cuando el sobrecalentamiento del refrigerante a la salida del evaporador sea de menos de 2,8 °C. b)De la medición directa de la capacidad de enfriamiento por medio de un calorímetro, cuando el compresor está operando bajo las condiciones idénticas a las encontradas durante la prueba del equipo. B.4.4.4.1.2. Este método debe ser usado para pruebas en todos los equipos excepto: a)Que el equipo tenga un serpentín condensador enfriado por agua sin aislamiento en el flujo de aire interior, y b)Cuando el compresor esté sin aislamiento y se encuentre en el flujo de aire interior. B.4.4.4.2. Medición de las propiedades del refrigerante B.4.4.4.2.1. El equipo debe ser operado bajo las condiciones de prueba requeridas, y las mediciones de temperatura y presión del refrigerante a la entrada y la salida del lado interior, y a la entrada y salida del compresor deben tomarse en intervalos de 10 min hasta que se obtengan siete juegos de lecturas dentro de las tolerancias prescritas en el numeral B.4.2.2 y en el numeral B.4.2.3. Cuando se requiera una prueba de aire entalpía del lado interior, estas lecturas deben obtenerse durante esta prueba. B.4.4.4.2.2. En equipos que no son sensibles a la carga del refrigerante, los manómetros de presión pueden ser obstruidos en las líneas del refrigerante. B.4.4.4.2.3. En equipos sensibles a la carga del refrigerante, es necesario determinar las presiones del refrigerante, después de esta prueba, porque las conexiones de los manómetros de presión pueden provocar una pérdida de carga. Para cumplir con esto, las temperaturas deben medirse durante la prueba por medio de termocoples soldados al retorno de los codos a los puntos medios de cada circuito de serpentín condensador y evaporador o a los puntos no afectados por el vapor sobrecalentado o líquido subenfríado. Siguiendo la prueba, los manómetros son conectados a las líneas del refrigerante y el equipo es vaciado y cargado por el refrigerante especificado en la placa del equipo. El equipo es operado otra vez hasta las condiciones de prueba y si es necesario, se puede adicionar o sustraer carga de refrigerante hasta que las mediciones del termocople de serpentín estén dentro de ± 0,3 °C de los valores originales, las temperaturas del vapor del refrigerante a la entrada y a la salida del compresor deben estar entre ± 1,7 °C de los valores originales, y las temperaturas del líquido entrando a la válvula de expansión debe generar una temperatura dentro de ± 0,6 °C. La presión de operación debe observarse. B.4.4.4.2.4. Las temperaturas del refrigerante deben medirse por medio de termocuplas soldados a las líneas del refrigerante a distancias apropiadas. B.4.4.4.2.5. Los termocuplas no deben ser retirados, reemplazados o sometidos a cualquier otra acción que cause disturbios en las mediciones durante ninguna etapa de la prueba de capacidad de enfriamiento. B.4.4.4.2.6. Las temperaturas y presiones del vapor refrigerante a la entrada y salida del compresor deben ser medidas en las líneas del refrigerante, aproximadamente a 25 mm de la carcaza del compresor; si la válvula reversible está incluida en la calibración, estos datos deben ser tomados en las líneas de los serpentines, aproximadamente a 25 mm de la válvula. B.4.4.5 Calibración de compresor B.4.4.5.1 La razón de flujo del refrigerante debe ser determinada de la calibración del compresor a temperaturas y presiones de entrada y salida del refrigerante, predeterminadas previamente por el fabricante. B.4.4.5.2 Las pruebas de calibración deben ser desarrolladas con el compresor y la válvula reversible, con los mismos patrones de temperatura ambiente y aire como en el equipo de prueba. B.4.4.5.3 Para los métodos enlistados a continuación, el flujo del refrigerante es calculado como sigue:

a)Calorímetro de refrigerante secundario b)Calorímetro de refrigerante primario Sistema "inundado" c) Calorímetro de refrigerante primario Sistema "seco" d)Calorímetro de tubo concéntrico

wr = q/ (hg1 - hf1)



B.4.4.5.4 En este método se determina directamente el flujo de refrigerante. B.4.4.5.5 Cálculos de enfriamiento -calibración del compresor B.4.4.5.5.1 Para las pruebas en las cuales el evaporador sobrecalentado es de 2,8 °C o más, la capacidad total de enfriamiento, basada en los datos de calibración de compresor es calculada de la razón de flujo de refrigerante como sigue:

qtc = wr (hr2 - hr1) - Ei B.4.4.5.5.2 Para las pruebas en las cuales el vapor sobrecalentado es de 2,8 °C o menos, la capacidad total de enfriamiento es calculada como sigue:

qtc = qe + Aua (ta - tc) - Ei B.4.4.6 Método de entalpía de refrigerante B.4.4.6.1 Descripción general B.4.4.6.1.1 En este método la capacidad es determinada por el cambio de la entalpía del refrigerante y la razón de flujo; los cambios de entalpía son determinados de las mediciones de temperatura y presión de refrigerante a la entrada y la salida, y la razón de flujo es determinada por un medidor de flujo colocado en la línea del líquido. B.4.4.6.1.2 Este método puede ser usado para pruebas a equipos en los cuales la carga del refrigerante no es crítica, y en donde los procedimientos normales de instalación involucran la conexión de las líneas de refrigerante en campo. B.4.4.6.1.3 Este método no debe usarse para pruebas en las que el líquido refrigerante a la salida del medidor de flujo está subenfriado a menos de 1,7 °C, ni para pruebas en las cuales el vapor sobrecalentado a la salida de la sección interior es de menos de 2,8 °C. B.4.4.6.2Mediciones de flujo de refrigerante -entalpía de refrigerante B.4.4.6.2.1 La razón del flujo del refrigerante debe ser medido con un medidor de flujo (del tipo integrador) conectado en la línea del líquido después del instrumento de control de refrigerante. Este medidor debe dimensionarse para que la caída de presión no exceda el cambio de presión de vapor que un cambio de temperatura de 1,7 °C podría producir. B.4.4.6.2.2 Los instrumentos de medición de temperatura y presión y una "mirilla" deben ser instalados inmediatamente en contrasentido del medidor para determinar si el refrigerante líquido está adecuadamente subenfriado; se considera adecuado el subenfriamiento de 1,7 °C y la ausencia de algunas burbujas de vapor en el líquido de salida del medidor. Se recomienda que el medidor sea instalado en la parte más baja de un "rizo o vuelta" en la línea del líquido para tomar ventaja de la presión estática del líquido así suministrado. B.4.4.6.3 Mediciones de presión y temperatura de refrigerante B.4.4.6.3.1 La temperatura y presión del refrigerante entrando y saliendo del lado interior del equipo debe ser medida con instrumentos que estén de acuerdo con lo establecido en el numeral B.4.2. B.4.4.6.4 Cálculos de enfriamiento -entalpía de refrigerante B.4.4.6.4.1 La capacidad total de enfriamiento, basada en los datos de flujo de refrigerante volátil, es calculada como sigue:

qtci = xVr ρ (hr2 - hr1) - Ei B.4.4.7 Método de flujo de agua del serpentín condensador B.4.4.7.1 Descripción general B.4.4.7.1.1 En este método, la capacidad total de enfriamiento es determinada de las mediciones del cambio de la temperatura del agua del serpentín condensador. B.4.4.7.1.2 Este método puede ser utilizado para probar equipo el cual usa agua como un pozo o fuente de calor. Este puede ser usado también para equipo ensamblado tipo paquete y para aquel con el serpentín condensador remoto, si éste está aislado o el fabricante recomienda su aislamiento con no menos de 25 mm de fibra de vidrio (o su equivalente). Este método puede ser usado sólo cuando el compresor esté ventilado



en el flujo de aire interior o esté en un compartimiento interior encerrado, el cual no esté ventilado ni aislado de la misma manera como se describe arriba para el serpentín condensador. B.4.4.7.2. Mediciones de la razón de flujo de agua B.4.4.7.2.1. La razón de flujo de agua del serpentín condensador debe ser medido con una cantidad de líquido o un medidor de flujo, de acuerdo con el numeral B.4.6. B.4.4.7.3. Medición de temperatura B.4.4.7.3.1. Las temperaturas del agua de entrada y salida deben ser medidas con instrumentos, de acuerdo con lo especificado en el numeral C.4.6, para las conexiones del equipo. B.4.4.7.4. Cálculos de enfriamiento -flujo de agua del serpentín condensador B.4.4.7.4.1. La capacidad total de enfriamiento, basada en los datos del lado exterior es calculada como sigue:

qtco = ww cpw (tw4 - tw3) - Et B.4.4.7.5 Ajuste de tubería de interconexión B.4.4.7.5.1 Para equipos con el serpentín condensador remoto, las tolerancias deben ser consideradas en los cálculos de capacidad para las ganancias de calor a través de la tubería de interconexión (véase el numeral B.4.4.3.3.3). B.4.4.8 Medición indirecta del flujo de aire B.4.4.8.1 El aparato de tobera, Figura B6, es recomendado cuando no se emplea la medición directa de flujo de aire (véase el numeral B.4.4.2.2), la razón de flujo de aire interior debe determinarse indirectamente como lo indica el numeral B.4.4.8.2. B.4.4.8.2 Cálculos de medición de flujo de aire B.4.4.8.2.1 La razón del flujo de aire, a través de una sola tobera, es calculada por las siguientes ecuaciones:

Qmi = 1,414 CAn (1 000pv v'n)0,5

v'n = 101 vn / Pn (1 + Wn ) B.4.4.8.2.2 Cuando se utilice más de una tobera, la razón total de flujo de aire es la suma de la razón de flujo de aire de los cálculos individuales de cada una de las toberas, de acuerdo con el numeral B.4.4.4.1. B.4.4.8.2.3 La razón de flujo del aire estándar es calculada como sigue:

Qs = Qmi / (1,2 v'n) B.4.4.8.3 Determinación indirecta de flujo de aire B.4.4.8.3.1 Cuando no se emplea la medición directa, la razón del flujo de aire debe determinarse por los siguientes cálculos:

Qi = qtci vi1 / (ha1 - ha2) B.4.4.8.4 Cálculos para las mediciones del "método de flujo de aire modificado" B.4.4.8.4.1 Si se selecciona el método de flujo de aire modificado (ver aparato de Figura C9), la cantidad de aire del lado de baja presión debe ser determinada de acuerdo con la siguiente ecuación:

wai = qsri / 1 006 + 1 860 Wi2 (ta5 -ta1)

Qi = wai vai

Qs = qsri / 1,206 (ta5 - ta1)



B.4.4.8.4.2 Determinación de qsri a)Si se usa un recalentador eléctrico:

qsri=vatios de entrada al calentador b)Si se usa un recalentador de serpentín de vapor:

)k2k1ksri h(hWq −= B.4.5 Procedimientos de prueba B.4.5.1 Requerimientos del cuarto de prueba B.4.5.1.1. Se requieren uno o dos cuartos de prueba, dependiendo del tipo de equipo a ser probado y de las instrucciones de instalación del fabricante. B.4.5.1.2. Se requiere siempre una condición interior en el cuarto de prueba. Este puede ser un cuarto o espacio en el cual las condiciones establecidas de prueba deben mantenerse dentro de las tolerancias prescritas. Se recomienda que la velocidad del aire alrededor del equipo a probar no exceda de 2,5 m/s. B.4.5.1.3. Se requiere para la prueba un cuarto o espacio de prueba que debe tener un volumen suficiente, de tal manera que no haya cambios en la circulación normal del aire alrededor del equipo de prueba. Este cuarto debe tener también las dimensiones suficientes para que la distancia de cualquier superficie del cuarto a cualquier superficie del equipo de prueba en donde haya descarga de aire, no sea menos de 1,8 m y la distancia de cualquier otra superficie del cuarto a cualquier otra superficie del equipo de prueba no sea menos de 0,9 m, excepto la relación de pared o piso requerida para la instalación normal del equipo. El aparato de reacondicionamiento debe manejar el aire a una razón no menor que la razón de flujo de aire exterior y, preferiblemente, debe tomar este aire en la dirección de la descarga del aire del equipo y regresar éste a las condiciones específicas uniformemente y a bajas velocidades. B.4.5.2. Requerimientos de las mediciones de flujo de aire B.4.5.2.1 Los aparatos para la medición de flujo de aire deben estar de acuerdo con lo previsto en el numeral B.4.4.8. B.4.5.3. Mediciones de las resistencias externas B.4.5.3.1 Las resistencias externas deben medirse de acuerdo con lo previsto en el numeral B.4.3.4. Las conexiones a la salida de los equipos deben cumplir con lo previsto en el numeral B.4.3.4. B.4.5.4 Mediciones de temperatura B.4.5.4.1 Las mediciones de temperatura en la ductería deben registrarse al menos en tres lugares desde una distancia igual a los centros del área seccional, o con un muestreo equivalente en sitio, o con aparatos mezcladores, obteniéndose resultados equivalentes. Las conexiones al equipo deben ser aisladas de tal forma que las fugas de calor a través de las conexiones no excedan de 0,1 % de la capacidad. B.4.5.4.2. La temperatura interior a la entrada debe ser medida al menos en tres posiciones con espacios iguales sobre el área de entrada al equipo, o con muestreo equivalente con aparatos adecuados. Para equipos sin conexiones de ductería o con un solo gabinete, los instrumentos de medición de temperatura o aparatos de muestreo pueden ser localizados a 15 cm, aproximadamente, de la o las aberturas de la entrada del equipo. B.4.5.4.3. Las temperaturas del aire exterior de la entrada deben medirse en sitios tales que las siguientes condiciones sean totalmente satisfechas:

a)Las temperaturas medidas deben ser representativas de la temperatura circundante de la sección exterior y simular las condiciones encontradas en la aplicación actual. b)En el punto de medición, la temperatura del aire no debe ser afectada por la descarga del aire de la sección exterior. Las temperaturas deben medirse en contraflujo de alguna recirculación de aire producida.



Se intenta que las temperaturas circundantes de prueba, específicas de la sección exterior de prueba, emulen, tan cerca como sea posible, las condiciones de una instalación normal de operación con condiciones ambientales idénticas a las temperaturas específicas de prueba. B.4.5.4.4. La velocidad del aire que pasa sobre los instrumentos de medición de temperatura de bulbo húmedo deben ser aproximadamente de 5 m/s. Se recomienda utilizar la misma velocidad del aire en la entrada y la salida de los instrumentos de medición. Las mediciones de temperatura de bulbo húmedo arriba o abajo de 5 m/s deben corregirse. B.4.5.5. Requerimientos adicionales para la prueba de lado exterior del "método de

aire - entalpía" B.4.5.5.1. Cuando se utilice el "método de aire entalpía" para las pruebas de lado exterior, es necesario asegurarse si la fijación del aparato de medición de flujo de aire produce cambios en el funcionamiento del equipo de prueba y, si es así, se deben corregir estos cambios. Para cumplir con esto, el equipo debe llevar termocoples soldados al retorno de los codos, aproximadamente en el punto medio de cada serpentín evaporador y el circuito de serpentín condensador. El equipo que no es sensible a la carga de refrigerante puede equiparse alternativamente con manómetros de presión conectados a válvulas de acceso o bloqueados en la línea de succión o descarga. El equipo debe operar bajo condiciones preestablecidas con el lado interior del aparato de prueba conectado, pero no así con el lado exterior. Los datos deben ser registrados a intervalos de diez minutos por un lapso de no menos de una hora después de que las condiciones de equilibrio se hayan alcanzado. El lado exterior del aparato de prueba debe entonces conectarse al equipo y la presión y temperaturas indicadas por los manómetros o termocoples deben ser registrados. Si después de que el equilibrio es alcanzado éste no está en promedio dentro de ± 0,3 °C o su presión equivalente del promedio observado durante la prueba preliminar, la razón de flujo de aire exterior debe ser ajustada hasta alcanzar los valores especificados. La prueba debe continuarse por un lapso de una hora después de que se alcance el punto de equilibrio a las condiciones apropiadas con el exterior del aparato de prueba conectado, y los resultados del lado interior del aparato de prueba deben concordar dentro de un ± 2,0 % con los resultados obtenidos durante el lapso de prueba preliminar. B.4.5.5.2. Para el equipo en donde el compresor es ventilado en forma independiente al flujo de aire exterior, el arreglo del calorímetro de "método aire - entalpía" debe emplearse para tomar en cuenta la radiación de calor del compresor. B.4.5.5.3. Cuando la razón de flujo de aire exterior se ajusta como se describe C.4.5.5.1, entonces se emplea en los cálculos de capacidad, en tal caso, sin embargo, la potencia del ventilador exterior de entrada observada durante las pruebas preliminares, debe ser usada para propósitos de evaluación. B.4.5.6 Instalación del equipo B.4.5.6.1. El equipo a ser probado debe ser instalado en el cuarto o cuartos de prueba, de acuerdo con las instrucciones de instalación del fabricante, usando accesorios y procedimientos recomendados de instalación. El equipo autocontenido con suministro de agua debe ser localizado enteramente dentro del cuarto de prueba interior; el equipo con la sección exterior remota debe tener la sección interior localizada en el cuarto de prueba exterior y la sección exterior en el cuarto de prueba exterior; el equipo autocontenido con suministro de aire debe ser localizado adyacente o una abertura en una pared o división separando el cuarto de prueba de acuerdo con las recomendaciones normales o primarias del fabricante. En todos los casos, las recomendaciones del fabricante con respecto a las distancias de las paredes adyacentes a los equipos, cantidad de extensiones a través de las paredes, etc., deben ser seguidas. B.4.5.6.2. No se deben hacer alteraciones a los equipos excepto para la sujeción de los aparatos e instrumentación de prueba requeridos. B.4.5.6.3. Donde sea necesario, el equipo debe ser cargado y evacuado con el tipo y cantidad de refrigerante especificado por las instrucciones del fabricante. B.4.5.6.4. La tubería de interconexión debe ser suministrada o prescrita por el fabricante. A menos que existan otras instrucciones, debe emplearse 7,6 m de tubería, al menos 3,1 m de ésta, debe localizarse en la parte exterior del cuarto de prueba. B.4.5.6.5. Cuando se requiera, los manómetros deben ser conectados al equipo sólo a través de pequeños tramos de tubería de diámetro pequeño, y deben localizarse de tal manera, que tampoco influya en las lecturas por la presión del flujo en la tubería o se deben hacer las correcciones de operación de enfriamiento. B.4.5.6.6. No se debe hacer ningún cambio para corregir las variaciones barométricas en la velocidad del ventilador o la resistencia del equipo.



B.4.5.7 Procedimientos de operación de prueba B.4.5.7.1 Los aparatos de reacondicionamiento del cuarto de pruebas y el equipo a probar, deben operarse hasta que alcancen las condiciones de equilibrio, pero no por menos de una hora, antes de que los datos sean registrados. B.4.5.7.2 Cuando las tolerancias prescritas en B.4.6.1.2 se hayan alcanzado, entonces los datos deben registrarse en intervalos de diez minutos cada juego de lecturas hasta que se obtengan cuatro juegos consecutivos. B.4.5.7.3 Cuando se usa el “método de aire entalpía exterior", los requerimientos arriba mencionados deben aplicar a ambas pruebas a la prueba preliminar y a la prueba regular del equipo (C.4.5.5). Cuando el "método de calibración de compresor" sea utilizado, los requerimientos arriba mencionados deben aplicar a ambos la prueba del equipo y la prueba de calibración del compresor. B.4.6 Datos y resultados B.4.6.1 Tolerancias de prueba B.4.6.1.1. Todas las observaciones de prueba deben ser dentro de las tolerancias especificadas en la Tabla C4 las cuales están referidas a los distintos métodos de prueba y tipos de equipo. B.4.6.1.2. La variación máxima permisible de cualquier observación durante la prueba de capacidad está enlistada en la Tabla B4. bajo el título "Tolerancias de operación durante prueba". Estas representan la diferencia más grande permisible entre la máxima y mínima observación del instrumento durante la prueba. Cuando es expresado como un porcentaje, la variación máxima permisible es el porcentaje especificado del promedio aritmético de las observaciones. B.4.6.1.3. En la Tabla B4, "Tolerancias de condiciones de prueba", se muestra la variación máxima permisible del promedio de las mediciones bajo condiciones de prueba predeterminadas. B.4.6.1.4 Las variaciones mayores a aquellas prescritas deben invalidar la prueba. B.4.6.2. Resultados de prueba B.4.6.2.1. Requerimientos de prueba de capacidad B.4.6.2.1.1 Los resultados de la prueba de capacidad deben expresar cuantitativamente los efectos producidos sobre el aire por el equipo probado. Para las condiciones de prueba dadas, los resultados de la prueba de capacidad deben incluir las siguientes cantidades:

a)Capacidad total de enfriamiento, W; b)Capacidad sensible de enfriamiento, W; c)Capacidad latente de enfriamiento, W; d)Razón del flujo de aire del lado interior, m3/s; e)Resistencia externa para el flujo de aire interior, Pa; f)Potencia total de entrada al equipo o potencia de entrada de todos los componentes del equipo, W.

B.4.6.2.1.2 Cuando se utilicen dos métodos de prueba, la capacidad total de enfriamiento, debe ser la capacidad obtenida con los resultados del lado interior de los dos métodos de prueba, llevados a cabo simultáneamente, los cuales deben concordar dentro de una variación del 6 %. Cuando es empleado el método de calibración de compresor, debe ser construido para la obtención de las condiciones de operación para la prueba de calibración de compresor. B.4.6.2.1.3 Cuando se requieran dos métodos de prueba, las capacidades de enfriamiento latente y sensible, tomadas en cuenta para los cálculos, deben ser aquellas determinadas de la prueba del lado interior. B.4.6.2.1.4 Los resultados deben ser utilizados para la determinación de las capacidades sin ajustes en las tolerancias permisible en condiciones de prueba, excepto como se especificó para las derivaciones de la presión barométrica estándar. B.4.6.2.1.5 Las capacidades pueden ser incrementadas 0,8 % por cada 3,5 Pa de la lectura barométrica abajo de 101 kPa a la cual las pruebas fueron realizadas. B.4.6.2.1.6 Las entalpías del aire deben corregirse para las derivaciones de temperatura de saturación y presión barométrica estándar.



B.5. CÁLCULO DE LA EFICIENCIA ENERGÉTICA (E.E) B.5.1 CÁLCULO DE LA EFICIENCIA ENERGÉTICA (E.E) PARA EQUIPOS CON

SUMINISTRO DE AIRE Los datos y resultados de prueba requeridos para calcular la E.E en W/W deben incluir lo siguiente: i)Capacidades de enfriamiento (W) de las pruebas A y B, y si es aplicable, la capacidad de enfriamiento (W) de la prueba C y el enfriamiento total realizado en la prueba D (Wh):

QSSK (35 °C)

QSS

K (27,6°C) QSS, seco Qcic, seco

ii)Potencia eléctrica de entrada para todos los componentes y controles (W) de las pruebas A y B, y si es aplicable la potencia eléctrica de entrada para todos los componentes y controles (W) de la prueba C y la energía eléctrica usada de la prueba D.

ESSK (35 °C)

ESS

K (27,6 °C) ESS, seco Ecic, seco

iii)Razón del flujo de aire interior (m3/s) y resistencia externa al flujo de aire interior (Pa) iv)Temperatura del aire (°C)

- Exterior de bulbo seco - Exterior de bulbo húmedo - Interior de bulbo seco - Interior de bulbo húmedo

Donde las capacidades de enfriamiento QSSK (35 °C) de la prueba A, QSSK (27,6 °C) de la prueba B y QSS, seco de la prueba C, son calculadas utilizando las ecuaciones especificadas en el numeral B.4.6 de esta norma; el enfriamiento total hecho Qcic, seco de la prueba D es calculado usando la ecuación (1) especificada. Los equipos que no tienen ventilador para circulación de aire interior como parte integrante del equipo deben obtener su medición de capacidad total de enfriamiento ajustado restando 366,3 W por cada 47,2 m3/s de la medición de flujo de aire interior y sumando a la potencia eléctrica total suministrada al equipo de estado estable 365 vatios por cada 47,2 m3/s de la medición de flujo de aire interior. La eficiencia energética para las pruebas A, B y C, E.EA, E.EB y E.EC (seco), respectivamente, son cada una calculadas como la relación de la capacidad total de enfriamiento, en W, entre la potencia eléctrica total suministrada al equipo, en W. Los equipos que no tienen ventilador para circulación interior de aire como parte integrante del equipo, deben ajustar su enfriamiento total hecho y su energía usada en un ciclo completo para efecto de potencia del equipo de circulación de aire interior. El valor usado para la potencia del equipo de circulación de aire interior debe ser de 366,3 W por cada 47,2 m3/s de circulación de aire interior. La energía usada en un ciclo completo, requerida para la circulación de aire interior, es el producto de la potencia del equipo para la circulación de aire interior y el lapso de un ciclo en que este equipo está encendido. El enfriamiento total realizado debe entonces ser el enfriamiento medido en un ciclo completo menos la energía usada requerida para la circulación del aire interior en un ciclo completo. La energía eléctrica total usada debe ser la suma de la energía usada para la circulación del aire interior en un ciclo completo y la energía usada por los componentes del equipo restantes en un ciclo de prueba (compresor(es), ventilador exterior, calentador(es), transformador(es), etc.).



La relación de eficiencia energética de la prueba D, E.Ecic (seco), es calculada como la relación del enfriamiento total hecho en Wh entre el uso de energía eléctrica total en W/h. Los resultados de las pruebas de funcionamiento cíclica y de estado estable serpentín seco deben usarse en las siguientes ecuaciones:

)]W + (1 x V[

C x x 60 = Q

nn

pa

cic,

′

ΓΓ xsec

(1)

en donde

Q cic,sec=enfriamiento total de un ciclo que consiste en un lapso de apagado y uno de encendido del compresor (Wh). Γ =razón de flujo de aire interior (m3/s) a una temperatura de bulbo seco, razón de humedad, y presión existente en la región de medición. Cpa =calor específico a presión constante de la mezcla aire agua de aire seco (Wh/kg-°C). Vn' =volumen específico de la mezcla de aire agua a la misma temperatura de bulbo seco, razón de humedad, y presión utilizada en la determinación de la razón de flujo de aire interior (m3/kg).

y Γ (h-°F) la cual es calculada por la expresión:

]dt (t) 2T - (t) 1T[ = aa

2

1

∫Γ

θ

θ

(2)

en donde Θ1=tiempo de apagado del ventilador interior Θ2=tiempo de encendido del ventilador interior Ta1(t)=temperatura de bulbo seco del aire de entrada al serpentín evaporador (°C) al tiempo (t) Ta2(t)=temperatura de bulbo seco del aire de salida del serpentín evaporador (°C) al tiempo (t)

γ Q

Q = CLF

ss,

cic,

xsec

sec (3)

en donde CLF=factor de carga de enfriamiento Qss,sec=capacidad total de enfriamiento de estado estable de la prueba C (W) γ=duración en horas de un ciclo completo, consistente en un encendido y un apagado de compresor. Las ecuaciones anteriores son utilizadas en la siguiente ecuación para calcular el coeficiente de degradación redondeado lo más cercano a 0,01.

CLF - 1

EER

EER-1

= Css,

cic,

Dsec

sec

.(4)

en donde EERcic,sec=relación de eficiencia energética de la prueba C (W/W) B.5.2 Método para el cálculo de E.E para equipos con compresor de una

velocidad y ventilador de condensador de una velocidad La relación de eficiencia energética para equipos con compresor de una velocidad y ventilador de condensador de una velocidad, debe basarse en el desarrollo de la prueba B y algún otro método descrito en B.4.4.2.2, que cuenta para el funcionamiento cíclico. La relación de eficiencia energética estacional en W/W debe ser determinada por la ecuación:

E.E = PLF (0,5) x EEB

en donde EEB=la eficiencia energética determinada de la prueba B. PLF (0,5)=factor de funcionamiento de carga parcial cuando el factor de carga de enfriamiento = 0,5 como se determina de la ecuación:

PLF (0,5) = 1 - 0,5 x CD



en donde

CD =es el coeficiente de degradación descrito en el numeral C.4.1.2 o es calculado con la ecuación previa (4).

Prueba A

(a) Prueba B (a)

Seleccionar una

(b); (c) (e) (f) Arreglo de

componentes Método de

enfriamiento del serpentín

condensador

Método de

entalpía del lado interior

Método de aire entalpía del lado externo

Método de calibración

del compresor

Método de entalpía del refrigerante

Método de flujo de agua del serpentín

condensador

Medición indirecta

de flujo de aire

Equipo tipo paquete

Enfriamiento por aire

Enfriamiento por

agua

x

x

x

x

x(d)

x

Condensador remoto; y

compresor dentro de un espacio acondicionado


Enfriamiento por

agua

x

x

x

x x

x

x

x

x

x

Compresor y condensador

remotos


Enfriamiento por

agua

x

x

x

x x

x

x

x

x

Condensador remoto


x x x

Compresor remoto dentro de

un espacio

Enfriamiento por agua

x x x

NOTA (a) Se aplicara simultáneamente la prueba A y una prueba B seleccionada. (b) Aplicable para equipo contenido dentro del alcance de esta norma (c) Prueba sujeta a 4.5.1 y 4.5.5 cuando el compresor es ventilado independientemente del flujo de aire exterior. (d) No se aplica si el serpentín de agua exterior no esta aislado y se encuentra en el flujo de aire interior. (e) Prueba sujeta a 4.4.7.1 y 4.4.6.2 (f) Prueba sujeta a 4.4.7.1, y no es aplicacable si el compresor es ventilado fuera del flujo de aire Fuente: NTC 5115

Tabla B3 Métodos aplicables para el cálculo de la capacidad de enfriamiento

Lecturas

Tolerancia de operación de pruebas (intervalo total observado)

Tolerancias de condición de prueba (variación del promedio especificado para

condiciones de prueba)

Enfriamiento y

calentamiento sin escarcha

Calentamiento con escarcha Enfriamiento y

calentamiento sin escarcha

Calentamiento con escarcha

Porción de calor

Porción de

deshielo

Porción de calor

Porción de

deshielo Temperaturas del aire °°°°C °°°°C °°°°C °°°°C °°°°C Bulbo seco exterior Entrada salida 1,1

1,1 1,7 -

5,6 -

0,3 -

0,6 -

(a) -

Bulbo húmedo exterior Entrada salida 0,6

0,6 0,9 -

- -

0,2 -

0,3 -

- -

Bulbo seco interior Entrada salida 1,1

1,1 1,7 -

(b) 2,2

0,3 -

0,6 -

(a) -

Bulbo húmedo interior Entrada salida

0,6 0,6

- -

- -

0,2 0,2

- -

- -

Temperaturas agua de enfriamiento condensado

0,3 - - 0,1 - -

Temperaturas de succión de refrigerante saturado

1,7 - - 0,3 - -

Temperatura de otro líquido no especificado

0,3 - - 0,1 - -



Resistencia externa al flujo de aire

Pa 12,5

(Pa)5 -

Tensión eléctrica % 22 - - - - - Razón de flujo de fluido %

2 - - - - -

Caída de presión de toberas % de lecturas.

2,0 - - - - -

a)Cuando estos datos podrían ser normalmente tomados son dentro del ciclo de deshielo b)No es aplicable si el ventilador interior esta parado. Fuente: NTC 5115

Tabla B4. Tolerancias de las mediciones de prueba

Equipo de reacondicionamiento Equipo de reacondicionamiento

Cuarto de pruebadel lado interior

Cuarto de prueba del lado exterior

Intrumento de medición de temperaturas

Manómetro

Deflectores

Aislamiento

Aparato demedición deflujo de aire

aislado

Rejilas

MezcladorSección de

serpentín interior Unidad exterior

Intrumento de medición de temperaturas

Aparato demedición deflujo de aireaisladoManómetro

Mezclador

Figura B1. Método de un túnel aire entalpía



Unidad deprueba

Aparato medidor deflujo de aire

Aparato acondicionador

Flujode aire

Flujo de aire

Manómetro

Instrumentos demedición detemperatura

Figura B2. Método de enlace de aire-entalpía

ManómetroCuarto de pruebadel lado interior

Equipo de reacondicionamiento

Unidadde

prueba

Rec

into Aire de

entrada

Aparato medidorde flujo de aire

Flujo de aire

Instrumentos de medición de temperatura

Flujo de aire

Figura B3. Calorímetro aire-entalpía



Manómetro

Flujode aire


Cuarto de prueba del lado interior


Instrumentos demedición detemperatura

Unidad deprueba

Equipo de reacondicionamiento

Aparato medidor de flujo de aire

Figura B4. Cuarto de aire-entalpía

Manómetro

1,5 Dmín.

3 Dmín.

1,5 Dmín.

D

2,5 Dmín.

Tobera

ToberaDef

lect

or d

ifuso

r

Def

lect

or d

ifuso

r

Flujo de aire

Cámara derecepción

Ventilador dedescarga

Cámara dedescarga

Tubo de Pitot(opcional)

NOTA: Los deflectores difusores deben presentar perforaciones uniformes que sean aproximadamente el 40 % del área total.

Figura B5. Aparato de medición de flujo de aire

D2 D mín.

D 0,6 D

23 D

Ejes de la elipse

Sección de la garganta

Aproximación elíptica

Figura B6. Tobera para la medición de flujo de aire



BA

Acondicionador de aireA y B = dimensiones exteriores

0,5 B

Dispositivo de igualación de

presión

Manómetro

0,5 A2 AxB

2,5 AxB

Hacia el aparato de medición de flujo

de aire

Derivaciones de mediciónde la presión estática

Figura B7. Medición de la presión estática externa

1,5 AxB

0,5 AxB

Al aparato de medición de aire

Ductos de salida

Sección de serpentín

Ducto de entrada

Dispositivos demedición de presión

0,5 CxD

1,5 CxD

A y B = dimensiones de salidaC y D = dimensiones de entrada

Figura B8. Medición de la caída de presión estática del aire para una sección de serpentín sin ventiladores

Sum

inis

tro

de c

alor

Sec

ción

de

mez

cla

de a

ire

Sec

ción

de

mez

cla

de a

ire

Med

ició

n de

tem

pera

tura

t

Flujo de aire Flujo de aire

Med

ició

n de

tem

pera

tura

t1 2

Cámara de recepción

Cámara de descarga

Mín. 0,5 m Mín. 1,25 m Mín. 0,5 m

NOTAS: Las pérdidas de calor del compartimiento deben ser menores del 1 % de la energía aportada por el suministro de calor. La elevación mínima de temperatura (t2 - t1) a través del suministro de calor debe ser de 18° F (10 °C).

Figura B9. Aparato alternativo para medición del flujo de aire



ANEXO C

MÉTODOS DE ENSAYO PARA CONSUMO DE ENERGÍA EN ARTEFACTOS REFRIGERADORES Y/0 CONGELADORES Y SUS COMBINACIONES DE

USO DOMÉSTICO O COMERCIAL

C.1. OBJETO El presente anexo establece los requisitos generales y los métodos de ensayo para la verificación de las características de consumo de energía de los refrigeradores y/o congeladores y sus combinaciones de uso doméstico o comercial objeto del presente reglamento. Los apartes correspondientes al ensayo de consumo de energía consignados en los apartes C2.1, C.2.2, C.2.3 y C.2.4 se deberán aplicar de acuerdo con el tipo de equipo al que corresponda según se describa en cada uno de ellos. C.1.1. DEFINICIONES Para los propósitos de este reglamento son aplicables las siguientes definiciones: Refrigerador de uso doméstico o comercial (de ahora en adelante denominado "refrigerador"): gabinete aislado con el equipo y volumen adecuado para uso doméstico y o comercial, enfriado por una o más fuentes de energía, y con uno o más compartimientos previstos para la conservación de alimentos, al menos uno de ellos adecuado para el almacenamiento de alimentos frescos. Nota. Desde el punto de vista de la instalación, existen diferentes tipos de refrigeradores, por ejemplo, de colocación libre, montados en la pared, empotrados, etc. Refrigerador-congelador doméstico Tipo I. Un refrigerador-congelador con un dispositivo único de control de temperatura que regule este factor en los compartimientos de almacenamiento de alimentos frescos y de alimentos congelados. Refrigerador-congelador doméstico Tipo II. Un refrigerador-congelador con control independiente de temperatura de los compartimientos de almacenamiento de alimentos frescos y congelados. Artefacto sin escarcha para almacenar alimentos congelados: artefacto libre de escarcha con uno o más compartimientos, el (los) cual (es) es (son) apropiado (s) para el almacenamiento de alimentos congelados bajo condiciones de almacenamiento “tres estrellas” Congelador de alimentos sin escarcha: artefacto sin escarcha con uno o más compartimientos apropiados para congelación de + 25 ºC a - 18 ºC para artefactos de clase ST; +32 ºC a -18 ºC para artefactos clase T, una cantidad de por lo menos 4,5 kg de paquetes de ensayo por 100 L de su volumen de almacenamiento en 24 h, y en ningún caso menos de 2 kg, bajo las condiciones de ensayo especificadas y la cual es apropiada para el almacenamiento de alimentos congelados bajo condiciones de almacenamiento “tres estrellas”. Sistema sin escarcha: sistema en el cual el enfriamiento es proporcionado por la circulación de aire forzado y el (los) evaporador (es) se descongela (n) por un sistema automático. Las características del sistema sin escarcha son: a) El sistema es operado automáticamente para prevenir la formación permanente de escarcha

en todas las superficies internas del artefacto b) No se acumula hielo o escarcha en los alimentos almacenados c) Las temperaturas de almacenamiento en el compartimiento de alimentos frescos,

compartimiento para almacenar alimentos congelados y en la bodega (si hay alguna), se mantienen dentro de los límites especificados en esta norma

d) El agua del descongelamiento se evacua automáticamente Compartimiento para almacenamiento de alimentos frescos: compartimiento previsto para el almacenamiento de alimentos no congelados, que a su vez puede estar dividido en sub-compartimientos. Compartimiento para conservar vegetales: compartimiento previsto para almacenar alimentos particulares o bebidas a una temperatura mayor que la del compartimiento para alimentos frescos. Compartimiento de baja temperatura: puede ser un compartimiento para fabricación de hielo, o un compartimiento para almacenar alimentos congelados. Nota . Un refrigerador puede tener uno o varios compartimientos de baja temperatura. Alternativamente, puede no tener un compartimiento de baja temperatura. Compartimiento para fabricar hielo: compartimiento previsto específicamente para congelar agua y almacenar hielo.



Compartimiento para el almacenamiento de alimentos congelados: compartimiento previsto específicamente para el almacenamiento de comida congelada. Se clasifican de acuerdo con su temperatura de almacenamiento, en la siguiente forma: Compartimiento "una estrella": compartimiento en el cual la temperatura de almacenamiento tiene un enfriamiento mínimo de - 6 °C. Compartimiento "dos estrellas": compartimiento en el cual la temperatura de almacenamiento tiene un enfriamiento mínimo de -12 °C. Sección “dos estrellas”: parte de un compartimiento para almacenamiento de alimentos congelados o de un compartimiento de “tres estrellas”, que no es independiente, es decir que no tiene su propia tapa o puerta para acceso individual, en la cual la temperatura de almacenamiento, no supera los -12 °C. Compartimiento "tres estrellas": compartimiento en el cual la temperatura de almacenamiento tiene un enfriamiento mínimo de -18 °C. Compartimiento frigorífico: compartimiento destinado específicamente para almacenar alimentos altamente perecederos, en el cual las temperaturas se pueden mantener entre - 2 °C y + 3 °C, y cuyo volumen permite acomodar al menos 2 paquetes “M”. Artefacto tipo horizontal: refrigerador cuyo(s) compartimiento(s) es (son) accesibles desde la parte superior. Artefacto tipo vertical: refrigerador cuyo(s) compartimiento(s) es(son) accesibles desde el frente. Dimensiones totales (puertas o tapas cerradas): las medidas del paralelepípedo rectangular con una base horizontal, dentro del cual se inscribe el refrigerador, incluyendo los accesorios pero no la manija, cuya proyección, si la hay, se debe especificar por separado. Espacio total requerido en uso (puertas o tapas abiertas): mediciones totales aumentadas en el espacio necesario para la libre circulación del aire de enfriamiento cuando el aparato está en servicio, más el espacio necesario para permitir la abertura de los medios de acceso hasta un ángulo mínimo en el cual todas las partes removibles pueden ser retiradas, por ejemplo contenedores y anaqueles, incluyendo la bandeja de goteo con agua si ésta se debe remover y vaciar manualmente (véase la Figura C1).

Figura C1. Espacio total requerido en uso (tipo vertical)

Volumen bruto: es el volumen total dentro de las paredes interiores del artefacto, o de un compartimiento con puerta externa, sin accesorios internos, estando las puertas o tapas cerradas. Volumen bruto nominal: es el volumen bruto declarado por el fabricante. Volumen bruto total: es la suma de los volúmenes brutos del (los) compartimiento(s) para almacenar alimentos frescos, compartimiento(s) de baja temperatura [incluyendo cualquier sección y/o compartimientos “dos estrellas, contenido en un compartimiento “tres estrellas”] y compartimiento frigoríficos y para conservar vegetales, aun cuando las puertas sean independientes. Volumen bruto total nominal: volumen bruto total declarado por el fabricante. Volumen de almacenamiento: es la parte del volumen bruto de cualquier compartimiento que sobra después de la deducción del volumen de componentes y espacios reconocidos como inutilizables para el almacenamiento de alimentos. Volumen nominal de almacenamiento: es el volumen de almacenamiento declarado por el fabricante. Volumen total de almacenamiento : la suma de los volúmenes de almacenamiento del(los) compartimiento(s) para almacenamiento de alimentos frescos, el(los) compartimiento(s) de baja temperatura [incluyendo cualquier sección y/o compartimientos “dos estrellas, contenido en un compartimiento” “tres estrellas”] y el(los) compartimiento(s) frigoríficos y para conservar vegetales, incluso si sus puertas son independientes.



Volumen nominal total de almacenamiento: es el volumen de almacenamiento total declarado por el fabricante. Anaquel: para propósitos de esta norma, es cualquier superficie horizontal (estantes, particiones, etc.) donde pueden colocarse los alimentos sin ningún tipo de accesorio adicional. Puede estar formado por un componente o por componentes ajustables uno al lado del otro, que pueden ser fijos o removibles. Área de almacenamiento de los anaqueles: suma de las proyecciones horizontales de las superficies de almacenamiento, dentro del volumen de almacenamiento, incluyendo los anaqueles de las puertas y la base de cada compartimento Área nominal de almacenamiento de los anaqueles: es el área de almacenamiento de los anaqueles, declarada por el fabricante. Límite de carga: es la superficie que rodea los volúmenes de almacenamiento de los alimentos congelados. Línea(s) límite de carga: marca(s) permanente(s) que indican los límites del volumen de almacenamiento de alimentos congelados de compartimentos “tres estrellas”. Consumo de energía: el consumo de un refrigerador y/o congelador y sus combinaciones durante un período de 24 h, bajo condiciones de operación estables a una temperatura de + 25 °C. Consumo nominal de energía: el consumo de energía declarado por el fabricante. Temperatura de almacenamiento de alimentos frescos: simbolizada como tm, es el promedio aritmético de las temperaturas medias t1, t2 y t3., las cuales corresponden con las temperaturas internas medias medidas en cilindros de cobre o bronce, con una masa de 25 g y un área externa mínima (diámetro = altura = aproximadamente 15,2 mm). en un punto dado, como se especifica en el numeral C.1.6.1; es decir, el promedio aritmético de los valores extremos en estos puntos durante un ciclo de control completo. Temperatura de almacenamiento de alimentos congelados t***, t**, t* (como sea apropiado): temperatura máxima del paquete "M" mas caliente de una carga de paquetes de ensayo especificada en el plan de almacenamiento. Temperatura del compartimiento para conservar vegetales: tcm promedio aritmético de la temperatura promedio tc1, tc2, tc3, según el caso, (véase la Figura C.10), que son las temperaturas internas promedio, medidas en cilindros de cobre o bronce (véase el numeral C.1.6), colocadas en determinados puntos de la bandeja inferior, como se especifica en el numeral C.1.6.1. Es decir, el promedio aritmético de los valores extremos en esos puntos durante un ciclo completo de control. Temperaturas del compartimiento frigorífico: tcc máx, tcc min: Temperaturas instantáneas máxima y mínima de cualquier paquete “M” de una carga en almacenamiento como se especifica en el numeral C.1.6.1. Descongelamiento automático: un compartimiento es descongelado automáticamente cuando el usuario no debe realizar ninguna acción para iniciar la evacuación de escarcha acumulada ni para reiniciar la operación normal; y en donde la evacuación del agua proveniente del descongelamiento es automática. Descongelamiento semiautomático: un compartimiento es descongelado semiautomáticamente cuando el usuario debe realizar alguna acción para iniciar la evacuación de escarcha acumulada, la operación normal se reinicia automáticamente y el agua proveniente del descongelamiento se saca manualmente o se evacua automáticamente. Un compartimiento también es descongelado semiautomáticamente cuando el usuario no debe realizar ninguna acción para iniciar la evacuación de escarcha acumulada ni para reiniciar la operación normal, pero la evacuación del agua proveniente del descongelamiento se hace manualmente. Descongelamiento manual: un compartimiento es descongelado manualmente cuando es necesario que el usuario inicie la evacuación de escarcha acumulada y reinicie la operación normal; el agua proveniente del descongelamiento se saca manualmente o se evacua automáticamente. Nota. Cuando un refrigerador consta de dos compartimientos o más, el método de descongelamiento se debe especificar separadamente para cada uno de ellos. Eliminación automática del agua de descongelamiento: la disposición del agua producto del descongelamiento es automática cuando no es necesaria la intervención del usuario. Disposición manual del agua de descongelamiento: la disposición del agua producto del descongelamiento es manual cuando es necesaria la intervención del usuario. Paquete "M": paquete de ensayo de acuerdo con el numeral 8.2, de 50 mm x 100 mm x 100 mm, equipado con un sensor de temperatura en su centro geométrico. Ciclo de control: período entre dos arranques sucesivos, o dos paradas sucesivas del sistema de refrigeración controlado mediante un dispositivo de control de temperatura en condiciones estables de operación. Condiciones estables de operación: en el caso de la operación cíclica del sistema de refrigeración, incluyendo cualquier período de descongelamiento automático, se considera que se alcanzan condiciones estables cuando para cada uno de los paquetes "M" y cilindros de cobre o bronce, las temperaturas en todos los puntos correspondientes durante ciclos de operación sucesivos concuerdan con una variación máxima de ± 0,5 K y no hay una tendencia marcada al cambio de la temperatura media, durante un período de 24 h.



En el caso de operación continua del sistema de refrigeración, se considera que se alcanzan condiciones de operación estables, cuando, aunque exista una cierta variación en la temperatura, el aumento o descenso en la temperatura de todos los paquetes "M" y cilindros de cobre o bronce no excede de 0,5 K durante un período de 18 h. Porcentaje de tiempo de funcionamiento (artefacto con control de encendido y apagado del sistema de refrigeración): Porcentaje de tiempo en funcionamiento, bajo condiciones determinadas de temperatura ambiente y de temperatura interna media, se calcula por la relación:

100xD

dR =

Donde: R=es el porcentaje de tiempo de funcionamiento. d= es la duración de la operación de la unidad de refrigeración durante un número

entero de ciclos. D=es la duración total de los ciclos. En el caso de un artefacto que tenga dos sistemas de refrigeración independientes, deben existir dos valores, para el porcentaje de tiempo de funcionamiento, uno para el compartimiento de almacenamiento de alimentos frescos y uno para el compartimiento de baja temperatura. Capacidad de fabricación de hielo: cantidad de hielo que el refrigerador está en capacidad de fabricar en 24 h, o el tiempo necesario para que el agua se congele en la(s) cubeta(s) para hielo suministradas con el artefacto. Temperatura ambiente: temperatura en el espacio que rodea al artefacto que está siendo ensayado. Es el promedio aritmético del valor medio de temperaturas ta1 y ta2, medidas en dos puntos localizados 350 mm de la línea central vertical de las paredes laterales del artefacto, a 1 m arriba de la línea de piso. Tiempo de aumento de la temperatura: período entre el momento en que, bajo condiciones especificadas de ensayo, la temperatura del paquete “M” con la temperatura más alta del comportamiento congelador de alimentos, o de cualquier compartimiento de “tres estrellas”, alcanza -18 °C, hasta el momento en que cualquiera de los paquetes “M” (excepto las secciones de “dos estrellas”) alcanza primero una temperatura de -9 °C, cuando se interrumpe la operación del sistema de refrigeración. Refrigeradores de tipo compresión: artefacto en el cual la refrigeración se efectúa por vaporización a baja presión en un intercambiador de calor (evaporador) de un refrigerante líquido; el vapor formado de esta manera se restaura al estado líquido mediante compresión mecánica a una presión superior y posteriormente se enfría en otro intercambiador de calor (condensador). Compresor de refrigeración motorizado herméticamente sellado: motocompresor en el cual el compresor y el motor eléctrico (o sus partes en movimiento) están encerradas en una carcaza soldada, hermética al refrigerante. El latonado u otros medios como el desarme no son posibles después del ensamble. No incluye partes móviles por fuera de la cubierta. Sistema de refrigeración de compresor herméticamente sellado: sistema completo, que comprende esencialmente un motocompresor sellado herméticamente, un condensador, un dispositivo para reducción de presión, un evaporador y todas las demás partes que mantienen el refrigerante permanentemente interconectado por el fabricante, mediante soldadura autógena, soldadura de bronce u otros medios. Compresor del refrigerante: componente operado mecánicamente, que retira el refrigerante en estado de vapor a baja presión del evaporador y lo descarga al condensador a una presión más alta. Condensador: intercambiador de calor en el cual, después de la compresión, el refrigerante vaporizado es licuado por transferencia del calor hacia un medio de enfriamiento externo. Dispositivo de expansión: dispositivo en el cual la presión del refrigerante se reduce desde el líquido condensado a la del evaporador. Evaporador: intercambiador de calor en el cual, después de la expansión, el líquido refrigerante es vaporizado por absorción de calor del medio a ser refrigerado. Termostato: dispositivo que regula automáticamente la operación de un sistema de refrigeración, de acuerdo con la temperatura de un evaporador o de un compartimiento. Refrigerador tipo absorción: refrigerador en el cual el enfriamiento se efectúa por evaporación de un líquido refrigerante en un evaporador; el vapor así formado se absorbe por un sistema, el cual lo expulsa a una mayor presión parcial de vapor mediante calentamiento, y luego se licua por enfriamiento en un condensador. Sistema de refrigeración por absorción: sistema completo, que comprende básicamente una caldera, un condensador, un evaporador, un absorbedor y otras partes que contienen el refrigerante interconectado permanentemente por el fabricante mediante soldadura autógena, de bronce u otros medios. Caldera: intercambiador de calor en el cual el refrigerante absorbido es expulsado del medio absorbente mediante la aplicación de calor.



Absorbedor: componente en el cual ocurre la absorción del refrigerante por un medio absorbente, y el calor emitido en el proceso se rechaza hacia el ambiente. Condensador: intercambiador de calor en el cual el refrigerante vaporizado, después de abandonar la caldera, es licuado al ceder el calor a un medio de enfriamiento exterior. Evaporador: intercambiador de calor en el cual el líquido refrigerante, después de un descenso en su presión parcial, se vaporiza al absorber calor del medio que se va a refrigerar. C.1.2. CONDICIONES GENERALES DE ENSAYO C.1.2.1 CUARTO DE ENSAYO C.1.2.1.1. Temperatura ambiente

Los ensayos se deben llevar a cabo en las siguientes condiciones de temperatura ambiente:

a) Para verificar la temperatura de almacenamiento: + 10 °C y + 32 °C para artefactos clase Templada estendida (SN) + 16 °C y + 32 °C para artefactos clase Templada (N) + 18 °C y + 38 °C para artefactos clase Subtropical (ST) + 18 °C y + 43 °C para artefactos clase Tropical (T) b)Para verificar el consumo de energía y el tiempo de incremento de temperatura, según sea aplicable. + 25 °C para artefactos para toda clase climática de diseño c) Para todos los otros ensayos, a la temperatura establecida en las especificaciones particulares del ensayo. La temperatura en cada punto de medición se debe mantener constante dentro de ± 0,5 K tanto durante los períodos necesarios para obtener condiciones de operación estables como durante los ensayos. El gradiente vertical de temperatura ambiente de la plataforma especificada en el numeral C.1.2.1.3 a una altura de 2 m, no debe exceder de 2 K/m. C.1.2.1.2. Humedad A menos que se especifique algo diferente, la humedad relativa se debe mantener entre el 45 % y 75 %. C.1.2.1.3Instalación de los artefactos Cada artefacto se debe colocar sobre una plataforma de madera con su parte superior sólida, pintada de negro mate, y abierta para que circule libremente aire por debajo de ella. La parte superior de la plataforma debe estar 0,30 m por encima del suelo del cuarto y se debe extender como mínimo 0,30 m, pero máximo 0,60 m, más allá de los lados del artefacto excepto en la parte trasera, donde se debe extender hacia la partición vertical. La circulación de aire alrededor del artefacto se debe restringir rodeando el artefacto con tres particiones verticales pintadas de negro mate, dispuestas en la siguiente forma: a) Una de las particiones se debe colocar paralela a la parte trasera del artefacto, contra los topes o a la distancia especificada por el fabricante con respecto al espacio total requerido b) Las otras dos particiones deben ser paralelas a los lados del gabinete y estar fijas a la plataforma, a 0,30 m del gabinete: su ancho es de 0,30 m. La estructura completa de las divisiones debe tener la forma y dimensiones presentadas en la Figura C2. Las particiones verticales no deben presentar discontinuidad. Su altura se debe extender mínimo 0,30 m sobre la parte superior del artefacto. El artefacto se debe colocar o proteger de manera que se evite la radiación directa del equipo de aire acondicionado o calefacción en el cuarto de ensayo, y se debe colocar suficientemente lejos de todos los demás objetos en el lugar, para eliminar cualquier posibilidad que cualquier punto dentro del espacio en que está situado, se encuentre a una temperatura diferente de la del ambiente.

Dimensiones en metros

Figura C2. Particiones para evitar la circulación de aire (Vista de plano)



La circulación de aire en el cuarto de ensayo debe ser tal, que las temperaturas ambiente especificadas se obtengan dentro de los límites de las tolerancias especificadas. El artefacto que se ensaya se debe proteger de cualquier corriente de aire con una velocidad superior a 0,25 m/s. La circulación de aire en el cuarto de ensayo no debe interferir con la circulación normal de aire creada por el artefacto. Si la temperatura de la superficie del piso del cuarto de ensayo, medida con termocuplas en puntos verticalmente debajo de los puntos de medida de temperatura ambiente, está entre 1,5 °C de la temperatura ambiente especificada, el artefacto puede colocarse directamente en el piso. Los artefactos destinados a ser empotrados se deben instalar de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Los artefactos empotrados previstos para combinarse con artefactos diferentes de los congeladores de alimentos se deben someter a los ensayos mientras se encuentran combinados, pero sin que el otro artefacto esté en funcionamiento. C.1.2.2 PAQUETES DE ENSAYO Cuando los ensayos se realizan con un artefacto cargado, se deben usar paquetes de ensayo en forma de paralelepípedos. C.1.2.2.1Dimensiones y tolerancias

Su tamaño antes de congelamiento y su masa, incluyendo su envoltura, deben ser como se presenta en la Tabla C3.

Tamaño

mm

Masa

g

25 x 50 x 100

50 x 100 x 100

50 x 100 x 200

125

500

1 000

Tabla C3. Dimensiones y masas de los paquetes de ensayo Tolerancias sobre las dimensiones lineales: ± 1,5 mm para dimensiones de 25 mm y 50 mm ± 3,0 mm para dimensiones de 100 mm y 200 mm Tolerancia sobre masa: ± 2 % C.1.2.2.2 Composición La composición de los paquetes debe ser: a) Un material de relleno que contenga por cada 1 000 g:

-230 g de oxietilmetílcelulosa -764,2 g de agua3) -5 g de cloruro de sodio -0,8 g de 6-cloro-m-cresol

El punto de congelamiento de este compuesto es -1 °C (sus características térmicas corresponden a las de carne magra). b) Para la medición del compartimiento frigorífico, es necesario emplear paquetes de ensayo con un punto de congelamiento de - 5 °C y un material de relleno que posea por cada 1 000 g:

-232 g de oxietil metilcelulosa -725 g de agua. -43 g de cloruro de sodio -0,8 g de 6-cloro-m-cresol

3) Se recomienda la adición de aproximadamente 4 % de agua con el fin de compensar la evaporación durante la preparación del material de relleno.



c) Una envoltura, consistente en una bolsa de plástico4) o de cualquier otro material adecuado de tal naturaleza que el intercambio de humedad con el medio ambiente sea despreciable. Después de elaborar el paquete, debe ser sellada. d) Composición alternativa de los paquetes especificados en el literal a).

-132 g de hidroximetilcelulosa -862,2 g de agua 3) -5 g de cloruro de sodio -0,8 g de cloruro de alquildimetilbencilamonio

C.1.2.2.3. Paquetes "M" Algunos de los paquetes de 500 g (50 mm x 100 mm x 100 mm) deben estar en capacidad de medir la temperatura, equipados con termocuplas5) insertadas en su centro geométrico, en contacto directo con el material de relleno. Se deben tomar todas las precauciones necesarias para minimizar la conducción de calor no deseada. Estos son llamados paquetes "M". C.1.3 REQUISITOS DE OPERACIÓN DEL ARTEFACTO C.1.3.1. Ajuste del termostato Los requisitos para ajuste del termostato se especifican para cada ensayo. Cuando el artefacto está equipado con un termostato que no ha sido diseñado para ajuste por parte del usuario, el artefacto se ensaya en la condición en que se entrega. C.1.3.2. Calentadores anticondensación Si el artefacto está dotado de un sistema o dispositivo anti-condensación que puede ser encendido o apagado por el usuario, éste debe ser encendido para todos los ensayos, excepto para el ensayo de consumo de energía. En este caso, si necesita que resista el ensayo de condensación de vapor de agua es encendido y si es ajustable, se coloca en el valor máximo. C.1.3.3 Suministro de energía Suministro de energía eléctrica. El artefacto se debe ensayar a la tensión y frecuencia nominales o a un valor medio del voltaje nominal con una variación de ± 3 % Suministro de energía diferente de la eléctrica. Los artefactos que funcionan con energía diferente de la eléctrica, se deben ensayar bajo las condiciones de suministro correspondiente a la información de la placa de características. Suministro de energía múltiple. Los artefactos equipados para operar con diferentes suministros de energía deben ser ensayados para cada condición de suministro indicada en la placa del producto. C.1.3.4 Condiciones generales para el uso de canastas, contenedores, anaqueles y

bandejas Todos los anaqueles, contenedores y bandejas deben estar en posición cuando se determine el volumen de almacenamiento. C.1.4 INSTRUMENTOS DE MEDICIÓN La temperatura se debe medir con sondas apropiadas cuyos sensores están insertados en los paquetes de ensayo, o para la medición de la temperatura ambiente, t1, t2 y t3, y tc1, tc2, tc3 durante los ensayos, en el centro de un cilindro de cobre o bronce, con una masa de 25 g y un área externa mínima (diámetro = altura = aproximadamente 15,2 mm). La temperatura se debe registrar. Los instrumentos para medición de temperatura deben tener una exactitud de ± 0,3 K.

4) Es recomendable usar una hoja laminada, consistente en una caja de polietileno de alta densidad, fácilmente sellable, 120 µm grueso, junto con una hoja externa de politereftalato aproximadamente 12,5 µm de grueso, las dos capas unidas entre si.

5) O cualquier dispositivo para la medición de temperatura que dé una precisión equivalente.



La humedad relativa se debe medir y registrar en un punto que sea representativo. La precisión de los instrumentos de medición debe ser tal, que el resultado, expresado como el punto de rocío, tenga una exactitud dentro de ± 0,3 K. Los medidores vatio - hora se deben poder leer a 0,01 kWh y su precisión debe estar dentro de ± 1 %. La exactitud en la medición se debe declarar en el informe de ensayo. C.1.5 MEDICIÓN DE LA TEMPERATURA DEL COMPARTIMIENTO PARA

ALMACENAMIENTO DE ALIMENTOS FRESCOS, COMPARTIMIENTO FRIGORÍFICO Y COMPARTIMIENTO PARA CONSERVAR VEGETALES

Las temperaturas t1, t2 y t3 y tc1, tc2 y tc3 se deben medir en cilindros de cobre o bronce suspendidos y localizados en los puntos sensores T1, T2 y T3, Tc1, Tc2 y Tc3 como se ilustra en las Figuras C9 y C10, a una distancia media entre la pared interior trasera del artefacto y la pared interior de la puerta cerrada. Las temperaturas t cc max, t cc min

se deben medir siempre en cilindros de cobre o latón, excepto para el ensayo de congelación cuando se deben medir siempre en paquetes “M” posicionados o suspendidos al menos a 25 mm respecto a todas las paredes y el techo y respecto de los otros paquetes de la carga de ensayo. En compartimientos frigoríficos los paquetes “M” se deben colocar donde se esperen las temperaturas máxima y mínima. Cuando se usen paquetes “M”, estos se deben suspender con la superficie más grande en el sentido horizontal, excepto para el siguiente caso especial de un compartimiento frigorífico. En el caso de un compartimiento frigorífico con subdivisiones especiales (repisas, etc.) que sean parte del diseño, si las dimensiones son demasiado pequeñas para permitir la colocación horizontal de los paquetes “M”, es permisible colocarlos verticalmente. Además, si las dimensiones son demasiado pequeñas para acomodar un paquete “M” (por ejemplo en repisas de puerta), se usará un soporte especial para colocar el paquete “M” cerca de la repisa y tan próximo como sea posible al recubrimiento de la puerta. Las temperaturas internas promedio, tm y tcm, se calcularán entonces como se especifica en el aparte de definiciones. Los medios de suspensión deben tener la menor sección transversal y conductividad térmica posibles, dispuestos de manera que no interfieran significativamente con la circulación normal de aire. Si los componentes interiores no permiten que las temperaturas t1, t2, t3 y tc1, tc2, tc3 sean leídas en los puntos especificados, las lecturas se pueden hacer en posiciones en las que el punto sensor no se encuentre a más de 25 mm del punto especificado. Si la disposición interior del compartimiento de almacenamiento de alimentos frescos no cumple con las presentadas en las Figuras C9 y C10, las temperaturas t1, t2 y t3 y tc1, tc2, tc3 se deben leer en las posiciones determinadas por analogía con las posiciones indicadas.

Se deben registrar las temperaturas. Los cilindros de cobre o bronce se deben separar de cualquier superficie conductora de calor, mínimo 25 mm de espacio de aire. Las conexiones de los instrumentos de medición se deben disponer de manera que no interfieran con el sello de aire del compartimiento para almacenamiento de alimentos.

C.1.6 MEDICIÓN DE LA TEMPERATURA DE OTROS COMPARTIMIENTOS C.1.6.1 Compartimiento para Almacenamiento de Alimentos Congelados La temperatura en un compartimiento para almacenamiento de alimentos congelados se debe medir en paquetes "M" que se encuentran distribuidos en toda la carga de paquetes de ensayo especificada en el plan de almacenamiento del numeral C.1.10. La temperatura del compartimiento de alimentos congelados es entonces la temperatura máxima del paquete "M" más caliente, del compartimiento o sección. Nota. El tema del mantenimiento de la temperatura de almacenamiento de los alimentos congelados durante la descongelación de los compartimientos (en los que se almacenan alimentos congelados, y no congelados), está en estudio. C.1.6.2. compartimiento para Almacenamiento de Alimentos Congelados La temperatura en un compartimiento para almacenamiento de alimentos congelados se debe medir en paquetes "M" que se encuentran distribuidos en toda la carga de paquetes de ensayo especificada en el plan de almacenamiento. La temperatura del compartimiento de alimentos congelados es entonces, según la definición, la temperatura máxima del paquete "M" más caliente, del compartimiento o sección.



Nota. El tema del mantenimiento de la temperatura de almacenamiento de los alimentos congelados durante la descongelación de los compartimientos (en los que se almacenan alimentos congelados, y no congelados), está en estudio. C.1.7. MEDICIÓN DEL PORCENTAJE DE TIEMPO DE FUNCIONAMIENTO Cuando el artefacto se encuentra operando bajo condiciones de ciclado, en temperaturas ambientes de 32 °C, 38 °C o 43 °C según el clima apropiado a la clase de el artefacto (véase el numeral 13) el tiempo de funcionamiento se debe medir durante un período de ensayo mínimo de 24 h, bajo condicionaes estables de operación. C.1.7.1. Artefactos accionados con electricidad Se debe usar un reloj sincrónico que opere cuando el sistema refrigerante está en funcionamiento. Cuando el relé de corriente, insertado en serie en el circuito de suministro de potencia, es energizado por la corriente que fluye a través de él, aplica la tensión al reloj sincrónico, y su lectura se registra al comienzo y al final del ensayo. El tiempo de funcionamiento es la diferencia entre las dos lecturas. Alternativamente, la potencia o la corriente se pueden graficar contra el tiempo de un amperímetro o vatímetro, y los períodos de inactividad y de funcionamiento se calculan de la gráfica. C.1.7.2 Artefactos no accionados eléctricamente Para registrar el tiempo de funcionamiento del sistema de refrigeración se puede usar cualquier sistema adecuado. C.1.8 PERÍODO DE ENSAYO El período de ensayo debe ser mínimo de 24 h después de que se han alcanzado condiciones estables de operación. Para artefactos con operación cíclica y sin descongelamiento automático, el período de ensayo debe comprender un número entero de ciclos de control. Para artefactos con descongelamiento automático, el período de ensayo debe ser como sigue:

a) Mínimo de 24 h, y comprende un número entero de ciclos de descongelamiento. b) Si durante 24 h el primer ciclo de descongelamiento empieza pero no es terminado, el

ensayo se debe finalizar al final de ese ciclo de descongelamiento. c) Si durante el período de 24 h no comienza ningún ciclo de descongelamiento, el período de

ensayo se debe extender a 48 h y las disposiciones de (a) y (b) se aplican para el período extendido.

d) Si durante el período de 48 h no comienza ningún ciclo de descongelamiento, el descongelamiento no se debe tener en cuenta.

C.1.9 DETERMINACIÓN DE LOS VOLÚMENES Los volúmenes se deben expresar en un número entero de litros. C.1.9.1 Determinación del volumen bruto Cuando se determina el volumen bruto, no se debe considerar los accesorios interiores tales como anaqueles, particiones removibles, contenedores, evaporadores, termostatos y cubiertas para luz interior. Sin embargo, el volumen bruto debe tener en cuenta las formas exactas de las paredes, si estas contienen depresiones o proyecciones (para los ejemplos, véase la Figura C15). El volumen bruto medido no debe ser menor al volumen bruto nominal por más del 3% de éste o de 1 litro, cualquiera que sea el valor mayor C.1.9.1.1. Volumen bruto nominal

El volumen bruto medido no debe ser menor al volumen bruto nominal por más del 3% de éste o de 1 litro, cualquiera que sea el valor mayor. C.1.9.2. Determinación del volumen total de almacenamiento



El volumen total de almacenamiento del artefacto debe ser la suma de los volúmenes de almacenamiento del (los) compartimiento(s) de almacenamiento de alimentos frescos, compartimiento(s) frigoríficos, compartimientos para conservar vegetales, compartimiento(s) para la fabricación de hielo y compartimientos de baja temperatura, según sea aplicable. Para la determinación de los volúmenes de almacenamiento, el volumen total de dispositivos y de espacios considerados no utilizables para el almacenamiento de alimentos se debe deducir del volumen bruto. C.1.9.2.1. Volumen nominal de almacenamiento

El volumen nominal de almacenamiento medido no debe ser menor que el volumen nominal de almacenamiento por más del 3 % de éste o 1 litro, cualquiera que sea el valor mayor. C.1.9.3 Volumen de almacenamiento de los compartimientos para almacenar

alimentos frescos y de los compartimientos para conservar vegetales y compartimiento frigorífico (si es aplicable)

El volumen de almacenamiento del compartimiento para alimentos frescos debe ser su volumen bruto menos -el volumen del espacio del evaporador. -el volumen de cualquier cubierta (como las que se pueden suministrar para luces interiores,

termostatos y otros dispositivos de control). -el volumen de los anaqueles, divisiones, barras de retención y otros accesorios cuyo espesor

de pared es mayor de 13 mm. -el espacio entre la proyección de la puerta interna y la línea interior de el compartimiento para

almacenar alimentos frescos, el compartimiento frigorífico y el compartimiento para conservar vegetales. Cuando el volumen del compartimiento frigorífico y el compartimiento para conservar vegetales y el compartimiento para almacenar alimentos frescos son ajustables entre sí por el usuario, el volumen de almacenamiento de esos compartimientos debe determinarse con el compartimiento frigorífico y el compartimiento para conservar vegetales ajustado a su volumen mínimo y máximo.

Volumen del espacio del evaporador (véase la Figura C17). El volumen del espacio del evaporador debe ser el producto de la profundidad, el ancho y la altura, como se definen a continuación Profundidad. La profundidad del espacio del evaporador debe ser la distancia media horizontal entre las superficies delantera y trasera del espacio cerrado del gabinete, medida a nivel del evaporador, a menos que se disponga de un espacio en el frente del evaporador previsto para almacenamiento de alimentos. Cuando el espacio de almacenamiento está localizado al frente del evaporador, la profundidad del espacio del evaporador se debe considerar como la distancia media horizontal desde la superficie interior de la parte trasera del espacio cerrado, a la parte delantera del evaporador o a la puerta de éste, si está provista. Ancho. El ancho del espacio del evaporador debe ser el ancho horizontal total del evaporador mismo (sin tener en cuenta los colectores de succión cerca de la parte superior del evaporador). Si se usan aletas laterales, el ancho total deben incluir las aletas. Si hay menos de 70 mm de distancia horizontal entre el evaporador o las aletas y una pared interior del espacio cerrado del gabinete, este espacio se debe calcular como parte del espacio del evaporador. Altura. La altura del espacio del evaporador debe ser la distancia media vertical entre el límite inferior del evaporador y la partición superior del compartimiento para almacenamiento de alimentos. Si el espacio libre entre la superficie superior del evaporador y la partición superior del compartimiento para almacenamiento de alimentos excede de 40 mm, se debe adicionar al volumen de almacenamiento del compartimiento para alimentos frescos. La altura del evaporador debe incluir cualquier bandeja o recolector de goteo, excepto en el caso en que la altura de almacenamiento de la bandeja de goteo sea mayor de 40 mm y que sea necesaria también una operación manual definida para iniciar el descongelamiento. C.1.9.3.1 Volumen nominal de almacenamiento del compartimiento para conservar vegetales El volumen nominal de almacenamiento de cualquier compartimiento para conservar vegetales no debe ser mayor que el volumen nominal de almacenamiento del compartimiento para almacenar alimentos frescos. Donde los volúmenes del compartimiento para conservar vegetales y el compartimiento para almacenar alimentos frescos son ajustables relativamente uno con respecto al otro por el usuario, este requisito se debe aplicar cuando el compartimiento para conservar vegetales se ajuste a su mínimo volumen. C.1.9.4. Volumen de almacenamiento de los compartimientos para fabricar hielo



El volumen de almacenamiento de los compartimientos para fabricar hielo debe ser la suma de los volúmenes de todos los compartimientos de este tipo en el refrigerador. Los volúmenes de estos compartimientos se deben determinar en forma similar a los especificados en el numeral C.1.9.1.3, según el caso. C.1.9.5. Volumen de almacenamiento de compartimientos (o gabinetes) para

congelar alimentos y de compartimientos (o gabinetes) para almacenar alimentos congelados

Para la determinación del volumen de almacenamiento, se debe determinar el volumen total que es inadecuado para almacenamiento y luego restarlo del volumen bruto. El volumen total por restar debe comprender (para ejemplos véase la Figura C18): a) El volumen de los espacios situados en el exterior de cualquier línea límite de carga (natural o establecida por el fabricante) b) El volumen de los espacios suministrados específicamente para fabricar y almacenar hielo excepto en el caso de artefactos equipados con fabricador automático de hielo, cuando el volumen ocupado por un depósito de almacenamiento removible debe incluirse en el volumen de almacenamiento a menos que esté especificado en las instrucciones de uso que solamente este volumen es deducible de el almacenamiento de hielo. c) El volumen de los espacios entre el(los) conducto(s) vertical(es) de la carga del paquete de ensayo y la

superficie vertical interior de la puerta o cualquier proyección de la puerta en donde la distancia horizontal entre la

cara del conducto y la superficie de la puerta interior o proyección excede de 15 mm

d) El volumen de todos los componentes fijos incluidos dentro de los límites de carga. e) El volumen de los espacios que se deben mantener libres para un buen funcionamiento del sistema de refrigeración f) El volumen de todas las piezas desmontables que son declaradas por el fabricante como necesarias para

el funcionamiento apropiado del artefacto, excepto los anaqueles y particiones cuyo espesor máximo es de

13 mm

g) El volumen no utilizable por el uso de partes desmontables (por ejemplo, canastas, anaqueles) necesarias para obtener características mecánicas y térmicas satisfactorias h) Cualquier volumen donde la separación vertical sea inferior a 52 mm (véase la Figura C13b) i) Cualquier volumen en donde sea imposible colocar un paquete "M" de dimensiones nominales. Nota. No existe una equivalencia entre el valor de el volumen de almacenamiento determinado de acuerdo con los principios mencionados y el volumen de paquetes cargados en el artefacto para el ensayo de almacenamiento: Los espacios libres especificados en el método de ensayo pueden ser utilizados en uso normal y su volumen no es deducido de el volumen bruto cuando se calcula el volumen de almacenamiento. C.1.9.6. Secciones y compartimientos "dos estrellas" en compartimientos (o

gabinetes) de alimentos congelados y en compartimientos (o gabinetes) "tres estrellas"

Un compartimiento o sección "dos estrellas" se permite tanto en la puerta como en el volumen de almacenamiento, cuando se cumplen las condiciones siguientes: a) La(s) sección(es) o compartimiento(s) "dos estrellas" está(n) marcada(s) con el símbolo de identificación apropiado b) La(s) sección(es) y compartimiento(s) "dos estrellas" está(n) separada(s) del volumen de "tres estrellas" por una partición, contenedor o construcción similar c) El volumen total nominal de almacenamiento "dos estrellas" no excede el 20 % del volumen de almacenamiento del compartimiento (o gabinete) "tres estrellas", ó 30 l, cualquiera que sea el valor más pequeño d) Las instrucciones de uso dan clara guía con respecto a la (s) sección (es) y compartimiento (s) "dos estrellas" e) El volumen de almacenamiento de la (s) sección (es) y compartimiento (s) "dos estrellas" se establece separadamente y no se incluyen en el volumen "tres estrellas" C.1.9.7 Volumen de los anaqueles y particiones (véase la Figura C19) Espesor. El espesor de un anaquel o partición debe ser la distancia media entre sus superficies exteriores.



Si la superficie de un anaquel o partición es corrugada o está equipada con mordazas para tubos, la superficie debe ser el plano que une los ápices exteriores de los corrugados o tubos, a menos que la distancia entre los tubos o corrugados adyacentes sea mayor de 100 mm. Anaqueles o particiones completos. El volumen de un anaquel o partición completo debe ser el producto de su espesor y su profundidad, ancho o altura; cualquiera de estas dos dimensiones, la que sea aplicable. La profundidad, ancho y altura deben ser aquellas dimensiones del espacio cerrado del gabinete, que se aplican en el plano del anaquel o partición. Anaqueles y particiones parciales (si es aplicable). El volumen de un anaquel o partición parcial debe ser el producto de su espesor y su profundidad, ancho o altura; cualquiera de estas dos dimensiones, la que sea aplicable. La profundidad, ancho o altura deben ser las distancias desde las superficies adyacentes del espacio cerrado del gabinete, y la normal a estas superficies, a los bordes más lejanos del anaquel o partición, o al evaporador, en casos en donde el anaquel parcial o partición lo toca. Un anaquel o partición horizontal, cuyos bordes se encuentran a más de 70 mm de las superficies del espacio encerrado del gabinete, se debe considerar como un anaquel o partición parcial. Un anaquel o partición vertical cuyos bordes se encuentran a más de 100 mm de las superficies del espacio encerrado del gabinete, se debe considerar como un anaquel o partición parcial. C.1.9.8. Área nominal de almacenamiento de anaqueles El área medida del anaquel para almacenamiento, incluyendo el área de cualquier compartimiento para depósito y del compartimiento frigorífico, no debe ser menor del área nominal del anaquel para almacenamiento en más de un 3 % de lo último. C.1.10. Plan de almacenamiento El compartimiento para almacenamiento de alimentos congelados se debe llenar con la mayor cantidad posible de paquetes; los paquetes de ensayo se han llevado previamente a una temperatura aproximadamente igual a la temperatura de clasificación del compartimiento. El compartimiento frigorífico se debe cargar como sigue: -Para los compartimientos frigoríficos con un volumen de almacenamiento de hasta 10 L: dos paquetes “M”; -Para los compartimientos frigoríficos con un volumen de almacenamiento mayor de 10 L: dos paquetes “M” y un paquete de ensayo adicional de 500 g por cada 10 L adicionales de volumen de almacenamiento hasta un máximo de 10 paquetes, como sigue:

Volumen de almacenamiento V del compartimiento frigorífico

litros

Número de paquetes

V < 10

10 ≤ V < 20

20 ≤ V < 30

30 ≤ V < 70

70 ≤ V < 80

V ≥ 80

2

3

4

5,6,7 y 8 según capacidad

9

10

Siempre debe haber al menos dos paquetes “M”, aunque es permisible reemplazar los paquetes de ensayo por paquetes “M”. Se deben cumplir las siguientes condiciones: Sobre cada superficie horizontal destinada a almacenamiento, se debe formar el mayor número posible de pilas de paquetes de ensayo, con una base de 100 mm x 200 mm, utilizando paquetes de 1 kg (50 mm x 100 mm x 200 mm) tendidos de plano (es decir, con la cara de mayor área en posición horizontal). Cuando un paquete "M" (500 g y 50 mm x 100 mm x 100 mm) se debe colocar en una pila, también se debe colocar plano, junto a otro paquete de 500 g, con excepción de los anaqueles de las puertas . Si es necesario, la carga se puede completar con pilas que tengan 100 mm x 100 mm de base, formadas con paquetes de 500 g colocados planos, y luego finalmente por pilas con una base de 50 mm x 100 mm formadas con paquetes de 125 g, también colocados planos. Cuatro paquetes de 125 g se pueden reemplazar por un paquete de 500 g colocado verticalmente.



La altura de las pilas debe ser tal, que la distancia libre vertical entre el borde superior del paquete más alto y el límite de carga, el anaquel o la superficie horizontal situada inmediatamente arriba, no sea mayor de 25 mm , y no haya contacto físico entre el paquete más alto y el anaquel o superficie horizontal. En el caso de un gabinete con abertura superior, sin línea de límite de carga, se debe mantener una distancia vertical libre entre 10 mm y 35 mm entre el borde superior del paquete más alto y la superficie interior de la tapa. Con el fin de satisfacer estos requisitos, se pueden introducir paquetes de 125 g (25 mm x 50 mm x 100 mm), planos, en la mitad de cualquier pila o arriba de ella, según el caso. El número de paquetes de cada pila debe determinarse primero de acuerdo con las dimensiones nominales de espesor de 50 mm y 25 mm. Para la carga actual, el paquete debe escogerse de manera que teniendo en cuenta su espesor individual, la tolerancia vertical de cada pila debe estar dentro de los límites mencionados anteriormente. Las pilas de paquetes se deben colocar en contacto directo con las superficies de carga horizontales y las superficies verticales, excepto en los siguientes casos:

a) Cuando la superficie vertical es la superficie interior de una puerta. En este caso, las pilas se deben cargar así:

-Si hay una línea de límite de carga marcada, los paquetes se deben cargar hasta esa línea (véase la Figura C11a). -Si no hay una línea de límite de carga, sino un límite de carga natural, los paquetes se deben cargar hasta ese límite (véanse las Figuras C11b y C11g). -Si el fabricante declara el volumen completo del compartimiento como el volumen de almacenamiento, aun cuando haya un límite de carga natural, los paquetes se deben cargar hasta 15 mm de la superficie vertical interior de la puerta o cualquier proyección de ella. En estos casos, los paquetes podrán sobresalir del borde frontal de cualquier anaquel (véanse las Figuras C11c y 11d).

b)Cuando la intersección de una superficie de carga horizontal y una superficie vertical es redondeada, el paquete de la base de cualquier pila se debe colocar en contacto directo con la superficie de carga horizontal, y el resto de las pilas se debe proyectar más allá del paquete de la base, para estar en contacto con la superficie vertical. [véanse las Figuras C11 e), C11 f) y C11 h). Si una subdivisión se ha provisto específicamente para fabricar y almacenar hielo y no es removible sin la ayuda de herramientas, las bandejas de hielo se deben llenar con agua, los contenidos congelados y puestos en posición antes de que el compartimiento se cargue con paquetes de ensayo; de otro modo, las bandejas de hielo y las subdivisiones se deben remover y el compartimiento completo se debe llenar con paquetes. En el caso de artefactos equipados con fabricadores automáticos de hielo, el recipiente de almacenamiento de hielo se debe remover y el volumen resultante se debe considerar como volumen para almacenar alimentos congelados, a menos que se especifique en las instrucciones para uso, que este volumen es apropiado sólo para el almacenamiento de hielo. El fabricador automático de hielo no debe estar en funcionamiento durante el ensayo. Se deben dejar espacios libres de mínimo 15 mm entre pilas adyacentes (calculados de las dimensiones nominales de los paquetes de ensayo). El uso de separadores para mantener espacios libres entre pilas de paquetes de ensayo es permisible, siempre y cuando los separadores tengan la menor sección transversal y la menor conductividad térmica posibles, y que se encuentren colocados de tal manera que no interfieran significativamente con la circulación normal de aire. Los paquetes "M" se deben colocar en donde se esperen las mayores temperaturas. Estos sitios pueden ser diferentes para los ensayos de temperatura(s) de almacenamiento y consumo de energía. Los anaqueles y compartimientos de la puerta también se deben cargar con la mayor cantidad posible de paquetes. Estos se deben colocar en una posición tal, que los espacios libres entre ellos y la superficie interior de la puerta, y entre ellos y la barra de retención, sean iguales. Si es necesario, los paquetes se pueden colocar de punta. Sin embargo, los paquetes de 125 g sólo se deben colocar de plano y no se deben usar como cuñas verticales. Se pueden emplear separadores para mantener la estabilidad de la pila. C.1.10.1. Artefactos con compartimiento de enfriamiento ajustable Si el artefacto incluye un compartimiento de enfriamiento y el volumen de este y el de el compartimiento para almacenamiento de alimentos frescos pueden ser ajustados por el usuario en relación el uno con el otro, el compartimiento de enfriamiento debe ser ajustado a su volumen mínimo para el ensayo en ambientes de alta temperatura y a su máximo volumen para ensayos en ambientes de baja temperatura. C.1.10.2. Mediciones Para cada temperatura ambiente, el termostato se debe ajustar, según sea necesario, a una posición en la cual se obtengan la(s) temperatura(s) de almacenamiento que cumple(n) con las temperaturas de almacenamiento de la tabla siguiente, después de que se han alcanzado condiciones de operación estables.



Compartimiento de almacenamiento de alimentos frescos

Compartimiento de almacenamiento de

alimentos congelados, o compartimiento, gabinete o sección de congelamiento de alimentos, según sea

aplicable

Compartimiento para conservar

vegetales.

Compartimiento frigorífico

t1,t2,t3

tm,máx

t***

t**

t*

tcm,máx

tcmax,min

I

Temperaturas de almacenamiento

0 ≤ t1,t2,t3 ≤ +10

≤ + 5

≤ -18

≤ -12

≤ -6

+8 ≤ tcm,máx ≤+ 14

-2 ≤ tcmin,máx ≤+ 3

II

Desviación de temperatura

permitida (ciclo de descongela-

miento)

0 ≤ t1,t2,t3 ≤ +10

≤ +7

≤ -15

≤ -12

≤ - 6

+8 ≤ tcm,máx ≤+ 14 -2 ≤ tcmin,máx ≤+ 3

Notas:

1) La duración de la desviación de la temperatura, por encima de la temperatura de almacenamiento (línea “I”)

como resultado de un ciclo de descongelamiento no debe ser mayor que 4 h ó 20 % de la duración del ciclo de

operación, cualquiera que sea más corto.

2) En el caso de t***, la duración de la desviación se mide desde el momento en que la temperatura del primer paquete “M” que primero exceda -18ºC hasta el momento en que la temperatura del ultimo paquete “M” regrese permanentemente a -18 ºC ó más frío.

3) En el caso de tm, la duración de la desviación se mide desde el momento en que tm exceda +5 ºC hasta el momento en que tm regrese permanentemente a +5 ºC ó más frío.

4) Estas dos desviaciones pueden no ocurrir simultáneamente (Veáse la Figura 2 por ejemplo).

Tabla C2. Temperaturas de almacenamiento para todas las clases de climas (Valores en grados Celsius)

Notas: 1)Para arreglos 1 a), 1 b), 2 a) , 2 b) : a ≥ 150 mm. En cualquier otro caso véase 4 a) o 4 b). 2)Estas figuras se relaciona con los puntos de medición en los cilindros de cobre o bronce.

Figura C 9. Puntos de medición de temperatura en artefactos con diferente disposición del evaporador (Parte1)



Nota. Estas figuras se relacionan con los puntos de medición de la temperatura en cilindros de cobre o bronce.

Figura C9. Puntos de medición de temperatura en artefactos con diferente disposición del evaporador (Final)

Nota. Estas figuras se relacionan con los puntos de medición de la temperatura en cilindros de cobre o bronce. También se aplica a los arreglos 1 a) hasta 7b) de la Figura C9.

Figura 10. Puntos de medición de la temperatura en compartimientos de Enfriamiento en relación con su peso, hc, y sus accesorios internos.



Figura C11. Ejemplos del plan de almacenamiento (Continúa en la siguiente página)

Figura C11. Ejemplos del plan de almacenamiento (Final)



Figura C13. Ejemplo de la determinación de las dimensiones medias para cálculo del área de la canasta

Nota. La sección sombreada muestra el volumen bruto.

a) Refrigerador con compartimiento para almacenamiento de alimentos congelados y dos evaporadores.

Figura C15. Ejemplos de la determinación del volumen bruto para un refrigerador simple.(primera parte)



Nota. Para otros detalles, véase ejemplo a) b) refrigerador con compartimiento para almacenamiento de alimentos congelados y un evaporador.

Nota. para otros detalles, véase ejemplos a) c) Refrigerador con evaporador vertical

Figura C15. Ejemplos de la determinación del volumen bruto para un refrigerador simple (Final)

Figura C17. Determinación de el volumen del espacio del evaporador (Continúa en la página siguiente)



Figura C17. Determinación de el volumen del espacio del evaporador (Final)

Nota. Los volúmenes marcados a, b, d, f, g, h y J deben deducirse de el volumen bruto

Figura C18. Ejemplo para determinar el volumen de almacenamiento del compartimiento de almacenamiento de alimentos congelados



Figura C19. Determinación de los volúmenes de tabiques y particiones

C.2. ENSAYO DE CONSUMO DE ENERGÍA PARA ARTEFACTOS REFRIGERADORES DE USO DOMÉSTICO

C.2.1. ENSAYO DE CONSUMO DE ENERGÍA PARA ARTEFACTOS REFRIGERADORES DE USO DOMÉSTICO CON O SIN COMPARTIMIENTO DE BAJA TEMPERATURA

El propósito de este ensayo es verificar el consumo de energía de los artefactos en las condiciones especificadas en C.1. Este ensayo aplica a los refrigeradores y/o congeladores y sus combinaciones que se puedan clasificar dentro del objeto de la NTC 2078: “Artefactos refrigeradores domésticos. Refrigeradores con o sin compartimiento de baja temperatura. Características y métodos de ensayo.” O en la norma ISO 7371. Amendment 1. “Household refrigerating appliances. refrigerators with or without low temperature compartment. characteristics and test method”. C.2.1.1 PROCEDIMIENTO C.2.1.1.1.Temperatura ambiente La temperatura ambiente debe ser: + 25 °C para todos los artefactos; y debe ser controlada de acuerdo con las tolerancias especificadas en C1. C.2.1.1.2. Preparación del artefacto



El artefacto se debe instalar y cargar como para ensayar de temperatura de almacenamiento. Sin embargo, si cuenta con calentadores anticondensación que puedan ser encendidos y apagados por el usuario, pero que no sean necesarios para soportar el ensayo de condensación de vapor de agua, no deben estar encendidos. Si el refrigerador incluye un compartimiento de enfriamiento y el volumen de este compartimiento y el del compartimento de almacenamiento de alimentos frescos son ajustables por el usuario, en relación el uno con el otro, el compartimiento de enfriamiento debe ser ajustado a su volumen mínimo. C.2.1.2. MEDICIONES El consumo de energía (eléctrica, de gas u otra) se debe medir durante el período de ensayo En el caso de operaciones cíclicas, los valores iniciales y finales se deben leer inmediatamente después desconecta el termostato de el compartimiento que posea el mayor ciclo de control. La medición del consumo de energía se debe llevar a cabo en las condiciones de almacenamiento con todos los compartimientos en operación simultánea. C.2.1.2.1. Condiciones generales de temperatura

El consumo de energía debe ser aquel obtenido cuando todas las condiciones de temperatura de almacenamiento establecidas en la Tabla C2, si es aplicable, son mantenidas simultáneamente y en la cual se da el menor consumo de energía. C.2.1.2.2. Determinación del consumo de energía

El consumo de energía debe ser el que corresponda a una de las condiciones de temperatura especificadas en la columna “d” de la Tabla C.2.1.4. El consumo de energía debe determinarse a una de las temperaturas características o por interpolación de los resultados de dos ensayos, uno obtenido de la temperatura más caliente y otro de la temperatura más fría de la temperatura característica de t*** = -18 °C para la condición “d”, t** = -12 °C para la condición “b”, tm =+5 °C para la condición “c”, o tcm = + 12 °C para la condición “d” de la Tabla C.2.1.4.

TEMPERATURAS Condiciones de temperatura de acuerdo con el numeral 2.1 a b c d

t*** - 18 ≤ -18 ≤ -18 ≤ -16 t** ≤ - 12 -12 ≤ -12 ≤ -12 tm ≤ + 5 ≤ +5 + 5 ≤ +5 tcm ≤ + 12 ≤ +12 ≤ +12 + 12

tcm,máx ≤ +3 ≤ +3 ≤ +3 ≤ +3 Notas: 1) Si existe alguna sección “dos estrellas” o un compartimiento “ una estrella”, las condiciones de

temperatura para estas secciones o compartimientos deben ser -12 °C o menor, o -6 °C o menor, según se apropiado.

2) Si existe algún compartimiento frigorífico, la temperatura tcc max debe ser lo más cercana posible a + 3 °C pero no la debe exceder.

Tabla C.2.1.4. Diferentes posibles condiciones de temperatura de almacenamiento para determinar el consumo de energía

La variación de la temperatura con respecto a las características de temperatura arriba mencionadas empleadas como base para determinar el consumo de energía deben estar dentro de los límites de ± 2 K. En el caso de dos ensayos, los resultados deben ser interpolados para determinar el requisito de una de las condiciones de “a” a “d” de la Tabla C.2.1.4. C.2.1.3. REPORTE DE ENSAYO El valor del consumo de energía se debe calcular del valor medido para un período de exactamente 24 h. El consumo de energía de los artefactos operados eléctricamente se debe expresar en kilovatios hora por 24 h (kWh/24h) con dos lugares decimales. Si existe algún compartimiento de enfriamiento, debe ser lo más pequeño posible (si el volumen es ajustable), con los mecanismos de control (aletas, etc.) ubicados en su posición de acuerdo con las instrucciones del fabricante ó en la misma posición que para el ensayo de almacenamiento.



C.2.2. ENSAYO DE CONSUMO DE ENERGÍA PARA ARTEFACTOS REFRIGERADORES DE

USO DOMÉSTICO CON O SIN COMPARTIMIENTO DE BAJA TEMPERATURA El propósito de este ensayo es verificar el consumo de energía de los artefactos en las condiciones especificadas en C.1. Este ensayo aplica a los refrigeradores y/o congeladores y sus combinaciones que se puedan clasificar dentro del objeto de la NTC 4097: “Artefactos refrigeradores sin escarcha para uso doméstico, refrigeradores, refrigeradores con compartimiento para congelar alimentos o almacenar alimentos congelados, y congeladores de alimentos que utilizan circulación de aire forzado. Características y métodos de ensayo.” o en la norma ISO 8561. amendment 1. “Household frost-free refrigerating appliances refrigerators, refrigerator freezers, frozen food. storage cabinets and food freezer cooled by internal forced air circulation characteristics and test methods”. C.2.2.1. PROCEDIMIENTO C.2.2.1.1. Temperatura ambiente La temperatura ambiente debe ser: -+25 ºC para todos los artefactos y se debe controlar entre las tolerancias especificadas en C.1. C.2.2.1.2. Preparación del artefacto El artefacto se debe instalar y cargar como para ensayar la temperatura de almacenamiento. No obstante, si se han provisto calentadores anti-condensación que el usuario pueda encender o apagar, pero que no sean necesarios para soportar el ensayo de condensación de vapor de agua, no deben estar encendidos. Si el artefacto incluye un compartimiento de enfriamiento y los volúmenes de este compartimiento y los del compartimiento para almacenar alimentos frescos son ajustables por el usuario con relación de uno con otro, el compartimiento de enfriamiento se debe ajustar a su mínimo volumen. C.2.2.2 MEDICIONES El consumo de energía (eléctrica, de gas u otra) se debe medir durante el período de ensayo. En el caso de operaciones cíclicas, los valores iniciales y finales se deben leer inmediatamente después desconecta el termostato del compartimiento que posea el mayor ciclo de control. La medición del consumo de energía se debe llevar a cabo en las condiciones de almacenamiento con todos los compartimientos en operación simultánea. C.2.2.2.1. Condiciones generales de temperatura El consumo de energía es aquél que se obtiene cuando todas las condiciones de temperatura de almacenamiento (si es aplicable) de acuerdo con la Tabla C2, se dan simultáneamente, y se da el más bajo consumo de energía. C.2.2.2.2. Guía para determinar el consumo de energía Los artefactos pueden tener diferentes características de operación. La Tabla C.2.2.4 describe las características para algunos artefactos típicos. C.2.2.3 REPORTE DE ENSAYO El valor del consumo de energía se debe calcular del valor medido durante un período de 24 h, exactamente. El consumo de energía de artefactos operados eléctricamente se debe expresar en kilovatios hora por 24 h (kW . h / 24h), hasta dos lugares decimales.

Tempera-

tura de almacena-

miento

Refrigeradores y refrigeradores congeladores

Refrigeradores congeladores Tipo II, con termostato congelador de compartimiento

Almacena-miento de alimentos

congelados,



(según sea aplicable)

Tipo I (véase el numeral 15.2.2)

(véase el numeral 15.2.2)

anaqueles y congela-dores de alimentos

(véase el numeral 15.2.2)

Ajustable No ajustable

t***

-18

≤ - 18

≤ - 18

≤ - 18

-18

≤ - 18

- 18

≤- 18

≤ - 18

≤ - 18

- 18

≤- 18

t** ≤ - 12 -12 ≤ - 12 ≤ - 12 ≤ - 12 - 12 ≤ - 12 ≤ - 12 ≤ - 12 ≤ - 12 ≤ -12 ≤- 12

tm,máx

≤ + 5 ≤ + 5 + 5 ≤ + 5 + 5 ≤ + 5 + 5 ≤ + 5 - -

tcm,máx ≤ + 12 ≤ + 12 ≤ + 12 ≤ + 12 ≤ + 12 + 12 ≤ + 12 + 12 - - tcm,máx ≤ +3 ≤ +3 ≤ +3 ≤ +3

Nota 1. Si hay algún compartimiento “dos estrellas” o “una estrella”, las condiciones de temperatura para estos compartimientos debe ser -12 ºC ó inferior, ó -6 ºC ó inferior, según sea apropiado. Nota 2. Si existe algún compartimiento frigorífico, la temperatura tcc máx debe ser lo más cercana posible a + 3 ºC pero no la debe exceder.

Tabla C.2.2.4. Diferentes condiciones posibles de temperatura de almacenamiento para determinar el consumo de energía (Valores en grados Celsius)

La variación de la temperatura con respecto a las características de temperatura arriba mencionadas empleadas como base para determinar el consumo de energía deben estar dentro de los límites de ± 2 K. Si existe algún compartimiento de enfriamiento, debe ser lo más pequeño posible (si el volumen es ajustable), con los mecanismos de control (aletas, etc.) ubicados en su posición de acuerdo con las instrucciones del fabricante ó en la misma posición que para el ensayo de almacenamiento. C.2.3 ENSAYO DE CONSUMO DE ENERGÍA PARA ARTEFACTOS DE ALMACENAMIENTO DE

ALIMENTOS CONGELADOS Y CONGELADORES DE ALIMENTOS DE USO DOMÉSTICO

El propósito de este ensayo es verificar el consumo de energía de los artefactos en las condiciones especificadas en C.1. Este ensayo aplica a los refrigeradores y/o congeladores y sus combinaciones que se puedan clasificar dentro del objeto de la NTC 4298: “Artefactos domésticos para almacenamiento de alimentos congelados y congeladores domésticos de alimentos.” o en la norma ISO 5155. “household frozen food storage cabinets and food freezers”. C.2.3.1. PROCEDIMIENTO C.2.3.1.1. Temperatura ambiente La temperatura ambiente debe ser:

+25 ºC para todos los artefactos. y se debe mantener controlada dentro de las tolerancias especificadas en C.1. C.2.3.1.2 Preparación del artefacto El artefacto se debe instalar y cargar como para ensayar la temperatura de almacenamiento. C.2.3.2 MEDICIONES El consumo de energía (eléctrica, gas u otra) se debe medir durante el período de ensayo. En el caso de operación cíclica, los valores inicial y final se deben leer inmediatamente después que el termostato deja de funcionar. La medición del consumo de energía se debe llevar a cabo bajo condiciones de almacenamiento con todos los compartimientos funcionando simultáneamente. C.2.3.2.1. Condiciones generales de temperatura El consumo de energía es el que se obtiene cuando se reúnen simultáneamente todas las condiciones de temperatura de almacenamiento (si es aplicable) de acuerdo con lo indicado en la Tabla C.2. se determina por el más bajo consumo de energía. C.2.3.2.2. Determinación del consumo de energía



El consumo de energía se determina a una de las temperaturas características o por interpolación de los resultados de dos ensayos. Cuando se emplea la interpolación, la temperatura obtenida de uno de los dos ensayos debe ser más alta que la temperatura característica y la que se obtiene en el otro ensayo debe ser más baja que la característica, dentro de los límites de ± 2K. La variación de la temperatura con respecto a las características de temperatura arriba mencionadas empleadas como base para determinar el consumo de energía deben estar dentro de los límites de ± 2 K. Cuando se emplean dos ensayos los resultados se deben interpolar (véase un ejemplo en la Figura C.2.3.2.2.

Figura C.2.3.2.2. Ejemplo de determinación del consumo de energía por interpolación

C.2.3.3. REPORTE DE ENSAYO El valor del consumo de energía se debe calcular a partir del valor medido por un período de 24 h exactamente. El consumo de energía de los artefactos eléctricos se debe expresar en kilovatios hora por 24 (kWh/24h), hasta dos cifras decimales. C.2.4 ENSAYO DE CONSUMO DE ENERGÍA PARA ARTEFACTOS REFRIGERADORES CON

COMPARTIMIENTO CONGELADOR DE USO DOMÉSTICO El propósito de este ensayo es verificar el consumo de energía de los artefactos en las condiciones especificadas en C.1. Este ensayo aplica a los refrigeradores y/o congeladores y sus combinaciones que se puedan clasificar dentro del objeto de la NTC 4371: “Artefactos refrigeradores domésticos. refrigeradores con compartimiento congelador. Características y métodos de ensayo.” o en la norma ISO 8187 Amendment 1. “household refrigerating appliances refrigerator-freezers. characteristics and test methods”. C.2.4.1. PROCEDIMIENTO C.2.4.1.1 Temperatura ambiente La temperatura ambiente debe ser: +25 ºC para todos los artefactos y se debe mantener controlada dentro de las tolerancias especificadas en C.1. C.2.4.1.2. Preparación del artefacto El artefacto se debe instalar y cargar igual que para ensayar la temperatura de almacenamiento. Sin embargo, si se suministran calentadores anti condensación que puedan ser encendidos y apagados por el usuario, pero que no sean necesarios para soportar el ensayo de condensación de vapor de agua, no deben estar encendidos.



Si el artefacto incluye una bandeja inferior cuyo volumen pueda ser intercambiado por el usuario con el de los compartimientos en que se almacenan alimentos frescos, la bandeja inferior se debe ajustar a su volumen mínimo. C.2.4.2. MEDICIONES El consumo de energía (eléctrica, gas o cualquier otra) se debe medir durante el período de ensayo. En el caso de operación cíclica, los valores inicial y final se deben leer inmediatamente después de la interrupción del termostato del compartimiento que tenga el ciclo de control más largo. La medición del consumo de energía se debe realizar bajo condiciones de almacenamiento con todos los compartimientos operando simultáneamente. C.2.4.2.1 Condiciones generales de temperatura En principio, el consumo de energía es el que se obtiene bajo las siguientes condiciones características de temperatura:

a) tm = +5 ºC con 0 ºC ≤ t1, t2 y t3 ≤ 10 ºC. b) tcm = +12 ºC con +8 ºC ≤ t1, t2 y t3 (según el caso) ≤ +14 ºC, cuando se dispone de un

compartimiento inferior. c) La temperatura máxima (t***) del paquete “M” con la temperatura más alta en el

compartimiento congelador y en los compartimientos para almacenar alimentos congelados de “dos estrellas”, es igual a -18º.

d) La temperatura máxima (t**) del paquete “M” con la temperatura más alta en una sección de “dos estrellas” dentro del compartimiento congelador y dentro de los compartimientos para almacenar alimentos congelados de “tres estrellas”, es igual a -12 ºC.

e) La temperatura máxima (t**) o (t*) del paquete “M” con la temperatura más alta en un compartimiento de “dos estrellas” o de “una estrella”, es igual a -12 ºC o -6 ºC, respectivamente.

f) tcc máx ≤ +3 ºC. Debido a que estas diferentes condiciones por lo general no se pueden lograr simultáneamente, el consumo de energía será aquel que corresponda a:

- Las condiciones que sí se puedan alcanzar simultáneamente y den el menor consumo de energía

- El número de condiciones que depende del número de posibilidades de ajuste - Los otros valores que cumplan con el requisito básico de un límite máximo de temperatura

C.2.4.2.2. Refrigeradores-congeladores, tipo I Condiciones de temperatura. El consumo de energía debe ser aquel que corresponda a una de las condiciones de temperatura indicadas bajo las columnas “a” hasta ”d” en la Tabla C.2.4.4. Determinación del consumo de energía. El consumo de energía se determina bajo una de las temperaturas características, o por interpolación de los resultados de los dos ensayos; uno de los dos ensayos da una temperatura más alta y el otro una más baja que la temperatura característica de t*** = -18 ºC para la condición “a”, t** = -12 ºC para la condición b, tm = +5 ºC para condición “c”, o tcm = + 12 ºC para la condición “d” en la Tabla C.2.4.4. La variación en la temperatura respecto a las temperaturas características mencionadas, utilizadas como base para la determinación del consumo de energía, debe estar dentro de los límites de ± 2K. Si hay dos ensayos, los resultados se deben interpolar para cumplir los requisitos de una de las condiciones “a” a “d” (véase la Figura C.2.4.2.2. para ejemplos).



Nota. Las áreas sombreadas muestran los rangos permisibles

Figura C.2.4.2.2. Determinación del consumo de energía para refrigeradores-congeladores tipo I por interpolación

C.2.4.2.3. Refrigeradores-congeladores tipo II

C.2.4.2.3.1. Condiciones de temperatura. El consumo de energía debe ser el que corresponda a una de las condiciones de temperatura indicadas bajo las columnas “e” a “j” de la C.2.4.4.



Tempera-tura

Tipo I (condiciones de temperatura según numeral C.2.4.2.2)

Tipo II (condiciones de temperatura según numeral C.2.4.2.3) Termostato del compartimiento congelador

Ajustable No ajustable a b c d e f g h j1) k1) t***2) -183 ≤ -18 ≤ -18 ≤ -18 -184 ≤ -18 -184 ≤ -18 ≤ -18 ≤ -18 t**5) ≤ -12 - 123 ≤ -12 ≤ -12 ≤ -12 - 124 ≤ -12 - 124 ≤ -12 ≤ -12 tm

6) 7) ≤ + 5 ≤ + 5 + 53 ≤ + 5 + 54 + 54 ≤ + 5 ≤ + 5 + 54 ≤ + 5 tm

7) ≤ + 12 ≤ + 12 ≤ + 12 + 123 ≤ + 12 + 124 + 124 + 124 ≤ + 12 + 124 Tcc máx ≤ + 3 ≤ + 3 ≤ + 3 Notas: 1) Si hay compartimientos separados de “una estrella” o “dos estrellas”, las condiciones de temperatura para ellos

deben ser –12 ºC o menos, o –6 ºC o menos, según el caso. 2) Si existe algún compartimiento frigorífico, la temperatura tcc max debe ser lo más cercana posible a + 3 ºC pero no la debe exceder. 1)Los compartimientos se ensayan en la condición en que se entregan. 2) t*** es la temperatura máxima del paquete “M” de temperatura más alta en el compartimiento congelador y en

los de “tres estrellas” para almacenar alimentos congelados. 3) En general estas temperaturas se obtienen por interpolación según se indica en el numeral C.2.4.2. 4) En general estas temperaturas se obtienen por interpolación según se indica en el numeral C.2.4.2.3. 5) t** es la temperatura máxima del paquete “M” de temperatura más alta en cualquier sección o compartimiento de “dos estrellas”. 6) Con 0 ºC ≤ t 1 , t 2 , t 3 ≤ +10 ºC. 7) Para tm y t cm , las condiciones pueden ser: tm = +5 ºC con +8 ºC ≤ t cm ≤ +12 ºC (pero lo más cerca posible de +12 ºC si es posible ajustar, por ejemplo mediante aletas), o t cm = +12 ºC con ≤ tm ≤ +5 ºC (pero lo más cerca posible de +5 ºC si es posible ajustar, por ejemplo, mediante aletas).

Tabla C.2.4.4. Posibles temperaturas de almacenamiento para determinar el consumo de energía de un refrigerador-congelador (Valores en grados Celsius)

C.2.4.2.3.2. Determinación del consumo de energía Primer caso. Es posible hacer mediciones independientes del consumo de energía de los compartimientos para almacenar alimentos frescos y de las bandejas inferiores, si las hay, del compartimiento congelador y de cualquier compartimiento adicional para almacenar alimentos congelados. El consumo de energía de los primeros, si los hay, se determina a la temperatura característica apropiada para uno de los compartimientos, o por interpolación de los resultados de dos ensayos, uno de los cuales da una temperatura más alta y otro una más baja que la temperatura característica de tm = + 5 ºC, o tcm = + 12 ºC (véase la Tabla C.2.4.4). La condición particular que se elija debe ser la que dé el consumo más bajo de energía. De igual forma, el consumo de energía del congelador, de los compartimientos para almacenar alimentos congelados y de las secciones de “dos estrellas”, se determina para la temperatura característica de -18 ºC o -12 ºC, respectivamente (véase la Tabla C.2.4.4). Cuando el consumo de energía del compartimiento para almacenar alimentos frescos y del congelador se miden independientemente, el compartimiento para el cual no se mide el consumo, se debe operar a su temperatura característica o a una inferior, pero lo más cercana posible de ella. La variación de la temperatura respecto a las temperaturas características mencionadas, utilizadas como base para la determinación del consumo de energía, se debe mantener dentro de los límites de ± 2 K. El consumo de energía del artefacto debe ser la suma del consumo de energía de los compartimientos. Segundo caso. No es posible hacer mediciones independientes del consumo de energía de los compartimientos para almacenar alimentos frescos y de la bandeja inferior, si la hay, y del congelador y otros compartimientos adicionales para almacenar alimentos congelados. El consumo de energía se determina a la temperatura característica para cada uno, o por interpolación general entre los resultados de dos ensayos. Cuando se utiliza la interpolación, la temperatura obtenida de uno de los dos ensayos debe ser más alta que la temperatura característica para el compartimiento de referencia, y la temperatura obtenida del otro ensayo debe ser más baja, dentro de los límites de ± 2K (véase la Figura C.2.4.2.3.2).



2

LTR WWW

−=

Donde: W=es el consumo de energía interpolado de todo el artefacto; W1 =es el resultado del primer ensayo; W 2 =es el resultado del segundo ensayo; W R =es el consumo de energía interpolado de todo el artefacto cuando se cumple la condición

especificada para el compartimiento de baja temperatura. Nota. Las áreas rayadas muestran los intervalos permisibles.

Figura C.2.4.2.3.2. Determinación del consumo de energía para refrigeradores-congeladores tipo II por interpolación

C.15.3 REPORTE DE ENSAYO El valor del consumo de energía se calcula a partir del valor medido para un período de exactamente 24 h. El consumo de energía de los artefactos eléctricos se expresa en kilovatios hora por 24 h (kW-h/24 h), a dos cifras decimales. Si existe algún compartimiento de enfriamiento, debe ser lo más pequeño posible (si el volumen es ajustable), con los mecanismos de control (aletas, etc.) ubicados en su posición de acuerdo con las instrucciones del fabricante ó en la misma posición que para el ensayo de almacenamiento.



ANEXO D

METODO DE ENSAYO

EFICIENCIA ENERGÉTICA DE BALASTOS. D.2. DEFINICIONES D.2.1. Eficiencia energética Relación entre la energía aprovechada y la total utilizada en cualquier proceso de la cadena energética. D.2.2. Balasto Elemento destinado a proveer las condiciones de circuito necesarias de tensión, corriente y forma de onda para encender y operar una bombilla. Existen diferentes tipos de balastos de acuerdo con su composición interna: electromagnéticos, híbridos y electrónicos. D.2.3. Balasto electromagnético Está constituido internamente de bobina y núcleo, para proveer las características necesarias de la bombilla. Este balasto opera la bombilla a la frecuencia industrial, 60 Hz. D.2.4. Balasto híbrido Está constituido de un transformador de bobina y núcleo, y un interruptor electrónico encargado de desconectar el circuito de calentamiento de los electrodos después que la bombilla ha encendido. Este balasto opera la bombilla a la frecuencia industrial, 60 Hz. D.2.5 balasto electrónico Está constituido de componentes electrónicos que operan la bombilla a frecuencias entre 20 kHz y 60 kHz. D.2.6 factor de balasto Para efectos del presente reglamento el Factor de Balasto es la relación, bien de los flujos luminosos o los niveles de iluminación a cierta distancia y posición, de una bombilla de referencia cuando opera con un balasto de referencia y cuando opera con el balasto bajo ensayo a tensión nominal. La utilización del flujo luminoso o del nivel de iluminación deberá realizarse de acuerdo con lo establecido en el presente reglamento. D.2.7 factor de eficacia de balasto En algunas ocasiones llamado factor de eficiencia de balasto, es la relación entre el factor de balasto, como porcentaje, y la potencia de línea total consumida por el conjunto, dada en vatios. D.3. CARACTERÍSTICAS DE SALIDA DE LOS BALASTOS. FACTOR DE

BALASTO D.3.1 INSTRUMENTOS Y EQUIPOS Las mediciones de las características de los balastos se deben hacer con bombillas de referencia o referenciados, operando bajo las condiciones descritas en el numeral D.3.1.2. y en conjunto con los balastos de referencia de acuerdo con el numeral D.3.1.3. Para la medición del flujo luminoso o del nivel de iluminación producido, cuando esta se requiera, se debe utilizar una esfera integradora, un fotogoniometro o un luxómetro corregido por ángulo de incidencia y de acuerdo con la curva de sensibilidad del ojo, en ± 0,5 (comúnmente conocido como cos Φ), según aplique. Para las condiciones de potencia y corriente se utilizan vatímetros y amperímetros con las características descritas en el numeral D.3.1.1. D.3.1.1 Instrumentos Las características de los instrumentos usados para efectuar las pruebas del balasto deben cumplir los requisitos mencionados a continuación: a) Exactitud Los instrumentos deben ser seleccionados de tal manera que garanticen una exactitud en conformidad con los requisitos de cada ensayo. Cuando no se especifique de otra manera en cada método de ensayo, los instrumentos deben tener al menos las siguientes exactitudes:

Instrumento Exactitud



amperímetros y voltímetros ± 5 % hasta 800 Hz amperímetros y voltímetros para mediciones en balastos electrónicos

± 5 % hasta 100 Hz

vatímetros ± 0,75 % hasta 800 Hz para los tipos de factor de potencia de 50 % a 100 %

± 0,75 % hasta 800 Hz para los tipos de factor de potencia de 50 % a 100 %

osciloscopio ± 0,05 % en el horizontal, hasta una frecuencia de por lo menos 15 veces la frecuencia de la señal que se desea medir.

± 3 % en el vertical analizadores de potencia ± 0,5 % hasta 100 kHz

b)Limitaciones a la impedancia -Los circuitos de potencial deben tener alta impedancia y los circuitos de corriente deben tener baja impedancia para reducir los errores causados en el circuito por la presencia de instrumentos. -Los instrumentos conectados en paralelo con la bombilla deben ser tales que no consuman más del 3 % de la corriente especificada para la bombilla. -Los instrumentos conectados en serie con la bombilla deben tener una impedancia tal que su caída de tensión no exceda de 2 % de la tensión especificada para la bombilla. -Cuando se requiera el uso de instrumentos que incluyan un amplificador en las mediciones de potencial en el circuito de la bombilla (por ejemplo osciloscopio), estos amplificadores deben tener una alta impedancia de entrada y un control preciso de ganancia para evitar la necesidad de correcciones debidas a perturbaciones en el circuito de la bombilla. c)Limitaciones a la impedancia para efectuar mediciones con valor eficaz La tensión a través de algunas bombillas tiene la forma de onda distorsionada y completamente diferente a una onda senoidal. Por lo tanto los instrumentos usados en el circuito de tales bombillas deben ser de un tipo tal que su deflexión o medición dependa de valores eficaces. No debe usarse instrumentos en los cuales la deflexión o medición dependa de valores promedio o valores pico aún estando calibrado en valores pico. D.3.1.2. Bombillas de referencia D.3.1.2.1. Selección de las bombillas de referencia En el caso que en el ensayo se defina que el balasto se opere con tubos fluorescentes de referencia, dichos tubos deben tener las características requeridas en la norma IEC 81. D.3.1.2.2. Estabilización de la bombilla Las lecturas iniciales de los fabricantes de tubos fluorescentes o bombillas deben estar basadas en tubos o bombillas que han sido envejecidos 100 h y los tubos o bombillas del ensayo también deben ser envejecidos previamente durante este mismo tiempo. No obstante que el envejecimiento del tubo o bombilla puede ser llevado a cabo en cualquier posición, la preestabilización y los ensayos fotométricos y eléctricos de bombillas compactas, deben ser realizadas con bombillas en posición base-arriba a menos que el fabricante de la bombilla especifique otra cosa. a) Tubos fluorescentes lineales, circulares y en forma de “U” Antes de que cualquier medición sea tomada, el tubo debe ser operado hasta alcanzar su estabilización y temperatura de equilibrio. Los tubos que han sido diseñados para operar hasta 800 mA o menos, un periodo de operación continua de 15 min usualmente es suficiente para alcanzar la estabilización y temperatura de equilibrio, pero es mejor revisar periódicamente la salida luminosa y la tensión del tubo o ambos. Para los tubos que tienen una zona especial para el control de la temperatura del mercurio, por ejemplo los tubos de 1500 mA, deben ser operados un mínimo de 7 h para asegurar estabilización completa. Este procedimiento debe repetirse cada vez que la posición del mercurio se altere por movimiento del tubo. Si el tubo es estabilizado con un balasto de calentamiento para ser transferido al balasto bajo ensayo y viceversa, debe usarse un dispositivo conmutador de acción rápida para evitar que el tubo se extinga en las transferencias. Se requiere un período adicional de estabilización en el círculo de medición para traer el tubo de nuevo a la estabilización. Este tiempo adicional puede mantenerse al mínimo si la transferencia del tubo tiene lugar sin extinguirla y también si se usa un balasto de referencia como estabilizador. La determinación del tiempo adicional debe hacerse con las mismas precauciones descritas en esta sección. Con el propósito de medición, un tubo no se considera estabilizado si muestra el fenómeno de remolino u otro comportamiento anormal. Generalmente el remolino se detecta a simple vista, sin embargo de no poderse estabilizar, cabe considerar que también existen casos de remolino incipiente no visible a simple vista, los cuales



se pueden localizar pasando un pequeño imán permanente a lo largo del tubo de la lámpara. La existencia de un remolino se hace evidente al manifestar una intensificación del brillo en el puente donde el remolino está presente. A menudo la maniobra de apagar el tubo durante 15 s y luego reencenderlo remedia el defecto. Después de esto el tubo debe ser re-estabilizado antes de efectuar mediciones. b) Procedimiento de preestabilización Las bombillas compactas deben ser inicialmente operadas durante 15 h a tensión nominal de ± 5 %. Deben estar en posición base-arriba. La temperatura ambiente no debe exceder 40 °C para asegurar que el mercurio se condense en exceso en la parte fría de la bombilla. Si las bombillas están envejecidas en la posición base-arriba y se toman precauciones para el manejo físico de la prueba, de acuerdo con este numeral, entonces el requerimiento de preestabilización se cumple durante el periodo de envejecimiento, y la preestabilización de la bombilla previa a la toma de lecturas, ya no es necesaria. Algunos tipos de bombillas, particularmente bombillas sin zonas frías, pueden no requerir las 15 h de la operación para lograr una estabilización suficiente para mediciones fotométricas. Cinco horas puede ser un periodo adecuado, sólo la experiencia en ensayos a tipos particulares, pueden determinar un tiempo mínimo de estabilización, que se traduce en mediciones confiables. A menos que la experiencia muestre otra cosa, se recomienda 15 h como periodo de preestabilización. c) Transferencia de bombilla en el circuito En bombillas compactas, debido al tiempo que se requiere para la preestabilización normalmente es deseable operar las bombillas en un lugar separado al circuito de medición, para permitir que se puedan efectuar mediciones de otras bombillas. En este caso, la bombilla bajo prueba se apaga al final del periodo de preestabilización y se transfiere a la posición del circuito de ensayo. Como la bombilla se mueve de un lugar a otro, es importante mantenerla con la misma orientación física (por ejemplo, base-arriba) como la que mantuvo durante la pre-estabilización. Se debe tener cuidado de no someter la bombilla a sacudidas o golpes durante el cambio, ya que esto puede causar que el mercurio se desaloje de las zonas frías. La bombilla puede ser menos sensible al movimiento si se transfiere al equipo de fotometría en menos de 15 min. Si la localización de la preestabilización es físicamente la misma que la de la medición, pero la bombilla es preestabilizada en un balasto y se cambia eléctricamente a otro balasto diferente, o bien, al balasto de referencia para mediciones, se hace necesario un periodo adicional en el circuito de medición para reestabilizar la bombilla. Antes de que se efectúe cualquier medición, las bombillas deben ser operadas durante 15 min. para lograr la reestabilización y el equilibrio de la temperatura. También es necesario efectuar revisiones periódicas de la salida de la luz de la bombilla, en la tensión de la bombilla, o ambas. Para bombillas con balasto integrado no es posible revisar y monitorear la tensión de la bombilla. d) Comportamiento anormal Las bombillas que muestren remolinos u otro comportamiento anormal no se deben considerar estabilizadas para propósitos de medición. Estos remolinos normalmente pueden ser detectados a la simple vista, sin embargo pueden existir remolinos que no pueden ser vistos fácilmente y que se pueden afectar las mediciones eléctricas. Normalmente se suprime este problema al apagar la lámpara unos 15 s y después volviéndose a encender o recorrer a lo largo de la longitud de la lámpara un pequeño imán. El proceso de reestabilización debe hacerse antes de que se efectúen las mediciones. D.3.1.3. Balastos de referencia El balasto de referencia debe estar de acuerdo con lo establecido en el numera D.7 de este anexo. Los errores debidos a la presencia de instrumentos en el circuito del tubo fluorescente deben compensarse adecuadamente, para lo cual se deben utilizar algunos de los métodos dados en el numeral D.6. En el caso de usar instrumentos electrónicos digitales, ésta compensación no es necesaria. D.3.1.4. Procedimiento de ensayo a) Balastos de precalentamiento y encendido instantáneo Para estos balastos, la salida está especificada en términos de la relación entre la potencia entregada a un tubo fluorescente de referencia o referenciado y la potencia entregada al mismo tubo de referencia o referenciado por el balasto de referencia. En dicho ensayo el tubo fluorescente de referencia debe operarse alternativamente con el balasto bajo ensayo y el balasto de referencia. El circuito debe permitir que el tubo fluorescente pueda conmutarse del balasto bajo ensayo al balasto de referencia o viceversa sin que se extinga el arco en la transferencia.



b) Balastos de encendido rápido y electrónico Para estos balastos, la salida se especifica en términos de la relación entre la cantidad de luz producida por un tubo fluorescente de referencia o referenciado, cuando es operado por el balasto bajo ensayo y la cantidad de luz producida por el mismo tubo cuando es operada por el balasto de referencia. Balastos para otros tipos de bombillas Para estos balastos, la salida se especifica en términos de la relación entre el flujo luminoso producido por la bombilla de referencia o referenciada, cuando es operado por el balasto bajo ensayo y la cantidad de flujo luminoso producido por la misma bombilla cuando es operada por el balasto de referencia. En ambos casos en condiciones de alimentación nominal del balasto. En este ensayo no es el objetivo obtener mediciones fotométricas de los tubos o bombillas ya que solamente se requieren mediciones comparativas de la intensidad luminosa o los flujos luminosos de los tubos fluorescentes o bombillas. El tubo o bombilla de referencia en este ensayo debe operarse primero con el balasto de referencia alimentado a su tensión y frecuencia nominal. Bajo estas condiciones y cuando el tubo fluorescente o la bombilla se ha estabilizado se mide su intensidad luminosa o flujo luminoso. El tubo o la bombilla debe ser transferido al balasto bajo ensayo sin que la luz se extinga y nuevamente se mide su intensidad luminosa o flujo luminoso según sea el caso. Después se vuelve a transferir en la misma forma el tubo fluorescente o la bombilla al balasto de referencia para una verificación de los valores obtenidos anteriormente. La celda del medidor de intensidad luminosa, debe montarse a una distancia del tubo fluorescente no menor de 127 mm y debe cubrirse con una envolvente de tal manera que sus lecturas no se vean afectadas por alguna luz de otra fuente. La celda se coloca dirigiéndola hacia la posición central del tubo fluorescente recibiendo la luz procedente de aproximadamente 152 mm o más de la longitud de la superficie expuesta del tubo fluorescente. Los cuidados que se deben tener para la medición del factor de balasto en un balasto para tubos fluorescente circulares son los siguientes, conforme a la Figura D1:

-El eje de la cubierta de la celda debe estar a la misma altura del centro del tubo fluorescente y en la misma orientación de esta última. -La base del tubo fluorescente debe ser colocada en el lado contrario al de la celda. -La cubierta de la celda debe tener tales dimensiones que este último perciba luz de todo el tubo.

Figura D1. Medición del factor del balasto en un balasto electrónico para una

lámpara fluorescente compacta D.4. FACTOR DE EFICACIA DE BALASTO Este ensayo se aplica a todo tipo de balasto. Las mediciones de potencia de línea se realizan con un vatímetro o analizador de potencia con las características descritas en D.3.1.1 de este anexo. Se conecta del lado de la línea de alimentación el circuito de la Figura D2 y en el vatímetro se da la lectura de potencia de línea inmediatamente después de hacer las mediciones del numeral D.3.1. para el factor de balasto. El factor de eficacia del balasto se determina con la siguiente expresión:

FEB = FB / PL Donde

FB = es el factor de balasto en porcentaje, determinado de acuerdo con el numeral B.3.1 de esta norma.

PL = es la potencia de línea medida.



W

V

A

Línea Al balasto

Figura D2. Circuito de entrada

D.5. REFERENCIAS NORMATIVAS El siguiente documento referenciado es indispensable para la aplicación de este anexo. Para referencias fechadas, se aplica únicamente la edición citada. Para referencias no fechadas, se aplica la última edición del documento referenciado (incluida cualquier corrección). IEC 81:2002, Double Capped Fluorescent Lamps-Performance Specifications. D.6. CORRECCIONES PARA COMPENSAR POR PRESENCIA DE INSTRUMENTOS EN LOS

CIRCUITOS D.6.1 GENERALIDADES En balastos, los circuitos de tubos normalmente contienen impedancias considerables. Al tomar lecturas eléctricas en estos circuitos, la inserción de los instrumentos medidores (voltímetros, amperímetros, vatímetros) introducen una impedancia adicional en el circuito, la cual modifica en cierto grado la operación del mismo. Como consecuencia, las lecturas dadas por un instrumento no son rigurosamente reales y para que lo sean, es necesario hacerles una corrección a las lecturas de dichos instrumentos de dichos instrumentos, la cual compensa su presencia en el circuito. D.6.2. CONSIDERACIONES GENERALES PREVIAS a) Antes de proceder a la toma de las lecturas y su corrección por presencia de instrumentos, es necesario definir las siguientes condiciones: a) Calibración de los instrumentos por escalas, b) Necesidad de compensar las lecturas de vatímetros, c) Impedancia de instrumentos formando parte o no de la impedancia del balasto de referencia. b) Los instrumentos a usar (voltímetro, amperímetro, vatímetro) deben ser previamente calibrados, en cada escala necesaria, con respecto a un instrumento de referencia. Las correcciones por calibración se aplican a todas las lecturas tomadas y son independientes de las correcciones por presencia de un instrumento en un circuito. Además, en el caso particular de los vatímetros, las lecturas obtenidas deben ser compensadas debido a la energía que consume su circuito de potencial. Esta compensación se calcula como:

W=V2/R

Donde

V = es la lectura del voltímetro R = es el valor de la resistencia interna del circuito de potencial del vatímetro

Si el vatímetro se conecta como muestra la Figura D.2, entonces el valor en vatios es:

W = L-C Donde

L = es la lectura C = es la compensación

c) Si se desea que la impedancia de un amperímetro o la de la bobina de corriente de un vatímetro formen parte de la impedancia total del balasto de referencia, este procedimiento es aceptable con la condición de que la mencionada impedancia del amperímetro o vatímetro en cuestión estén siempre energizadas durante todas las lecturas a fin de que las características del balasto de referencia así considerado no cambien. A una impedancia que se use en esta forma, no debe hacérsele corrección por la presencia del instrumento en un circuito.



D.6.3. CORRECCIÓN DE LECTURAS POR PRESENCIA DE INSTRUMENTOS a) Aparatos y equipo En la determinación de las correcciones por la presencia de instrumentos de medición (voltímetros, amperímetros) en circuitos de tubos fluorescentes , el método básico utilizado es el de “Restauración Luminosa” en el cual se usa una celda fotoeléctrica apropiada para medir la brillantez del tubo. La salida de la celda se puede medir ya sea con un galvanómetro, un microamperímetro u otro dispositivo indicador. El dispositivo que se use debe tener una sensibilidad comparable con los instrumentos de medición a usar. La celda debe colocarse de tal manera que vea la porción central del tubo y debe cubrirse para evitar que la lectura sea influenciada por alguna luz extraña. b) Procedimiento 1) Se conecta el o los tubos al circuito que se va a medir (ya sea un balasto de referencia o un balasto bajo ensayo) y se opere hasta la estabilización. 2) Se registra la lectura de brillantez que da la celda fotoeléctrica. 3) Se inserta en el circuito el instrumento (voltios/metro, amperímetro, vatímetro), observando que la tensión de línea se mantenga constante. Se registra la lectura del instrumento. 4) Se reajusta la tensión de línea hasta que la lectura de la celda sea la misma que la anotada antes de insertar el instrumento. 5) Se registra la lectura del instrumento en esta nueva condición. Esencialmente, este valor es el mismo que el que se obtiene a la tensión de la línea nominal si el instrumento no altera al circuito del tubo. 6) Se desconecta el instrumento del circuito y se repiten los pasos 1 y 2. La lectura de la fotocelda debe ser igual a la obtenida originalmente. 7) La diferencia entre las lecturas obtenidas en el instrumento en los pasos 3 y 5 representa la corrección del instrumento para ser sumada o restada a la obtenida cuando se tiene la tensión de línea nominal. Por lo tanto, esta corrección es aplicable únicamente para un instrumento en particular y cuando se usa con un tipo y tamaño de tubo determinado. D.6.4 OBSERVACIONES a) Deben tomarse las lecturas con solamente un medidor a la vez mientras los demás medidores permanecen desconectados. b) Para voltímetros y amperímetros, la corrección por presencia de instrumento en el circuito se aplica directamente tal como se obtiene del procedimiento del D.6.3. c) Para vatímetros, la corrección obtenida del procedimiento del A.3. debe aplicarse a la lectura compensada W obtenida como se especifica en el ítem b de D.6.2. d) Los anteriores a), b), y c) son válidos si ninguna impedancia de un medidor forma parte de la impedancia de un balasto de referencia. En caso contrario (D.6.2.) debe hacerse la consideración pertinente. e) Se encuentran casos en loa que el incremento en vatios para la restauración luminosa es esencialmente igual al decremento correspondiente a la compensación C del circuito de potencial. En estos casos, para mediciones de rutina, pueden omitirse ambas correcciones y aplicarse las lecturas del vatímetro directamente. D.7. BALASTOS DE REFERENCIA PARA TUBOS FLUORESCENTES D.7.1. OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACION El objeto es especificar las características principales de diseño y las características de operación de los balastos de referencia para tubos fluorescentes. Los valores especificados son aquellos que se han encontrado necesarios para asegurar resultados exactos y reproducibles cuando se están ensayando ya sea balastos o tubos. Los balastos de referencia se usan en el ensayo de balastos y tubos fluorescentes, así como para seleccionar tubos de referencia. D.7.2. DEFINICIONES D.7.2.1. Balasto de referencia



Un balasto de referencia es una inductancia, con o sin una resistencia adicional en serie, diseñado, fabricado y mantenido con el propósito de suministrar valores normalizados de comparación para el ensayo de balastos y tubos, y se caracteriza por tener impedancia constante dentro de un amplio margen de corriente de operación y también por tener características constantes que no son influenciadas por el tiempo, temperatura, magnetismo circunstancial, etc. D.7.2.2. Corriente patrón La corriente patrón es el valor de corriente especificado para un tubo determinado, en la norma correspondiente. Es normalmente el mismo valor de corriente que el correspondiente para el cual el tubo ha sido especificado. NOTA: Como el balasto de referencia es representativo de la impedancia de las fuentes de potencia del tubo instalado, no es necesario cambiar los valores de corriente a menos que cambios mayores en la norma del tubo requiera de modificaciones en la impedancia del balasto de referencia. Por esta razón, las características del balasto de referencia se especifican en términos de y con referencia a la corriente patrón. D.7.2.3. Balastos de referencia de impedancia fija Este tipo de balastos de referencia se diseña para usarse como un tipo especifico de tubo fluorescente. Este tipo debe mantener durante su uso normal el valor de impedancia establecido en su calibración original. D.7.2.4. Balastos de referencia de impedancia variable Este tipo de balasto es una inductancia ajustable y una resistencia variable en serie. Estos dos componentes se diseñan usualmente de tal manera que la combinación resultante tiene una capacidad de corriente y un rango de impedancia suficiente para usarse con un número de diferentes tamaños de tubos fluorescentes. La impedancia y el factor de potencia de la combinación balasto-resistencia se ajusta o se confronta cada vez que la unidad se use. D.7.3. CLASIFICACION D.7.3.1. Por su tipo de impedancia Los balastos de referencia para tubos fluorescentes se clasifican en dos tipos: TIPO I de impedancia fija. TIPO II de impedancia variable. D.7.4. ESPECIFICACIONES D.7.4.1. Mecánicas D.7.4.1.1. Encerramiento El balasto debe estar contenido dentro de una caja metálica para su protección mecánica. En el caso del tipo de impedancia variable, la resistencia en serie no necesita estar dentro del mismo encerramiento con el balasto. D.7.4.2. Eléctricas D.7.4.2.1. Blindaje magnético Un balasto de referencia blindado magnéticamente, debe estar diseñado y construido de tal manera que su impedancia a la corriente patrón no cambie más de un 0,2 % cuando una placa de 12,5 mm de espesor de acero magnético se coloque de 22 mm a 25 mm de cualquiera de las caras del encerramientos del balasto, cuando se determine de acuerdo con lo indicado en el inciso B.7.5.2. D.7.4.2.2. Estabilidad de la impedancia a) Balastos de referencia de impedancia fija Teniendo en cuenta que este tipo de balasto está destinado a ser patrón permanente y que el mantenimiento de la impedancia fija es vital para obtener resultados exactos, el balasto debe estar construido para proveer una impedancia estable bajo uso normal o uso continuo y prolongado. La impedancia del balasto debe estar dentro del 0,1% del valor previamente determinado.



b) Balastos de referencia de impedancia variable Los balastos de este tipo, cuando se ajustan para cualquier valor de impedancia deben ser capaces de mantener esta calibración durante períodos normales de uso. Por esta razón el núcleo móvil (o cualquier otro medio de ajuste) debe contener algún sistema apropiado para mantenerlo fijo mecánicamente en cualquier posición deseada. D.7.4.2.3. Tensión nominal de alimentación La tensión nominal de alimentación de un balasto de referencia, en serie con el tubo especificado, debe estar de acuerdo con los valores especificados en la Tabla D1. D.7.4.2.4. Corriente patrón La corriente patrón debe estar de acuerdo con los valores especificados, en la Tabla D1. D.7.4.2.5. Impedancia La impedancia del balasto a la corriente patrón especificada, debe estar dentro de +0,4 % del valor especificado en la Tabla D1. El balasto de referencia para cada tamaño de tubo fluorescente debe tener una impedancia del valor especificado para ese tamaño de tubo en particular. NOTA: Los valores de impedancia de los balastos de referencia para cada tipo especifico de tubos que están dados en las Tablas D1 y D2, son valores de referencia. En el futuro deben ser consultadas las normas de tubos fluorescentes, para otros valores. D.7.4.2.6. Linealidad Para cualquier valor de corriente del 50 % al 115 % de la corriente patrón, la impedancia del balasto de referencia debe estar dentro de ± 3 % del valor especificado en la Tabla D1. D.7.4.2.7. Factor de potencia del balasto El factor de potencia del balasto de referencia (relación de pérdida en vatios entre voltios-amperios del balasto) a la corriente patrón, y a la frecuencia de operación debe ser el indicado en la Tabla D1, cuando se determine de acuerdo con el método descrito en el numeral inciso D.7.5.3 D.7.4.3. Térmicas D.7.4.3.1. Incremento de temperatura Cuando se opera la porción inductiva del balastos de referencia al aire libre a una temperatura ambiente de 25 °C ± 2 °C a la corriente patrón y frecuencia nominal, el incremento de temperatura del devanado cuando se ha estabilizado, medido por el método de resistencia no debe exceder 25°C.

Tipo de tubo fluorescente

Tensión nominal de alimentación

(voltios)

Corriente patrón (amperios)

Impedancia a 60 Hz a 25 °°°°C

(Ohm)

Factor de potencia ±±±±0,005

ARRANQUE CON SISPOSITIVO ARRANCADOR 4 V, T-5 118 0,135 810 0,075 6 V, T-5 118 0,145 675 0,075 8 V, T-5 118 0,160 550 0,075

14 V, T-12 118 0,390 275 0,075 15 V, T-8 118 0,300 305 0,075

15 V, T-12 uso 15V-T8 Reactor patrón 0,075 20 V, T-12 118 0,380 240 0,075 25 V, T-12 30 V, T-8 236 0,355 548 0,075

40 V, T-12 236 0,430 439 0,075 ARRANQUE INSTANTÁNEO, 2 TERMINALES

40 V, T-12 430 0,425 920 0,075 ARRANQUE RAPIDO

22 V, T-9 circular 118 0,390 225 0,075 32 V T-10 circular 147 0,435 235 0,075 40 V T-10 circular 236 0,420 439 0,075

Tabla D1. Características de balasto de referencia a 60 Hz



D.7.5. METODOS DE ENSAYO D.7.5.1. Generalidades Las especificaciones anteriores están condicionadas a que las mediciones se realicen a la frecuencia nominal del balasto de referencia, y a que las partes y devanados del balasto estén a una temperatura ambiente de 25 °C ± 2 °C, pero durante la prueba no debe variar en ± 1 °C. D.7.5.2. Determinación de la impedancia D.7.5.2.1. Aparatos a)Fuente de alimentación La fuente de tensión de corriente alterna (c.a) usada para el ajuste o ensayo del balasto de referencia debe ser tal, que el valor eficaz (r.m.s.) de la suma de las componentes armónicas, no exceda el 3 % de la componente fundamental. b)Voltímetro El voltímetro no debe consumir más del 3 % de la corriente patrón. No se deben efectuar correcciones por el consumo de corriente en el voltímetro. Debe estar calibrado correctamente. c)Amperímetro adecuado y calibrado correctamente d)Placa de acero magnético de 12,5 mm de espesor y dimensiones de por lo menos 50 mm mayores de la máxima dimensión del recipiente del balasto. D.7.5.2.2. Procedimiento Para determinar la impedancia se debe usar el circuito de la Figura B.3. En el caso de que el balasto de referencia no esté cubierto magnéticamente, se deben tomar precauciones para alejar los objetos lo más posible del campo de fuga, de tal manera que la impedancia del balasto no se altere en más de 0,2 %. Para balastos patrón blindados magnéticamente, además debe determinarse nuevamente la impedancia, colocando la placa de acero magnético de 22 mm a 25 mm de cualquiera de las caras del recipiente del balasto, debiendo colocarse en simetría geométrica con cualquiera de las superficies en ensayo.

Tensión dealimentación

A

V

Reactor patrón

R Opcional

Inductorajustable o fijo

Figura B.3. Circuito para medición de impedancia

D.7.5.2.3. Cálculos La impedancia se calcula con la relación de los valores de tensión y corriente obtenidos de las lecturas de los aparatos. D.7.5.3. Determinación del factor de potencia D.7.5.3.1. Aparatos y equipo a)Voltímetro, amperímetro y fuente de alimentación como los descritos en D.7.5.2.1. b)Vatímetro El vatímetro debe ser del tipo de bajo factor de potencia (no más de 20% de factor de potencia a máxima deflexión de la escala). D.7.5.3.2. Procedimiento Para determinar el factor de potencia se debe usar el circuito de la Figura D.4.



En dicho circuito se muestran 2 conexiones alternativas (x ó y) para las bobinas de potencial del vatímetro; la que se escoge es la que dé la corrección más pequeña. La corrección más pequeña depende si la pérdida de potencia en la bobina de corriente (I2 R) es mayor o menor que la pérdida de potencia en la bobina de potencial (E2/R). En cualquier caso, sin embargo debe hacerse la corrección apropiada por la presencia de instrumento. NOTA: Sólo un instrumento debe estar en el circuito en cada medición.

Tensión dealimentación

A

V

Reactor patrón

R Opcional

Inductorajustable o fijo

WX Y

Figura D.4. Circuito para medición de del factor de potencial D.7.6. ROTULADO D.7.6.1. Datos de placa Los balastos de referencia deben disponer de una placa de metal durable y legible, asegurado firmemente a una porción permanente de la estructura del balasto. La información dada en D.6.1.1 ó D.6.1.2, debe estar convenientemente marcada en la placa. D.7.6.1.1. Tipo impedancia fija a) Nombre del fabricante b) El número de catálogo o modelo del fabricante. c) Tipo de bombilla (tubo), su potencia y corriente. d) Tensión y frecuencia nominales de alimentación (50 Hz ó 60 Hz) e) Número de serie del fabricante. f) El valor de impedancia a la frecuencia nominal. D.7.6.1.2. Tipo impedancia variable a) Nombre del fabricante b) El numero de catálogo o modelo del fabricante. c) La tensión máxima. d) La corriente máxima e) El rango de impedancia a la frecuencia nominal. f) Número de serie del fabricante



ANEXO E

ENSAYOS PARA DETERMINAR LA EFICIENCIA EN MOTORES DE INDUCCIÓN DE

CORRIENTE ALTERNA E.1. ALCANCE El presente anexo aplica a las máquinas de inducción de corriente alterna, de todas las potencias objeto del presente reglamento. NOTAEstos métodos pueden aplicarse a motores monofásicos de inducción. E.2. DEFINICIONES Valor nominal (rated value): valor de una magnitud atribuido, generalmente por el fabricante, para una condición de funcionamiento especificada de una máquina. NOTA La tensión nominal o rango de tensión es la tensión nominal o rango de tensión entre las líneas de los terminales. Régimen nominal (rating): conjunto de valores y condiciones de operación nominales Potencia nominal (rated output): valor numérico de la potencia de salida incluido en el régimen nominal. Carga (load): conjunto de los valores numéricos de las magnitudes eléctricas y mecánicas que caracterizan a las demandas impuestas por un circuito eléctrico o un dispositivo mecánico a una máquina rotatoria, en un instante dado Funcionamiento en vacío (no-load operation): estado de funcionamiento de una máquina rotatoria con potencia de salida nula (pero con las demás condiciones funcionamiento normales). Plena carga (full load): Carga que hace que una máquina funcione a su régimen nominal. Valor a plena carga (full load value): valor de una magnitud para una máquina que funciona a plena carga. NOTA Este concepto se aplica a la potencia, al torque, a la corriente, a la velocidad, etc. Desenergización y reposo (de-energized and rest): ausencia completa de todo movimiento y de toda alimentación eléctrica, o de toda tracción mecánica. Servicio (duty): definición de la carga (o de las cargas) a la cual (o a las cuales) se somete la máquina, incluidos, si son aplicables, los períodos de arranque, de frenado eléctrico, de funcionamiento en vacío y de reposo, así como sus duraciones y su orden de sucesión en el tiempo. Tipo de servicio (duty type): servicio continuo, de corta duración o periódico, que incluye una o varias cargas que permanecen constantes durante el período especificado, o un servicio no periódico durante el cual la carga y la velocidad generalmente varían en el intervalo de funcionamiento admisible Eficiencia: relación entre potencia de salida y la potencia de entrada, expresada en las mismas unidades y generalmente indicada en porcentaje. Ensayos para la determinación directa de la eficiencia: Método por el cual se realiza la determinación directa de la eficiencia mediante la medición directa de la potencia de entrada y de la potencia de salida. Ensayo con torquímetro. Ensayo en el cual se determina la potencia mecánica de salida de una máquina funcionando como motor, mediante la medición del par del eje por medio de un torquímetro junto con la velocidad de rotación. Alternativamente, es un ensayo realizado por medio de un torquímetro en una máquina que funciona como generador, para determinar la potencia mecánica de entrada. Ensayo con dinamómetro. Ensayo equivalente al realizado con torquímetro, pero en el cual se mide el par del eje por medio de un dinamómetro. Ensayo de doble alimentación en oposición. Ensayo en el cual dos máquinas idénticas son acopladas mecánicamente y las pérdidas totales de éstas se calculan a partir de la diferencia entre la potencia eléctrica de entrada de una máquina y la potencia eléctrica de salida de la otra. Ensayos para la determinación indirecta de la eficiencia: Ensayo en el cual se realiza la determinación indirecta de la eficiencia mediante la medición de la potencia de entrada o de la potencia de salida y determinando las pérdidas totales. Estas pérdidas se suman a la potencia de salida, obteniendo así la potencia de entrada, o se restan de la potencia de entrada, obteniendo así la potencia de salida. Ensayo de alimentación única en oposición. Ensayo en el cual dos máquinas idénticas son acopladas mecánicamente y conectadas eléctricamente a una misma red. Las pérdidas totales de las dos máquinas son iguales a la potencia de entrada de esta red. Ensayo sin carga. Ensayo en el cual la máquina que funcionando como un motor, no suministra potencia mecánica de salida en el eje; o que funciona como un generador con sus terminales en circuito abierto.



Método de circuito equivalente (máquinas de inducción). Ensayo en el cual las pérdidas se determinan con la ayuda de un modelo de circuito equivalente. Ensayo sin rotor y ensayo de rotación inversa (máquinas de inducción). Ensayo combinado en el cual las pérdidas adicionales de carga se determinan a partir del ensayo sin rotor y del ensayo con el rotor funcionando en dirección inversa al campo magnético rotatorio. Ensayo con rotor bloqueado. Ensayo en el cual el rotor se bloquea para evitar la rotación. Ensayo en estrella (Eh-Star). Ensayo en el cual el motor funciona en una conexión en estrella con tensión desequilibrada. Pérdidas totales PT. Diferencia entre la potencia de entrada y la potencia de salida que equivale a la suma de las pérdidas fijas, las pérdidas de carga, las pérdidas adicionales de carga y las pérdidas del circuito de excitación. Pérdidas fijas Pk. Suma de las pérdidas en el hierro y las pérdidas por fricción y por ventilación. Pérdidas en el hierro Pfe. Pérdidas en el hierro activo y pérdidas adicionales en vacío en otras partes metálicas. Pérdidas por fricción. Pérdidas debidas a la fricción (rodamientos y escobillas, si no se superan las condiciones nominales) sin incluir las pérdidas en un sistema de lubricación separado. Las pérdidas en los rodamientos comunes se deberían establecer independientemente, sea o no que tales rodamientos se suministren con la máquina. Las pérdidas en los rodamientos se basan en las temperaturas de operación de los rodamientos, el tipo de aceite y la temperatura de éste. NOTA 1 Cuando se requieren las pérdidas en un sistema de lubricación separado, éstas se deberían indicar independientemente. Para máquinas verticales, las pérdidas en los rodamientos de empuje se deben determinar excluyendo todo empuje externo. NOTA 2 Las pérdidas adicionales debidas al empuje externo se pueden establecer independientemente según acuerdo, y deberían incluir entonces la carga de empuje, la temperatura de los rodamientos, el tipo de aceite y también la temperatura de éste. NOTA 3 Las pérdidas por fricción debidas a la carga de empuje se pueden incluir según acuerdo. Si la máquina que se somete a ensayo utiliza refrigeración de flujo directo de los rodamientos, estas pérdidas se distribuyen entre la máquina que se ensaya y cualquier otra acoplada mecánicamente a ella, por ejemplo una turbina, en proporción a las masas de sus partes rotatorias. Si no existe refrigeración de flujo directo, la distribución de las pérdidas del rodamiento se debe determinar mediante acuerdo a partir de fórmulas empíricas. Pérdidas por ventilación. Pérdidas totales que se deben a la fricción aerodinámica en todas las partes de la máquina, incluyendo la potencia que se absorbe en los ventiladores montados en el eje, y en las máquinas auxiliares que forman parte integral de la máquina. NOTA 1 Las pérdidas en un sistema de ventilación separado se deberían enumerar independientemente. Pérdidas de carga PL. La suma de las pérdidas en el devanado (I2R) y las pérdidas en las escobillas eléctricas, si existen. Pérdidas en el devanado. Las pérdidas en el devanado son pérdidas I

2R:

-en el circuito de la armadura de máquinas de corriente continua; -en los devanados del estator y del rotor de las máquinas de inducción; -en los devanados de la armadura de máquinas sincrónicas. Pérdidas en las escobillas Pb (circuitos de carga). Pérdidas en las escobillas eléctricas (incluyendo la pérdida en el contacto) en el circuito de la armadura de máquinas de corriente continua y en máquinas de inducción de rotor devanado. Pérdidas adicionales con carga PLL (pérdidas suplementarias con carga). Pérdidas producidas por la corriente de carga en el hierro activo y otras partes metálicas diferentes de los conductores; pérdidas de corriente parásita en los conductores de devanado causadas por pulsaciones de flujo dependientes de la corriente de carga y pérdidas adicionales en las escobillas causadas por conmutación. NOTA Estas pérdidas no incluyen las pérdidas adicionales en vacío. Pérdidas de cortocircuito Psc. Pérdidas dependientes de la corriente en una máquina sincrónica y en una máquina de corriente continua cuando el devanado de la armadura está en cortocircuito. Magnitudes de ensayo (máquinas polifásicas de corriente alterna) Tensión en terminales. Para máquinas polifásicas de corriente alterna, el promedio aritmético de las tensiones entre línea. Corriente de línea. Para máquinas polifásicas de corriente alterna, el promedio aritmético de las corrientes de línea. Resistencia entre líneas. Para máquinas polifásicas de corriente alterna, el promedio aritmético de la resistencia entre líneas a través de cada conjunto de terminales.



NOTA 1 Para máquinas trifásicas conectadas en Y, la resistencia de la fase es 0,5 veces la resistencia entre líneas. Para máquinas conectadas en ∆, la resistencia de la fase es 1,5 veces la resistencia entre líneas. NOTA 2 En los numerales siguientes, las explicaciones y ecuaciones que se indican son para máquinas trifásicas, a menos que se establezca algo diferente. E.3. SÍMBOLOS

cos ϕ factor de potencia1)

ƒ frecuencia de alimentación, Hz / promedio de la corriente de línea, A kθ factor de corrección de la temperatura n velocidad de funcionamiento, s-1 p número de pares de polos P potencia, W P1 potencia de entrada, excluyendo la excitación2), W P2 potencia de salida, W Pb pérdida en las escobillas, W Pe pérdidas en el circuito de excitación, W P1E potencia de excitación suministrada por una fuente independiente, W PEd pérdidas de la excitatriz, W Pel potencia eléctrica, excluyendo la excitación, W Pf pérdidas en el devanado de excitación (campo), W Pfe pérdidas en el hierro, W Pfw pérdidas por fricción y ventilación, W Pc pérdidas fijas, W PL pérdidas de carga, W PLr pérdidas residuales, W P0 potencia de entrada en vacío, W PLL pérdidas adicionales con carga, W Pmech potencia mecánica, W Pk pérdidas de cortocircuito, W PT pérdidas totales, W Pw pérdidas en el devanado, W, donde el subíndice w por lo general se reemplaza por a, f, e, s ó r R resistencia de un devanado, Ω Reh valor real de la resistencia auxiliar utilizado en el ensayo en estrella Eh (véase el numeral

6.4.5.5), Ω R'eh valor típico de la resistencia auxiliar, Ω Rf resistencia del devanado de campo, Ω RlI resistencia promedio entre líneas, Ω Rph resistencia promedio de la fase, Ω sdeslizamiento, en valor por unidad de velocidad sincrónica TPar de la máquina, N-m Tdlectura del dispositivo de medición de par, N-m Tccorrección de par, N-m Utensión promedio en terminales, V U0tensión en terminales en vacío, V UNtensión nominal en terminales, V Xreactancia, Ω

ZR + j x X anotación para una cantidad compleja (por ejemplo la impedancia)

Z = |Z|= 22XR + valor absoluto de una cantidad compleja (por ejemplo la impedancia)

Zimpedancia, Ω ηeficiencia θ0temperatura inicial del devanado, °C

1) Esta definición asume que la tensión y la corriente son sinusoidales. 2) A menos que se indique algo diferente, los ensayos en este documento se describen para el funcionamiento del

motor, donde P1 y P2 son la potencia de entrada eléctrica y la potencia de salida mecánica respectivamente.



θatemperatura ambiente, °C θCtemperatura de entrada del refrigerante primario, °C

θWtemperatura del devanado, °C τconstante de tiempo, s E.4. SUBÍNDICES ADICIONALES Los siguientes subíndices se pueden añadir a los símbolos con el fin de aclarar la función de la máquina y diferenciar los valores. Componentes de la máquina:

a armadura e excitación f devanado de campo r rotor s estator w devanado

U, V, W denominaciones de las fases Categorías de la máquina:

B elevador D dinamómetro E excitatriz G generador M motor

Condiciones de funcionamiento:

0 en vacío 1 entrada 2 salida av promedio, media d disipada el eléctrica i interna L carga de ensayo Ir rotor bloqueado mech mecánica N nominal red con tensión reducida t ensayo zpf ensayo de factor de potencia cero θ corregido para una temperatura de referencia del refrigerante.

NOTA Subíndices adicionales se introducen en las secciones pertinentes. E.5. REQUISITOS BÁSICOS PARA LOS ENSAYOS E.5.1 DETERMINACIÓN DIRECTA E INDIRECTA DE LA EFICIENCIA Los ensayos se pueden agrupar en las siguientes tres categorías: a) Medición de entrada-salida en una sola máquina. Esto implica la medición de la potencia eléctrica o mecánica que ingresa a la máquina y de la potencia mecánica o eléctrica que sale de la máquina. b) Medición de la entrada y la salida en dos máquinas idénticas conectadas mecánicamente en oposición. Esto se realiza para eliminar la medición de la potencia mecánica que ingresa o sale de la máquina. c) Medición de las pérdidas reales en una máquina bajo una condición particular. Usualmente ésta no son las pérdidas totales sino que comprende algunos componentes de pérdidas. Sin embargo, el método se puede utilizar para calcular las pérdidas totales o un componente de las pérdidas. La determinación de las pérdidas totales se debe realizar mediante uno de los métodos siguientes:



-Medición de las pérdidas totales. -Determinación separada de las pérdidas para su sumatoria.

NOTA Los métodos para determinar la eficiencia de las máquinas se basan en varias presunciones. Por lo tanto, no es posible hacer una comparación entre los valores de la eficiencia obtenidos por los diversos métodos. E.5.2 INCERTIDUMBRE La incertidumbre, tal como se utiliza en esta norma, es la incertidumbre en la determinación de la eficiencia real. Refleja variaciones en el procedimiento y en el equipo de ensayo. Aunque la incertidumbre se debería expresar con un valor numérico, tal requisito necesita de ensayos suficientes para determinar los valores representativos y comparativos. Esta norma utiliza los siguientes términos de incertidumbre relativa: - "baja" se aplica para determinaciones de la eficiencia basadas únicamente en los resultados de

ensayo; - "media" se aplica a las determinaciones de eficiencia basadas en aproximaciones limitadas; - "alta" se aplica a las determinaciones de la eficiencia basadas en presunciones. E.5.3 MÉTODOS DE ENSAYO EXIGIBLES Los métodos preferidos con incertidumbre determinada se indican para cada configuración de las máquinas en las Tabla siguiente. Para efectos del presente reglamento se deberá seleccionar el método de ensayo a partir de los procedimientos con la incertidumbre más baja.

Método Sección Método preferido Recursos que se requieren Incertidumbre Directo Medición de par E.8.1.1 Todas las máquinas polifásicas

y monofásicas ≤ 1 kW Torquímetro/dinamómetro para plena carga

Baja

Ensayo de alimentación doble en oposición

E.8.1.2 Conjunto de máquina para plena carga Dos unidades idénticas

Baja

Pérdidas totales Ensayo de alimentación única en oposición

E.8.2.1 Dos unidades idénticas (rotor devanado)

Baja

Sumatoria de pérdidas, con y sin ensayo con carga PLL determinado a partir de la pérdida residual

E.8.2.2.5.1 Trifásicas > 1 kW hasta 150 kW Torquímetro/dinamómetro para ≥ 1,25 x plena carga

Baja

PLL a partir del valor asignado

E.8.2.2.5.3 Media a alta

PLL a partir del ensayo sin rotor y de rotación inversa

E.8.2.2.5.2 Motor auxiliar con potencia nominal ≤ 5 x pérdidas totales PT

Alta

PLL a partir del ensayo en estrella Eh

E.8.2.2.5.4 (Véase Nota 3) Resistencia para corriente de fase nominal de 150%

Media

Sumatoria de pérdidas, sin ensayo con carga Corrientes, potencias y deslizamiento a partir del método de circuito equivalente PLL del valor asignado

E.8.2.2.4.3 Si el equipo de ensayo no está disponible para otros ensayos (sin posibilidad de aplicar carga, sin posibilidad de máquina duplicada)

Media/alta

NOTA 1 Debido a las inexactitudes de la medición, la determinación de PLL a partir de las pérdidas residuales está limitada a los coeficientes de correlación (véase E.8.2.2.5.1.2) superiores a 0,95 y pueden tener incertidumbres de la eficiencia determinada superiores a ± 0,5 %. NOTA 2 En la columna de "incertidumbre", "baja" indica un procedimiento que determina todos los componentes de pérdida a partir de los ensayos; "media" indica un procedimiento que se basa en un modelo físico simplificado de la máquina y, "alta" indica un procedimiento que no determina todos los componentes de pérdida mediante los ensayos. NOTA 3 El método para PLL a partir del ensayo en estrella Eh es adecuado para motores entre 1 kW y 150 kW; valores nominales superiores se están estudiando. El método exige que el devanado se pueda conectar en estrella.

Tabla E.5.3. Métodos de ensayo para Máquinas de inducción



E.5.4 SUMINISTRO DE ENERGÍA Tensión: La tensión debe estar acorde con lo siguiente: Los motores de corriente alterna para uso con alimentación de frecuencia fija, alimentados mediante un generador de c.a (localmente o a través de una red de alimentación), deben poder funcionar a una tensión de alimentación cuyo factor de armónicos de tensión (HVF) sea inferior o igual a:

-0,02 para motores monofásicos y motores trifásicos. El HVF se debe calcular a partir de la fórmula siguiente:

∑=

=

k

n

n

n

uHVF

2

2

en donde un = es la relación entre la tensión armónica Un y la tensión nominal UN. n = es el orden del armónico (no divisible por tres en el caso de motores de corriente alterna

trifásicos) k= 13. Los motores trifásicos de corriente alterna deben ser adecuados para el funcionamiento en un sistema de tensión trifásica cuya componente de secuencia negativa no sobrepase el 1 % de la componente de secuencia positiva durante un período largo, ó 1,5 % durante un período corto no mayor de algunos minutos, cuya componente de secuencia cero no sea mayor del 1 % de la componente de secuencia positiva. Si los límites de los valores de HVF y de las componentes de secuencia negativa y de secuencia cero se encuentran simultáneamente en servicio a la carga nominal, esto no debe conducir a una temperatura perjudicial en el motor, y se recomienda que el excesivo aumento de temperatura en relación con los límites especificados en esta norma no sea mayor de aproximadamente 10 K. NOTA En las zonas próximas a las grandes cargas monofásicas (por ejemplo hornos de inducción) y en zonas rurales, en particular en el caso de redes mixtas industrial y doméstica, la alimentación se puede distorsionar más allá de los límites establecidos anteriormente. Una situación tal exige tomar disposiciones especiales. Frecuencia La frecuencia debe estar en el rango de ± 0,3 % de la frecuencia nominal durante las mediciones. NOTA Este requisito no se aplica para el método de circuito equivalente. E.5.5 INSTRUMENTACIÓN Generalidades: Debido a que la exactitud del instrumento por lo general se expresa como un porcentaje de escala total, el rango de los instrumentos seleccionados debe ser lo más pequeño que sea práctico. NOTA Para instrumentos análogos, los valores observados deberían estar en el tercio superior del rango del instrumento. Instrumentos de medición para magnitudes eléctricas Los instrumentos de medición deben tener una clase de exactitud de 0,2. A menos que se establezca algo diferente en esta norma, se debe utilizar el promedio aritmético de las corrientes y las tensiones de las tres líneas. Transformadores de medida Los transformadores de medida deben tener una exactitud, de tal manera que los errores de los transformadores no sean superiores a ± 0,5 % para ensayos generales o no superior a ± 0,3 % para máquinas de inducción, método de sumatoria de pérdidas, con determinación de pérdida adicional con carga. Medición del par La instrumentación utilizada para medir el par debe tener una exactitud de ± 0,2 % de la escala total. Cuando el par del eje se mide por medio de un dinamómetro, se debe llevar a cabo un ensayo de corrección de par. Esto también se aplica si algún rodamiento o acople se interpone entre el dispositivo de medición del par y el eje del motor. El par T de la máquina se calcula usando la ecuación:

T = Td + Tc

en donde Td es la lectura del par del ensayo con carga;



Tc es la corrección del par de acuerdo con el Anexo E.A. Medición de velocidad y frecuencia La instrumentación utilizada para medir la frecuencia debe tener una exactitud de ± 0,1 % de la escala total. La medición de la velocidad debería tener una exactitud en el rango de 0,1 % o 1 revolución por minuto, aquella que suministre el error mínimo. NOTA 1 Velocidad en min-1 es n en s-1 x 60. NOTA 2 La medición del deslizamiento mediante un método adecuado debería reemplazar a la medición de la velocidad. Medición de la temperatura La instrumentación utilizada para medir la temperatura del devanado debe tener una exactitud de ± 1 °C. E.5.6. UNIDADES A menos que se especifique algo diferente, las unidades de los valores son unidades del Sistema Internacional. E.5.7 RESISTENCIA E.5.7.1. Resistencia en los ensayos La resistencia del devanado R es el valor en ohmios, determinada con los métodos adecuados. Para máquinas de corriente alterna polifásicas, R = RII es la resistencia entre líneas del devanado el estator o la armadura. En el caso de máquinas de inducción con rotor devanado, Rr,II es la resistencia entre líneas del rotor. La temperatura de ensayo de los devanados se debe determinar según se indica en el siguiente aparte. Cuando la resistencia del devanado (con carga) no se puede medir directamente, el valor de la resistencia de ensayo se debe ajustar por medio de la diferencia entre la temperatura de la resistencia medida y la temperatura derivada, como se indica en el aparte siguiente. E.5.7.2 Temperatura del devanado La temperatura de ensayo del devanado se debe determinar mediante uno de los siguientes métodos (se indican en orden de preferencia): a) temperatura determinada a partir de la resistencia nominal del ensayo con carga RN mediante el

procedimiento de extrapolación que se describe en el numeral E.5.7.1; b)temperatura medida directamente bien sea con ETD o termocupla; c) temperatura determinada de acuerdo con el literal a) en una máquina duplicada con la misma

construcción y el mismo diseño eléctrico; d) cuando no se dispone de la capacidad de carga, determinar la temperatura de funcionamiento; e) cuando la resistencia en el ensayo con carga nominal RN no se puede medir directamente, se debe

asumir que la temperatura del devanado es igual a la temperatura de referencia de la clase térmica nominal que se indica en la Tabla E.5.7..

Clase térmica del sistema de aislamiento Temperatura de referencia

°C

130 (B) 95

155 (F) 115

180 (H) 135

Tabla E.5.74. Temperatura de referencia Si la elevación de la temperatura nominal o la temperatura nominal se especifican como un valor correspondiente a una clase térmica inferior a la utilizada en la construcción, la temperatura de referencia debe ser la de la clase térmica inferior. E.5.7.3. Corrección para la temperatura de referencia del refrigerante Los valores de la resistencia del devanado registrados durante el ensayo deben hacer referencia a una temperatura normal de referencia de 25 °C. El factor de corrección para ajustar la resistencia del devanado (y el deslizamiento en el caso de máquinas de inducción de jaula) a una temperatura normal de referencia del refrigerante de 25° C se debe determinar así:



w

cwkθ

θθθ

+

−++=

235

25235

en donde kθ es el factor de corrección de la temperatura para los devanados; θc es la temperatura de entrada del refrigerante durante el ensayo; θw es la temperatura del devanado según se indica en el numeral E.5.7.2. La constante de temperatura de 235 es para el cobre, ésta se debería reemplazar por 225 para devanados de aluminio. Para máquinas con agua como refrigerante primario o secundario, la temperatura de referencia del agua debe ser de 25 °C . E.6. MÉTODOS DE ENSAYO PARA LA DETERMINACIÓN DE LA EFICIENCIA E.6.1 ESTADO DE LA MÁQUINA QUE SE SOMETE A ENSAYO Y CATEGORÍAS DE

ENSAYO Los ensayos deben realizarse en una máquina ensamblada con los componentes esenciales en su lugar, con el fin de obtener condiciones de ensayo iguales o muy similares a aquellas del funcionamiento normal. NOTA: Se prefiere que la máquina se seleccione al azar de entre una serie de producción con consideraciones especiales. NOTA: Los elementos de sellado se pueden retirar durante los ensayos, si un ensayo adicional en máquinas con diseño similar ha demostrado que la fricción no es significativa después del funcionamiento adecuado prolongado. Los subensayos que constituyen un procedimiento de ensayo se deben realizar en la secuencia indicada. No es esencial que los ensayos se realicen uno inmediatamente después de otro. Sin embargo, si los subensayos se realizan con retraso o de manera individual, entonces las condiciones térmicas especificadas se deben volver a establecer antes de obtener los datos del ensayo. En las máquinas con escobillas ajustables, éstas se deben volver a colocar en la posición correspondiente a la condición nominal que se especifica. En motores de inducción con rotor devanado que tienen un dispositivo de elevación de la escobilla, las escobillas se deben levantar durante los ensayos, con el devanado del rotor en cortocircuito. Para las mediciones en vacío, las escobillas se deben colocar en el eje neutral en las máquinas de corriente continua. E.6.3 MEDICIONES DIRECTAS E.6.3.1 Ensayos para medición del par E.6.3.1.1 Generalidades Estos son métodos de ensayo en los cuales la potencia mecánica Pmech de una máquina se determina mediante la medición del par y la velocidad del eje. La potencia eléctrica Pel (del estator en máquinas de corriente alterna, de la armadura en máquinas de corriente continua) se mide en el mismo ensayo. Las potencias de entrada y salida son:

-en la operación de motor:P1 = Pel; P2 = Pmech (véase la Figura E.6.3.11); -en la operación de generador:P1 = Pmech; P2 = Pel

NOTA: Por lo general se aconseja tomar varias lecturas de todos los instrumentos en cada punto de carga en periodos cortos de tiempo y promediar los resultados para obtener un valor de ensayo más exacto.

P , I

UP , T , n

el

mech

Figura E.6.3.1.1. Diagrama para el ensayo de medición del par



E.6.3.1.2 Ensayo con torquímetro: Acople el motor que se somete a ensayo a una máquina de carga, o el generador que se somete a ensayo a un motor con un torquímetro. Active la máquina que se ensaya con la carga requerida. Registre U, I, Pel, n, T, θc. E.6.3.1.3 Ensayo con dinamómetro: Acople la máquina de ensayo a un dinamómetro. Calibre el dinamómetro de forma tal que su lectura sea 0,0 cuando el torque del eje es 0,0 . Opere la máquina con la carga requerida. Registre U, I, Pel, n, T, θc. E.6.3.2 Ensayo de alimentación doble en oposición E.6.3.2.1 Generalidades: Acople mecánicamente dos máquinas idénticas (véase la Figura E.6.3.2.1). Los ensayos se hacen con la alimentación de tensión intercambiadas, pero los instrumentos y los transformadores de medida permanecen con la misma máquina.

P , I1 M

f , UM M

P , I2 G

f ,UG G

sM sG

n

Figura E.6.3.2.1. Diagrama para el ensayo de alimentación doble en oposición (para máquinas

sincrónicas: IM = IG, ƒƒƒƒM = ƒƒƒƒG) E.6.3.2.2 Máquinas de inducción Conecte los terminales de la máquina impulsada (generador de inducción) bien sea a un conjunto de máquinas o a un convertidor con distorsión armónica baja, que suministre potencia reactiva y absorba potencia activa. Alimente una máquina (el motor para la condición nominal del motor, el generador para la condición nominal de generador) con tensión y frecuencia nominales; la segunda se debe alimentar con una frecuencia inferior a la de la primera máquina para la operación como generador o superior para la operación como motor. La tensión de la segunda máquina debe ser aquella que se requiera para obtener la relación nominal entre tensión y frecuencia. Invierta las conexiones del motor y el generador y repita el ensayo. Para cada ensayo registre:

-UM, IM, P1, ƒM, sM para el motor; -UG, IG, P2, ƒG, sG para el generador; -θC

E.6.4 MEDICIONES INDIRECTAS E.6.4.1 Pérdidas totales E.6.4.1.1 Ensayo de alimentación única en oposición E.6.4.1.1.1 Generalidades Este ensayo se aplica a máquinas de inducción de rotor devanado. Dos máquinas idénticas acopladas mecánicamente y conectadas eléctricamente a la misma alimentación de forma tal que funcionen con velocidad y tensión nominales, una como motor y la otra como generador. NOTA Como alternativa, las pérdidas se pueden suministrar bien sea mediante un motor de impulsión calibrado, un elevador o con una combinación de estos medios diversos.



E.6.4.1.1.3 Máquinas de inducción con rotor devanado El devanado del rotor del motor debe estar en cortocircuito y el devanado del rotor del generador debe estar conectado a una alimentación polifásica adecuada para entregar la corriente nominal del rotor con la frecuencia de deslizamiento. La potencia-motor que se busca se alcanzará ajustando la frecuencia y la corriente del suministro de energía de la frecuencia más baja. Para cada ensayo registre: -U1, P1, I1 del suministro a frecuencia industrial; -Ur, Ir, Pr del suministro a baja frecuencia; -PM absorbidas en los terminales del motor; -PG entregada por el generador; -θC. E.6.4.2 Pérdidas fijas E.6.4.2.1 Generalidades En el caso de máquinas sincrónicas o de corriente continua, la máquina se puede ensayar funcionando como un motor desacoplado o acoplado con una máquina de impulsión y funcionando como generador (potencia suministrada a partir del par, medida según se indica en el presente anexo). E.6.4.2.2 Condiciones para el ensayo en vacío Las pérdidas en vacío se deben estabilizar según las siguientes condiciones: - velocidad y tensión nominales para máquina de corriente continua (ajustando la corriente del

campo); -frecuencia y tensión nominales para máquina de inducción; - frecuencia y tensión nominales para máquina sincrónica (ajustando la corriente de excitación, y

factor de potencia unitario (corriente mínima) cuando funciona como motor desacoplado. NOTA Las pérdidas en vacío también se consideran estabilizadas si el ensayo en vacío se realiza inmediatamente después del ensayo de carga. E.6.4.2.3 Pérdidas por fricción y ventilación, pérdidas en el hierro Se ensaya una cantidad mínima de siete valores de tensión, incluyendo la nominal, de modo que: - cuatro o más valores se leen con una separación aproximadamente igual entre 125 % y 60 % de la

tensión nominal; - tres o más valores se leen con una separación aproximadamente igual entre 50 % y 20 % de la tensión

nominal, o (para una máquina que funciona desacoplada) hasta un punto donde la corriente no disminuya más.

El ensayo se debe realizar lo más rápido posible tomando las lecturas en orden decreciente de la tensión. Registre en cada uno de los valores de tensión: U0, I0, P0, R0.

Donde R0 se determina midiendo la resistencia después de las lecturas de la tensión más baja. NOTA 1 Para máquinas de corriente alterna, R0 es RII,0 y para máquinas de corriente continua, R0 es la resistencia total de todos los devanados que llevan corriente de armadura (devanado de armadura, conmutación, compensación). Cuando no es factible la medición de la resistencia debido a resistencias muy bajas, se permiten valores calculados. Para una máquina acoplada, P0 se determina a partir de T y n. E.6.4.4 Pérdidas de carga E.6.4.4.1 Ensayo de temperatura con carga nominal La máquina se debe cargar mediante medios adecuados, con energía de alimentación de acuerdo con la



condición nominal de la máquina y debe funcionar hasta que se logre el equilibrio térmico (gradiente de 2 K por hora). Al final del ensayo de carga nominal registre:

-PN, IN, UN, s, ƒ, θc, θN; -RN = R (la resistencia de ensayo para la carga nominal según se indica en el numeral 5.7.1); -θN (la temperatura del devanado con carga nominal según se indica en el numeral 5.7.2).

En el caso de máquinas de corriente continua en potencia rectificada, se debe medir el valor medio Iav y el valor r.m.s de I. E.6.4.4.2 Ensayo de la curva de carga NOTA 1 Este ensayo se aplica principalmente para la determinación de las pérdidas adicionales en los motores de inducción. Antes de iniciar el registro de los datos para este ensayo, la temperatura de los devanados debe estar en el rango de 5 K de la temperatura θN, obtenida a partir de un ensayo de temperatura con carga nominal. La máquina se debe cargar mediante los medios adecuados. Aplique la carga a la máquina en 6 puntos de carga. Cuatro puntos de carga se deberían seleccionar de manera que tengan una separación aproximadamente igual entre no menos de 25 % y hasta 100 % de carga inclusive. Los dos puntos restantes de carga con separación aproximadamente igual se deben seleccionar de manera conveniente por encima de la carga de 100 %, pero sin exceder una carga de 150%. Al aplicar la carga a la máquina, inicie con el valor de carga más alto y prosiga en orden descendente hasta la carga mínima. Estos ensayos se deben realizar lo más rápido posible para minimizar los cambios de temperatura en la máquina durante el proceso. En máquinas de corriente alterna, la variación de la frecuencia entre todos los puntos debe ser inferior a 0,1 %. Mida el valor R antes de la lectura de carga máxima y después de la lectura de carga mínima. La resistencia para la carga de 100 % y cargas superiores deben ser el valor que se determina antes de la lectura de la carga más alta. La resistencia utilizada para cargas inferiores a 100 % se debe determinar entonces como lineal con la carga, utilizando la lectura antes del ensayo para la carga más alta y después de la carga más baja para 25 % de carga. NOTA 2 En máquinas de corriente alterna, la resistencia también se puede determinar midiendo la temperatura del devanado del estator utilizando un dispositivo sensible a la temperatura, instalado en el devanado. Entonces las resistencias para cada punto de carga se pueden determinar a partir de la temperatura del devanado en ese punto con relación a la resistencia y la temperatura medidas antes de empezar el ensayo. Para cada punto de carga registre: U, I, P1, R, n, ƒ, T. Donde R está acorde con lo que se indica en el numeral 5.7.1. E.6.4.4.3 Ensayo de carga con tensión reducida (máquinas de inducción) Este es un método adecuado para máquinas grandes que no se pueden ensayar a plena carga. Se requiere de lo siguiente: un ensayo de carga con la máquina actuando como un motor a la velocidad nominal, un ensayo en vacío a la tensión nominal Ured y un ensayo en vacío con la tensión y la frecuencia nominales. Empleando este método se asume que con una tensión reducida, siempre que se mantenga la velocidad constante, las corrientes disminuyen a medida que la tensión y la potencia disminuyen como el cuadrado de la tensión. Con tensión reducida, registre: Ured, Ired, P1red, I0red, cos (ϕ0red). Con tensión nominal registre: UN, I0, cos (ϕ0).



E.6.4.4.4 Método de circuito equivalente (máquinas de inducción) E.6.4.4.4.1 Generalidades Este método se puede aplicar cuando no es posible realizar un ensayo con carga. Se basa en el circuito por fase modelo T convencional de una máquina de inducción, que incluye una resistencia equivalente de pérdidas en el hierro paralela a la reactancia del campo principal (véase la Figura siguiente). Las magnitudes y parámetros del rotor están referenciados al estator; esto se indica mediante la presencia de una apóstrofe ' en los símbolos, por ejemplo X' σr.

Xm

Rs Xσs X' σr R' r

Rfe

I s I' r

Z (s)r

Us

Figura 6.4.4.4.1. Máquina de inducción, modelo T con resistencia equivalente de pérdidas en el hierro La aplicación del método para máquinas de inducción de jaula de ardilla exige que estén disponibles los siguientes valores:

- r

s

X

X

σ

σ

´ relación entre la reactancia de dispersión del estator y la reactancia de dispersión del

rotor referida al estator - αr coeficiente de temperatura de los devanados del rotor (conductividad referida a 0 °C). - Xσs, Xm reactancia de dispersión del estator y reactancia de magnetización. NOTA 1 Cuando se utiliza el método de circuito equivalente, todas las tensiones, corrientes e impedancias son valores por fase para una máquina trifásica en conexión en Y; las potencias activas y reactivas son para la máquina completa. NOTA 2 Para el cobre, αr = 1/235 y para el aluminio, αr = 1/225. E.6.4.4.4.2 Ensayos con frecuencia reducida Con el rotor de la máquina bloqueado, suministre energía de un convertidor trifásico de frecuencia ajustable y con capacidad de proporcionar hasta 25% de la frecuencia nominal con la corriente nominal. Se debe obtener un valor promedio de la impedancia a partir de la posición del rotor con relación al estator. NOTA 1 Durante los ensayos, el convertidor de frecuencia, bien sea un conjunto de máquinas o un convertidor estático, debería suministrar corriente prácticamente sinusoidal en la salida. NOTA 2 Los devanados del rotor de las máquinas de rotor devanado deberían estar en cortocircuito para el ensayo. Suministre la corriente nominal y tome las lecturas para tres frecuencias como mínimo, incluyendo una con 25 % y las otras entre 25 % y 50 % de la frecuencia nominal. Durante este ensayo rápido, la temperatura del devanado del estator no debería incrementarse en más de 5 K. Para un mínimo de tres frecuencias registre: U, I, ƒ, P1, Rs, θc, θW. E.6.4.4.4.3 Ensayos a frecuencia nominal Los valores de la impedancia también se pueden determinar a partir de los siguientes ensayos: a) Reactancia a partir de un ensayo a frecuencia nominal, tensión reducida, rotor bloqueado con

corriente nominal: registre tensión, corriente, potencia, frecuencia y temperaturas. b)Resistencia del rotor en operación:

1) a partir de un ensayo a frecuencia nominal estabilizada, carga reducida con tensión nominal. Registre tensión, potencia, corriente, deslizamiento y temperaturas para el punto de carga; o

2) a partir de un ensayo de circuito abierto, inmediatamente después de una operación a frecuencia nominal estabilizada, en vacío con tensión nominal. Registre la tensión de circuito abierto y la temperatura del devanado en función del tiempo después de que el motor se desconecta del ensayo en vacío.

NOTA Este ensayo asume un desplazamiento de corriente relativamente bajo en el rotor.



E.6.4.5 Pérdidas adicionales en carga E.6.4.5.3 Ensayo de carga con medición del par (máquinas de inducción) Para la determinación de las pérdidas adicionales, se debe llevar a cabo el ensayo de carga según se indica en el presente anexo, suministrando adicionalmente un dispositivo de medición de par . Para cada punto de carga, registre además el par: T. E.6.4.5.4 Ensayo sin rotor y ensayo de rotación inversa (máquinas de inducción) E.6.4.5.4.1 Generalidades Este es un ensayo combinado que requiere dos ensayos individuales a)sin el rotor, para las pérdidas adicionales en frecuencia fundamental; b) con la máquina rotando a velocidad sincrónica opuesta al campo magnético, impulsada por medios

externos (para las pérdidas con frecuencias más altas). Durante ambos ensayos, el estator se debe alimentar con una corriente polifásica equilibrada con frecuencia nominal para cuatro corrientes entre 25 % y 100 % de la corriente nominal, y dos corrientes por encima y no superiores a 150 % de la corriente nominal. Calcule la corriente de carga (rotor) IL:

20

2IIIL −=

en donde I es el valor de la corriente del estator durante el ensayo proporcionando una corriente de

carga deseada; Io es la corriente en vacío con tensión nominal.

E.6.4.5.4.2 Ensayo sin el rotor Para este ensayo, todas las partes en las cuales se pueden inducir corrientes parásitas, como las tapas y las partes de los rodamientos, deben estar en su lugar. Aplique la corriente de carga. Para cada corriente de carga registre (símbolos con índice "rm"): P1,rm, IL,rm, Rrm, θw,rm E.6.4.5.4.3 Ensayo de rotación inversa Para este ensayo, acople una máquina totalmente ensamblada a un motor de impulsión con una capacidad de salida no inferior a la pérdida total nominal y no superior a cinco veces las pérdidas nominales de la máquina que se somete a ensayo. Cuando se utiliza un torquímetro para la determinación de la potencia del eje, su par máximo no debe exceder diez veces el par que corresponde a la pérdida total nominal de la máquina que se ensaya. Para máquinas con rotor devanado, los terminales del rotor deben estar en cortocircuito. Impulse la máquina que se ensaya a velocidad sincrónica en dirección inversa a la rotación cuando se alimenta en secuencia de fase normal: a) sin aplicar tensión al estator hasta que las pérdidas por fricción se estabilicen. Registre: P0,rr

suministrada por la máquina de impulsión con I = 0; b) aplicando tensión al estator para obtener los valores de la corriente del estator iguales a aquellos

para el ensayo sin rotor. Para todas las corrientes de ensayo, registre (símbolos con índice "rr"): IL,rr', Rrr, P1,rr; θw,rr para el motor de ensayo; PD,rr del motor de impulsión.

NOTA El factor de potencia bajo de los ensayos puede exigir una corrección de error de fase para todas las lecturas del vatímetro. E.6.4.5.5 Ensayo en estrella Eh (máquinas de inducción) Este ensayo exige que se opere el motor desacoplado con suministro de tensión desequilibrada. El circuito de ensayo se indica la Figura siguiente.



Los motores con valores nominales para conexiones delta y conectados a este tipo de conexión se deben reconectar en estrella durante este ensayo. El punto de estrella no se debe conectar al neutro del sistema ni a tierra, para evitar corrientes de secuencia cero. La tercera fase del motor se debe conectar a la línea de energía por medio de una resistencia Reh que tenga aproximadamente el siguiente valor típico:

-para motores con condiciones nominales para conexión en estrella: 023

.I.

UR

N

N'eh =

-para motores con condiciones nominales para conexión delta: 023

.I

U.R

N

N'eh =

La resistencia Reh utilizada durante el ensayo se debe ajustar de manera tal que la corriente de secuencia positiva I(1) permanezca por debajo del 30 % de la corriente de secuencia negativa I(2) y la velocidad permanezca en el rango típico del motor cercanas a la velocidad nominal (véase abajo). Se recomienda empezar el ensayo con una resistencia Reh que no difiera en más del 20 % con respecto al valor típico R'eh.

W

A

W

A

A

V V

V

L1 L2 L3

IU

I V

I W

PUV

PWV

UUV

U VW

UUW

U

V

W

ASM

Reh

1

2

Figura 6.4.5.5. Circuito de ensayo en estrella Eh

La corriente de ensayo It está dada por:

-para motores con condiciones nominales para conexión en estrella: 20

2III Nt −=

-para motores con condiciones nominales para conexión delta: 3

20

2 III

Nt

−=

La tensión de ensayo Ut está dada por: -para motores con condiciones nominales para conexión en estrella: Nt UU =

-para motores con condiciones nominales para conexión delta: 3.Nt UU =

Antes del ensayo, las pérdidas en vacío se deben estabilizar. Mida y registre la resistencia entre los terminales V y W (RVW) antes y después del ensayo completo. Con el fin de evitar el exceso de calentamiento desigual de las tres fases, el ensayo se debe realizar en una máquina fría y lo más rápido que sea posible. Los motores grandes solamente se pueden arrancar sin la resistencia Reh (cambie S a la posición 1, véase la Figura anterior) con tensión reducida (25 % - 40 % UN). Después del arranque conecte Reh cambiando a la posición 2. Los motores más pequeños deberían arrancar con el resistor Reh ya conectado. En este caso, el cambio no es necesario. Varíe la tensión de suministro para seis puntos de ensayo. Los puntos de ensayo se deben seleccionar de modo que estén separados aproximadamente una distancia igual, entre 150% y 75 % de la corriente de fase nominal medida en la fase V (IV). Al iniciar el ensayo, empieza con la corriente más alta y prosiga en orden



descendente hasta la corriente más baja. La resistencia entre líneas RVW para la corriente de ensayo del 100 % y las corrientes más bajas debe ser el valor determinado después de la lectura más baja (al final del ensayo). La resistencia utilizada para corrientes superiores al 100 % se debe determinar en función lineal de la corriente, utilizando las lecturas antes y después del ensayo completo. La resistencia de ensayo se determina utilizando la extrapolación según se indica en el numeral E.5.7.1. Para cada punto de ensayo registre: IU, IV, IW, Uuv, UVW, UWU, PUV, PWV, n. NOTA 1 Se entiende que en este ensayo no se permite promediar las resistencias de las fases. NOTA 2 Las resistencias también se pueden determinar midiendo la temperatura del devanado del estator utilizando un dispositivo sensible a la temperatura, instalado en el devanado. Las resistencias para cada punto de carga se pueden determinar entonces a partir de la temperatura del devanado en ese punto con relación a la resistencia y la temperatura medida antes de empezar el ensayo. NOTA 3 Algunos vatímetros integrados utilizados comúnmente vuelven simétricas las tres fases mediante una conexión en estrella virtual interna. Sin embargo, en este ensayo el suministro de energía es intencionalmente asimétrico. Por lo tanto, es esencial garantizar que no se establezca ni la conexión a tierra del punto de estrella ni el punto de estrella virtual. Se recomienda aplicar estrictamente el circuito de ensayo que se suministra. Con el fin de obtener resultados exactos, el deslizamiento no debe ser superior al doble del deslizamiento nominal para todas las corrientes, en otras palabras: n > nsyn - 2 (nsyn -nN). Si esta condición no se puede satisfacer, el ensayo debe repetirse con un valor incrementado de Reh. Si el motor todavía funciona inestable con corrientes por debajo del 100% de la corriente de fase nominal, estos puntos de ensayo se deberían omitir. E.8. DETERMINACIÓN DE LA EFICIENCIA (MÁQUINAS DE INDUCCIÓN) E.8.1 DETERMINACIÓN A PARTIR DE MEDICIÓN DIRECTA E.8.1.1 Ensayo de medición del par Cuando se realiza el ensayo según se indica en el numeral E.6.3.1, la eficiencia es:

1

2

P

P=η

Según se indica en el numeral E.6.3.1.1, la potencia de entrada P1 y la potencia de salida P2 son las siguientes: -en operación como motor: P1 = Pel; P2 = Pmech;

-en operación como generador: P1 = Pmech; P2 = Pel en donde

Pel, T y n están acordes con lo que se indica en el numeral E.6.3.1.2 y E.6.3.1.3; Pmech = 2π x T x n

E.8.1.2 Ensayo de alimentación doble en oposición Cuando máquinas idénticas funcionan en condiciones nominales esencialmente iguales, la eficiencia se debe calcular a partir de la mitad de las pérdidas totales y del promedio de la potencia de entrada del motor y del generador así:

2

121 PP

PT

+−=η

en donde

( )212

1PPPT −=

P1 y P2 concuerdan con lo que se indica en el numeral E.6.3.2. E.8.2 DETERMINACIÓN A PARTIR DE MEDICIÓN INDIRECTA



E.8.2.1 Pérdidas totales a partir del ensayo de alimentación única en oposición Cuando máquinas idénticas funcionan en condiciones esencialmente nominales, la eficiencia se calcula asignando la mitad de las pérdidas totales a cada máquina. La eficiencia se calcula a partir de:

M

T

P

Pn −=1

en donde PM potencia absorbida en los terminales de la máquina que actúa como motor, según se indica

en el numeral E.6.4.1.1; PT pérdidas totales, definidas como la mitad de la potencia total absorbida; para máquinas de

inducción de rotor devanado, medidas según el numeral E.6.4.1.1.3 así:

( )rT PPP += 12

1

E.8.2.2 Sumatoria de las pérdidas separadas E.8.2.2.1 Eficiencia La eficiencia se determina a partir de:

T

T

PP

P

P

PP

+=

−=

2

2

1

1η

NOTA Por lo general, se prefiere la primera expresión para un motor, y la segunda para un generador. en donde

P1 potencia de entrada a partir del ensayo de carga nominal según el numeral E.6.4.4.1; P2 potencia de salida; PT de acuerdo con lo que se indica en el numeral E.8.2.2.2.

E.8.2.2.2 Pérdidas totales Las pérdidas totales se deben considerar como la suma de pérdidas fijas, pérdidas con carga y pérdidas adicionales con carga:

LLrskT PPPPP +++=

E.8.2.2.3 Pérdidas fijas E.8.2.2.3.1 Generalidades Al restar las pérdidas del devanado en vacío (a la temperatura durante el ensayo en vacío) de la potencia de entrada en vacío se obtienen las pérdidas fijas que son las suma de las pérdidas por fricción, ventilación y del hierro. Determine las pérdidas fijas para cada valor de tensión registrado en E.6.4.2.

fefwsk PPPPP +=−= 0

en donde

)3.2.4.6(5,1 11020 numeralelvéaseRxIxPs =

E.8.2.2.3.2 Pérdidas por fricción y ventilación A partir de los puntos de pérdida en vacío determinados arriba, utilice todos aquellos que no muestren efecto de saturación significativa y desarrolle una curva de pérdidas fijas (Pk) en función de la tensión al cuadrado (U0

2). Extrapole una línea recta hasta la tensión cero. La intersección con el eje de tensión cero constituye las pérdidas por fricción y ventilación Pfw. NOTA Las pérdidas por fricción y ventilación se consideran independientes de la carga y el mismo valor de fricción y ventilación se puede utilizar para cada uno de los puntos de carga.



E.8.2.2.3.3 Pérdidas en el hierro

A partir de los valores de la tensión entre 60 % y 125 % de la tensión nominal, trace una curva de Pfe = Pk - Pfw versus la tensión U0. Las pérdidas en el hierro del punto de carga deseado se toman de la curva en la tensión Ur las cuales toman en consideración la caída de tensión resistiva en el devanado primario:

2

2

3

2

3 2

+

−= ϕϕ RsenIcosRIUU r xxxx

en donde

ϕϕϕ 21 cos1;3

cos −== senIU

P

xx

U, P1, I y R se indica en el numeral E.6.4.4.2. E.8.2.2.4 Pérdidas con carga E.8.2.2.4.1 A partir de un ensayo con carga E.8.2.2.4.1.1 Generalidades Las pérdidas con carga para la determinación de la eficiencia nominal deben utilizar las entradas tomadas del numeral E.6.4.4.1. Las pérdidas con carga para la determinación de las pérdidas adicionales con carga deben utilizar las entradas tomadas del numeral E.6.4.4.2. E.8.2.2.4.1.2 Pérdidas del devanado del estator y corrección por temperatura Las pérdidas no corregidas del devanado del estator en cada punto de carga son.

RIPs xx 25,1=

en donde I y R se determinen en E.6.4.4.1.

Las pérdidas corregidas del devanado del estator en cualquier punto de carga se determinan utilizando la resistencia del devanado del estator RN a partir del ensayo de carga nominal, corregidas para una temperatura de referencia del refrigerante igual a 25 °C:

θθ kPP ss x=,

en donde kθ está acorde con lo que se indica en el numeral E.5.7.3.

E.8.2.2.4.1.3 Pérdidas en el devanado del rotor y corrección por temperatura Para las pérdidas no corregidas del devanado del rotor para cada uno de los puntos de carga, se utiliza la siguiente ecuación:

( ) sPPPP fesr x−−= 1

en donde

f

nps

x−= 1

P1, n y ƒ de acuerdo con el numeral 6.4.4.1; Ps de acuerdo con el numeral E.8.2.2.4.1.2; Pfe de acuerdo con el numeral E.8.2.2.3.3.

Las pérdidas corregidas del devanado del rotor en cualquier punto de carga se determinan utilizando el valor de deslizamiento para cada uno de los puntos corregido para una temperatura de referencia del refrigerante



igual a 25 °C y utilizando el valor corregido y las pérdidas del devanado del estator (véase el numeral E.8.2.2.4.1.2) para cada uno de los puntos.

( ) θθθ sPPPP fesr x−−= .1,

en donde Ps,θ de acuerdo con el numeral E.8.2.2.4.1.2; Pfe de acuerdo con el numeral E.8.2.2.3.3; sθ = s x kθ es el deslizamiento corregido para una temperatura de referencia del refrigerante

igual a 25 °C (véase el numeral E.5.7.3); kθ está de acuerdo con lo que se indica en el numeral E.5.7.3.

E.8.2.2.4.1.4 Pérdidas eléctricas en las escobillas (únicamente para rotor devanado) Estas pérdidas se incluyen en el numeral E.8.2.2.4.1.3. Determine las pérdidas en las escobillas para cada fase utilizando una caída de tensión asumida para cada escobilla así:

2IUNP bb xx=

en donde N número total de fases que llevan a I; I2 corriente secundaria (no referida al primario); Ub caída de la tensión asumida para cada tipo de escobilla: 1,0 V para carbono, electrografito o grafito; 0,3 V para metal-carbono.

NOTA Para I2 se puede utilizar el valor designado. E.8.2.2.4.2 Pérdidas a partir del ensayo con carga a tensión reducida A partir del resultado del ensayo del numeral E.6.4.4.3, calcule la corriente bajo carga y la potencia absorbida con la tensión nominal:

0IU

UII

red

Nred ∆+=

en donde

−−=∆ red,

red

Nred, sen

U

UIsenIjI 00000 ϕϕ

2

,11

=

red

Nred

U

UPP x

NOTA Los símbolos de corriente subrayados indican los vectores (véase la Figura E.8.2.2.4.2). Por medio de los valores I y P1 así determinados, y con el deslizamiento medido con tensión reducida, es posible calcular las pérdidas con carga, de forma similar a E.8.2.2.4.1.

Re

Im

+ j ∆I0

I0

I0, red xUN

U red

I redUN

U redI

∆I0

ϕ0, red

ϕ0

ϕ red

ϕ

_

Figura E.8.2.2.4.2. Diagrama de vectores para obtener el vector de corriente a partir del ensayo a

tensión reducida



E.8.2.2.4.3 Pérdidas a partir del método de circuito equivalente E.8.2.2.4.3.1 Valores a partir de las mediciones Este método se basa en el circuito de modelo T. NOTA Cuando se utiliza el método de circuito equivalente, todas las tensiones, corrientes e impedancias son valores por fase para una máquina trifásica de conexión en Y; las potencias activas y reactivas son para la máquina completa. El procedimiento descrito en éste numeral se basa en el método del numeral E.6.4.4.4.2. Cuando se utiliza el método que se indica en el numeral E.6.4.4.4.3, observe las siguientes variaciones: a)las reactancias se calculan de la misma manera que en el numeral E.8.2.2.4.3.2; b)la resistencia del rotor en movimiento se determina:

- usando el ensayo que se describe en el numeral E.6.4.4.4.3 a) mediante el cálculo inverso usando el circuito equivalente de la Figura E6.4.4.4.1, asumiendo un valor para Rr’. Ajuste el valor de Rr’ hasta que la potencia calculada se encuentre en un rango de 0,1 % de la potencia medida, o que la corriente calculada esté en un rango de 0,1 % de la corriente medida;

- usando el ensayo que se describe en E.6.4.4.4.3 b) mediante la determinación de la constante de tiempo a partir de la pendiente de la curva de variación de la tensión en función del tiempo en el ensayo de circuito abierto. Determine Rr’ a partir de la siguiente ecuación:

( )02 τπ

σ

f

XX(R

'rm´

r

+=

en donde Xmreactancia de magnetización; Xσr reactancia de dispersión del rotor; ƒfrecuencia de la línea de alimentación; τ0constante de tiempo en circuito abierto.

Corrija el valor de Rr’ para la temperatura de funcionamiento a partir de la temperatura de ensayo. Determine las potencias reactivas: - a partir del ensayo sin carga con tensión nominal U0 = UN y frecuencia nominal

( ) 20

2000, 3 PIUPQ −=

-a partir del ensayo de rotor bloqueado con frecuencia reducida

( ) 21

2, 3 PIUP lrQ −=

en donde

U0, I0 y P0 tensión de fase, corriente de fase y potencia suministrada a partir del ensayo en vacío a la tensión nominal en terminales;

U, I y P1 tensión de fase, corriente de fase y potencia suministrada a partir del ensayo de impedancia del rotor bloqueado (véase el numeral 6.4.4.4.3) a las frecuencias ƒ de este ensayo.

E.8.2.2.4.3.2 Parámetros de circuito equivalente

Los parámetros del circuito equivalente se determinan en los siguientes pasos: -Reactancias

Calcule las reactancias Xm a partir del ensayo en vacío y Xσs,Ir a partir del ensayo de rotor bloqueado al 25 % de frecuencia nominal:



+

++

=

+

−=

m

s

´r

s

m

s

´r

s

lr,QIr,s

m

sso,Q

mX

X

X

X

X

X

X

XI

PX

X

XXIP

UX σ

σ

σ

σ

σ

σσσ

xx

131

1

3

3

222

0

20

'rs

s'rlrs

rl

Ns

X/X

XX,X

f

fX

σσ

σσσσ ==

Haga el cálculo utilizando los valores designados como valores iniciales:

'r

sms

X

XyX,X

σ

σσ

Repita los cálculos hasta que Xm y Xσs se desvíen en menos de 0,1 % de los valores del paso anterior. -Resistencia de pérdidas en el hierro

Determine la resistencia por fase equivalente a las pérdidas en el hierro a tensión nominal a partir de:

2

2

1

13

+

=

m

sfe

ph,Nfe

X

XP

UR

σ

x

en donde Pfe corresponde a las pérdidas en el hierro de acuerdo con el numeral 8.2.2.3.3 a partir

de P0 a tensión nominal. -Resistencia del rotor

Determine la resistencia del rotor no corregida para la impedancia de cada punto del ensayo de rotor bloqueado:

fe

lr,s

s

'r

m

'r

s'

lr,rR

X

X

X

X

XR

I

PR

222

2

1 13

σ

σ

σσ xx

−

+

−=

en donde Rs es la resistencia del devanado del estator para cada fase a la temperatura θw

correspondiente. NOTA Si la temperatura del devanado del rotor se desvía mucho con respecto a la temperatura del devanado del estator, el método se vuelve inexacto. La resistencia del rotor corregida a la temperatura de referencia para la impedancia de cada frecuencia del ensayo de rotor bloqueado está dada por:

wr

refr'lr,r

''lr,r RR

θα

θα

+

+=

1

1x

Trace una curva de los valores de R''r,Ir versus a la frecuencia ƒIr. La intersección con ƒIr = 0 da como resultado la resistencia del rotor referida al estator R'r.

Rs Xσs Rg(s)

X

I s

U g(s)

Figura E.8.2.2.4.3.2.. Máquinas de inducción, modelo reducido para el cálculo

-Impedancias dependientes de la carga

Para cada punto intermedio de carga deseado, calcule la impedancia dependiente del deslizamiento y los valores de la admitancia:



2

2

2

2

2 11

++

+=+

=

mr

'r

fer

'r

g'

r

'r

rXZ

X

RZ

s/RYX

s

RZ σ

σ

2

2

2

2

11

g

mr

'r

g

g

fer

'r

gY

XZ

X

XY

RZ

s/R

R

+

=

+

=

σ

Calcule la impedancia resultante vista desde los terminales:

22XRZXXXRRR gsgs +=+=+= σ

en donde

s es el deslizamiento estimado; Rs es la resistencia del devanado del estator por fase a la temperatura de referencia θref.

E.8.2.2.4.3.3 Corrientes y pérdidas En los siguientes pasos se determinan los valores de desempeño.

Determine: Z

UI NS = corriente de fase del estator;

rgS

'r

ZYII

1= corriente de fase del rotor;

s

RIP

'r'

r2

3=δ potencia en el entrehierro transferida al rotor; feg

sfeRY

IP2

2 13= pérdida en el hierro.

srs RIP 23= ; '

r'rr RIP 2

3= pérdidas en los devanados del rotor y del estator.

2

=

'N,r

´r

I

IPP

N,LLLLpérdidas adicionales con carga.

A partir del valor PLL;N a carga nominal, bien sea asignada o medida o determinada según se indica en el numeral E.8.2.2.5.4. Las pérdidas totales son:

fwLLrfesT PPPPPP ++++=

Dado que las potencias de entrada y del eje son P1 = 3I2sR y P2 = P1 - PT, se debe corregir el deslizamiento y los cálculos de la corriente y la pérdidas se deben repetir hasta que P2 para la operación como motor o P1 para la operación como generador esté lo suficientemente cerca del valor que se busca. La eficiencia (operación como motor) es el resultado de:

1

2

P

P=η

E.8.2.2.5 Pérdidas adicionales con carga E.8.2.2.5.1 A partir de un ensayo de carga con medición del par E.8.2.2.5.1.1 Pérdidas residuales PLr Las pérdidas residuales se deben determinar para cada punto de carga restando de la potencia de entrada la suma de la potencia de salida, las pérdidas en el devanado del estator con la resistencia de ensayo, las pérdidas en el hierro, las pérdidas por fricción y ventilación y las pérdidas del devanado del rotor que corresponden al valor de deslizamiento determinado.

nTPPPPPPPP fwfersLr xxπ2; 221 =−−−−−=



en donde

P1, T y n están de acuerdo con el numeral E.6.4.4.2, Psestá de acuerdo con el numeral E.8.2.2.4.1.2; Pfeestá de acuerdo con el numeral E.8.2.2.3.3; Pfwestá de acuerdo con el numeral E.8.2.2.3.2 . Pr está de acuerdo con el numeral E.8.2.2.4.1.3.

E.8.2.2.5.1.2 Ajuste de los datos de pérdidas residuales Los datos de pérdida residual se deben ajustar utilizando un análisis de regresión lineal con base en la expresión de las pérdidas en función del cuadrado del par con carga de acuerdo con la relación:

BTAPLr += 2x

en donde Testá de acuerdo con el numeral E.8.2.2.5.1.1. A y B son constantes determinadas según los numerales 6.4.4.2 y 8.2.2.5.1.1 a partir de por lo

menos seis puntos de carga utilizando las siguientes ecuaciones:

Aes la pendiente según ( ) ( )( )

( ) ( )2222

22

TTi

TPTPiA LL

Σ−Σ

ΣΣ−Σ=

x

xxx

B es la intersección según i

TA

i

PB L

2Σ−

Σ= x

i es la cantidad de puntos de carga sumados.

PLr

PLL

B

P = AT + BLr2

P = AT

(pendiente = A)Lr

2

T 2

A partir de las mediciones

Figura E.8.2.2.5.1.2. Ajuste de los datos de pérdida residual

El coeficiente de correlación está de acuerdo con ( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( )222222

22

PLPiTTi

TPTPi

L

LL

Σ−Σ

Σ−Σ

ΣΣ−Σ=

xxx

xxxγ

Cuando el coeficiente de correlación γ es inferior a 0,95, elimine el peor punto y repita la regresión. Si γ se incrementa hasta ≥ 0,95, utilice la segunda regresión. Si γ permanece inferior a 0,95, el ensayo no es satisfactorio lo que indica errores en la instrumentación o en las lecturas del ensayo, o ambos. Se recomienda investigar y corregir la fuente de error y repetir el ensayo. E.8.2.2.5.1.3 Pérdidas adicionales con carga PLL Cuando se establece la pendiente constante A, se debe determinar un valor de pérdidas adicionales con carga para cada punto de carga utilizando la ecuación:

2TAPLL x=

en donde



A y T están de acuerdo con el numeral E.8.2.2.5.1.2. E.8.2.2.5.2 A partir de un ensayo sin el rotor y de un ensayo de rotación inversa Ajuste los valores de ensayo de las potencias del estator P1,rm y P1,rr, y la potencia del eje (PD,rr - P0,rr) aplicando un análisis de regresión al logaritmo de las potencia y las corrientes, obteniéndose la siguiente relación:

rr,DN

rr,Drr,rr,Drr,LN

rrrr,m,LN

rmm, BIA)PP(;BIAP;BIAP +=−+=+= 30

21

11 xxx

Las potencias ajustadas serán entonces:

30

21

11

Nrr,Drr,rr,D

Nrrrr,

Nrmm, IA)PP(;IAP;IAP xxx =−==

Si los datos son exactos, cada curva mostrará una relación cuadrática entre la potencia y la corriente. Las pérdidas adicionales con carga son: PLL = PLL,rm + PLL,rr donde para cada corriente de ensayo:

( )rm,sm,rm,LL RIPP xx 21 3−= es la pérdida a frecuencia fundamental.

en donde

Rs,rm es la resistencia por fase del estator referida al promedio de las temperaturas θw,rm;

( ) ( )( )rr,srm,LLrr,rr,rr,Drr,LL RIPPPPP xx 210 3−−−−= es la pérdida a las frecuencias más altas.

en donde

Rs,rr es la resistencia de fase del estator referida al promedio de las temperaturas θw,rr. La pérdida adicional con carga en un punto de operación específico se puede determinar con los siguientes pasos. a) Calcule un valor aproximado para la corriente de carga INL que corresponde al valor nominal de la

corriente de línea del estator: 20

2III NNL −=

en donde IN es el valor nominal de la corriente de línea del estator; I0 es el valor de la corriente del estator en vacío.

b) Para el valor de la corriente con carga INL, calcule el valor nominal de las pérdidas parásitas con

carga PNLL así:

( )srrsrmNLNNLrr

NNLrm

NNLDrrNLL R,RIIAIAIAP 5062

2213 −−−+= xxxx

c) Calcule el valor de la corriente de carga IL en cualquier punto de operación:

20

2IIIL −=

en donde I es la corriente de línea del estator en el punto de operación.

d) Calcule las pérdidas parásitas con carga PLL en el punto de operación:

2

=

NL

LNLLLL

I

IPP x

E.8.2.2.5.3 A partir de las tolerancias establecidas El valor de las pérdidas adicionales con carga PLL a la carga nominal se puede determinar como porcentaje



de la potencia de entrada P1 utilizando la curva de la Figura E.8.2.2.5.3.

0100 00010 0001 0001001010,1

1

2

3

Salida nominal P (kW)2

Pérdidasadicionales

en carga, en %de potenciade entrada

x 100PLL

P1

Figura E.8.2.2.5.3. Tolerancia asignada para las pérdidas adicionales en carga PLL en máquinas de

inducción Los valores de la curva se pueden describir mediante las siguientes ecuaciones:

005000010

11000500250000101

02501

12

212

12

,PPkWPPara

kW

Plog,,PPkWPkWPara

,xPPkWPPara

LL

LL

x

xLL

=≥

−=<<

=≤

Para cargas diferentes de las nominales, se debe asumir que las pérdidas adicionales con carga varían con el cuadrado de la corriente primaria menos el cuadrado de la corriente en vacío. NOTA La curva no representa un promedio sino la envolvente superior de una gran cantidad de valores medidos, y en muchos casos, puede dar como resultado pérdidas adicionales con carga superiores a las que se indican en los numerales E.8.2.2.5.1 o E.8.2.2.5.2. E.8.2.2.5.4 A partir de un ensayo de estrella Eh E.8.2.2.5.4.1 Determinación de valores intermedios Para cada punto de ensayo según se indica en E.6.4.5.5, calcule los valores utilizando las ecuaciones que se indican en el anexo B. E.8.2.2.5.4.2 Ajuste de los datos de pérdidas adicionales con carga Los datos de pérdidas adicionales con carga se deben ajustar utilizando el análisis de regresión lineal.



Las pérdidas se deben expresar en función del cuadrado de la relación entre la corriente de secuencia negativa Ii(2) y la corriente de ensayo It, según el numeral E.6.4.5.5 2.

BI

IAP

t

iLr +

=

2

)2(.

A y B se deben calcular de manera similar al procedimiento que se describe en el numeral 8.2.2.5.1.2. Cuando se establece la pendiente constante A, el valor de las pérdidas adicionales con carga para la carga nominal se deben determinar utilizando la ecuación PLL = A x T

2.

E.9. DOCUMENTOS DE REFERENCIA INTERNATIONAL ELECTROTECHNICAL COMMISSION. Rotating Electrical Machines. Part - 2-1: Standard

Methods for Determining Losses and Efficiency from Tests (Excluding Machines for Traction Vehicles). Geneva, Switzerland. 2007, 75 p. (IEC 60034-2-1). IEC 60027-1, Letter Symbols to be Used in Electrical Technology. Part 1: General.

IEC 60034-1, Rotating Electrical Machines. Part 1: Rating and Performance. (NTC 2805) IEC 60034-2A, Rotating Electrical Machines. Part 2: Methods for Determining Losses and Efficiency of Rotating

Electrical Machinery Form Tests (Excluding Machines for Traction Vehicles). First Supplement: Measurement

of Losses by the Calorimetric Method. (NTC-IEC 34-2A) IEC 60034-4, Rotating Electrical Machines. Part 4: Methods for Determining Synchronous Machine

Quantities from Tests. (NTC 1515) IEC 60034-19, Rotating Electrical Machines. Part 19: Specific Test Methods for d.c. Machines on

Conventional and Rectifier-Fed Supplies. (NTC 4652) IEC 60044 (All Parts), Instrument Transformers. IEC 60051-1, Direct Acting Indicating Analogue Electrical Measuring Instruments and their Accessories.

Part 1: Definitions and General Requirements Common to All Parts. (NTC 3504) IEC 61986, Rotating Electrical Machines. Equivalent Loading and Super-Position Techniques-Indirect

Testing to Determine Temperature Rise. (NTC 5269)

ANEXO E.A CORRECCIÓN DE LAS LECTURAS DE PAR DEL DINAMÓMETRO

NOTA Este método de corrección también se aplica si algún rodamiento se interpone entre el dispositivo de medición de par y el eje del motor. E.A.1 CORRECCIÓN A PARTIR DEL ENSAYO CON EL MOTOR FUNCIONANDO EN

VACÍO E.A.1.1 Dinamómetro acoplado Poner en marcha el motor con tensión y frecuencia nominales, acoplado al dinamómetro sin energizar éste último. Medir y registrar Pd,0, Id,0, n, Td,0 y Rd,0 o la temperatura θ (con R calculado a partir de las mediciones del ensayo). Determine el deslizamiento y

( ) 0,2

0,0,2

5,1 dddd RIRIP xx==

E.A.1.2 Motor desacoplado Poner en marcha el motor con tensión y frecuencia nominales, desacoplado del dinamómetro. Medir y registrar P0, I0 y R0 o la temperatura θ (con R calculado a partir de las mediciones del ensayo). Determine:

( ) 0200

25,1 RIRIPs xx==

E.A.1.3 Corrección del dinamómetro Determine la corrección del par del dinamómetro Tc en N.m de la siguiente manera:

( )( ) ( )0

00

2

1,d

fesfed,dc T

n

PPPsPPPT −

−−−−−−=

π

en donde



n, Pd,0, Pd, s y Td,0 están de acuerdo con el literal E.A.1.1; P0 y Ps están de acuerdo con el literal E. A.1.2; Pfe está de acuerdo con el numeral E.8.2.2.3.3.

NOTA En la práctica, Td está compensado principalmente por la calibración del dinamómetro, de tal modo que la lectura del dinamómetro es 0,0 cuando el par del eje es 0,0. E.A.2 CORRECCIÓN A PARTIR DEL ENSAYO CON MOTOR DESACOPLADO Desacople el motor ensayado; el dispositivo de acople se debe acoplar al eje del dinamómetro. Ponga en marcha el dinamómetro como un motor, con enfriamiento externo, si existe. La corrección del dinamómetro Tc es igual al par medido, con velocidades n iguales a las velocidades bajo carga en cada uno de los puntos de carga NOTA: Este ensayo no es posible con dispositivos de aplicación de carga que actúan como carga mecánica únicamente, por ejemplo los dinamómetros de corrientes parásitas (Eddy).

ANEXO E.B CÁLCULO DE LOS VALORES PARA EL MÉTODO DE ESTRELLA EH (EH-STAR)

Determine las siguientes corrientes y tensiones complejas a partir de los resultados de ensayo:

UVUV UU =

UV

UVWUVWWU

U

UUU'U

⋅

−−=

2

222

22 'WUWUWU UU''U −=

WUUVVW 'UU'U −−=

WUVW ''U''U −= ( )

UV

WWUVWUVV

U

IUPP'I

⋅+−−=

NOTA: En estas ecuaciones se asume que la corriente Iw está en fase con la tensión Uwu. Cuando la impedancia de la resistencia contiene un componente reactivo significativo, utilice la siguiente fórmula:

( )

UV

WehVWUVV

U

IRPP'I

2⋅+−−=

en donde Reh es el valor medido del componente resistivo.

22VVV 'II''I −=

( )222

212

1VUW

V

IIII

k −−⋅⋅

=

( )22

2

2211 VV

V

UVU II

I

Ik'Ik'I −

−+⋅=

V

VUVU

"I

'I'IIk''I

⋅−=

21

VUW 'I'I'I −−=

VUW "I"I"I −−=

Determine las tensiones internas (inducidas) entre líneas a partir de los valores complejos de las corrientes de línea y las tensiones entre líneas:

( )UVVW

UViUV IIR

UU −⋅+=2

( )VWVW

VWiVW IIR

UU −⋅+=2

( )WUVW

WUiWU IIR

UU −⋅+=2

Separe en componentes entre líneas de secuencia negativa y positiva ( )32 /jea π=

( ) ( )iWUiVWiUViLL UaUaUU ⋅+⋅+⋅= 21

3

1



( ) ( )iWUiVWiUViLL UaUaUU ⋅+⋅+⋅= 22

3

1

Determine los componentes de secuencia negativa y positiva de la tensión interna (inducida) por fase Ui:

( ) ( )16

13

1iLL

J

i UeU ⋅⋅=−

π

( ) ( )26

23

1iLL

J

i UeU ⋅⋅=

π

Determine las tensiones internas (inducidas) asimétricas por fase:

( ) ( )21 iiiU UUU +=

( ) ( )212

iiiV UaUaU ⋅+⋅=

( ) ( )22

1 iiiW UaUaU ⋅+⋅=

Determine la resistencia de la pérdida del hierro:

fe

UR t

fe

2

=

en donde Ut está de acuerdo con el numeral 6.4.5.5; Pfeestá de acuerdo con el numeral 8.2.2.3.3

fe

iUfeU

R

UI =

fe

iVfeV

R

UI =

fe

iWfeW

R

UI =

Determine las corrientes internas por fase:

feUUiU III −=

feVViV III −=

feWWiW III −=

Determine los componentes de secuencia negativa y positiva de las corrientes internas por fase:

( ) ( )iWiViUi IaIaII ⋅+⋅+⋅=2

13

1

( ) ( )iWiViUi IaIaII ⋅+⋅+⋅=2

23

1

Los valores absolutos de la corriente de secuencia positiva Ii(1) deben ser inferiores al 30 % del valor absoluto de la corriente de secuencia negativa Ii(2) con el fin de obtener resultados exactos. Si no se satisface esta condición, se debe repetir el ensayo para un valor diferente de Reh. Determine la potencia del entrehierro:

( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )11111 3 iiii "I"U'I'UP ⋅+⋅⋅=δ

( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )22222 3 iiii "I"U'I'UP ⋅+⋅⋅=δ

Determine las pérdidas adicionales en carga: ( ) ( ) ( )( )[ ]fwLr PPPskp −−⋅−⋅= 211 δδ

en donde

( ) ( )( )221 /1

1

ii IIk

+=



ANEXO F

MÉTODO DE ENSAYO PARA EVALUAR EL CONSUMO DE ENERGÍA EN LAVADORAS DE ROPA ELÉCTRODOMÉSTICAS

F.1. ALCANCE DEL ANEXO DE ENSAYO

El presente anexo establece el ensayo que debe realizarse a las lavadoras objeto del Reglamento Técnico de Etiquetado, tomado de las normas referidas en F.2.

F.2. DOCUMENTOS DE REFERENCIA

Norma Oficial Mexicana NOM-005-ENER-2012, Eficiencia energética de lavadoras de ropa electrodomésticas. Límites, método de prueba y etiquetado.

Norma mexicana NMX-J-585-ANCE-2007, Aparatos electrodomésticos y similares-Lavadoras eléctricas de ropa-Métodos de prueba para el consumo de energía, el consumo de agua y la capacidad volumétrica.

CSA C360-03 Novenber 2003, Fifth edition “Energy performance, water consumption and capacity of household clothes washers”

F.3. DEFINICIONES

Agua complementaria: cantidad de agua limpia necesaria para completar el nivel de llenado de agua en la lavadora de ropa cuando se activa la función de retorno de agua jabonosa.

Ahorrador de agua jabonosa: característica u opción en una lavadora de ropa que permite al usuario almacenar dentro de un contenedor externo el agua que se utiliza durante el proceso de lavado para su uso en cargas de lavado posteriores.

Bloqueo: condición en .a que al menos una combinación de temperatura del agua para lavado / enjuague no está disponible durante el ciclo normal, pero si se encuentra disponible en cualquier otro ciclo de la lavadora de ropa

Capacidad del contenedor de ropa: Volumen total que puede ocupar la carga de ropa seca dentro de la tina de lavado cuando dicha carga se mide de acuerdo con el procedimiento de prueba que se describe en F.5.1.

Ciclo de enjuague por rocío: ciclo de enjuague en el que se rocía agua sobre la carga ce ropa durante un tiempo definido, sin mantener un nivel de agua especifico en la tina de lavado.

Ciclo de prueba de energía para lavadoras de ropa automáticas: para un modelo representativo se considera como:

a) El ciclo recomendado por el fabricante para el lavado de prendas de algodón o el cielo normal, incluyendo todas las selecciones de temperatura para lavado/enjuague y niveles de agua ofrecidos en ese ciclo; y

b) Para cualquier otra selección de temperatura de lavado/enjuague o nivel de agua disponible en el modelo representativo. se considera como las partes de otro ciclo con una selección de temperatura o nivel de agua que cuando se prueba siguiendo dichos procedimientos éste contribuye a una representación exacta del consumo de energía del modelo básico. tal y como se utiliza por el usuario.

Cualquier ciclo cubierto por a) o b) incluye la operación de agitación, volteado. Velocidad(es) de giro, periodos de lavado y periodos de enjuague aplicables a este ciclo, incluyendo el tiempo de calentamiento del agua pata las lavadoras de ropa con calentamiento de agua.

Ciclo de prueba de energia para lavadoras de ropa semi-automáticas con opción centrifugado: para un modelo representativo se considera como el ciclo recomendado por el fabricante para el lavado de prendas de algodón o ciclo normal un drenado posterior, un ciclo de enjuagado el cual debe ser igual al recomendado por el fabricante para enjuagar, si dicho ciclo no se especifica, entonces corresponde a 4 min de agitación. un drenado posterior y los ciclos de exprimido centrifugo que sean necesarios para exprimir la totalidad de la carga del contenedor de lavado. Estos deben incluir todas las selecciones de temperaturas de lavado y niveles de agua que estén disponibles en el ciclo normal.

El número de ciclos de centrifugado necesarios para completar la carga de- contenedor de ropa debe determinarse en función de la capacidad en seco del contenedor de centrifugado.



NOTA — Si se especifica el ciclo de centrifugado este corresponde a ciclo recomendado por el fabricante. de lo contrario el ciclo corresponde al tiempo máximo disponible para esta función.

Ciclo de prueba de energía para lavadoras de ropa semi-automáticas sin opción de centrifugado y/o lavadoras de ropa manuales: para un modelo representativo se considera como el ciclo recomendado por el fabricante para & lavado de prendas de algodón o ciclo normal, un drenado posterior, un ciclo de enjuagado el cual debe ser igual al recomendado por el fabricante para enjuagar, si dicho ciclo no se especifica éste corresponde a 4 min de agitación y un drenado posterior. El ciclo debe incluir todas las selecciones de temperaturas de lavado y niveles de agua que estén disponibles e el cielo normal.

Cuando el fabricante no especifica el ciclo de lavado para las lavadoras de ropa manuales con interruptor de encendido/apagado, los periodos de lavado son los siguentes:

Para lavadoras de ropa tipo agitador 14 min

Para lavadoras de ropa tipo impulsor 4 min

Para lavadoras de ropa tipo tambor 25 min.

Ciclo de enjuague profundo: ciclo en el que el contenedor de ropa se llena con agua a un nivel seleccionado y la carga de ropa se enjuaga agitándolo o moviéndola a través del agua.

Ciclo intensivo de mayor energía: ciclo que no se considera normal y que consume mayor energía para una combinación de temperatura del agua en el lavado/enjuague.

Ciclo normal: ciclo recomendado por el fabricante para el lavado de prendas blancas de algodón. Las opciones de pre-lavado remojo o enjuague extra que pueden seleccionarse por el usuario manualmente no se consideran como parte del ciclo normal.

Ciclo no-normal: ciclo distinto al ciclo normal (cualquier tipo de prenda diferente a las prendas de algodón) que no incluye alguna opción de selección manual por parte del usuario para las operaciones de pre-lavado, remojo o enjuague extra

Contenedor de ropa: compartimiento en el interior de la lavadora de ropa que guarda las prendas durante el funcionamiento del aparato.

Contenedor de centrifugado: compartimiento de la lavadora distinto al contenedor de ropa. en el que se extrae agua de las prendas por acción de una fuerza centrifuga

Control del tiempo de llenado: control de llenado de agua que utiliza la combinación de un control de flujo de agua en conjunto con un control de tiempo para finalizar el ciclo de llenado de agua.

Energía de extracción de la humedad: energía normal que requiere una secadora de ropa para extraer la humedad de las prendas, multiplicada por la diferencia entre la carga de prueba que se pesa después de un ciclo normal y el peso de referencia de la carga de prueba (en condición totalmente seca).

Enjuague en Tibio: opción de selección para la temperatura más caliente del agua para el proceso de enjuague que se tiene disponible en la lavadora de ropa.

Enjuague en frío: opción de selección para la temperatura mas fría del agua para el proceso de enjuague que se tiene disponible en la lavadora de ropa

Exprimido centrífugo: mecanismo que forma parte de la lavadora de roca mediante el cual se extrae agua de la ropa por la acción de una fuerza centrífuga.

Factor de consumo de agua: medida global de la eficiencia en el uso del agua, que se expresa como la relación del consumo total del agua por ciclo con relación a volumen del contenedor de ropa.

Factor de energía por carga (ELF): medida global de la eficiencia de una lavadora de ropa. que se expresa cono la relación de la masa de la carga de prueba en función de la suma del consumo de energía eléctrica de la lavadora de ropa el consumo de energía total para el calentamiento del agua y la energía de extracción de la humedad.

Factor de uso de carga: porcentaje del número total de cargas de lavado, que el usuario puede utilizar para lavar un tamaño de carga (masa) en particular.

Factor de energía (FE): medida global de la eficiencia de una lavadora de ropa que se expresa como la relación del volumen del contenedor de ropa con relación a la suma del consumo de energía eléctrica de la lavadora de ropa el consumo de energía total para el calentamiento del agua y la energía de extracción de la humedad.

Totalmente seco: condición de una carga de prueba que se seca en una secadora de ropa a la temperatura máxima, durante un tiempo mínimo de 10 mm, retirando y midiendo su masa antes de enfriarse, posteriormente se vuelve a secar en periodos de 10 mm hasta que el cambio en la masa final de la carga sea menor o igual al 1 %.

Lavadora de ropa: aparato para la limpieza y enjuague de textiles que utiliza agua y que también puede tener un medio para extraer el exceso de dicha agua en los textiles.



Lavadora de ropa compacta: lavadora de ropa que tiene un contenedor de ropa con una capacidad menor que 45 L

Lavadora de ropa convencional: lavadora de ropa que tiene un contenedor de ropa con capacidad de 45 L o mayor.

Lavadora de ropa con calentador: lavadora de ropa automática que tiene un dispositivo interno de calentamiento de agua. Una lavadora de ropa con calentador de agua puede utilizar agua fría o bien agua calentada externamente o una combinación de ambas.

Lavadora de ropa sin calentador de agua: Lavadora de ropa automática que no tiene un dispositivo interno de calentamiento de agua.

Lavadora de ropa de tambor horizontal: lavadora de ropa en la que los textiles se colocan en un tambor horizontal y se sumergen en el agua de lavado parcialmente, la acción mecánica se produce por la rotación de tambor sobre su eje el movimiento puede ser continuo o periódicamente invertido.

Lavadora de ropa de eje vertical: lavadora de ropa que mueve y oscila a carga sumergida en el agua por medio de agitación mecánica u otro movimiento. El eje principal del contenedor de ropa es vertical y el acceso a dicho contenedor es a través de la parte superior de la lavadora de ropa.

Lavadora de ropa automática: lavadora de ropa que tiene un sistema de control capaz de regular la temperatura del agua y otras operaciones, tales como el nivel de llenado de agua y el desempeño del lavado, enjuague, drenado y funciones de giro; sin necesidad de que el usuario intervenga para el inicio del ciclo de operación de la lavadora de ropa. Estas lavadoras se pueden clasificar en:

a Lavadora de ropa sin calentador de agua.: y

b) Lavadora de ropa con calentador de agua.

Lavadora de ropa semi-automática: lavadora de ropa que a diferencia de las automáticas, requiere de la intervención del usuario para iniciar o continuar las distintas etapas del ciclo.

Lavadora de ropa manual: lavadora de ropa que arranca y se detiene manualmente y que no cuenta con un dispositivo de control.

Lavado en tibio: cualquier selección para la temperatura por debajo de la más caliente. (≤ 57 °C) y por encima de la selección de temperatura más fría (> 16 °C).

Modelo representativo: todas las unidades de un tipo específico (o clase) de producto que un mismo fabricante produce y que tienen la misma fuente de energía; características eléctricas idénticas y sin diferencias físicas o características funcionales que afecten el consumo de energía.

Reciclado de agua jabonosa: característica u opción de una lavadora de ropa que permite que el agua de lavado que se almacena y obtiene por el treo de la función de ahorro de agua jabonosa se bombeé desde una tina externa hacia la lavadora de ropa.

Selección de lavado tibio uniformemente distribuido: selección múltiple o sencilla para la temperatura tibia del agua en una lavadora de ropa. Dichas selecciones de agua pueden ser:

a) De tipo selección múltiple para el lavado tibio en aquellos equipos en los que la sección tiene una relación lineal con todas las selecciones definidas para e lavado tibio, cuando las temperaturas se grafican con relación a las selecciones consecutivas del lavado tibio, entre el lavado tibio más caliente y el lavado tibio más frío, o

NOTA - Si el lavado tibio tiene selecciones infinitas, la temperatura tibia tiene una relación lineal con la distancia del dispositivo selector (ángulo o moviendo lineal) entre el lavado tibio más caliente o el lavado tibio más frío.

El criterio para una relación lineal como se especifica anteriormente, consiste en que la diferencia entre la selección de dicha temperatura y la temperatura obtenida en cualquier punto, tiene una variación menor al 5 %. En todos los casos el promedio de las selecciones tibia más caliente y tibia más fría, deben coincidir con el promedio de las selecciones de la temperatura caliente (temperatura máxima ≤ 57 °C) y la temperatura fría de la lavadora de ropa ± 2 ºC.

b) En las lavadoras de ropa con una sola selección de temperaturas para lavado tibio, este valor debe coincidir con la media aritmética de la temperatura de lavado en caliente (temperatura máxima de lavado ≤ 57 °C) y la temperatura de calentamiento para lavado en frío (temperatura mínima de lavado) con una variación de ± 2ºC.

Sensor de llenado: control de llenado de agua que finaliza automáticamente su operación cuando el agua alcanza si nivel preestablecido en el contenedor de ropa.

Sistema de control adaptivo: sistema de control de una lavadora de ropa, que no considera algún otro sistema de llenado de agua, que es capaz de ajustar automáticamente la operación de lavado o las condiciones de lavado en función las características de la carga de ropa que se coloca en el contenedor, sin que requiera la intervención o acción por parte del usuario.



NOTA - Por ejemplo, los ajustes automáticos pueden incluir la selección automática, modificación o control de alguna de las siguientes variables:

a) Temperatura del agua de lavado:

b) Tiempo del ciclo de agitador tambor.

c) Número de ciclos de enjuague y

d) Velocidad de centrifugado.

Un ejemplo de las características en la carga de ropa que pueden iniciar dichos ajustes es la presencia de suciedad, agua jabonosa/espuma u otros aditivos de lavado o productos complementarios.

Sistema de control adaptivo para el llenado de agua: sistema de control de llenado de agua de una lavadora de ropa que es capaz de ajustar automáticamente el nivel de llenado de agua con base en el tamaño o masa de la carga de ropa que se coloca en e contenedor sin que requiera la intervención o acción por parte del usuario

Sistema de control manual: sistema de control de una lavadora de ropa que previo al inicio del ciclo de lavado requiere la acción del usuario para la selección y determinación de las condiciones de operación o de lavado, corno puede ser la selección de temperaturas de lavado/enjuague y el tiempo de lavado.

Sistema de control manual de llenado de agua: sistema de control de llenado de agua de una lavadora de ropa que requiere del usuario para determinar o seleccionar el nivel de llenado de agua.

Sistema de control seleccionado por el usuario: característica especial de una lavadora de ropa, que permite al usuario seleccionar el modo de operación de la lavadora de ropa (selección de controles manuales) corno una alternativa al sistema de control adaptivo y/o del sistema de control adaptivo para el llenado de agua

Válvulas de agua controladas por termostato: controles de a lavadora de ropa que tienen la habilidad de percibir y ajustar el suministro de agua fría y caliente

F.4 REQUISITOS GENERALES DE PRUEBA

F.4.1 Medición y control de la temperatura ambiente

La temperatura ambiente y la humedad relativa del cuarto de pruebas no necesitan controlarse para las pruebas de las lavadoras de ropa sin calentamiento de agua. Para las pruebas en lavadoras de ropa con calentamiento de agua, la temperatura ambiente en el cuarto de pruebas debe mantenerse en 24 °C ± 3 C.

F.4.2 Equipo de medición

La resolución exactitud e intervalo de mediciones de los instrumentos debe ser como se indica continuación:

a) El dispositivo para la medición de temperatura debe tener una resolución no mayor que 1 ºC y un error mínimo de 0.5°C sobre el intervalo a medir.

b) El dispositivo para la medición de presión del agua debe tener una resolución no mayor e 7.0 kPa y un error máximo del 5 %, de cualquier valor medido sobre el intervalo de 225 kPa a 260 kPa.

c) El dispositivo para la medición de volumen del agua debe tener una resolución no mayor que 0.5 L y un error máximo del 2 % para todos los valores de flujo de agua de 4 L/min. a 20 L/min.

d) La báscula para los lienzos de prueba debe tener ata resolución no mayor que 5.0 g y un error máximo del 0,3 % del valor medido.

e) La báscula para las mediciones de capacidad del contenedor de ropa debe tener una resolución no mayor que 0.25 kg y un error máximo del 0.5 % del valor medido.

f) El vatímetro debe tener una resolución no mayor que 1 Wh y un error máximo no mayor que 0,5 % del valor medido para cualquier consumo mayor que 50 Wh.

g) El voltímetro para la medición de las variables eléctricas debe tener una exactitud dentro del 2 % de la cantidad a medir.

F.4.3 Preparación de la muestra de prueba

F.4.3.1 Instalación

La lavadora de ropa debe instalarse de acuerdo con las instrucciones del fabricante,



F.4.3.2 Acondicionamiento

F.4.3.2.1 Lavadora de ropa sin calentador de agua

Si la lavadora de ropa no se utiliza dentro de las 96 h precedentes a la prueba, debe realizarse un acondicionamiento que consiste en un ciclo de enjuague con agua fría y un drenado posterior para asegurar que la manguera, la bomba y el sistema de drenaje estén llenos de agua.

F.4.3.2.2 Lavadora de ropa con calentador de agua

Si la lavadora de ropa no se utiliza dentro de las 6 h precedentes a la prueba, o si la lavadora no se coloca previamente durante 8 h en el cuarto de prueba en las condiciones ambientes especificadas en F.4.1, debe realizarse un acondicionamiento que consiste en un ciclo de enjuague con agua fría y un drenado posterior para asegurar que la manguera, la bomba y el sistema de drenaje estén llenos de agua.

F.4.3.3 Ajuste de tiempo de lavado

Si existe un tiempo preestablecido de lavado para el ciclo de prueba de energía, éste debe seleccionarse; si no existe un tempo preestablecido, debe seleccionarse un tiempo de lavado de prueba entre el valor mínimo disponible o el 70 % del tiempo de lavado máximo, cualquiera que sea mayor.

F.4.4 Suministro de energía

La tensión de prueba para las lavadoras de ropa debe mantenerse en 120 V ± 1 V para los aparatos monofásicos y 208 V ± 2 V para otros aparatos.

F.4.5 Suministro de agua

F.4.5.1 Temperatura del agua

F.4.5.1 .1 Para las lavadoras de ropa en las que el consumo de energía eléctrica o el consumo de agua se ve afectado por la temperatura de entrada del agua (por ejemplo, en las lavadoras de ropa con calentador de agua o lavadoras de ropa con válvulas de agua controladas por termostato), la temperatura del agua caliente de suministro en las entradas de agua no debe exceder de 57 ºC y la temperatura del agua fría de suministro en las entradas de agua no debe de exceder de 18 °C.

F.4.5.1.2 Para las lavadoras de ropa en las que el consumo de energía eléctrica o el consumo de agua no se ve afectado por la temperatura de entrada del agua, la temperatura de agua caliente de suministro debe mantenerse a 57 °C ± 3 °C y la temperatura del agua fría de suministro debe mantenerse a 16 °C ± 3 ºC.

F.4.5.2 Presión del agua

La presión estática del agua en la conexión de entrada para el agua caliente y el agua fría de las lavadoras de ropa debe mantenerse durante el transcurso de la prueba en un valor de 240 kPa ± 15 kPa. Para medir la presión debe instalarse un medidor de presión del agua tanto en la línea de agua caliente corno en la línea de agua fría.

F.4.5.3 Consumo de agua

Para medir el consumo de agua, debe instalarte un medidor de agua tanto en la línea de agua caliente como en la línea de agua fría.

F.4.6 Prendas de prueba y prendas de relleno

F.4.6.1 Generalidades

Las prendas de prueba y las prendas de relleno deben estar limpias, fabricadas con 50 % de algodón. 50 % de poliéster y blanqueadas. La tela o tejido debe estar fabricada de un tejido tipo “granite” con una densidad de 190 g/m2. La prenda debe tener 24 hilos de urdimbre ± 2% por centímetro y 21 hilos de trama ± 2% por centímetro.

Las prendas de prueba deben estar fabricadas del material descrito previamente y con dimensiones de 60 cm. x 90 cm. sin dobladillo. Después de hilvanar las prendas y antes del lavado las dimensiones de las mismas deben reducirse a 55 cm. x 85 cm.

Las prendas de relleno deben estar fabricadas del material que se describe previamente y con dimensiones de 30 cm x 30 cm sin dobladlo. Después de hilvanar las prendas y antes del lavado las dimensiones de las mismas deben reducirse a 25 cm x 25 cm.

El encogimiento máximo tanto de las prendas de prueba, como de las prendas de relleno después de 5 ciclos de lavado no debe ser mayor al 4 %, tanto en longitud como en ancho.

El número de corridas de prueba para una misma prenda de prueba y una prenda de relleno no debe excede de 60. Todas las prendas para la prueba de energía deben identificarse claramente con el número de lote del material. No deben mezclarse diferentes lotes de materia para las pruebas.

F.4.6.2 Acondicionamiento de las prendas de prueba

Las prendas de prueba nuevas, incluyendo las prendas para la prueba de energía y las prendas de relleno, deben preacondicionarse en una lavadora de ropa de la forma siguiente:



a Deben realizarse 5 ciclos completos de lavado/enjuague/centrifugado, los primeros 2 ciclos con el detergente de lavado que se describe en el Apéndice F.5 y los últimos 3 ciclos sin detergente.

b) Las prendas de prueba deben colocarse en una lavadora de ropa ajustada a su nivel máximo de agua.

c) La carga debe lavarse durante 10 min en agua suave (menor o igual que 17 mg/L), utilizando 1,6 g/L del detergente que se describe en e1 Apéndice F.B, por cada litro de agua. La temperatura de lavado debe controlarse a 57 ºC ± 3 ºC. y la temperatura de enjuague debe controlarse a 16 ºC ± 3 °C.

d) La carga debe secarse entre ciclos después del quinto ciclo, debe llevarse a peso totalmente seco.

F.4.6.3 Prendas para la prueba de energía

F.4.63.1 Las prendas de prueba y las prendas de relleno para las pruebas de energía deben estar fabricadas de tela que cumpla las especificaciones descritas en este inciso. El material debe formar parte de un mismo rollo de 450 m, con un ancho de aproximadamente 1.6 m; sinembargo puede utilizarse otro tamaño si éste cumple con las especificaciones que se especifican en F.4.6.3.2 a F.4.6.3.6.

F.4.6.3.2 El material de las prendas de relleno y de las prendas de prueba para la prueba de energía consiste de un material con acabado blanqueado, fabricado con un tejido tipo “granite”, que nominalmente corresponde a una composición de 50 % algodón y 50 % de poliéster.

F.4.6.3.3 La densidad de masa de la tela debe ser 190 gm2 ± 5 %.

F.4.6.3.4 La cuenta de hilos debe ser de 24 hilos ± 2 % por 21 hilos ± 2 % por centímetro (urdimbre x trama).

F.4.6.3.5 El hilado de la urdimbre y el hilado de la trama deben tener un contenido de fibra de algodón de 5.0 % ± 4 %, equilibrando el resto de la urdimbre y la trama con poliéster fabricado a través de un proceso de tipo punta abierta (“open end”), con número de fibras de algodón de 15/1 ± 5 %.

F.4.6.3.6 Acabados especiales

F.4.6.3.6.1 Las prendas de prueba no debe contar con acabados repelentes al agua, como pueden ser los acabados de fluoropolímero resistentes al manchado. Debe verificarse que no existan dichos acabados por medio de las pruebas que se especifican F.4.6.3.6.2.

F.4.6.3.6.2 Los métodos de prueba a los que se refiere F.4.6.3.6.1, corresponden a los descritos en F.A.1 y F.A.2 del Apéndice F.A. y deben utilizarse pata cada lote nuevo de prendas de prueba con la finalidad de verificar la ausencia de acabados repelentes a agua.

F.4.6.3.6.3 Retención y extracción

F.4.6.3.6.3.1 En cada lote de prueba debe evaluarse la retención y extracción de la humedad de acuerdo con la prueba normalizada de extracción del contenido de humedad remanente que se indica en F.4.6.4.

F.4.6.3.6.3.2 La prueba normalizada de extracción del contenido de humedad remanente que se indica en F.4.6.4 debe realizarse 3 veces.

F.4.6.3.6.3.3 Debe calcularse una curva de corrección para la prueba normalizada de extracción del contenido de humedad remanente conforme se indica en F.4.6.5.

F.4.6.4 Procedimiento para la prueba normalizada de extracción del contenido de humedad remanente (RMC)

F.4.6.4.1 Generalidades

El fabricante debe asegurarse que su proveedor cumple con el procedimiento siguiente para evaluar las características de extracción y retención de la humedad para un lote de prendas de prueba; midiendo el contenido de humedad remanente en un extractor normalizado en las condiciones especificadas. En la tabla F.1 se proporciona una matriz de condiciones de prueba. El requisito de una aceleración de 500 G debe utilizarse sólo si el diseño de una Lavadora de ropa puede alcanzar velocidades de giro dentro del intervalo de 500 G. Deben realizarse un total de 48 extracciones de humedad remanente, al repetir 3 veces este procedimiento. Para los propósitos de la prueba de extracción de humedad remanente, las prendas de prueba pueden utilizarse para un máximo de 60 pruebas (después del pre-acondicionamiento descrito en F.4.6.2). La prueba de extracción de humedad remanente debe realizarse en un extractor (con un diámetro de canasta de 49.5 cm, una longitud de 30.5 cm y un volumen de 0.06 m3), con control de velocidad variable, o un extractor equivalente con el mismo diseño para la canasta (mismo diámetro, misma longitud, mismo volumen y configuración) y con control de velocidad variable.

NOTA - El procedimiento anterior tiene la finalidad de determinar los factores y curvas de comportamiento de la carga para diferentes valores de extracción y se aplica sólo una vez por lote. El proveedor de la carga debe proporcionar la información previamente descrita junto con cada lote producido.

F.4.6.42 Carga de prueba

Las prendas de prueba deben preacondicionarse de acuerdo con lo que se especifica en F.4.6.2. La masa de la carga de prueba debe ser 3.82 kg, tal y corno se especifica en la tabla F.3.

F.4.6.4.3 Procedimiento



F.4.6.4.3.1 Registrar la masa de la carga de prueba en peso totalmente seco (Wl)

F.4.6.4.3.2 Sumergir la totalidad de la carga de prueba durante 20 min en 38 L de agua. La temperatura del agua debe ser 38 °C ± 3 ºC.

F.4.6.4.3.3 Retirar la carga de prueba y dejar que el agua salga de la carga de prueba por gravedad. Las prendas de prueba se colocan manualmente y se distribuyen en la canasta del extractor de forma equilibrada. La carga debe girarse a una velocidad fija, correspondiente al nivel de aceleración centrípeta (medida en unidades de aceleración de la gravedad. “G”) ± 1 0 durante un tiempo de ± 5 s.

F.4.6.4.3.4 Registrar la masa de la carga de prueba inmediatamente después de completar el ciclo de giro de extracción (WC).

F.4.64.3.5 Calcular la extracción de la humedad remanente (RMC) de la forma siguiente:

F.4.5.4.3.6 La extracción del contenido de humedad remanente de la carga de prueba (RMC) debe medirse en tres niveles de aceleración de la gravedad “G”: 100 G, 200 G y 300 G, utilizando dos tiempos diferentes para cada giro por cada nivel “G”: 4 min y 1 5 min. Si el diseño de la lavadora de ropa puede alcanzar velocidades de giro en el intervalo de 500 G, deben utilizarse dos tiempos diferentes de giro por cada nivel “G”: 4 min y 15 min.

F.4.6.4.4 Repetición del procedimiento

Repetir el procedimiento descrito en F.4.6.4.3, utilizando agua a una temperatura de 15.5 C ± 3 °C.

F.4.6.5 Cálculo de la curva de corrección de la extracción del contenido de humedad remanente

F.4.65.1 los valores de tres corridas de prueba deben promediarse y los valores deben registrarse en la tabla F.1. Posteriormente, debe realizarse un ajuste lineal de mínimos cuadrados para relacionar los valores normales de la extracción del contenido de humedad remanente (RMC normal) (véase tabla F.2) con los valores que se obtienen en F.4.6.4, de la forma siguiente:

En donde;

A (pendiente) y B (intersección) son los coeficientes del ajuste lineal en mínimos cuadrados.

NOTA – RMC ropa representa el contenido de humedad remanente que se obtiene de la prueba de extracción para el lote en particular de ropa que se corrige con el lote normalizado. Lo anterior hace necesario la obtención de la curva de corrección.

4.8.5.2 Debe realizarse un análisis de varianza, utilizando das factores: velocidad de giro y lote. para verificar la interacción entre la velocidad y el lote. Deben utilizarse los valores de la tabla F.1 y la tabla F.2 para los cálculos. El valor P en el análisis de varianza debe ser igual o mayor que 0,1 (P≥ 0,1) (donde P es igual a la probabilidad de interacción con base en un análisis de varianza). Si el valor P es menor que 0,1 las prendas de prueba deben rechazarse.

F.4.8.5.3 La exactitud del ajuste lineal de mínimos cuadrados debe verificarse utilizando el método siguiente:

El valor cuadrático medio de:

NOTA - El denominador 10 se deriva de la ecuación (n-2), en donde n es igual a 12 muestras.

El valor cuadrático medio debe ser menor que 2 % cuando se considera la sumatoria en todo lo largo de duración de las diferentes pruebas, cuando RMC normal j es el valor normalizado medido para la enésima



prueba. y RMC corr j,.es el valor RMC corregido para la enésima carga de prendas de pruebas. Esta ecuación es valida sólo para su uso con tres valores “G” de aceleración; por consiguiente, cuando se utiliza el requisito de 500 G debe tomarse este último valor en lugar del valor de 350 G. Si el valor que se calcula es igual o mayor que 2 %, las prendas de prueba deben rechazarse.

F.4.6.8 Aplicación de la curva de corrección de RMC

F.4.6.8.1 Utilizar los coeficientes A y B que se calculan en F.4.6.5.1

F.4.6.6.2 Los valores de RMC corr deben sustituirse en los cálculos de F.5.10 para todos los valores que se obtienen de RMC.

F.4.7 Tamaños de la carga de prueba

Cuando se requiera en esta norma, deben determinarse los tamaños de las cargas de prendas de prueba, ya sea rnáximo, mínimo o promedio utilizando la tabla F.3; así como la capacidad del contenedor de ropa de acuerdo corno se especifica en F.5.1. Las cargas de prueba deben constituirse por prendas para la prueba de energía. Pueden hacerse ajustes a las cargas de prueba para alcanzar la masa necesaria, utilizando prendas de relleno sin superar más de 5 prendas de relleno por carga.

F.4.8 Uso de las cargas de prueba

F.4.8.1 Tamaño de la carga de prueba

La tabla F.4 define los tamaños de la carga de prueba y los ajustes correspondientes para el llenado de agua que deben utilizarse al determinar el consumo de agua y el consumo de energía.

F.4.8.2 Cargas de prueba para el contenido de humedad remanente

El tamaño de las cargas de prueba para la medición del contenido de humedad remanente se especifica en F.4.6.4.2.

F.4.8.3 Cargas de prueba para las mediciones de consumo de agua y consumo de energía

Las cargas de prueba para las mediciones de consumo de agua y consumo de energía deben secarse previo al primer ciclo de prueba y para las pruebas siguientes las cargas deben secarse a un máximo de 4 % de la humedad remanente de la carga (RMC).

F.4.8.4 Método de carga

Las prendas de prueba deben colocarse tomándolas por el centro, sacudiéndolas para lograr una caída de tela suave y luego dejándolas caer en el contenedor de ropa, antes de poner en funcionamiento a la lavadora de ropa, en el Apéndice F.C pueden observarse algunos ejemplos gráficos para el acomodo de la carga.

NOTA – Pueden utilizarse otros métodos de carga siempre que se ofrezcan los mismos resultados.

F.5 MEDICIONES DE LAS PRUEBAS

F.5.1 Capacidad del contenedor de ropa y capacidad del contenedor de centrifugado

El contenedor de prendas debe cubrirse o protegerse con una película plástica de 50 µm o con algún otro medio, para prevenir la entrada de agua desde el exterior hacia la tina del contenedor. Las lavadoras de ropa deben orientarse de forma que el contenedor de las prendas pueda llenarse con agua a su límite máximo antes del desborde.

Para las lavadoras de ropa de eje vertical, el agitador debe colocarse en su lugar.

Para las lavadoras de ropa de eje horizontal de carga superior, la línea de cierre de a puerta del contenedor de ropa debe colocarse en la posición más alta.

Para las lavadoras de ropa de eje horizontal de carga frontal, la lavadora debe colocarse con la puerta de acceso hacia arriba y el contenedor de ropa abierto hacia el frente, en el Apéndice F.C pueden observarse algunos ejemplos gráficos para el acomodo de la carga.



Para el procedimiento de llenado puede ser necesario rebasar el nivel del control de llenado o completar manualmente el llenado hasta la tapa del contenedor después de que el sensor de llenado llega al nivel máximo. Debe registrarse la masa de la lavadora de ropa antes y después de que se llena con agua.

Para lavadoras de ropa que cuentan con dos contenedores debe calcularse la capacidad del contenedor de ropa y la capacidad del contenedor de centrifugado.

La capacidad del contenedor de ropa debe calcularse como:

En donde:

Vc Es la capacidad del contenedor de ropa, en litros;

Ww Es la masa de la lavadora de ropa y del agua, en kilogramos;

Wt Es la masa de la lavadora de ropa vacía, en kilogramos;

ρ Es la densidad del agua a la temperatura aplicable (véase tabla F.8), en kilogramos por litro.

NOTA - Como alternativa, la capacidad (en litros), puede obtenerse midiendo la cantidad de agua requerida para llenar el contenedor de ropa hasta e límite superior, utilizando el medidor de agua que se específica en F.4.5.3.

Pueden utilizarse otros métodos para determinar la capacidad del contenedor de ropa, siempre que se ofrezcan resultados equivalentes.

F.5.2 Medición de los valores de consumo de agua y de consumo de energía

F.5.2.1 Todas las pruebas de consumo de energía deben desempeñarse bajo el ciclo o ciclos de prueba para la energía a menos que se especifique de otra forma en presente reglamento. La tabla F.5, especifica los incisos o capítulos que se aplican de acuerdo al tipo de lavadora de ropa, con base en el número de selecciones de temperaturas disponibles para lavado/enjuague en un modelo determinado y también, para algunos casos, se específica el método de calentamiento de agua. Los procedimientos que se describen deben aplicarse sin considerar la capacidad de lavado, la forma de colocar la carga de prueba, la orientación del eje de rotación principal, el contenedor de ropa y el tipo de sistema de control.

F.5.2.2 Durante el proceso de lavado y enjuague debe registrarse el consumo total de agua durante el ciclo de prueba de energía, incluyendo el consumo de agua caliente y agua fría.

F.5.3 Temperatura de entrada del agua y selección de la temperatura de lavado/enjuague.

F.5.3.1 Para las lavadoras de ropa automáticas, el control de selección de temperatura de lavado/enjuague debe ajustarse para obtener la temperatura deseada del agua de lavado (muy caliente, caliente, tibia o fría) y enjuague en frió, y deben abrirse las llaves o grifos de agua caliente y fría.

F.5.3.2 En las Lavadoras de ropa semi-automáticas. debe considerarse que:

a) Para la temperatura de agua caliente, debe abrirse completamente el grifo o llave de agua caliente y el grifo o llave de agua fría debe cerrarse completamente.

b) Para la entrada de agua a temperatura tibia, deben abrirse completamente ambos grifos o llaves, tanto de agua caliente como de agua fría.

c) Para la temperatura de agua fría debe abrirse completamente el grifo o llave de agua fría y el grifo o llave de agua caliente debe cerrarse completamente

F.5.3.3 Cálculos

F.5.3.3.1 Con objeto de determinar si una lavadora de ropa tiene selecciones de temperatura de lavado tibio uniformemente distribuidas, la temperatura del agua de lavado Tw debe calcularse para cada selección de agua tibia de lavado o medirse de acuerdo con F.5.3.3.2 ó F.5.3.3.3.

F.5.3.3.2 Para las lavadoras de ropa sin calentamiento de agua:

En donde:

Tw: Es la temperatura del agua de lavado, en grados Celsius;

Hw: Es el consumo de agua caliente de un lavado tibio, en litros;



57: Es la temperatura del agua caliente en grados Celsius;

Cw: Es el consumo de agua fría de un lavado tibio en litros,

16: Es la temperatura del agua fría en grados Celsius.

F.5.3.3.3 Para las lavadoras de ropa con calentamiento de agua debe medirse y registrarse la temperatura para cada selección de agua de lavado después del llenado.

F.5.4 Lavadora de ropa con sistema de control adaptivo de llenado de agua o sistema de control manual de llenado de agua.

F.5.4.1 Lavadora de ropa con sistema de control adaptivo de llenado de agua y con sistema alterno de control manual de llenado de agua

Si una lavadora de ropa con un sistema de control adaptivo de llenado de agua permite como una alternativa al usuario la selección por controles manuales, ambos modos, tanto el manual como el adaptivo deben probarse y para cada modo debe calcularse el valor de consumo de energía (HET, MET y DE) y el valor de consuno de agua (QT) de acuerdo con F.6. Debe utilizarse en F.6 el promedio de los dos valores (uno para cada modo, adaptivo y manual) por cada variable.

F.5.4.2 Lavadora de ropa con sistema de control adaptivo de llenado de agua

F.5.4.2.1 Para las lavadoras de ropa con sistema de control adaptivo de llenado de agua que no puede ajustarse por el usuario; el nivel máximo, el nivel mínimo y el nivel promedio de agua, deben considerarse como la media de la cantidad de agua de llenado que selecciona el sistema de control; cuando se utilizan las cargas de prueba respectivas (como se define en la tabla F.4. Los factores de uso de carga que deben utilizarse para el cálculo de los valores de consumo de energía, se definen en la tabla F.6.

F.5.4.2.2 Para las lavadoras de ropa con sistema de control adaptivo para el llenado de agua que puede ajustarse por el usuario deben realizarse las pruebas siguientes:

a) La primera prueba debe realizarse con la carga de prueba máxima y el sistema de control adaptivo de llenado de agua ajustado de manera que proporcione el resultado mas intenso de energía.

b) La segunda prueba debe realizarse con la carga de prueba mínima y el sistema de control adaptivo de llenado de agua ajustado de forma que proporcione el resultado menos intenso de energía.

c) La tercera prueba debe realizarse con la carga de prueba promedio y el sistema de control adaptivo de llenado de agua ajustado de manera que proporcione el resultado más intenso de energía con la carga de prueba determinada.

d) La cuarta prueba debe realizarse con la carga de prueba promedio y el sistema de control adaptivo de llenado de agua ajustado de manera que proporcione el resultado menos intenso de energía con la carga de prueba determinada.

El consumo de agua, el consumo de energía para la carga de prueba promedio y el nivel de agua deben ser el promedio de los resultados de la tercera y la cuarta prueba. (Véase literales c) y d) anteriores)

F.5.4.3 Lavadora de ropa con sistema de control de llenado manual

De acuerdo con la tabla F.4, el selector para el llenado de agua debe ajustaste al nivel máximo disponible en la lavadora de ropa para el tamaño máximo de la carga de prueba y, debe ajustarse al nivel minino de llenado de agua para el tamaño mínimo de la carga de prueba. Los factores de uso de carga que se determinan en la tabla F.6 deben utilizarse para calcular los valores del consumo de energía.

F.5.5 Lavado extra-caliente, temperatura máxima de lavado mayor que 57 ºC, únicamente para lavadoras de ropa con calentamiento de agua


Para las lavadoras de ropa con calentamiento de agua el consumo de agua y el consumo de energía eléctrica deben medirse para cada nivel de llenado de agua y/o cada tamaño de carga de prueba como se especifica de F5.5.2 a F.5.5.4, para el ajuste de lavado más caliente que se tenga disponible.

F.5.5.2 Carga de prueba máxima y llenado de agua

El consumo de agua caliente (Hmx), el consumo de agua fría (Cmx) y el consumo de energía eléctrica (Emx) deben rnedirse durante el ciclo de prueba de energía con lavado extra-caliente/enjuague en frió, con los controles ajustados para el nivel máximo de llenado de agua. El tamaño máximo de la carga de prueba a utilizar corresponde al que se especifica en la tabla F.3.

F.5.5.3 Carga de prueba mínima y llenado de agua

El consumo de agua caliente (Hmn), el consumo de agua fría (Cmn) y el consumo de energía eléctrica (Emn) deben medirse para el ciclo de prueba de energía con lavado extra-caliente/enjuague en frío, con los



controles ajustados para el nivel mínimo de llenado de agua. El tamaño mínimo de la carga de prueba a utilizar corresponde al que se específica en la tabla F.3.

F.5.5.4 Carga de prueba promedio y llenado de agua

Para las lavadoras de ropa con un sistema de control adaptivo de llenado de agua, los valores de consumo de agua caliente (Hma), el consuno de agua fría (Cma) y el consumo de energía eléctrica (Ema) deben rnedirse para el ciclo de prueba de energía con lavado extra-caliente/enjuague en frío con un tamaño de carga de prueba promedio a utilizarse cono se especifica en la tabla F.3.

F.5.6 Lavado en caliente, temperatura máxima de lavado menor o igual que 57 ºC


El consuno de agua y de energía eléctrica deben medirse para cada nivel de llenado de agua y para cada tamaño de carga de prueba, corno se específica en F.5.6.2 a F.5.6.4; para una tenperatura de lavado de 57ºC si dicha temperatura se encuentra disponible, o para la selección de temperatura más caliente menor que 57 °C.

F.5.6.2 Carga de prueba máxima y llenado de agua

El consuno de agua caliente (Hhx), el consumo de agua fría (Chx) y el consumo de energía eléctrica (Ehx) deben medirse para el ciclo de prueba de energía con lavado caliente/enjuague en frío, con los controles ajustados para el nivel máximo de llenado de agua. El tamaño máximo de la carga de prueba a utilizar es el que e especifica en la tabla F3.


El consuno de agua caliente (Hhn), el consumo de agua fila (Chn) y el consumo de energía eléctrica (Eln) deben medirse para el ciclo de prueba de energía con lavado caliente/enjuague en frío con los controles ajustados para el nivel mínimo de llenado de agua. El tamaño mínimo de la carga de prueba a utilizar corresponde al que se especifica en la tabla F.3.

F.5.6.4. Carga de prueba promedio y llenado de agua

Para las lavadoras de ropa con un sistema de control adaptivo de llenado de agua, los valores de consumo de agua caliente (Hha), el consuno de agua fría (Cha) y el consumo de energía eléctrica (Eha) deben medirse para el ciclo de prueba de energía con lavado caliente/enjuague en frió, con un tamaño de carga de prueba promedio a utilizar corno se especifica en la tabla F.3.

F.5.7 Lavado en tibio


El consuno de agua y de energía eléctrica debe medirse para cada nivel de llenado de agua y/o para cada tamaño de carga de prueba, como se específica en F.5.7.2 a F.5.7.3.4 para la temperatura aplicable al lavado con agua tibia como se especifica en F.5.7.2 y F.5.7.3.1.

F.5.7.2 Lavadora de ropa con selección(es) de temperatura de lavado en tibio uniformemente distribuidas

Los valores a registrar para utilizarse en la selección del lavado en tibio deben ser la media aritmética de las mediciones para las selecciones de lavado en caliente y lavado en filo. Lo anterior corresponde únicamente a un cálculo y no requiere pruebas.

F.5.7.3 Lavadora de ropa sin selección de temperatura de lavado en tibio uniformemente distribuida

F.5.7.3.1 Generalidades

Para las lavadoras de ropa con menos de cuatro secciones definidas para el lavado en tibio, deben evaluarse todas las selecciones de temperatura. Para una lavadora de ropa que ofrece cuatro o mas selecciones de temperatura para lavado en tibio, las pruebas deben realizarse a todas las selecciones definidas o al 25 %, 50 % y 75 % de las posiciones del dispositivo de selección de temperatura entre la temperatura de lavado mas caliente (≥ 57 °C) y la temperatura de lavado más fría. Si alguna selección no está disponible al 25%, 50 % o 75 % de las posiciones, debe utilizarse el ajuste tibio más caliente, en lugar de las selecciones que no estén disponibles. Cada valor a registrar para el ajuste de temperatura tibia de lavado debe ser la media aritmética de todas las pruebas que se requieren en este inciso.

F.5.7.3.2 Carga de prueba máxima y llenado de agua

El consuno de agua caliente (Hwx), el consumo de agua fría (Cwx) y el consumo de energía eléctrica (Ewx) deben medirse con los controles ajustados para el nivel máximo de lienado de agua. El tamaño máximo de la carga de prueba a utilizar es el que se especifica en la tabla F.3.

F.5.7.3.3 Carga de prueba mínima y llenado de agua

El consumo de agua caliente (Hwn), el consumo de agua fría (Cwn) y el consumo de energía eléctrica (Ewn) deben medirse con los controles ajustados para el nivel mínimo de llenado de agua. El tamaño mínimo de la carga de prueba a utilizarse es el que se específica en la tabla F.3.



5.7.3.4 Carga de prueba promedio y llenado de agua

Para las lavadoras de ropa con un sistema de control adaptivo de llenado de agua, los valores de consuno de agua caliente (Hwa), el consumo de agua fría (Cwa) y el consumo de energía eléctrica (Ewa) deben medirse con un tamaño de carga de prueba promedio a utilizar como se específica en la tabla F.3.

F.5.8 Lavado en frío (selección de temperatura mínima de lavado


El consuno de agua y de energía eléctrica debe medirse para cada nivel de llenado de agua o para cada tamaño de la carga de prueba, corno se específica en F.5.8.2 a F.5.8.4 para la selección de temperatura de lavado más fría disponible.

F.5.8.2. Carga de prueba máxima y llenado de agua

El consumo de agua caliente (Hcx), el consumo de agua fría (Ccx) y el consumo de energía eléctrica (Ecx) deben medirse para un ciclo de prueba de energía con lavado en frío/enjuague en frío con los controles ajustados para el nivel máximo de llenado de agua. El tamaño máximo de la carga de prueba a utilizar se especifica en la tabla F.3.


El consumo de agua caliente (Hcn) el consumo de agua fría (Ccn) y el consumo de energía eléctrica (Ecn) deben medirse para el ciclo de prueba de energía con lavado en Frío/Enjuague en frío, con los controles ajustados para el nivel mínino de llenado de agua. El tamaño mínimo de la carga de prueba a utilizar se específica en la tabla F.3.

F.5.8.4 Carga de prueba promedio y llenado de agua

Para las lavadoras de ropa con un sistema de control adaptivo de llenado de agua, los valores de consumo de agua caliente (Hca), el consumo de agua fría (Cca) y el consumo de energía eléctrica (Eca) deben medirse para el ciclo de prueba de energía con lavado en frío/enjuague en frío, con un tamaño de carga de prueba promedio a utilizar como se especifica en la tabla F.3.

F.5.9 Enjuague tibio

F.5.9.1 Las pruebas que se especifican en F.5.9.2 y F.5.9.3 deben realizarse con la temperatura de enjuague más caliente que esté disponible. Si se encuentran disponibles diferentes temperaturas de lavado para realizar las pruebas, puede seleccionarse cualquier temperatura de lavado en tibio

F.5.9.2 La cantidad de agua caliente que consume la lavadora de ropa, únicamente debe medirse para el proceso de enjuague, incluyendo los enjuagues en rocío y los enjuagues profundos; para los tamaños de carga de prueba máxima (Rx), tamaño de carga de prueba mínima (Rn), y si se requiere en F.5.7.3.4. debe medirse el tamaño de carga de prueba promedio (Ra) con los niveles de llenado de agua correspondientes.

F5.9.3 La cantidad de energía eléctrica que consume la lavadora de ropa para calentar exclusivamente el agua de enjuague, incluyendo los enjuagues en rocío y los enjuagues profundos, debe rnedirse para los tamaños de carga de prueba máximo (Rx), tamaño de carga de prueba minino (Rn), y si se requiere en F.5.1.3.4. debe medirse el tamaño de carga de prueba promedio (Ra) con los niveles de llenado de agua correspondientes.

F.5.10 Contenido de humedad remanente

NOTAS

1 Los valores de contenido de humedad remanente (RMC) deben corregirse como se describe en F.4.6.6.2.

2 Para las lavadoras de ropa semi-automçaticas sin opción de centrifugado y/o lavadoras de ropa manuales no se considera necesario el cálculo del contenido de humedad remanente.


Debe asegurarse que la temperatura de lavado sea la misma que la temperatura de enjuague durante toda la prueba. La carga máxima de prueba debe utilizarse como se especifica en la tabla F.3 y en F.5.1.

F.5.10.2 Lavadoras de ropa con enjuague en frió únicamente

Para las lavadoras de ropa con enjuague en frío únicamente se aplica el procedimiento siguiente:

a) Registrar la masa en estado totalmente seco de la carga de prueba (Wlmáx), posteriormente colocar la carga de prueba en la lavadora de ropa.

b) Ajustar el selector del nivel de llenado de agua a su nivel máximo.

c) Iniciar el ciclo de prueba de energía.

d) Registrar la masa de la carga de prueba inmediatamente después de completarse el ciclo de prueba de energía (WCmáx).



e) Calcular, el contenido de humedad remanente de la carga de prueba máxima. RMCmáx,que se expresa como porcentaje y se define de la forma siguiente:

En donde:

RMCmáx : Es el contenido de humedad remanente de la carga máxima a de prueba, en por ciento;

WCmáx. Es la masa de la carga de prueba inmediatamente después de completarse el ciclo de prueba ce energía, en kilogramos;

WImáx. Es la masa en estado totalmente seco de la carga de prueba, en kilogramos;

100 Es el factor de conversión, a por ciento.

F.5.10.3 Lavadora de ropa con opciones de enjuague en frió y tibio

F.5.10.3.1 Repetir los incisos del a) al d) de F.5.10.2 para enjuague en frío. Calcular el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba para el enjuague en frío. RMCCOLD, que se expresa como porcentaje y se define corno:

En donde:

RMC COLD Es el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba para enjuague en en frío, en por ciento.

WCmáx. Es la masa de la carga de prueba inmediatamente después de completarse el ciclo de prueba de energía, en kilogramos;

WI máx. Es la masa en estado completamente seco de la carga de prueba, en kilogramos;

100 Es el factor de conversión a por ciento.

F.5.10.3.2 Repetir los incisos del a) al d) de F.5.10.2 para el enjuague en tibio. Calcular el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba para el enjuague en tibio. RMC WARM, que se expresa como porcentaje y se define como:

En donde:

RMCWARM Es el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba en tibio, en por ciento;

WC máx Es la masa de la carga de prueba inmediatamente después de completarse el ciclo de prueba de energía, en kilogramos;

WI máx. Es la masa en estado completamente seco de la carga de prueba, en kilogramos;

100 Es el factor de conversión a por ciento.

F.5.10.3.3 Calcular el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba, RMC máx, que se expresa corno porcentaje y se define como:

En donde:

RMCmáx Es el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba, en por ciento;

RMCCOLD Es el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba para enjuague en tibio, en por ciento;



TUFr Es el factor de uso de temperatura para enjuague en tibio, tal y como se define en la tabla F.7;

RMCWARM. Es el contenido de humedad remanente de la carga máxima de prueba para enjuague en tibio, en por ciento.

F.5.10.4 Lavadora de ropa con opción para proporcionar diferentes valores de contenido de humedad remanente

Debe asegurarse que las lavadoras de ropa con diferentes opciones disponibles durante e ciclo de energía proporcionen diferentes valores de contenido de humedad remanente, tales como aquéllas que tienen selección múltiple de velocidades de giro o de tiempos de giro, dichas lavadoras deben probarse en los niveles máximos y mínimos de las opciones disponibles, excluyendo cualquier ajuste sin centrifugado (velocidad de giro cero), de acuerdo con F.5.10.2 y F.5.10.3

Debe combinarse el RMC máx extracción y el RMC mín extracción que se calculan para los ajustes máximos y mínimos, respectivamente; y calcular RMC final a utilizarse en F.6.6 de la forma siguiente:

En donde:

RMC Es el contenido de humedad remanente en por ciento;

RMC máx extracción , Es el contenido de humedad remanente al ajuste máximo de velocidad de centrifugado en por ciento;

RMC mín extracción , Es el contenido de humedad remanente al ajuste mínimo de velocidad de centrifugado en por ciento.

F.5.10.5 Lavadoras de ropa semiautomáticas de dos tinas

a) Registrar la masa en estado totalmente seco de la carga de prueba (Wi máx), posteriormente colocar la carga de prueba en la lavadora de ropa.

b) Ajustar el selector del nivel de llenado de agua a su nivel máximo.

c) Iniciar el ciclo de prueba de energía.

d) Al centrifugar la ropa deben realizarse los ciclos de centrifugado necesarios para completar la carga del contenedor de ropa. Inmediatamente después de cada ciclo de centrifugado debe pesarse la masa de la carga de prueba y al final el promedio de los ciclos de centrifugado debe corresponder al valor para (Wcmáx).

e) Calcular el contenido de humedad remanente de la carga de prueba máxima, RMCmáx expresada como un porcentaje y definida como:

F.6 CÁLCULOS DERIVADOS DE LOS RESULTADOS DE LAS MEDICIONES EN LAS PRUEBAS

F.6.1 Consumo de agua caliente a la temperatura ponderada por ciclo

NOTA - Para las lavadoras de ropa de llenado manual, la temperatura para la medición del consumo de agua se considera como 16 °C ± 3 °C

F.6.1.1 Nivel máximo de llenado de agua

Para el ciclo bajo prueba, calcular el consumo de agua caliente a la temperatura ponderada para el nivel máximo de llenado por ciclo, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:



Vhx Es el consumo de agua caliente a la temperatura ponderada para el nivel máximo de llenado por ciclo, en litros por ciclo;

Hmx Es el consumo de agua caliente al nivel máximo de llenado para el ciclo de lavado extra-caliente con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFm Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado extra-caliente, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Hhx. Es el consunto de agua caliente al nivel máximo de llenado para el ciclo de lavado en caliente con la carga de prueba apropiada, tal corno se especifica en F.4.8.1, en litios por ciclo;

TUFh Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en caliente, tal y como se especifica en la tabla F.7;

HWx Es el consumo de agua caliente al nivel máximo de llenado para el ciclo de lavado en tibio con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFw. Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Hcx. Es el consumo de agua caliente al nivel máximo de llenado para el ciclo de lavado en frío con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en 4.8.1., en litros por ciclo;

TUFc Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en frío, tal y como se específica en la tabla F.7;

Rx Es el consumo de agua informada al nivel mínimo de llenado de agua para el ciclo de enjuague en tibio con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en F.4.8.1, en litros por ciclo;

TUPr Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de enjuague en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7.

F.6.1.2. Nivel promedio de llenado de agua

Para el ciclo bajo prueba, calcular el consumo de agua caliente a la temperatura ponderada para el nivel promedio de llenado por ciclo, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

Vha Es el consumo de agua caliente a la temperatura ponderada para el nivel promedio de llenado por ciclo, en litros por ciclo;

Hma Es el consumo de agua aliente al nivel promedio de llenado para el ciclo de lavado extra-caliente con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFm Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado extra-caliente, tal y como se específica en la tabla F.7;

Hha Es el consumo de agua caliente al nivel promedio de llenado para el ciclo de lavado en caliente con la carga de prueba apropiada, tal corno se especifica en F.4.8.1., en litros por ciclo;


Hwa Es el consunto de agua caliente al nivel promedio de llenado para el ciclo de lavado en tibio con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en F.4.8.1, en litros por ciclo;

TUFw. Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en tibio, tal y como se específica en la tabla F.7;

Hca. Es el consumo de agua caliente al nivel promedio de llenado para el ciclo de lavado en frío con la carga de prueba apropiada, tal como se específica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFc Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en frió, tal y como se específica en la tabla F.7;

Ra Es el consumo de agua informado al nivel promedio de llenado de agua para el ciclo de enjuague en tibio con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFr Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de enjuague en tibio, tal y camo se especifica en la tabla F.7.

F.6.1.3 Nivel mínimo de llenado de agua



Para el ciclo bajo prueba, calcular el consumo de agua caliente para la temperatura ponderada para el nivel mínimo de llenado por ciclo, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

Whn Es el consumo de agua caliente a la temperatura ponderada para el nivel mínimo de llenado por ciclo, en litros por ciclo;

Hmn Es el consumo de agua caliente al nivel mínimo de llenada para el ciclo de lavado extra - caliente con la carga de prueba apropiada, tal como se específica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUF m Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado estra-caliente, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Hhn Es el consumo de agua caliente al nivel mínimo de llenado para el ciclo de lavado en caliente con la carga de prueba apropiada, tal como se específica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFh Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en caliente, tal como se específica en la tabla F.7;

Hwn Es el consumo de agua caliente al nivel mínimo de llenado para el ciclo de lavado en tibio con la carga de prueba apropiada, tal como se específica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUF w Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en tibio, tal y como se específica en la tabla F.7;

Hcn Es el consumo de agua caliente al nivel mínimo de llenado para el ciclo de lavado en frío con la carga de prueba apropiada, tal como se específica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFc Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en frío, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Rn Es el consumo de agua informado al nivel mínimo de llenado de agua para el ciclo de enjuague en tibio con la carga de prueba apropiada, tal como se especifica en F.4.8.1., en litros por ciclo;

TUFr Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de enjuague en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7.

F.6.2 Consumo de energía total debido al consumo de agua caliente


Calcular el consumo de energía total debido al consumo de agua caliente por ciclo para el nivel máximo de llenado de agua, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

HEmáx Es el consunto de energía total debido al consumo de agua caliente para el nivel máximo de llenado de agua, en kilovatios - hora por ciclo;

Vhx Consumo de agua caliente a la temperatura ponderada por ciclo para el nivel máximo de llenado, tal y como se determina en 6.1.1., en litros por ciclo;

T Es una elevación de temperatura de 41,7 ºC;

k Es igual a un valor de 0,00114, que es la capacidad calorífica del agua, expresada en kilovatios - hora por litro grado Celsius, la cual se determina a través de:

En donde:

K Es la capacidad calorífica del agua, expresada en kilovatios - hora por litro grado Celsius;

Cp Es la capacidad de calor específica del agua para la temperatura promedio del agua entregada, en kilojoules por kilogramo keivin, véase tabla F.8;

ρ Es la densidad de masa del agua para la temperatura promedio del agua entregada,

en kilogramos por litro, véase tabla F.8.



J Es igual al valor de 3600 (factor de conversión de kWh a kJ, donde 1 kWh = 3600 kJ).

F.6.2.2 Nivel promedio de llenado de agua

Calcular el consuno de energía total debido al consumo de agua caliente por ciclo para el nivel promedio de llenado, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

HEavg Es el consumo de energía total debido al consumo de agua caliente para el nivel promedio de llenado de agua, en kilovatios - hora por ciclo;

Vha Consumo de agua caliente a la temperatura ponderada por ciclo para el nivel promedio de llenado, tal y como se determina en F.6.1.2., en litros por ciclo;

T Es una elevación de temperatura de 41.7 ºC;

K Es igual a un valor de 0,00114, que es la capacidad calorífica del agua, expresada en kilovatios-hora por litro grado Celsius.

F.6.2.3. Nivel mínimo de llenado de agua

Calcular el consumo de energía total debido al consumo de agua caliente por ciclo para el nivel mínimo de llenado de agua, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

HEmin Es el consumo de energía total debido al consumo de agua caliente por ciclo para el nivel mínimo de llenado de agua. en kilovatios-hora por ciclo;

Vhn Temperatura del agua caliente de consunto por ciclo para el nivel mínimo de llenado, tal y como se determina en F.6.1.2, en litros por ciclo;

T Es una elevación de temperatura de 41.7 ºC;

K Es igual a un valor de 0.00114, que es la capacidad calorífica del agua, expresada en kilovatios-hora por litro grado Celsius.

F.6.3 Consumo de energía total ponderada debido al consumo de agua caliente por ciclo

Calcular el consumo de energía total ponderada debido al consumo de agua caliente por ciclo de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

HET Es el consumo de energía total ponderada debido al consumo de agua caliente por ciclo, en kilowatts hora por ciclo;

HE máx Es el consumo de energía total debido al consumo de agua caliente para el nivel máximo de llenado de agua, tal y como se determino en F.6.2.1., en kilovatios-hora por ciclo;

Fmáx Es el factor de uso de carga para la carga de prueba máxima con base en el tipo y tamaño del sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla F.6;

HEavg Es el consumo de energía total debido al consumo de agua caliente por ciclo para el nivel promedio de llenado de agua, tal y como se determinó en F.6.2.2. en kilovatios-hora por ciclo;

Favg Es el factor de uso de carga para la carga de prueba promedio con base en el tipo y tamaño del sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla F.6;

HEmin Es el consumo de energía total debido al consumo de agua caliente por ciclo para el nivel mínimo de llenado de agua, tal y como se determinó en F.6.2.3., en kilovatios-hora por ciclo;

Fmin Es el factor de uso de carga para la carga de prueba mínima con base en el tipo y tamaño del sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla F.6.

F.6.4 Consumo de energía eléctrica de la lavadora de ropa por ciclo

NOTA - Para las lavadoras de ropa de llenado manual, la temperatira para la medición del consumo de agua se considera como 16 ºC ± 3°C




Calcular el consumo de energía eléctrica total para el nivel máximo de llenado de agua a la temperatura ponderada de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

Memas Es el consumo de energía eléctrica para el nivel máximo de llenado de agua por ciclo a la temperatura ponderada, en kilovatios-hora por ciclo;

Emx Es el consumo de energía eléctrica al nivel máximo de llenado de agua para el ciclo de lavado extra-caliente con la carga de prueba apropiada, tal y como se específica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

Tufo Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado extra-caliente, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Ehx Es el consumo de energía eléctrica al nivel máximo de llenado de agua para el ciclo de lavado caliente con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;


Ewx Es el consumo de energía eléctrica al nivel máximo de llenado de agua para el ciclo de lavada tibio con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

Tufo Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Ecx Es el consumo de energía eléctrica al nivel máximo de llenado de agua para el ciclo de lavado frío con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

TUFc Es e! factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en frío, tal y como se especifica en la tabla F.7;

ERx Es el consumo de energía eléctrica informado al nivel máximo de llenado de agua para el ciclo de enjuague tibio y la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

TUFr Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de enjuague en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7.

F.6.4.2. Nive1 promedio de llenado de agua

Calcular el consumo de energía eléctrica a la temperatura ponderada para el nivel promedio de llenado de agua de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

ME avg Es el consumo de energía eléctrica para el nivel promedio de llenado de agua por ciclo a la temperatura ponderada en kilovatios-hora por ciclo;

Ema Es el consumo de energía eléctrica al nivel promedio de llenado de agua para el ciclo de lavado extra-caliente con la carga de prueba apropiada, tal y como re especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

TUF m Es el factor de uso de Temperatura para la selección de temperatura de lavada extra-caliente, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Eha Es el consumo de energía eléctrica al nivel promedio de llenado de agua para el ciclo de lavado caliente con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

TUF h Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en caliente, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Ewa Es el consumo de energía eléctrica al nivel promedio de llenado de agua para el ciclo de lavado tibio con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en 4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

TUF w Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7;



Eca Es el consuno de energía eléctrica al nivel promedio de llenado de agua para el ciclo de lavado frío con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;


ERa Es el consumo de energía eléctrica informado al nivel promedio de llenado de agua para el ciclo de enjuague tibio y la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

TUF r Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de enjuague en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7.

lb

F.6.4.3 Nivel mínimo de llenado de agua

Calcular el consumo de energía eléctrica total para el nivel mínimo de llenado de agua a la temperatura ponderada de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

MEmin Es el consumo de energía eléctrica para el nivel promedio de llenado de agua por ciclo a la temperatura ponderada, en kilovatios hora por ciclo;

Emn Es el consumo de energía eléctrica al nivel mínimo de llenado de agua para el ciclo de lavado extra-caliente con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios hora por ciclo;

TUF m Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado extra-caliente, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Ehn Es el consumo de energía eléctrica al nivel mínimo de llenado de agua para el ciclo de Lavado caliente con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;


Ewn Es el consumo de energía eléctrica al nivel mínimo de llenado de agua para el ciclo de lavado tibio con la carga de prueba apropiada, tal y como se específica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo.

TUFw Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de lavado en tibio, tal y como se especifica en la tabla F.7;

Ecn Es el consumo de energia eléctrica al nivel mínimo de llenado de agua para el ciclo de lavado frío con la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;


ERn Es el consunto de energía eléctrica informado al nivel mínimo de llenado de agua para el ciclo de enjuague tibio y la carga de prueba apropiada, tal y como se especifica en F.4.8.1., en kilovatios-hora por ciclo;

TUFr Es el factor de uso de temperatura para la selección de temperatura de enjuague en tibio, tal y corno se especifica en la Tabla F.7;

F.6.5 Calcular el consumo de energía eléctrica total ponderada por ciclo, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

MET Es el consumo de energía eléctrica total ponderada por ciclo, en kilovatios hora por ciclo;

ME max Es el consumo de energía eléctrica para el nivel máximo de llenado de agua por ciclo a la temperatura ponderada, tal y como se determinó en F.6.4.1., en kilovatios-hora por ciclo;

Fmax Es el factor de uso de carga para la carga máxima de prueba con base en el tipo y tamaño de sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla F.6;

ME avg Es el consumo de energía eléctrica para el nivel promedio de llenado de agua por ciclo a la temperatura ponderada, tal y como se determinó en F.6.4.2., en kilovatios-hora por ciclo;

Favg Es el factor de uso de carga para la carga de prueba promedio con base en el tipo y tamaño de sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla 6;



MEmin Es el consumo de energía eléctrica para el nivel promedio de llenado de agua por ciclo a la temperatura ponderada, tal y como se determinó en F.6.4.3., en kilovatios-hora por ciclo;

Fmin Es el factor de uso de carga para la mínima carga de prueba con base en el tipo y tamaño de sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la Tabla F.6.

F.6.6. Consumo de energía eléctrica por ciclo para retirar la humedad de la carga de prueba

Calcular el consumo de energía eléctrica por ciclo que se requiere para retirar la humedad de la carga de prueba, de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

DE Es la energía eléctrica requerida por ciclo para retirar la humedad de la carga de prueba, en kilovatios hora por ciclo;

LAF Es el factor de ajuste de carga, igual a 0,52;

TLWmax Es el peso máximo de la carga de prueba, en kilogramos por ciclo;

RMC Es el contenido de humedad remanente, en porciento;

DEF Es igual a 1,1; que es la energía nominal que requiere una secadora de ropa para retirar la humedad de las prendas, en kilovatios hora por kilogramo de agua removida;

DUF Es el factor de uso de secado, porcentaje de secado de cargas lavadas en una secadora de ropa, que es igual a 0.2.

NOTA - Para las lavadoras de ropa semi automáticas sin opción de centrifugado y/o lavadoras manuales DE se considera igual a cero.

F.6.7 Consumo de agua a la temperatura ponderada por ciclo


Calcular el consumo total de agua para el nivel máximo de llenado de agua de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

Q max Es el consumo total de agua a la temperatura ponderada por ciclo, para el nivel máximo de llenado de agua, en litros por ciclo;

Hcx Es el consumo de agua caliente para el nivel máximo de llenado de agua y la carga máxima de prueba, en litros por ciclo;

Ccx Es el consumo de agua fría para el nivel máximo de llenado de agua y la carga máxima de prueba, en litros por ciclo.

F.6.7.2 Nivel promedio de llenado de agua

Calcular el consumo total de agua para el nivel promedio de llenado de agua de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

Qavg Es el consumo total de agua a la temperatura ponderada por ciclo, para el nivel promedio de llenado de agua, en litros por ciclo;

Hca Es el consumo de agua caliente para el nivel promedio de llenado de agua y la carga máxima de prueba, en litros por ciclo;

Cca Es el consumo de agua fría para el nivel promedio de llenado de agua y la carga máxima de prueba, en litros por ciclo.

F.6.7.3. Nivel mínimo de llenado de agua

Calcular el consuno total de agua para el nivel mínimo de llenado de agua de acuerdo a la expresión siguiente:



En donde:

Qmin Es el consumo total de agua a la temperatura ponderada por ciclo, para el nivel mínimo de llenado de agua, en litros por ciclo;

Hcn Es el consumo de agua caliente para el nivel mínimo de llenado de agua y la carga máxima de prueba, en litros por ciclo;

Ccn Es el consumo de agua fría para el nivel mínimo de llenado de agua y la carga máxima de prueba, en litros por ciclo.

F.6.8 Consumo total de agua ponderado por ciclo

Calcular el consumo total de agua ponderado por ciclo de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

QT Es el consumo de agua total ponderado, en litros por ciclo;

Qmáx Es el consumo total de agua a la temperatura ponderada por ciclo, para el nivel máximo de llenado de agua, tal y como se determino en F.6. 7.1, en litros por ciclo;

Fmáx Es el factor de uso de carga para la carga máxima de prueba con base en el tipo y tamaño de sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla F.6;

Qavg Es el consumo total de agua a la temperatura ponderada por ciclo, para el nivel promedio de llenado de agua, tal y como se determinó en F.6.7.2, en litros por ciclo;

Favg Es el factor de uso de carga para la carga de prueba promedio con base en el tipo y tamaño de sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla F.5;

Qmin Es el consumo total de agua a la temperatura ponderada por ciclo, para el nivel mínimo de llenado de agua, tal y como se determinó en F.6.7.3. en litros por ciclo;

Fmin Es el factor de uso de carga para la mínima carga de prueba con base en el tipo y tamaño de sistema de control de la lavadora de ropa que se está probando, tal y como se especifica en la tabla F.6;

F.6.9 Factor de consumo de agua

Calcular el factor de consumo de agua de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

WCF Es el factor de consumo de agua, en litros por ciclo por litro

QT Es el consumo total de agua ponderado por ciclo, tal y como se determina en F.6.8., en litros por ciclo;

Vc Es la capacidad del contenedor de ropa, tal como se determina en F.5.1., en litros.

F.8 CONSUMO DE ENERGÍA

8.1 Propósito

Este capítulo proporciona la información siguiente:

a) Requisitos de evaluación, donde apliquen, que mejoren la capacidad de las lavadoras de ropa para la conservación de la energia: y

b) Limites de consumo de enegía. expresados como un factor de energía para las lavadoras de ropa.

F.8.2 Requisito de evaluación

Las lavadoras de ropa deben incluir una opción de enjuague sin el uso del elemento calefactor interno.



F.8.3 Consumo de energía total por ciclo cuando se utiliza un elemento calefactor eléctrico para el agua.

Cuando se utiliza un contenedor externo que cuenta con un elemento calefactor eléctrico, el consumo total de energía para un ciclo normal debe calcularse de la forma siguiente:

En donde:

ETE Es el consumo de energía total, para un ciclo normal, asumiendo que se utiliza un calentador de agua eléctrico externo, en kilovatios hora por ciclo;

HET Es el consumo de energía total ponderado para agua caliente por ciclo, tal y como se determina en F.6.3, en kilovatios hora por ciclo;

MET Es el consumo total de energía eléctrica ponderado por ciclo, tal y como se determina en F.6.5, en kilovatios hora par ciclo.

F.8.4 (Sin contenido)

F.8.5 factor de energía

F.8.5.1 Cálculo del factor de energia

El factor de energía debe calcularse de acuerdo a la expresión siguiente:

En donde:

FE : Es el factor de energía, en litros por kilovatios hora por ciclo;

Vc : Es la capacidad del contenedor de ropa, tal y como se determina en 5.1, en litros

ETE : Es el consumo de energía total, para un ciclo normal, asumiendo que se utiliza un calentador de agua eléctrico externo, tal como se determina en 8.3, en kilovatios hora por ciclo;

DE : Es la energía eléctrica requerida por ciclo para retirar la humedad de la carga de prueba, tal y como se determina en 6.6, en kilovatios hora por ciclo.

NOTA - Para las lavadoras de ropa semi-automáticas sin opción de centrifugado y/o lavadoras de ropa manuales DE se considera igual a cero.

F.8.6 Consumo de energía total anual

El consunto de energía total anual para las lavadoras de ropa convencionales y las lavadoras de ropa compactas debe determinarse de acuerdo con la expresión siguiente:

En donde:

E : Es el consumo de energía total anual, en kilovatios hora por año;

ETE : Es el consumo de energía total, para un ciclo normal, asumiendo que se utiliza un calentador eléctrico de agua externo, tal corno se detemina en 8.3, en kilovatios hora por ciclo;



392: Es el número promedio de ciclos de uso por año determinado empíricamente

F.8.7 Consumo de energía mensual

El consumo de energía mensual para las lavadoras convencionales y compactas debe determinarse de acuerdo con la expresión siguiente:

En donde:

Em : Es el consmo de energía mensual, en kilovatios hora por mes;

E : Es el consumo de energía total anual, tal y como se determina en 8.6., en kilovatios hora por año;

12 : Es el número de meses por año.

TABLAS

TABLA F.1. Matriz de condiciones de prueba para la extracción del contenido de humedad remanente en prendas RMC (%) (Véase F.4.6.4.1, F.4.6.5.1 y F.4.6.5.2)

Aceleración

“G”

En agua tibia En agua Fría 15 min de giro 4 min de giro 15 min de giro 4 min de giro

100 200 350 500

TABLA F.2. Valores de referencia para la extracción del contenido de humedad remanente en % (RMC estándar) (Véase F.4.6.5.1 y F.4.6.5.2)

Aceleración “G”

En agua tibia En agua Fría

15 min de giro 4 min de giro 15 min de giro 4 min de giro

100 45,9 49,9 49,7 53

200 35,7 40,4 37,9 43,1

350 29,6 33,1 30,7 35,8

500 24,2 28,7 25,5 20,0

Nota: “G” es igual a la aceleración gravitacional de la tierra (9,81m/s2)

TABLA F.3. Tamaños de la carga de prueba (Véase F.4.6.4.2, F.4.7, F.5.5.2.- F.5.5.4, F.5.7.3.2 – F.5.7.3.4, F.5.8.2 – F.5.8.4 y F.5.10.1)

Volumen del contenedor L

Carga mínima kg Carga máxima kg Carga promedio kg

≥ 0 < 22,7 1,36 1,36 1,36

≥ 22,7 < 25,5 1,36 1,59 1,47

≥ 25,5 < 28,3 1,36 1,77 1,56



≥ 28,3 < 31,1 1,36 1,95 1,66

≥ 31,1 < 34,0 1,36 2,13 1,75

≥ 34,0 < 36,8 1,36 2,31 1,84

≥ 36,8 < 39,6 1,36 2,49 1,93

≥ 39,6 < 42,5 1,36 2,68 2,02

≥ 42,5 < 45,3 1,36 2,90 2,13

≥ 45,3 < 48,1 1,36 3,08 2,22

≥ 48,1 < 51,0 1,36 3,27 2,31

≥ 51,0 < 53,8 1,36 3,45 2,40

≥ 53,8 < 56,6 1,36 3,63 2,49

≥ 56,6 < 59,5 1,36 3,82 2,59

≥ 59,5 < 62,3 1,36 3,99 2,68

≥ 63,3 < 65,1 1,36 4,17 2,77

≥ 65,1 < 68,0 1,36 4,35 2,86

≥ 68,0 < 70,8 1,36 4,54 2,95

≥ 70,8 < 73,6 1,36 4,76 3,06

≥ 73,6 < 76,5 1,36 4,94 3,15

≥ 76,5 < 79,3 1,36 5,13 3,24

≥ 79,3 < 82,1 1,36 5,31 3,33

≥ 82,1 < 85,0 1,36 5,49 3,42

≥ 85,0 < 87,8 1,36 5,67 3,52

≥ 87,8 < 90,6 1,36 5,85 3,61

≥ 90,6 < 93,4 1,36 6,03 3,70

≥ 93,4 < 96,3 1,36 6,21 3,79

≥ 96,3 < 99,1 1,36 6,40 3,88

≥ 99,1 < 101,9 1,36 6,62 3,99

≥ 101,9 < 104,8 1,36 6,80 4,08

≥ 104,8 < 107,6 1,36 6,99 4,17

≥ 107,6 < 110,4 1,36 7,17 4,26

≥ 110,4 < 113,3 1,36 7,35 4,35

≥ 113,3 < 116,1 1,36 7,53 4,44

≥ 116,1 < 118,9 1,36 7,71 4,54

≥ 118,9 < 121,8 1,36 7,89 4,63

≥ 121,8 < 124,6 1,36 8,07 4,72

≥ 124,6 < 127,4 1,36 8,26 4,81

≥ 127,4 < 130,3 1,36 8,44 4,90

≥ 130,3 < 133,1 1,36 8,62 4,99

≥ 133,1 < 135,9 1,36 8,80 5,08

≥ 135,9 < 138,8 1,36 8,98 5,17

≥ 138,8 < 141,6 1,36 9,16 5,26

≥ 141,6 < 144,4 1,36 9,34 5,35

≥ 144,4 < 147,2 1,36 9,53 5,44

≥ 147,2 < 150,1 1,36 9,71 5,53



≥ 150,1 < 152,9 1,36 9,89 5,62

≥ 152,9 < 155,7 1,36 10,07 5,71

≥ 155,7 < 158,6 1,36 10,25 5,81

≥ 158,6 < 161,4 1,36 10,43 5,90

≥ 161,4 < 164,2 1,36 10,61 5,99

≥ 164,2 < 167,1 1,36 10,80 6,08

≥ 167,1 < 169,9 1,36 10,98 6,17

≥ 169,9 < 172,7 1,36 11,16 6,26

≥ 172,7 < 175,6 1,36 11,34 6,35

≥ 175,6 < 178,4 1,36 11,52 6,44

≥ 178,4 < 181,2 1,36 11,70 6,53

≥ 181,2 < 184,1 1,36 11,88 6,62

≥ 184,1 < 186,9 1,36 12,07 6,71

Notas:

Todas las masas de las cargas de prueba se encuentran en estado totalmente seco

La tolerancia que se permite en la masa de la carga de prueba es +/- 0,05kg

TABLA F.4. Tamaños de la carga de prueba y ajustes necesarios para el llenado de agua (Véase F.4.8.1, F.5.4.2.1 y F.5.4.3)

Sistema de control manual de llenado de agua Sistema de control adoptivo de llenado de agua

Tamaño de la carga de prueba

Ajuste del llenado de agua

Tamaño total de la carga Ajuste del llenado de agua

Máximo Máximo Máximo Tal y como se determina para la lavadora de ropa

Mínimo Mínimo Promedio

Mínimo

TABLA F.5. Referencias a incisos de prueba (véase F.5.2.1)

Temperatura de lavado disponible máxima

≤ 57 ºC > 57 ºC **

Número de selecciones de temperatura de lavado/enjuague

1 2 >2 3 >3

Incisos de referencia para las pruebas correspondientes

5.8 5.6 5.6 5.5 5.5

5.9 * 5.8 5.7 5.7 5.6 5.10 5.9 * 5.8 5.8 5.7 5.10 5.9 * 5.9 * 5.8 5.10 5.10 5.9 * 5.10

• ** Esto aplica únicamente para las lavadoras de ropa con calentamiento de agua en las cuales la temperatura máxima de lavado disponible excede 57 ºC.

• * Estos valores se aplican únicamente a máquinas con enjuague tibio en cualquier ciclo.



TABLA F.6. Factores de uso de carga (Véase F.5.4.2.1, F.5.4.3, F.6.3, F.6.5 y F.6.6)

Sistema de control de llenado de agua

Adaptivo* Manual **

F max 0,12 0,72

F avg 0,74 N/A

F min 0,14 0,28

* Véase F.5.4.2.

** Véase F.5.4.3.

TABLA F.7. Factores de uso de temperatura (Véase F.5.10.3.3, F.6.1.1-F.6.1.3 y F.6.4)

Temperatura de lavado disponible Máxima

≤ 57 ºC > 57 ºC *

Número de selecciones de temperaturas de lavado/enjuague

1 2 >2 3 >3

TUFm (Extra caliente) N/A N/A N/A 0,14 0,05

TUFh ( Caliente) N/A 0,63 0,14 N/A 0,09

TUFW (Tibio) N/A N/A 0,49 0,49 0,49

TUFc (Frío) 1,00 0,37 0,37 0.37 0,37

TUFr (Enjuague Tibio) 0,27 0,27 0,27 0.27 0,27

TABLA F.8. Densidad y capacidad específica de calentamiento del agua (véase F.5.1 y F.6.2.1)

Temeperatura ºC Densidad kg/L Volumen L Capacidad calorífica específica kJ/(kg.K)

0 0,99987 1,00013 4,21770 1 0,99993 1,00007 4,21410 2 0,99997 1,00003 4,21071 3 0,99999 1,00001 4,20770 4 1,00000 1,00000 4,20481 5 0,99999 1,00001 4,20222 6 0,99997 1,00003 4,19992 7 0,99993 1,00007 4,19770 8 0,99988 1,00012 4,19569 9 0,99981 1,00019 4,19389

10 0,99973 1,00027 4,19222 11 0,99963 1,00037 4,19071 12 0,99952 1,00048 4,18929 13 0,99940 1,00060 4,18799 14 0,99927 1,00073 4,18690 15 0,99913 1,00087 4,18582 16 0,99897 1,00103 4,18490 17 0,99880 1,00120 4,18402 18 0,99862 1,00138 4,18318 19 0,99843 1,00157 4,18251 20 0,99823 1,00177 4,18188 21 0,99802 1,00198 4,18130 22 0,99780 1,00220 4,18079 23 0,99757 1,00244 4,18042 24 0,99733 1,00268 4,18000 25 0,99708 1,00293 4,17958 26 0,99682 1,00320 4,17929 27 0,99655 1,00347 4,17900 28 0,99527 1,00375 4,17879



29 0,99598 1,00404 4,17862 30 0,99568 1,00434 4,17849 31 0,99537 1,00465 4,17841 32 0,99506 1,00497 4,17828 33 0,99473 1,00530 4,17828 34 0,99440 1,00563 4,17820 35 0,99406 1,00598 4,17820 36 0,99371 1,00633 4,17828 37 0,99336 1,00669 4,17828 38 0,99300 1,00706 4,17841 39 0,99263 1,00743 4,17849 40 0,99225 1,00782 4,17862 41 0,99187 1,00821 4,17870 42 0,99147 1,00861 4,17891 43 0,99107 1,00901 4,17908 44 0,99066 1,00943 4,17921 45 0,99025 1,00985 4,17950 46 0,98982 1,01028 4,17971 47 0,98940 1,01072 4,17992 48 0,98896 1,01116 4,18021 49 0,98852 1,01162 4,18042 50 0,98807 1,01207 4,18071 51 0,98762 1,01254 4,18100 52 0,98715 1,01301 4,18138 53 0,98669 1,01349 4,18172 54 0,98621 1,01398 4,18201 55 0,98573 1,01448 4,18238 60 0,98324 1,01705 4,18439 65 0,98059 1,01929 4,18682 70 0,97781 1,02270 4,18958 75 0,97489 1,02576 4,19280 80 0,97183 1,02899 4,19640 85 0,96865 1,03237 4,20050 90 0,96534 1,03590 4,20510 95 0,96192 1,03959 4,21029 100 0,95838 1,04343 4,21603

APÉNDICE F.A (Normativo)

MÉTODOS DE PRUEBA PARA TEXTILES CON ACABADOS ESPECIALES

F.A.1 Absorción de tejidos blanqueados (método AATCC1 79)

F.A.1.1 Objetivo y alcance

La absorción es uno de muchos factores que determina la habilidad de un textil para un uso en particular, corno en el caso de la fabricación de toallas. Es importante esta propiedad en tejidos que van a ser teñidos, ya que la uniformidad del teñido depende de la absorción. Las telas a las que va a aplicarse resinas u otro tipo de acabados, deben considerar la absorbencia. La habilidad de absorber agua de las telas o fibras puede determinarse por este método.

F.A.1.2 Principio

Se deja caer una gota de agua sobre la tela desde una distancia determinada. El tiempo que se requiere para que desaparezca la reflexión especular del agua se mide y se registra como el tiempo de humectación

F.A.1.3 Terminología

Absorbencia: propiedad de un material para retener un líquido, usualmente agua, en los poros y/o intersticios del material.



F.A.1.4 Equipo para las pruebas:

a) Aro de bordar con un diámetro de 50 mm:

b) Bureta, que dispense de 15-25 gotas de agua por mililitro;

c) Cronómetro;

d) Soporte de bureta.

F.A.1.5 Espécimen de prueba

Puede utilizarse un trazador del material, siempre y cuando pueda ser sujetado firmemente por el arillo. Todos los especimenes de prueba deben acondicionarse en una atmósfera que tenga una humedad relativa de 65 ± 2% y una temperatura de 21 ºC+/- 1 ºC

F.A.1.6 Procedimiento

1) Realizar la prueba en las condiciones ambientales señaladas anteriormente

2) Montar la tela (o las libras) en el aro, de tal manera que se tenga una superficie sin arrugas, previniendo que se distorsione el tejido.

3) Colocar el aro a una distancia de 10 mm± 1 mm debajo de a punta de la bureta.

4) Dejar caer una gota de agua destilada a 21 °C± 3 °C sobre la muestra.

5) Utilizar un cronómetro, medir el tiempo requerido (máximo 60 s) para que la superficie del líquido pierda su reflectancia especular. Este punto se determina teniendo el aro entre el observador y una fuente de luz, como una ventana o un foco, en un ángulo tal que permita fácilmente la visibilidad.

6) A medida que la gota se absorbe, el área de este espejo disminuye y finalmente se desvanece, dejando un área húmeda. Este es el punto en el que se detiene el cronómetro y se registra el tiempo.

7) Repetir el procedimiento 5 veces

F.A.1.7 Cálculos y Evaluación

Se promedian las 5 lecturas, mientras rnenor sea el tiempo más absorbente es el textil. Cinco segundos o menos generalmente se considera una buena absorción.

F.A.2 Repelencia al aceite (Método AATCC 118)

F.A.2.1 Objetivo y alcance

Este método de prueba detecta la presencia de un acabado fluoro químico u otros compuestos capaces de impartir una superficie de energía baja, en todos los tipos de textiles, por medio de la evaluación de la resistencia a humedecimiento de los textiles con una selección de series de aceites líquidos de diferente tensión superficial.

F.A.2.2 Principio

Las gotas de líquido de prueba normalizado, compuesto de una selección de aceites con tensión superficial variada, son depositadas en la superficie del textil y observadas en el humedecimiento y ángulo de contacto.

F.A.2.3 El grado de resistencia es la mayor cantidad de líquido de prueba que no humedece la superficie del textil.

1 American Association of Textile Chemists and Colorists



F.A.2.4 Terminología

Grado: evaluación del cambio en las características del espécimen de prueba con respecto a una escala de referencia normalizada.

Repelencia al aceite: característica de una fibra, o tela para resistir la humectación por líquidos oleosos

F.A.2.5 Equipo para las pruebas:

a) Líquidos de prueba preparados y enumerados de acuerdo a la tabla siguiente. b) Botellas de goteo

c) Papel blanco AATCC.

Grado de repelencia AATCC Composición

0 Ninguno

1 Kaydol

2 65:35Kaydol:n-hexadecano

3 n-hexadecano

4 n-tetradecano

5 n-dodecano

6 n-decano

7 n-octano

8 n-heptano

F.A.2.6 Espécimen de pueba

Evaluar 2 trazadores aproximadamente de 20 cm por 20 cm. Acondicionar los especimenes de prueba por un mínimo de 4h a 21 ºC ±1 °C y una humedad relativa de 65% ± 2%

F.A.2.7 Procedimento

1. Colocar el espécimen de prueba horizontal en el papel blanco

2. Cuando se evalúen textiles finos realizar la prueba en cuando menos 2 capas del textil; de otra manera, el líquido de prueba puede humectar la superficie subyacente, no la tela y por tanto puede causar confusión en la interpretación de los reultados.

3. El equipo y los guantes deben estar libres de silicón ya que puede afectar la repelencia al aceite.

4. Utilizando guantes, cepille la superficie de la muestra con la mano a fin de orientar las fibras en una sola dirección.

5. Iniciar con el menor grado, colocando pequeñas gotas (aproximadamente 5 mm de diámetro ó 0,5 ml en volumen) en la tela. Colocar al menos 5 gotas con una separación de 4 mm entre ellas.

6. La botella de goteo debe ubicarse a 0,6 cm. de la tela.

7. Observe la tela durante 30 s ± 2 s a un ángulo 45º.

8. Si no penetra el aceite el tejido continuar con el siguiente grado hasta que uno de los grados sea absorbido. 9. Realizar esta prueba en dos especímenes.

F.A.2. 8 Evaluación

El grado de repelencia al aceite es el valor numérico del líquido que no va a humectar el textil. La humectación del textil se hace evidente por el oscurecimiento de la tela, y por la disminución del ángulo de contacto.

Una falla ocurre cuando 3 o más de las gotas han humectado la tela. La prueba es satisfactoria cuando 3 o más gotas tienen una apariencia redondeada con un alto ángulo de contacto.



APENDICE F.B

FORMULACIONES PARA DETERGENTES DE REFERENCIA

F.B.1 Especificaciones del detergente de prueba

El detergente2 debe tener la composición siguiente: - Alquil bencen sulfonato de sodio lineal (LAS) 10 %.

- Surfactante no iónico 0,5 %

- Sólidos de Aluminosilicato de sodio 14 %

- Carbonato de sodio 10 %.

- Sólidos de silicato de sodio 0,3 %.

- Polietilenglincol 2 %. - Poliacrilato de sodio 2 %.

- Silicón inhbidor de espuma 5 %

- Perborato de sodio monohidratado 0.6 %

- Proteasa (savinasa) 0.2 %.

- Humedad 6 %

- Abrillantador óptico 0.1 %. - Sulfato de sodio para completar el detergente al l00 %.

APENDICE F.C (Informativo)

EJEMPLOS PARA EL ACOMODO DE CARGAS DE PRUEBA

1. Tomar el trazador por el centro

2. Agitar para asegurar que se mueva libremente

3. Para lavadoras de ropa de carga superior, el acomodo de la ropa se realiza en dirección de las manecillas del reloj.

2 Este detergente de prueba coincide con la formulación del detergente normalizado AHAM 2005.



4. Para lavadoras de ropa frontales el acomodo se realiza por “capas” o niveles.

5. Para realizar la medición de la capacidad volumétrica en las lavadoras de ropa de carga frontal, es necesario recostar la lavadora. Las lavadoras de ropa de carga frontal tienen unos “transportadores” que aseguran el tambor durante el traslado del aparato.

Deben colocarse dichas protecciones antes de recostar la lavadora para poder realizar la medición.



ANEXO G

ENSAYO PARA CALENTADORES DE AGUA ELÉCTRICOS G.1. LISTA DE MEDICIONES El funcionamiento de los calentadores de agua está determinado por las siguientes mediciones: -Verificación de la capacidad nominal -Pérdida estática por cada 24 h -Salida de agua caliente -Tiempo de recalentamiento -Factor de mezcla -Desviación de la calibración del termostato de carátula -Variación cíclica (diferencial) -Eficiencia G.2 MÉTODOS DE MEDICIÓN G.2.1 VERIFICACIÓN DE LA CAPACIDAD NOMINAL El calentador de agua se llena de la manera normal y se corta el suministro. Se vacía por la entrada del agua o, si no es posible hacer esto, por la abertura del drenaje. El agua en el tanque de alimentación en los calentadores que disponen de él, se excluye de la cantidad extraída. El agua extraída se mide y los resultados se expresan en litros, con aproximación al siguiente décimo de litro. G.2.2. PÉRDIDA ESTÁTICA POR CADA 24 h El calentador de agua se llena con agua fría. Se conecta la alimentación eléctrica por unos pocos ciclos de operación del termostato hasta que se hayan alcanzado condiciones estables. La energía acumulada E1 consumida durante el tiempo t1 (horas) se mide en un período no menor que 48 h al iniciar y terminar un corte (salida) del termostato. Las temperaturas del agua θEi en cada entrada del termostato y θAi en cada corte (salida) del mismo, se miden mediante una termocupla ubicada de la siguiente manera:

• Las mediciones de la temperatura del agua sin extraerla se toman con una termocupla colocada dentro de la sección superior del contenedor. Sin embargo, en los contenedores metálicos la termocupla se puede colocar sobre la superficie externa de los mismos

El consumo de energía E por cada 24 h se calcula de acuerdo con la siguiente fórmula:

E = E1 . 24/t1

La temperatura promedio del agua θM se calcula con la fórmula:

θM = (θA + θE )/2

θA y θE se calculan con las siguientes formulas: La temperatura promedio del agua después de la desconexión del termostato θA es el valor promedio de n

temperaturas θAi registradas después de cada desconexión del termostato, como se obtiene de:

n

ni

i Ai

A

∑=

== 1 θθ

La temperatura promedio del agua después de una desconexión del termostato θE es el valor promedio de n

temperaturas θEi registradas después de cada conexión y se obtiene de:



n

ni

i iE

E

∑=

==

1 θθ

La pérdida constante por cada 24 h, Qpr, se calcula de acuerdo con la fórmula:

Qpr = (45/(θM - θamb )) . E

Qpr esta expresado en kilovatios-hora por 24 h relacionado a un incremento de temperatura de 45 K y expresado al 0,1 kWh más cercano G.2.3 SALIDA DE AGUA CALIENTE Inmediatamente después de tomar la medición como se indica en el numeral G.2.2, se apaga el calentador de agua después de un corte (salida) del termostato. Entonces:

-se extrae por la salida una cantidad de agua igual a la capacidad nominal, a una tasa constante de flujo, suministrando agua fría; el flujo de agua para los calentadores de agua con salida abierta se controla mediante la válvula de entrada. El flujo en cualquier otro tipo de calentador de agua se mantiene constante por medio de una válvula en la salida.

La tasa de flujo se ajusta: a 2 l/min para calentadores con una capacidad nominal menor que 10 l; a 5 l/min para calentadores con una capacidad nominal entre 10 l y 50 l; a 10 l/min para calentadores con una capacidad nominal mayor que 50 l hasta 200 l; a un valor correspondiente a 5 % de la capacidad nominal por minuto para calentadores con

capacidad nominal mayor que 200 l. Las mediciones de la temperatura del agua extraída del calentador se toman en el flujo de salida que debe ser continuo. La temperatura se mide con una exactitud de ± 0,5 K y, si se usa un termómetro, debe ser del tipo que registra de manera rápida y precisa en cualquier posición. Se recomienda tomar las lecturas de la temperatura continuamente. Como alternativa, se pueden tomar a intervalos uniformes en la descarga, por ejemplo, 10 lecturas a 5 %, 15 %, etc. de la capacidad nominal. Si hay una caída muy marcada en la temperatura, pueden ser necesarias lecturas adicionales para calcular correctamente el valor promedio de extracción de agua θ‘P. La temperatura θC se debe medir a una distancia no menor de 750 mm de la entrada de agua del calentador. La temperatura promedio del agua θp se calcula con la siguiente fórmula:

θp = 50 (θ‘p - θc / θA - θc )+ 15

La salida de agua caliente se registra como la capacidad nominal en θp (... litros a ... °C). G.2.4 TIEMPO DE RECALENTAMIENTO Inmediatamente después de determinar θp de acuerdo con lo indicado en el numeral G.2.3:

-se conecta la alimentación eléctrica; - se determina el tiempo de calentamiento tR desde el encendido hasta el primer corte (salida)

del termostato cuando la temperatura del agua θR, está dentro de 10 K de θA . Las mediciones de la temperatura del agua sin extraerla se toman con una termocupla colocada dentro de la sección superior del contenedor. Sin embargo, en los contenedores metálicos la termocupla se puede colocar sobre la superficie externa de los mismos. Vease la siguiente figura.



Salida Entrada

12 h

h

Termocupla

Salida Entrada Salida Entrada

Medida dentrodel deposito

Juntas

disposición de las termocuplas

Termocupla

del depositoMedida fuera

Figura. Medición de la temperatura del agua con una termocupla El tiempo de recalentamiento requerido para calentar el agua desde 15 °C hasta 65 °C se calcula a partir de la siguiente fórmula y se expresa en horas y minutos:

tR . 50 = tR . 50/( θR - θC )

Entonces: -se apaga el calentador y se corta el suministro de agua; - se extrae el agua por la entrada pero, si esto no es posible, se puede sacar por el drenaje; - la temperatura promedio del agua por extracción sin reponerla con agua fría se registra

como θW. G.2.5 FACTOR DE MEZCLA El factor de mezcla FM se determina comparando la temperatura promedio del agua con y sin agua fría fluyendo dentro del calentador. El factor de mezcla se expresa como un porcentaje y se obtiene de la fórmula:

FM = (θW - θp )/ θW . 100

G.2.6 DESVIACIÓN DE LA CALIBRACIÓN DEL TERMOSTATO Esta medición se aplica sólo a termostatos que el usuario puede ajustar y que tienen una carátula expuesta. La desviación, A, se determina comparando la lectura de la carátula con la temperatura promedio del agua y se obtiene mediante de la fórmula:

A = θ - θM

G.2.7 VARIACIÓN CÍCLICA DE LA TEMPERATURA (DIFERENCIAL) La variación cíclica en la temperatura del termostato ∆θ se expresa por la fórmula:

∆θ = θA -θE

G.3 INSTRUMENTOS G.3.1 General Los instrumentos son requeridos para las siguientes mediciones con los grados de precisión anotados. Los instrumentos deben ser calibrados periódicamente, y un registro debe contener al menos el dato de calibración, y la referencia de la norma utilizada.



G.3.2 Temperatura Las mediciones de temperatura deben llevarse mediante alguno de los siguientes instrumentos:

a)Termómetro de vidrio. Sólo para temperatura ambiente. b)Termómetro a base de termocuplas. c)Termoresistencias.

La resolución de estos instrumentos debe ser 0,1 °C y el error no debe ser superior a +/- 1 °C. La constante de tiempo de las termocuplas usadas para la medición de las temperaturas del agua a la entrada y la salida no deben ser superiores a 5 s. G.3.3 Presión Los instrumentos para la medición de la presión deben tener un error menor a los siguientes: G.3.3.1 Atmosférica – ± 33,8 Pa

G.3.3.2 Agua – ± 6,9 kPa

G.3.4 Marcación La marcación de las galgas debe tener una precisión de ± 0,005 pulgadas columna de agua (1,2 Pa). Las divisiones mínimas sobre el marcado de la galga deben ser de 0,005 pulgadas columnas de agua (1,2 Pa). G.3.5 Peso Las balanzas deben tener un error no superior a ± 1,0 % G.3.6 Tiempo Los cronómetros deben tener un error no superior a ± 0,5 s/h. G.3.7 Consumo de energía y tasa de flujo de energía Los instrumentos para medir el consumo de energía o tasa de consumo de energía deben tener un error no superior a ± 1,0 %. G.3.8 Flujo de agua Los medidores de flujo deben tener un error no superior al ± 1,0 % del total de agua extraída G.4 APARATOS G.4.1 Plataforma de ensayo Un calentador de agua o tanque de almacenamiento diseñado para ser auto soportado debe ser instalado de acuerdo con las especificaciones del fabricante sobre una plataforma de madera laminada con un espesor de 19 mm soportada por tres apoyos de 50 mm por 100 mm. Si es necesario, suministrar una plataforma adicional para la sección de la bomba de calor de un calentador tipo bomba de calor. Si el calentador de agua no esta diseñado para ser montado sobre piso combustible, un material no combustible adecuado debe ser ubicado entre este y la plataforma. Los calentadores diseñados para ser montados en pared deben ser instalados a una pared no metálica de acuerdo con las especificaciones del fabricante.



El cuarto de ensayo deber estar ubicado en un área protegida de corrientes de aire producidas por sistemas de calefacción y ventilación. G.4.2 Tubería de agua Las tuberías de agua tipo L y acoples de cobre, deben ser instaladas con el mismo tamaño de las conexiones sobre el calentador de agua. Los conectores rápidos pueden ser usados para facilitar la instalación y remover los sistemas de tubería. En la Figura G.1, G.2, o G.3 se ilustra la instalación del arreglo de tuberías, excepto para los siguientes tipos: Cualquier calentador de agua montado en el piso con 76 L (20 galones) o más de volumen de almacenamiento que tiene 914 mm de altura o menos debe tener la tubería instalada horizontalmente a las conexiones de agua fría y caliente. La longitud de estos tramos horizontales debe ser de al menos 305 mm fuera de la cubierta (Véanse las Figuras G.4a y G.4b) Cualquier calentador de agua que tenga un volumen de almacenamiento de menos de 76 L (20 galones) debe ser instalado con el arreglo de tuberías como se ilustra en las Figuras G.5 y G.6, como sea más apropiado. Cualquier componente de tubería o aislamiento suministrado con el calentador de agua debe ser incluido. Suministrar un manómetro para calentadores de agua tipo almacenamiento, un tanque de expansión tipo diafragma y una válvula cheque en la línea de suministro de agua. Una válvula de alivio combinada de presión y temperatura nominales apropiada, debe ser instalada en el lugar especificado por el fabricante. Aislar el cuerpo de la válvula de alivio con un aislante térmico que tenga un valor de R = 5,67 m2 ºC/W. La tubería de descarga para la válvula de alivio debe ser no metálica. Se deben dejar espacios de tal manera que ninguna tubería entre en contacto con otras superficies del cuarto de ensayo. Donde se requiera la tubería de suministro y el retorno entre un calentador de agua tipo bomba de calor y un tanque de almacenamiento deberá ser del tamaño mínimo, longitud y tipo especificado o proporcionado por el fabricante. Si los materiales de instalación no son proporcionados por el fabricante de la bomba de calor, use 2,4 m de manguera de conexión no aislada que tenga un diámetro interior de 16 mm. G.4.3. Instalación de las termocuplas G.4.3.1. En tanque Para un calentador de agua de acumulación Tipo I, instale 6 termocuplas dentro del tanque del calentador de agua. Las termocuplas deben ser instaladas en el interior del tanque ya sean a través de la (1) abertura para la varilla del ánodo, (2) la entrada de la válvula de alivio o (3) la salida del agua caliente. La posición de cada termocupla a lo largo de una línea vertical que esta localizada centralmente o sobre el centro aproximado de una sección del tanque lejos de cualquier fuente de calor u otra irregularidad. El nivel de cada junta de medición de las termocuplas debe estar en el centro de cada una de las seis secciones horizontales de volumen aproximadamente igual. El dispositivo de protección anódica puede ser removido para la instalación de las seis termocuplas y todos los ensayos deben ser llevados a cabo con el dispositivo desmontado. Desmonte solamente la cantidad mínima de aislamiento térmico necesario para tener acceso para la remoción de protección anódica. Si las termocuplas están instaladas a través de la entrada de la válvula de alivio o salida de agua caliente un acople rápido no metálico debe ser instalado de tal, manera que la válvula de alivio o la tubería de salida, la que sea aplicable es instalada tan cerca como sea posible de su localización original. Si la salida de agua caliente incluye una válvula de alivio combinada de presión y temperatura debe ser instalada en la parte superior del acople en T. Aislar todos los acoples adicionados con un aislamiento térmico que tenga al menos R = 5,67 m2 ºC/W. Si en el tanque no pueden ser ubicadas las seis termocuplas dentro de los requisitos especificados para la instalación, instale el número máximo de termocuplas que puedan cumplir con las especificaciones anteriores. G.4.3.2. En tubería Instale las termocuplas como se ilustra en las Figuras, G.1, G.2, G.3 o G.4a y G.4b, como sea apropiado. Las juntas de las termocuplas no deben extenderse más de 152 mm en la tubería desde la salida apropiada de la T.



G.4.3.3 Ambiente del cuarto Instale en el centro del cuarto una termocupla con junta apantallada contra radiación directa del tanque del calentador de agua y posicionada en el punto medio vertical del calentador a una distancia perpendicular aproximada de 610 mm desde la superficie de la cubierta del calentador de agua. Para el ensayo de calentadores de agua tipo bomba de calor proporcionar una termocupla de bulbo húmedo adyacente. G.4.4 Medición del consumo de energía Instalar uno o más instrumentos que midan como sea apropiado la cantidad y la tasa de energía eléctrica consumida por un calentador de agua. G.4.5 Tanque de acumulación para calentadores de agua tipo bomba de calor sin

tanque Un calentador de agua tipo bomba de calor sin tanque debe ser ensayado con un tanque de calentador de agua eléctrico normalizado. En los E.E.U.U el tanque normalizado tiene una capacidad de 178 ± 3,8 L, según lo determinado por el método de ensayo del numeral G.5.5; un factor de energía de 0,87 como lo determinado por el procedimiento de ensayo del DOE (Department of Energy) y dos elementos calefactores de 4,5 kW de tal manera que prevenga que ambos elementos sean energizados simultáneamente. El detalle de construcción es mostrado en la Figura G.7. F.4.6 Suministro de agua El suministro de agua debe ser capaz de entregar agua en las condiciones especificadas a continuación: Durante el ensayo, cuando el agua no esta siendo drenada, mantenga el suministro de agua entre una presión manométrica de 275,6 kPa (40 psi) y la máxima presión de trabajo especificada por el fabricante del calentador de agua bajo ensayo. El agua suministrada al calentador debe estar a una temperatura de Tc ± 1 °C . G.4.7 Control de flujo Una válvula de control de flujo debe instalarse para suministrar flujo como se especifica en el numeral G.6 G.5 MÉTODOS DE ENSAYO F.5.1 General Los calentadores de agua deben ser instalados y operados de acuerdo con las especificaciones del fabricante a menos que el método de ensayo lo especifique de otra manera. El calentador de agua debe estar equipado con los aparatos descritos en el numeral F.4 y la instrumentación descrita en el numeral F.3 debe ser instalada para obtener y registrar datos como sea necesario. G.5.2 Suministro de energía G.5.2.1 Suministro eléctrico Durante el ensayo el suministro de tensión debe ser mantenido entre el ± 1 % de la tensión normalizada. Las tensiones normalizadas deben ser 120 V, 208 V, 240 V y 277 V o 480 V, como sea apropiado basados en la tensión nominal definida en la placa de especificaciones del calentador de agua. G.5.3. Suministro de agua Durante el ensayo, cuando el agua no esta siendo drenada, mantenga el suministro de agua entre una presión manométrica de 275,6 kPa (40 psi) y la máxima presión de trabajo especificada por el fabricante del calentador de agua bajo ensayo. El agua suministrada al calentador debe estar a una temperatura de Tc ± 1 °C .



G.5.4 Temperatura ambiente del cuarto Para los ensayos de los calentadores de agua tipo bomba de calor, mantener la temperatura de bulbo seco TDB ± 1°C (TDB = 21,1 °C ) y la temperatura de bulbo húmedo a TWB ± 0,5 °C . Para ensayos de todos los otros tipos de calentadores, mantener la temperatura de bulbo seco del ambiente entre Trm ± 2,5 °C. G.5.5 Capacidad de almacenamiento del tanque para los ensayos El volumen del tanque debe ser determinado con las termocuplas instaladas y con las válvulas de entrada y salida de agua acopladas. El calentador de agua vacío se debe ubicar sobre una balanza en posición normal y su peso tara debe ser registrado. Una línea de suministro debe ser conectada a la entrada y otra a la salida. Se suministra agua a la temperatura especificada en el numeral G.5.3 por la entrada y se abre la llave de salida de agua caliente. Cuando el agua comience a salir sin aire, cierre la válvula de salida y presurice el tanque a 275,6 kPa (40 psi). Cierre la válvula de entrada, desconecte las líneas de suministro y descarga y registre nuevamente el peso bruto. Calcule el volumen, V, aproximándolo a 0,1 litros como sigue:

V = (Peso lleno - Peso Tara)/ d),

de donde d =es la densidad del agua a su temperatura en el tanque.

G.5.6 CONTROL DE TEMPERATURA DEL AGUA G.5.6.1 Calentadores de agua Tipo I Abra el suministro de agua al tanque. Cuando el tanque esté lleno y libre de aire, cierre la válvula de salida; luego inicie el calentamiento. Después del corte, observe la temperatura media del tanque, hasta que se alcance su máximo valor cada minuto (por ejemplo no hay incremento de temperatura en dos minutos sucesivos. Determine si este valor esta en el rango de Tt ± 2,5 °C . Si no, corte el suministro de energía, purgue el tanque con suministro de agua, recalibre el termostato e inicie el calentamiento. Verifique de nuevo la temperatura media del agua del tanque. Si es necesario, repita este procedimiento hasta alcanzar el rango especificado de temperatura. Si hay dos termostatos, el superior, si es ajustable, debe ser primero calibrado para producir una temperatura máxima del agua en el rango especificado como el medido por la termocupla más alta en el tanque. Entonces el termostato más bajo debe ser calibrado para alcanzar una temperatura media máxima del tanque dentro del rango especificado. Un termostato para una bomba de calor que controle un elemento calefactor auxiliar debe ser ajustado de acuerdo con las instrucciones del fabricante. G.5.7 Características nominales para modelos no ensayados Cuando hay similitud en diseños entre diferentes modelos de calentadores de agua que no afectarán significativamente el desempeño, las características nominales para los modelos no ensayados pueden ser establecidas basándose en los resultados de pruebas obtenidos para modelos similares. Las siguientes condiciones deben ser cumplidas: 1) Todos los calentadores de agua:

a)Tanque común o ensamble de intercambiador de calor. b)Especificaciones comunes de aislamiento. c)Controles termostáticos o sensores de flujo del mismo estilo y modo de operación.

2) Calentadores de agua eléctricos con elementos calefactores resistivos Si un calentador eléctrico tipo acumulación esta disponible con más de una potencia nominal, el fabricante debe designar la potencia nominal estándar y el calentador de agua solamente necesita ser ensayado con los elementos calefactores a la potencia nominal estándar designada. La capacidad a la primera hora de operación para unidades que tengan una potencia de entrada nominal menor que la potencia nominal estándar, deben ser asignadas a la capacidad a la primera hora equivalente a la primera extracción de la capacidad a la primera hora para unidades ensayadas a la entrada estándar.



Para unidades que tengan entradas de potencia mayores que las características nominales estándar, la capacidad nominal a la primera hora debe ser equivalente a la medida para la unidad ensayada a la potencia estándar o un ensayo adicional de la capacidad nominal a la primera hora debe ser efectuado. Para los propósitos de esta determinación los siguientes criterios deben ser usados cuando la unidad tenga dos elementos calefactores: a) Si los elementos calefactores no pueden operarse simultáneamente solamente las características nominales de entrada del elemento superior deben ser consideradas. b) Si los elementos calefactores pueden operase simultáneamente la potencia total de los dos elementos debe ser considerada. La eficiencia de recuperación para todos los calentadores de agua eléctricos tipo acumulación con elementos calefactores resistivos de inmersión deben asumirse al 98 %. El factor de energía para un calentador de agua eléctrico tipo acumulación con potencias variables debe ser el mismo como se determinó usando el cálculo de potencia estándar calculado como se especifica en el numeral G.11. G.6 PROCEDIMIENTO DE ENSAYO G.6.1 Ensayo de extracción de agua para la capacidad a la primera hora de

calentamiento, calentadores Tipo I Según el numeral G.5.6.1 establezca la temperatura media del tanque máxima dentro del rango especificado. La tasa de extracción debe ser FRI ± 0,015 l/s (± 0,25 Galones/min). 15 s después de iniciar cada extracción, y posteriormente cada 10 segundos, registre las temperaturas a la salida y a la entrada del agua. Registre el tiempo, to, e inicie la primera extracción. La máxima temperatura del agua en la primera extracción es To. Continúe la extracción hasta que la temperatura del agua a la salida, disminuya en (Tt - Tmin) por debajo de To, momento en el cual finaliza la extracción. Para unidades con un termostato espere hasta que este corte; para unidades con dos termostatos espere hasta que el termostato superior corte. Registre el consumo de energía o combustible. Determine el volumen G1 (litros) o el peso del agua extraída, W1. Registre el valor máximo de la temperatura media del tanque después de que el termostato corte el suministro. Comience nuevamente una extracción. Continúe la extracción hasta que la temperatura del agua a la salida, disminuya en (Tt – Tmin) por debajo de To, termina la extracción. Continúe esta secuencia hasta alcanzar una hora (al minuto más cercano) después de transcurrido t0, entonces corte el suministro de energía. Si una extracción esta en progreso, finalícela. De lo contrario, inicie y complete una extracción final, tal como se describió antes. Determine el peso total del agua extraída (W) en kilogramos o su volumen; G, en litros. G.6.2 Prueba de simulación de uso Se debe establecer una programación de seis (6) extracciones, iniciándola en intervalos de 1 h. Cada extracción debe tener un valor de Ut / 6 ± 1,9 L. Para calentadores de agua Tipo I la tasa de flujo para cada extracción es FRi ± 0,015 L/s. Para el calentador Tipo II, con una entrada sencilla, la tasa de flujo para cada extracción debe ser FR ± 0,4 L/min (0,006 L/s). Para los Tipo II cuyo FRmin haya sido establecido, las primeras 3 extracciones deben ser a un caudal de FRmin ± 0,4 L/min (0,006 L/s). Adicionalmente, si la temperatura de agua a la salida a la tasa de flujo FRmin es menor que Tt - 2,5 ºC, entonces el volumen total de estas 3 extracciones debe ser Ut/2 (Tt - Tc /∆Ta). Las últimas 3 extracciones deben ser a una tasa de FR ± 0,4 L/min (0,006 L/s). Comenzando a registrar las temperaturas a la entrada y la salida del agua, 15 s luego de iniciada cada extracción, y secuencialmente cada 5 s hasta finalizar el ensayo. G.6.2.1 Calentadores Tipo I Según el procedimiento descrito en el numeral G.5.6.1, establezca la máxima temperatura media del tanque dentro del rango especificado. Almacene este valor Tmi, las lecturas de la cantidad de energía eléctrica, en tiempo ti, y comience la programación de extracciones. Almacene la temperatura media del tanque y la temperatura del ambiente cada 15 min durante las 24 h de simulación, a menos que este en proceso una recuperación o una extracción. En el final del periodo de recuperación seguido de la primera extracción, si la hay, almacene las lecturas de consumo de energía (eléctrica). Determine el volumen U1 (litros) o el peso neto de la extracción Wr. Almacene el valor de la temperatura máxima del tanque luego del corte, Tmd1. Siguiendo el ciclo de recuperación completo seguido de la sexta extracción, almacene las lecturas de consumo de energía, el registro de la cantidad de agua, la máxima temperatura media del tanque alcanzada



luego del corte (Tmd6), y el tiempo t6 para el cual se obtiene Tmd6. Permita que el calentador de agua permanezca en standby hasta que las 24 h hayan transcurrido. Evite el ciclo de recuperación desde el comienzo de la última hora del el ensayo desconectando el suministro de energía. A las 24 h registre la temperatura media del tanque Tmf y la lectura del consumo de energía - Zaux -, medido en kWh (MJ) para la energía eléctrica.

Figura G.1

Figura G.2

Figura G.3

Figura G.4a



Figura G.4b

Figura G.5

Figura G.6

Apertura para la válvula dealivio de presión y temperatura

R 4 pulgadasR 4 1

2 pulgadas

Acople NPT Ø 3 4 de pulgada

Apertura para anodo

6 7 8 pulgadas

2 1 2 pulgadas

31 1 8 pulgadas

46 7 8 pulgadas

50 pulgadas

Diámetro interior18 pulgadas

Acople NPS Ø 1 pulgadapara elementos de calentamiento

Diámetro exterior 0,750 de pulgadax 43 pulgadas de longitud, Tubode inmersión en polipropileno

Acople NPT Ø 3/4 de pulgada

FRIOCALOR

Nota: el radio esférico de la cabeza superiore inferior es 18 pulgadas

Figura G.7



ANEXO H METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA EFICIENCIA EN CALENTADORES DE AGUA

A GAS TIPO ACUMULADOR Y TIPO PASO PARA USO DOMÉSTICO. H.0. DEFINICIONES CONDICIONES DE REFERENCIA: las condiciones de referencia, para el gas y el aire, son gas seco, a la temperatura de 15 °C, y a la presión absoluta de 1013,25 mbar. GASES DE ENSAYO: gases destinados a verificar las características de funcionamiento de los artefactos que utilizan combustibles gaseosos. Comprenden los gases de referencia y los gases límites. GAS DE REFERENCIA: gases de ensayo con los cuales los artefactos funcionan en las condiciones normales cuando están alimentados a la presión nominal correspondiente. GASES LÍMITES: gases de ensayo representativos de las variaciones extremas de las características de los gases para cuya utilización han sido diseñados los artefactos. PODER CALORÍFICO: cantidad de calor producido por la combustión completa, a una presión constante e igual a 1013,25 mbar, de la unidad de volumen o de masa de gas, estando tomados los componentes de la mezcla combustible en las condiciones de referencia, y siendo conducidos los productos de la combustión en las mismas condiciones. Se distinguen dos tipos de poder calorífico:

- El poder calorífico superior: El agua producida por la combustión está supuestamente condensada. Símbolo: Hs. - El poder calorífico inferior: El agua producida por la combustión permanece supuestamente en estado de vapor. Símbolo: Hi

Unidades: - Megajulios por metro cúbico de gas seco tomado en las condiciones de referencia (MJ/m³) - Megajulios por kilogramo de gas seco (MJ/kg).

DENSIDAD: relación de masas de volúmenes iguales de gas y de aire secos tomados en las mismas condiciones de temperatura y de presión, 15 °C, 1013,25 mbar. Símbolo: d ÍNDICE DE WOBBE: relación entre el poder calorífico del gas por unidad de volumen y la raíz cuadrada de su densidad, en las mismas condiciones de referencia. El índice de Wobbe se dice superior o inferior según que el poder calorífico considerado sea el poder calorífico superior o el inferior. Símbolos:índice de Wobbe superior Ws índice de Wobbe inferior W i Unidades:

- Megajulios por metro cúbico de gas seco tomado en las condiciones de referencia (MJ/m³). - Megajulios por kilogramo de gas seco (MJ/kg).

PRESIÓN DE GAS: todas las presiones son presiones estáticas del gas en movimiento, medidas en relación a la presión atmosférica, y perpendicularmente a la dirección del flujo de gas. Símbolo: p . Unidad: milibar (mbar) ( 1 mbar = 102 Pa) PRESIONES DE ENSAYO: presiones de gas destinadas a verificar las características de funcionamiento de los artefactos que utilizan combustibles gaseosos. Comprenden las presiones normales y las presiones límites. PRESIÓN NORMAL: presión con la cual los artefactos funcionan en las condiciones normales, cuando están alimentados con el gas de referencia correspondiente. Símbolo: pn PRESIONES LÍMITES: presiones representativas de las variaciones extremas de las condiciones de alimentación de los artefactos. Símbolos: Presión máxima: pmáx, Presión mínima: pmín PAR DE PRESIÓN: conjunto de dos presiones distintas de distribución de gas, aplicadas en función de la desviación importante que existe entre los índices de Wobbe en el interior de una misma familia o de un mismo grupo:

• La presión más alta corresponde únicamente a los gases de índice de Wobbe más bajo • La presión más baja corresponde a los gases de índice de Wobbe más elevado.

TENSIÓN ELÉCTRICA NOMINAL: tensión, o rango de tensiones eléctricas, indicadas por el fabricante, con las cuales el artefacto funciona normalmente. LÍNEA DE GAS: conjunto de elementos del artefacto comprendidos entre la conexión de alimentación de gas, y el o los quemadores, destinado a distribuir o contener el gas combustible.



ORIFICIO CALIBRADO: elemento provisto de uno, o varios orificios, que se intercala en la línea de gas, para originar una pérdida de presión y conducir de este modo la presión de gas en el quemador a un valor predeterminado, para una presión de alimentación y un consumo fijados. INYECTOR: dispositivo de admisión de gas en un quemador. REGULADOR DE PRESIÓN DE GAS: dispositivo que mantiene la presión de salida del gas entre los límites determinados, independientemente de las variaciones de la presión de alimentación y del consumo de gas, dentro de un rango de valores fijado. REGULADOR DE CONSUMO DE GAS: dispositivo que mantiene el consumo de gas constante, entre los límites determinados, independientemente de las variaciones de las presiones de entrada y salida, dentro de un rango de valores fijado. DISPOSITIVO DE PRERREGLAJE DEL CONSUMO DE GAS: dispositivo que permite fijar el consumo de gas de un quemador en un valor predeterminado, en función de las condiciones de alimentación. La acción consistente en maniobrar este dispositivo se denomina "prerreglaje del consumo de gas". BLOQUEO DE UN DISPOSITIVO DE PRERREGLAJE: inmovilización de un dispositivo de prerreglaje en una posición determinada por cualquier medio (tuerca, etc). PRECINTADO DE UN DISPOSITIVO DE PRERREGLAJE: bloqueo de un dispositivo realizado con ayuda de un material tal que cualquier intervención que tienda a modificar el reglaje del mismo, implique la rotura del material de precinto y la puesta en evidencia de la intervención realizada. PUESTA FUERA DE SERVICIO DE UN DISPOSITIVO DE PRERREGLAJE, O DE REGULACIÓN: acción destinada a anular la función y precintar en esta posición, un dispositivo de prerreglaje o de regulación (de consumo, de presión, etc). El artefacto actúa como si este dispositivo hubiera sido retirado. MANDO DE ACCIONAMIENTO: elemento destinado a accionarse manualmente con el fin de actuar sobre un dispositivo de control del artefacto, por ejemplo: válvula, selector de temperatura. VÁLVULA DE CORTE MANUAL: dispositivo que permite la interrupción manual del consumo de gas al quemador y al quemador de encendido (si existe). VÁLVULA AUTOMÁTICA DE CORTE: válvula diseñada para que su apertura sea controlada por energía eléctrica y que se cierra automáticamente en ausencia de electricidad. DISPOSITIVO DE CONTROL DE LLAMA: dispositivo que mantiene abierta la alimentación de gas, y que la interrumpe en caso de desaparecer la llama vigilada, en función de una señal del elemento detector de llama. VÁLVULA MULTIFUNCIONAL: dispositivo que reúne, al menos, dos funciones, una de las cuales es la de válvula de corte, integradas en una misma envolvente, y cuyos elementos componentes no pueden funcionar independientemente. DISPOSITIVO DE CONTROL: dispositivo que reacciona ante las señales emitidas por los sistemas de regulación y de seguridad, da las ordenes de regulación, acciona el programa de arranque, controla el funcionamiento del quemador, y origina la parada por regulación, la parada por mal funcionamiento, o la puesta en seguridad, si es necesario. El dispositivo de control trabaja según un programa preestablecido y conjuntamente con el dispositivo de detección de llama. SISTEMA AUTOMÁTICO DE CONTROL: sistema que incorpora, al menos, un dispositivo de control y todos los elementos que constituyen un dispositivo de detección de llama. DISPOSITIVO DE CONTROL DE LA EVACUACIÓN DE LOS PRODUCTOS de combustión: dispositivo incorporado en los artefactos del tipo B11BS que origina, al menos, una parada del quemador principal por mal funcionamiento, cuando se detecta un desbordamiento inaceptable de los productos de combustión al nivel del cortatiros antirretorno. DISPOSITIVO DE SEGURIDAD CONTRA EL SOBRECALENTAMIENTO DEL AGUA: dispositivo que origina la puesta en seguridad con firme bloqueo antes de que pueda averiarse el artefacto y/o no se garantice la seguridad. DISPOSITIVO DE LIMITACIÓN DE LA TEMPERATURA DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN: dispositivo que origina la puesta en seguridad con firme bloqueo, cuando se alcanza el valor límite prerregulado de la temperatura en los productos de la combustión. PURGADOR: orificio que permite mantener la presión atmosférica en un recinto de volumen variable. DISPOSITIVO DE CONTROL DE ENTRADA DE AIRE O DE EVACUACIÓN DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN: dispositivo destinado a originar una parada por mal funcionamiento en condiciones anormales de entrada de aire o de evacuación de los productos de combustión. PROGRAMA: secuencia de operaciones, determinadas por el dispositivo de control, para asegurar la puesta en funcionamiento, el control, y la parada del quemador. REENCENDIDO: proceso automático por el cual, después de la desaparición de la señal de llama, el dispositivo de encendido vuelve a recibir corriente eléctrica sin que la alimentación de gas haya sido interrumpida.



REARME: proceso automático por el cual, después de la extinción de la llama durante el funcionamiento, se interrumpe la llegada de gas y se inicia de nuevo automáticamente la secuencia completa de puesta en marcha. PARADA POR REGULACIÓN: proceso que actúa como respuesta a una señal de un dispositivo de regulación (interno o externo al artefacto), cortando inmediatamente la alimentación de gas al quemador principal; el artefacto recupera su posición de rearme. PARADA POR MAL FUNCIONAMIENTO: proceso que actúa inmediatamente como respuesta a una señal de un dispositivo de seguridad, y que origina la parada del quemador. El artefacto recupera su posición de rearme. PUESTA EN SEGURIDAD: interrupción total de la alimentación de gas con bloqueo. FIRME BLOQUEO: posición de parada tal que el rearme sólo puede realizarse después de una intervención manual. BLOQUEO RECUPERABLE: posición de parada tal que el rearme puede realizarse por intervención manual, o por el restablecimiento de la energía eléctrica después de su desaparición. BLOQUEO DE ENCENDIDO: en los dispositivos termoeléctricos, mecanismo que impide el funcionamiento del sistema de encendido mientras permanece abierto el circuito principal de gas. BLOQUEO CON ENCLAVAMIENTO: en los dispositivos termoeléctricos, mecanismo que impide el restablecimiento del consumo de gas al quemador principal, o al quemador principal y al quemador de encendido, durante el tiempo de inercia al apagado. PREBARRIDO: circulación de aire forzado, establecida en el circuito de combustión, con el fin de evacuar cualquier mezcla residual de aire y/o combustible existente, que tiene lugar entre la señal de arranque y el funcionamiento del dispositivo de encendido.

H.1.CONDICIONES GENERALES DE ENSAYO Salvo indicaciones en contra, los artefactos se ensayan en las siguientes condiciones. Local de ensayo. El artefacto se debe instalar en un local bien ventilado, exento de corrientes de aire (velocidad del aire inferior a 0,5 m/s), cuya temperatura ambiente sea de 20 °C ± 5 °C, salvo indicaciones particulares. El artefacto quedará protegido de la radiación solar directa. Condiciones de Instalación. Para todos los ensayos, los artefactos se instalan, utilizan, y ponen en funcionamiento, en las condiciones previstas en las instrucciones del fabricante, salvo indicaciones contrarias a los requisitos de esta norma. En particular, los artefactos murales se deben instalar sobre un panel de ensayos vertical de madera, o de un material de iguales características térmicas, según las indicaciones de las instrucciones técnicas. Salvo indicación en contra, los artefactos del tipo B, se someten al tiro creado por una chimenea de ensayos de 1 metro de altura, cuyo diámetro interior corresponda al menor diámetro indicado por el fabricante en sus instrucciones técnicas. El espesor de pared de la chimenea debe ser inferior a 1 mm. Si el diámetro del collarín de evacuación del artefacto no coincide con uno de los diámetros de la chimenea, se utiliza una pieza intermedia de 1 mm de espesor, para adaptar el diámetro del collarín de evacuación. Se mide la altura de la chimenea:

• Para los artefactos con un collarín de evacuación cuyo eje es horizontal, a partir de este eje. • Para los artefactos con un collarín de evacuación cuyo eje es vertical, a partir del plano de salida del

collarín. Los artefactos del tipo C se ensayan con sus conductos de entrada de aire y evacuación de los productos de combustión y el terminal ensamblados según las instrucciones del fabricante. Cuando el fabricante indica en sus instrucciones de instalación que, en ciertos casos, debe colocarse una protección especial en el terminal, los ensayos se realizan en general sin esta protección, salvo indicación contraria en los ensayos correspondientes. Un artefacto del tipo C2 se ensaya con aire en calma, estando ensamblados los conductos de conexión según las instrucciones del fabricante, pero sin conectar a una chimenea común de ensayos. Alimentación de agua. El artefacto se conecta a una alimentación de agua susceptible de ser regulada para obtener las presiones de alimentación requeridas con una precisión de ± 4 %. Las presiones de agua indicadas son las diferencias de presión entre la entrada y la salida del artefacto, incluida la valvulería suministrada con el mismo.



La temperatura del agua a la entrada del artefacto debe ser siempre inferior o igual a 25 °C, y cuando se trate de medir la temperatura de salida del agua, la temperatura de entrada no debe variar en más de ± 0,5 °C durante el ensayo. Las temperaturas de entrada se miden inmediatamente antes de la conexión de entrada de agua. Salvo indicación en contra, las temperaturas de salida se miden inmediatamente después de la conexión de salida. La temperatura del agua caliente se mide con un termómetro de baja inercia3. Incertidumbre en las mediciones. Salvo indicación contraria en los numerales particulares, las medidas se realizan con tolerancias que no excedan los valores indicados a continuación. Estas tolerancias corresponden a dos desviaciones tipo. El laboratorio evalúa estas desviaciones tipo, teniendo en cuenta las diferentes fuentes. de incertidumbre: contribución del instrumento de medida, repetibilidad, calibración, condiciones ambientales, etc.

1) Presión atmosférica:± 5 mbar. 2) Presión en la cámara de combustión y en la chimenea de ensayos:± 5 % ó 0,05 mbar 3) Presión de gas:± 2 % 4) Pérdida de carga del lado del agua:± 5 % 5) Caudal de agua:± 1 % 6) Consumo de gas: ± 1 % 7) Tiempos:± 0,2 s hasta 1 h ± 0,1 % para más de 1 h. 8) Energía eléctrica auxiliar:± 2 % 9) Temperaturas:

• ambiente± 1 K • agua: ± 2 K • productos de la combustión± 5 K • gas± 0,5 K • superficies± 5 K

10) CO, CO2, y O2 ± 6 % 11) Poder calorífico del gas± 1 % 12) Densidad del gas± 0,5 % 13) Masa± 0,05 % 14) Fuerza ± 10 %

Las incertidumbres de medida indicadas se refieren a las mediciones individuales. Para las medidas que implican una combinación de medidas individuales (por ejemplo, mediciones de los rendimientos), pueden ser necesarias mediciones individuales con incertidumbres más bajas para asegurar la incertidumbre global requerida. Reglaje del artefacto. El artefacto se debe equipar sucesivamente con los componentes adecuados para cada uno de los gases de referencia utilizados, y para la presión normal de ensayo correspondiente. Si, para el gas considerado, está prohibida la utilización del regulador de presión de gas y de los dispositivos de prerreglaje del consumo de gas, estos se deben poner fuera de servicio. El artefacto se regula previamente, si es necesario, según las instrucciones técnicas. El artefacto se alimenta con el o los gases de referencia a la presión normal correspondiente , y funciona a su consumo calorífico nominal, salvo para los ensayos en los que se indiquen condiciones diferentes. Antes de efectuar los ensayos con el gas de referencia al consumo calorífico nominal se puede realizar, si es necesario, una corrección para obtener el consumo calorífico nominal dentro de los límites del ± 2 %, modificando el reglaje del dispositivo de prerreglaje del consumo de gas, o: En los artefactos con regulador de presión de gas cuya función no está anulada para el gas utilizado, y sin dispositivo de prerreglaje del consumo de gas, anulando la función del regulador y regulando la presión de alimentación al mismo; o En los artefactos sin dispositivo de prerreglaje del consumo de gas, y sin regulador de presión, o cuando su función está anulada para el gas utilizado, regulando la presión de alimentación al mismo. Los ensayos con los gases límites se deben efectuar con el inyector y el reglaje correspondiente al gas de referencia del grupo al que pertenece el gas límite. Las presiones de ensayo se deben mantener constantes con una precisión de ± 0,2 mbar.

3 Se entiende por "termómetro de baja inercia" un instrumento de medida en el que el tiempo de respuesta es tal que el 90 % de la elevación final de la temperatura se obtiene en menos de 5 s, dentro del rango de 15 °C a 100 °C, cuando el elemento sensible está sumergido en agua en reposo.



Para todos los ensayos a las presiones mínimas y máximas, se deben utilizar las presiones de ensayo sin las correcciones indicadas anteriormente.

Categoría de los artefactos a gas con subíndice

Gases de ensayo pn pmín.. pmáx..

Primera familia: 1a G 110, G 112 8 6 15

Segunda familia: 2H G 20, G 21, G 222, G 23 20 17 25

Segunda familia: 2L G 25, G 26, G 27 25 20 30

Segunda familia: 2E G 20, G 21, G 222, G 231 20 17 25 G 20, G 21, G 222, G 231, G 25, G 26,

20 17 30 Segunda familia: 2Nc G 27 G 25, G 26, G 27 25 20 30

Tercera familia: 3B/P G30,G31,G32 29a 25 35

G 30, G 31, G 32 50 42,5 57,5

Tercera familia: 3P G 31,G 32 37 25 45 G 31, G 32 50 42,5 57,5

Tercera familia: 3Bb G 30, G 31, G 32 29 20 35 a Los artefactos a gas de esta categoría pueden utilizarse sin ajuste a las presiones de

alimentación indicadas de 28 mbar a 30 mbar. b Los ensayos con los gases G 31 y G 32 se efectúan únicamente a la presión normal de

ensayos (pn = 29 mbar), teniendo en cuenta que estos gases son más restringidos que todos los gases distribuidos. Esta condición cubre las variaciones normales de alimentación de gas.

cVéase la definición en el numeral 6.1.2.2. Tabla H.1.a. Presiones de ensayo cuando no existe par de presión Presiones en milibar (mbar)

Categoría de los artefactos a gas con subíndice

Gases de ensayo pn pmín.. pmáx..

Segunda familia: 2E+ G 20, G 21, G 222 20 17 25

G 231 (25)a 17 30

Tercera familia: 3+ G 30 29b 20 35

(28-30/37 mbar) G 31,G 32 37 25 45

Tercera familia: 3+ G30 50 42,5 57,5

(50/67 mbar) G31,G32 67 50 80

Tercera familia: 3+ G 30 112 60 140

(112/148 mbar) G 31,G 32 148 100 180

a Esta presión corresponde a la utilización de los gases de índice de Wobbe más bajo pero, en principio, no se realiza ningún ensayo a esta presión.

b Los artefactos a gas de esta categoría pueden utilizarse sin ajuste a las presiones de alimentación indicadas de 28 mbar a 30 mbar.

Tabla H.1.b. Presiones de ensayo cuando existe par de presión Presiones en milibar (mbar) Alimentación eléctrica. El artefacto se conecta a la corriente eléctrica a la tensión nominal o a una tensión comprendida dentro del rango de tensiones nominales, salvo indicación contraria. Régimen de temperatura. Salvo indicaciones particulares, los ensayos se realizan a régimen de temperatura. El régimen de temperatura se obtiene regulando el termostato a un valor medio y haciendo pasar la cantidad justa de agua suficiente para permitir el funcionamiento continuo del quemador al consumo máximo, o al consumo reducido, durante todo el ensayo, que no debe comenzar hasta 10 min después de que el quemador haya alcanzado su consumo máximo. Equilibrio térmico. Con el termostato regulado al valor indicado para el ensayo correspondiente, el equilibrio de temperatura, mencionado en determinados numerales, se obtiene calentando una primera vez el artefacto estando éste a temperatura ambiente, vaciándolo a continuación y volviendo a calentarlo una segunda vez hasta que se apague el quemador. H.1.1. Realización de los Ensayos El artefacto se alimenta con uno de los gases de referencia correspondientes a su categoría, y se regula para obtener el consumo calorífico nominal.



Las incertidumbres de medición se eligen de forma que se garantice una incertidumbre global en la medición de la eficiencia de ± 2 %. El ensayo se realiza en las siguientes condiciones normales de evacuación de los productos de combustión: Los artefactos tipo A se instalan con sus deflectores; Los artefactos del tipo B1 instalados según las condiciones generales de ensayo, y conectados a la chimenea de ensayos del diámetro indicado por el fabricante en sus instrucciones técnicas; Los artefactos de los tipos C instalados, con aire en calma4, según las indicaciones de las instrucciones técnicas, con los accesorios suministrados por el fabricante, sobre el equipo de ensayos descrito en el numeral H.4.B. En atmósfera no polucionada en el equipo de ensayos de la Figura H.3, con todas las clapetas (compuertas de tiro) abiertas y el ventilador parado).

E

Y

BCA

D

Conducto de sección rectangular

225 mm x 400 mm

2 anemómetrosregistradores(intercambiables)

Toma de presión

Conexión analizadores de CO y CO para ensayoscon aire polucionado y corriente ascendente

Aparato a ensayar

Termopar y tubo de toma de muestras paraconectar a los analizadores de CO y CO

2

2

Aparato de producciónde agua caliente

10

1m

9

Toma detemperatura

Intercambiador de calor

Figura H.3. Ensayo de un artefacto del tipo C21 instalado sobre el conducto común

En artefactos del tipo C21 se instalan siguiendo las instrucciones del fabricante, sobre el equipo de ensayos representado en la Figura H3, utilizando sucesivamente las longitudes mínima y máxima del conducto previstas por el fabricante. El artefacto se alimenta con el gas de referencia correspondiente al gas límite de desprendimiento de llama de su categoría, al consumo calorífico nominal. El equipo de ensayos se regula de forma que se obtengan las siguientes condiciones:

Una corriente ascendente con una velocidad media de 2 m/s, una concentración de CO2 de 1,6 %, y una temperatura comprendida entre 60 °C y 80 °C

Una corriente ascendente con una velocidad media de 4,5 m/s, una concentración de

CO2 de 0,75 %, y una temperatura comprendida entre 40 °C y 60 °C. Todos los ensayos se repiten al consumo calorífico mínimo, si este funcionamiento está previsto por el fabricante. Artefactos del tipo C4. El artefacto se instala con los conductos más cortos indicados por el fabricante. Se aplica al conducto de evacuación de los productos de la combustión una depresión de 0,5 mbar (véase la Figura H.10). Artefactos del tipo C5. El artefacto se instala con los conductos más cortos indicados por el fabricante. Se aplica al conducto de evacuación de los productos de la combustión una depresión de 2,0 mbar (véase la Figura H.10).

4 Se considera aire en calma, aquel cuya velocidad es inferior o igual a 0,25 m/s.



Artefactos del tipo C6. El artefacto se instala con los conductos suministrados por el fabricante. Se aplica al extremo del conducto de evacuación de los productos de la combustión una depresión de 0,5 mbar (véase la Figura H.10). Artefactos con ventilador. El artefacto se alimenta a la tensión eléctrica nominal o a las tensiones extremas del rango de tensión nominal. El ensayo se repite a las tensiones del 85 % y del 110 % del valor nominal.

P2

Figura H.10. Dispositivo de ensayo con depresión

H.1.2 Determinación de la eficiencia. La eficiencia ηu en porcentaje (%) se calcula mediante una de las siguientes fórmulas: (gases de la 1ª, 2ª y 3a familias)

i

pu

HV

TmC100

η

η∆

=

o: (gases de la 3ª familia)

i

pu

HM

TmC100

η

η∆

=

Donde: m =masa de agua recogida durante el ensayo, en kilogramos (kg). Cp =calor específico del agua recogida, igual a 4,186 x 10-3 megajulios por kilogramo y

por kelvin (MJ kg-1 K-1). ∆T =elevación de temperatura del agua recogida, en kelvin (K) obtenida por diferencia

entre la media de las diez medidas de temperatura del agua caliente, en grados Celsius (°C) la temperatura media del agua fría, en grados Celsius (°C).

Vη =volumen de gas seco (gases de la 1a, 2a y 3a familias) consumido por el artefacto durante el ensayo, conducido a las condiciones de referencia, expresado en metros cúbicos (m3).

Mη =masa de gas (gases de la 3a familia) consumida por el artefacto durante el ensayo, expresada en kilogramos (kg).

Hi =poder calorífico inferior del gas seco utilizado, referido según el caso a: -la unidad de volumen, en megajulios por metro cúbico (MJ/m3); 0 -la unidad de masa, en megajulios por kilogramo (Mj/kg).

Las temperaturas se miden inmediatamente antes de la conexión de entrada e inmediatamente después de la conexión de salida de agua del artefacto, tomando todas las precauciones necesarias para que el dispositivo de medida no ocasione ninguna pérdida térmica. Con el termostato ajustado a su valor máximo, se cierra la entrada de agua fría. Se corta la entrada de gas y se retira agua caliente por el orificio de vaciado. El caudal de vaciado se regula, si es posible, a un valor de aproximadamente 1/10 de la capacidad por minuto.



Después de finalizado el vaciado, el artefacto se llena de nuevo con agua fría y se mide la temperatura tf. Se vuelve a encender el quemador y el artefacto se deja en funcionamiento hasta que el gas se corta por la acción del termostato (o hasta que el consumo de gas descienda hasta el consumo mínimo en el caso de termostatos modulantes, o de posición de máximo o mínimo). Durante este nuevo calentamiento, se cierra la entrada de agua fría, se mide la cantidad de gas consumida y se recoge el agua evacuada por dilatación (en la válvula de seguridad y en la salida de agua caliente). Se corta la entrada de gas y se vacía el artefacto como se indicó anteriormente. Durante este segundo vaciado, se toman diez medidas de la temperatura del agua que sale del artefacto: la primera cuando sale una cantidad de agua aproximadamente igual a 1/20 de la capacidad nominal, y las siguientes, cada vez que sale una cantidad de agua igual a aproximadamente 1/10 de la capacidad. Se mide la cantidad total de agua vaciada por peso o volumen. H.2. Ensayos de Consumo de Mantenimiento Los artefactos del tipo B1 (conectados a la chimenea de 1 metro) y los del tipo C (al dispositivo especial de evacuación de la longitud mínima), se alimentan con uno de los gases de referencia; en el caso de artefactos de temperatura regulable se regula el termostato para obtener una elevación de temperatura del agua caliente de aproximadamente 45 K por encima de la temperatura ambiente ta y en el caso de artefactos de temperatura fija, al valor establecido. Cuando el artefacto está en funcionamiento para alcanzar esta elevación de temperatura, y después de que el termostato corte dos veces la entrada de gas en el caso de regulación todo o nada, o cuando el artefacto funciona al consumo mínimo permitido por la regulación máxima o mínima, o modulante, se determina la temperatura media del agua tch1 contenida en el tanque. El artefacto se mantiene al consumo de mantenimiento durante un número de ciclos completos y durante un tiempo Te lo más próximo posible a 24 h. Se realiza entonces la medición de la temperatura del agua tch2, contenida en el tanque. Se mide la cantidad de gas consumido, G. El consumo volumétrico de gas G obtenido se corrige de la siguiente forma:

eachach

ch

T

24

tt

45

tt

20tG'G

−−

−=

Donde:

2

ttt

2ch1chch

+=

Donde G =consumo de mantenimiento obtenido durante el ensayo, en metros cúbicos

por hora (m3/h). tch1=temperatura media del agua al comienzo del ensayo tch2=temperatura media del agua al finalizar el ensayo ta=temperatura ambiente media durante el ensayo Te=duración del ensayo, en horas (h).

El consumo de mantenimiento q, en vatios (W), se obtiene mediante la siguiente fórmula:

=

24

H'G

6,3

1000q i

H.3.Ensayo de tiempo de Calentamiento Para todos los artefactos, el tiempo necesario para elevar la temperatura del agua hasta 45 K no debe sobrepasar el valor indicado por el fabricante en sus instrucciones de uso Con el artefacto a temperatura ambiente, se calienta una primera vez, se vacía y se llena inmediatamente de agua fría. En el caso de artefactos de temperatura regulable se regula el termostato para obtener una elevación de temperatura del agua de aproximadamente 45 K, y en el caso de artefactos de temperatura fija, al valor establecido. Se enciende el quemador, y se mide el tiempo Tc comprendido entre el encendido del quemador y:

• La parada del quemador por acción del termostato, si éste es del tipo todo o nada; o • El descenso del consumo de gas hasta el consumo mínimo, si el regulador de temperatura es del tipo

máximo o mínimo, o modulante.



Se retira una cantidad de agua igual a 1/10 de la capacidad nominal y se mide la temperatura del agua tch. El tiempo nominal de calentamiento T se obtiene con la fórmula:

fchC

tt

45TT

−=

Donde:

tch =temperatura del agua caliente después de retirar 1/10 de la capacidad nominal tf =temperatura del agua fría

H.4. B Equipo de ensayos para los artefactos del tipo C11 Las características del ventilador y la distancia a la pared de ensayo sobre la que está situado, se escogen de forma que una vez retirado el panel central al nivel de la pared de ensayo se cumplan las siguientes condiciones: • La corriente de aire tenga una sección cuadrada superior o igual a 90 cm de lado o circular superior o igual

a 60 cm de diámetro. • Se puedan obtener las velocidades de 1 m/s, y 12,5 m/s, en un 10 % sobre toda la sección de la corriente

de aire. • La corriente de aire esté constituida por venas gaseosas sensiblemente paralelas y que no resulten en

absoluto afectadas por un movimiento residual de rotación.

Si la parte central desmontable no tiene las dimensiones suficientes para permitir estas verificaciones, estos criterios se verifican sin pared y medidos a una distancia correspondiente a la que existe realmente entre la boca de descarga y la pared de ensayos. α=0° (vientos horizontales), ± 30°. β =0° (vientos rasantes), 15°, 30°, 45°, 60°, 75°, 90° (perpendicular a la pared de ensayos). Para los artefactos provistos de un terminal no simétrico, el ensayo se continúa para los siguientes valores: 105°, 120°, 135°, 150°, 165°, 180°. La variación de β se puede obtener por modificación de la situación del ventilador (pared fija) o haciendo girar la pared alrededor de un eje vertical que pase por su centro. La pared de ensayo es una pared vertical sólida, de al menos 1,80 metros x 1,80 metros, y que contiene un panel móvil en su centro. El dispositivo de entrada de aire comburente y de evacuación de los productos de combustión se instala sobre este panel de forma que su eje geométrico coincida con el centro 0 de la pared, respetando el voladizo hacia el exterior recomendado por el fabricante.

αβ

0

Figura H.4.B. Equipo de ensayos para los artefactos del tipo C1

H.4.C. Dispositivo de ensayo para artefactos del tipo C21 En la Figura H.3 se representa esquemáticamente un banco de ensayos apropiado. Está constituido por un bucle completamente cerrado de sección rectangular de 225 mm x 400 mm, recorrido por una corriente de



aire originada mediante un ventilador axial de circuito derivado. Las condiciones de velocidad y de presión se controlan por una serie de registros. Se utiliza como fuente auxiliar de contaminación, otro artefacto de producción de agua caliente, con la entrada de aire abierta y provisto de un registro F que permite el reglaje del caudal de aire. El artefacto a ensayar se coloca sobre la cara más ancha del conducto, a una altura de, por lo menos, 2 m por encima de la parte horizontal inferior del banco, conectado a un conducto vertical de longitud superior o igual a 1 m. En la parte posterior de los tableros se prevén registros de acceso, para facilitar la instalación de sondas de toma de muestra y de sondas de temperatura. La velocidad de la corriente de aire en el conducto se puede medir por medio de un anemómetro, situado 1 m por encima de la parte horizontal inferior del banco. Se utiliza un coeficiente de corrección para convertir la lectura del anemómetro en un valor medio de velocidad. Para cubrir la escala de 0,3 m/s a 5 m/s pueden ser necesarios dos anemómetros intercambiables. El banco de ensayos está diseñado para funcionar en circuito cerrado, en circuito abierto, y en cualquier posición intermedia entre estos dos extremos. En la práctica, es necesario para los ensayos previstos el circuito abierto o un paso intermedio. El equipo de ensayos se regula de forma que se obtengan las siguientes condiciones:

- una corriente ascendente con una velocidad media de 2 m/s, una concentración de CO2 de 1,6 %, y una temperatura comprendida entre 60 °C y 80 °C

- una corriente ascendente con una velocidad media de 4,5 m/s, una concentración de CO2 de 0,75 %, y una temperatura comprendida entre 40 °C y 60 °C.

Todos los ensayos se repiten al consumo calorífico mínimo, si este funcionamiento está previsto por el fabricante. Para obtener las condiciones de ensayo requeridas, se actúa de la siguiente forma:

- estando cerrados los registros E y F se pone en marcha el ventilador. Se regula el grado de contaminación y la velocidad en el conducto mediante los registros A, B, C y D. Cuando sea necesario aumentar el grado de contaminación, se abre el registro F y se pone en marcha el artefacto auxiliar de producción de agua caliente;

- se ajusta la proporción de aire fresco en relación al aire en circulación, combinando los reglajes de los registros A, B y C;

- el registro D permite el reglaje final del caudal. Si es necesario, se puede hacer circular agua en el intercambiador de calor X con el fin de disminuir la temperatura de los productos de combustión en circulación, medida en Y, dentro de los límites indicados anteriormente. En la práctica, si el conducto es metálico, es probable que este intercambiador de calor no sea necesario.



ANEXO I

METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA EFICIENCIA DE GASODOMÉSTICOS PARA LA COCCIÓN DE ALIMENTOS.

I.1.OBJETO Y CAMPO DE APLICACIÓN Este anexo define los métodos de ensayo, relativos a la utilización racional de la energía de los artefactos domésticos de cocción que utilizan los combustibles gaseosos, listados en la tabla 3.1 A y definidos en el numeral 4.9 del presente reglamento técnico. Los poderes caloríficos especificados en esta anexo están basados en el poder calorífico superior (Hs.). I.2.DEFINICIONES Gases de ensayo: gases que se emplean para verificar las características de funcionamiento de los artefactos de cocción a gas. Incluyen gases de referencia y gases límite. Gases de referencia: gases de ensayo con los cuales funcionan los artefactos bajo condiciones nominales cuando son suministrados a la presión normal correspondiente, y permiten obtener resultados reproducibles. Gases límite: gases de ensayo representativos de las variaciones extremas en las características de los gases que los artefactos están destinados para usar. Densidad relativa: la proporción de las masas de volúmenes iguales de gas seco y aire seco bajo las mismas condiciones de temperatura y presión: 15 °C y 1 013,25 mbar. Se denomina como: d Poder calorífico: cantidad de calor producido por la combustión a una presión constante de 1 013,25 mbar, de una unidad de volumen o masa de gas, cuando los constituyentes de la mezcla de combustión están bajo condiciones de referencia y los productos de la combustión se llevan a las mismas condiciones. Hay dos tipos de poder calorífico: -poder calorífico superior: el agua producida por la combustión se considera condensada. Se denota como Hs

-poder calorífico inferior: el agua producida por la combustión se considera en estado de vapor. Se denota como Hi Unidades: -megajulios por metro cúbico de gas seco bajo condiciones de referencia (MJ/m3) -megajulios por kilogramo de gas seco (MJ/kg) En esta norma sólo se usa el poder calorífico superior. Número Wobbe: la proporción entre el poder calorífico de un gas por unidad de volumen y la raíz cuadrada de su densidad bajo las mismas condiciones de referencia. Se dice que el número Wobbe es bruto o neto dependiendo de si el poder calorífico empleado es superior o inferior respectivamente. Notación: número Wobbe bruto: Ws , número Wobbe neto: Wi

Unidades: megajulios por metro cúbico de gas seco bajo condiciones de referencia (MJ/m3) En este reglamentosólo se usa el número Wobbe bruto. Aire teórico: El volumen de aire necesario para la combustión estequiométrica de una unidad de volumen de gas. Presión de suministro del gas: la diferencia entre la presión estática medida en la conexión de entrada del artefacto en operación y la presión atmosférica. Se denomina como p

Unidad: milibar (mbar) Nota. 1 mbar = 102 Pa. Presiones de ensayo: presiones de ensayo que se utilizan para verificar las características de operación de los artefactos a gas. Comprenden presiones normales y presiones límite. Unidad: milibar (mbar). Presión normal: presión bajo la cual funcionan los artefactos bajo condiciones nominales, cuando tienen el correspondiente gas de referencia. Se denota como Pn

Presiones límite: presiones representativas de las variaciones extremas en las condiciones de suministro de los artefactos. Se denota como: presión máxima: Pmax ; presión mínima: Pmin ;

Par de presiones: conjunto de dos presiones separadas de distribución de gas aplicadas por razón de la gran diferencia entre los números Wobbe dentro de una misma familia o grupo: -la presión más alta sólo se aplica con gases cuyo número Wobbe sea bajo -la presión más baja sólo se aplica con gases cuyo número Wobbe sea alto. Quemadores: dispositivo que efectúa la mezcla gas y aire en la proporción adecuada y que garantiza la combustión del gas. Pueden ser de uno de los siguientes tipos:



-no aireados, en los que el aire para combustión se toma completamente en la salida del quemador; -aireados, en los que parte del aire para la combustión al que se llama “aire primario”, se induce por el flujo de gas y se mezcla con gas antes de la salida del quemador. El resto del aire, conocido como “aire secundario” se toma después de la salida del quemador. Estos quemadores constan de: -un inyector de gas, eventualmente. -un cuerpo que forma el tubo de mezcla. -una cabeza equipada con puertos para la mezcla aire-gas. Quemadores de ignición: quemadores pequeños, cuya llama está prevista para encender un quemador principal. Piloto: quemador de ignición controlado independientemente de los quemadores principales. Quemadores principales: quemadores destinados para garantizar una función térmica en el artefacto. Generalmente se les llama “quemadores” en esta norma. Quemadores cubiertos: quemadores de mesa de trabajo en los que los recipientes que se calientan están protegidos del contacto con la llama directa por la interposición de una superficie sobre la cual se apoyan. Un quemador cubierto puede ser: -permanente, es decir, diseñado para usarlo sólo con la plancha en posición; -temporal, es decir, diseñado de forma que también se pueda usar como quemador descubierto después de retirar la plancha removible. Quemadores no cubiertos: quemadores de mesa de trabajo en los que los recipientes que se calientan están en contacto directo con las llamas. Inyector: parte componente que admite la entrada del gas en un quemador. Hay dos tipos de inyectores: -calibrados, en los que el tamaño del orificio de salida es fijo; -ajustables, en los que el tamaño del orificio de salida es variable. Equipo auxiliar: todos los controles y dispositivos que pueden afectar la seguridad de la operación del artefacto a gas o de la parte de gas de un artefacto combinado con electricidad. Tales como: válvulas, reguladores de gas, dispositivos de supervisión de la llama, termostatos, y válvulas de cierre automático. Dispositivo de ignición: dispositivo para encender uno o más quemadores directa o indirectamente. Puede ser: -un medio eléctrico (resistencia, chispa, etc.) -un medio térmico (llama, piloto, etc.) Dispositivo de supervisión de la llama: dispositivo que, bajo la influencia de la llama en el elemento detector, mantiene abierto un suministro de gas al quemador y al piloto, si existe, y que cierra al menos este suministro de gas en el evento de que se extinga la llama supervisada. Se puede distinguir entre: a)un dispositivo que controla todo el suministro de gas al quemador y al piloto, si existe, y b)uno que controle parcialmente el suministro de gas al quemador y al piloto, si existe. Colocación de un ajustador o control fuera de servicio: se dice que un ajustador o control (de tasa, presión, etc.) está fuera de servicio si se desactiva y sella en tal posición. El artefacto funciona entonces como si este dispositivo se hubiera retirado. Medios para garantizar la hermeticidad: cualquier dispositivo estático o dinámico destinado para garantizar la hermeticidad; por ejemplo: juntas planas, juntas tóricas, juntas cónicas, diafragmas, pastas, masillas. Ajustador primario de aire: dispositivo que permite fijar en un valor predeterminado la aireación primaria de un quemador, de acuerdo con las condiciones de suministro. La operación de cambiar la posición de este dispositivo se llama “ajuste del aire primario”. Ajustador de la tasa de flujo de gas: dispositivo que permite fijar la tasa de flujo de gas de un quemador en un valor predeterminado de acuerdo con las condiciones de suministro. El ajuste puede ser continuo (con tornillo de ajuste) o discontinuo (cambio de orificios calibrados, etc.). La operación de cambiar la posición de este dispositivo se llama “ajuste de la tasa de flujo de gas”. Bloqueo de un ajustador: inmovilización, por parte del fabricante o instalador, de un ajustador en su posición de bloqueo por algún medio (tornillo, etc.). Sellamiento de un ajustador: cualquier disposición relacionada con el ajustador, por la cual cualquier cambio en el ajuste causa la ruptura del sello y hace obvia la intervención del ajustador. Se dice que el ajustador está sellado en esta posición. Un ajustador sellado en fábrica se considera no existente. Orificio calibrado: dispositivo con uno o más orificios que se coloca en el circuito de gas para crear una pérdida de presión y para una tasa de flujo de gas determinada. Regulador: dispositivo que mantiene una presión sensiblemente constante aguas abajo cuando la presión aguas arriba y la tasa de flujo de gas varían dentro de un rango de valores dados.



Válvula: dispositivo para suspender el suministro de gas a un quemador y posiblemente ajustar su tasa de flujo de gas durante el uso. Termostato: dispositivo para mantener automáticamente una temperatura dentro de determinados límites. Generalmente incluye una escala graduada para seleccionar la temperatura de cocción dependiendo de lo que se vaya a cocinar. Perilla de control: parte destinada para ser operada manualmente con el fin de accionar un dispositivo de control, como una válvula, distribuidor rotativo, termostato, etc.). Partes que se pueden tocar: partes externas del artefacto destinadas para ser manipuladas durante el uso normal. Circuito de combustión: ensamble que consiste en una cámara de combustión y un circuito para la evacuación de los productos de la combustión. Mesa de trabajo: parte de un artefacto para cocción que comprende uno o varios quemadores cubiertos o no cubiertos, y/o una o más placas eléctricas para cocción, y posiblemente una plancha asadora. Soporte para los recipientes: soporte colocado por encima de un quemador de mesa de trabajo no cubierto, que sostiene el recipiente que se va a calentar. Usualmente conocido como parrilla. Plancha asadora: parte de una mesa de trabajo que consta de una placa situada por encima de un quemador que permite cocinar la comida por contacto directo con su superficie cuando se calienta a alta temperatura. Una plancha asadora puede ser: -permanente, es decir, diseñada de forma que el quemador sólo se use bajo las condiciones descritas, o -temporal, es decir, diseñada de tal forma que también se pueda usar como quemador cubierto o no cubierto después de retirar o reemplazar la placa removible. Cubierta abatible: tapa destinada para cerrarse sobre la mesa de trabajo. Horno: compartimiento cerrado para preparar asados, repostería, etc. Centro del horno: centro geométrico del volumen útil del horno. Accesorios del horno y del gratinador: accesorios que vienen con el artefacto, o se mencionan como opcionales, utilizados para cocinar en el horno o en el gratinador. Son por ejemplo: -la parrilla destinada para sostener los alimentos que se van a cocinar en el horno o bajo el gratinador y evitar que entren en contacto con los jugos de la cocción. También sirve como repisa para sostener platos en el horno; -la bandeja colectora: accesorio que se emplea para recoger los jugos de la cocción en la parrilla o sostener los alimentos que se cocinan en el horno; -la bandeja para tortas: bandeja destinada para sostener repostería pequeña. Panel de visión: área de material transparente que permite ver el interior de un compartimiento. Gratinador: artefacto o parte de él que permite cocinar por el calor que irradia una superficie que se eleva a una temperatura alta. I.3. VOLUMEN ÚTIL DEL HORNO El volumen útil del horno se define como el producto del área de la superficie útil y la altura útil (véase la Figura I.3.. Se denota como: v. Unidad: Decímetro cúbico (dm3)

Figura I.3. Volumen útil del horno

I.3.1. Altura útil del horno: altura calculada desde la parte inferior del horno hasta la parte superior de la abertura de la puerta, que se puede reducir de tamaño debido a las proyecciones (base, quemador o entramado de la parrilla, etc.). Cuando la puerta no es rectangular, se toma la altura promedio.



Nota. Se considera que una puerta es rectangular si tiene cuatro esquinas redondeadas. Estas dimensiones no tienen en cuenta las proyecciones locales: bombillas, tornillos, luz para el panel de visión del horno, etc. I.3.2. Área útil del plano del horno: se define utilizando las dimensiones útiles medidas de forma que representen la superficie real disponible para cocinar (véase la Figura I.3). Es el producto de la distancia entre los soportes de repisa (o el ancho de la abertura de la puerta, lo que sea menor) y la distancia entre la superficie interna de la puerta y: -la pared posterior, o -el plano vertical posterior de la zona de cocción tal como pasa por el extremo más lejano del accesorio más largo del horno sostenido en su lugar por un dispositivo de fijación; el cálculo se basa en el que sea menor de estos valores. Estas dimensiones no toman en cuenta las proyecciones locales: sondas, tornillos, luz del panel de visión del horno, etc. I.4.DOCUMENTO DE REFERENCIA EUROPEAN COMMITTEE FOR STANDARDIZATION. Domestic Cooking Appliances Burning Gas. Part 2-1: Rational Use of Energy. General. Brussels, 1998. 10 p. (BS - EN 30-2-1) I.5.MÉTODOS DE ENSAYO I.5.1GENERALIDADES I.5.1.1Alimentación del quemador Según la categoría del artefacto, cada quemador se alimenta individualmente con uno de los gases de referencia indicados en el presente reglamento, o un gas de los realmente distribuidos, respetando las condiciones del numeral I.5.1.1.1. Se señala la posición correspondiente de los dispositivos de reglaje o el valor correspondiente de la presión en el quemador. Se enfría, entonces, el quemador antes de proceder al ensayo según el numeral I.5.2.1 ó I.5.2.2. I.5.1.1.1. Métodos prácticos de ensayo. Para facilitar ciertos ensayos, los gases de referencia se pueden reemplazar por gases que actualmente se distribuyan en los países en que se van a instalar los artefactos, si se cumplen los siguientes requisitos: Los gases que se vayan a usar para ensayos deben ser de la misma familia y grupo que el gas de referencia especificado; Los quemadores se ajustan al mismo consumo calorífico que con el correspondiente gas de referencia y la aireación primaria de los quemadores se debe ajustar para que sea lo más cercana a la que se obtiene con el correspondiente gas de referencia, bien sea utilizando el ajustador de aireación o ajustando el suministro de presión y/o cambiando el inyector. I.5.1.1.2.Procedimientos de ensayo La temperatura ambiente para los ensayos debe ser 20 °C ± 5 °C. Para los propósitos de esta norma, se considera que el quemador está frío si no se ha activado por más de 5 s. I.5.1.1.2.1 Ajuste del quemador. Para todos los ensayos, el artefacto se acondiciona con el(los) inyector(es) apropiado(s) para la familia o grupo de gases al que pertenezca el gas. El ajustador de aire primario, si existe, se debe ajustar de acuerdo con las instrucciones técnicas. A menos que se indique lo contrario, una vez que se han hecho los ajustes para un gas de referencia, no se deben alterar para los ensayos a las otras presiones y con los otros gases de ensayo de la misma familia o grupo para los que el artefacto esté equipado y ajustado. I.5.1.1.2.1.1. Quemadores con ajustadores de tasa de flujo de gas. A menos que se especifique algo diferente, todos los reguladores que forman parte de los artefactos y los ajustadores de la tasa de flujo de gas de los pilotos, o ajustadores de tasa reducida se posicionan de acuerdo con las instrucciones técnicas con el gas de referencia a presión normal para la familia o grupo al que pertenezca. Las instrucciones de ajuste se deben incluir en las instrucciones técnicas. Su exactitud se verifica mediante el ensayo No. 3 del numeral I.5.2. 2.1.2.



Todos los ajustes indicados están sometidos a las restricciones especificadas en los numerales I.5.1.1.2.1.1.1 y I.5.1.1.2.1.1.2. I.5.1.1.2.1.1.1.Conversión a diferentes gases Las únicas operaciones aceptables al convertir un artefacto de un gas de un grupo o familia a un gas de otro grupo o familia y/o adaptar a diferentes presiones de distribución se indican a continuación para cada categoría. Se recomienda que estas operaciones se puedan hacer sin desconectar el artefacto. I.5.1.1.2.1.1.1.1 Categoría I Categoría I2H, I2L, I2E, I2E+: sin modificación del artefacto Categorías I3B/P: sin modificación del artefacto Categoría I3+: reemplazo de inyectores u orificios calibrados pero sólo para convertir de un par de presión a otro (por ejemplo, 28-30/37 mbar a 50/67 mbar). Ajuste del aire primario cuando se convierte de un par de presión a otro o de una presión a otra dentro de un par de presión. Categoría I3P: sin modificación del artefacto respecto a un cambio de gas. Para cambiar la presión, reemplazo de inyectores, ajuste de las tasas de flujo de gas y del aire primario. I.5.1.1.2.1.1.1.2 Categoría II I.5.1.1.2.1.1.1.2.1 Categorías de artefactos diseñados para uso con gases de la primera y segunda familias:

-reemplazo de inyectores u orificios calibrados; -ajuste de la tasa de flujo de gas en la primera familia; -ajuste del aire primario; -reemplazo de los pilotos completos o ciertos componentes de éstos. -puesta del regulador fuera de servicio bajo las condiciones indicadas en el numeral 5.2.7; -puesta del ajustador de la tasa de flujo de gas fuera de servicio para gases de la segunda familia.

Estos ajustes sólo son aceptables cuando se convierte de un gas de la primera familia a uno de la segunda o viceversa. I.5.1.1.2.1.1.1.2.2 Categorías de artefactos diseñados para uso con gases de la segunda y tercera familias:

-reemplazo de inyectores u orificios calibrados; -ajuste del aire primario; -puesta del regulador fuera de servicio bajo las condiciones indicadas en el numeral 5.2.7; -para gases de la tercera familia, puesta de los ajustadores de flujo reducido de gas fuera de servicio.

Estos ajustes o reemplazos de partes sólo son aceptables: -para convertir de un gas de una familia a uno de otra -para convertir de un par de presión butano/propano a otro par (por ejemplo, 28-30/37 mbar a 50/67 mbar).

Para convertir de un gas a otro dentro de un par de presión de una tercera familia de gases, sólo se admite ajustar el aire primario. I.5.1.1.2.1.1.1.3 Categoría III: los ajustes o reemplazos de partes que se permiten para convertir de un gas de una familia a uno de otra familia, o para convertir de un par de presión butano/propano a otro son los siguientes:

-reemplazo de inyectores u orificios calibrados; -ajuste de la tasa de flujo de gas en la primera familia; -ajuste del aire primario; -reemplazo de los pilotos completos y algunos de sus componentes; -puesta del regulador fuera de servicio bajo las condiciones indicadas en el numeral 5.2.7; -para gases de la tercera familia, puesta del ajustador de tasa de flujo de gas reducida, fuera de servicio.

Para convertir de un gas a otro dentro de un par de presión de un gas de la tercera familia, sólo se permite ajustar el aire primario.



I.5.1.1.2.1.1.2.Inyectores y ajustadores Inyectores: Debe ser posible desmontar los inyectores. Sin embargo, para artefactos diseñados para funcionar exclusivamente con inyectores montados en fábrica (artefactos de categorías I2H, I2L, I2E, I2E+, I3B/P, I3+, I3P), se permite interponer un material sellante en la rosca si las instrucciones de instalación mencionan que es obligatorio usar este producto en caso de desensamble. Todos los inyectores deben tener un medio indeleble para identificarlos con ayuda de instrucciones y evitar la confusión. Cuando un ajustador de tasa de gas es un inyector ajustable para uso con G.L.P., las tasas de gas, total y reducida, se deben controlar con un orificio calibrado, anulando la posibilidad de ajuste destinado para otros gases. Ajustadores de la tasa de flujo de gas: deben cumplir los siguientes requisitos:

-deben ser ajustados en fábrica de acuerdo con la familia del gas, el grupo y la presión para la que está indicado el artefacto; -si esta posición se va a alterar cuando se cambia el gas, deben darse instrucciones para conversión a diferentes gases, indicadas en el numeral 8.3.4, que describan las operaciones por realizar y especifiquen claramente la posición de ajuste que se debe alcanzar; -los ajustadores de tasa completa de gas deben estar o bloqueados en una posición de ajuste predeterminada5 y sellados, o inmovilizados en esta posición y sellados por algún medio como un tope sellado; -los ajustadores de tasa reducida se deben bloquear en la posición de ajuste.

Las instrucciones para conversión a diferentes gases también debe especificar que todo sello se debe restaurar después de las operaciones de conversión del gas. Sólo debe ser posible mover los ajustadores con el uso de una herramienta. Con la excepción de las mesas de trabajo independientes, las cocinas de sobremesa y las cocinas móviles, los ajustadores de la tasa de flujo de gas de todos los quemadores deben ser accesibles al instalador sin tener que mover el artefacto cuando se instala bajo las condiciones especificadas en el numeral 7.1.3.2. Los tornillos de ajuste se deben colocar de forma que no se caigan entre los conductos por donde pasa el gas. Deben tener una cabeza o algún otro medio para sellarlos. Para los pilotos se permiten ajustadores de la tasa de gas. Ajustadores de la tasa de aire: deben cumplir los siguientes requisitos:

-deben ser ajustados en fábrica, de acuerdo con la familia del gas, el grupo y la presión para la cual está indicado el artefacto; -si esta posición se va a alterar cuando se cambia el gas, deben darse instrucciones para conversión a diferentes gases, indicadas en el numeral 8.3.4, que describan las operaciones por realizar y especifiquen claramente la posición de ajuste que se debe alcanzar; -los ajustadores para la tasa de aire de los quemadores principales se deben bloquear en una posición de ajuste predeterminada6 y sellar; -los ajustadores de la tasa de aire para los quemadores de ignición se deben bloquear en la posición de ajuste.

Las instrucciones para la conversión a diferentes gases también deben especificar que todo sello se debe restaurar después de las operaciones de conversión del gas. Sólo debe ser posible mover los ajustadores con el uso de una herramienta. Con excepción de las mesas de trabajo independientes, las cocinas de sobremesa y las cocinas móviles, los ajustadores de la tasa de aire de todos los quemadores deben ser accesibles al instalador sin tener que mover el artefacto cuando se instala bajo las condiciones especificadas en el numeral 7.1.3.2. Presencia de los ajustadores: los ajustadores de acción continua, ajustados, bloqueados y sellados por el fabricante o su representante y que de acuerdo con las instrucciones técnicas no se deban ajustar en el momento de instalarlos se consideran no existentes. La presencia de los ajustadores de la tasa de gas es opcional para los artefactos de categorías II1a2E y II1a2H . Para estos artefactos, cuando se entregan con un gas de la segunda familia, es obligatoria la anulación de la

5 El significado de “posición de ajuste predeterminada” es la posición del ajustador que se puede obtener sin ambigüedad e independientemente de la composición del gas que se use (por ejemplo, dispositivo de parada, dimensiones, rotulado, presión, número de vueltas de los tornillos).

6 El significado de “posición de ajuste predeterminada” es la posición del ajustador que se puede obtener sin

ambigüedad e independientemente de la composición del gas que se use (por ejemplo, dispositivo de parada, dimensiones, rotulado, presión, número de vueltas de los tornillos).



función de los ajustadores de tasa de flujo nominal continuo; la anulación de la función de los ajustadores de tasa de flujo reducido continuo es opcional. Los artefactos de las categorías I2H, I2L, I2E, I2E+ I3B/P, I13+, I3P, II2H3B/P, II2H3+, II2H3P, II2E3B/p, II2E3+, II2E3P, II2E+3B/P, II2E+3+, II2E+3P no deben tener ajustadores de tasa de flujo de gas continua. Sin embargo, se permite ajustar las tasas de flujo de gas reducidas para artefactos de las categorías II2H3B/P, II2H3+, II2H3P y II2E3B/p, II2E3+, II2E3P, II2E+3B/P, II2E+3+, II2E+3P cuando utilizan gases de la segunda familia. Lo mismo se aplica a la categoría I2E+ cuando se comercializa en un país junto con la categoría II2E+3+

La presencia de ajustadores de aire primario es opcional para todas las categorías. Los requisitos especiales relacionados con la presencia de ajustadores para artefactos de categoría III se dan en el Anexo A (véase A3). I.5.1.1.2.1.2 Quemadores sin ajustador de tasa de gas. A menos que se especifique lo contrario, se considera que un quemador no ajustable funciona al consumo calorífico nominal si, cuando alimentado a la presión normal con el gas de referencia de la categoría a la que pertenece, el consumo calorífico cumple los requisitos indicados en el numeral I.5.1.1.2.1.2.1. I.5.1.1.2.1.2.1 Obtención del consumo calorífico nominal. Bajo las condiciones de ensayo indicadas en el numeral I.5.2.1.2.1 cada quemador, alimentado por separado, debe poder dar el consumo calorífico nominal que declare el fabricante. Sin embargo, para quemadores que no tengan ajustadores de la tasa de gas y para verificar las instrucciones de ajuste del fabricante de acuerdo con el ensayo No. 3, la variación entre el consumo calorífico obtenido con cada gas indicado en el numeral I.5.2.2.1.2 y el consumo calorífico nominal Qn debe estar dentro de los límites que se indican a continuación:

-si el consumo calorífico nominal Qn del quemador es menor o igual que 2,25 kW, la tolerancia debe ser ± 8 %; -si el consumo calorífico nominal Qn del quemador es mayor que 2,25 kW e inferior o igual que 3,6 kW, la tolerancia debe ser ± 0,177 kW; -si el consumo calorífico nominal Qn del quemador es mayor que 3,6 kW, la tolerancia debe ser ± 5 %; -la tolerancia se extiende a ± 10 % para quemadores que tengan inyectores con un diámetro no superior a 0,5 mm.

Si un artefacto puede funcionar con gases de varias familias, el consumo calorífico nominal del quemador no tiene que ser idéntico para todas las familias de gases; sin embargo:

-la variación del consumo calorífico nominal entre las dos familias de gases no debe ser mayor que 10 %; -si la variación del consumo calorífico nominal entre las dos familias es menor que 3 %, la placa de datos sólo debe indicar el valor más bajo del consumo calorífico nominal, pero los documentos que entregue el laboratorio deben especificar los valores para cada familia de gases; -si la variación del consumo calorífico nominal entre las diferentes familias está entre 3 % y 10 %, la placa de datos y las instrucciones deben incluir los respectivos valores.

Para artefactos con ajustadores de la tasa de flujo de gas, el consumo calorífico debe ser al menos igual al consumo calorífico nominal medido bajo las condiciones especificadas en el numeral I.5.2..2.1.2 ensayo número 1 y al menos igual al consumo calorífico nominal cuando se mide bajo las condiciones especificadas en el numeral I.5.2.2.1.2 ensayo número 2. I.5.1.1.3. Correcciones de la presión. Antes de todos los ensayos que se deben realizar con el consumo calorífico nominal o uno especificado, y tomando en cuenta las condiciones de suministro de temperatura local de ensayo, las condiciones de presión atmosférica y medición (medidor seco o no), el laboratorio de ensayo debe garantizar que la presión aguas arriba de los inyectores es tal que el consumo calorífico se puede obtener hasta dentro de ± 2 % (por medio de los ajustadores o del regulador de presión del artefacto si éste es ajustable, o con la presión de suministro del artefacto). Si el laboratorio tiene que emplear una presión de suministro p’n diferente de la presión normal de ensayo pn para obtener una entrada nominal dentro de ± 2 %, el ensayo que se lleve a cabo en los quemadores individualmente a las presiones mínimas y máximas de ensayo pmín y pmáx , se debe realizar a presiones mínima y máxima corregidas p’min y p’máx de manera que:

máx

máx

mín

mín

n

n

P

'P

P

'P

P

'P==

Se deben realizar ensayos en varios quemadores funcionando simultáneamente a presiones de ensayo no corregidas.

I.5.1.1.4.Presiones de ensayo



Las presiones de ensayo, es decir las presiones estáticas que se apliquen a la conexión de entrada del gas del artefacto en operación, se indican en la Tabla I.5.1.1.4.

Categoría de artefacto con el

siguiente número

Gas de ensayo P n P mín P máx

Gas de la primera familia:1ª G110, G112 8 6 15

Gas de la segunda familia:2H G20, G21, G222, G23 20 17 25

Gas de la segunda familia: 2L G25, G26, G27 25 20 30

Gas de la segunda familia: 2E G20, G21, G222, G231 20 17 25

Gas de la tercera familia: 3B/P G30, G31, G32 292) 25 35

G30, G31, G32 50 42,5 57,5

Gas de la tercera familia: 3P G31, G32 37 25 45

G31, G32 50 42,5 57,5

Gas de la segunda familia: 2E+ G20, G21, G222 20 173) 25

G231 254) 173) 30

Gas de la tercera familia:3+

(par 28-30/37)

G30 292) 20 35

G31, G32 37 25 45

Gas de la tercera familia:3+

(par 50/67)

G30 50 42,5 57,5

G31, G32 67 50 80 1) Para las presiones correspondientes al gas distribuido nacional o localmente, véase Tabla A.4 2) Los artefactos de esta categoría se pueden usar sin ajuste a las presiones de suministro especificadas de 28 mbar

y 30 mbar. 3) véase A.5.1 4) Esta presión corresponde a usar un gas con un número Wobbe bajo pero ninguno de los ensayos se realiza a esta

presión.

Tabla I.5.1.1.4. Presiones de ensayo 1) valores en mbars I.5.1.2Condiciones de ensayo Los ensayos se realizan en las condiciones de instalación especificadas en el numeral I.5.1.2.1. I.5.1.2.1. Instalación para ensayo I.5.1.2.1.1 Artefactos de clase 1. A menos que se especifique lo contrario en numerales particulares, los ensayos se realizan con el artefacto ajustado a la altura más baja especificada por el fabricante y colocado en la instalación para ensayo como se describe a continuación (véanse las Figuras 11a) y 11b). I.5.1.2.1.1.1 Cocinas. La instalación para ensayo consiste en paneles verticales de 19 mm a 25 mm de espesor, recubiertos con pintura negra mate. Un panel se coloca lo más cerca posible de la cara posterior del artefacto. Otro a una distancia desde un lado del artefacto, igual a la mínima declarada por el fabricante, pero que no supere los 20 mm; si las instrucciones técnicas no lo prohíben, se coloca otro panel a la misma distancia del otro lado del artefacto. Los paneles laterales deben quedar a tope con el panel posterior. Cualquier material aislante especificado en las instrucciones se debe colocar entre los paneles y el artefacto, de acuerdo con ellas. El panel posterior debe tener al menos 1,80 m de alto y un ancho suficiente para proyectarse 50 mm más allá de los lados del artefacto. Los paneles laterales son de la misma altura que la mesa de trabajo, sin tomar en cuenta la altura de los soportes para recipientes. Sin embargo, para artefactos a los que esté previsto que se les instale una tapa de cierre, que según las instrucciones técnicas tenga la misma altura que la superficie de trabajo del mueble adyacente, los paneles laterales deben tener la misma altura que la tapa cuando está cerrada. Los paneles laterales deben ser lo suficientemente profundos como para proyectarse al menos 50 mm más allá del frente del artefacto. I.5.1.2.1.1.2. Cocinas de sobremesa, mesas de trabajo independientes y hornos autosoportables. La instalación para el ensayo es similar a la descrita en el numeral anterior, excepto que el artefacto se coloca sobre un soporte horizontal ubicado contra el panel posterior a una altura tal que los paneles laterales queden nivelados:

con la mesa de trabajo o tapa de cierre (como se especificó anteriormente para las cocinas) en el caso de las cocinas de sobremesa y mesas de trabajo independientes;

con la parte superior del artefacto en el caso de los hornos autosoportables. La distancia entre el artefacto y los paneles laterales es la mínima indicada en las instrucciones técnicas.



I.5.1.2.1.1.3 Gratinadores montados en la pared. La instalación para el ensayo es similar a la descrita en el numeral anterior, excepto que el artefacto se fija a un panel posterior que se proyecta al menos 150 mm más allá de cada lado del artefacto. El artefacto se fija, a la distancia mínima especificada en las instrucciones técnicas, arriba de un panel horizontal de 600 mm de profundidad, que se extiende desde un panel lateral hasta el otro. Los paneles laterales, de 600 mm de profundidad, se instalan a cada lado del artefacto a las distancias mínimas que indiquen las instrucciones técnicas. I.5.1.2.1.2 Artefactos de clase 2 subclase 1. A menos que se especifique lo contrario en los numerales particulares, los ensayos se realizan con el artefacto ajustado a la altura más baja especificada por el fabricante y colocado en la instalación de ensayo como se describió anteriormente. La instalación de ensayo comprende 3 paneles verticales de madera de 19 mm a 25 mm de espesor, recubiertos con pintura negra mate. Un panel se coloca lo más cerca posible de la cara posterior del artefacto y los otros dos contra los lados del artefacto. Los paneles laterales deben quedar a tope con el panel posterior. Cualquier material aislante especificado en las instrucciones se debe colocar entre los paneles y el artefacto, de acuerdo con ellas. El panel posterior debe tener al menos 1,80 m de alto y un ancho suficiente para proyectarse al menos 50 mm más allá de los lados del artefacto. Los paneles laterales son de la misma altura que la mesa de trabajo, sin tomar en cuenta la altura de los soportes para recipientes. Sin embargo, para artefactos a los que esté previsto que se les instale una tapa de cierre, la cual según las instrucciones técnicas tenga la misma altura que la superficie de trabajo del mueble adyacente, los paneles laterales deben tener la misma altura que la tapa cuando está cerrada. Los paneles laterales deben ser lo suficientemente profundos como para proyectarse al menos 50 mm más allá del frente del artefacto. I.5.1.2.1.3. Artefactos de clase 2 subclase 2. La instalación que se describe a continuación consta de paneles de madera. Los ensayos se realizan con el artefacto en la unidad en que va empotrado, que comprende una superficie de trabajo que enlaza dos gabinetes, uno a cada lado del artefacto (véase la figura I.5.1.2.1.3.a.) o una superficie de trabajo y dos paneles laterales que representan las dos unidades de muebles.

Figura I.5.1.2.1.3.a. Clases de artefactos



La construcción de la unidad para empotrar y la separación horizontal, si existe (véase la Figura I.5.1.2.1.3.b.), deben ser conforme a las dimensiones críticas que den las instrucciones técnicas.

Unidades en mm

Figura I.5.1.2.1.3.b ). Ejemplos de instalación de ensayo para artefactos de clase 1 y de clase 2 subclase 1

Si las instrucciones técnicas especifican que se use un panel para cerrar el espacio al frente entre la parte superior del artefacto y la parte inferior de la mesa de trabajo, así se debe hacer. La superficie de trabajo debe tener 30 mm ± 5 mm de espesor y proyectarse más allá del frente del horno la mínima distancia indicada en las instrucciones. Todos los demás paneles deben tener al menos 15 mm de espesor. El panel posterior debe ser al menos tan ancho como el espacio entre los dos gabinetes y tener al menos 1,80 m de altura. El artefacto se instala tan cerca de la base de la unidad en que va empotrado como permitan las instrucciones técnicas. I.5.1.2.1.4 Artefactos de clase 3 I.5.1.2.1.4.1 Generalidades. A menos que se especifique lo contrario en los numerales particulares, los ensayos se realizan con el artefacto instalado de acuerdo con las instrucciones técnicas en la unidad de madera en que va empotrado.

si la unidad especificada en las instrucciones técnicas no cumple con los requisitos indicados en la norma ISO 5732, el fabricante debe especificar en sus instrucciones las dimensiones críticas de la unidad. Debe suministrar al laboratorio una unidad que tenga las dimensiones críticas;

si la unidad especificada en las instrucciones técnicas cumple los requisitos de la norma mencionada, no es necesario que el fabricante la suministre. Sus dimensiones deben corresponder a las dimensiones críticas que da la ISO 5732, tomando en cuenta las tolerancias.

Si el fabricante permite varias opciones para ventilar y evacuar los productos de la combustión, los ensayos se realizan para cada opción. A menos que se especifique algo diferente en los numerales individuales, los ensayos se realizan estando cerradas todas las puertas de la unidad. Cualquier espacio que permita el paso de aire entre los paneles laterales, el soporte y el panel posterior se debe sellar con cinta adhesiva. I.5.1.2.1.4.2 Requisitos de construcción para la unidad en la que van empotrados artefactos de clase 3. De acuerdo con el tipo y/o método de instalación del artefacto la unidad debe cumplir los siguientes requisitos cuando sea del caso. I.5.1.2.1.4.2.1 Hornos y hornos con gratinador destinados para instalarlos bajo el mesón. La unidad en que va empotrado el artefacto comprende un panel superior, un panel inferior y dos laterales. Para efectos de ensayo, la unidad no tiene panel posterior pero se coloca contra uno, como se describe en el numeral I.5.1.4.1.3.



La construcción de la unidad debe ser tal que las dimensiones del espacio para instalar el artefacto tengan los valores críticos especificados en las instrucciones técnicas. Si el fabricante especifica el uso de una unidad que cumpla con los requisitos indicados en la norma ISO 5732, la unidad debe tener las dimensiones críticas indicadas en dicha norma, tomando en cuenta las tolerancias permitidas. El panel superior del mesón debe tener 30 mm ± 5 mm de espesor y proyectarse más allá del artefacto la distancia mínima que indiquen las instrucciones técnicas. Todos los otros paneles deben tener al menos 15 mm de espesor. I.5.1.2.1.4.2.2 Hornos y hornos con gratinador diseñados para empotrarlos en una unidad de cocina alta (véase la figura I.5.1.2.1.3.a, horno independiente clase 3): la unidad debe cumplir los requisitos indicados en el numeral anterior, excepto que el espesor del panel superior no debe ser inferior a 15 mm. Los paneles superior e inferior deben tener las dimensiones críticas especificadas por el fabricante. Si el artefacto se puede instalar en una unidad de cocina con puertas, la unidad de ensayo debe traer puertas del mayor tamaño de acuerdo con las instrucciones técnicas. I.5.1.2.1.4.2.3 Mesas de trabajo. La unidad para empotrar comprende un mesón como se describe aquí, acondicionado sobre una unidad de cocina. El mesón debe tener 30 mm ± 5 mm de espesor y una abertura del tamaño mínimo indicado en las instrucciones técnicas para instalar el artefacto. Esta abertura debe estar ubicada de forma que cuando se instale el artefacto, la distancia entre éste y la parte posterior del mesón sea la mínima que indiquen las instrucciones. Para artefactos con un ancho menor que 600 mm, el mesón de trabajo se fija sobre una unidad de 600 mm de ancho con una sola puerta. Para artefactos con un ancho igual o mayor que 600 mm, la unidad de empotrar debe tener el ancho mínimo especificado por el fabricante, que no puede ser menor que 600 mm. La unidad debe tener una puerta por cada ancho de 600 mm. Las puertas deben estar completas, ser planas y cerrar bien. La unidad de cocina debe tener un panel posterior al menos igual de ancho que la unidad. Debe ser posible retirar este panel para realizar los ensayos indicados en el numeral I.5.1.4. Si la unidad no tiene una base sellada, cualquier espacio que permita el paso de aire a través de ella se debe sellar con cinta adhesiva. Los paneles laterales y posterior no deben tener menos de 15 mm de espesor. Cuando así lo especifiquen las instrucciones técnicas, la unidad de cocina debe tener una división horizontal bajo la mesa de trabajo, a una distancia de la superficie del mesón que no sea menor que la especificada en las instrucciones técnicas, que no exceda los 150 mm (véase la Figura I.5.1.2.1.4.2.3).

Unidades en mm

Figura I.5.1.2.1.4.2.3). Ejemplos de unidades de alojamiento para artefactos clase 3



I.5.1.2.1.4.2.4 Unidades que combinan horno-mesa de trabajo. La unidad para empotrar comprende un panel superior (mesón), un panel inferior y dos paneles laterales. Para efectos de ensayo, la unidad no tiene panel posterior. La construcción de la unidad para empotrar debe ser tal que las dimensiones del espacio para instalar el artefacto sean las mismas dimensiones críticas especificadas en las instrucciones técnicas. Si el fabricante especifica el uso de una unidad que cumpla los requisitos indicados en la norma ISO 5732, la unidad debe tener las dimensiones críticas que especifica dicha norma, tomando en cuenta las dimensiones permitidas. El mesón de trabajo debe tener una abertura del tamaño mínimo indicado en las instrucciones técnicas para instalar el artefacto. Esta abertura debe estar localizada de forma que al instalar el artefacto, la distancia entre éste y la parte posterior del mesón de trabajo sea la mínima que dan las instrucciones. El mesón de trabajo debe tener 30 mm ± 5 mm de espesor y proyectarse fuera del frente del artefacto a la distancia mínima que indiquen las instrucciones. Todos los otros paneles deben tener al menos 15 mm de espesor. La unidad para empotrar debe colocarse en la instalación para ensayo de acuerdo con lo que indique el fabricante en las instrucciones técnicas. I.5.1.3. Recipientes de ensayo Se utilizan los recipientes de aluminio con fondo mate, paredes pulidas, y sin asas, que responden a las características definidas en el numeral I.5.1.3.1. o al numeral I.5.1.3.2. Los recipientes estarán provistos de su tapa. I.5.1.3.1. RECIPIENTES requeridOs para ensayos en los quemadores a gas Los recipientes requeridos para estos ensayos deben cumplir lo especificado en la Figura I.5.1.3.1. y sus dimensiones deben cumplir los requisitos de la Tabla I.5.1.3.1..

A: diámetro interno medido en la parte superior

H: altura interna

C: espesor de la base

D: espesor del lado

E: radio interno

Figura I.5.1.3.1. Recipientes requeridos para ensayos en los quemadores a gas



Tabla I.5.1.3.1. Características de los recipientes necesarios para ensayos en los quemadores a gas

Dimensión Unid. Designación del recipiente Tolerancias

6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34

A mm 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 ± 1 %

H mm 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 ± 1 %

C mín. mm 1,2 1,4 1,4 1,6 1,6 1,8 2 2 2 2 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5

D mín mm 1,1 1,3 1,3 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8

E mm 1 1,5 1,5 2 2 2,5 2,5 2,5 3 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 4 +0,5

0

Área de base

cm2 28,3 50,3 78,5 113 154 201 254 314 380 452 531 615 707 804 907

Masa g 42,9 82,4 120 220 270 340 440 540 680 800 965 1 130 1 350 1 520 1 800 ± 5 %

Masa de la tapa*)

g 58 70 86 105 125 149 177 208 290 323 360 402

*) masa sin manijas, calculada para las tapas de aluminio (densidad 2700 kg/m3 ) e indicada para orientación.

I.5.1.3.1.1.CARACTERÍSTICAS DE LOS RECIPIENTES PARA ENSAYOS EN LAS PLACAS ELÉCTRICAS DE COCCIÓN

El recipiente de ensayo debe ser de aluminio, de calidad comercial, no especialmente pulida y con fondo plano. Si la placa de cocción tiene un diámetro nominal igual a uno de los que se indican en la Tabla I.5.1.3.1.1., el diámetro del fondo del recipiente es aproximadamente igual al diámetro nominal de la placa de cocción. Si la placa de cocción tiene un diámetro distinto de los indicados en dicha Tabla, el diámetro del recipiente y la cantidad de agua, a temperatura ambiente, deben ser como se especifica para el siguiente diámetro nominal más grande. En caso de duda se deben usar recipientes normalizados de aluminio comercial, con las dimensiones indicadas en la Tabla I.5.1.3.1.1 y como ilustra la Figura I.5.1.3.1.1 a continuación.

Dimensiones en mm a: diámetro externo b: altura externa c: espesor de base

Figura I.5.1.3.1.1. Características de los recipientes para ensayos en placas eléctricas de cocción

Tabla I.5.1.3.1.1. Dimensiones de los recipientes de ensayo en placas eléctricas de cocción



Diámetro nominal de la placa de

cocción en mm

a mm

b mm

c mm

Cantidad de agua, L

110 145 180 220 300

110 145 180 220 300

140 140 140 120 100

8 8 9

10 10

0,6 1

1,5 2 3

La base del recipiente es plana con una tolerancia de 0,05 mm en la dirección cóncava solamente.

I.5.1.3.2. Ensayos individuales. Cuando se requiere el uso de un recipiente sobre un quemador de mesa de trabajo o una cocina eléctrica, se emplea un recipiente como se describe a continuación, a menos que se especifique algo diferente:

- recipiente de 220 mm de diámetro, lleno con 2 kg de agua a temperatura ambiente, utilizado sobre un quemador de mesa de trabajo cubierto y uno no cubierto y sobre un quemador alargado de longitud igual o menor que 140 mm;

- un recipiente, lleno con 2 kg de agua a temperatura ambiente, utilizada sobre un quemador hendido cuya longitud útil sea mayor que 140 mm. Este recipiente debe tener una altura de 140 mm y un ancho y longitud suficientes para sobresalir de todos los lados del quemador al menos 60 mm y como máximo 80 mm. El fabricante debe suministrar al laboratorio un recipiente que cumpla con estas dimensiones;

- un recipiente conforme con las instrucciones de uso y mantenimiento, se emplea con un quemador diseñado para usarlo exclusivamente con recipientes de base convexa;

- un recipiente y el contenido de agua indicado en el literal I.5.1.3.1.1. se usan sobre una plancha eléctrica;

- una plancha permanente y una temporal, cuando ésta se usa como plancha, se ensayan sin recipiente.

I.5.1.3.3. Ensayos simultáneos. Cuando se requiere el uso de un recipiente simultáneamente sobre cada quemador de la mesa de trabajo y las planchas eléctricas, debe haber una distancia mínima de 10 mm entre la superficie lateral del recipiente y: -todos los demás recipientes -cualquier panel de ensayo -la tapa de cierre -cualquier dispositivo de muestra para productos de combustión. Si esta disposición es imposible usando los recipientes descritos para los ensayos individuales de los quemadores, se usa un recipiente del diámetro indicado en el literal C.1 en cada quemador que permita dicha disposición. Los recipientes especiales (de base convexa, rectangulares) que se usaron en los ensayos individuales se conservan para los ensayos simultáneos. Una plancha permanente y una temporal, cuando ésta se usa como plancha, se ensayan sin recipiente. I.5.1.4.Calentamiento I.5.1.4.1 Instalación para ensayo I.5.1.4.1.1 Todos los artefactos. Para estos ensayos se coloca el artefacto en la instalación de ensayo especificada en el numeral I.5.1.2. pero con las siguientes alteraciones: A menos que se indique algo diferente, si están especificados paneles adicionales o de reemplazo, deben ser de madera de 19 mm o 25 mm de espesor y recubiertos con pintura negra mate. La medición de la temperatura en los paneles se limita a las zonas más calientes con la termocupla en el centro de un cuadrado de 100 mm de lado en cada panel. La termocupla se introduce desde el exterior de forma que sus uniones queden a 3 mm de la superficie frente al artefacto. Se puede agregar una termocupla adicional en áreas que puedan alcanzar altas temperaturas. Este procedimiento se aplica a todas las clases de artefactos. Además, se deben cumplir las siguientes condiciones suplementarias de instalación según la clase y subclase del artefacto.



I.5.1.4.1.2 Clase 1 y clase 2 subclase 1 a) Para todos los artefactos con mesa de trabajo: se coloca un panel adicional verticalmente

en el lado del artefacto que produce el mayor efecto de calor, a la mínima distancia (véase X1 en la Figura 11a) que indiquen las instrucciones. Este panel debe tener suficiente profundidad para extenderse desde el panel posterior hasta al menos 50 mm más allá del frente y altura suficiente para extenderse desde la superficie de trabajo hasta la parte superior del panel posterior. El espacio entre el panel inferior y el superior debe llenarse con un panel horizontal.

b) Para gratinadores montados en la pared: se colocan paneles adicionales en cada lado del artefacto a la distancia mínima indicada en las instrucciones técnicas. Estos paneles deben tener 600 mm de profundidad y extenderse al menos desde el panel horizontal bajo el artefacto hasta el panel horizontal que se describe en el literal c).

c) Para todos los artefactos: encima del artefacto se coloca horizontalmente un panel de profundidad suficiente para que exceda la correspondiente dimensión del artefacto al menos en 50 mm y de ancho suficiente para que alcance los paneles verticales laterales (incluyendo el panel adicional descrito en el literal a)) si existe, a la mínima distancia que indiquen las instrucciones (véase X2 en la Figura 11a))

d) El panel posterior debe tener una altura de 1,8 m u otra que se extienda al menos hasta el panel horizontal descrito en el literal c) y su ancho debe extenderse al menos hasta el panel adicional descrito en el literal a).

e) El material aislante: si las instrucciones especifican que, como alternativa a los espacios especificados, se puede usar material aislante con el artefacto instalado con un espacio reducido, el ensayo se repite bajo dichas condiciones particulares.

f) artefactos autosoportables o que se apoyan sobre un soporte: se deben colocar sobre un panel horizontal que represente el piso o el soporte y que se extienda al menos 100 mm más allá de las dimensiones correspondientes del artefacto. Todos los paneles verticales se apoyan sobre el panel horizontal.

El piso o soporte debe levantarse ligeramente para permitir la circulación natural de aire bajo el panel. I.5.1.4.1.3 Clase 2, subclases 2 y clase 3. a) Para todos los artefactos: la pared posterior de la unidad en que va empotrado el artefacto

se puede reemplazar por un panel que debe ser al menos tan ancho como la unidad de pared y lo bastante alto para alcanzar el panel horizontal descrito en el literal b) o, si no se requiere este panel, para alcanzar la parte superior de la unidad, pero en todo caso, su altura no debe ser menor que 1,8 m.

b) Para todos los artefactos con mesa de trabajo: se coloca un panel horizontal por encima del artefacto a la distancia mínima que indiquen las instrucciones técnicas. El panel debe tener una profundidad suficiente para extenderse desde el panel posterior descrito en el literal a) hasta al menos 50 mm del frente de la unidad de empotramiento y debe tener un ancho suficiente para extenderse desde el panel lateral adicional que se describe en el literal c), hasta al menos hasta 50 mm más allá del lado opuesto de la unidad.

c) Para todos los artefactos con mesa de trabajo: se coloca verticalmente al lado del artefacto un panel adicional que produzca el mayor efecto de calentamiento en la mínima distancia indicada en las instrucciones técnicas. Este panel debe tener una profundidad suficiente para que se extienda desde el panel posterior que se describe en el literal a) hasta por lo menos en 50 mm más allá del frente de la unidad en que va empotrado el artefacto y una altura suficiente para que se extienda desde el mesón hasta la parte superior del panel posterior que se describe en el literal a).

Para garantizar que el mayor efecto de calentamiento se determine con respecto a las superficies mencionadas en el numeral 6.1.5, puede ser necesario repetir el ensayo con el panel descrito en el otro lado del artefacto.

d) Artefactos autosoportables: se deben colocar sobre un piso de ensayo. Este debe tener suficiente profundidad para extenderse desde el panel posterior al menos hasta 5 cm más



allá de las correspondientes dimensiones de la unidad en que va empotrado el artefacto. El piso se levanta levemente para permitir la circulación natural de aire bajo el panel.

e) Para mesa de trabajo empotradas: si las instrucciones lo especifican, se coloca un panel horizontal adicional de madera de 15 mm de espesor, bajo el artefacto a la distancia mínima del mesón que recomienden las instrucciones técnicas.

Este panel debe corresponder a las dimensiones críticas que declaren las instrucciones técnicas. Si en ellas no se exige que se instale este panel horizontal, el ensayo No 1. indicado en el numeral I.5.1.4.2 se realiza con y sin este panel.

f) Para mesas de trabajo empotradas: se deben colocar termocuplas en el mesón como se describe en el numeral I.5.1.4.1.1.

I.5.1.4.2 Métodos de ensayo. El artefacto se regla de acuerdo con su categoría con el gas de referencia que indica el numeral I.5.1.6. que dé el consumo calorífico más alto a la presión de ensayo normal. Se acondiciona y ajusta de acuerdo con los requisitos indicados en el numeral 7.1.3.1. Cuando sea apropiado, se le suministra energía eléctrica a la tensión nominal. I.5.1.4.2.1 Condiciones generales de operación de las diferentes partes del artefacto. Los ensayos se inician en frío y, a menos que en el numeral I.5.1.4.2.2 se indique otra cosa, las mediciones se realizan de acuerdo con los requisitos indicados en el numeral I.5.1.4.3. después de 60 min bajo las siguientes condiciones: Elementos de cocción de la mesa de trabajo: se colocan recipientes simultáneamente sobre los quemadores, y sobre las placas de cocción, si existen, de acuerdo con los requisitos indicados en el numeral I.5.1.3.3. Al comenzar el ensayo los quemadores y las placas eléctricas se ponen en funcionamiento, con su control en la posición más alta. Tan pronto el agua entre en ebullición se ajustan los controles para que mantengan una ebullición suave y se dejan así hasta el final del ensayo. Durante el ensayo se cubre el recipiente con su tapa y se añade agua caliente para garantizar un nivel de agua suficiente y mantener la ebullición. Cuando un quemador puede funcionar cubierto o descubierto, el ensayo se lleva a cabo usando la disposición correspondiente a la salida térmica más alta. Planchas de la mesa de trabajo: las planchas de las mesas de trabajo a gas o eléctricas se pone en funcionamiento 30 min después de iniciado el ensayo. Las planchas provistas de un medio para reducir la potencia se ponen en funcionamiento con el mecanismo de control posicionado de forma que limite la temperatura en el centro de la plancha a un valor lo más cerca posible a 275 °C, pero no inferior a 245 °C, a menos que esta condición no se pueda obtener, en cuyo caso el mecanismo se fija en la posición más alta. Si un quemador puede funcionar debajo de un recipiente o de una plancha, el ensayo se realiza con la disposición que dé la entrada térmica más alta. Hornos: al comienzo del ensayo los hornos a gas o eléctricos se ponen a funcionar sin accesorios. El termostato o la perilla de control, si no hay termostato, se coloca en la posición que permita mantener una temperatura promedio en el centro del horno de 200 °C con una tolerancia de + 4 °C; - 0 °C o en la posición correspondiente a la temperatura más cercana posible por encima de 200 °C. Si el artefacto tiene dos hornos, se ponen a funcionar simultáneamente con sus controles en las posiciones que permitan mantener una temperatura promedio de 200 °C con una tolerancia de + 4 °C; - 0 °C en el centro de cada horno o en las posiciones correspondientes a la temperatura más cercana posible por encima de 200 °C. Gratinador dentro del compartimiento para el horno: este ensayo adicional se puede realizar cuando las instrucciones de uso y mantenimiento indiquen que el gratinador a gas o eléctrico se puede usar con la puerta del horno cerrada. Se pone a funcionar el gratinador (en lugar del horno). Todos los demás quemadores o planchas eléctricas de cocción del artefacto, excepto el horno, se hacen funcionar como se indicó anteriormente. El gratinador se pone en funcionamiento 30 min después de iniciar el ensayo con su mecanismo de control en la posición más alta. Después de 15 min de operación, se ajusta el mecanismo de control para obtener la mitad del consumo calorífico nominal o la mitad de la potencia eléctrica nominal. Si el diseño del mecanismo de control no permite reducir la entrada o la potencia eléctrica completa a la mitad, sino a un valor mayor que la mitad, se ajusta el mecanismo de control para que de la entrada o potencia eléctrica más bajas que sea posible.



Sin embargo, si el horno tiene una varilla giratoria para asar, el gratinador debe funcionar durante 60 min con el mecanismo de control posicionado para que dé las condiciones más desfavorables especificadas en las instrucciones de uso y mantenimiento. Vasija y compartimientos para calentar: al iniciar el ensayo, se ponen en funcionamiento las vasijas y compartimientos para calentar con sus mecanismos de control en la posición más alta. I.5.1.4.2.2 Condiciones de ensayo Ensayo No. 1: la duración del ensayo es de 1 h. El artefacto se instala bajo la condición especificada en el numeral I.5.1.4.1 con las siguientes excepciones: - en el caso de los artefactos de clase 1 se retiran los paneles laterales de ensayo;

- en el caso de los artefactos de clase 2 subclase 1, se retiran los paneles laterales de ensayo a menos

que las instrucciones indiquen que el artefacto no se puede usar sin apoyo. El artefacto se hace funcionar según lo indicado en el numeral I.5.1.4.2.1. Ensayo No. 2: la duración del ensayo es de 15 min. El artefacto se hace funcionar según lo indicado en el numeral I.5.1.4.2.1 con las siguientes excepciones: - el control de los elementos de cocción de la mesa de trabajo permanece en la posición

completamente abierta durante todo el ensayo, con un recipiente conforme indica el numeral I.5.1.3.2, colocado sobre cada quemador;

- la plancha se hace funcionar con el control en la posición máxima durante todo el ensayo; - el gratinador funciona durante todo el ensayo con la válvula en la posición máxima. Las

puertas de todos los compartimientos deben estar cerradas de acuerdo con las instrucciones de uso y mantenimiento y cada plancha debe estar en la posición más alta posible bajo la parrilla. La superficie de la plancha se cubre con una placa de material aislante;

-ningún horno ni vasija para calentar debe funcionar durante este ensayo. Ensayo No. 3: la duración del ensayo es de 1 h. El artefacto se hace funcionar según lo indicado en el numeral I.5.1.4.2.1 con las siguientes excepciones: - cada horno se enciende al comienzo del ensayo y funciona según lo indicado en el

numeral I.5.1.5; - un gratinador puede funcionar simultáneamente con el horno, se hace funcionar por los últimos

15 min del ensayo, con su control en la posición máxima y con su puerta abierta o cerrada, de acuerdo con las instrucciones de uso y mantenimiento;

- el recipiente se coloca en la posición normal que indiquen las instrucciones de uso y mantenimiento tan pronto empiece a funcionar el gratinador.

Ensayo No. 4: el ensayo se realiza bajo las siguientes condiciones, funcionando sólo las partes del artefacto que se han mencionado. El(los) horno(s) se hace funcionar en la posición de limpieza por 1 h o de acuerdo con las instrucciones de uso y mantenimiento si éstas exceden de 1 h. Durante la ultima hora, los elementos de la mesa de trabajo (a gas o eléctrica) se ponen en funcionamiento según lo indicado en el numeral I.5.1.4.2.1 a menos que las instrucciones de uso y mantenimiento prohíban utilizarlos durante el periodo de limpieza. Ensayo No. 5: sólo los hornos funcionan por 1 h en la posición de control máxima. Ensayo No. 6: el artefacto se instala sin paneles laterales y funciona bajo las condiciones de ensayo indicadas en el numeral I.5.1.4.2.2. I.5.1.4.3. Mediciones. Durante los ensayos de calentamiento, la temperatura ambiente en el cuarto de ensayo se debe mantener entre 20 °C y 25 °C. La temperatura ambiente se mide con el instrumento apropiado bajo las siguientes condiciones:



-a una altura de 900 mm ± 50 mm del piso; -a una distancia entre 1 m y 1,5 m del artefacto; -usando un instrumento cuya precisión esté dentro de ± 0,5 °C; -el instrumento se debe proteger contra la radiación del artefacto. Al final de cada ensayo se verifica que se hayan cumplido los requisitos pertinentes del numeral 6.1.5. I.5.1.4.3.1 Frente y lados del artefacto. Las temperaturas se miden con la sonda apropiada, como la que se especifica en el Anexo I.D. La sonda se aplica a la superficie con una fuerza de 4 N ± 1 N para garantizar el mejor contacto posible entre la sonda y la superficie. La sonda se aplica por un periodo suficiente para que se estabilice la temperatura del elemento sensor. Se puede usar cualquier instrumento de medición que dé los mismos resultados que la sonda ilustrada en el literal I.D.1. Se requiere un cuidado especial cuando las superficies en cuestión no son planas. I.5.1.4.3..2 Otras partes del artefacto, soporte y paneles adyacentes y unidad de alojamiento. Se usan termocuplas adecuadas con las uniones termoeléctricas que tengan una exactitud dentro de ± 2 K. Para medir la temperatura del conector de botón se insertan las termocuplas entre la parte cilíndrica del conector y el tubo flexible. Sin embargo, si el equipo auxiliar puede causar un aumento en la temperatura (como las válvulas electromagnéticas) la temperatura del equipo auxiliar no se mide. En este caso, se colocan las termocuplas para medir la temperatura del aire cerca del dispositivo. El resultado se considera satisfactorio de acuerdo con los mismos criterios que para medir el componente mismo. Las mediciones de la temperatura del equipo auxiliar se consideran satisfactorias si:

t m ≤ t máx + t a - 25 Donde: t m es la temperatura medida, en grados Celsius t máx es la temperatura máxima del componente, en grados Celsius t a es la temperatura ambiente en grados Celsius. I.5.1.5Temperaturas del horno y el gratinador A menos que se especifique algo diferente: a) para hornos con termostato, la perilla de control se posiciona para que permita obtener

una temperatura promedio de 230 °C en el centro del horno utilizando el gas de referencia a la presión normal de ensayo, o utilizando la tensión nominal;

b) para hornos sin termostato, la perilla de control se ubica en la posición más alta hasta que se obtiene una temperatura de aproximadamente 230 °C en el centro del horno, utilizando el gas de referencia a la presión de ensayo normal, o a la tensión nominal. La perilla de control se posiciona donde permita mantener una temperatura de 230 °C;

c) para todos los hornos: 1) si el control de temperatura del horno no es de acción continua, la perilla de

control se fija en la posición correspondiente a la siguiente temperatura más próxima posible superior a 230 °C;

2) si no se puede alcanzar una temperatura de 230 °C en el centro del horno, la perilla de control se fija en la posición correspondiente a la temperatura máxima;

d) para gratinadores, la perilla de control se fija en la posición correspondiente a la temperatura máxima.

I.5.1.6. Características de los gases de ensayo. Los quemadores se ensayan con los gases indicados en la Tabla I.5.1.6.a. de acuerdo con la categoría del artefacto (véase el numeral 4.2).



Tabla I.5.1.6.a. Gases de ensayo correspondientes a las categorías de los artefactos 1) 2)

Categoría Gas de referencia

Gas límite de combustión incompleta

Gas límite de retroceso de la

llama

Gas límite de elevación de la

llama

Gas límite de hollín

I2H G20 G21 G222 G23 G21

I2L G25 G26 G25 G27 G26

I2E, I2E+ G20 G21 G222 G231 G21

I3B/P, I3+ G30 G30 G32 G31 G30

I3P G31 G31 G32 G31 G31, G32

II1a2H G110, G20 G21 G112 G23 G21

II2H3B/P, II2H3+ G20, G30 G21, G30 G222, G32 G23, G31 G21, G30

II2H3P G20, G31 G21 G222, G32 G23, G31 G31, G32

II2L3B/P G25, G30 G26 G32 G27, G31 G30

II2L3P G25, G31 G26 G32 G27, G31 G31, G32

II2E3B/P, II2E+3B/P, II2E+3+

G20, G30 G21 G222, G32 G231, G31 G30

II2E3P, II2E+3P

G20, G31 G21 G222, G32 G231, G31 G31, G32

1) Véase en la Tabla A.3 los gases de ensayo correspondientes a las categorías que se comercializan nacional o localmente.

2) Los ensayos con gases límite se realizan con el inyector y ajuste correspondiente al gas de referencia del grupo al que pertenece el gas límite utilizado.

Las composiciones y características principales de los diferentes gases de ensayo correspondientes a las familias de grupos de gases se indican en la Tabla I.5.1.6.b. Los valores que se dan en la I.5.1.6.b., medidos y expresados a 15 °C, resultan de la aplicación de la norma ISO/DIS 6976:1992.

Tabla I.5.1.6.b. Características de los gases secos de ensayo, a 15 °C y 1 013,25 mbar1)

Familias y grupos de

gases

Gases de ensayo Designación Composición por volumen

%

Wi

MJ/m3 Hi

MJ/m3 Ws

MJ/m3 Hs

MJ/m3 d

Gases de la primera familia 2) Grupo a Gas de referencia

Gas límite de combustión incompleta, elevación de llama y hollín

G110 CH4 = 26 H2 = 50 N2 = 24

21,76 13,95 24,75 15,87 0,411

Gas límite de retroceso de llama

G112 CH4 = 17 H2 = 59 N2 = 24

19,48 11,81 22,36 13,56 0,367

Gases de la segunda familia2) Grupo H Gas de referencia G20 CH4 = 100 45,67 34,02 50,72 37,78 0,555 Gas límite de

combustión incompleta y hollín

G21 CH4 = 87 C3H8 = 13

49,60 41,01 54,76 45,28 0,684


G222 CH4 = 77 H2 = 23

42,87 28,53 47,87 31,86 0,443

Gas límite de elevación de la llama

G23 CH4 = 92,5 N2 = 7,5

41,11 31,46 45,66 34,95 0,586

Grupo L Gas de referencia y límite de retroceso de llama

G25 CH4 = 86 N2 = 14

37,38 29,25 41,52 32,49 0,612

Gas límite de combustión incompleta y hollín

G26 CH4 = 80 C3H8 = 7 N2 = 13

40,52 33,36 44,83 36,91 0,678

Gas límite de elevación de llama

G27 CH4 = 82 N2 = 18

35,17 27,89 39,06 30,98 0,629



Grupo E Gas de referencia G20 CH4 = 100 45,67 34,02 50,72 37,78 0,555 Gas límite de

combustión incompleta y hollín

G21 CH4 = 87 C3H8 = 13

49,60 41,01 54,76 45,28 0,684


G222 CH4 = 77 H2 = 23

42,87 28,53 47,87 31,86 0,443


G231 CH4 = 85 N2 = 15

36,82 28,91 40,90 32,11 0,617

Gases de la tercera familia 3) Tercera familia y grupo B/P

Gas de referencia límite de combustión incompleta y hollín

G30 n-C4H10 = 50 I-C4H10 = 504)

80,58 116,09 87,33 125,81 2,075


G31 C3H8 = 100 70,69 88,00 76,84 95,65 1,550


G32 C3H6 = 100 68,14 82,78 72,86 88,52 1,476

Grupo 3P Gas de referencia, gas límite de combustión incompleta y hollín Gas límite de elevación de llama

G31 C3H8 = 100 70,69 88,00 76,84 95,65 1,550

Gas límite de hollín y retroceso de llama

G32 C3H6 = 100 68,14 82,78 72,86 88,52 1,476

1)Véase A.3 para gases que se usan localmente 2)Véase A.3 para otros grupos 3)Véase también la Tabla 8 4)Véase la Nota 8.

Los consumos caloríficos para los gases de ensayo de la tercera familia expresados en megajulios por metro cúbico (MJ/m3) que se indican en la Tabla I.5.1.6.b. también se pueden expresa en megajulios por kilogramo (MJ/kg), gas seco, como en la Tabla I.5.1.6.c.

Tabla I.5.1.6.c. Consumos caloríficos de los gases de ensayo del gas seco de la tercera familia MJ/kg

Designación de los gases de ensayo H i H s G30 45,65 49,47 G31 46,34 50,37 G32 45,77 48,94

Condiciones para producir gases de ensayo: La composición de los gases que se usan para los ensayos debe aproximarse lo máximo posible a la que se da en la Tabla I.5.1.6.b. La producción de estos gases debe ser conforme con los siguientes requisitos: - El número Wobbe del gas utilizado debe estar dentro de ± 2 % del valor indicado en la

Tabla para el correspondiente gas de ensayo (esta tolerancia incluye el error del equipo de medición);

- los constituyentes empleados para producir mezclas deben tener los siguientes grados mínimos de pureza:

nitrógeno N2 99 % hidrógeno H2 99 % metano CH4 95 % * propeno C3 H695 % * propano C3 H899 % * butano7 C4 H10 99 %

* con un contenido total de H2, CO y O2 inferior a 1 % y un contenido total de N2 y CO2 inferior a 2 %.

7 En caso de no poder obtener la mezcla indicada, se puede emplear butano que cumpla los requisitos de número de woobe y poder calorífico especificado para el G30.



Sin embargo, estos requisitos no son obligatorios para cada uno de los constituyentes si la mezcla final tiene una composición idéntica a la de la mezcla que se hubiera obtenido si se hubieran usado los constituyentes indicados anteriormente. Para hacer una mezcla se puede usar como punto de partida un gas que ya contenga varios constituyentes de la mezcla final en proporciones convenientes. Pero, para gases de la segunda familia se puede: - en ensayos realizados con gases de referencia G20 y G25, usar un gas que pertenezca

al grupo H, L o E respectivamente, aunque su composición no cumpla los requisitos indicados, siempre y cuando después de una posible adición de propano o nitrógeno, de acuerdo con la situación, la mezcla final tenga un número Wobbe dentro de ± 2 % del valor indicado en la tabla para el correspondiente gas de referencia;

- para hacer los gases límite, se toma como gas de base en lugar de metano: a)para gases límite G21, G222, G23: un gas natural del grupo H; b)para gases límite G27 y G231: un gas natural de los grupos H, L o E; c)para el gas límite G26: un gas natural del grupo L. En todos los casos, la mezcla final obtenida por adición de propano o nitrógeno debe tener un número Wobbe dentro de ± 2 % del valor indicado en la Tabla I.5.1.6.b. y el contenido de nitrógeno de esta mezcla final debe ser como se indica en la misma Tabla. I.5.2 RENDIMIENTOS I.5.2.1Quemadores descubiertos En función del consumo calorífico nominal del quemador ensayado, el diámetro del recipiente a utilizar, y la cantidad de agua con la que debe llenarse, se indican en la Tabla I.5.2.1. Para los quemadores de pescado, la masa de agua se indica en la Tabla I.5.2.1 en función del consumo calorífico nominal del quemador.

Tabla I.5.2.1. Diámetro del recipiente y masa de agua en función del consumo calorífico nominal del quemador

Consumo calorífico nominal del quemador en

kW

Diámetro interior del recipiente en mm Masa de agua me1 a introducir

en kg

Entre 1,16 y 1,64 220 3,7

Entre 1,65 y 1,98 2401) 4,8

Entre 1,99 y 2,36 2601) 6,1

Entre 2,37 y 4,2 2601) 6,1

Con un ajuste del consumo calorífico del quemador a 2,36 kW ± 2 % utilizando el método indicado en el numeral

I.5.2..2. 1. 1.a).

1) Si el diámetro indicado (260 mm respecto a 240 mm) es superior al diámetro máximo indicado en las

instrucciones de uso, el ensayo se realizará con el recipiente de diámetro inmediatamente inferior (240 mm respecto a 220 mm) conteniendo la cantidad de agua correspondiente (4,8 kg respecto a 3,7 kg). En este caso, el consumo calorífico nominal del quemador se ajustará a 1,98 kW respecto al 1,64 kW, con ± 2 % utilizando el procedimiento descrito en el numeral I.5.2..2.1.1.a).

La temperatura inicial del agua t1 debe ser de (20 ± 1) °C y la temperatura en el momento de la extinción del quemador de (90 ± 1) °C. Se mide la temperatura máxima t2 observada después de la extinción del quemador [temperatura final, expresada en grados Celsius (°C)]. El elemento sensible se coloca en el centro del volumen de agua, y la temperatura se mide con ayuda de una sonda cuya incertidumbre de medida sea inferior a 0,1 °C. Se realiza un calentamiento previo del quemador en las siguientes condiciones:

- El quemador funciona durante 10 min a su consumo calorífico nominal, o al consumo ajustado, según la Tabla I.5.2.1, en la posición de reglaje definida y marcada según el numeral I.5.1.1;

- Cualquiera que sea el consumo calorífico nominal del quemador, este se cubre con un recipiente de 220 mm de diámetro conteniendo 3,7 kg de agua.



Al finalizar este precalentamiento, se retira el recipiente de 220 mm e inmediatamente después se coloca el recipiente correspondiente para el ensayo de rendimiento. La medida del consumo de gas comienza entonces y se termina después de la extinción del quemador, permaneciendo el recipiente en su lugar. El rendimiento se calcula por la fórmula:

( )10010186,4 123 ⋅

−= −

scce

HMoV

ttmxη

Donde: η rendimiento, expresado en tanto por ciento (%); me masa equivalente del recipiente lleno, conforme a las indicaciones dadas en la Tabla

I.5.2.1; La masa me se obtiene como sigue:

me = me1 + 0,213 me2 Donde:

me1 masa del agua introducida en el recipiente; me2 masa del aluminio correspondiente al recipiente considerado, con su tapa (la masa me2 a

tener en cuenta, será la masa medida); Todas las masas se expresan en kilogramos (kg);

Vc volumen de gas seco consumido, en metros cúbicos (m3), determinado a partir del volumen medido, mediante la siguiente fórmula:

g

wamesc

t

PPPVV

+⋅

−+⋅=

15,273

15,288

25,1013

Donde: Vmesvolumen de gas medido, en metros cúbicos (m3) Pa presión atmosférica, en milibar (mbar); P presión de alimentación de gas en el punto de medición del consumo, en milibar (mbar); Pw presión parcial del vapor de agua, en milibar (mbar). tg temperatura del gas en el punto de medida del consumo, en grados Celsius (°C); Mc masa de gas seco consumido, en kilogramos (kg); Hs poder calorífico superior del gas.

I.5.2.2 Obtención de las tasas I.5.2.2.1 Obtención del consumo calorífico nominal I.5.2.2.1.1 Generalidades: a) Se verifica el consumo calorífico nominal utilizando el gas o gases de referencia indicado

en los numerales I.5.1.6. e I.5.1.1.2., dependiendo de la categoría del artefacto, a las presiones de ensayo apropiadas que se definen en el numeral I.5.1.1.4. correspondientes a los datos de presión del artefacto y utilizando los correspondientes inyectores.

El equipo de medición debe permitir determinar la tasa con una precisión de ± 1,7 % El consumo calorífico nominal Qn que indique el fabricante se denota por una de las siguientes expresiones:

Qn = 0,278 Mn x Hs

ó:

Qn = 0,278 Vn x Hs

Donde: Qn se expresa en kilovatios; Mn es la tasa de masa de gas seco bajo las condiciones de referencia correspondiente al consumo

calorífico nominal en kilogramos por hora; Vn es la tasa de volumen de gas seco bajo las condiciones de referencia correspondiente al

consumo calorífico nominal en metros cúbicos por hora;



Hs es el poder calorífico bruto del gas de referencia en la Tabla I.5.16.b y la Tabla I.5.1.6.c. expresado en megajulios por metro cúbico o megajulios por kilogramo.

b) Las entradas de masa (Mn y Mo ) y el volumen (Vn y Vo ) corresponden a una medición y

flujo del gas de referencia, bajo las condiciones de referencia, es decir asumiendo un gas seco a 15 °C y bajo una presión de 1 013,25 mbar. En la práctica, los valores que se obtienen durante los ensayos no corresponden a estas condiciones de referencia, por lo que deben ser corregidos para que alcancen los valores que se habrían obtenido si durante los ensayos se hubieran alcanzado dichas condiciones en la salida del inyector. La tasa de masa corregida se calcula con la siguiente fórmula, dependiendo de si se ha determinado por peso o con base en la tasa de volumen:

-determinación por peso:

d

dx

,

t,x

PP

p,

M

M rg

a

o

15288

15273250131 +

+

+=

-determinación con base en la tasa de volumen:

rg

ao

d

dx

t,

,x

,

PPx

,

p,

V

V

+

++=

1527315288

250131250131

250131

La tasa de masa corregida se calcula con la fórmula

Mo = 1,226 Vo dr Donde: Mo es la tasa de masa de gas seco que se pudo haber obtenido bajo las condiciones de

referencia en kilogramos por hora; M es la tasa de masa que se obtiene bajo las condiciones de ensayo en kilogramos por

hora; Vo es la tasa de volumen de gas seco que se pudo haber obtenido bajo las condiciones de

referencia en metros cúbicos por hora bajo las mismas condiciones; V es la tasa de volumen que se obtiene y se expresa bajo las condiciones de ensayo en

metros cúbicos por hora; Pa es la presión atmosférica en mbar; p es la presión de suministro del gas en el punto de medición, en mbar; t g es la temperatura del gas en el punto de medición, en grados Celsius; d es la densidad del gas seco (o húmedo) de ensayo respecto al aire seco; d r es la densidad del gas seco de referencia respecto al aire seco; Estas fórmulas se deben usar para calcular, a partir de la entrada de masa “M” o de volumen “V” medidas durante el ensayo, las correspondientes tasas “Mo” y ”Vo” que se habrían obtenido bajo las condiciones de referencia. Son estos valores Mo y V o los que se comparan con los valores “Mn” y “Vn” calculados a partir del consumo calorífico nominal con las fórmulas que se dan en el literal a) de este numeral. Estas fórmulas son aplicables si el gas de ensayo que se usa es seco. Si se usa un medidor húmedo o si el gas que se usa es saturado, el valor “d” (densidad del gas seco en relación con el aire seco) se debe reemplazar por el valor de la densidad del gas húmedo “dh” que se da en la siguiente fórmula:

( )PP

P.,dPPPd

a

wwaa

6220+−+=

Donde: Pw es la presión de vapor de agua (expresada en mbar) a la temperatura tg



la presión de saturación de vapor a tg se puede tomar como igual a:

+−=

gws

t15,273

2625094,21expP

Nota. En el caso de los gases de la segunda familia, esta corrección no se tiene en cuenta. I.5.2.2.1.2 Condiciones de funcionamiento. Las mediciones se toman con el quemador funcionando bajo las siguientes condiciones: Quemadores de mesa de trabajo: - se coloca un recipiente sobre un quemador no cubierto según indica el numeral I.5.1.3.2. - con el artefacto a temperatura ambiente se enciende el quemador y se hace funcionar por 10 min. - las mediciones empiezan al final del décimo minuto y terminan al final del décimo tercer minuto, o

cuando se hayan hecho el número más alto de revoluciones completas del medidor antes de terminar el décimo tercer minuto.

Hornos con o sin termostato: - las mediciones empiezan desde la ignición, con el termostato o dispositivo de control en

la posición máxima y con la puerta abierta, y terminan al final del quinto minuto o cuando se hayan hecho el número más alto de revoluciones completas del medidor antes de terminar el quinto minuto.

Gratinadores: - el quemador se enciende y funciona por 10 min, con el dispositivo de control en la

posición máxima y con la puerta abierta; - las mediciones empiezan al final del décimo y terminan al final del décimo tercer minuto o

cuando se hayan hecho el número más alto de revoluciones completas del medidor antes de terminar el décimo tercer minuto.

Para quemadores sin ajustadores de la tasa de flujo de gas: - el consumo calorífico se mide para cada gas de referencia que alimente al artefacto a la

correspondiente presión normal de ensayo. Los valores que se obtengan deben cumplir los requisitos indicados en el numeral I.5.2.2.1.2.1

Para quemadores con ajustadores de tasa de flujo de gas: Ensayo No. 1: Con el ajustador en la máxima posición de flujo, se ajusta la presión de suministro al valor mínimo. Los valores que se obtengan deben cumplir los requisitos indicados en el numeral I.5.2.2.1.2.1 Ensayo No. 2: Este ensayo se debe realizar inmediatamente luego del ensayo No 1 sin enfriar la parte baja del artefacto. Con el ajustador en la mínima posición de flujo, se ajusta la presión de suministro al valor máximo. Los valores que se obtengan deben cumplir los requisitos indicados en el numeral I.5.2.2.1.2.1 Si el ajuste de la tasa de gas se hace variando la presión aguas arriba del inyector, estas verificaciones se realizan con gases G20, G25, G110. Sin embargo, si el ajuste se hace variando el tamaño del inyector, el ensayo No. 1 sólo se puede realizar con el gas de referencia que tenga el número Wobbe más bajo. Con el gas de referencia que tenga el número Wobbe más alto, bajo la presión de ensayo correspondiente se verifica que el tamaño del inyector corresponda al consumo calorífico nominal de acuerdo con los requisitos indicados en el numeral I.5.2.2.1.2.1 Los valores que se obtengan deben cumplir los requisitos indicados en el numeral I.5.2.2.1.2.1



Ensayo No. 3: El quemador se ajusta de acuerdo con las instrucciones que dé el fabricante bajo presión normal. Utilizando el gas o gases de referencia bajo presión normal de ensayo, se verifica que el consumo calorífico cumpla los requisitos indicados en el numeral I.5.2.2.1.2.1., que se aplican a los quemadores que no tienen ajustador de la tasa de gas. I.5.2.2.1.2.1 Obtención del consumo calorífico nominal. Bajo las condiciones de ensayo indicadas en el numeral I.5.2.2.1, cada quemador, alimentado por separado, debe poder dar el consumo calorífico nominal que declare el fabricante. Sin embargo, para quemadores que no tengan ajustadores de la tasa de gas y para verificar las instrucciones de ajuste del fabricante de acuerdo con el ensayo No. 3, la variación entre el consumo calorífico obtenido con cada gas indicado en el numeral I.5.2.2.1.2 y el consumo calorífico nominal Qn

debe estar dentro de los límites que se indican a continuación: - si el consumo calorífico nominal Qn del quemador es menor o igual que 2,25 kW, la

tolerancia debe ser ± 8 %; - si el consumo calorífico nominal Qn del quemador es mayor que 2,25 kW e inferior o igual

que 3,6 kW, la tolerancia debe ser ± 0,177 kW; - si el consumo calorífico nominal Qn del quemador es mayor que 3,6 kW, la tolerancia

debe ser ± 5 %; - la tolerancia se extiende a ± 10 % para quemadores que tengan inyectores con un

diámetro no superior a 0,5 mm. Si un artefacto puede funcionar con gases de varias familias, el consumo calorífico

nominal del quemador no tiene que ser idéntico para todas las familias de gases; sin embargo:

- la variación del consumo calorífico nominal entre las dos familias de gases no debe ser mayor que 10 %;

- si la variación del consumo calorífico nominal entre las dos familias es menor que 3 %, la placa de datos sólo debe indicar el valor más bajo del consumo calorífico nominal, pero los documentos que entregue el laboratorio deben especificar los valores para cada familia de gases;

- si la variación del consumo calorífico nominal entre las diferentes familias está entre 3 % y 10 %, la placa de datos y las instrucciones deben incluir los respectivos valores.

Para artefactos con ajustadores de la tasa de flujo de gas, el consumo calorífico debe ser al menos igual al consumo calorífico nominal medido bajo las condiciones especificadas en el numeral I.5.2.2.1.2 ensayo número 1 y al menos igual al consumo calorífico nominal cuando se mide bajo las condiciones especificadas en el numeral I.5.2.2.1.2 ensayo número 2. I.5.2.2.1.2.2 Obtención del consumo calorífico reducido. Bajo las condiciones indicadas en el numeral I.5.2.2.1.2.2, el consumo calorífico reducido, si lo hay, no debe exceder el que haya declarado el fabricante en las instrucciones técnicas para cada quemador. Las tasas reducidas deben ser fijas (mediante un orificio calibrado) o ajustables de acuerdo con la categoría del artefacto y el grupo de gas que se use, tal como se indica en los numerales 5.1.1 y 5.2.3. I.5.2.2Quemadores cubiertos Se determinan los rendimientos con las tapas y accesorios, si existen, colocadas en su posición en las siguientes condiciones: Se coloca, en el punto más apropiado de la mesa de trabajo, el recipiente correspondiente al consumo calorífico nominal del quemador ensayado, según el numeral I.5.2.1, conteniendo la cantidad de agua correspondiente. Nota. Para este ensayo no es aplicable la nota 1 de la Tabla I.5.2.1.



Sobre la superficie restante eventualmente de la mesa de trabajo, se coloca el número más pequeño de recipientes del mayor diámetro posible, elegidos en la Tabla I.5.2.1, conteniendo las cantidades de agua correspondientes. La temperatura se determina como para un quemador descubierto, siendo la temperatura inicial del agua t1 de (20 ± 1) °C, la temperatura final t2 es para cada recipiente la temperatura más elevada observada después de la extinción del quemador, habiendo tenido lugar éste cuando la temperatura del agua de uno cualquiera de los recipientes alcanza los 90 °C ± 1 °C. El ensayo se realiza al consumo calorífico nominal estando el quemador regulado según el numeral I.5.1.1. El rendimiento es la relación entre la suma de las cantidades de calor absorbido por los recipientes y el agua que contienen, y la cantidad de energía aportada por el gas (véase fórmula en el numeral I.5.2.1). Este primer ensayo se realiza comenzando a temperatura ambiente, y el segundo ensayo comenzando a régimen de temperatura. Se considera que la mesa de trabajo está caliente cuando se lleva a ebullición el agua contenida en el recipiente principal utilizado para el ensayo de rendimiento. Cuando la mesa de trabajo está caliente se retiran los recipientes; se realiza entonces el ensayo en las mismas condiciones que el ensayo a temperatura ambiente, colocando en la mesa de trabajo los recipientes conteniendo agua a 20 °C ± 1 °C. I.5.3 CONSUMO DE MANTENIMIENTO DEL HORNO Estando el horno vacío, el mando de accionamiento del quemador se regula de manera que, cuando se alcanza el equilibrio térmico, la elevación media de temperatura, medida en el centro del horno (centro geométrico del volumen útil del horno), con ayuda de un termopar con soldadura desnuda, sea de 180 K por encima de la temperatura ambiente. Se mide el consumo de gas correspondiente, y se verifica que se cumplen los requisitos del numeral 16.1.3.3.

AEXO I.D Sonda de temperatura superficial I.D1. Diseño La sonda de temperatura utilizada para medir las temperaturas de la superficie debe cumplir las especificaciones de la Figura I.D1.

Dimensiones en mm

Adhesivo

Alambres de la termocupla diámetro de 0,3 para tipo K IEC584-1 (aleación de Cromo - Aluminio - Niquel) longitud total 1 500 ± 2

Disco de cobre estañado diámetro 5 espesor 5

Tubo de policarbonato.Diámetro interno 3.Diámetro externo 5. En posición de salida. Longitud 100 ± 2 pulgadas.

Disposición de la manija que permite una fuerza de contacto de (4 ± 1) N, longitud 100 ± 2, diámetro externo 25 ± 2.

Nota. La superficie de contacto del disco debe ser plana. La termocupla se debe soldar con cuidado, con el mínimo de soldadura para garantizar que se mida la temperatura del disco.

Figura I.D1. Sonda de la temperatura superficial



I.D2. Ensayo de validación I.D2.1 Principio La sonda se aplica al centro de una placa de vidrio plana, cuya superficie inferior esté en contacto con el vapor de agua. I.D2.2 Procedimiento Se coloca agua destilada en un contenedor tipo beaker con tapa para verter el líquido, de aproximadamente 260 mm de alto y 165 mm de diámetro. Sobre el beaker se coloca una placa de vidrio plana, de 5 mm de espesor. El agua se lleva a ebullición por medio de una placa eléctrica de 145 mm de diámetro. I.D2.3 Validación La sonda es adecuada para uso cuando indica en equilibrio un valor de 85 °C ± 3 °C después de un tiempo de contacto no mayor de 150 s.

Dimensiones en mm

Sonda de temperatura superficial8

Temperatura ambiente = 20 °C ± 2 °C Velocidad del aire ambiente < 0,1 m/s.

Figura I.D2. Aparato de ensayo para la validación de la sonda de temperatura superficial

8 La sonda debe colocarse a no menos de 30 mm del borde del beaker, fuera de la vía de las gotas de condensación.

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