Optimización de las condiciones de operación de una planta ...
ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN EXERGÉTICA DE UNA PLANTA DE ...
Transcript of ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN EXERGÉTICA DE UNA PLANTA DE ...
ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN EXERGÉTICA DE UNA PLANTA DE COGENERACIÓN PARA LA INDUSTRIA AZUCARERA
presentado por Ing. Daniel Sanz ADirigido por PhD Juan C. Burbano
Disertación proyecto de grado para optar por el título Magister en Ingeniería mecánica
Universidad Tecnológica de Pereira
Facultad de Ingeniería mecánica
Universidad Tecnológica de Pereira - Colombia
1. INTRODUCCIÓN
El uso de biomasa como recurso principal de energía para la generación de trabajo y calor de forma combinada (sistema de cogeneración), es la principal forma comercial, técnica, financiera y ambientalmente viable para producir potencia eléctrica a partir de fuentes renovables.
Se destaca la importancia de estudiar proyectos en el sector azucarero , direccionados a:
Incrementar la venta de excedentes de electricidad
Aumentar la eficiencia de generación de vapor
Maximizar y usar eficiente y racionalmente la energía
1.1 Objetivos
OBJETIVO GENERAL
Analizar y optimizar exergéticamente diferentes esquemas para el sistema de cogeneración típico de la Industria Azucarera.
OBJETIVOS ESPECÍFICOS
1. Especificar detalladamente el sistema de cogeneración para un Ingenio Azucarero.
2. Diseñar térmicamente los esquemas de cogeneración.
3. Realizar el análisis exergético de los esquemas.
4. Optimizar exergéticamente los esquemas de cogeneración.
2. SISTEMA DE COGENERACIÓN DE ENERGÍA EN LA INDUSTRIA AGROINDUSTRIAL CAÑERA
La transformación de energía en un Ingenio Azucarero, empieza desde la siembra en los campos del territorio nacional, hasta la producción de azúcar, alcohol, vapor y electricidad.
Esquema simplificado sistema de cogeneración
Diagrama de proceso simplificado para obtención de azúcar y alcohol a partir de la caña de azúcar
Preparación de caña
Extracción de sacarosa
Clarificaciónde jugo
Evaporación de jugo
Generaciónde vapor
CentrifugaciónCristalizaciónde meladura
Secado de azúcar
Generacióneléctrica
Caña Fibra Bagazo
Vapor de alta presión
Vapor de baja presión
Energíaeléctrica
Jugo
Jugo clarificado
Meladura
Masa
Azúcarhúmedo
Mieles
Azúcarseco
Destilación Alcohol
Vinazas
2.1 Variables principales en los sistemas de cogeneración
Rata de molienda(TCH): esta variable está ligada principalmente a la capacidad del campo y la cosecha para suministrar caña como materia prima y posteriormente ser procesada en la fábrica.
Bagazo por ciento caña(Bagazo%caña): la cantidad de bagazo generado durante el proceso de extracción, se relaciona de acuerdo al balance de fibra en la entrada y salida del molino
Generación especifica de vapor (GEV): este es un índice que relaciona la cantidad de vapor generado por unidad de combustible
Steam rate (SR): índice que relaciona la cantidad de vapor necesario para generar potencia eléctrica en las turbinas
Consumo específico de vapor al proceso (CEV): índices de consumo de vapor por tonelada de caña procesada
3. DISEÑO TÉRMICO DE LOS ESQUEMAS DE COGENERACIÓN
El diseño de los sistemas comienza con la disponibilidad de combustible para implementar los parámetros de operación de la caldera y posteriormente las turbinas de vapor y el agua de recirculación. La generación eléctrica está ligada a la demanda de vapor en los procesos y como resultado resuelve el sistema.
Diagrama de flujo esquema de cogeneración típico de la industria azucarera
3.1 Topologías de los esquemas Esquema actual;
Esquema proyectado con 3 escenarios de molienda:
• Rata estándar;
• Fin de semana;
• Aprovechamiento hoja de caña.
Teniendo en cuenta que para el esquema proyectado, se analizará:
• La disponibilidad tecnológica y ;
• La disponibilidad de combustible y demanda de vapor
Opciones tecnológicas para el sistema de cogeneración:
Sistemas de generación de vapor para cogenerar con turbinas a contrapresión (SGVTCP)
Sistemas de generación de vapor para cogenerar con turbinas a Contrapresión y Contrapresión– Condensación(SGVTCON)
Esquema actual
Datos significativos sistema de cogeneración actual
Esquema proyectado
Disponibilidad tecnológica
La presión y temperatura de salida del vapor al momento de seleccionar la caldera es altamente restringido por el consumo específico de combustible y el costo del equipo, al igual que el de las turbinas de vapor.
CONSIDERACIONES EN EL ESQUEMA PROYECTADO
Se remplazan todos los accionamientos mecánicos impulsados por vapor, con motores eléctricos de alta eficiencia.
Se implementan turbogeneradores de contrapresión y condensación cuyos SR ondean los 5,49 y 3,76 kg vapor/kWh [12,1 y 8,3 lb vapor/kWh] respectivamente.
Se remueve el termo-compresor para cumplir con la demanda de vapor hacia la destilería, por extracciones de la turbina de contrapresión aprovechando de una manera más efectiva la transformación de energía térmica a eléctrica.
Se remplaza el equipo generador de vapor por una sola caldera que opera a 156 000 kg vapor/hora a 65,5 bar (g) y 510 °C.
Disponibilidad de combustible y demanda de vaporRata estándar Sistemas de generación de vapor para cogenerar con turbinas a contrapresión (SGVTCP)
Datos significativos sistema de cogeneración proyectado sin excedente de bagazo a rata estándar
Influencia del consumo de vapor (SGVTCP)
Al disminuir el CEV la generación eléctrica disminuye y da un balance negativo en la generación de excedentes de energía entre 340-450 kg vapor/TCH [750-992 lb vapor / TCH], cuando el CEE se mantiene en 47 kWh/TCH, lo cual se puede ver en la Tabla 5.
El aumentar la demanda de vapor al proceso puede ocasionar déficit de bagazo tal cual se ve la figura 13, esto no justificaría la generación eléctrica, ya que el combustible alterno para solventar el aumento de consumo de vapor, debe ser comprado representando inmediatamente un costo adicional en el sistema de cogeneración.
Operación fin de semana Sistemas de Generación de energía eléctrica en sistemas de contrapresión – condensación (SGVTCON)
ParámetroEsquema
proyectado
TCH 0
Fibra%caña (%) 13,5
Bagazo%caña (%) 24,94
Humedad bagazo (%) 50
Bagazo producido (ton/h) 0
Bagazo aprontado (ton/h) 0
Presión caldera [1] (bar (g)) 65,5
Temperatura caldera [1] (°C) 510
Flujo másico vapor caldera [1] (kg/s) 17,6
Presión caldera [2] (bar (g)) 0
Temperatura caldera [2] (°C) 0
Flujo másico vapor caldera [2] (kg/s) 0
Demanda vapor destilería (kg/s) 3,6
Generación eléctrica (MW) 13,6
Consumo eléctrico (MW) 2,85
Excedente energía (MW) 10,7
Eficiencia energética (%) 44,8
SR(lb vapor / kWh) 10
Aprovechamiento hoja de caña Sistemas de Generación de energía eléctrica en sistemas de contrapresión – condensación (SGVTCON)
4. ANÁLISIS EXERGÉTICO DE SISTEMAS TÉRMICOS
Balance de exergía
V.C
WQhmhm eess
gereess ST
Qsmsm
Multiplicando por –To la Ec.(2) en ambos lados y sumando Ec.(1) y Ec. (2)
gereeesss STWT
TQsThmsThm 0
000 1
Para un sistema más general con varias entradas y salidas
Ec.1
Ec.2
4.1 Rendimiento exergético en sistemas de cogeneración
Referencia: Szargut, Morris e Steward(1988):
5. COMPARACIÓN EXERGÉTICA DE LOS ESQUEMAS DE COGENERACIÓN
Composición en fracción másica del bagazo (Fuente Pellgrini , 2009)
Con lo anterior se puede calcular la exergía del combustible el cual es expresado por la siguiente ecuación (Baloh, Wittwer,1995):
Distribución de exergía destruida en el esquema de cogeneración actual
Exergía destruida en los equipos de cogeneración para los esquemas actual y proyectado.
Exergía destruida en los equipos de cogeneración para los esquemas actual y proyectado.
5.1 EFICIENCIA EXERGÉTICA DE LOS ESQUEMAS DE COGENERACIÓN
Eficiencia exergética sistemas SGVTCP y SGVTCON
Exergía destruida a diferentes estados de generación de vapor
Variación de la exergía no utilizada en el bagazo excedentario, exergía destruida en planta y excedentes de energía
6.1 Método de optimización
Su maximiza o minimiza una función objetivo
𝑈 = 𝑈(𝑥1, 𝑥2, 𝑥3, 𝑥4…… . 𝑥𝑛)
Bajo restricciones del sistema:
𝐺1 𝑥1, 𝑥2, 𝑥3, 𝑥4, … . . 𝑥𝑛 = 0⋮
𝐺𝑚 𝑥1, 𝑥2, 𝑥3, 𝑥4, … . . 𝑥𝑛 = 0
𝐻1 𝑥1, 𝑥2, 𝑥3, 𝑥4, … . . 𝑥𝑛 ≤ 𝐶1𝐻2 𝑥1, 𝑥2, 𝑥3, 𝑥4, … . . 𝑥𝑛 ≥ 𝐶2
⋮𝐻𝑙 𝑥1, 𝑥2, 𝑥3, 𝑥4, … . . 𝑥𝑛 ≥ 𝐶𝑙
Cuando hay dos o más grados de libertad, se puede utilizar un
método basado en algoritmos genéticos, que viene incluido dentro del
paquete de utilidades del EES.
Las bondades que provee este método es la robustez de su algoritmo,
el cual es diseñado para dar confiabilidad de encontrar un óptimo global,
incluso en la zona de un óptimo local.
6. OPTIMIZACIÓNCrear una población
Evaluar el ajuste de cada individuo
Seleccionar pares de solución (Padres) de la
población actual
Reproduzca o crie una nueva generación
(Mutación)
La nueva población evalúa el ajuste de
cada individuo
Criterio de parada
Solución
No
Si
6. OPTIMIZACIÓN6.2 Formulación de optimización para los esquemas de cogeneración.
Condiciones de operación;
Disponibilidad de combustible;
Demanda de vapor;
Se maximizó la Potencia eléctrica, dividiendo el esquema de cogeneración proyectado, en SGVTCP y SGCTCON y se verificó su eficiencia exergética, con las siguientes Restricciones del sistema:
Presión y temperatura de generación de vapor
Disponibilidad de combustible
Consumo específico de vapor al proceso
6.1 Esquema proyectado “SGVTCP”
Posible solución sin optimizar Solución optimizada
ParámetroModelo sin
optimizar
TCH 230
Fibra%caña (%) 13.50
Bagazo%caña (%) 24.94
Humedad bagazo (%) 50
Bagazo producido (t/h) 57.3
Bagazo aprontado (t/h) 2.03
Presión caldera [1] (bar (g)) 41,37
Temperatura caldera [1] (°C) 480
Flujo másico vapor caldera [1] (kg/s) 34.47
Demanda vapor elaboración (kg/s) 29.85
Demanda vapor destilería (kg/s) 3.6
Generación especifico de vapor (kg
vapor / kg bagazo)2.25
Generación eléctrica (MW) 19.2
Consumo eléctrico (MW) 11
Excedente energía (MW) 8.2
Eficiencia exergética (%) 27.62
Exergía destruida planta (kW) 116 997
Coeficiente exergético (kW
destruidos / kW trabajo útil)3.12
ParámetroDiseño
optimizado
TCH 230
Fibra%caña (%) 13.50
Bagazo%caña (%) 24.94
Humedad bagazo (%) 50
Bagazo producido (t/h) 57.3
Bagazo aprontado (t/h) -
Presión caldera [1] (bar (g)) 75.80
Temperatura caldera [1] (°C) 510
Flujo másico vapor caldera [1] (kg/s) 34.47
Demanda vapor elaboración (kg/s) 29.85
Demanda vapor destilería (kg/s) 3.6
Generación especifico de vapor (kg
vapor / kg bagazo)2.23
Generación eléctrica (MW) 23.8
Consumo eléctrico (MW) 12
Excedente energía (MW) 11.8
Eficiencia exergética (%) 29.21
Exergía destruida planta (kW) 118 596
Coeficiente exergético (kW destruidos /
kW trabajo útil)2.89
Evolución del Algoritmo genético SGVTCP
Curvas de desempeño escenario optimizado sistema SGVTCP
Esquema proyectado “SGVTCON”
ParámetroModelo sin
optimizar
TCH 230
Fibra%caña (%) 13.5
Bagazo%caña (%) 24.96
Humedad bagazo (%) 50
Bagazo producido (ton/h) 57.3
Bagazo aprontado (ton/h) 1.7
Presión caldera [1] (bar (g)) 41.4
Temperatura caldera [1] (°C) 400.0
Flujo másico vapor caldera [1] (kg/s) 36.01
Demanda vapor elaboración (kg/s) 23.19
Demanda vapor destilería (kg/s) 3.72
Generación especifico de vapor (kg
vapor / kg bagazo)2.40
Generación eléctrica (MW) 20.4
Consumo eléctrico (MW) 11.5
Excedente energía (MW) 8.9
Eficiencia exergética (%) 25.48
Exergía destruida planta (kW) 106 424
Coeficiente exergético (kW
destruidos / kW trabajo útil)3.05
Evolución del Algoritmo genético SGVTCP
Esquema proyectado “SGVTCON” con aprovechamiento de hoja”
Restricciones del sistema
Disponibilidad de hoja en el campo
Potencia de generación eléctrica
Curva de eficiencia exergética y potencia de salida sistema optimizado contrapresión-condensación con aprovechamiento de hoja.
Distribución de potencias en turbinas para sistema contrapresión-Condensación con aprovechamiento de hoja
7. Conclusiones El modelamiento del esquema actual y proyectado en un sistema SGCTCP, permitió aclarar
como la generación eléctrica depende del consumo específico de vapor al proceso (CEV) y por ende, las mejoras que se implementen en ellos con el fin de reducir la demanda, no representan un incremento en eficiencia exergética y de potencia eléctrica al sistema de cogeneración.
Se pudo establecer el potencial de generación eléctrica, que brindan los esquemas a Contrapresión-Condensación, basados en la reducción consumo especifico de vapor al proceso, en donde el bagazo excedentario, producto de la baja demanda de vapor a los procesos, puede ser aprovechado para generar energía eléctrica por las turbinas de condensación a un Steam rate más bajo comparados con las turbinas a contrapresión.
En general, para los esquemas de cogeneración de los tres casos estudiados la destrucción de exergía se concentra en la combustión de bagazo dentro de la caldera para la generación de vapor.
Con el esquema proyectado a contrapresión, elevando la presión y temperatura de generación de vapor y las mejoras al proceso se incrementa la eficiencia exergética de la caldera y por ende la generación de energía eléctrica y la eficiencia exergética del esquema.
Conclusiones
Después de optimizar los esquemas de cogeneración acá estudiados, se concluye que para maximizar la potencia eléctrica útil generada y la eficiencia exergética del ciclo, se debe incrementar la presión y temperatura de vapor en la caldera.
Para los sistemas de SGVTCON la generación de vapor a 65,5 bar (g) y 510 °C, es la más atractiva, lo anterior contrasta con la optimización exergética, porque esta indica que los óptimos de generación eléctricas e encuentran en 75,5 bar (g) y 550 °C. Sin embargo, los costos de inversión para estos valores no se compensan con la generación extra que podría variar entre 400 y 800 kWh, aumentando de 100 a 103 kWh/TCH.
La metodología empleada para optimizar los esquemas mediante el AG es muy flexible, y permite no solo el cambio sencillo de las variables que se desean maximizar o minimizar, sino que brindan una rápida convergencia.
Con lo anterior, para la industria azucarera el esquema de cogeneración de contrapresión-condensación abre una nueva línea de negocio como empresa cogeneradora de energía eléctrica y asegura su proyección fututa al contar con suficiente energía eléctrica para operar.
8. PUBLICACIONES
CONGRESO IBEROAMERICANO DE INGENIERÍA MECÁNICA . Versión 11 . Noviembre 2013. La Plata, Argentina.
MUCHAS GRACIAS……..