Aplicación para el Cálculo de Instalaciones Eléctricas de Baja ...

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TTeennssiióónn

sseeggúúnn RREEBBTT 22000022

Guía detallada de uso

ÍNDICE

0. Antecedentes ................................................................................................. pág. 1

1. Introducción ................................................................................................... pág. 2

2. Planteamiento interno de cálculo y fórmulas empleadas ............. pág. 4

3. Comenzando ................................................................................................ pág. 16

4. Parámetros calculados o comprobados ............................................. pág. 17

5. Barra de herramientas personalizada y acciones ............................ pág. 20

6. Ejemplos de uso .......................................................................................... pág. 41

7. Recomendaciones y observaciones adicionales ........................... pág. 132

8. Revisiones de la aplicación y de la guía ........................................... pág. 133

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0. Antecedentes. [ir a índice]

ACIEBT02 (Aplicación para el Cálculo de Instalaciones Eléctricas de Baja Tensión

según REBT 2002) es una aplicación desarrollada en VBA para Microsoft Excel,

específica para el cálculo de instalaciones eléctricas y conforme al Real Decreto

842/2002, de 2 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento Electrotécnico de

Baja Tensión, así como a las Guías Técnicas de aplicación del mismo.

La primera edición de esta aplicación vio la luz por vez primera allá por 2004

con el fin de paliar en parte el vacío existente de documentación y recursos que

pudieran facilitar la aplicación del entonces ‘nuevo’ Reglamento electrotécnico de

baja tensión tras su entrada en vigor. Aquella primera edición fue seguida en

meses/años posteriores por otras sucesivas que incorporaban distintas mejoras a las

características que presentaba inicialmente.

Con el paso del tiempo, gracias a la extensión generalizada de Internet, la

aparición y difusión de documentación de todo tipo sobre el REBT e instalaciones

eléctricas (en gran cantidad y calidad buena parte de ella) hizo tal vez subjetivamente

menos necesaria la aplicación, hasta que finalmente el autor decidió retirarla. (Como

dato anecdótico, con posterioridad han aparecido ‘copias’ de ACIEBT02, sin que su

autor siquiera cite o refiera la aplicación en la que se basan).

No obstante lo anterior, aun habiendo transcurrido un tiempo considerable

desde la última edición disponible de ACIEBT02, continúan recibiéndose con notable

frecuencia emails de antiguos usuarios de la misma y de otras personas que vieron

alguna referencia aquí o allá, interesándose por la ‘reaparición’ de la aplicación. Por

otro lado, se percibe un ‘vacío’ en cuanto a la disponibilidad de una solución práctica

que, sin llegar obviamente a la potencia de los grandes programas comerciales de

Baja Tensión ampliamente conocidos y de reconocido prestigio (Ciebt de dmElect,

Cypelec de Cype, BTWin o Prontelec de iMventa, ElecCalc de Aceri, ETAP, Caneco BT

de Alpi) o incluso de los que ofrecen casas comerciales de forma gratuita o como

demo e igualmente notables (Ecodial Advanced Calculation de Schneider Electric, Doc

de ABB, Prysmitool de Prysmian, Procera Plus de General Electric Industrial Solutions),

posea unas prestaciones satisfactorias y una suficiente completitud en cuanto a

resultados, sin resultar farragosa o excesivamente compleja en cuanto a su manejo.

Todo lo anterior, finalmente, ha conducido a la elaboración de esta edición 6

de ACIEBT02, que mejora las características de las anteriores y añade otras nuevas,

pasando asimismo esta nueva edición a ser gratuita.

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1. Introducción. [ir a índice]

ACIEBT02 es una aplicación destinada a una amplia variedad de colectivos

(profesionales de ingeniería y arquitectura, instaladores, inspectores, docentes,

estudiantes, etc.) para los cuales puede resultar de utilidad en su quehacer diario, o

incluso esporádicamente, al abordar el diseño, cálculo o comprobación de

instalaciones eléctricas de baja tensión.

La aplicación puede descargarse en

Algunas de las características, sean las que se mantienen de ediciones

anteriores, o bien mejoradas o añadidas en la actual, son las siguientes:

- Manejo sencillo e intuitivo

- Gratuidad

- Completas y prácticas (ahora ampliadas) interfaces de introducción de datos

- Posibilidad de exportar resultados y mediciones

- Añadida posibilidad de usar la aplicación en modo cálculo o en modo

comprobación

- Añadida posibilidad de copiar y editar circuitos

- Ampliadas opciones de funcionamiento: elección de material (cobre o

aluminio) en todas las líneas, cálculo de protecciones más completo y

elaborado, cálculo de secciones con más de un conductor por fase, nuevos

factores correctores según instalación, mejorado cálculo a cortocircuito, etc.

- Mejoras menores (aumento tamaño fuentes y formularios, reorganización

interna de datos, etc.)

- Corrección de bugs menores

- Extendido el uso de la aplicación a todas las versiones de MS Excel

AC

IEB

T0

2 p

ara

MS

Exc

el

http://www.soloingenieria.net/aciebt02

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En cuanto a esta guía, está orientada a facilitar el aprendizaje del uso de

ACIEBT02, solventar dudas sobre su funcionamiento y aclarar tanto la forma ‘interna’

de proceder de la aplicación, como la interactuación con sus distintos menús,

opciones, etc. Debe quedar claro, pues, que no se trata de un manual teórico o de un

prontuario sobre instalaciones eléctricas, ni pretende realizar un análisis exhaustivo de

conceptos eléctricos ni del REBT u otras normas, cuyo conocimiento en un nivel

adecuado, en todo caso, sí es recomendable.

Respecto al contenido de la guía, tras un par de breves capítulos a modo de

prólogo e iniciación, se expone el conjunto de fórmulas que ACIEBT02 utiliza

internamente. A continuación se entra con más detalle en el conocimiento y

familiarización con los elementos propios de la aplicación mediante capturas y

descripciones pormenorizadas de dichos elementos.

El antepenúltimo capítulo comprende algunos ejemplos ilustrativos resueltos

con ACIEBT02 que, aunque no cubran evidentemente toda la casuística de casos que

puedan darse o abordarse con la aplicación, se pretende sean al menos significativos

y puedan servir para conocer, aclarar, afianzar e ilustrar la mecánica de

funcionamiento. Este capítulo comprende también una serie de comprobaciones, a

modo de verificación o cotejo, de los cálculos y resultados que la aplicación

proporciona, conocida la cierta ‘opacidad’ que se achaca en no pocas ocasiones al

software, o incluso el ‘recelo’ que el uso del mismo puede generar a sus usuarios.

Finalmente, los capítulos penúltimo y último recogen brevemente una serie de

comentarios adicionales o recomendaciones a tener en cuenta al manejar ACIEBT02,

así como una reseña de los cambios que eventualmente se plasmen en esta guía o en

la propia aplicación.

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2. Planteamiento interno de cálculo y fórmulas empleadas [ir a índice]

2.a) Cálculo o comprobación de líneas

De forma simplificada, y sin ánimo de exhaustividad en la exposición de

conceptos teóricos, la aplicación aborda el cálculo de una línea eléctrica mediante

una serie de iteraciones a través de distintos bloques de condiciones o ecuaciones

partiendo de los valores que el usuario haya definido inicialmente en el formulario (o

formularios) de introducción de datos y con el apoyo de valores y prescripciones

reglamentarias o sancionados por la práctica o la experiencia. En el momento en que

las condiciones de un determinado bloque no se cumplan, se produce una o

sucesivas nuevas iteraciones hasta que se satisfagan todas las condiciones (si ello es

posible, ya que a veces existen determinadas restricciones) tanto de dicho bloque

como de los restantes.

[Bloque 1: criterios de caída de tensión y calentamiento (intensidad máxima

admisible) del conductor] {Ref. a ITC-BT-14, ITC-BT-15, ITC-BT-19, ITC-BT-20,

ITC-BT-21, ITC-BT-22, ITC-BT-44 e ITC-BT-47 del REBT y sus respectivas guías

técnicas}

e < emáx

I < n · Imáx

Donde a su vez tenemos, según se trate de una alimentación monofásica o trifásica y

de una línea con carga única al final de la misma (consumo en punta) o de una línea

abierta de sección uniforme con varias cargas (consumo en ruta), las siguientes

expresiones:

Tipo de línea Sistema monofásico Sistema trifásico

Consumo en punta FF

c

USnUk

PLe

100)(2

cos

F

c

U

PI

LL

c

USnUk

PLe

100

cos3

L

c

U

PI

Consumo en ruta

)(2SnUk

PLe

F

cii

cosF

ci

U

PI

SnUk

PLe

L

cii

cos3

L

ci

U

PI

)]20(1[

1

20

realTk

; ])[(

2

máx

ambmásambrealI

ITTTT

mmrmmmadmmc PPPPPcsPP )8,1(25,1 (*)

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En donde:

e = caída de tensión (%)

emáx = caída de tensión máxima admisible según REBT (%)

L = longitud desde el origen hasta el receptor (m)

Li = longitud desde el origen de un receptor i (m)

k = conductividad del material conductor (11 m )

UF = tensión de fase (V)

UL = tensión de línea (V)

S = Sección del conductor (mm2)

n = número de conductores por fase

I = intensidad que demanda el receptor (A)

Pc = potencia de cálculo (W)

Pci = potencia de cálculo de un receptor i-ésimo a lo largo de una línea con consumo en ruta (W)

Pmm = potencia del mayor motor (W)

Pm = potencia de motores excluido el de mayor potencia (W)

Pad = potencia en alumbrado de descarga (W)

Pr = potencia de receptores excluido alumbrado de descarga y motores (W)

cs = coeficiente de simultaneidad

cos = factor de potencia

20 = resistividad del material del conductor a 20 º C ( m ) [0,018 para cobre, 0,029 para aluminio]

= coeficiente de temperatura [0,00392 para cobre, 0,00403 para aluminio]

Treal= temperatura real del conductor (ºC)

Tamb = temperatura ambiente de referencia (ºC) [25ºC en instalaciones enterradas, 40 ºC en el resto]

Tmáx = temperatura máxima admisible del conductor (ºC) [90 ºC para aislamientos termoestables, XLPE

o EPR; 70 ºC para aislamiento termoplástico, PVC]

Imáx = intensidad máxima admisible del conductor según norma UNE-HD 60364-5-52:2014

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(*)

Nota 1: existen distintas variantes, según autores, de la expresión a usar para

determinar la potencia de cálculo de un conjunto de receptores. La utilizada por la

aplicación corresponde a la que recoge el ‘Manual de instalaciones eléctricas en los

edificios’, de dmElect.

Nota 2: existen asimismo distintas interpretaciones sobre la determinación de

la potencia de cálculo de un conjunto de receptores, en particular, cuando existen

motores y aparatos elevadores. Hay autores que consideran que en la expresión

expuesta anteriormente, el concepto Pm incluye todo tipo de motores (sin diferenciar

entre los que sean elevadores y los que no), sin aplicar por tanto el factor de

mayoración 1,3 que cita la ITC-BT-47, mientras que otros interpretan que sí deben

distinguirse y aplicarse dicho coeficiente. A este respecto, Jesús Trashorras

Montecelos, en su libro ‘Configuración de instalaciones eléctricas’, pág. 16, considera

que ‘este coeficiente de 1,3 no debe utilizarse para el cálculo de las secciones

mínimas que deben tener los conductores que alimentan uno o varios motores, dado

que como se indica en el punto 3 de la ITC-BT-47, el coeficiente que se aplicará es de

1,25 y la misma instrucción no exceptúa a ningún tipo de motor (ascensor, grúa o de

aparato de elevación en general). En el punto 6 de la misma ITC-BT-47, se indica que

los motores deben tener limitada la intensidad absorbida en el arranque y que

cuando se calcule la relación entre la corriente de arranque y la normal a plena carga,

el valor de esta última, para dicha relación, se debe multiplicar por el coeficiente de

1,3 en el caso de motores de ascensores, grúas y aparatos de elevación en general.

Resumiendo, el punto 3 de la ITC-BT-47 y el punto 6 de la misma ITC-BT-47 se

refieren a situaciones distintas, pues en el primer caso se trata de calcular la sección

mínima de los conductores que alimentan a motores, sin exceptuar a ninguno de

ellos, y en el segundo se trata de averiguar que la intensidad absorbida en el

arranque de los motores esté limitada a un cierto valor, aplicando un coeficiente de

1,3 cuando los motores son de ascensores, grúas o aparatos de elevación en general.’

La aplicación mantiene este último criterio en la fórmula expuesta en la pág. 4

para determinar la potencia de cálculo de un conjunto de receptores. Aun así, en el

cálculo de líneas con consumo en punta o en ruta, deja igualmente la posibilidad de

aplicar expresamente el factor 1,3 en aparatos elevadores si el usuario prefiere optar

por tal criterio.

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[Bloque 2: criterios de protección contra sobreintensidades (sobrecargas)] {Ref. a ITC-

BT-22 y su respectiva guía técnica}

IB ≤ In ≤ Iz

I2 ≤ 1,45 · Iz

Donde a su vez:

I2 = 1,45 · In (en caso de interruptores en instalaciones domésticas o análogas)

I2 = 1,30 · In (en caso de interruptores en instalaciones industriales)

I2 = 1,60 · In (en caso de fusibles, si In ≥ 16 A)

I2 = 1,90 · In (en caso de fusibles, si 4 A < In < 16 A)

I2 = 2,10 · In (en caso de fusibles, si In ≤ 4 A)

En donde:

IB = intensidad que demanda el receptor (denominada I en el bloque 1)

Iz = intensidad máxima admisible del conductor (denominada Imáx en el bloque 1)

In = intensidad nominal del dispositivo de protección

I2 = intensidad que asegura la actuación del dispositivo de protección

En el caso de protecciones con relé térmico regulable, la aplicación considera

que la intensidad de disparo puede variar entre 0,8 y 1 veces el valor de In.

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[Bloque 3: criterios de protección contra cortocircuitos] {Ref. a ITC-BT-22 y su

respectiva guía técnica}

PdC > Iccmáx

tmin > tm

Iccmín > Im

Lmáx > L

Donde a su vez tenemos las siguientes expresiones:

i

Lccmáx

Z

UI

3 ;

f

Fccmín

Z

UI

2 ;

2

ccmín

Fmín

I

Snkt

22

, nnfi XRZ ; F

ccnSn

LR

; cccc k 20 (*) ; LXn 31008,0

)1(

8,0

N

Fmcc

FFmáx

S

SI

SnUL

(circuitos trifásicos con neutro o monofásicos)

2

38,0

mcc

FFmáx

I

SnUL

(circuitos trifásicos sin neutro)

En donde:

PdC = poder de corte del dispositivo de protección (A)

Iccmáx = intensidad de cortocircuito máxima en el inicio de la línea (A)

Iccmín = intensidad de cortocircuito al final de la línea (A)

UF = tensión de fase (V)

UL = tensión de línea (V)

Zi = impedancia aguas arriba del inicio de la línea ( )

Zf = impedancia aguas arriba del final de la línea (incluye por tanto la propia línea) ( )


tmín = tiempo mínimo que el conductor ha de ser capaz de soportar la intensidad Im (s)

tm = tiempo de disparo/fusión del dispositivo de protección [0,1s para interruptores y según curva I2·t

para fusibles]

Im = intensidad de disparo/fusión del dispositivo de protección durante un cortocircuito al alcanzar el

instante tm. En el caso de fusibles, es un valor tabulado según la intensidad nominal del mismo; en el

caso de los interruptores, se considera el valor más desfavorable de entre las intensidades de disparo

magnético:

Im = valor tabulado según norma UNE 21.103-2 en función de In (fusibles)

Im = (3÷5) In (interruptores curva B)

Im = (5÷10) In (interruptores curva C)

Im = (10÷20) In (interruptores curva D-MA)

In = intensidad nominal de disparo/fusión

k = constante que depende del material conductor y su aislamiento

Termoplástico (PVC) Termoestable (XLPE, EPR)

Cu 115 143

Al 76 94

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SF = sección de fase de la línea (mm2)

SN = sección de neutro del conductor (mm2)

Rn = resistencia de un determinado tramo aguas arriba del punto en estudio ( )

Xn = reactancia de un determinado tramo aguas arriba del punto en estudio. Se considera igual a

0,08 · 10-3

veces la longitud del tramo ( )

cc = resistividad en cortocircuito del conductor

20 = resistividad del conductor a 20 ºC [según valores expuestos en bloque 1]

kcc = coeficiente de mayoración en caso de cortocircuito de la resistividad a 20 ºC

Lmáx = longitud máxima en que el dispositivo de protección asegura la protección de la línea

L = longitud de la línea (m)

(*)

Existe disparidad de criterios en cuanto al valor de la resistividad de los

conductores en el cálculo del cortocircuito máximo y mínimo, según la fuente o

bibliografía consultada. Por citar algunos ejemplos, Jesús Trashorras Montecelos en

su libro ‘Desarrollo de instalaciones electrotécnicas en los edificios’, pág. 330, la

considera como 20 en el caso de cortocircuito máximo, y para el mínimo toma

1,25 20 si hay protección mediante interruptor y 1,50 20 si hay protección mediante

fusible. Por su parte, el Cuaderno Técnico nº 158 de Schneider Electric ‘Cálculo de

corrientes de cortocircuito’, pág. 19, la considera de valor 1,25 20 para la corriente

máxima de cortocircuito y 1,50 20 para la mínima.

En el caso de ACIEBT02 se ha optado por seguir el criterio del C.T. nº 158 de

Schneider Electric.

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2.b) Compensación de energía reactiva

Para la corrección del factor de potencia, la aplicación usa las siguientes

expresiones {Ref. a ITC-BT-48}:

)tan(tan dic PQ

23 U

QC c ;

2,

U

QC c

m ; )502(

U

QkI cr

c

3 ;

USnUk

QkLe cr 100

En donde:

Qc = potencia reactiva batería condensadores (VAr)

P = potencia activa de receptores cuyo factor de potencia se desea corregir (W)

i = ángulo factor de potencia inicial

d = ángulo factor de potencia deseado

CD = capacidad del condensador necesario en cada fase en sistema trifásico en conexión triángulo (F)

mC , = capacidad del condensador necesario en cada fase en sistema trifásico en conexión estrella, o

del condensador en sistema monofásico (F)

U = tensión entre fases en sistemas trifásicos o fase-neutro en sistemas monofásicos (V)

Ic = intensidad línea batería de condensadores (A)

kr = 1,5÷1,8 factor de mayoración según ITC-BT-48 del REBT

L = longitud de la línea (m)

k = conductividad del material conductor (11 m )

S = sección del conductor (mm2)


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2.c) Previsión de cargas

En este caso la aplicación realiza la suma de distintos valores (que el usuario

habrá ido introduciendo vía formulario) de manera que dichos sumandos están

internamente parametrizados conforme a las indicaciones del REBT (concretamente,

sus instrucciones técnicas complementarias ITC-BT-10 e ITC-BT-52 y sus respectivas

guías técnicas), de tal modo que el total de la citada suma se corresponde con la

previsión de carga eléctrica de un edificio. Más concretamente:

Pedif = Pviv + Psg + Ploc + Pgar + fs · Pve

En donde:

Pedif = carga total prevista para el edificio (kW)

Pviv = carga correspondiente al conjunto de viviendas (kW)

Psg = carga correspondiente a servicios generales

Ploc = carga correspondiente a locales comerciales, de oficinas o industriales (kW)

Pgar = carga correspondiente a garaje (kW)

Pgar = carga correspondiente a recarga de vehículo eléctrico (kW)

fs = factor de simultaneidad de valor 0,3 cuando exista sistema de protección de la línea general de

alimentación y de valor 1 cuando no exista dicho sistema

Si bien existen distintos criterios al respecto en relación con los distintos

sumandos que a su vez componen la previsión de cargas relativa a servicios generales

(alumbrado, ascensores, etc.) y la mayoración o no de los mismos, ACIEBT02 NO

aplica ningún factor o coeficiente de mayoración a tales potencias, ya que el REBT

establece dichos coeficientes en el conjunto de instrucciones técnicas específicas para

instalación de receptores y dimensionado de conductores que alimentan a los

mismos, no siendo citados expresamente en la instrucción sobre previsión de cargas,

ni en las relativas a instalaciones de enlace.

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2.d) Determinación de volumen de peligrosidad en emplazamientos con

riesgo de incendio o explosión

Para la determinación del volumen de peligrosidad (realmente se determina la

altura con respecto al plano del suelo, lo cual equivale a un volumen) la aplicación

realiza un cálculo en función de una serie de valores que el usuario introduce

mediante la interfaz correspondiente, con arreglo al método que se expuso novedosa

y originariamente al respecto en el foro de SóloIngeniería.NET años ha y que ha sido

copiado con pocas o ninguna variación desde entonces por prácticamente cualquier

proyectista, técnico, etc. en España. Dicho razonamiento, como decimos, permite

realizar una clasificación de emplazamientos evaluando si puede formarse o no una

atmósfera inflamable o explosiva y distinguiendo pues entre emplazamientos

peligrosos y no peligrosos. El proceso se basa en la norma UNE-EN 60079-10 Material

eléctrico para atmósferas de gas explosivas - Parte 10: Clasificación de

emplazamientos peligrosos, a la cual remite la ITC-BT-29 del REBT.

Teniendo en cuenta la mencionada norma, el volumen de peligrosidad en un

recinto viene dado por,

C

dtdVf

Vzmin

(1)

En donde:

f= factor de calidad, que varía entre 1 (situación ideal) y 5 (circulación de aire con dificultades debido a

los obstáculos)

mindt

dV = caudal mínimo en volumen de aire fresco

C = número de renovaciones de aire fresco por unidad de tiempo (s-1

)

Partiendo de que el volumen V de peligrosidad es V = h · S, la altura h será,

S

Vh

(2)

En donde:

S = superficie en m2 del recinto

h = altura en m del volumen de peligrosidad

Sustituyendo (1) en (2), tendremos,

CS

dtdVf

h

min

(3)

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A su vez, el valor de

mindtdV

viene dado, según la norma, por,

293min

T

LIEk

dtdG

dtdV

(4)

En donde:

dt

dG = tasa de escape en kg/s

k = factor de seguridad aplicado al LIE

LIE = límite inferior de explosión en kg/m3

T = temperatura ambiente en grados kelvin

Sustituyendo (4) en (3), tendremos,

293

LIEkCS

Tdt

dGfh

(m) (5)

Es decir, hemos obtenido el valor de la altura en metros que alcanzará el

volumen de peligrosidad. La aplicación por tanto realizará internamente este proceso

a partir de los datos que el usuario introduzca a través de la interfaz correspondiente.

De dichos datos, la aplicación extraerá la información necesaria para la resolución de

la expresión (5).

La expresión anterior es válida en principio para cualquier recinto en donde

pueda formarse una atmósfera explosiva o inflamable; no obstante, dado que suele

ser habitual su aplicación al caso particular de garajes o aparcamientos, cabe hacer un

desarrollo adicional, que se expondrá seguidamente, para particularizar algunos de

los parámetros vistos en función de otros típicos que suelen darse en un entorno

como es precisamente un garaje.

Consideraremos que las sustancias que pueden provocar una atmósfera

explosiva o inflamable en un garaje o aparcamiento son los hidrocarburos

inquemados arrojados por los escapes de los automóviles (la norma UNE

100166:2004 Ventilación en aparcamientos indica que son precisamente los vapores

de hidrocarburos incombustos los que implican riesgo de incendio). Otras sustancias

que pueden provocar atmósferas inflamables o explosivas, como el CO, presentan un

LIE más alto que los hidrocarburos inquemados, por lo que el caso más desfavorable

corresponde a estos últimos. Dentro de este último caso, consideraremos como más

desfavorables las emisiones correspondientes a motores de gasolina, por ser mayores

que las de los motores de gasóleo. Según el Anexo C de la norma UNE-EN 60079-10,

el LIE de la gasolina es de 0,022 kg/m3, valor típico que la aplicación muestra por

defecto (como se verá más adelante) para este campo, aunque lógicamente puede

introducirse cualquier otro.

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Por otro lado, para el valor de

dtdG

podemos basarnos en la DIRECTIVA

91/441/CEE de 26 de junio de 1991 que modifica la 70/220/CEE sobre medidas contra

la contaminación atmosférica provocada por los gases de escape de los vehículos a

motor, cuyo Anexo VI establece que las emisiones por evaporación deberán ser

menores que 2 gr/prueba(24h). En consecuencia

dtdG

por cada vehículo será de

2/(1000 · 24 · 3600) = 2,3·10-8 kg/s. No obstante, podemos considerar, por resultar

más desfavorable, que la emisión de los vehículos es mayor que el valor que

establece la Directiva, tomando un valor típico real (sobre todo en vehículos de

construcción menos reciente) de en torno a 1,5 kg/h por automóvil, esto es, 4,17·10-4

kg/s por automóvil. Según la norma UNE 100166:2004, puede considerarse que el

número de vehículos en movimiento dentro de un garaje puede ser igual al 2,4% del

total de plazas del mismo. Por tanto, el valor total de la tasa de escape en kg/s en

función del número de plazas o vehículos (que será el que introduzca el usuario) será,

vehículo

skg

vehículosndt

dG 41017,4º%4,2

El factor de seguridad k toma un valor de 0,25 para escapes continuos y

primarios y de 0,5 en caso de escapes secundarios. El usuario podrá elegir cualquiera

de los dos, si bien suele tomarse el primer valor por ser matemáticamente más

desfavorable en la expresión para la determinación de la altura h.

En cuanto al número de renovaciones C a considerar, podemos partir para su

determinación del obligado cumplimiento, desde el punto de vista de la seguridad en

caso de incendio en aparcamientos, del apartado Control del humo de incendio de la

Sección 3 del DB-SI (que a su vez se apoya en la Sección 3 del DB-HS) del CTE, en

donde se establece un valor de 120 l/(s·plaza) como valor de caudal para el diseño del

sistema de control de humo de incendio. Teniendo en cuenta el citado valor, el valor

del número de renovaciones C en s-1 en función además del número de vehículos, la

superficie del recinto y la altura total (suelo a techo, forjado, etc.) existente en el

recinto será,

)()(sup

000.1

1º

.120

2

3

mtotalalturamerficie

l

mvehículosn

vehsl

C

Para el factor de calidad f el usuario podrá adoptar cualquiera de los valores

disponibles, aunque, al igual que en el caso del factor de seguridad, suele adoptarse

un valor de 5 por ser más desfavorable matemáticamente.

Finalmente, la aplicación propone por defecto una temperatura de 40ºC,

pudiéndose lógicamente introducir cualquier otro valor.

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La aplicación, pues, en función de los distintos valores introducidos y

seleccionados, determina la altura h conforme a la ecuación (5) un tanto

particularizada o adaptada, como hemos visto, para un entorno correspondiente a un

garaje o aparcamiento. Una vez determinada dicha altura, queda clasificado como

emplazamiento Clase I el volumen marcado por la misma, quedando clasificado como

emplazamiento no peligroso el situado por encima. En consecuencia, toda la

instalación eléctrica en la zona clasificada como emplazamiento no peligroso seguiría

las prescripciones correspondientes a una instalación convencional (o a otras

clasificaciones que sean aplicables a tal emplazamiento), mientras que a la instalación

eléctrica cuyo emplazamiento es Clase I le serían aplicables las prescripciones de la

ITC-BT-29.

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3. Comenzando [ir a índice]

Para el uso de la aplicación se presupone una mínima familiarización con el

entorno Windows así como con MS Excel, aunque no es necesario tener

conocimientos avanzados. Al abrir el archivo ACIEBT02.xls o ACIEBT02.xlsm (según

versiones, el primero para MS Excel 2003 o inferior y el segundo para MS Excel 2007 o

superior) o copias del mismo, puede aparecer (de nuevo, según la versión y

configuración) una ventana de advertencia de MS Excel avisando de que dicho

archivo contiene macros y/o avisando de que las mismas se han desactivado.

Las macros deben estar habilitadas para que la aplicación funcione, por lo que

si ya estaban deshabilitadas antes de abrir el archivo o el propio MS Excel las

deshabilitara al abrirlo,

i) en el caso de MS Excel 2003 o inferior, deberemos ir al menú ‘Herramientas’,

elegir ‘Macro’, a continuación elegiremos ‘Seguridad...’ y en la pestaña ‘Nivel de

seguridad’ elegiremos una opción según nuestras preferencias que permita ejecutar

macros

ii) en el caso de MS Excel 2007, deberemos pulsar en el botón Office, ir a

‘Opciones de Excel’, seguidamente pulsar en ‘Centro de confianza’, a continuación en

‘Configuración del Centro de confianza…’, luego seleccionar ‘Configuración de

macros’ y finalmente elegiremos una opción de entre las existentes que permita

ejecutar macros

iii) en el caso de MS Excel 2010 o superior, el proceso es análogo a ii), con la

salvedad de que habremos de dirigirnos a la pestaña ‘Archivo’ en lugar de al botón

Office (el cual ha sido sustituido precisamente por dicha pestaña)

Al abrir la aplicación veremos que aparece una hoja denominada ‘Cálculos’ y

una serie de celdas que por defecto ya aparecen configuradas y con el formato

adecuado para conformar los sucesivos cálculos que hagamos, listas pues para

introducir datos. ¡No edite, borre, modifique, etc. ninguna celda o añada o suprima

ninguna hoja! La introducción de datos y el manejo en general de la aplicación se

hace a través de una barra de herramientas personalizada que veremos al abrir el

archivo (bien directamente en MS Excel 2003 o inferior, bien bajo la pestaña

‘Complementos’ en MS Excel 2007 o superior) y mediante una mecánica de

funcionamiento sencilla de aprender y de llevar a cabo. Dicha barra se carga sólo si se

abre este archivo de MS Excel y se descarga al cerrarlo, por lo que no estará presente

en ningún otro archivo de MS Excel.

Como decíamos, al abrir la aplicación veremos un circuito nº 1 (o sea, un

conjunto de celdas dispuestas en vertical y agrupadas en conjunto que representan,

en este caso, un primer circuito o línea a calcular) que ya aparece por defecto listo

para introducir datos y obtener los parámetros de interés que definen el mismo. Estos

parámetros se observan en la primera columna con trama más oscura (denominación,

potencia, tensión, coeficiente de simultaneidad, longitud, etc.) siendo su descripción

la que se expondrá en el próximo capítulo.

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4. Parámetros calculados o comprobados [ir a índice]

Los parámetros calculados o comprobados (acción una u otra que se llevará a

cabo, como se verá más adelante, según el modo de trabajo de la aplicación) para

cada circuito o línea son los siguientes:

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- Denominación circuito: este parámetro es el único que se completa

manualmente y normalmente se hará con un nombre adecuado que nos ayude

a identificar el circuito o línea calculado

- Potencia (kW o kVAr): si se trata del cálculo o comprobación de una línea con

consumo en punta o en ruta, se autocompleta según el dato introducido vía

formulario; en caso de tratarse de una línea reactiva, se calcula internamente

por la aplicación conforme a los datos definidos por el usuario y las fórmulas

expuestas en el capítulo 1.

- Tensión (V): se autocompleta según el dato introducido vía formulario

- Coef. simultaneidad (coeficiente simultaneidad): se autocompleta según el

dato introducido vía formulario

- Longitud (m): se autocompleta según el dato introducido vía formulario

- Cos φ: se autocompleta según el dato introducido vía formulario

- Intensidad (A): se calcula internamente por la aplicación conforme a los datos

definidos por el usuario y las fórmulas expuestas en el capítulo 1

- Caída máxima de tensión (%): se autocompleta según el dato introducido vía

formulario

- Temp. teór,/real conductor (ºC) (temperatura teórica y real del conductor): se

calcula internamente por la aplicación conforme a los datos definidos por el

usuario y las fórmulas expuestas en el capítulo 1

- Caída de tensión (%): se calcula internamente por la aplicación conforme a los

datos definidos por el usuario y las fórmulas expuestas en el capítulo 1

- Tensión aislamiento: se autocompleta según el dato introducido vía

formulario

- Tipo conductor: se autocompleta según el dato introducido vía formulario

- Material conductor: se autocompleta según el dato introducido vía formulario

- Material de aislamiento: se autocompleta según el dato introducido vía

formulario

- Sección fase (mm2): se calcula internamente por la aplicación conforme a los


- Sección neutro (mm2): se calcula internamente por la aplicación conforme a

los datos definidos por el usuario y las fórmulas expuestas en el capítulo 1

- Sección C.P. (mm2) (sección conductor de protección): se calcula

internamente por la aplicación conforme a los datos definidos por el usuario y

las fórmulas expuestas en el capítulo 1

- I. máx. admisible (A) (intensidad máxima admisible): se calcula internamente

por la aplicación conforme a los datos definidos por el usuario y las fórmulas

expuestas en el capítulo 1

- Tipo instalación: se autocompleta según el dato introducido vía formulario

- Factor corrección: se calcula internamente por la aplicación conforme a los


- Canalización: se calcula internamente por la aplicación conforme a los datos


- Protecciones: se calcula internamente por la aplicación conforme a los datos


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- Pot. máx. admisible (kW) (potencia máxima admisible): se calcula



- Int. cortocircuito máx./mín. (kA) (intensidades de cortocircuito máxima y

mínima): se calculan internamente por la aplicación conforme a los datos


- PdC prot. sobreintens. (kA) (poder de corte de la protección contra

sobreintensidades): se calcula internamente por la aplicación conforme a los


- Tiempo mín. soportado c.c. (s) (tiempo mínimo soportado a cortocircuito): se

calcula internamente por la aplicación conforme a los datos definidos por el

usuario y las fórmulas expuestas en el capítulo 1

- Curva/s interruptor: se calcula internamente por la aplicación conforme a los


- Long. máx. protección (m) (longitud máxima protección): se calcula



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5. Barra de herramientas personalizada y acciones [ir a índice]

Las acciones que comprende la barra de herramientas personalizada son las

siguientes (el aspecto puede variar según versiones, como se mostraba

ilustrativamente en la pág. 2):

Veamos una descripción de cada una de las 10 acciones y de las interfaces o

formularios asociados a los respectivos botones que integran la barra.

1) Calcular: al pulsar este botón aparecerá el formulario principal para la

introducción de datos definitorios de la línea en estudio.

Cada vez que pulsemos la tecla ‘Tab’ avanzaremos en el formulario de

introducción de datos de un campo a otro, lo que hace la misma más rápida y

cómoda.

Veamos cada campo del formulario más detenidamente.

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Nº circuito: este campo se autocompleta con el número

correspondiente al orden (correlativo y creciente) del circuito/línea

que estemos calculando.

Tensión: aquí introducimos la tensión de alimentación en voltios del

circuito/línea en cuestión, normalmente 230 V para sistemas

monofásicos y 400 V para trifásicos (llegado el caso, pueden

introducirse otras tensiones no normalizadas, como 220/380 V,

125/220 V, etc.)

Factor de potencia: este campo comprende, como se observa

en la captura, dos cajas de texto. Cuando se esté calculando (o

comprobando) una línea con consumo en punta o en ruta

(más adelante se profundizará en esto), sólo estará activada la

de la izquierda, en donde se introducirá el valor conocido o estimado del factor de

potencia del receptor de que se trate (por defecto toma un valor de 0,9, aunque

obviamente puede cambiarse). Cuando se esté calculando una línea reactiva, estarán

activas ambas cajas de texto, de modo que la de la izquierda corresponderá al factor

de potencia existente y la de la derecha al valor que se desee alcanzar.

Coeficiente de simultaneidad: este factor pondera (desde 0 hasta

1) el consumo a un mismo tiempo de distintos receptores o líneas

aguas abajo de la que estemos calculando; por defecto toma un

valor de 1.

Caída máxima de tensión: en este campo

introducimos el valor en tanto por ciento que

no deberá superarse en el proceso de cálculo

conforme a las prescripciones del REBT según el

tipo de línea de que se trate (línea general de alimentación, derivación individual o

instalación interior) y la configuración de la instalación (alimentación desde centro de

transformación, o desde caja general de protección o caja de protección y medida).

Si queremos que en el cálculo de una línea determinada se tenga en cuenta una

cierta caída de tensión existente aguas arriba para así obtener la caída de tensión

total y no sólo la parcial de dicha línea, marcaremos la casilla ‘Cdt previa’ e

introduciremos el valor en cuestión; de este modo, la aplicación la tendrá en cuenta al

hacer los cálculos.

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A veces (sobre todo cuando tengamos calculados un número considerable de

circuitos), por la mecánica de funcionamiento de MS Excel y la forma de presentar los

distintos circuitos en columnas, es posible que tengamos cargado el formulario de

introducción de datos de un determinado circuito y, a la hora de completar el valor

de ‘Cdt previa’ (que vendrá dado por la caída de tensión de algún otro circuito

previamente calculado), no recordemos o no sepamos dicho valor.

Para evitar el engorro de tener que cerrar el formulario para comprobar ese

valor concreto que necesitamos, podemos obtener dicho valor haciendo uso de una

utilidad específica, la cual activaremos pulsando el botón señalado en la imagen

precedente. Dicho botón abrirá un ‘sub-formulario’ en donde podremos determinar

dicha caída de tensión previa. Para ello, pulsando el botón ‘Listado’ del sub-

formulario obtendremos en el recuadro de la izquierda una lista de todos los circuitos

existentes hasta el momento.

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De entre todos ellos, seleccionaremos el que nos interese, que será, como

decimos, el que esté justo aguas arriba del circuito en cálculo (pues ese tendrá

acumulada a su vez la caída de tensión de otros circuitos previos) y lo arrastraremos y

soltaremos en el recuadro de la derecha. Por otro lado, si hemos añadido por error en

el citado recuadro de la derecha un circuito que no nos interesa, simplemente lo

eliminaremos con el botón ‘Eliminar circuito’. Una vez esté hecha la operación,

pulsaremos el botón ‘Calcular’ y obtendremos el valor buscador, que será el que

introduzcamos en el campo ‘Cdt previa’ que veíamos antes.

Temperatura ambiente: aquí introduciremos un valor

conocido o estimado de temperatura en grados centígrados

para la instalación que nos ocupe; por defecto este campo

se autocompleta con un valor de 40 ºC para los distintos

tipos de instalación, exceptuando el D, en cuyo caso se autocompleta con un valor de

25 ºC.

Potencia y longitud: aquí se distinguen tres situaciones (algunas de las cuales se han

mencionado previamente) de entre las cuales deberá elegirse la que corresponda al

caso en estudio; a saber, consumo en punta (que aparece seleccionada por defecto),

consumo en ruta o reactiva. Sin abundar en conceptos teóricos, podemos decir de

manera simplificada que la primera corresponde típicamente a un receptor

alimentado al final de una línea, la segunda se corresponde con varios receptores (en

este caso, del mismo tipo) alimentados a lo largo de una línea y la tercera

corresponde a una línea que alimenta una batería de condensadores para corregir el

factor de potencia. Según la opción elegida, los parámetros de potencia y longitud se

introducirán de una u otra forma.

En caso de elegirse ‘Consumo en punta’, la potencia en kilovatios del receptor

y la longitud en metros de la línea o circuito de alimentación al mismo se introducirán

en las respectivas cajas de texto que aparecen activas (pueden verse en la imagen

superior).

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Si la opción que se elige de entre las disponibles es ‘Reactiva’, será la potencia

en kilovatios del receptor o conjunto de receptores cuyo factor de potencia se desee

corregir mediante una batería de condensadores la que se introducirá en la referida

caja de texto, mientras que la longitud en metros de la línea o circuito de

alimentación a la batería de condensadores se introducirá en la caja correspondiente.

En ambas opciones tenemos disponible una utilidad para hallar la potencia de

cálculo (también la instalada si la necesitáramos en algún momento) y el factor de

potencia medio de uno, varios o todos los receptores existentes, lo cual evita realizar

cálculos auxiliares en casos en que no es sencillo o inmediato determinar tales

parámetros. Dicha utilidad específica (similar a la de la caída de tensión previa)

aparecerá pulsando el botón señalado en la imagen siguiente.

El referido botón abrirá, cualquiera que sea la opción activa (consumo en

punta, en ruta o reactiva), un sub-formulario en donde podremos determinar los

datos citados de potencia de cálculo y factor de potencia medio. En el caso particular

de que esté seleccionada la opción ‘Reactiva’, determinados parámetros adicionales

del sub-formulario (conexión de la batería, coeficiente de mayoración) estarán

igualmente habilitados para seleccionar los valores que interesen.

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La mecánica es prácticamente análoga a la ya vista para el sub-formulario que

determina la caída de tensión previa. Es decir, en primer lugar pulsaríamos el botón

‘Listado’, obteniendo así en el recuadro de la izquierda una lista de todos los circuitos

existentes hasta el momento. De entre todos ellos, seleccionaremos los que nos

interesen (generalmente, los que estén aguas abajo del circuito en cálculo) y los

arrastraremos y soltaremos en el recuadro de la derecha. También, en vez de arrastrar

uno a uno los circuitos que nos interesen, podemos moverlos todos a un tiempo

mediante el botón ‘Seleccionar todo’. Una vez esté el listado completo,

seleccionaremos la opción u opciones que nos interesen y pulsaremos el botón

‘Calcular’, con lo que obtendremos la potencia en cuestión y el factor de potencia

medio buscados. Una vez conocidos, no habría más que introducir tales valores en el

formulario principal.

En caso de elegirse la opción ‘Consumo en ruta’ de entre las disponibles,

veremos que se desactivarán las cajas de texto referidas anteriormente y se activarán

dos recuadros que pasarán a contener los datos de cada uno de los tramos de

potencia y longitud que conforme la línea con consumo en ruta que tengamos que

definir; es decir, al tratarse de una línea que alimenta a distintos receptores a lo largo

de su recorrido, cada uno de dichos receptores tendrá una potencia determinada y

una longitud respecto al origen, siendo dichos datos lo que iremos introduciendo

sucesivamente. Debemos introducir siempre, para cada tramo existente en la ruta, la

potencia en kW del mismo y la longitud en metros RESPECTO DEL ORIGEN, no entre

tramos. También debemos tomar la precaución de introducir los datos de forma

ordenada, es decir, partiendo desde el origen añadiremos sucesivamente los tramos

existentes hasta llegar al más alejado, y no a la inversa o de forma desordenada.

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Tipo de circuito: deberá elegirse alguna de las

tres opciones existentes, correspondientes,

como puede verse en la imagen adjunta, a

instalación interior, derivación individual o línea

general de alimentación (por defecto aparece

seleccionada la primera de ellas).

Tipo de línea: este menú, similar al anterior, muestra

una serie de opciones de entre las que elegiremos

aquella que más se asemeje al circuito/línea que

queramos calcular. La opción ‘Normal’ abarca aquellos

circuitos o líneas en los que no cabe la aplicación de

ningún coeficiente de mayoración (tales como tomas

de corriente de uso general, recarga de vehículos

eléctricos, líneas a cuadros o subcuadros, etc.), a

diferencia del resto de opciones que llevan aparejado un determinado coeficiente de

mayoración, según prescripciones del REBT. Según los casos (por ejemplo en función

de otras opciones previamente seleccionadas o con las que guarden relación), estarán

disponibles unos u otros valores, o bien todos o incluso ninguno.

Fases: seleccionaremos en el menú desplegable la opción que

corresponda según se trate de distribución/receptor monofásico o

trifásico sin o con neutro.

Sección mínima y protección mínima: estos campos, al habilitarlos, permiten

establecer los valores mínimos que tendrán la sección y protección que se obtengan

por cálculo (no serán por tanto inferiores a dichos valores mínimos); como decimos,

pueden habilitarse manualmente y seleccionar aquellos valores que necesitemos,

aunque igualmente se autohabilitan y autocompletan en función del tipo de línea

seleccionado (por ejemplo, si previamente se ha elegido un tipo de línea

correspondiente a ‘Normal’, la sección y protección mínima se ajustarán a 2,5 y 16,

respectivamente, sin perjuicio de que podamos cambiar dichos valores). Estos campos

sólo están disponibles en modo cálculo, no en modo comprobación.

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Tipo de instalación: este menú ofrece al usuario los distintos tipos de instalación que

recoge el REBT, conforme a la norma UNE 20.460-5-523:2004; por defecto aparece

seleccionada la opción ‘B1 - Unipolares en tubo superficial o empotrado en obra’ por

ser más común.

Tensión de aislamiento: este campo corresponde a los niveles

de tensión que soporta el aislamiento del conductor de que se

trate, pudiendo elegirse entre las dos opciones más comunes

en instalaciones de baja tensión.

Tipo de conductor: el usuario debe elegir aquí si el circuito en

cálculo está formado por varios conductores ‘independientes’

con aislamiento propio (unipolares), o por varios conductores

también aislados pero con un aislamiento o cubierta común

(denominados como multipolares, multiconductores o

mangueras).

Material conductor: se optará aquí por una de las dos

opciones correspondientes al material conductor (Cu o Al).

Material de aislamiento: seleccionaremos en el menú desplegable alguna opción de

entre las disponibles, que corresponden a policloruro de vinilo (PVC), polietileno

reticulado (XLPE) y etileno propileno (EPR). En función de la opción seleccionada y de

los valores de otros campos (material, aislamiento, etc.), estarán igualmente

disponibles (o no) para seleccionar las opciones adicionales de cable no propagador

de incendio con emisión de humos y opacidad reducida (características que cumplen

los cables comúnmente denominados ‘libres de halógenos’) y/o cable resistente al

fuego.

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Protección contra sobreintensidades y diferencial: en este caso el usuario tiene a

su disposición dos opciones para definir el tipo de protección contra

sobreintensidades (sobrecargas), siendo éstas mediante interruptor (interruptor

magnetotérmico o interruptor automático), o bien mediante fusible. En el primero de

los dos casos se habilitarán opciones adicionales; por un lado, las correspondientes a

la protección diferencial (si es que se desea que haya, y, en tal caso, la sensibilidad del

interruptor correspondiente), y, por otra parte, si la instalación es doméstica o

análoga (residencial, comercial, pública concurrencia, etc.), o bien industrial, ya que de

ello depende el modo de aplicación de las condiciones del Bloque 2 (pág. 7). También

estará disponible la posibilidad de que el interruptor que se calcule tenga un relé

térmico regulable, pudiendo elegirse a partir de qué valor de intensidad nominal del

interruptor (inclusive) éste pasará a tener la citada característica de regulación.

Los calibres nominales de protección contra sobrecargas que la aplicación

toma en consideración son los siguientes: 6, 10, 16, 20, 25, 32, 40, 50, 63, 80, 100, 125,

160, 200, 250, 315, 400, 500, 630, 800, 1.000, 1.250, 1.600, 2.000, 2.500, 3.000, 3.200,

4.000, 5.000 y 6.300 amperios (para fusibles, hasta 1.250 amperios, inclusive).

Finalmente, la opción ‘SPL’, correspondiente a sistema de protección de la línea

general de alimentación, estará habilitada sólo cuando se esté calculando (o

comprobando) tal tipo de línea y podremos marcar (o no) la citada casilla para que la

aplicación la recoja también como parte de las protecciones con que contaría.

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Factores de corrección: este botón abre un sub-formulario

donde aparecen definidas distintas opciones.

Estas opciones implican la aplicación de distintos factores que minoran o

mayoran la intensidad máxima admisible del circuito/línea en cálculo. Para facilitar la

aplicación de los mismos, no todos los factores están disponibles simultáneamente en

todo momento, sino que lo estarán aquéllos que procedan según el tipo de

instalación previamente seleccionado (por ejemplo, si el tipo de instalación elegido en

el formulario principal de introducción de datos fuera enterrado, no estarán activados

ni serán seleccionables en este sub-formulario los factores de circuitos en bandeja o

bajo tubo al aire).

Una particularidad de este botón la constituye un

pequeño aviso que reza ‘recargar’ y que aparecerá

junto a dicho botón en determinadas ocasiones. Ello

ocurrirá cuando se edite un circuito en el que en su momento, al calcularlo

inicialmente, se introdujo algún factor corrector, de modo que al editarlo el

formulario nos avisa de que debemos ‘recargar’ ese factor para que no quede sin

efecto, es decir, deberemos pulsar el botón ‘Factores de corrección’ y validar

simplemente el sub-formulario consiguiente, que aparecerá con los valores ya

introducidos en su momento.

Asimismo, cuando tras haber definido el factor o factores

en el sub-formulario volvamos al formulario principal,

veremos el valor total del factor de corrección resultante al

pasar el cursor sobre el botón, para facilitar así que estemos al tanto del mismo.

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Incluir cálculo a cortocircuito: esta casilla, si se marca,

hace que en los cálculos internos que la aplicación lleva

a cabo se tengan en cuenta los criterios y condiciones

del Bloque 3 (pág. 8), lo cual, además de ‘optimizar’ el cálculo de la sección, permite

obtener determinados parámetros adicionales de la protección, como poder de corte,

curvas, etc.

Dependiendo del tipo de línea que se esté calculando, el hecho de marcar la

casilla de cálculo a cortocircuito en el formulario principal hará que, tras pulsar el

botón ‘Aceptar’ del mismo, aparezca un sub-formulario donde se deberá consignar

información adicional para que la aplicación pueda completar tal tipo de cálculo. En

cualquier de las 3 posibles opciones, simplemente habrá que seguir las indicaciones

que aparecerán en el sub-formulario de que se trate.

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Modo de trabajo: si la opción ‘Modo

cálculo’ está seleccionada (que lo está por

defecto) la aplicación determina (o sea,

calcula) distintos parámetros (intensidad

de cálculo, caída de tensión, secciones,

protecciones, etc.) en función de las opciones o valores que el usuario haya elegido o

introducido en el formulario y de acuerdo a las prescripciones reglamentarias; si la

opción elegida es ‘Modo comprobación’, entonces el planteamiento es a la inversa,

esto es, dada una sección que el usuario elegirá (se habilitarán en tal caso las casillas

de número de conductores por fase y sección) y, de nuevo en función de las opciones

elegidas en el formulario, la aplicación obtendrá los parámetros que dicha sección

implica o conlleva, cumplan o no las prescripciones reglamentarias (las que no se

cumplan aparecerán resaltadas para advertir de ello al usuario).

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2) Añadir: como su propio nombre indica, se utilizará para añadir circuitos

adicionales una vez calculado uno previo. Esta acción se ejecuta directamente

al pulsar el botón, no existiendo por tanto interfaz. El máximo de circuitos a

añadir es de 250.

3) Copiar: mediante esta acción podemos obtener una copia de cualquier

circuito calculado existente (esto es muy útil usado junto con la acción

‘Editar’, ya que permite agilizar la dinámica de funcionamiento).

4) Editar: permite recalcular (o recomprobar, o una u otra acción

independientemente de la que se llevara a cabo previamente) un circuito

existente.

5) Borrar: elimina un circuito existente.

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6) Previsión de cargas: esta es una utilidad en cierto modo

independiente del resto, en la que, mediante un formulario (y otros sub-

formularios específicos) de introducción de datos, puede determinarse la

carga eléctrica de un edificio como resultado de un sumatorio de cargas de distinto

tipo.

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Viviendas: este botón abrirá un sub-formulario que permitirá añadir,

mediante otro a su vez, el número de viviendas (distinguiendo entre las

que cuentan o no con tarifa nocturna) y el grado de electrificación que

corresponda, para ir conformando el sumatorio de potencias que caracteriza la

previsión en viviendas.

Locales comerciales: de forma similar al anterior, este botón

abrirá un sub-formulario que permitirá añadir el número de

locales comerciales y la potencia prevista para los mismos, sea

conocida o estimada.

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Oficinas: de nuevo, el objeto de este botón es análogo a los previos, en

este caso, con respecto a la carga de oficinas que se prevea o conozca.

Locales industriales: ídem botones anteriores respecto a la

carga estimada o conocida, en este caso, de locales de tipo

industrial.

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Garajes: este botón nos abrirá un sub-formulario donde definir la

potencia prevista (que dependerá a su vez del tipo de ventilación) o

conocida para una zona de aparcamiento de vehículos del edificio.

Ascensores: de manera análoga al anterior, este botón nos abrirá un

sub-formulario donde definir la potencia prevista o conocida del

ascensor o ascensores.

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Alumbrado: ídem botones anteriores respecto al alumbrado estimado

o conocido.

Otros: este botón y su respectivo sub-formulario permite añadir otros

conceptos o cargas no contemplados expresamente en las opciones

anteriores.

Estaciones/puntos de recarga: mediante este botón

abriremos un sub-formulario donde introducir la

potencia prevista (que dependerá a su vez del número

total de plazas de vehículos) o conocida para recarga de vehículos eléctricos con que

vaya a contar el edificio.

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7) ITC-BT-29: de forma análoga a la acción anterior, esta utilidad es

independiente del resto y permite aplicar la norma UNE-EN 60079-10 en

un recinto o local con el objeto de determinar el volumen de peligrosidad

en el mismo. Además de determinar la altura en el propio formulario, cuenta con su

propia exportación de resultados, independiente de la general, para generar una

breve memoria de cálculo específica.

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Como vemos en las dos capturas precedentes, el contenido del formulario es

levemente diferente según se haya seleccionado si el cálculo se lleva a cabo para un

garaje o bien para otro emplazamiento distinto. El motivo de ello es simplemente

facilitar la cumplimentación de datos y particularizarlo un tanto, dado que suele ser

más habitual la determinación del volumen de peligrosidad en garajes o

aparcamientos que en otro tipo de recintos o lugares.

Superficie: este campo corresponde al área en metros

cuadrados del recinto donde se pretenda llevar a cabo la

determinación del volumen de peligrosidad

Número de vehículos o Tasa de escape:

este campo se mostrará alternativamente

según se haya respondido sí o no a la

pregunta inicial que figura en el formulario

sobre el lugar donde se aplica el cálculo. Si se trata de un garaje o aparcamiento,

aparecerá el campo ‘Nº vehículos’, cuya cumplimentación es evidente. En caso

distinto, el campo aparecerá denominado como ‘Tasa de escape’, en cuyo caso habrá

de introducirse el valor en kg/s de la emisión de la sustancia que pueda provocar la

atmósfera explosiva, bien por cálculos auxiliares previos, bien porque tal dato sea

conocido por alguna otra referencia.

Altura total o Renovaciones de aire

fresco: en este caso ocurre

exactamente lo mismo que en el

anterior, o bien se introducirá la

altura total en metros del recinto si corresponde a un garaje o aparcamiento, o bien

se introducirá la renovación (conocida, estimada o calculada) de aire fresco en s-1 del

recinto de que se trate.

Temperatura: se introducirá aquí la temperatura en grados

centígrados del recinto en estudio (por defecto, toma el valor

de 40 ºC)

Límite inferior de explosión: este campo

contendrá el valor del LIE de la sustancia que

provoco la atmósfera explosiva o inflamable.

Cuando esté activada la opción de cálculo en

garaje o aparcamiento, tomará por defecto el valor del LIE de la gasolina, esto es,

0,022 kg/m3 (pudiendo obviamente modificarse).

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Factor de calidad: este menú permite elegir uno de los

valores de entre los que se considera varía el factor que

pondera la ‘facilidad’ de circulación y renovación del aire en el

recinto de que se trate.

Factor de seguridad: de forma similar al campo anterior, este

otro menú permite elegir un factor ponderador de la

tipología de escape que es previsible (o resultaría más

desfavorable) que se produzca.

Altura: finalmente, este campo, al pulsar el botón ‘Calcular’,

mostrará en el propio formulario el resultado de la altura en metros

que delimita el volumen de peligrosidad en el caso en estudio. A

modo siquiera aclaratorio, al hablar de ‘altura’ debe entenderse la

misma como distancia respecto de un plano, lo cual delimita el volumen de

peligrosidad, ya sea dicho plano el suelo o el techo del emplazamiento en estudio,

pues dependiendo de cada caso particular la sustancia que provoque la condición de

peligrosidad tenderá a acumularse en el techo o el suelo. Todo ello debe ser tenido

en cuenta por el usuario a la hora de interpretar correctamente el valor de ‘altura’ que

se obtenga.

Al margen de que directamente en el propio formulario se obtenga el valor de

altura conforme a los datos introducidos o valores seleccionados, dicho formulario

incorpora, como ya se dijo, la posibilidad de generar una breve memoria de cálculo

propia (independiente de la acción ‘Cálculos’ de la barra de herramientas) al pulsar el

botón ‘Exportar’.

8) Cálculos: al pulsar este botón se generará un archivo cálculos.txt en C:\

con los resultados de los distintos circuitos calculados. Se excluyen los

circuitos en modo comprobación. Esta acción se ejecuta directamente al

pulsar el botón, no existiendo por tanto interfaz asociado, a excepción de un aviso

indicando que la acción se llevó a cabo correctamente

9) Medición: de forma análoga a la acción anterior, se generará un archivo

medición.txt en C:\ con la medición de la instalación en estudio al pulsar

este botón. Se excluyen los circuitos en modo comprobación. Obviamente,

tanto este botón como el anterior deben pulsarse una vez terminado el trabajo previo

de definición y cálculo de la instalación.

10) Acerca de…: este botón simplemente muestra una ventana simple de

créditos, así como accesos a ubicaciones web con distintos recursos e

información de utilidad para el usuario.

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6. Ejemplos de uso [ir a índice]

El presente capítulo comprende la realización de algunos ejemplos prácticos

llevados a cabo con ACIEBT02. Como se apuntaba en la introducción de esta guía,

cada ejemplo irá acompañado de una serie de cotejos resueltos ‘a mano’ para

confrontar resultados. Algunos de ellos, además, incluyen una comparativa adicional

de resultados con software comercial de reconocido prestigio (Ciebt de dmElect,

versión 14.1.0).

El uso de ACIEBT02 no es especialmente complicado (antes al contrario); no

obstante, en el desarrollo de los ejemplos siempre puede quedar alguna duda de

cómo se dio tal o cual paso, manera de proceder, etc., dadas las limitaciones de un

medio escrito y ‘estático’ como es esta guía. Por ello, los mismos ejemplos están

resueltos ‘en tiempo real’ o ‘en vivo’ en sendos vídeos a los que puede accederse a

través de ‘Acerca de…’ de la barra de herramientas personalizada de la aplicación.

Como aclaraciones finales antes de pasar a los supuestos prácticos, téngase

presente que algunas de las características o datos citados en dichos supuestos

pueden ser meramente ilustrativos, no necesariamente han de ser valores ‘realistas’.

Asimismo, el aspecto visual mostrado en las capturas que ilustran los distintos

ejemplos resueltos puede diferir ligeramente con respecto al aspecto gráfico de la

versión de MS Excel que cada usuario utilice, aunque ello no influye, obviamente, en

la mecánica de funcionamiento.

AVISO: Desde el 25 de marzo está en vigor la Resolución de 26 de enero de 2015,

de la Dirección General de Industria y de la Pequeña y Mediana Empresa, por la

que se publica la relación de normas UNE aprobadas por la Asociación Española de

Normalización y Certificación durante el mes de diciembre de 2014. Dicha

Resolución aprueba la norma UNE-HD 60364-5-52:2014 que anula y sustituye a la

norma UNE 20460-5-523:2004.

Desde el 19/12/2015, ACIEBT02 incorpora internamente las intensidades máximas

admisibles que marca la nueva norma, si bien, transitoriamente y hasta que se

rehagan los ejemplos resueltos de esta guía, dichos ejemplos continúan mostrando

los valores de la norma anterior, ya que fueron los utilizados en el momento de

redacción de esta guía.

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Ejemplo 1: Cálculo de instalación de industria. Exposición y desarrollo.-

Se desea calcular una instalación eléctrica de BT correspondiente a una

industria, incluyendo la mejora del factor de potencia (fdp) de la instalación a 0,97.

Los datos básicos son los siguientes.

CGMP

Características:

- Circuitos instalados bajo tubo en superficie, excepto línea a Subcuadro 1, que irá en

bandeja perforada y la derivación individual, que irá enterrada bajo tubo. Cables

unipolares de cobre y aislamiento 0,6/1 kV, excepto para DI, que empleará aluminio.

- Coeficiente de simultaneidad general de 0,9.

- Intensidad de cortocircuito en punto de suministro: 12 kA.

- La DI discurre enterrada junto a otras 3 de otros suministros, con un recorrido de 15

m y quedará protegida por fusibles en un CPM.

- Receptores:

. Subcuadro 1

· A/A: 5 kW, 400 V, L= 15 m, fdp = 0,85

· T.C. usos varios: 1 kW, 230 V, L= 20 m, fdp = 1

· 4 luminarias fluorescentes 4x18 W c/u, 230 W, L= 20 m, fdp = 0,75

· 9 lámparas de vapor de sodio de alta presión: 250 W c/u, 230 V, fdp = 0,75

(correspondientes a la zona de trabajo), distribuidas en 3 filas de 3 lámparas c/u.

Distancia de cada fila al CGMP, 10, 20 y 30 m respectivamente.

Subcuadro 1

Características:

- Circuitos instalados bajo tubo en superficie. Cables unipolares de cobre y

aislamiento 0,6/1 kV

- Distancia a CGMP: 35m

- Receptores:

· Molino triturador: 25 kW, 400 V, L=85 m, fdp = 0,80

· Sinfín colector: 3 kW, 230 V, L= 70 m, fdp = 0,80

· Laminadora: 7,7 kW, 400 V, L= 21 m, fdp = 0,80

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Un esquema básico ilustrativo de la instalación es el siguiente:

Una vez clarificada la disposición y distribución de los distintos elementos de la

instalación, pasamos a su cálculo.

En primer lugar, haremos una copia de ACIEBT02. Lo más recomendable es

tener siempre el archivo original intacto y trabajar con copias del mismo. Podemos

renombrar la copia con el nombre que deseemos (en este caso, ‘industria.xlsm’ por

ejemplo) y guardarlo en el directorio que necesitemos.

CGMP

DI

Hornacina

4 CPMs

A/A T.C.

usos varios

Iluminac.

oficina

Iluminac.

zona trabajo

Subcuadro 1

Molino

triturador

Sinfín

colector

Laminadora

Industria

Batería

condensadores

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Por defecto, como se ha dicho con anterioridad, el primer circuito (numerado

como 1) aparece listo para introducir datos. Pulsamos en el botón ‘Calcular’ de la

barra de herramientas personalizada y aparecerá el formulario principal para

introducir los datos de partida del primer circuito del Subcuadro 1, es decir, del

molino triturador:

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Una vez introducidos los datos del supuesto y seleccionados los valores

adecuados de entre los distintos menús conforme a aquéllos, pulsamos el botón

‘Aceptar’. Automáticamente aparecen calculados todos los parámetros del circuito. En

negro aparecerán los valores introducidos/seleccionados por el usuario en el

formulario, mientras que los calculados por la aplicación, lo harán en azul. Para poder

identificarlo mejor y terminar con la definición del circuito, introducimos

manualmente en la celda correspondiente un nombre identificativo, por ejemplo

‘Subcuadro 1 - Molino’.

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Como vemos, los parámetros de cálculo asociados a cortocircuito aparecen sin

valor ya que dicha opción no fue marcada en el formulario (véase captura anterior a

la precedente). El cálculo a cortocircuito se efectuará a posteriori, por los motivos que

se explicarán más adelante.

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El cálculo del siguiente circuito (sinfín colector) del ejemplo puede hacerse de

dos formas. La primera sería añadir un nuevo circuito (nº 2 en este caso) pulsando

para ello en el botón homónimo de la barra de herramientas y seguidamente

pulsando en ‘Calcular’ para introducir en el formulario los datos correspondientes, de

la misma forma en que se explicó con anterioridad.

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La otra forma sería copiar con el botón homónimo de la barra de herramientas

el circuito nº 1 ya calculado y, una vez copiado, editarlo, modificando y/o ajustando

los valores que necesitemos en función de los datos del supuesto para el circuito nº 2,

como se ilustra en la siguiente secuencia de capturas.

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Continuamos seguidamente con el último circuito (nº 3, correspondiente a la

laminadora) de este subcuadro, para lo cual puede seguirse cualquiera de los dos

procedimientos ya descritos.

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Finalmente, para concluir el Subcuadro 1, añadimos una línea comúnmente

denominada agrupación (una línea de poca longitud dentro de un cuadro que

soporta toda la intensidad de las líneas aguas abajo y que sirve de ‘base’ para una o

varias protecciones comunes a aquéllas). En este caso particular, podemos añadir un

circuito nuevo (sería el nº 4) y pulsar en ‘Calcular’. En dicho formulario consignaremos

los valores característicos para este tipo de líneas, por ejemplo, tipo de instalación

tipo C (al que es asimilable), una longitud de 30 cm, etc. En cuanto a la potencia a

introducir, podemos usar la utilidad referida en la pág. 24 para obtener la potencia de

cálculo.

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De este modo, tendremos el Subcuadro 1 completo.

En los resultados del circuito nº 4, correspondiente a la agrupación, cabe hacer

una aclaración, ya que es aplicable como explicación a cualquier otro resultado en

donde igualmente exista un interruptor automático con relé térmico regulable, como

es el caso. Como se observa en la captura precedente, cuando exista este tipo de

protección aparecerá consignado el calibre nominal del interruptor seguido del rango

válido de regulación del relé térmico del mismo; en el ejemplo, 80 A con regulación

entre 76 y 80 A. Para cálculos derivados o que dependan del valor de regulación

adoptado para la protección, la aplicación considerará el valor superior del citado

rango (en este caso, 80 A) y en su defecto, el valor medio (en este caso, 78 A).

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Pasamos seguidamente al cálculo del CGMP y de las líneas que contiene. La

mecánica de funcionamiento será análoga a la ya explicada, según nos interese o

resulte más práctico: o bien añadimos un circuito nuevo y lo calculamos, o bien

copiamos uno existente y lo editamos. Por ejemplo, en el caso de la línea que

alimenta al Subcuadro 1, lo más rápido será hacer esto último, es decir, copiar el

circuito nº 4 y seguidamente editarlo, ya que apenas habrá que hacer algunos

cambios (longitud, tipo instalación, omitir diferencial).

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El cálculo del resto de circuitos no ofrece ninguna dificultad. Por diferenciarse

algo con respecto a los visto hasta ahora, reflejaremos seguidamente el caso concreto

de la introducción de datos del circuito correspondiente a las lámparas de vapor de

sodio. Al tratarse de una línea con consumo en ruta, habrá que elegir dicha opción en

el campo correspondiente a ‘Potencia y longitud’ del formulario de introducción de

datos e ir definiendo los distintos tramos que componen dicha línea por su potencia y

distancia al origen.

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De este modo, llegamos al cálculo del circuito nº 10, correspondiente a la

agrupación del CGMP. De esta agrupación del CGMP ‘cuelgan’ la línea de

alimentación al Subcuadro 1, así como los circuitos de iluminación, aire

acondicionado y tomas de corriente conforme a los datos de partida del supuesto.

Para el cálculo de esta agrupación volvemos a hacer uso de la utilidad que permite

obtener la potencia de cálculo y factor de potencia medio de receptores existentes,

como ya se hizo para la agrupación del Subcuadro 1 (y a su vez se expuso en la pág.

24).

En el sub-formulario de obtención de potencia de cálculo, préstese atención a

los circuitos que son incluidos en el recuadro de la derecha de entre los existentes en

el listado de la izquierda, ya que de no hacerlo correctamente se estará falseando el

cómputo. Es decir, deberán incluirse todos los circuitos/líneas correspondientes a

receptores propiamente dichos (como muestra la captura precedente), omitiendo las

líneas que a su vez ya se corresponden con una agrupación de receptores aguas

abajo (como el circuito 4 y 5, que son líneas de agrupación y a Subcuadro 1,

respectivamente). Asimismo, a tenor de lo que se verá a continuación, sólo deberán

incluirse circuitos/líneas correspondientes a receptores de potencia activa (o dicho de

otro modo, no deben incluirse eventuales líneas de tipo reactivo).

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Tras haber calculado la agrupación del CGMP, haremos lo propio con la línea

que alimentará la batería de condensadores con que contará la instalación para que

el factor de potencia alcance el valor de 0,97, según datos del supuesto. Para ello

añadiremos un nuevo circuito y, al calcularlo, en el ya de sobra conocido formulario

principal de introducción de datos habrá de seleccionarse la opción ‘Reactiva’. Como

se explicó en la pág. 21, al elegir dicha opción se activarán las dos cajas de texto del

campo ‘Factor de potencia’ para que podamos introducir el factor de potencia a

corregir y el que se desea alcanzar, respectivamente.

Para hallar el factor de potencia medio existente (o sea, a corregir) y la

potencia de cálculo igualmente existente, simplemente haremos uso de la también ya

conocida utilidad de obtención de tales parámetros, siguiendo la mecánica explicada

previamente en varias ocasiones. En este caso (a diferencia de cuando la opción

‘Reactiva’ no esté seleccionada en el campo ‘Potencia y longitud’ del formulario

principal), sí estarán disponibles y seleccionables los campos ‘Tipo de conexión’ y

‘Coef. mayoración condens.’, cuyos valores por defecto podemos dar por aceptables

en nuestro ejemplo.

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Como vemos, este es el único tipo de circuito/línea en cuyos resultados la

potencia no es activa, sino reactiva y, además, en vez de ser ‘transcrita’ desde el

formulario de introducción de datos, como ocurre en los demás casos, es calculada

internamente por la aplicación (el valor aparece en azul en la celda correspondiente

en lugar de en negro). Dicho valor de potencia reactiva de la batería resultante o

necesaria para alcanzar el factor de potencia deseado viene además acompañado

entre paréntesis por el de los condensadores que se requerirían (en el ejemplo, 3

condensadores de 150 mF dispuestos en triángulo, a tenor de la opción que se eligió

previamente).

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Finalmente, llegamos al cálculo de la línea de enlace que, en este supuesto, al

tratarse de un suministro a un único usuario, estará constituida por la derivación

individual. Para su cálculo copiaremos la línea correspondiente a la agrupación del

CGMP y posteriormente la editaremos, añadiendo o cambiando los campos del

formulario de introducción de datos en función de los del supuesto (teniendo en

cuenta factor de simultaneidad, material, tipo de instalación, tipo de protección, etc.)

A la vista de lo indicado en los datos del enunciado de este ejemplo, la

derivación individual de esta instalación discurre enterrada junto a otras tres de otros

usuarios, por lo que deberemos aplicar el correspondiente factor de corrección en el

formulario principal de introducción de datos antes de pulsar ‘Aceptar’. Para ello,

pulsaremos el botón ‘Factores de corrección’ y nos aparecerá el correspondiente sub-

formulario donde definiremos dicho factor.

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En este sub-formulario (que vemos en la captura de más abajo) debemos

marcar expresamente las casillas correspondientes a aquellos factores que queramos

sean aplicados para que los menús respectivos se activen (si no lo hacemos, no se

activarán y por tanto no se aplicarán). En este caso, hemos marcado la casilla relativa

a agrupación por tubos contiguos en horizontal para así poder elegir el número de

tubos (en el ejemplo, son 4 en total) y la distancia entre los mismos (los

consideraremos contiguos, o sea, 0), pero no hemos marcado la casilla relativa a

agrupación por capas ni a resistividad del terreno, ya que en este caso consideramos

que no aplican.

Como observamos igualmente, el sub-formulario ‘precarga’ aquellos factores

que estén consonancia con el tipo de instalación previamente seleccionado; es decir,

si el tipo de instalación es en conductos enterrados, no estarán activos ni serán

seleccionables los factores concernientes a, por ejemplo, circuitos en bandejas, como

de hecho se ve en la captura precedente.

De vuelta ya al formulario de introducción de datos tras definir el factor de

corrección, y antes de pulsar el botón ‘Aceptar’, vemos en la captura anterior a la

precedente que hemos marcado (a diferencia del resto de casos vistos hasta el

momento) la casilla de cálculo a cortocircuito, ya que la actual línea (derivación

individual) se trata de la que ‘conecta’ o ‘engancha’ con el punto de suministro y es

además conocido el dato del valor de intensidad de cortocircuito en dicho punto.

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Hay que tener presente, y esta es la explicación que se pospuso en la pág. 46 al

respecto del cálculo a cortocircuito, que la aplicación necesita el valor de intensidad

de cortocircuito en el punto de suministro para poder determinar internamente (por

la sistemática de cálculo que conlleva) los sucesivos valores de impedancias desde

dicho punto hasta el más alejado aguas abajo, y ello de manera ‘jerárquica’ y

‘enrutada’. Lógicamente, al carecer la aplicación de un entorno gráfico tipo ‘esquema

unifilar dinámico’ de donde poder extraer ‘niveles jerárquicos’ y caminos que seguiría

un cortocircuito hasta los distintos puntos a estudiar, debe implementarse (y seguirse)

una mecánica de funcionamiento que supla lo anterior, de ahí que la primera línea a

calcular a cortocircuito deba ser siempre la LGA o la DI en casos de suministros a un

único usuario (como en el ejemplo).

Hecha la anterior aclaración, volvemos al ejemplo propiamente dicho. Una vez

pulsado el botón ‘Aceptar’ del formulario principal, puesto que hemos marcado la

casilla de cálculo a cortocircuito, aparecerá un sub-formulario para completar algunos

datos adicionales al respecto, tal y como vemos en la captura precedente.

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En el sub-formulario que aparece y al tratarse la línea en estudio, como ya

hemos dicho, de una derivación individual, deberemos elegir cuál de las dos

situaciones que nos plantea dicho sub-formulario (esto es, si se trata o no de una DI

que alimenta a un único usuario) se da en el caso que se esté calculando, ya que en

función de ello deberemos completar una u otra parte del citado sub-formulario. En

el ejemplo en cuestión, la derivación individual sí es para un único usuario, por lo que

marcaremos tal opción, lo cual hace que se active la caja de texto correspondiente al

valor de intensidad de cortocircuito en el punto de suministro, que, según datos del

supuesto, es de 12 kA (si estuviéramos en otro supuesto distinto en el que la DI no

conectara directamente con el punto de suministro, evidentemente no se habría

activado la parte descrita del sub-formulario, sino la que ahora quedado desactivada,

en cuyo caso la mecánica a seguir hubiera sido la misma que la que veremos más

adelante para otros circuitos).

Por tanto, una vez introducido el valor de intensidad de cortocircuito y

pulsados el botón ‘Hecho’ del sub-formulario y el botón ‘Aceptar’ del formulario

principal, habremos completado la introducción de todos los datos y obtendremos

los resultados del cálculo de la derivación individual.

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Como tenemos esta primera línea calculada a cortocircuito, podremos calcular

a cortocircuito también las existentes aguas abajo (o sea, todas las demás). Para ello,

sólo habría que editar los sucesivos circuitos marcando la casilla de cálculo a

cortocircuito. Del mismo modo, como ya tenemos todos los circuitos calculados y son

conocidas todas las caídas de tensión parciales, podríamos aprovechar este ‘barrido’

para obtener también las caídas de tensión totales.

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A tenor de lo anterior, pues, editamos el circuito nº 11, correspondiente a la

línea de la batería de condensadores, y seguimos la pauta establecida. En esta

ocasión, antes de pulsar ‘Aceptar’ en el formulario principal, marcaremos la casilla

‘Cdt previa’ e introduciremos la caída de tensión aguas arriba del circuito, es decir, la

caída de tensión en la derivación individual, la cual ya es conocida. Asimismo,

marcaremos la casilla de cálculo a cortocircuito, lo que hará que aparezca el sub-

formulario correspondiente en donde seguiremos la indicación que el mismo

proporciona, esto es, seleccionar los circuitos existentes aguas arriba del circuito en

cálculo y el propio circuito en cálculo (o sea, la derivación individual y la línea de la

batería de condensadores).

Hecho lo indicado, y habiendo confirmado con los sucesivos botones, el

circuito se recalculará incluyendo los parámetros reseñados.

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Repitiendo la misma dinámica con el resto de circuitos, culminaremos por fin el

cálculo completo del ejemplo propuesto, cuyos resultados vemos a continuación.

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(continúa)

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Una vez terminada la fase de cálculo, podemos exportar los resultados de

cálculo y medición de la instalación a sendos archivos de texto.

Para exportar los cálculos pulsamos el botón homónimo de la barra de

herramientas personalizada, obteniendo así el archivo ‘C:\cálculos.txt’.

Reproducimos a continuación el contenido de los cálculos generados.

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:. Memoria de cálculo .:

* Circuito 1

· Denominación de circuito: Subcuadro 1 - Molino

· Potencia: 25 kW

· Tensión: 400 V

· Coeficiente de simultaneidad: 1

· Longitud: 85 m

· Factor de potencia: 0,8

· Intensidad de cálculo: 56,38 A

· Caída de tensión máxima: 5%

· Caída de tensión: 3,64%

· Temperaturas teórica y real del conductor: 40 / 69,83 ºC

· Tensión de aislamiento: 0,6/1 kV

· Tipo de conductor: Unipolar III+C.P.

· Material conductor: Cu

· Material de aislamiento: RV-K

· Sección del conductor: 3x16+TTx16 mm2.

· Intensidad máxima admisible: 73 A

· Tipo de instalación: Unipolares en tubo superficie

· Factor de corrección: 1

· Canalización: 32 mm.

· Protecciones: Magnetotérm. 63 A

· Potencia máxima admisible: 34,92 kW

· Intensidades de cortocircuito máxima y mínima: 3,11 / 0,5 kA

· Poder de corte de la protección contra sobreintensidades: 4,5 kA

· Tiempo mínimo soportado a cortocircuito: 20,63 s

· Curva/s válida/s del interruptor: B

· Longitud máxima del circuito protegido: 301 m

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* Circuito 2

· Denominación de circuito: Subcuadro 1 - Sinfín

· Potencia: 3 kW

· Tensión: 230 V


· Longitud: 70 m







· Tipo de conductor: Unipolar I+N+C.P.













· Curva/s válida/s del interruptor: B C

· Longitud máxima del circuito protegido: 81,78 m

_ _ _

de 133

Gu

ía d

eta

llad

a d

e u

so d

e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06

* Circuito 3

· Denominación de circuito: Subcuadro 1 - Laminadora

· Potencia: 7,7 kW

· Tensión: 400 V


· Longitud: 21 m







· Tipo de conductor: Unipolar III+C.P.



· Sección del conductor: 3x2,5+TTx2,5 mm2.












_ _ _

de 133

Gu

ía d

eta

llad

a d

e u

so d

e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06

* Circuito 4

· Denominación de circuito: Agrupación Subcuadro 1

· Potencia: 41,95 kW

· Tensión: 400 V


· Longitud: 0,3 m







· Tipo de conductor: Unipolar III+N+C.P.





· Tipo de instalación: Unipolares en bandeja no perforada


· Canalización: -

· Protecciones: I.A. 80 A reg. 76÷80 + dif. 300 mA







_ _ _

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Gu

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eta

llad

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CIE

BT02 E

dic

ión

06

* Circuito 5

· Denominación de circuito: Línea a Subcuadro 1


· Tensión: 400 V


· Longitud: 35 m












· Tipo de instalación: Unipolares en bandeja perforada


· Canalización: -

· Protecciones: I.A. 80 A reg. 76÷80



· Poder de corte de la protección contra sobreintensidades: 10 kA




_ _ _

de 133

Gu

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eta

llad

a d

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CIE

BT02 E

dic

ión

06

* Circuito 6

· Denominación de circuito: Iluminación zona trabajo


· Tensión: 230 V


· Longitud: 30 m











· Intensidad máxima admisible: 26,5 A











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de 133

Gu

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eta

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CIE

BT02 E

dic

ión

06

* Circuito 7

· Denominación de circuito: Iluminación zona oficina


· Tensión: 230 V


· Longitud: 20 m




















· Curva/s válida/s del interruptor: B C D


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CIE

BT02 E

dic

ión

06

* Circuito 8

· Denominación de circuito: T.C. usos varios

· Potencia: 1 kW

· Tensión: 230 V


· Longitud: 20 m

· Factor de potencia: 1





















_ _ _

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Gu

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eta

llad

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CIE

BT02 E

dic

ión

06

* Circuito 9

· Denominación de circuito: A/A

· Potencia: 5 kW

· Tensión: 400 V


· Longitud: 15 m






















_ _ _

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Gu

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06

* Circuito 10

· Denominación de circuito: Agrupación CGMP


· Tensión: 400 V

· Coeficiente de simultaneidad: 0,9

· Longitud: 0,3 m












· Tipo de instalación: Unipolares en bandeja no perforada


· Canalización: -

· Protecciones: I.A. 100 A reg. 86÷100 + dif. 30 mA







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* Circuito 11

· Denominación de circuito: Batería condensadores

· Potencia: 22,67 (150 µF) kVAr

· Tensión: 400 V


· Longitud: 10 m

· Factor de potencia: 1














· Protecciones: Magnetotérm. 50 A + dif. 30 mA







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* Circuito 12

· Denominación de circuito: D.I.


· Tensión: 400 V


· Longitud: 15 m








· Material conductor: Al

· Material de aislamiento: RZ1-Al(AS)



· Tipo de instalación: Unipolares enterrados bajo tubo

· Factor de corrección: 0,7


· Protecciones: Fusible 100 A


· Intensidades de cortocircuito máxima y mínima: 12 / 4,63 kA




_ _ _

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Gu

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llad

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CIE

BT02 E

dic

ión

06

De forma análoga a lo visto para los cálculos, obtendremos la medición sin

más que pulsar el botón homónimo de la barra de herramientas personalizada,

obteniendo así el archivo ‘C:\medición.txt’.

Reproducimos a continuación el contenido de la medición generada.

de 133

Gu

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eta

llad

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e u

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CIE

BT02 E

dic

ión

06

:. Medición de la instalación .:

* Cables

40 m. de conductor de Cu unipolar de sección 1,5 mm2 de tensión asignada 0,6/1 kV

y aislamiento XLPE (RV-K).

223 m. de conductor de Cu unipolar de sección 2,5 mm2 de tensión asignada 0,6/1

kV y aislamiento XLPE (RV-K).

140 m. de conductor de Cu unipolar de sección 6 mm2 de tensión asignada 0,6/1 kV


40 m. de conductor de Cu unipolar de sección 10 mm2 de tensión asignada 0,6/1 kV


396,2 m. de conductor de Cu unipolar de sección 16 mm2 de tensión asignada 0,6/1

kV y aislamiento XLPE (RV-K).

1,2 m. de conductor de Cu unipolar de sección 25 mm2 de tensión asignada 0,6/1 kV


60 m. de conductor de Al unipolar de sección 120 mm2 de tensión asignada 0,6/1 kV

y aislamiento RZ1-Al(AS).

20 m. de conductor de protección unipolar de Cu de sección 1,5 mm2.

86 m. de conductor de protección unipolar de Cu de sección 2,5 mm2.

70 m. de conductor de protección unipolar de Cu de sección 6 mm2.


120,6 m. de conductor de protección unipolar de Cu de sección 16 mm2.


* Tubos

91 m. de tubo en montaje superficial de diámetro exterior 16 mm.



15 m. de tubo enterrado de diámetro exterior 140 mm.

* Protecciones

1 magnetotérmico/s bipolar/es de 10 A.



1 magnetotérmico/s tripolar/es de 63 A.

1 magnetotérmico/s tetrapolar/es de 16 A.

1 magnetotérmico/s tetrapolar/es de 50 A.

2 int. automático/s tetrapolar/es de 80 A.

1 int. automático/s tetrapolar/es de 100 A.

3 fusibles de 100 A.

2 int. diferencial/es tetrapolar/es de sens. 30 mA.

1 int. diferencial/es tetrapolar/es de sens. 300 mA.

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* Condensadores

3 condensadores de 150 µF

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06

Ejemplo 1. Cotejo de los resultados.-

Al hilo de lo expuesto en la introducción de esta guía, pasamos a continuación

al cotejo de los resultados obtenidos por la aplicación con cálculos realizados

manualmente conforme a las expresiones y fórmulas expuestas en el capítulo 2, con

el objeto de paliar en la medida de lo posible las normales reticencias o

‘desconfianzas’ que el uso de una aplicación pueda generar.

Sin más dilación comenzamos con el proceso, conocidos los datos del

supuesto.

Para no hacerlo excesivamente tedioso o farragoso, y dado lo sistemático de

los cálculos, haremos el cotejo en los casos de la derivación individual, de la línea de

alimentación a la batería de condensadores (así como la propia batería de

condensadores) y de la agrupación del CGMP (circuitos 12, 11 y 10 respectivamente

en la denominación del ejemplo hecha con ACIEBT02).

· Derivación individual.

Empezamos obteniendo la potencia de cálculo y el factor de potencia medio de la

instalación, conocidos los datos del supuesto.

mmrmmmadmmc PPPPPcsPP )8,1(25,1 =

000.25)000.1700.15000.25538.28,1(9,0000.2525,1 = 47.891,56 W

P cos f P·cosf

25.000 0,80 20.000

3.000 0,80 2.400

7.700 0,80 6.160

9250 0,75 1.687,50

4418 0,75 216

1.000 1 1.000

5.000 0,85 4.250

Total = 44.238 Total = 35.713,50

81,0238.44

50,713.35)cos(cos

P

Pmedio

A partir de los valores anteriores obtenemos la intensidad:

81,04003

56,891.47

cos3 L

c

U

PI 85,34 A

de 133

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06

Determinamos la sección provisional por el criterio de intensidad máxima,

conocido el tipo de instalación y factor corrector, según datos.

Según tabla A.52-2 bis de la norma UNE 20460-5-523:2004, un cable de aluminio de

sección 35 mm2, con el método de instalación D y número de conductores y tipo de

aislamiento XLPE3, soportaría una intensidad máxima de 90 A.

No obstante, el factor de reducción por agrupamiento de 4 circuitos para el método

de instalación D resulta ser de 0,70, por lo tanto, la intensidad máxima admisible sería

de 0,70 · 90 = 63 A, por lo que la sección de 35 mm2 NO es válida.

Aplicando sucesivamente este razonamiento, comprobamos que la sección de 70

mm2 soportaría una intensidad de 0,70 · 132 = 92,4 A, mayor que la intensidad

calculada anteriormente, por lo que elegimos dicha sección de 70 mm2

provisionalmente.

Determinamos la caída de tensión.

LL

c

USnUk

PLe

100

;

)]20(1[

1

20

realTk

; ])[(

2

máx

ambmásambrealI

ITTTT

2

4,92

34,85)2590(25realT 80,44 ºC

)]2044,80(00403,01[029,0

1k 27,73 (W·m)-1

400

100

70140073,27

56,891.4715

e = 0,23 %

El valor obtenido es inferior al máximo de 1,5% que establece el REBT para la derivación

individual en casos de suministro a un único usuario, por lo que la sección inicialmente

obtenida de 70 mm2 continúa siendo válida.

Comprobamos las condiciones exigidas a la protección contra sobreintensidades

(sobrecargas).

Comenzando por la primera, tendremos,

IB ≤ In ≤ Iz 85,34 ≤ In ≤ 92,4

Como vemos, no es posible seleccionar una protección (fusibles en este caso, según

el supuesto plantea) de entre el rango de valores existentes comercialmente cuyo

calibre nominal cumpla la expresión anterior. En consecuencia, la sección de 70 mm2

NO es válida.

de 133

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ión

06

Si la sección de 70 mm2 cumplía los criterios de intensidad máxima y caída de

tensión, secciones mayores obviamente continuarán cumpliéndolos, por lo que será

el criterio (o criterios) de protección contra sobrecargas el que nos guiará sobre la

validez de la sección que elijamos.

Probando con 95 mm2 tendríamos,

85,34 ≤ In ≤ (0,70 · 157) 85,34 ≤ In ≤ 109,9

En principio podría ser válida, ya que podríamos elegir una protección con In = 100 A.

Comprobando ahora el segundo criterio exigible tendríamos,

I2 ≤ 1,45 · Iz

I 2 = 1,60 · 100 = 160 A

1,45 · 109,9 = 159,36 A

Vemos pues que 160 A > 159,36 A, por lo que no se cumplen simultáneamente las

condiciones exigidas a la protección contra sobrecargas. Por tanto, la sección de 95

mm2 TAMPOCO es válida.

Repitiendo el proceso con 120 mm2 vemos que,

85,34 ≤ In ≤ (0,70 · 178) 85,34 ≤ In ≤ 124,60

Podríamos elegir una protección con In = 100 A. En tal caso, tendríamos,

I 2 = 1,60 · 100 = 160 A

1,45 · 124,60 = 180,67 A 160 ≤ 180,67

Vemos por tanto que ahora sí se cumplen ambas condiciones, además obviamente de

las de intensidad máxima y caída de tensión, por lo que tomamos la sección 120 mm2

como posible resultado.

Realizamos el cálculo a cortocircuito para validar la sección anterior y obtener

otros parámetros adicionales, llegado el caso.

Comenzamos obtenido las intensidades de cortocircuito máximo y mínimo.

i

Lccmáx

Z

UI

3 ;

f

Fccmín

Z

UI

2

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06

En este caso particular, la corriente de cortocircuito máxima es conocida puesto que,

según el supuesto, la compañía suministradora ha facilitado tal dato para el punto de

suministro. Por tanto Iccmáx = 12 kA.

En cuanto a la corriente de cortocircuito mínima, necesitaremos determinar la

impedancia, en este caso, aguas arriba desde el final de la derivación individual, Zf

La de la propia DI vendrá dada por

22

nn XRZ ; F

ccnSn

LR

; cccc k 20 ; LXn 31008,0

cccc k 20 = 0,029 · 1,5 = 0,0435 W·m

1201

150435,0

F

ccnSn

LR 0,0054 W

LXn 31008,0 = 0,08 · 10-3 · 15 = 0,0012 W

22220012,00054,0nn XRZ 0,0056 W

Por otro lado, consideramos que la impedancia aguas desde el punto de suministro

Zaaps vendrá dada por

000.123

400

3 cc

Laaps

I

UZ 0,0192 W

Por tanto, resultará que,

Zf = Z + Zaaps = 0,0056 + 0,0192 = 0,0248 W

Y en consecuencia,

0248,02

230ccmínI 4.637,09 A

de 133

Gu

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CIE

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dic

ión

06

Conocidas Iccmáx e Iccmín podremos obtener parámetros derivados de aquéllas.

PdC > Iccmáx poder de corte de los fusibles habrá de ser superior a 12 kA. Se elige

50 kA

Iccmín > Im (valor tabulado que para In = 100 A corresponde a 600) 4.637,09 A >

600 A

tmín > tm

Como I2 · tm = constante para el fusible,

09,637.4

60052

ccmínm

I

ctet 0,64 s

22

09,637.4

120194

ccmín

Fmín

I

Snkt 5,92 s > 0,64 s

)120

1201(6005,1029,0

12012308,0

)1(

8,0

N

Fmcc

FFmáx

S

SI

SnUL

= 422,99 m > 15 m

Vemos por tanto que la línea de sección 120 mm2 y la protección de 100 A asociada a

la misma cumplen todos los requisitos derivados del cálculo a cortocircuito, por lo

que definitivamente la sección de la DI y los fusibles que la protegen tomarán los

citados valores.

Compruébese en la pág. 66 la coincidencia de los valores calculados manualmente

para la DI con los que obtiene ACIEBT02 para el circuito nº 12 (salvo mínimas

variaciones por redondeo de decimales).

Hecho todo lo anterior, y conforme se indicaba al comienzo de este capítulo, vamos a

hacer una comparativa adicional con los resultados que se obtendrían con Ciebt

(versión 14.1.0). Tras haber introducido los distintos valores y datos de partida, se

obtiene para la derivación individual lo siguiente:

de 133

de 133

Gu

ía d

eta

llad

a d

e u

so d

e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06

Si hacemos una comparación parámetro a parámetro obtenido (trasladando los

resultados de Ciebt al formato de presentación de ACIEBT02), tendremos:

En la captura precedente aparecen numerados los parámetros en los que existe

alguna variación entre uno y otro resultado, o bien en los que existe algún

comentario relevante a reseñar. Veámoslos con más detalle.

(2)

(3)

(5)

(6)

(7)

(1)

(4)

de 133

Gu

ía d

eta

llad

a d

e u

so d

e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06

(1) Cosf: En este caso no existe discrepancia de resultados; se ha marcado este

parámetro para resaltar que el cosf de varios receptores no es calculado o estimado

por Ciebt (como sí hace con la potencia de cálculo) sino que debe introducirlo

manualmente el usuario, a diferencia de ACIEBT02 que sí obtiene un valor medio del

cosf de varios receptores.

(2) Temperatura real del conductor: En este caso sí existe discrepancia de resultados,

debida a que Ciebt, a pesar de que el tipo de instalación corresponde a conductores

enterrados bajo tubo, calcula la temperatura del conductor considerando la de

ambiente igual a 40 ºC (probablemente se trate de un bug de esta versión en

concreto).

ACIEBT02

2

60,124

34,85)2590(25realT 55,49 ºC

Ciebt

2

60,124

34,85)4090(40realT 63,46 ºC

(3) Caída de tensión: obviamente, al haber discrepancia en la temperatura del

conductor, la habrá también en la caída de tensión calculada, aunque lógicamente es

de escasa cuantía por la dinámica concreta de las operaciones matemáticas.

ACIEBT02

)]2049,55(00403,01[029,0

1k 30,17

400

100

120140017,30

56,891.4715

e = 0,12 %

Ciebt

)]2046,63(00403,01[029,0

1k 29,34

400

100

120140034,29

56,891.4715

e = 0,13 %

de 133

Gu

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eta

llad

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06

(4) Potencia máxima admisible: Ciebt no calcula este parámetro.

(5) Intensidad de cortocircuito mínimo: existe discrepancia entre ambos valores,

probablemente por razones de redondo en el cálculo de impedancias y la influencia

de la misma, por su orden de magnitud, en las operaciones matemáticas en que está

presente.

ACIEBT02

1201

155,1029,0nR 0,0054 W

LXn 31008,0 = 0,08 · 10-3 · 15 = 0,0012 W

22220012,00054,0nn XRZ 0,0056 W

000.123

400aapsZ 0,0192 W

Zf = 0,0056 + 0,0192 = 0,0248 W

0248,02

230ccmínI 4.637,09 A

Ciebt

No es posible conocer con exactitud qué sistemática de cálculo y qué grado de

redondeo interno utiliza el software, aunque podemos intentar hacer una

comprobación inversa. Puesto que da como valor para Iccmín 4.745,46 querrá decir que

la impedancia que considera en el cálculo es,

46,745.42

230fZ 0,0242 W

Como vemos es muy similar al valor que determina ACIEBT02. Es probable pues,

como decíamos anteriormente, que dado el orden de magnitud de las impedancias y

las operaciones matemáticas en la que interviene, estas pequeñas variaciones sean el

origen del leve desajuste de ambos valores de corriente de cortocircuito mínimo.

de 133

Gu

ía d

eta

llad

a d

e u

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CIE

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dic

ión

06

(6) Tiempo que el conductor soporta el cortocircuito: lógicamente, al diferir los

valores de la Iccmín, también lo harán los de este parámetro.

ACIEBT02

2

09,637.4

120194mínt 5,92 s

Ciebt

2

46,745.4

120194mínt 5,65 s

(7) Longitud máxima de protección de la línea: la discrepancia de valores obtenidos se

debe al hecho de usar en las respectivas expresiones (que son equivalentes) el valor

de resistividad o bien el de conductividad con los redondeos asociados que

típicamente se toman (1/0,029 = 34,48; 1/35 = 0,0285)

ACIEBT02

)120

1201(6005,1029,0

12012308,0

)1(

8,0

N

Fmcc

FFmáx

S

SI

SnUL

= 422,99 m

Ciebt

120135

5,16002

2308,0

5,12

8,0

SnkI

UL

m

Fmáx = 429,33 m

de 133

Gu

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eta

llad

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CIE

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dic

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06

· Agrupación CGMP.

En este caso la potencia de cálculo, el factor de potencia medio y la intensidad a

considerar son coincidentes con los obtenidos en el apartado anterior.

Pc = 47.891,56 W

cosfmedio = 0,81

I = 85,34 A


conocido el tipo de instalación, según datos.

Según tabla A.52-1 bis de la norma UNE 20460-5-523:2004, un cable de cobre de

sección 25 mm2, con el método de instalación C y número de conductores y tipo de

aislamiento XLPE3, soportaría una intensidad máxima de 103 A, por lo que en

principio dicha sección sería válida.


2

103

34,85)4090(40realT 74,32 ºC

)]2032,74(00392,01[018,0

1k 45,80 (W·m)-1

400

100

25140080,45

56,891.4730,0

e = 0,008 %

El valor obtenido es muy inferior a los máximos reglamentarios, incluso sumando el valor de

caída de tensión aguas arriba (esto es, de la DI, cuyo valor es 0,12%) por lo que la sección

inicialmente propuesta de 25 mm2 continúa siendo válida.


(sobrecargas).


85,34 ≤ In ≤ 103

Como vemos, sí es posible seleccionar una protección (interruptor automático en este

caso, según las opciones por las que se optaron en el supuesto) de entre el rango de

valores existentes comercialmente cuyo calibre nominal cumpla la expresión anterior,

concretamente, In = 100 A.

de 133

Gu

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eta

llad

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e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06


1,30 · 100 = 130 ≤ 1,45 · 103 = 149,35

Vemos pues que 130 A < 149,35 A, por lo que sí se cumplen simultáneamente las

condiciones exigidas a la protección contra sobrecargas para In = 100 A. Por tanto, la

sección de 25 mm2 sigue siendo válida.

No obstante, hay que tener presente que en el desarrollo del supuesto se eligió que a

partir de 80 A (inclusive) se usaran interruptores automáticos con térmico regulable,

por lo que habría que determinar si en tal caso seguiría siendo válida la protección.

En concreto, la regulación del relé térmico la consideramos entre 0,80 y 1 veces el

valor del calibre nominal (o sea, entre 80 y 100 A), por tanto, habría que hacer las

comprobaciones de los dos criterios anteriores para hallar qué rango dentro del

margen 80-100 A sigue siendo válido, aunque, obviamente, comenzaríamos a partir

de 86 A, ya que no tendría sentido comprobar valores inferiores a IB.

85,34 ≤ 86 ≤ 103

1,30 · 86 = 111,80 ≤ 1,45 · 103 = 149,35

Como se cumplen ambas desigualdades, el rango de regulación del relé térmico

comenzará en 86 A. Estas mismas comprobaciones se realizarían sucesivamente para

87 A, 88 A, 89 A, etc. hasta que dejarán de cumplirse simultáneamente ambas o bien

llegáramos al valor máximo de 100 A. Aun así, como en un primer momento vimos

que para 100 A también se cumplían, es evidente que el rango válido de regulación

de relé térmico es 86-100 A.

A efectos de los cálculos sucesivos, supondremos que el valor al que se regula el relé

térmico será el máximo del rango determinado, esto es, 100 A.

Realizamos seguidamente el cálculo a cortocircuito para validar la sección anterior

y obtener otros parámetros adicionales, llegado el caso.

Procedemos a obtener las intensidades de cortocircuito máximo y mínimo. Para ello

habremos de determinar las impedancias aguas arriba desde el comienzo de la línea y

aguas arriba desde el final de la línea, respectivamente. La primera vendrá dada por la

impedancia de la DI y la impedancia aguas arriba del punto de suministro o

enganche. La segunda vendrá dada por los mismos elementos citados más la

impedancia de la propia línea en cálculo.

de 133

Gu

ía d

eta

llad

a d

e u

so d

e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06

Comencemos pues por calcular las impedancias referidas.

La impedancia aguas arriba del punto de suministro la tomaremos igual a la

considerada en el apartado anterior, esto es, Zaaps = 0,0192 W

La de la DI habremos de recalcularla para las condiciones de cortocircuito máximo.

cc 0,029 · 1,25 = 0,0363 W·m

1201

150363,0nR 0,0045 W

nX 0,08 · 10-3 · 15 = 0,0012 W

22 0012,00045,0Z 0,0047 W

Por tanto,

Zi = Z + Zaaps = 0,0047 + 0,0192 = 0,0239 W

En consecuencia,

0239,03

400ccmáxI 9.662,76 A

Pasamos ahora al cálculo de la intensidad de cortocircuito mínimo. En este caso sí

podremos ‘reutilizar’ el valor de impedancia de la DI calculado en el anterior

apartado, así como la de aguas arriba del punto de suministro, por lo que restaría por

determinar la de la línea en cálculo.

cc 0,018 · 1,5 = 0,027 W·m

251

30,0027,0nR 0,00032 W

nX 0,08 · 10-3 · 0,30 = 0,000024 W

22 000024,000032,0Z 0,000321 W

Por tanto,

Zf = 0,000321 + 0,0056 + 0,0192 = 0,0251 W

de 133

Gu

ía d

eta

llad

a d

e u

so d

e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06

Y tendremos,

0251,02

230ccmínI 4.577,86 A

Conocidas Iccmáx e Iccmín podremos obtener otros parámetros derivados de aquéllas.

PdC > Iccmáx poder de corte del interruptor habrá de ser superior a 9,66 kA. Se

elige 10 kA

Curva B: Im = 5 · 100 = 500 A

Curva C: Im = 10 · 100 = 1.000 A

Curva D: Im = 20 · 100 = 2.000 A

Iccmín > Im 4.577,86 A > Im en todos los casos, luego la curva del interruptor podrá

ser B, C o D.

tmín > tm (de valor 0,1 para el caso de interruptores)

2

86,577.4

251143mínt 0,61 s > 0,1 s

)25

251(000.25,1018,0

2512308,0

máxL = 42,59 m > 0,30 m

(Para el cálculo de Lmáx cogemos el mayor valor de Im de entre todas las curvas

válidas, ya que así resultará la Lmáx más desfavorable, de ahí que igualmente

tomáramos el valor de regulación del interruptor como el mayor del rango válido.)

Vemos por tanto que la línea de sección 25 mm2 y la protección de 100 A asociada a

la misma, cumplen todos los requisitos derivados del cálculo a cortocircuito, por lo

que definitivamente la sección de la agrupación del CGMP y el interruptor que la

protege tomarán los citados valores.


para la agrupación del CGMP con los que obtiene ACIEBT02 para el circuito nº 10

(salvo mínimas variaciones por redondeo de decimales).

Como en el apartado anterior, hacemos, para terminar éste, una comparativa con

Ciebt.

de 133

de 133

Gu

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eta

llad

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e u

so d

e A

CIE

BT02 E

dic

ión

06






(2)

(5)

(6)

(7)

(1)

(4)

(3)

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CIE

BT02 E

dic

ión

06

(1) (2) Temperatura real del conductor y caída de tensión: realmente, podemos

considerar que no hay discrepancia entre los valores de ambos resultados, más allá

de la leve variación por redondeo de decimales o por acarreo de la caída de tensión

previa que ya a su vez tuviera alguna ligera variación de decimales (como en la D.I.)

(3) Protecciones: ACIEBT02 muestra, como se expuso en la pág. 52, los valores

admisibles mínimo y máximo de regulación del relé térmico del interruptor que

cumplan las condiciones de protección contra sobrecargas, mientras que Ciebt opta

por mostrar un valor numérico concreto, que, según su manual, toma el valor medio

aritmético entre la intensidad que demanda el receptor y la máxima admisible del

conductor.


(5) Intensidades de cortocircuito: como ocurría en el caso de la D.I., existe algún

desajuste en los valores obtenidos, probablemente, como se ha repetido ya varias

veces, por cuestiones de redondeo de decimales en la sistemática de cálculo, uso del

valor de resistividad y/o conductividad, etc. y la influencia del orden de magnitud de

las impedancias en las operaciones matemáticas en que intervienen.



ACIEBT02

2

86,577.4

251143mínt 0,61 s

Ciebt

2

62,686.4

251143mínt 0,58 s

(7) Longitud máxima de protección de la línea: Ciebt no calcula este parámetro

cuando la protección es un interruptor.

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06

· Batería de condensadores y línea que la alimenta.

Nuevamente podemos reutilizar los valores de potencia de cálculo y factor de

potencia medio ya hallados en un apartado previo, que en esta ocasión

consideraremos como potencia activa de la instalación y factor de potencia existente

a corregir.

Pc = 47.891,56 W

cosfmedio = 0,81

Determinamos a continuación la potencia reactiva necesaria para corregir el factor

de potencia hasta alcanzar el valor consignado en el supuesto de 0,97.

)tan(tan dic PQ = 47.891,56 · [tan(arccos (0,81)) – tan(arccos (0,97))] = 22.670,13

kVAr

Para una configuración en triángulo de la batería, la capacidad de los condensadores será,

5024003

13,670.22

3 22 U

QC c 0,00015 F = 150 mF

Del dato de potencia reactiva obtenemos igualmente la intensidad de la línea que

alimenta la batería (tomamos 1,5 como coeficiente de mayoración),

4003

13,670.225,1

3 U

QkI c

c 49,08 A


sección 10 mm2, con el método de instalación B1 y número de conductores y tipo de

aislamiento XLPE3, soportaría una intensidad máxima de 54 A, por lo que en principio

dicha sección sería válida.


2

54

08,49)4090(40realT 81,30 ºC

)]2030,81(00392,01[018,0

1k 44,79 (W·m)-1

USnUk

QLe c 100

400

100

10140079,44

13,670.225,110

= 0,47%

El valor obtenido es muy inferior a los máximos reglamentarios, incluso sumando el valor de

caída de tensión aguas arriba (esto es, de la DI, cuyo valor es 0,12%) por lo que la sección

inicialmente propuesta de 10 mm2 continúa siendo válida.

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(sobrecargas).


49,08 ≤ In ≤ 54

Como vemos, sí es posible seleccionar una protección (interruptor magnetotérmico

en este caso, según las opciones por las que se optaron en el supuesto) de entre el

rango de valores existentes comercialmente cuyo calibre nominal cumpla la expresión

anterior, concretamente, In = 50 A.


1,30 · 50 = 65 ≤ 1,45 · 54 = 78,30

Vemos pues que 65 A < 78,30 A, por lo que sí se cumplen simultáneamente las

condiciones exigidas a la protección contra sobrecargas para In = 50 A. Por tanto, la

sección de 10 mm2 sigue siendo válida.

Realizamos seguidamente el cálculo a cortocircuito para validar la sección anterior

y obtener otros parámetros adicionales llegado el caso.

Procedemos a obtener las intensidades de cortocircuito máximo y mínimo. Para ello

habremos de determinar las impedancias aguas arriba desde el comienzo de la línea y

aguas arriba desde el final de la línea, respectivamente. La primera vendrá dada por la

impedancia de la DI y la impedancia aguas arriba del punto de suministro o

enganche. La segunda vendrá dada por los mismos elementos citados más la

impedancia de la propia línea en cálculo.

En este caso concreto, el valor de cortocircuito máximo es el mismo que en el caso de

la agrupación del CGMP, ya que ambas líneas tienen los mismos elementos aguas

arriba; por tanto Iccmáx = 9.662,76 A

Pasamos ahora al cálculo de la intensidad de cortocircuito mínimo. En este caso

podremos ‘reutilizar’ de nuevo el valor de impedancia de la DI calculado en anteriores

apartados, así como la de aguas arriba del punto de suministro, por lo que restaría

por determinar la de la línea en cálculo.

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cc 0,018 · 1,5 = 0,027 W·m

101

10027,0nR 0,027 W

nX 0,08 · 10-3 · 10 = 0,0002 W

22 0002,0027,0Z 0,027 W

Por tanto,

Zf = 0,027 + 0,0056 + 0,0192 = 0,0518 W

Y en consecuencia,

0518,02

230ccmínI 2.220,04 A


PdC > Iccmáx poder de corte del interruptor habrá de ser superior a 9,66 kA. Se

elige 10 kA

Curva B: Im = 5 · 50 = 250 A

Curva C: Im = 10 · 50 = 500 A

Curva D: Im = 20 · 50 = 1.000 A

Iccmín > Im 2.220,04 A > Im en todos los casos, luego la curva del interruptor podrá

ser B, C o D.

tmín > tm (de valor 0,1 para el caso de interruptores)

2

04,220.2

101143mínt 0,41 s > 0,1 s

)10

101(000.15,1018,0

1012308,0

máxL = 34,07 m > 10 m

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Vemos por tanto que la línea de sección 10 mm2 y la protección de 50 A asociada a la

misma, cumplen todos los requisitos derivados del cálculo a cortocircuito, por lo que

definitivamente la sección de la línea que alimenta la batería de condensadores y el

interruptor que la protege tomarán los citados valores.


para la batería de condensadores y su línea de alimentación con los que obtiene

ACIEBT02 para el circuito nº 11 (salvo mínimas variaciones por redondeo de

decimales).

Como en los apartados anteriores, hacemos, para terminar éste, una comparativa con

Ciebt.

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(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

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(1) Caída de tensión: para poder hacer una comparación más apropiada y que

muestre más claramente el origen de la discrepancia de los valores obtenidos,

manejaremos las caídas de tensión parciales, según figuran en la pág. 57 (0,47%) y en

la 104 (0,32%), respectivamente.

ACIEBT02

e400

100

10140079,44

13,670.225,110

= 0,47%

Ciebt

e400

100

10140079,44

13,670.2210

= 0,32%

Como vemos, la discrepancia de resultados se debe al diferente criterio en cuanto a la

aplicación del factor de mayoración que la ITC-BT-48 al cálculo de la caída de tensión.


(3) Intensidades de cortocircuito: como ocurría en el caso de la D.I., existe algún

desajuste en los valores obtenidos, probablemente, como se ha repetido ya varias

veces, por cuestiones de redondeo de decimales en la sistemática de cálculo, uso del

valor de resistividad y/o conductividad, etc. y la influencia del orden de magnitud de

las impedancias en las operaciones matemáticas en que intervienen.



(5) Longitud máxima de protección de la línea: Ciebt no calcula este parámetro

cuando la protección es un interruptor.

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Ejemplo 2: Previsión de cargas. Exposición y desarrollo.-

Se desea calcular la previsión de carga eléctrica de un edificio, que no cuenta

con SPL, cuyas características, a efectos de dicho cálculo, son las siguientes:

- 15 viviendas con electrificación básica (5.750 W)

- 4 viviendas con electrificación elevada (9.200 W)

- 2 viviendas con electrificado elevada y tarifa nocturna ( 14.490 W)

- 1 local comercial de superficie 100 m2

- 1 garaje de 1.300 m2, 40 plazas y ventilación forzada

- 2 ascensores de 6.000 W c/u

- potencia en iluminación (de descarga) según estudio lumínico de 1.500 W

Para resolver este supuesto usaremos la acción ‘Prev. cargas' (previsión de

cargas) de la barra de herramientas personalizada de ACIEBT02.

En el formulario principal que aparecerá simplemente habremos de ir

‘trasladando’ los datos del supuesto mediante los distintos botones y los respectivos

sub-formularios asociados, bien a través de menús con valores tabulados, bien

introduciendo manualmente valores específicos, por lo que su uso no ofrece ninguna

dificultad.

Comenzaríamos con el botón ‘Viviendas’ para introducir los datos disponibles

que facilita el supuesto.

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Vemos que el sub-formulario correspondiente a la carga de viviendas

diferencia entre aquellas viviendas que tienen (o se prevé tengan) tarifa nocturna

(panel o lado derecho) y las que no (panel o lado izquierdo). Podemos pues empezar

a introducir los datos conocidos con los respectivos botones ‘Añadir’ (el orden es

indiferente).

Como comentábamos anteriormente, generalmente el botón ‘Añadir’ mostrará

a su vez un sub-formulario en donde elegir el grado de electrificación y número de

viviendas que se desee añadir cada vez, ofreciendo también la posibilidad de

introducir manualmente (aunque no sea el caso de este supuesto) valores específicos

si tenemos necesidades no cubiertas por los valores habituales tabulados.

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Una vez completada la introducción de datos de las viviendas de distinto tipo

que plantea el ejemplo, pulsaremos en el botón ‘Añadir y cerrar’, con lo que

volveremos nuevamente al formulario principal, en cuyos recuadros centrales

aparecerá el cómputo de potencia parcial (en este caso, correspondiente a viviendas)

que se acaba de introducir.

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Hecho lo anterior, proseguimos con los datos del supuesto, en esta ocasión

con los relativos a locales comerciales. Para ello seguimos la misma mecánica de

funcionamiento que la ya vista.

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Turno ahora del garaje.

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Pasamos a continuación a los ascensores, que sería un ejemplo de lo ya

comentado sobre la posibilidad de no usar valores habituales tabulados (también

disponibles, lógicamente), sino valores específicos conocidos que se introducen

manualmente.

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Continuamos con la iluminación proyectada para el edificio.

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Concluimos con los puntos de recarga para vehículos eléctricos en el garaje.

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06

Vemos en la anterior captura que el cómputo parcial de potencia en este caso

viene acompañado del número de estaciones o puntos de recarga resultantes,

conforme a lo indicado por la ITC-BT-52.

Finalmente, una vez terminado todo el ‘barrido’ de cargas eléctricas que el

supuesto planteaba, solamente habrá que pulsar en el botón ‘Calcular’ del campo

‘Potencial total’ para obtener el resultado buscado, que en este caso son 185,81 kW.

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Ejemplo 2. Cotejo de resultados.-

Para obtener la previsión total del edificio iremos determinando los distintos

sumandos que la componen conforme a las indicaciones de la ITC-BT-10 e ITC-BT-52

y los datos del supuesto.

Pedif = Pviv + Psg + Ploc + Pgar + fs · Pve

· Viviendas

490.142

19

200.94750.5153,14vivP 121.591,32 W

· Locales

Ploc = 100 m2 · 100 W/m2 = 10.000 W

· Servicios generales

Psg = Palumbrado + Pascensores = 1.500 + 2 · 6.000 = 13.500 W

· Garajes

Pgar = 1.300 m2 · 20 W/m2 = 26.000 W

· Recarga vehículo eléctrico

Pve = 40 plazas · 0,1 · 3.680 W/plaza = 14.720 W

Por tanto, tendremos

Pedif = 121.591 + 10.000 + 13.500 + 26.000 + 1 · 14.720 = 185.811 W = 185,81 kW

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Ejemplo 3: Comprobación de instalación. Exposición y desarrollo.-

Conforme al resultado obtenido en el ejemplo 2 (donde la previsión de cargas

resultó ser de 185,81 kW) se desea calcular la LGA necesaria para dicha instalación,

conocidos los siguientes datos:

- material: cobre

- tipo de instalación: enterrado bajo tubo

- longitud: 25 m

- factor de potencia estimado: 0,90

- contadores con concentraciones parciales

- intensidad de cortocircuito: 12 kA

Por otro lado, se desea también conocer si sería válido utilizar cable unipolar

de cobre con aislamiento de 0,6/1 kV y sección 240 mm2 que la propiedad posee en

cantidad suficiente para que fuera usado, llegado el caso, como LGA y de este modo

ahorrar material de cara a la ejecución de la instalación.

Comenzamos haciendo un cálculo ‘estándar’ sin más complicación ni dificultad

que la de introducir los datos del supuesto y elegir los valores adecuados de entre los

distintos menús en el formulario principal.

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Una vez hecho lo anterior según la mecánica ya descrita y conocida, pulsamos

‘Aceptar’ y obtenemos los resultados.

De este modo tendríamos resuelta la primera parte del supuesto.

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Para la segunda parte de este supuesto, en donde se nos pide verificar si el

cable de 240 mm2 de la propiedad sería válido al margen del anteriormente

calculado, usaremos el modo de trabajo de comprobación que la aplicación posee.

Para ello, en primer lugar copiaremos la línea anteriormente calculada

(evidentemente, podríamos también introducir directamente los datos de nuevo;

simplemente copiamos para a continuación editar y así abreviar) y editamos esta

nueva LGA bis (por llamarla de algún modo), con la particularidad de que en el

formulario de introducción de datos cambiaremos el modo de trabajo, que pasará a

ser de comprobación, lo cual hará que se activen los menús desplegables en los que

poder seleccionar la sección que queremos comprobar (valga la redundancia). En este

caso, se elegirá en el primer menú (que corresponde al número de conductores por

fase) un ‘1’ y en el segundo (que corresponde a la sección de que se trate), ‘240’.

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Al pulsar el botón ‘Aceptar’ del formulario principal, hechos los cambios ya

consabidos que esta segunda parte del supuesto conlleva, vemos que la aplicación

muestra un aviso indicando que no es posible encontrar una protección que cumpla

las características contra sobreintensidades, esto es, que en esta segunda parte del

supuesto, y con la sección que se está comprobando, no es posible cumplir

simultáneamente las condiciones/ecuaciones que se expusieron en el Bloque 2 (pág.

7).

Tras el aviso, la aplicación muestra el resultado que se obtiene. En el modo

comprobación la aplicación muestra los avisos de incumplimientos de determinadas

condiciones que pudieran darse en forma de signo de exclamación rojo, como se

aprecia en la siguiente captura.

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Como vemos en la captura, aunque el cable de 240 mm2 cumple los criterios

de intensidad máxima admisible y caída de tensión máxima, e incluso aunque es

posible encontrar una protección cuyo calibre nominal esté dentro del rango

determinado por la intensidad de cálculo y la máxima admisible, dicha protección (ni

ninguna otra) no posee una intensidad de disparo que asegure la actuación del

dispositivo, por lo que dicho cable, en definitiva, NO podría ser usado (el aviso en

color rojo lo deja patente) como LGA para la previsión de cargas y resto de datos

planteados en este supuesto. Como aclaración adicional, al no poder determinarse

una protección, los parámetros que dependen de su valor lógicamente no pueden ser

tampoco determinados, de ahí que se no se reflejen sus valores.

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· LGA.

Empezamos obteniendo la intensidad, conocidos los datos del supuesto.

Pc = 185.810 W

90,04003

810.185I 297,99 A


conocido el tipo de instalación, según datos.


sección 95 mm2, con el método de instalación D con dos conductores por fase y tipo

de aislamiento XLPE3, soportaría una intensidad máxima de 2·202 = 404 A, por lo

dicha sección en principio sería válida.


2

404

99,297)2590(25realT 60,36 ºC

)]2036,60(00392,01[018,0

1k 47,97 (W·m)-1

400

100

95240097,47

810.18525

e = 0,32 %

El valor obtenido es inferior al máximo de 1% que establece el REBT para la línea general de

alimentación en casos de concentraciones parciales de contadores, por lo que la sección

inicialmente planteada de 295 mm2 continúa siendo válida.


(sobrecargas).


297,99 ≤ In ≤ 404

Elegimos una protección con In = 315 A. Seguidamente comprobamos el segundo

criterio exigible,

1,60 · 315 = 504 ≤ 1,45 · 404 = 585,80

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Vemos pues que 504 A < 585,80 A, por lo que se cumplen simultáneamente las

condiciones exigidas a la protección contra sobrecargas, por lo que tomamos la

sección de 295 mm2 como posible resultado.

Realizamos el cálculo a cortocircuito para validar la sección anterior y obtener

otros parámetros adicionales llegado el caso.

La corriente de cortocircuito máxima es conocida puesto que, según el supuesto, la

compañía suministradora ha facilitado tal dato para el punto de suministro. Por tanto

Iccmáx = 12 kA.

En cuanto a la corriente de cortocircuito mínima, necesitaremos determinar la

impedancia, en este caso, aguas arriba desde el final de la LGA, Zf

La de la propia LGA vendrá dada por

cc = 0,018 · 1,5 = 0,027 W·m

952

25027,0nR 0,0036 W

nX = 0,08 · 10-3 · 25 = 0,002 W

22 002,00036,0Z 0,0041W

Por otro lado, consideramos que la impedancia aguas desde el punto de suministro

Zaaps vendrá dada por

000.123

400aapsZ 0,0192 W

Por tanto, resultará que,

Zf = Z + Zaaps = 0,0041 + 0,0192 = 0,0233 W

Y en consecuencia,

0233,02

230ccmínI 4.931,76 A

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PdC > Iccmáx poder de corte de los fusibles habrá de ser superior a 12 kA. Se elige

50 kA

Iccmín > Im (valor tabulado que para In = 315 A corresponde a 2.200 A) 4.931,76 A >

2.200 A

tmín > tm

Como I2 · tm = constante para el fusible,

76,931.4

200.252

ccmínm

I

ctet 2,23 s

2

76,931.4

952143mínt 30,35 s > 2,23 s

)95

951(200.25,1018,0

9522308,0

máxL = 294,27 m > 25 m

Vemos por tanto que la línea de sección 295 mm2 y la protección de 315 A asociada

a la misma, cumplen todos los requisitos derivados del cálculo a cortocircuito, por lo

que definitivamente la sección de la LGA y los fusibles que la protegen tomarán los

citados valores.


para la LGA con los que obtiene ACIEBT02 (salvo mínimas variaciones por redondeo

de decimales).

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· LGA bis.

En este caso podemos ‘reutilizar’ la intensidad calculada en el apartado anterior.

Pc = 185.810 W

I = 297,99 A

Al tratarse del modo comprobación, la sección no se itera sucesivamente como en

el modo cálculo sino que viene prefijada (en este caso por los datos del supuesto),

siendo el valor de 240 mm2, según datos.


sección 240 mm2, con el método de instalación D y número de conductores y tipo de

aislamiento XLPE3, soportaría una intensidad máxima de 336 A, por lo que en

principio dicha sección sería válida.


2

336

99,297)2590(25realT 76,13 ºC

)]2013,76(00392,01[018,0

1k 45,54 (W·m)-1

400

100

240140054,45

810.18525

e = 0,27 %

El valor obtenido es inferior al máximo reglamentario por lo que la sección en

comprobación de 240 mm2 continúa siendo válida.


(sobrecargas).


297,99 ≤ In ≤ 336

Como vemos, sí es posible seleccionar una protección de entre el rango de valores

existentes comercialmente cuyo calibre nominal cumpla la expresión anterior,

concretamente, In = 315 A.

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1,60 · 315 = 504

1,45 · 336 = 487,20

Vemos pues que 540 A > 487,20, por lo que no se cumplen simultáneamente las

condiciones exigidas a la protección contra sobrecargas para In = 315 A.

Si pasamos a otro ‘escalón’ de protección dejará de cumplirse el primer criterio, por lo

que vemos que, como no pueden cumplirse simultáneamente ambas condiciones,

definitivamente la sección en comprobación de 240 mm2 NO podrá ser utilizada

como plantea el supuesto.


para la LGA bis con los que obtiene ACIEBT02, incluyendo el aviso relativo a

incumplimiento en las condiciones exigibles a protección contra sobreintensidades.

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Ejemplo 4: Clasificación de emplazamientos. Exposición y desarrollo.-

En el garaje referido en el ejemplo 2, se desea determinar la altura que delimita

el volumen de peligrosidad según ITC-BT-29 del REBT. Además de los datos ya

expuestos en dicho ejemplo, se conoce la altura hasta forjado, que es de 2,80 m.

Para resolver este supuesto usaremos la acción ‘ITC-BT-29’ de la barra de

herramientas personalizada de ACIEBT02.

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Tras completar el formulario con los datos conocidos y seleccionar aquellos

que, conforme a lo expuesto en la pág. 13, son más desfavorables (lo cual equivale a

quedar del lado de la seguridad), pulsamos el botón ‘Calcular’, lo que hará que se

muestre la altura calculada por la aplicación que, para este caso, resulta ser de 0,23 m.

Si pulsamos el botón ‘Exportar’, como es sabido, se obtendrá una pequeña

memoria de cálculo en ‘C:\volumen.txt’. A continuación se incluye el contenido de la

memoria generada.

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:. Determinación de volumen de peligrosidad según UNE-EN 60079-10 .:

Este cálculo se basa en la norma UNE-EN 60079-10 'Material eléctrico para

atmósferas de gas explosivas. Parte 10: Clasificación de emplazamientos peligrosos.'

El volumen viene dado por la expresión,

V = hxS, de donde la altura será,

h = V/S (1)

Según la norma UNE mencionada, el volumen de peligrosidad viene dado por,

V = fx(dV/dt)/C

Donde

f = factor de calidad, que varía entre 1 (situación ideal) y 5 (circulación de aire con

dificultades debido a los obstáculos)

(dV/dt) = caudal mínimo en volumen de aire fresco

C = número de renovaciones de aire fresco por unidad de tiempo (s-1)

Sustituyendo el valor de V en (1), tendremos

h = fx(dV/dt)/(SxC) (2)

A su vez, el valor de (dV/dt) viene dado por,

(dV/dt) = (dG/dt)xT/(kxLIEx293)

Donde

(dG/dt) = tasa de escape en kg/s

k = factor de seguridad aplicado al LIE

LIE = límite inferior de explosión en kg/s

T = temperatura ambiente en ºK

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Finalmente, sustituyendo el valor de(dV/dt) en (2) tendremos,

h = fx(dG/dt)xT/(SxCxkxLIEx293)

Teniendo en cuenta los siguientes valores,

f = 5

(dG/dt) = 0,0004 kg/s

T = 313 ºK

S = 1300 m2

C = 0,001319 s-1

k = 0,25

LIE = 0.022 kg/s

La altura que delimita el volumen de peligrosidad tiene un valor de 0,23 m.

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La comprobación de los resultados obtenidos por ACIEBT02 pasa por la aplicación

particularizada de la expresión (5) expuesta en la pág. 12 y las de las pág. 13 y 14 que

la desarrollan, conforme a los datos que plantea el supuesto.

De este modo tendremos,

vehículo

skg

vehículosndt

dG 41017,4º%4,2 = 2,4% · 40 · 4,17·10-4 = 0,00040032

kg/s

80,2300.1

000.1

140120

)()(sup

000.1

1º

.120

2

3

mtotalalturamerficie

l

mvehículosn

vehsl

C 0,00132 s-1

293022,025,000132,0300.1

)27340(00040032,05

293LIEkCS

Tdt

dGfh 0,23m

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7. Recomendaciones y observaciones adicionales. [ir a índice]

- Aunque se consignó con anterioridad, recuerde que es imprescindible que MS Excel

tenga las macros habilitadas para que la aplicación funcione.

- No se requieren características particulares del equipo para utilizar ACIEBT02,

aunque el funcionamiento será tanto más rápido cuanto mayores sean las

prestaciones del equipo.

- No edite, altere, cambie, modifique, suprima, añada, etc. el contenido de la

aplicación, sean hojas, celdas (incluso sombreados, tramas, bordes, etc.), textos,

menús.

- En general, al utilizar aplicación se añadirán circuitos conforme se necesiten; es

decir, como regla de trabajo, primero se cumplimentará/calculará un determinado

circuito o línea y si se necesitan elementos adicionales, entonces se irán añadiendo. Es

preferible además que añadan uno a uno, siguiendo siempre esta misma filosofía.

Añadir circuitos innecesariamente o de forma desordenada conduce a incremento del

tamaño del archivo, posibilidad de errores, etc.

- Una vez generados y exportados los archivos de resultados es conveniente no

dejarlos en C:\, sino guardarlos en otras ubicaciones (directorio particular en el que se

trabaje, por ejemplo), ya que así evitamos ‘machacar’ estos archivos con otros

posteriores que se generen.

- Tras un mínimo aprendizaje, el uso de ACIEBT02 resulta rápido y cómodo

(lógicamente, con las limitaciones inherentes al formato); no obstante, recuerde que

es preciso saber ‘qué se está haciendo’, no tanto en cuanto al manejo de la aplicación

(que también) o incluso de MS Excel, sino al conocimiento y aplicación de

prescripciones reglamentarias y normativas o de prácticas correctas.

- Si bien se ha puesto el máximo empeño en la depuración de esta aplicación,

ACIEBT02 se distribuye ‘as is’ (o ‘tal cual’) por lo que el uso de la aplicación implica

que no existe garantía al respecto, significando ello (sin ánimo de exhaustividad) la

exención de su autor frente a responsabilidades por dicho uso por parte de terceros.

- Si detecta algún error o tiene sugerencias, dudas, etc. sobre el uso de ACIEBT02,

puede plantearlas a través del medio indicado al efecto en ‘Acerca de…’ de la barra de

herramientas.

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8. Revisiones de la aplicación y de la guía. [ir a índice]

· 07/03/2015. Revisión 0: publicación inicial

· 09/03/2015. Revisión 1: corrección de errores menores y lapsus calami en la guía

· 21/04/2015. Revisión 2: corrección de errores menores y lapsus calami en la guía.

Adición de logo y corrección mínima de lapsus en textos, en menú ‘Acerca de…’

· 19/12/2015. Revisión 3: actualización de intensidades máximas admisibles conforme

a norma UNE-HD 60364-5-52:2014, que anula y sustituye a la norma

UNE 20460-5-523:2004 (IEC 60364-5-523)

· 18/08/2017. Revisión 4: mejora menor del cálculo a cortocircuito y corrección de

lapsus calami en la guía.

Aplicación para el Cálculo de Instalaciones Eléctricas de Baja ...

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