Caída Inclinada

CAIDA INCLINADA EN CANAL REVESTIDO EN CONCRETOPág. 1

i 0 1 2 3

N.E.

hvi hvo c. A c. B H

yi yo

N.E.

hv2 hv31 hv1

hc Z c. E

y2 y3 y1 c.C c. D

canal Lte Lc Lp Lts canal

A. Arriba A. Abajo

Características del Canal Aguas Arriba Características del Canal Aguas Abajo

Q = 6.00 yi = 1.0512 Q = 6.00 y3 = 1.05

bi = 1.50 2.33 = vi = 1.86 2.33 = b3 = 1.50 v3 = 1.86Si = 0.0013 Asumiendo Y = 1.051 hvi = 0.18 Asumiendo y3 = 1.051 S3 = 0.0013 hv3 = 0.18n = 0.014 2.33 O.K.! Fi = 0.71 2.33 O.K.! n = 0.014 F3 = 0.71zi = 1.5 b.l. = 0.35 z3 = 1.5 b.l. = 0.35c. A = 149.280 ms.n.m Hi = 1.40 c. E = 147.53 ms.n.m H3 = 1.40c. B = 149.271 ms.n.m Hi = 1.40 c. C = c. D = 147.011 H3 = 1.40

Cálculo de Ancho de Poza de Disipación (B)

B = 2.86 Asumimos : B = 3.00

Longitud de transición de entrada (Lte) y salida (Lts)

Lte (m) : [((bi / 2) + zi * Hi) - B / 2] / [tan( 12°30' )] Lte = 6.09 Asumimos : Lt = 6.10

Lts (m) : [((b3 / 2) + z3 * H3) - B / 2] / [tan( 12°30' )] Lts = 6.09 Asumimos : Lt = 6.10

Pendiente en el tramo de transición : (c.A - c.B) / Lte st = 0.00148

El tramo inclinado tendrá una pendiente : Z = 2Ancho de Poza de Disipación (m) : B = 3.00

Tirante Crítico (yc)

Caudal unitario (m3/s-m) : Q / B q = 2.00

yc = 0.74B = 3.00

vc (m/s) = Q / (yc * B) vc = 2.7hvc (m) vc^2 / (2*g) hvc = 0.37

hm = 0.99 Asumimos : hm = 1.10

Niveles de Energía en cada una de las Secciones

i - 0 ( Inicio de transición de entrada y Fin de transición de entrada y/o Inicio de tramo inclinado )

E.i (msnm) = E.0 (msnm)

yi + 1.1 * hvi = yo + 1.1 * hvo donde : hvo =

1.249 = yo + 0.22 hvo = 0.204

Q*n / S1/2 = [A5 / P2 ]1/3 Q*n / S31/2 = [A5 / P2 ]1/3

= [A5 / P2 ]1/3 [A5 / P2 ]1/3

B (m) = [18.78 * (Q)1/2 ] / (10.11 + Q)

yc (m) = ( q2 / g )1/3

Altura de muros en el tramo inclinado (m) : 4*yc/3

Secciones :

[Q2 /(B*yo)2 ] / (2*g)

/ yo2 / yo2

CAIDA INCLINADA EN CANAL REVESTIDO EN CONCRETO

Pág. 2

Asumiendo : yo = 1.05E.0 = 1.249 = 1.249 O.K.!

vo (m/s) : Q / (yo * B) vo = 1.91

hvo = 0.19

0 - 1 ( Fin de transición de entrada o Inicio de tramo inclinado y Fin de tramo inclinado )

E.0 (msnm) = E.1 (msnm) no se asumiran pérdidas

Caso I : No se conoce Altura de Caída

Cuando se tiene este caso los valores del N° de Froude deben de ser > = que 5.5 para obtener un buen salto hidráulico

Asumiendo : F = 5.5

= de donde :

tirante conjugado menor (y1)

y1 (m) y1 = 0.24v1 (m/s) : Q / (y1 * B) v1 = 8.33

hv1 = 3.54

yo + hvo + hc = y1 + hv1hc (m) : (y1 + hv1) - (yo + hvo) hc = 2.54

tirante conjugado mayor (y2)

= =

1.901 = 0.408 / y2

Asumiendo : y2 = 1.832E.2 = 1.901 = 1.901 O.K.!

v2 (m/s) = Q / (y2 * B) v2 = 1.09

hv2 = 0.06

h' (m) : ( y2 + hv2 ) - ( y3 + hv3 ) h' = 0.66

Caso II : Se conoce Altura de Caída

N.E.i = N.E.0c. A + yi + 1.1 * hvi = c. B + yo + 1.1 * hvoc. B (msnm) : [ ( c. A + yi + 1.1 * hvi ) - ( yo + 1.1 * hvo ) ]

c. B = 149.271

Niveles de Energía Aguas Arriba y Aguas Abajo

H (m) : (c.B + yo + hvo) - (c.E + y3 + hv3) H = 1.750

Cálculo de los tirantes conjugados ( y1 e y2, menor y mayor respectivamente)

El cuadro de relación de pérdidas de energía en función de la relación H / yc se tiene :

hvo (m) vo2 / (2*g)

Secciones :

F2 : v12 / (g * y1) Q2 / ((B2 * y13 * g)

[Q2 / (F2 * B2 * g)]1/3

hv1 (m) : v12 / (2*g)

Altura de Caída : (hc)

[ (y12 / 2 + 2 * y1 * hv1 ] * 1.1 [ y22 / 2 + 2 * y2 * hv2 ] [ y22 / 2 + Q2 / (B2 * y2 * g ]

y22 / 2 +

hv2 (m) v22 / (2*g)

Altura del Umbral : ( h' )

Cálculo de cota B : (c. B)


H / yc = 2.36 { y1 / yc = 0.338 y1 = 0.25{ y2 / y1 = 6.73 y2 = 1.68

N° F = 5.11

Pág. 3

Características de la Sección 1

y1 = 0.250

E.1 = 3.512v1 (m/s) : Q / (y1 * B) v1 = 8.00

hv1 = 3.26F = 5.11


y2 = 1.68

E.2 = 1.752v2 (m/s) : Q / (y2 * B) v2 = 1.19

hv2 = 0.07

Condición del Salto Hidráulico

Para que el salto hidráulico se produzca en la poza, se debe cumplir con :

H + yo > y2 2.799 > 1.68 O.K.!

h' (m) : ( y2 + hv2 ) - ( y3 + hv3 ) h' = 0.519

Las cotas c. C y c. D, son iguales por tener el fondo de la poza igual nivelN.E.2 = N.E.3

c. C + y2 + hv2 = c. E + y3 + hv3

c. C (msnm) = [ ( c. E + y3 + hv3 ) - ( y2 + hv2 ) ]

c. C = c. D = 147.011

Verificación de los Niveles de Energía

Para asegurar que el resalto esté contenido dentro de la poza de disipación, se verifica que el nivel de energía en la sección 2del resalto hidráulico (flujo sub-crítico) es < = que el nivel de energía en la sección 3 o sea en el canal aguas abajo de la caída inclinada

c. C + y2 + hv2 < = c. E + y3 + hv3148.761 < = 148.761 O.K

Poza Disipadora

Como el N° de Froude es F1 = 5.11 > 4.50 y v1 = 8.00 < 15.00 m/s

1.02 * y2, (m) y2 = 1.71

b.l (m) : 0.1 * ( v1 + y2) b.l = 0.97

Energía (Kg-m/m) : y1 + [Q / (B * y1)]2 / (2 * g)

hv1 (m) : v12 / (2 * g)

Energía (Kg-m/m) : y2 + [Q / (B * y2)]2 / (2*g)

hv2 (m) : v22 / (2*g)


Cálculo de cota C y D : (c. C y c. D)

el tipo de estanque a usar es del tipo II , motivo por el cual el valor del tirante conjugado mayor debe ser aumentado en 2%

Bordo Libre en la Poza de Disipación : (b.l)

Profundidad de Poza Disipadora : ( hp )


hp (m) : y2 + b.l hp = 2.68Asumimos : hp = 2.70

Lti (m) : (c.A - c.E) * Z Lti = 3.50

Pág. 4

Diseño de la Trayectoria de la Caída

Por ser el caudal Q > 1.0 m3/s, consideraremos que la trayectoria será de forma parabólica :

Angulo de la gradiente del piso en el inicio de la trayectoria : Øo ------> tan Øo = st

st = tanØo = 0.00148

Øo = 0.0848 °

Para ángulos : Øo < = 6 ° ó Pendientes en el tramo antes de la trayectoria S < = 0.105 , se tiene que :

cos Øo = 1.0

Angulo de la gradiente del piso en el final de la trayectoria : ØL ------> tan ØL = 1 / Z

tan ØL = 0.50

K = Es proporción de gravedad que produce la aceleración vertical, este valor está limitado : K < = 0.50

K = 0.50

Longitud horizontal medida desde el origen hacia el fin de la trayectoria (m)

LT = 0.38Asumimos: LT = 0.40

Coordenadas de Puntos en la Trayectoria

Distancia horizontal medida desde el origen hacia un punto sobre la trayectoria (m)

Distancia vertical medida desde el origen hacia el punto X en la trayectoria (m)

En la práctica para caudales pequeños Q < = 1.0 m3/s, se traza una Tabulación :curva circular obteniendo el boleo de la arista con datos : X Y

LT = 0.000 0.00Radio de la curva del piso (m) 0.050 0.00

0.100 0.01

R = R = 0.74 0.150 0.020.200 0.03

Dada una distancia horizontal X = 0.30 m. medida desde el origen de la 0.250 0.04trayectoria con un ángulo (ß / 2), se tiene que : 0.300 0.06

0.350 0.08tan (ß / 2) = X / R ------> ß = 2 * atan (X / R) ß = 43.9211 ° LT = 0.400 0.11Angulo de la curva del piso (°) : Asumimos : ß = 28.5 °

Longitud horizontal de la trayectoria : tan ß * R L = 0.40

Longitud de tramo inclinado : (Lti)

LT (m) : (tan ØL - tan Øo) * 2 * hvo * cos2 Øo / K

Distancia horizontal (X)

Cálculo de la distancia vertical (Y)

Y (m) = X * tan Øo + [(K * X2 ) / (4 * hvo * cos2 Øo)]

vo2 / (K * g * cos Øo)


L

0.3

R =

ß

Pág. 5

Estanque Amortiguador tipo II y/o Poza Disipadora

Como el N° de Froude es = 5.11 , valor mayor que 4.5, y velocidad = 8 , menor de 15 m/s, se usará el Estanque tipo IIcuyas características se obtienen del cuadro correspondiente

2.34 4.00

Asumimos : 4.00Bloques del Canal de Descarga

Altura de bloque (m) : h1 = y1= 0.250 h1 = 0.250Asumimos : h1 = 0.30

Ancho de bloque (m) : a1 = y1 = 0.250 a1 = 0.250Asumimos : a1 = 0.30

Separación entre bloques (m) : s1 = y1 = 0.250 s1 = 0.250Asumimos : s1 = 0.30

Separación entre bloque y muro lateral de estanque (m)s2 = 0.5 * y1 s2 = 0.13

Asumimos : s2 = 0.15

Bloques Amortiguadores

Altura d' bloque (m):h3/y1= 1.49 y1 = 0.250 h3 = 0.37Asumimos : h3 = 0.40

Ancho de bloque (m) : aa1 = 0.75 * h3 aa1 = 0.30Asumimos : aa1 = 0.30

Separación entre bloques (m) : sm1 = 0.75 * h3 sm1 = 0.30Asumimos : sm1 = 0.30

Separación entre bloque y muro lateral de estanque (m)sm2 = 0.375 * h3 sm2 = 0.15

Asumimos : sm2 = 0.15

Ancho superior del bloque (m) as = 0.2 * h3 as = 0.08Asumimos : as = 0.10

Talud del bloque : Zm Zm = 1

Distancia entre los bloques del canal de descargay los bloques amortiguadores (m) dm = 0.8 * y2 dm = 1.37

Asumimos : dm = 1.40

Umbral 147.011

Altura d' Umbral (m):h4/y1= 1.27 y1 = 0.250 h4 = 0.32Asumimos : h4 = 0.35

Asumimos : h4 = 0.519

Longitud del Estanque (m) : LII / y2 = L II =

L II =


Talud de umbral : Zu Zu = 2

Pág. 6

Cálculo Estructural de la Poza Disipadora

Caso I

La poza disipadora se encuentra sin agua, con relleno a ambos lados de los muros laterales y el nivel freático en la cotamás alta obnservada en campo

Espesor de muros y/o losa

Espesor de muro (m) : d1 : hp / 15 d1 = 0.180Asumimos : d1 = 0.20

Espesor de losa (m) : d2 : hp / 15 d2 = 0.180Asumimos : d2 = 0.20

Sobrecarga por tránsito semitrayler HS-20 w = 330 Kg/m2carretera (4 m de ancho)

Ps2 hp - ha = hnf

N.Freático

Ps1

hp P2 P3 Ps3

h2 ha

h1 Ps4 Pa

h4 h5

d2 B A

P1 h1 = hp / 2

B / 2 d1 x h2 = (hp + 2 * ha) / 3

h3 = ha / 2

h4 = ha / 3

Q q = da * (hp + d2) h5 = ha / 3

nota : m = 0.80 Suelos compactos

m = 0.60 Suelos arenosos

Datos

Textura del suelo T = Suelo Arenoso PedregosoPeso unitario del agua (Kg/m3) da = 1000Peso Unitario del material seco (Kg/m3) ds = 1800Peso Unitario del material bajo agua (Kg/m3)ds - m * da dsat = 1200Profundidad de poza disipadora (m) hp = 2.70Profundidad del nivel freático (m) : hp - ha hnf = 2.20Altura de agua en el suelo (m) : hp - hnf ha = 0.50Angulo de fricción Interna (°) Ø = 40

CAIDA INCLINADA EN CANAL REVESTIDO EN CONCRETOCapacidad Portante del suelo (seco) : (Kg/cm2) Cc = 1.00Capacidad Portante del suelo (saturado) : (Kg/cm2) Csat = 0.50Peso específico del concreto (Kg/m3), cem. tipo I dc = 2400Resistencia del concreto (Kg/cm2) f 'c = 210Fluencia del Acero (Kg/cm2) fy = 4200Recubrimiento para muros y losa (m) r = 0.04Factor de Presión Neutra : ( 1 - senoØ) Yn = 0.36Ancho de "Oreja" (m) x = 0.30Altura de agua en la estructura (m) y = 0.00Supresión (Kg/m2) : da * (y + d2) q = 200.00Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00

Pág. 7

Presión Neutra del Suelo (Kg/m)

Ps1 : Yn * w * hp Ps1 = 321

Ps2 : Ps2 = 1568Ps3 : Yn * ds * (hp - ha) * ha Ps3 = 713

Ps4 : Ps4 = 54

Presión del agua (Kg/m)

Pa : Pa = 125

Momentos

MA (Kg-m/m) = [ (Pa + Ps4) * (ha / 3) + Ps1 * (hp / 2) + Ps2 * [(hp + 2 * ha) / 3] + Ps3 * (ha / 2) ]

MA = 2575

MB (Kg-m/m) = MA -

MB = -3225

Seguridad Contra la Sub-presión

P1 (Kg/m) : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960P2 (Kg/m) : hp * d1 * dc P2 = 1296P3 (Kg/m) : [x * ha) * dsat + (x * (hp - ha)] * ds + x * w

P3 = 1467

Supresión

Q (Kg/m) : q * (B + 2 * d1 + 2 * x) Q = 800

1.1 )

F : 2 * (P1 + P2 + P3) / Q F = 9.31 > = 1.1 O.K

En este caso se prueba aumentando el ancho de la "oreja" y/o el espesor de la losa ó muros

Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) - Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]

Ct = 0.17

2.0 )

FS : Csat / Ct FS = 2.94 > = 2.00 O.K

(1 / 2) * Yn * ds * (hp - ha)2

(1 / 2) * Yn * dsat * ha2

(1 / 2) * da * ha2

[ (1 / 8) * q * (B + 2 * d1 + 2 * x)2 ]

Factor de Seguridad : ( F > =

Presión de la Estructura sobre el suelo : (Ct)

Factor de Seguridad : ( FS > =


Se colocaran lloradores en los muros laterales de la poza disipadora; ubicados a 0.70 m de altura y distanciados cada 0.50malternadamente

Pág. 8

Caso II

La poza de disipación está con agua hasta la cota superior del muro lateral, con relleno a ambos lados de los muros, pero con el nivel freático por debajo de la cimentación de la estructura.

q = da * hp w = 330 Kg/m2

Q

hp P2 P3

Pa Ps2

hp/2

hp/3 hp/3

d2 B A

P1

B / 2 d1 x

Supresión (Kg/m2) : da * hp q = 2,700.00

Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00


Ps1 : Yn * w * hp Ps1 = 321

Ps2 : Ps2 = 2362


Pa : Pa = 3645

Momentos

MA (Kg-m/m) : (1/3) * hp * Pa - [(hp / 2) * Ps1 + (hp / 3) * Ps2]

MA = 721

MB (Kg-m/m) : MB = 3759

Peso de la Estructura (Kg/m)

(1 / 2) * Yn * ds * (hp)2

(1 / 2) * da * hp2

- MA + (1/8) * q * B2

Ps1


P1 : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960P2 : hp * d1 * dc P2 = 1296P3 : x * hp * ds + x * w P3 = 1557

Supresión

Q (Kg/m) : hp * B * da Q = 8100

1.1 )

F : 2 * (P1 + P2 + P3) / Q F = 0.94 < = 1.1 Mal !

Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) + Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]

Ct = 0.39

Pág. 9

2.0 )

FS : Cc / Ct FS = 2.56 > = 2.00 O.K

Caso III

La poza de disipación está con agua hasta la cota superior del muro lateral, sin relleno lateral; con nivel freático por debajo dela cimentación de la estructura.

q = da * hp

Q

hp P2

Pa

hp/3

d2 B A

P1

B / 2 d1 x

Supresión (Kg/m2) : da * hp q = 2,700.00Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00


Pa : Pa = 3645

Momentos

MA (Kg-m/m) : (1 / 3) * hp * Pa MA = 3281

MB (Kg-m/m) : MB = -244


Factor de Seguridad :(F >=



(1 / 2) * da * hp2

- MA + (1 / 8) * q * B2


P1 : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960P2 : hp * d1 * dc P2 = 1296

Supresión

Q (Kg/m) : hp * B * da Q = 8100

1.1 )

F : 2 * (P1 + P2) / Q F = 0.56 < = 1.1 Mal !

Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) + Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]

Ct = 0.32

2.0 )

FS : Cc / Ct FS = 3.13 > = 2.00 O.K

Pág. 10

RESUMEN DE MOMENTOS

{ MA = 2575Caso I {

{ MB = -3225

{ MA = 721Caso II {

{ MB = 3759

{ MA = 3281Caso III {

{ MB = -244

Momentos con cuyos valores haremos los calculos estructurales :

MA = 3281

MB = 3759

Metro lineal de losa y/o muro, (m) b = 1Módulo de elasticidad del acero (Kg/m2) Es = 2100000

Módulo de elasticidad del concreto (Kg/m2), Ec =Ec = 217371

Esfuerzo del concreto (Kg/m2) : 0.4 * f 'c Fc = 84Esfuerzo del acero (Kg/m2) : 0.4 * f y Fs = 1680

r : Fs / Fc r = 20n : Es / Ec n = 10k : n / (n + r) k = 0.33j : 1 - k / 3 j = 0.89

Para nuestro caso, tomaremos el momento en el punto A del Caso I por ser mayor que el del Caso II

dum = 16

Asumiendo d 20 cm, para 20 cm que es el espesor, nos da un recubrimiento que excede a los 3 cm mínimos solicitados




15000 * (f 'c)1/2

Determinación del peralte útil del muro (dum)

dum (cm) : [ 2 * MA / ( Fc * k * j * b)]1/2


Diseño por Carga de Servicio

La estructura se diseñará por el método de carga de servicio por estar ésta en contacto con el agua

Area de Acero por metro de ancho de Muro

El área de acero por metro de ancho de muro para diseño por carga de servicio sería:

Asm (cm2) : MA / ( Fs * j * b) Asm= 2.19

Acero vertical cara exterior (contacto con el relleno lateral) 2.19 Ø 1/2" @ 0.25 m

Acero Minimo

asmmín (cm2) : 0.0015 * b * dum asmmín = 3.00

Acero vertical cara interior (contacto con el agua) 3.00 Ø 1/2" @ 0.25 m

Acero de Temperatura

Atm (cm2) : 0.0025 * b * d1 Atm = 5.00

Acero horizontal al sentido del flujo en ambas caras : Atm = 5.00 Ø 1/2" @ 0.25 m

Pág.11

Para nuestro caso, tomaremos el momento en el punto B del Caso I por ser mayor que el del Caso II

dul = 17


Area de Acero por metro de ancho de Losa

El área de acero por metro de ancho de losa para diseño por carga de servicio sería:

Asl (cm2) : MB / ( Fs * j * b) Asl = 2.51

Acero perpendicular al sentido del flujo en la cara inferior 2.51 Ø 1/2" @ 0.25 m

Acero Minimo

aslmín (cm2) : 0.0017 * b * dul aslmín = 3.4

Acero perpendicular al sentido del flujo en la cara superior 3.4 Ø 1/2" @ 0.25 m


Atl (cm2) : 0.0018 * b * d2 Atl = 3.60

Acero paralelo al sentido del flujo en ambas caras : Atl = 3.60 Ø 1/2" @ 0.25 m

Ø 1/2" @ 0.25 m

Determinación del peralte útil de losa (dul)

dul (cm) : [ 2 * MB / ( Fc * k * j * b)]1/2


Ø 1/2" @ 0.25 m Ø 1/2" @ 0.25 m

hp = 2.70

Ø 1/2" @ 0.25 m

d2 = 0.20

0.60 m 0.20 m

Ø 1/2" @ 0.25 m Ø 1/2" @ 0.25 m

B / 2 = 1.50 d1 = 0.20 x = 0.30

SECCION TRANSVERSAL : POZA DISIPADORA DE ENERGIA

RELACION ENTRE PERDIDAS DE ENERGIA, TIRANTE CRITICO YTIRANTES DE AGUA DE RESALTO (AGUAS ARRIBA Y ABAJO) PARA RESALTOS HIDRAULICOS EN CANALES RECTANGULARES CON RASANTE HORIZONTAL

k = y2 / y1

F 0.00 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05

H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1

1.00 0.00 1.00 1.000 0.00 1.01 0.995 0.00 1.03 0.985 0.00 1.04 0.981 0.00 1.05 0.976 0.00 1.071.10 0.00 1.13 0.940 0.00 1.15 0.932 0.00 1.16 0.928 0.00 1.17 0.924 0.00 1.19 0.916 0.00 1.201.20 0.00 1.27 0.885 0.00 1.28 0.882 0.00 1.30 0.875 0.00 1.31 0.871 0.01 1.32 0.868 0.01 1.341.30 0.01 1.41 0.838 0.01 1.42 0.835 0.01 1.43 0.832 0.01 1.45 0.826 0.01 1.46 0.823 0.01 1.471.40 0.02 1.54 0.800 0.02 1.56 0.794 0.02 1.57 0.791 0.02 1.58 0.789 0.03 1.60 0.783 0.03 1.611.50 0.04 1.68 0.763 0.04 1.69 0.761 0.04 1.71 0.756 0.04 1.72 0.753 0.04 1.73 0.751 0.04 1.751.60 0.06 1.82 0.730 0.06 1.83 0.728 0.06 1.84 0.726 0.06 1.86 0.722 0.06 1.87 0.720 0.07 1.891.70 0.08 1.96 0.701 0.08 1.97 0.699 0.08 1.98 0.697 0.09 2.00 0.693 0.09 2.01 0.691 0.09 2.021.80 0.10 2.09 0.677 0.11 2.11 0.673 0.11 2.12 0.671 0.12 2.14 0.668 0.12 2.15 0.666 0.12 2.161.90 0.14 2.23 0.652 0.14 2.25 0.649 0.14 2.26 0.647 0.15 2.27 0.646 0.15 2.29 0.643 0.15 2.302.00 0.17 2.37 0.630 0.18 2.39 0.627 0.18 2.40 0.626 0.18 2.41 0.624 0.19 2.43 0.621 0.19 2.442.10 0.21 2.51 0.610 0.21 2.53 0.607 0.22 2.54 0.606 0.22 2.55 0.605 0.23 2.57 0.602 0.23 2.582.20 0.25 2.65 0.591 0.26 2.67 0.589 0.26 2.68 0.588 0.26 2.69 0.586 0.27 2.71 0.584 0.27 2.722.30 0.30 2.79 0.574 0.30 2.80 0.573 0.30 2.82 0.570 0.31 2.83 0.569 0.31 2.85 0.567 0.32 2.86

2.40 0.34 2.93 0.558 0.35 2.94 0.557 0.35 2.96 0.555 0.36 2.97 0.554 0.36 2.99 0.551 0.37 3.00

2.50 0.39 3.07 0.543 0.40 3.08 0.542 0.40 3.10 0.540 0.41 3.11 0.539 0.41 3.13 0.537 0.42 3.142.60 0.44 3.21 0.529 0.45 3.22 0.528 0.46 3.24 0.526 0.46 3.25 0.525 0.47 3.27 0.523 0.47 3.282.70 0.50 3.35 0.516 0.50 3.36 0.515 0.51 3.38 0.513 0.52 3.39 0.512 0.52 3.41 0.510 0.53 3.422.80 0.56 3.49 0.503 0.57 3.51 0.502 0.57 3.52 0.501 0.57 3.53 0.500 0.58 3.55 0.498 0.59 3.562.90 0.62 3.63 0.492 0.62 3.65 0.490 0.63 3.66 0.489 0.63 3.67 0.489 0.64 3.69 0.487 0.65 3.703.00 0.68 3.77 0.481 0.69 3.79 0.479 0.69 3.80 0.479 0.70 3.81 0.478 0.70 3.83 0.476 0.71 3.843.10 0.74 3.91 0.471 0.75 3.93 0.469 0.76 3.94 0.468 0.76 3.95 0.468 0.77 3.97 0.466 0.77 3.983.20 0.81 4.05 0.461 0.82 4.07 0.459 0.82 4.08 0.459 0.83 4.10 0.457 0.84 4.11 0.457 0.84 4.123.30 0.87 4.19 0.451 0.88 4.21 0.450 0.89 4.22 0.449 0.90 4.24 0.448 0.90 4.25 0.448 0.91 4.26

3.40 0.94 4.33 0.443 0.95 4.35 0.441 0.96 4.36 0.441 0.97 4.38 0.439 0.97 4.39 0.439 0.98 4.403.50 1.01 4.47 0.434 1.02 4.49 0.433 1.03 4.50 0.432 1.04 4.52 0.431 1.05 4.53 0.431 1.06 4.553.60 1.09 4.62 0.425 1.10 4.63 0.425 1.10 4.64 0.424 1.11 4.66 0.423 1.12 4.67 0.423 1.13 4.693.70 1.17 4.76 0.418 1.17 4.77 0.417 1.18 4.78 0.417 1.19 4.80 0.416 1.19 4.81 0.415 1.20 4.833.80 1.24 4.90 0.411 1.25 4.91 0.410 1.26 4.93 0.409 1.26 4.94 0.408 1.27 4.95 0.408 1.28 4.973.90 1.32 5.04 0.404 1.33 5.05 0.403 1.34 5.07 0.402 1.34 5.08 0.402 1.35 5.09 0.401 1.36 5.114.00 1.40 5.18 0.397 1.40 5.19 0.396 1.42 5.21 0.395 1.42 5.22 0.395 1.43 5.24 0.394 1.44 5.254.10 1.48 5.32 0.390 1.48 5.33 0.390 1.50 5.35 0.389 1.50 5.36 0.389 1.51 5.38 0.388 1.52 5.394.20 1.56 5.46 0.384 1.57 5.47 0.384 1.58 5.49 0.383 1.58 5.50 0.382 1.60 5.52 0.382 1.60 5.534.30 1.64 5.60 0.378 1.66 5.62 0.377 1.66 5.63 0.377 1.67 5.64 0.377 1.68 5.66 0.376 1.69 5.674.40 1.73 5.74 0.373 1.74 5.76 0.372 1.75 5.77 0.371 1.75 5.78 0.371 1.76 5.80 0.370 1.77 5.814.50 1.81 5.88 0.367 1.83 5.90 0.366 1.83 5.91 0.366 1.84 5.93 0.365 1.85 5.94 0.365 1.86 5.954.60 1.90 6.02 0.362 1.91 6.04 0.361 1.92 6.05 0.361 1.93 6.07 0.360 1.94 6.08 0.359 1.95 6.104.70 1.99 6.17 0.356 2.00 6.18 0.356 2.01 6.19 0.356 2.02 6.21 0.355 2.03 6.22 0.354 2.04 6.244.80 2.08 6.31 0.351 2.09 6.32 0.351 2.10 6.33 0.351 2.11 6.35 0.350 2.12 6.36 0.350 2.13 6.384.90 2.17 6.45 0.347 2.18 6.46 0.346 2.19 6.48 0.346 2.20 6.49 0.345 2.21 6.50 0.345 2.22 6.52

5.00 2.27 6.59 0.342 2.27 6.60 0.342 2.29 6.62 0.341 2.29 6.63 0.341 2.31 6.65 0.340 2.31 6.665.10 2.36 6.73 0.338 2.37 6.74 0.337 2.38 6.76 0.337 2.39 6.77 0.336 2.40 6.79 0.336 2.41 6.805.20 2.45 6.87 0.333 2.46 6.88 0.333 2.47 6.90 0.332 2.48 6.91 0.332 2.49 6.93 0.331 2.50 6.945.30 2.55 7.01 0.329 2.56 7.03 0.328 2.57 7.04 0.328 2.57 7.05 0.328 2.59 7.07 0.327 2.60 7.085.40 2.64 7.15 0.325 2.66 7.17 0.324 2.66 7.18 0.324 2.68 7.20 0.324 2.68 7.21 0.323 2.69 7.225.50 2.74 7.29 0.321 2.75 7.31 0.321 2.76 7.32 0.320 2.77 7.34 0.320 2.78 7.35 0.319 2.79 7.365.60 2.84 7.44 0.317 2.85 7.45 0.317 2.86 7.46 0.316 2.87 7.48 0.316 2.88 7.49 0.316 2.89 7.515.70 2.94 7.58 0.313 2.95 7.59 0.313 2.96 7.60 0.313 2.97 7.62 0.312 2.98 7.63 0.312 2.99 7.655.80 3.04 7.72 0.310 3.05 7.73 0.309 3.07 7.75 0.309 3.07 7.76 0.309 3.08 7.77 0.308 3.09 7.795.90 3.14 7.86 0.306 3.15 7.87 0.306 3.17 7.89 0.306 3.17 7.90 0.305 3.19 7.92 0.305 3.20 7.936.00 3.25 8.00 0.303 3.25 8.01 0.303 3.27 8.03 0.302 3.28 8.04 0.302 3.29 8.06 0.301 3.30 8.076.10 3.35 8.14 0.300 3.36 8.16 0.299 3.37 8.17 0.299 3.38 8.18 0.299 3.39 8.20 0.298 3.40 8.21

6.20 3.45 8.28 0.296 3.47 8.30 0.296 3.47 8.31 0.296 3.48 8.32 0.295 3.50 8.34 0.295 3.50 8.35

6.30 3.56 8.42 0.293 3.57 8.44 0.293 3.58 8.45 0.293 3.59 8.47 0.292 3.60 8.48 0.292 3.61 8.49

H / yc = [(K - 1)3 / (4 * K)] * [2 / (K * (K + 1))]1/3 y1 / yc = [2 / (K * (K + 1))]1/3 F = [{(2 * K + 1)

6.40 3.66 8.56 0.290 3.68 8.58 0.290 3.68 8.59 0.290 3.70 8.61 0.289 3.71 8.62 0.289 3.72 8.646.50 3.78 8.71 0.287 3.78 8.72 0.287 3.79 8.73 0.287 3.81 8.75 0.286 3.81 8.76 0.286 3.83 8.786.60 3.88 8.85 0.284 3.89 8.86 0.284 3.91 8.88 0.284 3.91 8.89 0.283 3.92 8.90 0.283 3.94 8.926.70 3.99 8.99 0.281 4.00 9.00 0.281 4.01 9.02 0.281 4.02 9.03 0.281 4.03 9.04 0.280 4.04 9.066.80 4.10 9.13 0.279 4.11 9.14 0.278 4.12 9.16 0.278 4.13 9.17 0.278 4.15 9.19 0.277 4.15 9.206.90 4.21 9.27 0.276 4.22 9.28 0.276 4.23 9.30 0.275 4.24 9.31 0.275 4.26 9.33 0.275 4.26 9.347.00 4.32 9.41 0.273 4.33 9.43 0.273 4.34 9.44 0.273 4.35 9.45 0.273 4.37 9.47 0.272 4.37 9.48

7.10 4.43 9.55 0.271 4.45 9.57 0.270 4.45 9.58 0.270 4.47 9.60 0.270 4.48 9.61 0.270 4.49 9.627.20 4.54 9.69 0.268 4.56 9.71 0.268 4.57 9.72 0.268 4.58 9.74 0.267 4.59 9.75 0.267 4.61 9.777.30 4.66 9.84 0.266 4.67 9.85 0.265 4.68 9.86 0.265 4.70 9.88 0.265 4.70 9.89 0.265 4.72 9.917.40 4.78 9.98 0.263 4.78 9.99 0.263 4.80 10.01 0.263 4.81 10.02 0.263 4.82 10.03 0.262 4.83 10.057.50 4.89 10.12 0.261 4.90 10.13 0.261 4.91 10.15 0.260 4.92 10.16 0.260 4.93 10.17 0.260 4.95 10.197.60 5.01 10.26 0.259 5.01 10.27 0.259 5.03 10.29 0.258 5.04 10.30 0.258 5.05 10.32 0.258 5.06 10.337.70 5.12 10.40 0.256 5.14 10.42 0.256 5.15 10.43 0.256 5.15 10.44 0.256 5.17 10.46 0.256 5.18 10.477.80 5.24 10.54 0.254 5.25 10.56 0.254 5.26 10.57 0.254 5.27 10.58 0.254 5.29 10.60 0.253 5.30 10.617.90 5.35 10.68 0.252 5.37 10.70 0.252 5.38 10.71 0.252 5.40 10.73 0.251 5.40 10.74 0.251 5.41 10.758.00 5.47 10.82 0.250 5.49 10.84 0.250 5.50 10.85 0.250 5.51 10.87 0.249 5.52 10.88 0.249 5.54 10.908.10 5.60 10.97 0.248 5.61 10.98 0.248 5.62 10.99 0.248 5.63 11.01 0.247 5.64 11.02 0.247 5.66 11.04

8.20 5.72 11.11 0.246 5.73 11.12 0.246 5.74 11.14 0.245 5.75 11.15 0.245 5.76 11.16 0.245 5.78 11.188.30 5.84 11.25 0.244 5.85 11.26 0.244 5.86 11.28 0.244 5.87 11.29 0.243 5.89 11.31 0.243 5.90 11.328.40 5.96 11.39 0.242 5.97 11.40 0.242 5.98 11.42 0.242 5.99 11.43 0.241 6.01 11.45 0.241 6.02 11.468.50 6.08 11.53 0.240 6.10 11.55 0.240 6.10 11.56 0.240 6.11 11.57 0.240 6.13 11.59 0.239 6.14 11.60

8.60 6.20 11.67 0.238 6.22 11.69 0.238 6.23 11.70 0.238 6.24 11.71 0.238 6.25 11.73 0.237 6.26 11.748.70 6.32 11.81 0.236 6.34 11.83 0.236 6.35 11.84 0.236 6.37 11.86 0.236 6.38 11.87 0.236 6.38 11.88

8.80 6.45 11.96 0.235 6.46 11.97 0.234 6.47 11.98 0.234 6.49 12.00 0.234 6.50 12.01 0.234 6.52 12.038.90 6.58 12.10 0.233 6.59 12.11 0.233 6.60 12.12 0.233 6.61 12.14 0.232 6.62 12.15 0.232 6.64 12.179.00 6.70 12.24 0.231 6.71 12.25 0.231 6.73 12.27 0.231 6.74 12.28 0.231 6.75 12.29 0.230 6.76 12.319.10 6.83 12.38 0.229 6.84 12.39 0.229 6.85 12.41 0.229 6.86 12.42 0.229 6.88 12.44 0.229 6.89 12.459.20 6.95 12.52 0.228 6.96 12.53 0.228 6.98 12.55 0.227 6.99 12.56 0.227 7.01 12.58 0.227 7.02 12.599.30 7.08 12.66 0.226 7.10 12.68 0.226 7.11 12.69 0.226 7.12 12.70 0.226 7.13 12.72 0.225 7.14 12.739.40 7.21 12.80 0.225 7.22 12.82 0.224 7.23 12.83 0.224 7.25 12.85 0.224 7.26 12.86 0.224 7.27 12.879.50 7.33 12.94 0.223 7.35 12.96 0.223 7.36 12.97 0.223 7.38 12.99 0.222 7.39 13.00 0.222 7.40 13.019.60 7.47 13.09 0.221 7.48 13.10 0.221 7.49 13.11 0.221 7.51 13.13 0.221 7.52 13.14 0.221 7.53 13.16

9.70 7.60 13.23 0.220 7.61 13.24 0.220 7.63 13.26 0.220 7.64 13.27 0.219 7.64 13.28 0.219 7.66 13.309.80 7.73 13.37 0.218 7.74 13.38 0.218 7.76 13.40 0.218 7.76 13.41 0.218 7.77 13.42 0.218 7.79 13.44

9.90 7.86 13.51 0.217 7.87 13.52 0.217 7.89 13.54 0.217 7.89 13.55 0.216 7.91 13.57 0.216 7.92 13.5810.00 7.99 13.65 0.215 8.01 13.67 0.215 8.02 13.68 0.215 8.03 13.69 0.215 8.04 13.71 0.215 8.05 13.7210.10 8.12 13.79 0.214 8.14 13.81 0.214 8.15 13.82 0.214 8.16 13.83 0.214 8.17 13.85 0.213 8.18 13.8610.20 8.25 13.93 0.213 8.27 13.95 0.212 8.28 13.96 0.212 8.30 13.98 0.212 8.31 13.99 0.212 8.32 14.0010.30 8.38 14.07 0.211 8.40 14.09 0.211 8.41 14.10 0.211 8.43 14.12 0.211 8.44 14.13 0.211 8.46 14.15

10.40 8.52 14.22 0.210 8.53 14.23 0.210 8.54 14.24 0.210 8.56 14.26 0.209 8.57 14.27 0.209 8.59 14.2910.50 8.66 14.36 0.209 8.67 14.37 0.208 8.69 14.39 0.208 8.70 14.40 0.208 8.70 14.41 0.208 8.72 14.4310.60 8.79 14.50 0.207 8.80 14.51 0.207 8.82 14.53 0.207 8.83 14.54 0.207 8.85 14.56 0.207 8.86 14.5710.70 8.92 14.64 0.206 8.93 14.65 0.206 8.95 14.67 0.206 8.96 14.68 0.206 8.98 14.70 0.205 8.99 14.7110.80 9.06 14.78 0.205 9.08 14.80 0.205 9.09 14.81 0.204 9.10 14.82 0.204 9.12 14.84 0.204 9.13 14.8510.90 9.19 14.92 0.203 9.21 14.94 0.203 9.22 14.95 0.203 9.24 14.97 0.203 9.25 14.98 0.203 9.26 14.9911.00 9.33 15.06 0.202 9.35 15.08 0.202 9.36 15.09 0.202 9.38 15.11 0.202 9.39 15.12 0.202 9.41 15.1411.10 9.48 15.21 0.201 9.49 15.22 0.201 9.50 15.23 0.201 9.52 15.25 0.201 9.52 15.26 0.201 9.54 15.2811.20 9.61 15.35 0.200 9.62 15.36 0.200 9.64 15.38 0.199 9.65 15.39 0.199 9.66 15.40 0.199 9.68 15.4211.30 9.75 15.49 0.199 9.76 15.50 0.198 9.78 15.52 0.198 9.79 15.53 0.198 9.80 15.54 0.198 9.82 15.5611.40 9.89 15.63 0.197 9.90 15.64 0.197 9.92 15.66 0.197 9.93 15.67 0.197 9.95 15.69 0.197 9.96 15.7011.50 10.03 15.77 0.196 10.05 15.79 0.196 10.06 15.80 0.196 10.07 15.81 0.196 10.09 15.83 0.196 10.10 15.8411.60 10.17 15.91 0.195 10.18 15.93 0.195 10.19 15.94 0.195 10.20 15.95 0.195 10.22 15.97 0.195 10.23 15.9811.70 10.30 16.05 0.194 10.32 16.07 0.194 10.33 16.08 0.194 10.35 16.10 0.194 10.36 16.11 0.194 10.37 16.1211.80 10.45 16.20 0.193 10.46 16.21 0.193 10.47 16.22 0.193 10.49 16.24 0.193 10.50 16.25 0.193 10.52 16.2711.90 10.59 16.34 0.192 10.60 16.35 0.192 10.61 16.36 0.192 10.63 16.38 0.192 10.64 16.39 0.191 10.66 16.4112.00 10.74 16.48 0.191 10.75 16.49 0.191 10.77 16.51 0.191 10.78 16.52 0.190 10.79 16.53 0.190 10.81 16.5512.10 10.88 16.62 0.190 10.89 16.63 0.190 10.91 16.65 0.190 10.92 16.66 0.189 10.94 16.68 0.189 10.95 16.6912.20 11.02 16.76 0.189 11.03 16.77 0.189 11.05 16.79 0.188 11.06 16.80 0.188 11.08 16.82 0.188 11.09 16.8312.30 11.16 16.90 0.188 11.18 16.92 0.188 11.19 16.93 0.187 11.20 16.94 0.187 11.22 16.96 0.187 11.23 16.9712.40 11.30 17.04 0.187 11.32 17.06 0.187 11.33 17.07 0.186 11.35 17.09 0.186 11.36 17.10 0.186 11.37 17.1112.50 11.45 17.18 0.186 11.47 17.20 0.186 11.48 17.21 0.185 11.50 17.23 0.185 11.51 17.24 0.185 11.53 17.26

12.60 11.60 17.33 0.185 11.61 17.34 0.185 11.62 17.35 0.185 11.64 17.37 0.184 11.65 17.38 0.184 11.67 17.4012.70 11.74 17.47 0.184 11.75 17.48 0.184 11.77 17.50 0.183 11.79 17.51 0.183 11.80 17.52 0.183 11.82 17.5412.80 11.89 17.61 0.183 11.90 17.62 0.183 11.92 17.64 0.183 11.93 17.65 0.182 11.95 17.67 0.182 11.96 17.6812.90 12.03 17.75 0.182 12.04 17.76 0.182 12.06 17.78 0.182 12.08 17.79 0.182 12.10 17.81 0.181 12.11 17.8213.00 12.18 17.89 0.181 12.20 17.91 0.181 12.21 17.92 0.181 12.22 17.93 0.181 12.24 17.95 0.180 12.25 17.9613.10 12.32 18.03 0.180 12.35 18.05 0.180 12.36 18.06 0.180 12.38 18.08 0.180 12.39 18.09 0.180 12.40 18.1013.20 12.47 18.17 0.179 12.49 18.19 0.179 12.50 18.20 0.179 12.52 18.22 0.179 12.53 18.23 0.179 12.54 18.2413.30 12.63 18.32 0.178 12.64 18.33 0.178 12.65 18.34 0.178 12.67 18.36 0.178 12.68 18.37 0.178 12.70 18.3913.40 12.78 18.46 0.177 12.79 18.47 0.177 12.81 18.49 0.177 12.82 18.50 0.177 12.83 18.51 0.177 12.85 18.5313.50 12.92 18.60 0.176 12.93 18.61 0.176 12.96 18.63 0.176 12.97 18.64 0.176 12.98 18.65 0.176 13.00 18.67

13.60 13.07 18.74 0.176 13.08 18.75 0.175 13.10 18.77 0.175 13.11 18.78 0.175 13.14 18.80 0.175 13.15 18.8113.70 13.22 18.88 0.175 13.24 18.90 0.175 13.25 18.91 0.174 13.26 18.92 0.174 13.28 18.94 0.174 13.29 18.95

13.80 13.37 19.02 0.174 13.39 19.04 0.174 13.40 19.05 0.174 13.41 19.06 0.174 13.43 19.08 0.173 13.44 19.0913.90 13.52 19.16 0.173 13.54 19.18 0.173 13.55 19.19 0.173 13.57 19.21 0.173 13.58 19.22 0.173 13.59 19.2314.00 13.68 19.31 0.172 13.69 19.32 0.172 13.70 19.33 0.172 13.72 19.35 0.172 13.73 19.36 0.172 13.75 19.3814.10 13.83 19.45 0.171 13.84 19.46 0.171 13.85 19.47 0.171 13.87 19.49 0.171 13.88 19.50 0.171 13.91 19.5214.20 13.98 19.59 0.171 13.99 19.60 0.170 14.01 19.62 0.170 14.02 19.63 0.170 14.03 19.64 0.170 14.06 19.6614.30 14.13 19.73 0.170 14.14 19.74 0.170 14.16 19.76 0.170 14.17 19.77 0.170 14.20 19.79 0.169 14.21 19.80

14.40 14.28 19.87 0.169 14.29 19.88 0.169 14.32 19.90 0.169 14.33 19.91 0.169 14.35 19.93 0.169 14.36 19.9414.50 14.44 20.01 0.168 14.46 20.03 0.168 14.47 20.04 0.168 14.48 20.05 0.168 14.50 20.07 0.168 14.51 20.08

14.60 14.59 20.15 0.167 14.61 20.17 0.167 14.62 20.18 0.167 14.64 20.20 0.167 14.65 20.21 0.167 14.66 20.2214.70 14.74 20.29 0.167 14.76 20.31 0.167 14.77 20.32 0.167 14.80 20.34 0.166 14.81 20.35 0.166 14.83 20.3714.80 14.90 20.44 0.166 14.92 20.45 0.166 14.93 20.46 0.166 14.95 20.48 0.166 14.96 20.49 0.166 14.98 20.5114.90 15.06 20.58 0.165 15.07 20.59 0.165 15.09 20.61 0.165 15.10 20.62 0.165 15.11 20.63 0.165 15.14 20.6515.00 15.21 20.72 0.164 15.22 20.73 0.164 15.25 20.75 0.164 15.26 20.76 0.164 15.28 20.78 0.164 15.29 20.79

H / yc 2.36 F H/yc F y1/yc y2/y1F 4.74 5.50 2.74 5.50 0.321 7.29

F 2.36 5.49 0.321 7.29F 4.74 0.01 0.000 0

0.760 Y Zy1/yc 0.321 y2/y1 7.29

ESTANQUE TIPO I : ESTANQUE TIPO II : Número de FROUDE entre 2.5 y 4.5 N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad < de 15 m/s

F F F F h3 / y1 h4 / y1 F h3 / y1 h4 / y1

1.80 4.05 2.90 5.20 4.00 5.79 4.50 2.22 1.35 1.25 9.00 2.70 2.18 1.511.90 4.20 3.00 5.26 4.10 5.80 5.00 2.32 1.48 1.27 9.50 2.73 2.25 1.522.00 4.30 3.10 5.31 4.20 5.85 5.50 2.40 1.51 1.29 10.00 2.76 2.30 1.532.10 4.40 3.20 5.40 4.30 5.88 6.00 2.46 16.00 1.35 10.50 2.77 2.35 1.552.20 4.55 3.30 5.48 4.40 5.90 6.50 2.50 1.70 1.41 11.00 2.78 1.48 1.562.30 4.60 3.40 5.52 4.50 5.93 7.00 2.58 1.80 1.44 11.50 2.78 2.51 1.602.40 4.72 3.50 5.60 4.60 5.95 7.50 2.60 1.90 1.46 12.00 2.78 2.60 1.652.50 4.80 3.60 5.63 4.70 5.97 8.00 2.65 2.00 1.48 12.50 2.78 2.70 1.702.60 4.92 3.70 5.69 4.80 5.98 8.50 2.67 2.10 1.502.70 5.00 3.80 5.73 4.90 5.992.80 5.09 3.90 5.75 5.00 6.00

5.50 2.40 5.50 1.515.00 2.32 5.00 1.48

ESTANQUE TIPO III : 0.50 0.08 0.50 0.03N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad > de 15 m/s 0.11 X 0.11 Y

X = 0.018 Y = 0.01

F F F F = 5.11 2.34 F = 5.11 1.49

4.00 3.60 8.00 4.22 11.50 4.384.50 3.72 8.50 4.26 12.00 4.385.00 3.83 9.00 4.33 12.50 4.385.50 3.94 9.50 4.36 13.00 4.386.00 4.04 10.00 4.37 13.50 4.376.50 4.10 10.50 4.38 14.00 4.36

7.00 4.16 11.00 4.38 14.50 4.357.50 4.20

L I / y2 L I / y2 L I / y2 L II / y2 L II / y2

L III / y2 L III / y2 L III / y2 = LII / Y2

0.05 0.06 0.07 0.08 0.09

y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc

0.967 0.00 1.08 0.962 0.00 1.09 0.958 0.00 1.11 0.949 0.00 1.12 0.9440.912 0.00 1.21 0.908 0.00 1.23 0.900 0.00 1.24 0.896 0.00 1.26 0.8890.861 0.01 1.35 0.857 0.01 1.36 0.854 0.01 1.38 0.848 0.01 1.39 0.8440.820 0.02 1.49 0.814 0.02 1.50 0.811 0.02 1.51 0.808 0.02 1.53 0.8020.781 0.03 1.62 0.778 0.03 1.64 0.773 0.03 1.65 0.770 0.03 1.67 0.7650.746 0.05 1.76 0.744 0.05 1.78 0.739 0.05 1.79 0.737 0.05 1.80 0.7350.715 0.07 1.90 0.713 0.07 1.91 0.711 0.07 1.93 0.707 0.08 1.94 0.7050.690 0.09 2.04 0.686 0.10 2.05 0.684 0.10 2.07 0.680 0.10 2.08 0.6780.664 0.12 2.18 0.661 0.13 2.19 0.659 0.13 2.21 0.656 0.13 2.22 0.6540.641 0.16 2.32 0.638 0.16 2.33 0.636 0.16 2.34 0.635 0.17 2.36 0.6320.620 0.20 2.46 0.617 0.20 2.47 0.616 0.20 2.48 0.614 0.21 2.50 0.6110.600 0.24 2.60 0.598 0.24 2.61 0.597 0.24 2.62 0.595 0.25 2.64 0.5930.583 0.28 2.73 0.581 0.28 2.75 0.579 0.29 2.76 0.578 0.29 2.78 0.5750.566 0.32 2.87 0.565 0.33 2.89 0.562 0.33 2.90 0.561 0.34 2.92 0.559

0.550 0.37 3.01 0.549 0.38 3.03 0.547 0.38 3.04 0.546 0.39 3.06 0.544

0.536 0.42 3.15 0.535 0.43 3.17 0.533 0.43 3.18 0.532 0.44 3.20 0.5300.522 0.48 3.29 0.521 0.48 3.31 0.519 0.49 3.32 0.519 0.50 3.34 0.5170.510 0.54 3.44 0.508 0.54 3.45 0.507 0.54 3.46 0.506 0.55 3.48 0.5040.498 0.59 3.58 0.496 0.60 3.59 0.495 0.60 3.60 0.494 0.61 3.62 0.4930.486 0.66 3.72 0.485 0.66 3.73 0.484 0.66 3.74 0.483 0.67 3.76 0.4820.476 0.72 3.86 0.474 0.72 3.87 0.473 0.73 3.88 0.473 0.74 3.90 0.4710.466 0.78 4.00 0.464 0.79 4.01 0.463 0.79 4.02 0.463 0.80 4.04 0.4610.456 0.85 4.14 0.455 0.85 4.15 0.454 0.86 4.17 0.453 0.87 4.18 0.4520.447 0.92 4.28 0.446 0.92 4.29 0.445 0.93 4.31 0.444 0.94 4.32 0.443

0.438 0.99 4.42 0.437 0.99 4.43 0.436 1.00 4.45 0.435 1.01 4.46 0.4350.429 1.06 4.56 0.429 1.07 4.57 0.428 1.08 4.59 0.427 1.08 4.60 0.4270.422 1.13 4.70 0.421 1.14 4.71 0.421 1.15 4.73 0.419 1.16 4.74 0.4190.414 1.21 4.84 0.414 1.22 4.85 0.413 1.23 4.87 0.412 1.23 4.88 0.4120.407 1.29 4.98 0.406 1.30 5.00 0.405 1.30 5.01 0.405 1.31 5.02 0.4040.400 1.36 5.12 0.400 1.38 5.14 0.399 1.38 5.15 0.398 1.39 5.16 0.3980.394 1.44 5.26 0.393 1.46 5.28 0.392 1.46 5.29 0.392 1.47 5.31 0.3910.387 1.53 5.40 0.387 1.54 5.42 0.386 1.54 5.43 0.385 1.55 5.45 0.3850.381 1.61 5.55 0.380 1.62 5.56 0.380 1.63 5.57 0.379 1.64 5.59 0.3790.375 1.70 5.69 0.375 1.70 5.70 0.374 1.71 5.71 0.374 1.72 5.73 0.3730.370 1.78 5.83 0.369 1.79 5.84 0.369 1.80 5.86 0.368 1.81 5.87 0.3670.364 1.87 5.97 0.364 1.88 5.98 0.363 1.89 6.00 0.362 1.89 6.01 0.3620.359 1.96 6.11 0.358 1.96 6.12 0.358 1.98 6.14 0.357 1.98 6.15 0.3570.354 2.05 6.25 0.353 2.05 6.26 0.353 2.06 6.28 0.352 2.07 6.29 0.3520.349 2.14 6.39 0.349 2.15 6.41 0.348 2.15 6.42 0.348 2.16 6.43 0.3470.344 2.23 6.53 0.344 2.24 6.55 0.343 2.25 6.56 0.343 2.25 6.57 0.343

0.340 2.32 6.67 0.339 2.33 6.69 0.339 2.34 6.70 0.338 2.35 6.72 0.3380.335 2.41 6.81 0.335 2.43 6.83 0.334 2.43 6.84 0.334 2.45 6.86 0.3330.331 2.51 6.96 0.330 2.52 6.97 0.330 2.53 6.98 0.330 2.54 7.00 0.3290.327 2.61 7.10 0.326 2.62 7.11 0.326 2.62 7.12 0.326 2.64 7.14 0.3250.323 2.71 7.24 0.322 2.71 7.25 0.322 2.73 7.27 0.322 2.73 7.28 0.3210.319 2.80 7.38 0.319 2.81 7.39 0.318 2.82 7.41 0.318 2.83 7.42 0.3180.315 2.90 7.52 0.315 2.91 7.53 0.315 2.92 7.55 0.314 2.93 7.56 0.3140.311 3.00 7.66 0.311 3.02 7.68 0.311 3.02 7.69 0.310 3.03 7.70 0.3100.308 3.10 7.80 0.308 3.12 7.82 0.307 3.12 7.83 0.307 3.13 7.84 0.3070.305 3.20 7.94 0.304 3.22 7.96 0.304 3.22 7.97 0.304 3.24 7.99 0.3030.301 3.30 8.08 0.301 3.32 8.10 0.300 3.33 8.11 0.300 3.34 8.13 0.3000.298 3.42 8.23 0.297 3.42 8.24 0.297 3.43 8.25 0.297 3.44 8.27 0.297

0.295 3.52 8.37 0.294 3.53 8.38 0.294 3.54 8.40 0.294 3.55 8.41 0.293

0.292 3.62 8.51 0.291 3.63 8.52 0.291 3.65 8.54 0.291 3.65 8.55 0.290

F = [{(2 * K + 1)2 - 1} / 8]1/2

0.289 3.73 8.65 0.288 3.74 8.66 0.288 3.75 8.68 0.288 3.76 8.69 0.2870.286 3.84 8.79 0.285 3.84 8.80 0.285 3.86 8.82 0.285 3.87 8.83 0.2850.283 3.94 8.93 0.283 3.96 8.95 0.282 3.97 8.96 0.282 3.98 8.97 0.2820.280 4.05 9.07 0.280 4.07 9.09 0.279 4.08 9.10 0.279 4.09 9.12 0.2790.277 4.16 9.21 0.277 4.18 9.23 0.277 4.19 9.24 0.276 4.20 9.26 0.2760.275 4.28 9.36 0.274 4.29 9.37 0.274 4.30 9.38 0.274 4.31 9.40 0.2730.272 4.39 9.50 0.272 4.40 9.51 0.271 4.41 9.53 0.271 4.42 9.54 0.271

0.270 4.50 9.64 0.269 4.51 9.65 0.269 4.53 9.67 0.269 4.53 9.68 0.2680.267 4.61 9.78 0.267 4.62 9.79 0.267 4.64 9.81 0.266 4.65 9.82 0.2660.264 4.73 9.92 0.264 4.74 9.93 0.264 4.75 9.95 0.264 4.76 9.96 0.2640.262 4.84 10.06 0.262 4.86 10.08 0.262 4.87 10.09 0.261 4.87 10.10 0.2610.260 4.96 10.20 0.260 4.97 10.22 0.259 4.98 10.23 0.259 5.00 10.25 0.2590.258 5.07 10.34 0.257 5.09 10.36 0.257 5.10 10.37 0.257 5.11 10.39 0.2570.255 5.20 10.49 0.255 5.20 10.50 0.255 5.21 10.51 0.255 5.23 10.53 0.2540.253 5.31 10.63 0.253 5.32 10.64 0.253 5.34 10.66 0.252 5.35 10.67 0.2520.251 5.43 10.77 0.251 5.44 10.78 0.251 5.45 10.80 0.250 5.46 10.81 0.2500.249 5.55 10.91 0.249 5.56 10.92 0.249 5.57 10.94 0.248 5.58 10.95 0.2480.247 5.67 11.05 0.247 5.67 11.06 0.247 5.69 11.08 0.246 5.70 11.09 0.246

0.245 5.79 11.19 0.245 5.80 11.21 0.244 5.81 11.22 0.244 5.82 11.23 0.2440.243 5.91 11.33 0.243 5.92 11.35 0.243 5.93 11.36 0.242 5.95 11.38 0.2420.241 6.03 11.47 0.241 6.04 11.49 0.241 6.05 11.50 0.241 6.07 11.52 0.2400.239 6.16 11.62 0.239 6.17 11.63 0.239 6.17 11.64 0.239 6.19 11.66 0.238

0.237 6.28 11.76 0.237 6.29 11.77 0.237 6.31 11.79 0.237 6.31 11.80 0.2370.236 6.40 11.90 0.235 6.41 11.91 0.235 6.43 11.93 0.235 6.44 11.94 0.235

0.234 6.53 12.04 0.234 6.53 12.05 0.233 6.55 12.07 0.233 6.56 12.08 0.2330.232 6.65 12.18 0.232 6.67 12.20 0.232 6.68 12.21 0.231 6.68 12.22 0.2310.230 6.77 12.32 0.230 6.79 12.34 0.230 6.80 12.35 0.230 6.81 12.36 0.2300.229 6.90 12.46 0.228 6.92 12.48 0.228 6.93 12.49 0.228 6.94 12.51 0.2280.227 7.03 12.61 0.227 7.04 12.62 0.227 7.05 12.63 0.226 7.07 12.65 0.2260.225 7.16 12.75 0.225 7.17 12.76 0.225 7.18 12.77 0.225 7.20 12.79 0.2250.224 7.29 12.89 0.224 7.30 12.90 0.223 7.32 12.92 0.223 7.32 12.93 0.2230.222 7.42 13.03 0.222 7.42 13.04 0.222 7.44 13.06 0.222 7.45 13.07 0.2220.221 7.54 13.17 0.220 7.55 13.18 0.220 7.57 13.20 0.220 7.58 13.21 0.220

0.219 7.67 13.31 0.219 7.69 13.33 0.219 7.70 13.34 0.219 7.71 13.35 0.2190.218 7.80 13.45 0.218 7.82 13.47 0.217 7.83 13.48 0.217 7.85 13.50 0.217

0.216 7.93 13.59 0.216 7.95 13.61 0.216 7.96 13.62 0.216 7.98 13.64 0.2160.215 8.07 13.74 0.215 8.08 13.75 0.214 8.09 13.76 0.214 8.11 13.78 0.2140.213 8.20 13.88 0.213 8.21 13.89 0.213 8.23 13.91 0.213 8.24 13.92 0.2130.212 8.33 14.02 0.212 8.34 14.03 0.212 8.36 14.05 0.211 8.37 14.06 0.2110.211 8.47 14.16 0.210 8.48 14.17 0.210 8.50 14.19 0.210 8.50 14.20 0.210

0.209 8.60 14.30 0.209 8.62 14.32 0.209 8.63 14.33 0.209 8.64 14.34 0.2090.208 8.73 14.44 0.208 8.75 14.46 0.208 8.76 14.47 0.208 8.77 14.48 0.2070.207 8.87 14.58 0.206 8.89 14.60 0.206 8.90 14.61 0.206 8.92 14.63 0.2060.205 9.01 14.73 0.205 9.02 14.74 0.205 9.03 14.75 0.205 9.05 14.77 0.2050.204 9.15 14.87 0.204 9.16 14.88 0.204 9.17 14.89 0.204 9.18 14.91 0.2040.203 9.28 15.01 0.203 9.29 15.02 0.203 9.31 15.04 0.202 9.32 15.05 0.2020.202 9.42 15.15 0.201 9.43 15.16 0.201 9.45 15.18 0.201 9.46 15.19 0.2010.200 9.55 15.29 0.200 9.56 15.30 0.200 9.58 15.32 0.200 9.59 15.33 0.2000.199 9.69 15.43 0.199 9.71 15.45 0.199 9.72 15.46 0.199 9.73 15.47 0.1990.198 9.83 15.57 0.198 9.85 15.59 0.198 9.86 15.60 0.198 9.88 15.62 0.1980.197 9.97 15.71 0.197 9.99 15.73 0.197 10.00 15.74 0.197 10.02 15.76 0.1960.196 10.12 15.86 0.196 10.13 15.87 0.195 10.14 15.88 0.195 10.16 15.90 0.1950.195 10.25 16.00 0.194 10.26 16.01 0.194 10.28 16.03 0.194 10.29 16.04 0.1940.194 10.39 16.14 0.193 10.40 16.15 0.193 10.42 16.17 0.193 10.43 16.18 0.1930.192 10.53 16.28 0.192 10.54 16.29 0.192 10.56 16.31 0.192 10.57 16.32 0.1920.191 10.67 16.42 0.191 10.69 16.44 0.191 10.70 16.45 0.191 10.71 16.46 0.1910.190 10.82 16.56 0.190 10.84 16.58 0.190 10.85 16.59 0.190 10.87 16.61 0.1900.189 10.96 16.70 0.189 10.98 16.72 0.189 10.99 16.73 0.189 11.01 16.75 0.1890.188 11.11 16.85 0.188 11.12 16.86 0.188 11.13 16.87 0.188 11.15 16.89 0.1880.187 11.25 16.99 0.187 11.26 17.00 0.187 11.28 17.02 0.187 11.29 17.03 0.1870.186 11.39 17.13 0.186 11.41 17.14 0.186 11.43 17.16 0.186 11.44 17.17 0.1860.185 11.54 17.27 0.185 11.55 17.28 0.185 11.57 17.30 0.185 11.58 17.31 0.185

0.184 11.68 17.41 0.184 11.70 17.43 0.184 11.71 17.44 0.184 11.72 17.45 0.1840.183 11.83 17.55 0.183 11.85 17.57 0.183 11.86 17.58 0.183 11.87 17.59 0.1830.182 11.97 17.69 0.182 11.99 17.71 0.182 12.00 17.72 0.182 12.02 17.74 0.1820.181 12.13 17.84 0.181 12.14 17.85 0.181 12.15 17.86 0.181 12.17 17.88 0.1810.180 12.27 17.98 0.180 12.28 17.99 0.180 12.29 18.00 0.180 12.31 18.02 0.1800.180 12.42 18.12 0.179 12.43 18.13 0.179 12.45 18.15 0.179 12.46 18.16 0.1790.179 12.57 18.26 0.178 12.58 18.27 0.178 12.60 18.29 0.178 12.61 18.30 0.1780.178 12.71 18.40 0.178 12.72 18.41 0.178 12.74 18.43 0.177 12.75 18.44 0.1770.177 12.86 18.54 0.177 12.88 18.56 0.177 12.89 18.57 0.177 12.90 18.58 0.1760.176 13.01 18.68 0.176 13.03 18.70 0.176 13.04 18.71 0.176 13.06 18.73 0.176

0.175 13.16 18.82 0.175 13.18 18.84 0.175 13.19 18.85 0.175 13.21 18.87 0.1750.174 13.32 18.97 0.174 13.33 18.98 0.174 13.34 18.99 0.174 13.36 19.01 0.174

0.173 13.47 19.11 0.173 13.48 19.12 0.173 13.50 19.14 0.173 13.51 19.15 0.1730.173 13.62 19.25 0.172 13.63 19.26 0.172 13.65 19.28 0.172 13.66 19.29 0.1720.172 13.77 19.39 0.172 13.78 19.40 0.172 13.80 19.42 0.171 13.81 19.43 0.1710.171 13.92 19.53 0.171 13.94 19.55 0.171 13.95 19.56 0.171 13.96 19.57 0.1710.170 14.07 19.67 0.170 14.09 19.69 0.170 14.10 19.70 0.170 14.12 19.72 0.1700.169 14.22 19.81 0.169 14.24 19.83 0.169 14.25 19.84 0.169 14.27 19.86 0.169

0.169 14.38 19.96 0.168 14.39 19.97 0.168 14.40 19.98 0.168 14.42 20.00 0.1680.168 14.53 20.10 0.168 14.54 20.11 0.168 14.57 20.13 0.168 14.58 20.14 0.167

0.167 14.69 20.24 0.167 14.70 20.25 0.167 14.72 20.27 0.167 14.73 20.28 0.1670.166 14.84 20.38 0.166 14.85 20.39 0.166 14.87 20.41 0.166 14.88 20.42 0.1660.166 14.99 20.52 0.165 15.01 20.54 0.165 15.03 20.55 0.165 15.04 20.56 0.1650.165 15.15 20.66 0.165 15.17 20.68 0.165 15.18 20.69 0.165 15.19 20.70 0.1650.164 15.30 20.80 0.164 15.32 20.82 0.164 15.33 20.83 0.164 15.36 20.85 0.164

ESTANQUE TIPO II : N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad < de 15 m/s

F h3 / y1 h4 / y1

13.00 2.78 2.80 1.7513.50 2.78 2.85 1.7714.00 2.78 2.96 1.8014.50 2.78 3.10 1.8215.00 2.78 3.20 1.8515.50 2.78 3.26 1.8916.00 2.78 3.35 1.9116.50 2.78 3.44 1.94

5.50 1.295.00 1.270.50 0.020.11 ZZ = 0.00

= h3 / Y1 F = 5.11 1.27 = h4 / Y1

L II / y2

CAIDA INCLINADA EN CANAL REVESTIDO EN CONCRETOPág. 1

i 0 1 2 3

N.E.

hvi hvo c. A c. B H

yi yo

N.E.

hv2 hv31 hv1

hc Z c. E

y2 y3 y1 c.C c. D

canal Lte Lc Lp Lts canal

A. Arriba A. Abajo

Características del Canal Aguas Arriba Características del Canal Aguas Abajo

Q = 6.00 yi = 1.05 Q = 6.00 y3 = 1.32

bi = 1.50 2.33 = vi = 1.86 3.76 = b3 = 1.50 v3 = 1.3Si = 0.0013 Asumiendo Y = 1.051 hvi = 0.18 Asumiendo y3 = 1.323 S3 = 0.0005 hv3 = 0.09n = 0.014 2.33 O.K.! Fi = 0.71 3.76 O.K.! n = 0.014 F3 = 0.45zi = 1.5 b.l. = 0.35 z3 = 1.5 b.l. = 0.44c. A = 147.330 ms.n.m Hi = 1.40 c. E = 145.580 ms.n.m H3 = 1.76c. B = 147.322 ms.n.m Hi = 1.40 c. C = c. D = 145.273 H3 = 1.75

Cálculo de Ancho de Poza de Disipación (B)

B = 2.86 Asumimos : B = 3.00

Longitud de transición de entrada (Lte) y salida (Lts)

Lte (m) : [((bi / 2) + zi * Hi) - B / 2] / [tan( 12°30' )] Lte = 6.09 Asumimos : Lt = 6.10

Lts (m) : [((b3 / 2) + z3 * H3) - B / 2] / [tan( 12°30' )] Lts = 8.46 Asumimos : Lt = 8.50

Pendiente en el tramo de transición : (c.A - c.B) / Lte st = 0.00131

El tramo inclinado tendrá una pendiente : Z = 2Ancho de Poza de Disipación (m) : B = 3.00

Tirante Crítico (yc)

Caudal unitario (m3/s-m) : Q / B q = 2.00

yc = 0.74B = 3.00

vc (m/s) = Q / (yc * B) vc = 2.7hvc (m) vc^2 / (2*g) hvc = 0.37

hm = 0.99 Asumimos : hm = 1.10

Niveles de Energía en cada una de las Secciones

i - 0 ( Inicio de transición de entrada y Fin de transición de entrada y/o Inicio de tramo inclinado )

E.i (msnm) = E.0 (msnm)

yi + 1.1 * hvi = yo + 1.1 * hvo donde : hvo =

1.249 = yo + 0.22 hvo = 0.204

Q*n / S1/2 = [A5 / P2 ]1/3 Q*n / S31/2 = [A5 / P2 ]1/3

= [A5 / P2 ]1/3 [A5 / P2 ]1/3

B (m) = [18.78 * (Q)1/2 ] / (10.11 + Q)

yc (m) = ( q2 / g )1/3

Altura de muros en el tramo inclinado (m) : 4*yc/3

Secciones :

[Q2 /(B*yo)2 ] / (2*g)

/ yo2 / yo2


Pág. 2

Asumiendo : yo = 1.049E.0 = 1.249 = 1.249 O.K.!

vo (m/s) : Q / (yo * B) vo = 1.91

hvo = 0.19

0 - 1 ( Fin de transición de entrada o Inicio de tramo inclinado y Fin de tramo inclinado )

E.0 (msnm) = E.1 (msnm) no se asumiran pérdidas

Caso I : No se conoce Altura de Caída

Cuando se tiene este caso los valores del N° de Froude deben de ser > = que 5.5 para obtener un buen salto hidráulico

Asumiendo : F = 5.5

= de donde :

tirante conjugado menor (y1)

y1 (m) y1 = 0.24v1 (m/s) : Q / (y1 * B) v1 = 8.33

hv1 = 3.54

yo + hvo + hc = y1 + hv1hc (m) : (y1 + hv1) - (yo + hvo) hc = 2.54

tirante conjugado mayor (y2)

= =

1.901 = 0.408 / y2

Asumiendo : y2 = 1.832E.2 = 1.901 = 1.901 O.K.!

v2 (m/s) = Q / (y2 * B) v2 = 1.09

hv2 = 0.06

h' (m) : ( y2 + hv2 ) - ( y3 + hv3 ) h' = 0.48

Caso II : Se conoce Altura de Caída

N.E.i = N.E.0c. A + yi + 1.1 * hvi = c. B + yo + 1.1 * hvoc. B (msnm) : [ ( c. A + yi + 1.1 * hvi ) - ( yo + 1.1 * hvo ) ]

c. B = 147.322

Niveles de Energía Aguas Arriba y Aguas Abajo

H (m) : (c.B + yo + hvo) - (c.E + y3 + hv3) H = 1.570

Cálculo de los tirantes conjugados ( y1 e y2, menor y mayor respectivamente)

El cuadro de relación de pérdidas de energía en función de la relación H / yc se tiene :

hvo (m) vo2 / (2*g)

Secciones :

F2 : v12 / (g * y1) Q2 / ((B2 * y13 * g)

[Q2 / (F2 * B2 * g)]1/3

hv1 (m) : v12 / (2*g)

Altura de Caída : (hc)

[ (y12 / 2 + 2 * y1 * hv1 ] * 1.1 [ y22 / 2 + 2 * y2 * hv2 ] [ y22 / 2 + Q2 / (B2 * y2 * g ]

y22 / 2 +

hv2 (m) v22 / (2*g)


Cálculo de cota B : (c. B)


H / yc = 2.12 { y1 / yc = 0.350 y1 = 0.26{ y2 / y1 = 6.36 y2 = 1.65

N° F = 4.82

Pág. 3


y1 = 0.260

E.1 = 3.276v1 (m/s) : Q / (y1 * B) v1 = 7.69

hv1 = 3.01F = 4.82


y2 = 1.65

E.2 = 1.725v2 (m/s) : Q / (y2 * B) v2 = 1.21

hv2 = 0.07

Condición del Salto Hidráulico

Para que el salto hidráulico se produzca en la poza, se debe cumplir con :

H + yo > y2 2.619 > 1.65 O.K.!

h' (m) : ( y2 + hv2 ) - ( y3 + hv3 ) h' = 0.307

Las cotas c. C y c. D, son iguales por tener el fondo de la poza igual nivelN.E.2 = N.E.3

c. C + y2 + hv2 = c. E + y3 + hv3

c. C (msnm) = [ ( c. E + y3 + hv3 ) - ( y2 + hv2 ) ]

c. C = c. D = 145.273

Verificación de los Niveles de Energía

Para asegurar que el resalto esté contenido dentro de la poza de disipación, se verifica que el nivel de energía en la sección 2del resalto hidráulico (flujo sub-crítico) es < = que el nivel de energía en la sección 3 o sea en el canal aguas abajo de la caída inclinada

c. C + y2 + hv2 < = c. E + y3 + hv3146.993 < = 146.993 O.K

Poza Disipadora

Como el N° de Froude es F1 = 4.82 > 4.50 y v1 = 7.69 < 15.00 m/s

1.02 * y2, (m) y2 = 1.68

b.l (m) : 0.1 * ( v1 + y2) b.l = 0.94

Energía (Kg-m/m) : y1 + [Q / (B * y1)]2 / (2 * g)

hv1 (m) : v12 / (2 * g)

Energía (Kg-m/m) : y2 + [Q / (B * y2)]2 / (2*g)

hv2 (m) : v22 / (2*g)


Cálculo de cota C y D : (c. C y c. D)

el tipo de estanque a usar es del tipo II , motivo por el cual el valor del tirante conjugado mayor debe ser aumentado en 2%

Bordo Libre en la Poza de Disipación : (b.l)

Profundidad de Poza Disipadora : ( hp )


hp (m) : y2 + b.l hp = 2.62Asumimos : hp = 2.70

Lti (m) : (c.A - c.E) * Z Lti = 3.50

Pág. 4

Diseño de la Trayectoria de la Caída

Por ser el caudal Q > 1.0 m3/s, consideraremos que la trayectoria será de forma parabólica :

Angulo de la gradiente del piso en el inicio de la trayectoria : Øo ------> tan Øo = st

st = tanØo = 0.00131

Øo = 0.0751 °

Para ángulos : Øo < = 6 ° ó Pendientes en el tramo antes de la trayectoria S < = 0.105 , se tiene que :

cos Øo = 1.0

Angulo de la gradiente del piso en el final de la trayectoria : ØL ------> tan ØL = 1 / Z

tan ØL = 0.50

K = Es proporción de gravedad que produce la aceleración vertical, este valor está limitado : K < = 0.50

K = 0.50

Longitud horizontal medida desde el origen hacia el fin de la trayectoria (m)

LT = 0.38Asumimos: LT = 0.40

Coordenadas de Puntos en la Trayectoria

Distancia horizontal medida desde el origen hacia un punto sobre la trayectoria (m)

Distancia vertical medida desde el origen hacia el punto X en la trayectoria (m)

En la práctica para caudales pequeños Q < = 1.0 m3/s, se traza una Tabulación :curva circular obteniendo el boleo de la arista con datos : X Y

LT = 0.000 0.00Radio de la curva del piso (m) 0.050 0.00

0.100 0.01

R = R = 0.74 0.150 0.010.200 0.03

Dada una distancia horizontal X = 0.30 m. medida desde el origen de la 0.250 0.04trayectoria con un ángulo (ß / 2), se tiene que : 0.300 0.06

0.350 0.08tan (ß / 2) = X / R ------> ß = 2 * atan (X / R) ß = 43.9211 ° LT = 0.400 0.11Angulo de la curva del piso (°) : Asumimos : ß = 28.5 °

Longitud horizontal de la trayectoria : tan ß * R L = 0.40

Longitud de tramo inclinado : (Lti)

LT (m) : (tan ØL - tan Øo) * 2 * hvo * cos2 Øo / K

Distancia horizontal (X)

Cálculo de la distancia vertical (Y)

Y (m) = X * tan Øo + [(K * X2 ) / (4 * hvo * cos2 Øo)]

vo2 / (K * g * cos Øo)


L

0.3

R =

ß

Pág. 5

Estanque Amortiguador tipo II y/o Poza Disipadora

Como el N° de Froude es = 4.82 , valor mayor que 4.5, y velocidad = 7.69 , menor de 15 m/s, se usará el Estanque tipo IIcuyas características se obtienen del cuadro correspondiente

2.29 3.85

Asumimos : 4.00Bloques del Canal de Descarga

Altura de bloque (m) : h1 = y1= 0.260 h1 = 0.260Asumimos : h1 = 0.30

Ancho de bloque (m) : a1 = y1 = 0.260 a1 = 0.260Asumimos : a1 = 0.30

Separación entre bloques (m) : s1 = y1 = 0.260 s1 = 0.260Asumimos : s1 = 0.30

Separación entre bloque y muro lateral de estanque (m)s2 = 0.5 * y1 s2 = 0.13

Asumimos : s2 = 0.15

Bloques Amortiguadores

Altura d' bloque (m):h3/y1= 1.47 y1 = 0.260 h3 = 0.38Asumimos : h3 = 0.40

Ancho de bloque (m) : aa1 = 0.75 * h3 aa1 = 0.30Asumimos : aa1 = 0.30

Separación entre bloques (m) : sm1 = 0.75 * h3 sm1 = 0.30Asumimos : sm1 = 0.30

Separación entre bloque y muro lateral de estanque (m)sm2 = 0.375 * h3 sm2 = 0.15

Asumimos : sm2 = 0.15

Ancho superior del bloque (m) as = 0.2 * h3 as = 0.08Asumimos : as = 0.10

Talud del bloque : Zm Zm = 1

Distancia entre los bloques del canal de descargay los bloques amortiguadores (m) dm = 0.8 * y2 dm = 1.34

Asumimos : dm = 1.40

Umbral

Altura d' Umbral (m):h4/y1= 1.26 y1 = 0.260 h4 = 0.33Asumimos : h4 = 0.35

Asumimos : h4 = 0.350

Longitud del Estanque (m) : LII / y2 = L II =

L II =


Talud de umbral : Zu Zu = 2

Pág. 6

Cálculo Estructural de la Poza Disipadora

Caso I

La poza disipadora se encuentra sin agua, con relleno a ambos lados de los muros laterales y el nivel freático en la cotamás alta obnservada en campo

Espesor de muros y/o losa

Espesor de muro (m) : d1 : hp / 15 d1 = 0.180Asumimos : d1 = 0.20

Espesor de losa (m) : d2 : hp / 15 d2 = 0.180Asumimos : d2 = 0.20

Sobrecarga por tránsito semitrayler HS-20 w = 330 Kg/m2carretera (4 m de ancho)

Ps2 hp - ha = hnf

N.Freático

Ps1

hp P2 P3 Ps3

h2 ha

h1 Ps4 Pa

h4 h5

d2 B A

P1 h1 = hp / 2

B / 2 d1 x h2 = (hp + 2 * ha) / 3

h3 = ha / 2

h4 = ha / 3

Q q = da * (hp + d2) h5 = ha / 3

nota : m = 0.80 Suelos compactos

m = 0.60 Suelos arenosos

Datos

Textura del suelo T = Suelo Arenoso PedregosoPeso unitario del agua (Kg/m3) da = 1000Peso Unitario del material seco (Kg/m3) ds = 1800Peso Unitario del material bajo agua (Kg/m3)ds - m * da dsat = 1200Profundidad de poza disipadora (m) hp = 2.70Profundidad del nivel freático (m) : hp - ha hnf = 2.20Altura de agua en el suelo (m) : hp - hnf ha = 0.50Angulo de fricción Interna (°) Ø = 40

CAIDA INCLINADA EN CANAL REVESTIDO EN CONCRETOCapacidad Portante del suelo (seco) : (Kg/cm2) Cc = 1.00Capacidad Portante del suelo (saturado) : (Kg/cm2) Csat = 0.50Peso específico del concreto (Kg/m3), cem. tipo I dc = 2400Resistencia del concreto (Kg/cm2) f 'c = 210Fluencia del Acero (Kg/cm2) fy = 4200Recubrimiento para muros y losa (m) r = 0.04Factor de Presión Neutra : ( 1 - senoØ) Yn = 0.36Ancho de "Oreja" (m) x = 0.30Altura de agua en la estructura (m) y = 0.00Supresión (Kg/m2) : da * (y + d2) q = 200.00Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00

Pág. 7


Ps1 : Yn * w * hp Ps1 = 321

Ps2 : Ps2 = 1568Ps3 : Yn * ds * (hp - ha) * ha Ps3 = 713

Ps4 : Ps4 = 54


Pa : Pa = 125

Momentos

MA (Kg-m/m) = [ (Pa + Ps4) * (ha / 3) + Ps1 * (hp / 2) + Ps2 * [(hp + 2 * ha) / 3] + Ps3 * (ha / 2) ]

MA = 2575

MB (Kg-m/m) = MA -

MB = -3225

Seguridad Contra la Sub-presión

P1 (Kg/m) : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960P2 (Kg/m) : hp * d1 * dc P2 = 1296P3 (Kg/m) : [x * ha) * dsat + (x * (hp - ha)] * ds + x * w

P3 = 1467

Supresión

Q (Kg/m) : q * (B + 2 * d1 + 2 * x) Q = 800

1.1 )

F : 2 * (P1 + P2 + P3) / Q F = 9.31 > = 1.1 O.K

En este caso se prueba aumentando el ancho de la "oreja" y/o el espesor de la losa ó muros

Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) - Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]

Ct = 0.17

2.0 )

FS : Csat / Ct FS = 2.94 > = 2.00 O.K

(1 / 2) * Yn * ds * (hp - ha)2

(1 / 2) * Yn * dsat * ha2

(1 / 2) * da * ha2

[ (1 / 8) * q * (B + 2 * d1 + 2 * x)2 ]





Se colocaran lloradores en los muros laterales de la poza disipadora; ubicados a 0.70 m de altura y distanciados cada 0.50malternadamente

Pág. 8

Caso II

La poza de disipación está con agua hasta la cota superior del muro lateral, con relleno a ambos lados de los muros, pero con el nivel freático por debajo de la cimentación de la estructura.

q = da * hp w = 330 Kg/m2

Q

hp P2 P3

Pa Ps2

hp/2

hp/3 hp/3

d2 B A

P1

B / 2 d1 x

Supresión (Kg/m2) : da * hp q = 2,700.00

Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00


Ps1 : Yn * w * hp Ps1 = 321

Ps2 : Ps2 = 2362


Pa : Pa = 3645

Momentos

MA (Kg-m/m) : (1/3) * hp * Pa - [(hp / 2) * Ps1 + (hp / 3) * Ps2]

MA = 721

MB (Kg-m/m) : MB = 3759


(1 / 2) * Yn * ds * (hp)2

(1 / 2) * da * hp2

- MA + (1/8) * q * B2

Ps1


P1 : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960P2 : hp * d1 * dc P2 = 1296P3 : x * hp * ds + x * w P3 = 1557

Supresión

Q (Kg/m) : hp * B * da Q = 8100

1.1 )

F : 2 * (P1 + P2 + P3) / Q F = 0.94 < = 1.1 Mal !

Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) + Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]

Ct = 0.39

Pág. 9

2.0 )

FS : Cc / Ct FS = 2.56 > = 2.00 O.K

Caso III

La poza de disipación está con agua hasta la cota superior del muro lateral, sin relleno lateral; con nivel freático por debajo dela cimentación de la estructura.

q = da * hp

Q

hp P2

Pa

hp/3

d2 B A

P1

B / 2 d1 x

Supresión (Kg/m2) : da * hp q = 2,700.00Ancho de cimentación (m) : B + 2 * d1 + 2 * x Ac = 4.00


Pa : Pa = 3645

Momentos

MA (Kg-m/m) : (1 / 3) * hp * Pa MA = 3281

MB (Kg-m/m) : MB = -244


Factor de Seguridad :(F >=



(1 / 2) * da * hp2

- MA + (1 / 8) * q * B2


P1 : (B / 2 + d1 + x) * d2 * dc P1 = 960P2 : hp * d1 * dc P2 = 1296

Supresión

Q (Kg/m) : hp * B * da Q = 8100

1.1 )

F : 2 * (P1 + P2) / Q F = 0.56 < = 1.1 Mal !

Ct (Kg/cm2) : [2 * (P1 +P2 + P3) + Q ] / [ (B + 2 * d1 + 2 * x) * 10000]

Ct = 0.32

2.0 )

FS : Cc / Ct FS = 3.13 > = 2.00 O.K

Pág. 10

RESUMEN DE MOMENTOS

{ MA = 2575Caso I {

{ MB = -3225

{ MA = 721Caso II {

{ MB = 3759

{ MA = 3281Caso III {

{ MB = -244

Momentos con cuyos valores haremos los calculos estructurales :

MA = 3281

MB = 3759

Metro lineal de losa y/o muro, (m) b = 1Módulo de elasticidad del acero (Kg/m2) Es = 2100000

Módulo de elasticidad del concreto (Kg/m2), Ec =Ec = 217371

Esfuerzo del concreto (Kg/m2) : 0.4 * f 'c Fc = 84Esfuerzo del acero (Kg/m2) : 0.4 * f y Fs = 1680

r : Fs / Fc r = 20n : Es / Ec n = 10k : n / (n + r) k = 0.33j : 1 - k / 3 j = 0.89

Para nuestro caso, tomaremos el momento en el punto A del Caso I por ser mayor que el del Caso II

dum = 16





15000 * (f 'c)1/2

Determinación del peralte útil del muro (dum)

dum (cm) : [ 2 * MA / ( Fc * k * j * b)]1/2


Diseño por Carga de Servicio

La estructura se diseñará por el método de carga de servicio por estar ésta en contacto con el agua

Area de Acero por metro de ancho de Muro

El área de acero por metro de ancho de muro para diseño por carga de servicio sería:

Asm (cm2) : MA / ( Fs * j * b) Asm= 2.19

Acero vertical cara exterior (contacto con el relleno lateral) 2.19 Ø 1/2" @ 0.25 m

Acero Minimo

asmmín (cm2) : 0.0015 * b * dum asmmín = 3.00

Acero vertical cara interior (contacto con el agua) 3.00 Ø 1/2" @ 0.25 m


Atm (cm2) : 0.0025 * b * d1 Atm = 5.00

Acero horizontal al sentido del flujo en ambas caras : Atm = 5.00 Ø 1/2" @ 0.25 m

Pág.11

Para nuestro caso, tomaremos el momento en el punto B del Caso I por ser mayor que el del Caso II

dul = 17


Area de Acero por metro de ancho de Losa

El área de acero por metro de ancho de losa para diseño por carga de servicio sería:

Asl (cm2) : MB / ( Fs * j * b) Asl = 2.51

Acero perpendicular al sentido del flujo en la cara inferior 2.51 Ø 1/2" @ 0.25 m

Acero Minimo

aslmín (cm2) : 0.0017 * b * dul aslmín = 3.4

Acero perpendicular al sentido del flujo en la cara superior 3.4 Ø 1/2" @ 0.25 m


Atl (cm2) : 0.0018 * b * d2 Atl = 3.60

Acero paralelo al sentido del flujo en ambas caras : Atl = 3.60 Ø 1/2" @ 0.25 m

Ø 1/2" @ 0.25 m

Determinación del peralte útil de losa (dul)

dul (cm) : [ 2 * MB / ( Fc * k * j * b)]1/2


Ø 1/2" @ 0.25 m Ø 1/2" @ 0.25 m

hp = 2.70

Ø 1/2" @ 0.25 m

d2 = 0.20

0.60 m 0.20 m

Ø 1/2" @ 0.25 m Ø 1/2" @ 0.25 m

B / 2 = 1.50 d1 = 0.20 x = 0.30

SECCION TRANSVERSAL : POZA DISIPADORA DE ENERGIA

RELACION ENTRE PERDIDAS DE ENERGIA, TIRANTE CRITICO YTIRANTES DE AGUA DE RESALTO (AGUAS ARRIBA Y ABAJO) PARA RESALTOS HIDRAULICOS EN CANALES RECTANGULARES CON RASANTE HORIZONTAL

k = y2 / y1

F 0.00 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05

H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1

1.00 0.00 1.00 1.000 0.00 1.01 0.995 0.00 1.03 0.985 0.00 1.04 0.981 0.00 1.05 0.976 0.00 1.071.10 0.00 1.13 0.940 0.00 1.15 0.932 0.00 1.16 0.928 0.00 1.17 0.924 0.00 1.19 0.916 0.00 1.201.20 0.00 1.27 0.885 0.00 1.28 0.882 0.00 1.30 0.875 0.00 1.31 0.871 0.01 1.32 0.868 0.01 1.341.30 0.01 1.41 0.838 0.01 1.42 0.835 0.01 1.43 0.832 0.01 1.45 0.826 0.01 1.46 0.823 0.01 1.471.40 0.02 1.54 0.800 0.02 1.56 0.794 0.02 1.57 0.791 0.02 1.58 0.789 0.03 1.60 0.783 0.03 1.611.50 0.04 1.68 0.763 0.04 1.69 0.761 0.04 1.71 0.756 0.04 1.72 0.753 0.04 1.73 0.751 0.04 1.751.60 0.06 1.82 0.730 0.06 1.83 0.728 0.06 1.84 0.726 0.06 1.86 0.722 0.06 1.87 0.720 0.07 1.891.70 0.08 1.96 0.701 0.08 1.97 0.699 0.08 1.98 0.697 0.09 2.00 0.693 0.09 2.01 0.691 0.09 2.021.80 0.10 2.09 0.677 0.11 2.11 0.673 0.11 2.12 0.671 0.12 2.14 0.668 0.12 2.15 0.666 0.12 2.161.90 0.14 2.23 0.652 0.14 2.25 0.649 0.14 2.26 0.647 0.15 2.27 0.646 0.15 2.29 0.643 0.15 2.302.00 0.17 2.37 0.630 0.18 2.39 0.627 0.18 2.40 0.626 0.18 2.41 0.624 0.19 2.43 0.621 0.19 2.442.10 0.21 2.51 0.610 0.21 2.53 0.607 0.22 2.54 0.606 0.22 2.55 0.605 0.23 2.57 0.602 0.23 2.582.20 0.25 2.65 0.591 0.26 2.67 0.589 0.26 2.68 0.588 0.26 2.69 0.586 0.27 2.71 0.584 0.27 2.722.30 0.30 2.79 0.574 0.30 2.80 0.573 0.30 2.82 0.570 0.31 2.83 0.569 0.31 2.85 0.567 0.32 2.86

2.40 0.34 2.93 0.558 0.35 2.94 0.557 0.35 2.96 0.555 0.36 2.97 0.554 0.36 2.99 0.551 0.37 3.00

2.50 0.39 3.07 0.543 0.40 3.08 0.542 0.40 3.10 0.540 0.41 3.11 0.539 0.41 3.13 0.537 0.42 3.142.60 0.44 3.21 0.529 0.45 3.22 0.528 0.46 3.24 0.526 0.46 3.25 0.525 0.47 3.27 0.523 0.47 3.282.70 0.50 3.35 0.516 0.50 3.36 0.515 0.51 3.38 0.513 0.52 3.39 0.512 0.52 3.41 0.510 0.53 3.422.80 0.56 3.49 0.503 0.57 3.51 0.502 0.57 3.52 0.501 0.57 3.53 0.500 0.58 3.55 0.498 0.59 3.562.90 0.62 3.63 0.492 0.62 3.65 0.490 0.63 3.66 0.489 0.63 3.67 0.489 0.64 3.69 0.487 0.65 3.703.00 0.68 3.77 0.481 0.69 3.79 0.479 0.69 3.80 0.479 0.70 3.81 0.478 0.70 3.83 0.476 0.71 3.843.10 0.74 3.91 0.471 0.75 3.93 0.469 0.76 3.94 0.468 0.76 3.95 0.468 0.77 3.97 0.466 0.77 3.983.20 0.81 4.05 0.461 0.82 4.07 0.459 0.82 4.08 0.459 0.83 4.10 0.457 0.84 4.11 0.457 0.84 4.123.30 0.87 4.19 0.451 0.88 4.21 0.450 0.89 4.22 0.449 0.90 4.24 0.448 0.90 4.25 0.448 0.91 4.26

3.40 0.94 4.33 0.443 0.95 4.35 0.441 0.96 4.36 0.441 0.97 4.38 0.439 0.97 4.39 0.439 0.98 4.403.50 1.01 4.47 0.434 1.02 4.49 0.433 1.03 4.50 0.432 1.04 4.52 0.431 1.05 4.53 0.431 1.06 4.553.60 1.09 4.62 0.425 1.10 4.63 0.425 1.10 4.64 0.424 1.11 4.66 0.423 1.12 4.67 0.423 1.13 4.693.70 1.17 4.76 0.418 1.17 4.77 0.417 1.18 4.78 0.417 1.19 4.80 0.416 1.19 4.81 0.415 1.20 4.833.80 1.24 4.90 0.411 1.25 4.91 0.410 1.26 4.93 0.409 1.26 4.94 0.408 1.27 4.95 0.408 1.28 4.973.90 1.32 5.04 0.404 1.33 5.05 0.403 1.34 5.07 0.402 1.34 5.08 0.402 1.35 5.09 0.401 1.36 5.114.00 1.40 5.18 0.397 1.40 5.19 0.396 1.42 5.21 0.395 1.42 5.22 0.395 1.43 5.24 0.394 1.44 5.254.10 1.48 5.32 0.390 1.48 5.33 0.390 1.50 5.35 0.389 1.50 5.36 0.389 1.51 5.38 0.388 1.52 5.394.20 1.56 5.46 0.384 1.57 5.47 0.384 1.58 5.49 0.383 1.58 5.50 0.382 1.60 5.52 0.382 1.60 5.534.30 1.64 5.60 0.378 1.66 5.62 0.377 1.66 5.63 0.377 1.67 5.64 0.377 1.68 5.66 0.376 1.69 5.674.40 1.73 5.74 0.373 1.74 5.76 0.372 1.75 5.77 0.371 1.75 5.78 0.371 1.76 5.80 0.370 1.77 5.814.50 1.81 5.88 0.367 1.83 5.90 0.366 1.83 5.91 0.366 1.84 5.93 0.365 1.85 5.94 0.365 1.86 5.954.60 1.90 6.02 0.362 1.91 6.04 0.361 1.92 6.05 0.361 1.93 6.07 0.360 1.94 6.08 0.359 1.95 6.104.70 1.99 6.17 0.356 2.00 6.18 0.356 2.01 6.19 0.356 2.02 6.21 0.355 2.03 6.22 0.354 2.04 6.244.80 2.08 6.31 0.351 2.09 6.32 0.351 2.10 6.33 0.351 2.11 6.35 0.350 2.12 6.36 0.350 2.13 6.384.90 2.17 6.45 0.347 2.18 6.46 0.346 2.19 6.48 0.346 2.20 6.49 0.345 2.21 6.50 0.345 2.22 6.52

5.00 2.27 6.59 0.342 2.27 6.60 0.342 2.29 6.62 0.341 2.29 6.63 0.341 2.31 6.65 0.340 2.31 6.665.10 2.36 6.73 0.338 2.37 6.74 0.337 2.38 6.76 0.337 2.39 6.77 0.336 2.40 6.79 0.336 2.41 6.805.20 2.45 6.87 0.333 2.46 6.88 0.333 2.47 6.90 0.332 2.48 6.91 0.332 2.49 6.93 0.331 2.50 6.945.30 2.55 7.01 0.329 2.56 7.03 0.328 2.57 7.04 0.328 2.57 7.05 0.328 2.59 7.07 0.327 2.60 7.085.40 2.64 7.15 0.325 2.66 7.17 0.324 2.66 7.18 0.324 2.68 7.20 0.324 2.68 7.21 0.323 2.69 7.225.50 2.74 7.29 0.321 2.75 7.31 0.321 2.76 7.32 0.320 2.77 7.34 0.320 2.78 7.35 0.319 2.79 7.365.60 2.84 7.44 0.317 2.85 7.45 0.317 2.86 7.46 0.316 2.87 7.48 0.316 2.88 7.49 0.316 2.89 7.515.70 2.94 7.58 0.313 2.95 7.59 0.313 2.96 7.60 0.313 2.97 7.62 0.312 2.98 7.63 0.312 2.99 7.655.80 3.04 7.72 0.310 3.05 7.73 0.309 3.07 7.75 0.309 3.07 7.76 0.309 3.08 7.77 0.308 3.09 7.795.90 3.14 7.86 0.306 3.15 7.87 0.306 3.17 7.89 0.306 3.17 7.90 0.305 3.19 7.92 0.305 3.20 7.936.00 3.25 8.00 0.303 3.25 8.01 0.303 3.27 8.03 0.302 3.28 8.04 0.302 3.29 8.06 0.301 3.30 8.076.10 3.35 8.14 0.300 3.36 8.16 0.299 3.37 8.17 0.299 3.38 8.18 0.299 3.39 8.20 0.298 3.40 8.21

6.20 3.45 8.28 0.296 3.47 8.30 0.296 3.47 8.31 0.296 3.48 8.32 0.295 3.50 8.34 0.295 3.50 8.35

6.30 3.56 8.42 0.293 3.57 8.44 0.293 3.58 8.45 0.293 3.59 8.47 0.292 3.60 8.48 0.292 3.61 8.49

H / yc = [(K - 1)3 / (4 * K)] * [2 / (K * (K + 1))]1/3 y1 / yc = [2 / (K * (K + 1))]1/3 F = [{(2 * K + 1)

6.40 3.66 8.56 0.290 3.68 8.58 0.290 3.68 8.59 0.290 3.70 8.61 0.289 3.71 8.62 0.289 3.72 8.646.50 3.78 8.71 0.287 3.78 8.72 0.287 3.79 8.73 0.287 3.81 8.75 0.286 3.81 8.76 0.286 3.83 8.786.60 3.88 8.85 0.284 3.89 8.86 0.284 3.91 8.88 0.284 3.91 8.89 0.283 3.92 8.90 0.283 3.94 8.926.70 3.99 8.99 0.281 4.00 9.00 0.281 4.01 9.02 0.281 4.02 9.03 0.281 4.03 9.04 0.280 4.04 9.066.80 4.10 9.13 0.279 4.11 9.14 0.278 4.12 9.16 0.278 4.13 9.17 0.278 4.15 9.19 0.277 4.15 9.206.90 4.21 9.27 0.276 4.22 9.28 0.276 4.23 9.30 0.275 4.24 9.31 0.275 4.26 9.33 0.275 4.26 9.347.00 4.32 9.41 0.273 4.33 9.43 0.273 4.34 9.44 0.273 4.35 9.45 0.273 4.37 9.47 0.272 4.37 9.48

7.10 4.43 9.55 0.271 4.45 9.57 0.270 4.45 9.58 0.270 4.47 9.60 0.270 4.48 9.61 0.270 4.49 9.627.20 4.54 9.69 0.268 4.56 9.71 0.268 4.57 9.72 0.268 4.58 9.74 0.267 4.59 9.75 0.267 4.61 9.777.30 4.66 9.84 0.266 4.67 9.85 0.265 4.68 9.86 0.265 4.70 9.88 0.265 4.70 9.89 0.265 4.72 9.917.40 4.78 9.98 0.263 4.78 9.99 0.263 4.80 10.01 0.263 4.81 10.02 0.263 4.82 10.03 0.262 4.83 10.057.50 4.89 10.12 0.261 4.90 10.13 0.261 4.91 10.15 0.260 4.92 10.16 0.260 4.93 10.17 0.260 4.95 10.197.60 5.01 10.26 0.259 5.01 10.27 0.259 5.03 10.29 0.258 5.04 10.30 0.258 5.05 10.32 0.258 5.06 10.337.70 5.12 10.40 0.256 5.14 10.42 0.256 5.15 10.43 0.256 5.15 10.44 0.256 5.17 10.46 0.256 5.18 10.477.80 5.24 10.54 0.254 5.25 10.56 0.254 5.26 10.57 0.254 5.27 10.58 0.254 5.29 10.60 0.253 5.30 10.617.90 5.35 10.68 0.252 5.37 10.70 0.252 5.38 10.71 0.252 5.40 10.73 0.251 5.40 10.74 0.251 5.41 10.758.00 5.47 10.82 0.250 5.49 10.84 0.250 5.50 10.85 0.250 5.51 10.87 0.249 5.52 10.88 0.249 5.54 10.908.10 5.60 10.97 0.248 5.61 10.98 0.248 5.62 10.99 0.248 5.63 11.01 0.247 5.64 11.02 0.247 5.66 11.04

8.20 5.72 11.11 0.246 5.73 11.12 0.246 5.74 11.14 0.245 5.75 11.15 0.245 5.76 11.16 0.245 5.78 11.188.30 5.84 11.25 0.244 5.85 11.26 0.244 5.86 11.28 0.244 5.87 11.29 0.243 5.89 11.31 0.243 5.90 11.328.40 5.96 11.39 0.242 5.97 11.40 0.242 5.98 11.42 0.242 5.99 11.43 0.241 6.01 11.45 0.241 6.02 11.468.50 6.08 11.53 0.240 6.10 11.55 0.240 6.10 11.56 0.240 6.11 11.57 0.240 6.13 11.59 0.239 6.14 11.60

8.60 6.20 11.67 0.238 6.22 11.69 0.238 6.23 11.70 0.238 6.24 11.71 0.238 6.25 11.73 0.237 6.26 11.748.70 6.32 11.81 0.236 6.34 11.83 0.236 6.35 11.84 0.236 6.37 11.86 0.236 6.38 11.87 0.236 6.38 11.88

8.80 6.45 11.96 0.235 6.46 11.97 0.234 6.47 11.98 0.234 6.49 12.00 0.234 6.50 12.01 0.234 6.52 12.038.90 6.58 12.10 0.233 6.59 12.11 0.233 6.60 12.12 0.233 6.61 12.14 0.232 6.62 12.15 0.232 6.64 12.179.00 6.70 12.24 0.231 6.71 12.25 0.231 6.73 12.27 0.231 6.74 12.28 0.231 6.75 12.29 0.230 6.76 12.319.10 6.83 12.38 0.229 6.84 12.39 0.229 6.85 12.41 0.229 6.86 12.42 0.229 6.88 12.44 0.229 6.89 12.459.20 6.95 12.52 0.228 6.96 12.53 0.228 6.98 12.55 0.227 6.99 12.56 0.227 7.01 12.58 0.227 7.02 12.599.30 7.08 12.66 0.226 7.10 12.68 0.226 7.11 12.69 0.226 7.12 12.70 0.226 7.13 12.72 0.225 7.14 12.739.40 7.21 12.80 0.225 7.22 12.82 0.224 7.23 12.83 0.224 7.25 12.85 0.224 7.26 12.86 0.224 7.27 12.879.50 7.33 12.94 0.223 7.35 12.96 0.223 7.36 12.97 0.223 7.38 12.99 0.222 7.39 13.00 0.222 7.40 13.019.60 7.47 13.09 0.221 7.48 13.10 0.221 7.49 13.11 0.221 7.51 13.13 0.221 7.52 13.14 0.221 7.53 13.16

9.70 7.60 13.23 0.220 7.61 13.24 0.220 7.63 13.26 0.220 7.64 13.27 0.219 7.64 13.28 0.219 7.66 13.309.80 7.73 13.37 0.218 7.74 13.38 0.218 7.76 13.40 0.218 7.76 13.41 0.218 7.77 13.42 0.218 7.79 13.44

9.90 7.86 13.51 0.217 7.87 13.52 0.217 7.89 13.54 0.217 7.89 13.55 0.216 7.91 13.57 0.216 7.92 13.5810.00 7.99 13.65 0.215 8.01 13.67 0.215 8.02 13.68 0.215 8.03 13.69 0.215 8.04 13.71 0.215 8.05 13.7210.10 8.12 13.79 0.214 8.14 13.81 0.214 8.15 13.82 0.214 8.16 13.83 0.214 8.17 13.85 0.213 8.18 13.8610.20 8.25 13.93 0.213 8.27 13.95 0.212 8.28 13.96 0.212 8.30 13.98 0.212 8.31 13.99 0.212 8.32 14.0010.30 8.38 14.07 0.211 8.40 14.09 0.211 8.41 14.10 0.211 8.43 14.12 0.211 8.44 14.13 0.211 8.46 14.15

10.40 8.52 14.22 0.210 8.53 14.23 0.210 8.54 14.24 0.210 8.56 14.26 0.209 8.57 14.27 0.209 8.59 14.2910.50 8.66 14.36 0.209 8.67 14.37 0.208 8.69 14.39 0.208 8.70 14.40 0.208 8.70 14.41 0.208 8.72 14.4310.60 8.79 14.50 0.207 8.80 14.51 0.207 8.82 14.53 0.207 8.83 14.54 0.207 8.85 14.56 0.207 8.86 14.5710.70 8.92 14.64 0.206 8.93 14.65 0.206 8.95 14.67 0.206 8.96 14.68 0.206 8.98 14.70 0.205 8.99 14.7110.80 9.06 14.78 0.205 9.08 14.80 0.205 9.09 14.81 0.204 9.10 14.82 0.204 9.12 14.84 0.204 9.13 14.8510.90 9.19 14.92 0.203 9.21 14.94 0.203 9.22 14.95 0.203 9.24 14.97 0.203 9.25 14.98 0.203 9.26 14.9911.00 9.33 15.06 0.202 9.35 15.08 0.202 9.36 15.09 0.202 9.38 15.11 0.202 9.39 15.12 0.202 9.41 15.1411.10 9.48 15.21 0.201 9.49 15.22 0.201 9.50 15.23 0.201 9.52 15.25 0.201 9.52 15.26 0.201 9.54 15.2811.20 9.61 15.35 0.200 9.62 15.36 0.200 9.64 15.38 0.199 9.65 15.39 0.199 9.66 15.40 0.199 9.68 15.4211.30 9.75 15.49 0.199 9.76 15.50 0.198 9.78 15.52 0.198 9.79 15.53 0.198 9.80 15.54 0.198 9.82 15.5611.40 9.89 15.63 0.197 9.90 15.64 0.197 9.92 15.66 0.197 9.93 15.67 0.197 9.95 15.69 0.197 9.96 15.7011.50 10.03 15.77 0.196 10.05 15.79 0.196 10.06 15.80 0.196 10.07 15.81 0.196 10.09 15.83 0.196 10.10 15.8411.60 10.17 15.91 0.195 10.18 15.93 0.195 10.19 15.94 0.195 10.20 15.95 0.195 10.22 15.97 0.195 10.23 15.9811.70 10.30 16.05 0.194 10.32 16.07 0.194 10.33 16.08 0.194 10.35 16.10 0.194 10.36 16.11 0.194 10.37 16.1211.80 10.45 16.20 0.193 10.46 16.21 0.193 10.47 16.22 0.193 10.49 16.24 0.193 10.50 16.25 0.193 10.52 16.2711.90 10.59 16.34 0.192 10.60 16.35 0.192 10.61 16.36 0.192 10.63 16.38 0.192 10.64 16.39 0.191 10.66 16.4112.00 10.74 16.48 0.191 10.75 16.49 0.191 10.77 16.51 0.191 10.78 16.52 0.190 10.79 16.53 0.190 10.81 16.5512.10 10.88 16.62 0.190 10.89 16.63 0.190 10.91 16.65 0.190 10.92 16.66 0.189 10.94 16.68 0.189 10.95 16.6912.20 11.02 16.76 0.189 11.03 16.77 0.189 11.05 16.79 0.188 11.06 16.80 0.188 11.08 16.82 0.188 11.09 16.8312.30 11.16 16.90 0.188 11.18 16.92 0.188 11.19 16.93 0.187 11.20 16.94 0.187 11.22 16.96 0.187 11.23 16.9712.40 11.30 17.04 0.187 11.32 17.06 0.187 11.33 17.07 0.186 11.35 17.09 0.186 11.36 17.10 0.186 11.37 17.1112.50 11.45 17.18 0.186 11.47 17.20 0.186 11.48 17.21 0.185 11.50 17.23 0.185 11.51 17.24 0.185 11.53 17.26

12.60 11.60 17.33 0.185 11.61 17.34 0.185 11.62 17.35 0.185 11.64 17.37 0.184 11.65 17.38 0.184 11.67 17.4012.70 11.74 17.47 0.184 11.75 17.48 0.184 11.77 17.50 0.183 11.79 17.51 0.183 11.80 17.52 0.183 11.82 17.5412.80 11.89 17.61 0.183 11.90 17.62 0.183 11.92 17.64 0.183 11.93 17.65 0.182 11.95 17.67 0.182 11.96 17.6812.90 12.03 17.75 0.182 12.04 17.76 0.182 12.06 17.78 0.182 12.08 17.79 0.182 12.10 17.81 0.181 12.11 17.8213.00 12.18 17.89 0.181 12.20 17.91 0.181 12.21 17.92 0.181 12.22 17.93 0.181 12.24 17.95 0.180 12.25 17.9613.10 12.32 18.03 0.180 12.35 18.05 0.180 12.36 18.06 0.180 12.38 18.08 0.180 12.39 18.09 0.180 12.40 18.1013.20 12.47 18.17 0.179 12.49 18.19 0.179 12.50 18.20 0.179 12.52 18.22 0.179 12.53 18.23 0.179 12.54 18.2413.30 12.63 18.32 0.178 12.64 18.33 0.178 12.65 18.34 0.178 12.67 18.36 0.178 12.68 18.37 0.178 12.70 18.3913.40 12.78 18.46 0.177 12.79 18.47 0.177 12.81 18.49 0.177 12.82 18.50 0.177 12.83 18.51 0.177 12.85 18.5313.50 12.92 18.60 0.176 12.93 18.61 0.176 12.96 18.63 0.176 12.97 18.64 0.176 12.98 18.65 0.176 13.00 18.67

13.60 13.07 18.74 0.176 13.08 18.75 0.175 13.10 18.77 0.175 13.11 18.78 0.175 13.14 18.80 0.175 13.15 18.8113.70 13.22 18.88 0.175 13.24 18.90 0.175 13.25 18.91 0.174 13.26 18.92 0.174 13.28 18.94 0.174 13.29 18.95

13.80 13.37 19.02 0.174 13.39 19.04 0.174 13.40 19.05 0.174 13.41 19.06 0.174 13.43 19.08 0.173 13.44 19.0913.90 13.52 19.16 0.173 13.54 19.18 0.173 13.55 19.19 0.173 13.57 19.21 0.173 13.58 19.22 0.173 13.59 19.2314.00 13.68 19.31 0.172 13.69 19.32 0.172 13.70 19.33 0.172 13.72 19.35 0.172 13.73 19.36 0.172 13.75 19.3814.10 13.83 19.45 0.171 13.84 19.46 0.171 13.85 19.47 0.171 13.87 19.49 0.171 13.88 19.50 0.171 13.91 19.5214.20 13.98 19.59 0.171 13.99 19.60 0.170 14.01 19.62 0.170 14.02 19.63 0.170 14.03 19.64 0.170 14.06 19.6614.30 14.13 19.73 0.170 14.14 19.74 0.170 14.16 19.76 0.170 14.17 19.77 0.170 14.20 19.79 0.169 14.21 19.80

14.40 14.28 19.87 0.169 14.29 19.88 0.169 14.32 19.90 0.169 14.33 19.91 0.169 14.35 19.93 0.169 14.36 19.9414.50 14.44 20.01 0.168 14.46 20.03 0.168 14.47 20.04 0.168 14.48 20.05 0.168 14.50 20.07 0.168 14.51 20.08

14.60 14.59 20.15 0.167 14.61 20.17 0.167 14.62 20.18 0.167 14.64 20.20 0.167 14.65 20.21 0.167 14.66 20.2214.70 14.74 20.29 0.167 14.76 20.31 0.167 14.77 20.32 0.167 14.80 20.34 0.166 14.81 20.35 0.166 14.83 20.3714.80 14.90 20.44 0.166 14.92 20.45 0.166 14.93 20.46 0.166 14.95 20.48 0.166 14.96 20.49 0.166 14.98 20.5114.90 15.06 20.58 0.165 15.07 20.59 0.165 15.09 20.61 0.165 15.10 20.62 0.165 15.11 20.63 0.165 15.14 20.6515.00 15.21 20.72 0.164 15.22 20.73 0.164 15.25 20.75 0.164 15.26 20.76 0.164 15.28 20.78 0.164 15.29 20.79

H / yc 2.12 F H/yc F y1/yc y2/y1F 4.26 5.50 2.74 5.50 0.321 7.29

F 2.12 5.49 0.321 7.29F 4.26 0.01 0.000 0

1.240 Y Zy1/yc 0.321 y2/y1 7.29

ESTANQUE TIPO I : ESTANQUE TIPO II : Número de FROUDE entre 2.5 y 4.5 N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad < de 15 m/s

F F F F h3 / y1 h4 / y1 F h3 / y1 h4 / y1

1.80 4.05 2.90 5.20 4.00 5.79 4.50 2.22 1.35 1.25 9.00 2.70 2.18 1.511.90 4.20 3.00 5.26 4.10 5.80 5.00 2.32 1.48 1.27 9.50 2.73 2.25 1.522.00 4.30 3.10 5.31 4.20 5.85 5.50 2.40 1.51 1.29 10.00 2.76 2.30 1.532.10 4.40 3.20 5.40 4.30 5.88 6.00 2.46 16.00 1.35 10.50 2.77 2.35 1.552.20 4.55 3.30 5.48 4.40 5.90 6.50 2.50 1.70 1.41 11.00 2.78 1.48 1.562.30 4.60 3.40 5.52 4.50 5.93 7.00 2.58 1.80 1.44 11.50 2.78 2.51 1.602.40 4.72 3.50 5.60 4.60 5.95 7.50 2.60 1.90 1.46 12.00 2.78 2.60 1.652.50 4.80 3.60 5.63 4.70 5.97 8.00 2.65 2.00 1.48 12.50 2.78 2.70 1.702.60 4.92 3.70 5.69 4.80 5.98 8.50 2.67 2.10 1.502.70 5.00 3.80 5.73 4.90 5.992.80 5.09 3.90 5.75 5.00 6.00

5.50 2.40 5.50 1.515.00 2.32 5.00 1.48

ESTANQUE TIPO III : 0.50 0.08 0.50 0.03N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad > de 15 m/s -0.18 X -0.18 Y

X = -0.03 Y = -0.01

F F F F = 4.82 2.29 F = 4.82 1.47

4.00 3.60 8.00 4.22 11.50 4.384.50 3.72 8.50 4.26 12.00 4.385.00 3.83 9.00 4.33 12.50 4.385.50 3.94 9.50 4.36 13.00 4.386.00 4.04 10.00 4.37 13.50 4.376.50 4.10 10.50 4.38 14.00 4.36

7.00 4.16 11.00 4.38 14.50 4.357.50 4.20

L I / y2 L I / y2 L I / y2 L II / y2 L II / y2

L III / y2 L III / y2 L III / y2 = LII / Y2

0.05 0.06 0.07 0.08 0.09

y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc H / yc y2 / y1 y1 / yc

0.967 0.00 1.08 0.962 0.00 1.09 0.958 0.00 1.11 0.949 0.00 1.12 0.9440.912 0.00 1.21 0.908 0.00 1.23 0.900 0.00 1.24 0.896 0.00 1.26 0.8890.861 0.01 1.35 0.857 0.01 1.36 0.854 0.01 1.38 0.848 0.01 1.39 0.8440.820 0.02 1.49 0.814 0.02 1.50 0.811 0.02 1.51 0.808 0.02 1.53 0.8020.781 0.03 1.62 0.778 0.03 1.64 0.773 0.03 1.65 0.770 0.03 1.67 0.7650.746 0.05 1.76 0.744 0.05 1.78 0.739 0.05 1.79 0.737 0.05 1.80 0.7350.715 0.07 1.90 0.713 0.07 1.91 0.711 0.07 1.93 0.707 0.08 1.94 0.7050.690 0.09 2.04 0.686 0.10 2.05 0.684 0.10 2.07 0.680 0.10 2.08 0.6780.664 0.12 2.18 0.661 0.13 2.19 0.659 0.13 2.21 0.656 0.13 2.22 0.6540.641 0.16 2.32 0.638 0.16 2.33 0.636 0.16 2.34 0.635 0.17 2.36 0.6320.620 0.20 2.46 0.617 0.20 2.47 0.616 0.20 2.48 0.614 0.21 2.50 0.6110.600 0.24 2.60 0.598 0.24 2.61 0.597 0.24 2.62 0.595 0.25 2.64 0.5930.583 0.28 2.73 0.581 0.28 2.75 0.579 0.29 2.76 0.578 0.29 2.78 0.5750.566 0.32 2.87 0.565 0.33 2.89 0.562 0.33 2.90 0.561 0.34 2.92 0.559

0.550 0.37 3.01 0.549 0.38 3.03 0.547 0.38 3.04 0.546 0.39 3.06 0.544

0.536 0.42 3.15 0.535 0.43 3.17 0.533 0.43 3.18 0.532 0.44 3.20 0.5300.522 0.48 3.29 0.521 0.48 3.31 0.519 0.49 3.32 0.519 0.50 3.34 0.5170.510 0.54 3.44 0.508 0.54 3.45 0.507 0.54 3.46 0.506 0.55 3.48 0.5040.498 0.59 3.58 0.496 0.60 3.59 0.495 0.60 3.60 0.494 0.61 3.62 0.4930.486 0.66 3.72 0.485 0.66 3.73 0.484 0.66 3.74 0.483 0.67 3.76 0.4820.476 0.72 3.86 0.474 0.72 3.87 0.473 0.73 3.88 0.473 0.74 3.90 0.4710.466 0.78 4.00 0.464 0.79 4.01 0.463 0.79 4.02 0.463 0.80 4.04 0.4610.456 0.85 4.14 0.455 0.85 4.15 0.454 0.86 4.17 0.453 0.87 4.18 0.4520.447 0.92 4.28 0.446 0.92 4.29 0.445 0.93 4.31 0.444 0.94 4.32 0.443

0.438 0.99 4.42 0.437 0.99 4.43 0.436 1.00 4.45 0.435 1.01 4.46 0.4350.429 1.06 4.56 0.429 1.07 4.57 0.428 1.08 4.59 0.427 1.08 4.60 0.4270.422 1.13 4.70 0.421 1.14 4.71 0.421 1.15 4.73 0.419 1.16 4.74 0.4190.414 1.21 4.84 0.414 1.22 4.85 0.413 1.23 4.87 0.412 1.23 4.88 0.4120.407 1.29 4.98 0.406 1.30 5.00 0.405 1.30 5.01 0.405 1.31 5.02 0.4040.400 1.36 5.12 0.400 1.38 5.14 0.399 1.38 5.15 0.398 1.39 5.16 0.3980.394 1.44 5.26 0.393 1.46 5.28 0.392 1.46 5.29 0.392 1.47 5.31 0.3910.387 1.53 5.40 0.387 1.54 5.42 0.386 1.54 5.43 0.385 1.55 5.45 0.3850.381 1.61 5.55 0.380 1.62 5.56 0.380 1.63 5.57 0.379 1.64 5.59 0.3790.375 1.70 5.69 0.375 1.70 5.70 0.374 1.71 5.71 0.374 1.72 5.73 0.3730.370 1.78 5.83 0.369 1.79 5.84 0.369 1.80 5.86 0.368 1.81 5.87 0.3670.364 1.87 5.97 0.364 1.88 5.98 0.363 1.89 6.00 0.362 1.89 6.01 0.3620.359 1.96 6.11 0.358 1.96 6.12 0.358 1.98 6.14 0.357 1.98 6.15 0.3570.354 2.05 6.25 0.353 2.05 6.26 0.353 2.06 6.28 0.352 2.07 6.29 0.3520.349 2.14 6.39 0.349 2.15 6.41 0.348 2.15 6.42 0.348 2.16 6.43 0.3470.344 2.23 6.53 0.344 2.24 6.55 0.343 2.25 6.56 0.343 2.25 6.57 0.343

0.340 2.32 6.67 0.339 2.33 6.69 0.339 2.34 6.70 0.338 2.35 6.72 0.3380.335 2.41 6.81 0.335 2.43 6.83 0.334 2.43 6.84 0.334 2.45 6.86 0.3330.331 2.51 6.96 0.330 2.52 6.97 0.330 2.53 6.98 0.330 2.54 7.00 0.3290.327 2.61 7.10 0.326 2.62 7.11 0.326 2.62 7.12 0.326 2.64 7.14 0.3250.323 2.71 7.24 0.322 2.71 7.25 0.322 2.73 7.27 0.322 2.73 7.28 0.3210.319 2.80 7.38 0.319 2.81 7.39 0.318 2.82 7.41 0.318 2.83 7.42 0.3180.315 2.90 7.52 0.315 2.91 7.53 0.315 2.92 7.55 0.314 2.93 7.56 0.3140.311 3.00 7.66 0.311 3.02 7.68 0.311 3.02 7.69 0.310 3.03 7.70 0.3100.308 3.10 7.80 0.308 3.12 7.82 0.307 3.12 7.83 0.307 3.13 7.84 0.3070.305 3.20 7.94 0.304 3.22 7.96 0.304 3.22 7.97 0.304 3.24 7.99 0.3030.301 3.30 8.08 0.301 3.32 8.10 0.300 3.33 8.11 0.300 3.34 8.13 0.3000.298 3.42 8.23 0.297 3.42 8.24 0.297 3.43 8.25 0.297 3.44 8.27 0.297

0.295 3.52 8.37 0.294 3.53 8.38 0.294 3.54 8.40 0.294 3.55 8.41 0.293

0.292 3.62 8.51 0.291 3.63 8.52 0.291 3.65 8.54 0.291 3.65 8.55 0.290

F = [{(2 * K + 1)2 - 1} / 8]1/2

0.289 3.73 8.65 0.288 3.74 8.66 0.288 3.75 8.68 0.288 3.76 8.69 0.2870.286 3.84 8.79 0.285 3.84 8.80 0.285 3.86 8.82 0.285 3.87 8.83 0.2850.283 3.94 8.93 0.283 3.96 8.95 0.282 3.97 8.96 0.282 3.98 8.97 0.2820.280 4.05 9.07 0.280 4.07 9.09 0.279 4.08 9.10 0.279 4.09 9.12 0.2790.277 4.16 9.21 0.277 4.18 9.23 0.277 4.19 9.24 0.276 4.20 9.26 0.2760.275 4.28 9.36 0.274 4.29 9.37 0.274 4.30 9.38 0.274 4.31 9.40 0.2730.272 4.39 9.50 0.272 4.40 9.51 0.271 4.41 9.53 0.271 4.42 9.54 0.271

0.270 4.50 9.64 0.269 4.51 9.65 0.269 4.53 9.67 0.269 4.53 9.68 0.2680.267 4.61 9.78 0.267 4.62 9.79 0.267 4.64 9.81 0.266 4.65 9.82 0.2660.264 4.73 9.92 0.264 4.74 9.93 0.264 4.75 9.95 0.264 4.76 9.96 0.2640.262 4.84 10.06 0.262 4.86 10.08 0.262 4.87 10.09 0.261 4.87 10.10 0.2610.260 4.96 10.20 0.260 4.97 10.22 0.259 4.98 10.23 0.259 5.00 10.25 0.2590.258 5.07 10.34 0.257 5.09 10.36 0.257 5.10 10.37 0.257 5.11 10.39 0.2570.255 5.20 10.49 0.255 5.20 10.50 0.255 5.21 10.51 0.255 5.23 10.53 0.2540.253 5.31 10.63 0.253 5.32 10.64 0.253 5.34 10.66 0.252 5.35 10.67 0.2520.251 5.43 10.77 0.251 5.44 10.78 0.251 5.45 10.80 0.250 5.46 10.81 0.2500.249 5.55 10.91 0.249 5.56 10.92 0.249 5.57 10.94 0.248 5.58 10.95 0.2480.247 5.67 11.05 0.247 5.67 11.06 0.247 5.69 11.08 0.246 5.70 11.09 0.246

0.245 5.79 11.19 0.245 5.80 11.21 0.244 5.81 11.22 0.244 5.82 11.23 0.2440.243 5.91 11.33 0.243 5.92 11.35 0.243 5.93 11.36 0.242 5.95 11.38 0.2420.241 6.03 11.47 0.241 6.04 11.49 0.241 6.05 11.50 0.241 6.07 11.52 0.2400.239 6.16 11.62 0.239 6.17 11.63 0.239 6.17 11.64 0.239 6.19 11.66 0.238

0.237 6.28 11.76 0.237 6.29 11.77 0.237 6.31 11.79 0.237 6.31 11.80 0.2370.236 6.40 11.90 0.235 6.41 11.91 0.235 6.43 11.93 0.235 6.44 11.94 0.235

0.234 6.53 12.04 0.234 6.53 12.05 0.233 6.55 12.07 0.233 6.56 12.08 0.2330.232 6.65 12.18 0.232 6.67 12.20 0.232 6.68 12.21 0.231 6.68 12.22 0.2310.230 6.77 12.32 0.230 6.79 12.34 0.230 6.80 12.35 0.230 6.81 12.36 0.2300.229 6.90 12.46 0.228 6.92 12.48 0.228 6.93 12.49 0.228 6.94 12.51 0.2280.227 7.03 12.61 0.227 7.04 12.62 0.227 7.05 12.63 0.226 7.07 12.65 0.2260.225 7.16 12.75 0.225 7.17 12.76 0.225 7.18 12.77 0.225 7.20 12.79 0.2250.224 7.29 12.89 0.224 7.30 12.90 0.223 7.32 12.92 0.223 7.32 12.93 0.2230.222 7.42 13.03 0.222 7.42 13.04 0.222 7.44 13.06 0.222 7.45 13.07 0.2220.221 7.54 13.17 0.220 7.55 13.18 0.220 7.57 13.20 0.220 7.58 13.21 0.220

0.219 7.67 13.31 0.219 7.69 13.33 0.219 7.70 13.34 0.219 7.71 13.35 0.2190.218 7.80 13.45 0.218 7.82 13.47 0.217 7.83 13.48 0.217 7.85 13.50 0.217

0.216 7.93 13.59 0.216 7.95 13.61 0.216 7.96 13.62 0.216 7.98 13.64 0.2160.215 8.07 13.74 0.215 8.08 13.75 0.214 8.09 13.76 0.214 8.11 13.78 0.2140.213 8.20 13.88 0.213 8.21 13.89 0.213 8.23 13.91 0.213 8.24 13.92 0.2130.212 8.33 14.02 0.212 8.34 14.03 0.212 8.36 14.05 0.211 8.37 14.06 0.2110.211 8.47 14.16 0.210 8.48 14.17 0.210 8.50 14.19 0.210 8.50 14.20 0.210

0.209 8.60 14.30 0.209 8.62 14.32 0.209 8.63 14.33 0.209 8.64 14.34 0.2090.208 8.73 14.44 0.208 8.75 14.46 0.208 8.76 14.47 0.208 8.77 14.48 0.2070.207 8.87 14.58 0.206 8.89 14.60 0.206 8.90 14.61 0.206 8.92 14.63 0.2060.205 9.01 14.73 0.205 9.02 14.74 0.205 9.03 14.75 0.205 9.05 14.77 0.2050.204 9.15 14.87 0.204 9.16 14.88 0.204 9.17 14.89 0.204 9.18 14.91 0.2040.203 9.28 15.01 0.203 9.29 15.02 0.203 9.31 15.04 0.202 9.32 15.05 0.2020.202 9.42 15.15 0.201 9.43 15.16 0.201 9.45 15.18 0.201 9.46 15.19 0.2010.200 9.55 15.29 0.200 9.56 15.30 0.200 9.58 15.32 0.200 9.59 15.33 0.2000.199 9.69 15.43 0.199 9.71 15.45 0.199 9.72 15.46 0.199 9.73 15.47 0.1990.198 9.83 15.57 0.198 9.85 15.59 0.198 9.86 15.60 0.198 9.88 15.62 0.1980.197 9.97 15.71 0.197 9.99 15.73 0.197 10.00 15.74 0.197 10.02 15.76 0.1960.196 10.12 15.86 0.196 10.13 15.87 0.195 10.14 15.88 0.195 10.16 15.90 0.1950.195 10.25 16.00 0.194 10.26 16.01 0.194 10.28 16.03 0.194 10.29 16.04 0.1940.194 10.39 16.14 0.193 10.40 16.15 0.193 10.42 16.17 0.193 10.43 16.18 0.1930.192 10.53 16.28 0.192 10.54 16.29 0.192 10.56 16.31 0.192 10.57 16.32 0.1920.191 10.67 16.42 0.191 10.69 16.44 0.191 10.70 16.45 0.191 10.71 16.46 0.1910.190 10.82 16.56 0.190 10.84 16.58 0.190 10.85 16.59 0.190 10.87 16.61 0.1900.189 10.96 16.70 0.189 10.98 16.72 0.189 10.99 16.73 0.189 11.01 16.75 0.1890.188 11.11 16.85 0.188 11.12 16.86 0.188 11.13 16.87 0.188 11.15 16.89 0.1880.187 11.25 16.99 0.187 11.26 17.00 0.187 11.28 17.02 0.187 11.29 17.03 0.1870.186 11.39 17.13 0.186 11.41 17.14 0.186 11.43 17.16 0.186 11.44 17.17 0.1860.185 11.54 17.27 0.185 11.55 17.28 0.185 11.57 17.30 0.185 11.58 17.31 0.185

0.184 11.68 17.41 0.184 11.70 17.43 0.184 11.71 17.44 0.184 11.72 17.45 0.1840.183 11.83 17.55 0.183 11.85 17.57 0.183 11.86 17.58 0.183 11.87 17.59 0.1830.182 11.97 17.69 0.182 11.99 17.71 0.182 12.00 17.72 0.182 12.02 17.74 0.1820.181 12.13 17.84 0.181 12.14 17.85 0.181 12.15 17.86 0.181 12.17 17.88 0.1810.180 12.27 17.98 0.180 12.28 17.99 0.180 12.29 18.00 0.180 12.31 18.02 0.1800.180 12.42 18.12 0.179 12.43 18.13 0.179 12.45 18.15 0.179 12.46 18.16 0.1790.179 12.57 18.26 0.178 12.58 18.27 0.178 12.60 18.29 0.178 12.61 18.30 0.1780.178 12.71 18.40 0.178 12.72 18.41 0.178 12.74 18.43 0.177 12.75 18.44 0.1770.177 12.86 18.54 0.177 12.88 18.56 0.177 12.89 18.57 0.177 12.90 18.58 0.1760.176 13.01 18.68 0.176 13.03 18.70 0.176 13.04 18.71 0.176 13.06 18.73 0.176

0.175 13.16 18.82 0.175 13.18 18.84 0.175 13.19 18.85 0.175 13.21 18.87 0.1750.174 13.32 18.97 0.174 13.33 18.98 0.174 13.34 18.99 0.174 13.36 19.01 0.174

0.173 13.47 19.11 0.173 13.48 19.12 0.173 13.50 19.14 0.173 13.51 19.15 0.1730.173 13.62 19.25 0.172 13.63 19.26 0.172 13.65 19.28 0.172 13.66 19.29 0.1720.172 13.77 19.39 0.172 13.78 19.40 0.172 13.80 19.42 0.171 13.81 19.43 0.1710.171 13.92 19.53 0.171 13.94 19.55 0.171 13.95 19.56 0.171 13.96 19.57 0.1710.170 14.07 19.67 0.170 14.09 19.69 0.170 14.10 19.70 0.170 14.12 19.72 0.1700.169 14.22 19.81 0.169 14.24 19.83 0.169 14.25 19.84 0.169 14.27 19.86 0.169

0.169 14.38 19.96 0.168 14.39 19.97 0.168 14.40 19.98 0.168 14.42 20.00 0.1680.168 14.53 20.10 0.168 14.54 20.11 0.168 14.57 20.13 0.168 14.58 20.14 0.167

0.167 14.69 20.24 0.167 14.70 20.25 0.167 14.72 20.27 0.167 14.73 20.28 0.1670.166 14.84 20.38 0.166 14.85 20.39 0.166 14.87 20.41 0.166 14.88 20.42 0.1660.166 14.99 20.52 0.165 15.01 20.54 0.165 15.03 20.55 0.165 15.04 20.56 0.1650.165 15.15 20.66 0.165 15.17 20.68 0.165 15.18 20.69 0.165 15.19 20.70 0.1650.164 15.30 20.80 0.164 15.32 20.82 0.164 15.33 20.83 0.164 15.36 20.85 0.164

ESTANQUE TIPO II : N° de FROUDE > de 4.5 y Velocidad < de 15 m/s

F h3 / y1 h4 / y1

13.00 2.78 2.80 1.7513.50 2.78 2.85 1.7714.00 2.78 2.96 1.8014.50 2.78 3.10 1.8215.00 2.78 3.20 1.8515.50 2.78 3.26 1.8916.00 2.78 3.35 1.9116.50 2.78 3.44 1.94

5.50 1.295.00 1.270.50 0.02

-0.18 ZZ = -0.01

= h3 / Y1 F = 4.82 1.26 = h4 / Y1

L II / y2

Caída Inclinada

Documents

Transcript of Caída Inclinada