capitulo2
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Capitulo 2:
Elaborado por:
José Darío Aguirre
Edward Betancur
Julieth Corrales
Luis Fernando Gómez
José Darío Porto Mass.
INDICE
MÉTODO DE SUPERPOSICIÓN
Principio de superposición:
LÍNEAS DE INFLUENCIA
• Definición• Método de la línea de influencia• Principio de Muller- Breslau• Líneas de influencia de vigas determinadas• Ejemplo 1• Conclusiones del ejemplo• Ejemplo 2• Ejemplo 3• Ejemplo 4• Ejemplo 5• Ejemplo 6• Máximo absoluto de la fuerza cortante• Máximo absoluto del momento flector• Línea de influencia para cerchas• Ejemplo 7
• Líneas de influencia en pórticos• Líneas de influencia para cerchas compuestas• Líneas de influencia de vigas indeterminadas
CAPITULO 2
MÉTODO DE SUPERPOSICIÓN Y LÍNEAS DE INFLUENCIA
MÉTODO DE SUPERPOSICIÓN
Se dijo que el análisis de una estructura consiste en encontrar su posición
deformada y las fuerzas internas de sus miembros. Cuando una estructura es
estáticamente indeterminada, preferiblemente se consideran las reacciones o
fuerzas internas en exceso como sistemas de carga adicionales que reciben el
nombre de “redundantes” y que actúan sobre una estructura modificada que sea
estáticamente determinada.
PRINCIPIO DE SUPERPOSICIÓN:
Si los desplazamientos y esfuerzos en todos los puntos de una estructura son
proporcionales a las cargas que los causan, los desplazamientos y esfuerzos
totales que resultan de la aplicación simultánea de varias cargas son la suma de
los desplazamientos y esfuerzos causados por dichas cargas aplicadas
separadamente. Para que se pueda aplicar la superposición es necesario que
exista una relación lineal entre cargas, esfuerzos y deflexiones. Tal relación deja
de ser lineal cuando las deformaciones en el material de qué está hecha la
estructura no son proporcionales a los esfuerzos, o sea cuando el material no
sigue la ley de HOOKE, y cuando los cambios en geometría de la estructura al ser
sometida a cargas y la naturaleza de éstas es tal que dichos cambios afectan las
fuerzas internas en forma que no se puede despreciar.
Cuando una viga esta sometida a varias cargas concentradas o distribuidas, a
menudo es conveniente calcular separadamente la pendiente y la deflexión
causadas por cada una de las cargas. La pendiente y deflexión total se obtiene
aplicando el principio de superposición, sumando los valores de la pendiente o
deflexión correspondientes a las diversas cargas.
Para entender mejor lo dicho anteriormente realizaremos el siguiente ejemplo:
Halle la pendiente y deflexión en C para la viga, con las cargas mostradas, donde
la rigidez flexional de la viga es EI = 100*106 N*m2
Para calcular la pendiente y la deflexión en cualquier punto de la viga lo podemos
hacer superponiendo la pendiente y deflexión producidas tanto por la carga
concentrada como por la distribuida, tal como se muestra en el siguiente grafico:
+
La pendiente y la deflexión tanto para la carga concentrada como para la
distribuida se calculan por métodos aprendidos en cursos previos al de análisis
estructural I, métodos que asumimos ya son conocidos por el lector, por lo cual
nos limitaremos a dar los resultados obtenidos:
Para la carga concentrada tenemos:
( ) ( )( ) rad
EIPL
PC3
6
232
10*310*10032
8*10*15032
−−=−
=−=θ
( ) ( )( ) m
EIPLy PC
36
332
10*910*100*256
8*10*15032563 −−=−=−=
Para la carga distribuida encontramos que:
( )XLLXXEIwy 334 2
24−+−= (1)
Con W = 20 KN/m, X = 2 m, EI = 100*106 N.m2, y L = 8 m obtenemos:
( ) ( )( ) my WC3
6
3
10*60.791210*100*24
10*20 −−=−=
Ahora derivando a (1) con respecto a X tenemos:
( )323 6424
LLXXEIw
dxdy
−+−==θ
Reemplazando los valores de w, X, L, y EI ya conocidos obtenemos el siguiente
resultado:
( ) ( )( ) radWC3
6
3
10*93.235210*100*24
10*20 −−=−=θ
Como paso final tenemos que las pendientes producidas por la carga concentrada
y la carga distribuida usando el método de superposición son respectivamente:
( ) ( ) radWCPCC333 10*93.510*93.210*3 −−− −=−−=+= θθθ
( ) ( ) mmmmmmyyy WCPCC 166.79 =−−=+=
Este método de superposición es bastante útil y permite la utilización de tablas
que dan las ecuaciones para la pendiente y deflexión de diferentes tipos de vigas
con diversos tipos de apoyos y cargas.
LÍNEAS DE INFLUENCIA
INTRODUCCIÓN
En la ingeniería estructural, un principio básico es que cada sección de un
miembro debe diseñarse para que pueda resistir las máximas solicitaciones
producidas por las cargas que actúan sobre él. Es importante averiguar la
posición crítica cuando hay cargas móviles o movibles que generan las máximas
respuestas, ya que no siempre la misma posición genera las máximas respuestas
de todas las posibles solicitaciones, es por tal razón, que se debe de analizar para
cada respuesta individual. A este respecto resulta muy útil el concepto de línea de
influencia.
Dicho concepto fue formulado por el alemán E. Winkler en 1867 y en 1887 Müller-
Breslau descubrió el principio que lleva su nombre, facilitando la solución gráfica
de las líneas de influencia tanto para estructuras determinadas como
indeterminadas.
DEFINICIÓN
Antes de definir la línea de influencia, se debe de tener claro el concepto de Carga
Viva.
Carga Viva: Aquella que actúa sobre una estructura desplazándose sobre ella,
ejemplo: vehículo viajando sobre un puente. Para cada sección las fuerzas,
momentos, y desplazamientos varían al desplazarse la carga. Para efectos de
diseño se deben conocer los valores máximos de esas fuerzas, momentos t
desplazamientos en cada sección.
La Línea de influencia se puede definir como una curva cuya ordenada da el valor
de una respuesta estructural: reacción, carga axial, corte, momento, etc., en un
elemento o sección fijos de una estructura (apoyo, barra, viga, columna, etc.)
cuando una carga unitaria está aplicada en la abscisa correspondiente.
Hasta el momento se han estudiado los diagramas de fuerza axial, corte y
momento de un elemento estructural, que muestran la variación de la respuesta
respectiva a lo largo a lo largo del miembro pero siempre con una posición fija de
la carga. Ahora, en cambio, la sección es la que permanece fija mientras la carga
se desplaza por la estructura.
Las líneas de influencia se construyen para una carga unitaria por la facilidad de
obtener la respuesta total bajo un sistema de cargas, siempre y cuando la
estructura permanezca en régimen elástico, mediante la simple aplicación del
principio de superposición. Para esto se suman los productos de las ordenadas
apropiadas de la línea de influencia por los respectivos valores de las cargas
aplicadas en dichos sitios.
MÉTODO DE LA LÍNEA DE INFLUENCIA
Este análisis se realiza aplicando una carga unitaria móvil a lo largo de la
estructura, representando gráficamente para la sección de interés como varían las
fuerzas y desplazamientos al trasladarse la carga.
PRINCIPIO DE MULLER-BRESLAU
“Si se considera que una componente de reacción o de fuerza interna actúa sobre
una pequeña distancia y por consiguiente deflecta o desplaza una estructura, la
curva de la estructura deflectada o desplazada será a alguna escala, la línea de
influencia para dicha componente de reacción o de fuerza interna.”
Para facilitar los cálculos se adopta la unidad como factor de escala, en cuyo caso
la curva de la estructura deflectada o desplazada resulta de por sí la línea de
influencia.
Este principio se aplica a todas las estructuras reticulates comunes, tanto
determinadas como indeterminadas: cerchas, vigas, pórticos continuos. En el
caso de estructuras indeterminadas está limitado a respuestas en que es válida la
aplicación del principio de superposición.
Con la línea de influencia, se pueden obtener valores máximos de:
-Reacciones en apoyos (Fuerzas y momentos).
-Fuerzas axiales en barras de cerchas.
-Momentos y cortante en las secciones de vigas y arcos.
-desplazamientos y rotaciones en distintos puntos de vigas y arcos.
LÍNEAS DE INFLUENCIA DE VIGAS DETERMINADAS
Las líneas de influencia de vigas determinadas son muy fáciles de construir pues
basta con considerar la viga rígida y tener muy claro el concepto de qué restricción
representa cada una de las reacciones o fuerzas internas de interés.
EJEMPLO 1Averiguar para una viga simplemente apoyada, las líneas de influencia de las
reacciones en los dos apoyos, A y B, el corte en cualquier sección C y el momento
en la misma. Utilice a) la definición, y b) el principio de Müller-Breslau.
1
A B ∆ C ∆ a b L
SOLUCIÓNa) Utilizando la definición de la línea de influencia.
Para dibujar la línea de influencia de RA se coloca una carga unitaria a una
distancia x de RA y se expresa su valor como función de dicha distancia, esto
es:
1= P ∑ MB = 0 ⇒ RAL – P(L-x) = 0 x RA = P(L-x) = 1 - x
L L
RA RB
L
Que representa una línea recta con ordenada unitaria en A y cero en B.
Similarmente la línea de influencia en B se obtiene a partir de la ecuación:
∑ MA = 0 ⇒ RBL – Px = 0 ⇒ RB = Px
L
RB = x
L
La representación gráfica de ambas líneas se muestra en seguida:
1 1
A B A B LÍNEA DE INFLUENCIA DE RA LÍNEA DE INFLUENCIA DE RB
Para dibujar la línea de influencia de VC, en los diagramas de cuerpo libre que se
muestran a continuación, se observa que para posiciones de la carga unitaria
entre A y C, VC es igual a –RB; y para posiciones de la carga entre C y B, es igual
a RA.
MC MC MC MC
C
RA VC RB RA VC RB
a b a b
Por consiguiente, la línea de influencia de VC en la porción AC es la misma de RB
pero con signo negativo y en la porción CB es idéntica a la de RA, resultan
entonces dos líneas paralelas, con pendiente –1/L, y con un cambio brusco
unitario cuando la carga pasa del lado izquierdo al derecho de C.
a C b
1 Y2
1 Y1
L
Los valores de las ordenadas en el punto C se pueden obtener por triángulos
semejantes:
Y1 = - a
L
Y2 = - b
L
Y para dibujar la línea de influencia de MC se puede deducir de los dos diagramas
de cuerpo libre anteriores, que cuando la carga está a la izquierda de C:
MC = RBb
Y cuando está a la derecha:
MC = RAa
Al representar gráficamente estas ecuaciones resultan las dos líneas rectas de
diferente pendiente que se muestran a continuación:
YC
a b
El punto de quiebre se obtiene cuando la carga está en C y corresponde a la
ordenada:
YC = ab
L
b) Aplicando el principio de Müller-Breslau:
Las componentes de reacción de una estructura impiden el desplazamiento de la
misma en la dirección correspondiente.
Por consiguiente, para obtener la línea de influencia de RA basta con darle a la
viga un desplazamiento vertical unitario en la dirección positiva, es decir, hacia
arriba. El punto B permanece fijo y como no se ha liberado ninguna otra
restricción, la viga se desplaza como un cuerpo rígido, adquiriendo la
configuración indicada abajo, que coincide exactamente con la línea de influencia
dibujada anteriormente.
1
A B
Se procede en forma similar para obtener la línea de influencia de RB, lográndose
coincidencia absoluta con el diagrama hallado previamente.
1
A B
El corte en un punto de una viga representa la restricción que impide que el
segmento a un lado dela sección deslice sobre el que queda al otro lado. Por lo
tanto para encontrar su línea de influencia se hace un corte en C y se desliza en el
lado derecho sobre el izquierdo para que el signo del corte coincida con la
convención usual. La magnitud total del desplazamiento se hace igual a la unidad.
Los puntos A y B de la viga permanecen fijos y como no se han producido otras
liberaciones, resultan segmentos de recta AC y CB, que deben ser paralelos.
Y2
1 A C α B
α Y1
a b
En consecuencia, por geometría:
Y1 = αa
Y2 = αb
Pero Y1 + Y2 = 1
Entonces:
α(a+b) = αL =
α = 1/L
y
Y1 = a/L
Y2 = b/L
El momento en una sección de una viga representa la restricción al giro de la
sección a un lado de ella con respecto a la del otro lado. Por tanto, para aplicar el
principio de Müller-Breslau se elimina dicha restricción introduciendo una rótula y
se le da un giro unitario al lado derecho con respecto al izquierdo, manteniendo
fijos los puntos A y B y conservando todas las demás restricciones. Para que el
signo coincida con la convención usual de momentos en vigas, el giro se hace en
sentido horario lo cual obliga al punto C a desplazarse hacia arriba como se
muestra en la siguiente figura:
γ = 1
α β
A C B
a b
LLa condición geométrica es ahora que el giro en C por ser un ángulo externo es
igual a la suma de los ángulos interiores no adyacentes, o sea,:
γ = α + β = 1
por otra parte
YC = αa = βb
α = bβ
a
y reemplazando:
11 ==+
=
+ βββ
aL
aab
ab
β = a
L
YC = ab
L
Que conduce al mismo resultado que se había obtenido analíticamente.
CONCLUSIONESDe las gráficas anteriores se puede concluir lo siguiente:
1. La reacción máxima debida a una simple carga concentrada ocurre cuando
la carga está en el apoyo y es igual al valor de dicha carga.
2. La reacción máxima debida a una carga uniformemente repartida ocurre
cuando la viga está totalmente cargada y es igual al producto del área de la
línea de influencia de dicha reacción por el valor de la carga repartida.
3. La fuerza de corte máxima en una sección C debida a una simple carga
concentrada ocurre cuando la carga está justo a la derecha o a la izquierda
de la sección, sobre el mayor de los segmentos en que queda dividida la
viga. Su valor es el de la ordenada correspondiente, multiplicada por el
valor de la carga.
4. La fuerza de corte máxima en cualquier sección C debida a una carga
uniformemente repartida se presenta cuando la carga se extiende desde C
hasta el apoyo más distante. Su valor es igual al producto del área de la
porción de línea de influencia correspondiente al tramo cargado por el valor
de la carga repartida. Obsérvese que contrario a lo que podría pensarse
en primera instancia, no ocurre cuando toda la viga está cargada.
5. El momento máximo en una sección C debido a una carga concentrada
única resulta cuando la carga está aplicada justo en C.
6. El momento máximo en la misma sección cuando la viga soporta una carga
uniformemente repartida se presenta cuando toda la viga está cargada y es
igual al área de la línea de influencia multiplicada por el valor de la carga
por unidad de longitud.
EJEMPLO 2Hallar para la viga mostrada, utilizando el principio de Müller_Breslau, las
siguientes líneas de influencia:
RA, RB, RD, VIa, VdA, VIb, VdB, VC, VID, VdD, MA, MB, MC, MD.
A B C D
∆ ∆ ∆
1m 2m 8m 4m 6m 2m
SOLUCIÓNa) Para encontrar la línea de influencia de RA, basta con desplazar una unidad
el punto A de la viga, como la articulación en la primera luz permite el
quiebre y los puntos B y C permanecen restringidos, resulta la siguiente
gráfica:
0.5
•
1.0
• •
A B D
b) En forma similar se procede para RB, en este caso A y D permanecen fijos:
0.8
• 1.0
A B D
0.9 0.2
c) Para hallar RD, A y B permanecen en su puesto y el quiebre se produce de
nuevo en la articulación:
0.2
0.4 A B D 1.0
0.8
d) La línea de influencia del corte inmediatamente a la izquierda del apoyo A,
ViA, se obtiene haciendo un corte en dicho sitio y recordando que el punto a
la derecha del corte debe quedar una unidad por encima del punto a la
izquierda. Por otra parte, las líneas a ambos lados del corte deben quedar
paralelas, lo cual obliga a que la parte izquierda sea horizontal ya que las
restricciones en B y D obligan a que ala parte derecha no tenga inclinación.
A B D • •
1.0
e) Del mismo modo se halla la línea de influencia del corte a la derecha del
apoyo A, VdA; en este caso las líneas resultan inclinadas para poder
ajustarse a las restricciones. La ordenada en el extremo izquierdo se
obtienen `por semejanza de triángulos.
1
0.5 • •
A B D
f) Igual raciocinio se aplica a la línea de influencia del corte a la izquierda del
apoyo B, ViB. En este caso la línea a la izquierda del corte debe
permanecer horizontal por las restricciones en B y D.
0.5 A B D
1.0
g) La línea de influencia del corte a la derecha de B, VdB, en cambio, resulta
con líneas inclinadas a ambos lados del corte. La restricción en A exige un
quiebre en la articulación, como se indica en la siguiente figura. De nuevo
las ordenadas de los puntos clave se han obtenido por semejanza de
triángulos.
0.8 1.0
0.4 A B D 0.2
h) Para hallar la línea de influencia del corte en C, VC, se hace un corte endicho sitio y el punto a la derecha del mismo se coloca una unidad porencima del punto de la izquierda.
0.6 0.8 A B D 1.0
0.4 0.2
1m 2m 8m 4m 6m 2m
como ambos tramos deben ser paralelos, por trigonometría se obtiene:
Y1 = 4α
Y2 = 6α
Pero
Y1 + Y2 = 1
Por consiguiente:
(4 + 6)α = 10α = 1
α = 1/10
y finalmente:
Y1 = 4/10 = 0.4
Y2 = 6/10 = 0.6
i) y j) Para encontrar las líneas de influencia del corte de la izquierda y a la
derecha del apoyo D, se aplican los mismos principios utilizados en A y B.
Los resultados se indican a continuación:
0.8
0.4 A B D 0.2
1.0
1.0
A B D
k) Para hallar la línea de influencia del momento en A, se introduce una rótula
en dicho punto y se le da un giro unitario al tramo a la derecha dela rótula
con respecto al tramo a la izquierda. Como las restricciones en B y en C
impiden el desplazamiento de la articulación en el primer tramo, el giro sólo
se puede lograr si el extremo izquierdo de la viga baja una unidad por la
igualdad de ángulos opuestos por el vértice.
= 1 • •
A B D
A B = 1 D
m) Para hallar la línea de influencia de MC, se introduce una rótula en dicha
sección. Por geometría se concluye entonces que:
γ = α + β = 1
por otra parte:
YC = 4α = 6β
α = 6β/4 = 1.5β
y reemplazando
(1.5 + 1)β = 1
β = 1 / 2.5 = 0.4
Yc = 0.4*6 = 2.4
Los otros puntos se obtienen por semejanza de triángulos:
γ = 1
YC2.4 2.4 α β A B C D 0.8
4.8
n) Finalmente para hallar la línea de influencia del momento en D, se coloca
una rótula en dicho punto y se le aplica al tramo a la derecha de ella un giro
unitario como se muestra en la siguiente figura:
A B D = 1 1.0
EJEMPLO 3Suponiendo la viga anterior y el tren de cargas mostrado (camión HS20-44 de
las normas AASTHO), encuentre las posiciones que producen máxima
reacción en B, máximo corte en C y máximo momento en B. Según la norma
citada V varía entre 4.27 m y 9.15 m (14 pies a 30 pies); suponga V = 4.27 m
(14 pies).
3.64 T 14.55 T 14.55 T
A B C
4.27 m V
SOLUCIÓNa) Máxima reacción en B. Por inspección se ve que el máximo valor se
obtendrá cuando el tren de cargas se encuentra en el eje intermedio sobre
la articulación y el camión viaja en cualquiera de los dos sentidos.
P1 = 3.65 T P2 = 14.55 T P3 = 14.55 T
1.0
Y1 Y2 Y3
Las ordenadas se obtienen midiendo a escala o por triángulos semejantes.
Resulta entonces:
Y1 = 0.573 Y2 = 1.000 Y3 = 0.573
RB mäx = P1Y1 + P2Y2 + P3Y3 = 3.64*0.573 +14.55*1 +14.55*0.573 = 24.97 Ton
b) Para el máximo corte en C, el tren de cargas debe estar en la posición
señalada en seguida:
P1 P2 P3 = P2
0.8 Y2 Y3 1.0
0.4 A B C D
En este caso:
Y2 = 0.800 Y3 = 0.373
VC mäx = P2Y2 + P3Y3 = 14.55*(0.800 + 0.373) = 17.07 Ton.
c) Por último para que el momento en B sea máximo, el camión debe estar en
la siguiente posición:
P3 = P2 P2 P1
4.0
• • • 8.0 A Y3 Y2 B D
Resulta entonces:
Y1 = 0 Y2 = 3.730 Y3 = 8.000
MB mäx = 3.64*0 + 14.55*(8.000 + 3.730) = 170.7 Ton*m
Con lo que queda resuelto el problema.
Línea de influencia del momento en el empotramiento del siguientevoladizo: 1 MA 1
x L-x
A B
L -MA – (L-x) = 0
MA = - (L-x)
M
L-x x
-(L-x) -L (L-x)
LÍNEA DE INFLUENCIA DE MOMENTO DIAGRAMA DE MOMENTO
Variación del momento en una sección Momento flector en toda la viga
Fija de la viga debido a una carga debido a una carga unitaria en x.
Unitaria móvil.
Momento máximo en el empotramientoDebido a un vehículo que aplique cargas P1 y P2
EJEMPLO 4 d
P1 P2
Utilizamos la línea de influencia anteriormente calculada:
d
P1 P2
Y1 Y2
L
Para una porción cualquiera el momento en A será:
MA-(P1Y1 + P2Y2)
El máximo valor se obtiene cuando la carga P2 está multiplicada por el máximo
valor posible de Y2 ó en L, o sea, que esté en el extremo izquierdo.
MA mäx = -[ P1(Y1)x = d + P2L]
EJEMPLO 5Supongamos una carga móvil distribuida uniformemente q, el momento
máximo se obtiene colocando la carga corrida hacia B, e integrando el efecto
de las pequeñas cargas qdx que componen la carga distribuida total.
q
A B
a
qdx q
A B dx x
a
L
Y L
MA mäx = ∫ ∫ ==a a
aAreaqYdxqqYdx0 0
0*
Línea de influencia para el desplazamiento verticalEn el extremo libre del voladizo:
L
x
δ
Se conoce que:
−+= )(*
231
23
xLEIx
EIxδ
x
L
Y
Para dos cargas concentradas:
d
P1 P2
δmáx = P1Yx = -d +P2Yx = L
Línea de influencia para reacciones verticalesPara la viga siguiente:
P = 1
x
A B
L
Para una porción dada de la carga se tiene:
RA = 1*x RB = 1*(1- x)
L L
RA RB Y=1-x/L
Y=x/L 1
1
a a
EJEMPLO 6 d L-d
A P1 P2 B
L
RA RB
P2 > P1
RA mäx = P1Yx = L-d + P2Yx = L = P1Yx = L-d + P2
RB mäx = P1Yx = d + P2Yx = 0 = P1YX = d + P2
P1 P2
d
Para carga q uniformemente distribuida sobre una distancia a:
aXXBMAX
LXaLXAMAX
qAreaR
qAreaR
=
=
=
−=
=
=
0
Línea de influencia para la fuerza cortante m P
x
A B
L
n
a b
Cuando P = 1 está a la derecha de m-n la línea de influencia es igual a RA,
cuando P = 1 está a la izquierda de m-n la línea de influencia es igual a –RB.
m
1
A B
n
Vm-n
b/L +
- a/L
Vm-n máx = q*b*b = qb2
2L 2L
Vm-n máx se da cuando q está entre m-n y el apoyo B.
Línea de influencia para el momento flector en m-m m
1
A B
n
a b
Cuando la carga está en m-n
Mm-n = a*b
L
Mm-n
ab/L
Para carga distribuida el momento máximo se obtiene cuando q está en toda la
longitud.
2*
2* abq
LabLqM mäxnm ==−−
MÁXIMO ABSOLUTO DE LA FUERZA CORTANTE
Se encuentra en una sección inmediatamente contigua a una de las
reacciones, por lo cual hay que calcular el cortante máximo en cada una de
esas secciones. Válido también para vigas continuas.
MÁXIMO ABSOLUTO DEL MOMENTO FLECTOR
Si la viga está simplemente apoyada en sus extremos, tiene lugar en la mitad
de la luz. Para carga distribuidas uniforme como para una carga única
concentrada. Si no se puede determinar claramente por simple inspección es
necesario comparar los momentos máximos calculados para varias reacciones
en las que se puede esperar que se produzca el máximo.
Caso EspecialDeterminar el valor del momento absoluto máximo y la posición de la carga que
lo produce para la viga sometida a la acción de las cargas concentradas A, B,
C y D. LA curva de momentos para una serie de cargas concentradas es una
sucesión de líneas rectas que se cortan en las porciones de las cargas.
A B R C D
d M N
RM a
x
L / 2 L / 2
El momento máximo absoluto está bajo una de las cargas. Supongamos que
sea bajo la carga B.
X: Distancia de B al centro de la luz.
D: Distancia de B a la resultante todas las cargas
AaLRXd
LRXRdRLAaXL
LRd
LRXRAaXLRM
LRd
LLXR
LdXLRRM
MB
MN
−+−−=−−−+=−−=
−+=−+
=⇒=∑
2
24)
2(*)
2()
2(
2)2/(0
Para que MB sea mínimo:
202 dX
LRd
LRX
dxdMB =∴=+=
Si son 2 cargas aisladas el momento máximo está sobre la mayor.
LÍNEAS DE INFLUENCIA PARA CERCHAS
Las líneas de influencia son muy útiles en el diseño de armaduras de puentes.
La carga unitaria se desplaza sobre las vigas longitudinales que al apoyarse en
las transversales, la transmiten a los nudos de la armadura. Para simplificar el
problema se suele ignorar la continuidad de las vigas longitudinales, si existe,
con lo cual las líneas de influencia resultan rectas entre dos nudos adyacentes
cualesquiera.
Determinamos para cada barra la posición más desfavorable de una carga viva
actuando sobre una cercha para evaluar la correspondiente fuerza axial
máxima en esa barra.
EJEMPLO 7Dibuje las líneas de influencia de las reacciones y de las fuerzas axiales en las
barras BC, BK, BL, LK, y CK de la armadura siguiente, para cargas verticales
aplicadas en el cordón inferior.
C D E
B F
7.0m 7.50m
6.0m
A G L K J I H
SOLUCIÓNLas líneas de influencia de las reacciones verticales en los apoyos A y G se
pueden obtener aplicando el principio de Müller –Breslau; resultan idénticas a
la de una viga simplemente apoyada como se muestra a continuación:
1
LÍNEA DE INFLUENCIA DE RA
1
LÍNEA DE INFLUENCIA DE RB
Para hallar la línea de influencia de la fuerza axial en el montante BL se
observa que cuando la carga unitaria está aplicada en el nudo L, dicha barra
queda sometida a una fuerza unitaria de tensión. La fuerza de dicha barra es
nula cuando la carga está aplicada en cualquier otro nudo. Para cargas entre
A y L, suponiendo simplemente apoyadas las vigas longitudinales del tablero, a
BL le corresponde absorber la reacción del extremo derecho. Similarmente,
para las cargas entre L y K, la fuerza en BL será la reacción izquierda de la
viga longitudinal respectiva. De estas consideraciones se concluye que la línea
de influencia buscada es así:
1
A L K GLÍNEA DE INFLUENCIA DE FBL
Se sabe que como la estructura es estáticamente determinada las líneas de
influencia estarán conformadas por tramos rectos. En consecuencia,
observando que cuando la carga está en los apoyos las fuerzas en todas las
barras son nulas, basta averiguar en cada caso el valor de la fuerza axial con
la carga aplicada en uno u otro extremo del panel respectivo. Por ejemplo, con
la carga aplicada en el nudo L se obtiene el siguiente diagrama de cuerpo libre.
FBC
B α C
FBK
d 6 m 7 m
α
A L β
5/6 1 FLK
8m
Tomando momentos con respecto al nudo B resulta:
111.136408*
656 ==⇒= LKLK FF
Por otra parte:
mCosd
Tan
946.67
º125.7811
==
=
= −
α
α
Y al tomar momentos con respecto al nudo K:
( ) 768.08340*
946.6116*
651*8* =
−=⇒=+ CBBC FFd
La barra BK forma con la horizontal un ángulo:
β = Tan-1(6/8) = 36.87º
Planteando ahora equilibrio de fuerzas horizontales se obtiene:
FBKCos β + FLK = FBCCosα
⇒ FBK = (1 / Cosβ)*(FBCCosα - FLK)
⇒ FBK = - 0.437 (compresión)
Repitiendo el mismo procedimiento con la carga aplicada en el nudo K se
obtiene FBC
B
6 m FBK
FLK
A L K
2/3 8 m 1
Tomando momentos con respecto a B:
889.098
18168*
326 ===⇒= LKLK FF
Y ahora con respecto a K:
536.1946.6*3
3216*32* ==⇒= BCBC FFd
Considerando el equilibrio de fuerzas horizontales, se obtiene para BK la
misma ecuación anterior:
FBK = (1 / Cosβ)*(FBCCosα - FLK)
⇒ FBK = 0.794 (tensión)
Con estos valores se pueden dibujar las respectivas líneas de influencia:
1.111
• • •
A L GLÍNEA DE INFLUENCIA DE FLK
A K G
• • •
_
1.536LÍNEA DE INFLUENCIA DE FBC
0.794
A L +
• • • •
- K G
0.436LÍNEA DE INFLUENCIA DE FBK
Finalmente la línea de influencia de la fuerza en CK se puede obtener
planteado el equilibrio en el nudo K. Cuando la carga está en dicho nudo,
resulta: FCK
FBK = 0.794
β
FLK FKJ
1
FCK = 1 – FBK Senβ = 1- 0.794Sen(36.87) = 0.524 (tension)
Y cuando está en J: FCK
FBK = 0.595
FLK β FKJ
FCK + FBK*Senβ = 0
⇒ FCK = -3/4 * 0.794*Sen 36.87= -0.357 (compresion)
Obsérvese que el valor de la fuerza en BK se obtuvo por semejanza de
triángulos en la línea de influencia obtenida anteriormente. El diagrama pedido
queda entonces así:
0.524
J G
• • • •
A K -
0.357LÍNEA DE INFLUENCIA DE FCK
LÍNEAS DE INFLUENCIA DE PÓRTICOS
Las líneas de influencia pueden tener importancia directa en el diseño de
pórticos simples utilizados en estructuras de puentes o de puentes-grúas.
También son muy útiles cuando dichos pórticos tienen miembros acartelados,
en cuyo caso se pueden usar modelos indirectos, en combinación con el
Principio de Müller –Breslau, para obtener cuantitativamente el valor de las
fuerzas deseadas. Sin embargo, en pórticos de edificios su mayor utilidad
radica en permitir determinar con facilidad los patrones de carga que causan
las máximas respuestas.
LÍNEAS DE INFLUENCIA PARA CERCHAS COMPUESTAS
Por el mismo procedimiento que para cerchas simples se determina la
variación de la fuerza axial en una barra dada cuando una carga unitaria se
desplaza alo largo de la cercha.
LÍNEAS DE INFLUENCIA DE VIGAS INDETERMINADAS
Si se aplica el principio de Müller.Breslau a vigas continuas es evidente que las
figuras obtenidas están compuestas por líneas curvas; de ahí que queden dos
opciones para obtener los valores de las ordenadas indispensables para el
análisis. La primera, es determinarlas experimentalmente mediante el uso de
un modelo. La segunda es efectuar un análisis matemático. La primera
opción es útil cuando se trata de miembros con sección variable y fue muy
empleada en el pasado. Hoy en día con el desarrollo de la computación
electrónica se considera en general más fácil plantear matemáticamente el
problema para que la computadora lo resuelva con diferentes posiciones de la
carga unitaria.