Captacion de agua de lluvia

44.. DDIISSEEÑÑOO DDEE SSIISSTTEEMMAASS DDEE CCAAPPTTAACCIIÓÓNN DDEELL AAGGUUAA DDEE LLLLUUVVIIAA

Sistema de Captación del Agua de Lluvia para Uso Doméstico y Consumo Humano (COLPOS 1), a nivel de familia (CIDECALLI-CP, 2007)

OObbjjeettiivvoo Identificar los elementos de diseño, acondicionamiento e instalación del sistema de captación, conducción, almacenamiento y tratamiento del agua de lluvia, bajo diversas condiciones sociales, culturales, económicas y ambientales.

Diseño de Sistemas de Captación del Agua de Lluvia

50

44..11 IInnttrroodduucccciióónn La importancia de captar, almacenar y utilizar el agua de lluvia para uso doméstico y consumo humano es de gran relevancia para la mayoría de las poblaciones, sobre todo aquellas que no tienen acceso a este vital líquido. Esta opción permite satisfacer las necesidades básicas de la población; asimismo, ayuda a prevenir la presencia de enfermedades gastrointestinales. El sector salud reporta varios casos de muertes causadas por el consumo de agua que no cumple las especificaciones de calidad establecidas en las Normas Oficiales relativas a calidad del agua. Es importante identificar los principales componentes de un Sistema de Captación del Agua de Lluvia (SCALL), su funcionamiento, los criterios de diseño más sobresalientes, las características de los materiales de construcción, la forma de construir estos sistemas, su operación y mantenimiento, de tal forma que se puedan ejecutar los proyectos. Para ello debe considerarse lo siguiente:

Localización del sitio para establecer el SCALL, Determinación de la demanda de agua por la familia o por la comunidad, Cálculo de la precipitación pluvial neta, Área de captación del agua de lluvia, Diseño del sistema de conducción del agua captada, Diseño del volumen del sedimentador por trampa de sólidos, Diseño del sistema de almacenamiento del agua de lluvia captada, Diseño para el bombeo del agua almacenada al local de la planta de tratamiento, Diseño del sistema del tratamiento y/o purificación del agua de lluvia.

44..22 LLooccaalliizzaacciióónn ddeell ssiittiioo ppaarraa eessttaabblleecceerr eell ssiisstteemmaa

La localización del sistema se realiza considerando la recopilación de información general, medio ambiente, identificación de impactos ambientales y programas de mitigación del predio.

44..33 DDeetteerrmmiinnaacciióónn ddee llaa ddeemmaannddaa ddee aagguuaa La demanda o dotación por persona, es la cantidad de agua que necesita una persona diariamente para cumplir con las funciones físicas y biológicas de su cuerpo. Además, considera el número de habitantes a beneficiar.

Manual sobre Sistemas de Captación y Aprovechamiento del Agua de Lluvia para Uso Doméstico y Consumo Humano

51

La expresión matemática para calcular la demanda de agua es la siguiente:

1000** j

j

NdDotNuD = (4.1)

12,...,1,.

12

1

==

= ∑=

jmesdelNoj

DDj

janual

(4.2)

Donde: Dj = demanda de agua en el mes j, m3/mes/población, Nu = número de beneficiarios del sistema, Dot = dotación, en l /persona/ día, Nd j = número de días del mes j, D anual = demanda de agua para la población, j = número del mes (j = 1, 2, 3,�, 12) 1000 = factor de conversión de litros a m3.

44..44 CCáállccuulloo ddee llaa pprreecciippiittaacciióónn pplluuvviiaall nneettaa.. La eficiencia de la captación del agua de lluvia depende del coeficiente de escurrimiento de los materiales del área de captación, el cual varía de 0. 0. a 0.9 (Cuadro 4.1).

Cuadro 4.1 Coeficientes de escurrimiento (Ce) de los diferentes materiales en el área de captación.

Tipo de Captación Ce Cubiertas superficiales

Concreto 0.6 - 0.8 Pavimento 0.5 - 0.6 Geomembrana de PVC 0.85 - 0.90

Azotea Azulejos, teja 0.8-0.9 Hojas de metal acanaladas 0.7-0.9 Orgánicos (hojas con barro) < 0.2 Captación en tierra Suelo con pendientes menores al 10% 0.0-0.3 Superficies naturales rocosas 0.2-0.5

A continuación se presenta la fórmula para estimar la precipitación neta:

captacionijkijk PPN η*= (4.3)

Donde: PNijk = precipitación neta del día i, mes j y año k, mm, Pijk = precipitación total del día i, mes j y año k, mm, η captación = eficiencia de captación del agua de lluvia, 0.765.


52

Cuando las precipitaciones medias mensuales sean menores de 50 mm y de baja intensidad (mm/hr), se recomienda no considerarlas, sobre todo si se presentan durante las épocas secas, ya que la cantidad y calidad del agua de lluvia no será de consideración para su almacenamiento.

44..55 CCoonnssiiddeerraacciioonneess ppaarraa llaa rreeaalliizzaacciióónn ddee llooss ccáállccuullooss La información más útil que el técnico puede usar en el cálculo del área de captación del agua de lluvia es que por cada milímetro de agua de lluvia que cae sobre un metro cuadrado, se obtendrá un litro de agua. No obstante, existen coeficientes de ponderación que modifican el enunciado anterior debido a las pérdidas en las superficies de captación causadas por el rebote del agua al caer, la absorción, evaporación del agua y la pendiente de las superficies. En este apartado se les han asignado valores a dichos coeficientes, pero dado que su influencia depende de las condiciones de cada lugar en particular, los valores pueden ser modificados a criterio del técnico según los estudios previos y experiencias con que cuente. En el Cuadro 4.2 se muestra un análisis del volumen del agua de lluvia captado en litros, con relación al área de captación y precipitación pluvial promedio. Se han hecho algunas consideraciones para su utilización, tomando en cuenta precipitaciones pluviales promedio de 1, 10, 100, 1,000, 2,000 y 3,000 mm y áreas de captación de 1 hasta 10,000 m2 en múltiplos de 50 m2. De esta forma, se puede obtener el volumen del agua de lluvia a captar para cualquier condición, mediante las sumas correspondientes a las intersecciones de precipitación contra el área de captación. Si por ejemplo, se tiene una área de captación de 1 m2 y se cuenta con una precipitación de 110 mm, el volumen de agua captado es de 110 l, que se obtiene de sumar el valor correspondiente a las intersecciones de la hilera del área de captación correspondiente a 1 m2 con la precipitación de 10 mm (10 l) más la de 100 mm (100 l). Para encontrar el volumen real de agua captada, el valor que se ha determinado en el cuadro 4.2, debe ponderarse con la eficiencia en la captación del agua de lluvia.


53

Cuadro 4.2. Volumen de agua captado en litros con relación al área de captación y a la precipitación pluvial promedio.

Área de captación

(m2)

Precipitación pluvial promedio (mm)

1 10 100 1,000 2000 3000 1 1 10 100 1,000 2,000 3,000 10 10 100 1,000 10,000 20,000 30,000 50 50 500 5,000 50,000 100,000 150,000 100 100 1,000 10,000 100,000 200,000 300,000 50 150 1,500 15,000 150,000 300,000 450,000 200 200 2,000 20,000 200,000 400,000 600,000 250 250 2,500 25,000 250,000 500,000 750,000 300 300 3,000 30,000 300,000 600,000 900,000 350 350 3,500 35,000 350,000 700,000 1,050,000 400 400 4,000 40,000 400,000 800,000 1,200,000 450 450 4,500 45,000 450,000 900,000 1,350,000 500 500 5,000 50,000 500,000 1,000,000 1,500,000 550 550 5,500 55,000 550,000 1,100,000 1,650,000 600 600 6,000 60,000 600,000 1,200,000 1,800,000 650 650 6,500 65,000 650,000 1,300,000 1,950,000 700 700 7,000 70,000 700,000 1,400,000 2,100,000 750 750 7,500 75,000 750,000 1,500,000 2,250,000 800 800 8,000 80,000 800,000 1,600,000 2,400,000 850 850 8,500 85,000 850,000 1,700,000 2,550,000 900 900 9,000 90,000 900,000 1,800,000 2,700,000 950 950 9,500 95,000 950,000 1,900,000 2,850,000

1000 1,000 10,000 100,000 1,000,000 2,000,000 3,000,000 1500 1,500 15,000 150,000 1,500,000 3,000,000 4,500,000 2000 2,000 20,000 200,000 2,000,000 4,000,000 6,000,000 2500 2,500 25,000 250,000 2,500,000 5,000,000 7,500,000 3000 3,000 30,000 300,000 3,000,000 6,000,000 9,000,000 3500 3,500 35,000 350,000 3,500,000 7,000,000 10,500,000 4000 4,000 40,000 400,000 4,000,000 8,000,000 12,000,000 4500 4,500 45,000 450,000 4,500,000 9,000,000 13,500,000 5000 5,000 50,000 500,000 5,000,000 10,000,000 15,000,000 5500 5,500 55,000 550,000 5,500,000 11,000,000 16,500,000 6000 6,000 60,000 600,000 6,000,000 12,000,000 18,000,000 6500 6,500 65,000 650,000 6,500,000 13,000,000 19,500,000 7000 7,000 70,000 700,000 7,000,000 14,000,000 21,000,000 7500 7,500 75,000 750,000 7,500,000 15,000,000 22,500,000 8000 8,000 80,000 800,000 8,000,000 16,000,000 24,000,000 8500 8,500 85,000 850,000 8,500,000 17,000,000 25,500,000 9000 9,000 90,000 900,000 9,000,000 18,000,000 27,000,000 9500 9,500 95,000 950,000 9,500,000 19,000,000 28,500,000 10000 10,000 100,000 1,000,000 10,000,000 20,000,000 30,000,000


54

Método gráfico para calcular el potencial de captación del agua de lluvia

Figura 4.1 Método gráfico para obtener el volumen de agua captada (litros) por unidad de superficie (m2).

44..66 ÁÁrreeaa ddee ccaappttaacciióónn ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa El área de captación del agua de lluvia se obtiene con la ecuación: baA ×= Donde:

A= Área de captación, m2 a= Ancho de la casa, m b= Largo de la casa, m

En caso de que no exista el área de captación del SCALL, se diseñara en función de la demanda anual de los habitantes a beneficiar y de la precipitación pluvial neta anual.

1 mm

10mm

100 mm

1000 mm

3000 mm 2000 mm

Área de captación (m2)

Litro

s de a

gua d

e lluv

ia


55

12,...,1,.

12

1

==

=

∑=

jlluviaconmesdelNoj

NP

anualDAec

jj

(4.4)

Donde: Aec = es el área de captación necesaria para abastecer la demanda de agua a una familia o comunidad, en m2

D anual = demanda de agua anual que necesita una población,

=∑=

12

1janualNP Suma de las precipitaciones netas medias mensuales que originan

escurrimiento, mm.

44..77 SSiisstteemmaa ddee ccoonndduucccciióónn ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa ccaappttaaddaa

El agua pluvial captada en techos y áreas de escurrimiento debe ser conducida al sistema de almacenamiento, mediante canaletas de lámina galvanizada y tubería de PVC. Cuando la pendiente es mayor al 10% y se trata de laderas colectoras del agua de lluvia, es necesario contar con un dispositivo hidráulico o un sedimentador para reducir la velocidad del agua y al mismo tiempo sedimentar los sólidos en suspensión contenidos en el escurrimiento del agua del área de captación. El caudal de conducción en la tubería se obtiene con la siguiente expresión:

( )lluviaIAecQc *185

= (4.5)

El diámetro se determina despejando el área de la ecuación de continuidad (Sotelo, 2005).

vQcDπ

*2= (4.6)

Otra opción para determinar el diámetro es considerar las pérdidas de carga con las deducciones de Swamee y Jain, 1976, para flujos en tuberías, como sigue:

04.02.54.9

75.4225.166.0

+

=

Lc

L

c

ghLvQ

ghLQ

eD

(4.7)

Con la Fórmula de Darcy � Weisbach, se obtiene la pérdida por fricción de un tubo.


56

gV

DLfhL 2

2

=

(4.8)

Donde: Qc = caudal de conducción, lps, 5/18 = Factor de conversión de m3 h-1 a lps, Aec = es el área efectiva de captación del agua de lluvia, m2, I lluvia = es la intensidad máxima de lluvia en la zona, 0.05 m h-1, D = diámetro de tubería, m, L = longitud del tubo, m, hL = pérdida por fricción, m, f = es el factor de fricción, adimensional, g = aceleración de la gravedad, m s-2, V = velocidad media, m s-1. π = 3.1416

44..77..11 CCaannaalleettaass ppaarraa ccoolleecccciióónn yy ccoonndduucccciióónn

Las canaletas son accesorios para colectar y conducir los escurrimientos pluviales a un sistema de almacenamiento, sus dimensiones están en función de la duración de la precipitación (cortas y homogéneas), tiempo de concentración del agua, la longitud del área de paso y de su pendiente. En un área de captación el tiempo de concentración es un parámetro fundamental en el estudio hidrológico de una cuenca y áreas de escurrimiento con pendiente, está descrita por expresiones matemáticas, que basándose en características físicas del área de captación o de la cuenca proporcionan un hidrograma resultante (figura 4.2).

Figura 4.2 Hidrograma triangular: caudal máximo (Qp), tiempo de concentración del caudal máximo (tb), y el tiempo en que se produce el caudal máximo (tp).

t base = tp + tc (4.9)

Donde: t base = tiempo de concentración del hidrograma, h

t p = tiempo en que se produce el caudal máximo, h t c = tiempo de concentración, min


57

La secuencia para determinar el caudal máximo de una tormenta es la siguiente: 1. Calcular el tiempo de concentración (tc) mediante la fórmula de Kirpich:

= 3850

770

0003250 .

..

SLtc (4.10)

Donde: S = es la pendiente media, L es la longitud del área de captación en m y tc resulta en h.

2. Tiempo (Tp) en que se alcanza el máximo escurrimiento en la cuenca o área de captación,

se estima mediante la expresión: tp = 0.5 D+0.6 tc (4.11)

Donde:

D = Duración de la precipitación efectiva, h

Cuando no se conoce la duración de la precipitación máxima diaria se utiliza la ecuación: tp = 2 ct +0.6 tc (4.12)

3. Tiempo de concentración del caudal máximo (tb). Se calcula para drenar todos los

escurrimientos superficiales del área de captación impermeable, se estima con la siguiente ecuación:

tb = 2.67 tp (4.13)

4. El gasto máximo (Qp). El gasto esperado con la precipitación neta en el área de escurrimiento se

estima con la expresión:

pp t

APQ ...2780= (4.14)

Donde: P = precipitación efectiva, mm

A = área de captación o de la cuenca, km2

0.278 = factor de conversión a m3 s-1

5. Estimación del área de la canaleta El flujo en canaletas de captación y conducción se comporta como un flujo espacialmente variado, ya que el agua se va recolectando a lo largo de la canaleta, para determinar el área necesaria de


58

conducción se utiliza la ecuación de continuidad, en la cual solo se despeja el área y se asumen velocidades promedio de 0.9 m s-1 en pendientes 2 a 4% y 1.2 m s-1 en pendientes 4 a 6%.

vQ

A

AvQ

p

p

=

= (4.15)

Donde: Q p= flujo en la canaleta, m3 s-1

v = velocidad del flujo en la canaleta, m s-1 (la velocidad en canaletas con pendiente de 4 a 6% es de 1.2 m s-1) A = área de la sección transversal, m2

En el cuadro siguiente se muestran las expresiones para determinar las dimensiones de algunas secciones usadas como canaletas.

Cuadro 4.3 Altura, Área hidráulica, Perímetro mojado y Radio hidráulico en secciones para colectar el agua de lluvia.

Forma Altura

tirante Área

hidráulica Perímetro

mojado Radio hidráulico Observaciones

Circular 0.5D 1.57 r2 3.14r 0.500r D = diámetro r = radio

Rectangular y by B+2y yb

by2+

b = base y = tirante

Triangulo 90º y y2 2.83y 83.2y

y = tirante

Trapezoidal talud 60º con la horizontal

++

3/43/

ybyby

b = ancho y = tirante

44..88 DDiisseeññoo ddeell vvoolluummeenn ddeell sseeddiimmeennttaaddoorr oo ttrraammppaa ddee ssóólliiddooss

La sedimentación es un proceso físico que consiste en la separación, por la acción de la gravedad, de las partículas suspendidas cuyo peso específico es mayor que el del agua. Las variables de diseño de la trampa son el área efectiva de captación del agua de lluvia y la intensidad máxima de precipitación registrada considerando un valor de 50-100 mm/hora-1, Anaya, 2005.

V sedimentador = Aec * I p (4.16)


59

Donde: V sedimentador = volumen del sedimentador, m3 hora-1,

Aec = área efectiva de captación del agua de lluvia, m2, Ip = intensidad de precipitación, m hora-1.

Cálculo de la intensidad de la precipitación La intensidad de la precipitación (Ip) para una tormenta es la relación, de la lámina de precipitación entre el tiempo de duración de la tormenta, es decir la pendiente de las gráficas producidas por el pluviógrafo. La intensidad de lluvia máxima será la mayor pendiente observada para una tormenta según la ecuación siguiente.

tIp Pr= (4.17)

Donde: Pr = la precipitación máxima registrada, mm h-1

t = tiempo de duración de la tormenta, h

44..99 DDiisseeññoo ddeell ssiisstteemmaa ddee aallmmaacceennaammiieennttoo ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa ccaappttaaddaa El almacenamiento del agua de lluvia consiste en depositarla dentro de cisternas, para abastecer a una población considerada durante los meses de sequía y los de no sequía. Los materiales de construcción de la cisterna son de concreto, tabique o revestimiento con geomembrana, ésta resulta más económica, impermeable y proporciona agua segura para uso doméstico y consumo humano. La pendiente de los taludes de la cisterna depende de las características de cohesión de los suelos y de los ángulos de reposo del mismo (Sánchez, 2005). El criterio para el diseño del volumen de la cisterna consiste en considerar la demanda de agua mensual que necesita una población durante los meses de sequía más dos meses (coeficiente de seguridad) de acuerdo al CIDECALLI, con el objeto de asegurar el abastecimiento de agua a la población.

2+= sequíajcisterna MDV * (4.18)

Donde: V cisterna = volumen mínimo de la cisterna, m3, D j = demanda mensual, m3 mes-1, M sequía + 2 = meses con sequía más 2.


60

44..99..11 AAnnáálliissiiss ddee eessttaabbiilliiddaadd ddee ttaalluuddeess ddeell ssiisstteemmaa ddee aallmmaacceennaammiieennttoo yy ddeell sseeddiimmeennttaaddoorr..

Una vez determinadas las dimensiones del sistema de almacenamiento del agua captada y del sedimentador, se realiza un análisis de estabilidad de taludes o paredes, los cuales están en función del valor de los coeficientes del volteamiento y deslizamiento; para calcularlos se considera el peso volumétrico del terreno natural, la presión del líquido sobre la superficie plana, centros de presión y momentos segundos para una superficie plana.

44..1100 BBoommbbeeoo ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa aallmmaacceennaaddaa Consiste en extraer el agua almacenada y captada en los meses con precipitación pluvial mediante un sifón o un equipo de bombeo. Los componentes son: pichancha, línea de conducción, motobomba y un tanque de almacenamiento previo al tren de tratamiento de purificación.

44..1100..11 TTéérrmmiinnooss hhiiddrrááuulliiccooss En la sección anterior se han establecido los conceptos necesarios para estimar los requerimientos mínimos de agua para el abastecimiento de un grupo de personas o población. También se describieron los factores que determinan la demanda de agua. A continuación se presentarán los términos hidráulicos para estimar la potencia hidráulica de la bomba y extraer el agua almacenada. Espejo de agua. Superficie en reposo del agua dentro de la cisterna, pozo o noria. Nivel estático: Profundidad a la que se ve el espejo de agua en estado estacionario (cuando no hay extracción de agua). Es la distancia que hay desde el nivel de la superficie al espejo del agua. Está representado por B y se mide en metros, m. Nivel dinámico. Profundidad a la que se ve el espejo de agua en el proceso de bombeo (durante la extracción). Es la distancia que hay desde el nivel de superficie al espejo de agua durante el proceso de bombeo, se mide en metros, m. Nivel de descarga. Altura a la que hay que llevar el agua. Distancia que hay desde la superficie hasta el borde superior del tanque de almacenamiento. Está representado por A y se mide en metros, m. Profundidad de abatimiento. Diferencia de distancia entre el nivel estático y el dinámico. Está representado por C, se mide en metros, m.(ver figura 4.3).


61

Figura 4.3 Diagrama de bombeo de agua almacenada.

Altura de fricción. Distancia adicional que hay que agregar debido a la fuerza de fricción que oponen las paredes de la tubería, conexiones y válvulas, para el flujo de agua. Profundidad de succión. Es la distancia que hay desde el centro de una bomba superficial al espejo de agua, se mide en metros, m. Los parámetros hidráulicos referidos a los términos anteriores están basados en el concepto físico asociado al trabajo que se tiene que realizar, para un volumen de agua determinado a cierta altura, en contra de la fuerza de atracción gravitacional. En hidráulica, a la fuerza que hay que realizar para efectuar este trabajo, se le llama carga hidráulica. Carga estática. Es la distancia a la que hay que llevar el agua desde el nivel estático hasta el nivel de descarga (A+B). Carga dinámica o de fricción. Carga adicional que aparece cuando el agua se desplaza dentro de la tubería, en toda su longitud, a un gasto dado, se simboliza por CF, también se mide en metros, m. Su cuantificación depende de factores físicos como el tipo de tubería, longitud y el gasto que circula por ella.


62

Carga dinámica total. Es la carga hidráulica total en el proceso de bombeo, se simboliza por CDT.

CDT = (A + B) + CF (4.19) Potencia hidráulica (PH). Es la fuerza que debe tener la bomba para realizar dicho trabajo, en watts y esta dada por la expresión:

1 HP = 746 watts PH = 9.8 Q. CDT (4.20)

Donde, 9.8 es la aceleración de la gravedad, m s-2; Q el gasto o caudal, m3 s-1.

44..1111 DDiisseeññoo ddeell ssiisstteemmaa ddee ppuurriiffiiccaacciióónn ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa

El diseño está en función de un estudio físico y químico del agua de lluvia captada en la zona de estudio, para determinar unidades de turbidez, niveles de Sólidos Disueltos Totales (TDS) y Calcio/Magnesio (Dureza). De ello depende instalar equipos para cumplir con la Norma Oficial Mexicana NOM-041-SSA1-1993, bienes y servicios de agua purificada envasada. En seguida se presentan los parámetros anteriormente citados, sus unidades permisibles y el tipo de tratamiento para cumplir con la norma vigente, los parámetros se muestran en el Cuadro 4.4.

Cuadro 4.4 Parámetros para seleccionar los tratamientos terciarios.

Parámetro Permisible Tratamiento Turbidez >5 UTN Filtración Cloruros y Sulfatos >300 y >500 mg/l Carbón activado Calcio/Magnesio >75 mg/l (Dureza) Intercambio iónico y ósmosis

inversa Sólidos disueltos totales

>500 mg/l Ósmosis inversa

Coliformes fecales y totales

No disponibles (ND) Lámparas de Luz Ultravioleta y Ozono

Fuente: NOM-041 y IBWA.


63

44..1122 EEJJEEMMPPLLOOSS A continuación se presentan los ejemplos del diseño del SCALL en una ladera, techos de escuelas primarias y uso doméstico.

44..1122..11 CCaassoo ccoommuunniittaarriioo:: CCaappttaacciióónn yy ppuurriiffiiccaacciióónn ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa ppaarraa ccoonnssuummoo hhuummaannoo eenn uunnaa llaaddeerraa rreevveessttiiddaa ccoonn ggeeoommeemmbbrraannaa ddee PPVVCC..

En seguida se presentan los pasos para diseñar los componentes de un SCALL para una población de 2600 habitantes, que ubica el espacio para la captación en una ladera con pendiente del 15 %, en el municipio de San Felipe del Progreso, Edo. de México. A. Determinar el consumo de agua para 2600 habitantes considerando un consumo per cápita de 2.4 litros por día. A continuación se presenta la secuencia para calcular la demanda de agua, para un grupo de 2600 personas. Datos:

Nu = 2,600 habitantes, Dotación = 2.4 l/persona/día (0.5 l se utiliza en el tren terciario de tratamiento del agua de lluvia purificada: retrolavados, lavado de botellas, garrafones y labores de limpieza en el local). Nd j = 30 días (se consideran meses con 30 días).

La demanda mensual es:

131870001

30426002 −== mesmD j ,*.*,

La demanda anual es,

1312

1

2246122187 −

=

===∑ añomDanualDj

j *.

B. Determinación de la precipitación pluvial neta. En la gráfica se registra la precipitación media mensual de 722 mm y un periodo de 6 meses con sequía, para la estación meteorológica de San Felipe del Progreso, Edo. de México (Vea Figura 4.4).


64

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov DicMeses

Prec

ipita

cion

plu

vial

(mm

)

Figura 4.4 Precipitación media anual histórica de la estación Meteorológica, San Felipe del Progreso. El procedimiento consiste en obtener las precipitaciones medias mensuales de por lo menos 10-15 años de registro. Considerando la instalación de geomembrana en el área de captación con un coeficiente de escurrimiento de 0.9 y una probabilidad de lluvia del 85 %, resulta una eficiencia en la captación del agua de lluvia de 0.765. Datos:

η captación = 0.765 mmxNP 24576501595 ... ==

En el siguiente cuadro se presentan los valores obtenidos de la precipitación pluvial neta media para todos los meses del año.

Cuadro 4.5 Precipitación pluvial neta media (Periodo 1962-1986), en mm.

Mes P j (mm) P Nj (mm) Enero 17.3 13.2

Febrero 11.8 9.0 Marzo 7.9 6.0 Abril 24.5 18.7

Mayo 59.1 45.2 Junio 137.7 105.3 Julio 162.9 124.6

Agosto 158.3 121.1 Septiembre 132.1 101.1

Octubre 71.9 55.0 Noviembre 14.8 11.3 Diciembre 14.4 11.0

Total anual 722.0 552.3


65

C. Determinar el área de captación con los datos anteriormente estimados.

Su diseño está en función de la demanda anual entre la precipitación neta media mensual de los meses más lluviosos, en este caso corresponden de mayo a octubre, periodo donde estará instalada la geomembrana para retirarse al finalizar las lluvias y de esa manera aumentar su duración y eficiencia para colectar el agua de lluvia.

Datos: D anual = 2,246 m3

210

5

06740000

2462 mAec

j

,0.055)101.121.124.1053.(0.0452

,=

+++++=

∑=

En el cálculo se considera solamente la proyección horizontal de la ladera, en este caso el área de captación tiene 33 % de pendiente. Lo anterior indica que de los 50 metros de inclinación solo tienen 47.37 metros horizontalmente. El material empleado para el recubrimiento del área de captación, es geomembrana de 0.25 mm, en porciones de 14 x 50 metros. El proceso de instalación se presenta en la figura 4.5:

Figura 4.5 (a) Nivelación del terreno natural de 33 % pendiente con retroexcavadora, (b) trazado de zanjas de anclaje para la geomembrana, (c) traslado de geomembrana, y (d) instalación de

geomembrana.

D. Calcular el diámetro de la tubería para conducir el volumen del agua recolectada en el área de captación anteriormente estimado. El diseño consiste en determinar el diámetro óptimo para conducir el escurrimiento de agua del área de captación al sedimentador.

(a) (c)

(b) (d)


66

Datos:

L = 6 m I lluvia = 0.050 m h-1 hL = 0.6 m, el 10 % de la longitud total.

Resultado:

( )lluviaIAecQc *185

=

Se considera un área de 4,067 m2 con la posibilidad de aumentar la producción a futuro.

( ) lpshmmQc 56/05.0*067,4185 2 ==

Con la ecuación de continuidad, sin considerar las pérdidas de carga por fricción, el tipo de material y longitud de conducción; conociendo el gasto de entrada (Qc) y una velocidad (v) propuesta para un flujo laminar.

)"12(8.3030.300

8.0*056.0*44

1

132 mm

mssm

VQD

AVQ

≅===

=

−

−

ππ

Otra opción es considerar las pérdidas de carga por fricción de la línea de conducción y los accesorios utilizados para el cambio de dirección del flujo, utilizando la expresión 4.7.

04.02.54.9

75.4225.166.0

+

=

LL ghLvQ

ghLQeD

( )04.02.5

24.913126

75.4

2

21325.16

6.0*81.96)056.0(10

6.0*81.9)056.0(*6105.166.0

+

= −

−−−−

−−

mmsmsmsm

mmssmmmxD

[ ] "64.15414146.0889.110370.766.0 04.01720 =≅=+= −− mmmxD Así D = 154.4 mm, (6�) ø de diámetro nominal del tubo escogido comercialmente. Se concluye que los dos métodos permiten estimar el diámetro de la tubería para conducir el agua pluvial y solo se necesita un solo tubo; sin embargo, por cuestiones de seguridad para evitar el desbordamiento se instalan dos tubos de 12 pulgadas.


67

E. Determinar el volumen del sedimentador para los datos estimados en incisos anteriores. Las variables de diseño son el área efectiva de captación, la intensidad máxima de precipitación registrada por hora, para ello se consideró 50 mm h-1, Anaya, 2005. Datos:

Aec= 4,067 m2 I lluvia = 0.05 m h-1 V sedimentador = 4,067 m2 * 0.05m h-1 = 203 m3 h-1

Con el resultado anterior se determinan las dimensiones del sedimentador, de tal manera que se minimicen los costos de excavación y recubrimiento de piso, paredes y tapa. Por tanto se parte que el volumen de una pirámide truncada invertida, es el producto del área por la altura.

)3

42(2

2 xbxbhV ++=

El número total de metros cuadrados del área del piso y paredes para una figura trapezoidal es:

θcos)(42 xbxbtotalArea +

+=

Con la expresión anterior se realizan iteraciones asumiendo las siguientes condiciones:

Cuadro 4.6 Condiciones para dimensionar el sedimentador.

Variable Justificación x < 3.5 La máxima altura es menor o igual 3.5 metros y el ángulo mínimo es 45

grados. b>x Si x fuera mayor a b, las dimensiones de las paredes estarían sobradas.

h < 3.5 Es el límite permisible de resistencia de la geomembrana, a profundidades superiores se reduce su vida útil.

45 < θ < 90 Ángulos horizontales permitidos para minimizar el área del sedimentador. Al cumplirse las condiciones anteriores se tiene como resultado: b = 9.0 m, x = 1.0 m, h = 2.2 m y θ = 66°.


68

Recordando que en el área de captación se tiene proyectado instalar dos tubos de 12 pulgadas para la conducción del agua pluvial, esto modifica las dimensiones estimadas anteriormente a: b = 25.0 x 5.0 m, h = 2.2 m, x = 0.5 m, θ = 77°, Volumen = 242 m3 > V sedimentador por lo tanto (se acepta). El almacenamiento temporal es construido con paredes de tierra compactadas, un recubrimiento con geomembrana de 1.5 mm en piso y paredes. Para evitar las pérdidas de agua por filtración y evaporación se instala una cubierta flotante de 1.2 mm de espesor, figura 4.6. El suministro de agua pluvial del sedimentador a la cisterna es mediante dos tuberías de 12 pulgadas ubicadas a 8 metros de separación y a una altura respecto al piso de 1.4 metros, su ubicación permite que los sólidos pesados se depositen en el fondo y que el agua fluya hacia la cisterna cuando el nivel es superior a 1.4 metros.

Figura 4.6 Vista transversal del sedimentador. El material utilizado para el sedimentador consistió de 200 m2 de geomembrana Alkorplan SA B de 1.0 mm para la base; 245 m2 de 1.5 mm para taludes y trincheras, ambas de cloruro de polivinilo flexible de color gris; para la tapa 344 m2 de PES B de 1.2 mm; y 5 flotadores de 6 pulgadas de diámetro y longitud de m. El proceso de construcción se refiere a: trazar las dimensiones que va a tener el sedimentador; excavación con retroexcavadora; limpieza de material anguloso; acondicionamiento de los muros de contención con el ángulo adecuado; revestimiento con material impermeable en piso y paredes; instalación de tubería de 12 pulgadas; e instalación de cubierta flotante (figura 4.7).

Cubierta flotante de PVC

Nota: Las acotaciones están en metros.

Recubrimiento geomembrana de 1.5 mm

Línea de conducción sedimentador-cisterna

Línea de conducción

área de captación FLOTADORES


69

Figura 4.7 (a) Afinamiento de piso y paredes; (b) sedimentador listo para el revestimiento con geomembrana; y (c) tapa con flotadores para evitar pérdidas por evaporación y contaminación.

F. Calcular el volumen de la cisterna para abastecer a 2600 personas con un consumo per capita de 2.4 litros persona por día. Diseño del sistema de almacenamiento (cisterna) del agua de lluvia captada. Para el diseño se considera la demanda de agua mensual de los meses de sequía y para asegurar un abastecimiento permanente se adicionan dos meses más. Datos:

D j = 187 m3/mes M sequía + 2 = 6 + 2 = 8

314988*187 mVcisterna == El volumen mínimo que debe almacenarse es 1,498 m3 para cumplir con la demanda en los meses de sequía más dos. El procedimiento para obtener las dimensiones es similar al caso del sedimentador.

)3

42(2

2 xbxbhV ++=

(a) (b)

(c)


70

En el Cuadro 4.7 con la expresión anterior se realizan iteraciones asumiendo las siguientes condiciones:

Cuadro 4.7 Condiciones para dimensionar la cisterna.

Variable Justificación x < 4.0 La máxima altura es igual o menor a 4.0 metros y el ángulo mínimo es de 45º.

b>x Si x fuera mayor que b, las dimensiones de las paredes estarían sobradas. h < 4.0 Es el límite permisible de resistencia de la geomembrana, a profundidades superiores

se reduce su vida útil y no hay garantía. 45 < θ < 90 Ángulos permitidos para minimizar el área del almacenamiento.

El resultado al cumplirse las condiciones anteriores son: b = 18.0 m, x = 3.0 m, h =3.4 m y θ = 50. Sin embargo, las dimensiones del terreno permitieron que la cisterna tuviera 21 metros de ancho, 36 metros de largo y 3.5 metros de profundidad (figura 4.8).

Figura 4.8 Diagrama de instalación de geomembrana en piso, en taludes y en cubierta flotante de la

cisterna.

Figura 4.9 (a) Formación de taludes con tractor oruga y (b) cisterna con recubrimiento de piso, taludes y cubierta flotante de PVC.

FLOTADORES VERTEDOR DE POLIETILENO 12

Línea de conducción sedimentador-cisterna

Nota: Las acotaciones están en metros

G. 8A B 1.5mm G. 8A B 1.0mm G. PE8 B 1.2mm


71

El material utilizado fue de 900 m2 de geomembrana Alkorplan SA B de 1.0 mm para la base y traslape; 600 m2 de 1.5 mm para taludes y trincheras, ambos de cloruro de polivinilo flexible de color gris; para evitar la contaminación y pérdidas por evaporación del agua almacenada, se colocó una tapa de 1089 m2 de PES B de 1.2 mm y 18 flotadores de seis pulgadas para indicar el nivel del almacenamiento. Análisis de estabilidad de taludes, de la cisterna y del sedimentador. Se determinaron los coeficientes de volteamiento y deslizamiento para el sedimentador y la cisterna resultando valores superiores a 4, lo cual indica que los muros o taludes resisten el empuje generado por el agua de lluvia a su nivel crítico de almacenamiento. Otra manera de obtener la capacidad que debe tener la cisterna, es obtener las precipitaciones netas de los meses con lluvias mayores a 50 mm, en otra columna estimar el agua captada con el área de captación y realizar un acumulado, para estimar el potencial para la zona; después, se grafican los acumulados de agua captada y la demanda (Cuadro 4.8).

Cuadro 4.8 Condiciones para dimensionar el sedimentador.

Mes PNj Agua

captada (m3/mes)

Agua captada

acum. (m3)

Demanda mensual acum.

(m3) Excedente

(m3)

Enero 13.2 53.8 190 Febrero 9.0 36.7 379 Marzo 6.0 24.6 569 Abril 18.7 76.2 759

Mayo 45.2 183.9 183.9 948 -5.8 Junio 105.3 428.4 612.3 1138 238.7 Julio 124.6 506.8 1119.1 1328 317.1

Agosto 121.1 492.5 1611.6 1518 302.8 Septiembre 101.1 411.0 2022.6 1707 221.3

Octubre 55.0 223.7 2246.3 1897 34.0 Noviembre 11.3 46.0 2087 Diciembre 11.0 44.8 2276

Total anual 621.72 2528.5 2246.3 2276.4 1108.2 Capacidad de cisterna = Demanda mensual acum. – Excedente + Demanda mensual*2 = 2276.4 – 1108.2 + 187*2 = 1547 m3. Gráficamente en la figura 4.10, se corrobora este resultado con la intersección de los puntos del potencial de captación y la demanda total de agua, entonces la capacidad de la cisterna se obtiene midiendo la distancia vertical de ese punto al origen del eje.


72

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

2200

2400

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov DicMeses

Acu

mul

ativ

o (m

3 )

Figura 4.10 Predicción de entradas y salidas del agua de lluvia a la cisterna. G. Se desea extraer un volumen de agua de 10 m3 de la cisterna que tiene un espejo de agua a una profundidad de tres metros. Bajo un régimen de bombeo de un litro por segundo, la profundidad de abatimiento se ignora. Si el agua se envía a un tanque cuya parte más alta mide cuatro metros de altura situado a 19.5 metros en línea recta con la cisterna considerando que habrá tres codos de 45º, en toda la tubería, estimar:

i. El tiempo de bombeo, para proporcionar el volumen requerido. ii. La carga estática. iii. La carga por fricción. iv. La carga dinámica total.


73

Figura 4.11 Parámetros hidráulicos en el proceso de extracción de agua almacenada. Datos:

A = -2.6 m B = 3.0 m C = 0 m

Cálculos: i. El volumen diario es 10 m3 y la razón de bombeo es un litro por segundo, la bomba operará un tiempo dado por:

t = V / Q = 10000 l /1l s-1 =10000 s = 2.778 hr (Recordando que 1hr = 3600 seg)

ii. La carga estática (CE): es la suma del nivel estático + el abatimiento + la altura de descarga. CE = (A+B)+C = -2.6 + 3.0 + 0 = 0.4 m

iii. La carga por fricción (CF) se estima con la longitud total de recorrido por la tubería (Lt) y el gasto máximo de agua durante el proceso de bombeo (Q), el diámetro y tipo de tubería.

L (tubería) = nivel estático abatimiento + altura de descarga + distancia del pozo (cisterna) al tinaco.

L (tubería) = 3.0 + (-2.6)+ 19.5 m = 15.9 m.

Por cada codo de 45º se tiene un aumento de cierta cantidad de metros en la longitud recta de la tubería. Esta cantidad se obtiene de los Cuadros 4.9, 4.10 y 4.11.

La pérdida de carga g

vKp2

2

=∆ , donde K tiene valores dados en la columna derecha del cuadro 4.9.

44.0


74

Cuadro 4.9 Pérdidas de carga en accesorios.

ACCESORIO VALORES PARA K

45º ,codo 0.35 a 0.45 90º, codo 0.50 a 0.75

�T� 1.50 a2.00 Válvulas de compuerta (abierta) Aprox. 0.25

Cuadro 4.10 Pérdidas por fricción en válvulas y conexiones en la conducción de agua por tuberías de plástico y acero.

Pérdidas por fricción:

Cálculo para una cantidad de metros equivalentes de tubería recta Tipo de conexión y aplicación

Tubo y conexión

Tamaño nominal del tubo y conexión ½ ¾� 1� 1 ¼� 1 ½� 2� 2 1/2� Largo equivalente del tubo (m)

Control de incendios Plástico 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 Adaptador Roscado (plástico y Rosca)

Plástico 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92

Codo Estándar de 90º Acero 0.61 0.92 0.92 1.22 1.22 1.53 1.83 Plástico 1.22 1.53 1.83 2.14 2.44 2.75 3.05

Unión en T estándar (Flujo corrido)

Acero 0.31 0.61 0.61 0.92 0.92 1.22 1.53 Plástico 1.22 1.22 1.22 1.53 1.83 2.14 2.44

Unión en T estándar (Flujo lateral)

Acero 1.22 1.53 1.83 2.44 2.75 3.36 4.27 Plástico 2.14 2.44 2.75 3.66 3.97 5.19 6.10

Válvula de compuerta Acero 0.61 0.92 1.22 1.53 1.83 2.14 2.44 Válvula de retención Tipo Chamela

Acero 1.22 1.53 2.14 2.75 3.36 3.97 4.88


75

Cuadro 4.11 Pérdidas por fricción en tubería de PVC.

Pérdidas por fricción en metros de carga por cada 100 m de tubería l / s M3/s ½� ¾� 1� 1 ¼� 1 ½� 2� 2 ½� 3� 4�

ID ID ID ID ID ID ID ID ID 0.622� 0.824� 1.049� 1.380� 1.610� 2.067� 2.469� 3.068� 4.026�

0.13 0.45 4.10 0.19 0.68 8.70 2.20 0.25 0.91 14.80 3.70 0.32 1.14 22.20 5.70 1.80 0.38 1.36 31.20 8.0 2.50 0.44 1.59 41.50 10.6 3.30 0.50 1.82 53.0 13.5 4.20 0.57 2.04 66.0 16.8 5.20 0.63 2.27 80.50 20.40 6.30 1.70 0.76 2.73 28.60 8.90 2.30 1.10 0.88 3.18 38.00 11.80 3.10 1.40 1.01 3.63 48.60 15.10 4.00 1.90 1.26 4.54 60.50 22.80 6.00 2.80 1.58 5.68 38.70 9.10 4.30 1.30 1.89 6.81 12.70 6.00 1.80 2.21 7.95 16.90 8.00 2.40 2.52 9.08 21.60 10.20 3.00 1.10 2.84 10.22 28.00 12.50 3.80 1.40 3.16 11.36 15.40 4.60 1.70 3.79 13.63 21.60 6.40 2.30

4.42 15.90 28.70 8.50 3.00 1.20 5.05 18.17 36.80 10.90 3.80 1.40 5.68 20.44 45.70 13.60 4.80 1.80 6.31 22.71 56.60 16.50 5.70 2.20 7.57 27.25 23.10 8.00 3.00 8.83 31.79 30.60 10.50 4.00 1.10

10.10 36.34 39.30 13.40 5.00 1.40 12.62 45.42 20.10 7.60 2.10 16.41 59.05 32.40 12.20 3.40 18.93 68.13 42.10 15.80 4.40 Usando los valores de ambos cuadros se tiene que, la carga de fricción (CF) está dada por la relación: Longitud total de recorrido * pérdida de carga por fricción dividido entre 100.


76

Por lo cual se tendrán los siguientes valores:

Diámetro de tubería

(pulgadas)

Longitud de tubería (m)

Longitud adicional por los 3

codos (m)

Longitud total de

recorrido (m)

Pérdida por fricción

(m/100 m)

Caída de presión

(m)

1 15.9 3x1.83 = 2.745

18.645 15.1 3.23

iv. La carga dinámica total es la suma de la carga estática más la carga de fricción.

CDT = CE + CF = 0.4 + 3.23 =3.63 m PH = 9.8*Q*CDT =9.8*(1.01/1000)*3.63 = 0.035 = ¼

H. Diseñar el sistema de purificación con los resultados de laboratorio obtenido de los parámetros físicos y químicos considerando que dentro de los más importantes, para la selección del equipo son: Sólidos Disueltos Totales (TDS) (600 ppm), dureza superior a 200 ppm y menos de 200 unidades de turbidez. Con los datos anteriores y con visión a futuro, se optó por la mejor alternativa de tratamiento de purificación para el agua de lluvia con la secuencia: filtración (lecho profundo, carbón activado, intercambio iónico, tres filtros de mallas o pulidores, ósmosis inversa, luz ultravioleta y ozonización (Figura 4.12).

Figura 4.12 Diagrama de una planta de purificación con ósmosis inversa. Donde: 1 Fuente de agua; 2 Equipo hidroneumático; 3 Sistema de control de producción; 4 Filtro Speedy Alemán; 5 Filtro 3 in 1 GAC, KDF, STA; 6 Sistema de suavización; 7 Micro filtros Pulidores; 8 Osmosis inversa; 9 Tanque de almacenamiento; 10 Equipo hidroneumático; 11 Esterilizador U.V.; 12 Generador de ozono; 13 Máquina de llenado; 14 Máquina semiautomática de lavado y enjuague.


77

Proceso de purificación del agua de lluvia en una planta con ósmosis inversa A continuación se describen los componentes que integran una planta de purificación del agua de lluvia con ósmosis inversa y que aseguran la calidad del agua, para cumplir con la normatividad vigente. 1. Cisterna. Es el almacenamiento donde se recibe el agua de lluvia (materia prima), para clorarla con hipoclorito de calcio o sodio hasta lograr una solución de 2 a 3 p.p.m de cloro libre (Figura 4.13).

Figura 4.13 Vista del sistema de almacenamiento revestido y con cubierta flotante de PVC.

2. Equipo hidroneumático. Está integrado por una bomba Jet de acero inoxidable de 1.0 HP, tanque precargado con diafragma de neopreno, recipiente de presión de acero ultraligero, interruptor de presión y manómetro (Figura 4.14).

Figura 4.14 Equipo hidroneumático.


78

3. Filtro. Es un filtro tamiz donde el agua cruda es filtrada para eliminar sólidos, arena, tierra, lodo, arcilla, entre otros hasta 100 micras (Figura 4.15).

Figura 4.15 Filtro tamiz Speedy.

4. Filtro de carbón activado. Es un filtro donde el agua pasa a través de un sistema para eliminar cualquier olor, sabor y color al agua, adsorbe el cloro residual, elimina poliaromáticos, fenoles, hidrocarburos, entre otros compuestos químicos. Su fabricación es en fibra de vidrio con acabado sanitario interno con una válvula de control automática para programar los retro-lavados y controlar el flujo de salida (Figura 4.16).

Figura 4.16 Equipo de filtración de carbón activado.

5. Equipo de suavización. Se utiliza para bajar la dureza del agua por medio de resinas de intercambio iónico que eliminan las partículas de Calcio y Magnesio nocivas para el ser humano. Incluye un tanque de salmuera que se emplea en la regeneración de la resina catiónica; tiene una válvula de pasos múltiples de operación automática acoplada a un �timer� calendario para prefijar día y hora para la regeneración. Además, este proceso ayuda a que las membranas de ósmosis inversa no se sature con facilidad (Figura 4.17).


79

Figura 4.17 Equipo de suavización marca MANTA.

6. Filtros pulidores. Las partículas desprendidas en el intercambio iónico se retienen a través de tres filtros de 20, 10 y 5 micras de diámetro, fabricados en polipropileno grado alimenticio (FDA), dejando el agua cristalina (Figura 4.18).

Figura 4.18 Filtros pulidores de 20, 10 y 5 micras de diámetro.

6. Ósmosis inversa. Es un sistema integrado por medio de una membrana semi-permeable que elimina el 90 % de sólidos disueltos, minerales y partículas suspendidas; como el agua tiene una concentración de sólidos disueltos totales (STD) de 600 mg/l, el agua de lluvia deberá tener una concentración menor de SDT de 60 mg/l al pasar por el sistema (Figura 4.19).


80

Figura 4.19 Equipo de ósmosis inversa.

El agua almacenada en el tanque es dirigida a la unidad mediante la presión que genera la bomba de 1 HP, entonces el agua pasa al prefiltro de 5 micras, para eliminar los sedimentos que pudieron desprenderse del carbón activado, posteriormente se lee el medidor de Sólidos Disueltos Totales (1 a 999 ppm), donde la producción esta basada en agua de alimentación a 25ºC y 500 ppm de STD. Una vez entrada el agua en la membrana se produce un agua permeada, con una concentración de alrededor del 5-10 ppm de SDT. 8. Tanque de 2500 litros. El agua filtrada y libre de impurezas químicas, orgánicas y sólidos sedimentables es almacenada en este tanque para tener abastecimiento suficiente y agua procesada de reserva lista para tratarse bacteriológicamente y envasarse (Figura 4.20).

Figura 4.20 Tanque de almacenamiento de agua potable de 2500 litros de capacidad.


81

9. Lámpara de radiación ultravioleta. El equipo funciona con una dosis de 30,000 µws / cm3 y una eficiencia del 99 %, dentro de la cual se esteriliza el agua atacando el ADN de las bacterias que pudieran existir en ese momento del proceso, evita la proliferación o la transmisión de alguna enfermedad por la vía líquida. La lámpara de luz ultravioleta está diseñada en acero inoxidable con dos tubos de cuarzo y lámparas de alta eficiencia. De acuerdo a análisis microbiológicos del agua no se deben detectar Coliformes Fecales y Totales (Figura 4.21).

Figura 4.21 Lámpara de radiación ultravioleta. Para que el equipo de luz ultravioleta opere eficientemente se requiere que el agua esté libre de sustancias en suspensión o disolución. En otras palabras el equipo purificador UV no puede operar a menos que la calidad del agua esté dentro de los siguientes niveles, ver cuadro 4.12.

Cuadro 4.12 Calidad del agua antes de operar el sistema de UV.

Parámetro Unidad Parámetro Unidad Turbidez < 5 NTU pH 6.5 a 8 Hierro < 0.3 ppm Manganeso < 0.05 ppm Ácido Sulfhídrico < 0.05 ppm Dureza < 120 ppm Sólidos suspendidos < 10 ppm Color ninguno

Fuente: Instapura, 2006

Con los niveles que se piden para este equipo sé justifica el uso de la ósmosis inversa y de la filtración, éste último con un grado nominal de por lo menos 5 micras. 10. Ozonificación. El equipo se utiliza para oxidar cualquier microorganismo que pudiera existir, el procedimiento es mediante un sistema de saturación, con ayuda de un tubo Venturi hasta alcanzar 2 gramos de ozono al envasar (Figura 4.22).


82

Figura 4.22 Equipo generador de ozono. Después de estos procesos el agua ya se considera purificada y cumple con las características estipuladas en la NOM 041 y NOM 127 y se procede al llenado de garrafones y/o botellas. 11. Proceso de envasado. Las operaciones de envasado, llenado y sellado de los recipientes, deben efectuarse en zonas cerradas para garantizar la protección de estos contra la contaminación de polvo, microorganismos en el aire y condensación del agua.

12. Lavado de garrafones. Los garrafones y botellas son lavados con un sanitizante biodegradable, desinfectados y enjuagados con agua purificada para tenerlos listos para su llenado en las áreas confinadas para ello, donde son observadas las Normas de Buenas Prácticas de Manufactura de Higiene y Sanidad, editadas por la Secretaría de Salubridad y Asistencia (NOM160). La lavadora de garrafones es de acero inoxidable con 2 boquillas de lavado. Tiene 2 tinas, en la primera se agrega el producto sanitizante; con una bomba que inyecta este producto al garrafón para obtener un lavado perfecto. La segunda tina es para bombear agua del tanque de agua tratada a esta tina y dar un enjuague adecuado a los garrafones con agua purificada. La máquina cuenta con dos bombas de 0.5 H.P. cada una.


83

Figura 4.23 Lavadora de garrafones.

13. Llenado manual de garrafones. Una vez realizada la desinfección del garrafón, éste se lleva a la máquina de llenado manual, la cual consta de tres válvulas en material de PVC (Figura 4.24).

Figura 4.24 Llenadora de garrafones.

14. Taponado del garrafón. El tapón debe ser nuevo y la operación se realiza en forma manual, colocándolo en el orificio del garrafón y presionando manualmente para su sellado hermético. 15. Colocación del sello de garantía. El producto envasado debe estar cerrado con tapa inviolable, con sello y banda de garantía. El sello se coloca en forma manual alrededor del cuello del garrafón, posteriormente se le pasa la pistola térmica para contraerlo y garantizar el control de calidad.


84

16. Requerimientos del etiquetado y embalaje. Debe figurar el número o clave del lote de producción y el garrafón debe facilitar su manipulación, almacenamiento y distribución (Figura 4.25).

Figura 4.25 Garrafones con agua de lluvia purificada, �marca Maz-agua�.

17. Kit para analizar pH, cloro y reactivos para determinación de la dureza del agua. I. Estudio económico y de rentabilidad La inversión en activo fijo y diferido fue de 117,786.dólares; los costos de producción, 31,298.75 dólares; costos de administración y ventas por 14,136.25 dólares; el punto de equilibrio se obtiene con una producción de 41,516 garrafones de 19 litros; el flujo neto de efectivo resultante es 30,691.5 dólares; un valor presente neto (VPN) de 76,160 dólares; una tasa interna de retorno (TIR) de 24.65%, superior al 12% de la TMAR, lo que indica que el proyecto es viable; y la inversión por persona es de 45. 3 dólares.

44..1122..22 CCaassoo ccoommuunniittaarriioo:: CCaappttaacciióónn eenn tteecchhooss ddee eessccuueellaass pprriimmaarriiaass yy ppuurriiffiiccaacciióónn ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa ppaarraa ccoonnssuummoo hhuummaannoo..

A. Localización del sitio para establecer el SCALL Los tres SCALL para la etnia Purhépecha están ubicadas dentro del área de influencia del Municipio de Los Reyes de Salgado, Michoacán a una altura promedio de 2500 msnm y con una precipitación promedio anual histórica de 1309 mm (IMTA, 2000).


85

B. Determinación de la demanda de agua por las comunidades Las comunidades son: San Antonio Tierras Blancas con una población de 690 habitantes y una infraestructura para la captación del agua de lluvia consistente en una serie de aulas con 750 m2; San Isidro tiene 1,462 habitantes y una superficie de sus aulas de 1,400m2; y Santa Rosa tiene 179 habitantes con un área de techos de escuelas de 200 m2. Para determinar la demanda de las tres comunidades se consideró un consumo per capita de 2.4 litros por persona por día, utilizando la expresión 4.1 y 4.2 se tiene: San Antonio:

31 3.50

10004.30*4.2*690 mD ==

D anual=∑=

12

1jjD =50.3 m3*12=604.1 m3

Los resultados para las comunidades de San Isidro y Santa Rosa, se presentan en el cuadro 4.13, ya que el procedimiento es similar al ejemplo 1.

Cuadro 4.13. Resumen de estimación de demanda anual, precipitación pluvial neta, área de captación, diámetro de conducción y volumen de la cisterna.

Expresión Unidad San Antonio San Isidro Santa Rosa

Población habitantes 690 1462 179 Dot lpd 2.4 2.4 2.4 Ndj dias 30.4 30.4 30.4 Dj 4.1 m3 mes-1 50.3 106.7 13.1 D anual 4.2 m3 anual-1 604.1 1280 156.7 Ce Cuadro 4.1 adim 0.8 0.8 0.8 probabilidad Propuesto % 90 90 90

P total mm 1309 1309 1309 N total 4.3 mm 776 776 776

A disponible m2 750 1400 200 A ec 4.4 m2 779 1650 200 Qc 4.5 lps 11 23 3 Dc 4.6 mm 100 150 75 T comercial in 4 6 3 V sedimentador 4.16 m3 h-1 39 82 10 Meses con sequía meses 7 7 7 V cisterna 4.18 m3 352 747 91 Dimensiones de cisterna m 19x11x3 10x41x3 13x14x3 Producción de garrafones piezas/día 84 178 22 Donde: A disponible es el área disponible en techos de escuelas, Dc es el diámetro comercial en tubería de PVC, T comercial es la tubería comercial en material de PVC.

P


86

C. Área de captación del agua de lluvia.

Se consideró conveniente utilizar los techos de las instituciones educativas con el objeto de fomentar y reforzar la cultura sobre la captación y el aprovechamiento eficiente del agua de lluvia, que contribuya al desarrollo rural sustentable en las comunidades de las zonas marginadas.

Figura 4.26 Techo de escuela primaria utilizado como área de captación del agua de lluvia.

D. Equipo de recolección del agua de lluvia.

En el cuadro siguiente se presentan los datos de entrada para obtener las dimensiones de canaletas rectangulares, utilizadas en las poblaciones beneficiadas. Cuadro 4.14 Datos de entrada, cálculos de variables para obtener las dimensiones de canaletas

rectangulares.

Datos de entrada Expresión SANTA ROSA SAN ISIDRO SAN ANTONIO UNIDAD Longitud de cauce= Dato 5 4.0 6.5 m

Cota máxima= Dato 3.50 3.5 3.5 m Cota mínima= Dato 3.00 3.0 3 m

Superficie de captación= Dato 0.000064 0.000060 0.000065 km2 Precipitación máxima= Dato 100 100 100 mm

Duración de la Precipitación máxima= Dato 0.167 0.167 0.167 h Cálculos

Pendiente= (Cota max-Cota min)/

Long. Cause 0.10000 0.1250 0.0769 m m-1 Velocidad = propuesta 1.2 1.2 1.2 m s-1

T concentración = 4.10 0.0027 0.0021 0.0037 h Tiempo en que se produce el caudal máximo 1 = 4.12 0.106 0.093 0.1237 h

Tiempo de concentración del hidrograma 1 = 4.13 0.283 0.248 0.3302 h Gasto máximo esperado 1 = 4.14 0.0168 0.0179 0.0146 m3 s-1 Gasto máximo esperado 1 = 16.8 17.9 14.6 lps

Tiempo en que se produce el caudal máximo 2 = 4.11 0.0833 0.083 0.0833 h Tiempo de concentración del hidrograma 2 = 4.13 2225 0.223 0.223 h


87

Continuación�

Gasto máximo esperado 2= 4.14 0.0214 0.020 0.022 m3 s-1 Área hidráulica necesaria = 4.15 0.0178 0.0167 0.0181 m2

SECCIÓN RECTANGULAR Área hidráulica necesaria Cuadro 4.3 0.01779 0.0167 0.0181 m2

base (b) Cuadro 4.3 0.15 0.15 0.15 m Tirante (y) = A/b Cuadro 4.3 0.12 0.11 0.12 m

P. mojado = b+2y Cuadro 4.3 0.39 0.37 0.39 m Radio hidráulico Cuadro 4.3 0.05 0.044 0.046 m

Dimensiones 15x12x18 15x11x18 15x12x18 m

El equipo instalado esta integrado por seiscientos tres metros de canaletas, construidas con lámina galvanizada, grado sanitizante, calibre 26 y unidos cada 3.05 m con remaches pop y silicón de alta resistencia. Las canaletas tienen una base de 15 cm y una altura de 18 cm. El soporte para las canaletas debajo de las orillas de los techos se realizó con solera de acero de 1x1/8 de pulgada a cada metro de distancia.

Figura. 4.27 Canaletas para la colección del agua de lluvia en la escuela primaria de los Reyes,

Michoacán.


88

Figura 4.28 Detalle de canaleta y bajada.

En cada canaleta se encuentran acondicionados los salientes metálicos para las bajadas de cuatro pulgadas.

Figura 4.29 Sección de la canaleta.

Cuadro 4.15 Longitud de canaletas utilizadas por población, en metro lineales.

POBLACIÓN

CANALETAS METROS LINEALES

SANTA ROSA

47.90

SAN ISIDRO

375.13

SAN ANTONIO

169.79

TOTALES

592.82

CANALETA DE SECCIÓN 10 X 15 X 18 X 3 cm EN LAMINA GALVANIZADA CAL.26


89

El Sistema de conducción de agua pluvial se encuentra integrado por 66 bajantes con una altura promedio de 2.70 m, tubería de 110mm (cuatro pulgadas de diámetro) en material de PVC sanitario.

Figura 4.30 Bajada del agua de lluvia de los techos.

La red interna de conducción se encuentra integrada por 592.82 m lineales de tubería de PVC hidráulico de 100 mm tipo RD 41 clase 5, con una resistencia a la presión de 7 kg cm-3 la cual descarga a la red de conducción principal. Dicha red esta integrada por 276 m lineales en tubería de PVC hidráulico de 150 mm (6 pulgadas) de diámetro tipo RD 41 clase 5 y con una la misma resistencia a la tubería de 100 mm. El sistema de conducción mantiene una pendiente mínima del 1.3% para cada uno de los sitios. La red principal de conducción conduce el agua captada a la cisterna de almacenamiento. A continuación, en el cuadro 4.16 se muestra un resumen de la red de captación y conducción por población.


90

Cuadro 4.16 Resumen de material de PVC, bajantes, trampas de sólidos y número de filtros de

sedimentos.

POBLACION

PVC HCO. 6�

ml

PVC 4�

ml

No.

BAJANTES (Pieza)

No. TRAMPAS DE

SÓLIDOS (Pieza)

No. FILTROS DE

SEDIMENTOS (pieza)

SANTA ROSA

70.5

28.40

6.0

6.0

1

SAN ISIDRO

149.90

290.24

40.0

40.0

1

SAN ANTONIO 69.50

232.50

20.0

20.0

1

TOTALES

289.90

551.14

66.0

66.0

3

E. Sistema de trampas de sólidos El sistema de trampas de sólidos esta integrado por 66 trampas, colocadas en cada uno de los bajantes construidos con malla galvanizada, calibre 28 y pegadas a las canaletas con pegamento especial de PVC. Con estas mallas se evita la introducción a la red de basura, piedras, animales u objetos mayores (Figura 4.31).

Figura 4.31 Trampas de malla galvanizada.


91

F. Sistema de filtros de sedimentos

Figura 4.32 Ubicación del filtro de sedimentos.

En cada uno de los sistemas de conducción se encuentra instalado un filtro modular de sólidos, su construcción es un cuerpo de PVC hidráulico de 10 pulgadas con un sistema filtrante modular de arenas y gravas sílicas; su ubicación es en la parte superior de la cisterna, cementado a la red principal justo antes de la descarga del agua pluvial. El filtro de sedimentos cuenta con una salida con tapa roscada de sedimentos los cuales se desechan al momento de realizar el lavado correspondiente y se recomienda realizar esto al presentarse las primeras lluvias del año. G. Sistema de almacenamiento Las actividades fueron: excavación, acarreo, compactación y reforzamiento de muros de tierra de las cisternas para realizar el revestimiento con geomembrana de 1.5 y 1.0 mm para taludes y piso, respectivamente. Para evitar la contaminación y pérdidas por evaporación del agua almacenada, se colocó una cubierta flotante con 1.2 mm espesor, más flotadores que indican el nivel de agua en la cisterna. En la siguiente figura se muestra el diagrama de instalación de la geomembrana de PVC en las tres cisternas de las comunidades ya mencionadas.

FILTRO DE SEDIMENTOS

TUBO PVC HIDRULICO DE 150.00 mm


92

Figura 4.33 Diagrama de instalación de geomembrana en piso, taludes y cubierta flotante.

Figura 4.34 Cisterna de geomembrana de PVC con cubierta flotante en San Antonio, Los Reyes, Michoacán.

H. Obra civil Se requirió de tres locales para las tres plantas purificadoras del agua de lluvia, con acabados sanitarios establecidos por la Secretaria de Salud, el espacio total requerido fue de 30 m2 para cada tren de purificación.


93

Figura 4.35 Local de 30 m2 para el proceso de purificación del agua de lluvia.

La construcción de la planta o local fue a base de armaduras de madera en la cubierta y muros de carga de madera.

La cimentación fue a base de zapatas corridas de concreto armado. La transmisión de la carga a las zapatas se logró mediante contra trabes de concreto armado las cuales soportan a los muros de carga. La loza de piso fue de concreto reforzado por temperatura con multifilamentos de polipropileno y el espesor de la losa de 8 cm.

I. Descripción del proceso de producción y purificación

El proceso se inicia con la colección del agua de lluvia, la cual equivale a 776 mm anuales; el almacenamiento se realizará en cisternas revestidas y con cubiertas flotantes de PVC, ahí se aplica el primer producto bactericida y posteriormente pasa a un tanque, previó al sistema de tratamiento (figura 4.35) ; filtrado (lecho profundo, carbón activado y suavizador), de ahí pasa al filtro pulidor donde el agua potable es depositada en un tanque blanco; para la eliminación de microorganismos se pasa por un equipo de luz ultravioleta , después se aplica Ozono antes del lavado de garrafones y llenado.

Figura 4.36 Tren de purificación (izquierda) y personal capacitado (derecha).


94

J. Costos del proyecto El costo del proyecto fue de 181,818 USD representan una inversión por persona de 78 dólares. El precio de venta del garrafón es de 0.64 USD al público en general, los gastos de mantenimiento los realiza la Secretaria de Desarrollo Social-Michoacán.

44..1122..33 SSiisstteemmaa ddee ccaappttaacciióónn ddeell aagguuaa ddee lllluuvviiaa ppaarraa uussoo ddoommééssttiiccoo yy ccoonnssuummoo hhuummaannoo aa nniivveell ffaammiilliiaarr..

Se hizo el diseño de los componentes del SCALL de COLPOS 1 el cual integra: sistemas de captación, conducción, filtrado, almacenamiento y disposición para abastecer de agua potable a una familia de 4 personas con un consumo per capita de 50 l/ día.

A. Localización del sitio para establecer el SCALL El primer paso fue determinar el lugar de instalación del SCALL, denominado COLPOS 1.

Figura 4.37 SCALL Colpos 1.

B. Determinación de la demanda de agua de la familia

Para la determinación del agua que es necesaria para actividades domésticas se obtiene la demanda de agua mensual y anual en base al promedio que gasta una persona, 40 l pensando que es una zona rural (80 l es el promedio per cápita en zonas urbanas) a una familia de 4 integrantes. Para esto se consideró que los días promedio de un mes son de 30.4 días. Utilizando la expresión 4.1 y 4.2 se obtiene lo siguiente:


95

38.4

10004.30*40*4 mDj ==

D anual=∑=

12

1jjD =4.8m3*12=58.3 m3

C. Cálculo de la precipitación pluvial neta

La precipitación que se toma en cuenta para calcular la precipitación pluvial neta es la mensual promedio de los últimos años con registro, en este caso los meses con lluvia van de Abril a Octubre con 559 mm; sin embargo, solo se consideran los meses con precipitaciones mayores a 40 mm (valores inferiores no se almacenan y se utilizan para la limpieza del área de captación y canaletas); un coeficiente de escurrimiento de 0.8 (cuadro 4.1) por tratarse de concreto y una probabilidad de lluvia de 90% obteniéndose tan solo 306 mm (Figura 4.38).

105

10

28

46

98

112

105

85

42

117

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Agos Sep Oct Nov Dic

Meses

Prec

ipita

ción

[mm

]

Figura 4.38 Precipitación promedio mensual histórica 1982-2003, Montecillo, Texcoco. Fuente: Estación Meteorológica del C. P. Montecillos

La suma de precipitaciones mensuales netas con valores mayores a 40 mm es: ∑pp > 40 mm =74.97+85.68+80.33+65.03 =306 mm


96

D. Área de captación del agua de lluvia. El área de captación de COLPOS 1 es de 120 m2. Para comprobar si el área de captación de la infraestructura existente es suficiente, se utiliza la expresión que relaciona la demanda mensual y la precipitación neta de los meses más lluviosos. La expresión es:

23

191306.0

3.58 mm

mAec ==

El resultado anterior debe ser menor o igual al área del techo ya construido que es 8x15 m. Además, de considerar el área de la cisterna (30 m2), para captación del agua de lluvia.

E. Diseño del sistema de conducción del agua captada

Las canaletas usadas para la recolección del agua de lluvia son de lámina galvanizada, por ser un material con mayor duración y de fácil instalación en las orillas de techos de diferentes materiales. Los datos para utilizar las expresiones 4.10-4.15 y obtener las dimensiones de la canaleta son los siguientes:

Longitud del cauce: 7.5 m Cota máxima = 3.5 m Cota mínima = 3 m Superficie de captación = 60 m2 = 0.00006 km2 (se considera la mitad del techo por tener un parteaguas) Precipitación máxima diaria registrada = 40 mm Duración de la precipitación pluvial neta = 10 minutos =0.167 h

Resultados:

a. tiempo de concentración del agua

htc 00430570003250 3850

770

.0.066

.. .

.=

=


97

b. Estimación del tiempo en que ocurre el máximo escurrimiento con el empleo del tiempo de concentración.

tp = 2 004306000430 .*.. + = 0.135 h

Conociendo el tiempo de duración de la precipitación pluvial máxima, se obtiene el tiempo en que ocurre el máximo escurrimiento.

tp = 0.5 (0.167 hr)+0.6 (0.0043) = 0.0857 h

c. Tiempo para drenar todos los escurrimientos El tiempo que se necesita para drenar los escurrimientos se calcula con la siguiente expresión:

tb = 2.67 (0.135) = 0.359 h

tb = 2.67 (0.0857) = 0.229 h

d. El gasto máximo esperado para el área indicada es:

lpsQh

kmmmQ

p

p

051350

000060402780 2

.

s m 0.0050.

.**. 1-3

=

==

lpsQhr

kmmmQ

p

p

8708570

000060402780 2

.

s m 0.0078.

.**. 1-3

=

==

El gasto esperado es de 7.8 lps.

e. Estimación del área transversal de una canaleta rectangular y circular para conducir 7.8 lps.

Datos: Q p = 0.0078 m3 s-1 v = 1.2 m s-1

20065021

00780 mA ..

.==

De acuerdo al Cuadro 4.17, el área de una sección rectangular es by =0.0065, si se propone una base (b) de 0.08 m, se obtiene un tirante de 0.08 m.


98

Cuadro 4.17 Altura, Área hidráulica, Perímetro mojado y Radio hidráulico en sección circular y

rectangular.

Forma Área hidráulica

Altura tirante

Perímetro mojado

Radio hidráulico

Observaciones

Circular 0.0065 0.064 0.20 0.064 D = diámetro r = radio

Rectangular 0.0065 0.08 0.243 0.027 b = base y = tirante

F. Diseño del sistema de almacenamiento del agua de lluvia captada Aplicando la expresión 4.18 se obtiene la capacidad que deberá tener la cisterna.

3398*38.4 mmcisternaV ==

G. Equipo de potabilización

El equipo esta integrado por un filtro Speedy y dos pulidores de 10 y 5 micras, que generan agua potable para uso doméstico. CCoonncclluussiioonneess

Las obras de captación del agua de lluvia son aceptadas por los habitantes de las localidades, debido a su fácil proceso constructivo, lo que permite disponer de una fuente de agua de buena calidad y cercana a sus viviendas, eliminando el enorme esfuerzo que representa el tener que acarrear agua de fuentes de abastecimientos alejadas, aspectos que en su conjunto contribuyen a mejorar la calidad de vida de los pobladores. Los SCALL en techos son una opción para mejorar el suministro de agua en localidades de difícil acceso o marginadas; y se han practicado desde la antigüedad y han resurgido en las últimas décadas como una nueva opción tecnológica para disponer de agua todo el año.


99

4. DISEÑO DE SISTEMAS DE CAPTACIÓN DEL AGUA DE LLUVIA ........................................ 49 4.1 INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................ 50 4.2 LOCALIZACIÓN DEL SITIO PARA ESTABLECER EL SISTEMA ................................................................ 50 4.3 DETERMINACIÓN DE LA DEMANDA DE AGUA .................................................................................... 50 4.4 CÁLCULO DE LA PRECIPITACIÓN PLUVIAL NETA. .............................................................................. 51 4.5 CONSIDERACIONES PARA LA REALIZACIÓN DE LOS CÁLCULOS ......................................................... 52 4.6 ÁREA DE CAPTACIÓN DEL AGUA DE LLUVIA ..................................................................................... 54 4.7 SISTEMA DE CONDUCCIÓN DEL AGUA DE LLUVIA CAPTADA ............................................................. 55

4.7.1 Canaletas para colección y conducción .................................................................................. 56 4.8 DISEÑO DEL VOLUMEN DEL SEDIMENTADOR O TRAMPA DE SÓLIDOS ................................................ 58 4.9 DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO DEL AGUA DE LLUVIA CAPTADA ................................. 59

4.9.1 Análisis de estabilidad de taludes del sistema de almacenamiento y del sedimentador. ......... 60 4.10 BOMBEO DEL AGUA DE LLUVIA ALMACENADA ............................................................................... 60

4.10.1 Términos hidráulicos ............................................................................................................. 60 4.11 DISEÑO DEL SISTEMA DE PURIFICACIÓN DEL AGUA DE LLUVIA ....................................................... 62 4.12 EJEMPLOS ................................................................................................................................... 63

4.12.1 Caso comunitario: Captación y purificación del agua de lluvia para consumo humano en una ladera revestida con geomembrana de PVC. ............................................................................ 63 4.12.2 Caso comunitario: Captación en techos de escuelas primarias y purificación del agua de lluvia para consumo humano. ...................................................................................................... 84 4.12.3 Sistema de captación del agua de lluvia para uso doméstico y consumo humano a nivel familiar. ............................................................................................................................................ 94

Conclusiones..................................................................................................................................................... 98 Figura 4.1 Método gráfico para obtener el volumen de agua captada. ............................................... 54 Figura 4.2 Hidrograma triangular. ........................................................................................................ 56 Figura 4.3 Diagrama de bombeo de agua almacenada. ........................................................................ 61 Figura 4.4 Precipitación media anual histórica de la estación meteorológica, San Felipe del Progreso. ................................................................................................................................................... 64 Figura 4.5 (a) Nivelación del terreno natural de 15 % pendiente con retroexcavadora, (b) Trazado de zanjas de anclaje para la geomembrana, (c) Traslado de geomembrana, y (d) Instalación de geomembrana. ................................................................................................................. 65 Figura 4.6 Vista transversal del sedimentador. ..................................................................................... 68 Figura 4.7 (a) Afinamiento de piso y paredes; (b) Sedimentador listo para el revestimiento con geomembrana; y (c) Tapa con flotadores para evitar pérdidas por evaporación y contaminación. . 69 Figura 4.8 Diagrama de instalación de geomembrana en piso, en taludes y en cubierta flotante de la cisterna. ............................................................................................................................................ 70 Figura 4.9 (a) Formación de taludes con tractor oruga y (b) cisterna con recubrimiento de piso, taludes y cubierta flotante de pvc. .......................................................................................................... 70 Figura 4.10 Predicción de entradas y salidas del agua de lluvia a la cisterna. .................................... 72 Figura 4.11 Parámetros hidráulicos en el proceso de extracción de agua almacenada. ................... 73 Figura 4.12 Diagrama de una planta de purificación con ósmosis inversa. ........................................ 76 Figura 4.13 Vista del sistema de almacenamiento revestido y con cubierta flotante de pvc............. 77 Figura 4.14 Equipo hidroneumático. ...................................................................................................... 77 Figura 4.15 Filtro tamiz speedy. ............................................................................................................. 78 Figura 4.16 Equipo de filtración de carbón activado. ........................................................................... 78 Figura 4.17 Equipo de suavización marca manta. ................................................................................ 79 Figura 4.18 Filtros pulidores de 20, 10 y 5 micras de diámetro. .......................................................... 79 Figura 4.19 Equipo de ósmosis inversa. ................................................................................................. 80 Figura 4.20 Tanque de almacenamiento de agua potable de 2500 litros de capacidad. ..................... 80 Figura 4.21 Lámpara de radiación ultravioleta. ................................................................................... 81


100

Figura 4.22 Equipo generador de ozono. ................................................................................................ 82 Figura 4.23 Lavadora de garrafones. ...................................................................................................... 83 Figura 4.24 Llenadora de garrafones. ..................................................................................................... 83 Figura 4.25 Garrafones con agua de lluvia purificada, “marca mazahua”. ........................................ 84 Figura 4.26 Techo de escuela primaria utilizado como área de captación del agua de lluvia. ........... 86 Figura. 4.27 Canaletas para la colección del agua de lluvia en la escuela primaria de los reyes. ...... 87 Figura 4.28 Detalle de canaleta y bajada ................................................................................................ 88 Figura 4.29 Sección de la canaleta. .......................................................................................................... 88 Figura 4.30 Bajada del agua de lluvia de los techos. .............................................................................. 89 Figura 4.31 Trampas de malla galvanizada. .......................................................................................... 90 Figura 4.32 Ubicación del filtro de sedimentos. ..................................................................................... 91 Figura 4.33 Diagrama de instalación de geomembrana en piso, taludes y cubierta flotante. ............ 92 Figura 4.34 Cisterna de geomembrana de pvc con cubierta flotante en san antonio. ....................... 92 Figura 4.35 Local de 30 m2 para el proceso de purificación del agua de lluvia. .................................. 93 Figura 4.36 Tren de purificación (izquierda) y personal capacitado (derecha). ................................. 93 Figura 4.37 SCALL Colpos 1. .................................................................................................................. 94 Figura 4.38 Precipitación promedio mensual histórica 1982-2003. ...................................................... 95 Cuadro 4.1 Coeficientes de escurrimiento (Ce) de los diferentes materiales en el área de captación. ................................................................................................................................................... 51 Cuadro 4.2. Volumen de agua captado en litros con relación al área de captación y a la precipitación pluvial promedio. ............................................................................................................... 53 Cuadro 4.3 Altura, área hidráulica, perímetro mojado y radio hidráulico en secciones para colectar el agua de lluvia. ......................................................................................................................... 58 Cuadro 4.4 Parámetros para seleccionar los tratamientos terciarios. ................................................. 62 Cuadro 4.5 Precipitación pluvial neta media (Periodo 1962-1986). ..................................................... 64 Cuadro 4.6 Condiciones para dimensionar el sedimentador. ............................................................... 67 Cuadro 4.7 Condiciones para dimensionar la cisterna. ........................................................................ 70 Cuadro 4.8 Condiciones para dimensionar el sedimentador. ............................................................... 71 Cuadro 4.9 Pérdidas de carga en accesorios........................................................................................... 74 Cuadro 4.10 Pérdidas por fricción en válvulas y conexiones en la conducción de agua en tuberías de plástico y acero. ..................................................................................................................... 74 Cuadro 4.11 Pérdidas por fricción en tubería de pvc. ........................................................................... 75 Cuadro 4.12 Calidad del agua antes de operar el sistema de uv. .......................................................... 81 Cuadro 4.13. Resumen de estimación de demanda anual, precipitación pluvial neta, área de captación, diámetro de conducción y volumen de la cisterna. .............................................................. 85 Cuadro 4.14 Datos de entrada, cálculos de variables para obtener las dimensiones de canaletas rectangulares. ............................................................................................................................................ 86 Cuadro 4.15 Longitud de canaletas por población. ............................................................................... 88 Cuadro 4.16 Resumen de material de pvc, bajantes, trampas de sólidos y número de filtros de sedimentos. ................................................................................................................................................ 90 Cuadro 4.17 Altura, área hidráulica, perímetro mojado y radio hidráulico en sección circular y rectangular. ............................................................................................................................................... 98

Captacion de agua de lluvia

Documents

Transcript of Captacion de agua de lluvia