Carga Termica Frmcd Valencia
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ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓN FUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA HABITACIÓN TIPO ORIENTACIÓN OESTE Cargas Térmicas del Local Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales Ubicación y condiciones del exterior Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Tempera Nivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Materiales Circundantes: Estándar Turbiedad de la atmósfera: Estándar Superficie del Local a climatizar : 20 Altura del Local a climatizar : 2.7 Volumen del Local a climatizar : 54 Potencia de Iluminación incandescente : 0 Potencia de Iluminación Fluorescente : 500 Ocupación Teórica s/normativa : 3 Numero de puertas : 1 Factor de by pass de la batería : 0.1 Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación con Criterio l/seg = dm3/seg m3/h x persona = 5 3.6 Vv 54.00 m3/h Local: Habitacion tipo W Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo Superficie : 54m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 T1s 33 ºc Hr1 70% % h1 90.4 KJ/Kg aire seco W1 22.4 gw/kga T1h 28.23 ºc T1r 26.8 ºc Ve1 0.898 m3/kg Pe1 1.113 kg/m3 T2s 23 ºc Hr2 55% % h2 47.5 KJ/Kg aire seco W2 9.65 gw/kga T2h 17 ºc T1r 13.5 ºc Ve1 0.851 m3/kg Pe1 1.175 kg/m3 CT 0 Δt 10 Δw 12.75 CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o luc SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 Qsr = SxRxf 3.86 454 Qsr = Qsr = 997.16 w A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y te COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 Qstr = U x S x DTE 0.32 8 Qstr = Temperatura exterior y la hora solar del proyecto humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
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ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
HABITACIÓN TIPO ORIENTACIÓN OESTE
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 20 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 54 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 500 WOcupación Teórica s/normativa : 3 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 5 3.6 54.00
Vv 54.00 m3/h
Local: Habitacion tipo W Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 54m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 3.86 454 0.57
Qsr =Qsr = 997.16 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 8 19.5
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Qstr = 49.92 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 3.86 2.5 10
Qst = Qst = 96.48 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 3Qsp = 228.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 500.00
Qsil = 625.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 0.00 0.00 10Qsm = 0.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 54.00 10 0.1
Qsv = Qsv = 18.36 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 3Qlp = 210.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 54.00 12.75 0.1
Qlv = 57.15 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,216.41 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridad
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
QLT = 293.86 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 2,510.27 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.883
T4=TrUAA 12 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,216.410.9011.003.37
2,216.41 (impulsión)
658.47 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA54.0658.50.110.023.023.8 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.111.8213.18 ºC
WL = 0.00965 KgW/kga Humedad del aire
W5 = 0.0085 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 48.47 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
13.232525.1221.46
h5 = 34.70 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.33658.4748.4734.7013.78
Nr = 2,993.34 W W Potencia FrigoríficaQ = 800.00 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
HABITACIÓN TIPO ORIENTACIÓN NORTE
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 20 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 54 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 500 WOcupación Teórica s/normativa : 3 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 5 3.6 54.00
Vv 54.00 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 54m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 3.86 41 0.57
Qsr =Qsr = 90.05 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 8 8.4
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Qstr = 21.50 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 3.86 2.5 10
Qst = Qst = 96.48 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 3Qsp = 228.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 500.00
Qsil = 625.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 0.00 0.00 10Qsm = 0.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 54.00 10 0.1
Qsv = Qsv = 18.36 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 3Qlp = 210.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 54.00 12.75 0.1
Qlv = 57.15 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 1,187.33 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridad
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
QLT = 293.86 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 1,481.19 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.802
T4=TrUAA 11 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h1,187.330.9012.003.67
1,187.33 (impulsión)
323.35 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA54.0323.30.210.023.024.7 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.113.6712.37 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0088 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 49.34 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
12.422523.6022.21
h5 = 34.62 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.33323.3549.3434.6214.72
Nr = 1,570.49 W W Potencia FrigoríficaQ = 500.00 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.2 ADMINISTRACION FC-17 ZONA 1
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 34 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 92 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 400 WOcupación Teórica s/normativa : 8 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 86.40
Vv 86.40 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 14,03m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 3.84 81 0.57
Qsr =Qsr = 177.03 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 12.77 16.10.32 3.24 10.5
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 76.65 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 3.84 2.5 10
15.12 1.85 7
Qst = Qst = 291.80 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 8Qsp = 608.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 400.00
Qsil = 500.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 300.00 0.70 6Qsm = 540.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 86.40 10 0.1
Qsv = Qsv = 29.38 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 8Qlp = 560.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 86.40 12.75 0.1
Qlv = 91.43 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,445.15 (W) Carga Sensible efectiva Total
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 716.58 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 3,161.73 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.773
T4=TrUAA 12 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,445.150.9011.003.37
2,445.15 (impulsión)
726.43 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA86.4726.40.110.023.024.2 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.1913.22 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0088 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 48.85 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
13.272525.1922.22
h5 = 35.49 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.33726.4348.8535.4913.36
Nr = 3,202.10 W W Potencia FrigoríficaQ = 726.43 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.0 GERENTE FC-18 ZONA 1
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 14 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 38 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 400 WOcupación Teórica s/normativa : 3 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 32.40
Vv 32.40 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 14,03m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 4.23 41 0.57
Qsr =Qsr = 98.71 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 17.77 8.40.32 10.50 23.9
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 128.07 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 4.23 2.5 10
10.50 1.85 7
Qst = Qst = 241.73 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 3Qsp = 228.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 400.00
Qsil = 500.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 300.00 0.70 1Qsm = 90.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 32.40 10 0.1
Qsv = Qsv = 11.02 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 3Qlp = 210.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 32.40 12.75 0.1
Qlv = 34.29 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 1,427.27 (W) Carga Sensible efectiva Total
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 268.72 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 1,695.99 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.842
T4=TrUAA 12 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h1,427.270.9011.003.37
1,427.27 (impulsión)
424.03 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA32.4424.00.110.023.023.8 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.111.7613.18 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0088 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 48.42 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
13.232525.1122.22
h5 = 35.45 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.33424.0348.4235.4512.97
Nr = 1,814.37 W W Potencia FrigoríficaQ = 424.03 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.5-7 RECEPCIÓN FC-19 ZONA 1
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 29 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 78 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 400 WOcupación Teórica s/normativa : 12 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 129.60
Vv 129.60 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 14,03m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 2.56 81 0.57
Qsr =Qsr = 118.02 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 15.53 16.10.32 6.48 10.5
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 101.78 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 2.56 2.5 10
15.12 1.85 7
Qst = Qst = 259.80 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 12Qsp = 912.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 400.00
Qsil = 500.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 300.00 0.70 2Qsm = 180.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 129.60 10 0.1
Qsv = Qsv = 44.06 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 12Qlp = 840.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 129.60 12.75 0.1
Qlv = 137.15 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,327.24 (W) Carga Sensible efectiva Total
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,074.86 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 3,402.10 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.684
T4=TrUAA 12 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,327.240.9011.003.37
2,327.24 (impulsión)
691.40 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA129.6691.40.210.023.024.9 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.8713.29 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0088 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 49.55 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
13.342525.3122.22
h5 = 35.56 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.33691.4049.5535.5613.99
Nr = 3,191.48 W W Potencia FrigoríficaQ = 691.40 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.9 KITCHENETTE FC-20 ZONA 1
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 9 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 25 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 200 WOcupación Teórica s/normativa : 4 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 43.20
Vv 43.20 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 9m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 1.28 81 0.57
Qsr =Qsr = 59.01 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 2.77 16.1
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 14.27 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 1.28 2.5 10
Qst = Qst = 32.00 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 4Qsp = 304.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 200.00
Qsil = 250.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 5.60 0.70 2Qsm = 3.36 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 43.20 10 0.1
Qsv = Qsv = 14.69 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 4Qlp = 280.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 43.20 12.75 0.1
Qlv = 45.72 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 745.06 (W) Carga Sensible efectiva Total
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 358.29 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 1,103.35 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.675
T4=TrUAA 12 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h745.060.9011.003.37
745.06 (impulsión)
221.35 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA43.2221.30.210.023.025.0 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.9513.30 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0088 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 49.63 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
13.352525.3322.22
h5 = 35.57 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.33221.3549.6335.5714.06
Nr = 1,026.94 W W Potencia FrigoríficaQ = 221.35 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.13 COCINA FC-21 ZONA 2
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 52 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 139 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 12 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/h2 3.6 216.00
x Sutil = 30Vv 216.00 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 52m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 26 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 11.5 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 7
Δw 10.9
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 4.80 454 0.57
Qsr =Qsr = 1,240.31 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 12.21 23.9
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 93.38 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 4.80 2.5 10
44.55 1.85 7
0.00 0 0
0.00 0 0
Qst = Qst = 696.92 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 12Qsp = 912.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00
Qsil = 1,250.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 22,400.00 0.50 1Qsm = 11,200.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 3,000.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 216.00 7 0.1
Qsv = Qsv = 51.41 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 12Qlp = 840.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 216.00 10.9 0.1
Qlv = 195.42 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 20,288.43 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,138.96 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 21,427.39 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.947
T4=TrUAA 15.5 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h20,288.430.9010.503.21
20,288.43 (impulsión)
6,314.48 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA216.06,314.50.0347.026.026.2 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.110.7416.57 ºC
W3 = 0.0115 KgW/kga
W5 = 0.0011 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 55.66 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
16.642531.432.78
h5 = 19.42 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.336,314.4855.6619.4236.24
Nr = 75,511.47 W W Potencia FrigoríficaQ = 6,314.48 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.14 COMEDOR FC-22 ZONA 2
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 40 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 108 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 30 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 324.00
Vv 324.00 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 40m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 5.76 454 0.57
Qsr =Qsr = 1,488.38 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 6.39 23.9
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 48.87 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 5.76 2.5 7
31.05 1.85 7
10.80 1.85 7
27.00 1.85 7
Qst = Qst = 992.41 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 30Qsp = 2,280.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00
Qsil = 1,250.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 500.00 0.80 2Qsm = 200.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 324.00 10 0.1
Qsv = Qsv = 110.16 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 30Qlp = 2,100.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 324.00 12.75 0.1
Qlv = 342.87 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 7,006.80 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 2,687.16 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 9,693.96 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.723
T4=TrUAA 10 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h7,006.800.9013.003.98
7,006.80 (impulsión)
1,761.39 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA324.01,761.40.210.023.024.8 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.114.8411.48 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0078 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 49.52 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
11.532521.9619.67
h5 = 31.20 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.331,761.3949.5231.2018.31
Nr = 10,645.31 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,761.39 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.10-11-12 CIRCULACIONES FC-23 ZONA 2
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 40 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 108 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 10 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 1 3.6 36.00
Vv 36.00 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 40m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 0.00 0 0.00
Qsr =Qsr = 0.00 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 0.00 0
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 0.00 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 0.00 2.5 10
Qst = Qst = 0.00 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 10Qsp = 760.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00
Qsil = 1,250.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 0.00 0.00 1Qsm = 0.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 500.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 36.00 10 0.1
Qsv = Qsv = 12.24 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 10Qlp = 700.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 36.00 12.75 0.1
Qlv = 38.10 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,774.46 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 811.91 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 3,586.37 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.774
T4=TrUAA 11 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,774.460.9012.003.67
2,774.46 (impulsión)
755.57 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA36.0755.60.010.023.023.5 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.4812.25 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0086 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 48.12 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
12.302523.3821.70
h5 = 34.00 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.33755.5748.1234.0014.12
Nr = 3,521.87 W W Potencia FrigoríficaQ = 755.57 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.19 S.JUEGOS FC-25 ZONA 2
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 33 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 89 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 20 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 216.00
Vv 216.00 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 33m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 2.56 41 0.57
Qsr =Qsr = 59.74 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 21.74 9.4
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 65.39 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 2.56 2.5 10
21.60 1.85 7
Qst = Qst = 343.72 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 20Qsp = 1,520.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00
Qsil = 1,250.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 5,000.00 0.80 1Qsm = 1,000.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 500.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 216.00 10 0.1
Qsv = Qsv = 73.44 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 20Qlp = 1,400.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 216.00 12.75 0.1
Qlv = 228.58 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 5,293.52 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,791.44 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 7,084.96 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.747
T4=TrUAA 10.3 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h5,293.520.9012.703.89
5,293.52 (impulsión)
1,362.13 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA216.01,362.10.210.023.024.6 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.114.2911.73 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0082 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 49.26 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
11.782522.4220.68
h5 = 32.46 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.331,362.1349.2632.4616.80
Nr = 7,550.26 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,362.13 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.15-16 S.ESTAR FC-24-26 ZONA 2
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 35 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 95 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 15 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 162.00
Vv 162.00 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 35m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 5.76 454 0.57
Qsr =Qsr = 1,488.38 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 6.39 23.9
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 48.87 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 5.76 2.5 7
31.05 1.85 7
10.80 1.85 7
27.00 1.85 7
Qst = Qst = 992.41 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 15Qsp = 1,140.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00
Qsil = 1,250.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 1,000.00 0.80 2Qsm = 400.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 0.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 162.00 10 0.1
Qsv = Qsv = 55.08 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 15Qlp = 1,050.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 162.00 12.75 0.1
Qlv = 171.44 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 5,912.21 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,343.58 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 7,255.79 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.815
T4=TrUAA 11.5 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h5,912.210.9011.503.52
5,912.21 (impulsión)
1,680.08 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA162.01,680.10.110.023.024.0 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.4612.75 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0088 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 48.62 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
12.802524.3122.21
h5 = 35.01 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.331,680.0848.6235.0113.61
Nr = 7,545.58 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,680.08 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA
LOCAL L0.20 S.MANUALIDADES FC-27 ZONA 2
Cargas Térmicas del Local
Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales
Ubicación y condiciones del exterior
Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 24 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 65 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 15 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f
Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)
Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 162.00
Vv 162.00 m3/h
Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 24m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga
T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico
T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico
CT 0Δt 10
Δw 12.75
CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE
A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios
SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION
Qsr = SxRxf 5.76 454 0.57
Qsr =Qsr = 1,488.38 w
A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES
COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc
Qstr = U x S x DTE 0.32 10.44 23.9
Qstr =
Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto
humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco
S= superficie del hueco de la ventana
R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección
U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC
Qstr = 79.85 w
A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES
SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC
Qst = SxKxΔt 5.76 2.5 10
21.60 1.85 7
Qst = Qst = 423.72 w
A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0
Qsi = Qsi = 0.00 w
A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local
Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas
Qsp = 76 15Qsp = 1,140.00 w
A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local
Qsil = Incandescente Fluorescencia
Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00
Qsil = 1,250.00 w
A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local
Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas
Qsm = 1,000.00 0.80 1Qsm = 200.00 w
A8 = Calor sensible procedente por otra causa
Qsx = 500.00 w
A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación
Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 162.00 10 0.1
Qsv = Qsv = 55.08 w
CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE
B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones
CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS
QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol
QLi = 0.00 w
B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local
Calor latente por persona Nº de personas
QLp = CLpx Nºpers 70 15Qlp = 1,050.00 w
B3 = Calor latente procedente por otra causa
QLx= 0.00 w
B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación
Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 162.00 12.75 0.1
Qlv = 171.44 w
QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva
DTE = diferencia de temperatura equivalente
Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas
Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran
Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 5,650.72 (W) Carga Sensible efectiva Total
QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,343.58 (W)Carga Latente efectiva Total
QT = QsT + QlTQT = 6,994.30 (W) Carga Efectiva Total
Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.808
T4=TrUAA 11.5 ºC
V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h5,650.720.9011.503.52
5,650.72 (impulsión)
1,605.78 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico
T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA162.01,605.80.110.023.024.0 ºC
T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.5112.75 ºC
W3 = 0.00965 KgW/kga
W5 = 0.0088 KgW/kga
h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)
h3 = 48.67 KJ/Kga
h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)
12.802524.3222.21
h5 = 35.02 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)
0.331,605.7848.6735.0213.65
Nr = 7,233.61 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,605.78 m3/h Caudal
Temperatura de Rocio de la UAA (t4)
V=Caudal de Aire de Suministro
Humedad del aire a la entrada de UAA
Humedad del aire a la salida de la UAA
Entalpia del aire a la entrada de la máquina
Entalpia del aire a la salida de la máquina
PLANTA ENFRIADORA 1 -ZONA 1
PLANTA LOCAL USO IDENTIFICACION MODELO
SEGUNDA H2.16 HABITACIÓN FC16 HC-50
SEGUNDA H2.15 HABITACIÓN FC15 HC-50
SEGUNDA H2.14 HABITACIÓN FC14 HC-60
SEGUNDA L2.7 PASILLO FC30 HH-30
SEGUNDA Z1 GENERAL RC-P1-Z1 MINIAIR 6
PRIMERA H1.8 HABITACIÓN FC8 HC-50
PRIMERA H1.7 HABITACIÓN FC7 HC-50
PRIMERA H1.6 HABITACIÓN FC6 HC-60
PRIMERA L2.7 PASILLO FC28 HH-30
PRIMERA Z1 GENERAL RC-P1-Z1 MINIAIR 6
BAJA L0.2 ADMINISTRACIÓN FC17 HH-40
BAJA L0.0 GERENCIA FC18 HH-10
BAJA L0.5-7 RECEPCIÓN-S.REUNION FC-19 HH-30
BAJA L0.9 KITCHENETTE FC-20 HD-2
BAJA Z1 GENERAL RC-P0-Z1 MINIAIR 10
BAJA Z2 GENERAL RC-P0-Z2 MINIAIR 25
TOTAL KW
PLANTA ENFRIADORA 2 -ZONA 2
PLANTA LOCAL USO IDENTIFICACION MODELO
SEGUNDA H2.13 HABITACIÓN FC13 HC-80
SEGUNDA H2.12 HABITACIÓN FC12 HC-70
SEGUNDA H2.11 HABITACIÓN FC11 HC-70
SEGUNDA H2.10 HABITACIÓN FC10 HC-70
SEGUNDA H2.9 HABITACIÓN FC9 HC-70
SEGUNDA L2.2 PASILLO FC31 HH-30
SEGUNDA Z2 GENERAL RC-P1-Z2 MINIAIR 6
PRIMERA H1.5 HABITACIÓN FC5 HC-70
PRIMERA H1.4 HABITACIÓN FC4 HC-70
PRIMERA H1.3 HABITACIÓN FC3 HC-70
PRIMERA H1.2 HABITACIÓN FC2 HC-70
PRIMERA H1.1 HABITACIÓN FC1 HC-70
PRIMERA L2.2 PASILLO FC29 HH-30
PRIMERA Z2 GENERAL RC-P1-Z2 MINIAIR 6
BAJA L0.13 COCINA FC-21 HH-30
BAJA L0.14 COMEDOR FC-22 HH-50
BAJA L0.10-11 PASILLOS FC-23 HH-20
BAJA L0.15 SALA ESTAR 1 FC-24 HH-40
BAJA L0.19 SALA JUEGOS FC-25 HH-40
BAJA L0.16 SALA ESTAR 2 FC-26 HH-40
BAJA L0.20 SALA MANUALID FC-27 HH-30
BAJA Z2 GENERAL RC-P0-Z2 MINIAIR 25
TOTAL KW
PLANTA ENFRIADORA 1 -ZONA 1
POTENCIA KW
2.18
2.18
3.08
7.36
3.8
2.18
2.18
3.08
7.36
3.8
8.63
3.63
7.36
1.99
6.8
13.1
78.71
PLANTA ENFRIADORA 2 -ZONA 2
POTENCIA KW
3.96
3.15
3.15
3.15
3.15
7.36
3.8
3.15
3.15
3.15
3.15
3.15
7.36
3.8
7.36
11
5.64
8.63
8.63
8.63
7.36
13.1
124.98
SUPERFICIE DE VENTANAS HABITACION TIPO
ALTURA 2.18 MTSANCHO 0.75 MTSSUP. UNIT 1.635 M2
CANTIDAD 2 UD
SUP. TOTAL 3.27 M2
A2 CALOR DEBIDO A RADIACION Y TRASNMISION DE PAREDES Y TECHOS EXTERIORES
PARED OESTE
ANCHO 3.75ALTO 3SUP TOTAL 11.25
SUP VIDRIO 3.27
SUP. NETA 7.98 M2
KAQUAPANE 0.32 W/M2ºK
DENSIDAD 1150 KG/M3
ESPESOR 0.0125 M
DE 14.375
A3 CARGA DEBIDO A LA TRANSMISION A TRAVES DE PAREDES Y TECHOS NO EXTERIORES
FACHADA LADO ASEOS CC C&A PERSONALLONG 32 30 53ALTURA 3.5 3.5 3.5
PARED U( W / 2.3 2.3 2.3VIDRIO
COMO SON PAREDES COLINDANTES CON LOCALES REFRIGERADOS NO SE COMPUTA SU APORTACIÓN
2,18
0,75
AIRE DE INFILTRACIONES
A2 CALOR DEBIDO A RADIACION Y TRASNMISION DE PAREDES Y TECHOS EXTERIORES
A3 CARGA DEBIDO A LA TRANSMISION A TRAVES DE PAREDES Y TECHOS NO EXTERIORES
FACAHADA ESCALERA MECANICA163.5
5.8
COMO SON PAREDES COLINDANTES CON LOCALES REFRIGERADOS NO SE COMPUTA SU APORTACIÓN
2,18
0,75
