C:BuzonINFORMES PDFEADOS4262 INFORME GEOTECNICO CTE

GEOLOGÍA DE MALLORCA S.L. Vial 3, nave 2B. Pol. Son Llaüt (Sta. Maria). Tlf: 971 62 09 09. Fax 971 62 09 08

Laboratorio inscrito en el Registro General de laboratorios de ensayos para el control de la calidad de la edificación (Registro 9304/2010)

www.geoma.es E-mail: [email protected]

ESTUDIOS

GEOLÓGICOS

INFORME GEOTÉCNICO CENTRO SANITARIO

CARRETERA DE ARTÀ, 6. SANTA MARGALIDA (SANTA MARGALIDA, MALLORCA)

Exp. 4262/20

Informe geotécnico Junio de 2020 Carretera de Artà, 6 Exp.4262/20 Santa Margalida (Santa Margalida, Mallorca)

1 GEOLOGÍA DE MALLORCA S.L.

Vial 3, nave 2B. Pol. Son Llaüt (Sta. Maria). Tlf: 971 62 09 09. Fax 971 62 09 08 Laboratorio de ensayos inscrito en el Registro General de laboratorios de ensayos para el control de la calidad de la edificación

(Registro 9304/2010) www.geoma.es E-mail: [email protected]

INDICE

1. Introducción ............................................................................................................................... 2

2. Situación geográfica y geomorfología ...................................................................................... 6

3. Marco geológico regional .......................................................................................................... 7

4. Características de los materiales del subsuelo ........................................................................ 8

4.1 Identificación ........................................................................................................................ 8

4.2 Parámetros resistentes .......................................................................................................... 9

4.3 Cuadro resumen de las características de los materiales ................................................. 14

5. Hidrología e hidrogeología ..................................................................................................... 15

6. Acciones sísmicas ..................................................................................................................... 16

7. Ánalisis de la interacción terreno-estructura ....................................................................... 17

7.1 Estabilidad de laderas y taludes ......................................................................................... 17

7.2 Empujes del terreno ............................................................................................................ 17

7.3 Estabilidad de la superficie de cimentación (subpresiones) ............................................. 17

7.4 Carga admisible frente al hundimiento ............................................................................. 18

7.5 Asientos ............................................................................................................................... 19

7.6 Carga admisible de trabajo ................................................................................................ 22

8. Conclusiones ............................................................................................................................ 23

GEOLOGÍA DE MALLORCA S.L.



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INFORME GEOTÉCNICO CENTRO SANITARIO

CARRETERA DE ARTÀ, 6. SANTA MARGALIDA (SANTA MARGALIDA, MALLORCA)

Exp. 4262/20

Arquitecto: Javier Tugores Promotor: Reglade3 arquitectura & ingenieria SL

Ubicación de la obra: Carretera de Artà, 6. Santa Margalida (Santa Margalida, Mallorca) Tipo de obra: Centro sanitario en PB + PP Tipo de cimentación proyectada: Según informe

1. Introducción

D. Javier Tugores, en nombre del promotor, ha solicitado la realización de un estudio

geotécnico para un centro sanitario situado en el número 6 de la carretera de Artà, dentro del núcleo urbano de Santa Margalida, perteneciente al término municipal del mismo nombre (en la isla de Mallorca).

Según información del solicitante, el centro médico contará con planta baja y planta piso,

siendo la superficie construida de aproximadamente 1201 m2. Atendiendo a las recomendaciones que aparecen en el Documento básico SE-C: Seguridad estructural. Cimientos del Código Técnico de la Edificación (CTE), de marzo de 2006, y dado que se trata de una construcción de tipo C-1 y que el terreno esperable es de tipo T-1 (terreno con poca variabilidad, en el que la práctica habitual es la cimentación directa mediante elementos aislados), para llevar a cabo el presente estudio se han realizado los siguientes trabajos:

1) RECOPILACIÓN INFORMACIÓN PREVIA Se ha consultado una amplia y variada documentación bibliográfica que ha sido referenciada en el transcurso del presente informe geotécnico mediante notas a pie de página. Además y con el fin de optimizar la campaña de campo se han consultado estudios anteriores realizados en la misma zona. 2) CAMPAÑA DE CAMPO

2.1) ESTUDIO DEL EMPLAZAMIENTO Se ha visitado el solar y se ha realizado una primera valoración de los problemas geomorfológicos, hidrológicos y litológicos que pueden aparecer en el mismo.





3

2.2) EJECUCIÓN DE SONDEOS DE INVESTIGACIÓN Se han llevado a cabo 4 sondeos de 6,0 y 9,0 m de profundidad, a rotación, con recuperación continua de testigo y diámetro de 86 mm, mediante sonda sobre orugas Comacchio MC 300 y ROLATEC RL45. En la figura 2 de los anexos puede observarse su situación dentro del solar.

Número de sondeo

Profundidad (m)

1 6,0 2 6,0 3 6,0 4 9,0

* Desde la superficie del terreno.

Los testigos obtenidos se han guardado en cajas portatestigos de plástico, compartimentadas en segmentos de 60 cm de largo, quedando marcados los límites de maniobra, la toma de muestras inalteradas y la situación de los ensayos de resistencia. De cada una de las cajas se ha realizado un reportaje fotográfico. 2.3) MEDIDA DE NIVELES FREÁTICOS Una vez finalizados los sondeos se procedió a la medida del nivel freático en cada uno de ellos para poder evaluar la posible afección del agua a la cimentación.

2.4) REALIZACIÓN DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN En el interior de los sondeos, y a diferentes cotas, se realizaron ensayos de penetración estándar SPT siguiendo la norma UNE-EN ISO 22476-3:2005 para evaluar los parámetros resistentes y deformacionales de los materiales atravesados.

2.5) TOMA DE MUESTRAS En el interior de los sondeos, y a diferentes cotas se tomaron varias muestras representativas (MR., categoría C según el CTE) y una inalterada (MI., categoría A según el CTE) de los materiales del subsuelo. La muestra inalterada fue obtenida mediante hinca con un toma-muestras de pared gruesa y diámetro interior de 54 mm.

En el siguiente cuadro se indica la situación de las diferentes muestras obtenidas:

Número de

sondeo Tipo y número

de muestra Profundidad*

1 MR1 0,60 – 1,20 m 1 MI1 0,50 – 1,10 m 1 MR2 2,10 – 2,55 m 1 MR3 4,00 – 4,45 m 2 MR1 4,00 – 4,85 m 2 MR2 2,70 – 3,15 m 2 MR3 5,20 – 5,30 m 3 MR1 0,50 – 0,95 m

* Desde la boca de sondeo





4

Número de

sondeo Tipo y número

de muestra Profundidad*

3 MR2 2,50 – 2,95 m 3 MR3 4,40 – 5,00 m 3 MR4 5,00 – 5,20 m 4 MR1 0,70 – 1,15 m 4 MR2 2,70 – 3,15 m 4 MR3 4,50 – 4,70 m 4 MR4 5,70 – 5,80 m 4 MR5 7,20 – 7,30 m

* Desde la boca de sondeo

3) ENSAYOS EN LABORATORIO Las muestras S1MR1, S2MR2 y S3MR3 han sido ensayadas en laboratorio, realizándose ensayos de identificación (granulometría, límites de Atterberg y contenido en sulfatos) y caracterización mecánica (ensayo de compresión simple, corte directo). Los ensayos han sido realizados atendiendo a las siguientes normas internacionales: Análisis granulométrico de suelos por tamizado, UNE 103 101:1995 Determinación del límite líquido por el método de Casagrande, UNE 103 103:1994 Determinación del límite plástico de un suelo, UNE 103 104:1993 Determinación cuantitativa del contenido de sulfatos solubles, UNE 83 963:2015 En una muestra de agua se han analizado los diferentes parámetros recogidos en la Instrucción de hormigón estructural, EHE, como indicadores de la agresividad de las aguas: valor del pH, contenido en anhídrido carbónico, contenido en amonio, contenido en magnesio, contenido en sulfatos y residuo seco, mediante los procedimientos descritos en la citada instrucción. 4) REDACCIÓN DEL INFORME GEOTÉCNICO Con todos los datos anteriores se ha desarrollado un modelo geotécnico del terreno, se han identificado y caracterizado cada uno de los materiales que constituyen el subsuelo, se ha valorado la estabilidad tanto local (estabilidad de taludes) como global (estabilidad de la ladera), los empujes laterales producidos por el terreno, la estabilidad el fondo de la excavación y la capacidad portante (carga admisible frente al hundimiento y asientos) de los terrenos afectados por la edificación. Además se ha valorado la afección del nivel freático, la agresividad de los suelos y su posible expansividad. Finalmente se ha recomendado una carga admisible de trabajo, haciendo hincapié en la cota a cimentar y espesor de suelo a eliminar. El informe se divide en dos partes, la primera corresponde a la caracterización de los materiales del subsuelo y la segunda al análisis de la interacción terreno-estructura.





5

Con el fin de facilitar la consulta de las tablas que aparecen a lo largo del informe, se ha utilizado un código de colores: cuadros color marrón (características identificativas), cuadros color rojo (características resistentes), cuadros color verde (características representativas medias de los materiales), cuadros de color azul (datos sobre el agua freática), cuadros grises (valores de carga admisible frente al hundimiento y de asientos). Las tensiones, cargas y resistencias han sido expresadas en kp/cm2, o lo que es lo mismo1 kg(f)/cm2, entendiendo que es la unidad más comúnmente utilizada. Su conversión a unidades del sistema internacional2 es la siguiente: 1kp/cm2=98100Pa.

1 kg(f)=kilogramo fuerza, no confundir con kg (masa) 2 Además 1 kp/cm2=98,10 kN/m2





6

2. Situación geográfica y geomorfología

La zona de estudio se sitúa al noreste de Mallorca, enclavándose en la comarca natural

del Llano Central. Se trata de una zona de llanura que se interrumpe por el encajamiento de la red fluvial

que da lugar a un amplio valle entre las localidades de Muro y Santa Margalida. El solar se encuentra en una zona urbana de nueva construcción, sin pendiente apreciable,

a una cota topográfica de aproximadamente 63 m (s.n.m.).

Situación del solar

N

S

EO

N

S

EO





7

3. Marco geológico regional3

Como se puede observar en el mapa geológico adjunto, la zona de estudio (marcada con

un punto rojo) se encuentra en una unidad de margas, conglomerados y yesos del Mioceno medio (Neógeno).

La parte basal de la unidad se encuentra formada por conglomerados clasto soportados,

bien redondeados, con base erosiva. Por encima se localizan margas grises y gris verdosas con cristales de yeso, entre las que se intercalan delgados niveles de areniscas y silex, y, ocasionalmente, lentejones de lignitos. A techo de la unidad aparecen unos 15-20 m de una alternancia de calizas y margas en bancos de 10 a 30 cm.

El espesor total de la unidad oscila entre los 70 y los 100 m.

4

3

21

1Margas y calizas, calizas con sílex y calizas nodulosas“falsas brechas” (Dogger-Malm, Jurásico inferior-medio)

5

6

2Calizas algales y lignitos(Eoceno superior, Peleógeno)

3Margas, limolitas y areniscas(Mioceno medio, Neógeno)

2

4

7

4Margas, conglomerados y yesos(Mioceno medio, Neógeno)

5Calizas arrecifales(Mioceno superior, Neógeno)

6Cantos y bloques en matriz limo-arcillosa(Holoceno, Cuaternário)

7Limolitas y arcillas rojas con cantos de caliza(Holoceno, Cuaternário)

3 Según Hoja 671 39-26 del Mapa Geológico de España (E 1:50.000), publicado por el ITGE (1991)





8

4. Características de los materiales del subsuelo

4.1 Identificación

Gracias a la realización de 4 sondeos ha sido posible la observación directa de los

materiales que componen el subsuelo del solar y que van a constituir el apoyo del centro sanitario.

Desde la superficie, y hasta una profundidad muy variable de unos lugares a otros, aparecen arcillas de color marrón oscuro con restos carbonosos y caliches en su interior. De forma puntual pueden encontrarse algo cementados. Por su aspecto y sus características, parece corresponder a un suelo vegetal y su espesor observado en los sondeos varía entre 1,40 y 2,25 m.

Por debajo aparece un sustrato margoso en el que se pueden distinguir las siguientes

capas: Un tramo superior compuesto por arcillas margosas de color gris blanquecino que, en

la zona de los sondeos 3 y 4 presenta una capa de arcillas arenosas beige amarillentas en su parte superior. Alcanza una profundidad de 3,55 m (sondeos 1 y 2) o de 4,25 m (sondeos 3 y 4).

Un tramo inferior formado por margas de color marrón grisáceo, a techo, y gris verdoso, en su base, en la zona de los sondeos 1 y 2; y margas gris oscuro, puntualmente con intercalaciones de margas arenosas de color beige amarillento, en la zona de los sondeos 3 y 4. Su espesor supera la profundidad de investigación.

Los ensayos de laboratorio (granulometria, límites de Atterberg y contenido en sulfatos) realizados sobre las muestras representativas de los materiales que componen el subsuelo han permitido su identificación. La denominación del suelo se ha realizado atendiendo a la clasificación Unificada de Suelos y a las recomendaciones que aparecen en el anexo D del Código Técnico de Edificación; es decir, los componentes secundarios se denominan en orden de abundancia (los más abundantes delante) y según su proporción: 5-12%: …con indicios 13-25%: …con algo 26-35%: …con bastante >35%: …oso/osa





9

Los resultados de los ensayos y su clasificación se muestran a continuación:

Denominación material* Suelo vegetal Arcillas margosas Margas Muestra S1MR1 S2MR2 S3MR3

PA

RÁ

ME

TR

O

% Pasa tamiz 20 mm 99 100 100 % Pasa tamiz 5 mm 98 100 100 % Pasa tamiz 2 mm 96 99 100

% Pasa tamiz 0,40 mm 91 97 100 % Pasa tamiz 0,16 mm 87 97 98 % Pasa tamiz 0,08 mm 85 95 95

% Gravas 2 0 0 % Arenas 13 5 5 % Finos 85 95 95

Límite líquido 36,3 27,8 23,8 Límite plástico 20,1 18,5 14,6

Índice plasticidad 16,2 9,3 9,2 Clasificación Unificada

de Suelos CL CL CL

Denominación del suelo según Clas. Unif. Suelos

Arcilla con algo de arena

Arcilla con indicios de arena

Arcilla con indicios de

arena Potencial expansividad4 Bajo Bajo Bajo Contenido en sulfatos

(mg/kg) Ausencia de precipitado

Ausencia de precipitado

507,52

Grado de agresividad5 Inexistente Inexistente Inexistente * Según la descripción geológica realizada.

Como se puede observar en la tabla todos los materiales presentan un potencial de

hinchamiento BAJO por lo que no se esperan problemas derivados de la expansividad de los materiales, y no presentan agresividad por sulfatos.

Se adjunta copia de los informes de laboratorio en anexos.

4.2 Parámetros resistentes

Con el fin de conocer las características resistentes de los materiales del subsuelo

afectados por el centro sanitario, y dado que se trata de rocas blandas (margas), se han ejecutado 15 ensayos de penetración estándar (SPT) en el interior de los sondeos.

El ensayo penetrométrico estándar, SPT, consiste en cuantificar el número de golpes

necesarios para hincar 45 cm (en 3 tramos de 15 cm) una puntaza normalizada mediante el golpeo de una maza de 63,5 kg de peso que cae desde una altura de 76 cm. En función del número de golpes necesarios para superar los dos últimos tramos (NSPT) se obtiene un valor de carga admisible del terreno.

4 El potencial de hinchamiento se correlaciona empíricamente con diversos parámetros, considerándose el Índice de plasticidad como uno de los más significativos (Geotecnia y cimientos, vol. 3. Ed. Rueda, 1980). Así, según los criterios recopilados por R. Ortiz, 1975, un índice de plasticidad menor de 18 es indicativo de un potencial de hinchamiento bajo, entre 15 y 28, medio, entre 25 y 40, alto y mayor de 35, muy alto. 5 Según EHE.





10

Se obtiene rechazo (finalización del ensayo) cuando el número de golpes empleados para

hincar un tramo de 15 cm excede de 50 (Norma UNE-EN ISO 22476-3:2005). Mientras que en terrenos granulares (arenas) este ensayo permite una valoración directa

de su estado de compactación y por tanto de su carga admisible de hundimiento, en el caso de suelos cohesivos (arcillas) esta valoración es meramente orientativa.

Al resultado del ensayo, NSPT, hay que aplicar una serie de factores de corrección debido

a las pérdidas de energía debidas al propio sistema de golpeo, a la longitud del varillaje y al efecto de confinamiento del ensayo.

1) Corrección por las pérdidas de energía del propio sistema de golpeo Las pérdidas de energía inducidas por el propio dispositivo de golpeo debido a la fricción y a otros efectos parásitos, provocan que la velocidad de caída de la maza sea menor que la velocidad en caída libre. Por este motivo y para poder comparar los resultados de NSPT realizados por diferentes maquinarias es necesario tener en cuenta esa pérdida de energía. Se ha comprobado que con un diseño del dispositivo de golpeo igual al de la norma, se obtiene un valor medio del rendimiento Er próximo o ligeramente superior al 60% (Cesari, 1990) por lo que se ha tomado este valor como rendimiento de referencia.

La corrección, por tanto, vendría dada por la siguiente expresión: NEr

Ncorr 60

En el caso de los martillos automáticos, como el utilizado, estudios como el de Clayton (1990) o el de Vetanyol A. (2000) parecen indicar que el valor del rendimiento estaría en torno al 70% por lo que aplicar un factor de corrección de 1 estaría del lado de la seguridad. 2) Corrección por la longitud del varillaje Cuando la longitud de las barras es inferior a 10,0 m existe una reflexión de las mismas que reduce la energía disponible que le llega al tomamuestras. El factor de corrección vendría dado por la siguiente expresión: NKNcorr

Según Skempton (1986) K varía según:

Longitud del varillaje (m) Factor de corrección

(K) 3-4 0,75 4-6 0,85

6-10 0,95 >10 1,0





11

Para Decourt, se puede obtener el valor de 1/K de la siguiente gráfica en función de Mr (peso de las barras) y de Mh (peso de la maza).

Para el caso del equipo de golpeo de la COMACCHIO MC-300 y ROLATEC RL45, Mh es de 63,5 kg y el peso de las barras es de 8,0 kg/m, por lo que el factor K hasta 3,0 m sería de:

Longitud del varillaje (m) Factor de corrección

(K) 1,0 0,40 2,0 0,63 3,0 0,75

3) Corrección por el confinamiento del ensayo Gibbs y Holtz, 1957, demostraron que el NSPT no sólo depende de la densidad relativa sino que está influenciado por la presión de confinamiento. Para poder comparar resultados de Nspt realizados a diferentes profundidades por tanto es necesario normalizarlos a una presión vertical efectiva de 1,0 kp/cm2.

Según Skempton, 1986, la corrección varía según el índice de densidad o densidad relativa del material:

Tipo de consolidación Material Ncorr Índice de densidad

ID (%) Factor de

corrección CN

Normalmente consolidado

Arenas medias 11-22 40 a 60 v'1

2

Arenas densas/compactas

22-39 60 a 80 v'2

3

Sobreconsolidado Arenas

sobreconsolidadas --- ---

v'7,0

7,1

Siendo ’v la tensión vertical efectiva a cota del ensayo en kp/cm2.

Tal como se observa en el cuadro, el factor de corrección es mayor según disminuye el índice de densidad en arenas normalmente consolidadas, y por otra parte y según la norma UNE-EN ISO 22476-3:2005 el factor de corrección no debería superar 2, por lo que para valores del índice de densidad menores al 40% (arenas flojas o muy flojas) se ha utilizado la misma fórmula que para arenas medias.





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En arenas normalmente consolidadas, Liao y Whitman (1985), recomiendan utilizar6 la siguiente expresión del factor de corrección:

v

NC'

1

Siendo ’v la tensión vertical efectiva a cota del ensayo en kp/cm2. A continuación se muestra un cuadro resumen con los resultados de los ensayos de

resistencia a la penetración (se adjunta las actas de los ensayos en anexos):

Unidad geotécnica Ensayo Sond Profundidad* NSPT NSPTc7

NSPTc representativo8

Suelo vegetal

SPT1 2 0,40 – 0,85 m 6** 4

7 SPT1 3 0,50 – 0,95 m 11 8

SPT1 1 0,60 – 1,05 m 10 7

SPT1 4 0,70 – 1,15 m 12 9

Arcillas margosas (zona sondeo 1 y 2)

SPT2 1 2,10 – 2,55 m 5 5 5

SPT2 2 2,70 – 3,15 m 6** 6


SPT2 3 2,50 – 2,95 m 50** 46 27

SPT2 4 2,70 – 3,15 m 27 27

Margas

SPT3 1 4,00 – 4,45 m >50 >50

>50

SPT3 4 4,50 – 4,70 m R R

SPT3 3 5,00 – 5,20 m R R

SPT3 2 5,20 – 5,30 m R R

SPT4 4 5,70 – 5,80 m R R

SPT5 4 7,20 – 7,30 m R R

SPT6 4 8,50 – 8,65 m R R * Desde la superficie del terreno en el momento del estudio. ** Se ha considerado prudente tomar como NSPT la suma de los dos primeros tramos del ensayo.

A modo orientativo, y basándose en el comportamiento observado de los materiales, cabe

comentar que tanto el suelo vegetal como las arcillas margosas son fácilmente excavables con cuchara, mientras que para la excavación de las margas va a ser probablemente necesario el uso de martillo hidráulico.

6 El factor de corrección CN no debería en ningún caso superar 2,0. 7 NSPTc, valor de Nspt corregido: una vez aplicados los factores de corrección debidos a las pérdidas de energía del propio sistema de golpeo, por longitud de varillaje y por el confinamiento del ensayo. En este último caso se ha calculado el factor de corrección suponiendo un terreno homogéneo y normalmente consolidado con un peso específico efectivo medio de 1,8 t/m3. 8 Corresponde al valor de la resistencia a la penetración estándar que se va a considerar representativo de los materiales para posteriores cálculos y correlaciones.





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Recopilando la información obtenida9 se ha elaborado el siguiente cuadro resumen, en el

que no se ha incluido el suelo vegetal, ya que deberá ser eliminado de la superficie de cimentación.

9 La relación entre el peso específico aparente del terreno sumergido (’) y el peso específico aparente del suelo

saturado (s) es la siguiente: ws ' siendo w el peso específico del agua (1,0 t/m3).


La cohesión sin drenaje ha sido obtenida a partir de las correlaciones con el NSPT propuestas por Hunt, 1984, en Manual de ingeniería de taludes, ITGE 2006, para arcillas con un Nspt de 5. El ángulo de rozamiento interno y el peso específico seco han sido obtenidos de Shulze/Simmer en Curso de diseño, cálculo, construcción y patologías de cimentaciones y recalces, Gerónimo Lozano et al, 1998, para arcilla blanda. El módulo de deformación, E, ha sido obtenido a partir de las correlaciones con el NSPT propuestas por Butler (1974), para arcilla con un Nspt de 5. El coeficiente de Poisson ha sido obtenido a partir de las correlaciones propuestas en el Curso Aplicado de Cimentaciones, COAM 1996, para arcilla con un Nspt de 5. El coeficiente de Balasto ha sido obtenido de la tabla D.29 del Documento básico SE-C: Seguridad estructural. Cimientos del Código Técnico de la Edificación (CTE) para arcilla blanda. Arcillas margosas (zona sondeo 3 y 4)

La cohesión sin drenaje ha sido obtenida a partir de las correlaciones con el NSPT propuestas por Hunt, 1984, en Manual de ingeniería de taludes, ITGE 2006, para arcillas con un Nspt de 27. El ángulo de rozamiento interno y el peso específico seco han sido obtenidos de Shulze/Simmer en Curso de diseño, cálculo, construcción y patologías de cimentaciones y recalces, Gerónimo Lozano et al, 1998, para arcilla dura. El módulo de deformación, E, ha sido obtenido a partir de las correlaciones con el NSPT propuestas por Butler (1974), para arcilla con un Nspt de 27. El coeficiente de Poisson ha sido obtenido a partir de las correlaciones propuestas en el Curso Aplicado de Cimentaciones, COAM 1996, para arcilla con un Nspt de 27. El coeficiente de Balasto ha sido obtenido de la tabla D.29 del Documento básico SE-C: Seguridad estructural. Cimientos del Código Técnico de la Edificación (CTE) para arcilla dura. Margas

La cohesión sin drenaje ha sido obtenida a partir de las correlaciones con el NSPT propuestas por Hunt, 1984, en Manual de ingeniería de taludes, ITGE 2006, para arcillas con un Nspt de 50. El ángulo de rozamiento interno y el peso específico seco han sido obtenidos de Shulze/Simmer en Curso de diseño, cálculo, construcción y patologías de cimentaciones y recalces, Gerónimo Lozano et al, 1998, para una marga. El módulo de deformación, E, ha sido obtenido a partir de las correlaciones con el NSPT propuestas por Butler (1974), para arcilla con un Nspt de50. El coeficiente de Poisson ha sido obtenido a partir de las correlaciones propuestas en el Curso Aplicado de Cimentaciones, COAM 1996, para arcilla con un Nspt de50. El coeficiente de Balasto ha sido obtenido de la tabla D.29 del Documento básico SE-C: Seguridad estructural. Cimientos del Código Técnico de la Edificación (CTE) para arcilla dura.





14

4.3 Cuadro resumen de las características de los materiales

Coe

f.

bala

sto

K30

(k

p/cm

3 )

1,6

7,2

20,0

Mód

ulo

Poi

sson

v

0,30

0,15

0,15

Mód

ulo

defo

rm. E

(k

p/cm

2 )

39

234

650

Pes

o es

pecí

f.

Sat

ur. γ

s

(t/m

3 )

1,7

1,9

2,2

Pes

o ep

ecíf

. S

umer

. γ

'

(t/m

3 )

0,7

0,9

1,2

Pes

o es

pecí

f.

Sec

o γ

d

(t/m

3 )

1,7

1,9

2,2

Áng

ulo

roz.

Int

. Ef

ect.

Φ’

(º)

17,5

25,0

30,0

Coh

esió

n si

n dr

en.

c u (

kp/c

m2 )

0,3

1,8

5,0

Cla

sifi

c.

Sue

lo s

egún

S

.U.C

.S

CL

CL

CL

Uni

dad

geot

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ca

Arc

illa

s m

argo

sas

(zon

a so

ndeo

1 y

2)

Arc

illa

s m

argo

sas

(zon

a so

ndeo

3 y

4)

Mar

gas





15

5. Hidrología e hidrogeología

Tanto las arcillas margosas como las margas son materiales poco o nada permeables, lo

que dificulta la infiltración del agua en el terreno. Su comportamiento hidrogeológico corresponde al de una arcilla de baja plasticidad (CL), cuya permeabilidad varía10 entre 10-10 y 10-7 m/s.

No existe ningún torrente en las cercanías del solar.

Se midió el nivel freático en el interior de los sondeos, según se fueron finalizando. Los

resultados se muestra a continuación:

Fecha Sondeo S1 Sondeo S2 Sondeo S3 Sondeo S4 03/06/2020 -2,20 m -2,30 m --- --- 04/06/2020 --- --- -3,00 m --- 16/06/2020 --- --- --- -2,40 m

Se tomó una muestra de agua para evaluar el peligro de ataque químico del hormigón

utilizado en la cimentación, analizándose los diferentes parámetros recogidos en la Instrucción de hormigón estructural, EHE08, como indicadores de la agresividad de las aguas. Se adjunta copia del informe de laboratorio en anexos. Los resultados de los análisis de laboratorio han sido los siguientes:

Parámetro Valor Grado de agresividad Tipo de exposición pH 7,11 Inexistente ---

Magnesio (mg/l) 51,7 Inexistente --- Amonio (mg/l) <0,05 Inexistente --- Sulfatos (mg/l) 363,3 Débil Qa

CO2 (mg/l) 42,2 Medio Qb Resid. Seco (mg/l) 852 Inexistente ---

De los que se deduce que el agua presenta un grado MEDIO de agresividad química

(tabla 8.2.3.b de la EHE08), por lo que se deben adoptar medidas especiales en el caso de que la cimentación llegue a estar en contacto directo con el nivel freático.

La tabla 37.2.4.1.C indica que para una exposición Qb o Qc, el autor del proyecto deberá

fijar estos valores de recubrimiento mínimo y, en su caso, medidas adicionales, al objeto de que se garantice adecuadamente la protección del hormigón y de las armaduras frente a la agresión química concreta de que se trate.

10 Según Powers (1992) en Ingeniería geológica, Gonzalez de Vallejo et al, 2002.





16

6. Acciones sísmicas

Se aplica la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 en la que se indica que

para valores de la aceleración sísmica básica, ab, iguales o superiores a 0,04 g (siendo g la aceleración de la gravedad) es necesario su aplicación en construcciones de importancia normal o especial; salvo que la aceleración sísmica básica sea inferior a 0,08 g, se trate de una construcción de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas las direcciones, y el terreno sea estable.

Según el Mapa de Peligrosidad Sísmica, la isla de Mallorca se encuentra en zona de

aceleración sísmica básica, ab, entre 0,04 g y 0,08 g. Siendo de 0,04 g para el municipio de Santa Margalida según el Anexo de la Norma.

Como en el momento de la redacción de este informe se desconoce el tipo de cimentación que se va a realizar, a continuación se facilitan los coeficientes del terreno para los materiales observados11: las arcillas margosas de la zona del sondeo 1 y 2 corresponden a un terreno tipo IV (suelo cohesivo blando), siendo el coeficiente de 2,0, las arcillas margosas de la zona del sondeo 3 y 4 corresponden a un terreno tipo III (suelo cohesivo firme a muy firme), siendo el coeficiente del terreno de 1,6; mientras que las margas corresponden a un terreno tipo II (suelo cohesivo duro), siendo el coeficiente de 1,3.

11 Para poder calcular la aceleración sísmica de cálculo es necesario realizar una ponderación de los diferentes coeficientes y los espesores de cada uno de los terrenos que puedan aparecer en los primeros 30 m desde la superficie, por lo que la profundidad investigada es insuficiente.





17

7. Ánalisis de la interacción terreno-estructura

7.1 Estabilidad de laderas y taludes

El solar se encuentra en una zona sin pendiente apreciable por lo que queda garantizada

la estabilidad de la ladera. Dado que el solar es llano y no está proyectada la construcción de ningún sótano, no se

van a generar taludes.

7.2 Empujes del terreno

Dado que el solar estudiado es llano y no está prevista la construcción de ningún sótano,

no van a existir empujes sobre la estructura.

7.3 Estabilidad de la superficie de cimentación (subpresiones)

Puesto que no está proyectada la construcción de ningún sótano queda asegurada la estabilidad de la superficie de cimentación respecto al fenómeno de subpresión por excavación de materiales.

No obstante, debido a el nivel freático va a estar por encima de la cimentación se puede

producir un fenómeno de subpresión. La presión total sobre una superficie de un terreno saturado viene dado por la fórmula

(Terzaghi, 1971):

u ' donde es la presión total; ' la presión efectiva y u la presión neutra o presión debida al agua (u= γw . h, siendo γw la densidad del agua y h la altura piezométrica).

Se produce subpresión cuando la presión hidrostática anula la presión efectiva:

u '

Para poder conocer por tanto la subpresión por ascenso del nivel freático es necesario conocer cual es la máxima altura que puede alcanzar el agua por encima de la cota de cimentación12.

12 Tal como se comentó en el apartado de hidrogeología no es posible conocer la variación estacional del nivel freático dado que sería necesario un estudio más prolongado en el tiempo.





18

7.4 Carga admisible frente al hundimiento

La carga admisible frente al hundimiento de los materiales puede ser calculada a partir de

los ensayos in situ (ensayos de penetración estándar, SPT).

A continuación se muestra un cuadro con los valores de carga admisible frente al hundimiento, basados en los ensayos de penetración:

Unidad geotécnica Ensayo Sond Profundidad* NSPTc Asimilado a:

Carga admisible13 (kp/cm2)

Zapatas cuadradas

Zapatas corridas

Suelo vegetal

SPT1 2 0,40 – 0,85 m 4

No apto para cimentar

No apto para cimentar SPT1 3 0,50 – 0,95 m 8

SPT1 1 0,60 – 1,05 m 7

SPT1 4 0,70 – 1,15 m 9


SPT2 1 2,10 – 2,55 m 5 Arcillas

0,7 0,6

SPT2 2 2,70 – 3,15 m 6 0,9 0,7


SPT2 3 2,50 – 2,95 m 46 Arcillas

>4,8 >3,6

SPT2 4 2,70 – 3,15 m 27 4,3 3,2

Margas

SPT3 1 4,00 – 4,45 m >50

Arcillas

>4,8 >3,6

SPT3 4 4,50 – 4,70 m R --- ---

SPT3 3 5,00 – 5,20 m R --- ---

SPT3 2 5,20 – 5,30 m R --- ---

SPT4 4 5,70 – 5,80 m R --- ---

SPT5 4 7,20 – 7,30 m R --- ---

SPT6 4 8,50 – 8,65 m R --- --- * Desde la superficie del terreno en el momento de la realización del estudio.

Tal como se indica en la tabla, en el caso de producirse rechazo, no es posible precisar el

valor de carga admisible frente al hundimiento. La presencia de dichos tramos dificulta también la obtención de muestras inalteradas, ya que impiden la entrada del material en el tomamuestras.

ZONA SONDEOS 1 Y 2 Atendiendo a los valores de carga admisible frente al hundimiento anteriormente expuestos se puede concluir que no es viable una cimentación superficial mediante zapatas.

Dado que el terreno presenta buenas características resistentes a partir de una profundidad aproximada de 3,5 m desde la superficie existente en el momento de la ejecución del estudio, es posible ejecutar pozos y zanjas de cimentación, apoyados sobre las margas.

13 A partir de las correlaciones con el NSPT propuestas por Carlos Crespo Villalaz en Mecánica de suelos y cimentaciones, 1998.





19

Debido a que el nivel freático se encuentra a una profundidad de -2,20 m, es necesario

que se valore adecuadamente la permeabilidad de los materiales a fin de garantizar la viabilidad de esta solución de cimentación.

ZONA SONDEOS 3 Y 4

Atendiendo a los valores de carga admisible frente al hundimiento anteriormente

expuestos, se recomienda apoyar la cimentación de la edificación sobre las arcillas margosas. En cualquier caso, se recomienda tomar como carga admisible de hundimiento del terreno

de apoyo (arcillas margosas, en el caso de la zona de los sondeos 3 y 4, o margas, en el caso de la zona de los sondeos 1 y 2) 4,3 kp/cm2 para las zapatas cuadradas y 3,2 kp/cm2 para las zapatas corridas.

7.5 Asientos

El asiento de cualquier terreno se debe a tres tipos de procesos consecutivos en el tiempo: un asiento instantáneo, que es el que se produce inmediatamente después de aplicar carga al terreno por distorsión del mismo (sin drenaje), un asiento de consolidación primaria por cambio de volumen del terreno al disiparse la presión intersticial (con drenaje) y un asiento de consolidación secundaria por un fenómeno de fluencia.

En la mayoría de los terrenos el asiento debido a la consolidación secundaria es pequeño

por lo que no se suele calcular y se expresa el asiento total en términos de asiento instantáneo y asiento de consolidación primaria.

ASIENTOS ZONA SONDEO 1 Y 2

En terrenos cohesivos normalmente consolidados el asiento instantáneo (Si) constituye únicamente el 10% del asiento total siendo el resto asiento de consolidación primaria (Sc), mientras que en terrenos cohesivos sobreconsolidadas el asiento total se reparte a partes iguales entre el asiento instantáneo (Si) y el asiento de consolidación (Sc). Una estimación del asiento total de las cimentaciones apoyadas en terrenos cohesivos se hace a través de modelos isótropos elásticos tales como los mostrados en el anexo de cálculo.

Tal como se comentó anteriormente, el módulo de deformación E de las margas es de 650 kp/cm2 y el coeficiente de Poisson v de 0,15.

Dado que en el momento de la realización de este estudio se desconocen las dimensiones

reales de la cimentación, se ha considerado prudente realizar los cálculos para una cimentación mediante pozos de 1,0x1,0 m, 1,5x1,5 m, 2,0x2,0 m y zanjas de 0,6x10,0 m apoyadas sobre las margas, y una carga de 4,3 kp/cm2 para pozos y 3,2 kp/cm2 para zanjas.





20

Los asientos van a ser los siguientes:

Cimentación Asiento

Pozo de 1,0x1,0 m 0,61 cm



Zanja de 0,6x10,0 m 0,76 cm

El Código Técnico de la Edificación, CTE 2006, no limita los asientos totales por lo que se considera prudente atender a los criterios de la norma anterior, NBE-AE-88, para valorar si los asientos son admisibles.

Como se puede observar los asientos previsibles calculados son inferiores a 5,0 cm. Para este tipo de terreno (cohesivo) y la entidad de la construcción (suponiendo un edificio con estructura de hormigón armado de gran rigidez) éstos se consideran admisibles (Norma NBE-AE-88).

ASIENTOS ZONA SONDEO 3 Y 4

Una estimación del asiento total de las cimentaciones apoyadas en suelos estratificados se

hace a través de modelos isótropos elásticos tales como los mostrados en el anexo de cálculo. Para el cálculo de asientos se ha supuesto que el subsuelo bajo la cimentación está

constituido por los siguientes materiales:

- Arcillas margosas: Se ha supuesto un espesor medio de 2,0 m. Tal como se comentó anteriormente, el módulo de deformación E es 234 kp/cm2 y el coeficiente de Poisson v 0,15.

- Margas: Superan la profundidad investigada. Tal como se comentó anteriormente, el módulo de deformación E es 650 kp/cm2 y el coeficiente de Poisson v 0,15.

Dado que en el momento de la realización de este estudio se desconocen las dimensiones

reales de la cimentación, se ha considerado prudente realizar los cálculos para una cimentación mediante zapatas de 1,0x1,0 m, 1,5x1,5 m, 2,0x2,0 m y 0,6x10,0 m apoyadas sobre las arcillas margosas, y una carga de 4,3 kp/cm2 para las zapatas cuadradas y de 3,2 kp/cm2 para las zapatas corridas.

Los asientos van a ser los siguientes:

Cimentación Asiento

Zapata de 1,0x1,0 m 1,65 cm



Zapata corrida de 0,6x10,0 m 1,28 cm





21

El Código Técnico de la Edificación, CTE 2006, no limita los asientos totales por lo que

se considera prudente atender a los criterios de la norma anterior, NBE-AE-88 para valorar si los asientos son admisibles.

Como se puede observar los asientos previsibles calculados son inferiores a 5,0 cm. Para

este tipo de terreno (cohesivo) y la entidad de la construcción (suponiendo un edificio con estructura de hormigón armado de gran rigidez) éstos se consideran admisibles (Norma NBE-AE-88).

Dado que en la zona donde se prevé apoyar la estructura existen varios materiales con

comportamiento deformacional distinto, es necesario el cálculo del asiento diferencial (δS). A partir de los trabajos de Skempton y MacDonald en 1956 se pudo advertir que más que el asiento diferencial entre dos puntos importaba la relación entre dicho asiento y la distancia entre dos puntos (separación entre dos pilares contiguos), es decir, la distorsión angular β. En el siguiente cuadro se muestran los diferentes rangos de distorsión angular admisibles14:

Distorsión angular (β) Criterio 1/300 = 0,003 Estructuras isostáticas y muros de contención 1/500 = 0,002 Estructuras reticuladas con tabiquería de separación

1/700 = 0,00143 Estructuras de paneles prefabricados 1/1000 = 0,001 Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba 1/2000 = 0,0005 Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo

En este caso:

Zapatas o pozos Asientos

Zona sondeos 1 y 2 Zona sondeos 3 y 4 Asiento diferencial (δS) 1,0x1,0 m 0,61 cm 1,65 cm 1,04 cm 1,5x1,5 m 0,92 cm 2,33 cm 1,41cm 2,0x2,0 m 1,23 cm 2,88 cm 1,65 cm

De todo lo anterior se deduce que para que la distorsión angular fuera admisible, la separación entre dos pilares contiguos, uno apoyado en las arcillas margosas y otro en las margas, debería ser como mínimo de 5,20 m para zapatas de 1,0x1,0 m, de 7,05 m para zapatas de 1,5x1,5 m y de 8,25 m para zapatas de 2,0x2,0 m. Como se puede observar, los valores de separación entre pilares son excesivamente grandes por lo que, para evitar los asientos diferenciales, se recomienda apoyar todo el edificio sobre las margas.

14 Según la tabla 2.2 del Documento Básico SE-C. Seguridad estructural. Cimientos, 2006.





22

7.6 Carga admisible de trabajo

15 Teniendo en cuenta las características geotécnicas del terreno de apoyo (carga de hundimiento y asientos) se puede concluir que no es viable16 una cimentación superficial mediante zapatas. Dado que el terreno presenta buenas características resistentes a partir de una profundidad aproximada de entre 3,5 y 4,3 m desde la superficie existente en el momento de la ejecución del estudio, es posible ejecutar pozos o zanjas de cimentación apoyados sobre las margas, en cuyo caso la carga admisible de trabajo recomendada sería de 4,3 kp/cm2 para pozos y de 3,2 kp/cm2 para zanjas. Debido a que el nivel freático se encuentra a una profundidad mínima de -2,20 m, es necesario que se valore adecuadamente la permeabilidad de los materiales a fin de garantizar la viabilidad de esta solución de cimentación.

Es importante limpiar cuidadosamente la zona a cimentar ya que el paso de la maquinaria va a alterar los primeros centímetros de la superficie de cimentación.

15 Dado que el estudio se ha basado únicamente en 4 puntos de reconocimiento, es conveniente que cuando se realice la excavación de la cimentación se estudie con detalle los materiales que aparezcan con el fin de comprobar que corresponden a los descritos en el informe. De encontrarse discrepancias que pudieran afectar a la capacidad portante recomendada deberán ser comunicadas con el fin de poder evaluar si es necesario completar el estudio. 16 Salvo que se realizase una mejora del terreno, que no es objeto del presente estudio.





23

8. Conclusiones

De la información suministrada en el presente informe, cabe destacar:

El solar se encuentra en una zona urbana de nueva construcción, sin pendiente apreciable, a una cota topográfica de aproximadamente 63 m (s.n.m.). Desde la superficie, y hasta una profundidad muy variable de unos lugares a otros, aparecen arcillas de color marrón oscuro con restos carbonosos y caliches en su interior. De forma puntual pueden encontrarse algo cementados. Por su aspecto y sus características, parece corresponder a un suelo vegetal y su espesor observado en los sondeos varía entre 1,40 y 2,25 m.

Por debajo aparece un sustrato margoso en el que se pueden distinguir las siguientes capas:

Un tramo superior compuesto por arcillas margosas de color gris blanquecino que, en

la zona de los sondeos 3 y 4 presenta una capa de arcillas arenosas beige amarillentas en su parte superior. Alcanza una profundidad de 3,55 m (sondeos 1 y 2) o de 4,25 m (sondeos 3 y 4).

Un tramo inferior formado por margas de color marrón grisáceo, a techo, y gris verdoso, en su base, en la zona de los sondeos 1 y 2; y margas gris oscuro, puntualmente con intercalaciones de margas arenosas de color beige amarillento, en la zona de los sondeos 3 y 4. Su espesor supera la profundidad de investigación.

A partir de los ensayos de identificación de todos los materiales observados se deduce que el potencial de expansividad es bajo, por lo que no se esperan problemas de expansividad, y tampoco presentan agresividad por sulfatos.

No existe ningún cauce de torrente en las cercanías del solar.

El nivel freático aparece17 a una profundidad aproximada de entre 2,2 y 2,4 m.

El ánalisis químico indica que el agua presenta un grado MEDIO de agresividad química (tabla 8.2.3.b de la EHE08), por lo que se deben adoptar medidas especiales en el caso de que la cimentación llegue a estar en contacto directo con el nivel freático.

Tanto las arcillas margosas como las margas son poco o nada permeables, lo que dificulta la infiltración del agua en el terreno. Su comportamiento hidrogeológico corresponde al de una arcilla de baja plasticidad (CL), cuya permeabilidad varía18 entre 10-10 y 10-7 m/s.

17 No es posible conocer la variación estacional del nivel freático dado que sería necesario un estudio más prolongado en el tiempo. 18 Según Powers (1992) en Ingeniería geológica, Gonzalez de Vallejo et al, 2002.





24

Según el anexo de la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, el municipio de Santa Margalida se encuentra en zona de aceleración sísmica básica, ab, igual a 0,04 g. Como en el momento de la redacción de este informe se desconoce el tipo de cimentación que se va a realizar, a continuación se facilitan los coeficientes del terreno para los materiales observados19: las arcillas margosas de la zona del sondeo 1 y 2 corresponden a un terreno tipo IV (suelo cohesivo blando), siendo el coeficiente de 2,0, las arcillas margosas de la zona del sondeo 3 y 4 corresponden a un terreno tipo III (suelo cohesivo firme a muy firme), siendo el coeficiente del terreno de 1,6; mientras que las margas corresponden a un terreno tipo II (suelo cohesivo duro), siendo el coeficiente de 1,3. El solar se encuentra en una zona sin pendiente apreciable por lo que queda garantizada la estabilidad de la ladera.

Dado que no está prevista la construcción de ningún sótano y el solar es llano, no van a existir empujes del terreno sobre la estructura y queda asegurada la estabilidad de la superficie de cimentación.

Debido a el nivel freático va a estar por encima de la cimentación se puede producir un fenómeno de subpresión por ascenso del nivel freático. Para poder valorar la subpresión es necesario conocer cuál es la máxima altura que puede alcanzar el agua por encima de la cota de cimentación20.

Teniendo en cuenta las características geotécnicas del terreno de apoyo (carga de hundimiento y asientos) se puede concluir que no es viable21 una cimentación superficial mediante zapatas.

Dado que el terreno presenta buenas características resistentes a partir de una profundidad aproximada de entre 3,5 y 4,3 m desde la superficie existente en el momento de la ejecución del estudio, es posible ejecutar pozos o zanjas de cimentación apoyados sobre las margas, en cuyo caso la carga admisible de trabajo recomendada sería de 4,3 kp/cm2 para pozos y de 3,2 kp/cm2 para zanjas.

Debido a que el nivel freático se encuentra a una profundidad mínima de -2,20 m, es necesario que se valore adecuadamente la permeabilidad de los materiales a fin de garantizar la viabilidad de esta solución de cimentación.

Es importante limpiar cuidadosamente la zona a cimentar ya que el paso de la maquinaria va a alterar los primeros centímetros de la superficie de cimentación.

19 Para poder calcular la aceleración sísmica de cálculo es necesario realizar una ponderación de los diferentes coeficientes y los espesores de cada uno de los terrenos que puedan aparecer en los primeros 30 m desde la superficie, por lo que la profundidad investigada es insuficiente. 20 Tal como se comentó en el apartado de hidrogeología no es posible conocer la variación estacional del nivel freático dado que sería necesario un estudio más prolongado en el tiempo. 21 Salvo que se realizase una mejora del terreno, que no es objeto del presente estudio.





25

Los asientos previsibles calculados son inferiores a 5,0 cm. Para este tipo de terreno (cohesivo), la entidad de la estructura (suponiendo un edificio con estructura de hormigón armado de gran rigidez) y atendiendo a los criterios de asientos máximos de la anterior norma, NBE-AE-88 (la CTE 2006 no limita los asientos totales) éstos se consideran admisibles.

A modo orientativo, y basándose en el comportamiento observado de los materiales, cabe comentar que tanto el suelo vegetal como las arcillas margosas son fácilmente excavables con cuchara, mientras que para la excavación de las margas va a ser probablemente necesario el uso de martillo hidráulico.

SUNNA FARRIOL CRISTÓBAL BORJA LÓPEZ RALLO

Geóloga colegiada nº 7350 Director Dpto. Técnico Geólogo colegiado nº 755

24 de junio de 2020

Este informe consta de 27 páginas y un conjunto de anexos (9 figuras numeradas, los partes de ensayos y los anejos de cálculo).

La información contenida en este documento es confidencial.

El acceso, divulgación, copia, o distribución del mismo por personas no autorizadas queda prohibido y puede ser ilegal. Asimismo, se aclara que las opiniones o recomendaciones contenidas en el documento se entienden sujetas a los términos y condiciones expresadas en el mismo.





26

Cuadro resumen

Espesor de suelo: Entre 1,40 y 2,25 m

Sustrato: Arcillas margosas y margas

Problemas de expansividad: No Agresividad por sulfatos: No

Excavabilidad: Tanto el suelo vegetal como las arcillas margosas son fácilmente excavables con cuchara, mientras que para la excavación de las margas va a ser necesario probablemente el uso de martillo hidráulico.

Inundabilidad: El solar no se encuentra en una zona inundable

Cota nivel freático: Entre 2,2 y 2,4 m desde la superficie.

Agresividad agua: MEDIO*

Permeabilidad a cota cim.: Entre 10-10 y 10-7 m/s

Estabilidad ladera: Estable Estabilidad taludes: No hay

Apoyo cim. recomendado: Sobre las margas

Carga adm. de trabajo recomendada a dicha cota:

4,3 kp/cm2 para pozos y 3,2 kp/cm2 para zanjas

* Ver apartado correspondiente en el informe.

27 GEOLOGÍA DE MALLORCA S.L.



ANEXO

Nº REF:SONDEO: S1 SPT1FECHA:H. INICIO: 1 de 1* Respecto cota boca de sondeo.

OBRA: 63.50 Kg 760 mmPROMOTOR:

LITOLOGÍA:N. FREÁT:

Factor de corrección aplicado:

10.00 1 1.001.00 1 0.40 41.00 1 1.81

30

Por pérdidas de energía Er:Por m.finos bajo n.f con NSPT>15:Por uso de puntaza ciega:Por diámetros de sondeo >115 mm:

Por longitud del varillaje:Por confinamiento, CN:

B-57054439 Vial 3, nave2B. Pol.Industrial Son Llaüt.

07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-0.60 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:

P. MAZA: ALT. CAÍDA:

LONGIT. VARILLAJE:Arcillas con restos carbonosos

02/06/2020

Carretera de Artà, 6 (Santa Margalida)

H. FINAL:

nº golpes

ACTA DE RESULTADO DE ENSAYO

Según UNE-EN ISO 22476-3:2005

E. DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (S.P.T.)

S1/SPT14262/2020/

5

MASA/m VARILLAJE:

Nota: En el caso del factor CN, se ha supuesto que el terreno es homogéneo, normalmente consolidado y con un peso específico efectivo de 1,8

t/m3

7

Profundidad (cm) 15 - 4530 - NCORR0 - 15

Empresa acreditada como laboratorio en el área GTC (reg. 02028GTC07) y certificada según el Sistema de Calidad ISO 9001/2000

25 g.p.m.50 mm1.00 m

Reglade3 arquitectura & ingenieria SL FRECUENC. GOLPEO:DIAMET. VARILLAJE:

-2.20 m 8.00 kg/m

Observaciones:

2

Los resultados que aparecen en este acta se refieren a ensayos in situ por lo que son válidos únicamente en las condiciones existentes en el momento de su realización y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito de Geologia de Mallorca S.L.

23 de junio de 2020 Técnico responsableSunna FarriolNadal Figueroba

Sondista

105

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)

Número de golpes/profundidad





5.00 1 1.001.00 1 0.75 3.751.00 1 1.45Por diámetros de sondeo >115 mm:


Profundidad (cm)

nº golpes

0 - 15 30 30 - 45



25 g.p.m.50 mm3.00 m


-2.20 m 8.00 kg/m


Sondista

02/06/2020


H. FINAL:COTA*:

Observaciones:

5

Por pérdidas de energía Er:Por m.finos bajo n.f con NSPT>15:Por uso de puntaza ciega:

NCORR


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-2.10 m

NSPT

PÁGINA:





S1/SPT24262/2020/ENSAYO:

7 53 2

LONGIT. VARILLAJE:MASA/m VARILLAJE:

Arcillas margosas


t/m3

15 -

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






93.00 1 1.001.00 1 0.85 79.051.00 1 1.18

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-4.00 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:


LONGIT. VARILLAJE:Margas

03/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S1/SPT34262/2020/

59

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

93



25 g.p.m.50 mm5.00 m


-2.20 m 8.00 kg/m

Observaciones:

18



Sondista

9334

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






6.00 1 1.001.00 1 0.40 2.41.00 1 1.87

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-0.40 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:



03/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S2/SPT14262/2020/

6

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

4



25 g.p.m.50 mm1.00 m


-2.30 m 8.00 kg/m

Observaciones: Dada la gran heterogeneidad de los golpeos se ha considerado oportuno tomar como valor de NSPT lasuma de los dos primeros tramos del ensayo.

3



Sondista

63

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)








Profundidad (cm)

nº golpes

0 - 15 30 30 - 45



25 g.p.m.50 mm3.00 m


-2.30 m 8.00 kg/m


Sondista

03/06/2020


H. FINAL:COTA*:


6


NCORR


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-2.70 m

NSPT

PÁGINA:






3 63 5


Arcillas margosas


t/m3

15 -

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






R 1 1.001.00 1 0.95 #¡VALOR!1.00 1 #######

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-5.20 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:



03/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S2/SPT34262/2020/

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

R



25 g.p.m.50 mm6.00 m


-2.30 m 8.00 kg/m

Observaciones:

50



Sondista

R

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






11.00 1 1.001.00 1 0.40 4.41.00 1 1.83

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-0.50 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:



04/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S3/SPT14262/2020/

6

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

8



25 g.p.m.50 mm1.00 m


-3.00 m 8.00 kg/m

Observaciones:

3



Sondista

115

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)








Profundidad (cm)

nº golpes

0 - 15 30 30 - 45



25 g.p.m.50 mm3.00 m


-3.00 m 8.00 kg/m


Sondista

04/06/2020


H. FINAL:COTA*:


46


NCORR


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-2.50 m

NSPT

PÁGINA:






15 5035 60


Arcillas margosas


t/m3

15 -

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






R 1 1.001.00 1 0.95 #¡VALOR!1.00 1 #######

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-5.00 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:



04/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S3/SPT34262/2020/

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

R



25 g.p.m.50 mm6.00 m


-3.00 m 8.00 kg/m

Observaciones:

39



Sondista

R50

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






12.00 1 1.001.00 1 0.40 4.81.00 1 1.78

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-0.70 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:



16/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S4/SPT14262/2020/

6

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

9



25 g.p.m.50 mm1.00 m


-2.40 m 8.00 kg/m

Observaciones:

4


23 de junio de 2020 Técnico responsableSunna FarriolÀngel Gelabert

Sondista

126

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)








Profundidad (cm)

nº golpes

0 - 15 30 30 - 45



25 g.p.m.50 mm3.00 m


-2.40 m 8.00 kg/m


Sondista

16/06/2020


H. FINAL:COTA*:

Observaciones:

27


NCORR


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-2.70 m

NSPT

PÁGINA:






5 2710 17


Arcillas margosas


t/m3

15 -

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






R 1 1.001.00 1 0.85 #¡VALOR!1.00 1 #######

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-4.50 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:



16/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S4/SPT34262/2020/

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

R



25 g.p.m.50 mm5.00 m


-2.40 m 8.00 kg/m

Observaciones:

42



Sondista

R50

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






R 1 1.001.00 1 0.95 #¡VALOR!1.00 1 #######Por diámetros de sondeo >115 mm:


Profundidad (cm)

nº golpes

0 - 15 30 30 - 45



25 g.p.m.50 mm6.00 m


-2.40 m 8.00 kg/m


Sondista

16/06/2020


H. FINAL:COTA*:

Observaciones:

R


NCORR


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-5.70 m

NSPT

PÁGINA:






50 R


Margas


t/m3

15 -

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






R 1 1.001.00 1 0.95 #¡VALOR!1.00 1 #######

30




07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

-7.20 m

NSPT

PÁGINA:

ENSAYO:COTA*:



16/06/2020


H. FINAL:

nº golpes




S4/SPT54262/2020/

MASA/m VARILLAJE:


t/m3

R



25 g.p.m.50 mm8.00 m


-2.40 m 8.00 kg/m

Observaciones:

50



Sondista

R

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)






R 1 1.001.00 1 0.95 #¡VALOR!1.00 1 #######

ACTA DE RESULTADO DE ENSAYOE. DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (S.P.T.)



07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

4262/2020/ S4/SPT6ENSAYO:

16/06/2020 COTA*: -8.50 mH. FINAL: PÁGINA:

Carretera de Artà, 6 (Santa Margalida) P. MAZA: ALT. CAÍDA:Reglade3 arquitectura & ingenieria SL FRECUENC. GOLPEO: 25 g.p.m.

DIAMET. VARILLAJE: 50 mmMargas LONGIT. VARILLAJE: 9.00 m-2.40 m MASA/m VARILLAJE: 8.00 kg/m

Por m.finos bajo n.f con NSPT>15: Por pérdidas de energía Er:Por uso de puntaza ciega: Por longitud del varillaje:Por diámetros de sondeo >115 mm: Por confinamiento, CN:


t/m3

Profundidad (cm) 0 - 15 15 - 30 30 - 45 NSPT NCORR

nº golpes 50 R R



Observaciones:

Àngel Gelabert Sunna FarriolSondista 23 de junio de 2020 Técnico responsable

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

30 45

Nú

mer

o d

e g

olp

es

Profundidad (cm)


1 de 1

0.39 kp/cm²0.37 kp/cm²

0.28 kp/cm²

0.34 kp/cm²0.33 kp/cm²0.31 kp/cm²0.29 kp/cm²


2.15 kp/cm²1.72 kp/cm²1.51 kp/cm²

8.00 m

1.38 kp/cm²1.12 kp/cm²0.90 kp/cm²0.77 kp/cm²0.69 kp/cm²0.60 kp/cm²

2.00 m2.50 m3.00 m

8.50 m9.00 m9.50 m

10B 10.00 m

1.25 m1.50 m

8,5B9B

9,5B

1,75B

Profundidad relativa0,25B0,5B0,75B

1.75 m

1,25B

0.75 m

Profundidad 0.25 m

2,5B3B

6,5B7B

7,5B8B

3.50 m4.00 m4.50 m

0.11 kp/cm²

3,5B4B

4,5B5B

5,5B6B

0.08 kp/cm²0.06 kp/cm²0.04 kp/cm²


6.00 m7.00 m

3.01 kp/cm²2.58 kp/cm²2.15 kp/cm²1.72 kp/cm²1.29 kp/cm²0.86 kp/cm²0.65 kp/cm²0.47 kp/cm²

4.50 m5.00 m

1.75 m2.00 m2.50 m3.00 m

7B

5.00 m5.50 m6.00 m6.50 m7.00 m7.50 m

4B4,5B5B

2B

1,5B

1,75B

6B

2B2,5B3B

3,5B 3.50 m4.00 m

1B1,25B1,5B

0.88 m1.00 m1.25 m1.50 m

0,88B

ANEJO DE CÁLCULO DEL EXP 4262/20

Según Sowers&Sowers (1972)

0,25BProf. relativa Prof. absoluta

0.25 mCarga que llega

3.87 kp/cm²

Cálculo de la carga que alcanza una determinada profundidad en un medio isótropo y elástico

Zapata corrida

0,38B0,5B0,63B 0.63 m 1B

Zapata cuadrada

1.00 m 2.58 kp/cm²3.01 kp/cm²

3.87 kp/cm²

100.0 cmCarga aplicada (q) : 4.30 kp/cm²

0.38 m0.50 m

3.66 kp/cm²3.44 kp/cm²

3.44 kp/cm²

0.75 m


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

En este caso:Ancho cimentación (B):

Sowers&Sowers desarrollaron unas gráficas sobre ladistribución de tensiones bajo una zapata para un medioisótropo y elástico, basandose en las fórmulas de Boussinesq:

CASO A (ZONA S3 Y S4)

0,75B

0.50 m

Carga que llega

1 de 1


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08



CASO B (ZONA S3 Y S4)

0,75B 1,25B 1.88 m0,88B


0.57 m0.75 m

3.66 kp/cm²3.44 kp/cm²

1.13 m1.31 m

0,38B0,5B0,63B 0.95 m 1B

1.13 m1.50 m 2.58 kp/cm²





3.87 kp/cm²

Zapata cuadrada


1B1,25B1,5B1,75B

6B

2B2,5B3B

3,5B

7B

7.50 m8.25 m9.00 m9.75 m10.50 m11.25 m

4B4,5B5B

1.50 m1.88 m2.25 m2.63 m3.00 m3.75 m4.50 m5.25 m6.00 m6.75 m7.50 m9.00 m10.50 m


0.08 kp/cm²0.06 kp/cm²0.04 kp/cm²

0.32 kp/cm²0.28 kp/cm²0.17 kp/cm²0.14 kp/cm²0.11 kp/cm²

2.63 m3.00 m3.75 m4.50 m

2B

8,5B 12.75 m

5.25 m6.00 m6.75 m

9,5B

2,5B3B

6,5B7B

7,5B8B

3,5B4B

4,5B

1,75B


9B

5B5,5B6B

2.25 m

Zapata corridaProfundidad

0.38 m0.75 m

Carga que llega3.87 kp/cm²3.44 kp/cm²3.01 kp/cm²

1,5B

13.50 m14.25 m

10B 15.00 m

2.15 kp/cm²1.72 kp/cm²1.51 kp/cm²

12.00 m

1.38 kp/cm²1.12 kp/cm²0.90 kp/cm²0.77 kp/cm²0.69 kp/cm²0.60 kp/cm²0.56 kp/cm²0.52 kp/cm²0.47 kp/cm²0.42 kp/cm²0.39 kp/cm²0.37 kp/cm²

0.28 kp/cm²


1 de 1

0.28 kp/cm²


0.42 kp/cm²

2.15 kp/cm²1.72 kp/cm²1.51 kp/cm²

0.39 kp/cm²0.37 kp/cm²

4.00 m5.00 m6.00 m

0.56 kp/cm²0.52 kp/cm²0.47 kp/cm²

1.38 kp/cm²1.12 kp/cm²0.90 kp/cm²0.77 kp/cm²0.69 kp/cm²0.60 kp/cm²

17.00 m18.00 m19.00 m

10B 20.00 m

2.50 m3.00 m

2B

8,5B9B

3.50 m


0.50 m1.00 m

Carga que llega3.87 kp/cm²3.44 kp/cm²

1,25B1,5B1,75B


9,5B

2,5B3B

6,5B7B

8B

7.00 m8.00 m9.00 m

0.11 kp/cm²

3,5B4B

4,5B5B

16.00 m

6B

0.47 kp/cm²

0.08 kp/cm²0.06 kp/cm²0.04 kp/cm²


7,5B

2.58 kp/cm²2.15 kp/cm²1.72 kp/cm²1.29 kp/cm²0.86 kp/cm²0.65 kp/cm²3.50 m

4.00 m5.00 m6.00 m

12.00 m14.00 m

10.00 m11.00 m12.00 m13.00 m14.00 m

7.00 m8.00 m9.00 m10.00 m

5,5B

15.00 m

4B4,5B5B6B

2B2,5B3B

3,5B

7B

2.58 kp/cm²




3.01 kp/cm²3.01 kp/cm²3.44 kp/cm²


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

1.50 m

1B1,25B1,5B1,75B

1.75 m2.00 m2.50 m3.00 m

0,75B0,63B 1.26 m 1B

1.50 m2.00 m

0.50 m

1.00 m3.66 kp/cm²3.87 kp/cm²

Zapata cuadrada

0,38B0,5B

Carga que llega




CASO C (ZONA S3 Y S4)

0,88B


0.76 m

1 de 1


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08



CASO D (ZONA S3 Y S4)

0,75B 1,25B 0.75 m0,88B


0.23 m0.30 m

2.72 kp/cm²2.56 kp/cm²

0.45 m0.53 m

0,38B0,5B0,63B 0.38 m 1B

0.45 m0.60 m 1.92 kp/cm²





2.88 kp/cm²

Zapata cuadrada


1B1,25B1,5B1,75B

6B

2B2,5B3B

3,5B

7B

3.00 m3.30 m3.60 m3.90 m4.20 m4.50 m

4B4,5B5B

0.60 m0.75 m0.90 m1.05 m1.20 m1.50 m1.80 m2.10 m2.40 m2.70 m3.00 m3.60 m4.20 m


0.06 kp/cm²0.04 kp/cm²0.03 kp/cm²

0.24 kp/cm²0.21 kp/cm²0.13 kp/cm²0.10 kp/cm²0.08 kp/cm²

1.05 m1.20 m1.50 m1.80 m

2B

8,5B 5.10 m

2.10 m2.40 m2.70 m

9,5B

2,5B3B

6,5B7B

7,5B8B

3,5B4B

4,5B

1,75B


9B

5B5,5B6B

0.90 m


0.15 m0.30 m

Carga que llega2.88 kp/cm²2.56 kp/cm²2.24 kp/cm²

1,5B

5.40 m5.70 m

10B 6.00 m

1.60 kp/cm²1.28 kp/cm²1.12 kp/cm²

4.80 m

1.02 kp/cm²0.83 kp/cm²0.67 kp/cm²0.58 kp/cm²0.51 kp/cm²0.45 kp/cm²0.42 kp/cm²0.38 kp/cm²0.35 kp/cm²0.31 kp/cm²0.29 kp/cm²0.27 kp/cm²

0.20 kp/cm²


Centro Vértice1.12 0.56

1.53 0.762.23 1.072.53 1.272.95 1.481.00 0.64

Nota:

1 de 1

Donde K0 es un coeficiente de forma (ver tabla), q es la carga aplicada, v es el módulo de Poisson y E es el módulo dedeformación elástica (ver tablas).

Caso A

4.30 kp/cm²650.00 kp/cm²

60.0 cm

L/B=2

Módulo de def. (E) Valores extraidos de Manual de edificación.

Vol 3. CIE (2003)

Arcillas duras

L/B=20

1.23 cm 0.76 cmCaso B Caso C Caso D

0.15

2.64

Caso D

Cuadrada

L/B=10

Valor recomendado

GeologíaArcillas muy blandas (N<2)Arcillas blandas (N=2-4)

L/B=6

Módulo def. (E)


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

Rectangular:


Según Steinbrenner

Asientos en un medio elástico, indefinido e isótropo ZONA SONDEO 1 Y SONDEO 2

Los asientos de cimentaciones apoyadas en un medio elástico, indefinido eisótropo vienen dados por la siguiente fórmula:

FormaV. Medio

Arcillas blandas

0.85

15 kp/cm²

0.95

Caso C

200.0 cm0.95

30 kp/cm²

Geología

Circular

0.95

1.30

COEFICIENTE K0

2.252.64

1.96

Arena densa (N=30-50)

Arenas30-90 kp/cm2

500-1000 kp/cm2Gravas arenosas flojas

Bloques mal graduadosBloques graduados flojosBloques grad. compactos

Arcillas medias (n=4-15)

0.25

Coef.Poisson

0.150.30.4

0.30.350.3

Arcillas medias

Bloques grad. compactos

Arcillas compactas (N=15-30)

Coeficiente de Poisson: Valores extraidos de Curso Aplicado de

cimentaciones (COAM, 1996)

0.2

0.30.250.25

Gravas aren. CompactasGravas areno-arc. FlojasGravas areno-arc. Comp.

Gravas arenosas flojasGravas aren. CompactasGravas areno-arc. Flojas

Arcillas muy compactas (N=30-50)Arena muy floja (N=0-3)Arena floja (N=4-10)Arena media (N=10-30)

Arena muy densa (N>50)Bloques mal graduadosBloques graduados flojos

600 kp/cm²

450 kp/cm²

90-180 kp/cm2

180-480 kp/cm2

<100 kp/cm2

100-250 kp/cm2

250-500 kp/cm2

>1000 kp/cm2

Gravas areno-arc. Compactas

Ancho cimentación (B): 100.0 cm

Caso A Caso B

150.0 cm

550 kp/cm²750 kp/cm²200 kp/cm²400 kp/cm²300 kp/cm²

Módulo de deformación (E) 650.00 kp/cm²

Coeficiente de forma (K0) 0.95

Carga aplicada (q) :

Datos:

Sustituyendo en la formula anterior, los asientos que se van a producir (según Steinbrenner) son:

0.61 cmAsiento:

Módulo de Poisson (v) 0.15

0.92 cm

4.30 kp/cm² 4.30 kp/cm²650.00 kp/cm²

0.15

3.20 kp/cm²650.00 kp/cm²

0.15

siendo y

Nota:

1 de 3

Los asientos de cimentaciones apoyadas en un medio estratificadoelástico se puede calcular como al suma de los asientos de variascapas elásticas, definidas e isótropas: S=s1+s2+......+siestando el asiento de cada capa individualizada definido por:

Bloques grad. compactosGravas arenosas flojas

Módulo de def. (E) Valores extraidos de Mecánica de suelos y

cimentaciones (Carlos Crespo Villalaz, 1998)

0.30.25

Coeficiente de Poisson: Valores extraidos de Curso Aplicado de

cimentaciones (COAM, 1996)

0.2

0.3


Según Steinbrenner

Asientos en un medio estratificado elástico


07320 Sta. Maria Tlf./fax 971 62 09 09 / 08

ZONA SONDEO 3 Y 4

Donde a y b son el largo y el ancho de la cimentación, q es la carga aplicada, E el módulo de deformación elástica, F1 yF2 unos factores de forma y v el módulo de Poisson (ver tablas).

Geología

Arcillas durasArcillas mediasArcillas blandas

ArenasBloques mal graduadosBloques graduados flojos

GeologíaArcillas muy blandas (N<2)Arcillas blandas (N=2-4)Arcillas medias (n=4-15)Arcillas compactas (N=15-30) 90-180 kp/cm2

Módulo def. (E)15 kp/cm²30 kp/cm²

30-90 kp/cm2

Coef.Poisson

0.150.30.4

0.30.35

0.250.25

Gravas aren. CompactasGravas areno-arc. FlojasGravas areno-arc. Compac.

Gravas aren. CompactasGravas arenosas flojas

500-1000 kp/cm2

Gravas areno-arc. Flojas

Arena densa (N=30-50)Arena muy densa (N>50)Bloques mal graduadosBloques graduados flojos

Arcillas muy compactas (N=30-50)Arena muy floja (N=0-3)Arena floja (N=4-10)Arena media (N=10-30)

Bloques grad. compactos

250-500 kp/cm2

180-480 kp/cm2

<100 kp/cm2

100-250 kp/cm2

200 kp/cm²400 kp/cm²300 kp/cm²600 kp/cm²

>1000 kp/cm2

450 kp/cm²550 kp/cm²750 kp/cm²

Gravas areno-arc. Compactas

2 de 3

Coeficiente C1 0.9775 0.97750.805

Capa 1 Capa 2 Capa 3 Capa 4

0.017

Largo cimentación (a)

4.0 9.0

100.0 cm

450.0 cm

Caract. de las capas.

Capa 2

0.15

Caso D60.0 cm

Caso C200.0 cm

1000.0 cm150.0 cm

Capa 4Capa 1 Capa 2 Capa 3650.00 kp/cm²

200.0 cm

Caso B150.0 cm

Cimentación.

Datos:

Ancho cimentación (b): 100.0 cmCaso A

Módulo de deformación (E)Módulo de Poisson (v)

Asiento de cada capa (sn)

z/b (siendo b=b/2)

Valor de F1 0.409

1.58 cm

a/b (siendo a=a/2 y b=b/2)

Coeficiente C2 0.805

234.00 kp/cm²

Valor de F2 0.038

Caso A

Capa 1

0.15

Capa 4

Espesor de la capa (z) 200.0 cm

Capa 3

1.0 1.0

Capa 3 Capa 4

Valor de ζ 0.4303875 0.4936375

Capa 1 Capa 2

Sustituyendo en la formula anterior, el asiento que se va a producir para cada capa individualizada es:

La carga que llega se puede obtener a partir de Sowers&Sowers (ver anejo de cálculo)

Carga que llega a la capa 4.30 kp/cm² 0.47 kp/cm²

0.491

0.07 cm

Asiento total (S): 1.65 cm

Caso B

Carga que llega a la capa 4.30 kp/cm² 1.08 kp/cm²


Coeficiente C1 0.9775 0.9775Coeficiente C2 0.805 0.805z/b (siendo b=b/2) 2.7 6.0a/b (siendo a=a/2 y b=b/2) 1.0 1.0

0

Valor de F2 0.052 0.026Valor de F1 0.347 0.458



Valor de ζ 0.3810525 0.468625 0


Asiento de cada capa (sn) 2.10 cm 0.23 cm

3 de 3

Caso C

Capa 1 Capa 2 Capa 3 Capa 4Carga que llega a la capa 4.30 kp/cm² 1.72 kp/cm²

3.00 Kp/cm²





Valor de ζ 0.3281525 0.443785



Caso D

Capa 1 Capa 2 Capa 3 Capa 4Carga que llega a la capa 3.20 kp/cm² 0.63 kp/cm²






Valor de ζ 0.7127125 0.9706



Documento: Atc. 3

Tfno.:965 63 73 20 Fax: 965 63 73 23

ACTA 567/20

NOMBRE GEOLOGÍA DE MALLORCA, S.L.

DIRECCIÓN Vial 3, nave 2B. Pol. Son Llaüt. . 7320-SANTA MARIA (ISLA DE MALLORCA) Baleares

OBRA: Ensayos de laboratorioLOCALIZACIÓN: Ctra. D´Artà, Suelo 6 (STA. MARGALIDA)

REFERENCIA: L717

MP

Toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple. ASTM-D2113-99, XP P94-202 + SPT UNE 103-800-92

S1 (0,60 - 1,20 m)

446/20/L717 CANTIDAD: 1,844 kg

Arcillas negras

Muestra alterada tomada en sondeo + SPT

10-06-20

Pag.

Portada 1 de 2 Preparación de muestras para los ensayos de suelos UNE 103-100-95 y UNE 83.963 (EHE 2008)

Análisis granulométrico de suelos por tamizado UNE 103-101-95 2 de 2

Determinación del límite líquido de un suelo por el método del aparato de Casagrande UNE 103-103-94 2 de 2

Determinación del límite plástico de un suelo UNE 103-104-93 2 de 2

Determinación del contenido en sulfatos solubles de un suelo UNE 83.963 (EHE 2008) 2 de 2

En El Campello a

María José Quiñones Álvarez

Geólogo

Esta acta de ensayo sólo afectará a los materiales sometidos a ensayo

Esta acta no deberá reproducirse total o parcialmente sin la aprobación por escrito de Casagrande Geotecnia, S.L.P.

MODALIDAD DE MUESTREO:

ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS

PETICIONARIO

MODALIDAD DE CONTROL DE CALIDAD: ESTUDIO TÉCNICO (ET)

DESCRIPCIÓN DE LOS ENSAYOS

CÓDIGO DE MUESTRA :

LA DIRECTORA DEL LABORATORIO

17 de junio de 1950

TIPO DE MATERIAL:

Laboratorio de ensayos autorizado. Inscrito en el Registro General de Laboratorios de ensayos para el control de calidad de la edificación-LECCE: VAL-L-027

E-mail: [email protected]

CASAGRANDE GEOTECNIA, S.L.P. CIF B53858684 C/ San Bartolomé 5 03560 EL CAMPELLO (ALICANTE)

FECHA DE REGISTRO:

MUESTRA

ESTADO DEL MATERIAL:

DESIGNACIÓN DEL PETICIONARIO:

PROCEDIMIENTO DE MUESTREO:

CASAGRANDE

GEOTECNIA

Página 1 de 2Responsable de distribución: El director del laboratorio

1ª ediciónFecha de emisión: 9/02/2009

MUESTRA: 446/20/L717

TAMAÑO FINOS

% 85

TAMICES 100 80 63 50 40 25 20 12,5 10 6,3 5 2 1,25 0,40 0,160 0,080

% PASA 100 100 100 100 100 100 99 98 98 98 98 96 95 91 87 85

OBSERVACIONES:

OBSERVACIONES: OBSERVACIONES:

20,1

Índice de plasticidad 16,2

Límite plástico

fecha final del ensayo: 16/06/2020

LIMITES DE ATTERBERG UNE 103103:94/103104:93

36,3-

Datos complementarios:

Límite líquido

Ausencia de precipitado (no contiene sulfatos)

DETERMINACIÓN DEL CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES DE UN SUELO. UNE 83.963 EHE (2008)


% de SO42-



ACTA nº: 567/20

Tfno.:965 63 73 20 Fax: 965 63 73 23 E-mail: [email protected]

Divisiones principales según SUCS

GRAVAS ARENAS

RESULTADOS DE ENSAYO

2 13

12/06/2020fecha final del ensayo:

CÓDIGO DEL PETICIONARIO

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO DE SUELOS POR TAMIZADO UNE 103101:95

DATOS COMPLEMENTARIOS:

S1 (0,60 - 1,20 m)

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% Q

UE

PA

SA

TAMICES. ABERTURA mm.

GRANULOMETRIA POR TAMIZADO.

CASAGRANDE

GEOTECNIA

100 80 50 40 25 20 10 6,3 5 2 1,25 0,4 0,16 0, 080

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Documento: Atc. 3

Tfno.:965 63 73 20 Fax: 965 63 73 23

ACTA 568/20




REFERENCIA: L717

MP

Toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple. ASTM-D2113-99, XP P94-202 + SPT UNE 103-800-92

S2 (2,70 - 3,30 m)

447/20/L717 CANTIDAD: 1,715 kg

Arcillas limosas grisáceas claras

Muestra alterada tomada en sondeo + SPT

10-06-20

Pag.






En El Campello a


Geólogo



17 de junio de 2020

TIPO DE MATERIAL:




FECHA DE REGISTRO:

MUESTRA






PETICIONARIO





CASAGRANDE

GEOTECNIA




TAMAÑO FINOS

% 95

TAMICES 100 80 63 50 40 25 20 12,5 10 6,3 5 2 1,25 0,40 0,160 0,080

% PASA 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 99 98 97 97 95

OBSERVACIONES:


fecha final del ensayo:




S2 (2,70 - 3,30 m)


GRAVAS ARENAS


0 5

12/06/2020



ACTA nº: 568/20




% de SO42-


27,8-


Límite líquido

Ausencia de precipitado (no contiene sulfatos)

18,5


Límite plástico


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% Q

UE

PA

SA



CASAGRANDE

GEOTECNIA

100 80 50 40 25 20 10 6,3 5 2 1,25 0,4 0,16 0, 080

Página 2 de 2

Documento: Atc. 3

Tfno.:965 63 73 20 Fax: 965 63 73 23

ACTA 569/20




REFERENCIA: L717

MP

Toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (bateria simple). ASTM-D2113-99, XP P94-202

S3 (4,40 - 5,00 m)

448/20/L717 CANTIDAD: 2,272 kg

Marga gris oscuro

Muestra alterada tomada en sondeo

10-06-20

Pag.






En El Campello a


Geólogo



17 de junio de 2020

TIPO DE MATERIAL:




FECHA DE REGISTRO:

MUESTRA






PETICIONARIO





CASAGRANDE

GEOTECNIA




TAMAÑO FINOS

% 95

TAMICES 100 80 63 50 40 25 20 12,5 10 6,3 5 2 1,25 0,40 0,160 0,080

% PASA 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 98 95

OBSERVACIONES:

mg/kg de suelo seco


fecha final del ensayo:




S3 (4,40 - 5,00 m)


GRAVAS ARENAS


0 5

12/06/2020



ACTA nº: 569/20




% de SO42-


23,8

507,52

0,051


Límite líquido 14,6


Límite plástico


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% Q

UE

PA

SA



CASAGRANDE

GEOTECNIA

100 80 50 40 25 20 10 6,3 5 2 1,25 0,4 0,16 0, 080

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