TRATAMIENTO DE AGUA PARA CALDERAS

2 /GE /

June 7, 2004

OBJETIVOS

PRODUCIR SUFICIENTE VAPOR

DE OPTIMA CALIDAD Y PUREZA

AL MENOR COSTO

3 /GE /

June 7, 2004

• Sólidos Disueltos: Ca+2, Mg+2, Na+, K+, Fe+2,Fe+3, Al+3, Sílice, CO3

2-, HCO3-,

SO42-, Cl-, NO3

-

• Sólidos Suspendidos: Materia Orgánica, Lignina, Taninos, Arcilla, Limos, Coloides Metálicos

• Gases Disueltos: O2, N2, CO2

• Microorganismos

Contaminantes del agua

4 /GE /

June 7, 2004

• Sólidos Disueltos

• Sólidos Suspendidos

• Gases disueltos

• Microorganismos

Problemas Asociados

Incrustaciones

Depósitos-Arrastre

Corrosión

Ensuciamiento pretratamiento

5 /GE /

June 7, 2004

Problemas asociados

En Caldera: Corrosión, Deposición e Incrustación

Pos-Caldera: Corrosión y Arrastre

6 /GE /

June 7, 2004

COMO SE CONTROLA ?

Corrosión por Gases Disueltos>Mecánicos

– Desaireadores>Químicos

– Removedores de Oxígeno Incrustaciones, Deposición y Corrosión en la Caldera

– Tratamiento Externo– Dosificación de Químicos

• Fosfatos, Quelatos, Polímeros, etc.

7 /GE /

June 7, 2004

COMO SE CONTROLA ?

Corrosión en Líneas de Vapor y Condensado>Químicos

– Aminas Neutralizantes– Aminas Fílmicas– Pasivantes Metálicos

>Metalúrgicos– Uso de Materiales Especiales

8 /GE /

June 7, 2004

PARA QUE ?

Corrosión Gases DisueltosPrevención de Fallas

Minimizar CorrosiónConfiabilidad de los Equipos

Producción IninterrumpidaMantenimiento de Rutina

EconómicoDisminución en los Costos de

MantenimientoReducción de Costos Fuera de Servicio

9 /GE /

June 7, 2004

PARA QUE ?

Corrosión, Deposición e Incrustaciones en la CalderaPrevención de Fallas

Control de DepósitosMinimizar CorrosiónMaximizar Pureza de Vapor

Confiabilidad de los EquiposProducción IninterrumpidaMantenimiento de Rutina

10 /GE /

June 7, 2004

PARA QUE ?

Corrosión, Deposición e Incrustaciones en la Caldera (cont.)Eficiencia

Ahorro de EnergíaCosto Bajo de Agua

EconómicoMenor Frecuencia de Limpiezas QuímicasDisminución en los Costos de

MantenimientoReducción de Costos Fuera de Servicio

11 /GE /

June 7, 2004

PARA QUE ?

Corrosión en Líneas de Vapor y Condensado Prevención de Fallas

Minimizar CorrosiónMaximizar Pureza de Vapor

Confiabilidad de los EquiposProducción IninterrumpidaMantenimiento de Rutina

12 /GE /

June 7, 2004

PARA QUE ?

Corrosión en Líneas de Vapor y Condensado (cont.)Eficiencia

Ahorro de EnergíaCosto Bajo de Agua

EconómicoDisminución en los Costo de

MantenimientoReducción de Costos Fuera de Servicio

13 /GE /

June 7, 2004

PREVENCION DE CORROSION POR GASES

DISUELTOS

ETAPA PRE-CALDERA

14 /GE /

June 7, 2004

Control de Corrosión Interna

MECÁNICA

DESGASIFICADOR

QUÍMICASECUESTRANTES

15 /GE /

June 7, 2004

CORROSION POR OXÍGENOMORFOLOGÍA DEL ATAQUE SOBRE HIERRO

AGUA

Fe(OH)3

O2

Fe2+OH-

O2

ANODO CATODO

REACCION EN ANODOFe. = Fe++ 2e-

REACCION EN CATODO1/2 O2 + H2O + 2e- = 20H-

EL HIERRO ES OXIDADO EN LA SUPERFICIE(ANODO) - PERDIDA DE MATERIALEL OXIGENO ES REDUCIDO (CATODO)

MECANISMO

FLUJO DE ELECTRONES

16 /GE /

June 7, 2004

PITTING EN ACERO

DESAEREADORES

PROCESO MECANICO

18 /GE /

June 7, 2004

DESAEREADORESArreglos Típicos

– Vertical de Carcaza Simple– Horizontal de Carcaza Simple– Vertical Simple con Tanque de Almacenaje

Vertical– Horizontal Simple con Almacenaje Horizontal– Vertical Simple con Tanque de Almacenaje

HorizontalTipos

– Atomizadores– Bandejas

19 /GE /

June 7, 2004

Desgasificación Térmica Parametros Operacionales Clave

Mecanismo controlado por temperatura presión y difusión

Caudal de venteo Temperaturas almacenamiento vs. saturación T aproximación agua/vapor

20 /GE /

June 7, 2004

TANQUE DE ALMACENAJETANQUE DE ALMACENAJE

Condensado Reposición

Venteo Venteo

Vapor

Bajantes

Caldera

Cámarade Mezclado

DESAIREADOR

21 /GE /

June 7, 2004

SOLUBILIDAD O2 EN AGUA

22.9 ppm

20.0

17.2

14.3

11.4

8.6

5.7

2.9

0.00 50 70 90 110 130 150 170 190 210 230 250

16

14

12

10

8

6

4

2

0 10 21 32 43 54 66 77 88 99 110 121TEMPERATURA, C

PRESIÓN MANOMÉTRICA, PSIG10

8

6

42

0

48

1216

20

24

28

VACÍO, Pulg. Hg

TEMPERATURA, °F

22 /GE /

June 7, 2004

23 /GE /

June 7, 2004

Fallas en Desaireadores

Problema Térmico Insuficiente Vapor de DespojoProblemas MecánicosRotura o Caída de BandejasAgua Directa a Sección de AlmacenajePobre Atomización del AguaVenteo InsuficienteContaminación con HidrocarburosDe la Alimentación o del Condensado de Vapor

24 /GE /

June 7, 2004

Acciones Correctivas

Problema Térmico>Verificar

– Temperatura del Agua de Entrada

– Temperatura del Vapor Despojante

– Flujo del Vapor Despojante

– Flujo del Agua Desaireada

25 /GE /

June 7, 2004

Acciones Correctivas

Problemas MecánicosVerificar

Niveles de Oxígeno Disuelto a la Salida

Diferencia de Temperatura entre Secciones de Desaireación y Almacenaje

Pluma de Venteo y Calidad

Flujo del Agua Desaireada

26 /GE /

June 7, 2004

Acciones Correctivas

Contaminación con Hidrocarburos>Verificar

– Presencia de Aceites y Grasas en el Agua de Alimentación o Condensado de Vapor

– Cual Equipo está Provocando la Fuga de Aceite ?

27 /GE /

June 7, 2004

DESOXIGENACIÓN QUÍMICAObjetivos

• Complementar la eliminación mecánica

• Reducir concentración de materias corrosivas

• Reducir generación de productos de corrosión

• Reducir transporte de productos de corrosión a interior de caldera

• Pasivación de superficiesDESOXIGENANTES

QUÍMICOS

28 /GE /

June 7, 2004

• Presión, temperatura • Metalurgia Sistema• Reactividad:

>pH, velocidad de reacción, temperatura, catalizadores, oxígeno inicial

• Descomposicion térmica• Volatilidad • Capacidad pasivante• Monitoreo• Toxicidad , manipulación• FDA

DESOXIGENACIÓN QUÍMICACriterios de selección de secuestrantes

29 /GE /

June 7, 2004

Control de corrosión internaSecuestrantes de Oxígeno:•Sulfito de sodio•Hidrazina•DEHA/NIPHA•Hidroquinona•Ácido ascórbico•Carbohidrazida

30 /GE /

June 7, 2004

Na2SO3 + 1/2 O2 Na2SO4

SULFITO DE SODIO

31 /GE /

June 7, 2004

HIDRACINA

REACCION:N2H4 + O2 N2 + 2H2O

REACCION DESCOMPOSICION :2N2H4 + HEAT + 2H2O

4NH3 + O2

32 /GE /

June 7, 2004

HIDRACINAPresión máxima: 190 kg/cm2Descomposición en amoníaco y nitrógeno se incia

a 200 º C y es rápida a 300 º C. Los productos de descomposición son

susceptibles de atacar las aleaciones de cobreReactividad:

>pH óptimo: 9.0-10.0>Reactividad lenta a temperaturas menores

de 90 º CVolatilidad bajaAlcalinizante

33 /GE /

June 7, 2004

HIDRACINA Pasivador del hierro y del cobre:

N2H4 + 6 Fe2O3 4 Fe3O4 + N2 + 2H2O

N2H4 + CuO Cu2O + N2 + 2H2O

CLASIFICACION :La hidrazina pura tiene un punto de flash bajo, siendo normal emplearla al 35 % que tiene un punto de flash mayor de 95 º C.Test de residual precisoSospechada de carcinogénico nasal

34 /GE /

June 7, 2004

CARBOHIDRACIDAReacción directa

NH2 NH - C - NH - NH 2 + 2 O 2 CO 2 + 2N 2 + 3H 2O

O

-

• (N2H3)2CO + H2O 2 N2H4 + CO2

• 2 N2H4 + 2 O2 4 H2O + 2 N2

Decomposition >200°C

• (N2H3)2CO + H2O 2 NH3 + N2 + H2 + CO2

Indirect reaction > 135°C

35 /GE /

June 7, 2004

CARBOHIDRACIDA

• Presión máxima: 190 kg/cm2

• Se descompone en hidrazina a 150 ºC y en NH3 y CO2 a 200 ºC • Los productos de descomposición son susceptibles de atacar las

aleaciones de cobre• Reactividad:

>pH mínimo= 8>Muy lenta a temperaturas menores de 70 º C

• Volatilidad muy baja

36 /GE /

June 7, 2004

CARBOHIDRACIDA • Pasivador del hierro y del cobre cuando está

hidrolizado como hidracina• Soluciones a pH alcalino tienen hidrólisis a

hidracina• Test de residual como hidracina a T > 135 ºC• No hay proteción del condensador por su

baja reactivadad por debajo de 70 º C

37 /GE /

June 7, 2004

HIDROQUINONA

+ 1/2 O2

HIdroquinona Benzoquinona

OH

OH

+ H2O

O

O

O O

C6H6O2 + 1/2O2 H2O + C6H4O2

38 /GE /

June 7, 2004

HIDROQUINONA

• Presión máxima: 190 kg/cm2• Descomposición en acetatos y alcoholes• No descompone en amoníaco: no ataca las

aleaciones de cobre• Reactividad:

>pH óptimo mayor de 8,5>Reactividad elevada a temperaturas

bajas• Volatilidad baja• No es alcalinizante

39 /GE /

June 7, 2004

HIDROQUINONA

• Pasivador del hierro y del cobre:

>C6H6O2 + 3 Fe2O3 2 Fe3O4 + C6H4O2 + H2O

>C6H6O2 + 2 CuO Cu2O + C6H4O2 + H2O

• No requiere precauciones especiales de manejo

• No hay analizador de residual• Aumenta la conductividad catiónica

40 /GE /

June 7, 2004

DEHA/NIPHADEHA/NIPHAN-Isopropilamina

(NIPHA)2 3 2 15 2 2 3 2 2 3 2( ) , ( )CH CHNHOH O CH C O N H O

2 2 5 2 4 5 2 4 3 2 3 2( ) ,C H NOH O CH COOH N H O

Dietilhidroxilamina (DEHA)

41 /GE /

June 7, 2004

DEHA

• Presión máxima: 170 kg/cm2• Descomposición en aminas de bajo peso

molecular. Poca formación de ácidos orgánicos y muy baja descomposición en amoníaco

• Reactividad:>pH óptimo mayor de 8,5>Reactividad elevada a temperaturas bajas

• Volatilidad media. • Ligeramente alcalinizante

42 /GE /

June 7, 2004

DEHA

• Pasivador del hierro y del cobre: >DEHA + 3 Fe2O3 2 Fe3O4 +

EtilHidroxilAmina + H2O>DEHA + 2 CuO Cu2O +

EtilHidroxilAmina + H2O

• No carcinogénico• No requiere precauciones especiales de

manejo• No hay analizador de residual• Aumenta la conductividad catiónica

43 /GE /

June 7, 2004

Removedores de Oxígeno

Puntos de Aplicación

1

3

2

1 Primera Elección

2 Segunda Elección

3 Tercera Elección

Caldera

Atemperación

44 /GE /

June 7, 2004

Removedores de Oxígeno

Monitoreo

1 3

1

2

3

2

Oxígeno Disuelto

Eficiencia Desaireador

Monitoreo Hierro

VaporEconomizador

45 /GE /

June 7, 2004

ARRASTRE

46 /GE /

June 7, 2004

Mecánico>Separadores>Nivel del agua en la caldera>Variaciones en la Demanda>Sobrecalentamiento

Químico>Espuma>Vaporización Selectiva (Sílice)

CAUSAS DE ARRASTRE

47 /GE /

June 7, 2004

PREVENCION DE CORROSION, DEPOSICION E

INCRUSTACIONES

CALDERAS

48 /GE /

June 7, 2004

CALDERAS

Diseño>Acuo-Tubular

– Tipo “D”– Tipo “O”– Tipo “A”– Múltiples Tambores

>Piro-Tubular– Un Paso– Múltiples Pasos

49 /GE /

June 7, 2004

CALDERAS

Acuo-Tubulares>Ventajas

– Amplio Rango de Presiones– Capacidad de Producción Ilimitada– Alta Transferencia de Calor– Economizadores-Sobrecalentadores– Facilidad de Uso de Diferentes

Combustibles– Alta Pureza de Vapor

50 /GE /

June 7, 2004

CALDERAS

Acuo-Tubulares>Desventajas

– Alto Costo– Requieren de Grandes Espacios– Agua de Alimentación de Alta

Pureza

51 /GE /

June 7, 2004

CALDERAS

Piro-TubularesVentajas

Variaciones en Capacidad de CargaFáciles de RepararRequieren de Poco Espacio FísicoRelativo Bajo CostoFácil Instalación

52 /GE /

June 7, 2004

CALDERAS

Piro-TubularesDesventajas

Bajas PresionesCapacidad de Producción LimitadaNo tienen Economizadores-

SobrecalentadoresUso de un Solo Tipo de CombustibleBaja Pureza de Vapor

Prevención de Corrosión en Calderas

Interior de Calderas

54 /GE /

June 7, 2004

Control de Corrosión

Formación de Película Protectora– Pasivantes Metálicos

Eliminación de Gases Disueltos– Vistos Anteriormente

Depósitos en el Interior de las Calderas

56 /GE /

June 7, 2004

Tipos de Depósitos en Calderas

Cristalinos

Amorfos

Mezcla de Ambos

57 /GE /

June 7, 2004

Depósitos Cristalinos

Entran con el Agua de Alimentación

– Precipitados Sobre las Superficies Calientes– De Apariencia Vidriosa– Altamente Aislantes– Duros– Frecuentemente Homogéneos– Proporcionan Condiciones para Fallas de

Tubos

58 /GE /

June 7, 2004

Depósitos Amorfos

Formados en el Agua de Calderas– Oxidos Metálicos

• Provenientes de Corrosión• Coloides Metálicos Precipitados

Dureza Precipitada Combinada con– Carbonato– Fosfato– Silicato– Hierro

59 /GE /

June 7, 2004

• Se producen por precipitación en el volumen global de agua y dan lugar a depósitos amorfos.

• Óxidos metálicos (aportados por BFW)

• Coloides y sólidos en suspensión• Precipitación de sales

(Carbonatos, fosfatos, sílicatos) con dureza o hierro.

Deposiciones

60 /GE /

June 7, 2004

• Precipitación de combinaciones altamente insolubles de iones a baja temperatura

• Aglomeración

• “Pegado” sobre la superficie del tubo

Deposiciones: Mecanismo

61 /GE /

June 7, 2004

• Se producen por precipitación en o cerca la superficie de intercambio térmico

• Apariencia cristalina (vidriada)

• Altamente aislante• Duro

Incrustaciones

62 /GE /

June 7, 2004

• La evaporación causa concentración en los sólidos disueltos

• La mayor concentración ocurre sobre la superficie de los tubos

• La solubilidad es excedida• “Pegado” sobre la superficie

del tubo

Incrustaciones: Mecanismo

63 /GE /

June 7, 2004

Efecto sobre el perfil de temperatura

El lado agua del tubo se aislaLa temperatura de piel de tubo

puede ser excedida respecto al diseño

Sobrecalentamiento y falla local puede ocurrir.

Pared del tubo

315C

Fuego Agua

260 C Fuego

Agua

427C

260 C

Incrustación

64 /GE /

June 7, 2004

FALLA POR SOBRECALENTAMIENTO

Control de Depósitos

66 /GE /

June 7, 2004

“Un buen Pretatamiento puede reducir Contaminantes que acotan los Ciclos “

Alcalinidad: Espuma, Problemas de Pureza en el Vapor

Dureza: Depósitos, Corrosión bajo depósito Sílice: Depósitos, Problemas de Pureza en el Vapor Hierro: Depósitos Amoníaco: Corrosión en aleaciones cuprosas Sólidos Totales Disueltos: Depósitos, Espuma,

Problemas de Pureza en el Vapor

Razones del Pretratamiento

67 /GE /

June 7, 2004

Tratamiento Externo

ClarificaciónAblandamiento

– En Frío– En Caliente

Intercambio Iónico– Suavización– Desmineralización

EvaporaciónÓsmosis Inversa

68 /GE /

June 7, 2004

Tratamiento Químico

Tipos

– Precipitantes• Fosfato, Fosfato-Polímero, Fosfonato,

Fosfonato-Polímero, Mezcla de Fosfatos-Polímeros, etc.

– Acomplejantes• Quelato, Mezcla Quelatos, Quelato-Polímero

– Polímeros• Naturales, Sintéticos, Copolímeros,

Terpolímeros

69 /GE /

June 7, 2004

Tratamiento Químico

Precipitante– Reaccionan Adecuadamente con el Calcio y el

Magnesio del Agua de Alimentación– Permite Variaciones en la Calidad del Agua de

Alimentación– Uso de Polímeros para Dispersión de Oxidos

Metálicos– Uso Necesario de Alcalinidad Hidróxida para

Formación de Compuestos No-adherentes– Generación de Lodos– Potencial Formación de Depósitos Duros

70 /GE /

June 7, 2004

Calcio:(OH)

Ca + PO4-3 Ca(OH)PO4

Sílice/Magnesio:(OH)

Mg + SiO3-3 Mg(OH)SiO3

Reacciones de Precipitación

Hidroxiapatita

Serpentita

71 /GE /

June 7, 2004

• Causa Precipitación

• Requiere alta purga

• Puede manejar amplios rango de dureza en alimentación

• Tratamiento No Corrosivo

• Aceptable control de depósitos en calderas de baja y media presión (<900 psig)

• Facil de controlar

Programa PrecipitanteVentajas Desventajas

72 /GE /

June 7, 2004

PolímerosModificación cristalina

>Minimiza crecimiento cristalino por absorción del polímero sobre la superficie del cristal.

>Previene la adherencia de iones de dureza sobre cristales existentes.

Dispersión de partículas> Incluye partículas de dureza y óxidos metálicos>Minimiza aglomeración de partículas>Repele partículas de la superficie de la caldera

Acomplejamiento de iones> Incluye dureza soluble y iones metálicos solubles>Aumenta la solubilidad de iones por sobre los límites

sin tratamiento

73 /GE /

June 7, 2004

Poliacrilatos

Poliacrilamidas

Polimetacrilatos

Isofenilfosfato (HTP TM)

Glicol alil éter (Optisperse TM)

Tipos de Polímeros

74 /GE /

June 7, 2004

Tratamiento Químico

Polímeros– Preferidos Ambientalmente– Formación de Compuestos Solubles con el Calcio

y el Magnesio– Reducción de Purga– Efectiva Dispersión del Hierro– Aplicación Válida en Aguas de Alimentación de

Buena Calidad– No hay Problemas Potenciales de Corrosión– Permite Altos Valores de Sílice a Bajas Presiones– No hay Formación de Lodos

75 /GE /

June 7, 2004

Tratamiento Químico

Acomplejante– Formación de Compuestos Solubles con el Calcio

y el Magnesio en Alimentación– Uso Necesario de Alcalinidad Hidróxida para

Formación de Compuestos Solubles– Aplicación Válida en Aguas de Alimentación de

Buena Calidad– Uso de Polímeros para Dispersión de Oxidos

Metálicos– Potenciales Problemas de Corrosión– Competitividad Iónica por el Acomplejante

PREVENCION DE CORROSION EN LINEAS DE VAPOR Y CONDENSADO

77 /GE /

June 7, 2004

El Valor del Condensado

Agua– Reduce los Requerimientos de Agua de

Reposición– Reduce las Pérdidas por Purga con Alto Valor

Energético– Reduce la Descarga de Agua a Efluentes

Energía– Reduce la Necesidad de Combustible Adicional

Confiabilidad– Mejora la Calidad del Agua de Alimentación a la

Caldera

78 /GE /

June 7, 2004

Agentes Corrosivos

Dióxido de Carbono– Proveniente de la Acalinidad del Agua de

Alimentación, Contaminaciones de Procesos,etc.

Oxígeno Disuelto– Proveniente del Agua de Alimentación,

Sistemas de Vacio, Sellos de Bombas Defectuosas, etc.

Amoníaco– Proveniente de Tratamientos, Procesos,

Inyección Directa, etc.

Carbonic Acid attack at

threaded joint

Carbonic Acid etching of condensate piping

Boiler Online Oxygen Pitting

80 /GE /

June 7, 2004

Tratamiento

Aminas Neutralizantes– Neutralizan los Gases Acidos

Aminas Fílmicas– Forman una Barrera Física Sobre el Metal

Secuestrantes de Oxígeno/Pasivadores– Reaccionan con el Oxígeno– Protegen las Superficies por Formación de

Barreras

81 /GE /

June 7, 2004

Tratamiento

Consideraciones– Diseño del Sistema

• Tipo de Equipos Involucrados• Concentración Potencial de Dióxido de Carbono• Complejidad del Sistema

– Calidad del Agua de Alimentación• Alcalinidad• Requerimientos ASME

– Operación del Sistema• Producción de Vapor y Retorno de Condensado• Ciclos de Concentración

82 /GE /

June 7, 2004

Control del Tratamiento

pHOxígeno DisueltoCorrosión

– Instalación de Cupones– Análisis de Trazas de Metales

ConductividadCualquier Otro Método Válido

83 /GE /

June 7, 2004

Pureza del Vapor

Medido por el Nivel de ImpurezasImpurezas>Solidas

– Sodio, Calcio, Magnesio, Hierro, Cobre, Sílice, etc.

>Liquidas– Aceites y Grasas

>Gaseosas– Amoníaco, Dióxido de Carbono, Nitrógeno,

Aminas y Sílice

84 /GE /

June 7, 2004

Pureza del VaporMétodos de Medición de Pureza

>Conductividad Específica– Uso de Desgasificación o Resina de Intercambio

Catiónico para Eliminar Gases Disueltos– 1 ppm Sólidos Disueltos Aporta de 1 - 2 mS– 1 ppm Amoníaco Aporta 8 - 9 mS por ppm NH3

– 1 ppm Dióxido Carbono Aporta 5 mS por ppm CO2

– Problemática su Medición, ya que, el Amoníaco y el Dióxido dde Carbono se Ionizan en el Agua

85 /GE /

June 7, 2004

Pureza del Vapor

Métodos de Medición de Pureza (cont.)>Técnica del Trazador de Sodio

– Analizador del Ión Sodio– Espectroscopía de Emisión de Llama– Espectrofotometría de Llama

>Análisis de Aniones– Conductividad Catiónica con Desgasificación– Cromatografía Iónica– Técnica del Electrodo Selectivo para Cloruro

86 /GE /

June 7, 2004

Vapor para Turbinas

Los Problemas en Turbinas son debidos a :>Tolerancias muy Cerradas en Dichos

Equipos>Uso de Aceros de Alta Resistencia>Impurezas en el Vapor

Causados por :>Depósitos>Erosión>Corrosión

87 /GE /

June 7, 2004

Vapor para Turbinas

Depósitos en Turbinas

>Causas– Arrastre de Minúsculas Gotas de Agua de

Caldera– Impurezas en el Agua de Atemperación del

Vapor– Vaporización de Sales del Agua de Calderas– Saturación localizada de la Sílice– Velocidad de la Turbina

88 /GE /

June 7, 2004

Vapor para Turbinas

Erosión en Turbinas

>Causas– Partículas Sólidas (Oxidos de Hierro)– Baja Temperaturas del Vapor– Presencia de Agua en el Vapor– Dióxido de Carbono y Otros Compuestos

Acídicos

89 /GE /

June 7, 2004

Vapor para Turbinas

Corrosión en Turbinas, originadas por :>Agentes Corrosivos en el Vapor

– Hidróxido de Sodio, Sulfato, Cloruro y Sulfuros >Picaduras

– Asociadas a Depósitos con Alto Cloruro, Humedad y Oxígeno Disuelto. Normalmente Ocurren en Rotores, Discos y Alabes

>Corrosión Bajo Tensión y por Fatiga– Asociadas a la Presencia de Sulfuros, Cáustico y

Cloruros. Normalmente ocurren en los Discos y Hojas.