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Visado Electrónico de Trabajos: Diligencia de Visado

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Colegio Oficial de Ingenieros Técnicos Industriales de Albacete Datos Cliente: C.I.F.:

Descripción del Trabajo: Situado en Calle: Población: Provincia:

Presupuesto Total: Incluida Dirección de Obra: SI NO Nº de archivos de que consta el Trabajo:

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El Trabajo reseñado ha sido visado electrónicamente adjuntándose la firma electrónica del/de

los colegiado/s y la de este Colegio.

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Espacio reservado para el Colegio

PROYECTO DE:

LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO

BAJO POSTE 250 KVA

Situación: Polígono 23 - Parcela 20020

Albacete (Albacete)

Promotor: AGROPECURIA MARTÍNEZ Y TORNERO, S.L. Y DOS MÁS

Ingeniero Técnico Industrial: Sergio Redondo Girón Cdo. nº 893 C.O.I.T.I. de Albacete

ABRIL, 2019

Tlf: 967 548084 / 967 443513 Email: insece@insece

Tlf: 967 443513 Email: [email protected]

ÍNDICE DE DOCUMENTOS

CAPÍTULO Nº 1: LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV

CAPÍTULO Nº 2: CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO BAJO

POSTE 250 KVA

CAPÍTULO Nº 3: ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

CAPÍTULO Nº 4: PRESUPUESTO

CAPÍTULO Nº 5: PLANOS

Nº PLANO NOMBRE ESCALA

01.0 SITUACIÓN 1/100.000 02.0 EMPLAZAMIENTO DE LAS INSTALACIONES 1/3.000 03.0 EMPLAZAMIENTO C.T.C. 1/150 04.0 PERFIL Y PLANTA VARIAS 05.0 ESQUEMA UNIFILAR S/E 06.0 C.T.C.: ALZADO Y T. TIERRA S/E 07.0 PERFIL Y ALZADO DEL C.T.C. S/E 08.0 DERIVACIÓN SIN SECCIONAMIENTO S/E 09.0 CRUCETAS ENTRONQUE A-S S/E 10.0 DETALLE DEL ENRONQUE A-S S/E 11.0 CRUCETA RECTA RC S/E 12.0 CRUCETA BÓVEDA ALINEACIÓN BP S/E 13.0 DETALLE CADENAS DE AISLADORES S/E 14.0 APOYOS CON MANIOBRA S/E 15.0 PUESTA A TIERRA: ZONA NO FRECUENTADA S/E 16.0 PUESTA A TIERRA: APOYOS DE MANIOBRA S/E 17.0 CIMENTACIÓN APOYOS METÁLICOS S/E 18.0 CIMENTACIÓN APOYOS HORMIGÓN S/E

PROYECTO DE: TITULAR: AGROPECUARIA MARTÍNEZ Y TORNERO, S.L. Y DOS MÁS

LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO BAJO POSTE 250 KVA

UBICACIÓN: POLÍGONO 23 - PARCELA 20020 ALBACETE (ALBACETE)

ABRIL, 2019

Tlf: 967 548084 / 967 443513 Email: [email protected]


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UBICACIÓN: POLÍGONO 23 ‐ PARCELA 20020 ALBACETE (ALBACETE)

ABRIL, 2019

INDICE

CAPÍTULO Nº 1: LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV. .......................................................................................... 3

1. MEMORIA DESCRIPTIVA. ................................................................................................................................... 3

1.1. ANTECEDENTES. ...................................................................................................................................... 3 1.2. OBJETO DEL PROYECTO. .......................................................................................................................... 4 1.3. REGLAMENTO Y DISPOSICIONES OFICIALES. ............................................................................................ 4 1.4. TITULAR INICIAL Y FINAL DE LA INSTALACIÓN. ......................................................................................... 5 1.5. EMPLAZAMIENTO. ................................................................................................................................... 6 1.6. PLAZO DE EJECUCIÓN. ............................................................................................................................. 6 1.7. CATEGORÍA DE LA LÍNEA Y ZONA. ............................................................................................................ 7 1.8. POTENCIA A TRANSPORTAR. .................................................................................................................... 7 1.9. DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES. .................................................................................................... 8

2. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS. ............................................................................................................................. 15

2.1. ELÉCTRICOS. .......................................................................................................................................... 15 2.2. MECÁNICOS. .......................................................................................................................................... 20 2.3. CÁLCULO DE LA INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA. ............................................................................. 46

3. PLIEGO DE CONDICIONES. ............................................................................................................................... 53

3.1. CALIDAD DE LOS MATERIALES. ............................................................................................................... 53 3.2. NORMAS DE EJECUCIÓN DE LAS INSTALACIONES. ................................................................................. 54 3.3. PRUEBAS REGLAMENTARIAS. ................................................................................................................ 55 3.4. CONDICIONES DE USO, MANTENIMIENTO Y SEGURIDAD. ..................................................................... 55 3.5. CERTIFICADOS Y DOCUMENTACIÓN. ..................................................................................................... 57

CAPÍTULO Nº 2: CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO BAJO POSTE 250 KVA. ............................................... 58

1. MEMORIA DESCRIPTIVA. ................................................................................................................................. 58

1.1. ANTECEDENTES. .................................................................................................................................... 58 1.2. OBJETO DEL PROYECTO. ........................................................................................................................ 59 1.3. REGLAMENTO Y DISPOSICIONES OFICIALES. .......................................................................................... 59 1.4. TITULAR INICIAL Y FINAL DE LA INSTALACIÓN. .......................................................................................... 60 1.5. EMPLAZAMIENTO. .................................................................................................................................. 61 1.6. CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. .................................................... 61 1.7. PROGRAMA DE NECESIDADES Y POTENCIA INSTALADA EN KVA. ............................................................ 61 1.8. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN. ........................................................................................................ 62

2. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS. ............................................................................................................................. 75

2.1. INTENSIDAD DE MEIDA TENSIÓN. .......................................................................................................... 75 2.2. INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN. ............................................................................................................. 75 2.3. CORTOCIRCUITOS. ................................................................................................................................. 76 2.4. CÁLCULO DEL DIMENSIONADO DEL EMBARRADO. ................................................................................ 78 2.5. SELECCIÓN DE FUSIBLES DE MEDIA Y BAJA TENSIÓN. ............................................................................ 78 2.6. DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN DEL C.T. ...................................................................................... 79 2.7. DIMENSIONES DEL POZO APAGAFUEGOS. ............................................................................................. 80 2.8. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA. ........................................................................ 80



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ABRIL, 2019

3. PLIEGO DE CONDICIONES. ............................................................................................................................... 92

3.1. CALIDAD DE LOS MATERIALES. ............................................................................................................... 92 3.2. NORMAS DE EJECUCIÓN DE LAS INSTALACIONES. ................................................................................. 93 3.3. PRUEBAS REGLAMENTARIAS. ................................................................................................................ 94 3.4. CONDICIONES DE USO, MANTENIMIENTO Y SEGURIDAD. ..................................................................... 94 3.5. CERTIFICADOS Y DOCUMENTACIÓN. ..................................................................................................... 95 3.6. LIBRO DE ÓRDENES. ............................................................................................................................... 95

CAPÍTULO Nº 3: ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD ..................................................................................... 96

1. JUSTIFICACIÓN DEL ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. ....................................................................... 96

2. OBJETO. ........................................................................................................................................................... 96

3. NORMATIVA DE APLICACIÓN. .......................................................................................................................... 96

3.1. NORMAS OFICIALES. .............................................................................................................................. 96 3.2. NORMAS ESPECÍFICAS. .......................................................................................................................... 99

4. FORMACIÓN. ................................................................................................................................................... 99

5. SALUD Y MEDICINA PREVENTIVA. .................................................................................................................. 100

6. EVALUACION DE RIESGOS. ............................................................................................................................. 101

7. CONCLUSIÓN. ................................................................................................................................................ 106

CAPÍTULO Nº 4: PRESUPUESTO....................................................................................................................................

CAPÍTULO Nº 5: PLANOS ..............................................................................................................................................

PRO

LCE

CAP

OYECT

LÍNEA ENTRO

PÍTULO

Tlf: 967

Email:

TO DE

AÉREAO DE T

BA

Nº 1: L

7 548084 / 967 4

: insece@insece

E:

A DE MTRANSAJO PO

LÍNEA A

43513

MEDIAFORMOSTE 2

AÉREA D

A TENSMACIÓN250 KV

DE MED

SIÓN 2N COMVA

DIA TEN

Tlf: 967 4435

Email: info@

20 KV YMPACT

NSIÓN 2

513

@gp3ingenieros.e

Abril, 2

Y TO

20 KV

s

2019

PRO

LCE

OYECT

LÍNEA ENTRO

Tlf: 967

Email:

TO DE

AÉREAO DE T

BA

1.

7 548084 / 967 4

: insece@insece

E:

A DE MTRANSAJO PO

. MEMO

43513

MEDIAFORMOSTE 2

ORIA DE

A TENSMACIÓN250 KV

ESCRIPT

SIÓN 2N COMVA

TIVA

Tlf: 967 4435

Email: info@

20 KV YMPACT

513

@gp3ingenieros.e

Abril, 2

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Página 3 de 106 CAPÍTULO Nº 1: LAMT 20 KV




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CAPÍTULO Nº 1: LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV.

1. MEMORIA DESCRIPTIVA.

1.1. ANTECEDENTES.

PETICIONARIO COMÚN:

Peticionario 1: AGROPECUARIA MARTÍNEZ Y TORNERO, S.L. Y DOS MÁS

C.I.F.: B‐02.414.589

Domicilio: C/ NUEVA, Nº 17

Localidad: 02328 SANTA ANA (ALBACETE)

Potencia Solicitada: 50 kW.

OTROS PETICIONARIOS: Peticionario 2: D. GRACIANO TORNERO FERNÁNDEZ D.N.I.: 07.542.864‐Z

Domicilio: AVDA. ALCALDE JOSÉ MARÍA BLANC, Nº 52

Localidad: 02008 ALBACETE (ALBACETE)


Peticionario 3: Dª. QUITERIA MÍNGUEZ JIMÉNEZ D.N.I.: 07.548.241‐D




Finalidad: El aprovisionamiento de energía eléctrica de un CTC Bajo Poste de 250 KVA de

Compañía, objeto del capítulo siguiente del presente proyecto. Tanto la Línea Aérea de Media

Tensión, como el CTC serán cedidos a la Compañía Eléctrica Iberdrola Distribución S.A.U.

Para llevar a cabo dicha instalación compuesta por:







ABRIL, 2019

- Línea aérea de aluminio‐acero tipo 47‐AL1/8ST1A (LA 56).

- Centro de transformación compacto de 250 kVA., relación de transformación 20.000‐400/230V.

1.2. OBJETO DEL PROYECTO.

El objeto del presente capítulo es obtener las correspondientes autorizaciones por parte

de la Delegación Provincial de Industria de la Junta de Comunidades de Castilla – La Mancha y de

la Empresa Suministradora de Energía, para realizar la instalación y puesta a punto de una línea

aérea de media tensión.

Para ello, se ha solicitado la redacción de este Proyecto de LÍNEA AÉREA DE MEDIA

TENSIÓN 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO BAJO POSTE 250 KVA al Ingeniero

Técnico Industrial D. Sergio Redondo Girón, colegiado nº 893 del Colegio Oficial de Ingenieros

Técnicos Industriales de Albacete (C.O.I.T.I. AB), con el fin de describir y justificar el empleo de

los elementos que intervienen en la instalación.

1.3. REGLAMENTO Y DISPOSICIONES OFICIALES.

Este Proyecto se realiza ateniéndose a lo establecido en el Decreto 5/1999 de 02.02.99 de la

Consejería de Agricultura y Medio Ambiente de la Junta de Comunidades de Castilla – La Mancha, por

el que se establecen normas para instalaciones eléctricas aéreas en alta tensión, con fines de

protección de la avifauna.

Se atiene el presente proyecto además a las siguientes reglamentaciones:

- R.D. 223/2008. Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas

eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC‐LAT 01 a 09.

- Real Decreto 337/2014, de 9 de mayo, por el que se aprueban el Reglamento sobre condiciones

técnicas y garantías de seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión, y sus Instrucciones

Técnicas Complementarias ITC‐RAT 01 a 23.







ABRIL, 2019

- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto e

instrucciones complementarias al mismo.

- Instrucciones Técnicas Complementarias, denominadas MI‐BT. Aprobadas por Orden del MINER

de 18 de septiembre de 2002.

- Autorización de Instalaciones Eléctricas. Aprobado por Ley 40/94, de 30 de diciembre, B.O.E de

31‐12‐1994.

- Ordenación del Sistema Eléctrico Nacional y desarrollos posteriores. Aprobado por Ley 40/1994,

B.O.E. 31‐12‐1994.

- R.D. 1.955/2.000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte,

distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de

energía eléctrica

- Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de la salud

y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico. Condiciones impuestas por los

Organismos Públicos afectados.

- Lay 24/2013 de 26 de diciembre, del Sector Eléctrico.

- Normas particulares de La Compañía Suministradora.

- R.D‐1.627/1.997 de 24 de octubre por el que se establecen disposiciones mínimas de seguridad y

de salud en las obras de construcción(B.O.E. nº 256 del 25 de Octubre de 1.997)

1.4. TITULAR INICIAL Y FINAL DE LA INSTALACIÓN.

Una vez autorizada la ejecución de la instalación de extensión en proyecto, por la Dirección

General de Industria, Energía y Minas de la Consejería de Economía, Empresas y Empleo de la

Comunidad Autónoma de Castilla La Mancha, y, ya realizada, encontrada de conformidad por parte

de IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U. se formalizará el documento de cesión de la misma a

favor de esta Sociedad, quedando así en propiedad de esta última para su explotación y

mantenimiento, por lo que:







ABRIL, 2019

El titular inicial de la instalación es AROPECUARIA MARTÍNEZ Y TORNERO, S.L. Y DOS MÁS

con C.I.F.: B‐02414589 y domicilio en C/ NUEVA, 17 de 02328 SANTA ANA (ALBACETE).

El titular final IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U. con C.I.F.: A‐95075578 y

domicilio en AVENIDA SAN ADRIÁN, 48 de BILBAO (VIZCAYA).

1.5. EMPLAZAMIENTO.

El entronque se efectuará en las proximidades de un apoyo tipo P‐400‐12 perteneciente a

una línea propiedad de Iberdrola S.A. denominada L/20kV 3605‐11 TINAJEROS de la ROMICA.

El nº del apoyo próximo al entronque es el 8314 de dicha línea, que se encuentra dentro de

la parcela 20020 polígono 23 del término municipal de Albacete. Este apoyo será sustituido por otro

y trasladado, de tipo 14‐C‐2000, siendo la nueva ubicación en la misma parcela. El apoyo existente

tipo P‐400‐12 será sustituido ya que para este tipo de apoyo los esfuerzos a torsión que soporta son

mínimos, esfuerzo que le sería aplicado si se cometiera la derivación. La empresa distribuidora titular

de la línea deberá comunicar al órgano que autorizó la instalación, en un plazo de un mes después de

su realización, de las modificaciones calificadas como no sustanciales, recogidas en el artículo 17.2

del Decreto 80/2007.

Los cuatro siguientes apoyos proyectados, apoyo nº 2, nº 3, nº 4 y nº 5, serán del tipo 12‐C‐

2000, HV‐630‐R13, HV‐630‐R13 y 12‐C‐2000 respectivamente, y se encontrarán en la parcela 20020

del polígono 23 del término municipal de Albacete, cuyas numeraciones y coordenadas UTM quedan

reflejadas en el plano de emplazamiento.

1.6. PLAZO DE EJECUCIÓN.

Se estima el plazo de ejecución en dos meses.







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1.7. CATEGORÍA DE LA LÍNEA Y ZONA.

Categoría: 3ª (Tensión nominal 20 kV).

Zona: B.

La energía será suministrada por IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U, y tendrá como

características:

‐ Tipo de corriente: Alterna‐Trifásica.

‐ Frecuencia: 50 Hz

‐ Tensión nominal Media Tensión: 20 KV

‐ Tensión nominal Baja Tensión : 400/230 V

1.8. POTENCIA A TRANSPORTAR.

La potencia que puede transportar la línea está limitada por la intensidad máxima

determinada anteriormente y por la caída de tensión, que no deberá exceder del 5%.

La máxima potencia a transportar limitada por la intensidad máxima es:

Pmáx = 3 U Imáx cos

como: Imáx = 199,35 A

tendremos que para un factor de potencia del 0,90 la potencia máxima que puede transportar la

línea en función de la tensión nominal será:

Un (KV) Pmáx (kW)

20 6215

La potencia que puede transportar la línea dependiendo de la longitud y de la caída de

tensión, es:







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P = 10 2U

R Xtg L( ) U%

Sustituyendo los valores conocidos de U, R y X, para un cos=0,90, en el gráfico nº 1 para ∆U

(%)=5, se presenta la potencia máxima a transportar P, en kW, en función de la longitud L, expresada

en km, para una temperatura del conductor de 20 °C.

1.9. DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES.

Se proyecta la acometida al Centro de Transformación Compacto de 250 kVA mediante una

línea con cables de Aluminio ‐ Acero, denominación 47‐AL1/8ST1A (LA 56).







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1.9.1. TRAZADO.

Puntos de entronque y final de línea.

El punto de entronque con las redes de IBERDROLA será en la línea denominada L/20kV 3605‐

11 Tinajeros de la ST Romica, a la tensión de 20 kV, concretamente se realizará en las proximidades

del apoyo nº 8314.

El apoyo existente (apoyo nº 8314) es una columna del tipo P‐400‐12 que se trasladará y

sustituirá por otro del tipo 14‐C‐2000 con una cruceta de recta en capa del tipo RC2‐20 en cabeza

para paso de la línea existente, por debajo de la cual se colocará un perfil angular L‐80.8‐3690 con

cadenas de amarre para salida de la LAMT en proyecto.

El punto final (apoyo nº 5) será un apoyo del tipo 12‐C‐2000 donde partirá la línea

subterránea hasta el Centro de Transformación Compacto objeto de este Proyecto, pero redactado

en el capítulo siguiente.

Longitud y planteamiento general.

El número de vanos es igual a cuatro, con una longitud total de 330 metros quedando

ubicada en Zona B.

El primer apoyo de la derivación, el apoyo nº 2, tendrá la función de fin de línea, será del tipo

12‐C‐2000, en ella se colocará en cabeza una cruceta recta en capa del tipo RC2‐20.

En el apoyo nº 3, tendrá la función de alineación, será del tipo R13‐HV‐630 dispondrá en

cabeza de una cruceta de bóveda triangular en capa del tipo BP225‐2000.

En el apoyo nº 4, tendrá la función de alineación, será del tipo R13‐HV‐630 dispondrá en

cabeza de una cruceta de bóveda triangular en capa del tipo BP225‐2000.

En el apoyo nº 5 (entronque aéreo‐subterráneo), tendrá la función de fin de línea, será del

tipo 12‐C‐2000, en ella se colocará en cabeza una cruceta de recta en capa del tipo RC1‐15 y por ser

el primer apoyo de la línea y un entronque aéreo‐subterráneo, se colocará un perfil angular L‐70.7‐

2040, que soportarán los fusibles XS, y otro perfil angular L‐70.7‐2040, que soportará los pararrayos







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autovalvulares y botellas terminales. Con el objeto de facilitar las actuaciones de operación y

mantenimiento se colocarán los cortacircuitos fusibles “XS” a una altura no superior a 12 metros de la

línea y un soporte posapies para apoyos de celosía con zapatas de anclaje (SPCZ).

Términos municipales afectados.

Término Municipal de Albacete

Relación de cruzamientos, paralelismos, etc.

No existe ningún cruzamiento.

Relación de propietarios afectados.

El propietario del terreno por donde discurrirá la línea es el peticionario de este proyecto:

Apoyos Propietario Parcela Polígono Termino Municipal

1 (ENTR.), 2, 3, 4 y 5 AGROPECUARIA MARTÍNEZ

Y TORNERO, S.L. 20020 23 ALBACETE

1.9.2. MATERIALES.

Conductor.

Los conductores que contempla este Proyecto son de Aluminio – Acero de 54,6 mm2 de

sección, según Norma UNE‐EN 50182, denominado 47‐AL1/8ST1A (LA 56), cuyas características son:

Sección de aluminio 46,80 mm2

Sección de acero 7,79 mm2

Sección total 54,60 mm2







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Composición 6 + 1

Diámetro de los alambres 3,15 mm

Diámetro aparente 9,45 mm

Carga mínima de rotura 1.629 Kg

Módulo de elasticidad 7.900 daN/mm2

Coeficiente dilatación lineal 19,1 x 10(‐6) ºC‐1.

Masa aproximada 188,8 Kg / Km

Resistencia eléctrica a 20ºC 0,6136 Ohm/Km

Densidad de corriente máxima 3,61 A/mm2

Aislamiento.

Para mantener el nivel de aislamiento mínimo exigido en el apdo. 2.3 de la ITC‐LAT 07, se

usarán cadenas de amarre con alargadera antiposada para nivel de aislamiento II (Medio).

Se emplearán aisladores de composite tipo U70 YB20, de características:

‐ Material Composite

‐ Carga de rotura 7.000 daN

‐ Línea de fuga 480 mm

‐ Tensión de contorneo bajo lluvia a

50 Hz durante un minuto. 70 kV eficaces

‐Tensión de impulso rayo, valor cresta 165 kV

Apoyos.

La mayoría de los apoyos serán metálicos galvanizados por inmersión en caliente, de estructura

soldada y atornillada. Tendrán la resistencia adecuada al esfuerzo que haya de soportar.







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Se emplearán también apoyos de hormigón que serán preferentemente del tipo armado

vibrado, fabricados con materiales de primera calidad, respondiendo los tipos y características a lo

expuesto en la norma UNE 207016.

Crucetas.

Serán metálicas, galvanizadas por inmersión en caliente. Al igual que los apoyos, estarán

construidas en talleres de garantía reconocida.

Cortacircuitos.

En el apoyo nº 4 se colocarán cortacircuitos del tipo STC "XS" sobre perfil angular L‐70.7‐2040

siendo las características de los XS las siguientes:

‐ Tensión de servicio. 25 KV

‐ Tensión más elevada. 27 KV

‐ Tensión de ensayo al choque. 150 KV

‐ Intensidad nominal. 200 A

‐ Poder de ruptura asimétrica 5 disparos 10.000 A

‐ Poder de ruptura simétrica 5 disparos. 7.100 A

Los cortacircuitos XS, se instalarán con elementos fusibles de expulsión tipo PV de las

características siguientes:

‐ Curva de fusión 24 kV

‐ Tensión nominal 24 kV

‐ Tipo Exterior APR según DIN 43.625

‐ Intensidad nominal 16 A

‐ Poder de corte 1.000 MVA

Los detalles de montaje quedan reflejados en los planos.







ABRIL, 2019

Placas de señalización, numeración, antiescalos y posapies.

Todos los apoyos llevarán instalada una placa de señalización de riesgo eléctrico tipo CE 14,

según la norma NI 29.00.00.

Todos los apoyos de numerarán, empleando para ello placas y números de señalización según

la norma NI 29.05.01.

Los apoyos ubicados en zonas frecuentadas o de pública concurrencia, presentarán una

superficie lisa hasta una altura de 2 m. y se recubrirán al efecto, con chapas de acero galvanizado.

En los apoyos de maniobra llevarán posapies a una distancia de los elementos en tensión

entre 3,30 y 3,80 m.

Tomas de Tierra.

Para la toma de tierra de los apoyos se adopta el sistema de electrodos de difusión, y se

dispondrán tantos electrodos (picas) como sean necesarios para obtener una resistencia de difusión

inferior a 20 ohmios.

Dichos electrodos (picas) se conectarán entre sí y al apoyo, estando separados uno de otro

vez y media, como mínimo, de la longitud de uno de ellos, siendo el material conductor de tierra de

cobre, y la sección de 95 mm²., que se conectará a la parte metálica del apoyo a través de un

conductor de cobre de 50 mm2.

El extremo superior del electrodo, quedará al menos a 0,50 m. por debajo de la superficie del

terreno.







ABRIL, 2019

En los apoyos que soporten aparatos de maniobra, y en aquellos que se encuentren situados

en zonas de pública concurrencia, la realización de la puesta a tierra se efectuará mediante anillo,

enterrando el mismo a 0,50 m. de profundidad y de forma que cada punto del mismo quede

distanciado 1 m., como mínimo de las aristas del macizo de la cimentación.

La Roda, a Abril de 2.019.

El Ingeniero Técnico Industrial

Fdo.: Sergio Redondo Girón Col. Nº 893 C.O.I.T.I de Albacete

PRO

LCE

OYECT

LÍNEA ENTRO

Tlf: 967

Email:

TO DE

AÉREAO DE T

BA

2. C

7 548084 / 967 4

: insece@insece

E:

A DE MTRANSAJO PO

CÁLCUL

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MEDIAFORMOSTE 2

LOS JUS

A TENSMACIÓN250 KV

STIFICAT

SIÓN 2N COMVA

TIVOS

Tlf: 967 4435

Email: info@

20 KV YMPACT

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@gp3ingenieros.e

Abril, 2

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s

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ABRIL, 2019

2. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS.

2.1. ELÉCTRICOS.

DENSIDAD MÁXIMA ADMINISBLE.

La densidad máxima admisible de corriente en régimen permanente para corriente alterna y

frecuencia de 50 Hz se deduce de la tabla 11 de la ITC‐LAT 07.

Para el conductor 47‐AL1/8ST1A (LA 56) del presente proyecto, dicho valor es:

= 3,897 A/mm²

Teniendo presenta la composición del cable, que es 6+1, el coeficiente de reducción (CR) a

aplicar será de 0,937, con lo que la intensidad nominal del conductor será:

Al‐ac = A ∙ CR = 3,897 ∙ 0,937 = 3,651 A/mm²

Por lo tanto la intensidad máxima admisible es:

IMáx = Al‐ac ∙ S = 3,651 ∙ 54,6 = 199,35 A

REACTANCIA APARENTE.

La reactancia kilométrica de la línea, se calcula empleando la siguiente fórmula:

X = 2 f L /km

y sustituyendo L coeficiente de autoinducción, por la expresión:

L = (0,5 + 4,605 log D

r) 10‐4 H/km







ABRIL, 2019

llegamos a :

X = 2 f (0,5 + 4,605 log D

r) 10‐4 /km

donde:

X = Reactancia aparente en ohmios por kilómetro

f = Frecuencia de la red en hercios = 50

D = Separación media geométrica entre conductores en milímetros

r = Radio del conductor en milímetros

El valor D se determina a partir de las distancias d1, d2 y d3 entre conductores que

proporcionan las crucetas elegidas, representadas en los planos.

D = d d d1 2 33 . .

Aplicando valores:

Crucetas de 1,50 m de separación entre conductores ‐ X = 0,3921 /km

Crucetas de 2 m de separación entre conductores ‐ X = 0,4102 /km

A efectos de simplificación y por ser valores muy próximos emplearemos el valor de:

X = 0,404 /km

CAÍDA DE TENSIÓN.

La caída de tensión por resistencia y reactancia de una línea (despreciando la influencia de la

capacidad y la perdictancia) viene dada por la fórmula:

U = 3 I ( R cos + X sen ) . L

donde:







ABRIL, 2019

U = Caída de la tensión compuesta, expresada en voltios

I = Intensidad de la línea en amperios

X = Reactancia por fase y por kilómetro en ohmios

R = Resistencia por fase y por kilómetro en ohmios

= Angulo de desfase

L = Longitud de la línea en kilómetros.

teniendo en cuenta que:

I = P

U3 cos

donde:

P = Potencia transportada en kilovatios.

U = Tensión compuesta de la línea en kilovoltios.

la caída de tensión en tanto por ciento de la tensión compuesta es:

U % = PL

U10 2 cos (R cos + X sen ) =

PL

U10 2 (R + X tg )

En el gráfico nº 2, se representa la caída de tensión, en función del momento

eléctrico PL, para cos = 0,9 y tensión nominal de 20 kV, cuyo valor de momento eléctrico en

función de tensión nominal y caída de tensión del 5% son:

Un (kV) U (%) PL (kW.km)

20 5 24.710







ABRIL, 2019

teniendo en cuenta que:

I = U

S

3

donde:

P = Potencia transportada en kilovatios.

U = Tensión compuesta de la línea en kilovoltios.

I = 250 / (20 ∙ 3) = 7,22 A

la caída de tensión es:

U = 3 I ( R cos + X sen ) . L =

1,73∙7,22(0,6139∙0,9 + 0,404∙0,43)∙0,330 =

1,73∙7,22(0,726)∙0,330 = 2,99 V

la caída de tensión en tanto por ciento de la tensión compuesta es:

U(%) = (2,99 ∙ 100)/20.000 = 0,0145 %







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PÉRDIDAS DE POTENCIA.

Las pérdidas de potencia por efecto Joule en una línea vienen dadas por la fórmula:

P = 3R . L . I2

donde:

P = Pérdida de potencia en vatios

la pérdida de potencia en tanto por ciento es:

P % = PLR

U10 2 2cos

donde cada variable se expresa en las unidades expuestas.

Sustituyendo los valores conocidos de R y U, se tiene para un cos = 0,90:

Un (kV) U (%)

20 0,1894. 10‐3 . PL

Esta función se ha representado en el gráfico nº 3.







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2.2. MECÁNICOS.

2.2.1. CONDUCTORES.

La acometida que se proyecta, se encuentra dentro de la zona B (altitud entre 500 y 1000 m

sobre el nivel del mar).

El cálculo mecánico de conductores se realiza teniendo en cuenta las condiciones siguientes:

a) Que el coeficiente de seguridad a la rotura, sea como mínimo igual a 3, (mayor que el 2,5 que fija

el Reglamento), en las condiciones atmosféricas que provocan la máxima tensión de los conductores,

que coincide con el peso propio y una sobrecarga de hielo de 0,18 Kg/m. a la temperatura de ‐15º C.

b) Que la tracción de trabajo de los conductores a 15º C. sin ninguna sobrecarga, no exceda del 15 %

de la carga de rotura EDS (tensión de cada día, Every Day Stress).

c) Cumpliendo las condiciones anteriores se contempla una tercera, que consiste en ajustar los tenses

máximos a valores inferiores y próximos a los esfuerzos nominales de apoyos normalizados.

Al establecer la condición a) se puede prescindir de la consideración de la 4ª hipótesis en el cálculo de

los apoyos de alineación y de ángulo, siempre que ningún caso las líneas que se proyecten tengan

apoyos de anclaje distanciados a más de 3 km. (ITC‐LAT 07 apartado 3.5.3).

Al establecer la condición b) se tiene en cuenta el tense al límite dinámico del conductor bajo el

punto de vista del fenómeno vibratorio eólico del mismo. EDS (tensión de cada día, Every Day Stress)

(ITC‐LAT 07 apartado 3.2.2).

Atendiendo a las condiciones anteriores se establece para las tres zonas reglamentarias, (A, B y C)

una tracción mecánica del conductor a 15°C, sin sobrecarga de 224,35 daN, valor equivalente al 15%

de la carga de rotura. A efectos de tracción máxima se establece el valor máximo de 485 daN en zona

A y 530 daN en zonas B y C con lo que se garantiza un coeficiente de seguridad 3,38 y 3,09

respectivamente. Para líneas de pequeña longitud y con ángulos fuertes se adopta el tense reducido

de 225 daN.

Las condiciones que se establecen en la tabla siguiente y el apartado 3.2.3 de la ITC‐LAT 07 sobre la

tracción y flecha máxima, aplicadas al tipo de línea y conductor, se indican en la siguiente tabla:







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ZONA A

Hipótesis VIENTO

Tracción Máxima 485

Presión daN/m2

Sobrecarga daN/m

Peso daN/m

Peso + sobrecarga daN/m

Temperatura °C

60 0,567 0,185 0,596 ‐5

Flecha máx. Viento 60 0,567 0,185 0,596 15

Flecha máx. Calma 0,185 50

ZONA B

Hipótesis VIENTO

Tracción Máxima

Presión daN/m2

Sobrecarga daN/m

Peso daN/m


Temperatura °C

60 0,567 0,185 0,596 ‐10



Hipótesis HIELO


Sobrecarga 0,180√d daN/m

Peso daN/m


Temperatura °C

0,553 0,185 0,739 ‐15

Flecha máx. Hielo 0,553 0,185 0,739 0

ZONA C

Hipótesis VIENTO

Tracción Máxima

Presión daN/m2

Sobrecarga daN/m

Peso daN/m


Temperatura °C

60 0,567 0,185 0,596 ‐15



Hipótesis HIELO


Sobrecarga 0,360√d daN/m

Peso daN/m


Temperatura °C

1,107 0,185 1,292 ‐20

Flecha máx. Hielo 1,107 0,185 1,292 0

2.2.1.1. Determinación de la tracción de los conductores.

Para la obtención de los valores de las tablas de tendido, mencionadas anteriormente, se ha utilizado

de la ecuación de cambio de condiciones, cuya expresión es:







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1010

110 SE

TTLLL

Siendo:

L0 = Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones iniciales de tracción T0,

peso más sobrecarga P0 y temperatura θ0 °C.

L1 = Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones de tracción T1, peso más

sobrecarga P1 y temperatura θ1 °C.

E = Módulo de elasticidad del conductor en daN/mm2.

S = Sección del conductor en mm2.

α = Coeficiente de dilatación lineal del conductor /°C.

2.2.1.2. Determinación de la flecha de los conductores.

Una vez determinado el valor de T1, el valor de la flecha se obtiene por la expresión:

12

cosh1

11 a

LaF

Siendo:

a1 = Parámetro de la catenaria = T1/P1

2.2.1.3. Plantilla de replanteo.

Para el dibujo de la catenaria se empleará la expresión:

1cosh11 a

xaF

Siendo:

x = valor del simivano







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2.2.1.4. Vano de regulación.

El vano ideal de regulación, correspondiente al conjunto de vanos limitado por dos apoyos con

cadenas de amarre (cantón), viene dado por:

L

LLr

3

m

Siendo:

Lr = Vano de ideal de regulación, en metros

L = Longitud de cada uno de los vanos con aislamiento suspendido comprendidos entre dos

apoyos de amarre, en metros

Nota: El empleo de catenaria de un parámetro determinado implica el conocer que si se emplea

como flecha máxima, para vanos superiores al de regulación la flecha real siempre es menor a la que

se nos da la catenaria adoptada, y si se emplea como flecha mínima, para vanos inferiores al de

regulación la flecha real siempre es menor a la que nos da la catenaria adoptada.

2.2.2. APOYOS.

Esfuerzo de apoyos. Hipótesis de cálculo

Para la determinación de las cargas verticales, transversales y longitudinales que afecta a apoyos y

crucetas aplicaremos lo establecido en la tabla 5 a 8 de la ITC‐LAT 07.

Cuando se den las condiciones descritas en los apartados 3.5.3 y 5.3 de la ITC‐LAT 07, los coeficientes

de seguridad de cimentaciones, apoyos y crucetas en el caso de hipótesis normales y en 3ª hipótesis,

deberán ser un 25% superior (seguridad reforzada).

2.2.2.1. Apoyo de alineación con cadenas de suspensión.

1ª Hipótesis (viento). Aplicable en Zonas A, B y C.







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Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos son:

Cargas permanentes = Peso de cruceta + peso de aislamiento + Peso conductores = Pc+Pa+Pcond

Vap

VVapV P

NTLPnP

L

hh

L

hhTLPnPcond /

2

20

1

10 daN

Siendo:

Pc = Peso de cruceta, daN

Pa = Peso cadenas de aislamiento, daN

Pcond = Peso conductores con sobrecarga de viento de 120 km/h, daN

n = Número de conductores

P = Peso del conductor, en daN/m = 0,396

Pap‐V = Peso aparente con presión de viento de 60 daN/m2

918,0)828,0(398,0)·( 2222 dqPP Vap daN/m

d = Diámetro de los conductores en m= 0,0138

q = Presión viento, sobre conductores de diámetro inferior o igual a 16 mm, en daN/m2=60

Tv = Tracción de los conductores con sobrecarga de viento a ‐5°C, en Zona A, ‐10°C en Zona B

y ‐15 °C en zona C, en daN.

H0 = Altura del apoyo en estudio respecto a un plano horizontal, en m.

h1 = Altura del apoyo anterior al estudio, respecto al mismo horizontal, en m.

h2 = Altura del apoyo posterior al estudio, respecto al mismo plano horizontal, en m.

L1 = Longitud vano anterior al de estudio, en m.

L2 = Longitud vano posterior al de estudio, en m.







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L = Vano medio = (L1+L2)/2, en m.

N= Pendiente

Las cargas verticales, que deberán soportar las crucetas, son iguales a las de los apoyos menos el

propio peso de las mismas.

Las cargas trasversales, que deben soportar los apoyos son:

cru-pspiaisT ·Aq+·An·q+n·q·d·L = F daN

Siendo:

q = Presión de viento sobre conductores, 60 daN/m2. Apartado 3.1.2.1 de la ITC‐LAT 07

qais = Presión de viento sobre el aislamiento, 70 daN/m2. Apartado 3.1.2.2. de la ITC‐LAT 07

qsp = Presión de viento sobre superficies planas, 100 daN/m2. Apdo. 3.1.2.4 de la ITC‐LAT 07

Ai = Área de la cadena de proyectada de aisladores proyectada horizontales en un plano

vertical paralelo al eje de la cadena de aisladores, en m2.

Ap‐cru = Área de la cruceta proyectada en el plano normal a la dirección del viento, en m2.

Las cargas, transversales que deberán soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos

menos el esfuerzo de viento sobre las mismas.

Las cargas trasversales, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán multiplicarse por el

inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormigón con cruceta BP = 0,824

K, para apoyos de chapa, con cruceta BP = 0,780

2ª Hipótesis (hielo). Aplicable en Zonas B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos son:

Cargas permanentes = Peso de cruceta + peso de aislamiento + Peso conductores = Pc+Pa+Pcond







ABRIL, 2019

hap

hhaphaphhap P

NTLPnP

L

hh

L

hhTLPnPcond /

2

20

1

10 daN

Siendo:

Pap‐h = Peso aparente con sobrecarga de hielo de = 0,180∙√d, en Zona B, = 0,360∙√d, en Zona C,

daN/m.

Peso + sobrecarga hielo en Zona B = P + 0,180∙√d = 0,7385 daN/m

Peso + sobrecarga hielo en Zona C = P + 0,360∙√d = 1,291 daN/m

Th = Tracción de los conductores con sobrecarga de hielo a ‐15°C, en Zona B y a ‐20°C en Zona

C, en daN.

Las cargas verticales, que deberán soportar las crucetas, son iguales a las que los apoyos menos el

propio peso de las mismas.

Las cargas trasversales en zona B y C, en el tipo de apoyos que nos ocupa es cero.

3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones). Aplicable en Zonas A, B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, según zona, serán las deducidas

anteriormente.

Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas son:

Crucetas con seguridad: Zona A Zona B y C

Normal 100

T ·n · 8 = F V

L 100

T ·n · 8 = F h

L

Reforzada 10

T ·n

100

T ·n · 8 · 1,25 = F VV

L 10

T ·n

100

T ·n · 8 · 1,25 = F hh

L







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Las cargas longitudinales sobre los apoyos, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán

multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormigón, con cruceta BP = 0,824


K, para apoyos de celosía, con cruceta BC = 0,754

Todos los apoyos indicados anteriormente, cumplen con esta hipótesis, tanto con cruceta recta como

con cruceta bóveda.

4ª Hipótesis (rotura de conductores).

Esta hipótesis no se aplica en el tipo de apoyo en estudio, según lo indicado en el punto 2.2.1 de este

capítulo.

2.2.2.2. Apoyo de ángulo con cadenas de suspensión.

Las cargas verticales, transversales y longitudinales que afectan a crucetas y apoyos, se calculan

siguiendo los procedimientos siguientes:

1ª Hipótesis (viento). Aplicable en Zonas A, B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, son iguales a las dadas en el

apartado 2.2.2.1.


crupspi AqA aisV2

T qn+2

senT2·n+2

cosn·q·d·L = F

daN

Siendo:







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α = Ángulo de desviación de la traza, en °







2ª Hipótesis (hielo). Aplicable en Zonas B y C.

Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, son iguales a las dadas en el

apartado 2.2.2.1.

Las cargas verticales, que deberán soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos menos

el propio peso de las mismas.


2/·T ·n · 2 = F h T sen daN

Las cargas, transversales que deberán soportar las crucetas, son las mismas que para los apoyos.






Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas, son iguales a las dadas en el apartado

2.2.2.1.







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Crucetas con seguridad: Zona A Zona B y C

Normal 100

T ·n · 8 = F V

L 100

T ·n · 8 = F h

L

Reforzada 10

T ·n

100

T ·n · 8 · 1,25 = F VV

L 10

T ·n

100

T ·n · 8 · 1,25 = F hh

L

Las cargas longitudinales sobre los apoyos, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán

multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo que use.

K, para apoyos de hormigón, con cruceta BP = 0,824


K, para apoyos de celosía, con cruceta BC = 0,754


con cruceta bóveda, en seguridad normal y reforzada.

Las cargas transversales serán las que generan el ángulo ara 1ª o 2ª hipótesis, según el caso.

4ª Hipótesis (rotura de conductores).

Esta hipótesis no se aplica en el tipo de apoyo en estudio, según lo indicado en el punto 2.2.1 de este

capítulo.

2.2.2.3. Apoyo de alineación o ángulo y cadenas de amarre.

Salvo en 3ª hipótesis (desequilibrio de tracciones), para la determinación de los esfuerzos sobre los

apoyos y crucetas, según el caso, se calculan igual a 2.2.2.1 y 2.2.2.2.







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Para este tipo de apoyos, en general para apoyos de hormigón o chapa, se emplearán crucetas

rectas, para apoyos de celosía, podrán emplearse crucetas tipo bóveda o recta.


De acuerdo el apartado 3.1.4.2 de la ITC‐LAT 07, el desequilibrio a considerar, será del 15% de las

tracciones unilaterales de todos los conductores. El esfuerzo resultante se podrá considerar

distribuido en el eje del apoyo a la altura de los puntos de fijación de los conductores. En los apoyos

de ángulo se volcará el esfuerzo de ángulo creado por esta circunstancia.


Crucetas con

seguridad: Zona A Zona B y C

Normal 100

T ·n · 15 = F V

L 100

T ·n · 15 = F h

L

Reforzada 100

T ·n 75,18

100

T ·n · 15 · 1,25 = F VV

L 100

T ·n 75,18

100

T ·n · 15 · 1,25 = F hh

L

Las cargas transversales serán las que genera el ángulo para 1ª o 2ª hipótesis, según el caso

Las cargas longitudinales, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán multiplicarse por el


K, para apoyos de hormigón, chapa o celosía con cruceta, RH = 1

K, para apoyos de celosía, con cruceta bóveda, BC = 0,754

K, para apoyos de celosía, con cruceta recta, RC = 1


con cruceta bóveda, en seguridad normal y reforzada.







ABRIL, 2019

2.2.2.4. Apoyos de anclaje.

Para este tipo de apoyos, se recomienda emplear apoyos de celosía con cruceta recta.

En 1ª y 2ª hipótesis el procedimiento de cálculo es el mismo a los descritos en 2.2.2.3.

En este tipo de proyecto que nos ocupa, deberán existir, dependiendo de la longitud de la línea,

apoyos de anclaje como máximo cada 3 km.


De acuerdo el apartado 3.1.4.3 de la ITC‐LAT 07, el desequilibrio a considerar, será del 50 % de las

tracciones unilaterales de todos los conductores. El esfuerzo resultante se podrá considerar

distribuido en el eje del apoyo a la altura de los puntos de fijación de los conductores. En los apoyos

de ángulo se valorará el esfuerzo de ángulo creado por esta circunstancia.


Crucetas con


Normal 100

T ·n · 50 = F V

L 100

T ·n · 50 = F h

L

Reforzada 100

T ·n 5,62

100

T ·n · 50 · 1,25 = F VV

L 100

T ·n 5,62

100

T ·n · 50 · 1,25 = F hh

L

El apoyo mínimo dentro de los indicados para tense máximo de 485 o 530 daN, según zona, es el C‐

1000.

Las cargas longitudinales en los apoyos, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán

multiplicarse por el inverso de K, dependiendo del tipo de apoyo y cruceta que se use.







ABRIL, 2019

K, para apoyos de celosía con cruceta recta = 1

K, para apoyos de celosía con cruceta bóveda = 0,754

Caso de emplear, apoyos con cruceta bóveda, armado no recomendado, el apoyo mínimo que

cumple el tense máximo, es el C‐2000.

4ª Hipótesis (rotura de conductores) Zonas A, B y C.

Se considerará los efectos que produce la rotura de un conductor. Concretamente aquel que se

encuentre a mayor distancia del eje del apoyo. Esta circunstancia genera un momento torso que

deberán soportar los apoyos. En los apoyos de ángulo se valorará el esfuerzo de ángulo creado por

esta circunstancia.

El valor del momento torsor será:

Para Zona A Mt = TV ∙ Bc m∙daN

Para Zona B y C Mt = Th ∙ Bc m∙daN

Se recomienda para estos apoyos, en líneas con tense máximo de 485 o 530 daN, según zona, que

deberán ser de celosía, emplear crucetas de 1,75 m. o menor separación entre conductores. La

recomendación indicada es por que con ella los esfuerzos de torsión son menores que los que admite

el apoyo C‐1000, que es el apoyo recomendado tanto en seguridad normal como reforzada. Caso de

emplear crucetas de separación entre conductores, en zonas B y C, el apoyo mínimo dentro de los

indicados para el tense de 530 daN deberá ser el C‐2000.

2.2.2.5. Apoyos de principio o final de línea.

Para este tipo de apoyos, se emplearán apoyos de celosía con cruceta recta.

Las cargas permanentes serán las ya indicadas en apartados anteriores referentes a los pesos de

todos los elementos y el conductor con la sobrecarga correspondiente.







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El esfuerzo que deberá soportar el apoyo será el mismo que el de los apoyos de alineación, y además

el esfuerzo longitudinal (desequilibrio) equivalente al 100 por 100 de las tracciones unilaterales de

todos los conductores en condiciones de viento o hielo reglamentario.

Las cargas trasversales, en 1ª hipótesis que deben soportar los apoyos son:

crupspi AqAL

aisT qn+2

n·q·d· = F daN



Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas y apoyos son:

Crucetas con


Normal VV

L T ·n 100

T ·n · 100 = F h

hL T ·n

100

T ·n · 100 = F

Reforzada VV

L T ·n 25,1100

T ·n · 100 · 1,25 = F h

hL T ·n 25,1

100

T ·n · 100 · 1,25 = F

El apoyo mínimo a utilizar, dentro de los indicados para tense máximo de 485 o 530 daN, según zona,

es el C‐2000, tanto en seguridad normal como reforzada.

4ª Hipótesis (rotura de conductores) Zonas A, B y C.

Se considerará los efectos que produce la rotura de un conductor, concretamente aquel, o uno de

los, que se encuentra a mayor distancia del eje del apoyo. Esta circunstancia genera un momento

torsor que deberán soportar los apoyos. El valor del momento torso será:

Para Zona A Mt = TV ∙ Bc m∙daN







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Para Zona B y C Mt = Th ∙ Bc m∙daN

En líneas con tense máximo de 485 o 530 daN los apoyos deberán ser de celosía, y se recomienda

emplear crucetas de menor separación entre conductores teniendo en cuenta las distancias entre

conductores mínimas. El apoyo mínimo a emplear dentro de los indicados deberá ser C‐2000, tanto

para normal como reforzada.

2.2.2.6. Apoyos de derivación.

Los apoyos de derivación deberán calcularse como final de línea de la línea derivada y además tener

en cuenta la posición del apoyo dentro de la línea principal.

Como norma general, el primer vano de la derivación será de pequeña longitud (L≤50 m) y el tense de

los conductores en el vano será lo más pequeño posible. A los efectos consideraremos los casos más

normales.

Caso 1.‐ Línea derivada de un apoyo sin ángulo de desviación de la traza.

Se comprobarán los esfuerzos que debe soportar el apoyo de la línea principal en la hipótesis de

viento y mínima temperatura, a la línea derivada se le aplicará la tracción a la mínima temperatura

sin sobrecarga de viento. Seguidamente se realizará a la inversa, mínima temperatura y sobrecarga

de viento en la línea derivada y mínima temperatura sin sobrecarga en la línea principal.

Normalmente uno de los valores así obtenidos será el valor más desfavorable, no obstante debe







ABRIL, 2019

comprobarse en zonas B y C, el resultado de las tracciones con hipótesis de hielo y mínima

temperatura.

El apoyo a instalar será aquel que se obtenga de considerar el mayor esfuerzo en las hipótesis

contempladas. El apoyo de derivación al cumplir la función indicada, además debe cumplir como

apoyo de fin de línea de la derivación en lo que afecta a rotura de conductores en el sentido de la

derivación.

Caso 2.‐ Línea derivada de un apoyo con ángulo de desviación de la traza con resultante contraria al

sentido de la derivación.

Se realizarán los mismos cálculos que en el caso anterior. Si se construye una línea nueva y a la vez la

derivación, en ningún caso deberá considerarse reducción de esfuerzos en función de que el apoyo

de la línea principal tenga un ángulo que equilibre o disminuya el esfuerzo que sobre el mismo ejerce

la línea derivada, dado que una posible eliminación de la derivación dejaría la instalación deficiente.

Caso 3.‐ Línea derivada de un apoyo con ángulo de desviación de la traza con resultante en el sentido

de la derivación.







ABRIL, 2019

Se seguirán las mismas pautas indicadas en los casos anteriores.

2.2.3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD.

De acuerdo con la ITC‐LAT 07, las separaciones entre conductores, entre éstos y los apoyos,

así como las distancias respecto al terreno y obstáculos a tener en cuenta en este proyecto, son las

que se indican en los apartados siguientes.

Distancia de los conductores al terreno.

De acuerdo con el apartado 5.5 de la ITC‐LAT 07 la mínima distancia de los conductores en su

posición de máxima flecha, a cualquier punto del terreno, es:

5,3 + (0,22) = 5,52 metros.

Con un mínimo de 6 m, Iberdrola establece un mínimo de 7 m, lo cual implica estar del lado de la

seguridad. El cálculo de flechas viene reflejado en las tablas de resultados.

Cruzamientos con carreteras.

No existirán cruzamientos.

Distancias entre conductores.

De acuerdo con el apartado 5.4.1 de la ITC‐LAT 07, la separación mínima entre conductores

viene dada por la fórmula:

metrosDKLFKD pp'··

en la cual:

L = Longitud en metros de la cadena de suspensión. En el caso de aislamiento de amarre L=0.

D = Separación entre conductores en metros.







ABRIL, 2019

K = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla

16 de la ITC‐LAT 07. En este caso al ser el ángulo de oscilación de 710 55’ el valor de K es de

0,65.

F = Flecha máxima en metros.

K’ = Coeficiente que depende de la tensión nominal de la línea. En nuestro caso, K’ es 0,75.

Dpp = Distancia mínima aérea especificada, para evitar una descarga disruptiva entre

conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. Según tabla 15 de la

ITC‐LAT 07: Dpp=0,25 m.

La expresión de la flecha máxima, despejada de la fórmula anterior, es:

LK

DKDF pp

2'·

La longitud en metros de las cadenas de suspensión son variables y dependen de la formación

de las mismas. A efecto del presente proyecto y dado que las longitudes indicadas son aproximadas

tomaremos valores de L=500 mm, lo cual nos sitúa siempre por el lado de la seguridad, en lo que se

refiere al vano máximo por separación de conductores.

De acuerdo con las características dimensionales de las crucetas a emplear en este Proyecto,

las separaciones entre los puntos de sustentación de los conductores, son de 1,50 y 2,00 m, y por

tanto aplicando valores en la expresión anterior la flecha máxima podrá ser de:

Distancia entre conductores = 1,50 m ‐ F máx = 3,58 m

Distancia entre conductores = 2,00 m ‐ F máx = 7,28 m

Los valores de la distancia entre conductores en apoyos de ángulo se reducen en función del

valor de este, pasando a valer:

2/·cos' DD

(siendo α, el valor del ángulo de desviación de la traza)







ABRIL, 2019

En este caso, el valor de la flecha para apoyos de ángulo con aislamiento de amarre, pasar a ser:

22'·'·'·2/·cos

K

DKD

K

DKDF pppp

metros

Para distintos valores de α, se obtiene:

Tabla de flechas máximas para diferentes separaciones entre conductores (D), Ángulo de

desviación de la traza (α), para vanos con cadenas de amarre (L=0)

Distancia mínima entre los conductores y partes puestas a tierra.

De acuerdo con el apartado 5.4.2 de la ITC‐LAT 07 esta distancia no será inferior a Del, con un

mínimo de 0,20 m.

En nuestro caso; Del=0,22 m.

Ángulo de desviación α, en °

D= 1,50 m D= 2,00 m

D’ (m)

F. Máxima (m)

D’ (m)

F. Máxima (m)

0 1,500 4,077 2,000 7,776

10 1,494 4,042 1,992 7,710

20 1,477 3,937 1,970 7,517

30 1,449 3,766 1,932 7,202

40 1,410 3,535 1,879 6,775

50 1,359 3,251 1,813 6,251

60 1,299 2,924 1,732 5,646

70 1,229 2,566 1,638 4,982

80 1,149 2,188 1,532 4,279

90 1,061 1,805 1,414 3,562

100 0,964 1,428 1,286 2,854

110 0,860 1,072 1,147 2,180

120 0,750 0,749 1,000 1,563







ABRIL, 2019

2.2.4. TABLAS RESUMEN.

TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS (CONDUCTORES).

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Tensión Máxima

Regula. ‐5ºC+V ‐10ºC+V ‐15ºC+H‐

15ºC+H+V ‐15ºC+V ‐20ºC+H ‐20ºC+H+V

(m) (m) (m) Toh(daN)Toh(daN)Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN)

5‐4 47‐AL1/8‐ST1A 103,92 1,69 103,93 449,9 528,6

4‐3 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐0 103,93 449,9 528,6

3‐2 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐1,69 103,93 449,9 528,6

2‐1 (ENTR.) 47‐AL1/8‐ST1A 18,31 0,25 18,31 182,7 224,7

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8313 47‐AL1/8‐ST1A 136,81 ‐0,96 132,36 358,6 435,2

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8315 47‐AL1/8‐ST1A 113,82 113,82 113,82 113,82 113,82 113,82

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Flecha Máxima Hipótesis Flecha

Mínima

Regula. 15ºC+V 50ºC 0ºC+H ‐5ºC ‐15ºC ‐20ºC

(m) (m) (m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) F(m) F(m) F(m)

5‐4 47‐AL1/8‐ST1A 103,92 1,69 103,93 380,3 2,12 115,2 2,17 482 2,07 0,99

4‐3 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐0 103,93 380,3 2,12 115,2 2,17 482 2,07 0,99

3‐2 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐1,69 103,93 380,3 2,12 115,2 2,17 482 2,07 0,99

2‐1 (ENTR.) 47‐AL1/8‐ST1A 18,31 0,25 18,31 105,4 0,24 22,7 0,34 161,6 0,19 0,05

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8313 47‐AL1/8‐ST1A 136,81 ‐0,96 132,36 327,3 4,27 98,7 4,39 412,8 4,19 3,24

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8315 47‐AL1/8‐ST1A 113,82 ‐1,21 112,3 301,6 3,21 89,8 3,34 382,7 3,13 2,32

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Cálculo Apoyos Desviación Cadenas

Aisladores

Regula. ‐5ºC+V ‐10ºC+V ‐15ºC+H ‐15ºC+V ‐20ºC+H ‐5ºC+V/2‐

10ºC+V/2‐

15ºC+V/2 (m) (m) (m) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN)

5‐4 47‐AL1/8‐ST1A 103,92 1,69 103,93 449,9 528,6 322,6

4‐3 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐0 103,93 449,9 528,6 322,6

3‐2 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐1,69 103,93 449,9 528,6 322,6

2‐1 (ENTR.) 47‐AL1/8‐ST1A 18,31 0,25 18,31 182,7 224,7 149,4

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8313 47‐AL1/8‐ST1A 136,81 ‐0,96 132,36 358,6 435,2 221,7

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8315 47‐AL1/8‐ST1A 113,82 ‐1,21 112,3 335,9 407,3 210,1







ABRIL, 2019

TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO (CONDUCTORES).

Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. ‐20ºC ‐15ºC ‐10ºC ‐5ºC 0ºC

(m) (m) (m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m)

5‐4 47‐AL1/8‐ST1A 103,92 1,69 103,93 253,5 0,99 232,2 1,08 213,5 1,17 197,3 1,27

4‐3 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐0 103,93 253,5 0,99 232,2 1,08 213,5 1,17 197,3 1,27

3‐2 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐1,69 103,93 253,5 0,99 232,2 1,08 213,5 1,17 197,3 1,27

2‐1 (ENTR.) 47‐AL1/8‐ST1A 18,31 0,25 18,31 167,1 0,05 130,6 0,06 98,6 0,08 73,8 0,11

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8313 47‐AL1/8‐ST1A 136,81 ‐0,96 132,36 133,5 3,24 129,6 3,34 126 3,44 122,6 3,53

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8315 47‐AL1/8‐ST1A 113,82 ‐1,21 112,3 129 2,32 124,2 2,41 119,9 2,5 116 2,59

Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. 5ºC 10ºC 15ºC 20ºC 25ºC


5‐4 47‐AL1/8‐ST1A 103,92 1,69 103,93 183,2 1,36 171,1 1,46 160,6 1,56 151,4 1,65 143,4 1,74

4‐3 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐0 103,93 183,2 1,36 171,1 1,46 160,6 1,56 151,4 1,65 143,4 1,74

3‐2 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐1,69 103,93 183,2 1,36 171,1 1,46 160,6 1,56 151,4 1,65 143,4 1,74

2‐1 (ENTR.) 47‐AL1/8‐ST1A 18,31 0,25 18,31 57,4 0,14 47 0,16 40,2 0,19 35,4 0,22 32 0,24

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8313 47‐AL1/8‐ST1A 136,81 ‐0,96 132,36 119,5 3,63 116,5 3,72 113,8 3,81 111,3 3,89 108,9 3,98

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8315 47‐AL1/8‐ST1A 113,82 ‐1,21 112,3 112,4 2,67 109 2,75 106 2,83 103,2 2,91 100,5 2,98

Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. 30ºC 35ºC 40ºC 45ºC 50ºC EDS


5‐4 47‐AL1/8‐ST1A 103,92 1,69 103,93 136,4 1,83 130,2 1,92 124,6 2,01 119,7 2,09 115,2 2,17 9,79

4‐3 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐0 103,93 136,4 1,83 130,2 1,92 124,6 2,01 119,7 2,09 115,2 2,17 9,79

3‐2 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐1,69 103,93 136,4 1,83 130,2 1,92 124,6 2,01 119,7 2,09 115,2 2,17 9,79

2‐1 (ENTR.) 47‐AL1/8‐ST1A 18,31 0,25 18,31 29,3 0,26 27,2 0,29 25,4 0,31 24 0,32 22,7 0,34 2,45

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8313 47‐AL1/8‐ST1A 136,81 ‐0,96 132,36 106,6 4,07 104,5 4,15 102,4 4,23 100,5 4,31 98,7 4,39 6,94

1 (ENTR.)‐IBERD. Nº8315 47‐AL1/8‐ST1A 113,82 ‐1,21 112,3 98,1 3,06 95,8 3,13 93,7 3,2 91,6 3,27 89,8 3,34 6,46

CALCULO DE APOYOS.

Apoyo Tipo Angulo Relativo Hipótesis 1ª (Viento) Hipótesis 2ª (Hielo)

(‐5:A/‐10:B/‐15:C)ºC+V (‐15:B/‐20:C)ºC+H

gr.sexa. V (daN) T (daN) L (daN) Lt (daN) V (daN) T (daN) L (daN) Lt (daN)

5 Fin Línea 27,4 93,3 1.349,7 94,8 1.585,9

4 Alin. Susp. 264,9 197,6 456,6

3 Alin. Susp. 264,9 197,7 456,7

2 Ang. Am. 74°; apo.3 35,6 631,9 770,8 111,3 622 876,7

1 (ENTR.) Estrellam. 90°; apo.IBERD. Nº8313 249,1 213,1 73,7 496,6 546,6 90,8

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. 87,5 270,4 304,4








ABRIL, 2019

Apoyo Tipo Angulo Relativo Hipótesis 3ª (Desequilibrio de

tracciones) Hipótesis 4ª (Rotura de

conductores) Dist.Lt Dist.Min.

(‐5:A)ºC+V (‐5:A)ºC+V Cond. (‐15:B/‐20:C)ºC+H (‐15:B/‐20:C)ºC+H

gr.sexa. V

(daN)T (daN) L (daN) Lt (daN) V (daN) T (daN) L (daN) Lt (daN) (m) (m)

5 Fin Línea 65 528,6 1,5 1,14

4 Alin. Susp. 456,6 138 1,26

3 Alin. Susp. 456,7 138 1,26

2 Ang. Am. 74°; apo.3 111,3622 876,7 1,15

1 (ENTR.) Estrellam. 90°; apo.IBERD. Nº8313 496,6644 107 442,9 546,6 526 580,3 1,5 1,55/0.57



APOYOS ADOPTADOS.

Apoyo Tipo Constitución Coefic. Angulo Altura Esf. Esf. Esf.punta Esf.Ver. Esf.Ver. Esfuer. Dist. Peso

Segur. Total Nominal Secund. c.Tors. s.Tors. c.Tors. Torsión Torsión gr.sexa. (m) (daN) (daN) (daN) (daN) (daN) (daN) (m) (daN)

5 Fin Línea Celosia recto N 12 2.000 600 600 1.400 1,5

4 Alin. Susp. Horm. vib. N 13 630 (T) 360 (L)

3 Alin. Susp. Horm. vib. N 13 630 (T) 360 (L)

2 Ang. Am. Celosia recto N 148° 12 2.000 600 600 1.400 1,5

1 (ENTR.) Estrellam. Celosia recto N 14 2.000 1.150 600 600 1.400 1,5

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. Presilla recto N 12 400 300

IBERD. Nº8315 (EXIST.) Alin. Susp. Presilla recto N 12 400 300

CRUCETAS ADOPTADAS.

Apoyo Tipo Constitución Montaje D.Cond. a b c d e f g Peso

Cruceta Brazo Brazo Brazo D.Vert. D.eje D.ref. Altura Superior Medio Inferior Brazos jabalcón jabalcón Tirante (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (daN)

5 Fin Línea Celosia recto Horizontal 1,5 1,5

4 Alin. Susp. Horm. vib. Bóveda Triang. 2,07 2 0,55 0,6 1 1,1 195

3 Alin. Susp. Horm. vib. Bóveda Triang. 2,07 2 0,55 0,6 1 1,1 195

2 Ang. Am. Celosia recto Horizontal 1,92 2

1 (ENTR.) Estrellam. Celosia recto Horizontal 2 2 100

1 (ENTR.) Estrellam. Celosia recto Horizontal 0,95 1 50

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. Presilla recto Bóveda Triang. 1,75 1,72 0,31 0,55 1 1,2

IBERD. Nº8315 (EXIST.) Alin. Susp. Presilla recto Bóveda Triang. 1,83 1,75 0,55 0,6 0,75 1,1







ABRIL, 2019

CALCULO DE CIMENTACIONES.

Apoyo Tipo Esf.Util Alt.LibreMom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido Momento Total

Punta Apoyo por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos Fuerzas externas

(daN) (m) (daN.m) (daN) (m) (daN.m) (daN.m)

5 Fin Línea 2.000 10,05 20.100 295,2 4,71 1.391,7 21.491,7

4 Alin. Susp. 630 (T) 11,3 7.119 360,1 4,95 1.781,9 8.900,9

3 Alin. Susp. 630 (T) 11,3 7.119 360,1 4,95 1.781,9 8.900,9

2 Ang. Am. 2.000 10,05 20.100 295,2 4,71 1.391,7 21.491,7

1 (ENTR.) Estrellam. 2.000 12,1 24.200 412,3 5,38 2.217,1 26.417,1

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. 400 10,65 4.260 233,8 4,8 1.123,1 5.383,1

IBERD. Nº8315 (EXIST.) Alin. Susp. 400 10,65 4.260 233,8 4,8 1.123,1 5.383,1

Apoyo Tipo Ancho Alto MONOBLOQUE

Cimen. Cimen. Coefic. Mom.Absorbido Comp. por la cimentac.

A(m) H(m) (daN/m3) (daN.m)

5 Fin Línea 1,02 2,2 10 35.541,42

4 Alin. Susp. 0,7 1,95 10 14.822,21

3 Alin. Susp. 0,7 1,95 10 14.822,21

2 Ang. Am. 1,02 2,2 10 35.541,42

1 (ENTR.) Estrellam. 1,3 2,15 10 43.734,68

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. 0,86 1,6 10 8.955,25

IBERD. Nº8315 (EXIST.) Alin. Susp. 0,86 1,6 10 8.955,25

CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.

Apoyo Tipo Denom. Qa Diam. Aisl. Llf Long. Aisl. Peso Aisl.

(daN) (mm) (mm) (m) (daN)

5 Fin Línea U70YB20 7.000 60 480 0,38 1,8

4 Alin. Susp. U70YB20 7.000 60 480 0,38 1,8

3 Alin. Susp. U70YB20 7.000 60 480 0,38 1,8

2 Ang. Am. U70YB20 7.000 60 480 0,38 1,8

1 (ENTR.) Estrellam. U70YB20 7.000 60 480 0,38 1,8

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67

IBERD. Nº8315 (EXIST.) Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67







ABRIL, 2019

Apoyo Tipo N.Cad. Denom. N.Ais. Nia Lca L.Alarg. Pca Eca Pv+Pca Csmv Toh ∙ ncf

Csmh

(cm/KV) (m) (m) (daN) (daN) (daN) (daN)

5 Fin Línea 3 C.Am. U70YB20 1 1,7 0,56 1,8 1,6 31,59 221,58 528,64 13,24

4 Alin. Susp. 3 C.Su. U70YB20 1 1,7 0,56 1,8 1,6 87,22 80,26 58,98 118,69

3 Alin. Susp. 3 C.Su. U70YB20 1 1,7 0,56 1,8 1,6 87,22 80,26 58,98 118,69

2 Ang. Am. 6 C.Am. U70YB20 1 1,7 0,56 1,8 1,6 31,6 221,55 528,64 13,24

1 (ENTR.) Estrellam. 9 C.Am. U70YB20 1 1,7 0,56 1,8 1,6 55,49 126,15 435,2 16,08

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. 3 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 5,01 4,04 101,48 39,42 75,79 52,78

IBERD. Nº8315 (EXIST.) Alin. Susp. 3 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 5,01 4,04 85,7 46,68 65,96 60,65

CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.

Apoyo Tipo Esf.Vert. ‐20ºC Esf.Vert. ‐15ºC Esf.Vert. ‐5ºC

(daN) (daN) (daN)

5 Fin Línea 21,9 23,8

4 Alin. Susp. 75,5 73,5

3 Alin. Susp. 75,5 73,5

2 Ang. Am. 25,5 30,3

1 (ENTR.) Estrellam. 104,7 101,5

IBERD. Nº8313 (EXIST.) Alin. Susp. 87,1 87,2

IBERD. Nº8315 (EXIST.) Alin. Susp. 74,6 75

FLECHAS EN HIPOTESIS DE TRACCION MAXIMA.

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Tensión Máxima

Regula. ‐5ºC+V ‐10ºC+V ‐15ºC+H‐

15ºC+H+V ‐15ºC+V ‐20ºC+H ‐20ºC+H+V

(m) (m) (m) F(m) F(m) F(m) F(m) F(m) F(m) F(m)

5‐4 47‐AL1/8‐ST1A 103,92 1,69 103,93 1,79 1,89

4‐3 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐0 103,93 1,79 1,89

3‐2 47‐AL1/8‐ST1A 103,93 ‐1,69 103,93 1,79 1,89

2‐1 (ENTR.) 47‐AL1/8‐ST1A 18,31 0,25 18,31 0,14 0,14









ABRIL, 2019

2.2.5. CIMENTACIONES.

Son aquellas en las que el hoyo puede realizarse con los medios mecánicos habituales.

El cálculo de las cimentaciones monobloques de hormigón se fundamenta en el método de

Sulzberger, el cual contiene las siguientes consideraciones:

La comprensibilidad del terreno es proporcional a la profundidad, crece linealmente y en la

superficie vale cero.

El macizo gira sobre un eje situado a 2/3 de su profundidad, y ¼ de la pared del mismo.

Las deformaciones de la cimentación son despreciables frente a las del terreno.

El esquema de esfuerzos y reacciones se representa en la figura siguiente.

a) Momento solicitante de vuelvo “Mv”.

3

2 F

3

2 F = M v

hH

h

F

ML

Y (m∙kp)







ABRIL, 2019

Siendo:

F = Esfuerzo nominal del apoyo, más el viento sobre el mismo reducido al punto de aplicación

para el cálculo, en kp

HL = Altura libre del apoyo desde el punto de aplicación de F hasta la línea de tierra, en m.

h = Profundidad de la cimentación en m.

b) Momento estabilizador, Me.

El momento estabilizador del apoyo quedará asegurado por las acciones laterales y verticales del

terreno, su valor se obtiene por las expresiones siguientes:

Me=M1+M2

El momento estabilizador debido a las acciones laterales del terreno está dado por la expresión

siguiente:

4'3

1 139 tgC36

ha = M haChh (m∙kp)

Siendo:

a = Ancho o largo de la cimentación, en m.

h = Profundidad de la cimentación, en m.

P = Peso del macizo (Pc), apoyo y cargas verticales (Fz), en kp

tgα = 0,01 correspondiente el ángulo máximo de desviación del macizo

C’h = Coeficiente de compresibilidad del terreno a “h” metros de profundidad, en Kp/cm∙cm2

Ch = Coeficiente de compresibilidad del terreno a 2 m de profundidad, en kp/m∙m2.

El momento estabilizador debido a las acciones verticales del terreno, está dado por la expresión

siguiente:







ABRIL, 2019

tghCa

PaP

tgCa

PaP

hh3'22 23

25,0

23

25,0 = M (m∙kp)

c) Condición de estabilidad.

El diseño de las cimentaciones adoptadas cumple con la condición de que la estabilidad del apoyo

está fundamentalmente centrada a las reacciones horizontales del terreno (cimentaciones

profundas) y por tanto la condición de estabilidad está condicionada a que tgI, sea igual o inferior a

0,01.

Por lo tanto debe darse:

MV ≤ M1 + M2 Para tgI ≤ 0,01

En nuestro caso nos inclinamos por el lado de la seguridad, empleando la expresión:

MV ≤ M1 Para tgI ≤ 0,01

Obteniendo así un coeficiente de seguridad complementaria, sobre el mínimo reglamentario.

V

2

V

21

V M1

MM = C.S.

MMMM e

La aplicación de esta última expresión da C.S. variables y la condicionamos a que su valor sea siempre

igual o mayor a 1,2.

2.3. CÁLCULO DE LA INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA.

2.3.1. DATOS PREVIOS.

La puesta a tierra de los apoyos se calcula conforme a lo indicado en la MT 2.23.35.







ABRIL, 2019

El valor orientativo de la resistividad del terreno viene determinada por las características de

dicho terreno, en nuestro caso, con una resistividad media de 200 Ωm.

Según los datos proporcionados por Compañía, la corriente de defecto a tierra máxima a

considerar será de 500 A, con un tiempo de duración del defecto de 0,5 s. Reactancia Equivalente XLTH

25,4 Ω.

2.3.2. APOYOS NO FRECUENTADOS.

Se consideran todos los apoyos no frecuentados excepto el apoyo nº 4. La justificación de la

puesta a tierra es la siguiente:

El valor de Resistencia de Tierra será de:

Rt= Kr∙ρ= 0,604∙200= 120,8 Ω

donde:

Rt = Resistencia de tierra.

Kr = Coeficiente de resistencia de puesta a tierra, para el electrodo utilizado en líneas aéreas

con apoyos no frecuentados. Para estos casos se eligen un electrodo formado por 1 pica, cuyo

coeficiente Kr, tiene por valor: Kr= 0,604 Ω/ Ω∙m

ρ = Resistividad del terreno: ρ= 200 Ω∙m.

CÁLCULO DE LA INTENSIDAD DE LA CORRIENTE DE PUESTA A TIERRA.

90,1028,1204,25

1·

3

20000·1,11·

3

·1,1

2222

'1

tLTH

nF

RX

UI







ABRIL, 2019

donde:

I’1F = Intensidad de la corriente de puesta a tierra en el apoyo.

Un = Tensión nominal de la línea: Un= 20 kV. Dato proporcionado por la compañía

eléctrica.

XLTH = Reactancia equivalente de la subestación: XLTH = 25,4 Ω. Dato proporcionado

por la compañía eléctrica.


Puesto que el tiempo de desconexión automática en la línea es inferior a 1s, y el electrodo

utilizado, con valor de resistencia de puesta a tierra es menor o igual de 230 Ω, según establece el

Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión

en el apartado 7.3.4.3 de la ITC‐LAT 07, en el diseño del sistema de puesta a tierra de estos apoyos no

será obligatorio garantizar, a un metro de distancia del apoyo, valores de contacto inferiores a los

valores admisibles.

2.3.3. APOYOS FRECUENTADOS.

El apoyo nº 4 considerado frecuentados con calzado, según el apartado 7.3.4.2 de ITC‐LAT 07

se considera exento del cumplimiento de las tensiones de contacto debido a que el apoyo está

protegido por una acera perimetral de hormigón a 1,2 m. de la cimentación del apoyo. Embebido en

el interior de dicho hormigón se instalará un mallado electrosoldado con redondos de diámetro no

inferior a 4 mm. formando una retícula no superior a 0,3x0,3 m., a una profundidad de al menos 0,1

m. Este mallado se conectará a un punto a la puesta a tierra del apoyo. El esquema indicado se

representa en el plano nº 15.0.

El electrodo utilizado en los apoyos será CPT‐LA‐30/0,5 con un valor Kr=0,118 Ω/(Ω/m),

Kc=0,036 V/(Ωm∙A), Kp1=0,024 V/(Ωm∙A) y Kp2=0,068 V/(Ωm∙A).







ABRIL, 2019

El valor de Resistencia de Tierra será de:

Rt= Kr∙ρ= 0,118∙200= 23,6 Ω

donde:


Kr = Coeficiente de resistencia de puesta a tierra, para el electrodo utilizado en líneas

aéreas con apoyos frecuentados con calzado. Para estos casos se eligen una

designación de electrodo CPT‐LA‐30/0,5, cuyo coeficiente Kr, tiene por valor: Kr=

0,118 Ω/ Ω∙m

ρ = Resistividad del terreno: ρ= 200 Ω∙m.

CÁLCULO DE LA INTENSIDAD DE LA CORRIENTE DE PUESTA A TIERRA.

34,3666,234,25

1·

3

20000·1,11·

3

·1,1

2222

'1

tLTH

nF

RX

UI

donde:


Un = Tensión nominal de la línea: Un= 20 kV. Dato proporcionado por la compañía

eléctrica.

XLTH = Reactancia equivalente de la subestación: XLTH = 25,4 Ω. Dato proporcionado

por la compañía eléctrica.


CÁLCULO DE LA TENSIÓN DE PASO MÁXIMA QUE APARECE EN LA INSTALACIÓN EN CASO DE

ADOPTAR LA MEDIDA ADICIONAL.

En Apoyos frecuentado con calzado, con los dos pies en el terreno:

U’p1= Kp1∙ρ∙I’1F= 0,024∙200∙366,34= 1758,43 V







ABRIL, 2019

donde:

U’p1 = Tensión de paso máxima en apoyos frecuentado con calzado, con los dos pies

en el terreno.

Kp1 = Coeficiente de tensión de paso, para el electrodo utilizado en líneas aéreas con

apoyos frecuentados con calzado, con los dos pies en el terreno. Para estos casos se

eligen una designación de electrodo CPT‐LA‐30/0,5, cuyo coeficiente Kp1, tiene por

valor: Kp1= 0,024 V/(Ωm∙A)

ρ = Resistividad del terreno: ρ= 200 Ωm.


En Apoyos frecuentado con calzado, con un pie en la acera y el otro en el terreno:

U’p2= Kp2∙ρ∙I’1F= 0,068∙200∙366,34= 4982,22 V

donde:

U’p2 = Tensión de paso máxima en apoyos frecuentado con calzado, con un pie en la

acera y el otro en el terreno.

Kp2 = Coeficiente de tensión de paso, para el electrodo utilizado en líneas aéreas con

apoyos frecuentados con calzado, con un pie en la acera y el otro en el terreno. Para

estos casos se eligen una designación de electrodo CPT‐LA‐30/0,5, cuyo coeficiente

Kp2, tiene por valor: Kp2= 0,068 V/(Ωm∙A)

ρ = Resistividad del terreno: ρ= 200 Ωm.


CÁLCULO DE LAS TENSIONES APLICADAS.

La tensión máxima de contacto aplicada, en voltios que se puede aceptar, será conforme a la

Tabla ITC‐RAT 13 de instalaciones de puestas a tierra que se transcribe a continuación:







ABRIL, 2019

El valor de tiempo de duración de la corriente de falta proporcionada por la compañía

eléctrica suministradora es de 0,5 seg., dato que aparece en la tabla adjunta, por lo que la máxima

tensión de contacto aplicada admisible al cuerpo humano es:

Uca= 204 V

Para la determinación de los valores máximos admisibles de la tensión de paso en apoyos

frecuentados con calzado, con los dos pies en el terreno, o con un pie en la acera y el otro en el

terreno, emplearemos las siguientes expresiones:

b

acapa Z

RUU

·6·21·10' 1

1

b

acapa Z

hRUU

·3·3·21·10' 1

2

Siendo:

Uca = Tensiones de contacto aplicada = 204 V

Ra1 = Resistencia del calzado = 2.000 Ωm

Zb = Impedancia del cuerpo humano = 1.000 Ω

ρ = Resistividad del terreno = 200 Ωm

ρh = Resistividad del hormigón = 3.000 Ωm

En Apoyos frecuentado con calzado, con los dos pies en el terreno:







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VU pa 126481000

200·62000·21204·10' 1

En Apoyos frecuentado con calzado, con un pie en la acera y el otro en el terreno:

VU pa 297841000

3000·3200·32000·21204·10' 1

Como, 1'paU = 1.758,43 V<12.648 V y 2'paU = 4.982,22 V<29.784 V el electrodo considerado

CPT‐LA‐30/0,5, cumple con el requisito reglamentario. Además el electrodo seleccionado presenta

una resistencia de valor, Rt= 23,6 Ω, valor inferior al exigido, de 50 Ω.

PRO

LCE

OYECT

LÍNEA ENTRO

Tlf: 967

Email:

TO DE

AÉREAO DE T

BA

3.

7 548084 / 967 4

: insece@insece

E:

A DE MTRANSAJO PO

PLIEGO

43513

MEDIAFORMOSTE 2

O DE CO

A TENSMACIÓN250 KV

ONDICIO

SIÓN 2N COMVA

ONES

Tlf: 967 4435

Email: info@

20 KV YMPACT

513

@gp3ingenieros.e

Abril, 2

Y TO

s

2019







ABRIL, 2019

3. PLIEGO DE CONDICIONES.

3.1. CALIDAD DE LOS MATERIALES.

Obra civil

Sus elementos constructivos son los descritos en el apartado correspondiente de la Memoria

del presente proyecto.

La base del Apoyo será de hormigón armado con un mallazo equipotencial.

Todas las varillas metálicas embebidas en el hormigón que constituyan la armadura del

sistema equipotencial, estarán unidas entre sí mediante soldaduras eléctricas. Las conexiones entre

varillas metálicas pertenecientes a diferentes elementos, se efectuarán de forma que se consiga la

equipotencialidad entre éstos.

Todos los elementos metálicos del edificio que están expuestos al aire serán resistentes a la

corrosión por su propia naturaleza, o llevarán el tratamiento protector adecuado que en el caso de

ser galvanizado en caliente cumplirá con lo especificado en la RU.‐6618‐A.

Conductores

Serán los que figuran en el Proyecto y deberán estar de acuerdo con la Recomendación

UNESA 3403 y con las especificaciones de la Norma UNE 21016.

Aisladores

Los aisladores rígidos responderán a la Recomendación UNESA 6612.

Los aisladores empleados en las cadenas de suspensión o anclaje responderán a las

especificaciones de la Norma UNE 21002.

En cualquier caso el tipo de aislador será el que figura en el Proyecto.







ABRIL, 2019

Herrajes y accesorios

Serán del tipo indicado en el Proyecto. Todos estarán galvanizados.

Los soportes para aisladores rígidos responderán a la Recomendación UNESA 6626.

Los herrajes para las cadenas de suspensión y amarre cumplirán con las Normas UNE 21009,

21073 y 21124‐76.

En donde sea necesario adoptar disposiciones de seguridad se emplearán varillas

preformadas de acuerdo con la Recomendación UNESA 6617.

Columnas

Los apoyos serán metálicos galvanizados por inmersión en caliente, de estructura soldada y ato‐

rnillada. Tendrán la resistencia adecuada al esfuerzo que haya de soportar

Los apoyos metálicos estarán construidos con perfiles laminados de acero de los

seleccionados en la Recomendación UNESA 6702 y de acuerdo con la Norma 36531‐1ª R.

3.2. NORMAS DE EJECUCIÓN DE LAS INSTALACIONES.

Todas las normas de construcción e instalación del centro se ajustarán, en todo caso, a los

planos, mediciones y calidades que se expresan, así como a las directrices que la Dirección Facultativa

estime oportunas.

Además del cumplimiento de lo expuesto, las instalaciones se ajustarán a las normativas que

le pudieran afectar, emanadas por organismos oficiales y en particular las de IBERDROLA.

El acopio de materiales se hará de forma que estos no sufran alteraciones durante su

depósito en la obra, debiendo retirar y reemplazar todos los que hubieran sufrido alguna

descomposición o defecto durante su estancia, manipulación o colocación en la obra.







ABRIL, 2019

3.3. PRUEBAS REGLAMENTARIAS.

La aparamenta eléctrica que compone la instalación deberá ser sometida a los diferentes

ensayos de tipo y de serie que contemplen las normas UNE o recomendaciones UNESA conforme a

las cuales esté fabricada.

Asimismo, una vez ejecutada la instalación, se procederá, por parte de entidad acreditada por

los organismos públicos competentes al efecto, a la medición reglamentaria de los siguientes valores:

‐ Resistencia de aislamiento de la instalación.

‐ Resistencia del sistema de puesta a tierra.

3.4. CONDICIONES DE USO, MANTENIMIENTO Y SEGURIDAD.

* PREVENCIONES GENERALES.

1)‐ Se pondrán en sitio visible del local, y a su entrada, placas de aviso de "Peligro de muerte".

2)‐ No está permitido fumar ni encender cerillas ni cualquier otra clase de combustible en el

interior del local del centro de transformación y en caso de incendio no se empleará nunca agua.

3)‐ No se tocará ninguna parte de la instalación en tensión, aunque se esté aislado.

* PUESTA EN SERVICIO.

4)‐ Se conectará primero los seccionadores de alta y a continuación el interruptor de alta,

dejando en vacío el transformador. Posteriormente, se conectará el interruptor general de baja,

procediendo en último término a la maniobra de la red de baja tensión.

5)‐ Si al poner en servicio una línea se disparase el interruptor automático o hubiera fusión de

cartuchos fusibles, antes de volver a conectar se reconocerá detenidamente la línea e instalaciones y,

si se observase alguna irregularidad, se dará cuenta de modo inmediato a la empresa suministradora

de energía.







ABRIL, 2019

* SEPARACIÓN DE SERVICIO.

6)‐ Se procederá en orden inverso al determinado en apartado 8, o sea, desconectando la red

de baja tensión y separando después el interruptor de alta y seccionadores.

7)‐ Si el interruptor fuera automático, sus relés deben regularse por disparo instantáneo con

sobrecarga proporcional a la potencia del transformador, según la clase de la instalación.

8)‐ A fin de asegurar un buen contacto en las mordazas de los fusibles y cuchillas de los

interruptores así como en las bornas de fijación de las líneas de alta y de baja tensión, la limpieza se

efectuará con la debida frecuencia. Si hubiera de intervenirse en la parte de línea comprendida entre

la celda de entrada y seccionador aéreo exterior se avisará por escrito a la compañía suministradora

de energía eléctrica para que corte la corriente en la línea alimentadora, no comenzando los trabajos

sin la conformidad de ésta, que no restablecerá el servicio hasta recibir, con las debidas garantías,

notificación de que la línea de alta se encuentra en perfectas condiciones, para la garantizar la

seguridad de personas y cosas.

9)‐ La limpieza se hará sobre banqueta, con trapos perfectamente secos, y muy atentos a que

el aislamiento que es necesario para garantizar la seguridad personal, sólo se consigue teniendo la

banqueta en perfectas condiciones y sin apoyar en metales u otros materiales derivados a tierra.

* PREVENCIONES ESPECIALES.

10)‐ No se modificarán los fusibles y al cambiarlos se emplearán de las mismas características

de resistencia y curva de fusión.

11)‐ No debe de sobrepasar los 60°C la temperatura del líquido refrigerante, en los aparatos

que lo tuvieran, y cuando se precise cambiarlo se empleará de la misma calidad y características.

12)‐ Deben humedecerse con frecuencia las tomas de tierra. Se vigilará el buen estado de los

aparatos, y cuando se observase alguna anomalía en el funcionamiento del centro de transformación,

se pondrá en conocimiento de la compañía suministradora, para corregirla de acuerdo con ella.







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3.5. CERTIFICADOS Y DOCUMENTACIÓN.

Se aportará, para la tramitación de este proyecto ante los organismos públicos, la

documentación siguiente:

‐ Autorización Administrativa y Aprobación de Proyecto.

‐ Proyecto, suscrito por técnico competente.

‐ Certificado de instalación emitido por empresa instaladora en líneas de alta tensión.

‐ Certificado de tensiones de paso y contacto, por parte de empresa homologada.

‐ Certificado de Dirección de Obra.

‐ Contrato de mantenimiento.

‐ Escrito de conformidad por parte de la Compañía Eléctrica suministradora para conectar y

ceder la instalación.




PRO

LCE

C

OYECT

LÍNEA ENTRO

CAPÍTU

Tlf: 967

Email:

TO DE

AÉREAO DE T

BA

ULO Nº COMPA

7 548084 / 967 4

: insece@insece

E:

A DE MTRANSAJO PO

2: CENTACTO B

43513

MEDIAFORMOSTE 2

TRO DEBAJO PO

A TENSMACIÓN250 KV

E TRANSOSTE 25

SIÓN 2N COMVA

SFORM50 KVA

Tlf: 967 4435

Email: info@

20 KV YMPACT

ACIÓN

513

@gp3ingenieros.e

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PRO

LCE

OYECT

LÍNEA ENTRO

Tlf: 967

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AÉREAO DE T

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7 548084 / 967 4

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43513

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A TENSMACIÓN250 KV

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SIÓN 2N COMVA

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Tlf: 967 4435

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@gp3ingenieros.e

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Página 58 de 106 CAPÍTULO Nº 2: C.T.C. BAJO POSTE 250 KVA




ABRIL, 2019

CAPÍTULO Nº 2: CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO BAJO POSTE 250 KVA.

1. MEMORIA DESCRIPTIVA.

1.1. ANTECEDENTES.

PETICIONARIO COMÚN:

Peticionario 1: AGROPECUARIA MARTÍNEZ Y TORNERO, S.L. Y DOS MÁS

C.I.F.: B‐02.414.589

Domicilio: C/ NUEVA, Nº 17

Localidad: 02328 SANTA ANA (ALBACETE)


OTROS PETICIONARIOS: Peticionario 2: D. GRACIANO TORNERO FERNÁNDEZ D.N.I.: 07.542.864‐Z




Peticionario 3: Dª. QUITERIA MÍNGUEZ JIMÉNEZ D.N.I.: 07.548.241‐D




Finalidad: El aprovisionamiento de energía eléctrica de un CTC Bajo Poste de 250 KVA de

Compañía, objeto de este capítulo. Tanto la Línea Aérea de Media Tensión, como el CTC serán

cedidos a la Compañía Eléctrica Iberdrola Distribución S.A.U.

Para llevar a cabo dicha instalación compuesta por:







ABRIL, 2019

- Línea aérea de aluminio‐acero tipo 47‐AL1/8ST1A (LA 56).

- Centro de transformación compacto de 250 kVA., relación de transformación 20.000‐400/230V.

1.2. OBJETO DEL PROYECTO.

El objeto del presente capítulo es obtener las correspondientes autorizaciones por parte

de la Delegación Provincial de Industria de la Junta de Comunidades de Castilla – La Mancha y de

la Empresa Suministradora de Energía, para realizar la instalación y puesta a punto de un centro

de transformación compacto de 250 kVA.

Para ello, se ha solicitado la redacción de este Proyecto de LÍNEA AÉREA DE MEDIA

TENSIÓN 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO BAJO POSTE 250 KVA al Ingeniero

Técnico Industrial D. Sergio Redondo Girón, colegiado nº 893 del Colegio Oficial de Ingenieros

Técnicos Industriales de Albacete (C.O.I.T.I. AB), con el fin de describir y justificar el empleo de

los elementos que intervienen en la instalación.

1.3. REGLAMENTO Y DISPOSICIONES OFICIALES.

Se atiene el presente proyecto además a las siguientes reglamentaciones:

- R.D. 223/2008. Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas

eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC‐LAT 01 a 09.

- Real Decreto 337/2014, de 9 de mayo, por el que se aprueban el Reglamento sobre condiciones

técnicas y garantías de seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión, y sus Instrucciones

Técnicas Complementarias ITC‐RAT 01 a 23.

- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto e

instrucciones complementarias al mismo.

- Instrucciones Técnicas Complementarias, denominadas MI‐BT. Aprobadas por Orden del MINER

de 18 de septiembre de 2002.







ABRIL, 2019

- Autorización de Instalaciones Eléctricas. Aprobado por Ley 40/94, de 30 de diciembre, B.O.E de

31‐12‐1994.

- Ordenación del Sistema Eléctrico Nacional y desarrollos posteriores. Aprobado por Ley 40/1994,

B.O.E. 31‐12‐1994.

- R.D. 1.955/2.000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte,

distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de

energía eléctrica

- Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de la salud

y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico. Condiciones impuestas por los

Organismos Públicos afectados.

- Lay 24/2013 de 26 de diciembre, del Sector Eléctrico.

- Normas particulares de La Compañía Suministradora.

- R.D‐1.627/1.997 de 24 de octubre por el que se establecen disposiciones mínimas de seguridad y

de salud en las obras de construcción(B.O.E. nº 256 del 25 de Octubre de 1.997)

1.4. TITULAR INICIAL Y FINAL DE LA INSTALACIÓN.

Una vez autorizada la ejecución de la instalación de centro de transformación en proyecto,

por la Dirección General de Industria, Energía y Minas de la Consejería de Economía, Empresas y

Empleo de la Comunidad Autónoma de Castilla La Mancha, y, ya realizado, encontrada de

conformidad por parte de IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U. se formalizará el documento

de cesión de la misma a favor de esta Sociedad, quedando así en propiedad de esta última para su

explotación y mantenimiento, por lo que:

El titular inicial de la instalación es AROPECUARIA MARTÍNEZ Y TORNERO, S.L. Y DOS MÁS

con C.I.F.: B‐02414589 y domicilio en C/ NUEVA, 17 de 02328 SANTA ANA (ALBACETE).

El titular final IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U. con C.I.F.: A‐95075578 y

domicilio en AVENIDA SAN ADRIÁN, 48 de BILBAO (VIZCAYA).







ABRIL, 2019

1.5. EMPLAZAMIENTO.

El centro de transformación compacto bajo poste estará ubicado en las proximidades del

apoyo nº 5, en la parcela 20020 del polígono 23 del término municipal de Albacete (Albacete).

1.6. CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.

El Centro de Transformación objeto del presente proyecto será de tipo interior, formado de

una única envolvente, en la que se encuentra toda la aparamenta eléctrica, máquinas y demás

equipos.

La acometida al mismo será subterránea, alimentando el centro de transformación mediante

una red de Media Tensión con cable unipolar seco de 50 mm2 se sección y del tipo 12/20 kV HEPRZ1

(S), y el suministro de energía se efectuará a una tensión de servicio de 20 kV y una frecuencia de 50

Hz, siendo la Compañía Eléctrica suministradora IBERDROLA.

1.7. PROGRAMA DE NECESIDADES Y POTENCIA INSTALADA EN KVA.

La potencia total demandada será de 160 kW. a una tensión de 230/400V. El reparto de esta

potencia se realizará de la siguiente forma:

Titular Potencia

Agropecuaria Martínez y Tornero, S.L. 50 kW

Graciano Tornero Fernández 25 kW

Quiteria Mínguez Jiménez 25 kW

Para atender a las necesidades arriba indicadas, la potencia total instalada en este centro de

transformación es de 250 kVA.







ABRIL, 2019

1.8. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN.

Las características fundamentales de la instalación son las siguientes:

‐ Tensión de la red de distribución: 20 KV

‐ Tipo de enganche a la red: Derivación en punta.

‐ Tipo de envolvente: Prefabricado de Hormigón.

‐ Transformadores de potencia: 1

‐ Potencia instalada: 250 KVA

1.8.1. OBRA CIVIL.

‐ Local.

El Centro estará ubicado en una caseta independiente destinada únicamente a esta finalidad.

La caseta será de construcción prefabricada de hormigón tipo CTC con tres puertas, de

dimensiones exteriores 2.170 x 1.330 y altura 2.080 mm., cuyas características se describen en esta

memoria.

Para el diseño de este centro de transformación se ha tenido en cuenta todas las normativas

anteriormente indicadas.

‐ Características de los materiales.

Edificio de Transformación: CTC

* DESCRIPCIÓN.

El Centro de Transformación Compacto (CTC), de superficie y maniobra exterior, está

diseñado para potencias de hasta 250 kVA, en redes de distribución de hasta 30 kV.







ABRIL, 2019

* ENVOLVENTE.

Los edificios prefabricados de hormigón CTC están formados por dos piezas de hormigón

armado, cuerpo y cubierta, que forman la envolvente de este Centro de Transformación.

El cuerpo es una pieza de hormigón armado destinado a alojar en su interior el

transformador, el cuadro de BT y todos los elementos auxiliares. Al ser su construcción del tipo

monobloque, no dispone de juntas de unión y asegura una perfecta estanqueidad. Así mismo,

dispone de cuatro puntos de suspensión para su transporte e instalación.

La cubierta es también una pieza de hormigón armado. Ha sido diseñada a 8 aguas por lo que

impide la acumulación de agua sobre ella, consiguiendo una perfecta estanqueidad que evita todo

tipo de filtraciones. Al igual que el cuerpo, dispone de cuatro puntos de suspensión para su

transporte e instalación.

Las piezas construidas en hormigón ofrecen una resistencia característica de 300 kg/cm².

Además, disponen de una armadura metálica, que permite la interconexión entre sí y al colector de

tierras. Esta unión se realiza mediante latiguillos de cobre, dando lugar a una superficie equipotencial

que envuelve completamente al centro. Las puertas y rejillas están aisladas eléctricamente,

presentando una resistencia de 10 kOhm respecto de la tierra de la envolvente, y han sido tratadas

adecuadamente contra la corrosión.

En el espacio destinado para el transformador existe un hueco, diseñado para alojar el

volumen de líquido refrigerante de un eventual derrame, que evita el contacto de éste con el medio

ambiente.

En la parte inferior dispone de dos orificios de salida para el paso de los cables de acometida

de MT y los cables de salida de BT. El CTC dispone además de una salida auxiliar de BT que permite el

paso de cables para una eventual toma de corriente.

* ACCESOS Y VENTILACIÓN.

El CTC dispone de una puerta metálica que permite el acceso al cuadro de BT. El giro es con

enclavamiento, lo que impide un cierre accidental. El acceso al cuadro de BT es independiente al del







ABRIL, 2019

acceso del transformador, para acceder al transformador dispone de dos puertas, una para la zona de

bornas de MT y la otra para las de BT, la apertura de estas puertas se realiza desde el compartimento

del cuadro de BT. La puerta de acceso al cuadro de BT dispone de un sistema de cierre con objeto de

garantizar la seguridad de funcionamiento y evitar aperturas no deseadas en el Centro de

Transformación. Para ello se utiliza una cerradura con dos puntos de anclaje.

El sistema de ventilación natural del transformador está formado por dos rejillas en las

puertas de transformador garantizando la refrigeración y al mismo tiempo evitando la entrada de

agua en el Centro de Transformación. Estas rejillas permiten mediante dos bisagras el acceso al

transformador. Las dos puertas/rejillas disponen de un accionamiento, que enclavado por candado

permite el acceso al transformador de forma totalmente segura.

* ACABADO.

El acabado de las superficies exteriores se efectúa con pintura acrílica con un alto grado de

impermeabilidad y resistente a los agentes atmosféricos, de color blanco y textura rugosa en las

paredes, y marrón en el techo, puertas y rejillas de ventilación.

Las piezas metálicas expuestas al exterior están tratadas adecuadamente contra la corrosión.

* CALIDAD.

El montaje de los elementos del Centro de Transformación se realiza integramente en fábrica

asegurando así la calidad del montaje y ha sido acreditado con el Certificado de Calidad UNESA de

acuerdo a la RU 1303A.

* VARIOS.

Sobrecargas admisibles y condiciones ambientales de funcionamiento según normativa

vigente.







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* CIMENTACIÓN.

Para la ubicación de los Centros de Transformación CTC es necesaria una excavación. Después

de la excavación, se recomienda realizar la nivelación de la zona inferior mediante una capa de arena

compacta de 100 mm. de espesor. Así mismo se puede aprovechar esta fase para la preparación de la

red de tierras.

Se recomienda una acera de un metro de anchura a lo largo del frente de maniobra para la

zona desde la que el operario realiza las operaciones con el cuadro de BT.

* CARACTERÍSTICAS DETALLADAS.

Nº de transformadores: 1

Puertas de acceso peatón: 3 puertas

Dimensiones exteriores:

Longitud: 2170 mm

Fondo: 1330 mm

Altura: 2080 mm

Altura vista: 1600 mm

Peso: 4600 kg

Dimensiones interiores:

Longitud: 1900 mm

Fondo: 1160 mm

Altura: 1480 mm







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Dimensiones de la excavación:

Longitud: 2550 mm

Fondo: 1710 mm

Profundidad: 480 mm

Nota: Estas dimensiones son aproximadas en función de la solución adoptada para el anillo

de tierras.

1.8.2. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

CARACTERÍSTICAS DE LA RED DE ALIMENTACIÓN.

Este centro de transformación estará conectado a la red de distribución de energía eléctrica

mediante una interconexión aéreo‐subterránea, en punta.

En el entronque con la línea aérea se realizará la maniobra y protección en el lado de media

tensión, por medio de tres cortacircuitos fusibles seccionadores de expulsión, tipo C de Chance de la

tensión adecuada y un poder de corte nominal mínimo de 12 KA. Además, sobre un soporte metálico

adecuado, se instalarán tres pararrayos de óxidos metálicos envolvente no cerámica, tipo POM‐P, de

tensión adecuada a las características de la línea.

CARACTERÍSTICAS DE LA APARAMENTA DE MEDIA TENSIÓN.

Nivel de aislamiento.

Características generales de los tipos de aparamenta empleados en la instalación.

‐ Tensión nominal. 24 KV.

‐ Nivel de aislamiento

‐ Frecuencia industrial (1 min)







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a tierra y entre fases 50 KV.

a la distancia de seccionamiento 60 KV.

‐ Impulso tipo rayo

a tierra y entre fases 125 KV.

a la distancia de seccionamiento 145 KV.

Transformador.

Transformador trifásico reductor de tensión, construido según las normas citadas

anteriormente, con neutro accesible en el secundario, de potencia 250 kVA y refrigeración natural de

aceite, de tensión primaria 20 kV y tensión secundaria 420 V en vacío (B2).

Otras características constructivas:

‐ Regulador en el primario: + 2,5%, + 5%, + 7,5%, + 10 %

‐ Tensión de cortocircuito (Ecc): 4%

‐ Grupo de conexión: Dyn 11

‐ Protección incorporada al transformador: Sin protección propia

CARACTERÍSTICAS DEL MATERIAL VARIO DE MEDIA TENSIÓN.

El aparellaje eléctrico a instalar en el presente centro de transformación cumplirá con los

requisitos exigidos en los vigentes Reglamentos Electrotécnicos de Alta y Baja Tensión,

Recomendaciones UNESA, normas UNE y normas particulares de la Compañía Eléctrica

Suministradora, en aquello que le sea de aplicación.

Cables para puentes de Media Tensión.

La envolvente se deberá instalar a pie de apoyo o lo más cerca posible al mismo. La longitud

del cable de interconexión no debe superar los 25 metros en ningún caso.







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La conexión eléctrica entre la línea aérea de media tensión y el transformador se realizará

con cable unipolar seco de 50 mm2 de sección y del tipo HEPRZ1 (S) con propiedades de no

propagación de la llama, empleándose la tensión asignada del cable 12/20 kV. para tensiones

asignadas del CTC de hasta 24 kV.

Estos cables dispondrán en el extremo de la conexión al transformador de terminales

enchufables rectos o acodados de conexión sencilla, siendo de 24 kV/250 A para CTC de 24 kV. En el

otro extremo dispondrán de terminales de exterior retráctiles en frío o deslizantes, tipo TES/24‐R/50

ó TES/24D/50 para CTC de hasta 24 kV.

Pararrayos.

En el extremo de la conexión con la línea aérea, sobre un soporte metálico adecuado, se

instalarán tres pararrayos de óxidos metálicos con envolvente no cerámica, de la tensión adecuada a

la de servicio de la línea.

Cortacircuitos fusibles.

Para la maniobra y protección en el lado de media tensión, se instalarán en el entronque con

la línea aérea cortacircuitos fusibles seccionadores de expulsión, tipo C de Chance, de la tensión

adecuada y poder de corte nominal mínimo de 12 KA.

Cables para puentes de B.T. del transformador.

La conexión eléctrica entre el transformador y el cuadro de baja tensión se realizará con cable

unipolar de 240 mm2 de sección, con conductor de aluminio tipo XZ1‐Al y 0,6/1 kV.

El número de cables será de uno por cada fase, y otro para neutro.

Estos cables dispondrán en sus extremos de terminales monometálicos (de uso bimetálico)

por compresión tipo TMC 240 o por apriete mecánico tipo TMA 95/ 240.







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El CTC irá dotado de un cuadro con dos salidas de 400 A, ampliable a tres. El cuadro de baja

tensión podrá no incorporar taxímetro amperímetro, ya que el control de la carga de los

transformadores se realizará periódicamente mediante la medición de las citadas cargas en el centro

de transformación.

AISLADORES DE APOYO.

Para mantener el nivel de aislamiento mínimo exigido en el apdo. 2.3 de la ITC‐LAT 07, se

usarán cadenas de amarre con alargadera para nivel de aislamiento II (Medio).

Se emplearán aisladores de composite, según norma NI 48.08.01, tipo U70 YB20, de

características:

‐ Material Composite.

‐ Carga de rotura 7.000 daN.

‐ Línea de fuga 480 mm.

‐ Tensión de contorneo bajo lluvia a

50 Hz durante un minuto. 70 kV eficaces.

‐Tensión de impulso rayo, valor cresta 165 kV.

1.8.3. MEDIDA DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA.

Al tratarse de un Centro de Distribución público, no se efectúa medida de energía en MT.

1.8.4. EQUIPO DE TELEGESTIÓN.

El centro de transformación dispondrá de un equipo de Telegestión de acuerdo a las

exigencias de la Compañía Eléctrica. Los equipos se compondrán de:

1. Concentrador de datos de medida.







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2. Equipo de Comunicaciones.

3. Antena.

La solución adoptada para las comunicaciones de los equipos de Telegestión, será basada en

operadores 3G. La instalación de los equipos de telegestión, el cableado para su conexión con el

Cuadro de Baja Tensión así como la antena 3G, cumplirá lo estipulado en el documento “SISTEMAS

DE TELEGESTIÓN Y AUTOMATIZACIÓN DE RED INSTALACIÓN EN NUEVOS CENTROS DE

TRANSFORMACIÓN”.

El equipo de Telegestión se compondrá de un armario que incluye el Concentrador que

comunica con los contadores y el equipo de comunicaciones 3G.

El Armario será de tipo ATG‐E‐1BT‐GPRS. Además, se dispondrá de antena de comunicación

2G/3G exterior OMNI compacta (WM0822UF‐07) con conector SMA y aislamiento 10 kV del

fabricante LAMBDA.

La antena se instalará dentro del armario de telegestión en lugar específico determinado al

efecto.

Las tarjetas SIM asociadas a este servicio, y su posterior alta en el entorno privado de

Iberdrola Distribución Eléctrica se gestiona directamente entre los fabricantes e Iberdrola

Distribución Eléctrica.

1.8.5. PUESTA A TIERRA.

El centro de transformación estará dotado de una instalación de puesta a tierra, con objeto

de limitar las tensiones de defecto que puedan producirse en la instalación. El sistema asegurará la

descarga a tierra de la corriente homopolar de defecto, contribuyendo a la eliminación del riesgo

eléctrico debido a la aparición de tensiones peligrosas en el caso de contacto con las masas de partes

en tensión.







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1.8.5.1. Tierra de Protección.

Tiene por finalidad limitar la tensión a tierra de aquellas partes de la instalación eléctrica,

normalmente sin tensión, pero que pueden, eventualmente, ser puestas en tensión a causa de un

defecto.

A la línea de tierra de la puesta a tierra de de Protección se deberán conectar los siguientes

elementos:

• A la línea de tierra de la envolvente del centro:

- Pantallas del cable HEPRZ1 (extremo conexión transformador).

- Cuba del transformador.

- Envolvente metálica del cuadro de BT.

• A la línea de tierra del apoyo, tal como se recoge en el MT. 2.3.20:

- Pararrayos.

- Pantallas del cable HEPRZ1 (extremo conexión en línea aérea).

Para la línea de tierra de protección se utilizará cable de cobre desnudo, con una sección de

50 mm².

1.8.5.2. Tierra de Servicio.

Se trata de la unida a uno o varios puntos determinados del circuito eléctrico o aparatos, con

el fin de permitir el funcionamiento de estos, o un funcionamiento más regular y seguro del circuito.

A la línea de tierra de la puesta a tierra de Servicio (neutro), se le conectará la salida del

neutro del cuadro de B.T.

Para la línea de tierra de servicio se utilizará cable de cobre aislado 0,6/1 KV de 50 mm² de sección.







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1.8.6. INSTALACIONES SECUNDARIAS.

1.8.6.1. Alumbrado.

No dispondrá de alumbrado.

1.8.6.2. Baterías de Condensadores.

No se instalarán baterías de condensadores.

1.8.6.3. Protección contra Incendios.

No es necesario al tratarse de una instalación al intemperie.

1.8.6.4. Ventilación.

Para la evacuación del calor generado en el interior del centro se ha previsto un sistema de

ventilación natural mediante rejillas de entrada y de salida de aire en la zona destinada para el

transformador y en el panel lateral. Las rejillas se construyen de forma que impiden el paso de

pequeños animales, la entrada de agua de lluvia y contactos accidentales con partes en tensión.

1.8.6.5. Medidas de Seguridad.

La puerta de acceso al centro de transformación llevará la correspondiente señal triangular

de riesgo eléctrico, según las dimensiones y colores que especifica el modelo AE‐10 de la

Recomendación AMSYS 1.4.10. En la parte interior de la puerta de acceso al compartimento de baja

tensión se instalará un cartel con las instrucciones de primeros auxilios a prestar en caso de

accidente, con un tamaño mínimo UNE A3.







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1.8.6.6. Limitación de Campo Magnéticos.

De acuerdo al apartado 4.7 de la ITC‐RAT 14 del RD 337/2014, se debe comprobar que no se

supera el valor establecido en el Real Decreto 1066/2001, de 28 de septiembre.

Mediante ensayo tipo se comprueba que las envolventes prefabricadas de Ormazabal

especificadas en este proyecto, de acuerdo a IEC/TR 62271‐208, no superan los siguientes valores del

campo magnético a 200 mm del exterior del centro de transformación, de acuerdo al Real Decreto

1066/2001:

‐ Inferior a 100 µT para el público en general

‐ Inferior a 500 µT para los trabajadores (medido a 200mm de la zona de operación)

Dicho ensayo tipo se realiza de acuerdo al informe técnico IEC/TR 62271‐208, indicado en la

norma de obligado cumplimiento UNE‐EN 62271‐202 como método válido de ensayo para la

evaluación de campos electromagnéticos en centros de transformación prefabricados de alta/baja

tensión.

De acuerdo al apartado 2 de la ITC‐RAT 03 del RD 337/2014, el ensayo tipo de emisión

electromagnética del centro de transformación forma parte del Expediente Técnico, el cual

Ormazabal mantiene a la disposición de la autoridad nacional española de vigilancia de mercado, tal y

como se estipula en dicha ITC‐RAT.

En el caso específico en el que los centros de transformación se encuentren ubicados en

edificios habitables o anexos a los mismos, se observarán las siguientes condiciones de diseño:

a) Las entradas y salidas al centro de transformación de la red de alta tensión se efectuarán

por el suelo y adoptarán una disposición en triángulo y formando ternas.

b) La red de baja tensión se diseñará igualmente con el criterio anterior.

c) Se procurará que las interconexiones sean lo más cortas posibles y se diseñarán evitando

paredes y techos colindantes con viviendas.







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d) No se ubicarán cuadros de baja tensión sobre paredes medianeras con locales habitables y

se procurará que el lado de conexión de baja tensión del transformador quede lo más alejado lo más

posible de estos locales.




PRO

LCE

OYECT

LÍNEA ENTRO

Tlf: 967

Email:

TO DE

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BA

2. C

7 548084 / 967 4

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Tlf: 967 4435

Email: info@

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513

@gp3ingenieros.e

Abril, 2

Y TO

s

2019







ABRIL, 2019

2. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS.

2.1. INTENSIDAD DE MEIDA TENSIÓN.

En un sistema trifásico, la intensidad primaria viene determinada por la expresión:

PP V

SI

·73'1

Siendo:

S = Potencia en KVA

VP = Tensión primaria en Kilovoltios

IP = Intensidad primaria en Amperios

Sustituyendo valores, tendremos:

AI 2,720·73'1

250

2.2. INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN.

En un sistema trifásico, la intensidad secundaria viene determinada por la expresión:

SS V

SI

·73'1

Siendo:

S = Potencia en KVA

VS = Tensión secundaria en Kilovoltios (0'4 kV)

IS = Intensidad secundaria en Amperios

Sustituyendo valores, tendremos:







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AI 7,34342'0·73'1

250

2.3. CORTOCIRCUITOS.

OBSERVACIONES.

Para el cálculo de la intensidad de cortocircuito se determina una potencia de cortocircuito

de 500 MVA en la red de distribución, dato proporcionado por la Compañía suministradora.

CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO.

Para la realización del cálculo de las corrientes de cortocircuito utilizaremos las expresiones:

‐ Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de media tensión:

Iccp = Scc

3 * U

Siendo:

Scc = Potencia de cortocircuito de la red en MVA

U = Tensión primaria en kV

Iccp = Intensidad de cortocircuito primaria en kA

‐ Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de baja tensión:

No la vamos a calcular ya que será menor que la calculada en el punto anterior.

‐ Intensidad secundaria para cortocircuito en el lado de baja tensión (despreciando la

impedancia de la red de media tensión):







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Iccs = S

3 * Ucc100 * Us

Siendo:

S = Potencia del transformador en kVA

Ucc = Tensión porcentual de cortocircuito del transformador

Us = Tensión secundaria en carga en voltios

Iccs = Intensidad de cortocircuito secundaria en kA

CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE MEDIA TENSIÓN.

Utilizando la fórmula expuesta anteriormente con:

Scc = 500 MVA

U = 20 kV

y sustituyendo valores tendremos una intensidad primaria máxima para un cortocircuito en el lado de

M.T. de:

Iccp = 14,43 kA.

CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE BAJA TENSIÓN.

Utilizando la fórmula expuesta anteriormente y sustituyendo valores, tendremos:

Iccs = 8,6 kA

Siendo:

Ucc: Tensión de cortocircuito del transformador en tanto por ciento.

Iccs: Intensidad secundaria máxima para un cortocircuito en el lado de baja tensión.







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2.4. CÁLCULO DEL DIMENSIONADO DEL EMBARRADO.

COMPROBACIÓN POR DENSIDAD DE CORRIENTE.

La comprobación por densidad de corriente tiene por objeto verificar que el conductor

indicado es capaz de conducir la corriente nominal máxima sin superar la densidad máxima posible

para el material conductor. Esto, además de mediante cálculos teóricos, puede comprobarse

realizando un ensayo de intensidad nominal, que con objeto de disponer de suficiente margen de

seguridad, se considerará que es la intensidad del bucle, que en este caso es de 400 A.

COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN ELECTRODINÁMICA.

La intensidad dinámica de cortocircuito se valora en aproximadamente 2,5 veces la

intensidad eficaz de cortocircuito calculada en el apartado anterior de este capítulo, por lo que:

Icc(din) = 36,1 kV

COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN TÉRMICA.

La comprobación térmica tiene por objeto comprobar que no se producirá un calentamiento

excesivo de la aparamenta por defecto de un cortocircuito. Esta comprobación se puede realizar

mediante cálculos teóricos, pero preferentemente se debe realizar un ensayo según la normativa en

vigor. En este caso, la intensidad considerada es la eficaz de cortocircuito, cuyo valor es:

Icc(ter) = 14,4 kA.

2.5. SELECCIÓN DE FUSIBLES DE MEDIA Y BAJA TENSIÓN.

Los cortacircuitos fusibles son los limitadores de corriente, produciéndose su fusión, para una

intensidad determinada, antes que la corriente haya alcanzado su valor máximo. De todas formas,

esta protección, debe permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del







ABRIL, 2019

transformador, soportar la intensidad en servicio continuo y sobrecargas eventuales y cortar las

intensidades de defecto en los bornes del secundario del transformador.

Como regla práctica, simple y comprobada, que tiene en cuenta estos requisitos y evita el

envejecimiento del fusible, y ateniéndonos a Reglamentos, la Intensidad del fusible de Media

Tensión, será entre 2 y 3 veces la Intensidad que demanda el Transformador.

En este caso, para la potencia del transformador instalado tenemos:

AI 22,720·73'1

250

Por tanto, los fusibles por los que optaremos serán de 16 A. de intensidad nominal, valores

comprendidos entre 2 y 3 veces la intensidad obtenida la intensidad demandada por el

transformador.

En la parte de Baja Tensión, tomaremos valores comprendidos entre 1,05 y 1,15 veces la

intensidad obtenida, y que será:

AI 66,34342'0·73'1

250

Así se opta por fusibles de 400A, igual a aproximadamente 1,16 veces la intensidad obtenida

nominal máxima del centro de transformación.

2.6. DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN DEL C.T.

Se considera de interés la realización de ensayos de homologación de los Centros de

Transformación.

El edificio empleado en esta aplicación ha sido homologado según los protocolos obtenidos

en laboratorio Labein (Vizcaya ‐ España):

‐ B124‐02‐CC‐EE‐01







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2.7. DIMENSIONES DEL POZO APAGAFUEGOS.

En el espacio destinado para el transformador existe un hueco, diseñado para alojar el

volumen de líquido refrigerante de un eventual derrame, de forma que en caso de que se derrame e

incendie, el fuego quede confinado en la celda del transformador, sin difundirse por los pasos de

cable ni otras aberturas al resto del centro de transformación.

2.8. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA.

INVESTIGACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL SUELO.

Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación,

se determina una resistividad media superficial = 200 Ωm.

DETERMINACIÓN DE LAS CORRIENTES MÁXIMAS DE PUESTA A TIERRA Y TIEMPO MÁXIMO

CORRESPONDIENTE DE ELIMINACIÓN DE DEFECTO.

Según los datos de la red proporcionados por la compañía suministradora (IBERDROLA), el

tiempo máximo de eliminación del defecto es de 0,5 s.

Por otra parte, los valores de la impedancia de puesta a tierra del neutro, corresponden a:

Rn = 0 Ω y Xn = 25,4 Ω con

22 XnRnZn

La intensidad máxima de defecto se producirá en el caso hipotético de que la resistencia de

puesta a tierra del Centro de Transformación sea nula. Dicha intensidad será, por tanto igual a:







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donde Usmáx = 20.000 V

con lo que el valor obtenido es Id=454,61 A, valor que la Compañía redondea a 500 A.

DISEÑO PRELIMINAR DE LA INSTALACIÓN DE TIERRA.

El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realiza basándose en las

configuraciones tipo presentadas en el Anexo 2 del método de cálculo de instalaciones de puesta a

tierra de UNESA, que esté de acuerdo con la forma y dimensiones del Centro de Transformación,

según el método de cálculo desarrollado por este organismo.

CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRA.

Características de la red de alimentación:

Tensión de servicio: Ur = 20 kV

Puesta a tierra del neutro:

Resistencia del neutro Rn = 0 Ohm

Reactancia del neutro Xn = 25 Ohm

Limitación de la intensidad a tierra Idm = 400 A

Nivel de aislamiento de las instalaciones de BT:

Vbt = 10000 V

Características del terreno:







ABRIL, 2019

Resistencia de tierra Ro = 200 Ohm∙m

Resistencia del hormigón R'o = 3000 Ohm

La resistencia máxima de la puesta a tierra de protección del edificio, y la intensidad del

defecto salen de:

donde:

Id intensidad de falta a tierra [A]

Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

Vbt tensión de aislamiento en baja tensión [V]

La intensidad del defecto se calcula de la siguiente forma:

donde:

Un tensión de servicio [V]

Rn resistencia de puesta a tierra del neutro [Ohm]


Xn reactancia de puesta a tierra del neutro [Ohm]

Id intensidad de falta a tierra [A]

bttd VRI

223 ntn

nd

XRR

UI







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o

tr R

RK

Operando en este caso, el resultado preliminar obtenido es:

Id = 227,3 A

La resistencia total de puesta a tierra preliminar:

Rt = 43,99 Ohm

Se selecciona el electrodo tipo (de entre los incluidos en las tablas, y de aplicación en este

caso concreto, según las condiciones del sistema de tierras) que cumple el requisito de tener una Kr

más cercana inferior o igual a la calculada para este caso y para este centro.

Valor unitario de resistencia de puesta a tierra del electrodo:

donde:


Ro resistividad del terreno en [Ohm∙m]

Kr coeficiente del electrodo

‐ Centro de Transformación

Para nuestro caso particular, y según los valores antes indicados:

Kr <= 0,22







ABRIL, 2019

La configuración adecuada para este caso tiene las siguientes propiedades:

Configuración seleccionada: 40‐30/5/82

Geometría del sistema: Anillo rectangular

Distancia de la red: 4.0x3.0 m

Profundidad del electrodo horizontal: 0,5 m

Número de picas: ocho

Longitud de las picas: 2 metros

Parámetros característicos del electrodo:

De la resistencia Kr = 0,088

De la tensión de paso Kp = 0,02

De la tensión de contacto Kc = 0,0402

Medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto.

Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adaptan las

siguientes medidas de seguridad:

Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del Edificio/s no tendrán contacto eléctrico

con masas conductoras susceptibles de quedar a tensión debido a defectos o averías.

En el piso del Centro de Transformación se instalará un mallazo cubierto por una capa de

hormigón de 10 cm, conectado a la puesta a tierra del mismo.

En el caso de instalar las picas en hilera, se dispondrán alineadas con el frente del edificio.

Alrededor del edificio de maniobra exterior se colocará una acera perimetral de 1 m de ancho

con un espesor suficiente para evitar tensiones de contacto cuando se maniobran los equipos

desde el exterior.







ABRIL, 2019

El valor real de la resistencia de puesta a tierra del edificio será:

donde:

Kr coeficiente del electrodo


R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

por lo que para el Centro de Transformación:

R’t = 17,6 Ohm

y la intensidad de defecto real, tal y como indica la fórmula:

I'd = 373,67 A

CÁLCULO DE LAS TENSIONES DE PASO EN EL INTERIOR DE LA INSTALACIÓN.

En los edificios de maniobra exterior no existen posibles tensiones de paso en el interior ya

que no se puede acceder al interior de los mismos.

Adoptando las medidas de seguridad adicionales, es necesario una acera perimetral, en la

cual no se precisa el cálculo de las tensiones de paso y de contacto desde esta acera con el interior,

ya que éstas son prácticamente nulas. Se considera que la acera perimetral es parte del edificio.

La tensión de defecto vendrá dada por:

ort RKR







ABRIL, 2019

donde:

R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

I’d intensidad de defecto [A]

V’d tensión de defecto [V]

por lo que en el Centro de Transformación:

V’d = 6576,56 V

La tensión de paso en el acceso será igual al valor de la tensión máxima de contacto siempre

que se disponga de una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra según la fórmula:

donde:

Kc coeficiente



V’c tensión de paso en el acceso [V]

por lo que tendremos en el Centro de Transformación:

V’c = 3004,29 V

dtd IRV

docc IRKV







ABRIL, 2019

CÁLCULO DE LAS TENSIONES DE PASO EN EL EXTERIOR DE LA INSTALACIÓN.

Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de contacto en

el exterior de la instalación, ya que éstas serán prácticamente nulas.

Tensión de paso en el exterior:

donde:

Kp coeficiente



V’p tensión de paso en el exterior [V]

por lo que, para este caso:

V’p = 1494,67 V en el Centro de Transformación

CÁLCULO DE LAS TENSIONES APLICADAS.

La tensión máxima de contacto aplicada, en voltios que se puede aceptar, será conforme a la

Tabla ITC‐RAT 13 de instalaciones de puestas a tierra que se transcribe a continuación:

dopp IRKV







ABRIL, 2019

El valor de tiempo de duración de la corriente de falta proporcionada por la compañía

eléctrica suministradora es de 0,5 seg., dato que aparece en la tabla adjunta, por lo que la máxima

tensión de contacto aplicada admisible al cuerpo humano es:

Uca = 204 V

Tensión de paso en el exterior:

donde:

Uca tensión de contacto aplicada=204 V


Ra1 resistencia del calzado, superficies de material aislante, etc. [Ohm]

por lo que, para este caso

Vp = 12648 V

La tensión de paso en el acceso al edificio:







ABRIL, 2019

donde:

Uca tensión de contacto aplicada=204 V


R’o resistividad del hormigón en [Ohm∙m]

Ra1 resistencia del calzado, superficies de material aislante, etc. [Ohm]

por lo que, para este caso

Vp(acc) = 29784 V

Comprobamos ahora que los valores calculados para el caso de este Centro de

Transformación son inferiores a los valores admisibles:

Tensión de paso en el exterior del centro:

V’p = 1494,67 V < Vp = 12648 V

Tensión de paso en el acceso al centro:

V’p(acc) = 3004,29 V < Vp(acc) = 29784 V

Tensión de defecto:

V'd = 6576,56 V < Vbt = 10000 V

Intensidad de defecto:







ABRIL, 2019

Ia = 50 A < Id = 373,67 A < Idm = 400 A

INVESTIGACIÓN DE TENSIONES TRANSFERIBLES AL EXTERIOR.

Para garantizar que el sistema de tierras de protección no transfiera tensiones al sistema de

tierra de servicio, evitando así que afecten a los usuarios, debe establecerse una separación entre los

electrodos más próximos de ambos sistemas, siempre que la tensión de defecto supere los 1000V.

En este caso es imprescindible mantener esta separación, al ser la tensión de defecto

superior a los 1000 V indicados.

La distancia mínima de separación entre los sistemas de tierras viene dada por la expresión:

donde:



D distancia mínima de separación [m]

Para este Centro de Transformación:

D = 11,89 m

Se conectará a este sistema de tierras de servicio el neutro del transformador, así como la

tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida.

Las características del sistema de tierras de servicio son las siguientes:

Identificación: 5/32 (según método UNESA)

Geometría: Picas alineadas

Número de picas: tres

2000

do IRD







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∙Longitud entre picas: 2 metros

Profundidad de las picas: 0,5 m

Los parámetros según esta configuración de tierras son:

Kr = 0,135

Kc = 0,0252

El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una tensión

superior a 24 V cuando existe un defecto a tierra en una instalación de BT protegida contra contactos

indirectos por un diferencial de 650 mA. Para ello la resistencia de puesta a tierra de servicio debe ser

inferior a 37 Ohm.

Rtserv = Kr ∙ Ro = 0,135 ∙ 200 = 27 < 37 Ohm

Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio independientes, la

puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1 kV, protegido con tubo de PVC de

grado de protección 7 como mínimo, contra daños mecánicos.

CORRECCIÓN Y AJUSTE DEL DISEÑO INICIAL ESTABLECIENDO EL DEFINITIVO.

Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no se

considera necesaria la corrección del sistema proyectado.

No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de protección

mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al Método de Cálculo de Tierras

de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los calculados, sin necesidad de repetir los cálculos,

independientemente de que se cambie la profundidad de enterramiento, geometría de la red de

tierra de protección, dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión

serán inferiores a los calculados en este caso.

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Tlf: 967

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3. PLIEGO DE CONDICIONES.

3.1. CALIDAD DE LOS MATERIALES.

OBRA CIVIL.

La(s) envolvente(s) empleada(s) en la ejecución de este proyecto cumplirán las condiciones

generales prescritas en el MIE‐RAT 14, Instrucción Primera del Reglamento de Seguridad en Centrales

Eléctricas, en lo referente a su inaccesibilidad, pasos y accesos, conducciones y almacenamiento de

fluidos combustibles y de agua, alcantarillado, canalizaciones, cuadros y pupitres de control, celdas,

ventilación, paso de líneas y canalizaciones eléctricas a través de paredes, muros y tabiques.

Señalización, sistemas contra incendios, alumbrados, primeros auxilios, pasillos de servicio y zonas de

protección y documentación.

APARAMENTE DE MEDIA TENSIÓN.

En este proyecto no existe ningún tipo de aparamenta de MT.

TRANSFORMADORES.

El transformador o transformadores instalados en este Centro de Transformación serán

trifásicos, con neutro accesible en el secundario y demás características según lo indicado en la

Memoria en los apartados correspondientes a potencia, tensiones primarias y secundarias,

regulación en el primario, grupo de conexión, tensión de cortocircuito y protecciones propias del

transformador.

Estos transformadores se instalarán, en caso de incluir un líquido refrigerante, sobre una

plataforma ubicada encima de un foso de recogida, de forma que en caso de que se derrame e

incendie, el fuego quede confinado en la celda del transformador, sin difundirse por los pasos de

cable ni otras aberturas al resto del Centro de Transformación, si estos son de maniobra interior (tipo

caseta).







ABRIL, 2019

Los transformadores, para mejor ventilación, estarán situados en la zona de flujo natural de

aire, de forma que la entrada de aire esté situada en la parte inferior de las paredes adyacentes al

mismo y las salidas de aire en la zona superior de esas paredes.

EQUIPOS DE MEDIDA.

Al tratarse de un Centro para distribución pública, no se incorpora medida de energía en MT,

por lo que ésta se efectuará en las condiciones establecidas en cada uno de los ramales en el punto

de derivación hacia cada cliente en BT, atendiendo a lo especificado en el Reglamento de Baja

Tensión e Instrucciones Técnicas Complementarias.

EQUIPO DE TELEGESTIÓN.

La instalación de equipos de telegestión es necesaria para poder comunicar con los

contadores que se instalen en las centralizaciones de los consumidores en BT, y dar cumplimiento así

al RD 1110/2007 de 24 de agosto y en la Orden 3860/2007 de 28 de diciembre.

La información general de estos equipos se recoge en el ANEXO DE DATOS TÉCNICOS PARA EL

MONTAJE DE LAS INSTALACIONES DE TELEGESTIÓN Y TELECOMUNICACIONES EN LOS NUEVOS

CENTROS DE TRANSFORMACIÓN DESTINADOS A FORMAR PARTE DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN

ELÉCTRICA.

La instalación de los mismos y el cableado adicional que hay que hacer para conectarlos al

CGT y a la antena, debe cumplir con lo indicado en el documento “SISTEMAS DE TELEGESTIÓN Y

AUTOMATIZACIÓN DE RED INSTALACIÓN EN NUEVOS CENTRO DE TRANSFORMACIÓN”.

3.2. NORMAS DE EJECUCIÓN DE LAS INSTALACIONES.

Todos los materiales, aparatos, máquinas, y conjuntos integrados en los circuitos de

instalación proyectada cumplen las normas, especificaciones técnicas, y homologaciones que le son

establecidas como de obligado cumplimiento por el Ministerio de Ciencia y Tecnología.







ABRIL, 2019

Por lo tanto, la instalación se ajustará a los planos, materiales, y calidades de dicho proyecto,

salvo orden facultativa en contra.

3.3. PRUEBAS REGLAMENTARIAS.

La aparamenta eléctrica que compone la instalación deberá ser sometida a los diferentes

ensayos de tipo y de serie que contemplen las normas UNE o recomendaciones UNESA conforme a

las cuales esté fabricada.

Asimismo, una vez ejecutada la instalación, se procederá, por parte de entidad acreditada por

los organismos públicos competentes al efecto, a la medición reglamentaria de los siguientes valores:

‐ Resistencia de aislamiento de la instalación.

‐ Resistencia del sistema de puesta a tierra.

‐ Tensiones de paso y de contacto.

3.4. CONDICIONES DE USO, MANTENIMIENTO Y SEGURIDAD.

El centro deberá estar siempre perfectamente cerrado, de forma que impida el acceso de las

personas ajenas al servicio.

En el interior del centro no se podrá almacenar ningún elemento que no pertenezca a la

propia instalación.

Antes de la puesta en servicio en carga del centro, se realizará una puesta en servicio en vacío

para la comprobación del correcto funcionamiento de las máquinas.

Se realizarán unas comprobaciones de las resistencias de aislamiento y de tierra de los

diferentes componentes de la instalación eléctrica.

Toda la instalación eléctrica debe estar correctamente señalizada y debe disponer de las

advertencias e instrucciones necesarias de modo que se impidan los errores de interrupción,

maniobras incorrectas, y contactos accidentales con los elementos en tensión o cualquier otro tipo

de accidente.







ABRIL, 2019

Se colocarán las instrucciones sobre los primeros auxilios que deben presentarse en caso de

accidente en un lugar perfectamente visible.

3.5. CERTIFICADOS Y DOCUMENTACIÓN.

Se aportará, para la tramitación de este proyecto ante los organismos públicos, la

documentación siguiente:

‐ Autorización Administrativa y Aprobación de Proyecto.

‐ Proyecto, suscrito por técnico competente.

‐ Certificado de instalación emitido por empresa instaladora en líneas de alta tensión.

‐ Certificado de tensiones de paso y contacto, por parte de empresa homologada.

‐ Certificado de Dirección de Obra.

‐ Contrato de mantenimiento.

‐ Copia de ensayos del transformador.

‐ Copia de la Declaración de conformidad de los equipos y aparatos de la instalación eléctrica.

‐ Escrito de conformidad por parte de la Compañía Eléctrica suministradora para conectar y

ceder la instalación.

3.6. LIBRO DE ÓRDENES.

Se dispondrá en este centro de un libro de órdenes, en el que se registrarán todas las

incidencias surgidas durante la vida útil del citado centro, incluyendo cada visita, revisión, etc.




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Tlf: 967

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Página 96 de 106 CAPÍTULO Nº 3: EBSyS




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CAPÍTULO Nº 3: ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

1. JUSTIFICACIÓN DEL ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD.

Se elabora el presente ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD, dado que en el proyecto

redactado y del que este documento forma parte, no se dan ninguno de los supuestos previstos en el

apartado 1 del artº. 4. del Real Decreto 1627/1997, de 24 de Octubre, del Ministerio de Presidencia,

por el que se establecen disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.

2. OBJETO.

El presente Estudio Básico de Seguridad y Salud tiene por objeto precisar las normas de

seguridad y salud aplicables a la obra proyectada. A tal efecto, en apartados posteriores se identifican

los posibles riesgos laborales así como las medidas técnicas necesarias a adoptar para la evitación de

los mismos. En cualquier caso se especifican las medidas preventivas y protecciones técnicas

tendentes a controlar y reducir dichos riesgos.

Como riesgos especiales para la seguridad y salud de los trabajadores destacan la caída de

altura y los trabajos en la proximidad de líneas eléctricas de media tensión, detallándose asimismo las

medidas preventivas y protecciones a cumplir para la minimización de los mismos.

3. NORMATIVA DE APLICACIÓN.

3.1. NORMAS OFICIALES.

Son de obligado cumplimiento todas las Disposiciones legales o reglamentarias, resoluciones,

circulares y cuantas otras fuentes normativas contengan concretas regulaciones en materia de

Seguridad e Higiene en el Trabajo, propias de la Industria eléctrica o de carácter general, que se

encuentren vigentes y sean de aplicación durante el tiempo en el que subsista la relación contractual

Promotor‐Contratista según las actividades a realizar.







ABRIL, 2019

En particular:

- Ley de Prevención de Riesgos Laborales (Ley 31/1995, de 8 de Noviembre).

- Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de

la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico.

- Real Decreto 363/1995, de 10 de marzo, por el que se aprueba el Reglamento sobre

clasificación, envasado y etiquetado de sustancias peligrosas.

- Real Decreto 485/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas en materia de

señalización de seguridad y salud en el trabajo.

- Real Decreto 1849/2000, de 10 de noviembre, por el que se derogan diferentes

disposiciones en materia de normalización y homologación de productos industriales

- Ley 11/1994 de 19 de Mayo por la que se modifican determinados artículos del Estatuto

de los Trabajadores, y del texto articulado de la Ley de Procedimiento Laboral y de la Ley

sobre Infracciones y Sanciones en el Orden Social.

- Real Decreto 1627/1997, de 24 de Octubre, por el que se establecen disposiciones

mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.

- Real Decreto 949/1997, de 20 de Junio, por el que se establece el certificado de

profesionalidad de la ocupación de prevencionista de riesgos laborales.

- Real Decreto 487/1997, de 14 de Abril, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud

relativas a la manipulación manual de cargas que entrañen riesgos, en particular dorso‐

lumbares para los trabajadores.

- Real Decreto 486/1997, de 14 de Abril, por el que se establecen disposiciones mínimas de

seguridad y salud en los lugares de trabajo.

- Real Decreto 1215/1997, de 18 de Julio, por el que se establecen las disposiciones

mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de

trabajo.

- Real Decreto 39/1997, de 17 de Enero, por el que se aprueba el Reglamento de los

Servicios de Prevención.







ABRIL, 2019

- Orden TIN/2504/2010, de 20 de septiembre, por la que se desarrolla el Real Decreto

39/1997, de 17 de enero, por el que se aprueba el Reglamento de los Servicios de

Prevención, en lo referido a la acreditación de entidades especializadas como servicios de

prevención, memoria de actividades preventivas y autorización para realizar la actividad

de auditoría del sistema de prevención de las empresas.

- Real Decreto 773/1997, de 30 de Mayo, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud

relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

- Real Decreto 337/2014, de 9 de mayo, por el que se aprueban el Reglamento sobre

condiciones técnicas y garantías de seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión, y

sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC‐RAT 01 a 23.

- Real Decreto 223/2008, de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento sobre

condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus

instrucciones técnicas complementarias ITC‐LAT 01 a 09.

- Real Decreto 842/2002, de 2 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento

electrotécnico para baja tensión.

- Real Decreto 2060/2008, de 12 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento de

equipos a presión y sus instrucciones técnicas complementarias.

- Real Decreto 656/2017, de 23 de junio, por el que se aprueba el Reglamento de

Almacenamiento de Productos Químicos y sus Instrucciones Técnicas Complementarias

MIE APQ 0 a 10.

- Real Decreto 396/2006, de 31 de marzo, por el que se establecen las disposiciones

mínimas de seguridad y salud aplicables a los trabajos con riesgo de exposición al

amianto.

- Reglamento de Aparatos de Elevación y Manutención de los mismos (Real Decreto

2291/1985 de 8 de Noviembre) y sus Instrucciones Técnicas Complementarias.

- Real Decreto 513/2017, de 22 de mayo, por el que se aprueba el Reglamento de

instalaciones de protección contra incendios.

- Cualquier otra disposición sobre la materia actualmente en vigor o que se promulgue

durante la vigencia de las presentes Normas.







ABRIL, 2019

3.2. NORMAS ESPECÍFICAS.

Dentro de estas Normas deben tenerse especialmente en cuenta todas las Recomendaciones,

Prescripciones e Instrucciones de la Asociación de Medicina y Seguridad en el trabajo de UNESA para

la Industria eléctrica (AMYS), que se recogen en:

- “Prescripciones de Seguridad para trabajos y maniobras en instalaciones eléctricas”.

- “Prescripciones de Seguridad para trabajos mecánicos y diversos”.

- “Primeros auxilios”.

- Instrucción General para la realización de los trabajos en tensión en Alta tensión y sus

Desarrollos.

- Instrucción General para la realización de los trabajos en tensión en Baja tensión y sus

Desarrollos.

Serán de obligado cumplimiento todas las Normas, Manuales Técnicos y Procedimientos de

IBERDROLA S.A. referentes a las instalaciones y centros de trabajo y al desarrollo de los trabajos que

se realicen en las mismas.

4. FORMACIÓN.

Todo el personal debe recibir, al ingresar en la obra, una exposición de los métodos de

trabajo y los riesgos que éstos pudieran entrañar, juntamente con las medidas de seguridad a

emplear.

Se impartirán cursillos de socorrismo y primeros auxilios al personal más cualificado, a fin de

que todos los tajos dispongan de algún socorrista.







ABRIL, 2019

5. SALUD Y MEDICINA PREVENTIVA.

Se tendrán en cuenta las siguientes consideraciones:

a) BOTIQUÍN.‐

Deberá existir en la obra al menos un botiquín con todos los elementos suficientes para

curas, primeros auxilios, dolores, etc.

b) ASISTENCIA A ACCIDENTADOS.‐

Se deberá informar a la obra del emplazamiento de los diferentes Centros Médicos,

residencia de médicos, A.T.S., etc., donde deba trasladarse a los posibles accidentados para un más

rápido y efectivo tratamiento, disponiendo en la obra de las direcciones, teléfonos, etc., en sitios

visibles.

c) RECONOCIMIENTO MÉDICO.‐

Todo el personal que empiece a trabajar en la obra deberá pasar un reconocimiento médico

previo que certifique su aptitud.

d) INSTALACIONES.‐

Se dotará a la obra, si así se estima en el correspondiente Plan de Seguridad, de todas las

instalaciones necesarias, tales como:

‐ Almacenes y talleres,

‐ Vestuarios y servicios,

‐ Comedor, o en su defecto, locales particulares para el mismo fin.







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6. EVALUACION DE RIESGOS.

Líneas eléctricas.

Riesgos y medios de protección para evitarlos o minimizarlos.

Actividad Riesgo Acción preventiva

1.Acopio, carga

y descarga

Golpes

Heridas

Caídas de objetos

Atrapamientos

Sobreesfuerzos

Mantenimiento equipos

Utilización de EPI´s

Adecuación de las cargas

Control de maniobras

Vigilancia continuada


Utilizar fajas de protección lumbar

2.Excavación,

hormigonado y obras

auxiliares

Caídas al mismo nivel

Caídas a diferente

nivel

Vuelco de maquinaria

Caídas de objetos

Desprendimientos

Golpes y heridas

Oculares, cuerpos

extraños

Riesgos a terceros

Sobreesfuerzos

Orden y limpieza

Utilización de equipos de protección

individual y colectiva, según Prescripciones de

Seguridad de Amys.

Utilización adecuada de las escaleras apropiadas.

Acondicionamiento de la zona de ubicación,

anclaje correcto de las máquinas


Entibamiento



Vallado de seguridad, protección de huecos,

información sobre posibles conducciones


Control de maniobras y vigilancia continuada

Selección del personal adecuado, información







ABRIL, 2019

Atrapamientos

Enfermedades

cutáneas

Quemaduras

del mismo y desplazamiento del puesto en

caso de aparición de lesiones


Controlar vertido de hormigón

3.Izado y acondicionado

del cable en apoyo LA

Caídas desde altura

Golpes y heridas

Atrapamientos

Caídas de objetos



Seguridad de Amys




4.Tendido, empalme y

terminales de

conductores



Golpes y heridas

Atrapamientos

Caídas de objetos

Sobreesfuerzos

Riesgos a terceros

Quemaduras

Electrocución


anclaje correcto de las máquinas de tracción



Seguridad de Amys.

Utilización adecuada de las escaleras o andamios

apropiados.





Vigilancia continuada y señalización de

riesgos


Comprobación de ausencia de tensión







ABRIL, 2019

5.Engrapado de

soportes en galerías


Golpes y heridas

Atrapamientos

Caídas de objetos

Sobreesfuerzos



Seguridad de Amys





6. Trabajos en zanjas Riesgos a terceros Se señalizará y protegerá la zanja mediante

vallas, cintas delimitadoras, etc., en toda su

extensión.

Se colocarán los pasos con sus

correspondientes vallas laterales en las

zonas de tránsito peatonal.

Se señalizarán los accesos naturales de obra,

prohibiéndose el paso a toda persona ajena

a la misma, colocándose los cerramientos

necesarios.

Cuando así se requiera se colocarán las

debidas señales de tráfico

Por la noche deberá señalizarse la zona de

trabajo con luces rojas, con separación entre

ellas menor de 10 m.

Centros de Transformación.

Riesgos y medios de protección para evitarlos o minimizarlos.

Actividad Riesgo Acción preventiva

1.Acopio, carga Golpes Mantenimiento equipos







ABRIL, 2019

y descarga Heridas

Caídas de objetos

Atrapamientos


Adecuación de las cargas

Control de maniobras. Vigilancia continuada.


2.Excavación,

Hormigonado y obras

auxiliares

Caídas al mismo nivel

Caídas a diferente

nivel


Caídas de objetos

Desprendimientos

Golpes y heridas

Oculares, cuerpos

extraños

Riesgos a terceros

Orden y limpieza

Utilización de equipos de protección individual y

colectiva, según Prescripciones de Seguridad de

Amys. Utilización de plataforma de trabajo

adecuada.


anclaje correcto de las máquinas

Utilización de EPI´s.

Utilización de bolsas portaherramientas.

Prever si procede red de protección.

Entibamiento



Se señalizará y protegerá la zanja mediante

vallas, cintas delimitadoras, etc., en toda su

extensión.

Se colocarán los pasos con sus

correspondientes vallas laterales en las zonas

de tránsito peatonal.

Se señalizarán los accesos naturales de obra,

prohibiéndose el paso a toda persona ajena a la

misma, colocándose los cerramientos

necesarios.

Cuando así se requiera se colocarán las







ABRIL, 2019

Sobreesfuerzos

Atrapamientos

Enfermedades

cutáneas

Quemaduras

debidas señales de tráfico.

Por la noche deberá señalizarse la zona de

trabajo con luces rojas, con separación entre

ellas menor de 10 m.

Información sobre posibles conducciones



Selección del personal adecuado, información

del mismo y desplazamiento del puesto en

caso de aparición de lesiones


Controlar vertido de hormigón.

3. Montaje Caídas desde altura

Golpes y heridas


Atrapamientos

Caídas de objetos



Seguridad de Amys.

Utilización de plataforma de trabajo adecuada y

acondicionamiento de la zona de ubicación.


Respetar las características de la grúa



Señalización de zonas de manipulación de

cargas.

4.Puesta en tensión Contacto eléctrico Comprobar ausencia de tensión en punto de

trabajo.

Señalizar zona de trabajo.


Apertura con corte visible de fuentes de

tensión.







ABRIL, 2019

Puesta a tierra y en cortocircuito.

Enclavar aparatos de maniobra.

7. CONCLUSIÓN.

Plan de seguridad y salud en el trabajo.

En aplicación del presente estudio básico de Seguridad, el contratista adjudicatario de la obra

proyectada, en su día deberá elaborar un plan de seguridad y salud en el trabajo en el que se

analicen, estudien y desarrollen completamente las previsiones contenidas en este estudio de

seguridad básico.

En dicho plan se incluirán, en su caso, las propuestas de medidas alternativas de prevención

que el contratista proponga con la correspondiente justificación técnica, que no podrá implicar

disminución de los niveles de seguridad previstos en este estudio básico de seguridad.

El plan de Seguridad y Salud deberá ser aprobado antes del inicio de la obra por el

coordinador en materia de seguridad y de salud durante la obra, o en su caso, por la dirección

facultativa.




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Página 1 de 5 CAPÍTULO Nº 4: PRESUPUESTO

PRESUPUESTO Y MEDICIONES

CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE ___________________________________________________________________________________________________________________________________________



UBICACIÓN: POLÍGONO 23 – PARCELA 20020 ALBACETE (ALBACETE)

ABRIL, 2019

CAPÍTULO 01 LÍNEA AÉREA MEDIA TENSIÓN 20 KV 01.1 m CONDUCTOR ALUMINIO 47-AL1/8ST1A (LA 56)

Tendido de conductor tipo 47-AL1/8ST1A (LA-56) para Línea Aérea de Media Tensión de 20 KV, in- cluso retencionado y conexionado, totalmente instalado y verificado. 1 330,00 330,00 ______________________________________________________ 330,00 1,69 557,70 01.2 ud APOYO 1 14-C-2000 (ENTR. CÍA)

Apoyo existente nº 8314 propiedad de Iberdrola que será trasladado y sustituido por otro metálico de celosía C-2000/14. No se valoran los trabajos en tensión dependiente de la propuesta de condiciones técnico-económicas a realizar por parte de Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. Suministro, montaje e izado de apoyo metálico de celosía C-2000/14. Cimentación de la base del apoyo, incluyo excavación en terreno normal y hormigonado de serie H-150. Electrodo de puesta a tierra. Suministro y montaje de cruceta recta RC2-20. Suministro y colocación de antiescalos de chapa metálica. Suministro y montaje de perfil angular L-80.8-3690 para derivación Suministro y montaje de 9 cadenas de amarre con aisladores de composite. Suministro y montaje de 1 cadenas de suspensión con aisladores de composite. Suministro y montaje de 3 chapas CH-8-250. Suministro y colocación de placa de peligro. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 919,53 919,53 01.3 ud APOYO 2 12-C-2000

Suministro, montaje e izado de apoyo metálico de celosía C-2000/12. Cimentación de la base del apoyo, incluyo excavación en terreno normal y hormigonado de serie H-150. Electrodo de puesta a tierra. Suministro y montaje de cruceta recta RC2-20. Suministro y montaje de 6 cadenas de amarre con aisladores de composite. Suministro y montaje de 1 cadena de suspensión con aisladores de composite. Suministro y montaje de 6 alargaderas APA 16-470 antiposada. Suministro y colocación de antiescalos de chapa metálica. Suministro y colocación de placa de peligro. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 940,32 940,32 01.4 ud APOYO 3 R13-HV-630

Suministro, montaje e izado de apoyo de hormigón HV-630-R13. Cimentación de la base del apoyo, incluyo excavación en terreno normal y hormigonado de serie H-150. Electrodo de puesta a tierra. Suministro y montaje de cruceta bovéda BP225-2000. Suministro y montaje de 3 cadenas de suspensión con aisladores de composite. Suministro y colocación de placa de peligro. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 505,36 505,36









ABRIL, 2019

01.5 ud APOYO 4 R13-HV-630

Suministro, montaje e izado de apoyo de hormigón HV-630-R13. Cimentación de la base del apoyo, incluyo excavación en terreno normal y hormigonado de serie H-150. Electrodo de puesta a tierra. Suministro y montaje de cruceta bovéda BP225-2000. Suministro y montaje de 3 cadenas de suspensión con aisladores de composite. Suministro y colocación de placa de peligro. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 505,36 505,36 01.6 ud APOYO 5 12-C-2000 (Entronque A-S)

Suministro, montaje e izado de apoyo metálico de celosía C-2000/12. Cimentación de la base del apoyo, incluyo excavación en terreno normal y hormigonado de serie H-150. Puesta a tierra mediante anillo perimetral de cobre desnudo. Suministro y montaje de cruceta recta RC1-15. Suministro y montaje de 3 cadenas de amarre con aisladores de composite. Suministro y montaje de 3 alargaderas APA 16-470 antiposada. Suministro y colocación de 3 chapas CH-8-300. Suministro y colocación de soporte 2 angulares L-70.7-2040. Suministro e instalación de 3 fusibles XS. Suministro e instalación de 1 juego de pararrayos autovalvulares POM-P 21/10. Suministro e instalación de 1 juego de botellas terminales de exterior TES/24. Entronque con cable de aluminio de 3(1x50) mm2 HEPRZ1 12/20 kV. Puesta a tierra de autoválvulas. 1 Tubo de protección de acero de 165 mm. y 3 m. de altura. Acerado perimetral cuadrangular con pendiente > 4% y distancia deste el extremo del apoyo al extremo de la cimentación >1,20 metros. Suministro y colocación de pates de escalada y posapies. Suministro y colocación de antiescalos de chapa metálica. Suministro y colocación de placa de peligro. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 1.543,69 1.543,69 ________________

TOTAL CAPÍTULO 01 LÍNEA AÉREA MEDIA TENSIÓN 20 KV .............................................................. 4.971,96









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CAPÍTULO 02 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN 250 KVA 02.1 ud CASETA CTC

Edificio prefabricado constituido por una envolvente, de estructura monobloque, de hormigón armado, tipo CTC, de dimensiones generales aproximadas 2170 mm de largo por 1330 mm de fondo por 2080 mm de alto. Incluye el edificio y todos sus elementos exteriores según CEI 622171-202, transporte, montaje y accesorios. Excavación de un foso de dimensiones 3.500 x 4.500 mm. para alojar el edificio prefabricado compacto EHC3, con un lecho de arena nivelada de 150 mm. (quedando una profundidad de foso libre de 480 mm.) y acondicionamiento perimetral mediante acerado una vez montado. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 2.418,03 2.418,03 02.2 ud EQUIPO DE POTENCIA

Transformador trifásico reductor de tensión, según las normas citadas en la Memoria con neutro accesible en el secundario, de potencia 250 kVA y refrigeración natural aceite, de tensión primaria 20 kV y tensión secundaria 420 V en vacío (B2), grupo de conexión Dyn11, de tensión de cortocircuito de 4% y regulación primaria de + 2,5%, + 5%, + 7,5%, + 10 %. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 5.278,57 5.278,57 02.3 ud EQUIPO DE BAJA TENSIÓN

Cuadro de BT especialmente diseñado para esta aplicación, con las características indicadas en la Memoria y juego de puentes de cables de BT, para la conexión eléctrica entre el transformador y el cuadro de BT, de sección 240 m2 con cable unipolar de aluminio tipo XZ1-Al de 2,5 m de longitud. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 663,77 663,77 02.4 ud INSTALACIÓN TIERRAS EXTERIORES

-Tierras Exteriores Prot Transformación: Instalación exterior de puesta a tierra de protección en el edificio de transformación, debidamente montada y conexionada, empleando conductor de cobre desnudo. El conductor de cobre está unido a picas de acero cobreado de 14 mm de diámetro. Características: · Geometría: Anillo rectangular · Profundidad: 0,5 m · Número de picas: ocho · Longitud de picas: 2 metros Dimensiones del rectángulo: 4.0x3.0 m -Tierras Exteriores Serv Transformación: Tierra de servicio o neutro del transformador. Instalación exterior realizada con cobre aislado con el mismo tipo de materiales que las tierras de protección. Características: · Geometría: Picas alineadas · Profundidad: 0,5 m · Número de picas: tres · Longitud de picas: 2 metros · Distancia entre picas: 3 metros 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 1.801,67 1.801,67









ABRIL, 2019

02.5 ud INSTALACIÓN TIERRAS INTERIORES

-Tierras Interiores Prot Transformación: Instalación de puesta a tierra de protección en el edificio de transformación, con el conductor de cobre desnudo, grapado a la pared, y conectado a los equipos de MT y demás aparamenta de este edificio, así como una caja general de tierra de protección según las normas de la compañía suministradora. -Tierras Interiores Serv Transformación: Instalación de puesta a tierra de servicio en el edificio de transformación, con el conductor de cobre aislado, grapado a la pared, y conectado al neutro de BT, así como una caja general de tierra de servicio según las normas de la compañía suministradora. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 1.169,50 1.169,50 02.6 ud EQUIPO DE SEGURIDAD Y MANIOBRA

Equipo de operación que permite tanto la realización de maniobras con aislamiento suficiente para proteger al personal durante la operación, tanto de maniobras como de mantenimiento, compuesto por: · Par de guantes de amianto · Una palanca de accionamiento 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 126,43 126,43 02.7 ud ARMARIO DE TELEGESTIÓN

Equipo de telegestión de acuerdo con las exigencias de la Compañía Eléctrica. El equipo se com- pondrá de una armario de tipo ATG-E-1BT-GPRS, Concentrador que comunica con los contadores y el equipo de comunicaciones 3G. Incluido antena de comunicación 2G/3G exterior OMNI compacta (WM0822UF-07) con conector SMA y aislamiento 10 kV, mano de obra y material auxiliar. 1 1,00 ______________________________________________________ 1,00 442,02 442,02 ________________

TOTAL CAPÍTULO 02 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN 250 KVA ....................................................... 11.899,99 ____________ TOTAL ........................................................................................................................................................ 16.871,95




RESUMEN DE PRESUPUESTO

CAPITULO RESUMEN EUROS _____________________________________________________________________________________________________________________________




ABRIL, 2019

01 LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV ........................................................ 4.971,96

02 CENTRO DE TRANSFORMACIÓN COMPACTO 250 KVA................................... 11.899,99 ____________

PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL 16.871,95

Asciende el Presupuesto de Ejecución Material de este proyecto de instalaciones

eléctricas de media tensión a la expresada cantidad de DIECISÉIS MIL OCHOCIENTOS SETENTA Y

UN EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS (16.871,95 €).




PRO

LCE

OYECT

LÍNEA ENTRO

Tlf: 967

Email:

TO DE

AÉREAO DE T

BA

C

7 548084 / 967 4

: insece@insece

E:

A DE MTRANSAJO PO

CAPÍTUL

43513

MEDIAFORMOSTE 2

LO Nº 5

A TENSMACIÓN250 KV

5: PLAN

SIÓN 2N COMVA

OS

Tlf: 967 4435

Email: info@

20 KV YMPACT

513

@gp3ingenieros.e

Abril, 2

Y TO

s

2019

0,20

h

a

5%

0,10

Cimentaciones para apoyos de perfiles metálicos

APOYO CIMENTACION

APOYO CIMENTACION

Designación Iberdrola

a

m

h

m

Vol. excav.

m3

Vol. horm.

m3

Designación Iberdrola

a

m

h

m

Vol. excav.

m3

Vol. horm.

m3

C1000- 12E 1,00 1,99 1,99 2,14 C4500- 12E 1,01 2,75 2,81 2,96 C1000- 14E 1,08 2,06 2,41 2,58 C4500- 14E 1,10 2,82 3,41 3,59C1000- 16E 1,15 2,13 2,82 3,01 C4500- 16E 1,17 2,89 3,96 4,15 C1000- 18E 1,23 2,20 3,33 3,55 C4500- 18E 1,26 2,94 4,66 4,89 C1000- 20E 1,30 2,26 3,82 4,07 C4500- 20E 1,33 2,99 5,30 5,56C1000- 22E 1,39 2,32 4,47 4,76 C4500- 22E 1,43 3,03 6,20 6,50 C2000- 12E 1,00 2,30 2,30 2,44 C7000- 12E 1,35 2,84 5,18 5,45 C2000- 14E 1,08 2,37 2,76 2,93 C7000- 14E 1,53 2,87 6,73 7,08 C2000- 16E 1,15 2,43 3,22 3,41 C7000- 16E 1,69 2,91 8,32 8,75 C2000- 18E 1,24 2,48 3,82 4,04 C7000- 18E 1,88 2,93 10,35 10,89 C2000- 20E 1,31 2,54 4,36 4,61 C7000- 20E 2,04 2,96 12,32 12,96C2000- 22E 1,39 2,59 5,01 5,30 C7000- 22E 2,22 2,98 14,68 15,44 C3000- 12E 1,00 2,51 2,51 2,66 C7000- 24E 2,38 3,00 17,01 17,89 C3000- 14E 1,09 2,58 3,06 3,23 C7000- 26E 2,56 3,02 19,79 20,82 C3000- 16E 1,16 2,64 3,56 3,75 C9000- 12E 1,35 3,02 5,50 5,77 C3000- 18E 1,25 2,69 4,21 4,44 C9000- 14E 1,53 3,06 7,15 7,50 C3000- 20E 1,32 2,75 4,79 5,05 C9000- 16E 1,69 3,09 8,83 9,26 C3000- 22E 1,41 2,79 5,55 5,85 C9000- 18E 1,88 3,11 10,99 11,53

C9000- 20E 2,04 3,14 13,07 13,71 C9000- 22E 2,22 3,16 15,56 16,32 C9000- 24E 2,38 3,18 18,04 18,92 C9000- 26E 2,56 3,20 20,97 22,00

0,10

h

a

5%

Cimentaciones para postes de hormigón armado y vibrado

APOYO CIMENTACIÓNDesignación a h Vol. Exc. Vol. Horm.

Iberdrola m m m3 m3 HV400-R9 0,55 1,70 0,51 0,409 HV400-R11 0,60 1,77 0,63 0,501 HV400-R13 0,65 1,83 0,77 0,601 HV630-R9 0,60 1,83 0,65 0,558 HV630-R11 0,65 1,91 0,80 0,671 HV630-R13 0,70 1,97 0,96 0,793 HV630-R15 0,75 2,03 1,14 0,924 HV630-R17 0,80 2,08 1,33 1,065 HV800-R9 0,60 1,94 0,69 0,588 HV800-R11 0,65 2,01 0,84 0,707 HV800-R13 0,70 2,08 1,01 0,835 HV800-R15 0,75 2,13 1,19 0,972 HV800-R17 0,80 2,18 1,39 1,119 HV1000-R9 0,70 1,96 0,96 0,823 HV1000-R11 0,75 2,04 1,14 0,971 HV1000-R13 0,80 2,11 1,35 1,127 HV1000-R15 0,85 2,17 1,56 1,294 HV1000-R17 0,90 2,22 1,79 1,470 HV1600-R9 0,70 2,19 1,07 0,918 HV1600-R11 0,75 2,28 1,28 1,082 HV1600-R13 0,80 2,35 1,50 1,255 HV1600-R15 0,85 2,42 1,74 1,438 HV1600-R17 0,90 2,47 2,00 1,631

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