Deformación y Propiedades Mecánicas de Los Cementos Cuaternarios Mezclados Que Contienen Escoria...

8/19/2019 Deformación y Propiedades Mecánicas de Los Cementos Cuaternarios Mezclados Que Contienen Escoria Granulada

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Deformación y propiedades mecánicas de los cementos

cuaternarios mezclados que contienen escoria granulada de alto

horno, cenizas y magnesia volante.

abstracto

Contracciones de los materiales cementicios pueden conducir a larotura en condiciones restringidas. Este estudio fue motivado paradesarrollar el no encogimiento del cemento cuaternario mezclados por la escoria que se mezcla y la ceniza volante con el cemento dePortland que contiene MgO reactivo. El proceso de hidratación, la

contracción autógena en poco tiempo, el volumen de deformación alargo plazo, propiedades mecnicas, y la microestructura de lasmuestras de cemento fueron investigados. !os resultados mostraronque lacontracciónautógena de las pastas de cemento se vio mitigadoeficazmente debido a la compensación del MgO presente y lareducción del contenido de cemento, debido a las sustituciones parciales con la escoria y cenizas volantes. !aresistencias mecnicas de los morteros de cemento mezclado fueronmenores que la de la correspondiente Portland llanuracimentar morteros en corto tiempo de " dias, pero aumentó significativamentea ser similar o superior a edades tard#as de $% dy&' d. Esto seatribuye a la densificación microestructura y la me(ora de interfazmicroestructural debidoa la reacción de MEC con fases del cl#n)er

introducción

1. IntroducciónMateriales a base de cemento normalmente se someten a varios tiposde contracciones volum*tricas, tales como la contracción autógena,la contracción por secado, contracción t*rmica, para nombrar unos pocos. En condiciones restringidas, lacontracción volum*trica podr#ainducir esfuerzo de tracción y podr a su vez conducir al


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agrietamiento. !a Contracción autógena, que es causada por el autodesecación de los materiales del cemento, normalmente contribuyesignificativamente a la contracción total que ocurre en poco tiempo,

cuando los materiales de cementosiguen siendo de ba(a resistencia y por lo tanto tienen un alto riesgo de encogimiento y agrietamiento.Muchos han desarrollado estrategias para mitigar estaautógenacontracción, por e(emplo, curado interno, las sustitucionesde cemento Portland +PCcon materiales cementicios suplementarios+MEC -$/0.la E1pansión proporcionada por la hidratación de loscomponentes e1pansivos, por e(emplo,aluminato de calcio +C"2,aluminato de sulfato de calcio +C32, calcio ó1ido +CaO, y

magnesia +MgO, fue tambi*n ampliamente utilizado paracompensarla contracción de los materiales a base de cemento -4%0.5urante d*cadas, el retraso en el cemento e1pansivo que contieneMgO fue utilizado en China para compensarla contracción t*rmicade la masa presa de hormigón, en la que el MgO eranormalmenteformado como periclasa quemado muerto a alta temperatura decalcinaciónde hasta 6.7/' 8 C -40. 3in embargo, la hidratación de la periclasa muertaquemada es muy lenta, y por lo tanto no tienening9n efecto en compensar la contracción dehormigón a edadtemprana. Por otra parte, el contenido de MgO en PC se limito aevitar la falta de solidez -4,%0. Para controlar el contenido de MgO yla reactividad, el MgO separadamente estuvo preparado y usadocomo el aditivo e1pansivo en el cemento. En los 9ltimos a:os,atenciones crecientes fueron atra#das sobre la hidratación y las propiedades de e1tensión de MgO con la relativamente altareactividad como esto tiene el uso importante potencial en elhormigón normal -40. 3in embargo, la mayor parte de esta

investigación enfocó las propiedades de e1tensión de MgO enmateriales a base de cemento curados en el agua, mientras el traba(olimitado fue realizado sobre sus efectos en la compensación delencogimiento autógeno en la muy temprana edad. Con el *nfasiscreciente sobre la sostenibilidad, 3CMs e1tensamente ha sido usado


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como los reemplazos de ordenador personal preparar cementomezclados -&670. !a influencia de 3CM3 sobre el encogimiento ylas fuerzas mecnicas de materiales de cemento depende en los

niveles de reemplazo y la reactividad puzolanica del 3CM3 usado-6/$60. Es concebible al cual la incorporación combinada de 3CM3con la reactividad ba(a y alta al mismo tiempo, p.e(. la escoria y laceniza volante, en un sistema de cemento mezclado pueden dar lugar a efectos sin*rgicos sobre las propiedades de materiales de cementomezclados, como el me(oramiento de la fuerza mecnica -$$,$"0, elresistir al ataque de sulfato y la supresión 23; -$7$40. Para loscementos mezclados con los altos niveles de substitución de 3CM3,

la fuerza en la temprana edad puede ser ba(a y desarrollarsedespacio< as# esto puede tener la resistencia ba(a a la tensióne1tensible generada por el encogimiento autógeno. Por lo tanto esmuy importante mitigar el encogimiento autógeno de tales cementosmezclados en la temprana edad. el presente estudio fue motivado para desarrollar cementos cuaternariosmezclados con volumenestable, as# como una alta resistencia mecnica a trav*s de la mezclade la PC e1pansiva, el agente e1pansivo contiene relativamentereactiva MgObase+ME2, con escoria y ceniza volantes. Elcomportamiento de hidratación, deformaciones en la condiciónsellada +la deformación autógena comenzando en la temprana edady en condiciones de curación h9medas para la fuerza a largo plazo,mecnica, y las microestructuras de los morteros de cementomezclados fue investigado. 2dems, las implicaciones de 3CM3 as#como MgO sobre las fuerzas mecnicas y el comportamiento dedeformación de los cementos mezclados fueron analizados. !ainvestigación proporcionar un nuevo acercamiento a la preparación

del no encogimiento el cemento mezclado que puede tener el potencial importante de aplicación.

$. E1perimental

$.6. Materias primas y preparación de escoria de Cemento


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!a escoria de cemento, a condición de que por la Empresa deCemento de Concha, =iangsu, China, fuera usada. 5os tipos de3CM3, a saber la escoria y la ceniza volante, fueron usados para

preparar los cementos mezclados. !a escoria fue suministrada por laEmpresa >ao 5e acero en 3hanghai y las clases de ceniza volanteseg9n el código de ceniza volante en China -$?0 era de la Centralel*ctrica @uaneng en Aan(ing, China. !a ME2 ten#a una superficieespec#fica de $$.$m$B)g y un valor de reactividad de /' s seg9n la prueba de fuego c#trica -$%0. tabla 6. presentando las composicionesqu#micas de la escoria de cemento, escoria, ceniza volante yME2.El pc convencional estuvo preparado intermoliendo el

cemento con el / de masa de gypsum en un molino de bola.2dems, dos tipos de pc e1pansivo estuvieron preparados, en el cualel / y el % del ME2 por la masa fueron a:adidos como losreemplazos de la escoria de cemento durante el proceso deintermolienda, que son designados como EPCD y EPCDDrespectivamente. !as distribuciones de tama:o de part#cula +P35 delos tres tipos procesados de pc, escoria, y la ceniza volante fueronmedidas con un MarlvenMastersizer el analizador de tama:o de part#cula de $''' dispersando las part#culas en el alcohol, quemuestran en el fig 6.


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El P35 de cemento (uega un papel importante en el funcionamientode materiales a base de cemento, en particular en la temprana edad-$&0. Como relatado por hang et al. -"'0, el cemento ms fino conuna ceniza volante de cuarzo me(oró la fuerza de edad temprana ytambi*n mantuvo un funcionamiento bueno en la edad posterior enmezclas de cemento mezcladas. Para la preparación de cementocuaternario mezclado, tres tipos pc fueron substituidos parcialmentecon la escoria y la ceniza volante y luego entremezclada (untos en unmezclador en polvo. 5os niveles de escoria, el $' y el 7' , as#como dos niveles de ceniza de mosca, el $' y el "/ , la masa erausada como las substituciones de EPCDD para preparar los cementosmezclados. Para la comparación, otros dos cemento mezclados que

contienen el 7' de escoria y el $' de ceniza de mosca como losreemplazos del ordenador personal y EPCD tambi*n estuvieron preparados.!as dimensiones de mezcla de estos cementos mezcladosson mostradas en la Mesa $. !as mezclas en este estudio fuerondesignados as#F las cartas la 3 y la G significan la escoria y la ceniza


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volante respectivamente, p.e(. se mezclan el PC37'G$' representael cemento mezclado que contiene la escoria del 7' y la ceniza demosca del $' como los reemplazos de ordenador personal.

$.$. Procedimiento de prueba

$.$.6. Calorimetr#a isot*rmica

!a liberación de calor de hidratación de pc y los cemento mezcladosen las ?$ primera h fue medida, sobre 7 muestras de g,inmediatamente despu*s de la mezcla con el agua en un aguaacarpeta +la HBb la proporción de '."% usando un Calor#metro de2ire de Iam despu*s del procedimiento de mezcla e1terno +el

M*todo > descrito en 23IM C6?'$'& -"60. El cemento fuecolocado en un tubo de esp*cimen de calor#metro, y luego el aguafue inyectada en el tubo usando una (eringuilla con una agu(aconectada que penetra el polvo de cemento seco. Por consiguiente eltubo fue agitado a mano para distribuir el agua uniformemente entodas partes del polvo de cemento.

$.$.$. Medida de deformación

Para cada formulación de cemento, fue mezclado con el agua en lamisma proporción de HBb de '."% en un mezclador de pasta decemento +Escribir A=64'2, 3hanghai!uheng la Compa:#a !td,China.. El cemento y el agua fueron mezclados en primer lugar para6$' sHith una velocidad de rotación de lmina que se mezcla de 67'rpm y entonces para otra 6$' s en una alta velocidad de rotación delmina de $%/ rpm para obtener una mezcla de cemento homog*neafresca. 2 partir de entonces la mezcla de cemento fue echada en

moldes de polietileno acanalados de ba(a densidad con un dimetroe1terno de $%./ mm y una longitud de 77' mm seg9n el procedimiento e1perimental descrito en la referencia -"$0.5osfinales de los moldes de polietileno acanalados fueron sellados condos enchufes para evitar cualquier cambio h9medo entre la pasta de


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cemento y el entorno e1terior. Dnmediatamente despu*s del sellado,los espec#menes de cemento acanalados fueron colocados en tubos plsticos con un dimetro ms grande de "% mm y una pared muy

lisa interior, que causó la fricción m#nima por el movimiento librelineal de espec#menes acanalados como consecuencia de ladeformación de volumen. Para con precisión medir la deformaciónlineal de las pastas de cemento, un final del molde acanalado fuefi(ado en la mesa, y as# sólo otro final del esp*cimen fue capaz demoverse libremente.!a medida de desplazamiento óptica de lser suministrada por el MDC;OEP3D!JA con una resolución de '.6 Km fue usada medir el desplazamiento del final del esp*cimen de

cemento acanalado despu*s de la colocación en el tubo plstico. El proceso de preparación entero de los espec#menes de cementoacanalados incluyendo mezclando con el agua, el bastidor, sellado, yla colocación en los tubos plsticos fue terminado con en $' minuto,y a partir de entonces la deformación de los espec#menes de cemento podr#a ser registrada inmediatamente. !a deformación autógena fueinicializada en la inicial que se pone el tiempo.Para cada mezcla,tres espec#menes de cemento acanalados estuvieron preparados ymedidos. El valor de deformación taca:o de los tres espec#menes fueusado, y los coeficientes correspondientes de variación para ladeformación recorrida del $./ al &." .

Para investigar el comportamiento de deformación del ordenador personal y cemento mezclados curados en la condición h9meda parael largo plazo, las mezclas de cemento ya mencionadas frescasfueron echadas en moldes para preparar pastas de cemento de prismacon el tama:o de $' mm L $' mm L %' mm. 5espu*s de $7 h

curación en el espacio h9medo en una temperatura de $' $ 8C yuna humedad relativa del &% , todos los espec#menes de pasta decemento eran desmoldeados, y luego sus longitudes in#ciales fueron probadas. Posteriormente las pastas de cemento fueron curadas en elagua en $' 8C, y los cambios de longitud de todas las pastas decemento fueron medidos en intervalos diferentes. Cada valor de


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cambio de longitud usado era el valor taca:o de cinco reproducenespec#menes.

$.$." fuerza mecnica

!a fle1ión y las fuerzas compresivas de los morteros de cementofueron medidas seg9n el estndar de 23IM C"7& -""0, pero conalgunas revisiones menores. Para cada tipo de cemento, prismas demortero con el tama:o de 7' mm L 7' mm L 64' mm estuvieron preparados. El mortero consistió en 6 cemento de parte y " partesestndar por el peso, y una proporción de HBb de './ fue usada.5espu*s de tres muestras diferentes de curación, a " d, $% d y &' d,

las fuerzas de fle1ión as# como fuerzas compresivas fuerone1aminadas respectivamente. !as fuerzas de fle1ión de los morteros primero fueron medidas y luego ambos de las dos partes de prismasacostumbrados la prueba de fuerza fle1ion fue usada para la pruebade fuerza compresiva. Para cada prueba, tres de las fuerzas fle1ion yseis de las fuerzas compresivas fueron hechas un promedio.

$.$.7. El anlisis de microestructura

la estructura de poros de los espec#menes de mortero fue e1aminadousando la Dntrusión 5e mercurio Porosimetry +MDP. !a morfolog#ade las pastas de cemento mezcladas fue investigada con Aova Aano3EM GED 7/' acoplado con la Energ#a >ru)er el rayo N5ispersivo +E5N. 2dems, la pasta y muestras de mortero fueroncortadas, secados, el epo1i impregnado, y pulidos para investigar lasmicroestructuras con la microscop#a bac)scattered electrónica.

". ;esultados y discusión

".6. El calor de hidratación en fig $ +a

Muestra las curvas de calorimetr#a isot*rmicas de los tipos diferentesde mezclas de cemento. En comparación con el pc, la adición del % ME2 en EPCDD no causó ning9n retraso obvio sobre el flu(o de


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calor de hidratación durante el per#odo de aceleración de hidrataciónde cemento +dentro de ? h que fue asociado con la formaciónacelerada de silicato de calcio hydrate +C3@. 3in embargo esto

disminuyó el valor m1imo de flu(o de calor y aumentó el flu(o decalor ligeramente en la edad posterior en los l#mites de 6$ h a 7% h.!os cementos mezclados con la adición de escoria y la ceniza demosca e1pusieron la inducción ms larga y per#odos de aceleracióncomparados al ordenador personal y EPCDD. En particular para elEPCDD37'G$' EPCDD3$'G"/, la m1ima del flu(o de calor fuealcanzada apro1imadamente $ h ms tarde que *l de pc.Esto implicaque un retraso leve de hidratación de cemento fue causado por la

ceniza de mosca y la escoria. Como relatado antes, el retraso deceniza de mosca era dependiente de su proporción de reemplazo y latemperatura de curación, y prolongó por aumentando el nivel dereemplazo de ceniza de mosca -"70. Ms ceniza de mosca fueincorporada, ms retraso sobre el calor de hidratación fue causado.El aumento del contenido de ceniza de mosca redu(o el flu(o de calor as# como la liberación de calor total. En una mano, la ceniza demosca puede contribuirse poco a la liberación de calor dehidratación directamente en una temprana edad debido a su procesode hidratación lento.Como relatado por 3a)ai et al. -"/0,independientemente del contenido de cristal y la composición, laceniza de mosca en pastas de cemento curadas en $' 8C noreaccionó hasta ? d#as. 5e otra parte, esto influyó en la hidrataciónde cemento debido a los efectos de dilución -"40, como losreemplazos de ceniza de mosca aumentaron la verdadera proporcióndeaguaacemento, que puede facilitar la hidratación de cemento.!a hidratación de escoria tambi*n podr#a contribuir a la liberación

de calor. !a hidratación de escoria es ms rpida que la de G2 -"?0.3in embargo, comparado a la hidratación de ordenador personal, lahidratación de escoria era todav#a lenta y ten#a un per#odo deinducción mucho ms largo. Es interesante que un segundo pico deliberación de calor que ocurre alrededor de $7 h fuera observado


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para las mezclas de EPCDD37'G$', que puede corresponder a laformación de C32@ -"%0.!a fig $ +b muestra el calor dehidratación acumulativo de los cinco tipos de mezclas. En

consecuencia dentro de la $7 primera h despu*s de la mezcla con lasmagnitudes de agua, grandes de calor de hidratación fueronliberados. El ordenador personal liberó la cantidad ms grande decalor de hidratación entre todas las mezclas. Para EPCDD, adición del% ME2 como el reemplazo de cemento disminuyó ligeramente laliberación de calor de hidratación dentro de $7 h, pero despu*sentonces causado un aumento muy leve del calor de hidratación, que puede ser atribuido a la hidratación de MgO. Esto indica que la

adición de ME2 influyó insignificantemente en la hidratación decemento en la temprana edad. Para el cemento mezclado, laincorporación de escoria as# como la ceniza de mosca redu(o lahidratación calientan la liberación.

".$. 5eformación

!a fig+" muestra las deformaciones autógenas de todas las pastas decemento. !a pasta de ordenador personal e1puso el encogimientosignificativo en la 4 primera h, y despu*s entonces las curvassiguieron ba(ando, pero en la tarifa relativamente inferior. En 66/ h,el encogimiento autógeno de cemento pega el ordenador personalalcanzado alrededor 6''' microtensiones. Con la adición del / yel % de ME2, los encogimientos autógenos de cemento peganEPCD y enormemente han reducido EPCDD, que ser ?$' y 6&/microtensiones respectivamente al final de prueba. Esto indica queel encogimiento autógeno de pastas de cemento con eficacia ha sidocompensado para debido a la hidratación de MgO.Para los cemento

mezclados, independientemente de la adición de ME2, losencogimientos eran menos que *l de los ordenadores personalescorrespondientes. Ms cemento de Portland fue substituido por laescoria y la ceniza de mosca, redu(eron el encogimiento ms bastante. ue es ms importante los cemento mezclados listos con


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EPCDD no e1pusieron ning9n encogimiento al final de edad de prueba. 2dems, los espec#menes de cemento EPCDD3$'G$' yEPCDD7'G$' mostraron e1tensiones apacibles, que ser alrededor de

$'' microtensiones. !a deformación general de pastas de cementodependió de los efectos competitivos de hidratación MgO y lahidratación de cemento sobre el cambio de volumen. Por e(emplo, la pasta de cemento se encoge cuando la e1tensión produ(o lahidratación byMgO no es suficiente para compensar el encogimientoautógeno.como la proporción de HBb fi(a de '."% fue usada, en loscementos mezclados, ms agua fue suministrada para la hidrataciónde MgO y as# puede tener una aceleración efectiva sobre la

hidratación MgO. Ms MgOhidraatado en poco tiempo cementomezclados produ(o ms e1tensión, que no sólo completamentecompensó el encogimiento autógeno causado por la hidratación decemento, pero a9n produ(o e1tensiones apacibles.

!a fig+7 muestra la deformación de pastas de cemento curadas en$' agua de 8C en el largo plazo. Ainguna de las pastas de cementomostró el encogimiento. a que el cemento pega EPCD EPCDD, lase1tensiones obvias de pastas de cemento fueron causadas debido a la

hidratación de ME2 incorporado en comparación con el ordenador personal. !as pastas de cemento se ampliaron rpidamente dentro de7$ d, y luego gradualmente redu(eron la velocidad. 5espu*s de 6$'d, las curvas de deformación de EPCDD nivelado, mientras para elordenador personal y otro cemento mezclado pega las curvas dee1tensión niveladas en &' d. !as e1tensiones 9ltimas de EPCD EPCDD son el '.6$ y el '.$6 respectivamente. Con la adicióncreciente de escoria y la ceniza volante, la e1tensión de las pastas de

cemento mezcladas se disminuyó.Esto es debido a la reducción decontenido de MgO contenido en el cemento mezclado con elcontenido que se disminuye de cemento Portland e1pansivo. !ase1tensiones 9ltimas de las pastas de cemento mezcladas listas con elordenador personal e1pansivo estaban sobre la orden del '.'4 al'.'% .


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subida en las fuerzas de los morteros mientras que el aumento deceniza volante del $' al "/ disminuyó la fuerza.Esto puede ser debido a que aquella escoria tiene la reactividad ms alta hidrulica

y pozzolanicaque la fuerza de ceniza volante.".7 microestructura

!a figura 4 muestra las estructuras de los poros de los morteros decemento. En $% d, la mayor parte de los poros en los morteroshechos con el PC y EPCDD eran con una gama de dimetro de cada poro de '.'$'.$ K m. Cemento mezclado+EPCDD3$'G$', EPCDD37'G$', EPCDD37'G"/ ten#a ms poros con menor tama:o de '.'$

K m. En &' d, el volumen de los poros se disminuyó y hab#amenosporos de tama:o de '.'$'.$ K m. Como es mostrado en lafigura 4b, comparado a los morteros de PC, los morteros de cementomezclados e1pusieron ms peque:as porosidades totales en $% d.EPCDD37'G$' tiene lo ms peque:oporosidad del %.? en $% d yello se disminuyó con relación al 4.' en la edad de &' d. Esto esdebido a la reacción hidrulica o pozzolanica de escoria y la cenizade mosca causó una densificación del cemento pegada tiempo posteriores.

Gigura ? muestra 3EM t#pico y las imgenes de E>> de lahidratación del cemento mezclado pegado EPCDD37'G$'. Como esmostrado en la figura ? +a, algunos productos de hidratación fueronformadossobre la superficie de part#cula de ceniza de mosca y en laregión cerca, que fuerte ató (untos la part#cula de ceniza volante conla matriz de producto de hidratación circundante. !a estructura deinterfaz densa es beneficiosa para el aumento de fuerza. En la figura

? +b, los bordes de hidratación fueron formados alrededor de la part#cula de escoria, y los productos de reacción hidrulicos o pozzolanic cultivados gradualmente del rea e1terna de escoria en la parte interior de escoria sin hidratar. Como visto la imagen de E>>figura ? +c,esto muestra algunos bordes de hidratación de escoria enlas pastas de cemento mezcladas. !as estructuras de interfaz de


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escoria y part#culas de ceniza volante eran densaspor lo tantocontribuido el aumento de fuerza. !as contribuciones de la reacciónhidrulica o pozzolanica de escoria y la ceniza de mosca pueden no

sólo a la densificación sobre los poros estructuran, pero tambi*nestrechamente relacionado con el realce de estructura de interfaz.

Gigura % presenta las imgenes de E>> t#picas de los morteros listoscon morteros de cemento mezclados EPDD37'G$' despu*s de &'dde curación en el agua. Gigura %Q muestra la imagen de E>> demortero de cemento mezclado en una amplificación de L "''.Mucha escoria con part#culas gruesas de(ó sin hidratar.Como esmostrado en la figura % +b, la investigación cercana de zona indica

que la escoria con el peque:o tama:o de part#cula hab#a sidohidratado completamentemientras las escorias ms grandes no erancompletamente hidratada, pero con bordes de hidratación obvios.

"./ 5iscussion

mezclados, debido a la reducción de contenido de escoria decemento asociado con las substituciones de escoria y ceniza volante,la hidrataciónconsiderablemente. En consecuencia esto es

beneficioso para reducir al m#nimo el encogimiento termal en elhormigón, en particular en el hormigón de masas.!os reemplazos dePC con la escoria y la ceniza de mosca en este estudio redu(eron elencogimiento autógeno de pastas de cemento. Esto es atribuido a ladilución 5E efectos de 3CM3 sobre el sistema de cemento mezclado-"7,"&0. Menos agua fue consumida por la hidratación de cemento ymenos C3@ fue formado en corto tiempo reduciendo elencogimiento. 3in embargo, la reacción de escoria y la ceniza de

mosca consume el agua, y de ah# puede contribuir alautodesecamiento. !a ceniza de mosca ten#auna tarifa de reacciónlenta pozzolanic y por lo tanto contribuido poco al encogimientoautógeno en poco tiempo. !a escoria ten#a la reactividad ms altaque de ceniza de mosca pero su reacción +hidrulico y pozzolanictambi*n mucho ms despacio fue comparado para unir con cemento


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la hidratación. En consecuencia esto tambi*n puedecontribuirseinsignificantemente al encogimiento autógeno en elcorto tiempo. 3in embargo, para un largo plazo la reacción

pozzolanic contribuir#a al encogimiento autógeno2dems de losefectos de reacción pozzolanic, los efectos de relleno de ceniza demosca tambi*n pueden influir en las propiedades de materiales decemento. !a desidratacion de ceniza volante puede comportarsecomo el microcon(unto en la pasta de cemento, que es provechosa dereducir el encogimiento autógeno -7'0.

!a hidratación de MgO produ(o la e1tensión y as# en parte ototalmente compensó el encogimiento autógeno de pasta de

cemento. 2 unosgrados, all# es alguna competición sobre el consumode agua entre la hidratación de MgO y cemento. Cuando curado enel agua, con suministro suficiente del aguael cemento e1pansivo pega EPCD EPCDD produ(o e1tensiones obvias. En condiciónsellada sin abastecimiento de agua e1terior, el autógeno deencogimiento de EPCD EPCDD era en parte, pero no completamentecompensado en poco tiempo +figura ". 3in embargo, como lamisma proporción de HBb fue usada en el mezclado de cemento en

este estudio, la verdadera proporción de HBb era ms alta, y por lotanto ms agua fue suministrada para la hidratación de MgO. 2s# elcemento mezclado para pastas listas con EPCDD no e1pusieronning9n encogimiento, pero a9n produ(eron la e1tensión apacible.

En consecuencia la incorporación de adición apropiada de ME2 as#como 3CM3 podr#a producir el no encogimiento cementomezclados. 5istinto al retrasadocemento e1pansivo que contiene elrelativamente alto contenido de periclase usado en China, ME2 con

la alta reactividad fue incorporado en el cemento duranteel procesode intertierra en este estudio, y as# el contenido de MgO fcilmente puede ser a(ustado seg9n las e1igencias. Esto proporciona un nuevoacercamiento a producir cemento de Portland MgObasadoe1pansivo. !a incorporación de MgO en el cemento por la


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intermolienda es ms homog*nea comparada Esto proporciona unnuevo acercamientoa mezcla en hormigón como un aditivoe1pansivo durante el proceso de mezcla de hormigón.

!as fuerzas mecnicas de morteros de cemento mezclados en cortotiempo eran inferiores y desarrollaron ms despacio comparado a *lde los morteros de ordenador personal normalesEsto es debido a quemenos productos de hidratación de cemento fueron formados en losmorteros de cemento mezclados en corto tiempo. 3in embargo,alargo plazo con el aumento del tiempo de curación, la reacción pozzolanic de escoria as# como la ceniza de mosca aumentó lasfuerzas considerablemente aunque la correspondencialos productos

de hidratación en el sistema de cemento mezclado eran muchomenos que *l del ordenador personal. Como es mostrado en la figura%, hay cantidades todav#a significativasde escoria que permaneciósin hidratar y la mayor parte de la ceniza volante no podr#anhidratarse completamente. El aumento de fuerza de morteros decemento mezclados en largo tiempo no sólo puede atribuir a ladensificación de estructura del poro, pero tambi*n ser relacionadocon el realce de la estructura de interfaz entrelos productos de

hidratación de cemento y part#culas 3CM +ceniza de mosca, escoriadebido a su reacción hidrulica o pozzolanic -76,7$0. Dncorporaciónde ME2!as reducciones causadas apacibles de las fuerzas demorteros de cemento como ello redu(eron el contenido de cemento.2dems, la e1tensión producida por hidratación MgO puedetambi*n influiren la fuerza dependiendo la magnitud de e1tensión ysu influencia correspondiente sobre la microestructura de materialesde cemento.

7. conclusiónEl cemento cuaternario mezclados con la hidratación ba(a calientanla liberación, ba(o autogneous el encogimiento en la temprana edady la alta fuerza mecnica en a:os posteriores estuvieron preparados,


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mezclando la escoria y la ceniza volante con el PC e1pansivo quecontiene MgO. Conclusiones principales dibu(adas son as#F

6. El encogimiento autógeno de pastas de cemento mezcladas en poco tiempo de hasta / d#as era menos que *l de las pastas de pc decontrol correspondientes. 2dems, las pastas de cemento mezcladas+EPCDD37'G$', EPCDD37'G"/ listo con el ordenador personale1pansivo que contiene el % ME2, escoria del 7' y el $' o el7' la ceniza volante e1puso las e1tensiones apacibles de $''microtensiones ms bien que encogimientos en la condición sellada.Esto es atribuido a los efectos de dilución de escoria y cenizavolante sobre el componente de ordenador personal y la e1tensión

causada por el ME2. En condición de curación h9meda, con elsuficienteel suministro del agua, tanto el ordenador personale1pansivo que contiene ME2 como los cemento relevantesmezclados produ(o e1tensiones obvias.

$. El reemplazo de escoria de pc con hasta el % de ME2 causó ladisminución de fuerza. !os morteros de cemento mezclados ten#anfuerzas inferiores en la temprana edad de " d, pero fuerzas ganadasequivalentes o ms altas en los tard#os a:os de $% d y &' dcomparada a los morteros de pc de control correspondientes.Esto esatribuido a la densificación de microestructura as# como el realce demicroestructura de interfaz debido a la formaciónde los productos dereacción pozzolanic de escoria y ceniza volante.

".!a adición de escoria y la ceniza volante en los cementomezclados causó un retraso de hasta $ h sobre la cin*tica dehidratación comparada a los cemento de control, ;edu(eron el flu(o

de calor de hidratación as# como el calor de hidratación totalconsiderablemente. Esto es beneficioso para reducir la temperaturaelevada y as# la suavización del ra(ar termal en poco tiempo

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