diseño BOCATOMA-tesis

7/29/2019 diseo BOCATOMA-tesis

1/20

QMXIMO = 8.070 m3/seg

QMEDIO = 0.057 m3/seg

QREQUERIDO = 0.012 m3/seg Mdulo de Riego

LONG. DE AZUD = 4.000 m

1.- PREDIMENCIONAMIENTO DE LA VENTANA DE CAPTACIN (como vertedor en poca de estiaje)

frmula de Francis

Q = caudal en m3/s 0.012

b = anchura de la cresta del vertedor en (m) 0.150 h

h = carga sobre el vertedor en (m) 0.143

n = nmero de contracciones 2

Qdis 0.01208 ok

2.- CLCULO DE LA VENTANA DE CAPTACIN (como orificio en mxima avenida)

Qreq = 0.012 m3/s

Cd = 0.600 coef. de descarga para orificios

b = 0.150 m

g = 9.810 m/seg2

Hc = 0.150 m

Calculando Hr

Hr = 0.220 m

Hr = 0.300 m (asumido)

Dimensiones de la Ventana:

h = 0.150 m

b = 0.150 m

3.- DIMENSIONES DEL AZUD Y COMPUERTA DE LIMPIA

P = ho + Hr altura del azud

ho = 0.500 m altura de sedimentos (ver a

Hr = 0.300 m

Alt d l A d

DISEO DE LA CAPTACIN

0.

2

3

atanven h10

nhb84.1Q

2

3

c2

3

r HH*g*2*b*Cd*3

2Qreq


2/20

Dimensiones de la compuerta de l impia

H = 0.800 m

B = 0.600 m

Caudal de Mxima Avenida Q= 8.070 m/seg

Ancho del Azud B= 4.000 mCompuerta limpia b'= 0.6

Ancho del Vertedor b= 4.000 m

N de contracciones laterales n= 1

Altura de carga de las aguas sobre H1= ?

el azud

Coeficiente de Gasto (Manual de c= 2.2 (por su perfil cimacio y por

Hidraulica-J.L. Gomez Navarro)

Altura de sedimentos = 0.500 m

Altura de la ventana de captacin = 0.150 m

Ho 0.650

* Cresta del Azud Agua Arriba

(Ec. De Francis)

Altura mx. de aguas sobre la cresta del Azud

Tanteando:

Q= 8.070 m

H1 = 0.87 m Q= 8.070

* Velocidad de acercamiento:

V = 1.33 m/seg

* Clculo de h

h = 0.09 m

* Altura mxima sobre la cresta del azud (Ataguia)

mximas crecidas (H+0.50)

HT = 2.11 m

23

2

102

2

11

HHgB2

QH

10

nHbcQ

01 HHBQ

V

g2

Vh

2

50.0hHHH10T

Q

A

B=4.00m

Ventana de Captacin


3/20

Clculo de la velocidad al pie del azud

HT = 2.11 m (Condicin mas crtica)

V2 = 6.43 m/seg

Clculo del tirante antes del resalto (H2)

Por continuidad:

A= H2 X 4

H2 = 0.31 m

* Clculo del Tirante aguas abajo (H3)

H3 = 1.48 m

* Nivel del perfil del azud aguas abajo

mximas crecidas (H+0.50)

HT2 = 1.98 m

* Clculo de la longitud de Escarpe (L)

Segn Schokolitsch:

C = 5

Donde: H=Ho+H1+H2 H = 1.832

L = 4.14 m

Segn Lindquist:

L = 5.82 m

Segn Becerril:

L = 3.14 m

T2 gH2V

2V*AQ

g

HV2

4

H

2

HH 2

22

222

3

50.0HH 3T2

21

H.C.612.0L

)HH(*5L 23

2H*10L

H1

Ho

Ca

Es

AZUD

Frente

Q

C

Ataguia3.45


4/20

Se tiene que hacer una verificacin utilizando la formula de FROUDE, en el caso de que resulte

F4,

se hara uso de la frmula:

Entonces, comprobando:

F = 3.67 < 4.00

(salto oscilante-rgimen de transicin)

Por lo que escogemos el valor mximo de los calculados anteriormente, el que sera:

L = 5.82 m prximo a

Geometra del perfil aguas arriba de la cresta vertedora para paramento vertical con talud 1:3

Altura de agua en mxima avenida Hd = 0.8

Hd = carga de diseo

= 0.46

= 0.20

= 0.11

= 0.25

R1 - R2 = 0.257

3H*5L

21

2

2

H*g

VF

12 n

L

n 33 312*5.1 HnLnH

Xc=0.283Hd

Y

X

Y

Yc=0.126Hd

Vertical

R2=0.234Hd

R1=0.530Hd

R1-R2=0.296Hd

Hd530.0R 1

Hd234.0R 2

Hd126.0Yc

Hd283.0Xc


5/20

X Y

Lnea demamposteria cara superior

carainferio

0 -0.126 -0.126 -0.831 -0.1

0.1 -0.044 -0.036 -0.803 -0.0

0.2 -0.029 -0.007 -0.772 -0.0

0.3 -0.061 0.000 -0.740 0.0

0.4 -0.104 -0.006 -0.702 -0.0

0.6 -0.219 -0.060 -0.620 -0.0

0.8 -0.373 -0.147 -0.511 -0.1

1 -0.564 -0.256 -0.380 -0.2

1.2 -0.790 -0.393 -0.219 -0.4

1.4 -1.051 -0.565 -0.030 -0.51.7 -1.505 -0.873 0.305 -0.9

2 -2.033 -1.235 0.693 -1.3

2.5 -3.073 -1.960 1.500 -2.1

3 -4.305 -2.824 2.500 -3.0

4.5 -9.115 -6.460 6.540 7.1

leyenda

lnea de mampostera

cara superior

cara inferior

DETERMINACIN DEL PE

5.80

0.87

1.480.80

1.2

85.0

85.1

Hd

X*5.0Y

-0.900

-0.800

-0.700

-0.600

-0.500

-0.400

-0.300

-0.200

-0.100

0.000

0.100

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4

CREAGER

Colchn

dcH

P

Seccin

de

control

1


6/20

* Dise

Donde :k = coeficiente para piedras esfricas. Se considera igual a: 0.86 y 1.20 para la

velocidad mnima y mxima de arrastre, respectivamente.

g = aceleracin de la gravedad

Wa= peso volumtrico del agua (Kg/m)

Wp= peso volumtrico del material que forman las piedras (Kg/m)

D = Dimetro de una esfera equivalente a la piedra

v = volumen de la esfera

Wa = 1000 Kg/m

Wp = 2700 Kg/m

D = 0.4 m

g = 9.81 m/seg

Kmax= 0.86

Kmin = 1.20

V.CRIT min = 3.14 m/seg

V.CRIT max = 4.38 m/seg

V.CRIT min > V. de acercamiento

Ok!

CLCULO DE LAS ALAS DE LA CAPTACIN

El ala de la captacin dependen bsicamente de la topo

que tiene el ro (turbulento, laminar). Para el caso del proy

1.5m, debido a que los muros de encauzamiento de la ca

viene hacer roca.

L =

al igual que el ngulo de inclinacion del ala, generalment

estar en funcin de la topografa del terreno; por lo cual

CLCULO DE LA LONGITUD DE LA ESCOLLERA

Para el clculo de la escollera tomamos como referencia

Escollera aguas arriba

Lesc = 3*H1 * Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jess Ormach

Lesc = 2.60 m

Escollera aguas abajo

Lesc = 1.8*D * Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jess Ormach

donde: D = dimetro del enrocado

Db = altura comprendida entre la cotadel extremo aguas abajo

q = caudal por metro lineal del verted

D*Wa

WaWp*g*2*kCRIT.V

6

Dv

b q*D*C*67.0Lt


7/20

VERIFICACIN ESTRUCTURAL Y VERIFICACIN DE LA ESTABILIDAD DE LA PRESA

Peso especfico del Concreto = 2.4 Tn/m Diagrama de la Captacina = 0.35

b = 0.60

c = 0.70 0.60d = 0.50 0.50

e = 0.50 0.30

f = 0.60 0.60

g = 0.30 0.50

1.- Determinar el centro de Gravedad de la presa.MOMENTOS C/R A EXTREMO DER.

SECCIN W (peso) DIST. c/r a O MOMENTO DISTANCIA MOMENTO

Wi * X VERTICAL Wi * Y

A 0.504 0.18 0.088 1.300 0.6552

B 1.980 0.83 1.634 0.750 1.485

C 0.504 0.58 0.294 1.200 0.6048

D 0.360 0.15 0.054 0.250 0.09

TOTAL 3.348 2.070 2.835

PUNTO DE APLICACIN DE LA RESULTANTE:

Xc= Wi * X 0.62 m Yc = Wi * Y 0.85 mW W

2.- Determinacin de la excentricidad de la presa vaca si se produce un sismo.con una aceleracin de la gravedad de 0.5 veces de la fuerza de gravedad.

(a=0.05*g)

Fs=W/g*a (con el sentido de derecha a izquierda) ..(a)

donde:

Fs: ?

W: 3.35 Tn

g: 9.8 m/seg

a: 0.05 g

Fs = 0.017

Si W.m1-Fs.Y = 0 (b)

Reemplazando (a) en (b):

m1 = 0.05.Y = 0.042 m

De la figura:

Xe = e + b/2

e = Xn - b/2 ( c )

Donde "e" viene a ser la excentricidad

As mismo:

XR = m1 + X (d)

XR = 0.661 m

Reemplazando (d) en ( c )

e = (m1+ X) - b/2

Fuerza originada por el sismo =

Peso del macizo en Tn =

Gravedad terrestre =

Aceleracin de la gravedad =

a

b

c

B

C

AWA

WB

WC

d

ef

g

D

m1

e

L

Fs

WFr

Y

x

B/2

B/2


8/20

Verificacin

B = 1.65

B/3 < B/2 - m1 < 2/3B

0.550 < 0.783 < 1.100

OK! pasa por el tercio central

3.- Determinacin de la resultante de la fuerza de la presa y del agua cuando seproduce la mxima avenida del proyecto actuando verticalmente.p.e. del Agua 1 Tn/m

H1 = 0.87 m

H2 = 0.31 m

H3 = 1.48 m

MOMENTOS C/R A EXTREMO DER.

SECCIN W (peso) DIST. c/r a O MOMENTO DISTANCIA MOMENTO

Wi * X VERTICAL Wi * Y

A 0.504 0.175 0.088 1.300 0.655

B 1.980 0.825 1.634 0.750 1.485

C 0.504 0.583 0.294 1.200 0.605D 0.360 0.150 0.054 0.250 0.090

1 0.304 0.175 0.053 2.034 0.618

2 0.414 0.438 0.181 1.772 0.733

3 0.537 1.400 0.752 1.429 0.768

TOTAL 4.602 3.056 4.953

PUNTO DE APLICACIN DE LA RESULTANTE:

Xc= Wi * X 0.66 m Yc= Wi * Y 1.08 mW W

0.87

0.60

Verificacin

B = 1.65 0.50

B/3 < Xc < 2/3B

0.550 < 0.664 < 1.100

OK! pasa por el tercio central 0.30

4.-Clculo de las subpresiones, valor total y punto de aplicacin.

Seccin Sp X Sp.X

A SPA B/2 SPA-B/2

B SPB 2/3B SPB-2/3B

1.47H1 = 1.47 m

H2 = 0.50 m

H3 = 0.50 m

Xa = 0.83 m

Xb = 1.10 m

B = 1.65 m

1.00 Tn/m

P1 = 1.46779 Tn / m

P2 = 0.50 Tn / m

Seccin rea Sp X Sp.X

A 0.55275 0.55275 0.83 0.45601875

B 1.069891845 1.069891845 1.10 1.177

1.622641845 1.633 Lw =

X' 1 006

Datos rea

a

b

c

B

C

AWA

WB

WC

d

e

f

g

D

H1

3

2

1

H2 H3

BHBH22 3

23

2

33

22

1.2121

BHHBHH

AGUA

Agua

H1Presa

BXb

3

2

X'

B

SPA

SpSPB

Xa=B/2

P1=*H1P2=*H2

H1 -H2)


9/20

5.-Clculo de las Fuerzas horizontalesPara el clculo de la resultante de las fuerzas horizontales, se considera:

5.1 En el sentido del ro

a)

1.936 Tn

Su linea de accin (L.A.)0.656 m

Con respecto a la base

b) Empuje de aguas por sismo (E2)

1.053 Tn

a=aceleracin ssmica de 0.05g a 0.07g Su lnea de accin (L.A)

0.841 m

c) Empuje adicional por sedimentos (E3)

= 0.063 Tn

= 0.5 Tn/m

La altura H2 del sedimento se mide con el muestreador

H2 = altura de sedimento de asolves integrador de profundidades.

modelo VS - DH -48

Su lnea de accin

= 0.17

d) Empuje adicional del suelo (E4)

= 0.1

= 0.8

= 0.17

e) Empuje adicional por la aceleracin de la masa de concreto de la presa (Es)

= 0.1674

= 0.85

5.2 Las fuerzas que se oponen al sentido del ro

En l, se consideran:

a) Peso de la losa de contraescarpe (zampeado)

6.960 H4 = 0.31

2.900 H5 = 1.48

H6 = 0.40

El empuje Hidrosttico (E1) (Avenida del proyecto)

2

11 H2

1

E

3H

.A.L 1

agua.e.p

sedimentop.e.'5.0'

H'*2

1E 223

3.. 2

HAL

3.. 3

HAL

suelodelalturaH

agua.e.p

suelo.e.p"

8.0"

H"2

1E

3

234

H6

4/3*H1

1/3*H2

1/3*H3

1/3*H1

E'''

eE'

Wlos

E''

WagH5

H4

E

E5

Y'YRH

E4

E3

E1

E2

E2 = 0.555*a**(H1)^2 =

LA = (4/3)*(H/g) =

Es = 0.05*WLA = YW = peso de la presa

WLCWLOSA CONTRA ESCARPE = *V =V = (e.L)*1 =


10/20

b) Peso del agua sobre el contraescarpe

0.895

7.855

ste peso generar un empuje contrario donde considerando un coeficiente

de friccin entre la losa y el material de relleno debajo de la losa es f=0.28

El empuje ser: (cua) F = fN = 2.200

Empuje Hidrosttico (E")

0.049 altura de agua despus de la presa p.e. agua

0.105

Empuje del suelo (E''')

0.064

0.8

Empuje contrario total (Ec)

= 2.313

Punto de aplicacin de la resultante total:

Y E.Y

E1 1.936 0.489 0.947

E2 1.053 0.623 0.656

E3 0.063 0.167 0.010

E4 0.100 0.167 0.017

E5 0.167 0.847 0.142

- Ec -2.313 0.500 -1.156

1.006 0.616YRH = 0.612

6.- Determinacin de la resultante, magnitud, ubicacin de la excentricidadpara la presa llenaSe toma en cuenta la quinta verificacin:

0.612

De la figura tomando momentos con respecto a "O"YRH = 0.612

E = 1.006

W = 4.602

Sp = 1.62264185

X = 0.62

X' = 1.006

Y' = 0.612

B = 1.65

XR = 0.661

Empuje

Wac*f'E

24H2

1"E

4H*3

1.A.L

'''"' EEEEc

c.g.

C

X

FR

XR

e'

SP

Ro

YRH

B/2

E

W'

m

O

X'

HHV*aguaescarpecontralosaWW 4ac

*1*L*

2

HHescarpecontrasobreaguasWW 54ac

26H''

2

1"E

*8.0''


11/20

= 0.16

m = 0.81 0.81

Realizando operaciones se obtiene "m" de (A)

Luego:0.62

B/3 < e' < 2/3B

0.55 < 0.62 < 1.10 Ok!

Por lo que la resultante debe estar dentro del tercio central y la presa ser ESTABLE mas an si se considera

a todos los efectos desfavorables, o sea que en el mismo momento se produce la mxima avenida de proyecto.

En este instante tambin se produce un sismo con el grado de aceleracin de 0.05g, actuando de manera hori-

zontal de derecha a izquierda o sea en el sentido del empuje horizontal mximo.

7.- Determinacin del coeficiente de seguridad al volteo

2.05

Para el caso y recurriendo a la figura anterior, se toman los momentos con respecto a la arista "P"

4.60

W=peso de la presa mas agua

X=distancia del punto de aplicacin a "P"

2.25

Donde:

E = Empuje total horizontal

YHR = Distancia vertical del E c/r a "P"

Sp = Empuje de Subpresin

X' = Distancia horizontal de Sp c/r a "P"

mXXWRHYEmSp

mXBB

XWRHYEmSp

mXB

mXB

e

mXX

pero

eB

XWRHYEmSp

XB

e

Mo

R

R

''.

'22

'.

'2

'2

'

'

0'

2

'.

2'

0

excent.........(m'X2

B'e

X'*WMe

'X.SpY.EMv RH

c.g.

X

SP

YRH

E

W'X'

P

e' = (B/2)-X'+m . (excentricidad) =

Mu

MeC

volteodemomentodestabilidademomentoC

v

v


12/20

Si coeficiente de volteo esta entre:

1.5 < Cv < 3 No se producir volteo

1.5 < 2.05 < 3 Ok!

8.- Coeficiente de seguridad al "Deslizamiento"Para la determinacin de ste coeficiente se considera el caso ms desfavorable o sea

el efecto combinado de los esfuerzos de friccin y corte y esta dado por la frmula:

30.32

Donde:f'c = Resistencia del concreto (Kg/cm) = 175

W' = Peso de la presa + agua (Tn) = 4.602

Sp = Fuerza de la subpresin (Tn) = 1.623

f = Coeficiente de friccin = 0.55q = 0.1f'c (resistencia al corte con que se construye la presa) (Tn/m) = 17.5

B = Ancho total de la presa (m) = 1.65

L = 1.0 ml de la presa (m) = 1

E = Empuje horizontal total (Tn) = 1.006

Valores de Coeficientes de friccin (Valores del hormign sobre suelo hmedo)

Apoyo FRoca 0.6 - 0.7

Grava 0.5 - 0.6

Arena 0.4 - 0.5

Limo 0.3 - 0.4

Arcilla 0.2 - 0.3

Si Cd>4 no se producir deslizamiento

Para bajar "q" se trabaja con f'c menor

9.- Determinacin de los esfuerzos normales de compresin para la presa vacaSe determina con la siguiente frmula:

Donde:

3.348 e = -0.16

1.65

1

W son los valores para la presa vaca =

B = ancho de la presa =

L = 1.0 ml de la presa =

'..

'.

XSpRHYE

XWCv

E

L.B.qfSp'WCd

Sp

E

W'Roca

Concreto

De acuerdo a ello se diseandientes de sujecin

Seccin o zona de deslizamientoB

B

e

LB

WP

61

.


13/20

0.8155

3.2426

10.- Los esfuerzos normales de compresin con la presa llenaP' max = 9.13 (Tn/m)

0.91 (Kg/cm)

P' min = -3.55 (Tn/m)

-0.35 (Kg/cm)

En el presente caso se puede calcular los esfuerzos normales de corte con la e' max.

11.- Esfuerzos de compresin paralela a la cara aguas arriba de la presa (n) vacaPara el caso la cara de aguas arriba de la presa, es perpendicular a la base y por ende:

0.082 (Kg/cm)

Asumir como valor prximo a = 0

= ngulo del nivel fretico paramento mojado

12.- Esfuerzo principal de compresin paralelo a la cara aguas abajo de la presa (n') vaca

n' = Pmax (1+tan) = 1.83 (Kg/cm)generalmente = 45

Tan 45 = 1

13.- Esfuerzo horizontal de corte en la cara aguas abajo de la presa (t') vacias

t = Pmax (tan) = 0.000 (Kg/cm)

generalmente = 0Tan (0) = 0

14.- Esfuerzo horizontal de corte en la cara aguas abajo de la presa (t') vacias

t' = Pmax (tan) = 0.649 (Kg/cm)generalmente = 45

Tan (45) = 1

m/enTn...........B

e61

BL

WminP

m/enTn..........B

e61

BL

WmaxP

)cm/Kg....(..........B

'e61

BL

'W'P

)Tn(1Pmaxn

0;0)(0TnTn2

2


14/20

DATOS:b = 0.15 m Cd = 0.6 para orificios

Ht = 2.11 m g = 9.81 m/seg2

h = 0.15 m

Qdis = 0.088 m/seg

Pendiente del canal . S = 0.0035 m/m

Material del canal aductor. Concreto con n = 0.021 (Manning)

Plan Meris

M.E.H

z = 0 Talud (canal rectangular)

m = 2 relacin fondo altura

b = f adems

f = m * a = 2a

A = 2a rea

P = 4a permetro mojado

R = a/2

reemplazando los valores, calculamos el valor de "a"

a = 0.25 reemplazando valores :

Y = 0.25 m P = 1.00 mb = 0.50 m R = 0.13 mA = 0.13 m2 V = 0.70 m/s

0.45 0.25

0.50

CANAL ADUCTOR DEL DESARENADOR

C LCULO DEL CANAL ADUCTOR AL DESARENADOR

DISEO DEL DESARENADOR

2

3

Tdis hH*g*2*Cd*b*3

2Q

22 zz1*2m

n

S*R*AQ

2

1

3

2


15/20

UNIDAD Diseo

m3/s 0.088

m/s 0.054

m 0.50

mm 0.500

1.800

m 1.500

m 1.000

m2 1.50

m/s 2.01

0.12

seg 18.52u < W

m/seg 0.02 Ok!

m/seg 0.02 Ok!

m/seg 0.02 Ok!

m 5.66

m 5.54

m 6.03

seg 2.81

seg 2.75

seg 3.00

seg 26.21seg 25.64

seg 27.92

K L

1.18 2.62

1.5 3.33

1.2 2.67

2.44

m 2.3

m 2.3m 2.9m 1.5m 1.0

DATOS

Q=Caudal de diseo

W (Velocidad de Sedimentacin) segn Arkhangelski

B' (Ancho del canal aductor)

D (Dimetro de partcula a sedimentar)M (coeficiente de velocidad segn Krochin y Rossel)

B (Ancho del Desarenador)

H (Altura del Desarenador)

rea de la seccin del desarenador

rea=B*H

Velocidad crtica de flujo a sedimentar

V= A*SQR(M)

Velocidad en el desarenador

Vd =

Tiempo de sedimentacin

T = H/wCOMPONENTE Normal de Turbulencia

U= (0,132*V)/(RAIZ(H)) (segn Velikanov)

U= V/(5,7+2,3*H)(segn I.V.Egiasarov)

U= V/(6,6*H^0,75)(segn F.F.Gubin)

Longitud del Canal

L = hV/(W-u)

L1

L2

L3

Verificacin del tiempo (TL)

Verificacin del tiempo de cada(Tc)

Longitud de la cmara de Sedimentacin

L= K*(H*V/W)

K (SOKOLOV)

K (ISHIBASHI)

K (KROCHIN)

L=V*H/(W-0,04*V)

Por Arkagelski

Base del desarenador=Alto del desarenador=

Clculo de la longitud de transicin

LT=(B-B')(2*Tan(12,5))

Longitud de transicin=Longitud del sedimentador=


16/20

ecuacin de Dominguez

Donde:L = Longitud del vertedero lateral 0.15Q = Caudal de excedencias:

Q = 0.088 - 0.012Q = 0.076 m/segg = aceleracin de la gravedad g = 9.81H = Altura de carga en el vertedor H = 0.05Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64

El valor de C vara entre 0.45 - 0.7, dependiendo de lascaractersticas de entrada

Qd = 0.003 bancho del vertedor 1.5 a = 0.6 mh1 = 0.05 m

A = 0.975 m2

= -0.00003

ITERANDO LOS VALORES SE TIENE:

n h H A Q Q L1 - 0.05 0.975 0.076 0.003 0.152 -0.00003 0.0500 0.97496 0.0795 0.003 0.15003 -0.00003 0.0499 0.97492 0.0827 0.003 0.15004 -0.00003 0.0499 0.97488 0.0858 0.003 0.15005 -0.00003 0.0499 0.97483 0.0890 0.003 0.1500

ENTONCES AHORA TENEMOS :

DISE O DE VERTEDOR DEL DESARENADOR

23

d h*L*Cd*g2*3

2Q

22

d

A*gA

b*Q

Q*QH

H

b*haA 1


17/20

L = 0.15

n = 4

L = 0.75 m

= 0.20

= 0.75

H

L

23

d h*L*Cd*g2*3

2Q

'LL*nL


18/20

ecuacion de Dominguez

Donde:L = Longitud del vertedero lateral 40.00Q = Caudal de excedencias:

Q = 27.000 - 12Q = 15.000 m/segg = aceleracin de la gravedad g = 9.81H = Altura de carga en el vertedor H = 0.10Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64

El valor de C vara entre 0.45 - 0.7, dependiendo de lascaractersticas de entrada

Qd = 2.391 bancho del vertedo 10 a = 2 mh1 = 0.10 m

A = 21 m2

= -0.00850

n H H A Q Q I

- 0.10 21 15.000 2.391 40.00

1 -0.00850 0.09150 20.91501 17.391 2.092 40.002 -0.00878 0.08273 20.82726 19.483 1.799 40.00

3 -0.00860 0.07412 20.74122 21.282 1.526 40.004 -0.00811 0.06601 20.66009 22.807 1.282 40.005 -0.00743 0.05858 20.58580 24.089 1.072 40.006 -0.00666 0.05192 20.51917 25.161 0.894 40.007 -0.00589 0.04603 20.46030 26.055 0.747 40.008 -0.00515 0.04088 20.40877 26.802 0.625 40.009 -0.00448 0.03639 20.36393 27.427 0.525 40.00

DISE O DE VERTEDOR DEL DESARENADOR

23

d h*L*Cd*g2*3

2Q

22

d

A*gA

b*Q

Q*QH

H

b*haA 1


19/20

ENTONCES AHORA TENEMOS :

L = 40.00

n = 7

L = 320 m

= 0.10

= 0.00

H

L

23

d h*L*Cd*g2*3

2Q

'LL*nL


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