Diseño Captacion y Reservorio
-
Upload
edhuin-flores-sanchez -
Category
Documents
-
view
264 -
download
10
description
Transcript of Diseño Captacion y Reservorio
DISEÑO DE LA CAPTACIÓN
CAPTACIÓN DEL MANANTIAL DE LADERA (C1)
1.- DATOS DEL PROYECTO :
Capacidad del manatial: 7.00 lt/s 36.43
Caudal a captar : 2.55 lt/s
2.- DISEÑO :
Cálculo de la distancia entre el punto de afloramiento y la Cámara humeda:
Velocidad :
Velocidad Máxima Recomendada: V = 0.6 m/s
Carga necesaria sobre el orificio de entrada que permiteproducir la velocidad de pase:
Asumido : H = 0.40 m
Reemplazando :V = 2.24 m/s
Como V > 0.6 m/s, por lo tanto se asume para el diseño:
V = 0.50 m/s
La perdida de Carga en el orificio será :
ho =
ho = 0.02 m
La Perdida de Carga será :
Hf = H - ho
Hf = 0.38 m
La longitud de afloramiento :
L = Hf/0.30
L = 1.27 m
Ancho de la Pantalla (b):
Diámetro de la Tubería de Entrada(D) :
V=[2gH/1.56]1/2
1.56V2/2g
A = Q/CdV
Tomando : Cd = 0.80
A = 0.0064
El dimetro del orificio será definido mediante:D =D = 9.01 cmD = 3.55 Pulg
Por lo tanto :D = 4.00 Pulg
Número de Orificios :
Como D > 2", diámetro máximo recomendado se hará orificos.
Tomando : D = 2.00 Pulg
NA =
NA = 5.00 orificios
Ancho de Pantalla :
b = 2(6D) + NAD + 3D(NA-1)
b = 147.32 cmSe tomará :
b = 1.50 m
Altura de la Cámara Húmeda (Ht) .
Ht = A + B + H + D + E
Donde :A = 10.00 cm (mínimo)B = 5.00 cm (Dcanastilla de salida)H = ?? altura de aguaD = 3.00 cm (mínimo)E = 30.00 cm (Se ha tomado 30 cm)
H =
A = Area de la tubería de salidaD = 2.00 PulgA = 0.0020H = 12.586 cmHt = 60.59 cm
Se considerará :Ht = 1.00 m …Altura de la cámara húmeda
m2
(4A/π)1/2
A(Dcalc)2/A(Dasumido)2+1
1.56 Q2/2gA2
m2
Dimensionamiento de la Canastilla :
Diámetro de la Canastilla :
Dc = Diámetro de la Tubería de salida a la Linea de conducción:
Dc = 2.00 Pulg
Dcanastilla = 2DcDcanastilla = 4.00 Pulg
Longitud de la Canastilla :
3Dc < L < 6Dc
L = 3Dc= 15.24L = 6Dc= 30.48
L = 20.00 cm Asumido Ranuras :
Ancho = 5.00 mmLargo = 7.00 mm
Ar = 0.000035Atub.Cond = 0.00203
At = 0.00405
Debe cumplirse que :
At ≤ 50%Ag
Dg = 4.00 PulgL = 20.00 cm
Ag = 0.0102 OK
#Ranuras = At/Ar#Ranuras = 115.82#Ranuras = 116
Rebose y Limpieza :
* Las tuberías de Rebose y Limpieza tienen el mismo diametro
* Las tubería de limpia debera de colocarse con una pendiente de 1.5%
D =
hf = Perdida de Carga Unitaria
hf = 0.015 m/m
m2
m2
m2
0.71 Qmax0.38/hf0.21
D = 2.45 Pulg
D = 3.00 Pulg
Con Cono de Rebose de 3 x 4 pulg.
CAPTACIÓN DEL MANANTIAL DE LADERA (C2)
1.- DATOS DEL PROYECTO :
Capacidad del manatial: 8.00 lt/s
Caudal a captar 4.00 lt/s
2.- DISEÑO :
Cálculo de la distancia entre el punto de afloramiento y la Cámara humeda:
Velocidad :
Velocidad Máxima Recomendada: V = 0.6 m/s
Carga necesaria sobre el orificio de entrada que permiteproducir la velocidad de pase:
Asumido : H = 0.40 m
Reemplazando :V = 2.24 m/s
Como V ≤ 0.6 m/s, por lo tanto:
Se toma : V = 0.50 m/s
La perdida de Carga en el orificio será :
ho =
ho = 0.02 m
La Perdida de Carga será :
Hf = H - ho
Hf = 0.38 m
La longitud de afloramiento :
L = Hf/0.30
L = 1.27 m
Ancho de la Pantalla (b):
Diámetro de la Tubería de Entrada(D) :
A = Q/CdV
Tomando : Cd = 0.80
V=[2gH/1.56]1/2
1.56V2/2g
A = 0.0100
El dimetro del orificio será definido mediante:
D =D = 11.28 cmD = 4.44 Pulg
Por lo tanto :D = 5.00 Pulg
Número de Orificios :
Como D > 2", diámetro máximo recomendado se hará orificos.
Tomando : D = 2.00 Pulg
NA =
NA = 7.25 orificios
N.A = 8.00
Se distribuiran en dos capas para reducir el ancho de pantalla
NA /2 = 4 orificios
Ancho de Pantalla :
b = 2(6D) + NAD + 3D(NA-1)
b = 127.00 cmSe tomará :
b = 1.30 m
Altura de la Cámara Húmeda (Ht) .
Ht = A + B + H + D + E
Donde :A = 10.00 cm (mínimo)B = 5.00 cm (Dcanastilla de salida)D = 3.00 cm (mínimo)E = 30.00 cm (Se ha tomado 30 cm)
H =
A = Area de la tubería de salidaD = 2.00 Pulg
A = 0.0020H = 30.968 cmHt = 78.97 cm
Se considerará :Ht = 1.00 m ….. Altura de la cámara húmeda
Dimensionamiento de la Canastilla :
Diámetro de la Canastilla :
m2
(4A/π)1/2
A(Dcalc)2/A(Dasumido)2+1
1.56 Q2/2gA2
m2
Dc = Diámetro de la Tubería de salida a la Linea de conducción:
Dc = 2.00 Pulg
Dcanastilla = 2DcDcanastilla = 4.00 Pulg
Longitud de la Canastilla :
3Dc < L < 6Dc
L = 3Dc= 15.24L = 6Dc= 30.48
L = 20.00 cm Asumido Ranuras :
Ancho = 5.00 mmLargo = 7.00 mm
Ar = 0.000035
Atub.Cond = 0.00203
At = 0.00405
Debe cumplirse que :
At ≤ 50%Ag
Dg = 4.00 PulgL = 20.00 cm
Ag = 0.0102 OK
#Ranuras = At/Ar#Ranuras = 115.82#Ranuras = 116
Rebose y Limpieza :
* Las tuberías de Rebose y Limpieza tienen el mismo diametro
* Las tubería de limpia debera de colocarse con una pendiente de 15%
D =
hf = Perdida de Carga Unitaria
hf = 0.015 m/m
D = 2.90 Pulg
D = 3.00 Pulg
Con Cono de Rebose de 3 x 4 pulg.
m2
m2
m2
0.71 Qmax0.38/hf0.21
CAPTACIÓN DEL MANANTIAL DE LADERA (C3)
1.- DATOS DEL PROYECTO :
Capacidad del manatial: 10.00 lt/s
Caudal a captar : 7.00 lt/s
2.- DISEÑO :
Cálculo de la distancia entre el punto de afloramiento y la Cámara humeda:
Velocidad :
Velocidad Máxima Recomendada: V = 0.6 m/s
Carga necesaria sobre el orificio de entrada que permiteproducir la velocidad de pase:
Asumido : H = 0.40 m
Reemplazando :V = 2.24 m/s
Como V > 0.6 m/s, por lo tanto:
Se toma : V = 0.50 m/s
La perdida de Carga en el orificio será :
ho =
ho = 0.02 m
La Perdida de Carga será :
Hf = H - ho
Hf = 0.38 m
La longitud de afloramiento :
L = Hf/0.30
L = 1.27 m
Ancho de la Pantalla (b):
Diámetro de la Tubería de Entrada(D) :
A = Q/CdV
V=[2gH/1.56]1/2
1.56V2/2g
Tomando : Cd = 0.80
A = 0.0175
El dimetro del orificio será definido mediante:D =D = 14.93 cmD = 5.88 Pulg
Por lo tanto :D = 6.00 Pulg
Número de Orificios :
Como D > 2", diámetro máximo recomendado se hará orificos.
Tomando : D = 2.00 Pulg
NA =
NA = 10.00 orificios
Se distribuiran en dos capas para reducir el ancho de pantalla
NA /2 = 5 orificios
Ancho de Pantalla :
b = 2(6D) + NAD + 3D(NA-1)
b = 147.32 cmSe tomará :
b = 1.50 m
Altura de la Cámara Húmeda (Ht) .
Ht = A + B + H + D + E
Donde :A = 10.00 cm (mínimo)B = 5.00 cm (Dcanastilla de salida)D = 3.00 cm (mínimo)E = 30.00 cm (Se ha tomado 30 cm)
H =
A = Area de la tubería de salidaD = 2.50 PulgA = 0.0032H = 38.846 cmHt = 86.85 cm
Se considerará :Ht = 1.00 m …Altura de la cámara húmeda
m2
(4A/π)1/2
A(Dcalc)2/A(Dasumido)2+1
1.56 Q2/2gA2
m2
Dimensionamiento de la Canastilla :
Diámetro de la Canastilla :
Dc = Diámetro de la Tubería de salida a la Linea de conducción:
Dc = 2.50 Pulg
Dcanastilla = 2DcDcanastilla = 5.00 Pulg
Longitud de la Canastilla :
3Dc < L < 6Dc
L = 3Dc= 19.05L = 6Dc= 38.10
L = 30.00 cm Asumido Ranuras :
Ancho = 5.00 mmLargo = 7.00 mm
Ar = 0.000035Atub.Cond = 0.00317
At = 0.00633
Debe cumplirse que :
At ≤ 50%Ag
Dg = 5.00 PulgL = 30.00 cm
Ag = 0.0191 OK
#Ranuras = At/Ar#Ranuras = 180.97#Ranuras = 180
Rebose y Limpieza :
* Las tuberías de Rebose y Limpieza tienen el mismo diametro
* Las tubería de limpia debera de colocarse con una pendiente de 15%
D =
hf = Perdida de Carga Unitaria
hf = 0.015 m/m
D = 3.59 PulgD = 4.00 Pulg
Con Cono de Rebose de 3 x 4 pulg.
m2
m2
m2
0.71 Qmax0.38/hf0.21
DISEÑO DE TANQUE DE RECOLECCIÓN
DISEÑO DE LINEA DE CONDUCCIÓN
DATOS:Cota de Captación = 3405.50 msnmCota de Reservorio = 3282.00 msnmQmd = 13.55 L/sLongitud de L.C = 739 m
Carga Disponible = Cota Captación -Cota ReservorioCarga Disponible = 123.50 m
Para la instalación de la linea de condución se proyectta el uso de tuberia de clase 10 yCh = 140Los diametros y longitudes serán definidos mediante calculos hidraulicos considerando velocidades máximas y mínimas de 3.0 m/s y 0.6 m/s respectivamente, mientras para la ubicación de camara de rompe presión, se considera presiones estaticas máximas de 70 m
123.50
La carga diponible entre la camara de captación y reservorio es: 123.50 m. esta valor es mayor que la presión máxima que sopopratarian las tuberias PVC, por lo que es necesario construir una camara rompe presión
1.- Diseño del primer tramo ( camara de captación a camara rompe presión)
Ver figura Nº 01
Cota CPR = 3340.5 m.s.n.m
Carga Disponible = Cota Captación -Camara rompe presión
carga disponible = 3405.50 - 3340.50
carga dispon. = 65.00 m
Longitud = 268.26 m
Calculo preliminar de la perdida de la carga unitaria disponible
hf = carga dispon./Long.
hf = 0.242 m/m
Cálculo del diámetro:
D = 2.574 pulg.
En base a esta información, se proyecta a realizar una combinación de tuberías considerando una presión residual de 10 m. y diametros comerciales de 21/2" y 3"
hf =
D=0 .71∗Q0 .38
hf 0 . 21
Verificamos la velocidad para cada uno de los diámetros
Q/A
2.97 m/sg
Q/A
4.28 m/sg
Como la velocidad del diametro 21/2" está fuera del rango de velocidades, por tanto ya no se realizará la combinación de tuberías ; considerando únicamente el diametro de 3"
D = 3.00 pulg
Cálculo de altura de presiones
hf = 29.13 m
3376.37 m
Alt presión CPR = Cota piez CPR. - CG CPR.
Alt. Pres. CPR = 35.87 m
2.- Diseño del segundo tramo ( camara de rompe presión a Reservorio)
Ver figura Nº 02
Carga Disponible = Cota rompe presión -Cotade reservorio
carga disponible = 3340.50 - 3282
carga dispon. = 58.50 m
Longitud = 475.74 m
Calculo preliminar de la perdida de la carga unitaria disponible
hf = carga dispon./Long.
hf = 0.123 m/m
Calculo del diámetro:
Vø3" =
Vø3" = (conforme VФ3" < 3.0 m/sg)
VФ21/2" =
VФ21/2" = (VФ21/2 >3.00 m/sg)
Cota piez.(CPR) = CG cap - hf
Cota piez.(CPR) =
hf =107∗L∗Q1.85
5 .813∗Ch1.85∗D4 .87
D = 2.969 pulg.
En base a esta información, se considera el diametro de 3"
D = 3.00 pulg.
Cálculo de altura de presiones
hf = 51.66 m
Cota piez.Reservorio= Cota piez.CRP- hf
3324.71 m
Alt presión Reservorio = Cota piez CPR. - CG Reservorio
Alt. Pres. Rev. = 42.71 m
deseño de la linea de conducción total
Ver figura Nº 03
Cota piez.(CPR) =
D=0 .71∗Q0 .38
hf 0 . 21
hf =107∗L∗Q1.85
5 .813∗Ch1.85∗D4 .87
velocidades máximas y mínimas de 3.0 m/s y 0.6 m/s respectivamente, mientras para la ubicación
DISEÑO DE LA CAMARA ROMPE PRESION
1.- DATOS DEL PROYECTO
Q = 13.55 l/sDingreso = 3.00 Pulg
Dsalida = 3.00 Pulg
2.- DISEÑO
2.1.- Carga Requerida para que fluya el gasto(H) :
V = 2.97 m/sH = 0.70 m
Para el diseño se asume una altura de :
H = 0.70 m
2.2.- Altura Total de la Cámara Rompe Presión(Ht) :
Ht = A+H+BL
A = Altura mínima (10cm) 0.10H = Carga de Agua 0.70BL = Borde Libre (mínimo 40 cm) 0.40
Ht = 1.20 m
Se Tomará :
Ht = 1.30 m
Además se considera una sección interna de 0.70 x 0.70 m
H = 1.56 V2/2g
V = 1.9735 Q/D2
DISEÑO DEL RESERVORIO
1.- DATOS DEL PROYECTO :
Pf = 6000 HabitantesDotación = 150 lt/hab/día
Qp = 10.42 lt/sf'c = 175 Kg/m2
2.- CALCULO DEL VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO :
Vol.almacenamiento = V. regulación + V. reserva
2.1.- Volumen de Regulación :
0.25Qp(86.4)
225.07
2.2.- Volumen de Reserva :
Vres = 112.54
2.3.- Volumen de Incendio:
Como la población es menor que 10,000 hab. Por lo tanto no se considera Dotación contra incendios
Vol. Almac. = 337.61
340.00
3.- DIMENSIONAMIENTO DEL RESERVORIO :
Asumiendo:D/h = 2.50
Resulta:h = 4.55 mD = 10.57 mBL = 0.30 m
Resultando:
D = 10.00 mh = 4.60 m
B.L = 0.30 m
4.- DISEÑO ESTRUCTURAL DEL RESERVORIO.
4.2.- Tension en los anillos circulares de la pared del taque base empotrada borde superrior libre sometido a carga triangular
Vreg =
Vreg = m3
Vres = Qp x T , donde: T = 3 hrs
m3
m3
Valm = m3
Se escoge una sección circular (pues Valm = 340.0 m3 > 100m3) :
V =π4∗D2∗h
h=3√ Vol4 .9087
T = coeficiente *wHR ….. (1)
El signo positivo indica tensión
7.053
Coeficientes en el puntoH²/Dt 0.0H 0.1H 0.2H 0.3H 0.4H 0.5H. 0.6H 0.7H 0.8H 0.9H6.0 0.018 0.119 0.234 0.344 0.441 0.504 0.514 0.447 0.301 0.1128.0 0.011 0.140 0.218 0.335 0.443 0.534 0.575 0.530 0.381 0.151
Interpolando y Remplazando en la ecuacion (1)
Tension en el punto (kg)H²/Dt 0.0H 0.1H 0.2H 0.3H 0.4H 0.5H. 0.6H 0.7H 0.8H 0.9H7.053 329.21 2991.38 5188.19 7802.98 10167.23 11955.4 10534.47 11286.41 7892.07 3048.42
4.2.- Momentos flectores en la pared del tanque con base empotrada borde superrior libre sometido a carga triangular
El signo positivo indica tensión en cara exterior
7.053
Coeficientes en el puntoH²/Dt 0.1H 0.2H 0.3H 0.4H 0.5H. 0.6H 0.7H 0.8H 9H 1.0H6.0 0.0001 0.0003 0.0008 0.0019 0.0032 0.0046 0.0051 0.0029 -0.0041 -0.01878.0 0.0000 0.0001 0.0002 0.0008 0.0016 0.0028 0.0038 0.0029 -0.0022 -0.0146
Interpolando y Remplazando en la ecuacion (2)
Momentos en el punto (kg-m)H²/Dt 0.1H 0.2H 0.3H 0.4H 0.5H. 0.6H 0.7H 0.8H 9H 1.0H7.053 4.61 18.95 47.11 50.68 229.45 355.47 429.77 282.27 -301.68 -1610.00
4.3.- Fuerza cortante en la base de la pared del tanque sometido a carga triangular
V = coeficiente *wH² ….. (3)
Coeficientes
H²/DtCarga Triangular Carga rectangular Momento en el base empotrada base empotrada borde
6.0 0.197 0.222 -4.4908.0 0.174 0.193 -5.180
Interpolando y Remplazando en la ecuacion (3)
Cortantes (kg)
H²/DtCarga Triangular Carga rectangular Momento en el base empotrada base empotrada borde
7.053 3912.20 4374.34 -102697.94
4.4.- Momentos Flectores en losa circular sin apoyo central sometida a carga uniforme
M = coeficiente * pR² ….. ( 4 )
El signo positivo indica compresion en la cara cargada
Coeficientes en el punto0.00R 0.10R 0.20R 0.30R 0.40R 0.50R 0.60R 0.70R 0.80R 0.90R 1.00R
Momento radial Mr0.075 0.073 0.067 0.057 0.043 0.025 0.003 -0.023 -0.053 -0.087 -0.125
Momento Tangencial Mt0.075 0.074 0.071 0.066 0.059 0.050 0.039 0.026 0.011 -0.006 -0.025
El valor H² / Dt = (4.60)^2 / (10.00 * 0.30 ) =
T = coeficiente *wH3 ….. (2)
El valor H² / Dt = 4.60^2 / ( 10.0 * 0.30 ) =
Remplazando en la ecuacion (4)
Momentos en el punto0.00R 0.10R 0.20R 0.30R 0.40R 0.50R 0.60R 0.70R 0.80R 0.90R 1.00R
Momento radial Mr### 4380.00 4020.00 3420.00 2580.00 1500.00 180.00 -1380.00 -3180.00 -5220 -7500
Momento Tangencial Mt### 4440.00 4260.00 3960.00 3540.00 3000.00 2340.00 1560.00 660.00 -360.00 -1500
4.5.- Espesor de la pared
e = [6*M/ftb] ^0.5Donde :
M = -1610.0023 Kg/m. -161000.23 Kg/cm.
ft = 0.85 * (f'c) ^0.5= 11.24 kg/cm2
b = 100.0cm
e = 29cm
Por construcción será:
e= 30 cm
4.6.- Espesor de la losa superior
Espesor de los apoyos: 30cm
Luz interna : 10.0 m
Luz calculo (L): 10.0+2*0.30/2 = 10.3
e = L/36 = 0.29m = 0.30m
Según el RNC en losa maciza en dos sentidos los Momentos flexionantes enlas fajas centrales son: MA = MB = CWL^2
Donde: C = 0.036
Metrado de cargas: PP = 0.25*2400 = 720 Kg/m2
CV = 150 Kg/m2W = 870 Kg/m2
Reemplazando: MA = MB = 3322.739 Kg-m
Peralte efectivo mínimo:d=(M/(R*b))^0.5
Donde:
b = 100.0cmFc = 79.0 kg/cm2Fs = 1400.0 kg/cm2
n = Es/Ec = n = 10.165626k=1/(1+Fs/(n*Fc)) = 0.3645273j = 1-k/3 j = 0.8784909R=0.5*Fc*j*k R = 12.64924
MA = MB =M = 3322.739 Kg-m
d = 16.21cm
El espesor total considerando recubrimiento de 2.5 cm., será igual a:18.71cm siendo menor que el espesor minimo encontrado(e = 30 cm.) diseño, considerando
d = 30 - 2.5 = 0.275 md = 0.275 m e= 0.30cm
4.7.- Espesor de la losa de fondo
MOMENTOS FINALES.Empotramiento(Me) = 1500.00 Kg-m
CHEQUEO DEL ESPESOR (método elástico):
e=(6M/(Ft*b))^0.5Reemplazando: e = 28.291 cm
Considerando recubrimiento de 4cm. Entonces:d= 4.00cme = 30.0cmd = 26.0cm
DISTRIBUCIÓN DEL ACERO(método elástico)
As =M/(Fs*j*d)
Donde.:M= Momento máximo absoluto en Kg-mFs= Fatiga de trabajo en Kg/cm2
j= Relación entre la distancia de la resultante de los esfuerzos decompresión al centro de gravedad de los esf. De tensión.
d= Peralte efectivo en cm.
EN LA PAREDDel cuadro de momentos tenemos.
M = 1610.00 Kg-m
Para resistir los momentos originados por la presión del agua y tener unadistribución de la armadura se cosidera:
Fs = 900 Kg/cm2n = 9 (más recomendable)
Conocido el espesor de 25cm. Y el recubrimiento de 7.5cm. Se define unperalte efectivo d=18.71.5cm. El valor de "j" es igual a 0.85 defido con k=0.441
Asmín.=0.0015*b*e = 4.5Para: b= 100.0cm e= 30.0cm
Los calculos adicionales se muestran en cuadro de resumen:
LOSA DE FONDO:La cuantia minima se determina mediante la siguiente relación:El máximo momento absoluto es: 1500.00 Kg-m
Peralte:d= 26.0cmb = 100.0cm e = 30.0cm
Asmín = 0.0017*b*e = 5.10 cm2
Los calculos adicionales se muestran en cuadro de resumen:
LOSA DE CUBIERTA:Para el diseño se conciderará el momento en el centro de la losaLa cuantia minima se determina mediante la siguiente relación:
M = 3323kg-mFs = 1400 kg/cm2
j = 0.88d = 0.275mb = 100.0cme= 0.300m
Asmín = 0.00017*b*e = 5.10 cm2
Los calculos adicionales se muestran en cuadro de resumen:
4.8.- Chequeo por esfuezo cortante y adherencia
EN LA PARED:
La fuerza cortante total máximo (V) será: Reemplazando: 3912.20187El esfuerzo nominal (v) se calcula del siguiente modo:
v = V/(j*b*d)j = 0.875b= 100.0cmd= 27.50cmv= 1.626 Kg/cm2
El esfuerzo permisible nominal en el concreto, para muros no excederá a:
Vmáx= 0.02*f'c = 3.50 kg/cm2
Por lo tanto, las dimensiones del muro satisfacen las condiciones de diseño.
Adherencia:u=V/(G*j*d)
So: Acero de 3/8" @ 15cm. = 40cmEntonces u 4.065 Kg/cm2
El esfuerzo permisible por adherencia(u máx.) para f'c=175 Kg/cm2es:
u máx. = 0.05*f'c = 8.75 Kg/cm2Como u < u máx entonces. OK !
LOSA DE CUBIERTA:
El esfuerzo cortante máximo (V) es iguaqal a:V=W*S/3 = 2987 Kg/m.
El esfuerzo cortante unitario será:v=V/(b*d) = 1.08618182 Kg/cm2
El máximo esfuerzo cortante unitario (v máx) es:v máx.=0.29*(f'c)^0.5 = 4.2025 Kg/cm2
Como v < v máx entonces. OK !
Adherencia:u=V/(G*j*d) 8.243 Kg/cm2
G= 15u máx. = 0.05*f'c = 10.50 Kg/cm2
Como u < u máx entonces. OK !
Resumen del cálculo estructural y distribución de armadura:
DESCRIPCIONPARED Losa Losa
Vertical Horiz. Cubierta FondoMomentos "M" (Kg-m) 1610.00 1103.16 3322.74 735.00Espesor util "d" (cm) 27.50 27.50 27.50 26.00fs(Kg/cm2) 900.00 900.00 1400.00 900.00 n 9.00 9.00 10.17 9.00fc (Kg/cm2) 79.00 79.00 79.00 79.00k=1/(1+fs/(n*fc)) 0.44 0.44 0.36 0.44j = 1-(k/3) 0.85 0.85 0.88 0.85As=(100*M)/(fs*j*d) (cm2) 7.63 5.23 9.82 3.68C 0.0015 0.0015 0.0017 0.0017b (cm ) 100.00 100.00 100.00 100.00e (cm ) 30.00 30.00 30.00 30.00As mín=C*b*e (cm2)* 4.50 4.50 5.10 5.10 As (cm2) ** 7.81 5.68 5.68 4.26As mín. (cm2) *** 4.26 4.26 3.55 4.26Distribución (3/8")(m) 0.09 0.125 0.125 0.17
* Cuantía mínima** Area efectiva del acero** Area efectiva del acero mínimo.
DISEÑO DE CRUCE SUSPENDIDO