DISEÑO DE LA CAPTACIÓN

QMÁXIMO = 0.5 m3/seg

QMEDIO = 0.00216 m3/seg

QREQUERIDO = 0.00102 m3/seg

LONG. DE AZUD = 4 m

1.- PREDIMENCIONAMIENTO DE LA VENTANA DE CAPTACIÓN (como vertedor en época de estiaje)

fórmula de Francis

b

Q = caudal en m3/s 0.00216

b = anchura de la cresta del vertedor en (m) 0.4 h 0.021

h = carga sobre el vertedor en (m) 0.021

n = número de contracciones 2 0.4

Qdis 0.002203

2.- CÁLCULO DE LA VENTANA DE CAPTACIÓN (como orificio en máxima avenida)

Qreq = 0.5 m3/s

Cd = 0.6 coef. de descarga para orificios

b = 0.4 m

g = 9.81 m/seg2

Hc = 0.15 m

Calculando Hr

Hr = 0.835 m

Hr = 0.3 m (asumido)

Dimensiones de la Ventana:

h = 0.15 m

b = 0.4 m

3.- DIMENSIONES DEL AZUD Y COMPUERTA DE LIMPIA

P = ho + Hr altura del azud

ho = 0.5 m

Hr = 0.3 m

Altura del Azud

P = 0.8 m

P = 1.1 m Asumimos

2

3

atanven h10nh

b84.1Q

2

3

c2

3

r HH*g*2*b*Cd*32

Qreq

Dimensiones de la compuerta de limpia

H = 1.1 m

B = 0.4 m

Caudal de Máxima Avenida Q= 0.5 m³/seg

Ancho del Azud B= 4 m

Compuerta limpia b'= 0.6

Ancho del Vertedor b= 0.5 m

Nº de contracciones laterales n= 1

Altura de carga de las aguas sobre el azud H1=

Coeficiente de Gasto (Manual de c= 2.2 (por su perfil cimacio y por ser de concreto)

Hidraulica-J.L. Gomez Navarro)

Altura de sedimentos = 0.5 m

Altura de la ventana de captación = 0.15 m

Ho= 0.65

* Cresta del Azud Agua Arriba

(Ec. De Francis)

Altura máx. de aguas sobre la cresta del Azud

Tanteando: L= 4

Q= 0.5 m³/sg

H1 = 0.6480 m Q= 0.5 igual

* Velocidad de acercamiento:

V = 0.096300695416 m/seg

* Cálculo de h

h = 0.000472672 m

* Altura máxima sobre la cresta del azud (Ataguia)

HT = 1.30 m

Q

A A

B=4.00m

Ventana de Captación

Canal de Limpia

2

3

210

2

2

11

HHgB2

QH

10nH

bcQ

01 HHBQ

V

g2V

h2

hHHH T 10

Cálculo de la velocidad al pie del azud

= 1.30 m (Condición mas crítica)

V2 = 5.05 m/seg

Cálculo del tirante antes del resalto (H2)

Por continuidad:

A= H2 * 0.5

H2 = 0.19812 m

* Cálculo del Tirante aguas abajo (H3)

H3 = 0.920 m

* Nivel del perfil del azud aguas abajo

máximas crecidas (H+0.50)

HT2 = 1.42 m

* Cálculo de la longitud de Escarpe (L)

Según Schokolitsch:

C = 2

Donde: H=Ho+H1+H2 H = 1.496

L = 1.50 m

Según Lindquist:

L = 3.610 m

Según Becerril:

L = 1.981 m

HT

H1

H3

H2

Ho

Cabeza

Escarpe

Contraescarpe

AZUDFrente

Q

CORTE A-A

Ataguia

T2 gH2V

2V*AQ

gHV2

4H

2H

H 222

222

3

50.0HH 3T2

21

H.C.612.0L

)HH(*5L 23

2H*10L

Entonces, comprobando:

F = 3.6 < 4

(salto oscilante-régimen de transición)

Por lo que escogemos el valor máximo de los calculados anteriormente, el que sería:

L = 1.50 m próximo a 1.50 m

Geometría del perfil aguas arriba de la cresta vertedora para paramento vertical ó con talud 1:3

Altura de agua en máxima avenida Hd = 0.6480176

Hd = carga de diseño

= 0.34345

= 0.15164

= 0.08165

= 0.18339

R1 - R2 = 0.19181

Se tiene que hacer una verificación utilizando la formula de FROUDE, en el caso de que resulte F<=4, se escogerá el valor máximo de los anteriormente calculados, pero en el se hara uso de la fórmula:caso de que F>4,

X

Xc=0.283Hd

Y

X

Y

Yc=0.126Hd

Vert

ical

R2=0.234Hd

R1=0.530Hd

R1-R2=0.296Hd

3H*5L

21

2

2

H*g

VF

Hd530.0R 1

Hd234.0R 2

Hd126.0Yc

Hd283.0Xc

El diseño se efectua considerando el siguiente esquema:

Yc/Xc = 0.4452297

Tan Ɵ= 0.4771851

Ɵ= 24

Sen Ɵ= 0.4067

Ro= 0.247 m

Aguas abajo:

Y= 0.7258 X^1.85

X Y leyenda

0 0.000 línea de mampostería

0.1 -0.010 cara superior

0.2 -0.037 cara inferior

0.3 -0.078

0.4 -0.133

0.5 -0.201

0.6 -0.281

0.7 -0.374

0.8 -0.478

0.9 -0.595

1 -0.723

1.1 -0.862

1.2 -1.013

DETERMINACIÓN DEL PERFIL DEL AZUD

Derivando la expresion que define el perfil del cimacio, obtenemos la pendiente de la recta que define la tangencia en PT.

Y= 0.7258 X^1.85

dy/dx= 1.85*(0.7258) X ^0.85

dy/dx=

Tan ᾳ 1.34273 X ^0.85

Tan ᾳ

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4

-1.200

-1.000

-0.800

-0.600

-0.400

-0.200

0.000CREAGER

0.6 m

001.2

1.1

0

85.0

85.1

HdX

*5.0Y

Xc

YcTandonde

sen

YcXcRo 1

22

:2

Tan ᾳ 0.87

Acr Tan ᾳ = 0.87

ᾳ = 40.69

Hallando el Radio:

R= 0.2

Sen ᾳ

R= 0.3067 m

Secc

ión

de c

on

trol

1.2 1.50

0.65

1.1 0.920177941706176

0.1981212886151

CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE PIEDRAS DE LA ESCOLLERA

* Diseño Hidráulico Sviatoslav Krochin

Donde :

k = coeficiente para piedras esféricas. Se considera igual a: 0.86 y 1.20 para la

velocidad mínima y máxima de arrastre, respectivamente.

g = aceleración de la gravedad

Wa= peso volumétrico del agua (Kg/m³)

Wp= peso volumétrico del material que forman las piedras (Kg/m³)

D = Diámetro de una esfera equivalente a la piedra

v = volumen de la esfera

Wa = 1000 Kg/m³

Wp = 2700 Kg/m³

D = 0.4 m

g = 9.81 m/seg²

Kmax= 0.86

Kmin = 1.2

V.CRIT min = 3.14 m/seg

V.CRIT max = 4.38 m/seg

V.CRIT min > V. de acercamiento

Ok!

CÁLCULO DE LAS ALAS DE LA CAPTACIÓN

El ala de la captación dependen básicamente de la topografía y del régimen de flujo

que tiene el río (turbulento, laminar). Para el caso del proyecto se adoptó una longitud de

1.5m, debido a que los muros de encauzamiento de la captación esta junto al talud, que

viene hacer roca.

L = 1.2 m

al igual que el ángulo de inclinacion del ala, generalmente es 12º30', en éste caso también

estará en función de la topografía del terreno; por lo cual asumimos un ángulo de 15º

CÁLCULO DE LA LONGITUD DE LA ESCOLLERA

Para el cálculo de la escollera tomamos como referencia la fórmula empirica dada por:

Escollera aguas arriba

Lesc = 3*H1 Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jesús Ormachea C.

Lesc = 1.9 m

Escollera aguas abajo

Lesc = 1.8*D Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jesús Ormachea C.

donde: D = diámetro del enrocado

Db = altura comprendida entre la cota de la cresta del barraje y la cota

del extremo aguas abajo

q = caudal por metro lineal del vertedero

C = coeficiente de Bligh C = 9

Lesc = 0.72 Lt = -0.59654485567

asumidos Lesc = 1 m Lt = 1.2 m

Cauce natural

l=Longitud del tanque

Piso de tanqueElev. Pt

Colchón

dcH

P

Secc

ión

de c

on

trol

1

2 3

45

6 7

8

xD

D*Wa

WaWp*g*2*kCRIT.V

6

³Dv

cb Lq*D*C*67.0Lt

VERIFICACIÓN ESTRUCTURAL Y VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LA PRESA

Peso específico del Concreto = 2.4 Tn/m³ Diagrama de la Captación

a = 0.3

b = 1.1

c = 1.2

d = 0.5

e = 0.5

f = 1.5

g = 0.5

1.- Determinar el centro de Gravedad de la presa.

MOMENTOS C/R A EXTREMO DER.

SECCIÓN W (peso) DIST. c/r a OMOMENTO DISTANCIA MOMENTO

Wi * X VERTICAL Wi * Y

A 0.79 0.15 0.12 1.55 1.23

B 3.60 1.50 5.40 0.75 2.70

C 1.58 0.70 1.11 1.37 2.16

D 0.60 0.25 0.15 0.25 0.15

TOTAL 6.58 6.78 6.24

PUNTO DE APLICACIÓN DE LA RESULTANTE:

Xc= Wi * X 1.0 m Yc = Wi * Y 0.95 m

W W

2.- Determinación de la excentricidad de la presa vacía si se produce un sismo.

con una aceleración de la gravedad de 0.5 veces de la fuerza de gravedad.

(a=0.05*g)

Fs=W/g*a cha a izquierda) …..(a)

donde:

Fs: l sismo = ?

W: = 6.576 Tn

g: = 9.8 m/seg²

a: ravedad = 0.05 g

Fs = 0.033551020408163

Si W.m1-Fs.Y = 0 …(b)

Reemplazando (a) en (b):

m1 = 0.05.Y = 0.0474635036 m

De la figura:

Xe = e + b/2

e = Xn - b/2 …( c )

Donde "e" viene a ser la excentricidad

Así mismo:

XR = m1 + X … (d)

XR = 1.0781204379562 m

Reemplazando (d) en ( c )

e = (m1+ X) - b/2

e = -0.4 m

a

b

c

B

C

A WA

WB

WC

d

e f

g

D

m1

e

L

Fs

WFr

Y

x

B/2

B/2

Verificación

B= 3

B/3 < B/2 - m1 < 2/3B

1.00 < 1.45 < 2.00

OK! pasa por el tercio central

3.- Determinación de la resultante de la fuerza de la presa y del agua cuando se

produce la máxima avenida del proyecto actuando verticalmente.

p.e. del Agua 1 Tn/m³

H1 = 0.6480176255 m

H2 = 0.1981212886 m

H3 = 0.9201779417 m

MOMENTOS C/R A EXTREMO DER.

SECCIÓN W (peso) DIST. c/r a OMOMENTO DISTANCIA MOMENTO

Wi * X VERTICAL Wi * Y

A 0.792 0.150 0.119 1.550 1.228

B 3.600 1.500 5.400 0.750 2.700

C 1.584 0.700 1.109 1.367 2.165

D 0.600 0.250 0.150 0.250 0.150

1 0.194 0.150 0.029 2.424 0.471

2 0.508 0.600 0.305 1.582 0.803

3 0.839 2.375 1.992 1.269 1.064

TOTAL 8.117 9.103 8.581

PUNTO DE APLICACIÓN DE LA RESULTANTE:

Xc= Wi * X 1.12 m Yc= Wi * Y 1.06 m

W W

0.65

1.1

Verificación

B = 3 0.5

B/3 < Xc < 2/3B

1.0 < 1.1 < 2.0

OK! pasa por el tercio central

4.-Cálculo de las subpresiones, valor total y punto de aplicación.

Sección Datos Área Sp X Sp.X

A SPA B/2 SPA-B/2

B SPB 2/3B SPB-2/3B

1.74802

H1 = 1.75 m

H2 = 0.50 m

H3 = 0.50 m

Xa = 1.50 m

Xb = 2.00 m

B = 3.00 m

1.00 Tn/m³

P1 = 1.75 Tn / m²

P2 = 0.50 Tn / m²

Sección Área Sp X Sp.X

A 1.01 1.01 1.50 1.51

B 2.51 2.51 2.00 5.02

3.51 6.52

X' = 1.86 m

a

b

c

B

C

AWA

WB

WC

d

e

f

g

D

H1

3

2

1

H2 H3

Agua

H1Presa

X'

B

SPA

SpSPB

Xa=B/2

P1=*H1

P2=*H2

H1 -H2 )

BHBH 22 32

32

33

22

1. 2121

BHHBHH

AGUA

BX b 3

2

5.-Cálculo de las Fuerzas horizontales

Para el cálculo de la resultante de las fuerzas horizontales, se considera:

5.1 En el sentido del río

a) El empuje Hidrostático (E1) (Avenida del proyecto)

2.53 Tn

Su linea de acción (L.A.)

0.75 m

Con respecto a la base

b) Empuje de aguas por sismo (E2)

1.37 Tn

a=aceleración sísmica de 0.05g a 0.07g Su línea de acción (L.A)

0.96 m

c) Empuje adicional por sedimentos (E3)

= 0.0625 Tn

= 0.5 Tn/m³

La altura H2 del sedimento se mide con el muestreador

H2 = altura de sedimento de asolves integrador de profundidades.

modelo VS - DH -48

Su línea de acción

0.17

d) Empuje adicional del suelo (E4)

0.1

0.8

0.17

e) Empuje adicional por la aceleración de la masa de concreto de la presa (Es)

Es = 0.05*W 0.33

LA = Y

W = peso de la presa 0.95

5.2 Las fuerzas que se oponen al sentido del río

En él, se consideran:

a) Peso de la losa de contraescarpe (zampeado)

1.80 H4 = 0.20

V = (e.L)*1 0.75 H5 = 0.92

H6 = 0.40

WLCWLOSA CONTRA ESCARPE = *V

H6

4/3*H1

1/3*H2

1/3*H3

1/3*H1

E'''

eE'

Wlosa

E''

Wagua H5

H4

E

E5

Y'YRH

E4

E3

E1

E2

E2 = 0.555*a*g*(H1)^2 =

LA = (4/3p)*(H/g) =

211 H

21

E

3H.A.L 1

agua.e.p

sedimento p.e.'

5.0'

H'*21

E 223

3.. 2HAL

suelo del altura H

agua.e.p

suelo.e.p"

8.0"

H"21

E

3

234

3.. 3HAL

b) Peso del agua sobre el contraescarpe

0.55915

2.35574

Éste peso generará un empuje contrario donde considerando un coeficiente

de fricción entre la losa y el material de relleno debajo de la losa es f=0.28

El empuje será: (cuña) F = fN = 0.66

Empuje Hidrostático (E")

0.019626022501259 altura de agua después de la presa p.e. agua

0.066040429538375

Empuje del suelo (E''')

0.064

0.8

Empuje contrario total (Ec)

= 0.74

Punto de aplicación de la resultante total:

Empuje Y E.Y

E1 2.527 0.583 1.472

E2 1.374 0.742 1.020

E3 0.063 0.167 0.010

E4 0.100 0.167 0.017

E5 0.329 0.949 0.312

- Ec -0.743 0.500 -0.372

3.649 2.459

YRH = 0.67

6.- Determinación de la resultante, magnitud, ubicación de la excentricidad

para la presa llena

Se toma en cuenta la quinta verificación:

0.67

De la figura tomando momentos con respecto a "O"

YRH = 0.67

E = 3.65

W = 8.12

Sp = 3.51

X = 1.03

X' = 1.86

Y' = 0.67

B = 3.00

XR = 1.08

mXXWRHYEmSp

mXBB

XWRHYEmSp

mXB

mXB

e

mXX

pero

eB

XWRHYEmSp

XB

e

Mo

R

R

''.

'22

'.

'2

'2

'

'

0'2

'.

2'

0

c.g.

C

X

FR

XR

e'SP

Río

YRH

B/2

E

W'

m

O

X'

Wac*f'E

24H21

"E

4H*31

.A.L

'''"' EEEEc

2L

*HHV* agua escarpe contra losa W W 54ac

2L

*HH*1*L*2

HH escarpe contra sobre aguas W W 54

54ac

26H''21

"E

*8.0''

= 0.42

m = 1.99

Realizando operaciones se obtiene "m" de (A)

Luego:

1.6343259288

B/3 < e' < 2/3B

1.00 < 1.63 < 2.00 Ok!

Por lo que la resultante debe estar dentro del tercio central y la presa será ESTABLE mas aún si se considera

a todos los efectos desfavorables, o sea que en el mismo momento se produce la máxima avenida de proyecto.

En este instante también se produce un sismo con el grado de aceleración de 0.05g, actuando de manera hori-

zontal de derecha a izquierda o sea en el sentido del empuje horizontal máximo.

7.- Determinación del coeficiente de seguridad al volteo

1.68

Para el caso y recurriendo a la figura anterior, se toman los momentos con respecto a la arista "P"

15.07

W=peso de la presa mas agua

X=distancia del punto de aplicación a "P"

8.98

Donde:

E = Empuje total horizontal

YHR = Distancia vertical del E c/r a "P"

Sp = Empuje de Subpresión

X' = Distancia horizontal de Sp c/r a "P"

mXXWRHYEmSp

mXBB

XWRHYEmSp

mXB

mXB

e

mXX

pero

eB

XWRHYEmSp

XB

e

Mo

R

R

''.

'22

'.

'2

'2

'

'

0'2

'.

2'

0

c.g.X

SP

YRH

E

W'X'

P

e' = (B/2)-X'+m ……. (excentricidad) =

)dadexcentric i.........(m'X2B

'e

X'*WMe

'X.SpY.EMv RH

volteode momento

destabilida de momento

Mu

MeC

C

v

v

Si coeficiente de volteo esta entre:

1.5 < Cv < 3 No se producirá volteo

1.5 < 1.68 < 3

Ok!

8.- Coeficiente de seguridad al "Deslizamiento"

Para la determinación de éste coeficiente se considera el caso más desfavorable o sea

el efecto combinado de los esfuerzos de fricción y corte y esta dado por la fórmula:

17.96

Donde:

f'c = Resistencia del concreto (Kg/cm²) = 210.00

W' = Peso de la presa + agua (Tn) = 8.12

Sp = Fuerza de la subpresión (Tn) = 3.51

f = Coeficiente de fricción = 0.55

q = 0.1f'c (resistencia al corte con que se construye la pr (Tn/m²) = 21.00

B = Ancho total de la presa (m) = 3.00

L = 1.0 ml de la presa (m) = 1.00

E = Empuje horizontal total (Tn) = 3.65

Valores de Coeficientes de fricción (Valores del hormigón sobre suelo húmedo)

Apoyo F

Roca 0.6 - 0.7

Grava 0.5 - 0.6

Arena 0.4 - 0.5

Limo 0.3 - 0.4

Arcilla 0.2 - 0.3

Si Cd>4 no se producirá deslizamiento

Para bajar "q" se trabaja con f'c menor

Sp

E

W'Roca

Concreto

De acuerdo a ello se diseñandientes de sujeción

Sección o zona de deslizamientoB

'..

'.

XSpRHYE

XWCv

EL.B.qfSp'W

Cd

CÁLCULO DEL CANAL ADUCTOR AL DESARENADOR

DATOS:

b = 0.5 m

Ht = 1 m

h = 0.15 m

Cd = 0.6 para orificios

g = 9.81 m/seg2

Qdis = 0.1868576 m³/seg

Pendiente del canal. S = 0.0035 m/m

Material del canal aductor. Concreto con n = 0.013 (Manning)

Plan Meris

M.E.H

z = 0 Talud (canal rectangular)

m = 2 relación fondo altura

b = f además

f = m * a = 2a

A = 2a² área

P = 4a perímetro mojado

R = a/2

reemplazando los valores, calculamos el valor de "a"

a = 0.28 reemplazando valores :

Y = 0.28 m P = 1.108 m

b = 0.55 m R = 0.138 m

A = 0.15 m2 V = 1.218 m/s

0.48 0.28

0.55

CANAL ADUCTOR DEL DESARENADOR

2

3

T2

3

Tdis HhH*g*2*Cd*b*32

Q

22 zz1*2m

nS*R*A

Q2

1

3

2

DISEÑO DEL DESARENADOR

DATOS UNIDAD Diseño

Q=Caudal de diseño m3/s 0.187

W (Velocidad de Sedimentación) según Arkhangelski m/s 0.054

B' (Ancho del canal aductor) m 0.55

D (Diámetro de partícula a sedimentar) mm 0.500

1.800

B (Ancho del Desarenador) m 1.500

H (Altura del Desarenador) m 1.000

Área de la sección del desarenador

área=B*H m2 1.50

Velocidad crítica de flujo a sedimentar

V= A*SQR(M) m/s 2.01

Velocidad en el desarenador

Vd = 0.12

Tiempo de sedimentación

T = H/w seg 18.52

COMPONENTE Normal de Turbulencia u < W

U= (0,132*V)/(RAIZ(H)) (según Velikanov) m/seg 0.02 Ok!

U= V/(5,7+2,3*H)(según I.V.Egiasarov) m/seg 0.02 Ok!

U= V/(6,6*H^0,75)(según F.F.Gubin) m/seg 0.02 Ok!

Longitud del Canal

L = hV/(W-u)

L1 m 5.66

L2 m 5.54

L3 m 6.03

Verificación del tiempo (TL) seg 2.81

seg 2.75

seg 3.00

Verificación del tiempo de caída(Tc) seg 26.21

seg 25.64

seg 27.92

Longitud de la cámara de Sedimentación

L= K*(H*V/W) K L

K (SOKOLOV) 1.18 2.62

K (ISHIBASHI) 1.5 3.33

K (KROCHIN) 1.2 2.67

Por Arkagelski

L=V*H/(W-0,04*V) 2.44

Cálculo de la longitud de transición

LT=(B-B')(2*Tan(12,5)) m 2.1

Longitud de transición= m 2.1

Longitud del sedimentador= m 2.9

Base del desarenador= m 1.5

Alto del desarenador= m 1.0

M (coeficiente de velocidad según Krochin y Rossel)

DISEÑO DE VERTEDOR DEL DESARENADOR

ecuación de Dominguez

Donde:L = Longitud del vertedero lateral 0.15Q = Caudal de excedencias:

Q = 0.187 - 0.012Q = 0.175 m³/segg = aceleración de la gravedad g = 9.81H = Altura de carga en el vertedor H = 0.05Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64

El valor de C varía entre 0.45 - 0.7, dependiendo de las características de entrada

Qd = 0.003 1.5 a = 0.6 mh1 = 0.05 m

A = 0.975 m2

= -0.00006

ITERANDO LOS VALORES SE TIENE:

n H A Q1 - 0.05 0.975 0.175 0.003 0.152 -0.00006 0.0499 0.97491 0.1780 0.003 0.15003 -0.00006 0.0499 0.97482 0.1812 0.003 0.15004 -0.00006 0.0498 0.97473 0.1843 0.003 0.15005 -0.00006 0.0498 0.97463 0.1875 0.003 0.1500

bancho del vertedor

Δh ΔQ ΔL

23

d h*L*Cd*g2*32

Q

22

d

A*gA

b*Q

Q*QH

H

b*haA 1

ENTONCES AHORA TENEMOS :

ΔL = 0.15

n = 4

L = 0.75 m

= 0.20

= 0.75

H

L

23

d h*L*Cd*g2*32

Q

'LL*nL

DISEÑO DE VERTEDOR DEL DESARENADOR

ecuacion de Dominguez

Donde:L = Longitud del vertedero lateral 40.00Q = Caudal de excedencias:

Q = 27.000 - 12Q = 15.000 m³/segg = aceleración de la gravedad g = 9.81H = Altura de carga en el vertedor H = 0.10Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64

El valor de C varía entre 0.45 - 0.7, dependiendo de las características de entrada

Qd = 2.391 10 a = 2 mh1 = 0.10 m

A = 21 m2

= -0.00850

n H H A Q I- 0.10 21 15.000 2.391 40.00

1 -0.00850 0.09150 20.91501 17.391 2.092 40.002 -0.00878 0.08273 20.82726 19.483 1.799 40.003 -0.00860 0.07412 20.74122 21.282 1.526 40.004 -0.00811 0.06601 20.66009 22.807 1.282 40.005 -0.00743 0.05858 20.58580 24.089 1.072 40.006 -0.00666 0.05192 20.51917 25.161 0.894 40.007 -0.00589 0.04603 20.46030 26.055 0.747 40.008 -0.00515 0.04088 20.40877 26.802 0.625 40.009 -0.00448 0.03639 20.36393 27.427 0.525 40.00

bancho del vertedor

Q

23

d h*L*Cd*g2*32

Q

22

d

A*gA

b*Q

Q*QH

H

b*haA 1

ENTONCES AHORA TENEMOS :

ΔL = 40.00

n = 7

L = 320 m

= 0.10

= 0.00

H

L

23

d h*L*Cd*g2*32

Q

'LL*nL