DISEÑO DE CANDELEROS Ing. Rolando Drago · 2017-10-09 · diseño para éste tipo de para este...

DISEÑO DE CANDELEROSIng. Rolando Drago

CANDELEROS1. Introducción Métodos y recomendaciones

para el diseño de candeleros 2. Método sin tomar en cuenta la fricción en las

paredes del candelero a) Expresiones de diseño b) Aplicación del método

3. Método tomando en cuenta la fricción en las paredes del candelero

a) Expresiones de diseño b) Aplicación del método

INTRODUCCIÓN• Los candeleros son una práctica común

en la industria de la prefabricación y es un hueco en la zapata en donde se introduce la columna prefabricada para posteriormente colar la junta con grout o mortero con un aditivo estabilizador de volumen.

• Las normas NTC no tienen requisitos de diseño para éste tipo de para este tipo de conexión, sin embargo diversos autores recomiendan que la junta sea de cuando menos de 7.5 cm, el espesor de las paredes del candelero de 1/3 del lado mayor de la columna ó 25cm, y la profundidad del candelero H = 1.5 B, en donde B es el lado mayor de la columna.

• El diseño del candelero se ha venido realizando de acuerdo a las expresiones del ejemplo no.1, sin embargo dado que según diversos autores los resultados son muy conservadores se ha tomado en cuenta fricción en la interfase entre la columna y las paredes internas del candelero. Los resultados de acuerdo a las consideraciones anteriores están en el ejemplo no.2.

EJEMPLO No 11. Reacciones en paredes del candelero.

Tomando momentos con respecto a la base tenemos: Tu = ( Mu + Vu H + Pu (max(B,C)/6)/Z

2.Acciones en candelero. Candelero Pu Vu MuTipo 232.77 38.60 84.01

3. Datos del candelero. B = 60.00 cmC = 50.00 cmg = 7.50 cm Holgura entre columna y candelero H = 90.00 cm 1.5 max(B ó C) t = 25.00 cm max(B ó C)/3

4. Cálculo del refuerzo en candelero. f'c = 250.00 kg/cm2 fy = 4200.00 kg/cm2

Considerando 10cm de recubrimiento el peralte efectivo del candelero es:

d = 90.00 - 10.00 d = 80.00 cmZ = 0.9 d Z = 72.00 cmTu Z = 84.01 + 34.74 + 23.28 Tu Z = 142.03 t-m Tu = 197.26 ton As = Tu/fyAs = 46.97 cm2 As = 23.48 cm2 en cada pared del candelero no. Estribos = 5.93 Estribos#5 en cada pared del

candelero

EJEMPLO No 21. Reacciones en paredes del candelero

Tomando momentos con respecto a la base tenemos:

Tu Z + µ Tu B = Mu + Vu H + Pu max(B,C)/6 Tu = ( Mu + Vu H + Pu max(B,C)/6)/(z+µB)

2.Acciones en candeleroCandelero Pu Vu Mu Tipo 232.77 38.60 84.01

3. Datos del candeleroB = 60.00 cmC = 50.00 cmg = 7.50 cm Holgura entre columna y candelero H = 90.00 cm 1.5 max(B ó C) t = 25.00 cm max(B ó C)/3

4. Cálculo del refuerzo en candelero f'c = 250.00 kg/cm2 fy = 4200.00 kg/cm2

Considerando 10cm de recubrimiento el peralte efectivo del candelero es:

d = 90.00 - 10.00 d = 80.00 cmZ = 0.9 d Z = 72.00 cmµ = 1 Tu Z + µ Tu B = 84.01 + 34.74 + 23.28 Tu Z + µ Tu B = 142.03 Tu = 107.60 ton As = Tu/fyAs = 25.62 cm2 As = 12.81 cm2 en cada pared del candelero no. Estribos = 5.04 Estribos#4 en cada pared

del candelero

DISEÑO DE COLUMNAS

DISEÑO DE COLUMNAS

1. Fuerzas de diseño 2. Métodos por amplificación de momentos 3. Revisión local Miembros cuyos extremos están

restringidos contra desplazamiento lateral 4. Por movimiento general 5. Miembros cuyos extremos no están

restringidos contra desplazamiento lateral 6. Métodos matriciales (efecto PI-delta) 7. Diagramas de interacción

1. Datos geométricos

2. Acciones últimas2. 1) Dirección x-x.

a = extremo inferior b = extremo superior

Condición Pu Muxa Muxb Muya MuybCM+Cvacc+sismo 184.85 -26.17 20.13 66.24 -57.35

2. 2. Dirección y-y. a = extremo inferior b = extremo superior

Condición Pu Muxa Muxb Muya MuybCM+Cvacc+sismo 232.77 84.01 -56.86 -23.95 21.07

Fr = 0.70 se supone falla en compresión(se verificará)

f'c = 350.00 kg/cm2 f*c = 280.00 kg/cm2 f"c = 231.28 kg/cm2 H = 50.00 cmfy = 4200.00 kg/cm2 B = 60.00 cm

3. Materiales y constantes.

4. Efectos de esbeltez

4. 1. Revisión local dirección x-x, suponiendo extremos restringidos. Se supone que los extremos de la columna están restringidos contra desplazamiento lateral.

Los efectos de esbeltez se pueden despreciar si: H'/r < 34-12 M1/M2

Ver inciso 1.4.2 "Efectos de Esbeltez" de las NTC

• 4. 1a). Cálculo de 34-12 M1/M2

M1 = -57.35 M1 es el menor de los momentos

M2 = 66.24 M1 es el mayor de los momentos

34-12 M1/M2 = 44.39

4. 1b).- Cálculo de H' H' = k H Longitud efectiva de la columna

Del nomograma para determinar la longtud efectiva de

miembros en compresión con extremos restringidos

lateralmente encontramos k con los valores de ΨA y ΨB

en donde A y B son los extremos de la columna, y ΨA,B :

ΨA,B= (suma I/L columnas)/( suma I/L trabes)

en forma aproximada:

kA = (0.4+ΨA)/(0.8+ΨA) kB = (0.4+ΨB)/(0.8+ΨB) k = 1.35-(1.35(1.35-kAkB)+1/2(kA^2+kB^2))^1/2 I trab = 857500 cm2 L = 900.00 cmI trab/L = 952.78 I col = 625000 cm4 H = 290.00 cmI col/H = 2155.17 ΨA = 2.26

ΨB = 0.00 kA = 0.87 kB = 0.50 k = 0.66 H' = 191.26 A col = 3000 cm2 r = (I)^1/2/ A r = 14.43 H'/r = 13.25 < 44.39

Los efectos de esbeltez pueden despreciarse

4. .2).- Revisión local dirección y-y, suponiendo extremos restringidos. Los efectos de esbeltez se pueden despreciar si:

H'/r < 34-12 M1/M2

4.2a).- Cálculo de 34-12 M1/M2 M1 = -56.86 M2 = 84.01 34-12 M1/M2 = 42.12

4.2b).- Cálculo de H' H' = k H Longitud efectiva de la columna

• Del nomograma para determinar la longitud efectiva de miembros en compresión con extremos restringidos lateralmente encontramos k con los valores de ΨA y ΨB en donde A y B son los extremos de la columna, y ΨA,B : ΨA,B= (suma I/L columnas)/( suma I/L trabes)

en forma aproximada:kA = (0.4+ΨA)/(0.8+ΨA) kB = (0.4+ΨB)/(0.8+ΨB) k = 1.35-(1.35(1.35-kA-kB)+1/2 (kA^2+kB^2))^1/2 I trab = 1280000 cm2 L = 890.00 cmI trab/L = 1438.20 I col = 900000 cm4 H = 280.00 cmI col/H = 3214.29 ΨA = 4.47 ΨB = 0.00 kA = 0.92 kB = 0.50 k = 0.68 H' = 189.76 A col = 3000 cm2 r = (I)^1/2/ A r = 17.32 H'/r = 10.96 < 42.12 Los efectos de esbeltez pueden despreciarse

4. .3).- Revisión por movimiento general dirección x-x, suponiendo extremos no restringidos. Se supone que los extremos de la columna no están restringidos contra desplazamiento lateral. El factor de amplificación de momentos está dado por la siguiente ecuación:

Fas = 1/(1-λ) >= 1 λ = Wu Q Δ /(h V)

• en donde: Wu = suma de las cargas de diseño, muertas y vivas multiplicadas por el factor de carga correspondiente, acumuladas desde el extremo superior del edificio hasta el entrepiso considerado Q = Factor de comportamiento sísmico Δ = Desplazamiento de entrepiso producido por V h = Altura del entrepiso V = Fuerza cortante de entrepiso

Se puede considerar que no hay desplazamientos laterales apreciables si:

Q Δ / h <= 0.08 V/Wu

En nuestro caso tenemos:Dirección Wu Q Δ h V x-x 625.63 2 0.013 2.90 50.00 y-y 625.43 2 0.009 2.80 50.00

• Dirección λ Fasx-x 0.11 1.13 > 1.00 y-y 0.08 1.09 > 1.00 Dirección Q Δ / h 0.08 V/Wu x-x 0.01 > 0.01 y-y 0.01 > 0.01 Se deben considerar los efectos de esbeltez

5. Acciones últimas de diseño en columnas.

4. 4).- Acciones de diseño en columnas.

Dirección Pu Fas Mux Fa Mux Muy FasMuyx-x 184.85 1.13 26.17 29.48 66.24 72.10y-y 232.77 1.09 84.01 94.63 23.95 26.07

Dirección Pu Mux Muy ex eyx-x 184.85 29.48 72.10 0.39 0.16 y-y 232.77 94.63 26.07 0.11 0.41

6. Armado de columna propuesto.

1. Falla balanceada dirección x-x en el diagrama de interacción.

1. 1.- Datos


Lecho e As 4 44.00 41.82 3 32.00 10.14 2 18.00 10.14 1 6.00 41.82

---------103.92

1. 2.- Obtención del punto de falla balanceada.

• Por triángulos semejantes:

C = Ecu d /( Ecu+Es3) C = 26.40 cm

1. 3.- Calculo de Po.

Po = f"c Ac + As fy Po = 1150.46 ton

1. 3.- Calculo de Pr dado c.

1.4. 1.- Calculo de fuerzas en el acero. Lecho yi ei ds fs Fs

4 6.00 20.40 0.0023 4200.00 175.64 3 18.00 8.40 0.0010 1909.09 19.36 2 32.00 -5.60 -0.0006 1272.73 -12.91 1 44.00 -17.60 -0.0020 4000.00 -167.28

a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2

a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2

Cc = f"c a B a = 22.44 cmac = 22.44 cmCc = 320.44 ton

3. 2.-Calculo de fuerzas en el concreto

1. 4. 3.-Calculo de P

• P = Cc + sum FsiP = 335.26 ton

1. 4. 4.- Calculo de M.

Lecho Fuerza Brazo Mi Cc 320.44 0.14 44.16 4 175.64 0.19 33.37 3 19.36 0.07 1.36 2 -12.91 -0.07 0.90 1 -167.28 -0.19 31.78

---------111.57 t-m

1. 4. 5.- Resultados falla balanceada• c = 26.40 cm• P = 335.26 ton • M = 111.57 t-m • ec = 0.3328 m

• Si la excentricidad es entre 0 y 0.333 la falla es en compresión

• Si la excentricidad es mayor que 0.333 la falla es en tensión

2. Falla balanceada dirección y-y en el diagrama de Interacción

2. 1.- Datos.


Lecho e As 4 54.00 41.82 3 38.00 10.14 2 22.00 10.14 1 6.00 41.82

---------103.92

2. 2.- Obtención del punto de falla balanceada.

Por triángulos semejantes: C = Ecu d /( Ecu+Es3) C = 32.40 cm

2. 3.- Calculo de Po

•Po = f"c Ac + As fy •Po = 1150.46 ton

2. 4. 1.-Calculo de fuerzas en el acero.

Lecho yi ei ds fs Fs4 6.00 26.40 0.0024 4200.00 175.64 3 22.00 10.40 0.0010 1925.93 19.53 2 38.00 -5.60 -0.0005 1037.04 -10.52 1 54.00 -21.60 -0.0020 4000.00 -167.28

2. 4. 2.- Calculo de fuerzas en el concreto

• a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2• a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2• Cc = f"c a B • a = 27.54 cm • ac = 27.54 cm • Cc = 327.63 ton

2. 4. 3.- Calculo de P

P = CC + SUM FSI

P= 345.10 ton

2. 4. 4.- Calculo de M• Lecho Fuerza Brazo Mi

Cc 327.16 0.16 53.19 4 175.64 0.24 42.15 3 19.53 0.08 1.56 2 -10.52 -0.08 0.84 1 -167.28 -0.24 40.15

---------137.90 t-m

2. 4. 5.- Resultados falla balanceadac = 32.40 cmP = 345.10 ton M = 137.90 t-m ec = 0.400 m



3. Interacción en x

3. 1.- Datos.

Fr = 0.80 f'c = 350.00 kg/cm2 f*c = 280.00 kg/cm2 f"c = 238.00 kg/cm2 H = 50.00 cmfy = 4200.00 kg/cm2 B = 60.00 cm

Lecho e As 4 44.00 41.82 3 32.00 10.14 2 18.00 10.14 1 6.00 41.82

---------103.92


•Po = f"c Ac + As fy •Po = 1150.46 ton

3. 3.- Calculo de Pr dado c

3. 3. 1.- Calculo de fuerzas en el acero



• a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2

• a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2

• Cc = f"c a B • a = 20.49 cm • ac = 20.49 cm • Cc = 292.53 ton


•P = Cc + sum Fsi

•P = 287.98 ton

3. 3. 4.- Calculo de MLecho Fuerza Brazo MiCc 292.53 0.15 43.17 4 175.64 0.19 33.37 3 15.40 0.07 1.08 2 -19.94 -0.07 1.40 1 -175.64 -0.19 33.37

---------112.39 t-m

3. 3. 5.- Datos• P dato = 184.85 ton

• My dato = 72.10 t-m

• ex dato = 0.3901 > 0.333 m Falla en tensión

3. 3. 6.- Resultados flexo compresión en x

• c = 24.10 cm • P = 287.98 ton • M = 112.39 t-m • ec = 0.3903 m • Po = 1150.46 ton • Prx = 287.98 ton

4. Interacción en y

4. 1.- Datos• Fr = 0.70

• f'c = 350.00 kg/cm2

• f*c = 280.00 kg/cm2

• f"c = 238.00 kg/cm2 H = 60.00 cm

• fy = 4200.00 kg/cm2 B = 50.00 cm

Lecho e As4 54.00 41.82 3 38.00 10.14 2 22.00 10.14 1 6.00 41.82

---------103.92


•Po = f"c Ac + As fy

•Po = 1150.46 ton


Lecho yi ei ds fs Fs4 6.00 40.20 0.0026 4200.00 175.64 3 22.00 24.20 0.0016 3142.86 31.87 2 38.00 8.20 0.0005 1064.94 10.80 1 54.00 -7.80 -0.0005 1012.99 -42.36


• a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2

• a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2

• Cc = f"c a B

• a = 39.27 cm

• ac = 39.27 cm

• Cc = 467.31 ton


•P = Cc + sum Fsi

•P = 643.26 ton

4. 3. 4.- Calculo de M

Lecho Fuerza Brazo MiCc 467.31 0.10 48.44 4 175.64 0.24 42.15 3 31.87 0.08 2.55 2 10.80 -0.08 -0.86 1 -42.36 -0.24 10.17

---------102.44 t-m

4. 3. 5.- Datos• P dato = 184.85 ton

• Mx dato = 29.48 t-m

• ey dato = 0.1595 < 0.400 m Falla en compresión

4. 3. 6.- Resultados flexo compresión en y

• c = 46.20 cm • P = 643.26 ton • M = 102.44 t-m • ec = 0.1593 m • Po = 1150.46 ton • Pry = 643.26 ton

5. Resultados Flexo compresión• Se obtendrá la resistencia última de la columna

utilizando BreslerFr = 0.80 Pr = Fr( 1/Prx + 1/Pry - 1/Pro) Prx = 287.98 ton Pry = 643.26 ton Pro = 1150.46 ton Pr/Fr = 0.00347 + 0.00155 + 0.00087 Pr = 192.41 ton Pu = 184.85 ton

Falla balanceada dirección x-x en el diagrama de Interacción

1. DATOS


Lecho e As

4 44.00 41.823 32.00 10.14 2 18.00 10.141 6.00 41.82

---------103.42

1. 2.- Obtención del punto de falla balanceada

•Por triángulos semejantes: C = Ecu d /( Ecu+Es3)

C = 26.40 cm

1. 3.- CALCULO DE PO.


1. 4.- CALCULO DE Pr DADO POR C


a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2

a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2

Cc = f"c a Ba= 22.44 cm ac = 22.44 cm Cc = 320.44 ton


P = Cc + sum FsiP = 335.26 ton

1. 4. 4.- Calculo de MLecho Fuerza Brazo Mi Cc 320.44 0.14 44.16 4 175.64 0.19 33.37 3 19.36 0.07 1.36 2 -12.19 -0.07 0.90 1 -167.28 -0.19 31.78

---------111.57 t-m

1. 4. 5.- Resultados falla balanceada

• c = 26.40 cm• P = 335.26 ton • M = 111.57 t-m • ec = 0.3328 m



2. Falla balanceada dirección y-y en el diagrama de Interacción

2. 1.- Datos• f'c = 350.00 kg/cm2

• f*c = 280.00 kg/cm2

• f"c = 238.00 kg/cm2 H = 60.00 cm

• fy = 4200.00 kg/cm2 B = 50.00 cm

Lecho e As

4 44.00 41.823 38.00 10.14 2 22.00 10.141 6.00 41.82

---------103.42

2. 2.- Obtención del punto de falla balanceada

•Por triángulos semejantes: C = Ecu d /( Ecu+Es3)

C = 32.40 cm

2. 4.- CALCULO DE Pr DADO POR C


a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2

a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2


2. 4. 4.- Calculo de M

Lecho Fuerza Brazo Mi Cc 327.73 0.16 53.19 4 175.64 0.24 42.15 3 19.53 0.08 1.56 2 -10.52 -0.08 0.84 1 -167.28 -0.24 40.15

---------137.90 t-m

2. 4. 5.- Resultados falla balanceada

• c = 32.40 cm• P = 345.10 ton • M = 137.90 t-m • ec = 0.3996 m



3. Interacción en x

3. 1.- Datos• Fr = 0.70

• f'c = 350.00 kg/cm2

• f*c = 280.00 kg/cm2

• f"c = 238.00 kg/cm2 H = 50.00 cm

• fy = 4200.00 kg/cm2 B = 60.00 cm

Lecho e As

4 44.00 41.823 32.00 10.14 2 18.00 10.141 6.00 41.82

---------103.92

3. 3.- CALCULO DE Pr DADO C


Lecho yi ei ds fs Fs4 6.00 34.40 0.0026 4200.00 175.64 3 18.00 22.40 0.0017 3326.73 33.73 2 32.00 8.40 0.0006 1247.52 12.65 1 44.00 -3.60 -0.0003 534.65 -22.36


a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2

a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2


3. 3. 4.- Calculo de MLecho Fuerza Brazo Mi Cc 490.38 0.08 38.404 175.64 0.19 33.373 33.77 0.07 2.36 2 12.65 -0.07 -0.89 1 -22.36 -0.19 4.25

---------77.49 t-m

3. 3. 5.-Datos

P dato = 232.77 ton My dato = 26.07 t-m ey dato = 0.1120 < 0.333 m

Falla en compresión

3. 3. 6.- Resultados flexo compresión en x

• c = 40.40 cm

• P = 690.04 ton

• M = 77.49 t-m

• ec = 0.1123 m

• Po = 1150.46 ton

• Prx= 690.04 ton

4. Interacción en y

4. 1.- Datos• Fr = 0.80

• f'c = 350.00 kg/cm2

• f*c = 280.00 kg/cm2

• f"c = 238.00 kg/cm2 H = 60.00 cm

• fy = 4200.00 kg/cm2 B = 50.00 cm

Lecho e As

4 54.00 41.823 38.00 10.14 2 22.00 10.141 6.00 41.82

---------103.92

4. 3.- CALCULO DE Pr DADO C


a = 0.85 c si f*c<=280 kg/cm2

a = (1.05-f*c/1400)c >=0.65 si f*c> 280 kg/cm2


4. 3. 4.- Calculo de MLecho Fuerza Brazo Mi Cc 326.01 0.16 53.154 175.64 0.24 42.153 19.31 0.08 1.54 2 -10.89 -0.08 0.871 -169.49 -0.24 40.68

---------138.39 t-m

4. 3. 5.-Datos

P dato = 232.77 ton My dato = 94.63 t-m ey dato = 0.4065 > 0.400 m

Falla en tensión

4. 3. 6.- Resultados flexo compresión en y

• c = 32.23 cm

• P = 340.58 ton

• M = 138.39 t-m

• ec = 0.4063 m

• Po = 1150.46 ton

• Prx= 340.58 ton

5. Resultados Flexo compresión.• Se obtendrá la resistencia última de la columna

utilizando Bresler• Fr = 0.80 • Pr = Fr( 1/Prx + 1/Pry - 1/Pro) • Prx = 690.04 ton • Pry = 340.58 ton • Pro = 1150.46 ton • Pr/Fr = 0.00145 + 0.00294 + 0.00087 • Pr = 227.52 ton • Pu = 232.77 ton

DISEÑO DE MÉNSULA

DISEÑO DE MÉNSULAS

1. Tipos de falla en ménsulas 2. Diseño por flexión 3. Diseño por cortante fricción

1.- REQUISITOS GENERALESVer inciso 6.9 "Ménsulas" de las NTC

a/d <= 1 Hu <= Vu Hu >= 0.2 Vu Fr = 0.8 Vn = Vu/Fr <= 0.2 f'c bw d

2.- DIMENSIONAMIENTO DEL REFUERZO

• El área As se tomará como la mayor obtenida de las siguientes expresiones:

As = Af + An ó 2/3 Avf + An 6.9.2 As mín <= 0.04 f'c/fyAf = (Vu a + Hu (h-d))/(Fr fy d) Refuerzo por

flexión

An = Hu / (Fr fy ) Refuerzo por tensión

• El área de refuerzo Ah se tomará al menos igual a:

Ah = 0.5 ( As - An)

• El área del refuerzo por cortante fricción Avf se tomará como el menor de los valores obtenido con las siguientes expresiones:

Avf1 = Vu / (Fr µ fy) 2.32 Avf2 = (Vu / Fr - 14A )/(0.8 fy) 2.33 Avf3 = 0.25 Fr f*c A 2.34

En donde: A = Area de la sección definida por el plano crítico .µ = Coeficiente de fricción, se tomará como:

1.4 Concreto colado monolíticamente

1.0 Concreto colado contra concreto endurecido

0.7 Entre concreto y acero laminado

3.- CARGAS

Vu Vu = 72.18 ton = 72.18 ton Hu = 0.20 Pu = 14.44 tonHu = 0.20 Pu = 14.44 ton

4.- MATERIALES Y DATOS• Concreto:

f'c = 350.00 kg/cm2 f*c = 280.00 kg/cm2• Acero de refuerzo:

fy = 4200 kg/cm2Fr = 0.80 a = 15.00 cm r = 5.00 cm h = 40.00 cm d = 35.00 cm bw = 50.00 cm µ = 1.4

6.- REVISIÓN DEL CORTANTE MÁXIMO PERMISIBLE

Vn = 72180 kg / 0.80 Vn = 90225.00 kg > 0.2 f'c bw d = 122500 kg <Vn < 0.2 f'c bw d

La sección es adecuada

6.- CÁLCULO DE ÁEAS DE ACERO

6. 1.-Cálculo de As con primera expresión

As As = = AfAf + An + An AfAf = = 9.82 cm2 9.82 cm2 An An = = 4.30 cm2 4.30 cm2 As As = = 14.12 cm214.12 cm2

6. 2.- Cálculo de As con segunda expresión

As = 2/3 Avf + An

6. 2a).- Cálculo de AvfA = 2000 cm2Avf1 = 15.34 cm2 Rige Avf2 = 18.52 cm2 Avf3 = 112000 cm2

6. 2b).- Cálculo de As

As = 10.23 + 4.30 As = 14.53 cm2 Rige

• Se pondrá 3 varillas # 8

• Comparación con refuerzo mínimo As mín = 5.83 cm2 As > As mín

6. 3.- Cálculo de Ah

Ah = 5.11 cm2

• Se pondrá 2 E # 4 de 2 ramas horizontales

DISEÑO DE CANDELEROS Ing. Rolando Drago · 2017-10-09 · diseño para éste tipo de para este...

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