disño puente losa (tejada-matias)

7/31/2019 diso puente losa (tejada-matias)

1/250

Diseo de un puente losa de 15 metros de dos vas

N de carriles NL'= 2 Tren de cargas HL-93

Luz libre L'= 13.0 m

Cajuela c= .30 m f'c

175

F'c= 280kg/cm2 210

Fy= 4200kg/cm2 280

Sismicidad baja

Condicones severas (se disea principalmente para condiciones severas)

A. DISEO DE LA LOSA

A.1. Predimensionamiento (luz libre) (pg 136 mtc) L=L'+c

s= 13000 mm

Tramo simple

1.2 (s+3000)

30

e= 640 mm 165 mm OK

e= 64.00 cm 165.0 cm

Usar 88.67 cm

Entonces usaremos h= .90 m (cambiar en caso no cumpla)

A.1. Luz de clculo

L=L'+c L= 13.30 m Usaremos: L= 13.30 m

L=L'+e L= 13.90 m

A.2. Ancho de franja de losa (pg 38 mtc)

Peso eje camin=Peso eje tanden=

(resistencia I)= 1.75 (pg 52 mtc)

72.5 kN

55.0 kN

lcamin= 2.89 m

PUENTE LOSA

P(camion)=

P(eje tanden)=

e= 165 mm

L6m ; e

L


2/250

ltanden= 2.19 m

A.3. Ancho efectivo de una losa (pg 137 mtc)

A.3.1. Para un solo carril

= 13.00 m =13000 mm


3/250

B.1. Sobrecarga

Peso eje delantero 35.00kN =3.57Tn

peso eje posterior 145.00kN =14.78Tn

Peso neumtico delantero =3.57Tn

peso neumtico posterior =14.78Tn

Carga repartida a la franja de diseo

Neumtico delantero= 1.33Tn

Neumtico posterior= 5.51Tn

C. CALCULO DE MOMENTO FLECTOR

C.1. Momento por carga muerta

52.18 Tn-m

52.18 Tn-m

C.2. Momento por sobrecarga vehcular

a) Con el camin de diseo

Cuando caven solo dos ejes en el puente

Luz de clculo L= 13.30 m L tramo variable de ca

5.51Tn 5.51Tn

4.3

L= 13.30 m

x 13.30 m -x

x+ 4.30 9.00 m -x

RA= 9.246 -.8292 x

MD=

MD(afectado por factor de # de

carriles=

RA RB

4.3 m


4/250

M(x)=RA(X)= 9.2457 x -.8292 x^2

x=5.5750 x


5/250

5.51Tn 5.51Tn

4.3

L= 13.30 m

x-4.3 4.3

x

RA= 13.733 -.9500 x

M(x)=RA(X)= 13.7330 x -.9500 x^2 -23.693

x=7.23 x


6/250

x

x +1.20m

RA= 21.389 -1.6842 x

M(x)=RA(X)= 21.3895 x -1.6842 x^2

x=6.3500 x


7/250

Entonces: El momento por s/c sera: ML 33.09 Tn-m

d) Momento de impacto

33% (pg 40 mtc)

MI= 8.56 Tn-m (con el mayor de sobre carga vehcular)

D. CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE CRTICA

D.1. Por carga muerta

D=2.36Tn/m

L'= 13 m (sin cajuela, luz libre)

VD= 15.34 Tn

D.2. Por s/c vehcular

a) Camion de diseo

RA(x)= 9.246 -.8292 x

x= .15 m

VL= RA(.15) 9.12 Tn

b) Eje tanden

RA= 21.389 -1.6842 x

x= .15 m

VL= RA(.15) 21.14 Tn

(mitad de cajuela)

(en todo el ancho de la via, se divide entre el ancho de la va

para obtener por metro)

Coeficiente de impacto (I):

(mitad de cajuela)

El momento por s/c afectado por el

factor por el # de carrile sera:ML 33.09 Tn-m


8/250

Ancho de la va= 3.00 m

VL(via)= 7.05 Tn

c) Sobrecarga

.15 m .97 Tn/m

A

L= 13.30 m

=6.451 Tn

V= RA - .15 m* .97 Tn/m

VL= 6.31 Tn

Ancho de la va= 3.00 m

VL(via)= 2.10 Tn

Entonces: El cortante de diseo sera: VL DISEO= 11.22 Tn

c) Corte de impacto

33% (pg 40 mtc)

VI= 3.01 Tn (con el mayor de sobre carga vehcular)

E. VERIFICACIN DEL PERALTE DE LA LOSA

b= 100.00cm

recubrimiento (r)=

h= 90.00 cm d=

d=

E.1. Por flexin

Mu= 138.11 Tn-m

RA=

(en todo el ancho de la via, se divide entre el ancho de la va

para obtener por metro)

Coeficiente de impacto (I):


9/250

(pg 31 y 33 mtc)

= 1.05

= 1.05= 1.05

n= 1.157625 > .95 OK

n*MU= 159.88 Tn-m

Momento que resiste el concreto:

40945584kg-cm Ku max

409.46 Tn-m

Comprobamos que debe ser simplemente reforzada:

159.88 Tn-m < 409.46 Tn-m

E.2. Por corte

(pg 31 y 33 mtc)

= 1.05

= 1.05

= 1.05

n= 1.157625 > .95 OK

Vu = 51.03 Tn

Cortante que resiste el concreto:

62567.95 Kg

62.57 Tn

51.03 Tn < 62.57 Tn

para componentes y conexiones no

dctiles

si cumple, OK

si es simplemente reforzada, OK

Comprobamos que la resistencia al corte del concreto es mayor a la resitencia al corte

ltimo, ya que no debe tener estribos:

para componentes y

conexiones no dctiles


10/250

F. CLCULO DE ACERO

F.1. Clculo acero postivo

nMu= 159.88 Tn-m

b= 100.00cm d=83.00 cmw= 0.0977

= 0.00651

mnima= 0.00180 (para losas)mxima= 0.02168 Zona de baja sismicidad: Zona de alta sismicidad:

Comprobamos:

.00180 < =.00651 < .02168

As(+)= 54.07 cm2

(pulgadas)= 1 3/8

s= 17.719 cm OK

Usaremos 1 1 3/8 '' @ 17.000 cm

E.2. Clculo acero negativo

Segn: Norma

(segn Norma)

(para asegurar diseo)

As(negativo)= 14.94 cm2

(pulgadas)= 3/4

s= 19.078 cm OK

Usaremos 1 3/4'' @ 19.000 cm

F.2. Clculo acero transversal

O


11/250

Segn: AASHTO

Norma E-060 (Acero mnimo)

14.94 cm2

AASHTOAcero de reparticin positivo

8.15 cm2 < 27.033 cm2 OK

Acero de reparticin negativo

2.25 cm2

Entonces

Acero de reparticin positivo

s= 24.27 cm OK (pulgadas)=

Usaremos 1 5/8'' @ 24.000 cm

Acero de reparticin negativo

s= 31.63 cm OK (pulgadas)=

Usaremos 3/8 31.000 cm

F. VERIFICACIN POR SERVICIO

F.1. Peralte requerido

M= 93.83 Tn-m


12/250

n= 8

fc= 126

2100

fs= 1700

k= 0.372230428

j= 0.875923191

b= 100.00cm

d mn= 67.59cm < 83 cm

F.2. Agrietamiento

b= 100.00cm

h= 90.00 cm

M= 93.83 Tn-m

As(+)= 54.07 Tn-m

j= 0.875923191

d= 83.00 cm

dc= 7.00 cmb= 100.00 cm

1 1 3/8 '' @ 17.000 cm

fs= 2387.06kg/cm2

fs= 2100.00kg/cm2

(el menor)


13/250

A= 238.00 cm2

Exposicin exterior

Z= 24895 kg/cm < 26000 kg/cm

F.3. Por fatiga

Momento de servicio por fatiga:

M(mximo)= 93.66 Tn-m

M(mnimo)= 52.18 Tn-m

Esfuerzos

As(+)= 54.07 Tn-m

j= 0.875923191

d= 83.00 cm

fs(mximo)= 2382.87 kg/cm2

fs(mnimo)= 1327.56 kg/cm2

1055.31 kg/cm2

Esfuerzo admisible

0.3 (si la seccion es re

fs 1= 1635.36 kg/cm2

Fs admisible= 1197.26 kg/cm2 > 1055.3 kg/cm2 OK

F.4. Por vibracin

L1= 13.60 m

Ec= 2200000


14/250

WD= 2.36Tn/m

g= 9.81m/seg2

13.60 m

h= .90 m

I= .83 m^4 (a lo largo del puente)

f=

12.- Clculo de la contraflecha

Contraflecha necesaria = evacuacin de aguas + mx

a.- Conraflecha por evacuacin de aguas

evacuacin de aguas = ev = Sl x LT/2

Pendiente longitudinal mnima del puente: Sl =

Longitud total: LT =

ev = 3.40 cm

b.- Deformacin mxima

mx = cp + cv

cp = i(cp) + d(cp)

i(cp) : Deformacin instantnea

d(cp) : Deformacin con el tiempo o lenta

b.1.- Deformacin por carga muerta

Diagrama de cuerpo libre para la carga muerta

Momento de inercia de la seccin bruta no fisurada

16 ciclos/segundo > 6 ciclos/segundo

D = 2.

L = 1

e = 90.00 cmd = 83.0 cm

b = 100 cm


15/250

100x90/12 Ig =

Momento de agrietamiento

fr = 2f'c = 2280 = 33.47 Kg/cmyt = e / 2 = 90 / 2 = 45.00 cm

Mcr = 33.47 x 6075000/45 = 4518450 Kg-cm

Comparando

45.185 < 138.11 La seccin ser agrietada

Momento de inercia de la seccin agrietada

Seccin transformada

d' = 5.0 cm

rea de acero transformado a concreto

r = nAs + (2n-1)As' = x0.75+(2x-1)x

Momento de las reas de acero transformado a C con respecto a la fibra en compresi

P = (nAs)d + [(2n-1)As']d' = 8x0.75x83+(2x8 - 1)xx5

Distancia del eje neutro hasta la zona en compresin

(0/100)(2x0x100/0 + 1) - 1)

Momento de inercia de la seccin agrietada doblemente reforzada

Icr = bc3/3 + nAs(d-c)

2 + (2n - 1)As'(c-d')2

#DIV/0!

Momento de inercia efectivo

r = 0.00 cm

P = 0.00 cm

#DIV/0!

#DIV/0!

Mcr = 45.19 Tn-m

Mcr < Mservicio actuante

e = 90.00 cmd = 83.0 cm

_=(^3)/12=

_=(__)/_

=/(((2)/^2 +1)1)=

= ^ ^


16/250

#DIV/0!

Deformacin instantnea

#DIV/0!

i(cp) = #VALUE!

Deformacin de larga duracin: d(cp)

l = x/(1+50r')

r' : cuanta mnima en compresin (rmn en losa) =

x: Factor dependiente del tiempo (Puente > 5 aos) =

l = 2/(1+50x0.0018) = 1.83

d(cp) = lx i(cp) = #VALUE!

d(cp) = #VALUE!

Por lo tanto, la deformacin por carga muerta es:

cp = i(cp) + d(cp) = #VALUE!

cp = #VALUE!

b.2.- Deformacin por carga variable Deformacin por sobrecarga vehicular

P1 = 0.00 Tn P1 = 0.00 Tn

1.20 m

Clculo de la deformacin por el mtodo de viga conjugada

Diagrama de momentos

MD(afectado por fa

(0/3)x(1+) = 0.00 Tn/m

#DIV/0! Ig = 6075000 cm

#VALUE!

_ _ _ _ _ _

_(())=(5^4)/(384__ )

A

/=_1/ (1+

+


17/250

#VALUE! #VALUE!

Diagrama de momentos reducidos

#VALUE!

1.20 m

#VALUE!

#VALUE!

Si = M

0.60 m

#VALUE!

#VALUE!

Deformacin por sobrecarga

s/c lineal = 970x10/3 m= 0.00 Kg/cm

s/c = #VALUE!

Deformacin por carga variable

cv = #DIV/0!

b.4.- Deformacin total

#VALUE!

#VALUE!

#VALUE!

#DIV/0!

MD(afectado por fa

#VALUE!

#V

A

A

M

_(/)=(5^4)/(384__


18/250

=ev+mx=ev+(cp+cv)= #VALUE!

Usaremos: #VALUE!

0

0 0

0

b = 0 cm

d = h - 0.10 = -10 cm

MD(afectado por factor de # de carriles=

1.- Metrado de cargas

1.1.- Carga muerta

P.p de viga = 0m x 0m x 2.50Tn/m =

P.p guardera = 0m x 0m x 2.50Tn/m =

P.p pasamanosP.p piso terminado

WD =

1.2.- Carga viva

S/C peatonal = 0 m x 0.36 Tn/m =

S/C pasamanos = (2.05 x5.50)/(2xMD(afectado por factor

WL =

1.3.- Carga factorizada

U = 1.4WD + 1.7WL = 1.4x0.13 + 1.7x0.16

2.- Clculo de momentos en el centro de luz

2.1.- Por carga repartida factorizada

Mu' = UL/8 = 0.45xMD(afectado por factor de # de carriles=/8

0.00 Tn/m

0.00 Tn/m

0.08 Tn/m0.05 Tn/m

0.13 Tn/m

#VALUE!

h=0

0

e = 0 cm

Segn el manual solamente se aplicar una sobrecarga peatonal de 360 K

una carga de 2.05 Tn en una longitud de 5.5 m

0.00 Tn/m

0.16 Tn/m

0.16 Tn/m

U =0.45 Tn/m

Viga sardinel


19/250

2.2.- Por sobrecarga vehicular

Mu(s/c) = 0.1PmL(1+I)Fc

Pm: Peso de una llanta (se considera el mayor)

I : Coeficiente de impactoPm =145 kN/2 = 7.39 Tn

Fc = 1.75(n) = 1.75(Ku max) = #VALUE!

I = 0%

#VALUE!

Mu(s/c) = #VALUE!

2.3.- Momento total al centro de luz

#VALUE!

3.- Fuerza cortante crtica en la cara del apoyo

Por mtodo matemtico aproximado

P1

P1/2 P1/2

(P1/2)(L/2) = 0.1PmL(1+I)Fc

#VALUE!

c/2 =0.00 m

#VALUE!

0.45 Tn/m

#VALUE!

#VALUE!

D(afectado por factor de # de carrile

#VALUE!

U = 0.45 Tn/m

MD(afectado por factor de # de carriles=

#VALUE!

A


20/250

c/2 =0.00 m

#VALUE!

#VALUE!

4.- Diseo del concreto

Mu = #VALUE!

V u = #VALUE!

4.1.- Diseo por flexin

ndice de refuerzo

#VALUE!

Cuanta de acero

#VALUE!

Cuanta mnima

mn = 0.7f'c / fy = 0.7x/

Cuanta mxima

mx = b =x

Comparando

rmn < r < rmx #DIV/0!

rea de acero positivo#VALUE!

" "

1 tiene combinacin

6 3 #DIV/0!

#N/A #N/A

#DIV/0!

mx = 0.000000

#DIV/0!

#N/A

#VALUE!

#VALUE!

#VALUE!

V

=0.85(0.7225(0.7_10

^5)/(_( )^ ^2 ))


21/250

#N/A

rea de acero negativo

#DIV/0!

" "

1 tiene combinacin

4 2 #DIV/0!

#N/A #N/A

#N/A

Corte transversal de la viga sardinel

4 1'' + 2 No tiene combinacin''

6 1'' + 3 No tiene combinacin''

4.2.- Diseo por corte

a.- Cortante resistente del concreto: Vc

Vc = 0.53(f'c)bd = 0.53()x0x-10 = 0 Kg

Vc = 0.85x0

Comparando

#VALUE! 0.00 Tn

#VALUE!

b.- Espaciamiento: S

Segn la Norma E-0.60

#DIV/0!

#N/A

Vc = 0.00 Tn

Vc = 0.00 Tn

Vu Vc


22/250

Espaciamiento mximo

Smx = d/2 = -10/2 = -5 Smx = 60 cm

Espaciamiento mnimo

Si usamos 3/8 A3/8'' = #N/A

#N/A

#N/A

#NUM!

5.- Verificacin por anclaje y adherencia:

5.1.- Verificamos por anclaje y adherencia para la losa

Corte transversal de la losa

Cuanta de acero

= As/(bd) = 0.75/(b-cx0)

ndice de refuerzo

#VALUE!

Momento nominal resistente

#VALUE!

Cortante ltimo

Vu = n [ 1.25VD + 1.75 VL + 1.75VI) ] = [1.25x+1.75(+)]

Desarrollo del refuerzo para el momento positivo

#VALUE! la = c/2

#VALUE!

Longitud de anclaje y adherencia

#N/A

e = 0.00 cmd = 0.0 cm

-Smx = 5 cm

b-c

#VALUE!

#VALUE!

#VALUE!

Vu = 0.00 Tn

=(__

_=0.24_ ((__


23/250

fy , f'c (Mpa)

e = 1 (Acero sin tratamiento especial)

= 1 (Concreto normal)

ldg = #DIV/0!

Comparando

#DIV/0! #VALUE! #DIV/0!

5.2.- Verificamos por anclaje y adherencia para la viga sardinel

Cuanta de acero

#DIV/0!

ndice de refuerzo

#DIV/0!

Momento nominal resistente

#DIV/0!

Cortante ltimo

Vu = 1.4VD + 1.7VL = 1.4x0.13 + 1.7x0.16

Desarrollo del refuerzo para el momento positivo

#DIV/0! la = c/2

#DIV/0!


fy , f'c (Mpa)



ldg = #DIV/0!

ldg ld

h = 0 cm-d = 10 cm

b = 0 cm

#DIV/0!

#DIV/0!

#DIV/0!

Vu = 0.45 Tn

_

_=0.24_ ((__

)/(_ ))


24/250

Comparando

#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

ANCHO UTIL

ANCHO TOTAL

N DE CARRILES

CARGA VIVA

LUZ TIL

LUZ TOTAL

ESFUERZO A LA COMPRESION DEL CONCRETO f'c

ESFUERZO DE FLUENCIA DEL ACERO fyANCHO DE CAJUELA

PERALTE DE LOSA

LOSA

MOMENTO LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA

CORTANTE LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA

ACERO POSITIVO PRINCIPAL

ACERO POSITIVO POR REPARTICIN Y TEMPERATURA

ACERO NEGATIVO PRINCIPAL

ACERO NEGATIVO POR REPARTICIN Y TEMPERATURA

VIGA SARDINEL

MOMENTO LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA

CORTANTE LTIMO POR COMBINACION DE CARGAS Y FACTORES DE CARGA

DISEO POR FLEXION

ACERO POSITIVO

ACERO NEGATIVO

DISEO POR CORTE

ESTRIBOS

CONTRAFLECHA NECESARIA

ldg ld

DISEO DE PUENTE TIPO LOSANORMA: MANUAL DE DISEO DE PUENTES DEL MTC - PER, E-0.60 y E-0.30


25/250

# vias cargadas factor eje tandem

1 1.2 0.5 1

2 1 1 2

3 0.85 1.50 3

4 0.65 2 4

Ku mx b Sismicidad

41.0411 0.0180 alta 0.5

49.5301 0.0216 baja 0.75

66.0402 0.0289

L= 13.30 m

e=88.67 cm

no se usa

145 kN110 kN

L/15

L/12

icion de x, si no)

camion de diseo


26/250

OK

OK

OK

se usa 1800


27/250

mion de diseo: 4.3

1.33Tn


28/250

mion de diseo: 4.3

1.33Tn

4.70 m -x

mion de diseo: 4.3

RB


29/250

1.33Tn

8.70 m -x

11.20Tn

RB

RB


30/250


31/250


32/250

7.00 cm

b-c

83.00 cm


33/250

0.9

66.0402

0.85


34/250

(pulga) Ab (cm)

3/8 .71 cm2 0.9525

1/2 1.27 cm2 1.27

5/8 1.98 cm2 1.5875

3/4 2.85 cm2 1.905

1 5.07 cm2 2.54

1 3/8 9.58 cm2 3.493

1 1/2 11.40 cm2 3.81

2 20.27 cm2 5.08

Segn As negativo

Norma 14.94

Asegurar diseo 27.0331507

(pulga) Ab (cm)3/8 .71 cm2 0.9525

1/2 1.27 cm2 1.27

5/8 1.98 cm2 1.5875

3/4 2.85 cm2 1.905

1 5.07 cm2 2.54

1 3/8 9.58 cm2 3.493

1 1/2 11.40 cm2 3.81


35/250

Segn As transversal positivo

Norma E-060 14.94

AASHTO 8.15 cm2

Segn As transversal negativo

Norma E-060 14.94 cm2

AASHTO 2.25 cm2

Acero de reparticin positivo Acero de reparticin negativ

5/8 (pulga) Ab (cm) (pulga) Ab3/8 .71 cm2 0.9525 3/8 .71 cm2

1/2 1.27 cm2 1.27 1/2 1.27 cm2

5/8 1.98 cm2 1.5875 5/8 1.98 cm2

3/4 2.85 cm2 1.905 3/4 2.85 cm2

1 5.07 cm2 2.54 1 5.07 cm2

3/8 1 3/8 9.58 cm2 3.493 1 3/8 9.58 cm2

1 1/2 11.40 cm2 3.81 1 1/2 11.40 cm2


36/250

OK

re= 5.00 cm

dc=re+ /2 7.00 cm

d=h-dc 83.00 cm

(el menor)


37/250

exposicin

interior 31000

exterior 26000

OK

ctangular)


38/250

OK

0.50%

1360.00 cm

6 Tn/m

.60 m

(-) As = 14.94 cm

(+) As = 17.72 cm


39/250

n

b = 100 cm

6075000 cm

(2n-1)As'

nAs


40/250

#DIV/0!

ctor de # de carriles=

0.0018

2.0

#VALUE!B


41/250

/EcIe

#VALUE!

ctor de # de carriles=

#VALUE!

LUE!

#VALUE!

B


42/250

g/m si el ancho de vereda es 0.6 m, adems de la Tabla 2.4.3.6.3-1. Se considerar


43/250

B


44/250


45/250


46/250

(-) As = 0.00 cm

(+) As = 0.75 cm


47/250

#DIV/0!

#DIV/0!


48/250

RESUMEN DEL DISEO DEL PUENTE

6 1''

4 1''


49/250

Condiciones d re

leves 6 3.5

severas 7 5


50/250


51/250


52/250


53/250


54/250


55/250


56/250


57/250


58/250


59/250

o

(cm)0.9525

1.27

1.5875

1.905

2.54

3.493

3.81


60/250


61/250


62/250


63/250


64/250


65/250


66/250


67/250


68/250


69/250


70/250


71/250


72/250

#NUM!

0.00 m

0 Kg/cm

0 Kg/cm0 cm

0 cm

0.00 Tn-m

ltanden=

0

0

L


73/250


74/250


75/250


76/250


77/250


78/250


79/250


80/250


81/250


82/250


83/250


84/250


85/250


86/250


87/250


88/250


89/250


90/250


91/250


92/250


93/250


94/250


95/250


96/250


97/250


98/250


99/250


100/250


101/250


102/250


103/250


104/250


105/250


106/250


107/250


108/250


109/250


110/250


111/250


112/250


113/250


114/250


115/250


116/250


117/250


118/250


119/250


120/250


121/250


122/250


123/250


124/250


125/250


126/250


127/250


128/250


129/250


130/250


131/250


132/250


133/250


134/250


135/250


136/250


137/250


138/250


139/250


140/250


141/250


142/250


143/250


144/250


145/250


146/250


147/250


148/250


149/250


150/250


151/250


152/250


153/250


154/250


155/250


156/250


157/250


158/250


159/250


160/250


161/250


162/250


163/250


164/250


165/250


166/250


167/250


168/250


169/250


170/250


171/250


172/250


173/250


174/250


175/250


176/250


177/250


178/250


179/250


180/250


181/250


182/250


183/250


184/250


185/250


186/250

N de carriles NL'= 2

Luz libre L'= 5.4 m

Cajuela c= .40 m

F'c= 280kg/cm2

Fy= 4200kg/cm2

Sismicidad baja

Condicones severas (se disea principalmente para condiciones severas)

x= 1.100 < 1.1

c1= 6.01 6.01 6.01

c2= 6.01 4.3

L'= 5.4 m

x L'= 5.4 m -x

L'= 4.3 m +x 1.1 m -x

RA RB

4.3 m


187/250

Ra= 4.78574074

M maximo 5.26431481


188/250

12.- Clculo de la contraflecha

Contraflecha necesaria = evacuacin de aguas + mx

a.- Conraflecha por evacuacin de aguas

evacuacin de aguas = ev = Slx L T/2

Pendiente longitudinal mnima del puente Sl =

Longitud total: L T = ev = #REF!

b.- Deformacin mxima

mx = cp + cv cp = i(cp) + d(cp)

i(cp) : Deformacin instantnea

d(cp) : Deformacin con el tiempo o lenta

b.1.- Deformacin por carga muerta Diagrama de cuerpo libre para la carga muerta

Momento de inercia de la seccin bruta no fisurada

#REF! Ig =

Momento de agrietamiento

#REF! #REF! #REF! #REF!

#REF!

Comparando

#REF! #REF! #REF!

0.50%

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

Mcr < Mservicio actuante

_=(

^3)/12=

_=(__

)/_


189/250

Momento de inercia de la seccin agrietada

Seccin transformada

d' = 5.0 cm

rea de acero transformado a concreto#REF!

Momento de las reas de acero transformado a C con respecto a la fibra en compr#REF!

Distancia del eje neutro hasta la zona en compresin

#REF!

Momento de inercia de la seccin agrietada doblemente reforzada

Icr = bc3/3 + nA s (d-c)

2 + (2n - 1)A s '(c-d')2

#REF!

Momento de inercia efectivo

#REF!

Deformacin instantnea

#REF! i(cp) = #REF!

Deformacin de larga duracin: d(cp)l = x/(1+50r')

#REF!

#REF!

#R

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF! #REF!

=/(((2)/^2+1)1)=

_=(_/)^3_+[1(_/)^3 ]_ _

_(())=(5^4)/(384__ )


190/250

r' : cuanta mnima en compresin (rmn en losa) =

x: Factor dependiente del tiempo (Puente > 5 aos) =

l = 2/(1+50x0.0018) = 1.83

d(cp) = lx i(cp) = #REF!

d(cp) = #REF!

Por lo tanto, la deformacin por carga muerta es: cp = i(cp) + d(cp) = #REF!

cp = #REF!

b.2.- Deformacin por carga variable

Deformacin por sobrecarga vehicular

#REF! #REF!

1.20 m

Clculo de la deformacin por el mtodo de viga conjugadaDiagrama de momentos

#REF! #REF!

Diagrama de momentos reducidos

#REF!

1.20 m

#REF!

#REF!

#REF! #REF!

#REF!

#REF!

#REF!#REF!

A

/=_1/ (1+

(+)

A


191/250

Si = M

0.60 m

#REF!

#REF!

Deformacin por sobrecarga

s/c lineal = 970x10/3 m= #REF!

s/c = #REF!

Deformacin por carga variable

cv = #REF!

b.4.- Deformacin total

= ev+ mx= ev+( cp + c #REF!

Usaremos: #REF!

#REF!

#REF! #REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF! #REF!

#REF!

#REF!

#REF!

REF!

#REF!

A

M

_(/)=(5^4)/(384__

Viga sardinel


192/250

#REF!

d = h - 0.10 = #REF!#REF!

1.- Metrado de cargas

1.1.- Carga muerta

#REF!#REF!

P.p pasamanosP.p piso terminado

WD =

1.2.- Carga viva

#REF!#REF!

WL =

1.3.- Carga factorizada

#REF!

2.- Clculo de momentos en el centro de luz2.1.- Por carga repartida factorizada

#REF!

2.2.- Por sobrecarga vehicular

Mu(s/c) = 0.1Pm L(1+I)Fc

Pm : Peso de una llanta (se considera el mayor)

I : Coeficiente de impacto

Pm =145 kN/2 = 7.39 Tn#REF! #REF!

I = #REF!

#REF!Mu(s/c) = #REF!

2.3.- Momento total al centro de luz

#REF!

#

#REF!#REF!0.08 Tn/m0.05 Tn/m

#REF!

Segn el manual solamente se aplicar una sobrecarga peatonal de 360

Se considerar una carga de 2.05 Tn en una longitud de 5.5 m

#REF!0.16 Tn/m

#REF!

#REF!

#REF!


193/250

3.- Fuerza cortante crtica en la cara del apoyo

Por mtodo matemtico aproximado

P1

P1/2 P1/2

(P1/2)(L/2) = 0.1Pm L(1+I)Fc#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

4.- Diseo del concretoMu = #REF!

V u = #REF!

4.1.- Diseo por flexin

ndice de refuerzo

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

A

V

=0.85(0.7225(0.7_10^5)/(_( )^ ^2 ))


194/250

#REF!

Cuanta de acero

#REF!

Cuanta mnima#REF!

Cuanta mxima#REF!

Comparandormn < r < rmx #REF!

rea de acero positivo#REF!

" "

1 #REF!6 3 #REF!

#REF! #REF!

#REF!

rea de acero negativo#REF!

" "

1 #REF!

4 2 #REF!#REF! #REF!

#REF!

Corte transversal de la viga sardinel

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!


195/250

#REF!

#REF!

4.2.- Diseo por corte

a.- Cortante resistente del concreto: Vc

#REF!

#REF!

Comparando

#REF! #REF! #REF!

b.- Espaciamiento: SSegn la Norma E-0.60

Espaciamiento mximo#REF! ########

Espaciamiento mnimo

Si usamos 3/8 A3/8'' = #REF!

#REF!

#REF!

#REF!

5.- Verificacin por anclaje y adherencia:

#REF!

#REF!

Vu Vc

#REF!

#REF!

=(__


196/250

5.1.- Verificamos por anclaje y adherencia para la losa

Corte transversal de la losa

Cuanta de acero#REF!

ndice de refuerzo#REF!

Momento nominal resistente#REF!

Cortante ltimo#REF!

Desarrollo del refuerzo para el momento positivo#REF! la = c/2

#REF!


fy , f'c (Mpa)



ldg = #REF!

Comparando

#REF! #REF! #REF!

5.2.- Verificamos por anclaje y adherencia para la viga sardinel

#REF!

#REF!#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

ldg ld

#REF!#REF!

_=0.24_ ((__

)/(_ ))


197/250

Cuanta de acero#REF!

ndice de refuerzo#REF!

Momento nominal resistente#REF!

Cortante ltimo#REF!

Desarrollo del refuerzo para el momento positivo#REF! la = c/2

#REF!


fy , f'c (Mpa)



ldg = #REF!

Comparando

#REF! #REF! #REF!

ldg ld

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!

_=0.24_ ((__

)/(_ ))


198/250

#REF!

#REF!


199/250

esin

#REF!

F!

(2n-1)As'

nAs


200/250

/Ec Ie

0.0018

2.0

#REF!

#REF!

#REF!

B

B


201/250


202/250

Kg/m si el ancho de vereda es 0.6 m, adems de la Tabla 2.4.3.6.3-1.


203/250

B


204/250


205/250


206/250

#REF!

#REF!

#REF!

#REF!


207/250


208/250


209/250


210/250


211/250


212/250


213/250


214/250


215/250


216/250


217/250


218/250


219/250


220/250


221/250


222/250


223/250


224/250


225/250


226/250


227/250


228/250


229/250


230/250


231/250


232/250


233/250


234/250


235/250


236/250


237/250


238/250


239/250


240/250


241/250


242/250


243/250


244/250


245/250


246/250


247/250


248/250


249/250


250/250

disño puente losa (tejada-matias)

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