Dramix® el refuerzo seguro para estructuras seguras de concreto lanzado

Dramix®

Probar, especificary construir

Índice

03040416181919202122

IntroducciónCampos de aplicaciónMaterialesRequerimientos de desempeño del sistemaPropuesta de Dramix®

Detalles en la ejecuciónDurabilidadControl de calidadTexto de la especificación típicaBibliografía

INTRODUCCIÓN

Mi objetivo es familiarizar al lector con el comportamiento del concreto reforzado con fibras de acero (CRFA), y de esta manera atraer su atención sobre las características específicas de este producto cuando se aplica como refuerzo provisional, subrayando la importancia del criterio de comportamiento descrito en la Normativa EN y proponer una solución técnica pertinente para alcanzar juntos una mejor calidad y seguridad en cada lugar de trabajo.

Este texto está destinado fundamentalmente a aquellos que participan de forma activa en el segmento de la construcción (clientes, contratistas, ingenieros consultores, empresas constructoras), y de forma más específica en el campo de las estructuras subterráneas construidas por el método tradicional (NATM).

Inicialmente, el concreto lanzado se aplicaba tanto simple como reforzado, con mallas de acero soldadas o incluso a veces con mallas eslabonadas. Sin embargo, no fue hasta principios de los setenta cuando se llevó a cabo el primer trabajo experimental con Concreto Lanzado Reforzado con Fibras de Acero (CLRFA).

El CLRFA se define como mortero o concreto, que contiene fibras de acero discontinuas dispersas, que se proyectan neumáticamente a una gran velocidad sobre una superficie.

Desde entonces, el CLRFA se ha usado extensamente en la mayoría de los países industrializados del mundo, en una gran variedad de aplicaciones. El uso del CLRFA ha variado desde la estabilización de taludes rocosos y soporte de obras subterráneas hasta la rehabilitación estructural.

En los últimos años se han llevado a cabo en varios países numerosas investigaciones y pruebas sobre el comportamiento del concreto reforzado con fibras de acero. Éstas han contribuido enormemente a mejorar las características del Concreto Reforzado con Fibras de Acero (CRFA), y de este modo han permitido adquirir mayor conocimiento sobre la conducta de este material y especificar los requisitos mínimos de desempeño para cada proyecto.

Durante el periodo transcurrido entre 2005 y 2007, el Comité Europeo de Normalización (CEN), estableció un gran número de Normas sobre el concreto lanzado.

La publicación de las Normas Europeas trata específicamente el uso de las fibras de acero, así como la aplicación en el concreto lanzado, permitiendo definir el criterio de desempeño y especificando los requisitos mínimos relevantes para cada proyecto. La fibra de acero, y especialmente el concreto reforzado Dramix®, han sido un referente en el refuerzo de túneles desde hace más de 25 años y continuará siéndolo en el futuro.

Agradecimientos especiales a Ann Lambrechts y Gan Cheng Chian por sus aportaciones constructivas.

Benoit De RivazDirector Técnico para Túneles

1. CAMPOS DE APLICACIÓN

Este documento trata sobre el diseño, métodos de pruebas y aplicación del concreto lanzado reforzado con fibra de acero Dramix®, particularmente cuando se utiliza como soporte provisional en túneles.

Esta guía solo puede utilizarse para concreto lanzado reforzado con fibra de acero, y no con concreto reforzado con fibras sintéticas, de menor módulo de Young (E < 35 Gpa), debido a las razones descritas en el punto “2.3.2.1 Absorción de energía” La evaluación de la calidad de la roca y los requisitos asociados al diseño se describen en el punto “3. Requisitos de desempeño del sistema”.

2. MATERIALES

2.1. Concreto:

La calidad del concreto de acuerdo a la Norma EN 206 y/o producido de acuerdo a las Normas de cada país sobre el concreto:

- Calidad del concreto: f’c=300kg/cm2 (C30/37)- Tamaño máximo de agregado grueso: 12 mm.

La granulometría de los agregados cumplirá con las Normas que correspondan. El modelo de mezcla del concreto lanzado se determina por los mismos principios que se aplican al modelo de mezcla del concreto. Los factores principales que controlan la resistencia y la calidad son la relación agua/cemento, la graduación de los agregados y el grado de consolidación obtenido.

No obstante, existen cierto número de consideraciones en el diseño en las que el concreto lanzado se diferencia del concreto convencional estructural reforzado. Las mayores diferencias radican en la granulometría de los agregados y en el contenido cementante de diseño de concreto lanzado.

El diseño de la mezcla de concreto se debe diseñar con el fin de obtener una distribución homogénea de las fibras de acero y una buena capacidad de acabado.

Si desea información detallada, consulte nuestras recomendaciones en el manejo, dosificación y mezclado, así como nuestras fichas técnicas de los productos.

Ficha técnica del productoManejo, dosificación y mezclado

2.2. Fibras de acero:

Las fibras de acero Dramix® están diseñadas especialmente para el refuerzo del concreto. Están fabricadas de alambre de acero trefilado en frío de primera calidad para asegurar una alta resistencia a la tensión con tolerancias extremadamente pequeñas. Provistas de terminaciones en forma de gancho, proporcionan un anclaje inmejorable.

Ficha Técnica Manejo, dosificación y mezclado

Si quiere saber más acerca de:- Características del producto- Certificaciones- Características y beneficios- Cómo utilizar el productoVisite: http://dramix.bekaert.com

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Recomendaciones mínimas indispensables sobre las fibras para aplicaciones de concreto lanzado en túneles:

1. Las fibras deben cumplir con la Normativa Europea EN 14889-1: dosificación mínima (Kg/m³) necesaria para cada tipo de fibra.

2. Las fibras con la marca CE sistema 1, fibra de acero para uso estructural (conforme a la Norma EN 14889-1 – 2006) Para más información, solicite la ficha informativa de la CE.

3. Fibras hechas de alambre trefilado en frío, con una resistencia a la tensión del alambre de acero > 1.000 MPa min. (La resistencia a la tensión del alambre debe ser coherente a la matriz del concreto, para obtener un Concreto de Alto Desempeño (CAR) se requiere un alambre de acero con una alta resistencia a la tensión).

4. Tolerancias dimensionales según la siguiente tabla:

La longitud se deberá medir con un manómetro (precisión de 0,1 mm). En una sección transversal irregular, también se determinará la longitud desarrollada de la fibra para calcular el diámetro equivalente. El estiramiento o enderezado de la fibra es necesario, debe realizarse manualmente o, si no es posible, golpeándola sobre una base de madera, material de plástico o cobre utilizando un martillo o una herramienta similar. Durante el estiramiento, la sección transversal debe permanecer sin cambios. El diámetro de la fibra se medirá con un micrómetro, en dos direcciones, aproximadamente en los ángulos derechos, para conseguir una precisión de 0,01 mm. El diámetro de la fibra será la el promedio de las dos mediciones de los diámetros

5. Mejor sistema de anclaje: terminaciones en forma de gancho para conseguir un anclaje inmejorable

6. Longitud de la fibra: entre 30-35 mm

7. Longitud máxima de la fibra: 2/3 del diámetro de la manguera de la máquina de lanzado

8. Longitud mínima de la fibra: 2 veces el tamaño máximo del agregado grueso

9. Fibras encoladas para mejorar una distribución homogénea

Propiedades

Longitud y altura

> 30 mm

≤ 30 mm

Diámetro (equivalente)

> 0,30 mm

≤ 0,30 mm

SímboloDesviación del valorindividual relativo alvalor declarado

Desviación del valor medio relativo al valor declarado

Relación de esbeltez: Longitud/ diámetro

± 10 % ± 5 %

± 1,5 mm

I, Id (Si corresponde)

d

λ

± 10 %± 5 %

± 0,015 mm

± 7,5 %± 15 %

Ficha informativa de la CE

1

2

3

4

5

6

7

8

9

De acuerdo a la Normativa EN 14889, debe alcanzarse un nivel mínimo de desempeño. Con lo cual se requiere una dosificación mínima para cada tipo de fibra y de esta forma poder obtener la marca CE sistema 1.

Descargue las fichas informativas en:http://dramix.bekaert.com

5

2.3. Concreto reforzado con fibras de acero:

El desempeño del concreto reforzado con fibras de acero Dramix® está determinado principalmente por las siguientes características:- El desempeño de la fibra en la matriz (geometría, relación longitud/diámetro, método de anclaje, resistencia a la tensión, etc.)- El desempeño de la matriz de concreto- La cantidad de fibras en la mezcla

Para poder definir las especificaciones del concreto reforzado con fibras de acero, debe realizarse un análisis que consta de tres pasos.

Dosificación mínima necesaria para el traslape de la fibra.

Longitud total mínima de fibra.

Dosificación en base al comportamiento: - Absorción de energía - Resistencia residual

2.3.1 Dosificación mínima “in situ” basada en un traslape mínimo:

De acuerdo a la Norma Europea EN 14487-1, la(s) distancia(s) media entre las fibras de acero debería ser menor de 0,45 If, con el fin de asegurar el traslape mínimo entre las fibras.

El valor de un traslape mínimo entre fibras podría estimarse como:

s = 3 π x d f

2 x lf 4ρf

Donde :- lf es la longitud de de la fibra- df es el diámetro equivalente de la fibra- pf es el porcentaje de la fibra

s = debe ser menor de 0,45 lf para asegurar un traslape mínimo

La formula y los límites de “s” se han tomado de la tesis de D.C. Mc Kee, Universidad de Illinois, Urbana 1969: “Las propiedades de un mortero expansivo reforzado con fibras de alambre aleatorias”

Fig. 1: Dosificación mínima basada en la longitud mínima total

S

SS

Sl f

1

2

3

S 2

S 2

6

Dosificaciones mínimas de fibras de acero basadas en diferentes relaciones de esbeltez y espacio entre las fibras de acero.

2.3.2. Longitud mínima total de las fibras “in situ”:

Además del requisito de traslape mínimo de acuerdo a la teoría de Mc Kee, Bekaert también recomienda una longitud mínima total de fibra de alambre.

De hecho, a fin de asegurar el efecto red mínimo para proporcionar un proceso específico de varias trayectorias que genere la redistribución de las cargas mediante puentes de acero en las fisuras, recomendamos una longitud mínima de fibra de acero de 10,000 ml. por metro cúbico de concreto.

Esta recomendación se basa en dos décadas de experiencia, durante las cuales se ha llevado a cabo una gran cantidad de análisis, como se muestra en las pruebas de placa descrita en el punto “2.3.3.1. Absorción de energía”.

Ejemplo que cumple los tres criterios: Nivel de desempeño mínimo establecido por la CE, Mc Kee “2.3.1.” y longitud total mínima de la fibra “2.3.2.”

El modelo de fisura que se observa en las pruebas de placa (ver “2.3.2”) debería ser como se muestra:

Fig. 2: Modelo de fisura que se observa en las pruebas de placa

Concreto simple Concreto con fibras de acero

Relación de esbeltez (lf/df)

Dosificación mínima (kg/m3) cuandos < 0,45 lf

40 45 50 55 60 65

43 kg/m3 34 28 23 19 16 kg/m3

Relación de esbeltez: I/d (longitud/diámetro)

40

Mínimo Kg/m³ en relación al traslape mínimo

I D fibras/kgLongitud total de la fibra

30

35

0,75

0,55 14.500 10.150

9.000 11.61043 kg/m3

20 kg/m365

7

2.3.3. Criterios de desempeño:

La Norma Europea EN 14487-1 hace mención a las diferentes formas de especificar la ductilidad del concreto reforzado con fibras de acero en términos de la resistencia residual y la capacidad de absorción de energía. También hace mención a que ambas formas no son exactamente comparables.

La resistencia residual se puede establecer cuando las características del concreto se utilizan en un modelo de diseño estructural.

El valor de absorción de energía medido en una placa se puede establecer cuando, -en caso de existir pernos de roca - se enfatiza la cantidad de energía que ha de absorberse durante la deformación de la roca. (Especialmente útil en los revestimientos primarios de concreto lanzado).

2.3.3.1 Absorción de energía:

Para comprobar el comportamiento estructural del CRFA en la construcción de un túnel, se ha desarrollado en Francia por la Compañía Ferroviaria Nacional SNFC y el primer Laboratorio Alpes Essais, una prueba relacionada con este comportamiento.

Esta prueba de punzonamiento y flexión sobre una losa simula con mucha efectividad el comportamiento de un revestimiento de túnel bajo la presión de la roca alrededor del anclaje de un perno.

Las pruebas sobre losa están publicadas también en las recomendaciones de la EFNARC y están incluidas en la Norma Europea EN 14487 para el concreto lanzado.

Respaldo para comprender el comportamiento del CRFA en estructuras reales

Efectivamente, la resistencia a la tensión uniaxial es la característica mecánica más importante a tener en cuenta en el dimensionado de estructu-ras con CRFA. No obstante, este comportamiento en la tensión está directamente relacionado con el proceso de fisuramiento del material en la estructura, sujeto a esta fuerza de tracción.Por tanto, merece la pena resumir este proceso brevemente. Consta de 3 etapas:

- Paso 1: Micro-fisuramiento del material el cual corresponde al comportamiento seudo-elástico.

- Paso 2: El fisurado local consiste en la aparición de macro-fisuras. El máximo esfuerzo a la tracción que el material puede soportar se alcanza cuando se desarrolla una macro-fisura (EJ. la resistencia a la tensión del material).

- Paso 3: Propagación de la macro-fisura, una micro-fisura se abre.

Las fibras podrían desempeñar un papel durante estas etapas del fisurado. Antes de la aparición de las macro-fisuras, las fibras “unirán” las fisuras microscópicas. Mediante esto, retrasan la aparición de macro-fisuras e incrementan la resistencia a la tensión directa del material de la estructura.En esta primera etapa dos factores son importantes:

- La densidad de las fisuras microscópicas antes de contenerlas: cuanto mayor sea el número de micro-fisuras, más alta es la posibilidad de que las fibras “encuentren” estas fisuras microscópicas, y de este modo mayor es la acción de estas fibras en estas fisuras microscópicas.

- La proporción de fibras (por la misma razón que lo anterior) Las fibras también son capaces de unir las macro-fisuras durante el comportamiento posterior al fisurado. Por un lado esto limita la apertura de

fisuras en la estructura en una carga de servicio dada. Por otro lado, retrasa el fallo en la estructura causado por la aparición de mecanismos de colapso (comportamiento último).

Fisuramiento del CRFA en relación al sistema mecánicoEn condiciones límite y esfuerzos aplicados, una estructura dada constituye un sistema mecánico. El sistema puede ser tanto isostático como hiperestático con un grado de variación de la hiperestaticidad.

Este proceso múltiple de fisuramiento es perceptible en estructuras estáticamente indeterminadas con dosificaciones moderadas de fibra de acero (0,5 % vol.). En una simple prueba isostática de tensión o una prueba a flexión, el proceso de fisurado múltiple sucede con dosificaciones más importantes (Normalmente > 2% vol. para pruebas de tensión axial y > 0,5% vol. para pruebas de tensión a flexión).

Cuanto más alto sea el grado de hiperestaticidad (como en los soportes provisionales de los túneles), mayor será la redistribución de las tensiones y mayor el volumen de material requerido para la estructura. Esto resulta en una gran densidad de micro-fisuras. La prueba de placa es una prueba hiperestática, cercana a la estructura real que se observa en un túnel con concreto lanzado. El modelo de fisura del CRFA (con un gran número de multifisuras) garantiza un buen comportamiento y proporciona la seguridad necesaria.

8

El panel que se utiliza normalmente (paneles de 600 x 600 x 100 mm) (ver EN 14488-5) está diseñado para determinar la energía absorbida en la curva de carga/deflexión.

Las losas previstas para la prueba de punzonamiento y flexión estarán fabricadas a partir de moldes de 600 x 600 x 100 mm. En este caso, se deberá procurar obtener una superficie uniforme y un grosor de 100 mm.

El lanzado se llevará rigurosamente a cabo en las mismas condiciones que se recomiendan para la ejecución de un túnel real: componentes, máquina, porta lanza y métodos de lanzado en particular.

La losa de prueba se sostiene por los cuatro lados y se aplica una carga puntual al centro a través de una superficie de contacto de 100 x 100 mm². Se registra la curva de carga/deflexión y la prueba continúa hasta alcanzar una deflexión de 25 mm en el centro de la losa.

100x100 mm

500 mm600 mm

500

mm

600

mm

100

mm

Fig.3 Dimensiones de la losa de pruebas

F

9

La curva de carga/deflexión indica que durante la prueba se han desarrollado numerosas fisuras. Las fibras de acero puentean las fisuras generando una distribución perfecta de la carga.

Una vez que se alcanza la carga máxima y se produce el efecto de redistribución de la carga máxima, las fibras comienzan a deformarse y el proceso de “pull-out” se da. La forma de la fibra y la resistencia del acero determinan si las fibras se rompen o preferentemente tengan un efecto “pull out”.

Fig.4 Carga Típica. Curva de deflexión de la losa de concreto lanzado reforzado con fibras de acero

0 5 10 15 20 25 Deflexión en mm

140

120

100

80

60

40

20

0

Segunda fisura

Primera fisura

Área por debajo de la curva = “Tenacidad” medida en Joules o Julios

Carga máxima

132.31kN

Car

ga k

N

De la curva de carga/deflexión, se dibuja una segunda curva resultado de la absorción de energía (Joules o Julios) en función de la deformación o deflexión de la losa. Este método intenta simular el comportamiento real del revestimiento. Proporciona una buena idea de la capacidad de carga y la absorción de energía de un revestimiento de concreto lanzado.

En lugar de determinar la característica del material, lo que se requiere es un modelo propio de diseño para calcular la carga permisible de una estructura, el enfoque francés permite saltarse ese paso e inmediatamente comprobar la absorción de energía y la capacidad de carga del revestimiento.

Debe quedar muy claro que las pruebas estáticamente indeterminadas de la losa es una prueba estructural para comprobar el comportamiento en una construcción. No es una prueba para determinar las propiedades del material para utilizarlas como valores de diseño.

La prueba en la losa EN permite comprobar la conveniencia de utilizar un cierto material bajo condiciones y circunstancias dadas y controlar su comportamiento en el estado último. Es también una manera muy eficaz de comparar diferentes tipos de fibras y dosificaciones relacionadas con el propósito deseado.

De las correspondientes pruebas en losa utilizando diversos tipos de mallas de alambre se obtuvieron valores numéricos que deben recomendarse, ya que en el pasado ya demostraron resultar eficientes para unas condiciones de carga determinadas. Si se especifica la capacidad de absorción de energía del material, esta debe determinarse utilizando una prueba de losa tal y como se indica en la Norma EN 14448-5.

Fig.5 Curva de absorción de energía

200

400

600

800

1.000

50 10 15 20 25 30 Deflexión en mm

Ene

rgía

(J)

10

Basándonos en las pruebas de panel, se distinguen tres clases de CLRFA (E500, E700 y E1000): 500 Joules para terreno sólido/condiciones rocosas 700 Joules para terreno intermedio/condiciones rocosas 1.000 Joules para terreno difícil/condiciones rocosas

Estos valores se proponen para el concreto f’c=300 kg/cm2 (tipo C30/37), que es normalmente especificado para soportes temporales. Resistencias a la compresión con una clase de resistencia muy alta o muy baja puede tener efectos secundarios no deseados.

La conformidad sobre la capacidad de absorción de energía se obtiene cuando al menos dos o tres paneles tienen una capacidad de absorción de energía no inferior a la mínima que se especifica de acuerdo al tipo de clase solicitada.

Para la misma matriz de concreto, la cantidad de absorción de energía está significativamente influenciada por el tipo de fibra (p.ej. Relación de esbeltez longitud/diámetro, tipo de anclaje) y la dosificación de fibra. Cuanta más elevada sea la relación de aspecto y contenido de fibra, mejor será el comportamiento del CLRFA.

2.3.3.2. Resistencia residual:

Diferentes Normas Internacionales proponen procedimientos claros para determinar la resistencia residual tales como:

a) Norma ASTM

La Norma ASTM C1609/C1609M-05 puede utilizarse para determinar la resistencia a la flexión post-fisura del CLRFA. En este método de prueba, la resistencia post-fisura se denomina resistencia residual, y se representa en deflexiones sobre distancia/600 y sobre la distancia/150.La resistencia residual requiere ser reportada para un espécimen típico de 4 pulgadas (100 mm) de profundidad y se denominan f100,0.5 y f100,2.0, donde el subíndice indica la profundidad de la muestra en milímetros, y la deflexión. En este método de prueba, se reportan también el primer pico y resistencia final (módulo de ruptura). La Norma ASTM C1399 podría utilizarse para determinar la resistencia residual media de un especimen de viga de CLRFA. La viga se fisura de manera controlada, entonces y se genera la curva carga/deflexión. La carga residual se determina y promedia a deflexiones específicas y la fuerza calculada después del fisuramiento se reporta.

b) Especificación EN

La clasificación de la resistencia residual se basa en la especificación del nivel de resistencia a cierto grado de deformación de acuerdo a la Norma EN 14488-3. Viene indicado por la combinación de símbolos de un rango de deformación específica. Esto significa que la resistencia residual superará los 3 Mpa, entre 0,5 mm y 1mm de deflexión.Las especificaciones en lo que respecta a la resistencia residual están relacionadas con las condiciones de deformación de la masa rocosa. Un mayor grado de deformación de la roca exigirá una mayor capacidad de deflexión del revestimiento de concreto.

El propósito de los diferentes niveles de deformación es proporcionar flexibilidad a los diseñadores en la elección de la deformación requerida del concreto lanzado bajo condiciones del servicio. Para fines de diseño, el límite de deflexión del nivel de deformación puede ser considerado en términos de rotación angular equivalente de una viga fisurada al centro de la longitud (p. ej. para una prueba de viga de 450 mm x 125 mm x 75 mm conforme a la Norma EN 14488-3):

Se han identificado tres registros típicos de deformación de la roca:

- D1 corresponde a la deformación = l/250 - D2 corresponde a la deformación = l/125 - D3 corresponde a la deformación = l/56

Correspondientemente, han sido definidos cuatro niveles de resistencia residual, S1 a S4, que en combinación con la escala de deformación correspondiente pueden especificarse en términos de clase de resistencia residual.

11

Se muestra un ejemplo ilustrativo en la Figura 6 de una típica viga de concreto lanzado reforzado con fibra. Esta viga cumple con los requisitos de la resistencia residual para la clase D1S3 (así como la D2S2 y D2S1).

Existe conformidad en la resistencia residual cuando:

El valor medio obtenido de los resultados de 3 pruebas de especímenes cumpla con los requerimientos en el límite de la resistencia residual especificada hasta el límite de deflexión adecuado para los niveles de deformación especificados

Ningún resultado de una prueba individual mostrará en ningún punto (correspondiente al nivel de deformación especificado) una resistencia residual que sea menor del 10% de la tensión correspondiente al límite de resistencia de la clase especificada.

c) Propuesta de prueba alternativa de Bekaert

Para mejorar el planteamiento, un método de prueba nuevo debe cumplir los siguientes requisitos:

- La geometría y dimensiones de los especímenes, así como el método de vertido adoptado, debe asegurar la distribución de las fibras en la matriz, para que sea lo más aproximado posible a lo que se encontrara en la estructura actual.

- La propiedad mecánica obtenida servirá como dato para el método de dimensionamiento.

- Las dimensiones del especimen de pruebas deberán ser admisibles para manejarlo en un laboratorio (ni peso ni medidas excesivas).

- Las pruebas deben ser compatibles, hasta donde los medios experimentales lo permitan, con su utilización en un gran número de laboratorios con un equipamiento normal (ninguna sofisticación innecesaria).

- La geometría debe ser la misma que en la prueba de placa.

- También debería poder proyectarse en el sitio o lugar de trabajo.

- Debe haber menor dispersión que con la de pruebas de viga estandarizada actual.

Escala de deformación Nivel de resistencia (resistencia mínima, Mpa)

Deflexión (mm) S1 S2 S3 S4

D1D2D3

1 2 3 4entre 0,5 y 1entre 0,5 y 2entre 0,5 y 4

Fig. 6: Especificación EN6

Tens

ión

resi

dua

l en

Mp

a 5

4

3

2

1

00 1 2 3

S4

S3

S2

S1

4 Deflexión de la viga en mm

1

2

12

Pruebas de caracterización:

Geometría y dimensión del especimen de prueba: un cuadrado de 600 mm de lado por 100 mm de espesor.

Esta prueba de deflexión de 3 puntos se lleva a cabo sobre el especimen de prueba, previamente cortado (una muesca) en la mitad.La distancia entre los soportes inferiores es de 500 mm. La superficie rugosa es la zona superior en la prueba.

El corte (muesca) es de 2 mm de espesor (corte aserrado) y 1 cm de profundidad.Un sensor de movimiento puentea la muesca en su centro. La prueba se lleva a cabo a un ritmo impuesto de apertura de fisura. Esto genera la curva de fuerza - apertura de fisura.

Fig. 8: Alternative test proposal

Distancia entre los soportes: 500 mm Profundidad del corte: 10 mm

Basados en esta prueba, los siguientes datos estarán disponibles para el ingeniero:

Análogamente a la Normativa EN 14651, uno puede definir la siguiente resistencia a flexión:

fL = “límite de proporcionalidad”

fL = 3/2 x FL x l/b (hsp)2

donde FL = máxima carga F antes de la línea de 0,05 mm

Resistencias residuales a flexión

fres,1 = resistencia residual en CMOD = 0,5 mm

fres,2 = resistencia residual en CMOD = 1,5 mm

fres,3 = resistencia residual en CMOD = 2,5 mm

fres,4 = resistencia residual en CMOD = 3,5 mm

fres,i = 3/2 x Fres,i x l/b (hsp)2 donde Fres,i = carga F correspondiente con el CMOD o deflexión en estos puntos.

Fig. 8: Prueba mecánica

FLFLFL

Carga F

0 0.05 0.5 3.5

- Deflexión- CMOD, desplazamiento de la apertura de la

fisura (Crack Mouth Opening Displacement)

sin escala

500 mm600 mm

500

mm

600

mm

100

mm

Fig. 7: Propuesta de prueba alternativa

10

13

Debido al bajísimo módulo-E de las fibras macro-sintéticas y al tipo de fallo observado con este tipo de fibras, la prueba de placa no es suficiente para comparar las fibras de acero con las fibras macro-sintéticas. Otro criterio basado en la resistencia residual, como el D1S3, debe añadirse conforme a la Norma EN 14487-1.

Es más, las fibras macro-sintéticas tienden a un comportamiento plástico o de fluencia (creep) de 7 a 20 veces más que las fibras de acero pasado 1 año. Por esto es por lo que el diseñador debería recomendar únicamente fibras de acero para esta aplicación.Ficha informativa de pruebas de comportamiento plástico o de fluencia (creep) en http://dramix.bekaert.com

En breve: es bien sabido que la adherencia de fibra sintética en la matriz de concreto proporciona un desempeño pobre. La edad del concreto tiene un impacto considerable en el mecanismo de anclaje (cualquier mejoría es muy perceptible de abajo hacia arriba). Esto quiere decir que cuanto más viejo sea el concreto mejor será la adherencia de las fibras sintéticas y mejor su resistencia mecánica. Pero cuando se necesita un soporte temporal, a una edad temprana del concreto no se puede esperar ningún comportamiento relevante del concreto reforzado con fibra sintética.

5

1

2

3

4

Equilibrio

Masa rocosaLínea característica

Cara

Pre

sión

de

sop

orte

“p

”

Desplazamiento radial interiordr ds

•

Fig.6

Para determinar el comportamiento de un CLRFA, la prueba de placa conforme a la Norma EN 14488-5 es mucho más adecuada que la prueba de viga:

Una placa corresponde mucho mejor con el revestimiento real de un túnel que una viga; la losa soportada en los 4 bordes simula la continuidad del revestimiento de concreto lanzado.

Como en la realidad, las fibras de acero actúan al menos en dos direcciones y no en una sola, que es el caso en una prueba de viga; el efecto de refuerzo de la fibra en una placa es bastante más similar al comportamiento real de un revestimiento de CLRFA.

El CLRFA puede compararse fácilmente con el concreto lanzado reforzado con malla al ensayarlos de la misma forma.

“La prueba de placa está diseñada para determinar la energía absorbida desde la curva de carga/deformación como medida de la tenacidad (Toughness). La prueba está diseñada para modelar de manera más realista la deflexión biaxial que puede ocurrir en algunas aplicaciones, particularmente en el soporte de roca. El punto central de carga puede también considerarse como una réplica del perno de anclaje de roca. Esta prueba ha demostrado aportar considerables beneficios”La prueba de placa es apropiada para el programa de pruebas en la pre- construcción. Se puede aplicar para comprobar los parámetros que afectan a los requisitos de calidad del concreto reforzado con fibras de acero tal y como se especifica en los documentos del proyecto. Deben incluirse rutinariamente pruebas de resistencia y de “lavado” para comprobar el contenido de fibras de acero colocados. La prueba de placa es adecuada también para la comparación de diferentes tipos de fibras y dosificaciones. Esto permite una comparación ent re el concreto reforzado con malla y el reforzado con fibras, siempre y cuando el modo de falla esté de acuerdo a la Norma EN 14 487-1 Concreto lanzado, definición, especificación y conformidad.Eso es el porqué esta prueba es la única que puede utilizarse para comparar la malla de acero y las fibras de acero (materiales con el mismo módulo de Young).

La importancia relativa de la capacidad de soporte de carga en fisuras de anchura pequeña, y por consiguiente de pequeñas deflexiones y rotaciones, tiene recientemente, mucho mayor importancia para los ingenieros civiles diseñadores de túneles (ver figura).

Ficha informativa de pruebas de compor-tamiento plástico o de fluencia

Fig.9: Capacidad de soporte de carga

14

15

3. REQUISITOS PARA EL FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA

Calidad de la roca y medidas para la estabilización:

La evaluación de la estabilidad general de la roca debe basarse en la cartografía geológica de la caverna de roca excavada. La estabilidad se puede calcular a partir de los parámetros de roca registrados y de los esfuerzos que actúan en el sistema.

Se han desarrollado numerosos sistemas de clasificación empírica basados en los datos obtenidos de excavaciones anteriores. Las dos clasificaciones de masa de roca más utilizadas son la de Bieniawski RMR (1976,1989) y la de Barton et al Q (1974).

Ambos métodos incorporan parámetros geológicos, geométricos y de ingeniería para llegar a un valor cuantitativo de la calidad de la masa de roca.

Sistema-Q:

El Sistema-Q desarrollado por Barton et al (1974, 1993) es por mucho el sistema de clasificación más aplicado internacionalmente y se basa en los siguientes parámetros: - RQD Índice de calidad de la roca - Jn Índice del número de familias de fracturas - Jr Índice de rugosidades en las fracturas - Ja Índice de alteración de las paredes de las fracturas - Jw Índice del factor de reducción de agua - SRF Índice del estado de tensión del macizo

1

2

5

10

20

50

100

0,001 0,01 0,1 1 10 100 1.000

1,5

2,4

3

711

20

CCA Sfr+RRS+B Sfr+B Sfr+B Sfr+B B(+s) B

9 8 7 6 5 4 3 2 1

sb Sin soporte

G F E D C B AExcepcional-mente mala

Muy mala Bastante mala Mala Acept-able

BuenaBastante

buena

Muy buena

Excelente

1,0 m1,2 m

1,3 m1,5 m

1,7 m2,1 m 2,3 m 2,5 m

Zona de espaciado de pernos

en el concreto lanzado

Zona de espaciado de pernos

en el concreto lanzado

25 cm

15 cm12

cm9 c

m

5 cm

4 cm

E=1000J

E=700J

E=700J

1,0 m1,3 m

1,6 m2,0 m

3,0 m

4,0 m

sep

arac

ión

o al

tura

(m) E

SR

Long

itud

del

per

no (m

) par

a E

SR

=1

Fig. 10: Sistema-Q

Concreto reforzado con fibra de acero

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CATEGORÍAS DE REFUERZO

Sin soporte

Pernos de anclaje puntuales, sb

Pernos de anclaje sistemáticos, B

Pernos de anclaje sistemáticos,

(y concreto lanzado simple, 4-10 cm), B(+s))

Concreto lanzado reforzado con fibras y

pernos de anclaje, 5-9 cm, Sfr+B

Concreto lanzado reforzado con fibras y pernos

de anciaje, 9-12 cm, Sfr+B

Concreto lanzado reforzado con fibras y pernos

de anclaje, 12-15 cm, Sfr+B

Concreto lanzado reforzado con fibras > 15 cm,

costillas de refuerzo y pernos de anclaje, Sfr+RRs+B

Revestimiento de concreto vertido, CCA (Si desea solicitar referencias: infobuilding@bekaert.com)

1

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3

4

6

7

8

95

E=700J y E= 1.000J: La absorción de energía del concreto reforzado con fibra con una deflexión de 25 mm durante la prueba de placa conforme a la Norma EN 14488-5.

La absorción de energía de la Tabla de Barton deberá ser determinada exclusivamente con la placa de concreto citada en la EN con concreto con resistencia de referencia tipo C30/37 (f’c=300 kg/cm2).

A los seis parámetros se le asignan valores numéricos en relación a su influencia en la estabilidad y representados por la siguiente fórmula:

Calidad de la masa rocosa Q= (RQD/Jn)*(Jr/Ja)*(Jw/SRF)

La relación entre los valores Q y las medidas para la estabilización recomendadas se detallan en la “fig.10 Sistema-Q” Relación entre el tipo de excavación y el valor ESR: Excavación temporal para minería, etc. 3,5Lumbreras verticales, rectangulares y circulares respectivamente 2,0 – 2,5Túneles de conducción de agua, recubrimientos permanentes, túnel piloto 1,6Cavernas de almacenaje, túneles carreteros menores, túneles de acceso 1,3Centrales eléctricas, túneles importantes para carretera o ferrocarril, refugios de emergencia 1,0Centrales nucleares, estaciones de ferrocarril, estadios 0,8

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4. PROPUESTA DE DRAMIX®

El concreto lanzado se puede aplicar tanto en mezcla o via seca:

Para concreto clase C30/37 o f’c=300kg/cm2:

Clase de absorción de energía Tipo de fibra

Dosificación en el método de mezcla húmeda

Dosificación en el método de mezcla semi seca

E 700 Dramix® RC 65/35 BN 25 kg/m3 30 kg/m3

E 1000 Dramix® RC 65/35 BN 35 kg/m3 40 kg/m3

Considere: el valor de la absorción de energía puede aumentar utilizando un concreto de mayor resistencia a los 28 días durante las pruebas de caracterización. Esto no debería ser un objetivo. Es más, por razones de seguridad, intentamos alcanzar un nivel alto de ductilidad y soporte provisional semi-rígido. La resistencia a la compresión máxima para las pruebas de caracterización no debe exceder de C30/37 o f’c=300 kg/cm2. La resistencia tras algunas horas, incluso pasados algunos minutos, podría ser más importante y más crítica que la resistencia a los 28 días. Si no, uno necesita cambiar la filosofía de diseño.

Para comprender el papel de un soporte temporal:Mientras se avanza en un túnel, el equilibrio primario de las fuerzas ya existentes de la masa de roca, cambiará a un equilibrio nuevo, secundario e incluso de estado estable. Esto sólo se puede alcanzar mediante una sucesión de etapas intermedias acompañadas de varios procesos de distribución de la tensión.

El control de la deformación de la roca es una cuestión principal:

a) Por un lado, la deformación debería mantenerse al mínimo para que el estado primario de estabilidad y la resistencia a la compresión de la roca no se debiliten más de lo inevitable.

b) Por otro lado, en realidad es conveniente la deformación hasta el punto en que la formación de la roca en si misma actúa como un soporte circular general, disminuyendo los costos de la excavación y los soportes. El concreto lanzado, en particular el primer revestimiento, juega un papel de soporte rápido.

La resistencia tras algunas horas, incluso pasados algunos minutos, podría ser más importante y más crítica que la resistencia a los 28 días.En este momento, en algunos casos, el papel de soporte de la mayor resistencia temprana del concreto lanzado se puede obtener utilizando un acelerante adecuado.

Hay muchos productos nuevos que se han introducido en el Mercado.

El método NATM se basa en el llamado revestimiento semi-rígido de alta ductilidad. Lo que busca este método es evitar el riesgo de los materiales frágiles que actúan como primera etapa del soporte. El método NATM crea un nuevo estatus de equilibrio mediante un revestimiento interior que debería aceptar la deformación necesaria pero que protege del desarrollo de carga de la roca.

Las pruebas en el lugar de la obra deben confirmar esta dosificación con la mezcla de concreto utilizada para el proyecto.

Esta propuesta de dosificación se basa en la experiencia de un gran número de resultados en las pruebas, teniendo en cuenta el porcentaje de fibras que se pierden debido al rebote - Método seco 20% (15% a 30%) - Método húmedo 10% (5% a 15%)

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5. DETALLES PARA LA EJECUCIÓN

En el caso de la construcción de un túnel de doble tubo, se coloca una membrana impermeable combinada con un filtro geotextil entre el soporte de concreto lanzado reforzado con fibras de acero y la última capa de concreto que se vierte en sitio. Esta capa intermedia sirve como tope o tapón para nivelar cualquier irregularidad del concreto lanzado. No es necesario tener que tomar ninguna consideración especial para evitar la penetración de fibras a través de la membrana impermeable.

La experiencia en la práctica sobre muchos sitios de obra así como los resultados de pruebas en laboratorios independientes confirman claramente que no hay problemas con las membranas u hojas de protección combinadas con el concreto lanzado reforzado con fibras de acero, como en el Dramix® RC-65/35- BN.

Puede solicitar un informe de prueba en: infobuilding@bekaert.com

6. DURABILIDAD

Las fibras de acero Dramix® pueden verse como una tecnología que demuestra crear soluciones duraderas.

Se pueden considerar dos casos diferentes cuando se analiza la corrosión de las fibras metálicas y su comportamiento:

• La fibra no atraviesa una fisura que emerge a la superficie. Además de algunas manchas que pudiera afectar el aspecto de las estructuras, la corrosión de las fibras no conlleva a ningún problema serio en la durabilidad o en la capacidad de carga de estas estructuras de CRFA.

• La fibra atraviesa una fisura que emerge a la superficie. La capacidad de carga del CRFA no se afecta signi-ficativamente en aperturas de fisuras de 250 μm o menos.

Se debe subrayar que el problema de las manchas, como se menciona anteriormente, se puede eliminar casi por completo con:

• Perfeccionando la fórmula del CRFA. Estas mezclas son suficientemente ricas en pasta de cemento como para evitar cualquier aparición de las fibras a la superficie.

• Utilizando fibras metálicas que mejoren la resistencia a la corrosión, como las Dramix® Green. • Solicite nuestra ficha técnica de este producto.

Ficha técnica del producto

Quiere saber más:- Características del producto- Aprobaciones- Características y beneficios

Descargar en: http://dramix.bekaert.com

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7. CONTROL DE CALIDAD

El control de producción se compone de todas las medidas necesarias para mantener la calidad del concreto lanzado de conformidad con los requisitos que se especifiquen.

El control de producción incluye:- Inspección de los materiales componentes- Inspección de la mezcla base- Inspección de las propiedades del concreto lanzado

Los pruebas de caracterización relativos a los materiales, la mezcla de concreto fresca y endurecida constituyen juntas la ficha completa de identidad de un CRFA. Se desarrollan sólo una vez al comienzo de cada obra en la que se utilice CRFA. Estas pruebas se realizan en laboratorios de control de calidad.

Tabla – Control de las propiedades de las fibras del concreto lanzado – Extracto de la Normativa EN 14487-1

TIPO DE PRUEBA

INSPECCIÓN/PRUEBA SEGÚN

Frecuencia mínima de muestreo

Reforzamiento del terreno Reparación y mejora Estructuras aisladas

Categoría 1 Categoría 2 Categoría 3 Categoría 1 Categoría 2 Categoría 3 Categoría 1 Categoría 2 Categoría 3

CONTROL DEL CONCRETO FRESCO

Relación agua/cemento del

concreto fresco cuando se utiliza una relación para mezcla húmeda

Mediante cálculo o

método de prueba

Diariamente Diariamente Diariamente

AceleranteRegistro de la

cantidad añadida Diariamente Diariamente Diariamente

Fibra contenida en el concreto fresco

Según prEN 14488-2

min 11/200 m3 o1/100 m2

1/100 m3 o1/500 m2 min 1 1/500 m2 min 2 1/250 m3 min 3

1/200 m3 o1/1.000 m2 o min 1

1/100 m3 o1/500 m2 o min 2

1/50 m3 o1/250 m2 o min 3

CONTROL DEL CONCRETO ENDURECIDO

prEN 14488-21/5000 m2 o1/2 meses

1/2500 m2 o1/mes

1/250 m2 o2/meses

Pruebas de resis-tencia del concreto

lanzado reciente

Resistencia a la compresión

EN 12504-11/1.000 m3 o1/5.000 m2

1/500 m3 o1/2.500 m2

1/250 m3 o1/1.250 m2

1/500 m3 o1/2.500 m2 o min 1

1/100 m3 o1/500 o min 2

1/50 m3 o1/250 o min 3

1/500 m3 o1/2.500 m2 o min 1

1/100 m3 o1/500 o min 1

1/50 m3 o1/250 o min 3

Densidad del concreto

endurecidoEN 12390-7 Cuando se pruebe la resistencia a la compresión Cuando se pruebe la resistencia a la compresión Cuando se pruebe la resistencia a la compresión

Resistencia a la filtración de agua

EN 12390-81/1.000 m2

o min 11/500 m2

o min 21/250 m2

o min 31/1.000 m2

o min 11/500 m2

o min 21/250 m2

o min 3

1/1.000 m2

o min 11/500 m2

o min 21/250 m2

o min 31/1.000 m2

o min 11/500 m2

o min 21/250 m2

o min 3

1/1.000 m2

o min 11/500 m2

o min 21/250 m2

o min 3EN 14488-4(1)

EN 1542(2)

Ver pie de nota (4)

1/1.250 m2

Resistencia a la congelación/descongelación

Resistencia de adherencia

CONTROL DEL CONCRETO LANZADO REFORZADO CON FIBRAS

Contenido de fibra del concreto

endurecido(3)

Resistencia residual o

capacidad de absorción de

energía

Resistencia a la flexión final

Resistencia fa la flexión del primer pico

1

2

3

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prEN 14488-7

prEN 14488-3o

prEN 14488-5

prEN 14488-3

prEN 14488-3

1/2.000 m3

o1/10.000 m2

1/400 m3

o1/2.000 m2

1/100 m3

o1/500 m2

min 11/2.000 m2

omin 2

1/500 m2

omin 3

1/2.000 m2

omin 2

1/500 m2

omin 3

Cuando se prueba la resistencia residual o la capacidad de absorción de energía

Cuando se prueba la resistencia residual Cuando se prueba la resistencia residual

Cuando se prueba la resistencia residual

Cuando se prueba la resistencia residual

Cuando se prueba la resistencia residual

Cuando se prueba la resistencia residual

Cuando se prueba la resistencia residual

Cuando se prueba la resistencia residual

1/2.500 m2

Nota a pie de página:

(1) Para reforzamiento del terreno

(2) Para la reparación

(3) Esta prueba es alternativa a la del punto 4 cuando no resulta práctico determinar el contenido de fibra del concreto lanzado fresco.

(4) Al no haber disponible una Normativa Europea sobre esta cuestión en el momento de la publicación de este documento, se aplican las Normativas

nacionales correspondientes.

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Requisitos principales para la prueba de caracterización del concreto reforzado con fibras de acero endurecido:

Contenido de fibra:El contenido de fibra se deberá establecer de una muestra de concreto endurecido de acuerdo a la Norma EN 14488-7, cuando no es práctico determinarlo del concreto lanzado fresco. La muestra se deberá tomar del material “in situ” a menos que se especifique otra cosa.

Capacidad de absorción de energía:La capacidad de absorción de energía se expresará como la media de capacidad de absorción de energía, establecida en conformidad a la Norma EN 14488-5. La absorción de energía especificada de la clase solicitada cumplirá con los requisitos del proyecto. Normalmente, una prueba se realiza a los 28 días.

Resistencia residual (si se necesita en el proyecto):- La clase de resistencia residual del concreto reforzado con fibra se establecerá para un nivel específico de deformación.

La curva de carga /deflexión se determinará de acuerdo a la Norma EN 14488-3, ASTM C1609/C1609M o en una pruebas de deflexión de tres puntos en una placa (600 x 600 x 100) proyectada “in situ”.

- La absorción de energía especificada de la clase solicitada deberá cumplir con los requisitos del proyecto.

- La prueba normalmente se efectúa a los 28 días, y esto antes del comienzo de la obra y durante el período de construcción.

8. TEXTO DE ESPECIFICACIÓN TIPICA

Puntos mínimos de especificación:

Fibras - Las fibras deben cumplir con la Norma Europea EN 14889-1 y/o ASTM A-820 - Fibras con la marca CE de conformidad; de preferencia con Sistema 1 • Fibras de alambre trefilado, con una resistencia a la tensión del alambre de acero > 1.000 MPa mínima. • Tolerancias dimensionales conforme a la Norma EN 14889-1 • Longitud de la fibra: 30 o 35 mm

Desempeño- La longitud mínima total del alambre por m³ será de 10.000 ml “in situ” para garantizar el efecto de red mínimo.- Mínimo traslape de acuerdo a la teoría de Mc Kee (I/d 65=16 Kg/m³ “in situ”, I/d 55=23 Kg/m³ “in situ”, I/d 40=43 Kg/m³ “in situ”).- La clase mínima debe ser E 700 (700 Joules o Julios mínimo) para el concreto f’c=300 kg/cm2 (C30/37).- Cuando hay un requisito adicional para la resistencia residual se necesita: • Una resistencia residual mínima S3D1 para el concreto con referencia f’c=300 kg/cm2 (C30/37) Un nivel de resistencia > 3MPa para una deflexión de 1mm máx.

Concreto con fibras- Fibra encolada para un óptimo y adecuado bombeo y que asegure una buena distribución y homogeneidad en el

concreto. Está prohibido el uso de fibras de acero sueltas ya que causan la formación de bolas durante el mezclado.- Tipo de concreto: f’c=300 kg/cm2 o clase C30/37

Calidad- El criterio de desempeño y control debe estar especificado siguiendo la Norma EN 14487-1, teniendo en

cuenta las necesidades del proyecto.

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9. BIBLIOGRAFÍA

- AFTES: GT6R1A3, 1999 Recommendation for fibre reinforced sprayed concrete technology and practice- ASTM C1609/C1609M-07: Standard Pruebas Method for Flexural Performance of Fiber Reinforced Concrete- Internal Tunneling Association Working Group on Shotcrete Use. Swedish Rock Engineering Research: Shotcrete for Rock Support: a summery report on the state of the art in 15 countries, Bo Malmberg, 2006- ITA reports: Shotcrete for Underground Support: a state of the art report with Focus on Steel-fibre Reinforcement, T.Franzen, 1992- Q-system Advance for sprayed lining: Tunnel and Tunneling International January 2003- EFNARC: Recommendation for sprayed concrete- Tunneling is an art: Marc Vandewalle, NV Bekaert SA, Belgium, 2005- EN 14487-1: Sprayed concrete, definition, specification and conformity- EN 14488-1: Pruebasing sprayed concrete: Sampling fresh and hardened concrete- EN 14488-2: Pruebasing sprayed concrete, part 2: Comprehensive strength of young sprayed concrete- EN 14488-3: Pruebasing sprayed concrete, part 3: Flexural strengths of fibre reinforced beam specimens- EN 14488-4: Pruebasing sprayed concrete, part 4: Bond strength of cores by direct tension- EN 14488-5: Pruebasing sprayed concrete, part 5: Determination of energy absorption capacity of fibre reinforced slab specimens- EN 14488-6: Pruebasing sprayed concrete, part 6: Thickness of concrete substrate- EN 14488-7: Pruebasing sprayed concrete, part 7: Fibre content of fibre reinforced concrete- EN 14489-1: Fibres for concrete, part 1: steel fibres - Definitions, specifications and conformity

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Bahn 2000 – Oenzberg, Switzerland23

Bekaert Trade Mexico, S. de R.L. de C.V.Calzada de los Leones 117 despacho 205-BCol. Las Aguilas01710, Mexico, D.F. - MexicoTel +52 (55) 5651 1410 Fax +52 (55) 5593 7818 building.mexico@bekaert.comhttp://dramix.bekaert.com d

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ACERCA DE BEKAERT

Bekaert trabaja a nivel internacional en aplicaciones seleccionadas de sus dos competencias fundamentales: la transformación de metales avanzada y los materiales y revestimientos avanzados. La combinación de estas dos competencias hace que Bekaert sea único en el sector. Bekaert, con sede en Bélgica, es líder tecnológico y cuenta con una clientela internacional en diversos sectores de la industria.

CONSTRUIR CON BEKAERT

Los productos de Bekaert son ampliamente utilizados en el sector de la construcción. Dramix® ha dado a Bekaert una posición destacada en el mercado del refuerzo de concreto con fibra de acero. En 1979, Bekaert presentó las fibras de acero para el refuerzo de concreto Dramix®, diseñadas para ofrecer una sencilla alternativa a la tradicional malla de acero y refuerzo de barra. Las aplicaciones de las fibras de acero Dramix® incluyen pisos industriales, elementos prefabricados, tunelización y minería, aplicaciones residenciales y obras públicas

Otros productos para la construcción Bekaert • Murfor® - armaduras para albañilería

• Stucanet® - soportes para guarnecidos y repellados

• Widra® - protectores de esquinas

• Mesh Track - revestimiento de carreteras

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