ELECTRIFICACION 13,2/20 KV -...

ANEJO 6- PROYECTO DE ELECTRIFICACION 13,2/20KV URBANIZACIÓN P.S.I.S. “PALACIO DE AROZTEGUIA”

LÓPEZ ZUBIKOA ASOCIADOS S.L.P. 1 URGEIN PAMPLONA S.L.

C/Irunlarrea nº 61, bajo. Pamplona (Navarra) P/ Dra. Juana Garcia de Orcoyen 1 bajo. Pamplona (Navarra)

APROBACION DEFINITIVA ANEJO 6- MEMORIA ELECTRIFICACION 13,2/20 KV

PROYECTO DE URBANIZACION DEL P.S.I.S. DEL ÁREA TURÍSTICA, HOTELERA, DEPORTIVA Y RESIDENCIAL DEL ENTORNO DEL “PALACIO

DE AROZTEGUÍA” EN LEKAROTZ

ELECTRIFICACION 13,2/20 KV

Propiedad: Palacio de Arozteguía S.L. Fecha: Diciembre de 2016

U R G E I N P A M P L O N A S . L .

P/ Dra. Juana Garcia de Orcoyen 1 bajo. Pamplona (Navarra) Tfno. 948173440

L Ó P E Z Z U B I K O A A S O C I A D O S S . L . P .

C/Irunlarrea nº 61, bajo. 31008 Pamplona (Navarra) Tfno. 948259108

DEPOSITARIO INSTALACIONES: “IBERDROLA DISTRIBUCION ELECTRICA S.A.U.” CIF: A95075578.

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Departamento de Desarrollo Rural,Medio Ambiente y Administración Local

Gobierno de NavarraGafa or akoN obernur aLanda Garapeneko, Ingurumeneko

eta Toki Administrazioko Departamentua




INDICE

C A P I T U L O I 1.- ANTECEDENTES 2.- OBJETO DEL PROYECTO

2.1.- NUEVAS INSTALACIONES A REALIZAR 3.- PRESCRIPCIONES OFICIALES 4. CONDICIONES TÉCNICAS Y DE APLICACIÓN DE LOS PROYECTOS TIPO C A P I T U L O II CALCULO DE CARGAS 1.- CARGA DE CADA PARCELA 2.- CARGAS A NIVEL DE LINEAS B.T. Y C.T. C A P I T U L O III INSTALACIONES PROYECTADAS 1.- LINEAS M.T. 13,2 KV. 2.- CONSTRUCCIÓN LINEAS SUBTERRÁNEAS M.T. 13,2KV

2.1.- OBRA CIVIL 2.2.- INSTALACION ELECTRICA 2.3.- CARACTERISTICAS DE LOS CONDUCTORES 2.4.- TRAMOS A INSTALAR

3.- CENTROS DE TRANSFORMACION

3.1.- NUEVOS CC.TT.

3.1.1.- OBRA CIVIL 3.1.2.- INSTALACION ELECTRICA

3.2.- CARACTERISTICAS DE MATERIALES

3.3.- LINEAS SUBTERRANEAS B.T.

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C A P I T U L O IV CALCULOS ELECTRICOS 1.- LINEAS MEDIA TENSION 13,2/20 KV.

1.1.- JUSTIFICACION CONDUCTORES

1.1.1.- INTENSIDAD EN LINEA

1.1.2.- DENSIDAD DE CORRIENTE 2.- CAIDAS DE TENSION 3.- CENTROS DE TRANSFORMACION 3.1.- INTENSIDAD DE ALTA TENSIÓN. 3.2.- INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN. 3.3.- CORTOCIRCUITOS. 3.3.1.- Observaciones. 3.3.2. Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito. 3.3.3.- Cortocircuito en el lado de Alta Tensión. 3.3.4.- Cortocircuito en el lado de Baja Tensión. 3.4.- DIMENSIONADO DEL EMBARRADO.

3.5.- PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS Y CORTOCIRCUITOS

3.6.- DIMENSIONADO DE LOS PUENTES DE M.T. 3.7.- VENTILACIÓN DEL C.T. 3.8.- CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA. 3.8.1.- Investigación de las características del suelo 3.8.2.- Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y tiempo máximo

correspondiente de eliminación de defecto 3.8.3.- Diseño preliminar de la instalación de tierra 3.8.4.- Cálculo de la resistencia del sistema de tierras 3.8.5.- Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación 3.8.6.- Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación

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3.8.7.- Cálculo de las tensiones aplicadas

3.8.8.- Investigación de tensiones transferibles al exterior

3.8.9.- Corrección y ajuste del diseño inicial 4.- LINEAS SUBTERRANEAS B.T.

4.1.- FUSIBLES DE PROTECCION LSBT

4.2.- RESUMEN DE ESPECIFICACIONES SOBRE LA POTENCIA ASIGNADA A LAS L.S.B.T.

4.3.- TABLAS DE ASIGNACION CT -PARCELA-LSBT 5.- CONCLUSION

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C A P I T U L O I 1.- ANTECEDENTES Con motivo del desarrollo del proyecto de Urbanización del Ámbito del Plan de Incidencia

Supramunicipal del Area turística, hotelera, deportiva y residencial del entorno del "Palacio de Aroztegia" en Lekarotz, Valle de Baztan, Navarra, en el que se prevé el desarrollo urbanístico del área, para futuras edificaciones de edificios destinados a usos de tipo hotelero, residencial y campo de golf, se considera necesaria la adaptación de la infraestructura eléctrica del mismo.

Dentro de dicha actuación se procederá a la adecuación del área afectada, para poder

atender el suministro de energía eléctrica a las futuras edificaciones, objeto de este proyecto; así como por el mantenimiento del servicio actual en la zona, de las redes que se vean afectadas por la implantación de las nuevas edificaciones e instalaciones eléctricas a realizar y/ó modificar.

Como complemento al Proyecto de Urbanización se redacta el presente, de electrificación en

M.T. y B.T., que incluye las instalaciones eléctricas para suministro a las futuras edificaciones, que de acuerdo con la vigente Ley del Suelo han de incluirse en los gastos de Urbanización, así como las canalizaciones, todo ello de acuerdo a las indicaciones de la empresa suministradora “Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U.”.

2.- OBJETO DEL PROYECTO El objeto de este Proyecto, es definir las instalaciones actuales que han de desmontarse o

modificarse y las nuevas instalaciones necesarias, tanto para sustituir a las que se desguacen, como para la dotación necesaria para el suministro de energía eléctrica a las futuras edificaciones a construir en el área mencionada.

2.1.- NUEVAS INSTALACIONES A REALIZAR Partiendo de las líneas áreas de media tensión existentes en las inmediaciones, las nuevas

instalaciones serán: − 4 Nuevos centros de transformación/maniobra subterráneos 13,2-20/0,42 kV. − 2 Nuevas torres de fin de línea sobre líneas existentes afectadas. (O adaptación de las

existentes en caso de ser adecuadas)

− Desmontaje de tramos de líneas aéreas existentes, e integración con las nuevas redes.

− Nuevas Líneas subterráneas M.T. 30 KV. Canalizadas

− Nuevas Líneas subterráneas M.T. 13,2/20 KV. Canalizadas

− Nuevas Líneas subterráneas B.T. canalizadas 400/230 V.

− Canalizaciones necesarias para los conductores tanto de B.T. como de A.T. Hemos de indicar que algunas de estas instalaciones, en particular las adaptaciones de las

líneas aéreas actuales y la variante en subterráneo de la línea de 30 KV, aunque se cuantificarán, serán ejecutadas y proyectadas por Iberdrola.

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3.- PRESCRIPCIONES OFICIALES Para la redacción del presente Proyecto, así como para la posterior ejecución de las obras, se tendrán en cuenta las Disposiciones, Prescripciones y Normas contenidas en los Reglamentos e Instrucciones siguientes: • R.D. 1955/2000, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución y

comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de energía eléctrica.

• R.D. 222/2008, de 15 de Febrero, por el que se establece el régimen retributivo de la actividad de distribución de energía eléctrica.

• Reglamento Electrotécnico de baja Tensión e Instrucciones Complementarias al mismo, según Decreto 842/2002 de Octubre, B.O.E. de 09/11/02.

• Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión.(R.D. 842/2002, del 2 de Agosto de 2002) • Real Decreto 337/2014, de 9 de mayo, por el que se aprueban el Reglamento sobre

condiciones técnicas y garantías de seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC-RAT 01 a 23.

• Instrucción del Hormigón Estructural (EHE-08). REAL DECRETO 1247/2008. de 18 de julio. • Las Normas Particulares y Condiciones Generales para Instalaciones de Abonado en

Alta Tensión de la Empresa Suministradora IBERDROLA, S.A.U. • Las normas UNE de obligado cumplimiento. • Recomendaciones IEC. • Normas particulares de la empresa distribuidora IBERDROLA S.A.U., y en particular las

Normas MT (Manual Técnico de Distribución) y NI (Norma Iberdrola).

Asimismo, se tendrán en cuenta todas las ampliaciones, modificaciones e interpretaciones publicadas posteriormente y relacionadas con los Decretos, Reales Decretos, Decretos Forales y Órdenes anteriormente señalados, y las órdenes y directrices que emanen de la Dirección Facultativa de la Instalación.

4. CONDICIONES TÉCNICAS Y DE APLICACIÓN DE LOS PROYECTOS TIPO

Todos los elementos constructivos, así como lo referente a cálculos, se ajustarán a lo

especificado en los Proyectos Tipo de IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U.; y en especial a los proyectos tipo:

Línea subterránea de alta tensión hasta 30 KV MT 2.31.01 PROYECTO TIPO DE LINEA SUBTERRÁNEA DE BAJA TENSIÓN MT 2.51.01 PROYECTO TIPO PARA CENTRO DE TRANSFORMACIÓN PREFABRICADO SUBTERRÁNEO M.T. 2.11.02

“Dichos documentos, servirán de base genérica para la tramitación oficial de cada obra en cuanto a la Autorización Administrativa, Declaración en concreto de Utilidad Pública y Aprobación del Proyecto de Ejecución, sin más requisitos que la presentación, en forma de proyecto simplificado, de las características particulares de la misma, haciendo constar que su diseño se ha realizado de acuerdo con el presente Proyecto Tipo Iberdrola.”

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C A P I T U L O II

CALCULO DE CARGAS 1.- CARGA DE CADA PARCELA Para el cálculo de cargas a prever, tomaremos como base las edificaciones construir, y el

alumbrado público que pueda proceder. Los efectuaremos teniendo en cuenta la MI-BT-10 del Reglamento de Baja Tensión así como las

recomendaciones de la empresa suministradora IBERDROLA, S.A. quedando de la siguiente manera:

- Garajes subterráneos parcelas/subparcelas: se asocia la superficie de cada subparcela prevista con la potencia de garaje asociado a la misma; con la consideración de una planta de sótano y 20W/m2, englobando todos sus servicios eléctricos previsibles.

- Locales singulares/oficinas: se asocia a la superficie aprovechable prevista en proyecto de reparcelación, a razón de 125W/m2, englobando su parte proporcional de servicios generales y comunes.

- Viviendas en bloque: nº de viviendas en función del aprovechamiento previsto en reparcelación, y englobando a su vez, los servicios comunes de cada parcela (escalera, ascensor,,…). La previsión de potencia de cada vivienda es de tipo “BASICO”, 5.750 W/viv.; sin aplicar coeficientes de simultaneidad (MI-BT-10), por el reducido tamaño de cada bloque.

- Viviendas unifamiliares/bifamiliares: nº de viviendas previstas (1/2). La previsión de potencia de cada vivienda es de tipo “ELEVADO”, 9.200 W/viv.

- Industriales: dado que se limita a una reducida edificación afecta al mantenimiento del campo de golf, se ha previsto una potencia de 100 W/m2.

La asignación de potencias, la realizamos en función de las líneas de distribución y centros de

transformación a ejecutar. Se plantea el tendido de nuevas líneas de baja tensión de 3 x (1 x 240) + 1 x 150 mm2 Al. 0,6/1KV

XZ1 para atender el suministro de las futuras edificaciones. En el siguiente cuadro se exponen por parcelas, los metros cuadros de parcela vinculables a

garaje, superficies previstas para locales hosteleros/industriales (servicios); y la potencia prevista a cada uno de los usos descritos.

Viviendas unifamiliares: 9,20 KW/viv. Viviendas bifamiliares: 9,20 x2 = 18,40 KW/parcela. Bloques de 4 viviendas: 4 viv. x 5,75 KW + 10,75 KW (servicios comunes) + 4 x 30 m2 x 0.02 KW/m2.

(garaje) = 36,15 KW. Bloques de 6 viviendas: 6 viv. x 5,75 KW + 10,75 KW (servicios comunes) + 6 x 30 m2 x 0,02 KW/m2.

(garaje) = 48,85 KW. Bloques de 9 viviendas: 9 viv. x 5,75 KW + 10,75 KW (servicios comunes) + 9 x 30 m2 x 0,02 KW/m2.

(garaje) = 67,90 KW. Bloques de 12 viviendas: 12 viv. x 5,75 KW + 10,75 KW (servicios comunes) + 12 x 30 m2 x 0,02

KW/m2. (garaje) = 86,95 KW. Edificio industrial de 300 m2: 300 m2 x 0,1 = 30 KW. Edificio de oficinas de 300 m2: 300 M2 x 0,125 = 37,50 KW. Edificio hotelero: Se suministrará en media tensión con centro de transformación propio. Otros usos: consideraremos con potencias reales los servicios de alumbrado público,

instalaviones de bombeo de agua y elementos del depósito de suministro de agua potable. Vivienda actualmente suministrada: 9,2 KW a suministrar desde la línea 2 del CT3.

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2.- CARGAS A NIVEL DE LINEAS B.T. Y C.T. Exponemos a continuación unos cuadros en los que puede verse para cada C.T., el número de

parcelas alimentadas previstas, la potencia a nivel de líneas de B.T. y la potencia a nivel de centro de transformación, teniendo en cuenta que para determinar ésta última, se aplicarán los siguientes coeficientes sobre la potencia total de las líneas de B.T.:

CONSUMO SUMINISTROS V-U V-BI OF IND B-4V B-6V B-9V B12V A-P OTROS

CARGA TOTAL

CARGA (kW) 9,20 18,40

37,50

30,00

36,15 48,85

67,90 86,95 12,00

30,00

(Kw)

CT1

CT1-L1 8U+OF+AP 73,60 37,50

6,90

118,00

CT1-L2 13U 119,60

119,60

CT1-L3 2U+1BI+2B4 18,40

18,40 72,30

109,10

CT1-L4 5U+2B4 46,00 72,30

118,30

CT1-L5 11U+1BI 101,20

18,40

119,60

CT1-L6 1BI+2B6 18,40

97,70

116,10

CT1-L7 7BI 128,80

128,80

SUMA CT1 358,80

184,00 37,50

- 144,60

97,70 - -

6,90 -

829,50

CT2

CT2-L1 13U 119,60

119,60

CT2-L2 I+AP+OTROS 30,00

5,30 30,00

65,30

SUMA CT2 119,60

- -

30,00 -

- - -

5,30 30,00

184,90

CT3

CT3-L1 13U 119,60

119,60

CT3-L2 1B12+AP 86,95 4,00

90,95

CT3-L3 13U 119,60

119,60

CT3-L4 3B6 146,55

146,55

CT3-L5 1B6+1B12 48,85 86,95

135,80

CT3-L6 1B6+1B12 48,85 86,95

135,80

CT3-L7 1B6+1B9 48,85 67,90

116,75

SUMA CT3 239,20

- -

- -

293,10 67,90 260,85

4,00 -

865,05

CT4

CT4-L1 2B9 135,80 135,80

CT4-L2 2B9 135,80 135,80

CT4-L3 1B9+OTROS 67,90 30,00 97,90

CT4-L4 10U+AP 92,00

3,90

95,90

SUMA CT4 92,00

- -

- -

- 339,50 -

3,90 30,00

465,40

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COEFS L.B.T. SOBRE POT. PREV. C.T.

VIVIENDAS 0,4/0,9 0,444444

SERVICIOS (COMERCIAL) 0,6/0,9 0,666667

INDUSTRIAS 0,5/0,9 0,555556

CARGA A NIVEL DE CT

VIVIENDAS COMERCIAL INDUSTRIAL TOTAL

CC.TT. POTENCIA K P-CT POTENCIA K P-CT POTENCIA K P-CT Kw

CT-1 785,10 0,444444 348,93 45,40 0,666667 30,27 0,55556 - 379,20

CT-2 149,60 0,444444 66,49 6,30 0,666667 4,20 30,00 0,55556 16,67 87,36

CT-3 861,05 0,444444 382,68 4,00 0,666667 2,67 0,55556 - 385,35

CT-4 431,50 0,444444 191,78 33,90 0,666667 22,60 0,55556 - 214,38

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C A P I T U L O III

INSTALACIONES PROYECTADAS 1.- LINEAS M.T. 13,2 KV. Para la alimentación en M.T. de los nuevos CC.TT. que se proyectan, se ha elegido el sistema de líneas

subterráneas canalizadas. A continuación exponemos las nuevas líneas a ejecutar así como los trabajos necesarios de modificación y

ampliación sobre la red existente en la zona, de forma que los nuevos centros de transformación, queden integrados en la red de media tensión del distribuidor “IBERDROLA DISTRIBUCION ELECTRICA S.A.U.”, con quien se ha consultado las tareas a realizar, definición del mallado y los puntos de conexión.

Para poder atender el suministro de energía eléctrica previsto, será necesario construir 4 nuevos Centros de

Transformación, con acceso directo desde la vía pública en cualquier momento del día, y que se situarán en los lugares indicados en los planos adjuntos.

Hemos de indicar en este punto que el desarrollo del área, incluye la desviación y/o eliminación de líneas

aéreas actuales de 30 KV, con paso a subterráneo utilizando las mismas canalizaciones planteadas aqui, trabajos, que al igual que las afecciones en líneas aéreas de 13,2 KV, aunque se traslada la valoración efectuada por Iberdrola, serán ejecutadas y proyectadas por la empresa suministradora

Partiendo de las instalaciones existentes y en concreto desde la línea aérea “ELIZONDO-ORONOZ (4614-02)”

en su apoyo nº 13 que se sustituye por un nuevo apoyo de finde línea; y se tenderá 1 nueva línea de media tensión con cable HEPRZ1 12-20 KV. 3x1x240 mm2 Al., que enlazará con los nuevos CT a implantar denominados CT Aroztegia 1, CT Aroztegia 2, CT Aroztegia 3 y CT Aroztegia 4. Cerrará el circuito con la misma línea “ELIZONDO-ORONOZ” en su NUEVO apoyo de fin de línea nº 6 (desplazado ligeramente de su ubicación actual, a la indicada en planos).

El trazado de las líneas que discurrirán por las canalizaciones proyectadas, preven el siguiente recorrido,

sección y longitudes:

LÍNEA SUBTERRANEA SECCION

(mm2) TENSION (kV) LONGITUD (m) ELIZONDO-ORONOZ APOYO Nº 13-CT-

AROZTEGIA1 240 13,2 373,00

CT-AROZTEGIA1-CT-AROZTEGIA2 240 13,2 792,00

CT-AROZTEGIA2-CT-AROZTEGIA3 240 13,2 781,00

CT-AROZTEGIA3-CT-AROZTEGIA4 240 13,2 623,00 CT-AROZTEGIA4-APOYO Nº 6 ELIZONDO-

ORONOZ 240 13,2 305,00 Como consecuencia de lo anterior, se desguazarán y desmontará, la línea aérea entre los apoyos de origen

y llegada, así como la línea que actualmente suministra las instalaciones de telefónica en el ámbito.

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2.- CONSTRUCCIÓN LINEAS SUBTERRÁNEAS M.T. 13,2KV Todos los elementos constructivos, así como lo referente a cálculos, se ajustarán a lo especificado en los

Proyectos Tipo de IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U.:

Línea subterránea de alta tensión hasta 30 KV MT 2.31.01 2.1.- OBRA CIVIL Estarán constituidos por tubos plásticos, dispuestos sobre lecho de hormigón y debidamente enterrados en

zanja. La canalización nunca debe de discurrir bajo la calzada salvo en los cruces de la misma, la cual se describe en el capitulo 9. Las características de estos tubos serán las establecidas en la NI 52.95.03.

En cada uno de los tubos se instalará un solo circuito eléctrico. Se evitará, en lo posible, los cambios de dirección de las canalizaciones entubadas respetando los cambios

de curvatura indicados por el fabricante de la tubular. En los puntos donde se produzcan, para facilitar la manipulación de los cables se dispondrán arquetas con tapas registrables o no. Con objeto de no sobrepasar las tensiones de tiro indicadas en las normas aplicables a cada tipo de cable en los tramos rectos se instalarán arquetas intermedias, registrables, ciegas o simplemente calas de tiro en aquellos casos que lo requieran. La entrada de las arquetas, las canalizaciones entubadas deberán quedar debidamente selladas en sus extremos.

Los laterales de la zanja han de ser compactos y no deben desprender piedras o tierra. La zanja se protegerá

con estribas u otros medios para asegurar su estabilidad y además debe permitir las operaciones de tendido de los tubos, recubrimiento con hormigón y cumplir con las condiciones de paralelismo, cuando lo haya.

La profundidad, hasta la parte superior del tubo más próximo a la superficie, no será menor de 0,6 m en

acera o tierra, ni de 0,8 m en calzada, para asegurar estas cotas, la zanja tendrá una profundidad mínima 0,70 m, con una anchura mínima de 0,35 m, para la colocación de dos tubos de 160 mm de diámetro, en un mismo plano, aumentando su anchura en función del número de tubos a instalar y la disposición de estos. En la parte de canalización que se prevé para su utlización por conductores para línea de 30 KV. se utilizarán 2 tubos de D-200 mm. de diámetro, en la misma canalización pero con arquetas independientes.

Si la canalización se realizara con medios manuales, debe aplicarse la normativa vigente sobre riesgos

laborales vigente para permitir desarrollar el trabajo de las personas en el interior de la zanja En el fondo de la zanja y en toda la extensión se colocará una solera de limpieza de unos 0,05 m

aproximadamente de espesor de hormigón, sobre la que se depositarán los tubos dispuestos por planos. A continuación se colocará otra capa de hormigón con un espesor de 0.10 m sobre el tubo o tubos más

cercanos a la superficie y envolviéndolos completamente con hormigón. Sobre el conjunto tubos-hormigón y a 0,10 m del firme se instalará una cinta de señalización a todo lo largo del trazado del cable las características de las cintas de aviso de cables eléctricos serán las establecidas en la NI 29.00.01, “Cinta de plástico para señalización de cables subterráneos” cuando el número de líneas sea mayor se colocará mas cintas señalización de tal manera que se cubra la proyección en planta de los tubos.

DUCTO DE COMUNICACIONES (4x40MTT) Los cables de control, red multimedia, etc. se tenderán en un ducto (multitubo con designación MTT 4x40

según NI). Éste se instalará por encima de los tubos, mediante un conjunto abrazadera/soporte, ambos fabricados en material plástico. El ducto a utilizar será instalado según se indica en el MT 2.33.14 Guía de instalación de cable

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de fibra óptica”, en este mismo MT se encuentra definido el modelo de fibra a instalar, el procedimiento de tendido y su conexión. Las características del ducto y accesorios a instalar se encuentran normalizadas en la NI 52.95.20 “Tubos de plástico y sus accesorios (exentos de halógenos) para canalizaciones de redes subterráneas de telecomunicaciones”.

A este ducto se le dará continuidad en todo su recorrido, al objeto de facilitar el tendido de los cables de

control y red multimedia incluido en paso por las arquetas y calas de tiro si las hubiera. El relleno de la zanja, dejando libre el firme y el espesor del pavimento, para este rellenado se utilizará todo-

uno, zahorra o arena. Después se colocará una capa de tierra vegetal o subbase de pavimento y por último se repondrá el pavimento a ser posible del mismo tipo y calidad del que existía antes de realizar la apertura.

Los tubos podrán ir colocados en uno, dos o tres planos. Al objeto de impedir la entrada del agua, suciedad y

material orgánico, los extremos de los tubos deberán estar sellados. Los tubos que se coloquen como reserva deberán estar provistos de tapones de las características que se describen en la NI 52.95.03.

Antes del tendido se eliminará de su interior la suciedad o tierra garantizándose el paso de los cables

mediante mandrilado acorde a la sección interior del tubo o sistema equivalente. Durante el tendido se deberán embocar correctamente para evitar la entrada de tierra o de hormigón. Los tubos a utilizar en general para media y baja tensión serán de D-160 mm. y para alta tensión (30 KV) de D-

200 mm. Se instalarán arquetas tipo M2/T” en acero y M3/T3 en calzada, diferenciando las que acceden a conductores de MT-BT de las que acceden a conduntores de AT.

2.2.- INSTALACION ELECTRICA Las líneas irán alojadas en un tubo, quedando el resto de los tubos libres para las redes de baja tensión o para

futuras necesidades. El radio de curvatura después de colocado el cable, será como mínimo 15 veces su diámetro exterior y 2 veces o más en las operaciones de tendido. En estas operaciones y de una forma particular en curvas y enderezamientos, no es conveniente efectuar trabajos de instalación cuando la temperatura del cable y del ambiente sean inferiores a los 0º C.

En las puntas de los tramos de cable, se confeccionarán cajas terminales adecuadas, conectándose las

carcasas de dichas cajas a tierra; cuando sea necesario, se podrán hacer también cajas de empalme. La pantalla de los cables irá debidamente puesta a tierra.

Se utilizarán cables fabricados para este tipo de instalación; para las líneas generales serán del tipo HEPRZ1

(aislamiento seco). 2.3.- CARACTERISTICAS DE LOS CONDUCTORES Debido al tipo de montaje de la Instalación, a la potencia a transportar, a la tensión de servicio, así como a

que las redes son con neutro a tierra, las características de los conductores a utilizar serán las siguientes: CONDUCTORES PARA LINEA GENERAL: − Tipo HEPRZ1, bajo tubo − Tensión nominal 12/20 KV. − Tensión de prueba A 50 Hz. 50 KV. − Tensión de cresta en la prueba por impulso 125 KV. − Secciones 240 mm2. − Material conductor Aluminio.

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− Intensidad máxima de trabajo (bajo tubo) 345 A. − Conductores enterrados bajo tubo 2.4.- TRAMOS A INSTALAR

TRAMO LONGITUD (m.) SECCION CONDUCTOR HEPRZ1 Al. 12/20 kV

ELIZONDO-ORONOZ NUEVO APOYO Nº 11 - CT-AROZTEGIA1 373,00 240

CT-AROZTEGIA1-CT-AROZTEGIA2 792,00 240 CT-AROZTEGIA2-CT-AROZTEGIA3 781,00 240 CT-AROZTEGIA3-CT-AROZTEGIA4 623,00 240

CT-AROZTEGIA4- ELIZONDO-ORONOZ NUEVO APOYO Nº 6 305,00 240

3.- CENTROS DE TRANSFORMACION Se proyectan 4 nuevos Centros de Transformación, que se ubicarán en futuras zonas verdes o incluso acera,

previos los permisos oportunos, de manera que la distancia a las parcelas a suministrar en B.T., no sea excesiva y pueda llegarse a ellas con secciones razonables que garanticen que la caída de tensión esté dentro de los límites permitidos.

3.1.- NUEVOS CC.TT. 3.1.1.- OBRA CIVIL El tipo de edificios previstos para la instalación de los nuevos CC.TT., es del tipo subterráneo, consistente en un

cubículo construido en hormigón armado, dotado de los elementos necesarios para el acceso a su interior del personal de mantenimiento, así como de entrada y salida de cables, ventilación y achique de agua. Todas sus características y dimensiones cumplirán el M.T. 2.11.02 “PROYECTO TIPO PARA CENTRO DE TRANSFORMACIÓN PREFABRICADO SUBTERRÁNEO”.

Sus dimensiones son suficientes para contener los componentes de la instalación. Respetando siempre lo

preceptuado en el Reglamento de Estaciones Transformadoras. En los planos adjuntos puede apreciarse la forma y dimensiones de estos edificios.

Modelo previsto en proyecto:

- CT Lekunbide nº4 H, o similar: con capacidad para 1 máquina transformadora de hasta 630 KVAS, e instalación de 3L+2P celdas M.T. SF6.

3.1.2.- INSTALACION ELECTRICA La instalación de A.T. está compuesta por conjuntos de celdas de hexafluoruro de azufre (SF6).

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Hay dos tipos de celdas, en cada conjunto, las llamadas "DE LINEA" y "DE PROTECCION". A las de línea llegan

los cables de A.T. que alimentan al C.T. y de las de protección salen los cables para la alimentación a los propios transformadores del C.T.

Todas las celdas están equipadas con un interruptor de SF6, así como de un seccionador de puesta a tierra,

existiendo un enclavamiento mecánico, que impida las falsas maniobras de puesta a tierra. Las celdas de protección están dotadas también de un portafusibles para cartuchos A.P.R., encargados de proteger los transformadores propios del C.T. y las líneas de los C.T. particulares. Uno de los centros de transformación estará dotado de instalaciones de telemendo y los cuatro de instalaciones de telegestión según las directrices de la compañía suministradora.

A los lados del conjunto de celdas del C.T., se instalará el transformador de potencia, del que, mediante

conductores de 0,6/1 KV. se conecta al Cuadro de Distribución de B.T., del que salen las líneas B.T. hacia el consumo.

En dichos cuadros, existen también los dispositivos para control de carga del transformador, así como para la

protección de las instalaciones auxiliares del propio C.T. (alumbrado, ventilación, etc.). El C.T. tendrá una "INSTALACION DE TIERRAS" consistente en dos circuitos independientes, uno para el neutro

de los transformadores y el otro para las partes metálicas de las instalaciones no sometidas a tensión. Cada toma de tierra estará constituida por varias picas de hierro galvanizadas, de 1,5 m. de longitud, con

ánodos de zinc. Dichas picas se colocarán equidistantes entre sí, unidas eléctricamente por cable de cobre desnudo de 50 mm2., irán enterradas a una profundidad conveniente, a ser posible en zona húmeda; el cable mencionado asomará a la superficie hasta una borna de conexión en la que se unirá al circuito de tierra correspondiente en el C.T.

El equipamiento eléctrico de cada C.T. será:

RELACIÓN DE CC.TT.

POT A NIVEL C.T. (KW)

CELDAS LÍNEA SF6 TELEMANDO

CELDAS FUS. TRAFO SF6

CELDAS FUS. CLIENTE M.T. SF6 TRANSF.

CUADROS B.T.

C.T. SUBT. TIPO

CT-AROZTEGIA1 379,20 2 0 1 0 1x400 1 x10 SALIDAS nº 4H

CT-AROZTEGIA2

87,36 +

HOTEL (M.T.) 3 SI 1 1 1x400 1 x5 SALIDAS nº 4H

CT-AROZTEGIA3 389,45 2 0 1 0 1x400 1 x10 SALIDAS nº 4H

CT-AROZTEGIA4 214,38 2 0 1 0 1x400 1 x5 SALIDAS nº 4H 3.2.- CARACTERISTICAS DE MATERIALES ENERGIA DE SUMINISTRO: El suministro al Centro de Transformación se realizará en Alta Tensión, con las siguientes características: − Clase de corriente: Alterna trifásica − Empresa Suministradora: "IBERDROLA" − Tensión de servicio: 13,2/20 KV.

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− Frecuencia: 50 Hz. TRANSFORMADORES: − Tensión primarias: 13.200 - 20.000 V. − Regulación a 13.200 V.: ± 3,78% + 7,57% + 11,36%+15,15%. − Regulación a 20.000 V.: ± 2,50% + 5,00% + 7,50%+10% − Tensión secundaria: 420/240 V. − Conexión: Triángulo-estrella. − Aislamiento: Baño aceite de silicona. − Refrigeración: Natural. − Potencia: 400 KVA. (SEGÚN CASO) − Construcción según Norma: NI.72.30.00. INTERRUPTOR TIPO SF6 (Celda Acometida de Línea): − Selección celda: Según N.I. 50.42.11 − Interruptor hexafluoruro. − Tensión nominal: 12/24 KV. − Intensidad nominal: 630 A. − Capacidad de corte capacitivo: 45 A. − Tensión soportada 1 minuto 50 Hz.: 50 KV. − Responderán a la norma Iberdrola NI 50.42.11 INTERRUPTOR TIPO SF6 CON FUSIBLES (Celdas de Protección Trafo): − Interruptor hexafluoruro. − Tensión nominal: 12/24 KV. − Intensidad nominal: 630 A. − Capacidad de corte capacitivo: 45 A. − Tensión soportada 1 minuto 50 Hz.: 50 KV. − Máxima intensidad de cortocircuito: 55 KA. − Responderán a la norma Iberdrola NI 50.42.11

Para centros propiedad de Iberdrola será de aplicación la tabla 1 del MT 2.13.40

3.3.- LINEAS SUBTERRANEAS B.T. El suministro de energía en B.T. a los futuros edificios, se realizará mediante líneas subterráneas. Dichas líneas estarán constituidas por conductores tipo RV, 0,6/1 KV. y secciones de 240 y 150 mm2. Al.

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Irán instaladas en canalizaciones compuestas por tubos de PVC rígidos de D-160 mm., enterrados a una

profundidad de 0,6 y 1 m., según sea el trazado por acera o calzada respectivamente. Las líneas salen de los cuadros de B.T. de los C.T., en los que se dispondrán los fusibles de protección, que

serán de 200 y 250 A., para las secciones de 240 mm2. Al., según las distancias de alimentación de cada línea. Los cuadros de B.T. serán tipo N.I.50.44.22 ó N.I. 50.44.02, con preferencia, para la previsión de 8 líneas, sobre

el modelo PRONUTEC CBTO-EAS-ST-1600-8-AV ó similar, según se indique por parte de IBERDROLA. Las acometidas a los usuarios y parcelas serán con conductores de 150, 95 y 50 mm2. Al., en función de la

potencia solicitada, derivando de las líneas generales mediante piezas de conexión a compresión. Se seguirán en todo momento las indicaciones del Manual Técnico MT 2.51.01 y sus Normas Iberdrola

relacionadas.

2031 de 4532







C A P I T U L O IV

CALCULOS ELECTRICOS

1.- LINEAS MEDIA TENSION 13,2/20 KV. Responderán al proyecto tipo de Iberdrola para cada caso:

Línea subterránea de alta tensión hasta 30 KV MT 2.31.01 PROYECTO TIPO LINEA AEREA DE MEDIA TENSION Simple circuito con conductor de aluminio acero 47-AL1/8ST1A (LA56) MT 2.21.60

1.1.- JUSTIFICACION CONDUCTORES Se ha elegido el sistema de líneas subterráneas canalizadas para la alimentación de los nuevos centros de

transformación. El aislamiento previsto es de 12/20KV. 1.1.1.- INTENSIDAD EN LINEA Coeficiente de simultaneidad previsto: 0,85 La intensidad en línea la calcularemos por:

I = P / 3 .E Los cables a instalar son HEPRZ1 de 240 mm2 de sección, con una In. de 345 A., en instalación bajo tubo según

tabla 12 del Reglamento R.D. 223/08. Por lo que vemos que puede admitir las intensidades previstas, en los cuadros de cálculo que se exponen más adelante.

1.1.2.- DENSIDAD DE CORRIENTE Conductor de 240 mm2. Al., para una I prevista de 52 A. δ = I/A = 52 / 240 = 0,22 A./mm2. Valor muy inferior al que soporta el cable de 240 mm2, cuya intensidad máxima bajo tubo fijábamos en 345 A,

siendo su máxima densidad de corriente admisible de: δmax = Imax / A = 345 A. / 240 mm2 = 1,44 A./mm2

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1.1.3.- CAIDA DE TENSION Consideraremos el supuesto de que la línea quede alimentada solamente por uno de sus extremos.

CABLE HEPRZ1 12/20KV (mm2) R ohm/km

Reactancia fase ohm/km

capacidad mf/km

I adm entubada

240 0,169 0,105 0,453 345 Para la sección de 240 mm2. Al. Caída de tensión:

e = I 3 (R cosϕ + Wl senϕ) por Km. de línea (no considerando el efecto de capacidad dada su corta longitud).

R = 0,169 ohmios/km. Tal como se puede comprobar en los siguientes cuadros de cálculo, para la línea, tanto las intensidades, como la caída de tensión de cada tramo previsto es capaz de soportar la máxima potencia prevista a nivel de toda el área objeto de proyecto, y sus caídas de tensión son totalmente admisibles.

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LÍNEA 13,2 KV SECCION

(mm2) TENSION

(kV) POT C.T.

(kW) POT M.T.

(kW)

POT. ACUM (kW)

LONGITUD (m)

INTENSIDAD TRAMO (A)

INT ACUM.

(A)

CDT TRAMO

(V)

CDT ACUM

(V) CDT %

CDT ACUM

%

APOYO Nº---CT-AROZTEGIA1 240 13,2 379,20 322,32 322,32 373 15,78 15,78 2,10 2,10 0,02 0,02 CT-AROZTEGIA1-CT-

AROZTEGIA2 240 13,2 87,36 74,26 396,58 792 3,77 19,54 5,53 7,64 0,06 0,07 CT-AROZTEGIA2-CT-

AROZTEGIA3 240 13,2 389,45 331,03 727,61 781 16,31 35,85 10,01 17,65 0,13 0,21 CT-AROZTEGIA3-CT-

AROZTEGIA4 240 13,2 214,38 182,22 909,83 623 9,08 44,93 10,01 27,65 0,21 0,42 CT-AROZTEGIA4-APOYO Nº---

-- 240 13,2 0,00 909,83 305 44,93 44,93 4,90 32,55 0,25 0,66 Totalmente admisibles.

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3.- CENTROS DE TRANSFORMACION

Hemos de indicar, que todos los CC.TT., previstos en proyecto se prevén con 1 máquina transformadora de

400 KVAS, asegún el caso, por lo que se desarrollan los cálculos de un C.T. tipo “ESTÁNDAR”, siendo válida la justificación para todos los centros previstos, dada su similitud de características y dimensiones.

A continuación se expresan los cálculos para los transformadores a emplear en el centro proyectado, de

potencia:

CT-Transformador (kVA) Potencia del transformador (kVA)

CT- TIPO 400 400 3.1.- INTENSIDAD DE ALTA TENSIÓN. En un sistema trifásico, la intensidad primaria Ip viene determinada por la expresión:

Ip = S

3 * U

Siendo:

S = Potencia del transformador en kVA. U = Tensión compuesta primaria en kV = 13,2 kV. Ip = Intensidad primaria en Amperios.

Sustituyendo valores, tendremos:

Potencia del transformador (kVA) Ip (A) CT- TIPO 400 17.5

3.2.- INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN. En un sistema trifásico la intensidad secundaria Is viene determinada por la expresión:

Is = S - Wfe - Wcu

3 * U

Siendo:

S = Potencia del transformador en kVA. Wf = Pérdidas en el hierro. Wcu = Pérdidas en los arrollamientos. U = Tensión compuesta en carga del secundario en kilovoltios = 0.42 kV. Is = Intensidad secundaria en Amperios. Sustituyendo valores, tendremos:

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La intensidad en las salidas de 420 V en vacío puede alcanzar el valor

Potencia del

transformador (kVA) Is

(A) 400 550

3.3.- CORTOCIRCUITOS. 3.3.1.- Observaciones. Para el cálculo de la intensidad de cortocircuito se determina una potencia de cortocircuito de 350 MVA en

la red de distribución, dato proporcionado por la Compañía suministradora. 3.3.2. Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito. Para la realización del cálculo de las corrientes de cortocircuito utilizaremos las expresiones:

− Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de alta tensión:

Iccp = Scc

3 * U

Siendo: Scc = Potencia de cortocircuito de la red en MVA. U = Tensión primaria en kV. Iccp = Intensidad de cortocircuito primaria en kA. − Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de baja tensión:

No la vamos a calcular ya que será menor que la calculada en el punto anterior. 3.3.3.- Cortocircuito en el lado de Alta Tensión. Utilizando la fórmula expuesta anteriormente con: Scc = 350 MVA. U = 13,2 kV. Y sustituyendo valores tendremos una intensidad primaria máxima para un cortocircuito en el lado de A.T. de: Iccp = 15,34 kA.

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3.3.4.- Cortocircuito en el lado de Baja Tensión. Intensidad secundaria para cortocircuito en el lado de baja tensión (despreciando la impedancia de la red

de alta tensión):

Iccs = S

3 * Ucc100 * Us

Siendo: S = Potencia del transformador en kVA. Ucc = Tensión porcentual de cortocircuito del transformador. (4%) Us = Tensión secundaria en carga en voltios. Iccs = Intensidad de cortocircuito secundaria en kA. Utilizando la fórmula expuesta anteriormente y sustituyendo valores, tendremos:

La potencia es de 400 kVA., y la tensión porcentual del cortocircuito del 4%:

La intensidad de cortocircuito en el lado de BT con 420 V en vacío será, según la fórmula anterior:

Potencia del transformador (kVA)

Iccs (A)

400 13,7 kA.

3.4.- DIMENSIONADO DEL EMBARRADO. Las celdas previstas para formar el embarrado, serán de tipo SF6 reflejadas por norma Iberdrola N.I. 50.42.11. Las modelos habitables de celdas prefabricadas de fabricantes admitidos por la compañía en sus

instalaciones, han sido sometidas a ensayos para certificar los valores indicados en las placas de características, por lo que no es necesario realizar cálculos teóricos ni hipótesis de comportamiento de celdas.

3.5.- PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS Y CORTOCIRCUITOS

Los transformadores están protegidos tanto en MT como en BT. En MT la protección la efectúan las celdas

asociadas a esos transformadores, mientras que en BT la protección se incorpora en los cuadros de las líneas de salida.

Fusibles

La protección en MT del transformador se realiza utilizando una celda de interruptor con fusibles, siendo éstos

los que efectúan la protección ante eventuales cortocircuitos.

Estos fusibles realizan su función de protección de forma ultrarrápida (de tiempos inferiores a los de los interruptores automáticos), ya que su fusión evita incluso el paso del máximo de las corrientes de cortocircuitos por toda la instalación.

Los fusibles se seleccionan para:

· Permitir el funcionamiento continuado a la intensidad nominal, requerida para esta aplicación.

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· No producir disparos durante el arranque en vacío de los transformadores, tiempo en el que la

intensidad es muy superior a la nominal y de una duración intermedia.

· No producir disparos cuando se producen corrientes de entre 10 y 20 veces la nominal, siempre que su duración sea inferior a 0,1 s, evitando así que los fenómenos transitorios provoquen interrupciones del suministro.

Sin embargo, los fusibles no constituyen una protección suficiente contra las sobrecargas, que tendrán que

ser evitadas incluyendo un relé de protección de transformador, o si no es posible, una protección térmica del transformador.

La intensidad nominal de estos fusibles es de 63 A. (M.T. 2.13.40)

Termómetro

El termómetro verifica que la temperatura del dieléctrico del transformador no supera los valores máximos admisibles.

Protecciones en BT

Las salidas de BT cuentan con fusibles en todas las salidas, con una intensidad nominal igual al valor de la intensidad nominal exigida a esa salida y un poder de corte como mínimo igual a la corriente de cortocircuito correspondiente, según lo calculado en el apartado anterior.

3.6.- DIMENSIONADO DE LOS PUENTES DE M.T.

Los cables que se utilizan en esta instalación, descritos en la memoria, deberán ser capaces de soportar los

parámetros de la red.

La intensidad nominal demandada por un transformador de 630 KVAs es igual a 15,36 A., que es inferior al valor máximo admisible por el cable.

Este valor es de 150 A para un cable HEPRZ1 12/20KV, de sección de 50 mm2 Al., según el fabricante. Por lo que se comprueba que es perfectamente admisible.

3.7.- VENTILACIÓN DEL C.T. Al tratarse de un centro de transformación prefabricado, la ventilación natural integrada en el mismo está

dimensionada de acuerdo a las maquinas más grandes que puede alojar el centro según su homologación, por lo que no es preciso su cálculo.

3.8.- CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA. Características de la red de alimentación:

Tensión de servicio: Ur = 13,2-20 kV Puesta a tierra del neutro:

Limitación de la intensidad a tierra Idm = 1000 A

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Nivel de aislamiento de las instalaciones de BT:

Vbt = 8000 V 3.8.1.- Investigación de las características del suelo Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación, se determina una

resistividad media superficial σ = 150 Ωm.

Resistencia de tierra Ro = 150 Ohm·m

Resistencia del hormigón R'o = 3000 Ohm 3.8.2.- Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y tiempo máximo correspondiente de

eliminación de defecto El neutro de la red de distribución en Media Tensión está conectado rígidamente a tierra. Por ello, la

intensidad máxima de defecto dependerá de la resistencia de puesta a tierra de protección del Centro, así como de las características de la red de MT.

Para un valor de resistencia de puesta a tierra del Centro de 5.72 Ω, la intensidad máxima de defecto a tierra

es 1000 Amperios y el tiempo de eliminación del defecto es inferior a 0,7 segundos, según datos proporcionados por la Compañía Eléctrica suministradora (Iberdrola). Los valores de K y n para calcular la tensión máxima de contacto aplicada según MIE-RAT 13 en el tiempo de defecto proporcionado por la Compañía son:

K = 72 y n = 1. 3.8.3.- Diseño preliminar de la instalación de tierra Para los cálculos a realizar emplearemos las expresiones y procedimientos según el "Método de cálculo y

proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de transformación de tercera categoría", editado por UNESA, conforme a las características del centro de transformación objeto del presente cálculo, siendo, entre otras, las siguientes:

* TIERRA DE PROTECCIÓN. Se conectarán a este sistema las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión normalmente

pero puedan estarlo a consecuencia de averías o causas fortuitas, tales como los chasis y los bastidores de los aparatos de maniobra, envolventes metálicas de las cabinas prefabricadas y carcasas de los transformadores.

La configuración escogida se describe a continuación. − Identificación: código 80-40/5/84 del método de cálculo de tierras de UNESA. − Geometría: Anillo Rectangular. − Descripción:

El electrodo propuesto para la tierra de protección es un sistema de picas formando un bucle de 8.000 x 4.000 mm de cable de cobre de 50 mm² de sección a una profundidad de 0,5 m..

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Las picas tendrán un diámetro de 14 mm. y una longitud de 4 m., enterradas a una profundidad de 0,5 m.

− Parámetros característicos: Kr = 0.053 ohmios./(ohmios.*m). Kp = 0.0103 V/(ohmios.*m*A). Kc = 0.0192

La conexión desde el Centro hasta la primera pica se realizará con cable de cobre aislado de 0.6/1 kV

protegido contra daños mecánicos. * TIERRA DE SERVICIO. Se conectarán a este sistema el neutro del transformador, así como la tierra de los secundarios de los

transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida. Para la tierra de servicio optaremos por un sistema de picas en hilera de las características que se indican a

continuación: − Identificación: código 5/42 del método de cálculo de tierras de UNESA.

− Descripción:

Estará constituida por 4 picas en hilera unidas por un conductor horizontal de cobre desnudo de 50 mm² de sección. Las picas tendrán un diámetro de 14 mm. y una longitud de 2 m., enterradas a una profundidad de 0,5 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad de 0.5 m. y la separación entre cada pica y la siguiente será de 3 m. Con esta configuración, la longitud de la hilera desde la primera pica a la última será de 21 m., distancia que tendrá que haber disponible en el terreno. Nota: con objeto de disminuir la longitud de la hilera, se pueden utilizar otras configuraciones (por ejemplo configuraciones rectangulares) siempre y cuando los parámetros Kr y Kp de la configuración escogida sean inferiores o iguales a los indicados en el párrafo anterior.

− Geometría: Picas alineadas. − Parámetros característicos:

Kr = 0.104 ohmios./(ohmios.*m). Kc = 0.0184 V/(ohmios.*m*A).

La conexión desde el Centro hasta la primera pica se realizará con cable de cobre aislado de 0.6/1 kV protegido contra daños mecánicos.

NOTA: Existirá una separación mínima entre las picas de la tierra de protección y las picas de la tierra de servicio a fin de evitar la posible transferencia de tensiones elevadas a la red de Baja Tensión. Dicha separación está calculada en el apartado 2.7.8.

3.8.4.- Cálculo de la resistencia del sistema de tierras * TIERRA DE PROTECCIÓN.

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El valor real de la resistencia de puesta a tierra del edificio será:

, donde:

Kr coeficiente del electrodo Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

, por lo que para el Centro de Transformación:

R't = 7,95 Ohm

* TIERRA DE SERVICIO.

El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una tensión superior a 24 V cuando existe un defecto a tierra en una instalación de BT protegida contra contactos indirectos por un diferencial de 650 mA. Para ello la resistencia de puesta a tierra de servicio debe ser inferior a 37 Ohm. Rtserv = Kr · Ro = 0,104 · 150 = 15,6 < 37 Ohm

3.8.5.- Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación Con el fin de evitar la aparición de tensiones de contacto elevadas en el exterior de la instalación, las puertas

y rejas de ventilación metálicas que dan al exterior del centro no tendrán contacto eléctrico alguno con masas conductoras que, a causa de defectos o averías, sean susceptibles de quedar sometidas a tensión.

Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el exterior, ya que

éstas serán prácticamente nulas. Por otra parte, la tensión de paso en el exterior vendrá determinada por las características del electrodo y de

la resistividad del terreno, por la expresión: Up = Kp * σ * Id * TIERRA DE PROTECCIÓN. Kp = 0.0103 V/(ohmios.*m*A). Up = 0.0103 * 150 * 1000 = 1.545 V. 3.8.6.- Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación El piso del Centro estará constituido por un mallazo electrosoldado con redondos de diámetro no inferior a 4

mm., formando una retícula no superior a 0,30 x 0,30 m. Este mallazo se conectará como mínimo en dos puntos preferentemente opuestos a la puesta a tierra de protección del Centro. Con esta disposición se consigue que la persona que deba acceder a una parte que pueda quedar en tensión, de forma eventual, está sobre una superficie equipotencial, con lo que desaparece el riesgo inherente a la tensión de contacto y de paso interior. Este mallazo se cubrirá con una capa de hormigón de 10 cm. de espesor como mínimo.

ort RKR ⋅=′

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El edifico prefabricado de hormigón estará construido de tal manera que, una vez fabricado, su interior sea una superficie equipotencial. Todas las varillas metálicas embebidas en el hormigón que constituyan la armadura del sistema equipotencial estarán unidas entre sí mediante soldadura eléctrica.

Esta armadura equipotencial se conectará al sistema de tierras de protección (excepto puertas y rejillas, que

como ya se ha indicado no tendrán contacto eléctrico con el sistema equipotencial; debiendo estar aisladas de la armadura con una resistencia igual o superior a 10.000 ohmios).

Así pues, no será necesario el cálculo de las tensiones de paso y contacto en el interior de la instalación,

puesto que su valor será prácticamente nulo. No obstante, y según el método de cálculo empleado, la existencia de una malla equipotencial conectada

al electrodo de tierra implica que la tensión de paso de acceso es equivalente al valor de la tensión de defecto, que se obtiene mediante la expresión:

La tensión de defecto vendrá dada por:

, donde:

R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm] I’d intensidad de defecto [A] V’d tensión de defecto [V]

, por lo que en el Centro de Transformación:

· V'd = 7950 V

La tensión de paso en el acceso será igual al valor de la tensión máxima de contacto siempre que se disponga de una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra según la fórmula:

, donde:

Kc coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] I’d intensidad de defecto [A] V’c tensión de paso en el acceso [V]

, por lo que tendremos en el Centro de Transformación:

· V'c = 2880 V 3.8.7.- Cálculo de las tensiones aplicadas Para la determinación de los valores máximos admisibles de la tensión de paso en el exterior, y en el acceso

al Centro, emplearemos las siguientes expresiones:

dtd IRV ′⋅′=′

docc IRKV ′⋅⋅=′

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Up(exterior) = 10 K

tn

1 +

6 * σ1.000

Up(acceso) = 10 K

tn

1 +

3 * σ + 3 * σh1.000

Siendo: Up = Tensiones de paso en Voltios. K = 72. n = 1. t = Duración de la falta en segundos: 0,7 s. σ = Resistividad del terreno. σ h = Resistividad del hormigón = 3.000 Ωm. , obtenemos los siguientes resultados: Up(exterior) = 1954,29 V. Up(acceso) = 10748,57 V.

Comprobamos ahora que los valores calculados para el caso de este Centro de Transformación son inferiores a los valores admisibles: Tensión de paso en el exterior del centro:

· V'p = 1545 V < Vp = 1954,29 V Tensión de paso en el acceso al centro:

· V'p(acc) = 2880 V < Vp(acc) = 10748,57 V Tensión de defecto:

· V'd = 7950 V < Vbt = 8000 V Intensidad de defecto:

· Ia = 50 A < Id = 1000 A < Idm = 1000 A

3.8.8.- Investigación de tensiones transferibles al exterior Al no existir medios de transferencia de tensiones al exterior no se considera necesario un estudio previo para

su reducción o eliminación. No obstante, con el objeto de garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcance tensiones

elevadas cuando se produce un defecto, existirá una distancia de separación mínima Dmín, entre los electrodos de los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio, determinada por la expresión:

Dm ín = σ * Id

2.000 * π

, con:

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σ = 150 Ω.m. Id = 1000 A. , obtenemos el valor de dicha distancia: Dmín = 23,87 m.

Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio independientes, la puesta a tierra

del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1 kV, protegido con tubo de PVC de grado de protección 7 como mínimo, contra daños mecánicos.

3.8.9.- Corrección y ajuste del diseño inicial

Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no se considera necesaria

la corrección del sistema proyectado.

No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de protección mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al Método de Cálculo de Tierras de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los calculados, sin necesidad de repetir los cálculos, independientemente de que se cambie la profundidad de enterramiento, geometría de la red de tierra de protección, dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión serán inferiores a los calculados en este caso.

4.- LINEAS SUBTERRANEAS B.T. Como ya queda dicho anteriormente, estas líneas están constituidas por conductores de aluminio, siendo las

líneas generales de 240 mm2. De acuerdo con la MI-BT-07, del Reglamento, tenemos:

SECCION (mm2)

IMAX (A)

FACT. CORRECCION

I máx. Admisible (A.)

240 430 0,8 344 Por otra parte, la caída de tensión máxima, la fijamos en 5%, por lo que, siendo la tensión nominal de 400 V.,

la caída de tensión no podrá ser superior a 20 V. Desarrollamos a continuación unos cuadros en los que puede verse que, con las líneas y secciones

proyectadas, no se superan en ningún caso, ni la capacidad de los conductores, ni la caída de tensión. Las expresiones utilizadas para los cálculos, son las siguientes: a) La elección de la sección en función de la intensidad máxima admisible, se calculará partiendo de la

potencia que ha de transportar el cable, calculando la intensidad correspondiente y eligiendo el cable adecuado, de acuerdo con los valores de las intensidades máximas que figuran en las NI 56.31.21 y 56.30.30, o en los datos suministrados por el fabricante.

La intensidad se determinará por la fórmula:

IW

U=

3. cosϕ

b) La determinación de la sección en función de la caída de tensión se realizará mediante la fórmula : ∆ U = √3.I. L (R cos ϕ + X sen ϕ )

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en donde: W = Potencia en kW. U = Tensión compuesta en kV ∆U = Caída de tensión I = Intensidad en amperios L = Longitud de la línea en km. R = Resistencia del conductor en Ω/km X = Reactancia a frecuencia 50 Hz en Ω/km. cos ϕ = Factor de potencia

Sección de fase en mm²

R - 20º en Ωkm

X en Ω/km Intensidad en A

150 240

0,206 0,125

0,075 0,070

330 430

La caída de tensión producida en la línea, puesta en función del momento eléctrico W.L., teniendo en

cuenta las fórmulas anteriores viene dada por :

∆UW L

U

R Xtg% ( )= +.

.102

ϕ

Donde ∆U% viene dada en % de la tensión compuesta U en voltios. En ambos apartados, a) y b), se considerará un factor de potencia para el cálculo de cos ϕ = 0,9 Emplearemos la justificación de longitud máxima admisible para la máxima potencia a transportar:

.

.

Kw

VSKeL

×××=

donde, e = la máxima caída de tensión desde el arranque de la línea en V.(en nuestro caso 20V) K = coeficiente de conductividad (Al. 35) S = sección de conductor en mm2. V = la tensión de servicio en kV.( 400 V.) Kw = la potencia asignada al circuito en w. L = Longitud máxima admisible para la caída de tensión definida en metros.

SECCION (mm2)

I máx. Admisible (A.)

Cos fi Pot Máx Admisible Kw

Longitud Máxima Admisible por C.D.T.

240 344 0,9 214 314 150 264 0,9 164 442

Totalmente admisibles. Las potencias específicas de cada línea se reflejan en planos.

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4.1.- FUSIBLES DE PROTECCION LSBT Siguiendo los criterios del manual de Iberdrola MT 2.51.01 para líneas subterráneas de Baja Tensión, para las

LSBT en función de las longitudes a proteger Para la adecuada protección de los cables contra sobrecargas, mediante fusibles de la clase gG se indica en cuadro la intensidad nominal del mismo:

4.2.- RESUMEN DE ESPECIFICACIONES SOBRE LA POTENCIA ASIGNADA A LAS L.S.B.T. Como se ha podido comprobar en los apartados anteriores, para la sección de 240 mm2., tanto por

potencia máxima admisible de la línea (Imax. Admisible), como por caída de tensión para dicha potencia, se podrían transportar del orden de 214 kW por línea.

Sin embargo, dado que la cobertura de protección contra sobrecargas indicado en el MT 2.51.01, no

contempla el fusible de 315 A., e indica fusible de 250 A. para dicha sección, queda limitada la potencia máxima a transportar por cada línea en: 155,7 Kw, así mismo se utilizarán en función de la distancia de cálculo de los conductores fusibles de 200 A. que permiten transportar 124,5 Kw. Y de 160 A. que permiten transportar 99,6 Kw.

Igualmente la longitud máxima admisible por dichas líneas provocada por la misma limitación de uso de

fusible se establece en: 247 m. para fusible de 250 A, 326 m. para fusible de 200 A y 429 m.. para fusible de 160 A.

Es por tanto innecesario realizar cálculos eléctricos, dado que se han tenido presente las limitaciones de potencia y longitud expuestas anteriormente, al realizar la asignación de cargas por cada línea de B.T.

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4.3.- TABLAS DE ASIGNACION CT -PARCELA-LSBT

CARGA A NIVEL DE LINEAS DE BT

CONSUMO SUMINISTROS V-U V-BI OF IND B-4V B-6V B-9V B12V A-P OTROS CARGA TOTAL

LONGITUD CALCULO LINEA

FUSIBLE DE PROTECCION

CARGA (kW) 9,20 18,40 37,50 30,00 36,15 48,85 67,90 86,95 CALCULO 30,00

CT1

CT1-L1 8U+OF+AP 73,60 37,50 6,90 118,00 287,00 200,00

CT1-L2 13U 119,60 119,60 248,00 200,00

CT1-L3 2U+1BI+2B4 18,40 18,40 72,30 109,10 214,00 250,00

CT1-L4 5U+2B4 46,00 72,30 118,30 293,00 200,00

CT1-L5 11U+1BI 101,20 18,40 119,60 321,00 200,00

CT1-L6 1BI+2B6 18,40 97,70 116,10 323,00 200,00

CT1-L7 7BI 128,80 128,80 182,00 250,00

SUMA CT1 358,80 184,00 37,50 - 144,60 97,70 - - 6,90 - 829,50

CT2

CT2-L1 13U 119,60 119,60 172,00 250,00

CT2-L2 I+AP+OTROS 30,00 5,30 30,00 65,30 179,00 250,00

SUMA CT2 119,60 - - 30,00 - - - - 5,30 30,00 184,90

CT3

CT3-L1 13U 119,60 119,60 322,00 200,00

CT3-L2 B12+AP 86,95 4,00 90,95 373,00 160,00

CT3-L3 13U 119,60 119,60 301,00 200,00

CT3-L4 3B6 146,55 146,55 197,00 250,00

CT3-L5 1B6+1B12 48,85 86,95 135,80 137,00 250,00

CT3-L6 1B6+1B12 48,85 86,95 135,80 157,00 250,00

CT3-L7 1B6+1B9 48,85 67,90 116,75 85,00 250,00

SUMA CT3 239,20 - - - - 293,10 67,90 260,85 4,00 - 865,05

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CARGA A NIVEL DE LINEAS DE BT

CONSUMO SUMINISTROS V-U V-BI OF IND B-4V B-6V B-9V B12V A-P OTROS CARGA TOTAL

LONGITUD CALCULO LINEA

FUSIBLE DE PROTECCION

CARGA (kW) 9,20 18,40 37,50 30,00 36,15 48,85 67,90 86,95 CALCULO 30,00

CT4

CT4-L1 2B9 135,80 135,80 77,00 250,00

CT4-L2 2B9 135,80 135,80 75,00 250,00

CT4-L3 1B9+OTROS 67,90 30,00 97,90 74,00 250,00

CT4-L4 10U+AP 92,00 3,90 97,90 316,00 200,00

SUMA CT4 92,00 - - - - - 339,50 - 3,90 30,00 465,40

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ANEJO 6- PROYECTO DE ELECTRIFICACION 13,2/20KV P.S.I.S. “PALACIO DE AROZTEGUIA”



5.- CONCLUSION A la vista de lo expuesto, se espera haber definido suficientemente las características de las instalaciones,

tanto de Alta como de Baja Tensión, esperando que, de encontrarse todo conforme, se autoricen dichas instalaciones.

Pamplona, Diciembre de 2016

Luis Salanueva González

Ingeniero Industrial

Sebastian Lopez Aznarez Arquitecto

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