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PUESTAS A TIERRA TEMPORALES PARA LÍNEAS DE TRANSMISIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA

Autor/es: HÉCTOR EDUARDO GRAFFE CANTILLO - INGENIERO ELECTRICISTA

CRISTIAN CAMILO MENDOZA GROSSO - INGENIERO ELÉCTRICO Empresa o entidad: EMPRESA DE ENERGÍA DE BOGOTÁ ESP Cargos: Gerente de Ingeniería/ Profesional Líneas Transmisión.

PALABRAS-CLAVE: Límite de soportabilidad, Tierras temporales, shockeléctrico Código de Subtema: T2.3

DATOS DE LA EMPRESA Dirección: Carrera 9 No 73 - 44 Piso: 9 Código Postal: _______________ Telefono: 5713268000 E-Mail: hgraffe@eeb.com.co

EMPRESA DE ENERGÍA DE BOGOTÁ ESP COLOMBIA

Bogotá 7 de agosto de 2017

En este documento se presenta un análisis circuital de diferentes tipos de conexión de puestas a tierra temporales utilizadas en el mantenimiento de líneas aéreas de transmisión de energía eléctrica; previa identificación de diferentes medios de conexión, se determinan los circuitos equivalentes y se realizan simulaciones a frecuencia industrial (60 Hz) e impulsos de corriente tipo rayo en ATP/EMTP y PSPice, analizando el comportamiento frente a

la seguridad de los linieros

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1. Introducción

Para la seguridad de un operario de mantenimiento en sistemas de transmisión energía eléctrica, se deben considerar los factores de riesgo eléctrico asociados a las tensiones inducidas por líneas energizadas adyacentes, tormentas eléctricas y la energización accidental del sistema intervenido. Estas condiciones generan la necesidad del uso de tierras temporales y aunque existen normas técnicas que identifican los procedimientos y esquemas relacionados con la instalación de dichas puestas a tierra, en el sector se identifican prácticas que son peligrosas para los técnicos y conllevan a accidentes fatales.

Para el control del riesgo, se debe garantizar

que la corriente que puede pasar a través del cuerpo humano, nunca superará los niveles seguros o permisibles que garantizan que no ocurrirá daño al individuo; por tal razón, en este documento se hace una recopilación de información, que permite determinar cuál es la intensidad máxima de corriente que puede atravesar el cuerpo del trabajador con total seguridad y a partir de modelos circuitales simulados en ATP/EMTP de diferentes métodos de puesta a tierra temporal comúnmente utilizados en líneas de transmisión, se determina cuáles de ellos resultan inseguros e inapropiados para los trabajadores y cuáles de ellos resultan adecuados para la seguridad de los mismos.

2. Umbrales de soportabilidad de corriente y tensión en el ser humano.

El límite de exposición de tensión y corriente en el ser humano, es una consideración clave para el dimensionamiento de los equipos de protección. Habitualmente se toma el valore de tensión de 50 Vc.a. como el límite de soportabilidad de tensión en el ser humano; el Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas-RETIE indica que las tensiones de seguridad dependen del grado de humedad que presente la persona.

Charles Dalziel llevó a cabo gran parte de las primeras investigaciones sobre la reacción del cuerpo humano a la corriente eléctrica [1] [2], descubriendo que el cuerpo reacciona en función de la magnitud de corriente eléctrica.

Los cálculos de resistencia utilizando las mediciones obtenidas arrojaron valores de 2330 ohmios entre mano y mano y de 1130 ohmios entre mano y pies. Estas primeras investigaciones realizadas a bajos niveles de tensión fijaron en 16 mA c.a. la intensidad media de corriente segura por debajo del umbral de “no soltar” para un hombre “promedio”.

La investigación de Dalziel determinó la

ecuación 1 [3].

𝐼 = 𝐾/√𝑡 (1) Donde:

I: intensidad de corriente en miliamperios a 60 Hz en el umbral de fibrilación

t: tiempo en segundos

K: es una constante empírica, determinada estadísticamente por Dalziel, relacionada con la energía de descarga eléctrica tolerada por un determinado porcentaje de la población

estudiada. De los datos experimentales encontró que hasta 3 segundos y un peso corporal de 70 kilos, K=0,157 y para 50 kilos K=0,116.

Los estudios estadísticos demuestran que el

99,5% de las personas son capaces de soportar el paso de una corriente de intensidad (I) durante el tiempo (t) indicado en la ecuación 1, sin entrar en fibrilación ventricular.

Típicamente se indica la resistencia del cuerpo

humano como 500 ohmios o 1000 ohmios [3]; actualmente la mayoría de los estudios tienen en cuenta un valor de resistencia del cuerpo humano de 1000 ohmios, aun cuando se trata de un valor aproximado, este permite realizar cálculos y comparaciones entre las diferentes configuraciones de puesta a tierra temporal que se analizarán más adelante.

Hoy en día es aceptado que un shock eléctrico

con una energía absorbida por un cuerpo humano entre 10 y 50 Julios está dentro del rango de valores en los cuales puede ocurrir fibrilación ventricular [4]; no obstante, la corriente eléctrica expresada en amperios, es una medida

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de la cantidad de energía que fluye a través de un cuerpo.

Biegelmeier y Lee [5] establecieron que existe

una relación entre las corrientes de fibrilación y los ciclos del corazón y fijaron el umbral bajo para la corriente de fibrilación en 67 mA c.a.; así mismo propusieron que un margen de seguridad sería usado y asignaron un umbral de no fibrilación de 500 mAc.a. (500 Vc.a.) para contactos de menos de 200 ms, decreciendo a 50 mA c.a. (50 Vc.a.) para los que no excedan los 2 segundos.

De acuerdo con los análisis de Dalziel y Biegelmeier, Casas afirma que siendo que el ciclo cardiaco dura aproximadamente 0,75 s, se estima que la fibrilación es reversible si el tiempo de exposición es menor a 150 ms, que la corriente mínima mortal para algunas personas es del orden de 25 mAc.a. asumiendo que pasa por el corazón el suficiente tiempo como para producir fibrilación ventricular o parálisis respiratoria y que se puede aceptar que una intensidad de 30 mA c.a. durante un segundo no produce daño irreversible [6].

3. Referencias Técnicas y Normativas

Nacionales e Internacionales Respecto los Sistemas de Puesta a Tierra

Temporales.

3.1. Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas-RETIE

En Colombia existe el Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas-RETIE [7], cuyo objeto fundamental es establecer las medidas tendientes a garantizar la seguridad de las personas, minimizando o eliminando los riesgos de origen eléctrico. El tema específico de tierras temporales, lo trata en el artículo 15 numeral 15.7, donde reglamenta los requisitos de los equipos utilizados y los requisitos de instalación; así mismo indica que el montaje debe hacerse de tal manera que los pies del liniero queden al potencial de tierra y que los conductores que se conectan a las líneas tengan la menor longitud e impedancia posible, tal como se muestra en la FIGURA 1.

FIGURA 1. Puestas a tierra temporales para alta tensión

Fuente: Elab. Propia.

3.2. Reglamento de Salud Ocupacional del Sector Eléctrico [8]

Aquí se indica que las puestas a tierra en líneas de transmisión deben ser instaladas en cada una de las estructuras adyacentes y lo más cerca posible del sitio donde se van a realizar los trabajos, mediante un puente de puesta a tierra individual por fase donde la conexión a tierra puede hacerse sobre la estructura metálica si procede, o bajante a tierra que esté unido al sistema de puesta a tierra de la estructura y que en el caso de ejecutarse trabajos en una línea de transmisión de doble o más circuitos, en la cual se interviene un circuito desenergizado paralelo a otro energizado, debe instalarse en forma adicional una puesta a tierra de protección individual en el sitio de trabajo específico donde se encuentre el ejecutor.

Dado lo anterior, se permite instalación de

tierras temporales como las que se presentan en la FIGURA 1, FIGURA 2 Y FIGURA 3.

FIGURA 2. Conexión de tierra en ambos lados del sitio de

trabajo en líneas de transmisión. Fuente: Elab. Propia.

Conexión a estructura en cada fase

Conexión a estructura en cada fase

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FIGURA 3. Cables de conexión diferente para cada fase a puesta a tierra común con la torre de transmisión. Fuente:

Elab. Propia.

3.3. Normas OSHA (Obligatoria en Estados Unidos)

En el reglamento CFR 29 1910.269 se regula un amplio espectro de actividades eléctricas. Se establecen los requisitos para la operación y el mantenimiento de líneas y equipos de generación, transformación, transporte y distribución.

El reglamento mencionado indica textualmente

[9]:

“(n) Grounding for the protection of

employees—

(1) Application. Paragraph (n) of this section applies to the grounding of transmission and distribution lines and equipment for the purpose of protecting employees. Paragraph (n)(4) of this section also applies to the protective grounding of other equipment as required elsewhere in this

section.

(3) Equipotential zone. Temporary protective grounds shall be placed at such locations and arranged in such a manner as to prevent each employee from being exposed to hazardous

differences in electrical potential.

3.4. Norma IEEE 1048 (Voluntaria)

En esta norma se proporcionan directrices para la puesta a tierra de protección para las personas dedicadas al mantenimiento de líneas transmisión o distribución aéreas desenergizadas. Esta norma también proporciona información sobre el tamaño y el

mantenimiento de los equipos de puesta a tierra temporal.

El numeral 6.2.4 de la norma indica que la

decisión de uso de tierras temporales en el sitio de trabajo (single point) o tierras en estructuras adyacentes (bracket), implica la evaluación del riesgo eléctrico por parte de todos los miembros de la cuadrilla de trabajo y requiere un análisis de diseño de la línea y prácticas de conexión a tierra permanentes de la infraestructura de cada empresa; también indica que en general, el uso de conjuntos de puesta a tierra en el lugar de trabajo (Single Point), se traducirá en la ruta de impedancia mínima obtenible en paralelo con el cuerpo del trabajador, y por lo tanto, la aplicación de la mínima tensión para el trabajador, tal como se muestra en la FIGURA 4 tomada de la IEEE 1048.

Esta norma también indica que en conjuntos

de puesta a tierra en estructuras adyacentes a ambos lados del sitio de trabajo (bracket grounding), en caso de no existir conductor de neutro o cable de guarda, la mayor parte de la corriente fluirá a través de los conjuntos de puesta a tierra y se traducirá en un aumento de la tensión en la puesta a tierra remota. Debido a que la estructura en el lugar de trabajo se encuentra en un punto remoto de la puesta a tierra, aparecerá una sobretensión entre la estructura del lugar de trabajo y el conductor y por lo tanto se aplica a cualquier trabajador que tenga contacto con ambos, como se puede ver en la FIGURA 5

FIGURA 4. Tomada la IEEE 1048

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FIGURA 5. Tomada de la IEEE 1048

4. Esquemas de conexión a tierra utilizados en líneas de transmisión.

Cuando se requieren realizar trabajos sobre líneas aéreas desenergizadas de energía eléctrica, una conexión a tierra adecuada puede proporcionar a los trabajadores la seguridad requerida para actividades de mantenimiento.

Una línea de transmisión puede ser

energizada por cualquiera de las siguientes razones:

a) Reenergización accidental. b) Contacto de otras líneas energizadas con

la línea sin tensión. c) Inducción por redes energizadas en

paralelo. d) Descargas eléctricas atmosféricas.

A continuación se describen las

configuraciones seleccionadas para evaluación:

• Caso 1T: Las tres fases conectadas a tierra en estructuras adyacentes al sitio de trabajo (FIGURA 2 y FIGURA 5).

• Caso 2T: Las tres fases conectadas a tierra a través de cables de conexión a tierra diferentes para cada fase y a puntos de tierra diferentes para cada fase (FIGURA 6).

• Caso 3T: Las tres fases conectadas a tierra a través de cables de conexión a tierra diferentes para cada fase y a la misma puesta a tierra de la estructura (FIGURA 3).

• Caso 4T: Las tres fases puenteadas entre si y conectadas a la misma puesta a tierra de la

estructura a través un único cable de conexión a tierra (FIGURA 7).

FIGURA 6. Cables de conexión y punto de conexión a tierra diferentes para cada fase. Fuente: Elab. Propia.

FIGURA 7. Cables de conexión y punto de conexión a

tierra común para todas las fases en LT. Fuente: Elaboración. Propia.

• Caso 5T: La fase sobre la cual se realiza la intervención es conectada al punto más cercano de la estructura metálica que soporta el circuito (FIGURA 1).

4.1. Comportamiento a frecuencia industrial

Para las simulaciones se toman los datos de la línea Chivor2-Norte 230 kV de doble circuito a 230 kVLL, cuya geometría consiste en una disposición vertical cuyas características son:

• Altura al suelo de la fase inferior: 31 m

• Longitud del brazo: 4,2 m

• Distancia del cable de guarda al suelo: 46 m

• Vano promedio: 500 m

• Distancia entre crucetas: 6 m. Para el caso de las tierras temporales, se

asume que la resistencia de la conexión entre el cable y las grapas es de cero ohmios, y que el cable utilizado es 4/0 AWG.

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La impedancia de la torre se puede despreciar y se asume una resistencia de puesta a tierra en

las torres de transmisión de 25 y 250 para la varilla de conexión de la tierra temporal.

Las simulaciones se realizaron a partir de los circuitos presentados en la FIGURA 8 y FIGURA 9, haciendo una variación paramétrica de la fuente de tensión desde 5 kV con pasos de 10 kV.

a) Circuitos equivalentes para 60 Hz.

FIGURA 8. Superior 1T, Inferior-Izquierda 2T Derecha 3T

FIGURA 9. Izquierda 4T Derecha 5T

b) Resultados de Simulación a 60 Hz en PSpice Student.

Tabla 1 Corriente a través del operario caso 1T a 60 Hz.

Tensión rms en la fuente (kV)

Corriente en el operario (mA)

5 43

15 130

25 216

35 303

45 390

55 476

65 563

75 649

85 736

95 822

105 909

Tabla 2 Corriente a través del operario caso 2T a 60Hz.

Tensión rms en la fuente (kV)

Corriente en el operario (A)

5 4,5

15 13,5

25 22,5

35 31,5

45 30,5

55 49,5

65 58,6

75 67,5

85 76,7

95 85,5

105 94,7

Tabla 3 Corriente a través del operario caso 3T a 60Hz.

Tensión rms en la fuente (kV)

Corriente en el operario (mA)

5 1,47

15 4,41

25 7,35

35 10,28

45 13,22

55 16,16

65 19,10

75 22,04

85 24,86

95 27,92

105 30,71

115 33,79

125 36,56

135 39,67

145 42,41

155 45,55

165 48,26

175 51,42

185 54,10

195 57,30

205 60,46

Tabla 4 Corriente a través del operario caso 4T a 60Hz.

Tensión rms en la fuente (kV)

Corriente en el operario (mA)

5 1,72

15 5,16

25 8,60

35 12,04

45 15,48

55 18,92

65 22,36

75 25,80

85 29,24

95 32,68

7

105 36,12

115 39,57

125 43,00

135 46,45

145 49,89

155 53,33

165 56,77

175 60,21

185 63,65

195 67,09

205 70,53

Tabla 5 Corriente a través del operario caso 5T a 60Hz.

Tensión rms en la fuente (kV)

Corriente en el operario (mA)

5 0,245

25 1,22

45 2,20

65 3,18

85 4,16

105 5,14

125 6,12

145 7,10

165 8,05

185 9,06

205 9,99

4.2. Comportamiento ante señales de impulso tipo rayo

En este caso no se puede despreciar la impedancia de la torre y por tanto se utiliza un modelo multipiso considerando una impedancia

Zt1=220 y Zt4=150 de acuerdo con lo expuesto en la literatura [10, 11].

A partir de los modelos y ecuaciones indicados

en la FIGURA 10 se obtienen los parámetros de R y L presentados en la tabla Tabla 6.

Tabla 6 Parámetros de R y L torre 230 kV

R1 (ohmios) R2 (ohmios) R3 (ohmios) R4 (ohmios)

10,2550 20,5099 20,5099 34,9601

L1 (mH) L2 (mH) L3 (mH) L4 (mH)

0,003144859 0,006289719 0,006289719 0,010721111

La fuente utilizada consistió en una señal de

corriente 10/350 s con resistencia en paralelo

de 400 , esta resistencia representa la impedancia de la trayectoria del rayo, utilizando para este caso la fuente Heiler. De acuerdo con el Anexo C de la norma IEC 62305-4 de 2005, la onda 10/350 simula la primera corriente debida a un impacto directo de rayo.

FIGURA 10. Modelo multipiso. Fuente [10, 11]

Los valores pico de corriente para la simulación son 5 kA para impacto directo a la fase y 45 kA para el caso donde se considera impacto en el cable de guarda.

La puesta a tierra consiste en un contrapeso de 30 m en un suelo de 500 .m, cuyos parámetros se calculan utilizando la metodología FDT [12]

a) Circuitos equivalentes para impulso

10/350 s.

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FIGURA 11. Circuitos equivalentes ante impulso casos 1T,

2T, 3T, 4T y 5T

b) Resultados de Simulación ante impulso

10/350 s en ATP/EMTP.

Para los diferentes casos evaluados se consideró tanto impacto en el cable de guarda como impacto directo a la fase; en las siguientes gráficas se presentan los resultados para la condición más crítica.

FIGURA 12. Impacto en el guarda. Izquierda Caso 1T,

derecha caso 2T. Tiempo en ms.

FIGURA 13. Impacto en el guarda. Izquierda Caso 3T,

Derecha Caso 4T. Tiempo en ms.

FIGURA 14. Impacto en el guarda Caso 5T

Tabla 7 Energía en el operario ante impulso tipo rayo con

impacto en el guarda.

Caso Energía (J)

1T 740

2T 1050

3T 200

4T 205

5T 0,09

5. Análisis de resultados y

recomendaciones generales

Es importante resaltar que si bien la conexión de tierra temporal definida en el caso 5T es muy seguras para el liniero que realiza la intervención directa, se debe tener en cuenta que las puestas a tierra de líneas de transmisión usualmente no están diseñadas para controlar tensiones de paso y de contacto, siendo esto un problema por el riesgo que se genera para el personal de apoyo en tierra; dicho riesgo podría controlarse utilizando la conexión tipo Bracket Grounding sin conexión a tierra en el lugar de trabajo (casos 1T), pero se tendría el problema que se transfiere de nuevo el riesgo al liniero que realiza la intervención. Como solución al problema se debería utilizar una combinación de la conexión tipo Single Point con la conexión tipo Bracket Grounding, garantizando siempre la conexión equipotencial entre manos y pies del liniero que realiza la intervención; no obstante es una práctica a veces difícil de implementar en líneas de transmisión localizadas en topografías tan quebradas como la colombiana, dado que inclusive en muchos vanos se tienen longitudes de más de 1500 m, vanos que son utilizados para cruzar cañones entre montañas.

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Algunos fabricantes han desarrollado productos denominados tapetes de tierra de protección portátiles (FIGURA 15), el cual permite crear una superficie equipotencial a nivel del piso, de tal manera que el auxiliar de trabajo en tierra que requiere estar cerca de la estructura de trabajo, siempre mantenga una diferencia de potencial igual a cero entre los dos pies y entre manos y pies.

FIGURA 15 Tapete equipotencial. Tomadas del catálogo

de puestas a tierra de CHANCE-HUBBELL

6. Conclusiones

Se realizó la identificación de la reglamentación y normatividad técnica utilizada como referencia en el sector eléctrico colombiano respecto al uso de tierras temporales, de donde se identificaron alguna de las conexiones de tierra comúnmente utilizadas por las empresas del sector.

Se realizó un análisis circuital para diferentes

configuraciones de puesta a tierra temporal, las cuales son sugeridas por la reglamentación y normatividad técnica disponible en Colombia.

De acuerdo con los resultados de las

simulaciones, la conexión denominada en la bibliografía de referencia como Single Point, en este documento el caso 5T, es el método más seguro para conexión de tierras temporales; no obstante, se debe tener en cuenta que en estos casos se genera tensiones de paso y contacto peligrosos en la puesta a tierra, la cuales ponen en riesgo al auxiliar de piso pero que en todo caso son fáciles de controlar.

Para líneas de transmisión es conveniente que

el personal de apoyo en tierra se mantenga lo más retirado posible de la estructura de apoyo (poste o torre), con el objeto de reducir el riesgo por tensiones paso y contacto.

Para líneas de transmisión, la conexión tipo

Single Point es posible hacerla solamente en la fase intervenida dadas las grandes distancias que hay entre fases y entre fases y tierra.

El sistema conocido como “Bracket

Grounding”, es el más peligroso para el liniero dada la falsa sensación de seguridad que se genera.

Cada situación de trabajo en particular debe ser evaluada previa a la realización de los trabajos dado que por ejemplo si se pretende realizar una conexión de un puente en una estructura de retención o un empalme en un vano en líneas de transmisión, existe el riesgo que los elementos intervenidos no estén conectados a la misma referencia de potencial.

Los programas APT y P-Spice son

herramientas prácticas para este análisis, tanto de baja frecuencia como para ondas tipo rayo.

En el montaje de puestas a tierra temporales

debe asegurarse que las conexiones entre grapas y cable sean efectivas, dado que el cable usualmente está contaminado.

7. Referencias

[1] C. F. Dalziel, «EFFECTS OF ELECTRIC SHOCK ON MAN,» IRE Transactions on Medical

Electronics, Vols. %1 de %2PGME-5 , pp. 44-62 ,

1956.

[2] C. F. Dalziel y W. Lee, «1969 Reevaluation of

Lethal Electric Currents,» IEEE Transactions on

Industry Applications, Vols. %1 de %2IA-20, nº 4, p. 1089, July 1984.

[3] IEEE 80-2000-Guide for Safety in AC Substation

Grounding.

[4] J. Chai, H. Heritage y H. Wilson, «Lightning Energy

Absorption in Humans and Personal Safety,»

Proccedings of International Aerospace and Ground

Conference on Lightning and Static Electricity

(Bundesakademie für Wehrverwaltung und

Wehrtechnik, Mannheim, Germany), pp. 483-492,

1994..

[5] G. Biegelmeier y W. Lee, «New considerations on

the threshold of ventricular fibrillation,» IEEE

Proceedings, vol. 127, nº 2 Pt A, 1980.

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[6] F. Casas, Tierras, Soporte de la Segurdad Eléctrica,

Quinta ed., Bogotá: ICONTEC, 2010.

[7] Resolución No. 90708 de agosto de 2013 del

Ministerio de Minas y Energía de Colombia.

Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas –

RETIE.

[8] Resolución 001348 DE 2009 del Ministerio de

Protección Social. Reglamento de Salud Ocupacional en los Procesos de Generación,

Transmisión y Distribución de Energía Eléctrica en

las empresas del sector eléctrico..

[9] OSHA published 29 CFR 1910.269, “Electric Power

Generation, Transmission, and Distribution.

[10] A. Ametani y T. Kawamura, «A method of a

lightning surge analysis recommended Japan using

EMTP,» IEEE Trans. Power Deliv., vol. 20, nº 2,

pp. 867-875, 2005.

[11] T. Yamada, A. Mochizuki, J. Sawada, E. Zaima, T.

Kawamura, T. Ametani, M. Ishii y S. Kato,

«Experimental evaluation of a LTHV tower model

for lightning surge analysis,» IEEE Trans. Poer

Del., vol. 10, nº 1, pp. 393-402, 1995.

[12] A. S. Meliopoulus, Power System Grounding and

Transients, New York: Marcel Dekker, 1988.

[13] Grounding and Jumpering, A. B. Chance Co., Bulletin 9-72.8..

[14] C. F. Dalziel, «Threshold 60-cycle fibrillating

currents,» AIEE Trans, Vols. %1 de %2PAS-79, pp.

667-673, 1960.

[15] ANSI-IEEE, Institute of Electrical and Electronics

Engineers, Norma ANSI C2. National Electrical

Safety Code (NESC). New York: IEEE, 2012..

8. Biografía

Héctor E. Graffe C. Nació en Agrado-Colombia

en mayo de 1978. BSc en Ingeniería Eléctrica de la Universidad Nacional de Colombia, Bogotá, 2001. Especialista en Salud Ocupacional de la Universidad Manuela Beltrán en Bogotá-Colombia, 2009. Hizo parte durante más de 8 años del grupo de investigación GIPYT de la Universidad Nacional de Colombia. Posgrado en Sistemas de Transmisión y Distribución en la Universidad de los Andes en Bogotá-Colombia, 2015. Formación complementaria en trabajo con tensión, protección radiológica y gerencia de proyectos.

Su experiencia laboral ha sido adquirida en la Compañía Seguridad Eléctrica Ltda. en Colombia, SEGELECTRICA SAS de Perú, compañías donde se hizo experto en puestas a tierra, protección contra rayos y gestión de riesgo eléctrico. Desde el año 2010 trabaja para la Empresa de Energía de Bogotá S.A. E.S.P donde ha ocupado el cargo de asesor de mantenimiento, coordinador de líneas de transmisión en proyectos de líneas de transmisión y actualmente como gerente de ingeniería. (e-mail: hgraffe@eeb.com.co)