Ensayos en acuíferos

Ensayo en acuíferos

La determinación del rendimiento de los sistemas de agua subterránea y la evaluación del movimiento y destino de los contaminantes en el agua subterránea, requiere información y conocimiento de: 1.- La posición y el grosor de las capas confinantes en los acuíferos. 2. El coeficiente de transmisividad y el almacenamiento en los acuíferos. 3. las características hidráulicas de las capas confinantes. 4. La posición y la naturaleza de los límites del acuífero. 5. la ubicación y cantidades de las extracciones de agua subterránea. 6. Las ubicaciones, tipos y cantidades de contaminantes y prácticas que contaminan el agua subterránea.

La adquisición de conocimiento sobre estos factores requiere tanto el conocimiento de la geología e investigaciones hidrológicas. Uno de los más importantes estudios hidrológicos involucra analizar el cambio con el tiempo, en los niveles de agua (o total de las cargas hidráulicas) en un acuífero causado por la extracción en pozos.

Ensayo en acuíferos

Este tipo de estudios es aplicado en ensayos de acuíferos y, en muchos casos, incluye el bombeo en un pozo a velocidad constante por un periodo de tiempo que varía desde algunas horas hasta algunos días, midiendo el cambio en el nivel del agua en los pozos de observación localizados a diferentes distancias del pozo bombeado.

Ensayo en acuíferos

Para que una ensayo en acuífero sea exitosa

Requiere de algunas características: 1.- Determinación de la tendencia de los niveles de agua previas al bombeo. ( Es decir la tendencia regional) 2.- Un cuidadoso control de la velocidad constante de bombeo. 3.- Un preciso nivel del agua, especialmente, en las mediciones realizadas en los intervalos de tiempo conocidos, tanto en los procesos de descenso y recuperación.

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La disminución del nivel del agua o abatimiento, es la diferencia entre el nivel del agua en el tiempo del ensayo y el nivel inicial del agua. La disminución del nivel de agua, es muy rápida al principio. Como el bombeo es continuo y el cono de depresión se expande, la velocidad de descenso del nivel del agua disminuye.

Abatimiento

Métodos analíticos

Métodos Analíticos para ensayos en acuíferos.

Además de la prueba de bombeo constante en el ensayo del acuífero, existen otros métodos analíticos desarrollados para otros tipos de ensayos en los acuíferos. Estos métodos incluyen los ensayos con bombeo variable, y otros ensayos que implican fugas de agua a través de las capas confinantes en acuíferos confinados. Los métodos analíticos disponibles permiten analizar los ensayos de conductancia tanto en pozos verticales y pozos horizontales.

El método comúnmente empleado para realizar el análisis de ensayos en acuíferos, consiste en colectar datos de los niveles de agua producidos por un pozo vertical que bombea a una velocidad constante en un acuífero. Estos niveles no son afectados por fugas verticales o laterales, Las condiciones de fronteras se discutirán dentro del “análisis de datos de ensayos de acuíferos.”

Métodos Analíticos para ensayos en acuíferos.

Método Theis

Este método de análisis requiere el uso de un tipo de curva basado en los valores de W(u) e 1/u enumerados la tabla siguiente.

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Método Theis

En 1935, C.V. Theis de New México Water Resources District of the U.S . Geological Survey, desarrollo la primera ecuación donde incluye el tiempo de bombeo como factor que podría ser utilizado para analizar el efecto de las extracciones de un pozo.

Por lo tanto la ecuación de Theis permitió, por primera vez, la determinación de las características hidráulicas de un acuífero antes que el pozo de bombeo alcance el estado estacionario. La importancia de esta capacidad se debe a que, bajo la mayoría de las condiciones, probablemente un pozo no desarrolle un estado estacionario, o que requiera muchos meses o años.

Método Theis

Método de Theis

Theis asume en el desarrollo de la ecuación que: 1.- La transmisividad del acuífero requerido por el bombeo es constante durante el ensayo en los límites del cono de depresión. 2.- El agua extraída del acuífero es derivada enteramente desde el almacenamiento y es descargada instantáneamente con la disminución en la carga hidráulica. 3. El pozo de descarga penetra todo el espesor del acuífero, y su diámetro es pequeño en comparación con la velocidad de bombeo, de modo que el almacenamiento en el pozo es despreciable.

Estos supuestos son los más cercanos para un acuífero confinado estos alejados de las condiciones de borde. Sin embargo, si se siguen ciertas precauciones, la ecuación puede ser empleada para analizar las pruebas de los acuíferos no confinados. El método de Theis utiliza las siguientes fórmulas para determinar la transmisividad y el coeficiente de almacenamiento:

𝑇 =𝑄𝑊(𝑢)

4𝜋𝑠 …………………… (1)

𝑆 =4𝑇𝑡𝑢

𝑟2 …………………… (2)

Método de Theis

Método Theis

Donde: T es la transmisividad S es el coeficiente de almacenamiento Q es la velocidad de bombeo s es la disminución en el nivel del agua o abatimiento

Método Theis

Donde: t es el tiempo, r es la distancia es la distancia del pozo de bombeo al pozo de observación W(u) es la función de u, es igual a:

−0.577216 − 𝑙𝑜𝑔𝑒𝑢 + 𝑢 −𝑢2

2𝑥2!+

𝑢3

3𝑥3!−

𝑢4

4𝑥4+ ⋯

Donde

𝑢 = (𝑟2𝑆)/(4𝑇𝑡)

La ecuación de Theis no puede solucionarse directamente. Para superar este problema, Theis ideó un método conveniente grafico, la solución que implica el uso de una curva como en la mostrada.

Método Theis

Una curva tipo de Theis de W (u) contra 1/u puede ser preparada por los valores dados en la tabla de la sección anterior. Los puntos de los datos son graficados en papel con escala logarítmica. El papel logarítmico debe contener las divisiones de la escala tanto en el eje x y el eje y. Las unidades dimensionales de la transmisividad (T) son L2/ T, donde L es la longitud, t es el tiempo en días y s es adimensional.

Método Theis

La ecuación de Theis es solo uno de los varios métodos que se han desarrollado para el análisis de los datos en los ensayos de acuíferos. Otro método, y uno de los más convenientes para ser empleado, fue diseñado por C.E. Jacob a partir de la ecuación de Theis.

Método Jacob

La mayor conveniencia emplear el método de Jacob deriva principalmente del uso de papel semilogarítmico en lugar del papel logarítmico empleado en el método de Theis y del hecho de que, en condiciones ideales, las datos son graficados a largo de una línea de una línea recta en lugar de una línea curva.

Método Jacob

Sin embargo, es esencial observar que, mientras la ecuación de Theis aplica en todos los tiempos y lugares (si las suposiciones se cumplen), el método de Jacob sólo se aplica bajo ciertas condiciones adicionales. Estas condiciones también se deben satisfacer con la finalidad de obtener resultados confiables.

Método Jacob

El método de Jacob es solamente aplicable a la zona en la que las condiciones en forma estacionaria prevalecen o el cono de depresión se ha desarrollado completamente.

Para fines prácticos, la condición se cumple cuando:

u= ( r2S) / (4Tt) es igual a menor aproximadamente a 0.05.

Método Jacob

Substituyendo este valoren la ecuación para u y resolviendo t, se puede determinar el tiempo que tarda en desarrollarse la forma estacionaria hasta la parte más alejada del pozo de observación.

Esto es:

𝑡𝑐 =7.200 𝑟2𝑆

𝑇

Método Jacob

Donde

t, es el tiempo, en minutos, el cual las condiciones forma estacionaria se han desarrollo.

r es la distancia del pozo de bombeo, en pies (o metros).

S es el coeficiente de almacenamiento estimado.

T es la estimación de la transmisividad, en pies cuadrados por día (o metros cuadrados por día).

Método Jacob

Después de que las condiciones de forma estacionaria se han desarrollado, la disminución del nivel de agua en el pozo de observación comienza a seguir la tendencia de una línea recta en el papel de escala semilogaritmico como se muestra en la imagen.

Método Jacob

• Donde

Q es el la velocidad de bombeo.

Δs es la disminución de un ciclo log.

El tiempo del punto donde la línea recta intersecta en cero a la de disminución,

r es la distancia del pozo del bombeo al pozo de observación.

Método Jacob

• La pendiente de la línea recta es proporcional a la velocidad de bombeo y la transmisividad.

• Jacob derivo siguiente las ecuaciones pata determinar la transmisividad y el coeficiente de almacenamiento de la gráfica tiempo - abatimiento (time-drawdown).

𝑇 =2.3 𝑄

4𝜋∆𝑠

𝑆 =2.25 𝑇𝑡0

𝑟2

Método Jacob

Método de Cooper-Jacob

El método de Cooper y Jacob (1946) es una solución del método de Jacob modificado en condiciones de no equilibrio. Es usado para determinar las propiedades hidráulicas de almacenamiento específico y transmisividad de un acuífero semiconfinado. El análisis involucra comparar una línea recta con los datos del abatimiento como una función de tiempo en escala logarítmica desde el inicio del bombeo.

La solución del método de Cooper y Jacob es una aproximación de largo tiempo del método de Theis en condiciones de no equilibrio. La aproximación involucra el truncamiento de la serie de expansión para la función de Theis en pozos. Esta es válido

cuando la variable 𝑢 =𝑟2𝑆

4𝑇 .

La serie de expansión es la integral exponencial de W(u) es :

W(u) = -𝛾 − ln 𝑢 +𝑢

1.1!−

𝑢2

2.2!+

𝑢3

3.3!−

𝑢4

4.4!+ ⋯

Método de Cooper-Jacob

Donde 𝛾 𝑒𝑠 𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝐸𝑢𝑙𝑒𝑟 = 0.5772

Si u<< 1, dice u <0.05 esta serie puede ser truncada: W(u) ≈ − ln 𝑒𝛾 − ln 𝑢 = − ln 𝑒𝛾𝑢 = −ln (1.78 𝑢) Esto es :

s= h0- h = - 𝑄

4𝜋𝑇𝑙𝑢 1.78𝑢 = −

𝑄

4𝜋𝑇ln

1.78 𝑟2𝑆

4𝑇𝑡=

𝑄

4𝜋𝑇ln

4 𝑟2𝑆

1.78 𝑟2𝑆

s= h0- h = 𝑄

4𝜋𝑇𝑙𝑢

2.25𝑇𝑡

𝑟2𝑆=

2.3𝑄

4𝜋𝑇log

2.25𝑇𝑡

𝑟2𝑆

Método de Cooper-Jacob

El método de Cooper Jacob simplifica la expresión del abatimiento (s) como una función lineal de ln(t) o log(t).

Método de Cooper-Jacob

El análisis del método de Cooper-Jacob consiste en: 1.- ajuste de la línea recta a los datos (excluyendo los primeros tiempos iniciales y finales si es necesario): - Al principio del bombeo la aproximación del método de

Cooper-Jacob no se puede validar.

-Llegando al estado estacionario, las condiciones de bordes pueden tener una influencia significativa en el abatimiento.

Método de Cooper-Jacob

El análisis del método de Cooper-Jacob consiste en: 2.- Determina la intercepción del eje de tiempo para s=0. 3. -Determina el delta de abatimiento (∆𝑠) para un ciclo logarítmico. Cuando los valores se ajusten a la recta se obtienen los siguientes parámetros hidráulicos:

T=2.3𝑄

4𝜋∆𝑠

S=2.25𝑇𝑡

𝑟2 =2.3𝑄𝑡

1.78𝜋𝑟2∆𝑠

Método de Cooper-Jacob

Otros métodos

Casos Método

Acuitardo (Leaky) Hastush-Jacob (Walton)

Almacenamiento en un acuitardo (Storage in

aquitard)

Hantush

No confinado, isotrópica (unconfined, Isotropic)

Theis con Jacob corregido

No confinado, Anisotropía( Unconfined, Anisotropic)

Neuman,Boulton

Flujo en fracturas, Doble porosidad (Fracture Flow,

Double Porosity)

Warren Root

Pozos de diámetro largo con pozo de

almacenamiento (Large diameter wells whits

wellbore storage)

Papadopulos -Cooper

MODELAMIENTO NUMERICO

EN ENSAYOS DE ACUIFEROS

Modelamiento numérico en ensayos de acuíferos.

La determinación de las propiedades hidráulicas de un acuífero, son un componente básico de muchos modelos de abastecimiento de aguas subterránea e investigaciones del trasporte de contaminantes.

Como vimos anteriormente es frecuente para realizar la estimación de los parámetros hidráulicos el uso de métodos gráficos tal es el caso de la curva tipo o ensayos de acuíferos.

Muchos modelos analíticos han sido diseñados para evaluar el flujo axial simétrico en los niveles freáticos de un pozo de bombeo en un acuífero confinado.

Flujo Axial-Simétrico en un acuífero confinado y acuíferos no confinados.

Cuando un pozo se bombea a una tasa constante, los niveles del agua subterránea alrededor del pozo descienden, y el gradiente hidráulico se estabiliza debido a que el agua comienza a fluir hacia el pozo.

Este descenso en el nivel de agua se define como abatimiento, y es mas grande inmediatamente en el campo de pozos.

Flujo Axial-Simétrico

Si el acuífero es homogéneo, en una extensión lateral infinita, horizontal, de espesor uniforme; el abatimiento puede ser simétrico al eje del pozo, y el flujo resultante tendrá simetría axial.

Conceptualmente y matemáticamente, el tipo más simple de un flujo simétrico axial ocurre en un acuífero que esta encima y debajo de materiales geológicos impermeables que impiden el flujo vertical dentro y fuera del acuífero (Acuífero confinado).

El pozo de bombeo penetra completamente el espesor del acuífero confinado horizontal (como se muestra en la imagen).

El flujo causado por el bombeo puede ser horizontal (esto es, en una dimensión o radial), y el abatimiento en el acuífero es una función de la distancia radial desde el eje de el pozo de bombeo y el tiempo.

Flujo Axial-Simétrico

Sin embargo el pozo de bombeo solo penetra parcialmente el espesor de acuífero. El flujo consta de dos componentes, componente horizontal y componente vertical, es decir flujo bidimensional. Y el abatimiento será una función de la posición vertical en el acuífero así como la distancia radial desde el pozo de bombeo y el tiempo.

Flujo Axial-Simétrico

Sin embargo el pozo de bombeo solo penetra parcialmente el espesor de acuífero, el flujo consta de dos componentes, componente horizontal y componente vertical, es decir flujo bidimensional. Y el abatimiento será una función de la posición vertical en el acuífero así como la distancia radial desde el pozo de bombeo y el tiempo.

Flujo Axial-Simétrico

Modelamiento numérico en ensayos de acuíferos

Moench (1997) desarrollo un modelo analítico de flujo en un pozo parcialmente enterrado y de diámetro-finito en un medio homogéneo, con un nivel freático en un medio anisotrópico en el acuífero. Este modelo toma en cuenta no solo el almacenamiento en un pozo parcialmente insertado y la superficie del pozo de bombeo, sino también el retardo en la respuesta del abatimiento en el pozo de observación.

Al ser incluidos estos factores, es posible evaluar con precisión el almacenamiento específico de un acuífero al inicio del bombeo tomando en cuenta los datos de abatimiento en pozos y piezómetros.

Modelamiento numérico en ensayos de acuíferos

Para acuíferos confinados, el modelo se expande al trabajo de Doughrty y Babu (1984) permite estimar en un medio anisótropo la conductividad hidráulica.

Para acuíferos no confinados, el modelo se expande al trabajo de Boulton (1954, 1963) y al de Neuman (1972, 1974) para pozos enterrados y la superficie de estos, el retraso en la respuesta en la observación del piezómetro, así como el retraso en el drenaje de la zona no saturada.

Modelamiento numérico en ensayos de acuíferos

MODELAMIENTO NUMERICO

EN ESAYOS DE ACUIFEROS

Modelamiento con WTQA

¿Qué es WTQA?

Es un programa Desarrollado por la USGS para el análisis de ensayos y el abatimiento en acuíferos confinados con alternativa de representar drenes de la zona no saturada.

Simula el flujo axial simétrico en un pozo de bombeo en un acuífero confinado o no confinado.

WTAQ calcula los abatimientos tanto dimensionales como adimensionales, se pueden usar las mediciones de los abatimientos obtenidas en las pruebas en acuíferos para estimar las propiedades hidráulicas.

El modelo toma en cuenta la acumulación en el almacenamiento y la superficie del pozo de bombeo, así como el retraso en un pozo de observación o en piezómetros.

Está basado en el modelo analítico de Moench, para el flujo axial simétrico en un acuífero confinado o acuífero no confinado.

Proporciona una representación alternativa al análisis del nivel freático debido al drenaje de la zona no saturada.

Desde su lanzamiento en 1999, se han empleado para determinar las propiedades hidráulicas del acuífero (Kollet and Zlotnik, 2005; Barrash, entre otros, 2006; Endres, entre otros, 2007). Para las pruebas de referencia de un modelo del flujo de agua subterranea (Clemo, 2005; Langevin, 2008).

Cómo funciona WTQA

Respecto a la versión 2.0 de WTQA se incluye la solución al modelo de Mathias y Butle (2006). Un aporte importante con el modelo de Mathias y Butler (2006), es el desarrollo de una solución para el flujo de un pozo en un acuífero no confinado, incorpora representaciones explicitas de las características hidráulicas en la zona no saturada. Específicamente en la retención humedad en el suelo y la conductividad hidráulica relativa.

Cómo funciona WTQA

Moench (2008) demostró que el modelo de Mathias y Butler, logro obtener un conjunto de datos de los páramelos hidráulicos en el acuífero, los cuales fueron consistentes con el modelo de Boulton modificado con múltiples parámetros de ajuste (Moench, 2004) y con los resultados obtenidos con un modelo numérico de variabilidad del flujo saturado (VS2DT; Lappala, entre otros, 1987, Healy, 1990).

Cómo funciona WTQA

WTAQ implementa la transformada de Laplace para solucionar el abatimiento en un pozo de bombeo, en un pozo de observación, o en piezómetros.

La solución a la trasformada invertida de Laplace es numérica para el dominio del tiempo por medio del algoritmo Stehfes (1970) en la misma manera en que hizo Moench (1996,1997).

Algunas mejoras se hicieron numéricamente al algoritmo como resultado del trabajo de Gieske (1999). El programa calcula el abatimiento de manera dimensional o adimensional para un conjunto de condiciones de entrada que están especificados por el usuario en un archivo con datos de entrada (data-input file.)

Cómo funciona WTQA

Supuestos simplificados:

Supuestos para acuíferos confinados y acuíferos no confinados (sin efectos de acumulación en almacenamiento o efectos en la superficie):

1.- El acuífero es homogéneo, en una extensión lateral, horizontal y espesor uniforme.

2.- El acuífero puede ser anisotrópico siempre y cuando la dirección principal de la conductividad hidráulica es paralela a los ejes r, z.

3. El flujo vertical del borde inferior en el acuífero es despreciable

(esto quiere decir que el borde inferior es impermeable)

Cómo funciona WTQA

Supuestos simplificados:

4. Un pozo descarga a velocidad constante de una zona especifica entre una superficie horizontal potenciométrica inicial del nivel freático (para un acuífero confinado).

5. El medio poroso y el fluido es ligeramente compresible y mantiene constantes las propiedad físicas.

6. Los pozos de bombeo y de observación o piezómetros son de diámetro infinitesimal. Suposición adicional para acuíferos confinados.

7. El flujo vertical a través del limite superior del acuífero es insignificante ( es decir, el limite superior es impermeable).

Cómo funciona WTQA

Supuestos simplificados adicionales para acuíferos no confinados:

8. El borde superior del acuífero es el nivel freático. El flujo vertical del agua en la zona no saturada puede ser instantáneo debido al descenso en la elevación del nivel freático, o puede variar exponencialmente con el tiempo a cauda del intervalo de descenso en la elevación en el nivel freático.

9. El cambio en el espesor saturado del acuífero debido al bombeo es pequeña comparado con el espesor inicial.

Cómo funciona WTQA

Supuestos adicionales para condiciones de un diámetro finito en el pozo de bombeo:

10. La carga hidráulica a causa del bombeo no varia espacialmente.

11. El flujo radial del acuífero al pozo de bombeo no varia en magnitud a lo largo y ancho de la sección proyectada.

12. El flujo vertical proveniente del acuífero a través de la base del pozo de bombeo es despreciable.

Cómo funciona WTQA

Supuestos adicionales para condiciones de un diámetro finito en el pozo de bombeo:

13.Una capa delgada del material de baja permeabilidad al no tener la capacidad de almacenar puede estar presente en la interface entre el pozo de bombeo proyectado y el acuífero.

Supuestos adicionales para la condición del retraso a la respuesta en un pozo de observación de diámetro finito:

14. La carga hidráulica en el pozo de observación cambia a una velocidad que es proporcional a la diferencia de la carga hidráulica entre el pozo de observación y el acuífero adyacente.

Cómo funciona WTQA

Estimación de los parámetros

hidráulicos de un acuífero

hipotético con WTAQ

En la figura se muestra una sección transversal de un acuífero y la localización de cuatro piezómetros y un pozo de bombeo.

Estimación de parámetros con WTAQ

Se asume que los efectos causados en el abatimiento en el retraso de los piezómetros han sido eliminados con los paquetes hidráulicos.

Los parámetros del acuífero y características del bombeo se muestran en la tabla1, en la tabla 2 se muestra la localización de los pozos de bombeo.

tabla1

Estimación de parámetros con WTAQ

Tabla 2.

Estimación de parámetros con WTAQ

El agua se supone que es drenada instantáneamente de la zona no saturada [variables de gamma (1) o alfa (1) igual a

1,0 x 109 y variable IDRA = 0] y se supone la superficie del pozo es insignificante. (variable SW = 0).

Como podemos ver en la figura, el pozo esta parcialmente enterrado en el acuífero. Estos efectos provocados por la parcial inserción se contabilizan en el siguiente problema.

Estimación de parámetros con WTAQ

Un modelo numérico de diferencias finitas también se utilizo para simular el hipotético acuífero no confinado.

El propósito de usar un modelo numérico para simular el acuífero es para general un conjunto de abatimientos sintéticos en los pozos de bombeo y en los piezómetros para demostrar la aplicación de WTAQ.

El abatimiento calculado por el modelo numérico difieren de los reportados por Moench quien empleo un valor igual a 2 x 10-6 m-1.

El valor empleado aquí es de (2 x 10-5 m-1). Un orden de magnitud mas grande y se considera mas realista para el valor del almacenamiento especifico en un acuífero no confinado.

Estimación de parámetros con WTAQ

Estimación de las conductividad hidráulica horizontal y vertical y el campo especifico empleando el formato de la Curva tipo con

WTAQ

WTAQ se emplea para generar curvas adimensionales con la finalidad de estimar la conductividad hidráulica tanto horizontal como vertical, el rendimiento especifico del acuífero hipotético.

Los datos de entrada para el análisis requerido en la curva tipo, se deben especificar los tres parámetros adimensionales (𝐾𝐷, 𝜎, 𝑊𝐷).

Estos parámetros son inicialmente desconocidos por que dependen de determinar los valores de Kt, Kz, Ss y Sy. Los efectos de Ss que se producen al inicio, pueden ser ignorados.

El valor de 𝜎 el ajuste a un valor pequeño (de 10-9).

Ejemplo de aplicación

Por lo tanto el pozo de almacenamiento puede ser ignorado ( esto es, igual a cero) por que no afecta substancialmente el abatimiento en tiempo- retraso (late-time), los datos del abatimiento son usados para estimar de Kt, Kz, Ss y Sy. Los efectos sobre el almacenamiento del pozo son retirados para el análisis por la configuración de la variable PWD = 0 y WD = 0.0D0 en el Archivo de datos de entrada (data-input file).

Ejemplo de aplicación

Archivo de datos de entrada

Ejemplo de aplicación

Ejemplo de aplicación

Se presentan los gráficos de los abatimientos medidos (hi-h) y el calculo del abatimiento adimensional de la curva tipo para los valores de (A) Kd=0.1 (B) Kd=0.5, pare el acuífero hipotético del acuífero no confinado.

Ejemplo de aplicación

Conclusiones generales del uso WQAT

WTAQ calcula los abatimientos y pueden ser usados en comparación con los valores medidos en campo en los puntos de observación para estimar las propiedades hidráulicas de un acuífero no confinado.

En el ejemplo mostrado el análisis de la curva tipo es usado para estimar la conductividad hidráulica horizontal y vertical, así como el rendimiento del acuífero. Se omite el almacenamiento especifico del acuífero y la acumulación del pozo por el almacenamiento, ya que no afecta a corto ni largo tiempo los datos de abatimiento que se emplean para estimar Kt, Kz, y Sy.

El modelo WQAT no toma en cuenta las condiciones de borde.

WQAT no contempla el estado transiente ni las condiciones de borde.

MODFLOW Contempla las condiciones de borde y puede evaluarse el estado transiente en combinación.

MODFLOW permite modelar ensayos combinado tiempos largos de tiempo incluyendo la operación del bombeo.

WQAT realiza el modelamiento considerando un acuífero homogéneo.

MODFLOW puede simular los parámetros hidráulicos con en distintas capas del acuífero.

Comparativa de WQAT vs MODFLOW

Gracias por su interés en este tema

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