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CALCULO DE ESFUERZOS EN ARCOS CIRCULARES HIPERESTÁT PARA EL CÁLCULO DE ARCOS Y BÓVEDAS DE CAÑÓN REALIZADAS CON HORM La presente hoja de cálculo obtiene los esfuerzos correspondientes a arcos circulares utilizando la del arco bajo esfuerzo normal. Las hipótesis de partida son: Apoyos articulados, Carga simétrica u combinación de hipótesis con cargas distribuidas: PESO PROPIO+SOBRECARGA de forma simu La hoja operativa DATOS , solicita los datos de entrada con las casillas en amarillo y da los esfuerz uno a uno mediante una barra de desplazamiento), siendo simétricos para la otra mitad. Se indican del peso propio se supone la sección de hormigón armado ( 25 KN/m 3 ) así como un coeficiente de

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CALCULO DE ESFUERZOS EN ARCOS CIRCULARES HIPERESTÁTICOS BIARTICULADOS DE HORMIGÓN POR EL MÉTODO DE BRESSE.PARA EL CÁLCULO DE ARCOS Y BÓVEDAS DE CAÑÓN REALIZADAS CON HORMIGÓN ARMADO Y CARGA DISTRIBUIDA VERTICAL. . ANTONIO ORTIZ ESTELLER 2004

La presente hoja de cálculo obtiene los esfuerzos correspondientes a arcos circulares utilizando las relaciones de Bresse, cuyo término característico (término de Bresse) tiene en cuenta el acortamiento del arco bajo esfuerzo normal. Las hipótesis de partida son: Apoyos articulados, Carga simétrica uniforme distribuida en fibra neutra y sección constante. Para el cálculo se utiliza por tanto una sola combinación de hipótesis con cargas distribuidas: PESO PROPIO+SOBRECARGA de forma simultánea, aunque puede ser implementado el efecto de acciones laterales y efectos de la temperatura.

La hoja operativa DATOS, solicita los datos de entrada con las casillas en amarillo y da los esfuerzos en todos los puntos de una mitad del arco gráficamente, (numéricamente los muestra para cada punto uno a uno mediante una barra de desplazamiento), siendo simétricos para la otra mitad. Se indican los puntos de momento y cortante nulo, así como los datos geométricos de flecha y luz. Para el cálculo del peso propio se supone la sección de hormigón armado ( 25 KN/m3) así como un coeficiente de mayoración correspondiente a un nivel de control NORMAL (=1,5).

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La presente hoja de cálculo obtiene los esfuerzos correspondientes a arcos circulares utilizando las relaciones de Bresse, cuyo término característico (término de Bresse) tiene en cuenta el acortamiento Apoyos articulados, Carga simétrica uniforme distribuida en fibra neutra y sección constante. Para el cálculo se utiliza por tanto una sola

combinación de hipótesis con cargas distribuidas: PESO PROPIO+SOBRECARGA de forma simultánea, aunque puede ser implementado el efecto de acciones laterales y efectos de la temperatura.

, solicita los datos de entrada con las casillas en amarillo y da los esfuerzos en todos los puntos de una mitad del arco gráficamente, (numéricamente los muestra para cada punto uno a uno mediante una barra de desplazamiento), siendo simétricos para la otra mitad. Se indican los puntos de momento y cortante nulo, así como los datos geométricos de flecha y luz. Para el cálculo

) así como un coeficiente de mayoración correspondiente a un nivel de control NORMAL (=1,5).

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GE

OM

ET

RIA

Y C

AR

GA

S APERTURA DEL ARCO (0-90 Grados) 90.00 1.571

RA

DS

p 6.00

P 9.75 6.00

FLE

CH

A

RADIO DEL ARCO (mts) R 6.00 12.00 LU

Z

DA

TO

S D

E L

A S

EC

CIÓ

N CANTO DE SECCIÓN DE HORMIGÓN (mts) h 0.102.50

P. P

RO

PIO

ANCHO DE SECCIÓN DE HORMIGÓN (mts) b 1.00

I 8.333E-05

0.100

TÉRMINO DE BRESSE 0.999954

0ºREACCION VERTICAL EN APOYO (KN) 91.892

REACCION HORIZONTAL EN APOYO (KN) 29.249

58.00

58.00 1.012

RA

DS

45º

ESFUERZO AXIL (KN) N 65.720

MOMENTO FLECTOR (KN.mt) M -28.97290 º

M=

0

32.5 º

ESFUERZO CORTANTE (KN) T -6.5770 º

T=

0

90º 66.5 º

SOBRECARGA MAYORADA (KN/mlin

)

CARGA DISTRIBUIDA DE CÁLCULO (KN/mlin

)

INERCIA DE LA SECCIÓN (mts4)

ÁREA DE LA SECCIÓN RECTA (mts2)

RA,B

QA,B

ÁNGULO CONSULTADO (GRADOS)

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LUZ =

FLECHA =

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-20

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ESFUERZOS EN LA MITAD DEL ARCO

N

M

T

ÁNGULO a

ES

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APOYO CLAVE

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12.00 mts

6.00 mts

-40

-20

0

20

40

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80

100

ESFUERZOS EN LA MITAD DEL ARCO

N

M

T

ÁNGULO a

ES

FU

ER

ZO

S

CLAVE

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COMB. HIPÓTESIS PARA

SOBRECARGA CONTÍNUA

T=0 M=0 º RAD N M T

0 0 0 29.249 24.85764 0.001 1 0.0175 29.262 24.83091 -0.512 2 0.0349 29.302 24.75076 -1.023 3 0.0524 29.369 24.61733 -1.534 4 0.0698 29.462 24.4308 -2.035 5 0.0873 29.582 24.19147 -2.546 6 0.1047 29.729 23.8997 -3.047 7 0.1222 29.902 23.55593 -3.538 8 0.1396 30.101 23.16071 -4.029 9 0.1571 30.326 22.71462 -4.50

10 10 0.1745 30.577 22.21836 -4.9811 11 0.192 30.854 21.6727 -5.4412 12 0.2094 31.157 21.07848 -5.9013 13 0.2269 31.485 20.43663 -6.3514 14 0.2443 31.838 19.74815 -6.7915 15 0.2618 32.216 19.01412 -7.2216 16 0.2793 32.618 18.2357 -7.6417 17 0.2967 33.045 17.41413 -8.0518 18 0.3142 33.496 16.55071 -8.4419 19 0.3316 33.971 15.64683 -8.8220 20 0.3491 34.469 14.70395 -9.1921 21 0.3665 34.990 13.7236 -9.5422 22 0.384 35.533 12.70739 -9.8723 23 0.4014 36.099 11.657 -10.1924 24 0.4189 36.687 10.57417 -10.4925 25 0.4363 37.296 9.460721 -10.7726 26 0.4538 37.926 8.31854 -11.0427 27 0.4712 38.576 7.149583 -11.2828 28 0.4887 39.247 5.955869 -11.5129 29 0.5061 39.936 4.739487 -11.7230 30 0.5236 40.645 3.502587 -11.9031 31 0.5411 41.373 2.247383 -12.0732 32 0.5585 42.118 0.976153 -12.21

32.5 33 33 0.576 42.881 -0.308767 -12.3334 34 0.5934 43.660 -1.604979 -12.4235 35 0.6109 44.456 -2.91003 -12.5036 36 0.6283 45.268 -4.221408 -12.5437 37 0.6458 46.094 -5.536547 -12.5738 38 0.6632 46.935 -6.852825 -12.5739 39 0.6807 47.790 -8.16757 -12.5440 40 0.6981 48.658 -9.478058 -12.4941 41 0.7156 49.538 -10.78152 -12.4042 42 0.733 50.430 -12.07512 -12.3043 43 0.7505 51.333 -13.35601 -12.1644 44 0.7679 52.247 -14.62128 -12.0045 45 0.7854 53.170 -15.86795 -11.8146 46 0.8029 54.103 -17.09305 -11.5947 47 0.8203 55.044 -18.29354 -11.3448 48 0.8378 55.992 -19.46634 -11.06

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49 49 0.8552 56.947 -20.60834 -10.7550 50 0.8727 57.908 -21.7164 -10.4151 51 0.8901 58.874 -22.78735 -10.0452 52 0.9076 59.845 -23.81799 -9.6453 53 0.925 60.820 -24.80506 -9.2154 54 0.9425 61.797 -25.74532 -8.7455 55 0.9599 62.777 -26.63548 -8.2556 56 0.9774 63.758 -27.47223 -7.7257 57 0.9948 64.739 -28.25223 -7.1758 58 1.0123 65.720 -28.97215 -6.5859 59 1.0297 66.700 -29.6286 -5.9560 60 1.0472 67.678 -30.21822 -5.3061 61 1.0647 68.653 -30.73759 -4.6162 62 1.0821 69.625 -31.18333 -3.8963 63 1.0996 70.592 -31.55201 -3.1464 64 1.117 71.554 -31.8402 -2.3665 65 1.1345 72.509 -32.04449 -1.5466 66 1.1519 73.458 -32.16144 -0.69

66.5 67 67 1.1694 74.398 -32.18762 0.1968 68 1.1868 75.330 -32.1196 1.1169 69 1.2043 76.253 -31.95396 2.0670 70 1.2217 77.165 -31.68726 3.0471 71 1.2392 78.065 -31.31609 4.0572 72 1.2566 78.954 -30.83706 5.1073 73 1.2741 79.829 -30.24677 6.1874 74 1.2915 80.690 -29.54183 7.2975 75 1.309 81.537 -28.71889 8.4376 76 1.3265 82.368 -27.7746 9.6177 77 1.3439 83.183 -26.70563 10.8178 78 1.3614 83.980 -25.50868 12.0579 79 1.3788 84.759 -24.18047 13.3280 80 1.3963 85.519 -22.71775 14.6281 81 1.4137 86.260 -21.1173 15.9582 82 1.4312 86.979 -19.37592 17.3183 83 1.4486 87.677 -17.49045 18.7084 84 1.4661 88.353 -15.45776 20.1285 85 1.4835 89.005 -13.27477 21.5786 86 1.501 89.634 -10.93843 23.0587 87 1.5184 90.238 -8.44572 24.5688 88 1.5359 90.816 -5.793687 26.1089 89 1.5533 91.367 -2.979404 27.6690 90 1.5708 91.892 0 29.25

66.5 32.5

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ESFUERZOS EN ARCO

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