Tijuana, B.C. a 07 de Enero del 2009

ASUNTO

Presentamos el siguiente informe del estudio geotécnico efectuado para el proyecto de un edificio para la Escuela de Deportes, contemplado en un sitio de la porción norte de las instalaciones de la Universidad Autónoma del Estado de Baja California, Delegación Mesa de Otay (Campus Tijuana), en esta ciudad.

Estamos dando a conocer nuestros resultados derivados del estudio efectuado para el proyecto referido. En el informe se incluyen las conclusiones y recomendaciones para la planeación, diseño y construcción de la obra, en lo relativo a cimentaciones, terracerías y obras de protección. Contemplamos además, algunos aspectos generales de Geología, Tectónica y Sismicidad, en base a información bibliográfica disponible, lo cual puede ser de impacto para el diseño.

Al final del informe mostramos las gráficas, tablas, fotografías, etc. conteniendo la información de los resultados de las pruebas de campo y laboratorio, croquis del sitio con ubicación de sondeos, registro de los mismos, columnas estratigráficas, etc.

En nuestra opinión el sitio presenta condiciones geotécnicas factibles para la realización del proyecto, el cual será exitoso si se implementan nuestras recomendaciones.

Agradeciendo sus atenciones, nos ponemos a su servicio.

A T E N T A M E N T E Ing. David Mascareño Jiménez Ing. Ricardo Moreno Romo GERENTE GENERAL PROYECTO GEOTECNICO C.c.p./archivo

C O N T E N I D O Página 1.0. – OBJETIVO DEL ESTUDIO 01 2.0. – DESCRIPCION DEL PROYECTO 01 3.0. – FISIOGRAFIA DEL LUGAR 01 4.0. – ASPECTOS GEOLOGICOS GENERALES 01,02 5.0. – ASPECTOS GENERALES DE TECTONICA Y SISMICIDAD 03-07 6.0. – EXPLORACION, MUESTREO Y METODOLOGIA 6.1. – Trabajos de campo 08 7.0. – PRUEBAS DE LABORATORIO 08 8.0. – INTERPRETACION DE RESULTADOS

8.1. – Estratigrafía y propiedades 08,09 8.2. – Parámetros de los suelos 10 9.0. – CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 11-15

LIMITACIONES DEL ESTUDIO REFERENCIAS

RELACION DE FIGURAS ANEXAS Mapa de ubicación aproximada del sitio 01

Fotografía aérea 02 Ubicación aproximada de sondeos 03

Registro de sondeos 04,05 PRUEBAS DE LABORATORIO

Granulometrías, límites de Atterberg y clasificación según el S.U.C.S., norma ASTM D2487 06-09 FOTOGRAFIAS

Geocimentaciones de Tijuana, S. de R.L. de C.V.

PAGINA 01 1.0. – OBJETIVO DEL ESTUDIO

El objetivo del estudio es determinar la estratigrafía y propiedades de los suelos del lugar a fin de vincular de la mejor forma las obras de infraestructura del edificio escolar, incluyendo los comentarios, conclusiones y recomendaciones necesarias para la planeación, proyecto y construcción de cimentaciones, terracerías, pisos y obras de protección. 2.0. – DESCRIPCION DEL PROYECTO

A un costado del actual edificio de deportes (del lado oeste), se construirá un edificio horizontal de aproximadamente 360 m2 de superficie en planta, el cual contará con al menos 2 niveles. El edificio se estructurará seguramente a base de marcos rígidos de concreto reforzado y losas macizas en entrepiso y cubierta, con muros tapones e intermedios de bloque de concreto vibrocomprimido. Se espera que la transmisión de esfuerzos totales al subsuelo no supere las 15 ton/m2 ni se tengan descargas puntuales a través de columnas, mayores a las 150 toneladas.

La ubicación aproximada del sitio de estudio se aprecia en el mapa de la figura 01, así, en la figura 02, mostramos una fotografía aérea, al final del informe. 3.0. – FISIOGRAFIA DEL LUGAR El sitio de estudio corresponde a la Delegación de La Mesa de Otay, en la porción norte de las instalaciones de la Universidad Autónoma del Estado de Baja California, estando estas limitadas al sur y al este por la Calzada Tecnológico, al norte por el Aeropuerto Internacional de Tijuana y al oeste por el Fracc. Altabrisa. El lugar elegido para el proyecto corresponde a la porción norte del recinto escolar, al norte de una zona de estacionamiento. La zona de Otay, se caracteriza por su topografía plana, mostrando una sensible pendiente norte a sur, y por constituirse por “depósitos clásticos continentales” que datan de finales del Terciario e inicios del Cuaternario, predominando boleos de gran diámetro empacados en matrices arenosas de color amarillento – rojizo. Estos se coronan por un grueso estrato de arcillas vulnerables a los cambios volumétricos. 4.0. – ASPECTOS GEOLOGICOS GENERALES

El sitio está constituido básicamente por los “depósitos clásticos continentales” originados durante intensas y variadas erosiones que datan de finales del Período Terciario e inicios del Cuaternario. Estos se caracterizan por formar un conglomerado de gravas y sobre todo de abundantes boleos fuertemente empacados en matrices areno – arcillosas y areno – limosas de coloraciones claras, café claro a amarillento y/o rojizo, según carta geológica consultada (Referencia 1).

PAGINA 02

Esta Formación geológica se identifica generalmente con el símbolo (Tc) y se conoce como Formación “Lindavista”. A continuación mostramos una carta geológica de la zona, con la ubicación aproximada del sitio en estudio.

CARTA GEOLOGICA

La litoestratigrafía básica del lugar se ejemplifica mediante los cortes expuestos en las márgenes de las rampas Buenavista – Universidad y Central Camionera – Aeropuerto.

SITIO

PAGINA 03 5.0. – ASPECTOS GENERALES DE TECTONICA Y SISMICIDAD

El aspecto tectónico en el área está regido por una serie de afallamientos regionales que se han producido por el movimiento relativo entre las placas Pacífico y Americana, conocido como el sistema de fallas del Golfo de California – San Andrés (Atwater 1970). La ciudad está considerada como tectónicamente activa ya que ella se incluye en la zona de “cizallamiento” del sur de California, limitada por la zona de fallas geológicas “San Andrés” por el oriente, el Bloque de Sierras Transversales Occidentales al norte, el Sistema de la Falla San Clemente al occidente y la falla Agua Blanca al sur (Referencia 2), las cuales se aprecian en la siguiente figura.

FALLAS GEOLOGICAS

PAGINA 04

En los E.U.A. se tienen registros de los sismos de importancia y su asociación con algunas fallas geológicas, se tiene por ejemplo que para un sismo de 6 grados, con Período de recurrencia de 100 años, asociado a la falla “Cañón de la Rosa”, se esperará en la zona (en la superficie del terreno), una aceleración máxima de 0.35 g. (Referencia 3). Tijuana se ubica en la zona sísmica 3, clasificada por el 1997 UBC (Referencia 4), como muestra la siguiente tabla.

Las fallas más significativas cercanas al lugar se localizan dentro de los límites de la zona de fallas “La Nación”, de las cuales no se conocen sismos mayores a 4 grados en la escala de Richter asociados a esta gran falla. El sistema de fallas que domina en el área es el del “Cañón de La Rosa”, encontrado a más de 12 millas al norte con respecto al sitio de estudio, en cuyo historial figuran sismos de más de 4.2 grados en la escala de Richter asociados a este sistema de fallas, localizado en la ciudad de San Diego.

ZONAS SISMICAS

PAGINA 05

Los sismos más significativos que se han presentado en la región han sido registrados, cuya magnitud y epicentros se muestran en el siguiente mapa, cortesía de Woodward – Clyde Consultants.

TECTONISMO Y SISMICIDAD

No está en los alcances del presente estudio, hacer precisiones respecto a los valores de Ingeniería sísmica ni determinación de los parámetros dinámicos del suelo necesarios para los diseños sísmicos, sin embargo hemos investigado algunos valores establecidos en el Reglamento de Estados Unidos (UBC), los cuales pueden ser válidos dada la cercanía de la localidad con la ciudad de San Diego. En las figuras anexas mostramos algunas de las tablas consultadas, salvo el buen criterio de la empresa que se contrató para el cálculo estructural de este proyecto de considerar las mismas, a fin de seleccionar los coeficientes más apropiados.

PAGINA 06

PAGINA 07

PAGINA 08 6.0. – EXPLORACION, MUESTREO Y METODOLOGIA 6.1. – Trabajos de campo

Los trabajos de campo consistieron en realizar 2 sondeos, efectuados con perforadora mecánica “CME 55” y equipo para pruebas de penetración estándar, atendiendo técnicas de exploración, prueba y muestreo de suelos de la norma ASTM D1586 (Referencia 5), llevados a profundidades del orden de los 5.00 m., denominados S1 y S2, efectuados al este y oeste del sitio, respectivamente. De los sondeos registramos su estratigrafía y obtuvimos muestras de suelos representativas para ser analizadas en el laboratorio. La ubicación aproximada de los sondeos se presenta en el plano de la figura 03. El registro de cada sondeo se observa en las figuras 04 y 05. 7.0. – PRUEBAS DE LABORATORIO

Muestras representativas de los suelos fueron clasificadas e identificadas de acuerdo a las normas y procedimientos del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS) (Referencia 6), norma ASTM D2487, siendo necesario determinar sus propiedades índices, tales como: Contenidos de humedad, Límites de consistencia de Atterberg, granulometrías y pesos volumétricos. Estos resultados se presentan en las figuras 06 a la 09. 8.0. – INTERPRETACION DE RESULTADOS 8.1. – Estratigrafía y propiedades Basándonos en los resultados obtenidos de nuestra exploración, hemos establecido las siguientes tablas que contienen la estratigrafía de cada sondeo y las propiedades más relevantes.

PAGINA 09

ESTRATIGRAFIA DE LOS SONDEOS REALIZADOS CON PERFORADORA “CME 55” Y CON EQUIPO PARA PRUEBAS DE PENETRACION ESTANDAR (SP): SONDEO UBICACION PROF. ESTRATIGRAFIA N

SP1 Porción este del área del edificio por construir.

0 a 0.10 m. 0.10 a 0.60 m. 0.60 a 1.20 m. 1.20 a 1.80 m. 1.80 a 2.40 m. 2.40 a 2.70 m. 2.70 a 3.00 m. 3.00 a 3.60 m. 3.60 a 4.05 m. 4.05 a 4.50 m. 4.50 a 4.95 m. Prof. 4.95 m.

Arcillas saturadas, color café oscuro. Arcillas arenosas, muy húmedas, de mediana y alta consistencia, color café claro a verdoso. Arenas arcillosas, de muy alta compacidad, color amarillento-rojizo, con gravas y algunos boleos pequeños aislados.

7

23 29 25 44 47 51

>60 avance

>60

SP2 Porción oeste del área del edificio por construir.

0 a 0.60 m. 0.60 a 1.20 m. 1.20 a 1.80 m. 1.80 a 2.40 m. 2.40 a 3.00 m. 3.00 a 3.60 m. 3.60 a 4.20 m. 4.20 a 4.80 m. 4.80 a 5.00 m. Prof. 5.00 m.

Arcillas saturadas, color café oscuro. Arcillas arenosas, muy húmedas, de mediana y alta consistencia, color café claro. Conglomerado inalterado, formado por gravas y boleos pequeños, fuertemente empacados en matrices de arenas arcillosas, color amarillento.

2

15 28 30 55 51 57

avance *>60

N: Número de golpes en la prueba de penetración estándar. N>30 indica suelos de alta compacidad relativa. 30>N>15 indica suelos de mediana compacidad relativa. N<15 indica suelos de baja compacidad relativa. *Valores de N no representativos por la presencia de gravas y boleos. Para arcillas, N>15 indica arcillas de consistencia alta.

El suelo de la Fm. Lindavista, está formado por un conglomerado muy resistente de gravas y abundantes boleos empacados en matrices areno arcillosas. Muchas veces los valores obtenidos en la penetración estándar para este tipo de suelo suelen no ser representativos de su compacidad relativa, pudiéndose obstruir el avance del penetrómetro estándar por la presencia de gravas y boleos, arrojando valores erróneos de N, sin embargo, es válido recurrir al criterio y experiencia del geotecnista para fijar los parámetros mecánicos del suelo (cohesión c y ángulo de fricción interna I) (Referencia 7).

PAGINA 10 8.2. – Parámetros de los suelos

En la siguiente tabla se presentan algunos parámetros del suelo que podrán ser considerados en los diseños estructurales.

TIPO DE SUELO ANGULO DE

FRICCION INTERNA, I

PESO VOLUMETRICO

HUMEDO, Jh COHESION, c ka kp ko G�

Conglomerado formado por gravas y boleos empacados

en matrices de arenas arcillosas, color amarillento-rojizo, encontrados después

de los 2.70 m. de profundidad.

32q 1,950 kg/m3 >0.35 kg/cm2 0.307 3.255 0.470

0.45

ka, kp y ko, son los coeficientes de presión activa, pasiva y en reposo, respectivamente para las condiciones D=90º y E=0º (Referencia 8). G�es el coeficiente de fricción entre el suelo y el concreto (Referencia 9). Las arcillas del lugar poseen una presión de expansión del orden de 0.40 kg/cm2, de acuerdo con la correlación realizada en la siguiente tabla considerando el contenido de humedad de las arcillas (w) y su Límite Líquido (LL).

GRAFICA PARA DETERMINAR LA PRESION DE EXPANSION DE LAS ARCILLAS

PAGINA 11 9.0. – CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Basados en los resultados obtenidos de las pruebas realizadas, en el análisis de Ingeniería geotécnica y demás evaluaciones, hemos elaborado consideraciones que serán de gran apoyo para la planeación, proyecto y construcción de la obra. 9.1. La estratigrafía del sitio se compone en aproximadamente los primeros 0.60 m. de

espesor, por arcillas saturadas, seguidas hasta los 2.70 y 3.60 m. de profundidad (respectivamente en los sondeos SP1 y SP2), por arcillas arenosas, muy húmedas, de mediana y alta consistencia, color café claro, con gravas aisladas. Dichas arcillas son vulnerables con el incremento de humedad, al determinarse una presión de expansión del orden de los 0.4 kg/cm2. Las arcillas se encuentran descansando sobre suelos de la Formación “Lindavista”, compuesta por un conglomerado muy resistente, de abundantes gravas y boleos pequeños, fuertemente empacados en matrices de arenas arcillosas, de color amarillento-rojizo, con buenas propiedades mecánicas.

9.2. El proyecto de terracerías debe contemplar la remoción parcial de las arcillas, lo cual

dependerá del proyecto de rasantes. Con la finalidad de mitigar el efecto de la presión de expansión de las arcillas del lugar, y dado el espesor considerable que poseen estas, particularmente en este sitio, recomendamos construir un terraplén de contrapeso de al menos 1.20 m. de espesor de suelos compactados al menos a 90% de su Peso Volumétrico Seco Máximo Próctor Modificada, variante D (PVSM PM, D). Inicialmente los primeros 60 cm. de espesor aproximado deben ser retirados del terreno ya que ellos muestran saturación.

9.3. Para el mejoramiento del terreno, mostramos a continuación las siguientes alternativas

gráficas:

RECOMENDACIONES PARA TERRACERIAS

Conglomerado natural muy resistente

Conglomerado natural muy resistente

Arcillas expansivas Arcillas expansivas

Relleno compactado al 90% de su PVSM PM, D.

Relleno compactado al 90% de su PVSM PM, D.

1.20 m.

1.20 m.

2.70 a 3.60 m. Variable

Rasante de terracerías

Rasante de terracerías

CASO I: Sin retirar las arcillas

CASO II: Retirar parcialmente las

arcillas

PAGINA 12 9.4. Los suelos que sean utilizados para realizar el terraplén, deberán cumplir con los

requisitos de calidad mínimos como los siguientes:

x Ser suelos preferentemente fricciones o cohesivo-friccionantes con bajo contenido de suelos finos plásticos.

x Contar con un Valor Relativo de Soporte (V.R.S.) mínimo de 15%. x Que tengan un Límite Líquido (LL) menor a 35%. x Ser compactados al menos a 90% de su PVSM PM, D, en capas no mayores a 25 cm. de

espesor. 9.5. El fondo de la excavación resultado de la remoción inicial de suelos (arcillas

saturadas), deberá ser al menos “remoldeado” mediante un compactado de rodillo “pata de cabra” hasta alcanzar un peso volumétrico satisfactorio (mínimo de 1750 kg/m3), requiriéndose quizá “aereación” previo a este tratamiento, quedando el suelo preparado para el desplante del terraplén. Cuando en el fondo de la excavación se presenten humedades excesivas, puede considerarse la colocación de un “geotextil” sobre el cual se coloque el terraplén controlado, lo cual se determinará una vez que se inicien las actividades de terracerías.

9.6. Presentamos a continuación la siguiente estructura práctica para los pisos interiores

del edificio:

ESTRUCTURA PARA PISOS INTERIORES DE CONCRETO

CAPA ESPESOR MINIMO Concreto hidráulico, MR>32 kg/cm2. Sub base granular, con V.R.S.>50%, compactada al menos a 95% de su PVSM PM, D. Subrasante del lugar o importada, con V.R.S.>15%, compactada al menos a 90% de su PVSM PM, D (Última capa del terraplén realizado).

10.0 cm. 10.0 cm.

25.0 cm.

9.7. Las cimentaciones que se utilicen deberán sobrepasar los rellenos de proyecto y las

arcillas subyacentes hasta alcanzar un empotramiento mínimo de 0.50 m. en el conglomerado resistente, cuya profundidad de desplante dependerá también del nivel de proyecto o rasantes de terracerías, a saber de los siguientes casos: La capacidad de carga admisible por cimientos continuos fue calculada en 19.5 ton/m2 y para zapatas aisladas cuadradas de 23.5 ton/m2 determinadas de acuerdo con la teoría de Terzaghi (Referencia 10).

PAGINA 13

RECOMENDACIONES PARA CIMENTACIONES

9.8. En caso de que la profundidad de desplante de las cimentaciones sea considerable,

puede optarse por “calzar” las zapatas con un “tacón” elaborado con relleno-fluido de suelo-cemento de resistencia mínima f’c 25 kg/cm2. Puede también utilizarse suelo-cemento en seco (1 saco de cemento por m3 de suelo), base hidráulica o triturado de pétreos, estos últimos compactados-controlados, al menos a 95% de su PVSM PM, D, en capas delgadas, provenientes desde la profundidad del conglomerado resistente, como muestra la siguiente figura en sección.

ALTERNATIVA PARA EL DESPLANTE DE CIMENTACIONES

Arcillas expansivas

Relleno compactado 1.20 m.

1.20 m.

2.70 a 3.60 m. Variable

Rasante

Rasante

CASO I: Sin retirar las arcillas

CASO II: Retirar parcialmente las

arcillas

0.50 m.

Relleno compactado

Arcillas expansivas

0.50 m.

Zapata Zapata

Conglomerado natural muy resistente

Relleno-fluido de suelo-cemento f’c 25 kg/cm2

Zapata

Terraplén

Arcillas Espesor variable para

realizar ajustes

Profundidad constante

Rasante

Sobreancho mínimo 0.20 m.

Empotramiento mínimo 0.20 m.

Conglomerado natural

muy resistente

Conglomerado natural

muy resistente

PAGINA 14 9.9. Las cepas de las zapatas se deberán rellenar con suelo compactado por lo menos al

90% de su Peso Volumétrico Seco Máximo Próctor Modificada, según norma ASTM D1557 método A ó su norma equivalente utilizada en México (Próctor AASTHO Modificada variante D). Consideramos que capas con un espesor de 20 cm. proporcionarán un adecuado comportamiento. Recomendamos no emplear el material producto de excavación (arcillas ni suelos con boleos mayores a 4” de diámetro), salvo el material sano utilizado para el terraplén. Puede también emplearse relleno-fluido de resistencia f’c de 25 kg/cm2.

9.10. El proyecto de cimentaciones puede también consistir en un sistema “puntual”,

mediante “pilotes cortos de concreto colados in-situ”, de al menos 6.00 m. de longitud, pudiendo ser de diámetros de: 24, 30, 36 o 48 pulgadas. Las capacidades de carga admisibles para los pilotes de concreto colados in-situ, mismas que podrán ser consideradas en los análisis y diseños, se presentan en la siguiente tabla, calculadas de acuerdo con el criterio de Vesic, Buisman y Terzaghi (Referencia 11).

CAPACIDADES DE CARGA ADMISIBLES POR PILOTES DE CONCRETO COLADOS IN-SITU

DIAMETRO DE PILOTE CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE A COMPRESION

CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE A TENSION

24”(0.61 m.) 30”(0.76 m.) 36”(0.91 m.) 48”(1.22 m.)

80 toneladas 138 toneladas 201 toneladas 314 toneladas

65 toneladas 111 toneladas 160 toneladas 251 toneladas

9.11. Deberá proveerse al predio un adecuado sistema de drenaje superficial captando y

conduciendo debidamente los escurrimientos fuera del mismo. Deben evitarse infiltraciones que puedan ser producidas por encharcamientos dentro del predio, producto de agua de lluvia, lavado de patios, riego de jardines, fugas de tuberías, etc. El colocar tuberías con conexiones “flexibles” será favorable para prevenir cualquier daño a ellas.

9.12. Una recomendación importante será aislar y/o recubrir las zonas jardinadas, de la

forma que ilustramos en la siguiente figura. Este recubrimiento consistirá en un “cajón” recubierto por una membrana impermeable debidamente drenada con un filtro y tubo perforado en su parte inferior.

PAGINA 15

RECUBRIMIENTO Y SUBDRENAJE PARA ZONAS JARDINADAS

9.13. El construir banquetas perimetrales en los edificios favorecerá a que las propiedades

del terreno se conserven constantes, sirviendo esto de barrera de protección, evitando infiltraciones.

9.14. Es recomendable sellar herméticamente las “juntas constructivas” tanto de pisos,

bardas como de muros a fin de evitar infiltraciones de agua, sobretodo de lluvia, debiendo emplear algún sellador “elastomérico” de buena calidad.

9.15. Las bajantes pluviales de las techumbres, deberán encausarse directamente hacia la

calle, sin influir cerca de los edificios y sin descargar ni en patios ni en jardines.

LIMITACIONES DEL ESTUDIO

x El presente informe ha sido preparado para la interpretación del proyectista de la obra y personal profesional relacionado con el ramo de la construcción que en ella interviene, a fin de lograr una solución segura, funcional y óptima bajo el cumplimiento de las recomendaciones aquí vertidas. Hemos tratado de que el vocabulario técnico que utilizamos sea lo más sencillo para que el mismo cliente ó dueño de la obra ajenos a la Geotecnia puedan comprenderlo.

x Toda la información aquí vertida está basada en los resultados de las pruebas efectuadas,

en el conocimiento de la geología y estratigrafía del sitio, en nuestra experiencia y al conocimiento que nos ha brindado nuestro leal saber y entender.

x Los resultados obtenidos del presente estudio son válidos hasta la fecha, variaciones

importantes en las propiedades del suelo debidas por ejemplo a incrementos ó decrementos en los contenidos de humedad de los suelos que puedan repercutir en la seguridad y funcionalidad de la construcción, distintos a los encontrados en este estudio, nos libera de responsabilidades.

x No nos hacemos responsables por riesgos en la construcción originados por el

incumplimiento de nuestras recomendaciones. Todas las recomendaciones, sugerencias, comentarios, etc. aquí presentados poseen un soporte técnico además de nuestro criterio y experiencia debido al éxito que han tenido muchos de los proyectos en los cuales hemos intervenido.

x Cualquier modificación al proyecto, ampliación ó reducción del mismo, así como algún

problema geotécnico que sea de nuestra competencia, mismo que pueda surgir durante la construcción deberá notificársenos para tomar las medidas al respecto, pudiendo dar soluciones adicionales ó algunas otras no contempladas en nuestro informe.

x La supervisión de la obra deberá contar con nuestro apoyo en todo momento para vigilar

el correcto cumplimiento de nuestras recomendaciones pudiendo incluso dar asesoría cuando las técnicas ó los procedimientos de ciertas soluciones se ignoren ó se tenga incertidumbre en cuanto a su funcionamiento, para, juntos garantizar el éxito del proyecto.

REFERENCIAS 1.- VII Reunión Nacional de Mecánica de Suelos. “ESTRATIGRAFIA Y PROPIEDADES DE LOS SUELOS DE LA CIUDAD DE TIJUANA, B.C.”. Enrique Santoyo Villa y Luis Montañez C., miembros de la Sociedad Mexicana de Mecánica de Suelos, A.C., (SMMS). México, 1988. 2.- “FAULT ACTIVITY MAP OF CALIFORNIA AND ADJACENT AREAS”. Division of mines and geology. James F. Davis, State Geologist. State of California Pete Wilson, Governor. Map No. 6 - Fault Activity Map of California and Adjacent Areas. 1994. 3.- Patrick L. Abbott and Janice K. Victoria. “GEOLOGIC HAZARDS IN SAN DIEGO”. Earthquakes, landslides and floods. John Porter Dexter Memorial Publications San Diego Society of Natural History, 1977. 4.- 1997 UNIFORM BUILDING CODE, UBC. Volume 2. Structural Engineering Design. Third printing. Copyright 1991, 1995, 1996, 1997. By International Conference of Building Officials. Printed in U.S.A. 5.- American Society For Testing And Materials. Designation: D1586-99 "Standard Test Method For Penetration Test And Split- Barrel Sampling Of Soils". ASTM Standards 1993. 6.- American Society For Testing And Materials. Designation: D2487-00 "Standard Classification of Soils for Engineering Purposes (Unified Soil Classification System)" ASTM Standards 1993. 7.- Eulalio Juárez Badillo y Alfonso Rico Rodríguez. “MECANICA DE SUELOS”. Teoría y aplicación de la Mecánica de Suelos. Editorial, Limusa. México.1980. 8.- “FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN”. Joseph E. Bowles. International Student Edition. Third edition, Copyright 1982, 1977 and 1968, by Mc Graw Hill Book, Co. 9.-“SELECTING EARTH RETAINING STRUCTURES”. Continuing Education, Professional Development for today and tomorrow. Robert Alperstein. American Society of Civil Engineering (A.S.C.E.), 1993. 10.- Karl Terzaghi y Ralph B. Peck. “SOIL MECHANICS AND ENGINEERING PRACTICE”. Second Edition. A Wiley International Edition. 1967. 11.- Hsai-Yang Fang. “FOUNDATION ENGINEERING HANDBOOK”. Van Nostrand Reinhold. Second Edition. New York. 1991.

FIGURA 01

MAPA DE UBICACIÓN APROXIMADA DEL SITIO

SITIO

EDIFICIO DE DEPORTES

FIGURA 02

FOTOGRAFIA AEREA

SITIO

FIGURA 03

UBICACIÓN APROXIMADA DE SONDEOS

Sondeos realizados con perforadora “CME 55” y equipo para pruebas de penetración estándar, norma ASTM D1586

SP1SP2 EDIFICIO DE DEPORTES

EDIFICIO ACTUAL

N

15.00 m.

9.00 m.

5.00 m.

18.00 m.

FIGURA 04

REGISTRO DE SONDEOS SONDEO: SP1 UBICACION: Porción este del sitio en estudio (al este del área del edificio). METODO DE EXPLORACION: Perforadora “CME 55” y equipo de penetración estándar, norma ASTM D1586. PROYECTO: Edificio de deportes. DIRECCION: Al norte de las instalaciones de la UABC campus Tijuana, Mesa de Otay, Tijuana, B.C.

ESTRATIGRAFIA PROF. MUESTRA N %w %G %A %F LL LP LC SUCS Arcillas saturadas, color café oscuro. Arcillas arenosas, muy húmedas, de mediana y alta consistencia, color café claro a verdoso. Arenas arcillosas, de muy alta compacidad, color amarillento-rojizo, con gravas y boleos pequeños aislados.

0 a 0.10 m. 0.10 a 0.60 m. 0.60 a 1.20 m. 1.20 a 1.80 m. 1.80 a 2.40 m. 2.40 a 2.70 m. 2.70 a 3.00 m. 3.00 a 3.60 m. 3.60 a 4.05 m. 4.05 a 4.50 m. 4.50 a 4.95 m. Prof. 4.95 m.

M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8

M9

7 23 29 25 44 47 51

>60

>60

22 18 16 17 17 11 8 8 6

0

4

44

72

56

24

51

34

25

17

15

7

CH

SC

Símbolos: %w: Porcentaje de humedad. %G: Porcentaje de gravas. %A: Porcentaje de arenas. %F: Porcentaje de finos. LL: Límite Líquido. LP: Límite Plástico. LC: Límite de Contracción. SUCS: Sistema Unificado de Clasificación de Suelos. N: Número de golpes en la prueba de penetración estándar, norma ASTM D1586. N>30 para arcillas (arcillas de consistencia muy dura). N>30 para arenas (arenas de alta compacidad relativa). N>50 para arenas (arenas de muy alta compacidad relativa. * Valor de N no representativo por la presencia de abundantes gravas y boleos.

FIGURA 05

REGISTRO DE SONDEOS SONDEO: SP2 UBICACION: Porción oeste del sitio en estudio (al oeste del área del edificio). METODO DE EXPLORACION: Perforadora “CME 55” y equipo de penetración estándar, norma ASTM D1586. PROYECTO: Edificio de deportes. DIRECCION: Al norte de las instalaciones de la UABC campus Tijuana, Mesa de Otay, Tijuana, B.C.

ESTRATIGRAFIA PROF. MUESTRA N %w %G %A %F LL LP LC SUCS Arcillas saturadas, color café oscuro. Arcillas arenosas y/o arenas arcillosas, muy húmedas, de mediana y alta consistencia, color café claro. Conglomerado inalterado, formado por gravas y boleos pequeños, fuertemente empacados en matrices de arenas arcillosas, color amarillento.

0 a 0.60 m. 0.60 a 1.20 m. 1.20 a 1.80 m. 1.80 a 2.40 m. 2.40 a 3.00 m. 3.00 a 3.60 m. 3.60 a 4.20 m. 4.20 a 4.80 m. 4.80 a 5.00 m. Prof. 5.00 m.

M1

M2 M3 M4 M5 M6

M7

M8

2

15 28 30 55 51

57

*>60

21

20 17 14 13 17

12 9

0

1

55

71

45

28

42

42

21

20

11

9

SC

SC

Símbolos: %w: Porcentaje de humedad. %G: Porcentaje de gravas. %A: Porcentaje de arenas. %F: Porcentaje de finos. LL: Límite Líquido. LP: Límite Plástico. LC: Límite de Contracción. SUCS: Sistema Unificado de Clasificación de Suelos. N: Número de golpes en la prueba de penetración estándar, norma ASTM D1586. N>30 para arcillas (arcillas de consistencia muy dura). N>30 para arenas (arenas de alta compacidad relativa). N>50 para arenas (arenas de muy alta compacidad relativa. * Valor de N no representativo por la presencia de abundantes gravas y boleos.

FOTOGRAFIAS ALUSIVAS A LOS TRABAJOS DE GEOTECNIA