ESTUDIO VALORADO DE LOS TRABAJOS A … · talud y en su borde. 2.- OBJETO, DELIMITACION Y ALCANCE...

Agustín Larrea Bergaretxe

Geólogo. Colegiado nº 1.625

GEOLOGIA Y GEOTECNIA LARREA S.L.

Febrero 2.017

ESTUDIO VALORADO DE LOS TRABAJOS A REALIZAR CON VISTAS A LA ESTABILIZACIÓN DEL ACANTILADO SITUADO SOBRE EL PARQUE ARETZA EN EL Bº DE EL PUERTO, EN EL T.M. DE ZIERBENA


DOCUMENTO Nº1 MEMORIA

DOCUMENTO Nº 1

MEMORIA


DOCUEMNTO 1.MEMORIA

Página 2 de 7

INDICE

Pag.

1.- ANTECEDENTES 3

2.- OBJETO, DELIMITACION Y ALCANCE DEL ESTUDIO 3

3.- CARACTERISTICAS GENERALES DE LAS OBRAS 4

4.- DOCUMENTOS BASE DEL ESTUDIO 6

5.- CONDICIONES TECNICAS 6

6.- VALORACION DE LAS OBRAS 6

7.- PLAZO DE EJECUCION Y PERIODO DE GARANTIA 6

8.- REVISION DE PRECIOS 6

9.- DOCUMENTOS DEL ESTUDIO GEOTECNICO VALORADO 7


DOCUEMNTO 1.MEMORIA

Página 3 de 7

1.- ANTECEDENTES

Tras las recientes lluvias se han producido Desprendimientos de Suelos y Bloques de Rocas en un

talud situado en la zona NW del Puerto de Zierbena.

Se trata de un talud de unos 50 m de longitud, 12-15 m de altura, relativamente vertical. En la

parte baja se instaló un muro de gaviones con trasdós libre.

La zona afectada por el desprendimiento ha originado la caída de suelos arcillosos y rellenos de la

parte superior del talud donde se ha generado una pequeña vaguada, por donde se aprecia cierta

circulación de agua, asimismo se ha producido rotura de bloques rocosos en el resto de talud. Los

suelos y rellenos presentan un espesor de aproximadamente 1-2 metros, mientras que los bloques

rocosos presentan espesores decimétricos. El sustrato rocoso presenta diversas familias de

discontinuidades, de las cuales las más significativas son:

- Estratigrafía; prácticamente perpendicular al talud con cierta inclinación al Norte

por lo tanto favorable a la estabilidad.

- Junta subparalela al talud y con menor inclinación que el talud y por lo tanto

inestable.

Finalmente existen una serie de estructuras (apoyos de terrazas) apoyados sobre la cabeza del

talud y en su borde.

2.- OBJETO, DELIMITACION Y ALCANCE DEL ESTUDIO

Este Estudio Geotécnico Valorado sirve de base mediante las especificaciones contenidas en sus

respectivos documentos (Memoria, Planos, Pliego de Prescripciones Técnicas y Presupuesto) a las

obras de Estabilización del Talud situado junto al Parque Aretza según el ámbito recogido en el

plano siguiente. No se plantea la recuperación del terreno desprendido sino su estabilización.

En este sentido es importante señalar que las características del talud, tanto en la zona del ámbito

de este Estudio como hacia el Norte son similares desde el punto de vista geotécnico, quedando

las actuaciones recogidas en el Presente Documento al tramo señalado de forma exclusiva, en

base a la solicitud realizada por el Ayuntamiento de Zierbena.


DOCUEMNTO 1.MEMORIA

Página 4 de 7

3.- CARACTERISTICAS GENERALES DE LAS OBRAS

Refuerzo del Talud General

Mediante la instalación de un Sistema Flexible Activo de Estabilización formado por una

membrana continua, bulones con patrón definido y cables de refuerzo, todo ello debidamente

protegido ante su situación a primera línea de costa; con los siguientes elementos:

- Bulón de bara gewi Ø 25 mm, inyectados con lechada de cemento, relación agua/cemento

= 0,5 hasta 1,5 veces el volumen teórico.

- Sistema Steelgren Steelgrid HR-50 PVC o similar con marca CE, para estabilización

superficial de taludes de roca fracturada o suelo constituido por:

Malla STEELGRID HR 50 PVC, formada por enrejado Doble Trenzado tipo 8x10-2,7 de

alambre de 2,7 mm de diámetro galvanizado reforzado con aleación Zinc (90%)-Aluminio

(10%) conforme con UNE EN 10244- Clase A, con un revestimiento de PVC para una vida

útil de al menos 120 años en ambiente C5, y entretejido con cables longitudinales de 8 mm,

con separación de 50 cm entre ellos, con una resistencia a la tracción de 90 kN/m y

deformación a punzonamiento < 450 mm a 105 KN. Fijada a la cabecera del talud mediante

anclajes en barra de acero de 20 mm y 2 metros de longitud, laplink, grapas y sujeta cables

para solapes del material.

La malla se reforzará con doble cable de refuerzo horizontal tipo 7x19+1, galvanizado y con

PVC Ø 16 mm, 1 cada 2,50 m, de esta forma resultan 6 filas de cables en la zona Sur hasta

la tubería de saneamiento y 5 cables en la zona Norte.

En la zona de suelos arcillosos se contempla, además del Sistema anterior una geomanta para

evitar la caída de las arcillas:

- Geomanta Macmat R 18.1 o similar fabricada con filamentos de polipropileno

termosolados en los puntos de contacto. Membrana resistente a los rayos UV, con una

densidad de 900 Kg/m3, una resistencia a la tracción de 2,3 KN/m en dirección longitudinal

y un índice de huecos del 90%. Fijada a la superficie del talud mediante piquetas y bulones.

Asimismo se plantea el Refuerzo Puntual de los Estratos Existentes mediante el saneo y gunitado

de la zona:

- Gunita con armadura fribilar de polipropileno (espesor 20 cm) y texturizado.

Trabajos Previos

Para acometer las obras de Estabilización es necesario realizar diversos trabajos previos:

- Puesta en Obra de equipos

- Protección de mobiliario urbano y gaviones

- Desbroce del terreno

- Tala de arbolado

- Recogida de materiales naturales: arcillas y rocas


DOCUEMNTO 1.MEMORIA

Página 5 de 7

Recuperación Ambiental

Tras las obras de Estabilización se proyecta la ejecución de Medidas Ambientales de Recuperación

del talud consistentes en:

- Tierra Vegetal en el trasdós del muro de gaviones

- Instalación de planta trepadora 1c/1 m

- Limpieza final de obra

Otros

Contempla los trabajos de:

- Coordinación de Seguridad y Salud

- Gestión de Residuos

- Dirección de Obras

Limitaciones de las Obras

En la zona baja del talud, en la zona urbanizada existe un Tanque de tormentas que limitará las

actuaciones en cuanto a medidas a emplear por limitación de cargas, etc.

Existe una conducción de saneamiento que baja por una zona del talud, esta conducción no será

cubierta por la solución, formándose a sus lados el arranque de las mallas con los anclajes

correspondientes.


DOCUEMNTO 1.MEMORIA

Página 6 de 7

4.- DOCUMENTOS BASE DEL ESTUDIO

La Documentación Técnica se apoya en los anejos siguientes:

- Topografía: Documento Nº1 Anejo Nº1

- Estudio Geotécnico: Documento Nº1 Anejo Nº2

5.- CONDICIONES TECNICAS

Las condiciones técnicas referentes a la naturaleza y tipo de materiales a emplear, las características y

modo de ejecución de las unidades de obra están contenidas en el Documento número 3, Pliego de

Prescripciones Técnicas.

6.- VALORACION DE LAS OBRAS

Se ha confeccionado el Presupuesto de Ejecución Material de las Obras que asciende a la cantidad de

SETENTA Y CINCO MIL CIENTO NUEVE euros (75.1090,0).

Asimismo, se ha obtenido el Valor Estimado del Contrato añadiendo al Presupuesto de Ejecución

Material el 19% en concepto de Gastos Generales y Beneficio Industrial. Asciende este Valor Estimado

del Contrato a la cantidad de OCHETA Y NUEVE MIL TRESCIENTOS SETENTA Y NUEVE euros con

SETENTA Y UN céntimos (89.379,71 €).

Finalmente, se ha obtenido el Presupuesto de Licitación que se ha obtenido añadiendo al

Presupuesto de Ejecución Material el 21% en concepto de IVA. Asciende este Presupuesto de

Licitación a la cantidad de CIENTO OCHO MIL CIENTO CUARENTA Y NUEVE euros con CUARENTA Y

CINCO céntimos (108.149,45 €).

7.- PLAZO DE EJECUCION Y PERIODO DE GARANTIA

Se propone un plazo de ejecución de las obras de UN (1) MES, contado a partir de la fecha del Acta de

Comprobación del Replanteo.

El plazo de Garantía de las obras, será de DOCE (12) MESES, contando a partir de la fecha del Acta de

Recepción de las obras.

8.- REVISION DE PRECIOS

Debido al Plazo estipulado para la ejecución de las obras, no se aplicará revisión de precios.


DOCUEMNTO 1.MEMORIA

Página 7 de 7

9.- DOCUMENTOS DEL ESTUDIO GEOTECNICO VALORADO

Contiene el presente Estudio Geotécnico Valorado los siguientes documentos:

DOCUMENTO Nº 1 Memoria

ANEJO Nº 1 Topografia

ANEJO Nº 2 Estudio Geotécnico

DOCUMENTO Nº 2 Planos

DOCUMENTO Nº 3 Pliego de Prescripciones Técnicas

DOCUMENTO Nº 4 Presupuesto

Sopela 10 de Febrero de 2.017

Fdo: Agustín Larrea Bergaretxe

Geólogo

Colegiado nº 1625


DOCUMENTO Nº1

ANEJO 1. TOPOGRAFIA

DOCUMENTO Nº 1

ANEJO 1. TOPOGRAFIA


DOCUMENTO 1 ANEJO 1. TOPOGRAFIA

. Página 2 de 2

1.- LEVANTAMIENTO TAQUIMETRICO

Se ha efectuado un levantamiento taquimétrico de la zona del talud estudiado, por lo empresa

especializada IT TOPOGRAFIA.

Además de una Planta de Detalle se han realizado 12 Perfiles.

Véase el anexo adjunto.


DOCUMENTO Nº1

ANEJO 2. ESTUDIO GEOTECNICO

DOCUMENTO Nº 1

ANEJO 2. ESTUDIO GEOTECNICO


DOCUEMNTO 1. ANEJO 2. ESTUDIO GEOTECNICO

Página 2 de 10

INDICE

Pag.

1.- ANTECEDENTES .............................................................................................................................. 3

2.- RECOPILACION DE INFORMACION ................................................................................................. 3

3.- GEOLOGIA ....................................................................................................................................... 3

3.1.- Marco Geológico ..................................................................................................................... 3

3.2.- Estratigrafía ............................................................................................................................. 4

3.2.1.- Unidad 1: Roca: Limolitas calcáreas con intercalaciones de margas y areniscas. .............. 4

3.3.- Tectónica ................................................................................................................................. 4

3.4.- Geomorfología ........................................................................................................................ 4

3.5.- Hidrogeología .......................................................................................................................... 4

3.6.- Sismicidad ............................................................................................................................... 4

4.- CARACTERIZACION GEOTECNICA ................................................................................................... 5

4.1.- Análisis Estructural ................................................................................................................. 5

4.2.- Clasificación Geomecánica RMR (Bieniawski) ........................................................................ 5

4.3.- Susceptibilidad a la Meteorabilidad ....................................................................................... 7

5.- ANALISIS DE ESTABILIDAD .............................................................................................................. 8

6.- SOLUCION PROPUESTA .................................................................................................................. 9

6.1.- Cálculos Justificativos ............................................................................................................. 9

7.- RECOMENDACION FINAL .............................................................................................................. 10

ANEXOS

1408 / 01 Plano Antiguo 1:250

1408 / 02 Plano Actual 1:200

1408 / 03 Geotécnica de Detalle 1:250

1408 / 04 Medidas Estructurales-Falsillas ---

1408 / 05 Clasificación RMR ---

1408 / 06 Clasificación RDA ---

1408 / 07 Perfiles 1:250

1408 / 08 Cálculos ---



Página 3 de 10

1.- ANTECEDENTES

La zona afectada por el desprendimiento ha originado la caída de suelos arcillosos y rellenos de la

parte superior en una zona del talud donde se ha generado una pequeña vaguada, por donde se

aprecia cierta circulación de agua, asimismo se ha producido rotura de bloques rocosos en el resto

de talud. Los suelos y rellenos presentan un espesor de aproximadamente 1-2 metros, mientras

que los bloques rocosos presentan espesores decimétricos. El sustrato rocoso presenta diversas

familias de discontinuidades, de las cuales las más significativas son:

- Estratigrafía; prácticamente perpendicular al talud con cierta inclinación al Norte

por lo tanto favorable a la estabilidad.

- Junta subparalela al talud y con menor inclinación que el talud y por lo tanto

inestable.

Asimismo en el lateral Norte de la zona se observa un importante tramo de talud en voladizo.

2.- RECOPILACION DE INFORMACION

Se ha consultado con diversa documentación disponible en la zona, tanto mapas geológicos,

cartografías temáticas, fotografías aéreas, etc.

Constituye un talud de unos 50 m de longitud, excavado de forma vertical sobre una ladera de

pendiente hacia el SE, para la ejecución de diversas obras de Urbanización en la zona inferior.

Actualmente en la parte baja existe un muro de gaviones con trasdós libre.

El aspecto más importante lo constituye la progresiva alteración de la roca que origina un

“chineo” continuado y caída de bloques (cuñas inestables) rocosos mayores de forma eventual,

destacando finalmente los desprendimientos recientes en una zona de vaguada de suelos, rellenos

y roca alterada y fracturada, con cierta progresión hacia la cabeza del talud generando una

pequeña vaguada con circulación de aguas.

Véase el plano 1429/01 donde aparece un plano antiguo de la zona.

Véase el plano 1429/02 aparece un plano actual de la zona donde se reflejan las anomalías

ocurridas.

3.- GEOLOGIA

3.1.- Marco Geológico

La zona de Estudio se sitúa en la Cuenca Vasco-Cantábrica, en concreto en el flanco Sur del Sinclinorio

de Bizkaia.

Los materiales aflorantes corresponden a Alternancia de margas arenosas y calcarenitas arenosas

(nº8), de edad Albiense Medio (Cretácico Inferior).

La estructura rocosa general del entorno corresponde a la orientación NW-SE con buzamientos altos

hacia el NE.



Página 4 de 10

3.2.- Estratigrafía

3.2.1.- Unidad 1: Roca: Limolitas calcáreas con intercalaciones de margas y areniscas.

Se trata de alternancia de Limolitas, margas e intercalados en esta serie margo-limosa aparecen

niveles delgados de areniscas. Presenta espesores en bancos centimétricos y ocasionalmente

decimétricos. Se trata de roca de resistencia media, en especial alta en los niveles calcáreos. Presenta

una zona de alteración a suelos arcillosos roca muy fracturada y meteorizada con espesores variables.

3.3.- Tectónica

La disposición general estratigráfica presenta orientaciones generalizadas de la estratificación de

NW-SE e inclinaciones al NE coincidentes con la geología general de la zona.

Destaca la existencia de numerosas juntas de diaclasado. Véase el anexo 1429/03.

3.4.- Geomorfología

La zona de estudio se trata de una ladera de pendiente alta, parte perteneciente al acantilado

natural del antiguo puerto de Zierbena y parte excavado para la ejecución de obras de

urbanización.

El perfil tipo del subsuelo presenta una cresta alterada rocosa con muy escaso espesor de suelos

arcillosos y a continuación el sustrato rocoso.

3.5.- Hidrogeología

Las formaciones rocosas presentan una permeabilidad primaria baja, aunque la secundaria (por

fracturación) puede ser elevada.

En el resto de la zona las condiciones hidráulicas vienen condicionadas por la escorrentía.

Se aprecian diversas zonas con circulación puntual de aguas y zonas húmedas.

3.6.- Sismicidad

De acuerdo con la NCSE-02, la zona presenta una relación entre el valor de la aceleración sísmica

básica y el de la gravedad inferior a 0,04 (con un coeficiente de contribución “K” de 1,0).

Por lo tanto y en base a la normativa vigente no es necesario considerar acciones sísmicas.

Mapa de Peligrosidad Sísmica de la Norma Sismorresistente



Página 5 de 10

4.- CARACTERIZACION GEOTECNICA

En el reconocimiento de “visu” realizado, se ha procedido a la toma de datos, estableciéndose

Estaciones Geomecánicas. En estas Estaciones Geomecánicas se ha procedido a la realización de:

- Toma de Medidas Estructurales del Macizo Rocoso y Representación Estereográfica (véase

el anexo 1429/04)

- Clasificación Geomecánica RMR (véase el anexo 1429/05)

- Clasificación Susceptibilidad a la Meteorabilidad RDA (véase el anexo 1429/06)

4.1.- Análisis Estructural

De forma sistemática se han medido “in situ” los diversos datos de las juntas existentes. Estas

juntas se han trasladado a una representación estereográfica para determinar las familias de

discontinuidades, resultando familias principales.

Se ha sectorizado el talud en cuatro zonas en función de la orientación del talud (3 zonas) y en

función de la tipología de suelos (1 zona arcillosa).

Las zonas diferenciadas aparecen en el anexo 1429/02 y son (de Sur a Norte).

ZONA TIPO LONGITUD (m) ORIENTACION TALUD

1 ROCA 9,00 N 20 E

2 SUELO 11,00 N 10 E

3 ROCA 11,00 N 70-60 E

4 ROCA 9,00 N 35-40 E

En cada punto se han considerado las discontinuidades observadas y se ha efectuado una

representación estereográfica de las mismas.

La estabilidad del talud viene considerada por la distribución de las discontinuidades rocosas frente a

la excavación o dirección de taludes.

Los resultados obtenidos se recapitulan en la tabla siguiente:

ZONA RIESGOS

1

- Rotura Planar por Junta que forma 18° con la horizontal

- Rotura por Vuelco por junta que forma 35° con la horizontal

2 - Rotura de suelos-roca muy alterada y fracturada

3

- Rotura Planar por junta que forma 58° con la horizontal

- Rotura por Cuñas que forma 45° con la horizontal

4 - Rotura Planar por junta que forma 65° con la horizontal

4.2.- Clasificación Geomecánica RMR (Bieniawski)

La clasificación geomecánica RMR, también conocida como clasificación geomecánica de

Bieniawski, fue presentada por el Ingeniero BIENIAWSKI en 1.973 y modificada sucesivamente

en 1.976, 1.979, 1.984 y 1.989. Permite hacer una clasificación de las rocas 'in situ' y estimar el

tiempo de mantenimiento y longitud de un vano. Se utiliza usualmente en la construcción de

túneles, de taludes y de cimentaciones. Consta de un índice de calidad RMR (Rock Mass Rating),

independiente de la estructura, y de un factor de corrección.

El RMR se obtiene estimando cinco parámetros:

• Resistencia de la roca inalterada

• RQD (Rock Quality Designation)

• Espaciamiento entre discontinuidades rocosas

• Estado de Alteración de las discontinuidades rocosas

• Condiciones del agua subterránea



Página 6 de 10

El índice RQD (Rock Quality Designation) desarrollado por DEERE entre 1.963 y 1.967, se define

como el porcentaje de recuperación de testigos de más de 10 cm de longitud (en su eje) sin tener

en cuenta las roturas frescas del proceso de perforación respecto de la longitud total del sondeo.

Para determinar el RQD (Rock Quality Designation) en el campo o zona de estudio de una

operación minera, existen tres procedimientos de cálculo.

Primer procedimiento: Se calcula midiendo y sumando el largo de todos los trozos de testigo

mayores que 10 cm en el intervalo de testigo de 1.5 m.

a partir de los testigos obtenidos en la exploración. Medida del RQD en testigos de Exploración

150

Se deben incluir los discos del núcleo ocasionados por rotura mecánica de la roca como parte del

RQD.

Suma de la longitud de testigos superiores a 10 cm

Longitud total de sondeo

Segundo procedimiento: Comprende el cálculo del RQD en función del número de fisuras por

metro, determinadas al realizar el levantamiento litológico-estructural (Detail line) en el área o

zona predeterminada de la operación minera.

RQD Determinado en el campo por el área de Geotecnia, en un tramo longitudinal de pared

expuesta d) RQD = 100e^-0.1λ x(0.1λ +1) PRIEST Y HUDSON, 1.976

Donde: ג = Nro. De Fisuras / Espacio (Span)

Tercer procedimiento: Comprende el cálculo del RQD en función del número de fisuras por metro

cúbico (Jv = Joint Volumétric number), determinadas al realizar el levantamiento litológico-

estructural (Detail line) en el área o zona predeterminada de la operación minera.

Comprende el cálculo del RQD en función del número de fisuras por metro cúbico al realizar el

levantamiento litológico estructural de las paredes de la mina, este se usa para voladura: RQD =

115 - (3.3) Jv

Donde: Jv = número de fisuras por metro cúbico

Nota: El Jv se calcula sumando el número de fisuras por metro que corten de manera

independiente a cada uno de los 3 ejes de un cubo imaginario en el cuerpo rocoso materia de

análisis. No se debe contar una fisura en más de un eje, por ejemplo, si una fisura corta al eje x y al

eje y, la contaremos bien en el eje x o en el eje y pero no en ambos. Para tener una mayor

precisión, mediremos una longitud adecuada en cada eje y luego hallaremos el número de fisuras

en un solo metro, haciendo una regla de 3 simple.

Así tendremos:

Jv(eje)=(# de fisuras / longitud del eje)

Jv = Jvx + Jvy + Jvz

y finalmente:

RQD = 115 - (3.3) Jv

lo que representa el porcentaje de RQD.

RQD ROCK MASS QUALITY

<25% MUY MALO

25-50% MALO

50-75% REGULAR

75-90% BUENO

90-100% MUY BUENO

En nuestro caso se han utilizado los procedentes segundo y tercero.

El Espaciamiento entre Discontinuidades Rocosas se ha medido “in situ”.

El Estado de Alteración de los materiales rocosos, se han clasificado según la escala de meteorización

definida por la ISMR (1.977), que se describe a continuación:



Página 7 de 10

ESCALA DE METEORIZACION

Grado Denominación Roca descompuesta

(%)

Descripción

IA Fresca – Sana --- Sin síntomas visibles de

meteorización.

IB Poco meteorizada ---

La meteorización se limita a la

superficie de grandes

discontinuidades.

II Algo meteorizada < 10

La meteorización penetra

ligeramente en la roca matriz a

partir de las superficies de

discontinuidad, aunque toda la roca

puede presentar un cambio de

coloración y menor resistencia que

en el estado sano.

III Bastante

meteorizada 10 – 50

La meteorización se extiende a

través de la masa rocosa, pero la

zona descompuesta en forma de

suelo, es menor de la mitad.

IV Muy meteorizada 50 – 90

Igual que el grado anterior, pero

más de la mitad está desintegrada

en forma de suelo.

V

Completamente

meteorizada < 90

Toda la roca está descompuesta

en forma de suelo, pero puede

reconocerse la estructura del

macizo rocoso.

VI Suelo residual 100

La roca se ha convertido en suelo

y no se puede reconocer en él, la

estructura del macizo rocoso.

Las Condiciones del Agua Subterránea se han medido “in situ”.

El RMR se obtiene como suma de unas puntuaciones que corresponden a los valores de cada uno

de los parámetros y oscila entre 0 y 100, y que es mayor cuanto mejor es la calidad de la roca.

BIENIAWSKI distingue cinco tipos o clases de roca según el valor del RMR:

o CLASE I: RMR>80 ROCA MUY BUENA

o CLASE II: 80<RMR<60 ROCA BUENA

o CLASE III: 60<RMR<40 ROCA MEDIA

o CLASE IV: 40<RMR<20 ROCA MALA

o CLASE V: RMR<20 ROCA MUY MALA

En función de la clase obtenida, se puede establecer una estimación de las características

geotécnicas (ángulo y cohesión) y de su comportamiento frente a excavaciones.

c = 5 · RMR (KN/m²)

ϕ = 5 + (RMR/2) (º)

Tipo Valor RMR c (KN/m²) ϕϕϕϕ (°)

Valor Mínimo 60 300 25

Valor Medio 64 600 36

4.3.- Susceptibilidad a la Meteorabilidad

Para analizar el comportamiento del talud a largo plazo se ha seguido el programa RDA, Rockslope

Deterioration Assesment de NICHOLSON Y HENCHER (1.997).

Los valores obtenidos varían de 35 a 52, equivalentes a una Clase 3 de Susceptibilidad Media a Baja,

que requiere tratamiento de talud Pasivo a Activo (Activo: Refuerzo del talud para controlar los

procesos de degradación, protección de la superficie; gunitado, recubrimiento con mampostería o

vegetación, bulones y cables de anclaje, orificios de drenaje en muros de mampostería, muros de

contención localizados, Pasivo: Control de las consecuencias de la degradación mediante

contención y protección: mallas de alambre, geotextiles, técnicas de bioingeniería, cunetas y

banquetas de protección, bermas intermedias).



Página 8 de 10

5.- ANALISIS DE ESTABILIDAD

TALUD ROCOSO: ZONAS 1,3 y 4

De los resultados anteriores se pueden extraer las siguientes conclusiones:

• En función de la disposición de las juntas y orientación de los taludes existen

diversos planos potencialmente inestables que posibilitan la caída de bloques

rocosos.

• La clasificación geomecánica reflejan valores relativamente similares, algo peores

en la zona 1. En base a los resultados obtenidos se aplican los siguientes

parámetros geotécnicos:

Densidad: 26 KN/m³

Cohesión: 0 KN/m²

Fricción: 30°

• La susceptibilidad a la meteorización es Media a Baja, por siendo necesario adoptar

medidas, fundamentadas por otra parte, por el emplazamiento del talud en una

zona muy agresiva.

Se han efectuado diversos cálculos de estabilidad para definir las contenciones a realizar para

obtener un talud estable con un Coeficiente de Seguridad FS =1,3 (el coeficiente de seguridad real

es mayor ya que se han minimizado los parámetros de resistencia de las discontinuidades

rocosas).

Se ha considerado un sostenimiento con una inclinación de β = 10°.

Los cálculos se han realizado para cada zona y para cada plano teórico inestable.

Se han seguido la metodología propuesta por KOVARY y FRITZ para roturas planares. En el caso de

vuelco o cuña se considera asimismo una rotura planar por propio desarrollo de éstas, hasta una

situación de rotura general (planar).

En el anexo 1429/08 aparecen los resultados que se recapitulan a continuación:

Zonas Altura (m) Plano Inestable (°) Necesidad de Sostenimiento

(t/ml) (t/m²)

1 9,00 18 ESTABLE

9,00 35 22,24 2,47

3 11,00 58 36,57 3,32

11,00 45 46,79 4,25

4 9,00 65 27,54 3,06

Estos empujes deben ser resueltos con sistemas activos.

Para evitar la meteorabilidad, toda la superficie debe quedar protegida debidamente.

TALUD ARCILLOSO: ZONA 2

Los suelos arcillosos que se desprenden corresponden a los suelos producto de la meteorización

de la roca así como de algunos rellenos dispuestos en la cabeza del talud. En condiciones normales

la pendiente de cabeza del talud siendo baja los suelos son estables, sin embargo el cambio brusco

de pendiente en el talud tras caídas de rocas así como la presencia de aguas en esta zona permite

su caída de forma continua. Se requiere por tanto un tratamiento similar de sostenimiento en

cuanto a empujes considerando el aspecto de los “finos”.



Página 9 de 10

6.- SOLUCION PROPUESTA

Dadas las condiciones geométricas de la ladera no es viable adoptar taludes de excavación estables,

por lo que se propone ejecutar un tratamiento de sostenimiento del talud.

Se propone las siguientes actuaciones (Véase el anexo 1429/11):

En todo el ámbito,

- Bulón de bara gewi Ø 25 mm, inyectados con lechada de cemento, relación agua/cemento

= 0,5 hasta 1,5 veces el volumen teórico

- Sistema Steelgren Steelgrid HR-50 PVC o similar con marca CE, para estabilización

superficial de taludes de roca fracturada o suelo constituido por:

-Malla STEELGRID HR 50 PVC, formada por enrejado Doble Trenzado tipo 8x10-2,7 de

alambre de 2,7 mm de diámetro galvanizado reforzado con aleación Zinc (90%)-Aluminio

(10%) conforme con UNE EN 10244- Clase A, con un revestimiento de PVC para una vida

útil de al menos 120 años en ambiente C5, y entretejido con cables longitudinales de 8 mm,

con separación de 50 cm entre ellos, con una resistencia a la tracción de 90 kN/m y

deformación a punzonamiento < 450 mm a 105 KN. Fijada a la cabecera del talud mediante

anclajes en barra de acero de 20 mm y 2 metros de longitud, laplink, grapas y sujeta cables

para solapes del material

En la zona de arcillas roca meteorizada, además de lo anterior:

- Geomanta Macmat R 18.1 o similar fabricada con filamentos de polipropileno

termosoldados en los puntos de contacto. Membrana resistente a los rayos UV, con una

densidad de 900 Kg/m3, una resistencia a la tracción de 2,3 KN/m en dirección longitudinal

y un índice de huecos del 90%. Fijada a la superficie del talud mediante piquetas y bulones

6.1.- Cálculos Justificativos

Se ha calculado la necesidad de sostenimiento resultante para un Factor de Seguridad FS = 1,30 (el

coeficiente de seguridad real es 1,50 (ya se ha minorado la cohesión a cero y la fricción).

Los empujes resultantes varían de 2,47 á 4,25 t/m² y valores medios de 3,27 t/m². En estas

condiciones se recomienda adoptar un sostenimiento mediante bulones Gewi Ø 25 mm o similar,

con una distribución de uno cada 6,25 m² (2,5 m horizontal y 2,5 m vertical) y 3 m de longitud .y

tesados a 15 t/ud (límite elástico del bulón 25,02 t, carga de rotura 27,52 t).



Página 10 de 10

7.- RECOMENDACION FINAL

Las conclusiones y recomendaciones del presente Informe vienen derivadas de trabajos puntuales

que han debido ser interextrapolados.

Durante la ejecución de las obras, principalmente en las fases de desbroce, sostenimiento y

perforación de bulones se efectuará un seguimiento de las obras por Técnicos Especializados para

definir posibles afecciones de los taludes.

Sopela, 10 de Febrero de 2.017


Geólogo

Colegiado nº 1.625

��

��

� � �

��

!�� "�� "�� !��

� ��

��

��

� �� # �� $$ %�� &�� '() '*()*

��

� ��

� ��

! "��

��

!"��

�� #

�� $

��+,$-$�+�$./�010��2 ��

3456��78

+�5��

��9�� 3�8

�� :�6��5��

��

��+,$-$�+�$./��1��;/$�+�010��#� ��<�=�

�$�0#�/+ +>��

��

��

��

��

��

� �

��

�� $

!�� %

# $��%��

��

&��'(�� %

��

�� :�� "�� !��

()��

��

(��

!�� %%

��

��

��

�

��

��

��

��

��

��

� � �

��

!�� "�� "�� !��

� ��

��

��

� �� # �� $$$ %�� &�� '( �&'(&

��

� ��

� ��

! "��

��

!"��

�� #

�� $

��)*$+$�)�$,-�.#.��/ ��

0123��4

)�2��

��5�� 0�4

�� 6�3��2��

��

��)*$+$�)�$,-��#��7-$�)�.#.��8� ��9�:�

�$�.8�-) );��

��

��

��

��

��

� �

��

�� $

!�� %

# $��%��

��

&��'(�� %

�� $

�� 6�� "�� !��

()��

��

(��

!�� <=

��

��

��

�

��

��

��

��

Obra: Talud Zierbena Localidad: Cliente:

Estación Geomecánica: E3 Observaciones

X Y Z

Coordenadas (X,Y,Z):

Pámetros de clasificación Clasificación Puntuación

1 Resistencia de la matriz rocosa (Mpa)

Ensayo de carga puntual 0

Compresión simple 12

2 Índice RQD de la roca Buena II 6 meses con 8 m de vano 3-4 35-45

RQD (%) 6

3 Separación entre diaclasas Foto o croquis de la estación geomecánica

Separación entre diaclasas (m) 10

4 Estado de las discontinuidades

Longitud de la discontinuidad (m) 0

Abertura (mm) 5

Rugosidad 3

Relleno 6

CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA RMR (Bieniawski)

ZIERBENA Ayuntamiento Zierbena

CLASIFICACIÓN RMRCohesión

[Kg/cm2]

Angulo de

rozamiento [o]

Tiempo/Longitud de

sostenimientoClaseCalidad

No aplica

250-100

25-50

0,2-0,6

> 20

< 0,1< 0,1

Ligeramente rugosa< 0,1Ligeramente rugosa

NingunoRelleno 6

Alteraciones 6

5 Agua freática

Caudal por 10 m de tunel 0

Presión agua/Tensión principal mayor 15

Estado general 4

Corrección por discontinuidades Clasificación Puntuación

Túneles 0

Cimentaciones 0

Taludes 0

Puntuación 67

Ninguno

Inalterada

No aplica

0

Goteando

No aplica

No aplica

No aplica

ESTACION E1 ESTACION E2 ESTACION E3

1,- Espaciado entre discontinuidades

2 m 600 mm - 2 m 200 - 600 mm 60 - 200 mm

VALORACION 2 8 16 28

2.-Abertura de las discontinuidades

Cerrada - 0,1 mm 0,1 - 0,5 mm 0,5 - 1,0 mm 1,0 - 5,0 mm

VALORACION 1 3 7 13

3.-Resistencia de la roca sana

> 200 Mpa 100 - 200 Mpa 50 - 100 Mpa 12,5 - 50 Mpa 5 - 12,5 Mpa < 5 Mpa

VALORACION 2 5 10 18 27 35

4.-Meteorización del material

Sano, sin meteorizarLigeramente

meteorizado

Moderadamente

meteorizado

VALORACION 1 5 10

5.-Factor Adverso

Localizado en alta

montaña

Excavación con

explosivo y sin voladura

de contorno

Próximo a una cantera

con arranque por

voladuras

VALORACION +5 á +12 +7 á +9 +2 á +5

CLASIFICACION 1-MUY BAJA 2-BAJA 3-MEDIA 5-MUY ALTA BAJA MEDIA MEDIA

VALORACION 0 - 20 20 - 40 40 - 60 > 80 35 52 41

1429/06

+6 á +10

60 - 80

4-ALTA

Completamente meteorizado, suelo residual

15

6

< 60 mm

> 5,0 mm

15

35

66

15

Estructura del macizo rocoso desfavorable (fuerte

pendiente, fracturado, cavidades de disolución y zonas de

alteración hidrotermal)

16

5

1

PARAMETRO INTERVALO DE VALORES

16

VALORES

METODO RDA (Rockslope Deterioration Assensment)

Nicholson y Hencher 1,997

CLASE DE SUSCEPTIBILIDAD DE TALUDES

5

5

16

3

5

10

13

��

��

A = K (1 - c K ) P

P Peso del macizo que puede deslizar ( t )

L Longitud del plano de deslizamiento ( m¹ )

β Angulo de anclaje con la horizontal ( ° )

α Angulo del plano de deslizamiento con la horizontal ( ° )

ϕ Angulo de rozamiento en la superficie de deslizamiento ( ° )

c Cohesión en la superficie de deslizamiento ( t / m² )

K , K Factores Adimensionales que dependen de la geometría de la cuña

FS Coeficiente de seguridad

P L ββββ αααα ϕϕϕϕ c FS

308,36 31,28 10 18 30 0,00 1,30

A -32,03 Necesidad de anclaje ( t / m¹ )

ESTABILIDAD DE TALUDES ROTURA PLANARMETODO KOVARI Y FRITZ

1 2

L

P

1 2

α

�

��

�

�

β

��

��

A = K (1 - c K ) P










108,26 16,85 10 35 30 0,00 1,30

A 22,24 Necesidad de anclaje ( t / m¹ )


1 2

L

P

1 2

α

�

��

�

�

β

��

��

A = K (1 - c K ) P










46,93 13,58 10 58 30 0,00 1,30



1 2

L

P

1 2

α

�

��

�

�

β

��

��

A = K (1 - c K ) P










111,59 16,29 10 45 30 0,00 1,30



1 2

L

P

1 2

α

�

��

�

�

β

��

��

A = K (1 - c K ) P










26,36 9,97 10 65 30 0,00 1,30



1 2

L

P

1 2

α

�

��

�

�

β

ESTUDIO VALORADO DE LOS TRABAJOS A REALIZAR CON VISTAS A LA ESTABILIZACIÓN

DEL ACANTILADO SITUADO SOBRE EL PARQUE ARETZA EN EL Bº DE EL PUERTO, EN EL T.M. DE ZIERBENA

DOCUMENTO Nº 2. PLANOS

DOCUMENTO Nº 2

PLANOS

PLANO 1 EMPLAZAMIENTO 1:5.000

PLANO 2 PLANTA Y PERFIL 1:200 - 1:400

PLANO 3 SOLUCION PROPUESTA

PLANTA 1:150

PERFILES 1:200

DETALLES S/E


DOCUMENTO Nº3 PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TECNICAS

DOCUMENTO Nº 3

PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TECNICAS


DOCUEMNTO 3. PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TECNICAS

Página 2 de 8

Sistema Steelgrid HR-50 PVC

1.- DESCRIPCION

Sistema de estabilización superficial flexible Steelgrid HR 50 PVC de Bianchini/Maccaferri o

equivalente constituido por geocompuesto metálico Steelgrid HR 50 (con Marcado CE) de elevada

rigidez deformativa, 90 kN/m de resistencia a la tracción directa y elongación menor del 7%,

combinado con cables de refuerzo horizontal y de coronación, de alma metálica de 16 mm de

diámetro fijados en sus extremos a anclajes de doble cable espiroidal de 16 mm. tipo ICAF 44 o

similar, incluyendo placa metálica de 250 mm x 250 mm con las puntas dobladas con

recubrimiento en caliente de zinc (peso > 610g/m2) de acuerdo con la Norma EN ISO 1461:2009,

sujeta cables HR-Grip’ (EN 13411-5 Tipo B o superior) inoxidables y conectores laterales “Laplink”

inoxidables, de acuerdo con las instrucciones del fabricante, y combinado con bulonado de tipo

pasivo en barra tipo GEWI o similar con longitud, diámetro y patrón de distribución definidos en

Proyecto.

El empleo del conjunto de elementos y accesorios que componen el sistema, combinado con un

riguroso procedimiento de instalación, garantizan el funcionamiento adecuado del sistema como

conjunto, que puede aplicarse sobre cualquier tipo de terreno rocoso o suelo, ya sea para

tratamiento de taludes naturales o excavados donde se requiera una elevada rigidez.

Para el caso de taludes en suelo, se introduce un elemento para el control de la erosión tipo

MACMAT 18.1 o similar, el cual se coloca debajo de la membrana y en contacto directo con el

terreno.

El sistema tiene como función la estabilización del desmonte mediante la colocación de una

membrana flexible de soporte en la superficie del talud que en caso de movilización del terreno se

apoyará en los cables de reparto los cuales transmiten las acciones de los empujes del terreno

hacia las cabezas de los anclajes.

1.1.-DEFINICION

Membrana: Geocompuesto metálico con Marcado CE de alta resistencia formado por un

entretejido de alambres y cables de acero insertados durante la producción de la malla hexagonal

de doble trenzado (tipo 8 x 10) tipo Steelgrid HR 50 PVC de Maccaferri o equivalente.

La malla hexagonal será de alambre de doble trenzado del tipo 8 x10, de 2,7 mm de diámetro (EN

10218-2 & EN 10223-3) con un revestimiento tipo Galmac Plus Zn90Al10 o equivalente,

galvanizado Clase A según EN 10244-2 (peso de galvanizado superior a 245g/m2) y con un

recubrimiento de PVC continuo de espesor nominal de 0,5 mm. Los cables de acero, insertados en

la malla durante la producción, tendrán un diámetro nominal de 6 mm (diámetro total del cable

incluyendo el recubrimiento de PVC: 8 mm) y el cable de trenzado será del tipo “6x7WC - WSC”

según se describe en las normas EN 12385-2 2008 y EN 12385-4 2008, con una resistencia nominal

a rotura del alambre de 1770 N/mm2 y carga de rotura mínima del cable de 40,7 KN según se

define en la norma EN 12385-4 2008, con revestimiento tipo Galmac Plus o equivalente de

aleación Zinc-Aluminio (Zn90Al10) Clase A de acuerdo con EN 10244-2 y recubrimiento de PVC.

El tejido se debe realizar de tal manera que el cable de acero tenga una alineación recta y vertical

dentro de la malla. El espaciamiento de los cables de acero tendrá que ser regular en toda la

anchura del rollo. Dicho espaciamiento de los cables tiene que ser de 500 mm de acuerdo con las

exigencias del diseño.

Los requisitos Técnicos que debe de cumplir el Geocompuesto Steelgrid HR 50 PVC o equivalente

se resumen en la siguiente tabla:

Resistencia a la tracción (Longitudinal – UNI 11347) 90 kN/m

Elongación (Longitudinal – UNI 11347) 7 %

Desplazamiento a 105 kN de fuerza de punzonamiento

(UNI 11347 con muestra de 3x3) <450 mm

Máxima fuerza de punzonamiento (UNI 11437 con muestra de 3x3 ) 105 kN



Página 3 de 8

La malla Steelgrid HR 50 PVC o equivalente se deberá instalar con accesorios específicos que

constituirán un sistema completo.

La malla Steelgrid HR 50 PVC tiene que estar fijada en coronación y en la parte inferior del talud

realizando un solape (doblado de la malla sobre el cable) y utilizando sujeta cables inoxidables del

tipo “HR-Grip” (EN 13411-5 Tipo B o superior) o equivalente. Los paños de malla adyacentes

deberán conectarse entre sí utilizando conectores Maccaferri “Laplink” o equivalente (en versión

inoxidable), de acuerdo con las instrucciones del fabricante.

Anclajes interiores: Barras de acero GEWI o similar de diámetro y longitud determinados en

proyecto alojadas en perforaciones realizadas en el terreno. Cumplirán las especificaciones de los

artículos 241 y 675 del PG y 9.3 de la EH vigentes. La protección anticorrosiva de la parte exterior

de las barras de anclaje y las tuercas se garantizara mediante el empleo de pinturas de minio de

plomo especiales para la imprimación anticorrosiva de este tipo de superficies y estarán a lo

dispuesto en el artículo 270 del PG vigente.

Anclajes exteriores: Se realizarán mediante anclajes flexibles ICAF 44 o similar realizados en doble

cable espiroidal en alma metálica y acero de grado 1570 N/mm2, con recubrimiento zinc CLASE A.

Protegidos en la parte exterior por un tubo de acero INOX304 de un metro de longitud y

guardacabos reforzado. Los anclajes serán de longitud y diámetro establecido en el proyecto y

tienen la finalidad de orientarse en función de la dirección de la tensión recibida de parte de los

cables de arriostre horizontal.

Los anclajes para la sujeción de coronación se deben realizar en barra de acero AEH-500S Ø= 20

mm de 3 m de longitud acabadas en el extremo superior (libre) con una vuelta tipo garrota. Serán

anclados al terreno mediante mortero o resina.

Cables de acero: Destinados al soporte y transmisión de cargas a los anclajes, así como sujeción de

la malla en cabeza y pie de talud. Dimensiones según planos. Serán de 16 mm de diámetro y alma

metálica del tipo 6x36, EN 12385-4 (DIN 3064), alambre 1770 N/mm2, con recubrimiento de PVC

Sujeta cables: Son accesorios necesarios para la fijación y/o montaje de los cables de soporte de la

membrana, los cables de coronación y los de la propia membrana. Se utilizarán según lo dispuesto

en la norma EN 13411-5 (DIN 1142) en lo referente a la calidad, número de sujeta cables por nudo,

espacio entre estos y par de apriete.

Placa: La placa de anclaje será del tipo “HR-Plate” de Maccaferri o equivalente y tendrá unas

dimensiones de 250 mm x 250 mm y un espesor de 8 mm. La placa será abombada y estará

doblada hacia dentro en las puntas. La clase de acero será S235JRG2, según EN 10025:1993. La

protección de la corrosión de la placa será mediante una aleación en caliente de zinc, de peso >

610g/m2 de acuerdo con la Norma EN ISO 1461:2009.”

Anillas HR-Link o equivalente: Accesorio ligero utilizado para la conexión de los paños de malla

adyacentes. El HR-Link está disponible en acero al carbono de alta resistencia con recubrimiento

Galmac o versiones de alta resistencia de acero inoxidable para usar con Steelgrid HR y HR-PVC,

respectivamente. Para su colocación no es necesario el uso de herramientas.

Membrana control de erosión: Geomanta Macmat R 18.1 o equivalente fabricada con filamentos

de polipropileno termosolados en los puntos de contacto. Su función principal es confinar las

partículas del suelo, garantizando una buena estabilización de la superficie revestida y facilitando

la germinación de las semillas. La membrana deberá ser resistente a los rayos UV, tener una

densidad de 900 Kg/m3, una resistencia a la tracción de 2,3 KN/m en dirección longitudinal y un

índice de huecos del 90%. El producto deberá tener Marca CE.

1.2.-DURABILIDAD

Dado que el sistema se encontrará en un ambiente determinado, para prevenir su deterioro por

corrosión (oxidación, ataque de sulfuros…), la malla Steelgrid HR 50 PVC o equivalente debe estar

fabricada con alambre con tratamiento especial anticorrosivo tipo Galmac Plus consistente en un

recubrimiento en Zn90Al10 Clase A según la norma EN 10244-2 y un revestimiento de PVC la cual

otorga una vida útil de 120 años para un ambiente tipo C5.



Página 4 de 8

1.3.-EJECUCION DE LAS OBRAS

Se extenderán los paneles de malla convenientemente sobre la superficie del talud de forma tal

que no se produzcan desgarros ni pliegues.

A continuación, se unirán los paños de malla mediante los conectores “Laplink” o similar en

cantidad y disposición según lo especificado en el manual de instalación de la malla. Previo al

tendido se ejecutaran los elementos de anclaje en la coronación, de la forma indicada en los

planos o según oriente el Director de las obras.

Una vez colocada y cosida la malla, se procederá al replanteo y ejecución de los bulones tipo Gewi

o similar. La longitud y distribución de éstos, será la definida en proyecto.

La unión entre la malla y la cabeza de los anclajes se realizará mediante las placas HR-Plate o

similar.

A continuación, se colocaran los cables de refuerzo en correspondencia con las cabezas de los

bulones y se fijaran en sus extremos a los anclajes flexibles ICAF 44 o similar.

1.4.-MEDICION Y ABONO

Se medirá y abonará por metros cuadrados (m2) realmente ejecutados y se abonará al precio

indicado en el Presupuesto.

El precio se compondrá de dos partes, una primera parte incluye el propio de los materiales

componentes y todas las labores necesarias para su colocación de la superficie de reparto que se

medirá y abonara en m2 de sistema totalmente colocado, y una segunda parte correspondiente al

precio del bulonado, el cual se medirá en ml de bulón y se abonara como metro lineal de bulón,

realmente colocado.

El precio incluye el propio de los materiales componentes, todas las labores necesarias para su

colocación y completa terminación. Así mismo incluirá las grúas y plataformas de trabajo que se

consideren necesarias para la instalación hasta la altura indicada.

El precio no incluye las labores de preparación previa de los taludes donde sea necesaria, tales

como tala de vegetación y saneo de la superficie, las cuales se medirán y abonaran como unidades

independientes.



Página 5 de 8

Gunita con Fibras Texturizado

2.- DESCRIPCION

Consiste en la proyección de gunitado reforzado mediante fibras de polipropileno monofilamento

resistente a los álcalis, sobre la superficie del talud con el objetivo de conseguir una mayor

resistencia para soportar y contener la presión ejercida por el terreno, y favorecer la estabilización

y protección del talud.

El espesor del gunitado será de 20 cm, aplicado en fases.

2.1.-MATERIALES

La calidad de los materiales a utilizar, los áridos y sus granulometrías, el cemento y su dosificación,

el lugar, las condiciones de trabajo, y el equipo empleado, influyen en la calidad de la gunita. Se

deberán realizar ensayos previos, tanto del funcionamiento de los equipos, como de los materiales

a emplear.

Áridos

Los áridos a emplear en el hormigón proyectado se obtendrán por la selección y clasificación de

materiales naturales o de machaqueo, o por una mezcla de ambos. Las arenas más finas favorecen

la retracción mientras que las más gruesas incrementan el porcentaje de rebote. Los áridos

estarán compuestos de partículas limpias, duras, resistentes, con una calidad uniforme. El empleo

de áridos finos o gruesos, o una mezcla de ambos, se hará de acuerdo con el espesor a aplicar en

el hormigón proyectado. En general, no se utilizan áridos con tamaños > 15 mm.

Se define como árido fino, el material compuesto por partículas duras y resistentes, del que pasa

por el tamiz nº 4 ASTM un mínimo del 95 % en peso. Este árido fino estará exento de cualquier

sustancia que pueda reaccionar perjudicialmente con los álcalis del cemento.

Se define como árido grueso, la fracción de árido mineral de la que queda retenida en el tamiz nº 4

ASTM un mínimo del 70% en peso. Los áridos gruesos podrán ser rodados o de machaqueo.

Las curvas granulométricas más empleadas en el mortero u hormigón proyectado son: 0-8, 0-12, y

0-15, incluidas en la Norma UNE 83607.

Cementos

Los cementos a emplear en el hormigón proyectado serán preferentemente del tipo CEM I,

categorías 52,5 R ó 42,5 R. En el caso de que las condiciones locales lo aconsejaran, se podrán

utilizar otros cementos, previamente aprobados y ensayados. Si la gunita va a ser expuesta a la

acción de suelos o aguas subterráneas con alta concentración de sulfatos, deberá emplearse

cemento sulforresistente.

Agua

El agua de amasado debe estar limpia y libre de sustancias que puedan dañar al hormigón o al

acero, y estará constituida por la añadida directamente a la amasada, y por la procedente de la

humedad de los propios áridos.

Aditivos y adiciones

Los aditivos y adiciones más empleadas en el hormigón proyectado por vía seca son los

acelerantes (polvo ó líquido), el humo de sílice (polvo ó slurry), los estabilizadores de fraguado, las

fibras de acero y las cenizas volantes.



Página 6 de 8

Los aditivos y adiciones más empleadas en el hormigón proyectado por vía húmeda son los

acelerantes (líquido ó en polvo), los superplastificantes, el humo de sílice (polvo ó slurry), los

estabilizadores de fraguado, los reductores de rebote, las fibras de acero o polipropileno y las

cenizas volantes.

Fibras

Se emplearán fibras de polipropileno especiales para hormigón proyectado. Sus características

serán las siguientes:

• Materia Prima: Polipropileno 100 % - HOMOPOLÍMERO

• Densidad: 0,91 gramos/cm³

• Absorción de humedad: NULA

• Fluidez: 1,8 a 3,2 gramos/minuto según método ASTM D-1238

• Sistema: Monofilamento plano y grabado

• Resistencia a la tensión: > 400 MPa.

• Elongación según el método ASTM D-638: 7%

• Módulo de elasticidad: > 6 GPa.

• Temperatura de distorsión: 110º C según el método ASTM D-648

• Temperatura de descomposición: 280º C según el método ASTM D-648

• Grosor de la fibra: 4.200 denniers

• Diámetro equivalente=0,93 mm aprox.

• Longitud de la fibra/esbeltez: o 60 mm/ 60

• Longitud total: 2.250 mts / Kg. de fibra.

• Frecuencia de la fibra para longitudes de 48 mm: 46.875 ud/kg.

La dosificación recomendada está entre 3 kg/m3 y 10 kg/m3. La relación de dosificación en

comparación con las fibras metálicas para igualar absorción de energía está entre 1/4 y 1/8,

dependiendo del tipo de fibras, y su interactuación con la gunita.

Las fibras podrán ser sustituidas por fibras de acero a criterio de la Dirección de Obra siempre y

cuando no se disminuya la resistencia inicial.

2.2.-EJECUCION DE LAS OBRAS

El hormigón proyectado se colocará por vía húmeda, se puede dividir en 2 procesos distintos: Flujo

diluido (rotor) y Flujo denso (bomba), diferenciándose en el sistema de transporte de la mezcla de

hormigón, aire comprimido en el caso del flujo diluido, y mediante bombeo en el flujo denso.

Las máquinas de vía húmeda por flujo denso se limitan a un bombeo de la mezcla a través de

mangueras especiales hasta una boquilla provista de un chorro de aire comprimido, con lo que se

obtiene un hormigón de compactación suficiente.

Por lo general, el gunitador trabajará de abajo arriba, e irá rellenando las armaduras, de tal

manera, que queden completamente embebidas en el gunitado evitando la aparición de arenas

sueltas detrás de los redondos. También colocará las señales, guías o maestras necesarias para

llegar al espesor previsto.

El gunitador debe dirigir al maquinista mediante señales con la mano respecto a la producción y

velocidad del suministro. Si éste es demasiado fuerte, la presión debe ser disminuida, así como la

velocidad del motor, con el fin de producir la mejor proyección. Estos factores contribuyen a la

correcta alimentación de la máquina.

La preparación de superficies, será con chorro de aire a presión, chorro de aire y agua a presión,

chorro de agua a alta presión chorro de arena, en este último caso, para los soportes de hormigón

(Reparación).

Se debe retirar los restos de materiales sueltos o de otros oficios que estén sobre el soporte,

evitando la creación de falsas zonas que no adhieran al revestimiento posterior.

Se deberá hacer siempre la preparación de superficies mediante humectación del soporte para

conseguir unas condiciones adecuadas.



Página 7 de 8

Colocación de armaduras

Los sistemas normalmente utilizados de fijación de mallas se pueden denominar como fijaciones

ligeras.

En caso de que dos o más capas de armadura vayan a ser gunitadas, la capa externa no debe ser

asegurada directamente con la capa interna, sino que debe ser escalonada de manera que permita

a la cara interna ser proyectada sin interferencia.

Proyección de la gunita

1º Comprobación de las mangueras de proyección para ver si están limpias, para ello se conectan

a un compresor que disponga de un manómetro, si éste muestra una presión superior a la normal,

quiere significar que las mangueras están sucias. En este caso, deben limpiarse doblándolas,

torciéndolas o golpeándolas suavemente con un martillo, volviendo a dar aire y expulsando así el

material alojado en los conductos.

2º Conectar las mangueras formando el menor número posible de curvas, y a ser posible sin

ningún rizo, para ello, las uniones de manguera se asegurarán debidamente.

3º Comprobar la salida del agua o del aditivo, para los casos de vía seca o húmeda

respectivamente, así como el funcionamiento de las bombas, en el caso de que se utilicen.

Esta comprobación se hará quitando la tobera de la boquilla, y desatrancando si es preciso, los

eyectores de agua o aditivo acelerante a la misma. Esta operación se deberá efectuar con la

boquilla hacia abajo, para prevenir que la corriente de agua o aditivo vuelva hacia atrás por la

manguera.

4º Estando funcionando el agua o aditivo se deberá dar entrada al aire comprimido

exclusivamente, con lo cual, se examinará el abanico que forma la pistola, viendo inmediatamente

si existe algún fallo de suministro en los eyectores, para lo cual, visto éste, se deberá solucionar

limpiando o cambiando la boquilla. Si el abanico es débil quiere decir que no hay suficiente

presión de aire, en este caso, se deberá incrementar la misma.

Una vez pasada esta operación, el gunitador está preparado para comenzar el trabajo. La primera

operación será la de proyectar una mezcla de aire y agua sobre el soporte, a fin de humedecer la

superficie. Esta práctica es recomendable para todo tipo de soporte, hormigón, madera, arpillera,

roca, tierra o acero.

La manguera está ahora conectada con la boquilla y la gunitadora, y la proyección puede

comenzar. El gunitador mantendrá la boquilla (pistola) hacia abajo, en espera del suministro de la

mezcla.

Cuando la mezcla llegue, regulará rápidamente el suministro y dirigirá el chorro al soporte al

revestir. La distancia entre el soporte y la boquilla o pistola estará situada entre 0,6 y 1,5 m,

moviendo la boquilla rítmicamente en series de rizos de lado a lado y de arriba abajo, trabajando

así de modo uniforme.

En caso de cualquier irregularidad en el suministro de la mezcla, o de escasez de este material, el

gunitador debe dirigir la boquilla fuera del trabajo, hasta que la alimentación vuelva a ser

adecuada.

Si el chorro de mezcla que sale de la boquilla, disminuye de repente, indica una obturación parcial

o una avería en la boquilla. En el caso de que el abanico se haga desigual, el trabajo se debe parar

y limpiar o cambiar la parte afectada (inyectores).

Conseguida una uniformidad de proyección, el desarrollo del trabajo está ahora en manos del

gunitador, que debe dirigir constantemente al maquinista, para que regule el abastecimiento

aumentando o reduciendo la presión así como la velocidad.



Página 8 de 8

Al terminar el trabajo se deberán limpiar perfectamente las mangueras y máquina, para lo cual, se

cortará el suministro de la mezcla, y se dejará el aire comprimido salir libremente por la

manguera, doblando ésta antes de la boquilla, disparando de vez en cuando la cantidad de aire

para que se limpie totalmente, máquina gunitadora y mangueras en todo su recorrido.

Cuando la proyección se hace vertical, es decir, que el punto o soporte del trabajo está por encima

de la boquilla, las mangueras deben vaciarse antes de parar el trabajo, sino la mezcla caerá al

fondo al quedar sin presión, y no será posible moverla.

Curado

El curado de la gunita es importante en espesores delgados, para ello, se mantendrá la superficie

terminada continuamente mojada al menos durante los 7 días siguientes. También se puede

proteger mediante arpilleras, manteniendo el agua de fraguado.

Se pueden utilizar productos de curado en forma de membrana superficial, pero éstos no deben

utilizarse en los casos siguientes:

• Áreas que se gunitarán de nuevo

• Zonas donde esté previsto pintar la superficie

• Cuando su aplicación esté desaconsejada desde el punto de vista estético

En líneas generales, se deberán tener en cuenta los detalles normales de curado de hormigón en

masa.

Una vez curado el hormigón se realizará la pintura de tematización mediante pistola.

2.4.-MEDICION Y ABONO

Se abonará por metros cúbicos (m3) medios sobre las secciones definidas en los Planos.



Geólogo

Colegiado nº 1.625


DOCUMENTO Nº4 PRESUPUESTO

DOCUMENTO Nº 4

PRESUPUESTO


DOCUEMNTO 4. PRESUPUESTO

Página 2 de 4

1.- PRESUPUESTO

CAPITULO 1.- TRABAJOS PREVIOS

Orden Ud. Descripción Medición Precio € Total €

1.1. P.A. Puesta en Obra de equipos 1 1.800,00 1.800,00

1.2. P.A. Protección de mobiliario urbano y

gaviones 1 750,00 750,00

CAPITULO 2.- DESBROCE DEL TERRENO Y MOVIMIENTOS DE TIERRAS


2.1. m² Desbroce del terreno 800 5,00 4.000,00

2.2. P.A. Tala de arbolado 1 950,00 950,00

2.3. m³ Recogida de materiales naturales: arcillas

y rocas 30 50,00 1.500,00

CAPITULO 3.- ESTABILIZACION


3.1. ml

Bulón de barra gewi Ø 25 mm B500S (profundidad de 3,00 m de longitud )perforado a rotopercusión con diámetro 85, mediante medios manuales y oficial alpinista , perforadora ligera suspendida del talud y oficiales alpinista, o mediante el empleo de medios auxiliares de elevación (cestas, mantou, etc.) inyectados con lechada de cemento, relación agua/cemento = 0,5 hasta 1,5 veces el volumen teórico (15 kg /m.l.) , totalmente terminado, placa de 250 x 250 x8 mm galvanizada, tuerca y una operación de apriete o puesta en carga de servicio a 20 tn.

363,00 49,00 17.787,00

3.2 Ml

Anclaje perimetral tIpo ICAFF 44 (formado por doble cable de acero de diámetro 16 mm) siendo de (profundidad de 3,00 m de longitud perforado a rotopercusión mediante medios manuales Y oficial alpinista , perforadora ligera suspendida del talud y oficiales alpinista, o mediante el empleo de medios auxiliares de elevación (cestas, mantou, etc.) inyectados con lechada de cemento, relación agua/cemento = 0,5 hasta 1,5 veces el volumen teórico 15 kg /m.l.

66,00 62,00 4.092,00

3.3 ml

Cable de diámetro 16 mm galvanizado, recubierto de pvc en formación horizontal sobre bulones de diámetro 25 mm, colocados en la malla, (sujetacables, puesta en carga, etc.)

660,00 7,00 4.620,00



Página 3 de 4

CAPITULO 3.- ESTABILIZACION


3.4 m²

Sistema Steelgren Steelgrid HR-50 PVC o similar con marca CE, para estabilización superficial de taludes de roca fracturada o suelo constituido por: Malla STEELGRID HR 50 PVC, formada por enrejado Doble Trenzado tipo 8x10-2,7 de alambre de 2,7 mm de diámetro galvanizado reforzado con aleación Zinc (90%)-Aluminio (10%) conforme con UNE EN 10244- Clase A, con un revestimiento de PVC para una vida útil de al menos 120 años en ambiente C5, y entretejido con cables longitudinales de 8 mm, con separación de 50 cm entre ellos, con una resistencia a la tracción de 90 kN/m y deformación a punzonamiento < 450 mm a 105 KN. Fijada a la cabecera del talud mediante anclajes en barra de acero de 20 mm y 2 metros de longitud, laplink, grapas y sujeta cables para solapes del material

780,00 31,00 24.180,00

3.5 m²

Geomanta Macmat R 18.1 o similar fabricada con filamentos de polipropileno termosolados en los puntos de contacto. Membrana resistente a los rayos UV, con una densidad de 900 Kg/m3, una resistencia a la tracción de 2,3 KN/m en dirección longitudinal y un índice de huecos del 90%. Fijada a la superficie del talud mediante piquetas y bulones

110,00 9,00 990,00

CAPITULO 4.- REFUERZOS


4.1. m² Saneo de zonas de refuerzo 20 25,00 500,00

4.2. m³

Gunita con armadura fribilar de

polipropileno (espesor 20 cm) y

texturizado

40 250,00 10.000,00

CAPITULO 5.- REVEGETACION


5.1. ml De Tierra Vegetal en el trasdós del muro

de gaviones 60 20,00 1.200,00

5.2. Ud. De instalación de planta trepadora 1c/1

m. 60 4,00 240,00

CAPITULO 6.- LIMPIEZA FINAL


6.1. P.A. Limpieza final de obra 1 750,00 750,00

CAPITULO 7.- SEGURIDAD Y SALUD


7.1. P.A. Seguridad y Salud 1 750,00 750,00



Página 4 de 4

CAPITULO 8.- GESTION DE RESIDUOS


8.1. P.A. Gestión de Residuos. 1 1.200,00 1.200,00

RESUMEN GENERAL

CAPITULO 1.- TRABAJOS PREVIOS 2.550,00

CAPITULO 2.- DESBROCE DEL TERRENO Y MOVIMIENTOS DE TIERRAS 6.450,00

CAPITULO 3.- ESTABILIZACION 51.669,00

CAPITULO 4.- REFUERZOS 10.500,00

CAPITULO 5.- REVEGETACION 1.440,00

CAPITULO 6.- LIMPIEZA FINAL 750,00

CAPITULO 7.- SEGURIDAD Y SALUD 750,00

CAPITULO 8.- GESTION DE RESIDUOS 1.000,00

PRESUPUESTO EJECUCION MATERIAL 75.109,00

Gastos Generales y Beneficio Industrial (19%) 14.270,71

PRESUPUESTO EJECUCION CONTRATA 89.379,71

IVA 21% 18.769,74

PRESUPUESTO BASE LICITACION 108.149,45

Asciende el presente Presupuesto Base de Licitación del Proyecto de: “ESTUDIO VALORADO DE LOS

TRABAJOS A REALIZAR CON VISTAS A LA ESTABILIZACIÓN DEL ACANTILADO SITUADO SOBRE EL

PARQUE ARETZA EN EL Bº DE EL PUERTO, EN EL T.M. DE ZIERBENA” a la expresada cantidad de

CIENTO OCHO MIL CIENTO CUARENTA Y NUEVE euros con CUARENTA Y CINCO céntimos

(108.149,45 €).



Geólogo

Colegiado nº 1.625

ESTUDIO VALORADO DE LOS TRABAJOS A … · talud y en su borde. 2.- OBJETO, DELIMITACION Y ALCANCE...

Documents

Transcript of ESTUDIO VALORADO DE LOS TRABAJOS A … · talud y en su borde. 2.- OBJETO, DELIMITACION Y ALCANCE...