1

EVALUACION MEDIANTE ANALISIS NO LINEAL DEL EDIFICIO SANTA RITA

YOPAL - CASANARE

PROYECTO DE GRADO POSGRADO

ADRIANA LUCIA DIAZ 201410459

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA

PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL

BOGOTÁ D.C. 2019

2

TABLA DE CONTENIDO

1 RESUMEN ................................................................................................................................................... 5

2 ABSTRACT ................................................................................................................................................. 5

3 INTRODUCCIÓN ....................................................................................................................................... 5

4 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO Y CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA

ESTRUCTURAL .................................................................................................................................................. 5

5 CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES DE ESTRUCTURA ....................................................... 6

6 NORMATIVA .............................................................................................................................................. 6

7 CARGAS GRAVITACIONALES ............................................................................................................... 6

7.1 CARGAS MUERTAS ....................................................................................................................................... 6 7.2 CARGAS VIVAS ............................................................................................................................................. 6

8 CARGAS HORIZONTALES ...................................................................................................................... 6

8.1 FUERZA DE VIENTO - MÉTODO ANALÍTICO .................................................................................................... 6 8.2 FUERZAS SÍSMICAS - ESPECTRO DE DISEÑO ................................................................................................... 8 8.3 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................................................................................ 8

9 MODELO 3D ............................................................................................................................................... 9

10 ANÁLISIS ELÁSTICO................................................................................................................................ 9

10.1 MODOS DE VIBRACIÓN .................................................................................................................................. 9 10.2 ANÁLISIS DE IRREGULARIDADES ................................................................................................................. 10 10.3 ANÁLISIS DE DERIVAS ................................................................................................................................. 10 10.4 DISEÑO DE ELEMENTOS PRINCIPALES DE ESTRUCTURA ............................................................................... 11

11 ANÁLISIS ESTÁTICO NO LINEAL ....................................................................................................... 22

11.1 NO LINEALIDAD DE LOS MATERIALES ......................................................................................................... 22 11.2 ANÁLISIS CON SECCIONES AGRIETADAS ..................................................................................................... 23 11.3 NO LINEALIDAD GEOMÉTRICA..................................................................................................................... 29 11.4 FLEXIBILIDAD DE LA CIMENTACIÓN ............................................................................................................ 30 11.5 ANÁLISIS PUSHOVER ................................................................................................................................... 32 11.6 DESPLAZAMIENTO OBJETIVO ...................................................................................................................... 35 11.7 IDENTIFICACIÓN DE LÍMITES DE COMPORTAMIENTO ................................................................................... 36 11.8 VERIFICACIÓN DE ANÁLISIS ELÁSTICO NO LINEAL ...................................................................................... 37

12 REVISIÓN DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ................................................................................ 39

12.1 VIGAS ......................................................................................................................................................... 39 12.2 COLUMNAS ................................................................................................................................................. 40 12.3 MUROS ....................................................................................................................................................... 41 12.4 CIMENTACIÓN ............................................................................................................................................. 42

13 CANTIDADES DE OBRA Y PRESUPUESTO ......................................................................................... 42

14 CONCLUSIONES ...................................................................................................................................... 44

15 BIBLIOGRAFÍA........................................................................................................................................ 44

3

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 1. Carga muerta ................................................................................................................................... 6

Tabla 2. Carga viva ....................................................................................................................................... 6

Tabla 3. Carga de viento normal a L ............................................................................................................. 7

Tabla 4. Carga de viento normal a B ............................................................................................................ 7

Tabla 5. Fuerza horizontal equivalente ......................................................................................................... 8

Tabla 6. Modos de vibración ........................................................................................................................ 9

Tabla 7. Porcentaje de participación ........................................................................................................... 10

Tabla 8. Verificación de irregularidad torsional y torsional extrema ......................................................... 10

Tabla 9. Derivas máximas por piso ............................................................................................................. 10

Tabla 10. Refuerzos a flexión viga ............................................................................................................. 12

Tabla 11. Refuerzos a cortante viga ............................................................................................................ 13

Tabla 12. Refuerzo a flexión de la viga ..................................................................................................... 14

Tabla 13. Refuerzos a cortante viga ............................................................................................................ 14

Tabla 14. Valores de rigidez efectiva ASCE41-17 ..................................................................................... 23

Tabla 15. Factores de reducción en columnas ............................................................................................ 24

Tabla 16. Modos de vibración secciones agrietadas ................................................................................... 24

Tabla 17. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (i)

.................................................................................................................................................................... 25

Tabla 18. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (j)

.................................................................................................................................................................... 25

Tabla 19. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal columnas .......... 27

Tabla 20. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal muros ............... 29

Tabla 21 . Parametros para construccion de curvas p-y .............................................................................. 30

Tabla 22. Desplazamiento objetivo en sentido X ....................................................................................... 35

Tabla 23. Desplazamiento objetivo en sentido Y ....................................................................................... 35

Tabla 24. Cálculo de strength y max ...................................................................................................... 38

Tabla 25. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido X ................................................. 38

Tabla 26. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido Y ................................................. 39

Tabla 27 Refuerzo requerido en muros piso 1 y 2 ...................................................................................... 41

Tabla 28 Cantidades de obra de cimentación .............................................................................................. 43

Tabla 29 Cantidades de obra de estructura ................................................................................................ 43

Tabla 30 Presupuesto del proyecto SANTA RITA ........................................................................................ 43

ÍNDICE DE FIGURAS

Figura 1. Espectro elástico de diseño ............................................................................................................ 8

Figura 2. Vista 3D modelación ..................................................................................................................... 9

Figura 3. Vista en planta modelación ............................................................................................................ 9

Figura 4. Modo 1........................................................................................................................................... 9

Figura 5. Modo 2........................................................................................................................................... 9

Figura 6. Modo 3........................................................................................................................................... 9

4

Figura 7. Diagrama de momentos en la viga .............................................................................................. 12

Figura 8 Diagrama de cortantes en la viga .................................................................................................. 13

Figura 9 Diagrama de momentos en la viga ............................................................................................... 14

Figura 10 Diagrama de Cortantes en la viga ............................................................................................... 14

Figura 11 Diagramas de interacción columna sentido corto y largo ........................................................... 16

Figura 12.Curva esfuerzo deformación acero de refuerzo .......................................................................... 22

Figura 13. Curva esfuerzo deformación concreto no confinado ................................................................. 23

Figura 14. Curva esfuerzo deformación concreto confinado ...................................................................... 23

Figura 15. Modo 1 secc. Agrietadas ........................................................................................................... 24

Figura 16. Modo 2 secc. Agrietadas ........................................................................................................... 24

Figura 17. Modo 3 secc. Agrietadas ........................................................................................................... 24

Figura 18. Curva momento rotación viga 1 (i) método manual y Etabs ..................................................... 26

Figura 19. Curva momento rotación viga 1 (j) método manual y Etabs ..................................................... 27

Figura 20. Curva momento rotación Col 1 método manual y Etabs ........................................................... 28

Figura 21. Modelo de fibras en muros ........................................................................................................ 28

Figura 22. Diagrama Momento rotación muros D-C y E-F ........................................................................ 29

Figura 23. Diagrama Momento rotación muros 3-4 y 4-5 .......................................................................... 29

Figura 24. Asignación de no linealidad geométrica .................................................................................... 30

Figura 25. Cálculo de rigidez vertical pilotes ............................................................................................. 30

Figura 26. Curvas p-y según la profundidad ............................................................................................... 31

Figura 27. Curvas de capacidad pilote ........................................................................................................ 32

Figura 28. Caso de carga gravitacional ....................................................................................................... 32

Figura 29. Secuencia de formación de rotulas - Sentido X ......................................................................... 33

Figura 30. Secuencia de formación de rotulas - Sentido Y ......................................................................... 33

Figura 31. Curvas de capacidad X .............................................................................................................. 34

Figura 32. Curvas de capacidad Y .............................................................................................................. 34

Figura 33. Curvas idealizadas en X y Y ...................................................................................................... 35

Figura 34. Límites de comportamiento en sentido X .................................................................................. 36

Figura 35. Límites de comportamiento en sentido Y .................................................................................. 37

Figura 36. Revisión de cortante en vigas sentido X .................................................................................... 39

Figura 37. Revisión de cortante en vigas sentido Y .................................................................................... 40

Figura 38. Revisión de cortante en columnas sentido X ............................................................................. 40

Figura 39. Revisión de cortante en columnas sentido Y ............................................................................. 41

Figura 40. Revisión de cortante en muros sentido X .................................................................................. 41

Figura 41. Revisión de cortante en muros sentido Y .................................................................................. 41

Figura 42 Capacidad de cimentación Sentido X ........................................................................... 42

Figura 43 Capacidad de cimentación Sentido Y ........................................................................... 42

5

1 Resumen

El presente documento corresponde al análisis estático no-lineal de la edificación estructural del

Proyecto Santa Rita, ubicado en la ciudad de Yopal, en el departamento del Casanare, a partir de

los lineamientos establecidos en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente

NSR-10 y el estándar americano ASCE/SEI 41-17 “Seismic Evaluation and Retrofit of Existing

Buildings”.

El edificio ubicado en zona de amenaza sísmica alta; presenta un sistema estructural de resistencia

sísmica combinado, el cual comprende pórticos de concreto resistente a momentos y muros

estructurales. La finalidad del estudio es analizar el comportamiento de la estructura en el rango

no-lineal, partiendo del análisis elástico previamente realizado, por medio de un modelo

tridimensional que permita captar la secuencia de deformaciones en los elementos al aplicarle una

carga lateral incrementada hasta llegar al estado limite o de colapso de la estructura.

2 Abstract

This document corresponds to the non-linear static analysis of the structural of the Santa Rita's

project, located in the city of Yopal, in the department of Casanare, based on the guidelines

established in the Colombian Seismic Construction norm NSR-10 and the American standard

ASCE / SEI 41-17 "Seismic evaluation and modernization of existing buildings".

The building located in a high seismic hazard zone; presents a structural system of combined

seismic resistance. The purpose of the study is to analyze the behavior of the structure in the non-

linear range,from the previously performed elastic analysis, throught of a three-dimensional model

that allows capturing the sequence of deformations in the elements by applying an increased lateral

load until reaching the state limit or collapse of the structure.

3 Introducción

El informe presentado a continuación corresponde a las memorias del análisis estático no-lineal

para el Proyecto Santa Rita, el cual incluye la verificación del comportamiento de la estructura al

tener en cuenta parámetros de No linealidad del material, no linealidad geometría y la flexibilidad

de la cimentación.

El edificio está ubicado en la ciudad de Yopal, con un sistema de resistencia vertical y horizontal

por medio de pórticos de concreto reforzado y muros estructurales, el cual está diseñado para uso

comercial y residencial.

4 Descripción general del proyecto y características del sistema estructural

El proyecto consiste en una edificación de 12 pisos sobre nivel de terreno y dos (2) sótanos,

contemplando zona de parqueaderos, locales comerciales y habitaciones hoteleras. El proyecto

está ubicado en la ciudad de Yopal, departamento de Casanare; que corresponde a una zona de

amenaza sísmica ALTA.

Los niveles comerciales tienen una altura de 4.50m, el resto de niveles tienen una altura de 3.10

m, para obtener una altura total en cubierta de 41m sobre nivel N+0.00. La estructura de concreto

reforzado será conformada por un sistema combinado de pórticos resistentes a momentos y muros

estructurales (A.3.2.1.3); el cual responderá por las cargas gravitacionales y sísmicas. La

6

edificación tiene un área en planta de 1200 m2 aproximadamente. Para el sistema de entrepiso se

propone placas aligeradas, de manera que se conforma un sistema de nervaduras en dos direcciones

que se apoya directamente sobre las vigas cargueras. Para la cimentación se posee la

recomendación por parte del estudio de suelo de grupo de pilotes. Se modeló tridimensionalmente

el edificio utilizando como apoyo el programa de análisis y diseño de edificios ETABS 2016.

5 Características de los materiales de estructura

• Concreto de columnas, vigas y losa: f´c = 24.5 MPa. (3500 psi).

• Concreto de Muros y pilotes: f´c = 28.0 MPa. (4000 psi).

• Acero de Refuerzo Fy = 420 MPa (60000 psi).

6 Normativa

Este documento aplica los parámetros, criterios y especificaciones para el análisis y diseño de

estructuras establecidos en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-

10, así como los lineamientos establecidos para el análisis no lineal del estándar americano

ASCE/SEI 41-17 “Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings”.

7 Cargas gravitacionales

Se realizó el Avaluó de cargas según Titulo B – NSR 10, capítulos B.3 para carga muerta y B.4

para cargas Vivas. La Tabla 1. Muestra el resumen correspondiente a carga muerta, y la Tabla 2.

El resumen correspondiente a cargas vivas utilizadas en los diseños.

7.1 Cargas Muertas

Tabla 1. Carga muerta

Muros divisorios 3.00 kN/m2

Acabados 1.60 kN/m2

Peso propio 2.40 kN/m2

Carga muerta sobreimpuesta: 7.00 kN/m2

Carga muerta sobreimpuesta cubierta: 3.00 kN /m2

7.2 Cargas Vivas

Tabla 2. Carga viva

Comercio minorista: 5.00 kN/m2

Habitacional: 2.00 kN/m2

Escaleras: 5.00 kN/m2

8 Cargas horizontales

8.1 Fuerza de viento - Método analítico

Para el cálculo de las fuerzas de viento se utilizó el método analítico propuesto en el Reglamento

Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10, sección B.6.5.3.

Región 4 Figura B.6.4.-1

Velocidad 150 km/h Figura B.6.4.-1

7

Tipo de estructura Ed. SPRFV

Factor de dirección del viento kd 0.85 Tabla B.6.5-4

Tipo de Uso Edificio

Categoría I Grupo de uso (A.2.5)

Factor de importancia I 0.77 Facto de Importancia Tabla B.6.5-1

Rugosidad B (B.6.5.6.2)

Exposición B (B.6.5.6.3)

Zmin 9 Tabla B.6.5-2

H 41 m

Kh 1.0775

Factor topográfico kzt 1.00 Para topografía plana (B.6.5.7.2)

Tipo edificio Ed. Flexible N1 = 0.440Hz

Tipo de estructura Concreto Factor de ráfaga Gt = 0.95

a. En la tabla 3 se observa las presiones externas en fachadas con Viento normal a la

fachada de longitud LTabla 3. Carga de viento normal a L

Zona H (m) Qz o qh G Cp P Gcpi (+)

Barlovento

4.5 0.48 0.95 0.8 0.37

9 0.59 0.95 0.8 0.45

16.2 0.70 0.95 0.8 0.53

22.4 0.77 0.95 0.8 0.59

31.7 0.84 0.95 0.8 0.64

41 0.91 0.95 0.8 0.69

Sotavento - 0.84 0.95 -0.5 -0.40

Lateral - 0.84 0.95 -0.7 -0.56

Cubierta 0-h/2 48 0.84 0.95 -1.04 -0.83

Cubierta >h/2 46 0.84 0.95 -0.7 -0.56

b. En la tabla 4 se observa las presiones externas en fachadas con Viento normal a la

fachada de longitud BTabla 4. Carga de viento normal a B

Zona H (m) Qz o qh G Cp P Gcpi (+)

Barlovento

Barlovento

4.5 0.48 0.95 0.8 0.37

9 0.59 0.95 0.8 0.45

16.2 0.70 0.95 0.8 0.53

22.4 0.77 0.95 0.8 0.59

31.7 0.84 0.95 0.8 0.64

Sotavento - 0.84 0.95 -0.245 -0.20

Lateral - 0.84 0.95 -0.7 -0.56

Cub. 0 a h/2 48 0.84 0.95 -0.9 -0.72

Cub. H/2 a h 48 0.84 0.95 -0.9 -0.72

Cub. H a 2H 48.0 0.84 0.95 -0.5 -0.40

En B.6.1.3.1 de la NSR-10 especifica que la presión de diseño no deberá ser menor a 0.40 kN/

m2 por el área de la edificación.

8

8.2 Fuerzas sísmicas - Espectro de diseño

A partir de los parámetros del sistema estructural, tipo de suelo y grupo de uso se calcula el

espectro de diseño para el proyecto en particular, como se observa en la figura 1.

Departamento: Casanare Municipio: Yopal Zona de amenaza sísmica: Alta

Sistema Estructural de Resistencia Sísmica Combinado

Ct = 0.047

= 0,9

Ht 41

Tipo de perfil del suelo: D Grupo de Uso: I

Av = 0.20 Coeficiente de Importancia: 1

Fv = 2.00 Ta = 1.33 seg.

Aa = 0.30

Fa = 1.20 Sa = 0.36 g

Figura 1. Espectro elástico de diseño

8.3 Fuerza horizontal equivalente

A partir del peso de la estructura, así como de su configuración estructural se calcula de la fuerza

horizontal equivalente, como se aprecia en la tabla 5.

Tabla 5. Fuerza horizontal equivalente

NIVEL Peso Total hpiso (m) hx (m) hxk

mX · hxk CVX Fx (kN) Vx (kN)

N+41.00 2216,3 3,10 41,00 191,2 423750 0,07 1735 1735

N+37.9 5858,7 3,10 37,90 171,1 1002254 0,17 4104 5840

N+34.80 5858,7 3,10 34,80 151,6 888285 0,15 3638 9477

N+31.70 5858,7 3,10 31,70 132,9 778452 0,13 3188 12665

N+28.60 5858,7 3,10 28,60 114,9 672989 0,11 2756 15421

N+25.50 5858,7 3,10 25,50 97,7 572167 0,10 2343 17764

N+22.40 5858,7 3,10 22,40 81,3 476312 0,08 1951 19715

N+19.30 5858,7 3,10 19,30 65,9 385814 0,07 1580 21295

N+16.20 5858,7 3,10 16,20 51,4 301167 0,05 1233 22528

N+13.10 5858,7 4,10 13,10 38,1 223007 0,04 913 23441

N+9.00 5858,7 4,50 9,00 22,4 131128 0,02 537 23978

N+4.50 5858,7 4,50 4,50 8,4 49187 0,01 201 24180

9

9 Modelo 3D

El modelo tridimensional se realizó en el software Etabs 2016, donde se modelaron las vigas y

columnas con elementos tipo frame, y elementos tipo Shell para las losas y muros. En la figura 2

se observa la vista en 3D correspondiente a la modelación de toda la estructura y en la figura 3 se

observa la vista en planta de uno de sus entrepisos.

Figura 2. Vista 3D modelación

Figura 3. Vista en planta modelación

10 Análisis elástico

10.1 Modos de vibración

Se evalúan los modos de vibración a partir del análisis modal, como se observa en la tabla 6. A su

vez las figuras 4, 5 y 6 muestran la vista 3D de cada uno de los primeros 3 modos de vibración.

Tabla 6. Modos de vibración

Modo de vibración Descripción de movimiento Periodo

Modo 1 Movimiento Lateral paralelo eje X T1 = 1.63 Seg.

Modo 2 Movimiento Lateral paralelo eje Y T2 = 1.61 Seg.

Modo 3 Modo es torsional T3 = 1.13 Seg

Figura 4. Modo 1

Figura 5. Modo 2

Figura 6. Modo 3

• Porcentaje de participación

Para llevar a cabo un modelo representativo de la estructura se debe garantizar que el porcentaje

de participación modal sea de al menos el 90%, como se observa en la tabla 7.

10

Tabla 7. Porcentaje de participación

Case Item Type Item Static % Dynamic %

Modal Acceleration UX 100 98.42

Modal Acceleration UY 100 95.27

10.2 Análisis de irregularidades

El avaluó de irregularidades se realiza a partir de los desplazamientos máximos en cubiertas en las

columnas externas del edificio para establecer si existe o no irregularidad torsional y torsional

extrema, este chequeo se evidencia en la tabla 8.

Tabla 8. Verificación de irregularidad torsional y torsional extrema

Irregularidad en Altura Tipo: Ninguna ϕa = 1,0

Irregularidad en Planta Tipo: 1ap ϕp = 1,0

Ausencia de Redundancia ϕr = 1,0

Coeficiente de capacidad de disipación de energía

R = ϕP × ϕa × ϕr × R0 = 7,0

10.3 Análisis de derivas

En la tabla 9 se observan la verificación de derivas por piso.

Tabla 9. Derivas máximas por piso

Piso Der x Der Y Verif. En X Verif. En Y

12 0,71% 0,55% SI cumple SI cumple

11 0,76% 0, 55% SI cumple SI cumple

10 0,84% 0,62% SI cumple SI cumple

9 0,89% 0,63% SI cumple SI cumple

8 0,91% 0,67% SI cumple SI cumple

7 0,90% 0,68% SI cumple SI cumple

6 0,88% 0,67% SI cumple SI cumple

5 0,75% 0,62% SI cumple SI cumple

4 0,68% 0,59% SI cumple SI cumple

3 0,60% 0,52% SI cumple SI cumple

2 0,47% 0,45% SI cumple SI cumple

1 0,27% 0,36% SI cumple SI cumple

D1 D2 1.2*(D1+ D2) 1.4*(D1+ D2) Irregularidad Torsional

2 2 Torsional Extrema

SENTIDO X 296,2 281,2 346,44 404,18 NO NO

SENTIDO Y 282,0 222,2 302,52 352,94 NO NO

SENTIDO X 296,2 296,2 355,44 414,68 NO NO

SENTIDO Y 282,0 338,3 372,18 434,21 NO NO

SENTIDO X 296,2 281,2 346,44 404,18 NO NO

SENTIDO Y 338,3 338,3 405,96 473,62 NO NO

11

10.4 Diseño de elementos principales de estructura

10.4.1 Diseño de losa de entrepiso

a. Requisitos de altura mínima de losa por deflexiones tmin = 0.09m. Según el numeral

C.9.5.3.2 de la NSR-10; las losas sin ábacos deben tener un espesor mínimo no menor a

125 mm.

b. Requisitos contra incendios. Según la clasificación de edificaciones dadas en el numeral

J.1.1.2, el proyecto corresponde a al grupo de ocupación R (Residencial), Sub-grupo R-3.

Se verifica si el espesor asumido cumple con los requisitos mínimos según la categoría de

riesgo para resistencia al fuego de 2 horas.

hmin ≥ 0.125 m OK

c. Diseño a flexión - Sección C.13.9 NSR-10

Momento Negativo

Mas=Ca*qj*Lna^2 4,63 kN m

Mbs=Cb*qj*Lnb^2 4,14 kN m

K=M/(h*d^2) 512,736 kN /m² → ρ = 0,00138 < ρ min

ρ = 0,002 As=ρbd = 190 mm²

Malla 15X15X6.5 (M-221) OK

Momento Positivo

Carga muerta

Mas=Ca*qj*Lna^2 1,34 kN m

Mbs=Cb*qj*Lnb^2 1,16 kN m

Carga viva

Mas=Ca*qj*Lna^2 0,77 kN m

Mbs=Cb*qj*Lnb^2 0,69 kN m

K=M/(h*d^2) 233,874 kN /m² → ρ = 0,00062 < ρ min

ρ = 0,002 As=ρbd = 190 mm²

Malla 15X15X6.5 (M-221) OK

d. Diseño a cortante - Sección C.13.9 NSR-10

Va = 9,075 kN /m Vb =7,613 kN /m

Vu = 1.5Vmax = 13,61 kN

Vc = 59,95 kN Vu < Vc OK

10.4.2 Diseño de Vigas

Además de las combinaciones de carga para diseño, se debe verificar que el cortante no sea menor

que el producido por el doble de fuerza sísmica de diseño, para la cual se crearon cuatro

combinaciones adicionales que tienen en cuenta lo anterior de la siguiente manera:

VV1 1.2D + 2.0Ex + 0.6Ey + 1.0L

VV2 1.2D + 0.6Ex + 2.0Ey + 1.0L

VV3 0.9D + 2.0Ex + 0.6Ey

12

VV4 0.9D + 0.6Ex + 2.0Ey

VVIGAS 1.0VV1 + 1.0VV2 + 1.0VV3 + 1.0VV4

10.4.2.1 Diseño Viga principal de entrepiso

Materiales Geometría

f'c = 24,5 MPa b = 0,4 m

fy = 420 MPa h = 0,6 m

Ey = 200000 MPa Rec = 0,04 m

d = 0,56 m

a. Diseño a flexión

Figura 7. Diagrama de momentos en la viga

• Requisitos de refuerzo mínimo en elementos a flexión - C.10.5 NSR-10As_min = 542,12 mm² Sección C.10.5.1

1.4bw d/fy = 613,3 mm²

Asmin asumido 796 mm² OK

Tabla 10. Refuerzos a flexión viga

No. Viga Refuerzo inferior Refuerzo superior

1 Fila 2 Fila 1 Fila 2 Fila

B79

4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6

4 No 5 - 4 No 6 -

4 No 5 - 4 No 6 -

B80

4 No 5 - 4 No 6 -

4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -

4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6

B81

4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6

4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -

4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6

B82

4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6

4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -

4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6

B83

4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6

4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -

4 No 5 - 4 No 6 3 No. 7

13

b. Diseño a cortante

Resistencia proporcionada por el concreto

= 0,75 -

Vc = 116,12 kN

Figura 8 Diagrama de cortantes en la viga

Tabla 11. Refuerzos a cortante viga

No. Viga Flejes

No. Viga Flejes

Ubicación Separación Ubicación Separación

B79

Extremo No 3 @ 15

B82

Extremo No 3 @ 15

Centro No 3 @ 23 Centro No 3 @ 23

Extremo No 3 @ 15 Extremo No 3 @ 15

B80

Extremo No 3 @ 15

B83

Extremo No 3 @ 15

Centro No 3 @ 23 Centro No 3 @ 23

Extremo No 3 @ 15 Extremo No 3 @ 15

B81

Extremo No 3 @ 15

Centro No 3 @ 23

Extremo No 3 @ 15

c. Diseño a torsión

Vu = 192,3 kN

Tu = 39,7 kN m

Aoh = 0,1344 m ²

ph = 1,48 m

Verificación sección: OK

10.4.2.2 Diseño de viga secundaria entrepiso

Materiales Geometría

f'c = 24,5 MPa b = 0,2 m

fy = 420 MPa h = 0,6 m

Ey = 200000 MPa Rec = 0,04 m

d = 0,56 m

a. Diseño a flexión

14

Figura 9 Diagrama de momentos en la viga

• Requisitos de refuerzo mínimo en elementos a flexión - C.10.5 NSR-10

As_min = 271,06 mm² Sección C.10.5.1

1.4bw d/fy 306,7 mm²

Asmin asumido 398 mm² OK

Tabla 12. Refuerzo a flexión de la viga

No. Viga Refuerzo inferior Refuerzo superior

1 Fila 2 Fila 1 Fila 2 Fila

B123, B124, B125,

B126, B127, B128,

B129, B130, B98, B99

2 No 5 - 2 No 5 -

2 No 5 - 2 No 5 -

2 No 5 - 2 No 5 -

b. Diseño a cortante

Resistencia proporcionada por el concreto

= 0,75 -

Vc = 58,06 kN

Figura 10 Diagrama de Cortantes en la viga

Tabla 13. Refuerzos a cortante viga

No. Viga Flejes

Ubicación Separación

Extremo No 3 @ 18

Centro No 3 @ 18

15

B123, B124, B125, B126,

B127, B128, B129, B130,

B98, B99 Extremo No 3 @ 18

c. Diseño a cortante

Vu = 32,9 kN

Tu = 4,7 kN m

Aoh = 0,0504 m²

Ph = 1,08 m

10.4.3 Diseño de columnas

Para la verificación del cortante en las columnas se crearon cuatro combinaciones que tienen en

cuenta la fuerza sísmica de diseño de la siguiente manera:

VC1 1.2D + 3.0Ex + 0.9Ey + 1.0L

VC2 1.2D + 0.9Ex + 3.0Ey + 1.0L

VC3 0.9D + 3.0Ex + 0.9Ey

VC4 0.9D + 0.9Ex + 3.0Ey

VCOL 1.0VC1 + 1.0VC2 + 1.0VC3 + 1.0VC4

• Carga axial y Momento

Materiales: Geometría:

f’c = 24,5 MPa hx = 0,50 m

fy = 420 MPa hy = 0,80 m

Es = 200000 MPa Ag = 0,40 m²

εy = 0,00210

- d' = 0,05 m

εcu= 0,003 - dx = 0,45 m β1 =

0,85

Refuerzo longitudinal:

N_barras = 12 No. 8

As_barra = 510 mm²

As = 6120 mm²

min = 0,01

max = 0,04

g = 0,0153 OK

1. Máxima Carga axial en compresión

Pmax = 10772,951 kN

2. Punto balanceado:

C = 0,2647 m

ε's = 0,002433 fs= 420 MPa (Tensión)

16

Tensión en el acero

As_barra = 510 mm²

Ast = 2550 mm²

Ts = 1071 kN

Compresión en el Acero

As_barra = 510 mm²

Ast = 3570 mm²

Cs = 1499,4 kN

Compresión en el concreto

Cc = 3748,50 kN

Carga axial total

Pb = 4176,90 kN

Momento respecto al centroide

Mb = 1029,5 kN m

3. Punto de máxima tensión:

Pot = -2570,4 kN

Figura 11 Diagramas de interacción columna sentido corto y largo

• Diseño a cortante

Vu = 660.6 kN

C.11.4

Vc = 519.36 kN

Vs = 141.24 kN

S = 213.8 mm

Sep. Max = 150 Mm C.21.6.4.3

Long. De confinamiento L = 700 mm C.21.6.4.1

10.4.4 Diseño de muros de carga

Capacidad de disipación de energía DES

𝑉𝑐 = 0.17 (1 +𝑃𝑢

14𝐴𝑔)√𝑓′𝑐 ∗ 𝜆 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑

17

fy = 420 MPa

f'c = 28 MPa

Geometría de muro Solicitación de muro en la base

lw = 5,7 m Mu = 2316,5 kN m

t = 0,3 m Vu = 698,8 kN

hw = 49,2 m Pu = 9622,6 kN

a. Necesidad de elementos de Borde

Área de muro = 1,71 m²

Inercia de muro = 4,63 m⁴

fc = 7,05 MPa Incluir elementos de borde

b. Evaluación de condiciones de Falla

εy = 0,0021

εc = 0,003

Cb = 3,35 m

Lw-Cb / Cb = 0,70

Β1 = 0,85

Pb = 14243,5 kN

c. Diseño a cortante

C.1. Refuerzo horizontal

D = 0.8*lw = 4,56 M Sección C.11.9.4

Vu max = 5106,96 kN

Vu = 698,8008 kN

Vu < Vu max

Sección E. Borde 0.3x1.0 = 0,3 m²

Ag = 1,71 m²

Clasificación Muro H/Lw = 8,63 Muro Alto

Con P negativa

Vc = -505,45 kN

Vc = 19,47 kN

Vc* = -6264,7 kN

ρh calculado = 0,00247 < ρhmin

Ρh = 0,0025

2 No 4 Avh = 2,58 cm2 258

Sh =Avh/ρt 34,40 cm ≈ 35 cm

Sh < Lw/5 114 cm

Sh<3*t 90 cm

Sh < 50 cm 50 cm

Colocar 2 No 4 @ 35 cm

ρv = 0,0025

Colocar 2 No 4 @ 35 Cm

𝑃𝑏 = 𝜙0.85𝑓′𝑐𝛽1𝐶𝑏 𝑡 + 𝐴′𝑠𝐹𝑦 − 𝐴𝑠𝐹𝑦

18

10.4.5 Losa de Cimentación

El diseño estructural de la placa estará gobernado por la mayor carga que corresponde a la

supresión

W Dis = 90.00 kN/m2 Momento Negativo

Mas=Ca*qj*Lna^2 34.86 kN m

Mbs=Cb*qj*Lnb^2 29.58 kN m

K=M/(h*d^2) 1206.12 kN/m2

Ρ = 0.00395 As=ρbd = 671.647 mm2

Malla 15X15X8.5 (M-378)

Momento Positivo

Carga muerta

Mas=Ca*qj*Lna^2 13.39

Mbs=Cb*qj*Lnb^2 11.11

K=M/(h*d^2) 639.941 kN/m2

Ρ = 0.002 As=ρbd = 340 mm2

Malla 15X15X8.5 (M-378)

10.4.6 Vigas de amarre

a. Pre dimensionamiento

L= 6.6 m Capacidad de disipación de energía: DES

Limite = L/20 = 0.33 m Mayor dimensión ≥Limite

b = 0.5 m

h = 0.6 m OK

d' = 0.07 m

d = 0.53 m

d/2 = 0.265 m

ρ = 0.0033 (mínimo)

B. La viga debe ser capaz de transmitir de columna a columna un porcentaje de la carga que baja

por la columna, dicho porcentaje está dado por 0.25Aa (NSR-10 A.3.6.4.2) donde Aa=0.3

0.25Aa = 7.5% Máxima carga real que baja por la columna = 7708.9 kN

Carga última = 10792.5 kN

La fuerza axial que debe ser capaz de transmitir la viga de amarre a la columna adyacente

(Pu) es: Pu = 809.4 kN

El refuerzo que necesita la viga para resistir la fuerza axial en tensión es:

fy = 420 MPa

As = 2753.18 mm² (Refuerzo para toda la sección)

C. El momento y el cortante que se generan cuando un elemento de cimentación sufre un

asentamiento son

M= 6EID V= 12EID

L2 L3

f´c = 24.5 MPa

Ec = 23264 MPa

19

I = inercia de la sección (la mitad para tener en cuenta la fisuración) : I = bh3/24

I = 0.00450 m4

d = máximo asentamiento diferencial será

d = 0.02 m

L = Luz entre columnas L = 6.60 m

M = 346.1 kN m V = 104.9 kN

Mu = 484.5 kN m Vu = 146.8 kN

Ref. Negativo y positivo - Colocar 5 # 8 arriba y abajo, colocar flejes # 3 cada 15 cm

10.4.7 Diseño de Pilotes y dados

dp = 0,6 M Diámetro de pilote

lp = 45 M

Peso específico del suelo = 9,8 kN/m ²

Angulo de rozamiento = 28 Grados

Kf = 1

F = 0,9

Resistencia por Fuste

T1 = 4,7 kN /m ² Resistencia por Fuste en cabezal

T2 = 215,7 kN /m ² Resistencia por Fuste en pilote

L2 = 24,6 m Long corregida

T2 = 120,0 kN /m ² Rf = 5288,3 kN Resistencia por Fuste

Resistencia por Punta

Nq = 14,7

Fp = 3,0

Rp = 4894,6 kN /m ² Ok

La = 12,0

Resistencia total

R = 10182,9 kN /m ²

Fs = 2,5

R final = 4073,2 kN /m ²

R grupo de pilotes 8146,3

Refuerzo del pilote

As = 14,14 cm ²

Colocar 6 No 6 As = 17,04 cm²

Estribos en espiral de 3/8

B. Dado

Ancho = 1,2 m

Largo = 2,7 m

H = 1,5 m

20

D = 1,35 m

Long. Puntales = 1,62 m

Fuerza de tracción en los tensores

T1 = 678,86 kN

Fuerza en el puntal

C = 1223,8 kN

Angulo entre puntal y el tensor

Tan α = 1,500

Α = 48.2 ° > 25° Ok

Resistencia efectiva del concreto para el Puntal fce_1

βs = 1

fce _1= 20825 kN /m ² Resistencia efectiva del concreto en la zona de columna fce_2

βn = 1

fce _2= 20825 kN /m ²

Resistencia efectiva del concreto en la zona de pilotes fce_3

βn = 0,8

fce _3= 16660 kN /m ² Resistencia de los puntales

fns = 2249,1 kN

Fu = 1835,7 kN Ok

As1 = 57,38 cm²

Asmin = 48 cm²

Colocar # 7 cada 15 cm en ambas direcciones

10.4.8 Diseño de muro de contención – Tipo Pantalla

f’c = 28 MPa

b = 0.5 m Fs = 1.5

ht = 8.2 m ϒ = 16 kN/m3

Hsótanos = 4.1 m Ka = 0.79

= 103.648 kN/m ²

E = 106.2 kN E' = 32.39 kN

a. Cortante

Vt = 138.6 kN

Vu = 207.9 kN

Vc = 271.4 kN

Vu < Vc Ok

b. Flexión

M = 211.59 kN m

Mn = 317.39 kN m

ρ = 0.0047734

As = 0.0020526 m ²

21

R. Longitudinal No 5 @ 15 cm

R. Transversal No 3 @ 20 cm

10.4.9 Chequeo de requisitos

A) Requisitos Vigas DES según C.21.5: -bw_mín = 0,25 M OK

-ρmín = 0,0033 - OK

-ρmáx = 0,025 - OK

-Mn+ cara nudo >= 0.5Mn- OK

-Empalmes por traslapo en nudos NO

-Empalmes por traslapo en 2H NO

-Estribos de confinamiento No.3 en 1m, primer estribo a 5cm, OK

Espaciamiento

= 0,10 M OK

-Estribos cerrados con ganchos a no más de d/2 OK

B) Requisitos Columnas DES según C.21.6: -Dimensión mínima no menor a 300mm OK

-Relación de diámetros >= 0.4 OK

-ρmín = 0,01 OK

-ρmáx = 0,04 OK

-Empalmes por traslapo en la mitad central del elemento OK

-Estribos cerrados de confinamiento -Estribos de confinamiento No.3 con requisitos de ganchos suplementarios OK

-Primer estribo cerrado a so/2 OK

-Cap. Flexión de columna > capacidad a flexión de la viga OK

C) Requisitos Nodos DES según C.21.7:

- Dimensión de la columna paralela al ref. De la viga que atraviesa > 20 diámetro

de barra

OK

-Donde termine la viga en una columna el refuerzo longitudinal de la viga debe

prolongarse al extremo las alejado del núcleo confinado

OK

-Longitud de desarrollo para ganado de 90° mayor a 150 mm OK

Nodo Viga – columna considerado rígido si esta soportado lateralmente en sus 4

lados por vigas de aproximadamente la misma altura OK

-Efectos producido por la resistencia del concreto de piso sobre la resistencia a

carga axial de la columna si f’c_col=1.4f’c_Sistema de piso. N/A

-Área de refuerzo transversal en cada dirección principal del nodo mayor que

0.062√f′cbs

fyt Y 0.35

bs

fyt OK

22

11 Análisis estático no lineal

La evaluación del comportamiento de la estructura en el rango No-lineal se da a partir del diseño

elástico, realizado previamente en la fase de propuesta de proyecto de grado y aplicando los

lineamientos establecidos en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-

10.

En este diseño de obtuvieron como resultados las secciones y refuerzos requeridos por la estructura

para cada una de las solicitaciones. Para la ejecución del análisis no lineal se tiene en cuenta el

efecto de la losa sobre las secciones de la viga y su aporte de acero adicional (Vigas T).

En el procedimiento no lineal estático se analiza la estructura aplicando el procedimiento

establecido en el manual ASCE 41-17. Dicho análisis incluye los efectos de la no linealidad de los

materiales, no linealidad geométrica y la estabilidad de la cimentación. Se evalúa la secuencia de

la formación de rotulas plásticas en los elementos estructurales y la respuesta de la edificación a

cargas laterales grandes mediante de la curva de capacidad en cada una de las direcciones de

estudio. El análisis no lineal se realizó por medio del programa de elementos finitos ETABS 2016.

11.1 No linealidad de los materiales

La no linealidad de los materiales está compuesta por dos secciones. En primer lugar, se debe

definir en el modelo las curvas de esfuerzo-deformación de cada uno de los materiales utilizados

en las secciones concreto reforzado es decir curvas para el concreto y el acero de refuerzo.

Posterior a esto se define la no linealidad de los elementos al realizar la asignación de rotulas

plásticas en cada uno de ellos estableciendo así el lugar donde se van a generar la disipación de

energía.

11.1.1 Curvas de esfuerzo deformación de los materiales

Las curvas de esfuerzo deformación se definen según los establecido en la tabla 10-1, del manual

ASCE 41-17, para cada uno de los materiales utilizados como se observa en las figuras 12, 13 y

14.

11.1.1.1 . Acero de refuerzo

Figura 12.Curva esfuerzo deformación acero de refuerzo

23

11.1.1.2 Concreto no confinado

Figura 13. Curva esfuerzo deformación concreto no confinado

11.1.1.3 Concreto confinado

Figura 14. Curva esfuerzo deformación concreto confinado

11.2 Análisis con secciones Agrietadas

Teniendo en cuenta que el concreto se fisura bajo esfuerzos relativamente bajos de flexión, se debe

incluir los efectos de las secciones agrietadas o inercias efectivas para que el modelo tridimensional

se aproxime mejor a la respuesta real de la estructura bajo cargas sísmicas. Para lograr este

comportamiento se modifica la rigidez a flexión de los elementos viga, columna y muro según los

establecido en el capítulo 10 del manual ASCE 41-17, a partir de los factores que se muestra en la

tabla 14.

Tabla 14. Valores de rigidez efectiva ASCE41-17

24

Para las secciones de vigas el valor de rigidez efectiva aplicado en el modelo corresponde a 0.3,

para el caso de los muros se utilizó un factor de 0.35 y para el caso de las columnas se utiliza un

valor entre 0.3 y 0.7 en relación a la carga axial que soportan en cada uno de los pisos, como se

muestra en la tabla 15.

Tabla 15. Factores de reducción en columnas

NIVEL COL. T1 COL. T2 COL T3.

N+41.00 0,30 0,30 0,30

N+37.9 0,30 0,30 0,30

N+34.80 0,30 0,30 0,30

N+31.70 0,30 0,30 0,30

N+28.60 0,30 0,30 0,32

N+25.50 0,30 0,30 0,35

N+22.40 0,30 0,32 0,38

N+19.30 0,30 0,34 0,40

N+16.20 0,31 0,36 0,43

N+13.10 0,32 0,38 0,46

N+9.00 0,34 0,39 0,49

N+4.50 0,35 0,41 0,52

N+0.00 0,38 0,44 0,55

N-4.10 0,41 0,46 0,58

Una vez se agrietan las secciones se evalúan los modos de vibración como se muestra en la tabla

16, verificando el comportamiento de la estructura. A su vez se muestran las vistas 3D del cada

modo en las figuras 15, 16 y 17.

Tabla 16. Modos de vibración secciones agrietadas

Modo de vibración Descripción de movimiento Periodo

Modo 1 Movimiento Lateral paralelo eje X T1 = 1.98 Seg. 21.5%

Modo 2 Movimiento Lateral paralelo eje Y T2 = 1.96 Seg. 21.7%

Modo 3 Modo es torsional T3 = 1.36 Seg. 20.7%

Figura 15. Modo 1 secc. Agrietadas

Figura 16. Modo 2 secc. Agrietadas

Figura 17. Modo 3 secc. Agrietadas

25

11.2.1 Asignación de rotulas en los elementos

11.2.1.1 Rotulas en vigas

Se realiza la asignación de rotulas plásticas teniendo en cuenta los parámetros de la tabla 10-7 del

ASCE 41-17. Inicialmente en el modelo de computador se deben asignar las cuantías de refuerzo

a cada una de las vigas, posterior a esto se asignan las rotulas por medio de la herramienta Auto

Hinge M3, dichas rotulas se localizan en los extremos de la viga a una distancia relativa del 5% y

95% de su longitud total, además se debe definir a cada rotula el cortante de diseño calculado a

partir de los momentos probables en los extremos de la viga.

Se realiza una verificación de los datos calculando de manera manual los parámetros para cada

una de las vigas como se muestra a continuación en las tablas 17 y 18.

Tabla 17. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (i)

Tabla 18. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (j)

ln ' Ve (ρ - ρ')/ρbal

Refuerzo

TransversalV/bw d (f 'c)

0.5 a b c IO LS CP

m - - - - - - - - - -

1 4,2 0,005259 0,004606 159,2 -0,026331 C 1,793 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

2 5,45 0,008958 0,004606 169,6 -0,175537 C 1,911 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

3 5,1 0,005259 0,003685 130,7 -0,063492 C 1,473 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

4 5,6 0,004606 0,003685 118,3 -0,037162 C 1,333 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

5 4,2 0,006574 0,003685 163,5 -0,116527 C 1,842 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

6 5 0,006574 0,003685 145,9 -0,116527 C 1,643 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

7 5,45 0,007167 0,003685 144,3 -0,140430 C 1,626 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

8 5,1 0,007167 0,003685 150,0 -0,140430 C 1,690 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

9 5,6 0,004606 0,003685 118,3 -0,037162 C 1,333 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

10 4,2 0,008958 0,004606 203,4 -0,175537 C 2,292 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

11 5 0,006574 0,003685 145,9 -0,116527 C 1,643 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

12 5,45 0,007167 0,003685 144,3 -0,140430 C 1,626 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

13 5,1 0,005259 0,004606 140,6 -0,026331 C 1,584 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

14 5,6 0,004606 0,003685 118,3 -0,037162 C 1,333 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

15 4,2 0,008958 0,004606 203,4 -0,175537 C 2,292 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

16 5 0,006574 0,003685 145,9 -0,116527 C 1,643 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

17 5,45 0,007167 0,003685 144,3 -0,140430 C 1,626 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

18 5,1 0,005259 0,004606 140,6 -0,026331 C 1,584 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

19 5,6 0,005259 0,004606 133,6 -0,026331 C 1,505 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

20 4,2 0,005259 0,004606 159,2 -0,026331 C 1,793 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

VIGA

ln ' Ve (ρ - ρ')/ρbal

Refuerzo

TransversalV/bw d (f 'c)

0.5 a b c IO LS CP

m - - - - - - - - - -

1 4,2 0,007167 0,004606 182,6 -0,103268 C 2,058 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

2 5,45 0,005259 0,004606 135,5 -0,026331 C 1,527 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

3 5,1 0,004606 0,003685 123,9 -0,037162 C 1,395 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

4 5,6 0,006574 0,003685 136,8 -0,116527 C 1,541 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

5 4,2 0,004606 0,003685 138,8 -0,037162 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

6 5 0,005259 0,003685 132,2 -0,063492 C 1,489 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

7 5,45 0,006574 0,003685 138,8 -0,116527 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

8 5,1 0,006574 0,003685 144,1 -0,116527 C 1,624 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

9 5,6 0,010750 0,004606 181,5 -0,247806 C 2,045 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

10 4,2 0,003685 0,004606 138,8 0,037162 C 1,564 0,02 0,03 0,2 0,005 0,02 0,03

11 5 0,005259 0,003685 132,2 -0,063492 C 1,489 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

12 5,45 0,006574 0,003685 138,8 -0,116527 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

13 5,1 0,007167 0,004606 159,9 -0,103268 C 1,802 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

14 5,6 0,010750 0,004606 181,5 -0,247806 C 2,045 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

15 4,2 0,003685 0,004606 138,8 0,037162 C 1,564 0,02 0,03 0,2 0,005 0,02 0,03

16 5 0,005259 0,003685 132,2 -0,063492 C 1,489 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

17 5,45 0,006574 0,003685 138,8 -0,116527 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

18 5,1 0,007167 0,004606 159,9 -0,103268 C 1,802 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

19 5,6 0,007167 0,004606 151,2 -0,103268 C 1,703 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

20 4,2 0,007167 0,004606 182,6 -0,103268 C 2,058 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05

VIGA

26

A partir de estos parámetros se define la curva de momento rotación en la rótula, la cual se compara

con los datos generados por el modelo de computador, como se observa en las figuras 18 y 19.

Figura 18. Curva momento rotación viga 1 (i) método manual y Etabs

Punto Ѳ M M/My Ѳ M/My

F (-) -0,050 0 0

E (-) -0,050 -64,30 -0,2 -0,049378 -0,2

D (-) -0,025 -64,30 -0,2 -0,024998 -0,2

C (-) -0,025 -357,40 -1,1 -0,02484 -1,1

B (-) 0 -321,50 -1 0 -1

A (-) 0 0 0 0 0

A 0 0 0 0 0

B 0 294,86 1 0 1

C 0,025 330,75 1,1 0,025 1,1

D 0,025 58,97 0,2 0,025154 0,2

E 0,050 58,97 0 0,05 0,2

F 0,050 58,97 0

ROTULA VIGA 1 (i) -

Etabs

ROTULA VIGA 1 (i) -

Manual

Punto Ѳ M M/My Ѳ M/My

F (-) -0,03 0 0

E (-) -0,03 -43,03 -0,2 -0,05 -0,2

D (-) -0,02 -43,03 -0,2 -0,025154 -0,2

C (-) -0,02 -243,87 -1,1 -0,025 -1,1

B (-) 0 -215,15 -1 0 -1

A (-) 0 0 0 0 0

A 0 0 0 0 0

B 0 265,65 1 0 1

C 0,02 294,37 1,1 0,025 1,1

D 0,02 53,13 0,2 0,024934 0,2

E 0,03 53,13 0 0,05 0,2

F 0,03 53,13 0

ROTULA VIGA 10 (j) - ManualROTULA VIGA 10 (j) -

Etabs

27

Figura 19. Curva momento rotación viga 1 (j) método manual y Etabs

11.2.1.2 Rotulas en columnas

Se realiza la asignación de rotulas plásticas teniendo en cuenta los parámetros de la tabla 10-8 del

ASCE 41-17. Inicialmente en el modelo de computador se deben asignar las cuantías de refuerzo

a cada una de las columnas, posterior a esto se asignan las rotulas por medio de la herramienta

Auto Hinge P-M2-M3, dichas rotulas se localizan en los extremos de la columna a una distancia

relativa del 5% y 95% de su longitud total.

Se realiza una verificación de los datos calculando de manera manual los parámetros para cada

una de las columnas del piso N+37.9 como se muestra en la tabla 19.

Tabla 19. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal columnas

ln Ref Long Estribos X Estribos Y ρlong Ve - rotola Vcol Vy/Vccol P/ Ag f 'c a b c IO LS CP

m mm² mm² mm² - kN kN kN - - - - - - -

Col B-6 2,5 6120 213 355 0,014 507,26 917,68 0,55 0,1571 0,03121 0,0496 0,177 0,0047 0,0248 0,0347

Col B-5 2,5 6120 213 355 0,014 547,14 925,36 0,59 0,1689 0,02982 0,0496 0,172 0,0045 0,0248 0,0347

Col B-4 2,5 6120 213 355 0,014 559,28 925,52 0,60 0,1691 0,02951 0,0496 0,172 0,0044 0,0248 0,0347

Col B-3 2,5 6120 213 355 0,014 632,57 947,15 0,67 0,2022 0,02663 0,0496 0,159 0,0040 0,0248 0,0347

Col B-2 2,5 6120 213 355 0,014 731,62 918,52 0,80 0,1584 0,02555 0,0496 0,177 0,0038 0,0248 0,0347

Col C-5 2,5 6120 213 355 0,014 973,46 976,45 1,00 0,2470 0,01713 0,0496 0,141 0,0026 0,0248 0,0347

Col C-4 2,5 6120 213 355 0,014 998,58 992,07 1,01 0,2709 0,01588 0,0496 0,132 0,0024 0,0248 0,0347

Col C-3 2,5 6120 213 355 0,014 799,57 991,79 0,81 0,2705 0,02051 0,0496 0,132 0,0031 0,0248 0,0347

Col C-2 2,5 6120 213 355 0,014 185,41 912,68 0,20 0,1495 0,03958 0,0496 0,180 0,0059 0,0248 0,0347

Col D-5 2,5 8160 284 426 0,018 735,46 1161,37 0,63 0,3048 0,02535 0,0552 0,118 0,0038 0,0276 0,0387

Col D-4 2,5 10200 284 426 0,018 735,39 1184,61 0,62 0,3404 0,02411 0,0552 0,104 0,0036 0,0276 0,0387

Col D-3 2,5 8160 284 426 0,018 748,30 1161,03 0,64 0,3043 0,02511 0,0552 0,118 0,0038 0,0276 0,0387

Col D-2 2,5 6120 213 355 0,014 189,96 918,19 0,21 0,1579 0,03914 0,0496 0,177 0,0059 0,0248 0,0347

Col E-6 2,5 6120 213 355 0,014 169,83 921,85 0,18 0,1635 0,03942 0,0496 0,175 0,0059 0,0248 0,0347

Col E-5 2,5 10200 284 426 0,018 601,00 1152,86 0,52 0,2918 0,02849 0,0552 0,123 0,0043 0,0276 0,0387

Col E-4 2,5 11220 284 426 0,018 640,55 1189,17 0,54 0,3474 0,02570 0,0552 0,101 0,0039 0,0276 0,0387

Col E-3 2,5 6120 213 355 0,014 722,28 1033,77 0,70 0,3347 0,02022 0,0496 0,106 0,0030 0,0248 0,0347

Col F-6 2,5 6120 213 355 0,014 171,48 929,75 0,18 0,1756 0,03889 0,0496 0,170 0,0058 0,0248 0,0347

Col F-5 2,5 9180 284 426 0,018 616,10 1143,19 0,54 0,2770 0,02872 0,0552 0,129 0,0043 0,0276 0,0387

Col F-4 2,5 9180 284 426 0,018 670,09 1169,76 0,57 0,3177 0,02619 0,0552 0,113 0,0039 0,0276 0,0387

Col F-3 2,5 6120 213 355 0,014 621,35 1018,59 0,61 0,3115 0,02326 0,0496 0,115 0,0035 0,0248 0,0347

Col G-6 2,5 6120 213 355 0,014 436,55 919,41 0,47 0,1598 0,03289 0,0496 0,176 0,0049 0,0248 0,0347

Col G-3 2,5 6120 213 355 0,014 92,79 915,52 0,10 0,1538 0,04174 0,0496 0,178 0,0063 0,0248 0,0347

Col G-2 2,5 6120 213 355 0,014 267,47 919,63 0,29 0,1601 0,03711 0,0496 0,176 0,0056 0,0248 0,0347

COLUMNA

28

A partir de estos parámetros se define la curva de momento rotación en la rótula, mostrada en la

figura 20, la cual se compara con los datos generados por el modelo de computador.

Figura 20. Curva momento rotación Col 1 método manual y Etabs

11.2.1.3 Rotulas en muros

Se realiza la asignación de rotulas plásticas teniendo en cuenta los parámetros de la tabla 10-19

del ASCE 41-17. Inicialmente en el modelo de computador se deben asignar las cuantías de

refuerzo a cada uno de los muros, posterior a esto se asignan las rotulas por medio de la herramienta

Auto Hinge P-M3, a partir de un modelo de fibras como se ve en la figura 21.

Figura 21. Modelo de fibras en muros

Teniendo en cuenta que los muros cuentan con una relación entre altura y longitud mucho mayor

a 3, se catalogan como muros esbeltos, por lo que el comportamiento es controlado por la flexión;

además los muros toman parte importante del contante en los primeros pisos por lo que la rótula

plástica se les asigna a los dos primeros pisos sobre el nivel de terreno.

Se realiza una verificación de los datos calculando de manera manual los parámetros para cada

uno de los muros en el nivel N+4,50 como se muestra en la tabla 20.

Punto Ѳ M M/My Ѳ M/My

A 0 0 0,00 0 0

B 0 634,07 1,00 0 1

C 0,03121 897,07 1,41 0,032 1,1

D 0,03121 112,32 0,18 0,031871 0,2

E 0,050 112,32 0,18 0,0498 0,2

ROTULA COL 1 - ManualROTULA COL 1 -

Etabs

29

Tabla 20. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal muros

A partir de estos parámetros se define las curvas de momento rotación en cada rótula, como se

evidencia en las figuras 22 y 23, correspondiente el diagrama de momento rotación de los muros.

Figura 22. Diagrama Momento rotación muros D-C y E-F

Figura 23. Diagrama Momento rotación muros 3-4 y 4-5

11.3 No linealidad geométrica

Hasta el momento para la solución del análisis se ha partido de la suposición que la estructura se

encuentra en estado no deformada, sin embargo en la realidad a medida que se aplica la carga la

estructura experimenta deformaciones que afectan la rigidez; dicha respuesta se debe incluir en el

modelo de análisis, logrando así que la formulación de las ecuaciones de equilibrio tengan en

cuenta el estado deformado de la estructura, por medio de la modificación de la matriz de rigidez

a medida que se incrementa la carga. Esta condición se obtiene teniendo en cuenta los efectos P-

delta dentro del modelo matemático, mostrados en la figura 24.

Lw tw As A's (As - A's)FyP/ twlw f 'c V/tw Lw (f 'c)0.5 a b c IO LS CP

m m mm² mm² - - - - - - - -

MURO B-C 5,6 0,3 4200 4200 0,119 0,223 0,0142 0,0190 0,731 0,00475 0,01424 0,01899

MURO E-F 5,7 0,3 4275 4275 0,135 0,223 0,0136 0,0181 0,715 0,00453 0,01359 0,01812

MURO 3-4 4,7 0,3 3525 3525 0,135 0,235 0,0136 0,0181 0,715 0,00453 0,01359 0,01812

MURO 4-5 6,55 0,3 4912,5 4912,5 0,135 0,163 0,0136 0,0181 0,715 0,00454 0,01361 0,01815

MURO

30

Figura 24. Asignación de no linealidad geométrica

11.4 Flexibilidad de la cimentación

El terreno genera un efecto de flexibilidad en la cimentación el cual se debe incluir en el modelo

matemático por medio de resortes lineales tipo link con valores establecidos de rigidez según los

lineamientos del capítulo 8.4 del manual ASCE 41-17.

11.4.1 Rigidez vertical

La rigidez vertical de los resortes se calcula a partir de la fórmula 8-13, de la sección 8.4.3

cimentaciones profundas del manual ASCE 41-17. La rigidez calculada en la figura 25 se asigna

a los apoyos del modelo matemático.

Figura 25. Cálculo de rigidez vertical pilotes

11.4.2 Rigidez horizontal

La rigidez horizontal de los resortes se calcula mediante el método de curvas p-y, de Reese, Cox

y Koop (1974), mostrado en la tabla 21. A partir de las características del suelo, se calculan las

curvas p-y a diferentes profundidades como se ve en la figura 26 y se plantea un modelo

independiente donde se muestra el pilote, se representan la resistencia del suelo a lo largo de su

sección por medio de una serie de resortes no lineales. Se aplica una solicitación sobre la cabeza

del pilote la cual provoca desplazamientos laterales que van disminuyendo con la profundidad.

Tabla 21 . Parametros para construccion de curvas p-y

Z (m) Pst (kN) Psd (kN) Pu (kN) Pm (kN) Ko (kN /m2) Kmu C

9 196,2 824,4 172,6 98,1 146700 5964,1 1613

10 333,7 916,2 293,7 166,9 163000 10144,6 2744

11 494,4 1007,9 435,0 247,2 179300 15028,7 4065

12 678,2 1099,6 596,8 339,1 195600 20616,3 5576

13 885,1 1191,3 778,9 442,6 211900 26907,4 7277

14 1115,2 1283,0 981,4 557,6 228200 33902,2 9169

15 1368,4 1374,7 1204,2 684,2 244500 41600,5 11251

16 1644,8 1466,4 1290,5 733,2 260800 44580,0 12057

17 1944,3 1558,2 1371,2 779,1 277100 47368,2 12811

18 2267,0 1649,9 1451,9 824,9 293400 50156,3 13565

f'c = 28 MPa

D = 0,6 m

A = 0,283 m2

E = 24870,0623 MPa

L = 55 m

Ksv 255703,435 kN/m

31

19 2612,8 1741,6 1532,6 870,8 309700 52944,5 14319

20 2981,8 1833,3 1613,3 916,7 326000 55732,6 15073

21 3373,9 1925,0 1694,0 962,5 342300 58520,8 15827

22 3789,1 2016,7 1774,7 1008,4 358600 61308,9 16581

23 4227,5 2108,5 1855,4 1054,2 374900 64097,1 17335

24 4689,0 2200,2 1936,2 1100,1 391200 66885,2 18090

25 5173,7 2291,9 2016,9 1145,9 407500 69673,4 18844

26 5681,5 2383,6 2097,6 1191,8 423800 72461,5 19598

27 6212,4 2475,3 2178,3 1237,7 440100 75249,7 20352

28 6766,5 2567,0 2259,0 1283,5 456400 78037,8 21106

29 7343,8 2658,8 2339,7 1329,4 472700 80826,0 21860

30 7944,2 2750,5 2420,4 1375,2 489000 83614,2 22614

31 8567,7 2842,2 2501,1 1421,1 505300 86402,3 23368

32 9214,4 2933,9 2581,8 1466,9 521600 89190,5 24122

33 9884,2 3025,6 2662,5 1512,8 537900 91978,6 24876

34 10577,1 3117,3 2743,2 1558,7 554200 94766,8 25630

35 11293,2 3209,0 2824,0 1604,5 570500 97554,9 26384

36 12032,5 3300,8 2904,7 1650,4 586800 100343,1 27138

37 12794,9 3392,5 2985,4 1696,2 603100 103131,2 27892

38 13580,4 3484,2 3066,1 1742,1 619400 105919,4 28647

39 14389,1 3575,9 3146,8 1788,0 635700 108707,5 29401

40 15220,9 3667,6 3227,5 1833,8 652000 111495,7 30155

41 16075,9 3759,3 3308,2 1879,7 668300 114283,8 30909

42 16954,0 3851,1 3388,9 1925,5 684600 117072,0 31663

43 17855,2 3942,8 3469,6 1971,4 700900 119860,1 32417

44 18779,6 4034,5 3550,3 2017,2 717200 122648,3 33171

45 19727,2 4126,2 3631,1 2063,1 733500 125436,4 33925

Figura 26. Curvas p-y según la profundidad

A partir del modelo discretizado de dos pilotes y su respectivo dado de cimentación se determina

la curva de capacidad del conjunto dado - pilotes con la que se obtiene los datos de un resorte no

lineal equivalente, que permite representar las condiciones de la cimentación en el modelo general.

32

Dicha capacidad se muestra en la figura 27, del conjunto de cimentación en cada dirección de

análisis.

Figura 27. Curvas de capacidad pilote

11.5 Análisis pushover

Para realizar el análisis estático no lineal “Pushover”, se definen los casos de carga no lineales

gravitacionales y horizontales en cada sentido de análisis. Para el caso de carga gravitacional se

utiliza la combinación de carga 1.0D + 0.25L, como se ve en la figura 28.

Figura 28. Caso de carga gravitacional

A partir de este análisis se obtienen la secuencia de formación de las rotulas plásticas y la curva

de capacidad en cada sentido como se muestra a continuación.

11.5.1 Secuencia de formación de rotulas plásticas

11.5.1.1 Sentido X

En el sentido X, la secuencia de formación de rotulas plásticas mostrada en la figura 29 se

evidencia que inicialmente se generan en los extremos de las vigas, seguido de rotulas en los muros

y finalmente se evidencia la plastificación en las columnas, validando así la condición de diseño

de Columna-fuerte viga-débil.

33

Figura 29. Secuencia de formación de rotulas - Sentido X

11.5.1.2 Sentido Y

En el sentido Y, se presenta la misma secuencia de formación de la secuencia de formación de

rotulas plásticas comenzado por la plastificación de las vigas, luego en muros y finalmente en las

columnas como se muestra en la figura 30.

Figura 30. Secuencia de formación de rotulas - Sentido Y

11.5.2 Curvas de capacidad

Las curvas de capacidad en sentido X y Y se muestran en las figuras 31 y 32.

34

11.5.2.1 Sentido X

Figura 31. Curvas de capacidad X

11.5.2.2 Sentido Y

Figura 32. Curvas de capacidad Y

35

11.6 Desplazamiento objetivo

El cálculo del desplazamiento objetivo se hace de acuerdo con la sección del ASCE 41-17, a partir

de las curvas idealizadas en cada dirección de análisis mostradas en la figura 33, y parámetros

como el periodo fundamental, rigidez elástica, rigidez efectiva, peso de la edificación, aceleración

espectral, entre otros que se muestran en las tablas 22 y 23.

Figura 33. Curvas idealizadas en X y Y

Tabla 22. Desplazamiento objetivo en sentido X

NLM NLM+NLG NLM+NLG+FC

Ti = 1,33 seg 1,33 seg 1,33 seg

Ki = 64309 kN/m 64309 kN /m 64309,0 kN /m

Ke = 42879 kN /m 41939 kN /m 32479,3 kN /m

Te = 1,629 seg 1,647 seg 1,871 seg

C0 = 1,3 - 1,3 - 1,3 -

C1 = 1,00 1,00 1,00

C2 = 1,00 - 1,00 - 1,00 -

Sa = 0,36 g 0,36 g 0,36 g

Vy = 10291 kN 9646 kN 9419 kN

W = 97127 kN 97127 kN 97127 kN

Cm = 1 - 1 - 1 -

strength = 3,40 - 3,62 - 3,71 -

A = 60 - 60 - 60 -

t = 0,309 m 0,315 m 0,407 m

Tabla 23. Desplazamiento objetivo en sentido Y

NLM NLM+NLG NLM+NLG+FC

Ti = 1,33 seg 1,33 seg 1,33 seg

Ki = 88248 kN/m 88248 kN/m 88248,0 kN/m

Ke = 71957 kN/m 70724 kN/m 64303,3 kN/m

Te = 1,473 seg 1,486 seg 1,558 seg

C0 = 1,3 - 1,3 - 1,3 -

C1 = 1,00 1,00 1,00

C2 = 1,00 - 1,00 - 1,00 -

Sa = 0,36 G 0,36 G 0,36 G

36

Vy = 10074 kN 10255 kN 9646 kN

W = 97127 kN 97127 kN 97127 kN

Cm = 1 - 1 - 1 -

strength = 3,47 - 3,41 - 3,63 -

A = 60 - 60 - 60 -

t = 0,252 m 0,257 m 0,282 m

11.7 Identificación de límites de comportamiento

El manual ASCE 41-17, establece tres niveles de desempeño, Ocupación inmediata (IO),

Seguridad de vida (LS), Prevención de colapso (CP), en los cuales se clasifican los elementos

según la rotación que presentan. Dichos limites se muestran en las figuras 34 y 35, según la

dirección de análisis.

Figura 34. Límites de comportamiento en sentido X

37

Figura 35. Límites de comportamiento en sentido Y

11.8 Verificación de análisis elástico No lineal

El manual ASCE 41-17, sección 7.3.2.1 se establecen dos verificaciones para la aplicabilidad del

procedimiento estático no lineal para una estructura; los cuales corresponden al análisis de la

relación de resistencia y efectos significativos de los modos altos mostrados a continuación:

11.8.1 Relación de resistencia strength < Max

A partir de la relación de desplazamiento objetivo y desplazamiento efectivo, y teniendo en cuenta

las pendientes negativas de las curvas de capacidad, se calcula el valor de Max, para cada dirección

de análisis, el cual se compara con el valor de strength como se muestra en la tabla 24.

38

Tabla 24. Cálculo de strength y max

11.8.2 Efectos significativos de modos altos

Se derivan del análisis de cortantes de los modos con un 90% de participación de masa, respecto

a los cortantes obtenidos con primer modo de vibración. Cuando la relación entre los modos con

90% de participación modal y el primer modo superan una relación de 130%, los efectos de modos

superiores se consideran significativos, en las tablas 25 y 26 se observa la comparación de los

modos de vibración para cada dirección de análisis.

Tabla 25. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido X

Story Load

Case/Combo

VX (modo 11) VX (modo 1) Relación Revisión

kN kN

N+41.00 FSX Max 1174 998 118% Cumple

N+37.9 FSX Max 2276 1941 117% Cumple

N+34.80 FSX Max 3190 2605 122% Cumple

N+31.70 FSX Max 4072 3210 127% Cumple

N+28.60 FSX Max 5482 4351 126% Cumple

N+25.50 FSX Max 7038 5667 124% Cumple

N+22.40 FSX Max 8839 7926 112% Cumple

N+19.30 FSX Max 9892 9017 110% Cumple

N+16.20 FSX Max 10814 9902 109% Cumple

N+13.10 FSX Max 12473 10919 114% Cumple

N+9.00 FSX Max 13610 12343 110% Cumple

N+4.50 FSX Max 15332 12472 123% Cumple

N+0.00 FSX Max 18623 18254 102% Cumple

N-4.10 FSX Max 22029 18335 120% Cumple

Dd 0,41 m Dd 0,28 m

Dy 0,24 m Dy 0,15 m

Te = 1,87 s Te = 1,56 s

h = 1,09 h = 1,07

Sx1 0,36 Sx1 0,36

l 0,2 l 0,2

2 0,19 2 0,15

p-D 0,11 p-D 0,09

e 0,12 e 0,10

Max 4,12 Max 4,72

strength 3,71 strength 3,63

Chequeo CUMPLE Chequeo CUMPLE

SENTIDO X SENTIDO Y

39

Tabla 26. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido Y

Story Load

Case/Combo

VY (modo 11) VY (modo 1) Relación Revisión

kN kN

N+41.00 FSY Max 1254 1238 101% Cumple

N+37.9 FSY Max 2447 2227 110% Cumple

N+34.80 FSY Max 3378 2980 113% Cumple

N+31.70 FSY Max 4315 3895 111% Cumple

N+28.60 FSY Max 6072 5833 104% Cumple

N+25.50 FSY Max 8929 7570 118% Cumple

N+22.40 FSY Max 9168 9075 101% Cumple

N+19.30 FSY Max 10533 8993 117% Cumple

N+16.20 FSY Max 11046 10267 108% Cumple

N+13.10 FSY Max 12463 11718 106% Cumple

N+9.00 FSY Max 15320 14572 105% Cumple

N+4.50 FSY Max 17773 15317 116% Cumple

N+0.00 FSY Max 18021 16070 112% Cumple

N-4.10 FSY Max 20674 16803 123% Cumple

12 Revisión de elementos estructurales

Se realiza la revisión de las fuerzas cortantes de los estructurales vigas, columnas y muros para el

punto de comportamiento calculado anteriormente.

12.1 Vigas

Se realiza la verificación de las fuerzas cortantes actuantes en las vigas en el momento que la

estructura llega al desplazamiento del punto de comportamiento. En la figura 36 y 37 se pueden

observar los valores de cortante de diseño y cortante resultante para las vigas del piso tipo en cada

una de las direcciones de análisis.

Figura 36. Revisión de cortante en vigas sentido X

40

Figura 37. Revisión de cortante en vigas sentido Y

A partir de las figuras 36 y 37 se puede observar que el cortante de diseño representado de color

Azul es mayor que la solicitación para el punto de comportamiento. De igual manera se realizó la

verificación para todos los elementos que componen la estructura.

12.2 Columnas

En la figura 38 y 39 se muestra el cortante de diseño y la solicitación en el punto de

comportamiento de las columnas para el piso No 1. Mostrando que las solicitaciones son menores

que los cortantes con los que fue diseñadas las columnas según la norma NSR-10. Lo cual

corresponde a un resultado esperado ya que el diseño está enfocado en garantizar la condición de

comportamiento de columna fuerte – viga débil.

Figura 38. Revisión de cortante en columnas sentido X

41

Figura 39. Revisión de cortante en columnas sentido Y

12.3 Muros

En la figura 40 y 41 se observan los valores de cortante de diseño y la solicitación de cortante en

el punto de comportamiento para los muros en los pisos más representativos; donde se puede

observar que el refuerzo a cortante asignado por diseño es escaso en los primeros pisos respecto a

la solicitación por lo cual se debe aumentar el refuerzo transversal en estos pisos.

Figura 40. Revisión de cortante en muros sentido X

Figura 41. Revisión de cortante en muros sentido Y

Para los muros se requiere incluir un refuerzo adicional ya que los cortantes esperados en los pisos

inferiores son mayores a la capacidad del muro, en la tabla 27 se encuentra el refuerzo requerido

para los primeros dos pisos.

Tabla 27 Refuerzo requerido en muros piso 1 y 2

MURO Ref. Inicial Ref. Requerido

MURO C-D #4 @ 0.30 cm #4 @ 0.15 cm

MURO E-F #4 @ 0.30 cm #4 @ 0.15 cm

MURO 4-5 #4 @ 0.30 cm #4 @ 0.15 cm

MURO 3-4 #4 @ 0.30 cm #5 @ 0.17 cm

42

12.4 Cimentación

En las figuras 42 y 43 se observa la capacidad de los pilotes en cada dirección de análisis respecto

a la solicitación de cargas máximas en punto de comportamiento. Dando como resultado que el

conjunto de cimentación propuesto es adecuado para la estructura.

Figura 42 Capacidad de cimentación Sentido X

Figura 43 Capacidad de cimentación Sentido Y

13 Cantidades de obra y presupuesto

Se calculan las cantidades de obra obtenidas a partir de los volúmenes de materias resultantes de

la fase de diseño y con estas se realiza un estimado del presupuesto de la estructura de la

edificación. En la tabla 28 y 29 se observan los valores de volumen de concreto y cantidad de acero

de la estructura de cimentación y la superestructura.

43

Tabla 28 Cantidades de obra de cimentación

Tabla 29 Cantidades de obra de estructura

En la tabla 30 se establece un aproximado de presupuesto, en el cual los valores unitarios de

concreto fueron tomados de la base de datos de construdata, el valor unitario del acero se tomó

con el proveedor nacional de acero GYJ.

Tabla 30 Presupuesto del proyecto SANTA RITA

ELEMENTOS DE CIMENTACION VOLUMEN

CONCRETO (m³)

ACERO

REFUERZO (kg)

CUANTIA

(kg/m³)

MURO PERIMETRAL 1064 81205 76,30

PILOTES 763 70481 92,32

DADOS 146 8173 56,06

V. CIMENTACION 148 16604 112,26

LOSA DE CIMENTACION 242 12788 52,75

ELEMENTOS DE ESTRUCTURA VOLUMEN

CONCRETO (m³)

ACERO

REFUERZO (kg)

CUANTIA

(kg/m³)

MURO ESTRUCTURAL 331 50408 152,07

COLUMNAS 437 91461 209,47

VIGAS 1245 180821 145,23

LOSAS 1126 67820 60,25

Item Descripción Un Cantidad Valor Unitario Valor Neto

1 1.608.285.074$

1.1 377.985.057$

1.1.1 EXCAVACIÓN MECÁNICA m3 10.833 34.893$ 377.985.057,42

1.2 757.174.633$

1.2.1 PILOTES EN CONCRETO f'c = 28 MPa m3 763 459.772$ 350.993.170$

1.2.2 DADO CONCRETO f'c = 28 MPa m3 146 202.290$ 29.493.882$

1.2.3 MURO PANTALLA f'c = 28 MPa m3 1.064,25 264.885$ 281.903.861$

1.2.4 VIGAS CIMENTACIÓN f'c = 24.5 MPa m3 147,91 464.885$ 68.758.816$

1.2.5 PLACA CONTRAPISO f'c = 24.5 MPa m3 242,43 107.350$ 26.024.904$

1.3 473.125.383$

1.3.1 ACERO REFUERZO 420 MPa kg 189.250 2.500$ 473.125.383$

2 2.085.916.070$

2.1 1.109.643.302$

2.1.1 COLUMNAS f'c =24.5 MPa m3 436,63 397.299$ 173.472.662$

2.1.2 MURO ESTRUCTURAL f'c = 28 MPa m3 331,48 156.516$ 51.881.924$

2.1.3 VIGAS AEREAS f'c = 24.5 MPa m3 1.245,07 613.186$ 763.456.427$

2.1.4 PLACAENTREPISO f'c = 24.5 MPa m3 1.125,59 107.350$ 120.832.289$

2.2 976.272.768$

2.2.1 ACERO REFUERZO 420 MPa kg 390.509 2.500$ 976.272.768$

3.694.201.143,66$

6% 221.652.069$

5% 184.710.057$

5% 184.710.057$

4.285.273.327$

ESTRUCTURAS EN CONCRETO

ACERO DE REFUERZO

ESTRUCTURAS EN CONCRETO

SUBTOTAL

CIMENTACION

ESTRUCTURA

ADMINISTRACION

IMPREVISTOS

UTILIDAD

TOTAL

EXCAVACIONES

ACERO DE REFUERZO

44

A partir del costo total de la estructura del proyecto SANTA RITA, se calculó el costo por metro

cuadrado de construcción del proyecto. El cual tiene un valor de $386.650.

14 Conclusiones

• El orden en el que presenta la plastificación es el esperado para la concepción de diseño de columna fuerte viga débil, ya que las rotulas se generan inicialmente en las vigas, luego en los muros y posteriormente en las columnas, lo que indica que el mecanismo principal de disipación de energía del proyecto está dado por las vigas.

• Se evidencia al comparar los resultados del análisis pushover en cada dirección de estudio que el sentido X presenta una mayor ductilidad que el sentido Y, logrando así que la estructura alcance valores de desplazamientos mayores sin tener perdida considerable de resistencia.

• Al comparar los resultados de las curvas de capacidad en los dos sentidos de análisis respecto a los parámetros iniciales del análisis elástico se encuentra variación en el factor de sobre resistencia el cual inicialmente tenía un valor de Ω=2.5, y al realizar el análisis pushover en sentido X presenta un valor de Ω=3.81 y Ω=3.87 en el sentido Y.

• Al realizar el cálculo de desplazamiento objetivo, se observa que, en la condición más crítica al incluir la no linealidad del material, no linealidad geométrica y flexibilidad de la cimentación se presenta antes de llegar al límite de seguridad de vida o LS. Encontrándose en un rango de desplazamiento mayor que el desplazamiento máximo elástico del diseño inicial pero menor que el desplazamiento máximo elástico al fisurar la estructura.

• Al realizar la validación de la aplicabilidad del método de análisis no lineal en el proyecto de estudio se observa que este es adecuado para el tipo de estructura y la configuración del proyecto. Dando resultados validos del comportamiento real de la estructura al verse sometida a una carga lateral incrementada.

• Una vez realizada la revisión del estado de los elementos estructurales al llegar al punto de comportamiento se observa que el diseño realizado es adecuado en el caso de vigas y columnas, sin embargo, en el caso de los muros el diseño planteado inicialmente es escaso para los primeros niveles donde se requiere un aumento del refuerzo transversal.

15 Bibliografía

• Asociación colombiana de ingeniera sísmica. (2010). Reglamento colombiano de

construcción sismo resistente NSR -10. Bogotá.

• American concrete Institute. (2014). ACI 318S-14. Requisitos de reglamento para el

concreto estructural. Farmington Hills.

• American Society of Civil Engineers. Seismic Evaluation and Retrofit of Existing

Buildings. ASCE/SEI 41-17.

• Reese, Cox and Koop. (1974) Reese’s Sand Model.

• Reese, Lymon, Cvan Impe William. (2011). Single Piles and Pile Groups Under Lateral

Loading (2 ª Edición).

45

• Nilson. A. (2001). Diseño de estructuras de concreto. (12 ª Edición). Bogotá: mcgraw-

Hill

• Mccormac, J.C., Browm, R.H. (2011). Diseño de concreto reforzado (8ª Edición).

México: Alfaomega.

• Reynolds, C.E., ceng, B.E., Steedman, J.C. (2008). Reinforced concrete designer's

handbook (11ª Edition). United Kingdom: Taylor & Francis Group.

• Rochel. R. (2012). Análisis y Diseño Sísmico De Edificios (2 ª Edición). Medellín:

universidad EAFIT.

• Segura, J.I. (2011). Estructuras de concreto (7ª Edición). Bogotá: Universidad Nacional

de Colombia.

ANEXOS

Planos estructurales

05

ROTULO -A1(594X841mm)

CONTIENE

NOMBRE DEL PROYECTO

FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:

CLIENTE

PLANOS FINALES 020819.dwg

INFORMACIÓN DEL PROYECTO

CIUDAD:

Yopal - Casanare

SANTA RITA

Edificio

Proyecto de Grado

REVISIÓN:

ESCALA

INDICADA

PROYECCION

CO

NS

EC

UT

IV

O

01

PLANO No.

SON:

EMISIÓN: DC

DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)

00

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

Bogota - Colombia

2019

DISEÑO ESTRUCTURAL

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Director de Proyectos

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Ingeniero de Diseño

Dibujo

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

NOTAS GENERALES

4.80 5.70 6.20

42.00

5.2

04

.7

05

.3

0

29

.9

5

6.5

5

6.055.60

A

1

B C D E F G H

6.60 7.05

2

3

4

5

6

7

2.8

05

.4

0

P1 e=0.30 m

FOSO

DE

ESCALERAS

P2 e=0.30 m

P4 e=

0.30 m

P3 e=

0.30 m

VA (0.40X0.60)

VA (0.40X0.60)

VA (0.40X0.60)

VA (0.40X0.60)

VA (0.40X0.60)

VA

(0

.4

0X

0.6

0)

VA

(0

.4

0X

0.6

0)

VA

(0

.4

0X

0.6

0)

VA

(0

.4

0X

0.6

0)

VA

(0

.4

0X

0.6

0)

VA

(0

.4

0X

0.6

0)

VTA (0.20X0.60)

VTA (0.20X0.60)

VTA (0.20X0.60)

VTA (0.20X0.60)

VT

A (0

.2

0X

0.6

0)

VT

A (0

.2

0X

0.6

0)

VT

A (0

.2

0X

0.6

0)

VT

A (0

.2

0X

0.6

0)

05

ROTULO -A1(594X841mm)

CONTIENE

NOMBRE DEL PROYECTO

FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:

CLIENTE

PLANOS FINALES 020819.dwg

INFORMACIÓN DEL PROYECTO

CIUDAD:

Yopal - Casanare

SANTA RITA

Edificio

Proyecto de Grado

REVISIÓN:

ESCALA

INDICADA

PROYECCION

CO

NS

EC

UT

IV

O

02

PLANO No.

SON:

EMISIÓN: DC

DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)

00

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

Bogota - Colombia

2019

DISEÑO ESTRUCTURAL

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Director de Proyectos

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Ingeniero de Diseño

Dibujo

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

PLANTA DE ENTREPISO. PISO TIPO

PLANTA DE ENTREPISO

Es 1:75

4.80 5.70 6.20

42.00

5.2

04

.7

05

.3

0

29

.9

5

6.5

5

6.055.60

A

1

B C D E F G H

6.60 7.05

2

3

4

5

6

7

2.8

05

.4

0

VC (0.50X0.60)

VTC (0.30X0.60)

P1 e=0.30 m

P2 e=0.30 m

P4

e

=0

.3

0 m

P3

e

=0

.3

0 m

VC (0.50X0.60)

VC (0.50X0.60)

VC (0.50X0.60)

VC (0.50X0.60)

VC (0.50X0.60)

VC (0.50X0.60)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC

(0

.5

0X

0.6

0)

VC (0.30X0.60)

VC (0.30X0.60)

VC (0.30X0.60)

VC (0.30X0.60)

VC

(0

.3

0X

0.6

0)

VC

(0

.3

0X

0.6

0)

VC

(0

.3

0X

0.6

0)

VC

(0

.3

0X

0.6

0)

VC

(0

.3

0X

0.6

0)

VC

(0

.3

0X

0.6

0)

ROTULO -A1(594X841mm)

05

CONTIENE

NOMBRE DEL PROYECTO

FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:

CLIENTE

PLANOS FINALES 020819.dwg

INFORMACIÓN DEL PROYECTO

CIUDAD:

Yopal - Casanare

SANTA RITA

Edificio

Proyecto de Grado

REVISIÓN:

ESCALA

INDICADA

PROYECCION

CO

NS

EC

UT

IV

O

03

PLANO No.

SON:

EMISIÓN: DC

DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)

00

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

Bogota - Colombia

2019

DISEÑO ESTRUCTURAL

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Director de Proyectos

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Ingeniero de Diseño

Dibujo

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

PLANTA DE CIMENTACION

PLANTA DE CIMENTACION

Es 1:75

VA 0.40x0.60

N+4.50

Es 1

ESC 1:50

[0.40 x 0.60]

ESC 1:20

0.50 2.05 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50

S=0.40 x 0.60

B C D E F G

0.25 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 0.25

4#6L=8.50 4#6L=8.00 4#6L=7.00 4#6L=9.00

3#7L=2.50(2a fila)

4#5L=4.50 4#5L=6.00 4#5L=7.50 4#5L=6.50 4#5L=9.00

0.32

0.10

0.5

2

0.10

0.10

0.5

2

180#3 L=1.88(0.32x0.52)

180#3 L=0.72 (0.52)

8#3

@0.15

5#3

@0.23

12#3

@0.10

8#3

@0.15

24#3

@0.10

7#3

@0.15

8#3

@0.15

8#3

@0.23

7#3

@0.15

8#3

@0.15

6#3

@0.23

7#3

@0.15

8#3

@0.15

15#3

@0.23

8#3

@0.15

0.95 1.29 0.94 1.03

1.11 1.12 1.00

2#6L=2.50(2a fila) 2#6L=3.00(2a fila) 2#6L=3.00(2a fila) 2#6L=3.00(2a fila)

2#5L=2.00(2a fila) 2#5L=2.00(2a fila) 2#5L=2.00(2a fila)2#5L=2.50(2a fila)

2.05

S=0.40 x 0.60

0.20 0.20 0.20 0.20 0.202.45

S=0.40 x 0.60

2.45

S=0.40 x 0.60

2.68

S=0.40 x 0.60

2.68

S=0.40 x 0.60

2.50

S=0.40 x 0.60

2.50

S=0.40 x 0.60

2.75

S=0.40 x 0.60

2.75

S=0.40 x 0.60

5#3

@0.15

4#3

@0.23

14#3

@0.10

18#3

@0.10

2#5L=7.00 2#5L=7.00 2#5L=7.50 2#5L=5.50

2#5L=4.50 2#5L=6.50 2#5L=7.50 2#5L=7.00 2#5L=8.50

0.12

0.10

0.52

223#3 L=1.48(0.12x0.52)

12#3

@0.18

1.00 1.05 1.05 1.02

1.05 1.05 1.09

VTA 0.20x0.60

N+4.50

Es 1

ESC 1:50

[0.20 x 0.60]

ESC 1:20

0.50 2.05 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50

S=0.20 x 0.60

B C D E F G

0.25 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 0.25

2.05

S=0.20 x 0.60

0.20 0.20 0.20 0.20 0.202.45

S=0.20 x 0.60

2.45

S=0.20 x 0.60

2.68

S=0.20 x 0.60

2.68

S=0.20 x 0.60

2.50

S=0.20 x 0.60

2.50

S=0.20 x 0.60

2.75

S=0.20 x 0.60

2.75

1.05

2#5L=7.00

21#3 17#3 25#3

@0.10

19#3

@0.10

25#3

@0.10

25#3

@0.10

16#3

@0.18

S=0.20 x 0.60

@0.10 @0.10

6#3

@0.18

6#3

@0.18

19#3

@0.10

6#3

@0.18

21#3

@0.10

5#3

@0.18

VC 0.30x0.60

N-8.20

Es 1

ESC 1:50

[0.30 x 0.60]

3#7L=6.00 3#7L=9.00 3#7L=6.50 3#7L=7.00 3#7L=7.50 3#7L=7.00 3#7L=4.50

3#7L=9.00 3#7L=7.00 3#7L=7.50 3#7L=7.00 3#7L=7.50 3#7L=8.50

0.20

0.10

0.50

314#3 L=1.60(0.20x0.50)

23#3

@0.18

20#3

@0.10

17#3

@0.10

15#3

@0.18

30#3

@0.10

13#3

@0.18

20#3

@0.10

12#3

@0.18

20#3

@0.10

10#3

@0.18

25#3

@0.18

16#3

@0.18

1.00 1.01 1.00 1.00 1.05

1.00 1.00 1.00 1.00 1.13 1.00

ESC 1:20

0.50 6.10 4.30 5.10 5.55 5.20 5.70 5.55 0.50

S=0.30 x 0.60

A B C D E F G H

0.25 6.60 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 6.05 0.25

0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50

S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60

14#3

@0.10

5#3

@0.18

5#3

@0.18

15#3

@0.10

8#3

@0.18

12#3

@0.18

14#3

@0.10

5#3

@0.18

15#3

@0.10

VC 0.50x0.60

N-8.20

Es 1

ESC 1:50

[0.50 x 0.60]

ESC 1:20

0.50 6.10 4.30 5.10 5.55 5.20 5.70 5.55 0.50

S=0.50 x 0.60

A B C D E F G H

0.25 6.60 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 6.05 0.25

5#8L=6.00 5#8L=9.00 5#8L=6.50 5#8L=7.00 5#8L=7.50 5#8L=7.00 5#8L=5.00

5#8L=9.00 5#8L=7.00 5#8L=7.50 5#8L=7.00 5#8L=7.50 5#8L=9.00

0.40

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

T2

323#3 L=2.00(0.40x0.50)

646#3 L=0.70 (0.50)

25#3

@0.15

17#3

@0.10

18#3

@0.15

38#3

@0.10

18#3

@0.10

21#3

@0.15

1.00 1.01 1.00 1.00 1.10

1.00 1.00 1.00 1.00 1.13 1.10

0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50

S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60

0.50

0.50

0.50

20#3

@0.10

20#3

@0.10

16#3

@0.15

13#3

@0.15

6#3

@0.15

12#3

@0.10

15#3

@0.15

26#3

@0.10

8#3

@0.15

14#3

@0.10

10#3

@0.15

26#3

@0.10

ROTULO -A1(594X841mm)

05

CONTIENE

NOMBRE DEL PROYECTO

FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:

CLIENTE

PLANOS FINALES 020819.dwg

INFORMACIÓN DEL PROYECTO

CIUDAD:

Yopal - Casanare

SANTA RITA

Edificio

Proyecto de Grado

REVISIÓN:

ESCALA

INDICADA

PROYECCION

CO

NS

EC

UT

IV

O

04

PLANO No.

SON:

EMISIÓN: DC

DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)

00

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

Bogota - Colombia

2019

DISEÑO ESTRUCTURAL

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Director de Proyectos

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Ingeniero de Diseño

Dibujo

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

DETALLE DE VIGAS DE ENTREPISO

DETALLE VIGA PRINCIPAL ENTREPISO

Es 1:75

DETALLE VIGA SECUNDARIO

Es 1:75

DETALLE VIGA PRINCIPAL CIMENTACION

Es 1:75

DETALLE VIGA SECUNDARIA CIMENTACION

Es 1:75

DETALLE DE LOSA AEREA

Es 1:75

DETALLE DE LOSA DE CIMENTACION

Es 1:75

DETALLE DE ESCALERA

Es 1:50

DETALLE DE VIGAS DE CIMENTACION

DETALLE DE LOSA DE ENTREPISO

DETALLE DE LOSA DE CIMENTACION

DETALLE DE ESCALERAS

DETALLE DE ANCLAJE VIGA COLUMNA

Es 1:25

DETALLE DE ANCLAJE VIGA COLUMNA

DETALLE DE TRASLAPO EN MALLAS

DETALLE DESPIECE VIGAS

Columna B-6, B-2

Es 1

ESC 1:50

0.60

(0.50 x .80) 3.60

0.50

(0.50 x .80) 3.60

0.50

(0.50 x .80) 4.00

0.50

(0.50 x .80) 4.00

0.50

(0.50 x .80) 3.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

(0.50 x .80) 2.60

0.50

0.00

4.10

8.20

12.70

17.20

21.30

24.40

27.50

30.60

33.70

36.80

39.90

43.00

46.10

49.20

N-4.10

N+0.00

N+4.50

N+9.00

N+13.10

N+16.20

N+19.30

N+22.40

N+25.50

N+28.60

N+31.70

N+34.80

N+37.9

N+41.00

0.400.40

6#

8L

=1

2.0

0

0.400.40

6#

8L

=6

.0

0

S=0.50x0.80

401#3 L=2.48(0.42x0.72)

401#3 L=0.94(0.74)

1203#3 L=0.64(0.44)

0.72

0.74

0.100.10

0.44

8#3@

0.10

8#3@

0.10

10#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

10#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

12#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

12#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

10#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

6#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

6#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

6#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

5#3@

0.10

1.10

1.90

0.92

2.00

0.93

1.95

0.37

1.95

0.35

1.95

0.33

1.95

0.31

1.95

0.30

1.95

6#

8L

=5

.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.5

06

#8

L=

6.5

06

#8

L=

6.5

0

6#

8L

=1

2.0

06

#8

L=

6.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.0

06

#8

L=

5.5

06

#8

L=

6.5

06

#8

L=

6.5

0

0.30

1.95

0.30

1.95

0.30

1.95

0.10

0.10

0.10

0.42

Pantalla P1Es 1

ESC 1:50

0.60

4.10

4.10

4.50

4.50

4.10

3.10

3.10

3.10

3.10

3.10

3.10

3.10

3.10

3.00

0.10

Sección 1

0.00

4.10

8.20

12.70

17.20

21.30

24.40

27.50

30.60

33.70

36.80

39.90

43.00

46.10

49.20

N-4.10

N+0.00

N+4.50

N+9.00

N+13.10

N+16.20

N+19.30

N+22.40

N+25.50

N+28.60

N+31.70

N+34.80

N+37.9

N+41.00

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x5

.0

3)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x5

.0

3)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x5

.0

5)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x5

.0

5)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x4

.9

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x4

.9

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x4

.9

8)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x4

.9

8)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x4

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x4

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

8)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

8)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.0

5)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.0

5)

10#3@

0.20

11#3@

0.20

10#3@

0.20

11#3@

0.20

11#3@

0.20

12#3@

0.20

11#3@

0.20

12#3@

0.20

10#3@

0.20

11#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

8#3@

0.20

7#3@

0.20

8#3@

0.20

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

7)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

8)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

8)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(2

.3

5x3

.5

8)

2 #

4/3

5_

#4

/3

5(0

.9

0x3

.5

8)

12

#8

L=

12

.0

01

2#

8L

=6

.0

0

8#3@

0.10

8#3@

0.10

10#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

10#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

12#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

12#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

10#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

6#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

6#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

6#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

8#3@

0.10

8#3@

0.10

5#3@

0.20

5#3@

0.10

5#3@

0.10

1.10

1.90

0.92

2.00

0.93

1.95

0.37

1.95

0.35

1.95

0.33

1.95

0.31

1.95

0.30

1.95

12

#8

L=

5.0

01

2#

8L

=5

.0

01

2#

8L

=5

.0

01

2#

8L

=5

.0

01

2#

8L

=5

.0

01

2#

8L

=5

.0

01

2#

8L

=5

.0

01

2#

8L

=5

.5

01

2#

8L

=6

.5

01

2#

8L

=6

.5

0

0.30

1.95

0.30

1.95

0.30

1.95

0.20

0.10

0.100.10

0.20

0.9

0

0.9

0

ROTULO -A1(594X841mm)

05

CONTIENE

NOMBRE DEL PROYECTO

FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:

CLIENTE

PLANOS FINALES 020819.dwg

INFORMACIÓN DEL PROYECTO

CIUDAD:

Yopal - Casanare

SANTA RITA

Edificio

Proyecto de Grado

REVISIÓN:

ESCALA

INDICADA

PROYECCION

CO

NS

EC

UT

IV

O

05

PLANO No.

SON:

EMISIÓN: DC

DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)

00

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

Bogota - Colombia

2019

DISEÑO ESTRUCTURAL

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Director de Proyectos

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

Ingeniero de Diseño

Dibujo

Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES

MP. 25202-261686 CND

COD. 201410459

DETALLE DE COLUMNA TIPO

DETALLE COLUMNA

Es 1:100

DETALLE DE MURO TIPO

DETALLE PILOTE Y CORTES

DETALLE DE MURO DE CONTENCION

DETALLE MURO TIPO

Es 1:100

DETALLE SECCION MURO

Es 1:50DETALLE PILOTE

Es 1:100

DETALLE MURO DE CONTENCION

Es 1:100

DETALLE SECCION MURO DE CONTENCION

Es 1:25

DETALLE ANCLAJE

PILOTES - VIGA CIM

Es 1:50

CORTE PILOTES

Es 1:50