Fluidizacion
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Laboratorio de Ingeniería Química IIUniversidad Nacional del Callao
INTRODUCCIÓN
La fluidización es un fenómeno que ocurre cuando pequeñas partículas sólidas son suspendidas por una corriente de un fluido que se dirige de abajo hacia arriba venciendo el peso de las mismas, esto se da cuando la velocidad del fluido se encuentra lo suficientemente alta como para suspender las partículas, pero a la vez no tan elevada como para expulsar las partículas fuera del recipiente.
Las partículas sólidas rotan en el lecho rápidamente, creándose un excelente mezclado. El material que se fluidiza es casi siempre un sólido y el medio que fluidiza puede ser tanto líquido como gas. Las características y comportamiento de los lechos fluidizados dependen fuertemente de las propiedades del sólido y del fluido, tal como se observara a continuación en la siguiente experiencia.
I. OBJETIVOS
Estudiar el flujo en lechos fijos y fluidizados
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Determinar las pérdidas por fricción en un lecho fijo, la porosidad y
velocidad mínima de fluidización correspondiente a un lecho
fluidizado.
II. MARCO TEÓRICO
II.1. FLUJO DE FLUIDOS A TRAVES DE PARTICULAS SOLIDAS
La velocidad de transferencia de momento del fluido a las partículas
sólidas y, en consecuencia, la caída de presión del flujo a través del
lecho, está relacionada con los mecanismos físicos del flujo. En un lecho
empacado, la trayectoria del flujo está formada por muchos canales
paralelos e interconectados. Los canales no tienen un diámetro fijo sino
que se ensanchan y estrechan en forma repetida llegando a desviarse y
dar vuelta en direcciones diferentes a medida que las partículas
obstruyen el paso. Los canales no tienen la misma sección transversal
promedio o longitud total. Al fluir a través de estos pasajes, la fase fluida
se acelera y desacelera en forma repetida experimentando pérdidas
repetitivas de energía cinética. Además, las superficies rugosas de las
partículas producen las pérdidas usuales de arrastre de forma y fricción
de superficie.
Fig. 1: fluido dinámica a través de un lecho fijo
Fuente: Imágenes de Google
El flujo a través de grandes canales abiertos será a una velocidad más
alta que el flujo a través de canales estrechos restringidos y paralelos,
debido a que la caída de presión por pie de longitud de lecho debe ser
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constante sin importar el canal que se esté considerando. Por esta
razón, la transición de flujo laminar a turbulento se presentará a una
velocidad de flujo global sensiblemente menor en pasajes abiertos que
en canales restringidos. Además, en la convergencia de dos canales se
promoverán corrientes con remolinos y turbulencias, debido a la
desigualdad de velocidad en los dos canales.
II.2. FLUJO A TRAVES DE LECHOS EMPACADOS
La resistencia al flujo de un fluido a través de los huecos de un lecho de
sólidos, es la resultante del rozamiento total de todas las partículas del
lecho. De acuerdo con el número de Reynolds D pG0/ μ el flujo será
laminar o turbulento y habrá rozamiento de forma, separación y
formación de estela. Igual que en el rozamiento debido a una sola
partícula sólida, no hay transición brusca entre el flujo laminar y
turbulento, como ocurre para el caso de flujo a través de tuberías y
canales de conducción de sección transversal constante.
Los métodos más comunes para calcular la caída de presión a través de
lechos de sólidos se basan en estimar el rozamiento total del fluido
sobre las superficies sólidas, al pasar por los canales tortuosos formados
por el lecho de partículas. De cualquier manera, para calcular el
diámetro de un canal equivalente, se supone que el lecho tiene un
conjunto de canales circulares uniformes, los cuales tienen un área total
de superficie y un volumen de espacio vacío que concuerda con aquellos
del lecho. El área total de la superficie es el área de la superficie de
cada partícula por el número de partículas, pero es más conveniente
basar el cálculo de acuerdo con las partículas en la fracción de volumen
en el lecho y la relación superficie-volumen para las partículas.
II.2.1. Características de las partículas sólidas
El tamaño de las partículas sólidas esféricas queda perfectamente
determinado por el valor de su diámetro. Para partículas no esféricas,
se define varios conceptos, que se consideran a continuación:
Diámetro esférico equivalente ( d Sph)
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Diámetro de aquella esfera que tiene el mismo volumen que la
partícula.
V p=43π ( d sph
2 )3
(1.1 )
d sph=2( 3√ 3V p
4 π ) (1.2 )
Esfericidad ( Φs)
La relación superficie-volumen para una esfera de diámetro dp
dividida entre la relación superficie-volumen para la partícula cuyo
tamaño nominal es dp.
Φs=
Ssph
V sph
S p
V p
=
π (d p2 )
π ( d p3
6 )Sp
V p
→Φs=
6dp
Sp
V p
(1.3 )
Tabla N°1: Esfericidad de materiales diversos
Fuente: Obtenido de (McCabe, Smith, & Harriot, 2007)
II.2.2. Características del lecho
La fracción de volumen de partículas en el lecho
Esta fracción es 1 – ε, donde ε es la porosidad o fracción hueca. Si las
partículas son porosas, los poros por lo general son muy pequeños
para permitir que cualquier flujo significativo pase a través de ellos,
así que ε toma como la fracción hueca externa del lecho y no como la
porosidad total.
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Diámetro equivalente del canal (D eq)
Para determinar el diámetro equivalente Deq del canal, el área de
superficie para n canales paralelos de longitud L se establece igual al
volumen de la partícula S0 L(1 – ε), por la relación superficie-volumen,
donde S0 es el área de la sección transversal del lecho:
nπ Deq L=S0L (1−ε ) 6Φsd p
(1.4 )
El volumen total de los n canales es igual al volumen hueco en el
lecho:
S0 Lε=14nπ Deq
2 L (1.5 )
Al combinar las ecuaciones (1.4) y (1.5) se obtiene una ecuación para
Deq:
Deq=23Φsd p
ε1−ε
(1.6 )
II.2.3. Análisis del flujo a través de lechos empacados
Ley de Darcy: Permeabilidad
Después de una serie de experimentos, Darcy demostró que la
velocidad media en una sección del lecho poroso es directamente
proporcional a la caída de presión de fluido que pasa a través de la
cama, e inversamente proporcional a su altura:
V=K(−∆ P )
L(1.7 )
(-ΔP) = Caída de presión a través del lecho
L = Espesor o altura del lecho
K = Constante de proporcionalidad (depende de las propiedades
físicas del lecho y del fluido que circula a través del lecho)
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Esta ecuación indica que la relación entre la velocidad de circulación
del fluido y la caída de presión que experimenta es lineal, lo que hace
suponer que el régimen de circulación es laminar.
La resistencia que ofrece el lecho al flujo del fluido es debida
principalmente a rozamientos viscosos:
V= 1α
(−∆ P )μ . L
(1.8 )
µ = viscosidad del fluido,
1/α = coeficiente de permeabilidad
La unidad de la permeabilidad es el "Darcy", que se define como: La
permeabilidad de un medio poroso al flujo viscoso para el paso de 1
mL/(s·cm²) de un líquido con una viscosidad de 1 centiPoise, bajo una
caída de presión de 1 atm/cm.
La caída de presión (ΔP)
La caída de presión depende de la velocidad media en los canales V ,
que es proporcional a la velocidad superficial o de la torre vacía V 0 e
inversamente proporcional a la porosidad:
V=V 0
ε(1.9 )
Con la velocidad media y el tamaño del canal expresados ahora en
términos de parámetros medibles V 0, dp y ε, la forma de la
correlación para la caída de presión se calcula utilizando el modelo
del canal. Para flujo con números de Reynolds muy bajos, la caída de
presión varía con la primera potencia de la velocidad y de manera
inversa con el cuadrado del tamaño del canal, de acuerdo con la
ecuación de Hagen-Poiseuille para el flujo laminar en tubos rectos.
Las ecuaciones para V y Deq se utilizan en la ecuación de Hagen-
Poiseuille, y un factor de corrección λ1 se adiciona para considerar el
hecho de que los canales son en realidad tortuosos y no
completamente rectos ni paralelos:
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∆ pL
=32V μd2
=32λ1V 0 μ (1−ε )2
49εΦs
2d p2 ε2
(1.10 )
∆ pL
=72λ1V 0 μ (1−ε )2
Φs2dp
2 ε3(1.11 )
Varios estudios han mostrado que la forma de la ecuación (1.11) es
correcta, y los experimentos proporcionan una constante empírica de
150:
- Ecuacion de Kozeny-Carman
∆ pL
=150V 0μ (1−ε )2
Φs2d p
2 ε3(1.12 )
Se aplica para el flujo a través de lechos de partículas con números
de Reynolds hasta 1.0. En este número de Reynolds no hay cambios
de forma en la transición brusca a un flujo turbulento; pero a números
de Reynolds elevados, hay cambios frecuentes en la forma y dirección
de los canales en el lecho, los cuales llevan a pérdidas significantes
de energía cinética. Un valor razonable para el factor de tortuosidad
es la constante 150 que corresponde a λ1 = 2.1.
Cuando la velocidad de flujo a través de lechos empacados aumenta,
la pendiente de la gráfica de Δp contra V 0 aumenta en forma gradual;
y a números de Reynolds muy elevados, Δp varía cuando el
exponente de la velocidad superficial es de 1.9 o 2.0.
Si la ecuación común para el flujo turbulento en tuberías es:
∆ pρ
=f2LV 2
Deq
(1.13 )
Se aplica al lecho empacado, el factor de corrección λ2 considera la
tortuosidad y la ecuación esperada es.
∆ pL
=f2 ρV 2
D eq
=2 f λ2ρ(V 0
ε )23 (1−ε )2Φsd p ε
(1.14 )
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∆ pL
=3 f λ2 ρV 0
2
Φsd p
1−εε3
(1.15 )
- Ecuación de Burke-Plummer
∆ pL
=1.75 ρV 0
2
Φsd p
1−εε3
(1.16 )
Es una correlación empírica para la caída de presión en lechos
empacados cuando los números de Reynolds son elevados (Rep > 1
000).
Por otro lado la principal contribución a la caída de presión la
constituyen las pérdidas de energía cinética causadas por cambios en
el área de la sección transversal y la dirección del flujo del canal. A
medida que el fluido pasa entre las partículas, el canal se vuelve
pequeño y en seguida largo, y la velocidad máxima es mucho mayor
que la velocidad promedio. La mayoría de la energía cinética del
fluido se pierde como una pérdida de expansión, puesto que el área
del canal cambia rápidamente.
Para enfatizar la magnitud de las pérdidas de la energía cinética, la
caída de presión de la ecuación (1.16) se divide entre ρV 2/2 para
obtener el número de cargas de velocidad. Utilizando la velocidad
promedio V 0/ ε para V se obtiene:
∆ p
( ρ /2 ) (V 0/ε )2=2×1.75( 1−ε
ε ) LΦsd p
(1.17 )
- Ecuación de Ergun
Es una ecuación que abarca todo el intervalo de velocidades de flujo y
se obtiene suponiendo que las pérdidas de viscosidad y energía
cinética son aditivas:
∆ pL
=150V 0μ
Φs2dp
2
(1−ε )2
ε3+1.75 ρV 0
2
Φsd p
1−εε3
(1.18 )
Ergun demostró que ésta ecuación es adecuada para datos obtenidos
con esferas, cilindros y sólidos triturados, sobre un intervalo amplio
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de velocidades de flujo. También varió la densidad de empaque para
algunos materiales con la finalidad de verificar el término (1 – ε)2/ ε3
para la parte de pérdida de viscosidad de la ecuación y el término (1 –
ε)/ ε3 para la parte de energía cinética. Observe que un pequeño
cambio en ε tiene un efecto muy grande en Δp, lo cual dificulta
predecir con exactitud Δp y reproducir los valores experimentales
después de que el lecho es reempacado.
La ecuación de Ergun se basa en la combinación de la ecuación de
Kozeny-Carman para el flujo en la región viscosa y de la ecuación de
Burke-Plummer para la región turbulenta. La importancia de los
términos correspondientes a pérdidas viscosas y pérdidas turbulentas
en la ecuación de Ergun se puede relacionar con el valor del número
de Reynolds de partícula.
Para fluidos que circulan a través de un lecho relleno de sólidos, el
número de Reynolds de partícula se define como:
ℜp=d pρV 0
μ(1.19 )
Cuando Rep < 20, el término de pérdida viscosa domina y
puede utilizarse solo con un error despreciable.
Cuando Rep > 1000, sólo se necesita utilizar el término de
pérdida turbulenta.
II.3. FLUIDIZACIÓN
Cuando un líquido o un gas pasan a muy baja velocidad a través de un
lecho de partículas sólidas, las partículas no se mueven y la caída de
presión se determina por la ecuación de Ergun. Si la velocidad del fluido
se aumenta de manera progresiva, aumenta la caída de presión y el
rozamiento sobre las partículas individuales y, eventualmente, las
partículas comienzan a moverse y quedan suspendidas en el fluido.
Las expresiones fluidización y lecho fluidizado se utilizan para describir la
condición de las partículas completamente suspendidas, toda vez que la
suspensión se comporta como un fluido denso. Es factible descargar los
sólidos fluidizados del lecho a través de tuberías y válvulas como si se
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tratara de un líquido. Esta fluidez es la principal ventaja del uso de la
fluidización para el manejo de sólidos.
II.3.1. Mecanismo de fluidización
Se considera un tubo vertical, corto y parcialmente lleno de un
material granular. Si la velocidad del fluido ascendente es
suficientemente grande, la fuerza de empuje sobre las partículas
sólidas se hace igual al peso neto de las partículas, momento en el
cual éstas empiezan a moverse libremente y a mezclarse unas con
otras (paso de 1 a 2 en la Figura 2).
La velocidad del fluido para la que se alcanzan estas condiciones se
denomina velocidad mínima de fluidización (V 0m) y el lecho de
partículas se conoce como lecho fluidizado.
Fig. 2: Formación de un lecho fluidizado a partir de un lecho fijo de
partículas: a) fases del lecho al aumentar la velocidad; b) variación de
la pérdida de presión y altura del lecho.
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Fuente: Obtenido de (Gilarranz Redondo, 2006)
Como puede observarse en la figura 2, en un lecho fijo de partículas
de sección A y cuyo peso es W, cuando se alcanza la velocidad
mínima de fluidización la pérdida de carga adquiere su valor máximo
(W/A) y se mantiene en él hasta que se produce el arrastre de las
partículas, disminuyendo bruscamente en ese momento.
También se observa durante este proceso una progresiva expansión
del lecho, que va teniendo una porosidad, ε, cada vez mayor a partir
del punto de velocidad mínima de fluidización (εm). El intervalo de
velocidades útil para la fluidización está comprendido entre V 0m y la
velocidad de arrastre, V a, para la cual las partículas sólidas son
arrastradas fuera del lecho, la porosidad se aproxima a la unidad y el
lecho deja de existir como tal.
II.3.2. Porosidad mínima de fluidización
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La porosidad del lecho cuando comienza la fluidización, recibe el
nombre de porosidad mínima de fluidización (εm). Esta porosidad
depende de la forma y el tamaño de las partículas.
Para partículas esféricas εm está comprendida entre 0,4 y 0,45,
aumentando ligeramente al disminuir el tamaño de las partículas. En
ausencia de datos para materiales específicos, se puede estimar εm,
mediante las siguientes ecuaciones empíricas sugeridas por Wen y
Yu:
1Φ.εm
3 ≅ 14 y1−εmΦ.εm
3 ≅ 11 (1.20 )
En el caso de lechos de partículas con diámetros (dp en μm) entre 50-
500 μm, se puede usar la expresión:
εm=1−0,356 (log d p−1 ) (1.21 )
II.3.3. Pérdida de presión friccional para lechos fluidizados
Cuando comienza la fluidización, la caída de presión a través del
lecho equilibra la fuerza de gravedad sobre los sólidos, descontado el
empuje del fluido. Escribiendo el balance de energía mecánica entre
la entrada y la salida del lecho e ignorando los efectos de energía
cinética y si Lm es la altura del lecho para la mínima fluidización, se
obtiene para la unidad de área de la sección transversal del lecho:
∆ p fr=ρ .∑ F=−(∆ p+ρ . g .∆ z)=Lm. (1−εm ) (ρ s−ρ ) . g (1.22 )
Donde ρs es la densidad del sólido y ρ es la densidad del fluido.
II.3.4. Velocidad mínima de fluidización
La progresión desde lecho fijo a lecho fluidizado puede seguirse en un
gráfico simplificado de pérdida de presión frente a la velocidad como
el que recoge la Figura 3.
Fig. 3: Pérdida friccional en el lecho fijo y en el estado fluidizado
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Fuente: A partir de (Gilarranz Redondo, 2006)
El punto A en la figura representa el inicio de la fluidización; por
tanto, corresponde a la velocidad mínima de fluidización, la cual se
podría calcular como el punto de intersección de las líneas de caída
de presión en el lecho fijo y en el lecho fluidizado, es decir, la
intersección de las ecuaciones (1.18) y (1.22). Por lo tanto la
combinación de estas dos ecuaciones da la siguiente expresión para
encontrar la velocidad mínima de fluidización:
∆ p=150V 0m μL
Φs2d p
2
(1−εm )2
εm3 +
1.75 ρLV 0m2
Φsd p
1−εmεm3 =Lm . (1−εm ) ( ρs−ρ ). g (1.23 )
Multiplicando todos los miembros de la expresión por d p3Φs
3 . ρ
μ2 . L (1−εm ) se
llega a:
150 (1−εm )εm3 (Φsd pV 0mρ
μ )+ 1,75εm3 (ΦsdpV 0m ρ
μ )2
=d p3Φs
3 . ρ (ρs−ρ )gμ2
(1.24 )
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III. EQUIPOS Y MATERIALES
La instalación experimental empleada en la práctica se ha esquematizado en la Figura 1. Consiste en una columna rellena con partículas esféricas de vidrio. La columna va provista en su parte inferior de una rejilla, destinada a soportar el sólido y a distribuir uniformemente el fluido. El fluido se introduce por la parte inferior de la columna. La columna está provista de dos tomas de presiones conectadas a un manómetro diferencial que permiten determinar la pérdida de presión. También es posible medir la variación de la altura del lecho.
FIGURA N°1
El material a utilizar presenta el siguiente análisis granulométrico el cual se confirmara en laboratorio.
Malla Wi Xi Dpi Xi/Dpi
IV. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL
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1. Una vez caracterizada la muestra de nuestro lecho, se procede a realizar las etapas del proceso de fluidización, utilizando agua como fluido.
2. Medir la altura del relleno cuando no circula fluido a través del lecho.
3. Antes de permitir el paso a la columna del lecho, regulamos con ayuda del rotámetro el caudal de 1 LPM.
4. Introducimos el caudal definido a la columna; medir la perdida de presión y la altura del lecho.
5. Repetir las medidas para 1.5, 2, 2.5, 3, 3.5, 4, 4.5, 5, 5.5, 6, 6.5, 7, 7.5 LPM y anotar sus respectivas caídas de presión y altura.
Q(LPM) ΔP(cmH2O) H(cm)0
1.01.52.02.53.03.54.04.55.05.56.06.57.0
V. TRATAMIENTO DE DATOS
V.1. CARACTERIZACIÓN DE LECHO DE FLUIDIZACIÓN (CUARZO)
V.1.1. Calculo Del Diámetro De Partícula
Dp=1
∑ X i
Dpi
Malla Retenido (g) Xi Dpi Xi/Dpi
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V.1.2. Calculo de la densidad del material
ρmuestra=Masa de lamuestra
Volumende lamuestra
Volumende lamuestra (V m )=V a−V b
V a :volumen de lamuestra+agua
Volumende aguadesplazada (V b )=Masa deagua desplazadaDensidad del agua
Masa deaguadesplazada=(Masamuestra+agua)−Masamuestra
V.1.3. Calculo de la Porosidad del lecho
V ev=V T−V m
Masa Arena (g)
VT(ml) Vm(ml) Ɛ
V.1.4. Velocidad mínima de fluidización
ε=V ev
V T
N° Prueba Muestra(g) Muestra+Agua+Masa de Fiola (g)
Masa de Fiola seca (g)
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v(m/s)
ΔP(Pa)
0.0002 0.0003 0.0004 0.0005 0.0006 0.0007 0.0008 0.0009 0.001 0.0011 0.00120
500
1000
1500
2000
2500
3000ΔP vs. v
v(m/s)
ΔP
umf=m /s
V.1.5. Caída de presión mínima de fluidización
Del mismo paso hecho en el 5.1.5 Determinar de esa intersección la caída
de presión mínima de fluidización.
Entonces la caída de presión mínima de fluidización es:
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∆ Pmf=Pa
V.1.6. Porosidad mínima de fluidización
De la siguiente ecuación despejamos la porosidad,
∆ Pmf=Lmf∗(1−εmf )∗(ρ s−ρ )∗g
La porosidad estará expresada por la siguiente ecuación:
εmf=1−∆ Pmf
Lmf∗(ρp−ρ )∗g
V.1.7. Resultados teóricos
5.1.7.1 Porosidad mínima de fluidización
εmf=1−0.356∗( logd p−1)
εmf=¿
5.1.7.2 Caída de presión mínima de fluidización
∆ P=Lmf∗(1−εmf )∗(ρp−ρ )∗g
∆ P=Pa
5.1.7.3 Velocidad mínima de fluidización
Para lechos fijos
∆ P=150∗μ∗L∗(1−ε )2
d p2∗ε3
∗u0+1.75∗ρ∗L∗(1−ε )
d p∗ε3∗u0
2
Para Lechos fluidizados
∆ P=Lmf∗(1−εmf )∗(ρs− ρ )∗g
Entonces como de la gráfica ΔP vs. V
150∗μ∗L∗(1−εmf )2
d p2∗εmf
3 ∗u0+1.75∗ρ∗L∗(1−εmf )
d p∗εmf3 ∗u0
2=Lmf∗(1−εmf )∗( ρs−ρ )∗g
Multiplicando por el factor:
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d p3∗ρ
μ2∗L∗(1−εmf )Entonces nuestra ecuación anterior quedaría
150∗(1−εmf )εmf
3 ∗( d p∗umf∗ρμ )+ 1.75εmf
3∗( d p∗umf∗ρμ )
2
=dp3∗ρ∗(ρs−ρ )∗g
μ2
La expresión queda como:
150∗(1−εmf )εmf
3 ∗Re p ,mf+1.75εmf
3∗Re p ,mf2=
dp3∗ρ∗(ρs−ρ )∗g
μ2
Re p ,mf=d p∗umf∗ρ
μ
umf=R ep , mf∗μ
d p∗ρ
5.1.7.4 Longitud mínima de fluidización
Lmf∗(1−εmf )=Lm∗(1−εm)
Lmf=Lm∗(1−εm)
(1−εmf )Lmf=m
5.1.7.5 CONTRASTE DE RESULTADOS
Resultados Experimentales y Teóricos
Experimentales TeóricosVmf(m/s)
Ɛmf
Lmf(m)ΔPmf(Pa)
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VI. RESULTADOS EXPERIMENTALES
El comportamiento característico de un lecho fluidizado se enfoca en dos parámetros básicos, la caída de presión del fluido que circula por el lecho para diferentes cantidades de flujo y la porosidad o fracción vacía del lecho a diferentes caudales de operación.
Para estudiar el comportamiento de un lecho de partículas; en función del régimen de flujo se desarrollaran las pruebas experimentales que permitirán cuantificar los parámetros básicos.
Para recabar información de los datos obtenidos experimentalmente se elaborara una tabla con las siguientes características
Lecturas CalculadasQ(L/min) ∆P(cmHg) h(cm) Ɛ V(m/s)
1234
Las dos primeras lecturas (∆P, L y Q) de cada uno de los equipos son tomadas durante el experimento y las dos últimas (Ɛ y V) son calculadas mediante las ecuaciones anteriormente planteadas para posteriormente elaborar graficas ∆P vs. V
∆P: diferencia de presión que se experimenta en la entrada y la salida del lecho a medida que ocurre la fluidización. Medida con un manómetro en forma de U
L: longitud del lecho a medida que ocurre la fluidización. Se calcula mediante ecuación.
Q: caudal. medido con rotámetro
Ɛ: porosidad relativa del lecho o la relación entre los espacios vacíos y el volumen de sólidos en el lecho. Se calcula mediante ecuación.
V: la velocidad superficial de flujo es la velocidad del fluido a un determinado incremento de presión.
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VII. BIBLIOGRAFIA
Coulson, J., & Richardson, J. (1981). Ingeniería Química: Tomo II (Operaciones Unitarias). España: REVERTÉ.
Foust, A., Wenzel, L., & Clump, C. (2006). Principios de Operaciones Unitarias (segunda ed.). Mexico: Compañia Editorial Continental.
Gilarranz Redondo, M. A. (Julio de 2006). Fluidización. Obtenido de Universidad Autónoma de Madrid/ Ingeniería Química: https://www.uam.es/personal_pdi/ciencias/mgilarra/Fluid/Fluidizacion%202006-07.pdf
McCabe, W., Smith, J., & Harriot, P. (2007). Operaciones Unitarias en Ingeniería Química (Séptima ed.). Mexico: McGraw-Hill/Interamericana Editores.