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GEOTECNICO PARA CENTRO DE

EMPRENDEDORES EN C/ NOSQUERA,

MÁLAGA.

CTE: GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO.

EXP: 14.103/11 REG: 4195/11

000472 22/07/2011 Miguel Angel Martínez Blanca 818

Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11

GEOTECNICO PARA CENTRO DE EMPRENDEDORES EN C/ NOSQUERA, MÁLAGA. 1 de 31

INDICE

INDICE ................................................................................................................................................................. 1 ANEJOS .......................................................................................................................................................... 1

1.- INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES, OBJETO DEL INFORME Y TRABAJOS REALIZADOS ... 2 2.- RESULTADO DE LOS TRABAJOS REALIZADOS .............................................................................. 5

2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO .................................................................................................................. 5 2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES....................................................................................................... 7 2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU ..................................... 7

2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO ........................................................................................ 7 2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) ................................................................ 8 2.3.3.- ENSAYOS DE PENETRACION DINÁMICA DPSH................................................................ 10

2.4.- HIDROGEOLOGÍA. PROFUNDIDAD DEL AGUA ......................................................................... 12 2.5.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO ..................................................................... 13

3.- INTERPRETACIÓN GLOBAL DE LOS NIVELES GEOTÉCNICO S ................................................. 14 4.- SISMICIDAD ............................................................................................................................................... 19 5.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN ......................................................................................................... 20

5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA EDIFICACIÓN................................................................................... 20 5.2.- CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS ............................................................................................. 21 5.3.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN. .................................................................................................. 22 5.4.- CIMENTACIÓN MEDIANTE PILOTES ............................................................................................ 22 5.5.- CIMENTACIÓN MEDIANTE MICROPILOTES ............................................................................... 26

6.- CONCLUSIONES....................................................................................................................................... 29 7.- RECOMENDACIONES ............................................................................................................................. 30

ANEJOS

ANEJO 1: PLANO DE SITUACIÓN.

ANEJO 2: REGISTRO DE SONDEO

ANEJO 3: GRAFICOS DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINAMIC A DPSH

ANEJO 4: RESUMEN DE ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEJO 5: REPORTAJE FOTOGRÁFICO


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GEOTECNICO PARA CENTRO DE EMPRENDEDORES EN C/ NOSQUERA,

MÁLAGA.

CTE: GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO.

EXP: 14.103/11 REG: 4195/11

1.- INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES, OBJETO DEL INFORME Y TRABAJOS REALIZADOS

1.1.- ANTECEDENTES

El presente trabajo se realiza por encargo de la Gerencia de Urbanismo de Málaga.

En esta documentación se recogen las características geotécnicas del terreno en C/

Nosquera de Málaga, donde se proyecta la construcción de una incubadora de empresas.

Este informe constituye un resumen de los resultados obtenidos en prospecciones y

ensayos de laboratorio, incluyendo los datos, recomendaciones y conclusiones geotécnicas

necesarias para la determinación de la cimentación de la edificación proyectada.

El LABORATORIO DEL INSTITUTO DE INVESTIGACIÓN, DESARROLLO, Y

CONTROL DE LA CALIDAD EN LA INVESTIGACIÓN (LIDYCCE) se encuentra acreditado

por la Junta de Andalucía en las áreas de Mecánica de Suelos y Toma de Muestras in Situ, y

dispone de un Sistema de la Calidad certificado por AENOR de acuerdo a la norma UNE-

EN- ISO 9001:2008 con el número ER-0737/2000.


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1.2.- OBJETO Y ALCANCE DEL INFORME

El presente estudio geotécnico ha tenido por objeto la obtención de las

características, condiciones y parámetros geotécnicos del terreno en la parcela antes

mencionada. Mediante observaciones en el emplazamiento y, sobre todo, prospecciones

(sondeos rotativos) se ha tratado de obtener la información siguiente:

a.- Definición de la estratigrafía y litología de las diferentes formaciones detectadas

en las prospecciones de campo.

b.- Determinación de la profundidad del nivel piezométrico y oscilaciones

c.- Comportamiento geomecánico de los diferentes materiales y capacidad portante

del terreno.

d.- Propuesta de cimentación

- Tipo de cimentación

- Profundidad y terreno de apoyo

- Carga admisible

e.- Recomendaciones adicionales.

1.3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS. METO DOLOGÍAS.

1.3.1.- TRABAJOS DE CAMPO

Según la programación prevista y el avance de los trabajos se ejecutaron las

prospecciones siguientes:

- Inspección geológico-geotécnica del entorno.

- Replanteo de las prospecciones.

- 1 Sondeo mecánico a rotación con extracción de testigo continuo. Se perforaron

16.40 m lineales.

- 6 Ensayos SPT

- 1 Muestras inalteradas.

- 1 Muestra parafinada.

- 2 Ensayos de penetración dinámica tipo DPSH

- 16.4 m de tubería de PVC.

- Medida y seguimiento de la profundidad del nivel freático

Nota: La profundidad de perforación se redujo de la inicialmente presupuestada a

16.40 m atendiendo al espesor registrado de gravas, superior la presupuestado y a la


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imposibilidad de continuar la perforación por no disponer de suministro continuo de

agua a pesar de solicitarlo a la propiedad.

1.3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO

Con los testigos rocosos obtenidos en los sondeos de reconocimiento se procedió a

la ejecución de los ensayos, y normas de los mismos, indicados a continuación:

- 5 Ensayos de granulometría por tamizado (S/UNE 103.101)

- 5 Ensayos de Límites de Atterberg (S/UNE 103.103 Y 103.104)

- 2 Determinaciones de la humedad natural (S/UNE 103.300/93)

- 2 Determinaciones de la densidad húmeda (S/UNE 301/94)

- 2 Determinaciones de la resistencia a compresión simple (S/UNE 400//93).

- 1 Ensayos de corte directo consolidado y drenado (S/UNE 103.401)

- 1 Determinaciones de sulfatos solubles (S/EHE)

- 1 Determinaciones de la acidez Baumman- Gully.

Para la elección de las muestras y de los ensayos a realizar a éstas se ha seguido

los criterios de calidad y tamaño de la muestra, máxima representatividad del material y cota

de la muestra.


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2.- RESULTADO DE LOS TRABAJOS REALIZADOS

2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO

GEOMORFOLOGÍA Y FISIOGRAFÍA LOCAL

La parcela objeto del estudio se localiza en el casco Urbano de Málaga,

concretamente en la margen izquierda del río Guadalmedina en las proximidades de la

desembocadura.

En la siguiente foto aérea se observa como el colegio está colindante con el

encauzamiento del río.

Foto 1: Detalle de situación de la zona de estudio.

Geomorfológicamente la zona de estudio se localiza en un contexto de transición

fluvial próximo a la transición con la costa. En concreto la zona de estudio se localizas sobre

rellenos arqueológico situados sobre una antigua llanura de inundación del río

Guadalmedina. Estos rellenos arqueológicos están parcialmente excavados en las

proximidades de la zona de estudio

La superficie del solar es horizontal con algunas excavaciones arqueológicas del

orden de 2 a 3 m de profundidad

El solara está rodeado de medianerías.


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SÍNTESIS DE LA GEOLOGÍA LOCAL

La zona de estudio se localiza sobre el basamento metamórfico que forma parte de

los mantos Maláguides de las Zonas Internas de las Cordilleras Béticas y que afloran al

Norte de la población de Málaga y en las laderas de la Alcazaba de Málaga. El sustrato

metamórfico descrito está formado por roca de filitas y pizarras con subniveles de calizas

alabeadas negras. Sobre el basamento descrito se localizas una formación sedimentaria de

origen marino producto de la colmatación de la antigua cuenca sedimentaria de la Hoya de

Málaga de edad miocena y pliocena. En esencia este sustrato está formado por arcillas y

margas arenosas sobreconsolidadas y duras.

El sustrato descrito está cubierto por sedimentos aluviales del río Guadalmedina y

entremezclados en las zonas bajas con sedimentos aluviales afluentes hacia el mar. Sobre

estos de materiales se localizan los restos arqueológicos sepultados por las últimas

avenidas de río Guadalmedina antes de su regulación y encauzamiento.

Zona de

estudio


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2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES

La situación de las prospecciones puede observarse en el croquis de situación

existente en el anejo nº 1.

2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU

2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO

SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN Mediante la utilización de una Sonda autónoma de avance hidráulico, se realizaron

las labores de perforación, extrayéndose testigos continuos de diámetro 86-75 mm.

A lo largo de la ejecución se identificó la litología, estructura, potencia y la

resistencia al golpeo mediante ensayos SPT.

Para impedir que el testigo recuperado se deteriorara más de lo debido, y conseguir

porcentajes de recuperación superiores al 80% de cada maniobra, el avance en suelos se

realizó inyectando una mínima cantidad de agua por las paredes interiores del varillaje.

En anejo nº 2 se adjuntan los registros obtenidos en estas prospecciones.


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DESCRIPCIÓN DE LAS COLUMNAS DE LOS SONDEOS. CORTE

ESTRATIGRÁFICO TIPO

Como resumen al registro de los sondeos incluidos en anejo nº2, se indica

a continuación la columna tipo de materiales. La situación de los sondeos, así como

su interpretación en forma de secciones geotécnicas se puede observar en el anejo

nº1.

COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO

De arriba abajo se localizan los siguientes niveles geotécnicos:

Profundidad (m)

NIVEL

S-1 LITOLOGÍA DOMINANTE

1 De 0.00 a 4.80 Rellenos antrópicos: -Arena arcillosa con restos de obra.

2a

De 4.80 a 7.20 Cuaternario (aluvial reciente): -Arcilla arenosa marrón oscuro (blando)

2b De 7.20 a 10.50

Cuaternario (aluvial reciente): -Arena arcillosa marrón oscuro con eventuales subniveles decimétricos de arcilla y pasadas de grava (flojo medianamente denso).

3 De 10.50 a 16.40* Aluvial: Grava arcilloarenosa con bolos y bloques (denso a muy denso)

(*) Profundidad alcanzada.

2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT)

El ensayo SPT (según UNE 103.800) consiste en la introducción de tubo bipartido

de dimensiones normalizadas hincándose en el terreno mediante golpeos sucesivos.

La suma de los golpes necesarios para conseguir una penetración de 30 cm, en los

2 últimos tramos de golpeo (de los 3 que componen el ensayo) se define como N30. Si los

30 cm últimos de penetración no pueden lograrse con 50 golpes, el ensayo de hinca se dará

por terminado (rechazo). La maza utilizada en la percusión pesa 63,5 Kg, y la altura de

caída de la misma es de 76 cm.

RESULTADOS PRUEBAS SPT/MUESTRA INALTERADA DE SONDEO S


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En el cuadro siguiente, se indican los resultados de las pruebas de golpeo

realizadas durante la ejecución de los sondeos rotativos, señalando el nivel geotécnico

correspondiente a cada ensayo.

SONDEO ENSAYO PROFUNDIDAD GOLPEO INIDICE N30 NIVEL

(m) EN SPT Y MI EQUIVALENTE GEOTECNICO

S-1 SPT 3,60 4,20 0 0 3 5 3 1

S-1 MI 4,80 5,40 3 4 5 6 5 2

S-1 SPT 6,40 7,00 3 4 5 6 9 2

S-1 SPT 9,60 10,20 7 3 3 4 6 2

S-1 SPT 12,00 12,60 12 14 16 21 30 3

S-1 SPT 15,00 15,60 10 13 18 19 31 3

S-1 SPT 16,00 16,40 14 35 50R 50R 3 50R.- Rechazo: se contabilizan 50 golpes en un tramo inferior o igual a 15 cm de penetración.

En el siguiente gráfico se ilustra la evolución de los índices de golpeo con la profundidad.

S-1

0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

18,00

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55

INDICE N30

PR

OF

UN

DID

AD

(m)

S-1

Nota: El rechazo se ha representado con 55 golpes.


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2.3.3.- ENSAYOS DE PENETRACION DINÁMICA DPSH

Estas prospecciones cuantifican la resistencia de los distintos niveles atravesados

complementando a los sondeos. Las penetraciones dinámicas han sido llevadas a cabo con

el penetrómetro tipo DPSH.

El equipo empleado ha sido una máquina automática de marca TECOINSA montada

sobre orugas, cuyas características técnicas se resumen en la siguiente tabla:

Características técnicas

Marca / Modelo ISSA

Propulsión Motor diesel 10 CV

Tracción Orugas de goma

Peso maza 63.5 kg

Altura de caída 76.0 cm

Peso puntaza + cabeza de golpeo 1.5 kg

Peso varillaje 8.84 kg/m

Sección puntaza 20 cm2

Tipo puntaza Perdida

El procedimiento de ensayo consiste en clavar en el terreno la puntaza perdida de

hierro macizo montada en el extremo inferior del varillaje, por medio de golpes repetitivos a

razón de 30 golpes por minuto, registrando el número de estos necesarios para penetrar

tramos de 20 cm (actualmente el registro se realiza de forma automática por medio de un

contador de golpes electrónico).

Fig.4.1.2.2: Sección de la


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La hinca se consigue gracias a la caída de la maza sobre la cabeza de golpeo

roscada al extremo superior del varillaje.

Las varillas tienen un diámetro inferior al de la puntaza para evitar, en la medida de

lo posible, el rozamiento de estas con el terreno durante la penetración.

La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa por el número de

golpes necesarios para clavar la varilla en una longitud de 20 cm, en lo sucesivo se

designará como N20.

Se dará por terminado el ensayo cuando, dadas 2 andanadas de 75 golpes cada

una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm, en cada una de ellas aisladamente. Esta

circunstancia se denomina comúnmente “rechazo” y hace referencia a la imposibilidad de

continuar la penetración debido a la propia resistencia del terreno.

Siempre que la penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se

considerará será el proporcional correspondiente.

El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas

blandas o duras y de correlacionar los diferentes niveles en base a similitudes del golpeo. La

siguiente tabla sirve de orientación para correlacionar valores de NB y NSPT siquiera de forma

aproximada.

Correlación entre N DPSH y NSPT

Suelos cohesivos Suelos granulares

DPSH: Nº de golpes/20 cm Consistencia SPT: Nº de

golpes/30 cm DPSH: Nº de golpes/20 cm Consistencia

SPT: Nº de golpes/30

cm

0-2 Muy blanda 0-2 0-2 Muy suelta 0-4

2-4 Blanda 3-5 2-5 Suelta 4-10

4-10 Media 6-15 5-15 Media 10-30

10-15 Firme 15-25 15-25 Densa 30-50

>15 Muy Firme >25 >25 Muy Densa >50

En el siguiente cuadro se sintetiza la información aportada por los penetrómetros

DPSH según la compacidad:


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Correlación entre N DPSH y NSPT

Suelos cohesivos Suelos granulares

DPSH: Nº de golpes/20 cm Consistencia SPT: Nº de

golpes/30 cm DPSH: Nº de golpes/20 cm Consistencia

SPT: Nº de golpes/30

cm

0-2 Muy blanda 0-2 0-2 Muy suelta 0-4

2-4 Blanda 3-5 2-5 Suelta 4-10

4-10 Media 6-15 5-15 Media 10-30

10-15 Firme 15-25 15-25 Densa 30-50

>15 Muy Firme >25 >25 Muy Densa >50

En el siguiente cuadro se sintetiza la información aportada por el penetrómetro

DPSH según la compacidad:

REF.

Compacidad suelta

(m) (N20 <5)

Compacidad media (m)

(5< N20 <15)

Compacidad densa

(m) (15<N20<25)

Compacidad muy densa (m)

N20 >25

PROF. DE RECHAZO (m)

P-1 4.40 -- 4.60 -- 4.80 P-2 -- -- -- -- 3.40

Se estima que ambos ensayos han registrado el rechazo en los rellenos

arqueológicos, por lo que no son representativas del nivel de cimentación .

2.4.- HIDROGEOLOGÍA. PROFUNDIDAD DEL AGUA

Para el seguimiento de la profundidad y oscilaciones del nivel de agua, se ha

instalado tubería piezométrica en cada uno de los sondeos realizados.

En el cuadro siguiente se reflejan las medidas efectuadas del nivel de agua, con

respecto a la rasante actual del terreno.

PROFUNDIDAD DEL AGUA EN M EN SONDEO FECHA DE LA MEDIDA

S-1

Finalización sondeo 7.50

7-7-11 5.08


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El nivel freático se localiza a 5.08 m de profundidad con respecto a la cota de inicio

del sondeo el día 7-7-11.

El medio prospectado puede catalogarse como acuífero, con valores de

permeabilidad del orden de 10-3 cm/seg en función de los ensayos granulométricos

realizados (gravas sucias con gran contenido en finos) y según los criterios recogidos en la

norma ROM.

2.5.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

En el anejo 3 se incluyen cuadros resumen por sondeo de los resultados de los

ensayos de laboratorio, especificando el correspondiente registro interno.

En el siguiente cuadro se resumen los parámetros geotécnicos obtenidos de los

ensayos, agrupados según resultados afines de los niveles visualizados:

N,G SOND PROFUNDIDAD USCS GRANULOMETRIA (% PASE) LIMITES ATTERBERG DENSIDAD qu CORT.

DIC

Nº (m) FINOS ARENA GRAVA D50 LL LP IP W (%) APARE/SECA kg/cm2 C Φ

2A S-1 4,80-5,40 CL 70,1 29,5 0,4 <0,08 28,5 16,9 11,6 20,1 2,26-1,88 1,23 0,3 27

2B S-1 6,40-7,00 CL 72,5 26,7 0,8 <0,08 30,5 17,2 13,3

2B S-1 8,70-9,00 CL 81,1 18,9 0 <0,08 35,9 21,2 14,7 35,1 1,93-1,43 0,73

3 S-1 12,00-12,60 SC-SM 10,7 55,6 33,7 2,25 21,4 14,1 7,3

3 S-1 15.00-15.60 SC-GM 10.0 45.5 45.5 4.00 20.7 13.3 7.4

*LL: Límite líquido LP: Límite plástico, IP: Índice de plasticidad, D50: Tamaños de las partículas en milímetros con un coeficiente de paso del 50 %. W: Humedad natural, qu: compresión simple. C: cohesión efectiva Kg/Cm2, φ: Angulo de fricción efectiva.

Se ha realizado un ensayo del agua freática tomada el día 23-6-11 a los 7.80 m de

profundidad que resultó agresiva al hormigón de cimentación (S/EHE) en grado débil por

una concentración de sulfatos solubles de 239 mg/l.

Los ensayos de sulfatos solubles y acidez Baumman- Gully no muestran valores

significativos.


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3.- INTERPRETACIÓN GLOBAL DE LOS NIVELES GEOTÉCNICO S

NIVEL 1. RELLENOS

En los sondeos de reconocimiento se ha identificado un primer nivel de rellenos muy

recientes que muestra abundantes restos de escombros y ladrillos. La base de este nivel

coincide aproximadamente con el nivel freático. Se trata de un nivel inadecuado a efectos de

cimentación que se extiende entre 4.80, en la vertical de S-1.

En el siguiente cuadro se recogen los valores del índice N30 equivalente en cada uno

de los sondeos.



S-1 SPT 3,60 4,20 0 0 3 5 3 1

El valor del índice N20 DPSH registra valores muy bajos en el P-1, y muy elevados

en el P-2. Se considera que el P-1 es representativo del grado de compacidad que muestran

los relleno con valores inferiores a 4 golpeos hasta los 4.40 m de profundidad, mientras que

en el P-2 los valores son muy elevados, posiblemente este último ensayo se ha realizado en

los restos de una cimentación antigua.

NIVEL 2. SUELO DE RECUBRIMIENTO ALUVIAL: ARCILLAS L IMOSAS MARRONES

(NG-2 a) Y ARENA ARCILLOSA (NG-2b).

Se trata de segundo nivel de origen claramente fluvial reciente, que está asociado a

los últimos rellenos y acarreos de sedimentos del río Guadalmedina. La compacidad de este

nivel aumenta ligeramente con la profundidad. Este paquete es tremendamente

heterogéneo, con fuertes cambios laterales en el sentido vertical y horizontal de la

formación.

Se han identificado dos subniveles, atendiendo a su composición granulométrica un

subnivel superior formado básicamente por arcilla limoarenosa marrón rojiza (cohesivo) y un

segundo subnivel NG-2b formado por arena arcillosa con subniveles netamente arcillosos

(cohesivo-pseudogranular).


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A pesar de tener el mismo origen geológico que el nivel superior, se ha preferido

distinguir este nivel por poseer una potencia apreciable (2.4 metros) y unas características

completamente netamente cohesivas, sin embargo el nivel subyacentes las intercalaciones

arcillosas son minoritarias.

En general el paquete se puede clasificar desde el punto de vista geotécnico como

arcillas limosas de plasticidad media con un IP media del 13%, límite líquido 32% y límite

plástico de 18.4, siendo su humedad natural del orden del límite líquido, lo que indica que se

trata de un suelo normalmente consolidado.

El ensayo de resistencia a compresión simple registra un valor de 1.23 kg/cm2 y

0.73 kg/cm2 decreciente con la profundidad.

En el siguiente cuadro se recogen los valores del índice N30 registrados en este

nivel.



S-1 MI 4,80 5,40 3 4 5 6 5 2

S-1 SPT 6,40 7,00 3 4 5 6 9 2

S-1 SPT 9,60 10,20 7 3 3 4 6 2

Para el caso que no ocupa podemos determinar los parámetros de deformación a

partir de los ensayos de penetración SPT. Considerando un valor conservador deducido de

los ensayos SPT para arcillas según la correlación de Jiménez Salas (Geotecnia y Cimientos

III):

Consistencia de

la arcilla

Resistencia a

compresión

simple (Kg/cm 2)

Resistencia a la

penetración

estática (Kg/cm 2)

Resistencia a la

penetración

dinámica N

Módulo de

deformación

medio, E (Tn/m 2)

Muy blanda 0.3-0.5 3-7 2-4 250

Blanda 0.5-1.0 7-15 4-8 450

Media 1.0-2.0 15-30 8-15 900

Dura 2.0-4.0 30-60 15-30 2.000

Muy dura > 4.0 > 60 > 30 4.000

Considerando el ensayo de resistencia a compresión simple obtenido de los

ensayos realizados el módulo de deformación varía entre 25 y 45 kg/cm2. Considerando el


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mayor nº de ensayos SPT que ensayos de laboratorio, se pude valorar el módulo de

deformación de este nivel a partir de los mismos.

Para determinar los módulo de deformación de forma más fina, se pueden relacionar

con sU en función de la plasticidad. Siguiendo a Stroud & Butler (1975) podemos relacionar

sU con E´.

IP (%) E´/sU

10-20 270

20-30 200

30-40 150

40-50 130

50-60 110

Tomando la relación E/su igual a 270 se obtienen los siguientes módulos de

deformación con drenaje para este nivel comprendidos entre los siguientes valores.

Considerando una cohesión del orden de 0.5 kg/cm2 acorde con los valores obtenidos en los

ensayos SPT de obtiene un módulo de deformación del orden de 67.5 kg/cm2

Se ha realizado un ensayos de corte directo consolidado y drenado (velocidad 0.05

mm/minuto) de la muestra tomada a 4.80 m de profundidad.

En los siguientes cuadros y gráficos se recogen los resultados obtenidos en el

ensayo.

PROBETA DENSIDAD SECA HUMEDAD %

Kg/cm 2 Tn / m 3 Inicial Final

1 1,58 20,6 23,6

2 1,61 20,5 21,4

3 1,62 20,7 21


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GRÁFICO DE CORTE DIRECTO

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

0 1 2 3 4 5DEFORMACIONES (mm)

TE

NS

ION

ES

TA

NG

EN

CIA

LES

(kg

/cm

2)

1 Kg/Cm2

2kg/Cm2

3 Kg/Cm2

CRITERIO DE ROTURA DE MOHR-COULOMB

1; 0,93

2; 1,19

3; 1,64

y = 0,3529x + 0,5481R2 = 0,9743

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

1,80

0 1 2 3 4

TENSION NORMAL (kg/cm2)

TE

NS

ION

TA

NG

EN

CIA

L (k

g/cm

2)

LÍNEA DE ROTURA

Lineal (LÍNEA DEROTURA)

El resultado del ensayo realizado en la arcilla (CL) registra un ángulo de fricción

interna de 27º y una cohesión efectiva de 0.3 kg/cm2.

NIVEL 3 GRAVA ARENOARCILLOSA:

Se trata del nivel de transición al sustrato arcillo margoso de edad pliocena que se

presenta en la zona.

El espesor prospectado de esta capa es de 7.1 m y se extiende desde los 9.30 m de

profundidad hasta la profundidad máxima prospectada de 16.40m.


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Geotécnicamente se trata de un material muy heterogéneo fundamentalmente

constituido por gravas arenoarcillosas, en general y en función de la experiencia, con

porcentajes de grava comprendidos entre 45% y del 25% en contenido en finos.

La muestra ensayada se cataloga como un suelo mixto SC-SM con una fracción de

grava de 34%.

En el siguiente cuadro se recogen los resultados obtenidos de los dos ensayos

realizados.

N,G SOND PROFUNDIDAD USCS GRANULOMETRIA (% PASE) LIMITES ATTERBERG

Nº (m) FINOS ARENA GRAVA D50 LL LP IP

3 S-1 12,00-12,60 SC-SM 10,7 55,6 33,7 2,25 21,4 14,1 7,3

3 S-1 15.00-15.60 SC-GM 10.0 45.5 45.5 4.00 20.7 13.3 7.4

Los ensayos de golpeo realizados en este nivel muestran el rechazo de forma

sistemática.



S-1 SPT 12,00 12,60 12 14 16 21 30 3

S-1 SPT 15,00 15,60 10 13 18 19 31 3

S-1 SPT 16,00 16,40 14 35 50R 50R 3

PARÁMETROS GEOTÉCNICOS DE LOS MATERIALES

NIVEL SUBNIVEL

Densidad

aparente.

KN/m 2

COHESIÓN

EFECTIVA

(kPa)

ÁNGULO

ROZ. INT. (º)

COHESIÓN

SIN

DRENAJE

(kPa)

1 Rellenos 19.0 0.0 30** 0.00

2 Arcilla limosa 18.6 0.0 27* 50.0

3 Gravas y bolos

ocasionales

21.0 0.0 35 (***)

0.00

*Jiménez salas φ = 34.9-0.338 x IP y ensayos de laboratorio. **Fukui, 1982, φ = 0.36 x N+27 ** Muromachi, 1974, φ = 20+3.5 x N1/2 *** Valores estimados a partir de la granulometría y compacidad.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


4.- SISMICIDAD

La Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 actualmente en vigor para

construcciones de nueva planta determina para la zona investigada los parámetros y clasificaciones

constructivas siguientes:

a) TIPO DE CONSTRUCCIÓN PROYECTADA.- DE IMPORTANCIA NORMAL

b) ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab/g).- 0.11 *

c) COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k).- 1.00 *

d) TIPO DE TERRENO Y COEFICIENTE ESTIMADO DE SUELO (ver cuadro adjunto)

PROFUNDIDAD

(espesor en m)

TIPO DE TERRENO **

COEFICIENTE Ci

COEFICIENTE

ESTIMADO DEL

TERRENO

De 0.00 a 5.00 IV 2.0

De 5.00 a 10.00 III 1.6

De 10.00 a 30.00 II 1.3

1.46

Para el caso de terrenos no homogéneos en profundidad y que estén formados por “n” niveles geotécnicos, se

adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los

n

C = ∑∑∑∑ Ci ei / ∑∑∑∑ ei

i=1 (Se considera un espesor del orden de 30 m).

* Para la zona del municipio de Málaga.

** A efecto de la Norma antes referida dicho coeficiente se obtiene de la tabla siguiente en una profundidad no

menor a 30 m bajo el cimiento o nivel de rasante de terreno (si el edificio lleva sótano), con muros perimetrales rígidos. Dado

que las prospecciones no profundizaron hasta los 30 m, se hace una estimación del tipo de terreno existente en cotas

profundas, basándose en criterios de geología regional. En cualquier caso para constatar este valor debería prospectarse

hasta dicha profundidad.

TIPO DE TERRENO COEFICIENTE C

TIPO I (roca compacta, suelo cementado o granular muy denso)

1.0

TIPO II (roca muy fracturada, suelo granular denso o cohesivo duro)

1.3

TIPO III (suelo granular de compacidad media o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme) 1.6

TIPO IV (suelo granular suelto o suelo cohesivo blando)

2.0


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


Teniendo en cuenta lo anterior, la aceleración sísmica de cálculo en función de la

aceleración básica de la importancia de la edificación y del coeficiente C de terreno adopta un

valor:

ac= 0.128 g

Del coeficiente C de cálculo obtenido y del coeficiente de contribución K que adjudica la

vigente Norma Sismorresistente al municipio donde se ubica al solar que nos ocupa, se deducen los

siguientes valores para los periodos característicos del espectro de respuesta:

TA = 0.15 seg

TB = 0.60 seg

5.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN

5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA EDIFICACIÓN

Según la información facilitada, se proyecta la construcción de un edificio destinado

a albergar una “incubadora de empresas” que consta de tres forjados distribuidos en planta

baja, y dos alturas. No se cuenta con excavaciones significativas bajo la actual rasante del

colegio.

En la siguiente figura se ilustra la estructura proyectada.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


5.2.- CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS

A la vista de las prospecciones realizadas el modelo geotécnico del terreno se

puede resumir en los siguientes puntos:

- El subsuelo de la parcela está formado por los siguientes niveles:

1. NG-1: Rellenos antrópicos / aluviales recientes: Los rellenos antrópicos

alcanzan los 4 m de espesor en la vertical de S-1

2. NG-2: Aluvial: Arcilla limosa marrón oscuro de consistencia media a blanda

o decreciente con la profundidad. Se trata de un nivel cohesivo de

plasticidad media, catalogado como un suelo tipo CL o arcilla limosa. Se ha

prospectado entre los 4.00 m y los 9.30 m de profundidad. A partir de los

7.20 m de profundidad predominan la fracción arenosas con niveles

minoritarios de arcilla.

3. NG-3: Aluvial: Gravas arenoarcillosas con bolos y algún bloque. Se trata de

un terreno heterogéneo en cuanto a la composición granulométrica, debido

al la presencia de niveles interdigitados decimétricos a métricos de arena

con grava. Se trata de un nivel de transición entre el sustrato inferior de

arcilla de edad pliocena y los suelos cuaternarios superiores del río

Guadalmedina. Los ensayos SPT realizados catalogan al nivel como de

compacidad medianamente densa a muy densa, registrándose el rechazo

en el último SPT realizado a 16.00 m, no obstante se recomienda adoptar un

valor representativo medio del SPT de 30. El espesor prospectado de este

nivel en el S-1 hasta la profundidad investigada es de 7.1m. Atendiendo a

trabajos próximo realizado en la zona se estima que la transición al nivel

inferior se localiza a profundidades ligeramente inferiores (17 a 18 m de

profundidad).

4. Sustrato plioceno. Este nivel no ha sido detectado a la profundidad máxima

prospectada. Se trata del sustrato regional de la zona compuesto

mayoritariamente por arcilla y arena arcillosa (suelo tipo CL y SC) de

tonalidades beige en superficie a gris en profundidad y de consistencia dura.

Aunque no se ha detectado a la profundidad máxima prospectada de 16.40

m.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


- El nivel freático se localiza a 5.08 m de profundidad (7-7-11). Al tratase de un sector

muy próximo al río encauzado es muy susceptible a los cambios de nivel que este

experimente. No se descartan, por tanto oscilaciones estacionales de orden métrico. El

agua analizada registra una agresividad débil al hormigón de cimentación por una

concentración del ión sulfato de 239 mg/l. - La topografía es horizontal.

5.3.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN.

Al a vista de la obra planteada y la presencia de rellenos con restos antrópicos hasta

los 4 m de profundidad, así como las posibles oscilaciones e interferencia con el nivel de

agua a partir de los 5.08 m, se estima que la opción de cimentación más operativa

correspondes a la cimentación profunda por pilotes/micropilotes empotrados en la grava

arenoarcillosa con bolos y bloques del nivel geotécnico NG-3.

5.4.- CIMENTACIÓN MEDIANTE PILOTES

Tal y como se recoge en CTE DB-SE-C para cimentaciones profundas mediante

pilotes, es necesario comprobar que se cumplen los requisitos de seguridad tanto para los

estados límites últimos, como estados límites de servicio.

La resistencia característica al hundimiento de un pilote aislado ckR es la suma de la

parte debida a la punta pkR y la parte debida al fuste fkR . A su vez, podemos calcular cada

uno de los valores anteriores con las expresiones:

pppk AqR ×=

∫=L

fffk dzpR0

τ

Expresiones en las que pq y fτ representan la resistencia unitaria por punta y fuste

respectivamente.

El valor de diseño de la resistencia frente al hundimiento se obtendría como:

R

ckcd

RR

γ=

donde Rγ es el coeficiente parcial de resistencia.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


Los coeficientes de seguridad parciales se recogen en la siguiente tabla:

5.4.1.- CÁLCULO BASADO EN ENSAYOS DE PENETRACIÓN “I N-SITU”

Es aplicable siempre y cuando el porcentaje de partículas con tamaño superior a 2

cm sea inferior al 30% en peso del suelo. Los datos obtenidos en ensayos de penetración

dinámica pueden correlacionarse justificadamente con los valores de SPT para arcillas

sobreconsolidadas o con una resistencia a compresión simple superior a 1kg/cm2. Estamos,

por tanto del lado de la seguridad, si consideramos este nivel como de arena.

Carga unitaria en punta y fuste para pilotes perfor ados para el nivel granular

NG-3

La carga de hundimiento en punta viene dada por:

)(MPaNfq Np = con 50<N

El factor Nf depende de la puesta en obra del pilote y vale 0.4 en pilotes hincados y

0.2 en pilotes hormigonados “in-situ”.

La resistencia unitaria por fuste puede estimarse con la expresión:

)(5.2 kPaNf =τ con 50<N


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


NIVEL N*30 fN

(Perforado)

)(MPaNfq Np = )(5.2 kPaNf =τ

De 7.00 a 10.50 6 0.2 1.2 15.0

De 10.50 a 15.00 30 0.2 6.0 75.0

RECOMENDACIONES PARA LA ELECCIÓN DEL TIPO DE PILOTE

Para la tipología de terreno estudiado y a la vista del resultado de los ensayos SPT

se estima que los CPI-8 o barrenados pueden ser operativos debido a la posible

inestabilidad de los rellenos superiores. Como inconveniente se cuenta con que no es

posible garantizar una correcta puesta en obra de la armadura por la propia forma de

ejecución del pilote.

La modalidad de pilotes a emplear deberá GARANTIZAR EL EMPOTRAMIENTO en

el nivel geotécnico NG-3..

Para cimentar sobre el nivel geotécnico NG-3 y que el bulbo de esfuerzos en la

punta del pilote no se vea afectado por la influencia del nivel de arcilla margosas de edad

pliocena existente bajo la grava en esta zona, se recomienda contar con un resguardo

de 3 diámetros con respecto a la profundidad máxima prospectada de 16.49 m

CÁLCULO CARGA ADMISIBLE Y LONGITUDES.

A continuación se evalúa de forma orientativa la carga admisible de una cimentación

por pilotes.

La modalidad de pilotes a emplear deberá GARANTIZAR EL EMPOTRAMIENTO en

el nivel geotécnico NG-3. Para cimentar sobre el nivel geotécnico NG-3 y que el bulbo de

esfuerzos en la punta del pilote no afecte al nivel superficial del NG-3 más deficiente, se

recomienda contar con un resguardo con respecto al contacto entre el NG-3 y el

sustrato de arcilla margosa pliocena.

Se comprobará la naturaleza del terreno en los rechazos obtenidos en los

penetrómetros.

Para pilotes de extracción (CPI) y dada la presencia de agua si se toma un tope

estructural de 35 Kp/cm2 se obtiene:


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


- Para pilotes de 45 cm de diámetro.- 55.6T

- Para pilotes de 55 cm de diámetro.- 83.1 T

En cada columna se ha tomado:

Prof.: Profundidad en m a partir de rasante actual

P: Carga por punta en toneladas. Deducidos en función de los valores obtenidos en

las distintas pruebas.

F.- Carga por fuste en toneladas

H.- Carga de hundimiento (P+F)

AD.- Carga admisible, se ha tomado un factor de seguridad de 3.

PILOTE DE 45 cm de diámetro .

Pilotes de 45 cm de φ .Tope estructural 55,6 Tn. Fs 3,0

Profundidad Qp Qf Qh=Qp+Qf Qadmis

7,0 0,0 0,0 0,0 0,0

11,0 0,0 8,5 8,5 2,8

12,0 95,4 19,1 114,5 38,2

13,0 95,4 29,7 125,1 41,7

14,0 95,4 40,3 135,6 45,2

15,0 95,4 50,9 146,2 48,7

PILOTE DE 55 cm de diámetro .

Pilotes de 55 cm de φ .Tope estructural 83,1 Tn. 3,0

Profundidad Qp Qf Qh=Qp+Qf Qadmis

7,0 0,0 0,0 0,0 0,0

11,0 0,0 10,4 10,4 3,5

12,0 142,5 23,3 165,8 55,3

13,0 142,5 36,3 178,7 59,6

14,0 142,5 49,2 191,7 63,9

15,0 142,5 62,2 204,6 68,2

Nota : Con objeto de preservar la elevada resistencia en punta para los pilotes

empotrados en la grava, se recomienda no bajar los pilotes por debajo de los 15.0 m y

conservar una distancia de resguardo con respecto al sustrato arcilloso de 3 diámetros.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


La profundidad de empotramiento en el NG-3 para los pilotes del sector del S-1será

a partir de 10.50 m de profundidad.

En el caso de proyectar una cimentación a profundidad superior a la prospectada en

el S-1 se recomienda la realización de un nuevo sondeo de reconocimiento que determine

las características geotécnicas del nivel infrayacente y el espesor de la grava del nivel NG-3.

5.5.- CIMENTACIÓN MEDIANTE MICROPILOTES

A continuación se expone los parámetros necesarios para el cálculo del

micropilotaje, y una estimación -a título orientativo- de la longitud del micropilote. Teniendo

en cuenta la variedad de micropilotes con diferente tope estructural, de forma general, se

evaluará la longitud del los micropilotes en función del diámetro de perforación (12 cm, 14

cm y 16 cm ) y el tope estructural habitual variable entre 30 y 45 Tn, que permite definir la

combinación de micropilotes adecuadas a las solicitaciones de la estructura.

Longitud de los micropilotes:

Dado el pequeño diámetro de estos elementos, despreciamos a este nivel de

cálculos, la carga soportada en punta, confiando toda la solicitación al fuste.

La longitud de los micropilotes se estimará con arreglo al método propuesto por

Bustamante (1986) buscando un empotramiento mínimo en el nivel NG-2 y NG-3.

Según este método, la resistencia por fuste de un micropilote vendrá dada por:

T= (∏ DS LS q)/ Cs

Siendo:

T: resistencia límite por fuste.

DS: diámetro efectivo, relacionado con el diámetro nominal del pilote Dd por

la expresión Ds =α Dd, en la que α es un parámetro que depende tanto del

tipo de inyección prevista para el micropilote como del tipo de material en el

que nos encontremos.

q: fricción lateral unitaria a lo largo del tubo, que depende del tipo de

material y su resistencia así como del tipo de inyección.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


Ls: longitud de sellado, definida como la longitud en la que se moviliza el

rozamiento por fuste. Para este valor, Bustamante establece en un mínimo

de 4.00 metros por seguridad

Cs: coeficiente de seguridad

Para el cálculo de los micropilotes, o anclajes para el arriostramiento de la pantalla,

podemos estimar los valores del rozamiento bulbo de anclaje-terreno a partir del siguiente

gráfico recogido en las “Recomendaciones para el proyecto, construcción, control y diseño

de anclajes al terreno”, o la “Guía para el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de

carreteras”.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


Admitiendo que la inyección será del tipo IU y sin minorar, en el siguiente cuadro se

resumen los parámetros característicos para el cálculo de micropilotes, admitiendo que la

inyección será del tipo IU tendríamos:

NIVEL GEOTEC MATERIAL N30 α q (kg/cm2)

NG-1 ( De 0.00 a 5.00) Rellenos -- -- --

NG-2 (De 5.00 a 10.5) Arcilla arenosa y arena

arcillosa 6 1 0.5

NG-3 (De 10.5 a 16.40) Gravas 30 1 1.5

α Coeficiente de incremento del diámetro nominal Ds = α Dn q resistencia unitaria por fuste kg/Cm2

En el caso de los micropilotes en suelos y dada la pequeña sección transversal de

los mismos, resulta habitual no contar con la colaboración por punta del terreno.

Para micropilotes de carácter permanente sometidos a compresión se recomienda

adoptar un coeficiente de seguridad Cs de 3 (S/CTE).

En el siguiente cuadro se recoge a titulo orientativo la carga admisible en toneladas

por micropilotes.

DIAMETRO mm NIVEL

GEOTEC

Empotramiento en

el nivel geotécnico 120 160 180

NG-1 De 0.00 a 5.00 -- -- --

NG-2 De 5.00 a 10.50 4,03 4,61 5,18

NG-3 De 10.50 a 12.50 8,43 9,63 10,83 NG-3 De 12.50 a 14.50 12,82 14,65 16,49 NG-3 De 14.50 a 16.50 17,22 19,68 22,14

* Se considera 0.00 a partir de la cota de inicio del sondeo.

En el caso de suelos granulares con un N superior a 30 y empotramiento en la capa

superior a 6D, puede adoptarse una resistencia en punta máxima del 15% de la resistencia por

fuste; no obstante, la pequeña sección de estos elementos aconseja no considerar este valor

quedando por tanto como un margen adicional de seguridad.

En el caso de proyectar una cimentación a profundidad superior a la prospectada en

el S-1 se recomienda la realización de un nuevo sondeo de reconocimiento que determine

las características geotécnicas del nivel subyacente y el espesor de la grava del nivel NG-3.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


6.- CONCLUSIONES

6.1.- CIMENTACIÓN (Ver apdo. 5)

A tenor de la información disponible se recomienda la opción de cimentación

profunda por pilotes o micropilotes empotrados en el nivel de grava arenoarcillosa (NG-3)

detectada entre los 10.50 m de profundidad y los 16.40 m, acorde las solicitaciones de la

estructura.

En el apartado 5.4 y 5.5 se recogen los parámetros del terreno para las

cimentaciones citadas.

6.2.- NIVEL FREÁTICO Y POSIBLES INTERFERENCIAS (ver apdo. 2.4)

Se detecta un nivel de agua freática a 5.08 m de profundidad con respecto a la cota

de inicio del sondeo el día 7-7-11.

6.3.- AGRESIVIDAD DEL MEDIO (ver apdo. 2.5)

De acuerdo a los análisis efectuados, el medio es agresivo al hormigón de

cimentación en grado débil por una concentración de sulfatos solubles de 23.9 mg/l (S/EHE).

6.4.- SISMICIDAD (ver apdo. 4)

- Aceleración sísmica básica de la zona (ab/g).-0.11

- Coeficiente de contribución k.- 1.0

- Coeficiente estimado del suelo. 1.46


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


7.- RECOMENDACIONES

1.- Deberá verificarse la profundidad del nivel de apoyo competente, durante las labores de

cimentación, en particular en los sectores prospectados mediante penetrómetros y se

asegurará la existencia del un sustrato rocoso.

2.- Para opciones de cimentación por pilotes la armadura longitudinal deberá extenderse

desde la cabeza del pilote hasta 4 diámetros por debajo de la zona crítica más profunda, con

un mínimo de 6 metros. La cuantía mínima de acero será del 4‰ de la sección total en

pilotes in situ y del 1% en prefabricados. La armadura transversal deberá extenderse en

toda la longitud de la armadura longitudinal, pudiendo estar constituida por cercos o espiral

cuyos diámetros sean al menos de 6 mm y con una cuantía mínima y separación recogidos

en el artículo 4.3.3 de NCSE-02.

3.- Se recomienda la protección de los piezómetros instalados en los sondeos ejecutados,

así como el seguimiento de la profundidad del nivel de agua en los mismos hasta antes del

comienzo de las obras. Se pretende con ello determinar posibles variaciones de dicha

profundidad con el paso del tiempo que puedan afectar a las recomendaciones de

cimentación indicadas en este informe. Es importante tener en cuenta que las profundidades

del nivel de agua medida pueden sufrir variaciones ocasionadas por la situación estacional

del año hidrológico, lluvias intensas, adiciones de agua artificial de diversa índole al medio

subterráneo, etc. En cualquier caso la profundidad medida y dada en este informe no

constituye el nivel freático de la zona (aunque a veces coincida), ya que el freático sólo

puede determinarse una vez realizadas un número elevado de medidas durante al menos

un ciclo hidrológico (1 año) circunstancia que escapa a la operatividad y tiempo de ejecución

del presente informe geotécnico.

4.- Las recomendaciones de cimentación y de índole afín contenidas en este informe están

orientadas al tipo de construcción proyectada, de acuerdo a la información que ha sido

facilitada a LIDYCCE. Determinadas variaciones ulteriores en el proyecto o en la

construcción deben ser ponderadas en la solución de cimentación por si ésta precisara de

importantes consideraciones ocasionadas por los referidos cambios como pueden ser la

variación en el número de sótanos, mayor número de alturas, rellenos importantes

adyacentes, excavaciones, otras condiciones de contorno de relevancia, etc.


Exp. 14.103/11 Reg. 4195/11


Nota: Deberá comprobarse en la etapa de excavación la homogeneidad y el tipo de terreno que han

aportado las prospecciones realizadas, ya que estas constituyen unidades puntuales de observación

consideradas extrapolables al área de estudio. No obstante no se descartan variaciones locales.

Queda prohibida la reproducción parcial del present e informe sin la autorización por

escrito del LABORATORIO DEL INSTITUTO DE INVESTIGAC IÓN, DESARROLLO, Y CONTROL

DE LA CALIDAD EN LA INVESTIGACIÓN (LIDYCCE).

Los datos expresados en el presente informe solo af ectan a las muestras ensayadas y

zonas prospectadas.

Este informe consta de 32 páginas y 5 anejos

Málaga, 15 de Julio de 2.011

VºBº DIRECTORA DEL LABORATORIO

Rocío García- Espina Soler Arquitecta Técnica

TÉCNICO REDACTOR DEL INFORME

Miguel Ángel Martínez Blanca Licenciado en Ciencias Geológicas.


ANEJO 1: PLANO DE SITUACIÓN DE LAS PROSPECCIONES



TOPOGRAFIA

Sello

ANEJO 2: REGISTROS DE SONDEOS



TOPOGRAFIA

Sello

TOPOGRAFIA

Sello

ANEJO 3: GRÁFICOS DE PENETRACIONES DINÁMICAS


Tipo: DPSH Ref.Ensayo: P-1 Cota aprox.:

0 3 5 8 10 13 15 18 20 23 25 28 30 33 35 38 40 43 45 48 50 53 55 58 60 63 65 68 70 73

0 m.

0.4 m.

0.8 m.

1 m.

1.4 m.

1.8 m.

2 m.

2.4 m.

2.8 m.

3 m.

3.4 m.

3.8 m.

4 m.

4.4 m.

4.8 m.

5 m.

5.4 m.

5.8 m.

6 m.

6.4 m.

6.8 m.

7 m.

7.4 m.

7.8 m.

8 m.

8.4 m.

8.8 m.

9 m.

9.4 m.

9.8 m.10 m.

10.4 m.

100

Nº de golpes

Cot

a

Profundidad alcanzada: 4.80 m. CARACTERISTICAS EQUIPO DE PENETRACION

Peso de la maza: 63.5 +/- 0.5 kg.

PUNTAZA: CILINDRICA TERMINADA EN FORMA CONICA CON ANGULO DE ATAQUE 90º

NºACTA PRESUPUESTO EXPEDIENTE ENTRADAFECHA

DESTINATARIO

ACTA DE RESULTADOS GT-76

27314 14103 .2011/4148 27/06/2011

GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMOPASEO MARITIMO ANTONIO MACHADO, 12(ARQUITECTURA Y CONSERVACION)29002-MALAGAMálaga

PRUEBA CONTINUA DE PENETRACION DINAMICASUPERPESADA S/UNE 103801:1994

Nº 1

DE EMISIÓN

Copias enviadas a: RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO

Fdo. MIGUEL ANGEL MARTINEZ

GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO

Vº Bº DIRECTOR/A

Fdo. ROCIO GARCIA-ESPINA SOLERARQUITECTA TECNICA LIC. CIENCIAS GEOLOGICAS

OBRA: GEOTECNICO INCUBADORA DE EMPRESAS EN C/NOSQUERAEXPEDIENTE PA-12/2011, MALAGAPETICIONARIO: GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMOFECHA MUESTREO : 22/06/2011 ALBARAN:MATERIAL : PENETRORECOGIDO EN : - ENTREGADO POR : Muestreado por laboratorio

ESTE INFORME SOLO AFECTA A LOS MATERIALES SOMETIDOS A ENSAYO. PROHIBIDA LA REPRODUCCION PARCIAL SIN LA APROBACION POR ESCRITO DEL LABORATORIO Pag.1/1

OTRAS REFERENCIAS

Miembro de AECOR.Miembro de Eurolab-España.Miembro de la Asociación Española deIngeniería Sísmica (AEIS).Miembro de la British Mansory SocietyMiembro de RAITEC.

EHA. Control del hormigón, sus componentes y de las armaduras de acero.EHC. Control de hormigón y componentes.GTC. Sondeos, toma de muestras y ensayos "in situ" de reconocimientos geotécnicosGTL. Ensayos de laboratorio de geotecnia.VSG. Suelos, áridos, mezclas bituminosas y materiales constituyentes en viales.VSF. Control de firmes flexibles y bituminosos en viales

INSCRITO EN EL REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYO ACREDITADOS, BOJA Nº59 DE 28 DE MARZO DE 2005, CON ELNÚMERO LE031-MA05 PARA LA REALIZACIÓN DE ENSAYOS INCLUIDOS EN LAS ÁREAS:

EAS. Control de la soldadura de perfiles estructurales de aceroAFC. Control de los materiales de fábricas de piezas cerámicas.AFH. Control de los materiales de fábricas de piezas de hormigón.ACH Control de los materiales de cubiertas de piezas de hormigón.APH: Control de los materiales de pavimentos de piezas de hormigón.AMC. Control de morteros para albañilería.

Ensayo GT-76 Nº de Ensayo: 436069Fecha Inicio del Ensayo: 22/06/2011 Fecha Fin del Ensayo: 22/06/2011

Lab

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n, s

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.T.A

(M

álag

a)


Tipo: DPSH Ref.Ensayo: P-2 Cota aprox.:

0 3 5 8 10 13 15 18 20 23 25 28 30 33 35 38 40 43 45 48 50 53 55 58 60 63 65 68 70 73

0 m.

0.4 m.

0.8 m.

1 m.

1.4 m.

1.8 m.

2 m.

2.4 m.

2.8 m.

3 m.

3.4 m.

3.8 m.

4 m.

4.4 m.

4.8 m.

5 m.

5.4 m.

5.8 m.

6 m.

6.4 m.

6.8 m.

7 m.

7.4 m.

7.8 m.

8 m.

8.4 m.

8.8 m.

9 m.

9.4 m.

9.8 m.10 m.

10.4 m.

73

81

100

Nº de golpes

Cot

a

Profundidad alcanzada: 3.40 m. CARACTERISTICAS EQUIPO DE PENETRACION

Peso de la maza: 63.5 +/- 0.5 kg.

PUNTAZA: CILINDRICA TERMINADA EN FORMA CONICA CON ANGULO DE ATAQUE 90º

NºACTA PRESUPUESTO EXPEDIENTE ENTRADAFECHA

DESTINATARIO

ACTA DE RESULTADOS GT-76

27314 14103 .2011/4148 27/06/2011

GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMOPASEO MARITIMO ANTONIO MACHADO, 12(ARQUITECTURA Y CONSERVACION)29002-MALAGAMálaga

PRUEBA CONTINUA DE PENETRACION DINAMICASUPERPESADA S/UNE 103801:1994

Nº 2

DE EMISIÓN

Copias enviadas a: RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO

Fdo. MIGUEL ANGEL MARTINEZ

GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO

Vº Bº DIRECTOR/A

Fdo. ROCIO GARCIA-ESPINA SOLERARQUITECTA TECNICA LIC. CIENCIAS GEOLOGICAS

OBRA: GEOTECNICO INCUBADORA DE EMPRESAS EN C/NOSQUERAEXPEDIENTE PA-12/2011, MALAGAPETICIONARIO: GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMOFECHA MUESTREO : 22/06/2011 ALBARAN:MATERIAL : PENETRORECOGIDO EN : - ENTREGADO POR : Muestreado por laboratorio

ESTE INFORME SOLO AFECTA A LOS MATERIALES SOMETIDOS A ENSAYO. PROHIBIDA LA REPRODUCCION PARCIAL SIN LA APROBACION POR ESCRITO DEL LABORATORIO Pag.1/1

OTRAS REFERENCIAS

Miembro de AECOR.Miembro de Eurolab-España.Miembro de la Asociación Española deIngeniería Sísmica (AEIS).Miembro de la British Mansory SocietyMiembro de RAITEC.

EHA. Control del hormigón, sus componentes y de las armaduras de acero.EHC. Control de hormigón y componentes.GTC. Sondeos, toma de muestras y ensayos "in situ" de reconocimientos geotécnicosGTL. Ensayos de laboratorio de geotecnia.VSG. Suelos, áridos, mezclas bituminosas y materiales constituyentes en viales.VSF. Control de firmes flexibles y bituminosos en viales

INSCRITO EN EL REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYO ACREDITADOS, BOJA Nº59 DE 28 DE MARZO DE 2005, CON ELNÚMERO LE031-MA05 PARA LA REALIZACIÓN DE ENSAYOS INCLUIDOS EN LAS ÁREAS:

EAS. Control de la soldadura de perfiles estructurales de aceroAFC. Control de los materiales de fábricas de piezas cerámicas.AFH. Control de los materiales de fábricas de piezas de hormigón.ACH Control de los materiales de cubiertas de piezas de hormigón.APH: Control de los materiales de pavimentos de piezas de hormigón.AMC. Control de morteros para albañilería.

Ensayo GT-76 Nº de Ensayo: 436070Fecha Inicio del Ensayo: 22/06/2011 Fecha Fin del Ensayo: 22/06/2011

Lab

orat

orio

del

inst

ituto

de

inve

stig

ació

n de

sarr

ollo

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n, s

.l

, P

.T.A

(M

álag

a)


ANEJO 4: RESUMEN DE ENSAYOS DE LABORATORIO


RESUMEN ENSAYOS INFORMES GEOTÉCNICOS IV

Vº Bº DIRECTORA TÉCNICA JEFE DE ÁREA Fdo. ROCÍO GARCÍA- ESPINA SOLER Fdo. MIGUEL ANGEL MARTÍNEZ

Eo.- Indice de poros inicial. Pp.- Presión de preconsolidación en Kg/cm2. Cc.- Indice de compresión. Cs.- Indice de recompresión. IA-ST-GI-001 Rv12

EXP: 14.103/11 Hoja 1 de 2 EXP. Nº: 14.103/11 Nº MUESTRA 4487 4488 4489 4490

SONDEO/CALICATA S-1 S-1 S-1 S-1

PROFUNDIDAD (m) 4.80-5.40 6.40-7.00 8.70-9.00 12.00-12.60

TIPO DE MUESTRA SPT SPT TP SPT

GOLPEO N30 (Ni30) (UNE 103.800/92) 3 9 -- 30

CLASIFICACIÓN MATERIAL USCS CL CL CL SC-SM

HUMEDAD NATURAL (%) (UNE 103.300/93) 436652 20.1 436660 35.1

DENSIDAD SECA (g/cm 3) (UNE 103.301/94) 436653 1.88 436661 1.41

DENSIDAD HUMEDA (g/cm 3) (UNE 103.301/94) 436653 2.26 436661 1.93

% PASA #0.080 (UNE 103.101/95) 436654 70.1 436659 72.5 436662 81.1 436664 10.7

% PASA #5 UNE (UNE 103.101/95) 436654 99.6 436659 99.2 436661 100.0 436664 66.3

PLASTICIDAD LL 436654 28.5 436659 30.5 436661 35.9 436664 21.4

(UNE 103.103/94) LP 436654 16.9 436659 17.2 436661 21.2 436664 14.1

(UNE 103.104/93) IP 436654 11.6 436659 13.3 436661 14.7 436664 7.3

COMP. SIMPLE (Kg/cm 2) (UNE 103.400/93) 436655 1.23 436661 0.73

COMP. SIMPLE (Kg/cm 2) (NLT-250)

C (Kg/cm 2) 436655 0.3 CORTE DIRECTO (UNE 103.401)

∅∅∅∅ (º) 436655 27º

CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (UNE 103.600/96)

PRES. MAX. DE HINCHA. (Kg/cm 2) (UNE 103.602)

HINCHA. LIBRE (0.1 Kg/cm 2) (UNE 103.601)

(*) Eo

EDOMETRICO (ENSAYO DE Pp

CONSOLIDACION) Ce

(UNE 103.405/94) Cs

SULFATOS (EHE) (mg SO 42- )/ Kg 436657 < 500

ACIDEZ BAUMMAN-GULLY (EHE) ml/Kg 436658 1.0

% M.O. (UNE 103.204/93)

Ph 4103 7.7

AGUA NIVEL FREATICO (EHE) AMONIO mg/l 4103 <0.1

PROFUNDIDAD DE TOMA: MAGNESIO mg/l 4103 53

S-1 profundidad 7.80 m SULFATOS mg/l 4103 239

Fecha de muestreo 23-6-11 CO2 LIBRE mg/l 4103 8.0

RESIDUO SECO mg/l 4103 942


TOPOGRAFIA

Sello

TOPOGRAFIA

Sello

RESUMEN ENSAYOS INFORMES GEOTÉCNICOS IV

Vº Bº DIRECTORA TÉCNICA JEFE DE ÁREA Fdo. ROCÍO GARCÍA- ESPINA SOLER Fdo. MIGUEL ANGEL MARTÍNEZ

Eo.- Indice de poros inicial. Pp.- Presión de preconsolidación en Kg/cm2. Cc.- Indice de compresión. Cs.- Indice de recompresión. IA-ST-GI-001 Rv12

EXP: 14.103/11 Hoja 2 de 2 EXP. Nº: 14.103/11 Nº MUESTRA 4491

SONDEO/CALICATA S-1

PROFUNDIDAD (m) 15.00-15.60

TIPO DE MUESTRA SPT

GOLPEO N30 (Ni30) (UNE 103.800/92) 31

CLASIFICACIÓN MATERIAL USCS SM-GC

HUMEDAD NATURAL (%) (UNE 103.300/93)

DENSIDAD SECA (g/cm 3) (UNE 103.301/94)

DENSIDAD HUMEDA (g/cm 3) (UNE 103.301/94)

% PASA #0.080 (UNE 103.101/95) 436665 10.0

% PASA #5 UNE (UNE 103.101/95) 436665 54.5

PLASTICIDAD LL 436665 20.7

(UNE 103.103/94) LP 436665 13.3

(UNE 103.104/93) IP 436665 7.4

COMP. SIMPLE (Kg/cm 2) (UNE 103.400/93)

COMP. SIMPLE (Kg/cm 2) (NLT-250)

C (Kg/cm 2) CORTE DIRECTO (UNE 103.401)

∅∅∅∅ (º)

CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (UNE 103.600/96)

PRES. MAX. DE HINCHA. (Kg/cm 2) (UNE 103.602)

HINCHA. LIBRE (0.1 Kg/cm 2) (UNE 103.601)

(*) Eo

EDOMETRICO (ENSAYO DE Pp

CONSOLIDACION) Ce

(UNE 103.405/94) Cs

SULFATOS (EHE) (mg SO 42- )/ Kg

ACIDEZ BAUMMAN-GULLY (EHE) ml/Kg

% M.O. (UNE 103.204/93)

Ph

AGUA NIVEL FREATICO (EHE) AMONIO mg/l

PROFUNDIDAD DE TOMA: MAGNESIO mg/l

N.F. 22.0 m (S-2): 11/03/10 SULFATOS mg/l

CO2 LIBRE mg/l

RESIDUO SECO mg/l


TOPOGRAFIA

Sello

TOPOGRAFIA

Sello

ANEJO 5:

REPORTAJE FOTOGRÁFICO


EXP: 14.103/11

EMPLAZAMIENTO SONDEO S-1

EXP: 14.103/11

EMPLAZAMIENTO DPSH P-1


EXP: 14.103/11

EMPLAZAMIENTO DPSH P-2


EXP: 14.103 SONDEO S-1

CAJA Nº1(De 0.00 a 3.00)


CAJA Nº2 (De 3.00 a 6.00)


CAJA Nº3(De 6.00 a 9.00)


CAJA Nº4 (De 9.00 a 12.00)



CAJA Nº 5 (De 12.00 a 15.00)


CAJA Nº6 (De 15.00 a 16.40)


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