Guia Calefaccion

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Calor para la vida

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Presentación

JUNKERS con la presente documentación pretende ofrecer un planteamiento delas instalaciones de calefacción individual desde el punto de vista del generadorde calor, la caldera y la adaptación de este equipo compacto a cada tipología deinstalación. Se inicia con la presentación de todos los parámetros a tener en cuen-ta en un cálculo de cargas térmicas, incluso se ofrece un método simplificadopara el dimensionado de instalaciones individuales.

Se llega a presentar un cálculo de tuberías y comentarios sobre diferentes ele-mentos en la instalación. A continuación se comentan los diferentes ajustes de lascalderas murales a gas JUNKERS para profundizar posteriormente en el funcio-namiento de cada sistema que conforma una caldera mural a gas electrónica. Porúltimo, de forma gráfica, se presentan los distintos sistemas de regulación y con-trol de las instalaciones, programadores, horarios, termostatos ambiente, crono-termostatos, centralitas con sonda exterior…

También se tratan los diferentes tipos de evacuaciones de gases de la combustiónpara calderas JUNKERS de cámara de combustión estanca.

Una guía para el instalador de calefacción en definitiva de marcado contenidopráctico que conjuga la experiencia en instalaciones de JUNKERS y la normati-va aplicable desde la óptica del fabricante de calderas.

En esta nueva edición se reproduce el apartado de limitación de demanda tér-mica del nuevo Código Técnico de la Edificación.

Robert Bosch España, S. A.Ventas Termotecnia

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Las características y prestaciones que se facilitanen el presente Catálogo son susceptibles devariación. Robert Bosch España, S.A.,se reserva el derecho de efectuar cambioso modificaciones, sin previo aviso, sobrecualquier producto de su gama.

© Robert Bosch España, S.A.

Depósito Legal: GU-252/2004

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Contenido

Índice general

Introducción ...................................................................................................................................................................................

La demanda de calefacción ........................................................................................................................................................

Los sistemas de calefacción .......................................................................................................................................................

Las pérdidas de calor ...................................................................................................................................................................

Determinación de la potencia en calefacción .....................................................................................................................

Ajuste de la potencia máxima en calefacción......................................................................................................................

1. Modelos Euroline..............................................................................................................................................................

2. Modelos Ceraclass-Midi ................................................................................................................................................

3. Modelos Euromaxx ..........................................................................................................................................................

Determinación de los emisores de calor...............................................................................................................................

1. Otros elementos de los radiadores...............................................................................................................................

El trazado de tuberías ..................................................................................................................................................................

1. Dilatación de las tuberías ..............................................................................................................................................

Cálculo de la bomba.....................................................................................................................................................................

1. Pérdidas de carga locales.................................................................................................................................................

2. Pérdidas de carga en tuberías ........................................................................................................................................

3. Curvas de la bomba..........................................................................................................................................................

3.1. La bomba de circulación de las calderas Junkers ...........................................................................................

3.2. Los modos de funcionamiento de la bomba...................................................................................................

El vaso de expansión ....................................................................................................................................................................

1. El vaso de expansión de las calderas Junkers............................................................................................................

2. Cálculo gráfico de la presión de llenado de la instalación....................................................................................

Consumos .......................................................................................................................................................................................

Regulación y control de las instalaciones de calefacción................................................................................................

1. Llaves termostáticas..........................................................................................................................................................

2. Relojes programadores....................................................................................................................................................

3. Termostatos ambiente .....................................................................................................................................................

4. Centralitas con sonda exterior ......................................................................................................................................

4.1. Programación de las centralitas con sonda exterior TA 211 E...................................................................

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Contenido

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Introducción a las calderas murales a gas Junkers ...........................................................................................................

1. Nomenclatura ....................................................................................................................................................................

Componentes de las calderas murales a gas Junkers .......................................................................................................

1. Sistemas de intercambio de calor.................................................................................................................................

1.1. Sistemas de doble tubo o “baño María”............................................................................................................

1.2. Sistema de tubo simple con intercambiador externo ...................................................................................

1.3. Microacumulación ..................................................................................................................................................

1.4. Acumulación .............................................................................................................................................................

2. Sistemas de detección de caudal de agua...................................................................................................................

3. Sistemas de captación de temperatura .......................................................................................................................

4. El cuerpo de gas.................................................................................................................................................................

5. El quemador .......................................................................................................................................................................

6. La electrónica Bosch.........................................................................................................................................................

6.1. La electrónica Bosch Heatronic...........................................................................................................................

6.2. Programación de la electrónica Bosch Heatronic..........................................................................................

7. Los sistemas de seguridad...............................................................................................................................................

8. Los sistemas de evacuación de gases ...........................................................................................................................

8.1. Extracción natural de gases y la sonda antirretroceso de gases .................................................................

8.2. Extracción forzada de gases de la combustión ...............................................................................................

HE1 Limitación de la demanda energética ..........................................................................................................................

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Introducción

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Introducción

Se pretende con esta publicación presentar de una forma práctica un cálculo simplificado de calefacción haciendo especial refe-rencia a cómo podemos adaptar las calderas Junkers a cada instalación, variando la potencia máxima de la caldera en calefaccióny verificando el vaso de expansión y la bomba.

La utilización de las tablas y fórmulas se aplicarán a viviendas unifamiliares con instalación bitubo, no aplicables a instalacionesindustriales o locales públicos.

Antes de entrar en materia, definiremos una serie de conceptos que se irán aplicando a medida que avanzamos en esta documen-tación:

Energía: Es la capacidad que tienen los cuerpos para realizar un trabajo. La unidad en el Sistema Internacional es el Julio (J).

Potencia: Potencia mecánica es el trabajo realizado en la unidad de tiempo. En el Sistema Internacional la unidad es el julio/segllamada Watio (W). Habitualmente en el mundo de la termotecnia se utiliza la kilocaloría/hora, kcal/h, cuyo equivalente conrespecto al Watio es:

1 kW = 860 kcal/h

Presión: La relación que existe entre la fuerza aplicada (F) y la superficie (S) sobre la que se ejerce se llama presión. P = F/S. Launidad de presión en el Sistema Internacional es el Pascal, aunque la unidad más conocida es el kg/m2 o kilopondio (kp) que esla presión que ejerce una fuerza de 1 kg en un m2.

1 kg/m2 = 9,8 Pa

Existen otras medidas de presión como son:

• el bar: 1 bar = 105 N/m2 = 100.000 Pa

• el milibar : 1 mbar = 102 N/m2 = 100 Pa

• la atmósfera: 1 atm = 1 kg/cm2

• el m de columna de agua: 10 m.c.a. = 1 kg/cm2

Una cuestión que no debemos olvidar es que la presión ejercida en el agua se transmite a todos sus puntos y en todas las direccio-nes con la misma intensidad, al ser un fluido incompresible.

Caudal: Es el volumen de agua que atraviesa una superficie en la unidad de tiempo. Caudal = velocidad x superficie. Su unidad enel S.I. es el m3/seg.

El caudal (Q) es función de la superficie o sección de la conducción (S), de la velocidad del fluido (V) y de la pérdida de carga Δp.

Q = V x S x Δp

Pérdida de carga: Es el concepto más importante en el cálculo hidráulico de una red de tuberías. Es la diferencia entre la presiónPi al comienzo del tramo considerado y la presión Pf en el punto final del tramo a calcular.

Pi – Pf = Δp pérdida de carga del tramo

Se han establecido fórmulas sobre el cálculo de las pérdidas de carga en una tubería recta teniendo en cuenta la velocidad de cir-culación, el diámetro del tubo, su rugosidad, la viscosidad del líquido, su temperatura, etc., pero habitualmente se utilizan tablaspara su cálculo.

Las pérdidas de carga se suelen expresar en mm. de columna de agua por cada metro lineal de tubería mm.c.a/m.

Densidad: Es la relación entre la masa del cuerpo y el volumen que ocupa, d = m/V. La unidad en el Sistema Internacional esel kg/m3. La densidad depende de la presión y temperatura. Para el agua a 4 °C es igual a 1 gr/cm3.

Temperatura: Es la magnitud que nos indica el nivel de calor de un cuerpo. La unidad más usual es el grado centígrado en la escalaCelsius, aunque existe también la escala Fahrenheit y la Kelvin. Las equivalencias entre ellas:

Punto de ebullición del agua: 100 °C 212 °F 373 K

Punto de fusión del hielo: 0 °C 32 °F 273 K

Introducción

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Introducción

Para pasar de una escala a otra pueden emplearse las siguientes expresiones:

°C/100 = (°F – 32) / 180 = (K – 273) / 100

Concepto de calor: Cuando dos cuerpos que están a diferente temperatura se ponen en contacto, el de mayor temperatura cedecalor al de menor. La cantidad de calor cedida es función de la masa (m), el calor específico (Ce) y de la diferencia de temperaturas.

Q = m x Ce x (T1

– T2)

Ce = calor específico, que es el calor necesario para elevar un grado la temperatura de la unidad de masa de ese cuerpo.

La unidad, la caloría, que es la cantidad de calor necesaria para elevar en un grado la temperatura de un gramo de agua. La unidadmás empleada es la kilocaloría, con las equivalencias:

1 kcal = 1.000 cal

1 kcal = 4.180 julios

1 julio = 0,24 calorías

Dilatación: La dilatación es un efecto que se produce al aplicar calor a un cuerpo. Es el aumento de tamaño que experimentan loscuerpos al ser calentados (al aumentar su temperatura). Según las formas predominantes de los cuerpos tendremos los siguientestipos de dilataciones:

• Lineal: Es el aumento de longitud que experimenta un cuerpo al ser calentado.

• Superficial: Es el aumento en superficie que experimenta un cuerpo por efecto del calor.

• Volumétrica: Es el aumento en volumen que experimenta un cuerpo al aumentar su temperatura.

Debemos tener muy en cuenta las dilataciones lineales de las tuberías y las dilataciones volumétricas del agua contenida en las ins-talaciones.

Transmisión de calor: Se puede definir como el paso de calor de unos cuerpos a otros. La transmisión de calor se puede realizarde tres formas: conducción, convección y radiación, o por combinación entre ellas.

La conducción: Es la transmisión del calor de partícula en partícula dentro de un mismo cuerpo o entre cuerpos en contacto, sinque se produzca ningún desplazamiento de sus moléculas. La conductividad de un material se representa por el coeficiente λ(lambda) y se expresa en kcal/h x °C x m. Cuanto más elevado es el λ de un material mejor conductor del calor será.

Ejemplo: Cobre: λ = 330 Acero: λ = 50

Hormigón: λ = 1,40 Ladrillo: λ = 0,65

Madera: λ = 0,18 Aislamiento: λ = 0,04

La convección: Es la transmisión de calor por el movi-miento real de las partículas de un fluido (líquido ogaseoso), es decir, siempre con transporte y movi-miento de materia.

La radiación: Es la transmisión de calor a través del espa-cio desde un cuerpo a otro. Todos los cuerpos al calen-tarse emiten radiaciones de tipo electromagnético cuyavelocidad es igual a la velocidad de la luz.

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Fig. 1

Radiación

Hoguera Radiador

Hierro al rojo

Convección

Conducción

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La demanda de calefacción

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La demanda de calefacción

Una caldera individual que suministra servicio de calefacción a una vivienda debe compensar las pérdidas de calor que existen através de sus paredes, así como las pérdidas de calor por infiltración. Estas pérdidas de calor dependen de varios factores, agrupa-dos básicamente en tres:

• De las condiciones interiores: de la temperatura interior de confort, que oscila de 20 a 23 °C; de la estancia (baños, coci-nas, dormitorios)…

• De las condiciones exteriores: en especial de la temperatura exterior de cálculo según la zona climática, pero también dela exposición al viento, la orientación…

• De las condiciones de la propia vivienda: tipo de aislamientos, tipo de vivienda, superficie acristalada…

El sistema de calefacción tiene por misión reemplazar las pérdidas de calor a través de ventanas, puertas, paredes, suelos y techos.Estas pérdidas son proporcionales a la diferencia de temperatura existente entre el exterior y el interior de los locales y a los coefi-cientes de transmisión de cada uno de ellos. Sumando las pérdidas de cada elemento o local, obtendremos las necesidades calorí-ficas del edificio.

La demanda de calefacción

Fig. 2

PÉRDIDAS DE CALOR EN UN EDIFICIO

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Los sistemas de calefacción

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JUNKERS

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Los sistemas de calefacción

Para elevar la temperatura de una vivienda se emplean varios sistemas de calefacción. Aparte del generador de calor, que en nues-tro caso será una caldera mural a gas o una de pie a gas o gasóleo, necesitamos un circulador que mueva el agua calentada en elgenerador o agua de primario hacia la instalación a calefactar. Ya en el local calefactado necesitamos unos emisores de calor quetransmitan el calor del agua calentada o de primario procedente del generador al local.

Dependiendo de estos emisores nos encontraremos los siguientes sistemas de transmisión:

El suelo radiante: el fluido calefactor circula por un conducto situado bajo el suelo del local. El calor se transmite por convecciónnatural al aire del local desde el suelo al techo. La sensación térmica que se percibe es muy agradable, ya que se evita tener focostérmicos de temperatura muy localizados y muy por encima de la temperatura ambiente. Utiliza una gran cantidad de agua de pri-mario a baja temperatura, a unos 40 °C, con una gran inercia térmica, facilitando el trabajo de la caldera. Se trabaja con tempera-turas bajas porque a nivel de suelo no se recomienda sobrepasar los 29 °C.

En estos sistemas de calefacción se instalan válvulas mezcladoras en los colectores de primario, ayudado con calderas que permi-tan trabajar a bajas temperaturas, como las calderas Junkers que permiten mandar agua de calefacción a temperaturas desde los45 °C, pudiéndose combinar con válvulas mezcladoras para recoger agua de retorno del suelo radiante y poder dirigir agua a la ins-talación en torno a los 40 °C.

La diferencia de temperatura entre ida y retorno en estas instalaciones oscila de 5 a 10 °C, por tanto, como veremos más adelante,la bomba circuladora debe mover más agua que en una instalación convencional de radiadores. Debemos calcular con especial cui-dado la potencia de la bomba del sistema y en caso necesario colocar una bomba adicional.

En el diseño y fabricación de este tipo de sistemas se utilizan técnicas y materiales que les hacen totalmente diferente a los que esta-mos acostumbrados. De hecho, la instalación de la superficie radiante supone la preparación exhaustiva de la solera que conten-drá las canalizaciones, con aislantes de tipo plástico y aditivos especiales en la composición del cemento. La red de tubos suele estarconstituida por materiales plásticos especialmente resistentes a la presión y a la temperatura, y se suelen agrupar por zonas en unoo varios armarios colectores, donde están situados los elementos que permiten el equilibrado del sistema y su control, como lo sonelectroválvulas manipuladas por termostatos ambiente que permiten zonificar la instalación de calefacción.

Convectores: Como su nombre indica, estos sistemas basan su efectividad en la convección. Se basan en un elemento metálico, nor-malmente de un metal con gran capacidad de transmisión, al cual se le añaden unas aletas para aumentar la superficie de intercambiode calor con el aire. Para aumentar la efectividad del sistema puede forzarse la circulación del aire con un ventilador, además de unatrampilla para poder modificar la cantidad de transmisión de calor al local. Estos aparatos se denominan comúnmente aerotermos.

Los aerotermos son muy rápidos en transmitir una sensación de calor y pueden manejar grandes potencias, pero son muy sensibles alas variaciones de temperatura del fluido calefactor. Para evitar este problema se hace necesaria la utilización de calderas con regulacióndel descenso térmico, que permiten programar, después de un corte del quemador, la temperatura que debe caer el agua de primariopara que encienda nuevamente, como los aparatos Junkers de electrónica Heatronic de Bosch. Con esto se consigue evitar grandes

Los sistemas de calefacción

Fig. 3

INSTALACIÓN DE CALEFACCIÓN POR SUELO RADIANTE

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Los sistemas de calefacción

diferencias de temperatura de ida entre el encendido y apagado de la caldera, cuestión muy importante debido a la escasa cantidad deagua a utilizar en estas instalaciones, que agrava el problema anteriormente descrito pues poseen muy poca inercia térmica.

Como punto negativo está su alto nivel de ruido y la necesidad de alimentación eléctrica en cada punto de convección, por lo queestos tipos de sistemas han sido empleados preferentemente para calefactar recintos industriales y en instalaciones centralizadascomo aparatos mixtos de climatización y calefacción tomando entonces el nombre de fan-coil, compuesto éste por un conjuntoventilador e intercambiador aire-agua.

Radiadores: Es el sistema de calefacción comúnmente utilizado que aprovecha la transmisión de calor por convección, como lossistemas anteriores, aunque el nombre de los elementos disipadores sean radiadores y no sea tan importante el efecto radiante dedichos elementos. De los sistemas de calefacción por radiadores trataremos en este manual, extendiéndonos más en capítulossiguientes donde trataremos los distintos tipos de radiadores y de su dimensionamiento.

Habría que comentar que en los sistemas de calefacción por radiadores se localizan éstos en determinados puntos del local a cale-factar, trabajando a temperaturas medias que en ningún caso deben superar los 80 °C, produciendo un efecto de circulación del aireen la estancia por convección, al calentarse éste en la proximidad del radiador y comenzar un ascenso a las zonas altas de la estancia.Al enfriarse en su recorrido, baja nuevamente el aire volviendo a pasar por el radiador. Cuanta más superficie emisora de calor, mayorconfort tendremos con este sistema.

Influye notablemente que el radiador no esté tapado o metido dentro de un muro. El tipo de radiador también influye en la emi-sión de calor.

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JUNKERS

Fig. 4

INSTALACIÓN DE CALEFACCIÓN POR AEROTERMOS

JUNKERS

Fig. 5

INSTALACIÓN DE CALEFACCIÓN POR RADIADORES

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Las pérdidas de calor

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El objetivo de calefactar una vivienda, como apuntamos en el capítulo anterior, consiste en mantener en su interior unas tempe-raturas de confort por encima siempre de la temperatura en el exterior de la vivienda. Las pérdidas de calor dependen fundamen-talmente de la diferencia de temperatura entre ambos ambientes, de la transmisión de calor a través de sus paredes. Es necesarioconocer las condiciones exteriores de cálculo y las interiores de confort.

Las pérdidas de calor a las que nos referimos son ocasionadas de dos maneras distintas: directamente a través de las paredes, techo osuelo o pérdidas por transmisión y debido a las ranuras y orificios de la estancia, llamadas pérdidas por infiltración.

La norma UNE 24045 fija unos valores orientativos para algunas poblaciones. Cabe también considerar que algunos de los parámentosde la vivienda no tendrán como superficie exterior la intemperie, sino que pueden dar a locales contiguos no calefactados, terreno, etc.Para poder trabajar en este caso procederemos a fijar estas temperaturas al igual que hemos hecho con las exteriores de proyecto.

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Las pérdidas de calor

Las pérdidas de calor

TEMPERATURA EXTERIOR (°C)

TEMPERATURA DEL SUELO (°C)

TEMPERATURA LOCAL NO CALEFACCIÓN (°C)

LOCALIDAD

Vitoria –4 6 8Albacete –5 5 7Alicante 2 8 10Almería 5 8 10Gijón –2 7 9Oviedo –2 7 9Ávila –6 5 7Badajoz –1 7 9Palma de Mallorca 0 8 10Barcelona 1 8 10Burgos –6 5 7Cáceres –1 7 9Cádiz 2 8 10Santander 2 8 10Castellón de la Plana 1 8 10Ciudad Real –3 6 8Córdoba 0 7 9Cuenca –6 5 7Gerona –2 7 9Las Palmas de Gran Canaria 2 8 10Granada –2 6 8Guadalajara –3 6 8San Sebastián –2 8 10Huelva 0 8 10Huesca –4 6 8Jaén –1 8 10La Coruña 3 8 10Logroño –3 7 9León –6 5 7Lérida –4 6 8Lugo –4 7 9Madrid –3 6 8Málaga 2 8 10Murcia 0 8 10Pamplona –4 6 8Orense –3 7 9Palencia –5 6 8Pontevedra 1 8 10Vigo 1 8 10Salamanca –6 5 7Segovia –6 5 7Sevilla 1 7 9Soria –6 5 7Tarragona 0 8 10Santa Cruz de Tenerife 2 12 14Teruel –6 5 7Toledo –3 7 9Valencia 0 8 10Valladolid –5 6 8Bilbao 0 8 10Zamora –4 6 8Zaragoza –3 7 9

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Madera aglomerada 0,07

Las pérdidas de calor

Los datos indicados también nos pueden servir como orientativos para otras poblaciones no recogidas en la tabla, con similarescondiciones de altitud y latitud.

Una vez determinada la temperatura exterior de proyecto debemos fijar la interior. Para ello debemos tomar como referencia lascondiciones fijadas en el Reglamento de Instalaciones Térmicas en Edificios, RITE, en la instrucción técnica ITE 02, que en el casode calefacción determina que la temperatura interior de los locales a calefactar no debe ser superior a 23 °C ni inferior a 20 °C parael diseño del sistema.

También la ITE 02 nos marca estancias en la vivienda que no serán calefactadas como trasteros, garajes y huecos de escaleras.

Para calcular las pérdidas de calor por transmisión a través de un paramento tendremos:

Qt = K x S x (Ti – Te)

Qt = Pérdidas de local (kcal/h)

K = Coeficiente de transmisión (kcal/h m2 °C)

Ti = Temperatura interior (°C)

Te = Temperatura exterior (°C)

S = Superficie de contacto con el exterior (m2)

Una medida de la capacidad de conducir el calor por parte de un material homogéneo es λ, o conductividad térmica, que se mideen kcal/(h x °C x m). Este factor representa la cantidad de calor que pasa a través de una pared de un metro cuadrado y un milímetrode espesor durante una hora, cuando sus caras mantienen un grado centígrado de diferencia de temperaturas.

Según el material del que está compuesto el muro tendremos unas conductividades (λ) diferentes que determinarán el coeficientede transmisión:

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Hormigón de cal 0,85 Morteros de cal 0,75

De cemento (enfoscado) 0,75

Hormigón en masa 1

Hormigón armado 1,4

Morteros de terrazo 0,9

Hormigón celular 0,58

Enlucido 0,26

Arena 0,6

Cascotes ladrillos 0,35

Escorias 0,16

Lana 0,1

Espuma aislante 0,03

Madera blanda (pino) 0,12

Madera dura (roble) 0,18

Contrachapada 0,15

Bloques macizos 0,55

Bloques huecos 0,45

Baldosas 0,9

Terrazo 0,9

Hormigón celular 0,35

Adobe 0,44

Ladrillo macizo 0,75

Ladrillo hueco 0,42

Ladrillo perforado 0,52

Gres 2

Porcelana 0,5

Amianto-cemento 0,47

Yeso-placas 0,26

kcal/h m °C

kcal/h m °C

Acristalamiento 0,65

Vidrio celular (aislantes) 0,06

Vidrio celular esmaltado 0,09

Granito 2,5

Suelo coherente 1,8

Pizarra (planchas) 1,2

Amianto (fibra) 0,3

Acero, acero forjado 50

Aluminio 175

Cobre 330

Bronce, latón 55

Zinc (planchas) 56

Plomo 33

Betún, alquitrán 0,15

Asfalto 0,6

Fibra vidrio (aislante) 0,03

Asfalto (losetas) 0,7

Cartón bituminoso 0,16

Linóleo (planchas) 0,16

Goma (planchas) 0,15

Plásticos (aislantes) 0,04

Plásticos (suelos) 0,19

Plásticos (cubiertas) 0,35

Corcho (planchas) 0,04

Corcho (losetas) 0,06

Cemento/lana madera 0,1

Paja (placas) 0,07

Turba (placas) 0,06

Papel cartón 0,04

kcal/h m °C

kcal/h m °C

Madera

Mortero de yeso

Rellenos

Hormigón cemento

Cemento, yeso

Cerámicas

Arcilla cocida

MorterosHormigones Vidrio

Piedras

Metales

Material bituminoso

Materiales afieltrados

Plásticos goma

Corcho, cañas

CONDUCTIVIDAD TÉRMICA DE LOS MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN (kcal/h m °C)

Fibra orgánica

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 22

23

Las pérdidas de calor

La cantidad de calor (Q) que pasa a través de una pared homogénea de espesor constante (e) y superficie (s), a cuyos lados existentemperaturas (Ti) y (Te) durante una hora será:

Q = x S x (Ti – Te)

Siendo en este caso el coeficiente de transmisión de calor:

K =

En el caso de varias capas de material de distinta conductividad térmica, el coeficiente de transmisión total será:

Y si consideramos en los extremos de la pared, el coeficiente de película (h) o de proximidad, y los posibles aislamientos, tendre-mos el coeficiente de transmisión total del muro multicapa:

EJEMPLO: Para un muro multicapa compuesto por:

Un pie de ladrillo macizo (25 cm de espesor). λ (ladrillo macizo) = 0,75 kcal/h °C m

Cámara de aire de 5 cm. 1/h = 0,21 kcal/h °C m2

Rasilla (ladrillo hueco) de 5 cm. λ (ladrillo hueco) = 0,42 kcal/h °C m

Enlucido de yeso de 15 cm. λ(enlucido de yeso) = 0,26 kcal/h °C m

Para un paramento vertical con cara a la intemperie, h1= 7 kcal/h °C m2 y h

2= 20 kcal/h °C m2.

Para una cámara de aire de 5 cm en un muro, según la tabla IV

El coeficiente k para este muro será: K = 1,0954 kcal/h °Cm2.

λe

λe

1

+ + + … e

n

λn

e3

λ3

e2

λ2

e1

λ1

K =

1

+ + + … + + + 1

hi

1

h2

1

h1

en

λn

e3

λ3

e2

λ2

e1

λ1

K =

1

+ + + + + 1

hi

1

h2

1

h1

e3

λ3

e2

λ2

e1

λ1

1

+ + + + + 0,211

20

1

7

0,015

0,26

0,05

0,42

0,25

0,75

K = = = 1,095 kcal/h °C m2

Fig. 6

Madera0,12 kcal/h m °C

Hormigón0,55 kcal/h m °C

Acero50 kcal/h m °C

Vidrio0,65 kcal/h m °C

Ladrillo hueco0,42 kcal/h m °C

Gres2 kcal/h m °C

CONDUCTIVIDAD DE DISTINTOS MATERIALES

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 23

Las pérdidas de calor

Para los diferentes tipos de paredes o cerramientos empleados comúnmente en una construcción, se han establecido unos valoresde la transmisión del calor llamados “coeficientes de transmisión” que se designan con el símbolo (K). Así tenemos como valores deuso más frecuente:

24

K K

Muros sin aislamientoLadrillo macizo, rasilla y yeso < 17 cm 1,97

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 19 cm 1,76

Ladrillo macizo, rasilla y yeso < 30 cm 1,38

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 23 cm 1,47

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 26 cm 1,3

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 32 cm 1,28

Enfoscado, hueco y yeso < 19 cm 1,45

Enfoscado, hueco y yeso < 21 cm 1,35

Enfoscado, hueco y yeso < 25 cm 1,17

Muros con aislamiento 4 cm

Ladrillo macizo, rasilla y yeso < 21 cm 0,55

Ladrillo macizo, rasilla y yeso < 34 cm 0,49

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 23 cm 0,53

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 27 cm 0,5

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 30 cm 0,48

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 36 cm 0,48

Enfoscado, hueco y yeso < 23 cm 0,5

Enfoscado, hueco y yeso < 25 cm 0,49

Enfoscado, hueco y yeso < 29 cm 0,46

Cubiertas

Teja, rasilla, cámara aire, forjado, yeso 0,91

Teja, rasilla, cámara aire, forjado, yeso, aislante 4 cm 0,4

Teja, rasilla, cámara aire, forjado, yeso, aislante 6 cm 0,34

Fibrocemento 4,76

Fibrocemento aislante 3 cm 0,76

Fibrocemento aislante 4 cm 0,6

Muros con cámara de aire de 5 a 12 cmLadrillo macizo, rasilla y yeso < 29 cm 1,38

Ladrillo macizo, rasilla y yeso < 42 cm 1,06

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 35 cm 1,11

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 44 cm 1

Enfoscado, hueco y yeso < 31 cm 1,09

Enfoscado, hueco y yeso < 33 cm 1,03

Enfoscado, hueco y yeso < 38 cm 0,93

Muros con aislamiento 6 cm

Ladrillo macizo, rasilla y yeso < 23 cm 0,4

Ladrillo macizo, rasilla y yeso < 36 cm 0,37

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 29 cm 0,37

Ladrillo macizo, hueco y yeso < 32 cm 0,36

Enfoscado, hueco y yeso < 25 cm 0,47

Enfoscado, hueco y yeso < 27 cm 0,37

Enfoscado, hueco y yeso < 31 cm 0,35

Terrazas

Baldosín, cámara aire, bovedilla cerámica 0,98

Baldosín, cámara aire, bovedilla hormigón 1,06

Baldosín, mortero, bovedilla cerámica 0,96

Baldosín, mortero, bovedilla hormigón 1,19

Baldosín, cámara aire, bovedilla cerámica, aislante 4cm 0,42

Baldosín, cámara aire, bovedilla cerámica, aislante 6 cm 0,35

Baldosín, cámara aire, bovedilla hormigón, aislante 4 cm 0,44

Baldosín, cámara aire, bovedilla hormigón, aislante 6 cm 0,36

Baldosín, mortero, bovedilla cerámica, aislante 2 cm 0,6

Baldosín, mortero, bovedilla hormigón, aislante 2 cm 0,69

COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN PARA CERRAMIENTOS MÁS USUALES (kcal/hm2 °C)

Fig. 7

Pérdida de calor (Q) por transmisión, del lugar de mayortemperatura T1 al de menor T2.

T1 > T2

1/h1

1/hi

Q

T3

λ1 λ2

T5

T2

1/h2T1

e1 ew e2

T4

En función de la conductividad (λ) de los cerramientos y el

Siendo K el coeficiente de transmisión del muro kcal/h m2 °C.

La pérdida de calor Q por transmisión depende del muro, delárea y de la diferencia de temperaturas:

Q = K x s x (Ti – T2)

1

+ + + … + + + 1hi

1h2

1h1

en

λn

e3

λ3

e2

λ2

e1

λ1

K =

1

+ + + … + + + 1hi

1h2

1h1

en

λn

e3

λ3

e2

λ2

e1

λ1

Q = x s x ΔT

DISTRIBUCIÓN DE TEMPERATURAS EN UN MURO

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 24

25

Las pérdidas de calor

Estos valores equivalen a la cantidad de calor que se pierde por una pared de 1 m2, con una diferencia de temperatura de 1 °C entreel ambiente interior y el ambiente exterior.

Otra pérdida de calor que se produce en la vivienda es provocada por la entrada de aire frío del exterior a cada estancia, ya que sesupone que el habitáculo no es perfectamente estanco, y que existen infiltraciones de aire al entrar y salir del local calefactado. Sonlas pérdidas de calor por infiltración que hay que compensar con el sistema de calefacción.

Se considerará que cada local cambiará todo el aire contenido por aire del exterior un número determinado de veces a la hora. Estemétodo no es aconsejable en determinados casos donde predominen las renovaciones por rejillas; en dichos casos se determinarápor el llamado método de rendijas.

La expresión que se utiliza para medir las pérdidas que se producen en un local por las infiltraciones es:

Qi= C x V x 0,306 x ΔT

Donde:

Qi= Pérdidas por infiltración en kcal/h

C = Renovaciones por hora del local

0,306 = Calor específico del aire en kcal/m3

V = Volumen del local en m3

ΔT = Diferencia de temperaturas

Para los valores correspondientes de las renovaciones en cada local se puede estimar:

NÚMERO DE FACHADAS RENOVACIONESAL EXTERIOR POR HORA (C)

0 0,2

1 0,5

2 0,8

3 1

4 1,5

Fig. 8

COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN

K = 1,77 kcal/h m2 °C

K = 0,55 kcal/h m2 °Caislamiento 4 cm

K = 0,5 kcal/h m2 °Caislamiento 4 cm

K = 0,91 kcal/h m2 °C

K = 1,38 kcal/h m2 °Ccon cámara de aire

K = 1,09 kcal/h m2 °Ccon cámara de aire

K = 0,42 kcal/h m2 °Caislante 4 cmcon cámara de aire

K = 0,6 kcal/h m2 °Caislante 2 cm

K = 0,96 kcal/h m2 °C

17 cm

29 cm

31 cm

21 cm

29 cm

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0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

Determinación de la potencia en calefacción

Calor para la vida

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DEMANDAS Temperatura Demandas DemandasPOR LOCAL (D) inferior (°C)* kW/m2 kcal/h m2

Salas de estar 22 °C 0,147 126

Dormitorios 21 °C 0,134 115

Cocina 20 °C 0,120 103

Baños 21 °C 0,134 115

Pasillos 18 °C 0,100 86

* Temperaturas interiores sugeridas.

DEMANDAS Temperatura Demandas DemandasPOR LOCAL (D) inferior (°C)* kW/m3 kcal/h m3

Salas de estar 22 °C 0,0588 50,6

Dormitorios 21 °C 0,0536 46,0

Cocina 20 °C 0,0480 41,4

Baños 21 °C 0,0536 46,0

Pasillos 18 °C 0,0400 34,5

* Temperaturas interiores sugeridas.

29

Determinación de la potencia en calefacción

Para la determinación de la potencia de la caldera en servicio en calefacción, debemos determinar previamente las pérdidas decalor a través de las paredes del edificio. Para ello debemos conocer los coeficientes de transmisión térmica de las paredes, comohemos visto y las temperaturas interior y exterior de cálculo; esto nos llevaría bastante tiempo para el dimensionado de la ins-talación.

Existen otros métodos alternativos al anterior basados en tablas que de una forma inmediata nos permiten determinar la pérdidade calor por m3 en cada estancia de la vivienda de forma muy aproximada, pérdidas expresadas en kcal/h m3. Si multiplicamos elvolumen de cada estancia por dichas demandas (D), obtenemos la demanda térmica en kcal/h de cada local (P).

Expresado en función de los metros cuadrados de las estancias, considerando una altura del techo de 2,5 m.

A estas demandas térmicas de las habitaciones de la vivienda las iremos sucesivamente multiplicando por una serie de factores depen-dientes de las condiciones del local y de las condiciones exteriores. Es este valor, P, el que sucesivamente iremos multiplicando poruna serie de factores.

Determinación de la potencia en calefacción

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ZONAS CLIMÁTICAS

ZONA A

ZONA B

ZONA C

ZONA D

ZONA E

Fig. 9

Determinación de la potencia en calefacción

1. El primer factor es la zona climática. Necesitamos conocer dónde está localizada la vivienda, según el mapa adjunto:

Según la localización de la vivienda se multiplicará P por los factores siguientes:

2. El segundo factor a considerar es la orientación de los locales de la vivienda.Si estuviera la vivienda orientada al norte o en zonas sombrías, se multiplicará elnuevo valor P obtenido al aplicar el factor anterior, por un nuevo factor:

Si no corresponde a los casos anteriores el factor F2 toma el valor de 1.

30

ORIENTACIÓN Factor F2

Zona de montaña 1,2

Orientada al norte o en zonade sombra 1,15

ZONA CLIMÁTICA Factor F1

Zona A 0,7

Zona B 0,8

Zona C 0,9

Zona D 1,0

Zona E 1,15

Fig. 10Fachada orientada al Sur Fachada orientada al Norte Montaña

ORIENTACIÓN

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AISLAMIENTO Factor F4

Buen aislamiento 0,75

Aislamiento normal 1

Acristalados > 10 % o mal aislamiento 1,2

31

Determinación de la potencia en calefacción

3. Un tercer factor a considerar es el número de paredes al exterior, contando como paredes también el techo y suelo de la vivienda.Se multiplica el valor de P procedente del punto anterior por los factores siguientes:

Si la vivienda no corresponde a ninguno de los tipos anteriores, F3 es igual a 1.

4. Un cuarto factor es referente al tipo de aislamientos, multiplicaremos el nuevo valor de P por los siguientes factores:

Con este valor de P en kcal/h obtenido al multiplicar sucesivamente por los factores anteriormente considerados, tendremos deter-minada la pérdida de calor, es decir, el calor que deben aportar los elementos emisores a cada local.

Una vez que se han calculado las pérdidas de calor en cada uno de los locales, se suman, obteniendo la pérdida de calor total en lavivienda. La potencia de la caldera será equivalente a este valor más un margen del 10% por encima y ya tenemos fijada la poten-cia de nuestra caldera en servicio de calefacción, con un margen suficiente para no quedarnos por debajo de las pérdidas de calorcalculadas por un método más exhaustivo.

PAREDES AL EXTERIOR

Pisos de dos o menos paredes al exterior

Factor F3

1,1

Más de dos paredes al exterior 1,3

Resto de casos 1

Fig. 11

TIPOLOGÍA DE EDIFICACIÓN

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PLANO DE VIVIENDA

Local calefactado

Local no calefactado

Emisor

Caldera Junkers Fig. 12

C. Baño

A

B

C

12 3 4

5

78910

6

D EF

Pasillo

Salón

Cocina

Dorm

itorio

1

Dorm

itorio

2

Dorm

itorio

3

Rec

ibid

orTerraza

LOCAL m2

Cocina 9

F = F1 … F4

1,2

P (kcal/h)

1.114,56

Salón 17 1,2 2.578,28

Dormitorio 1 15 1 1.728,60

Dormitorio 2

Dormitorio 3

14 1 1.613,36

14 1,2 1.935,86

Cuarto de baño 7 1 806,68

TOTAL 76

m3

22,5

42,5

37,5

35

35

17,5

190

D (kW/m2)

0,12

0,147

0,134

0,134

0,134

0,134

9.777,34

P (kW)

1,296

2,998

2,010

1,876

2,251

0,938

11,369

Determinación de la potencia en calefacción

EJEMPLO: Para una vivienda con aislamiento normal, con una pared al exterior, situada en Ciudad Real y no en zona de mon-taña, calcular la potencia necesaria de la caldera en servicio de calefacción. Cada una de las estancias a calefactar tie-nen las siguientes orientaciones y superficies: Cocina, de 9 m2 y orientación Norte; Salón, de 17 m2 y orientación Norte;Dormitorios de 15, 14 y 14 m2, con orientación Oeste, Sur y Este en zona sombría, respectivamente; y un Cuarto de Bañode 7 m2, orientado al Sur. La altura de la vivienda es de 2,5 m.

De acuerdo con las tablas anteriores fijamos los factores de corrección. Así, para la zona climática 3, F1 = 1, y por el tipo de aisla-miento, F4 = 1. Para cada local, según su orientación (F2) y el número de paredes al exterior (F3):

Según los tiempos de funcionamiento de la instalación de calefacción, según la tipología de la misma y de la exposición al vientoy altura sobre el nivel del mar, tendremos unos suplementos de potencia que pueden incrementar ligeramente al alza los valorescalculados de demandas térmicas de calefacción. Por este motivo merece tener en cuenta un margen de seguridad por encima yque consideraremos a la hora de ajustar la potencia máxima de la caldera en servicio de calefacción.

El ajuste de la potencia de la caldera en servicio de calefacción se recomienda que sobrepase en un 10% a la calculada anteriormente.Así, ajustaremos la caldera en calefacción a 10.755 kcal/h (12,5 kW). Para lo cual, según el modelo de caldera Junkers, procedere-mos como en el siguiente apartado se explica.

32

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 32

0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

Calor para la vida

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CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 34

35

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

Como es bien sabido, el calor se transmite de un cuerpo o del ambiente a otro cuando existe una diferencia de temperatura entreambos. En la caldera hay tres zonas que están a diferentes temperaturas, por tanto, habrá un intercambio o transmisión de calorde la zona más caliente a la más fría.

Esta transferencia se efectúa de tres modos distintos, radiación, convección y conducción. En la caldera se presentan las tres for-mas de transmisión: la radiación, provocada por la llama sin estar en contacto con las paredes; la convección, debida al despla-zamiento de las moléculas de los gases de combustión en todo su recorrido y la conducción, que es la que transmite la llama alincidir sobre la superficie de la cámara de combustión. Todo este calor lo absorbe la superficie de las paredes de la cámara decombustión y las del circuito de salida de gases. De aquí, mediante convección pasa al agua de la caldera, el agua del circuito cerradode primario.

Conocidas las pérdidas de calor en la vivienda, debemos ajustar, en la Puesta en Marcha de la caldera, la potencia máxima desarro-llada en servicio de calefacción. En el propio Reglamento para Instalaciones Térmicas en Edificios, en la instrucción técnica ITE 09sobre instalaciones individuales, se habla de ajustar la potencia de calefacción a la demandada en la vivienda. Para todas las calderasJunkers, esta potencia máxima en calefacción es independiente de la potencia de la caldera en servicio de a.c.s. que se mantendrá almáximo, y en todos los modelos de calderas Junkers podemos ajustar la potencia máxima.

También el Reglamento de Instalaciones Térmicas en Edificios nos marca la obligatoriedad de que todos los aparatos que propor-cionen servicio mixto, calefacción individual y producción de a.c.s., prevean la posibilidad de ajustes de potencia independientesen ambos servicios.

En el ajuste de la potencia en calefacción utilizaremos las tablas en las que se relacionan los consumos y presiones de gas en rampapara los distintos gases y para los distintos modelos de calderas.

1. Modelos Euroline

Para proceder al ajuste de la potencia de calefacción, en cal-deras Euroline se deben seguir los siguientes pasos:

1. Con la caldera apagada, colocar un manómetro en la tomade presión de salida del cuerpo de gas.

2. Poner en marcha la caldera en el interruptor de puestaen servicio (apagado/encendido).

3. Mantener pulsado el led rojo o botón de rearme al mismotiempo que se gira el mando de temperatura de cale-facción a tope a izquierdas, y posteriormente, a tope aderechas.

4. Aparecerán parpadeando los 4 leds indicadores de tem-peratura de color verde al mismo tiempo.

5. Girar el mando de temperatura de calefacción a tope a laderecha. Aparecerán parpadeando los 2 leds verdes de laderecha, en esta posición, obligamos a la caldera a traba-jar al máximo de potencia de calefacción. Podemos ajus-tar el máximo de calefacción en el mando de temperaturade a.c.s. (según tabla adjunta).

6. Por último, para almacenar este parámetro, pulsar elbotón-led rojo de rearme, durante 2 segundos, hasta queparpadea con mayor frecuencia. Es el momento en quese queda grabado en memoria. Por último, apagar la cal-dera y retirar el manómetro.

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

JUNKERS

0 1

EUROLINE

Fig. 13

CALDERA EUROLINE

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 35

Potencia 10 12 14 16 18 20 22(kW)

(kcal/h) 8.600 10.320 12.040 13.760 15.480 17.200 18.920

Presión(mbar) 2,3 3,3 4,4 5,7 7,1 9,7 10,4

Consumo(l/min) 20,1 24,2 28,2 32,2 36,3 40,3 44,3

Presión(mbar) 6,4 8,7 11,2 14,1 17,1 20,5 24,1

Consumo(kg/h) 0,9 1,1 1,3 1,4 1,6 1,8 2

Presión(mbar) 8,0 10,9 14,1 17,.7 21,7 26,0 30,6

Consumo(kg/h) 0,9 1,1 1,2 1,4 1,6 1,8 2

Gas

NaturalH

(20 mbar)

Butano(28 mbar)

Propano(37 mbar)

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

Si no se quieren almacenar los ajustes de potencia en calefacción, se puede salir del modo de servicio sin almacenar.

Las presiones en rampa y consumos para distintos tipos de gas son los siguientes, teniendo en cuenta que sólo son válidas las pre-siones de rampa para los diámetros de inyector empleados en la fabricación en serie:

36

Entrada al módulo de servicio

Ajuste de potencia máxima en calefacción y memorización

Salida del modo servicio

Fig. 14

ZS/ZW 23-1 KE TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA EN CALEFACCIÓN

AJUSTE DE POTENCIA DE CALEFACCIÓN EN EUROLINE

0 10 1

0 10 10 1

0 1

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 36

ZS/ZW 23-1 AE

Potencia 12 14 16 18 20 22 23(kW)

(kcal/h) 10.320 12.040 13.760 15.480 17.200 18.920 19.780

Presión(mbar) 3,7 5,3 7,1 9,2 11,5 14,1 15,4

Consumo(l/min) 24,2 28,2 32,2 36,3 40,3 44,3 46,3

Presión(mbar) 8,1 10,8 13,7 17 20,5 24,4 25

Consumo(kg/h) 1,1 1,3 1,4 1,6 1,8 2 2,1

Presión(mbar) 10,6 14,1 17,9 22,2 26,9 32,0 32,2

Consumo(kg/h) 1,1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,1

Gas

NaturalH

(20 mbar)

Butano(28 mbar)

Propano(37 mbar)

37

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

2. Modelos Ceraclass-Midi

En los modelos de caldera Ceraclass-Midi, para proceder alajuste de la potencia de calefacción se deben seguir los siguien-tes pasos:

1. Con la caldera apagada, colocar un manómetro en la tomade presión de salida del cuerpo de gas.

2. Poner en marcha la caldera en el interruptor de puesta enservicio (apagado/encendido).

3. Mantener pulsado el botón de reset a l mismo tiempo quese gira el mando de calefacción a tope a izquierdas y poste-riormente a topes a derechas. Aparece en el display t-.

4. Girar el mando de calefacción a tope a derechas, apareceen el display digital tH.

5. Con el mando de agua caliente sanitaria se ajusta la poten-cia según las tablas que se adjuntan.

6. Para almacenar este parámetro pulsar la tecla de reset hastaque parpadeen las letras del display,en este momento que-dará grabado .Por último apagar la caldera y retirar el manó-metro. 2

3

41

1

2

3 4

5

6

max

1

2

3 4

5

6

maxmin

reset

JUNKERS

Fig. 15

TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA EN CALEFACCIÓN

CALDERA CERACLASS-MIDI

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 37

2

3

41

1

2

3 4

5

6

max

1

2

3 4

5

6

maxmin

reset

2

3

41

1

2

3 4

5

6

max

1

2

3 4

5

6

maxmin

reset

2

3

41

1

2

3 4

5

6

max

1

2

3 4

5

6

maxmin

reset

2

3

41

1

2

3 4

5

6

max

1

2

3 4

5

6

maxmin

reset

14

Las presiones en rampa y consumos para distintos tipos de gas son los siguientes, teniendo en cuenta que sólo son válidas las pre-siones de rampa para diámetros de inyector empleados en la fabricación en serie:

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

38

Fig. 16

AJUSTE DE POTENCIA DE CALEFACCIÓN EN CERACLASS-MIDI

GasPotencia

(kW) 8 10 12 14 16 18 20 24

(kcal/h) 6880 8600 10320 12040 13760 15480 17200 20640

Natural H(20 mbar)

Presión(mbar)

2.2 3.2 4,4 5,9 7,5 9.4 11.5 15.9

Consumo(l/min) 16.6 20.5 24.3 28.1 32 35.8 39.6 46.5

Butano(28 mbar)

Presión(mbar)

3.7 5.3 7.4 9.7 12.4 15.5 19.0 24-27

Consumo(kg/h) 0.7 0.9 1.1 1.2 1.4 1.6 1.8 2.1

Propano(37 mbar)

Presión(mbar)

4.9 7.0 9.6 12.6 16.1 20.1 24.5 32-35

Consumo(kg/h) 0.7 0.9 1.1 1.2 1.4 1.6 1.8 2.1

GasPotencia

(kW) 10 12 14 16 18 20 24

(kcal/h) 8600 10320 12040 13760 15480 17200 20640

Natural H(20 mbar)

Presión(mbar)

2.3 3.6 5.1 6.8 8.8 11.0 16.2

Consumo(l/min) 20.8 24.1 27.8 31.5 35.3 39 46.5

Butano(28 mbar)

Presión(mbar)

4.8 6.8 9.3 12.1 15.3 18.8 24-27

Consumo(kg/h) 0.9 1.1 1,2 1.4 1.6 1.7 2.1

Propano(37 mbar)

Presión(mbar)

6.4 9.0 12.1 15.6 19.6 24.1 32-35

Consumo(kg/h) 0.9 1.1 1.2 1.4 1.6 1.7 2.1

ZW 24 KE TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA EN CALEFACCIÓN

ZW 24 AE TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA EN CALEFACCIÓN

Entrada módulo de servicio Ajuste de Potencia

Memorizar

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Gas

Potencia(kW) 8 12 14 16 18 20 22 24

(kcal/h) 6880 10320 12040 13760 15480 17200 18920 20640

Display min 55 60 65 75 85 95 99

Natural H(G20)

Presión(mbar)

1.2 2.6 3.5 4.6 5.7 7.0 8.5 10.1

Consumo(l/min) 16.7 24.6 28.5 32.5 36.4 40.4 44.3 48.2

Propano(G31)

Presión(mbar)

3.3 7.1 9.5 12.3 15.5 19.1 23 27.3

Consumo(kg/h) 0.79 1.09 1.26 1.44 1.61 1.79 1.96 2.14

ZWC 24/28-1 MFK TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA EN CALEFACCIÓN

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

Fig. 18

39

AJUSTE DE POTENCIA EN CALEFACCIÓN EN EUROMAXX

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

3. Modelos Euromaxx

Para calderas Euromaxx, para ajustar la potencia máxima en calefac-ción, debemos programar la electrónica Heatronic de Bosch genera-ción 3, y ni siquiera tendremos que retirar la carcasa del aparato, salvopara fijar el manómetro.

La potencia máxima y mínima en servicio de calefacción se ajusta variandoel módulo correspondiente del modo de servicio II de la placa electró-nica Heatronic de Bosch. Se pulsa simultáneamente los botones de ser-vicio (llave plana) y de mantenimiento (muñeco con la escalera) y sebusca en el mando de ajuste de temperatura en calefacción la dirección“5.0” que aparece en el display. Después se fija en porcentaje (%) lapotencia máxima de la caldera en servicio de calefacción del 30 al 100%.Una vez fijada esta potencia en calefacción, se almacena en el módulo dememoria, pulsando los pulsadores de servicio (llave plana) y de mante-nimiento (muñeco con la escalera) hasta que aparezca en el display loscorchetes “[ ]”, señal que indica que ha sido configurado el valor de lapotencia. Para la potencia mínima de calefacción se puede ajustar en ladirección de memoria “5.5”, marcando la potencia mínima siguiendo elmismo proceso que el descrito anteriormente.

A continuación se muestran los cuadros para los modelos de calderas ZWC 28… y ZWC 24… conteniendo las presiones en boqui-lla y los caudales de gas consumidos:

0 1

1

2

3 4

5

E

max max

Fig. 17

CALDERA EUROMAXX

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:40 Página 39

ZWC 28/32-1 MFA

Potencia 9 15 19 22 24 26 28(kW)

(kcal/h) 7740 12900 16340 18920 20640 22360 24080

Display Min 60 65 75 85 95 99

Presión(mbar) 1.1 3.1 4.8 6.3 7.3 8.5 10.4

Consumo(l/min) 17.6 30 37 42.3 45.9 49.4 54.7

Presión(mbar) 2.8 8.2 12.5 16.4 19.2 22.3 27.3

Consumo(kg/h) 0.78 1.32 1.63 1.86 2.02 2.18 2.41

Gas

NaturalH

(G20)

Propano(G31)

* Gas Natural de Índice de Wobbe = 15 kWh/m3 y P.C.I. = 9,9 kWh/m3.

ZWC 24/28-1 MFA

Potencia 9 12 14 16 18 20 22 24(kW)

(kcal/h) 7740 10320 12040 13760 15480 17200 18900 20640

Display Min 55 60 65 75 85 95 99

Presión(mbar) 1.1 2.1 2.3 3.5 4.3 5.7 6.2 7.3

Consumo(l/min) 17.6 24.7 28.2 31.7 35.3 38.3 42.3 45.9

Presión(mbar) 3.6 7.1 9.3 11.7 14.5 17.5 20.9 24.5

Consumo(kg/h) 0.78 1.09 1.24 1.4 1.55 1.71 1.86 2.02

Gas

NaturalH

(G20)

Propano(G31)

ZWC 20/28-1 MFK

Potencia 8 13.5 16 19.0 21 24 26 28(kW)

(kcal/h) 6880 11180 18760 16340 18060 20640 22360 24000

Display Min 55 60 65 75 85 95 99

Presión(mbar) 1.2 3.0 4.6 6.4 7.7 10.1 11.8 13.2

Consumo(l/min) 16.7 26.5 32.5 38.4 42.3 48.2 52.2 55.3

Presión(mbar) 3.3 8,3 12.3 17.3 21 27.3 31.9 35.8

Consumo(kg/h) 0.74 1.18 1.44 1.7 1.87 2.14 2.31 2.45

Gas

NaturalH

(G20)

Propano(G31)

Ajuste de la potencia máxima en calefacción

40

TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA DE CALEFACCIÓN

TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA DE CALEFACCIÓN

TABLA DE EQUIVALENCIA DE POTENCIA DE CALEFACCIÓN

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0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

Determinación de los emisores de calor

Calor para la vida

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:41 Página 41

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:41 Página 42

43

Determinación de los emisores de calor

Los emisores de una instalación de calefacción por agua caliente son aparatos destinados a proporcionar al ambiente el calor nece-sario para mantener la temperatura de confort elegida. Esta emisión calorífica se basa en los principios de convección y radiación.

Los emisores más utilizados en instalaciones individuales de calefacción por agua caliente son:

• Radiadores de hierro fundido. Son los componentes clási-cos de toda calefacción que quiera aportar el máximo con-fort. Su duración, prácticamente ilimitada, les hace los máseconómicos. Están constituidos por elementos acoplableso módulos. Debido al volumen de agua que contienen y almaterial del que están ejecutados tienen una gran inercia tér-mica especialmente indicados para su uso en viviendas deuso permanente, dado que sus tiempos de calentamiento yenfriamiento son especialmente largos.

Como inconveniente podemos nombrar la poca capacidadde emisión de cada elemento, siendo necesaria la utiliza-ción de un mayor número de elementos para la mismapotencia, y la necesidad de realizar labores de manteni-miento periódicas (pintura) para mantenerlos en buenestado.

• Radiadores de aluminio. También constituidos por partesacoplables llamadas elementos. La tecnología de los radia-dores de aluminio inyectado está en continuo desarrollopor sus principales prestaciones: su peso reducido, su faci-lidad de mantenimiento y montaje y buen rendimiento faci-litado por la geometría de los módulos que componen elradiador. En instalaciones nuevas, los radiadores de alumi-nio pueden producir hidrógeno, procedente del agua de lainstalación que oxida inicialmente al material. Es conve-niente evitar la acumulación de este gas, por lo que debecolocarse en cada radiador un purgador. Esta oxidación ini-cial de la instalación es beneficiosa, ya que supone dotar ala instalación de un recubrimiento que protege de posiblesfugas a través de los poros en el material.

Gracias a la facilidad de instalación y mantenimiento de laque hemos hablado, unido a un competitivo precio por calo-ría, hace que sea el más utilizado en la instalación de cale-facción de viviendas habitadas y poco a poco van impo-niéndose en viviendas de nueva construcción. Son elementosde reducida inercia térmica.

Determinación de los emisores de calor

Fig. 19

Fig. 20

RADIADOR DE HIERRO FUNDIDO

RADIADOR DE ALUMINIO

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:41 Página 43

Determinación de los emisores de calor

• Radiadores de chapa de acero. Debidamente instalada ytratada la chapa en su mantenimiento pueden alcanzar unalarga duración. Los elementos están soldados entre sí. No esposible reducir el tamaño de los radiadores soldados, per-diendo la ventaja de la modularidad que tienen los radia-dores anteriores. Desde el punto de vista económico sonuna buena solución en una vivienda, aunque el precio cadavez menor de los radiadores de aluminio inyectado estáhaciendo que éstos los vayan sustituyendo. Estos radiado-res tienen poca inercia térmica.

• Paneles de chapa de acero. Ofrecen líneas más planas, menosvoluminosas, pero de mayor superficie de radiación; estánindicados para viviendas de reducido espacio. Su tratamientorespecto a la duración es igual a los radiadores de acero.

44

Fig. 21

Fig. 22

RADIADOR DE CHAPA DE ACERO

PANEL DE CHAPA DE ACERO

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:41 Página 44

45

Determinación de los emisores de calor

• Radiadores para baño. Generalmente están fabricadosa base de tubo de acero y aluminio, con diseños moder-nos que rompen con lo tradicional. Son en realidad unconjunto de tubos de acero o aluminio pensados enmuchos casos para colocar y secar toallas.

Para obtener una temperatura uniforme en todo el local, debemos emplazar los emisores en el lugar más frío de la habitación. Locorrecto es situar el radiador en la pared más fría para que la estratificación del aire sea lo menor posible y a una distancia mínimadel suelo y de la pared. Si se colocan los emisores en nichos o repisas, las potencias caloríficas quedan reducidas.

La convección es del orden del 80% de la emisión, siendo muy importante que no se obstaculice la corriente de aire por medio decubrerradiadores, cortinas, etcétera.

A pesar de esto, a menudo se integran los radiadores en muebles o incluso en el mismo muro de la estancia. Esto como vimos reduce lapotencia emisiva de los mismos, adoptando unos coeficientes que nos valorarán la reducción del poder emisivo de dichos radiadores.

Fig. 23

Fig. 24

Normal - 100 % Bajo repisa - 92 %

Cubrerradiadorcon rejilla

frontal 90 %

Cubrerradiadorcon rejillafrontal ysuperior 90 %

En nicho - 95 %

FACTOR DETIPO DE INSTALACIÓN

REDUCCIÓN

Bajo repisa 0,92

En un nicho 0,95

Cubrerradiador con rejilla frontal 0,9

Cubrerradiador con rejilla frontal y superior 0,95

RADIADOR TOALLERO

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Una vez determinada la caldera y su potencia máxima en cale-facción, pasamos a determinar el número de elementos quecompondrán los emisores de calor de cada habitación. Parauna vivienda unifamiliar tipo, tenemos la potencia destinada acada habitación según el primer cálculo que se hizo de la poten-cia máxima en calefacción.

Para la elección de los emisores de calor, debemos hacer lasconsideraciones siguientes:

1. Fijar la temperatura de ida a radiadores y la caída de tempe-ratura en el circuito de emisores que se toman a partir de laEN 442 como temperatura de ida 75 ºC y retorno de 65 ºCes decir caídas de temperatura de la instalación de 15 ºC paralas condiciones de proyectos con saltos térmicos en los emi-sores de 50 ºC. Si bien hasta ahora las temperaturas que seestaban adoptando eran según UNE 9/015 / 86 con tempe-ratura de ida de 90 y retornos de 70 ºC.

2. Tipo de emisor de calor. Existen en el mercado varios tiposde emisores de calor, de hierro fundido, chapa de acero o dealuminio. Con las condiciones especificadas en el puntoanterior nos encontramos con las tablas siguientes dondeobtenemos la potencia que emiten en kcal/h por elemento.

Emisores 45 cm 60 cm 75 cm(kcal/h elemento)

Hierro fundido2 columnas 50 69 87

3 columnas 72 94 116

AluminioLiso 109 143 184

Aberturas 113 148 190

Acero2 columnas 50 68 83

3 columnas 73 93 117

Panel de acero Por metro de ancho 1.560 1.800 2.300

* Agua de entrada de 90 °C y salida de 80 °C, salto térmico de 60 °C.

Emisores 45 cm 60 cm 75 cm(kcal/h elemento)

Hierro fundido2 columnas 38 50 63

3 columnas 53 70 86

AluminioLiso 75 100 114

Aberturas 109 126 142

Acero2 columnas 35 46 56

3 columnas 45 62 75

Panel de acero Por metro de ancho 660 785 1.865

* Agua de entrada de 75 °C y salida de 65 °C, salto térmico de 50 °C.

Determinación de los emisores de calor

46

Fig. 24b

UNE 9/015/86Δt = 60 °C

EN 442Δt = 50 °C

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:41 Página 46

47

Determinación de los emisores de calor

Dividiendo la potencia de cada habitación por la potencia emisiva en kcal/h elemento de los emisores de la tabla anterior, obten-dremos el número de elementos en cada estancia.

Para un cálculo exacto del radiador a emplear, debemos tener en cuenta el salto térmico de dicho radiador, diferencia de tempera-tura entre el fluido calefactor y el ambiente, que es la que determina la eficiencia de cada elemento.

Definimos temperatura media del radiador como:

Tm

=

Donde:

Tm

= Temperatura media del radiador.

Ti

= Temperatura de entrada en el radiador en °C.

Tr

= Temperatura de salida del radiador, en °C.

Definimos entonces el salto térmico (ΔT) como: ΔT = Tm

– Ta

Donde:

Tm

= Temperatura media del radiador en °C.

Ta

= Temperatura del ambiente en °C.

ΔT = Salto térmico.

Cuando un fabricante de radiadores nos dice que un determinado tipo de elemento tiene una potencia de 114 kcal/h, nos está diciendoque con una temperatura de entrada del agua de 75 °C, una temperatura de salida de 65 °C, y por tanto una temperatura media de70 °C, y el ambiente a 20 °C, es decir, con un ΔT de 50 °C, este elemento va a ceder 114 kcal al ambiente a calefactar cada hora.

En el Reglamento de Instalaciones Térmicas en Edificios, en la instrucción técnica ITE 02, se obliga a trabajar con temperaturasmedias superficiales en los radiadores inferiores a 80 °C.

Ti+ T

r

2

Fig. 25

Ti

Tm

Ta

Tr

ΔT = Tm – Ta

Tm =Ti + Tr

2

EL SALTO TÉRMICO DE UN RADIADOR

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De los datos de las tablas facilitadas por el fabricante podemos pasar el valor de potencia por elemento, expresando:

P = P50 ( )n

Donde:

P = Potencia para un salto térmico distinto de 50, en Kcal/h.

P50

= Potencia para un salto térmico de 50 K, facilitada en tablas.

ΔT = Salto térmico, en K.

n = Índice característico del emisor. Debe ser suministrado por el fabricante, es distinto para cada marca y modelo.

El coeficiente n también puede estar definido por tablas, de modo que el fabricante nos proporcionará la disipación de potenciapor elemento para cada salto térmico sin necesidad de hacer operaciones.

Podemos proporcionar la misma potencia, colocando más radiadores, trabajando a menos temperatura o trabajar al máximo detemperatura pero con menos elementos. También consideraremos que cuanto menor sea el salto térmico, menor será la potenciaque cede el radiador, con lo que siempre debemos realizar el cálculo utilizando las condiciones de equilibrio pensando que antesde alcanzarlas el sistema cederá mas energía.

Otra consideración es que una distribución de los radiadores en la estancia, trabajando a bajas temperaturas, nos permitirá alcan-zar un mayor grado de confort.

EJEMPLO: Para nuestra vivienda tipo que nos sirve de ejemplo, tenemos para cada estancia los siguientes números de elementos enaluminio de 60 de alto y liso. En el baño de 45 cm de alto:

1. Otros elementos de los radiadores

Del dimensionado teórico a la ejecución práctica puede que varíen algunos de los parámetros tenidos en cuenta en el proyecto. Poresta razón son necesarios algunos elementos que nos permitan ajustar el sistema de transmisión de calor a los emisores, regulandoel caudal que pasa por cada uno de ellos.

Todo esto tiene como resultado que cada radiador se caliente más o menos deprisa e incluso que algunos no puedan llegar a calen-tarse convenientemente dado que presentan una pérdida de carga superior al resto y por tanto el caudal que les llega es inferior alque debería. Para evitar este problema se hace necesaria la utilización en cada radiador de una válvula que, convenientementetarada, aumente la pérdida de carga de algunos radiadores con el fin de que el caudal se distribuya conforme a lo previsto. Se tratade los detentores.

En el caso de instalaciones bitubo, es habitual la instalación en la salida de agua del radiador de estos elementos, lográndose el máximorendimiento si el detentor se encuentra en el extremo opuesto del mismo, es decir al otro lado y en la parte baja, mientras que eninstalaciones monotubo, suele estar incluida en la llave de regulación.

ΔT

50

Determinación de los emisores de calor

48

P (kW) P (kcal/h)

EN 442

Pot. Emisiva(kcal/h elem.)

Elementos

UNE 9/015/86

Pot. Emisiva(kcal/h elem.)

Elementos

Cocina 1,296 1.114,56 100 12 143 8

Salón 2,998 2.578,28 100 26 143 18

Dormitorio 1 2,010 1.728,60 100 18 143 17

Dormitorio 2 1,876 1.613,36 100 17 143 16

Dormitorio 3 2,251 1.935,86 100 20 143 19

Cuarto de Baño 0,938 806,68 75 11 109 11

TOTAL 104 89

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49

Determinación de los emisores de calor

En instalaciones bitubo de retorno directo siempre se precisará de esta regulación, no tanto necesaria para instalaciones de retornoinvertido, sistema equilibrado de por sí, como veremos en el apartado siguiente.

Además de los detentores, en todos los circuitos han de instalarse purgadores para la expulsión del aire del circuito calefactor. Loshay automáticos y manuales, consistentes éstos en un tornillo que se puede abrir para eliminar el aire.

El purgado de una instalación debe realizarse en caliente y con la bomba parada, de este modo conseguiremos la máxima presióny que las burbujas de aire estén en la parte alta, donde estarán los purgadores.

Gracias a la aparición en el mercado de los purgadores automáticos de tipo higroscópico, más discretos que los de flotador, se estáextendiendo esta recomendable costumbre de instalarlos en todos los radiadores. Estos accesorios basan su funcionamiento en unmaterial que al humedecerse se dilata, cerrando el paso de agua, pero no el de aire, mientras que los de tipo flotador presentan unpequeña cámara con una boya que al elevarse al flotar en el agua, cierra la salida del aire por medio de una aguja que lleva adosada.Es obvio decir que deben instalarse verticales, lo que perjudica la estética del radiador.

En todos los emisores se instala un purgador de aire, pudiendo ser de accionamiento manual o automático. En los radiadores dealuminio siempre debe colocarse un purgador automático de aire especial para este emisor.

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0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

El trazado de tuberías

Calor para la vida

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CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 17:41 Página 52

Fig. 26

53

El trazado de tuberías

Existen básicamente dos tendidos distintos de tuberías, la ejecución monotubo, con los elementos conectados todos en serie, y labitubo, conectados en paralelo. Dentro de esta ejecución, tendremos dos tipos, según desde donde esté dirigido el retorno: deretorno directo o simple y de retorno invertido.

Instalaciones bitubo: Es el sistema de instalación tradicional para calefacción doméstica. Consiste en dos tuberías principales: unade ida y otra de retorno, donde se van conectando los emisores. La temperatura del agua a la entrada de cada radiador es práctica-mente la misma en todos ellos.

La entrada del agua al radiador siempre debe efectuarse por la parte superior y la salida por la inferior. Los orificios de conexiónde los paneles suelen ser de 1/2”.

Se llama salto térmico del emisor a la diferencia existente entre la temperatura media del emisor y la temperatura ambiente.

Salto térmico = temp. media – Temp. ambiente

(50 ºC) (70 °C) (20 °C)

Para determinar el número de elementos emisores a colocar en una estancia seguiremos este ejemplo de cálculo: un local precisauna potencia calorífica de 1.500 kcal/h y se desea instalar un radiador de potencia emitida por un elemento de 95 kcal/h. El númerode elementos necesarios será:

N.° elementos = 1500 / 95 = 15,78 = 16 elementos

Una de las características que presenta la instalación bitubo es la utilización de distintos diámetros dependiendo de los tramos queestemos considerando, ya que por los radiadores no pasa todo el caudal que mueve la bomba. Es de especial utilidad tener defini-dos los tramos de tubería sobre un plano en planta de la vivienda

En la instalación bitubo podemos considerar que la temperatura de entrada a cada radiador es la misma, facilitándonos enorme-mente el cálculo térmico. El caudal (Q) queda definido por la potencia térmica (Pu) que debemos de disipar en cada radiador y susalto térmico.

Q =

Para asegurar que mantenemos una pérdida de carga por metro de tubería de 15 mm.c.a. y que la velocidad en ningún punto dela instalación supere los 2 m/s, que pudiera generar ruidos, tendremos determinada la sección de tubería.

La sección de tubería que recorre el agua de primario será:

S = Q

v

Pu

ΔT

El trazado de tuberías

Retorno invertidoRetorno directo

INSTALACIÓN BITUBO

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Fig. 28

Fig. 27

El trazado de tuberías

Conocido el diámetro teórico, debemos escoger el diámetro comercial de tubería inmediatamente superior.

Instalación monotubo: Es un sistema de instalación en el que los emisores están instalados en serie, el retorno del primer radiadorhace de ida del segundo, el retorno de éste hace de ida del tercero y así sucesivamente hasta volver a la caldera. A este circuito se le llamaanillo. Las temperaturas del agua son diferentes en cada emisor, por tanto, los últimos emisores del anillo deberán sobredimensionarseligeramente para compensar el descenso de temperatura. No deben estar instalados más de 5 radiadores por anillo, según el Regla-mento de Instalaciones Térmicas en Edificios y si existiera más de un anillo, se zonificará la instalación de calefacción.

Para el sistema monotubo, se dispone de una llave específica para acoplar los emisores con facilidad y rapidez. El agua entra en el emi-sor por la llave monotubo; una parte de este agua se distribuirá por todo el emisor mientras que el resto va directamente al retorno,saltando a este emisor y produciéndose una mezcla con el agua de salida. El agua del retorno que se encuentra a menor temperatura,se aprovecha para alimentar al próximo emisor. El tubo distribuidor de la llave monotubo puede complementarse con otro tubo paraconseguir una mejor distribución del agua en el interior de los radiadores, especialmente cuando éstos son largos.

54

Purgador

Detentor

Llave

ΔT = Tm – Ta

Ti

Tm

Tr

La norma admite como máximo 5 radiadores por anillo (ITE 09).

TTEEMMPPEERRAATTUURRAA MMEEDDIIAA DDEE UUNN RRAADDIIAADDOORR BBIITTUUBBOO

IINNSSTTAALLAACCIIÓÓNN MMOONNOOTTUUBBOO

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55

El trazado de tuberías

En estas instalaciones monotubo, a lo largo de todo el anillo, circula la misma cantidad de agua. Por lo tanto para la primera partedel cálculo debemos considerar la potencia como la potencia global del anillo y las temperaturas de ida y retorno del anillo comosalto térmico, haciendo caso omiso a las diferentes temperaturas de entrada y salida de agua de cada emisor. Esto origina una dis-minución de potencia emisiva en los últimos radiadores, que trabajarán a menor temperatura al estar al final del anillo, por lo quepara el cálculo de los radiadores o emisores de calor se tendrá en cuenta la posición en que se encuentran los emisores respecto dela caldera, disminuyendo en un 10% la potencia a compensar por el primer radiador, un 5% la del segundo del anillo y aumen-tando en un 10% la potencia del cuarto emisor y un 20% la del último del anillo.

Por lo tanto en la expresión ya conocida para determinar la sección de tubería tendremos en cuenta los valores de P según la con-sideración anterior:

S =

Llamaremos P a la potencia global del anillo, v a la velocidad y ΔT a la diferencia de temperatura entre la entrada del anillo y elretorno.

En el caso de instalaciones monotubo de un solo anillo, esto es tan fácil como sumar cada una de las pérdidas de los elementos delanillo. Si la instalación posee varios anillos aconsejamos realizar una simplificación como la realizada en bitubo, es decir utilizar lapérdida de carga del anillo más desfavorable.

Para el cálculo de la red de tuberías trazaremos sobre el plano de la vivienda la situación de los emisores de calor en cada habita-ción. Señalaremos por una letra cada uno de los emisores, empezando por A, B, … Los nudos o derivaciones en T de la red de tube-ría los señalaremos por números, 1, 2, 3, …

Para una instalación convencional bitubo con tubos de cobre, debemos conocer una serie de parámetros:

1. Los caudales que circulan por cada tubería, que son función de las demandas de potencia de calefacción. Para cada uno delos emisores de calor, A, B, C, …, dividimos entre la caída de temperatura del agua de calefacción en ellos (20 °C) y tendre-mos determinado, para cada emisor los caudales en l/h. En las confluencias de caudales en los nudos, 1, 2, 3, …, se sumandichos caudales.

2. La velocidad del agua en tuberías y la pérdida de presión, que fijaremos en los siguientes valores: la velocidad del agua inferiora 1 m/seg para que no se produzcan ruidos y superior a 0.5 m/seg. En cuanto a las pérdidas de carga o de presión del agua a tra-vés de la tubería, la fijaremos en 15 mm.c.a. por metro lineal de tubo (0.015 m.c.a./m).

3. Determinación de los diámetros de las tuberías. Tomando tramo por tramo los caudales que circulan y las longitudes totales, ya suma-das las equivalencias de los accesorios, podremos llegar a un diámetro de tubería, tomando el diámetro normalizado superior.

P

ΔT x v

Fig. 29

Llave

Detentor Ca ; TsCa ; Ti

Cr ; Te

Ti

Ts = mezcla de Ti + Te

TTEEMMPPEERRAATTUURRAA MMEEDDIIAA DDEE UUNN RRAADDIIAADDOORR MMOONNOOTTUUBBOO

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Tramo Equivalente Potencia Caudal Diámetro(kcal/h) (l/h) (“)

1-10 A (cocina) 1.114,5 55,7 3/8”5-6 B (salón) 2.578,2 128,9 1/2”4-7 C (dormit.1) 1.728,6 86,4 3/8”3-8 D (dormit.2) 1.613,3 80,6 3/8”2-9 E (dormit.3) 1.935,8 96,7 1/2”

1-10 F (baño) 806,6 40,3 3/8”Cald-1 Tot=A+B... 9.777,3 488,8 3/4”

1-2 Tot-F-A 7.856,2 392,8 3/4”2-3 Tot-F-A-E 5.920,4 296,0 1/2”3-4 Tot-F-A-E-D 4.307,1 215,3 1/2”4-5 Tot-F-A-E-D-C 2.578,2 128,9 1/2”

9-10 = 1-2 Tot-F-A 7.856,2 392,8 3/4”9-8 = 2-3 Tot-F-A-E 5.920,4 296,0 1/2”8-7 = 3-4 Tot-F-A-E-D 4.307,1 215,3 1/2”6-7 = 4-5 Tot-F-A-E-D-C 2.578,2 128,9 1/2”10-cald Tot. 9.777,3 488,8 3/4”

Caudal Diámetro Diámetro(l/h) (pulgadas) (mm)

90 3/8” 10/12

300 1/2” 14/16

700 3/4” 20/22

1.400 3/4” 26/28

2.040 1”1/4 33/35

El trazado de tuberías

Para una pérdida de carga por metro máxima de 15 mm.c.a. y de velocidades inferiores a 1 m/s, para instalaciones poco ruidosas,tendremos los siguientes diámetros interiores según los caudales que discurren por las tuberías, necesarias para satisfacer la demandaenergética de cada estancia:

EJEMPLO: Para la instalación que nos sirve de ejemplo, tendremos la siguiente distribución en bitubo con retorno directo:

Para cada tramo, pondremos la potencia a la que alimenta el agua caliente que circula por dicho tramo (tercera columna), ademásdel caudal que circula (cuarta columna) y el diámetro de tubería (quinta columna).

Ya tenemos determinados los diámetros de las tuberías.

56

Fig. 30

IInnssttaallaacciióónn bbiittuubboo.. RReettoorrnnoo ddiirreeccttoo

D = 1.613 kcal/hDormitorio 2

E = 1.935 kcal/hDormitorio 3

1

23

467

5

8 9 10

C = 1.728 kcal/h

Dormitorio 1

B = 2.578 kcal/hSalón

A = 1.114 kcal/hCocina

F = 806 kcal/hC. Baño

Local calefactado

Local no calefactado

Emisor

Caldera Junkers

C. Baño

A

B

C

12 3 4

5

78910

6

D EF

Pasillo

Salón

Cocina

Dorm

itorio

1

Dorm

itorio

2

Dorm

itorio

3

Rec

ibid

or

Terraza

EEJJEEMMPPLLOO DDEE IINNSSTTAALLAACCIIÓÓNN

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57

El trazado de tuberías

Existen otros elementos de instalación que tendremos en cuenta, como las válvulas y accesorios.

Las válvulas que se utilizan en las tuberías suelen ser de una gran variedad de tipos, los principales son:

Todos los equipos de un sistema de agua deben ir provistos de dos válvulas (entrada y salida) al objeto de poder separar del sistemaun equipo sin necesidad de vaciar éste y viceversa. Todas las tuberías horizontales llevarán una pequeña caída de aproximadamente2‰ y en la parte más alta de la instalación un purgador automático de aire.

Para el montaje de las tuberías se recomienda atenerse a lo marcado en el RITE en la instrucción técnica ITE 05 relativa al montaje.

1. Dilatación de las tuberías

Hay que tener en cuenta lo establecido en el RITE en la ITE 02.15 sobre la temperatura superficial de los elementos de la instala-ción, excepto los radiadores. En el Reglamento se marca una temperatura máxima superficial de 60 °C y en caso de sobrepasarlahabría que aislar dicho elemento.

No obstante, contaremos con una tubería que conduce un fluido caliente, en nuestro caso agua. El material de la tubería tambiénse calienta al paso del fluido, aumentando su tamaño: se dilata. Previendo esta dilatación deberemos contar, al colocar las bridasde sujeción de las tuberías a la pared, de dejar libre a dicha tubería del aumento de longitud que va a experimentar. Las bridas desujeción las colocaremos en la mitad de los tramos rectos más largos, dejando sueltos los cambios de dirección de la tubería queactuarán de liras de dilatación.

Hablamos de tuberías en las que predomina la dilatación lineal; por tanto, al calentarse, aumentarán su longitud según la expresión:

ΔL = L x αΔL, incremento de longitud de la tubería.

L , longitud inicial.

α, Coeficiente de dilatación lineal a 80 °C

Acero, α = 0,96 mm/m

Cobre, α = 1,36 mm/m

Tipo Utilización normal

Asiento inclinado Regulación

De paso de bola Cierre

De paso de cono Cierre

Compuerta Mantenimiento de elementos de instalación.

Mariposa Regulación, grandes equipos

Anti-retorno Asegurar la circulación en un solo sentido.

DDIIFFEERREENNTTEESS TTIIPPOOSS DDEE VVÁÁLLVVUULLAASS

Fig. 31

PPuurrggaaddoorreessVVáállvvuullaa ddee rraaddiiaaddoorr

VVáállvvuullaa mmoonnoottuubboo

VVáállvvuullaa ddee sseegguurriiddaadd

DDeessvviiaacciióónn eenn TT

VVáállvvuullaa ddee bboollaa

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Equilibrado hidráulico de la instalación bitubo individual

Para instalaciones bitubo con retorno directo es necesario un equilibrado hidráulico de la instalación.

Este tipo de instalaciones están desequilibradas en principio, calentando unos radiadores más que otros, los más cercanos a la cal-dera.

• Proceso de reglaje:

— En el emisor más desfavorable dejamos el detentor o la llave de doble reglaje completamente abierto.

— Se irán cerrando las válvulas de los radiadores cerrándolas más a medida que nos acercamos al emisor más favorable.

— El detentor o llave del más favorable debe quedar más cerrado.

• Comprobación:

— Poner en funcionamiento la caldera provocando la demanda de calefacción.

— Comprobaremos el salto térmico de cada radiador, manteniéndose constante en cada emisor.

El trazado de tuberías

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0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

Cálculo de la bomba

Calor para la vida

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Cálculo de la bomba

Un elemento fundamental en la instalación es la bomba o circulador. Su misión es la de provocar la circulación del agua de pri-mario calentada en la caldera hasta los elementos emisores. Ya han quedado en desuso los circuitos sin bomba o sistemas degravedad, donde la diferencia de densidades entre el agua caliente y el agua fría ocasiona el movimiento del agua de primario.

Debemos mover suficiente agua caliente, que en definitiva es energía, para transportarla del foco térmico o quemador de la calderaa los emisores. Partiendo de que un litro de agua al perder un grado de temperatura pierde una kilocaloría de energía, deberemoscomprobar que la bomba puede mover suficiente caudal. Para determinarlo previamente es necesario conocer la diferencia de tem-peraturas del primario entre ida y retorno, el salto térmico.

Si dividimos la potencia útil Pu a transmitir en kcal/h por el salto térmico ΔT en °C multiplicado por la capacidad caloríficadel agua Cp, que es igual a 1 kcal/ kg °C, tendremos la cantidad de agua o caudal Q, que debe mover la bomba.

Q (l/h) = Pu (kcal/h) / (Cp ΔT)

En ningún caso debemos propiciar una velocidad mayor de 2 m/seg., para evitar ruidos molestos por exceso de velocidad.También es importante que la bomba pueda vencer las pérdidas de carga del fluido portador al moverse en el interior de lastuberías.

Para el cálculo de pérdidas de carga totales, tomaremos el tramo más desfavorable, el más alejado de la caldera: se determina-rán las pérdidas de carga locales debidas a los accesorios, codos, llaves, emisores… que tienen un equivalente en metros de tube-ría lineal. Para cada tramo sumamos todos los metros equivalentes para todos y cada uno de sus elementos.

1. Pérdidas de carga locales

Por cada uno de los accesorios de la tubería existe una caída de presión o pérdida de carga que podemos evaluarla como longitudde tubería recta equivalente (Leq).

Cálculo de la bomba

BOSCH

CE

Fig. 32a

Bomba de tres velocidades

Altura manométrica máxima de 5,75 m.c.a.

6

5

4

3

2

1

200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

CAUDAL (Q) en litros/hora

ZW 23-1…(3)

ZW 23-1…(2)

ZW 23-1…(1)

Pérdida de carga de la instalación

RD

IDA

DE

CA

RG

A (H

) en

m.c

.a.

BOMBA CIRCULATORIA

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TUBERÍA MATERIAL

Mm ” Cobre Acero Galvanizado Polietileno reticulado

10,00 3/8” 4,68 13,50 19,36 27,5

15,00 1/2” 0,53 1,54 2,55 3,82

20,00 3/4” 0,12 0,34 0,49 0,79

25,00 1” 0,04 0,10 0,15 0,18

DIÁMETROS

3/8” 1/2” 3/4” 1” 1”1/4 1”1/2

Esférica 1,3 1,4 1,5 1,8 2,1 2,2

Válvulas Angular 1,5 2,5 3,5 4,5 5,5 6,00

Compuerta 0,08 0,09 0,1 0,15 0,15 0,3

CodosRecto 0,25 0,3 0,5 0,6 0,9 1,2

Gran radio 0,25 0,3 0,45 0,6 0,75 0,9

Tramo recto 0,25 0,3 0,45 0,75 0,8 0,9

Tramos en T Recto reducido 0,25 0,3 0,5 0,8 0,9 1,2

Derivación 1,0 0,1 1,5 1,8 2,5 3,0

de 1/4 0,25 0,3 0,5 0,7 0,9 1,2

Ensanchamiento de 1/2 0,25 0,3 0,45 0,6 0,75 0,9

de 3/4 0,08 0,09 0,15 0,15 0,25 0,3

a 1/4 0,2 0,25 0,3 0,35 0,45 0,6

Contracción a 1/2 0,1 0,15 0,25 0,3 0,35 0,45

a 3/4 0,1 0,12 0,15 0,18 0,3 0,35

Cálculo de la bomba

Para distintos accesorios o elementos en la tubería, dependiendo del diámetro, tendremos las siguientes longitudes equivalentes (Leq)en metros:

La longitud total equivalente es igual a la suma de todas las pérdidas de carga locales (expresadas por longitudes equivalentes).

EJEMPLO: Para una tubería de 1/2” con dos codos rectos, una llave esférica y tres tramos rectos en T tendremos, según la tabla ante-rior, una longitud equivalente:

Leq = 2 x 0,3 + 1,4 + 3 x 0,3 = 2,9 m de tubería de 1/2”.

2. Pérdidas de carga en tubería

Con la longitud equivalente de accesorios más la longitud real de tubería tendremos los datos suficientes para calcular la caída depresión en la red de tuberías hasta cada uno de los puntos de consumo.

Utilizaremos una tabla relacionando el material y diámetro de la tubería, obteniendo el coeficiente de rozamiento K1

(en negrita).

62

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Caudal DiámetroLongitud Número Número Número Longitud Pérdida

Tramo de tubería codos emisores derivac. equivalente de carga(l/h) (”)

(m) (x 0,6) (x 4,5) (x 1,5) (m) (m.c.a.)

1-10 55,7 3/8” 7 6 1 1 13,25 0,0534

5-6 128,9 1/2” 1 4 1 2 7,3 0,0178

4-7 86,4 3/8” 1 4 1 2 8 0,0776

3-8 80,6 3/8” 1 4 1 2 8 0,0675

2-9 96,7 1/2” 1 4 1 2 7,3 0,01004

1-10 40,3 3/8” 1 4 1 2 7,3 0,0154

Cald-1 488,8 3/4” 0,5 4 – – 2,5 0,0199

1-2 392,8 3/4” 3 – – – 3 0,0154

2-3 296,0 1/2” 3 – – – 3 0,0386

3-4 215,3 1/2” 4 – – – 4 0,0272

4-5 128,9 1/2” 5 2 – – 5,6 0,0136

9-10 392,8 3/4” 3 – – – 3 0,0154

9-8 296,0 1/2” 3 – – – 3 0,0386

8-7 215,3 1/2” 4 – – – 4 0,02729

6-7 128,9 1/2” 5 2 – – 5,6 0,0136

10-cald 488,8 3/4” 0,7 4 – – 2,7 0,0215

63

Cálculo de la bomba

Si tenemos en cuenta la longitud equivalente de los accesorios, calcularemos la pérdida de carga total (Ht). Este parámetro con-tiene a las pérdidas de carga locales (Hl) y las pérdidas de carga en las paredes de la tubería (Hf). Con este coeficiente, K

1, multi-

plicado por la longitud equivalente de tubería (Leq) y el cuadrado del caudal (Q), obtendremos la pérdida de carga (Ht).

Ht = K1

Q2 Leq

Ht, pérdida de carga en tubería equivalente (mm.c.a.).

Q, caudal que circula (l/min), caudal máximo del aparato de producción de a.c.s.

Leq, longitud de tubería más la longitud equivalente a los accesorios (m).

Este valor lo podremos multiplicar por el coeficiente 1,2 de envejecimiento de la tubería.

EJEMPLO: Para el ejemplo anterior con los accesorios equivalentes a una Leq = 2,9 m en un tramo de tubería nueva de cobre de10 metros de 1/2” con un caudal de 11 l/min. ¿cuál será la pérdida de carga en el recorrido?

Para cobre de 1/2”, de la tabla anterior obtenemos K1, de valor K

1 = 0,53. Así, aplicando la fórmula:

Ht = K1 Q2 Leq = 0,53 x 112 x (10 + 2,9) = 827,3 mm.c.a. = 0,827 m.c.a.

Contando el envejecimiento, Ht = 1,2 x 0,78 = 0,99 m.c.a. = 1 m.c.a.

EJEMPLO: Para cada tramo, contamos las longitudes, número de codos, emisores y derivaciones.

La bomba debe mover un caudal en l/h dado por la Potencia útil de la caldera en kcal/h entre 20 °C, que es el salto térmico delagua en radiadores. Con las curvas de funcionamiento de la bomba y la pérdida de carga que debe vencer, tendremos que com-probar que el caudal enviado por la bomba, según gráficas, sea superior al calculado anteriormente.

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Cálculo de la bomba

EJEMPLO: Para nuestro caso, la potencia de la caldera en calefacción es de 10755 kcal/h, la diferencia de temperaturas entre la ida y el retornoes de 20 °C. Así, el caudal que debe mover la bomba debe ser igual o superior a:

Caudal = Pot. útil (kcal/h) / salto térmico (°C), así, caudal = 10.755 / 20 = 540 l/h

La pérdida de carga máxima que debe vencer la bomba (H) en m.c.a. vendrá dado por la pérdida de carga del tramo más desfavo-rable (el más alejado). En nuestro ejemplo el tramo:

Cald-1, 1-2, 2-3, 3-4, 4-5, 5-6, 6-7, 7-8, 8-9, 9-10 y 10-cald.

Sumando,

H = 0,0199 + 0,0154 + 0,0386 + 0,02729 + 0,0136 + 0,0178 + 0,01369 + 0,02729 + 0,0386 + 0,0154 + 0,0215 = 0,249 m.c.a.

En la curva de la bomba, localizamos el punto de funcionamiento.

3. Curvas de la bomba

Una manera de comprobar si la bomba de la caldera mueve suficiente caudal de agua de primario a la instalación es comprobar sudiagrama o curva de funcionamiento, que compara la pérdida de carga en la instalación en m.c.a. y el caudal, en l/h. Estos diagra-mas incluyen ya la pérdida de carga en el interior de la caldera.

La familia de calderas Euroline montan una bomba que funciona siempre en calefacción, independientemente del quemador y cuandoexista demanda de a.c.s. El Termostato Ambiente y/o el Programador corta el quemador, mientras que la bomba mantiene su movi-miento durante 3 min.

Las familias de calderas Eurosmart montan la bomba circuladora de tres velocidades y potencias de 45, 70 y 95 W. La bombafunciona siempre en calefacción, independientemente del quemador y nunca en servicio de a.c.s. El Termostato Ambiente y/o elProgramador corta el quemador y la bomba mantiene su movimiento durante 3 min más después del corte.

La familias de calderas a gas Euromaxx montan una bomba de potencias 45, 75 y 95 W cada velocidad. Con objeto de refrigerar elcuerpo de calor después de un apagado del quemador, la caldera puede dejar a la bomba girando una vez que para el quemador,llamándose a este funcionamiento “over-run” o post-recirculación. Para ello se define la siguiente programación:

Después de un corte del quemador en calefacción el over-run de la bomba será de 3 min, al igual que para la válvula de tres vías entodos los casos en los que corta la bomba con el quemador (según los modos de servicio I y II con termostato ambiente). Si existedemanda de a.c.s. en este período, daría paso inmediatamente al servicio de a.c.s.

Después de un corte del quemador en a.c.s. la bomba no tiene over-run; para inmediatamente la bomba con el quemador. Des-pués de un corte en a.c.s. la caldera se mantiene en servicio de a.c.s., con el quemador apagado durante 1 minuto, hasta volver adar servicio de calefacción.

EJEMPLO: En las gráficas de las bombas circuladoras integradas en las calderas, para un H = 0,249 m.c.a. y una caldera ZW 23…,el caudal que puede mover está en torno a 800 l/h, superior a los 540 del cálculo, la bomba transmitirá sin ningún pro-blema el calor de la caldera a los radiadores.

64

Fig. 32b

6

5

4

3

2

1

200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

CAUDAL (Q) en litros/hora

ZW 23-1…(3)

ZW 23-1…(2)

ZW 23-1…(1)Pérdida de carga de la instalación

RD

IDA

DE

CA

RG

A (H

) en

m.c

.a.

6

5

4

3

2

1

200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

CAUDAL (Q) en litros/hora

ZW 20…

ZWR…/ZWE…(2)

ZW…(1)Pérdida de carga de la instalación

RD

IDA

DE

CA

RG

A (H

) en

m.c

.a.

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:34 Página 64

Fig. 32c

65

Cálculo de la bomba

3.1. La bomba de circulación de las calderas Junkers

Para todas las calderas murales a gas, la bomba circuladora está colocada en la zona fría del primario, a la entrada del bloquede calor, en la parte de retorno desde radiadores (servicio de calefacción) o de retorno del intercambiador de calor externo (ser-vico de a.c.s.).

El funcionamiento de la bomba de circulación para todos los modelos de calderas Junkers es el mismo, pero cambia su formafísica, su potencia y el cable de conexión eléctrica entre la bomba y el control electrónico. Asimismo los criterios de funciona-miento varían de unos modelos a otros. La bomba realiza la función de mover el agua de primario, circulación del agua en elcircuito de calefacción dirigiendo el agua caliente del foco térmico (caldera) en dirección a radiadores o al intercambiador decalor externo para el servicio de a.c.s.

Tienen tres velocidades en los modelos Euroline, Ceraclass-Midi y Euromaxx para adaptarse a las pérdidas de carga de cada cir-cuito de calefacción en el que se instalan y eliminar posibles ruidos en las tuberías. Estas velocidades se seleccionan por un mandogiratorio en la parte del conexionado eléctrico de la bomba.

En el caso de las calderas Eurostar, Eurostar Hit y Eurosmart, la bomba de circulación no actúa cuando no tenemos conectadala calefacción. Esto hace que en los largos períodos de verano, el eje cerámico de la bomba se llegue a bloquear por partículasque contiene el agua, impidiendo que la bomba pueda trabajar. No obstante, esta posibilidad no se dará nunca en estos mode-los ya que se incorpora en la placa electrónica, ya sea Eurotronic o Heatronic, un sistema antibloqueo de bomba consistente enque a las 24 horas desde la última demanda de calefacción, la bomba queda girando unos minutos para evitar que se bloqueeel eje cerámico.

Habrá que evitar la circulación de la bomba sin agua en el circuito de primario, y en caso de bloqueo del eje, tener precaución a lahora de forzar dicho eje por ser de material cerámico.

3.2. Los modos de funcionamiento de la bomba

La bomba de circulación tiene varias posiciones de trabajo regulables por un conmutador de 3 posiciones ubicado en el circuitoelectrónico de la caldera, sólo en el modelo Cerastar. En modelos con electrónica Heatronic, se incorpora en el software de la placaelectrónica una posición de memoria configurable en la que podemos fijar el modo de funcionamiento de la bomba. Con estosmodos de funcionamiento de la bomba, podemos adaptarnos a cada tipo de instalación, decidiendo si queremos que la bomba cir-cule permanentemente agua de primario a radiadores o no, haya cortado el quemador bien por termostato ambiente, bien por ter-mostato de caldera.

• Conmutador en posición I (ó 1 en Heatronic, posición “2.2”). Cuando el NTC de primario o el termostato de caldera corta, seapaga el quemador y la bomba deja de funcionar al cabo del tiempo de post-funcionamiento de ésta.

• Conmutador en posición II (ó 2 en Heatronic, posición“2.2”, equivalente también al conmutador de bomba “cerrado” en mode-los Eurostar de piloto). En esta posición, si no tiene termostato ambiente, la bomba funciona siempre ante un corte del NTC deprimario de la caldera. Si tenemos un termostato ambiente y llega a la temperatura de corte, es éste el que se encarga de cortarel funcionamiento del quemador y de dicha bomba.

700

600

500

400

300

200

100

CAUDAL (Q) en litros/hora

ZW- 24… (3)

ZW- 24… (2)

ZW- 24… (1)

6

5

4

3

2

1

200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

CAUDAL (Q) en litros/hora

ZWC…(3)

ZWC…(2)

ZWC…(1)

Pérdida de carga de la instalación

RD

IDA

DE

CA

RG

A (H

) en

m.c

.a.

0 150 300 450 600 750 900 1050

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:34 Página 65

Cálculo de la bomba

• Conmutador en la posición III (ó 3 en Heatronic, posición “2.2”, equivale también a conmutador de bomba “abierto” en mode-los Eurostar de piloto). La bomba funciona constantemente, independientemente del corte del termostato ambiente o del NTCde primario de la caldera.

Tendremos en resumen, para cada posición del conmutador, dos estados de funcionamiento, X y O, así:

X: El corte actúa sobre el quemador y sobre la bomba.

O: El corte actúa sobre el quemador pero no sobre la bomba, que sigue circulando.

66

Posiciones I ó 1 II ó 2 III ó 3

Corte por termostato ambiente X X O

Corte del NTC de primario X O O

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0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

El vaso de expansión

Calor para la vida

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CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:34 Página 68

Emisores 45 cm 60 cm 75 cm(l/elemento)

Hierro fundido2 columnas 0,31 0,48 0,64

3 columnas 0,5 0,63 0,74

AluminioLiso 0,36 0,46 0,54

Aberturas 0,29 0,36 0,43

Acero2 columnas 0,75 0,88 1,02

3 columnas 1,04 1,26 1,47

Panel de acero Por metro de ancho 7,6 8,8 11,2

Diámetro Diámetro Contenido(pulgadas) (mm) (l/metro lineal)

3/8” 10/12 0,128

1/2” 14/16 0,213

3/4” 20/22 0,380

1” 26/28 0,602

1 1/4” 33/35 1,040

69

El vaso de expansión

Al ser el agua el fluido portador de energía térmica en las instalaciones de calefacción y dadas las diferencias de temperatura a quese ve sometida, hay que tener en cuenta la dilatación de la misma y su incompresibilidad. Debemos prever dispositivos de seguri-dad contra presiones excesivas que absorban las diferencias de volumen producidas por las dilataciones del agua.

El vaso de expansión es el elemento que absorbe las dilataciones del agua contenida en el circuito cerrado de calefacción.

Los depósitos de expansión pueden ser abiertos o cerrados. Los vasos de expansión abiertos son depósitos instalados en el puntomás alto del circuito. Van equipados con un tubo de rebose abierto a la atmósfera, están conexionados con la instalación en la salade calderas y directamente a ellas y sin válvulas de cierre, ya que sirve como válvula de seguridad de la instalación a través de latubería de unión depósito-caldera.

Los vasos de expansión cerrados están basados en la compresión de una cámara de gas contenida en el interior del mismo sepa-rada del agua de la instalación por una membrana flexible de caucho butílico, no existiendo contacto entre el aire y el agua.

La colocación de vasos de expansión cerrados obliga necesariamente al emplazamiento de válvulas de seguridad para limitar la pre-sión máxima total del circuito. Normalmente se monta en el interior de la caldera y se limita a 3 bar. El Reglamento de Instalacio-nes Térmicas en Edificios, RITE, en la instrucción técnica ITE 02.15 obliga a su instalación con descarga visible desde el exteriordel aparato y conducida a desagüe.

Debemos conocer el volumen de agua contenido en tuberías y la temperatura media del agua de primario en el circuito de cale-facción. Verificaremos en primer lugar que el vaso de expansión está bien dimensionado.

Para un determinado tipo de caldera se tendrán como datos de partida el contenido en litros de los radiadores, más el contenidoen la caldera (1,2 l aprox.) más el contenido en las tuberías, que según el diámetro será de:

Para los emisores de calor, el contenido de agua en l/elemento lo tenemos recogido en la siguiente tabla orientativa:

Con el volumen total contenido en la instalación y el coeficiente de dilatación del agua podremos estimar el volumen mínimo delvaso de expansión cerrado.

El vaso de expansión

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:34 Página 69

Temperatura (°C) ξ(%)

10 0,04

20 0,18

30 0,14

40 0,79

50 1,21

60 1,71

70 2,28

80 2,9

90 3,24

100 4,35

El vaso de expansión

En instalaciones convencionales de radiadores podemos estimar el contenido en agua en tuberías en un orden de magnitud de unos15 litros de agua por 1000 kcal/h de potencia instalada.

El incremento de volumen del líquido calefactor o agua del circuito cerrado de primario será:

ΔV = ξ x Vi

Donde Vies el volumen que ocupa el agua a temperatura baja en toda la instalación, normalmente la temperatura de llenado del

circuito de calefacción.

Si consideramos que el incremento de presión del sistema es proporcional al incremento de temperatura, tendremos:

=

Siendo Pfla presión del circuito a la temperatura máxima (presión de tarado de la válvula de seguridad), P

ipresión del circuito a

la temperatura inicial de llenado y Vfel volumen final del gas en el vaso.

De donde se deduce que el volumen final será:

Vf= x ΔV = x ξ x V

i

Para instalaciones dimensionadas con temperaturas de ida de 90º y retorno de 70 °C, el volumen mínimo del vaso de expansión(Vexp) viene dado por:

Vexp = Volumen total / 13

Para temperaturas de ida de 75º y retorno de 60 °C: Vexp = Volumen total / 16

Para temperaturas de ida de 50º y retorno de 40 °C: Vexp = Volumen total / 37

Pf

= 4 bar Pi = 2,5 bar

Pf

Pf– P

i

Pf

Pf– P

i

Pf

Pi

Vf

Vf– ΔV

70

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:34 Página 70

71

El vaso de expansión

EJEMPLO: Para nuestra instalación, por cada tramo calculamos el contenido total en tubería, emisores de calor y caldera.

El volumen total contenido en el sistema de caldera, tuberías y radiadores:

Volumen = 1,2 + 10,05 + 30,72 = 41,97 litros

El volumen mínimo del vaso de expansión (Vexp), será:

Vexp = 41,97 / 36 = 1,16 l,

cualquier vaso de expansión de cualquier caldera a gas Junkers es más que suficiente.

1. El vaso de expansión de las calderas Junkers

Las calderas Junkers están provistas de vasos de expansión cerrados que disponen de una carga de nitrógeno separada del contactocon el agua por una membrana y cargados a presión de 0,5 a 0,7 bar aproximadamente. La capacidad depende del modelo de cal-dera; habitualmente encontraremos en Junkers vasos de expansión de 6, 8 o de 11 litros.

El vaso de expansión lleva una válvula para la carga de nitrógeno, pero también se pueden llenar de aire. El que se elija el nitrógenopara el llenado es por tratarse de un gas inerte; de esta manera evitamos la corrosión de la membrana móvil del vaso de expansión.

Todas las calderas a gas Junkers llevan además un purgador automático en la parte superior del vaso de expansión o por encimade la bomba circuladora para purgar de aire el circuito de calefacción.

Las calderas a gas Junkers pueden trabajar a presiones de llenado de sólo 0 bar, pero para no dejar fuera de servicio al purgadorautomático se debe trabajar por encima de 0,7 bar; en caso contrario corremos el riesgo de que se llene de aire la instalación decalefacción y que pueda verse afectada la bomba.

Caudal DiámetroLongitud Contenido Número de Contenido

Tramo de tubería en litros elementos en litros(l/h) (”)

(m) de tubería emisores emisores

1-10 55,7 3/8” 7 0,896 8 3,68

5-6 128,9 1/2” 1 0,213 18 8,28

4-7 86,4 3/8” 1 0,128 12 5,52

3-8 80,6 3/8” 1 0,128 12 5,52

2-9 96,7 1/2” 1 0,213 14 6,44

1-10 40,3 3/8” 1 0,128 8 1,28

Cald-1 488,8 3/4” 0,5 0,19 – –

1-2 448,5 3/4” 3 1,14 – –

2-3 351,7 3/4” 3 1,14 – –

3-4 271,0 1/2” 4 0,852 – –

4-5 184,6 1/2” 5 1,065 – –

9-10 433,1 3/4” 3 1,14 – –

9-8 304,2 1/2” 3 0,639 – –

8-7 217,8 1/2” 4 0,852 – –

6-7 137,1 1/2” 5 1,065 – –

10-cald 488,8 3/4” 0,7 0,266 – –

TOTAL 43,2 10,05 72 30,72

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:34 Página 71

Fig. 33

Fig. 34

El vaso de expansión

2. Cálculo gráfico de la presión de llenado de la instalación

Partimos siempre del volumen en litros que contiene la instalación de calefacción, sabiendo que las calderas contienen por términomedio 1,2 litros de agua de primario. Con el volumen en litros de la instalación y la temperatura media de trabajo en calefacciónobtendremos de la gráfica la presión de trabajo del vaso de expansión.

Según el contenido en litros de toda la instalación de calefacción VA

(l) y la temperatura media de trabajo en dicho circuito Tv (°C),como se dijo anteriormente, se determina la presión de llenado del circuito primario. Se marca un margen de presiones de llenadode la instalación, de 0,2 a 1,3 bar en el gráfico. Lo habitual es mantener la aguja del manómetro entre los valores 1 a 2 bar.

EJEMPLO: En nuestro caso, con un contenido de agua en la instalación de 44,78 litros y una temperatura media en el circuito decalefacción de (75+65)/2 = 70 °C, la presión de primario o de calefacción será, según la gráfica, de 12 m.c.a. o 1.2 bar,señalados en el manómetro de la caldera.

72

La presión de llenado delVaso de Expansión en barse puede determinar por:

PVExp = 1 + 0,1 · H

H, diferencia de cotasentre la caldera y elradiador más alto.

90

80

70

60

50

40

3050 100 150 200 250 300 350 400 450

VOLUMEN TOTAL EN LA INSTALACIÓN (litros)

1,3 1,2 1,0 0,75 0,5 0,2

Presiones de trabajo delvaso de expansión en (bar)

TEM

PE

RAT

UR

A M

ED

IA C

ALE

FAC

CIÓ

N

EL VASO DE EXPANSIÓN

CÁLCULO GRÁFICO DEL VASO DE EXPANSIÓN

Agua N2

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:34 Página 72

0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

Consumos

Calor para la vida

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CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:35 Página 74

ZONA GRADOS-DÍA (Z)

TEMPERATURA CLIMÁTICA DEL AGUA (°C)

Zona A 300 15

Zona B 650 14

Zona C 1.100 13

Zona D 1.600 13

Zona E 2.030 12

P.C.S. P.C.I.

Gas Natural 10.500 kcal/m3 9.500 kcal/m3

Butano comercial 10.804 kcal/kg 9.981 kcal/kg

Propano comercial 10.501 kcal/kg 9.737 kcal/kg

75

Consumos

El consumo máximo de gas (C en m3/h ó kg/h) trabajando en calefacción vendrá dado por el cociente de la potencia máximaen calefacción (kcal/h) dividida por el Poder Calorífico Superior del gas (kcal/m3 ó kcal/kg) y el rendimiento, del 80% refe-rido al P.C.S.

C = Pu / (0,8 PCS)

Este consumo tiene utilidad para el cálculo y dimensionamiento de la red de alimentación de gas a la vivienda o edificio dondeestén instaladas las calderas o calentadores de agua a gas.

Otro consumo que se puede obtener y por otra parte muy solicitado por el usuario es el consumo medio anual en servicio de cale-facción (Co). Conociendo el valor del grado-día medio de la localización (Z), la potencia útil en kcal/h y el Poder Calorífico Infe-rior del gas que se quema (P.C.I.), tendremos este consumo:

Co = 1,125 Pu Z / PCI

Los grados-días medios denominados Z están recogidos, según las zonas climáticas, en la siguiente tabla, al igual que la tempera-tura media del agua de red:

Consumos

ZONAS CLIMÁTICAS

ZONA A

ZONA B

ZONA C

ZONA D

ZONA E

Fig. 35

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:35 Página 75

Consumos

En la UNE 100 002 88 podemos encontrar los grados día por mes de varias localidades españolas, pudiendo calcular los consumosmensuales de la misma forma que anteriormente se apuntó.

76

GR

AD

OS

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CO

N T

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00

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(Aer

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475

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Año

CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:35 Página 76

77

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CALEF 2006todo(22-9-06) 16/3/07 19:35 Página 77

Confort Coeficiente (K1)

Alto 1,1

Medio 1,0

Bajo 0,9

Sistema Coeficiente (K2)

Acumulación externa 1,2

Acumulación interna 1,1

Instantánea 1,0

Consumos

Por último nos queda conocer el consumo medio anual en servicio de agua caliente sanitaria (Ca). Para ello hay que conocer elnúmero de personas que comparten la vivienda, N; el grado de confort que quiere obtener el usuario, K

1; tener en cuenta el sis-

tema de obtención de a.c.s. según el factor K2

y conocer, según la zona climática, la temperatura media del agua procedente de lared de suministro.

Con este dato tendremos las termias anuales que necesita la vivienda para el suministro de a.c.s. (Ea) y con este dato obtendremosel consumo:

Ea = 14,4 K1

K2

N (45 – Ta)

El consumo o la cantidad de gas (Ca) que necesita quemar la caldera, expresado en m3/año o kg/año, para el suministro de a.c.s.viene dado por:

Ca = 1.000 Ea/PCI m3 o kg/año

EJEMPLO: Para gas natural en la zona D con t = 1.600 grados día, para nuestra caldera de producción instantánea de a.c.s., taradaen calefacción a una potencia de 10.755 kcal/h , con un nivel medio en servicio de a.c.s. y en una vivienda habitadapor 4 usuarios, los consumos serán:

Consumo máximo en servicio de calefacción:

C = Pu / (0,8 PCS) = 10.755 / (0,8 x 10.500) = 1,28 m3/h

Consumo promedio anual en calefacción:

Co = 1,125 Pu Z / PCI = 1,125 x 10.755 x 1.600 / 9.500 = 2.037 m3/año

Consumo medio anual en servicio de a.c.s.:

Ea = 14,4 x 1,1 x 1 x 4 (45 – 13) = 2.027,52 te/año

Ca = 1.000 Ea / 9.500 = 213,42 m3/año

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Regulación y control de las instalaciones de calefacción

Calor para la vida

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81

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

Ahorrar energía sin disminuir el nivel de confort exigido de una instalación de calefacción es ciertamente el desafío planteado paraevitar el derroche del combustible que forzosamente ha de consumirse. Incorporar equipos capaces de controlar y regular de formaautomática la temperatura del agua de la instalación, según las condiciones variables del clima, permite obtener importantes aho-rros, cualquiera que sea la energía que se utilice.

Se pretende dar a conocer la aplicación, el funcionamiento, selección y montaje de un equipo de regulación. De manera muy resu-mida se pasa revista a los termostatos de caldera y de ambiente, que son sistemas de mando que conmutan el encendido del que-mador; a las válvulas termostáticas de radiador, que actúan como elementos reguladores del funcionamiento de la instalación y,finalmente, se analiza con detalle el proceso en sí de la regulación, ya sea en función de la temperatura interior o de la exterior delos recintos que se desean calefactar.

1. Llaves termostáticas

Son reguladores de ambiente autónomos que se instalan muy fácilmente y que casi no precisan mantenimiento. Actúan directa-mente y de forma progresiva sobre el caudal de agua que circula por un emisor. Incorporan todos los órganos de un regulador deambiente.

Su funcionalidad puede descomponerse en cuatro elementos:

1. Detector de temperatura: detecta la temperatura ambiente mediante un bulbo de dilatación de fluido.

2. Elemento de consigna: consiste en un volante marcado por referencias de temperaturas y cuya rotación provoca la com-presión de un muelle o la posición de un detector.

3. Comparador: un muelle provoca un equilibrio de fuerzas a partir de la información del detector, determinando deesta manera el desplazamiento de un elemento empujador que fija el posicionamiento del vástago de la válvula.

4. El cuerpo de llave: puede ser de dos, tres o cuatro vías según la clase de instalación. El desplazamiento de su vástago,accionado por el empujador, modifica la posición de la válvula y, por tanto, el caudal de agua del circuito.

Existe un riesgo en la regulación por medio de las válvulas termostáticas en el radiador y es que puede darse el caso de que todaslleguen a estar cerradas, dejando a la bomba trabajando sin circuito. Con el fin de evitar este problema ha de dejarse un puente oby-pass, para dar la posibilidad de circulación de la bomba. Además a medida que una válvula va cerrándose, va estrangulando lasección y por tanto aumenta la velocidad del agua que pasa, con lo que no es extraña la aparición de ruidos por exceso de veloci-dad de la misma.

El Reglamento de Instalaciones Térmicas en Edificios, RITE, en su instrucción técnica ITE 09 obliga a montar este tipo de llavestermostáticas en todos los radiadores de la vivienda excepto los instalados en aseos, cuartos de baño, cocinas, vestíbulos, pasillos yen el local donde estará localizado el termostato ambiente.

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

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Regulación y control de las instalaciones de calefacción

2. Relojes programadores

Tienen la función de limitar en el tiempo el funcionamiento de calefacción de la caldera. Esto permite que la caldera trabaje ono según unos tiempos programados de antemano. Están preparados para montarse encastrados en el panel de mandos de lacaldera. Los modelos EU 9T y su versión digital EU 9D trabajan con tensiones de 220 V c.a., mientras que los modelos DT1, conun canal de programación para la calefacción y el modelo DT2, con dos canales de programación, uno para calefacción y otropara a.c.s., trabajan a 24 V c.c. El reloj programador EU 8T sólo conmuta el canal de a.c.s.

3. Termostatos ambiente

Tienen por función la regulación de la temperatura del local en el cual se instalan mediante una acción «todo o nada» sobre el que-mador, en el caso de termostatos ambiente no modulantes o una orden de regulación de la llama del quemador, en el caso de lostermostatos ambiente modulantes.

La detección de temperatura se lleva a cabo mediante un elemento sensible que usa uno de los siguientes efectos:

• Dilatación de un sólido, líquido o vapor, en los termostatos electromecánicos.

• Variación de una resistencia, en los electrónicos o modulantes.

El RITE, en la ITE 09 sobre instalaciones individuales, indica que debe controlarse la temperatura del local o estancia de mayorcarga térmica de la vivienda por medio de termostatos ambiente conectados al generador de calor o caldera.

La elección del emplazamiento de los termostatos de ambiente es de gran importancia. Conviene situarlos en el lugar idóneodel local, es decir, desde el que mejor se pueda informar de la temperatura ambiente que hay que regular. A tal efecto, se evi-tará emplazarlos próximos a una fuente de calor, tal como una pared exterior o una pared interior que reciba directamente laluz del sol. Se han de situar, además, en un lugar accesible que permita al usuario efectuar el reglaje o la programación de latemperatura con comodidad.

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Fig. 37

EU 8T EU 9D DT 1/2

PROGRAMADORES

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83

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

En definitiva, hay que elegir preferentemente locales ocupados o puntos de paso a la altura de los ojos y al alcance de la mano. Lostermostatos de ambiente están conectados a la caldera mediante cable eléctrico, aunque los hay inalámbricos vía radio.

Existen aparatos que funcionan sólo como termostatos ambiente y son compatibles con la instalación de un reloj programador inte-grado. Estos termostatos ambiente funcionan con 220 V c.a., en concreto el modelo TR 12 y a 24 V c.c., el modelo TR 21 éstos últi-mos son modelos que permiten una modulación de la llama del quemador dependiente de la temperatura de consigna que se fijaen el termostato.

Existen otros aparatos que integran un termostato ambiente que conmuta entre varias temperaturas de consigna y un programa-dor interno: son los cronotermostatos ambiente. Se comercializan varios modelos según la alimentación eléctrica: los TRZ 12-2 a220 V c.a. y los TRQ 21, TR 100 y TR 200 alimentados a 24 V c.c. y modulantes.

Para todos los modelos de calderas Junkers podemos recurrir al cronotermostato ambiente con programación semanal TR 15 RFsin cable de conexión a la caldera, vía radio. Este aparato de control consta de dos elementos, el receptor que toma tensión de 220V.c.a. de la propia caldera y se instala junto a ella en el punto más alto y el emisor, que aloja el sensor de temperatura en el localdonde queremos regular la temperatura ambiente.

Fig. 38

TR 21

TR 12 TRZ 12-2

TR 100 TR 200

TERMOSTATOS AMBIENTE Y CRONOTERMOSTATOS AMBIENTE

TR 15 RF

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TERMOSTATO AMBIENTE

TR 21 DT 1

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PROGRAMADOR

Calefacción Calentamiento a.c.s.

CRONOTERMOSTATO

TR 21

EU 8T

TR 21 DT 2

— —

EU 8T*

— —

EU 8T*

Fig. 39

TERMOSTATO AMBIENTE

DT 1

PROGRAMADOR CRONOTERMOSTATO

TR 12 DT 1

TR 12

TRZ 12-2

Fig. 40

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

Para calderas murales a gas que montan la electrónica Heatronic, como los modelos Euromaxx, Eurostar Acu Hit y Cerasmart,se pueden montar los siguientes programadores, termostatos y cronotermostatos ambiente:

Para calderas murales a gas modelo Eurosmart:

84

TR 100 o TR 200

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CENTRALITA

TA 211 E DT1

TW 2*

PROGRAMADOR

Calefacción Calentamientodepósito

MANDO A DISTANCIA

DT2 TW 2*

EU 8T* TFQ 21 W

Fig. 42

* Se incluye el modelo EU 9D, aunque también se puede conectar el EU 9T.** En las nuevas calderas Euroline no disponemos de la ubicación para el programador en el frontal de mandos.

TERMOSTATO AMBIENTE

EU 9D

PROGRAMADOR CRONOTERMOSTATO

TR 12 EU 9D

TR 12

TRZ 12-2

Fig. 41

85

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

Para calderas murales a gas modelo Euroline y Ceraclass-Midi:

4. Centralitas con sonda exterior

Estos reguladores actúan de manera progresiva sobre la temperatura del agua de calefacción al igual que los termostatos ambientemodulantes de Junkers. Suelen ser reguladores proporcionales.

Si se instalan conectados a la electrónica de la caldera permiten regular la temperatura de ida a radiadores directa y proporcional-mente a la diferencia entre la temperatura medida y la de consigna.

Estos reguladores se pueden emplear en instalaciones individuales y poseen un reloj programador que permite bajar la tempera-tura de consigna según un programa diario semanal. La instrucción ITE 02.11 del RITE indica que la regulación con centralita desonda exterior es obligatoria en instalaciones de más de 70 kW de potencia y más de una zona calefactada. Adicionalmente se com-binará con llaves termostáticas montadas en todos los radiadores de la vivienda excepto en los cuartos de baño, aseos, cocinas, pasi-llos y vestíbulos.

Las posibilidades de conexión de las centralitas con sonda exterior a las calderas murales a gas con electrónica Heatronic,modelos Euromaxx, Eurostar Acu Hit y Cerasmart, son las siguientes, siempre con reloj programador encastrado en el fron-tal de mandos:

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Fig. 43

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

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En el gráfico siguiente se muestra cómo se pueden fijar en los mandos de la centralita TA 211 los parámetros de ajuste de la curvade funcionamiento que compara la temperatura exterior con respecto de la temperatura de ida a radiadores en la caldera.

4.1. Programación de las centralitas con sonda exterior TA 211 E

En la centralita hay que ajustar una curva de calentamiento en la que se relaciona la temperatura exterior, captada por la sondaexterior y la temperatura de ida a radiadores, captada por el NTC de primario de la caldera. La caldera con la centralita montadamandará el agua de primario a radiadores según la temperatura exterior, una vez que se haya ajustado la correspondiente curva decalentamiento.

Se instalan únicamente en calderas con NTC que controlan la temperatura de primario o de ida a radiadores con conexión de apa-ratos de control de 24 V c.c. de las series:

• Eurostar ZWE 24/28-2 AE y Cerastar ZR/ZWR…-3 AE: la centralita TA 210 E.

• Eurostar HIT ZE/ZWE…-3 MF…, Acu Hit ZWSE 23/28 … y Euromaxx ZWC…: la centralita TA 211 E.

A continuación describimos el manejo de la centralita TA 211 E, que difiere sólo en cuanto a la disposición de los mandos, no enel funcionamiento, de la centralita TA 210 E. Los elementos de mando de la centralita son accesibles desde el frontal, más el mandode la caldera donde se ajusta la temperatura máxima de ida a radiadores.

1. Conmutador de modo de operación (Fig. 44)

Operación con temperatura reducida: La temperatura de ida a radiadores se reduce permanentemente respecto a la curva decalentamiento en la magnitud correspondiente al valor fijado en el mando de ajuste (fig. 44). El reloj de programación, si estu-viera instalado, queda sin función. El funcionamiento normal ajustado en el reloj de programación se ignora.

Durante la operación con temperatura reducida, la instalación de calefacción trabaja continuamente con una temperaturareducida, independientemente de la temperatura exterior; la bomba estará continuamente en funcionamiento. En la centra-lita TA 211 E, al instalar ésta en la electrónica Heatronic II, pasa automáticamente a la modalidad III de funcionamiento debomba.

TEMPERATURA EXTERIOR °C

TEM

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A °

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Fig. 44

87

TA 211 E

Conmutador de modo de operación

TA 120 E1

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Fig. 45TEMPERATURA EXTERIOR °C

TEM

PE

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A °

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MODELOS DE CENTRALITAS CON SONDA EXTERIOR DE JUNKERS

TEMPERATURA BASE

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

Operación normal/operación con temperatura reducida: Cambio automático entre la operación normal y con temperatura redu-cida de acuerdo a la programación del reloj (si estuviera instalado).

Funcionamiento normal: La temperatura de entrada no se reduce. El reloj de programación quedaría sin función, si estuviera ins-talado. Se ignora la operación con temperatura reducida ajustada en el reloj de programación.

2. Ajuste de la temperatura base (Fig. 45)

La temperatura base de la curva de calentamiento corresponde a la temperatura de entrada (temperatura del radiador o de pri-mario) en °C con una temperatura exterior de +20 °C. Como temperaturas base pueden ajustarse valores comprendidos entre 10y 60 (°C). Como consejo, seleccionar inicialmente el ajuste de 20 °C.

Al modificar este valor se desplaza la curva de calentamiento hacia arriba o hacia abajo. Si a pesar de tener abiertas al máximo lasválvulas termostáticas la temperatura es demasiado baja, debe seleccionarse un valor más alto.

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Fig. 46

Regulación y control de las instalaciones de calefacción

3. Reducción de la temperatura nocturna y seguridad antiheladas (Fig. 46)

De este modo se fijan los grados °C en que se desplaza paralelamente hacia abajo la curva de calentamiento al operar con tempe-ratura reducida. Es posible ajustar valores entre 0 y –40 K (°C), con la posición de seguridad antiheladas a tope a la izquierda (enmodelos TA 211). En la TA 210, la seguridad antiheladas está incluida en el mando.

Esta operación antiheladas consiste en que a una temperatura exterior inferior a +3 °C, la temperatura de primario se mantienea 10 °C como mínimo. Si la temperatura exterior es superior a +4 °C, se desconecta el quemador y la bomba. La caldera conservasiempre la seguridad antiheladas de la electrónica.

Una reducción de la temperatura de ida a radiadores en 5 °C se manifiesta en una reducción de la temperatura ambiente en 1 °C,aproximadamente. En un primer ajuste para una reducción de la temperatura nocturna de –5 °C ambiente, se traduce en unos–25 °C de temperatura ajustable en este mando, aproximadamente, y dependiendo del aislamiento de la vivienda.

4. Pendiente de la curva de calentamiento y limitación de la temperatura máxima. Fig. 47

Estos valores se fijan en el mando de la caldera por el que seleccionamos la temperatura máxima de ida a radiadores. Es el acuas-tato, el potenciómetro giratorio segmentado en 7 partes. En dicho mando fijamos la temperatura máxima de ida a radiadorescuando la temperatura exterior es de –15 °C. Además, dicha temperatura es la temperatura tope máxima de ida a radiadores.

Con este tipo de regulación y para el caso de nuestro país donde la temperatura externa en invierno no llega a este valor, e ins-talaciones donde se han calculado temperaturas de ida a radiadores superiores a 60 °C, la pendiente de la curva de calenta-miento queda muy tumbada, no llegando a generar la caldera suficiente temperatura de ida a radiadores como para calentarla instalación. La recomendación es posicionar inicialmente este mando a tope a la derecha; es decir, para instalaciones con-vencionales de calefacción, llevarla a la posición 7 o en instalaciones de suelo radiante, en la posición E.

Una vez fijado el punto límite de la temperatura máxima de la curva de calentamiento y el punto temperatura base, tenemos defi-nida la pendiente de dicha curva de calentamiento.

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TEMPERATURA EXTERIOR °C

TEM

PE

RAT

UR

A D

E ID

A °

C

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TEMPERATURA REDUCIDA

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E

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Fig. 47TEMPERATURA EXTERIOR °C

TEM

PE

RAT

UR

A D

E ID

A °

C

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50

40

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20 15 10 5 0 –5 –10 –15

PENDIENTE DE LA CURVA DE CALENTAMIENTO

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5

E

max

Fig. 48

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Regulación y control de las instalaciones de calefacción

5. Limitación de la desconexión automática de la calefacción (Fig. 48)

Por medio de este potenciómetro fijamos la temperatura exterior por encima de la cual ya no queremos servicio de calefacción. Sepuede fijar de 15 a 25 °C. Como recomendación podemos elegir temperaturas próximas a los 20 °C de corte, por ejemplo 18 °C.

TEMPERATURA EXTERIOR °C

TEM

PE

RAT

UR

A D

E ID

A °

C

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LIMITACIÓN AUTOMÁTICA DEL SERVICIO DE CALEFACCIÓN

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Introducción a las calderas murales a gas Junkers

Calor para la vida

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Introducción a las calderas murales a gas Junkers

De un pequeño taller de mecánica de precisión y electrónica que Robert Bosch fundara en 1886 en Stuttgart surgió el Grupo Boschque hoy opera en todo el mundo. Dentro del proceso de globalización de la economía mundial en el que estamos inmersos, las fron-teras entre países tienen cada vez menos importancia para las empresas que operan en este entorno internacional. El Grupo Boschcuenta con filiales y sociedades participadas en 47 países con 175 factorías en 32 países, con 40 empresas más participadas. En total195.000 trabajadores repartidos por los cinco continentes, con un equipo de 14.700 profesionales integrados en las áreas de inves-tigación y desarrollo.

Actualmente Bosch Thermothecnik es de las divisiones más internacionales del Grupo Bosch. Hasta finales de los 80 se concen-traba fundamentalmente en el mercado alemán ampliando progresivamente su presencia en Europa y en todo el mundo. Esta evo-lución comenzó en 1988 al adquirir la empresa portuguesa Vulcano Termodomésticos. En 1992 se incorporan Worcester Heat Sys-tems en Gran Bretaña y Radson Alutherm en Bélgica. En 1996 el Grupo Bosch compró las empresas e.l.m. leblanc y Geminox deFrancia.

Esta expansión no se limitó a Europa, sino que se extendió a Turquía, creando la sociedad ELBO en 1990 y al Nuevo Continente,ya que en 1998 en Chile se creó Junkers S.A. Por último, en 1999 compró el 100% de las acciones de la sociedad Bosch Gas Applian-ces Company Ltd. en Shunde (China), iniciándose su expansión en el continente asiático.

Introducción a las calderas murales a gas Junkers

Fig. 49

PLANTAS DE PRODUCCIÓN

Clay Cross, Gran Bretaña

Aveiro, Portugal

Manisa, Turquía

Wernau, Alemania

Worcester, Gran BretañaST. Thégonnec, Francia

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Introducción a las calderas murales a gas Junkers

El principal área de negocio del grupo Bosch Thermotechnik en España es el de la producción de a.c.s. y la calefacción individual,con tres líneas de calderas murales a gas de marca Junkers, correspondientes a seis tipos de cuerpos de calderas individuales dife-rentes, una para cada necesidad del cliente final:

• Calderas mixtas, de suministro instantáneo de agua caliente sanitaria. Existen dos familias de calderas: modelos Euros-mart y modelos Euroline.

• Calderas con acumulación, utilizando el sistema de microacumualción (modelos Euromaxx), por medio de un acumu-lador integrado en la caldera (modelos Eurostar Acu Hit) o externo, con acumulador intercambiador indirecto de las seriesST… o SO… conectados a una caldera sólo calefacción (series Euroline o Euromaxx).

• Calderas de condensación, con rendimientos superiores al 100% sobre el poder calorífico inferior del gas que se quema.Estos modelos utilizan el sistema de microacumulación en servicio de a.c.s. con un acumulador integrado. El modelo decaldera individual de condensación es el modelo Cerasmart.

Las familias de calderas mixtas y de acumulación anteriores están disponibles en versiones de cámara de combustión abierta ycámara de combustión estanca con extracción forzada de gases de la combustión. La presente documentación pretende introdu-cirnos en los elementos y componentes comunes a las familias de calderas murales a gas de Junkers que actualmente se están comer-cializando en nuestro país.

1. Nomenclatura

Antes de introducirnos en la extensa gama de calderas murales a gas Junkers es necesario conocer la nomenclatura que seguiremospara identificar cada uno de los modelos.

La nomenclatura se compone de tres partes: la primera y tercera están compuestas por una serie de letras y la segunda por un númeroque hace referencia a la potencia de la caldera.

• Primera parte: siempre con las letras ZW que significan, Z: aparato de calefacción y W: suministro de agua caliente sanitaria(sólo modelos mixtos). Pueden incluir o no las restantes letras señaladas a continuación:

B: Caldera de condensación.

A: Familia Eurosmart.

C: Familia Euromaxx.

E: Familia Eurostar o Eurostar Hit.

R: Familia Cerastar.

S: Caldera con accesorios incluidos para trabajar con acumulador-intercambiador. Accesorios de la válvula de tres vías interna.

• La segunda parte, que identifica con un número la potencia de la caldera seguido de un guión y la versión dentro de la familiade caldera:

18, 24: Para la familia Cerastar, potencia de 18 ó 24 kW (1 kW=860 kcal/h).

24, 28: Para la familia Eurostar, Eurostar Hit y Euromaxx, potencia de 24 ó 28 kW.

23, 28: Para la familia Eurostar Acu Hit, potencia de 23 ó 28 kW.

23: Para Euroline, potencia de 23 kW.

24: Para la Eurosmart y Ceraclass-Midi, potencia de 24 kW.

25: Para la familia Cerasmart, potencia de 25 kW.

• La tercera parte, se compone por las siguientes series de letras, comunes para todos los modelos:

K: Aparato con dispositivo de evacuación natural de gases quemados.

M: Aparato pasamuros independiente del aire del recinto. También en calderas Eurosmart con nuevo cuerpo de gas.

A: Aparato pasamuros con extracción forzada de gases de la combustión.

D: Regulación de gas.

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Introducción a las calderas murales a gas Junkers

G: Aparato con ventilador para la extracción de gases y cámara abierta.

E: Encendido electrónico (apagado total sin demanda de calor). Sin llama piloto.

P: Encendido por piezo-eléctrico.

MF: disponen de display Multi Función (montan electrónica Heatronic II).

Los aparatos a gas de producción de agua caliente y/o calefacción se clasifican en categorías definidas en función de los tipos de gasy de las presiones para las cuales han sido diseñados. La definición de las categorías se indica en la Norma EN 437.

En cada país sólo se comercializan algunas de las categorías definidas en la Norma EN 437, teniendo en cuenta las condiciones loca-les de distribución de los gases (composición de los mismos y presiones de alimentación).

Los gases se clasifican en tres familias eventualmente divididas en grupos en función del valor del índice de Wobbe. El tipo de gasseñalado con una numeración común para todas las familias de calderas:

11: Gas ciudad.

23: Gas natural.

31: Gas Butano/Propano.

La gama actual de calderas murales a gas ya no se suministra para trabajar con gas ciudad.

EJEMPLOS:

ZWE 24-2 KDP 31: Versión del modelo Eurostar de 24 kW de cámara abierta y piezoeléctrico para gas butano/propano.

ZE 24-3 MFKE 23: Caldera de la versión del modelo Eurostar Hit sólo calefacción de 24 kW, cámara abierta y de encendidoelectrónico para gas natural.

ZWSE 28-3 MFAE 23: Caldera de la versión del modelo Eurostar Acu Hit de 28 kW y estanca para gas natural con displayMulti Función (electrónica Heatronic II).

ZWA 24-1 A 23: Versión del modelo Eurosmart de 24 kW y estanca para gas natural.

ZWC 28-1 MFKE 31: Versión actual del modelo Euromaxx de 28 kW y de cámara abierta para butano/propano.

Las características comunes a todas las calderas murales a gas Junkers son las siguientes:

• Todas electrónicas. Gestionadas por una placa electrónica concibiéndose como un sistema electrónico; con un conjuntode medidores o sensores (entradas) y un conjunto de actuadores (salidas).

• Todas modulantes grado a grado en calefacción y a.c.s. proporcionando una regulación continua del gas al quemador (poten-cia), es decir, Modulación de Potencia.

• Capacidad para regular independientemente la potencia máxima en calefacción y a.c.s. por medio de un mando externo.

• Todas con seguridad antibloqueo de bomba y antiheladas.

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Componentes

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CCoommppoonneenntteess

11.. SSiisstteemmaass ddee iinntteerrccaammbbiioo ddee ccaalloorr

Todas las calderas murales a gas incorporan un bloque de calor por el cual circula agua de primario, agua encerrada en un circuitointerno que en servicio de calefacción es enviada por la bomba circuladora a la instalación de calefacción. En servicio de aguacaliente existen distintos sistemas para calentar el agua fría procedente de la red con el agua del circuito cerrado de primario. Den-tro de los sistemas de intercambio de calor tendremos:

• Sistemas de doble tubo o “baño María”. Comúnmente utilizado en los modelos Eurostar, Cerastar, Eurostar Hit y Euros-mart. Basado en un bloque de calor calentado por la llama del quemador, con agua de primario y en su interior los tubosde agua de secundario o agua fría procedente de la red, que se calienta al “baño María”; a su salida se suministra el aguaal punto de consumo.

• Sistema de tubo simple con intercambiador externo. Montado en las calderas instantáneas modelos Novatherm/NovastarEuroline y Ceraclass-Midi. El cuerpo de calor está formado por un solo tubo de agua de primario que debe ser conducidaa otro lugar de la caldera (intercambiador de calor) por una válvula de tres vías. En aquél tendrá lugar el intercambio decalor entre el primario y el agua fría procedente de la red.

• Sistema de microacumulación, en el modelo de caldera Euromaxx, con un funcionamiento idéntico al de una caldera mixtacon bloque de calor de un solo tubo, válvula de tres vías y una reserva de energía (acumulador-intercambiador) para quela temperatura de salida de a.c.s. no se vea afectada ante variaciones de caudal de consumo.

• Sistema de acumulación. Utilizado por el modelo de caldera Eurostar Acu Hit. Utiliza un bloque de calor de un solo tubo,válvula de tres vías y un acumulador de acero inoxidable de agua de secundario o de consumo en el servicio de a.c.s. de48 litros. Éste es calentado por un intercambiador interno de tubo en doble espira por donde discurre el agua de pri-mario. Además de amortiguar las variaciones de temperatura ante variaciones de caudal, nos provee una gran cantidadde agua caliente en aquellas viviendas en las que el usuario lo requiera, todo en un equipo compacto, ya que integra elacumulador dentro de la caldera. Este sistema también se aplica a la instalación de una caldera sólo calefacción juntocon un acumulador intercambiador indirecto externo de las series ST… o SO…

La misión del bloque de calor en todos los sistemas anteriores es la de transmitir al circuito de agua interior (primario) el calor quese produce en la combustión del gas en el quemador. En todos los modelos de caldera, los sistemas de detección de temperatura,el NTC de primario y el limitador de temperatura están ubicados en el bloque de calor.

También, para todos los modelos de caldera Junkers, en el interior de las tuberías del bloque de calor, existen unas láminas anticalque hacen que el agua discurra en un régimen turbulento impidiendo que las posibles partículas calcáreas se depositen en el blo-que de calor y lo obturen además de mejorar el intercambio de calor.

1.1. Sistema de doble tubo o “baño María”

Las calderas que montan este sistema de intercambio de calor para dar servicio instantáneo de a.c.s. montan un cuerpo de cobreen cuyo interior discurren los tubos de agua fría de la red, que al pasar inmersa en el agua caliente de primario se calienta paradar servicio de a.c.s. en el punto de consumo. La estructura externa de estas calderas, en cuanto a su trazado de tubos de cobrees muy simple, ya que no tienen intercambiador externo a la cámara de combustión.

Existen dos tipos de bloques de calor, unos de acero inoxidable y otros de cobre. El bloque de calor con láminas de captaciónde calor de acero inoxidable lo montaron únicamente los modelos Cerastar (ZR, ZWR). Estas calderas mueven el agua de pri-mario durante el funcionamiento en servicio de a.c.s. por medio de la bomba circuladora con el objeto de refrigerar el bloquede calor. Además monta una válvula de tres vías que conmuta el servicio de calefacción con el de a.c.s.

Los bloques de calor con láminas de captación de calor de cobre se montan en los modelos Eurostar, Eurostar Hit y Eurosmart.Estos modelos de caldera no montan válvula de tres vías y en servicio de a.c.s. se limitan a parar la bomba circuladora, manteniendoel agua de primario sin movimiento para poder calentar el agua de secundario.

CCoommppoonneenntteess

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FFiigg.. 5533

CCoommppoonneenntteess

Según sea la caldera mixta o sólo calefacción, el bloque de calor será distinto, ya que las calderas sólo calefacción no tienen los tubosde a.c.s. dentro de dicho bloque de calor.

1.2. Sistema de tubo simple con intercambiador externo

El cuerpo de calor está formado por un solo tubo de agua de primario que es conducido al intercambiador de calor por una vál-vula de tres vías donde tiene lugar el intercambio de calor entre el primario y el agua fría procedente de la red. Para el modelo decaldera mixta Euroline (ZW 23 …) que monta este sistema detallamos el funcionamiento interno de la caldera y de la válvula detres vías asociada a él.

En caso de indicar el sensor de flujo la existencia de una demanda de a.c.s., la electrónica manda la orden de conmutar la válvulade tres vías (que deja de recibir tensión y vuelve a posición de reposo) con objeto de desviar el flujo de agua de primario hacia elintercambiador de calor de placas y de poner en marcha la bomba para recircular el agua de primario, ahora desde el bloque decalor al intercambiador.

Para calderas sólo calefacción, el cuerpo de calor es el mismo; lo que cambia es la existencia o no del intercambiador de placas.

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FFiigg.. 5544

BBLLOOQQUUEE TTÉÉRRMMIICCOO DDEE EEUURROOLLIINNEE YY CCEERRAACCLLAASSSS--MMIIDDII IINNTTEERRCCAAMMBBIIAADDOORR DDEE PPLLAACCAASS EEUURROOLLIINNEE YY CCEERRAACCLLAASSSS--MMIIDDII

BBLLOOQQUUEE TTÉÉRRMMIICCOO EEUURROOSSMMAARRTT ZZWWAA 2244--11 ……

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1.3. Microacumulación

La caldera Euromaxx (ZWC 24/28-1 …) adopta el sistema de producción de a.c.s. en servicio instantáneo denominado de micro-acumulación. Este nuevo sistema consiste en incorporar una reserva de energía en una caldera de servicio instantáneo de a.c.s. parahacer frente a las variaciones de temperatura a la salida del a.c.s. Este elemento lo denominaremos acumulador-intercambiador,cuyo contenido de agua es de 0,75 litros tanto de primario como de secundario y que está compuesto por 35 placas de acero ino-xidable y cobre, aislado con poliestireno. Monta un NTC para controlar la temperatura de salida del agua. Se retira con todo el ais-lante. La potencia de intercambio de calor es de 50 kW.

También incorpora una válvula de tres vías que recoge el agua de primario, unas veces del circuito de calefacción y otras veces delintercambiador-acumulador, dirigiéndola en ambos casos a la bomba circuladora. En a.c.s. la válvula de tres vías está en reposo,mandando el agua de primario que mueve la bomba al intercambiador-acumulador integrado. El quemador comienza a funcio-nar según la temperatura que capta el NTC de a.c.s. y el funcionamiento hidráulico en a.c.s. es inmediato a la apertura de un grifode agua caliente como en una caldera mixta. El funcionamiento continúa siempre que la temperatura del NTC de salida del acu-mulador-intercambiador sea igual a la marcada por el usuario en el mando giratorio de temperatura de a.c.s., de 40 a 60 °C, modu-lando la altura de llama (potencia en el quemador).

La válvula de tres vías de este modelo de caldera Euromaxx es de tipo electromecánico. Está colocada en el circuito de primario deretorno, tanto del acumulador-intercambiador como del circuito de radiadores; por lo tanto trabaja con el agua a menor tempe-ratura, en la parte de aspiración de la bomba circuladora. Tenemos la posibilidad de hacer la maniobra manualmente o ver física-mente cómo conmuta desde el exterior en el bloque hidráulico de poliamida donde está montada.

La válvula de tres vías se ubica dentro del bloque hidráulico de poliamida, en la parte frontal y puede ser desmontada indepen-dientemente. En la parte superior se encuentra la válvula de seguridad de 3 bar, que puede ser accionada manualmente por dospalancas de plástico de color rojo, desde la parte delantera de la válvula de tres vías.

En posición de calefacción, la válvula de tres vías se encuentra manteniendo abierto el paso de agua a través del circuito de cale-facción y cerrando el conducto de retorno del acumulador-intercambiador.

En servicio de a.c.s. y al cambiar la situación del balancín, cortamos el flujo de agua de primario a través de la ida a calefacción ypermitimos que el flujo de agua de primario se produzca a través del retorno del acumulador-intercambiador de placas. En el tubodesde el intercambiador-acumulador a la válvula de tres vías tenemos una válvula anti-retorno, en la unión del tubo de cobre conel bloque hidráulico del intercambiador de placas.

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CCoommppoonneenntteess

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BBLLOOQQUUEE TTÉÉRRMMIICCOO EEUURROOMMAAXXXX

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1.4. Acumulación

Para el modelo de caldera con acumulador integrado Eurostar Acu Hit (ZWSE 23/28 …) que monta este sistema, detallamos elfuncionamiento interno de la misma. En caso de demanda de a.c.s. por parte del acumulador de agua de 48 litros integrado en lacaldera, la electrónica manda la orden de conmutar la válvula de tres vías (que deja de recibir tensión y vuelve a posición dereposo), con objeto de desviar el flujo de agua de primario hacia el intercambiador de calor de tubo de doble espira y de poneren marcha la bomba. Ésta moverá el agua de primario, que calentará los 48 litros de agua en el acumulador de acero inoxidable.

Es un sistema que proporciona máximo confort en servicio de a.c.s., actuando el acumulador integrado como colchón térmico antevariaciones de caudal en los puntos de consumo, de manera que el usuario no percibe variaciones bruscas de temperatura en el puntode consumo.

El acumulador es de acero inoxidable con un tubo con forma de espira doble con una gran superficie de intercambio de calor entreel agua de primario, que discurre por su interior y el de secundario, o de consumo, allí acumulado. Este sistema garantiza que lasdeposiciones de cal suspendidas en el agua de red sean muy pequeñas, inferior que en los sistemas al “baño María”, ya que trabajaa menores temperaturas de intercambio. Además, se producen menores deposiciones de cal que en aparatos de tubo simple e inter-cambiador externo de placas debido a la mayor superficie de intercambio de calor.

22.. SSiisstteemmaass ddee ddeetteecccciióónn ddee ccaauuddaall ddee aagguuaa

Con estos sistemas de detección de caudal de agua sólo se equipan las calderas mixtas, es decir, los equipos con servicio de cale-facción y a.c.s. con suministro instantáneo o por microacumulación. Las calderas sólo calefacción no lo llevan, así como tampocolas calderas Eurostar Acu Hit con acumulador integrado. En estas últimas calderas, la detección de una demanda de a.c.s. se hacepor temperatura al quedarse frío el sensor NTC del interior del acumulador.

Existen básicamente tres sistemas detectores de caudal de agua:

• Para modelos Eurostar, Eurostar Hit, Cerastar, Novatherm/Novastar y anteriores, se basa en un cuerpo de agua que porun accionamiento hidráulico mueve una membrana. Ésta desplaza un vástago, que a su vez libera un microinterruptoreléctrico, el cual informa a la placa electrónica de la existencia de una demanda de a.c.s.

• Los modelos actuales de calderas, Eurosmart y Euromaxx, vienen todas equipadas con un sensor de caudal, compuestopor una turbina dentro de un bobinado conectado a la electrónica. La turbina gira sobre su propio eje al paso del agua,produciendo una forma de onda cuadrada cuya frecuencia varía en función de la cantidad de agua que pasa por ella. Es

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IINNTTEERRCCAAMMBBIIAADDOORR DDEE PPLLAACCAASS EEUURROOMMAAXXXX

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un sistema más preciso de detección de caudal, pues se conoce en todo momento la cantidad de agua que pasa. Esto per-mite a la electrónica una modulación más ajustada por medio del cuerpo de gas, repercutiendo en mayor confort para elusuario en servicio de a.c.s.

• En modelos Euroline y Ceraclass-Midi contamos con un sensor de caudal que se mueve al paso del agua. Esta partemóvil tiene un cabezal magnético que cierra un contacto eléctrico externo.

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SSEENNSSOORREESS DDEE CCAAUUDDAALL

DDEETTEECCTTOORR DDEE FFLLUUJJOO MMOODDEELLOOSS EEUURROOLLIINNEE YYCCEERRAACCLLAASSSS--MMIIDDII

SSEENNSSOORR DDEE CCAAUUDDAALL EEUURROOMMAAXXXX YY EEUURROOSSMMAARRTT

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33.. SSiisstteemmaass ddee ccaappttaacciióónn ddee tteemmppeerraattuurraa

En el interior de una caldera con gestión electrónica de funcionamiento, además de elementos que actúan como salidas o actua-dores de la placa de control, necesitamos elementos que actúen como entradas; es decir, necesitamos unos sensores que informa-rán de forma continua a la placa electrónica del estado de funcionamiento y del régimen de la caldera. La variable fundamental acontrolar es la temperatura. Existen básicamente tres sensores distintos de temperatura:

• El NTC de primario, ubicado preferentemente en la salida del bloque de calor. Es el elemento principal de una caldera modu-lante Junkers. Es de contacto y está sujeto por una grapa al bloque de calor. Se puede ver perfectamente el contacto íntimoentre el elemento y el bloque térmico. Los valores de resistencia medidos en bornes de este NTC de primario van de 15 kOhma 20 °C hasta 1,8 kOhm a 90 °C de temperatura aproximadamente y son idénticos para cualquier modelo de caldera de Jun-kers, difiriendo sólo en la forma física, que es distinta para cada modelo.

– Euroline y Ceraclass-Midi: es de contacto de forma prismática, sujeto con una grapa en el tubo de salida del primariodel bloque de calor.

– Eurosmart: insertado en el interior del bloque de calor en contacto con el primario de la caldera de forma cilíndrica,al igual que en modelos de calderas Eurostar, Eurostar Hit y Cerastar.

– Euromaxx y Eurostar Acu Hit: de igual forma física, de disco. En el modelo Euromaxx está en el interior de la cámarade combustión, en la salida del bloque de calor, mientras que en el modelo Eurostar Acu Hit se encuentra en el tubode salida de primario, fuera de la cámara de combustión.

• El NTC de salida de a.c.s., en la salida del agua caliente de la caldera. Sus valores de resistencia eléctrica bajan a medidaque su temperatura sube, como en el NTC de primario. Los valores de este NTC de a.c.s. se toman en bornes del mismoelemento, oscilando de 8 kOhm a 35 °C de temperatura de salida de agua caliente hasta 2,33 kOhm a 70 °C de tempera-tura de salida de a.c.s. aproximadamente.

– Euroline y Ceraclass-Midi: es de inmersión, de forma cilíndrica a rosca en el bloque hidráulico de la caldera.

– Eurosmart: de contacto con el tubo de salida de a.c.s., con forma de disco y sujeto por una abrazadera.

– Eurostar, Eurostar Hit y Cerastar: de inmersión en el tubo de salida del agua caliente, de forma cilíndrica y unido portórica y pasador.

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SSEENNSSOORR DDEE TTEEMMPPEERRAATTUURRAA DDEE EEUURROOSSMMAARRTT

NNTTCC PPRRIIMMAARRIIOO

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– Euromaxx: de igual forma física a los modelos anteriores en la salida del acumulador-intercambiador.

– En el modelo Eurostar Acu Hit, de contacto en el tanque acumulador de 48 litros. Es de forma de disco cilíndrico, situadoen la parte baja, al lado de la entrada de agua fría de la red, donde se detecta más rápidamente el enfriamiento del acu-mulador. Es el que marca la demanda de a.c.s. al no tener este modelo de caldera elementos detectores de demanda porcaudal (cuerpo de agua o sensor de flujo).

SSEENNSSOORR DDEE TTEEMMPPEERRAATTUURRAA DDEE EEUURROOSSMMAARRTT SSEENNSSOORR DDEE TTEEMMPPEERRAATTUURRAA DDEE EEUURROOLLIINNEE

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FFiigg.. 6600

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CCoommppoonneenntteess

• El limitador de temperatura de 110 °C, ubicado en la parte alta del bloque térmico. Lo montan todas las calderas mura-les a gas y todos los calentadores de agua a gas. Puede ser de forma de disco o prismático y se sujeta al bloque medianteun tornillo y una grapa. Su función es evitar sobretemperaturas en el bloque de calor que pudieran deteriorarlo. La placaelectrónica corta el paso de gas al quemador y muestra un código de averías cuando se superan los 110 °C a los cuales estátarado este limitador. Estas sobretemperaturas en el bloque de calor pueden ser causadas por la existencia de aire o queno se mueva el agua de primario, bien porque no gire la bomba bien porque esté obstruida la válvula de tres vías o por-que haya un tapón en el circuito de calefacción.

En los modelos actuales de calderas murales a gas de Junkers, el sistema de corte por sobretemperatura se denomina de “doblebarrera” y está compuesto por un corte del NTC de primario, cuando detecta una temperatura superior a 95 °C en el puntodonde está ubicado, seguido, si la temperatura de primario sigue subiendo, por el corte del limitador de temperatura de110 °C integrado en el bloque de calor. Cuando corta el NTC de primario por sobretemperatura, refrigera la caldera mandandoel agua recalentada de primario a radiadores. En otras ocasiones, si la electrónica no detecta la lectura del NTC de primario,o porque esté averiado o porque la subida de temperatura es muy rápida, siempre está el limitador de 110 °C vigilando las sobre-temperaturas.

106

110 ºC

EELL LLIIMMIITTAADDOORR DDEE TTEEMMPPEERRAATTUURRAA

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44.. EEll ccuueerrppoo ddee ggaass

El elemento primordial de una caldera mural a gas es su cuerpo de gas. Su tecnología determinará en gran medida las prestacio-nes del aparato en su conjunto y, sobre todo, su rendimiento. Dependiendo del tipo de caldera se han utilizado tres tipos distintosde cuerpos de gas, el CE-425, el CE-426 y el CE-428 con sus diferentes variantes, dependiendo a su vez de los tipos de gas y de laseguridad de llama en el quemador, termopar o ionización.

• CE-425 para gas ciudad. Ya no se monta en los modelos nuevos de calderas. Lleva dos electroválvulas de seguridad y unade regulación. Cuenta, además, con estabilizador de presión y pasos más amplios de gas.

• CE-426 para gas natural y g.l.p. , con dos electroválvulas de seguridad y una de regulación. Se monta en los modelos actua-les de calderas ionizadas Eurostar Hit y Eurostar Acu Hit y también en los modelos ionizados de Cerastar y Eurostar. Laantigua versión Eurostar con piloto, con seguridad por termopar, montaba un cuerpo de gas CE-426 con una electrovál-vula de seguridad, una de regulación y electroimán. Por lo dicho anteriormente, para cambiar una caldera Cerastar o Euros-tar de gas natural o butano/propano a gas ciudad es necesario cambiar el cuerpo de gas.

• CE-428 para gas natural y g.l.p. Con una electroválvula de seguridad y una de regulación. Lo montan los modelos de cal-deras Eurosmart y Euromaxx. Estos modelos de calderas han cambiado su cuerpo de gas por otros equivalentes tambiénmodulantes en los servicios de a.c.s. y de calefacción. En estos nuevos cuerpos de gas se pueden ajustar las potenciasmáxima y mínima de la caldera y, de forma independiente, ajustar la potencia de calefacción (la máxima y la mínima),incrementando las posibilidades de regulación.

• Cuerpos de gas Honeywell, montados en calderas Euroline y Ceraclass Midi, también modulantes y con posibilidad deajustar las potencias máximas y mínimas del cuerpo de gas y del servicio de calefacción.

Es importante, conocer su funcionamiento y cómo poder ajustar el paso de gas al quemador principal en los servicios de a.c.s. y decalefacción de forma independiente, ya que en todos los modelos de calderas Junkers se permiten hacer estos ajustes y poder adap-tar el aparato a cada tipo de instalación.

El cuerpo de gas debe trabajar a la presión de suministro adecuada según el tipo de gas de la caldera. Se requiere una presiónmínima en la línea del gas debido a que si es baja, la mezcla de gas y aire no es correcta y se produce una mala combustión. Unapresión elevada de gas en la red produce un exceso de consumo y mayor presencia de CO en los productos de la combustión. Todosellos aguantan una presión de 150 mbar de presión; no obstante, en caso de realizar pruebas de estanqueidad en la instalación degas a presiones por encima de las de suministro, se recomienda realizarla con las llaves de aparato cerradas como manda la nor-mativa al respecto para no dañar los elementos internos del cuerpo de gas.

FFiigg.. 6622

EEll ccuueerrppoo ddee llooss mmooddeellooss EEuurroommaaxxxx

SSeegguurriiddaadd.. El cuerpo de gas SSIITT modelo 845 SIGMA está formado por dos electroválvulastodo/nada (marcada con V1 y V2 en la carcasa del cuerpo de gas) a la entrada de gas.

Modulación. Tienen una electroválvula modulante(MD) y la válvula de regulación en el paso principalde gas y manipulada neumáticamente por laelectroválvula modulante (MD).

CCUUEERRPPOOSS DDEE GGAASS

V1V2

MD

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Lo más destacado en los cuerpos de gas en las calderas Junkers es la posibilidad que nos ofrecen de ajustar la altura máxima ymínima de llama en el quemador. Existen dos tornillos para el ajuste del gas, es decir, de la potencia del aparato:

• Regulación del caudal máximo de gas: por medio de un tornillo de “máximo”.

• Regulación del caudal mínimo de gas: por medio de un tornillo de “mínimo”.

Mientras no exista orden del control electrónico central para activar el paso del gas al quemador, las electroválvulas se encuentranen reposo y los muelles de éstas obligan a los platillos a impedir el paso del gas. Cuando se activa el servicio de a.c.s. o de la cale-facción, el control electrónico central manda corriente a las electroválvulas de seguridad, abriéndolas al 100% (son válvulas todo-nada); la de regulación estará cerrada inicialmente.

Las electroválvulas de seguridad permanecen abiertas al 100%, mientras que la de regulación se va abriendo en función de lademanda de calor, de acuerdo con las órdenes del control electrónico según lecturas de la sonda térmica NTC de primario, en ser-vicio de calefacción o sonda NTC de primario, NTC de a.c.s. y sensor de caudal, en servicio de a.c.s.

Debido al aumento de la temperatura del agua de primario, la sonda térmica (NTC) va disminuyendo su resistencia. Esto hace queel control electrónico vaya regulando la apertura de la electroválvula de regulación, pasando ésta de totalmente cerrada o de cau-dal mínimo de gas (regulado éste por el tornillo de mínimo de gas) a abierta. En el servicio de calefacción se trabaja a caudalmínimo de gas durante 90 seg en la mayoría de modelos de calderas de Junkers, mientras que en servicio de a.c.s. se mantiene acaudal mínimo de 2 a 3 seg. Este estado inicial es de precaldeo del serpentín, además de ser utilizado para crear tiro en aparatosatmosféricos.

Por otro lado, desde la placa electrónica se puede limitar la apertura máxima de la válvula de regulación en servicio de cale-facción independientemente del ajuste anterior en el cuerpo de gas. Es importante ajustar la potencia máxima de la caldera enel servicio de calefacción a la potencia máxima de emisión de los radiadores de la instalación. Para un buen rendimiento delsistema caldera-instalación, en ningún caso se debiera producir una desviación de la potencia del aparato en el servicio de cale-facción mayor de un 10 % respecto de la potencia de la instalación. En todos los modelos de calderas murales a gas de Junkersde la gama actual, Euroline, Eurosmart y Euromaxx, se pude realizar este ajuste de potencia en calefacción por medio del soft-ware de la placa electrónica, sin necesidad de actuar sobre el cuerpo de gas.

55.. EEll qquueemmaaddoorr

Es el encargado de producir la mezcla del gas con el aire y la combustión de dicha mezcla. Existen distintos tipos de quemadoresen función del tipo de gas y del modelo y potencia de la caldera, variando fundamentalmente los diámetros y la forma física de losinyectores. Todos los quemadores están fabricados en acero inoxidable y son de fácil acceso y mantenimiento para los trabajos delimpieza periódica en los aparatos

Al hablar de los quemadores atmosféricos montados en las calderas murales a gas Junkers, existen dos tipos básicos de quemadorsegún la seguridad de detección de llama, termopar o de encendido por piloto (antiguas Eurostar de piloto) o de seguridad porionización (modelos actuales de calderas murales a gas Junkers).

Existe otro tipo de quemador del que no se va a tratar en la presente documentación, pero sí haremos una breve referencia a él: esel quemador montado en el modelo de caldera de condensación Cerasmart, integrado en una cámara de combustión estanca deaire insuflado, con un ventilador a la entrada cuya velocidad varía, modificando la potencia de llama del quemador. Este quema-dor no es del tipo atmosférico y está invertido; la llama se propaga de la parte inferior de la cámara de combustión hasta el que-mador situado en la parte alta de dicha cámara. La seguridad de detección de llama es por ionización, con el consiguiente encen-dido automático del quemador.

108

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El racor de medición es un tornillo para poder comprobar la presión del gas en la boquilla, utilizado especialmente en los ajus-tes de potencia del quemador. El gas pasa a través del inyector, el cual lo inyecta hacia los quemadores. En dicha inyección seproduce una absorción de aire, realizándose una premezcla en el quemador con aire llamado de primario.

Para que dicho paso de gas exista, el control o placa electrónica debe haber habilitado la válvula de cierre. La placa, a su vez,gestiona el torrente de chispas entre los electrodos o bujías de encendido. Cuando la mezcla gas-aire sale del quemador, en con-tacto con el diferencial de alta tensión o torrente de chispas, se producirá la combustión de dicha mezcla.

A través del electrodo de control se cierra una circulación de corriente eléctrica de valor entre 2 y 7 microAmperios, de formaque el control electrónico conoce el estado de la llama, vigilando el valor de dicha corriente. La llama es el medio conductorque rectifica esta corriente eléctrica alterna de baja tensión originada en la placa electrónica y que se dirige del electrodo decontrol a masa. Si la combustión o llama no es buena, el control electrónico comprobará que la corriente no está entre los valoresde 2 y 7 microAmperios y, por consiguiente, cerrará el paso del gas bloqueando la caldera por mala combustión o por no pre-sencia de llama.

El motivo por el cual se colocan varios inyectores es conseguir que, con poca presión de gas, sea suficiente obtener la mezcla ade-cuada. Si sólo llevase uno de gran dimensión, a bajas presiones no podría producirse la premezcla por no poder arrastrar la canti-dad suficiente de aire con unas dimensiones compactas.

66.. LLaa eelleeccttrróónniiccaa BBoosscchh

La electrónica montada por una caldera mural a gas Junkers es el cerebro que toma datos de los sensores del aparato, los pro-cesa y toma una serie de decisiones sobre los elementos actuadores, marcando el funcionamiento de la caldera. Como comen-tábamos en el apartado del cuerpo de gas, es un elemento crucial y el más importante en el funcionamiento de los productosJunkers, razón por la cual el grupo Bosch Thermotechnik desarrolla y fabrica su propia placa electrónica.

El funcionamiento de la placa electrónica está estrechamente ligado a los sensores de temperatura de la caldera y el acciona-miento de las electroválvulas del cuerpo de gas, dependiendo la modulación de las calderas Junkers de estas propiedades. Segui-damente vamos a comentar aspectos concretos de una electrónica desarrollada por Bosch: la electrónica Heatronic.

FFiigg.. 6633

EEll ccuueerrppoo ddee ggaass ddee mmooddeellooss EEuurroommaaxxxx

Zona de quemador

Bujías de encendido

Electrodode ionización

QQUUEEMMAADDOORR AATTMMOOSSFFÉÉRRIICCOO CCOONN SSEEGGUURRIIDDAADD DDEE LLLLAAMMAA PPOORR IIOONNIIZZAACCIIÓÓNN..

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En alimentaciones entre fases, se presentarán problemas si se desequilibran éstas, afectando a la ionización. Para solventar los even-tuales desequilibrios de la alimentación, se dispone de una resistencia a colocar entre el neutro de la alimentación (N) o la fase demenor potencial y la tierra del aparato. Esta resistencia se suministra con el número de pedido, 8 900 431 516.

Los dispositivos de regulación, de mando y de seguridad vienen todos cableados y comprobados de fábrica. En la instalación de lacaldera sólo es preciso realizar la instalación a la red eléctrica de 230 V c.a. a 50 Hz suministrado entre fase y neutro, simplificadopor el enchufe que montan todos los aparatos de calefacción.

Antes de cualquier operación en las partes eléctricas de la caldera, se debe desconectar la alimentación de la red.

6.1. La electrónica Bosch Heatronic

La electrónica Heatronic II que va montada en todos los modelos Eurostar Hit, Eurostar Acu Hit y Euromaxx permite la confi-guración y visualización de todos los parámetros del aparato utilizando los mandos de temperatura de calefacción y de a.c.s. Estafacilidad nos puede llevar a realizar el diagnóstico de averías y muchos ajustes intensos sin quitar la carcasa del aparato.

Para poder introducirnos en la programación del aparato es necesario disponer de tablas que nos indiquen el significado de cadauno de los modos y los posibles valores de ajuste que se permite modificar.

Cada uno de estos modos están formados por distintas funciones o módulos, algunos de los cuales permiten visualizar valores (porejemplo una temperatura de un NTC o el estado de un microinterruptor) y otros cambiar un elemento de la configuración(por ejemplo un modo de bomba).

A lo largo del tiempo se han ido modificando y mejorando las prestaciones y las variables en la programación de la electronicaHeatronic, pasando por las siguientes versiones o generaciones:

• Heatronic generación I, montada en las calderas Eurostar Hit.

• Heatronic generación II, montada en las calderas de acumulación Eurostar Acu Hit.

• Heatronic generación III, montada en las calderas de microacumulación Euromaxx.

110

0 1

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

FFiigg.. 6644

11 Toma de tierra22 Conexión a la red (Conector 328)33 Conector de la bomba recirculadora44 Clemas de conexión del termostato ambiente (Nr. 1-2-4)

(Conector 315)

55 Clemas de conexión para el NTC del acumulador (Nr. 7-9)66 Codificador (Punto 300)77 Conexiones para los elementos (cuerpo de gas, NTC’s, etc.)88 Conector para el reloj programador (Punto 314 y 318)

11 22 33 44 55 66 77 88

EELLEECCTTRRÓÓNNIICCAA BBOOSSCCHH HHEEAATTRROONNIICC

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CCoommppoonneenntteess

Tanto en la conexión a la red si se prescinde del enchufe como para la conexión de todos los aparatos de regulación y control, comotermostatos ambiente o programadores, se seguirán los siguientes pasos:

• Quitar la cubierta de conexiones eléctricas.

• Aflojar el tornillo de fijación y quitar la protección.

• Quitar el aislador pasa-panel apretando hacia abajo. Cortar la guarnición de goma a la altura correspondiente del cablede alimentación eléctrica o del cable del termostato ambiente para evitar la entrada de agua y mantener así las condicio-nes de protección.

• Hacer pasar el cable por la guarnición del aislador pasa-panel y conectarlo según se indica (sin invertir la polaridad), yconectar el cable de toma de tierra.

• Volver a situar el aislador pasa-panel en su posición original y cortarlo.

Los distintos puentes y conexiones de aparatos de control a la caldera son los siguientes:

Conector 328 entrada de alimentación y tensión a la placa y punto de conexión de termostatos ambiente de 220 V c.a.

• Punto L-N. Entrada de 220 V c.a.

• Punto Ls-Ns Salida de 220 V c.a. para la alimentación de la resistencia aceleradora de un posible termostato de 220 V.

• Puente 328.1 entre Ls-LR Entrada de señal de un posible termostato de 220 V. Si medimos entre estos puntos después de habereliminado el puente debemos encontrar 220 V c.a. La eliminación del citado puente produce la desactivación de la calefac-ción, quedando la caldera exclusivamente en servicio de agua caliente sanitaria.

Conector 315. Es el responsable de la gestión de los termostatos y cronotermostatos modulantes de Junkers y de otras funcionesrelacionadas con el control de la caldera:

• Bornes 1,4: Salida de alimentación de 24 V c.c. para los termostatos.

• Bornes 2,4: Sin termostato, 24 V c.c. Dependiendo de la resistencia que pongamos entre ellas, por tanto dependiendo dela tensión que exista (entre 6,5 y 20 V), el aparato provocará la modulación del cuerpo de gas.

– Si la tensión sube por encima de 8 V c.c. el quemador arranca.

– Si la tensión baja de 6,5 V c.c. el quemador para.

0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

0 1

1

2

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E

maxmax

FFiigg.. 6655

AACCCCEESSOO AA LLAA PPLLAACCAA EELLEECCTTRRÓÓNNIICCAA

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MM

ECOECO

MM

MM

FFiigg.. 6666

CCoommppoonneenntteess

112

DDooss rreegglleettaass ddeeccoonneexxiioonneess eellééccttrriiccaass

230 V c.a.

L N Ns Ls Lr

1 2 4 7 8 9

24 V c.c.

EESSQQUUEEMMAA EELLÉÉCCTTRRIICCOO

• Bornes 8,9: sin conectar, 24 V c.a., en ellos está situado el puente 161. Su desaparición desactiva todos los servicios de lacaldera. Es un punto previsto para realizar enclavamientos con campanas extractoras.

Punto 300. Situación del conector codificador compuesto por dos resistencias. Este codificador indica a la placa electrónica en quémodelo de caldera está colocada. Todos los codificadores vienen marcados por un número dependiente del modelo, del tipo de gasy de la tipología de la cámara de combustión.

Punto 314. Punto de conexión de la centralita de regulación con sonda exterior TA211.

Punto 318. Conexión de relojes programadores integrados en el frontal del aparato. Esta conexión de cuatro contactos permite laconexión de programadores analógicos y digitales con tres funciones distintas.

– Programadores de tiempo de calefacción tipo EU3T

– Programadores de tiempo de activación del modo “Confort” para la producción de a.c.s., tipo EU8T

– Programadores de dos canales, con posibilidad de realizar las dos funciones anteriores, tipo EU2D, DT1 y DT2. Este últimoprogramador tiene dos canales por los que se puede programar el servicio de calefacción por uno, y el de a.c.s. por el otro,dando o no servicio de a.c.s.

6.2. Programación de la electrónica Bosch Heatronic II

Para poder introducirnos en la programación del aparato es necesario disponer de tablas que nos indiquen el significado de cadauno de los modos y los posibles valores de ajuste que se pueden modificar. Cada uno de estos modos está formado por distintasfunciones o módulos.

Para acceder al modo de servicio I debemos realizar las siguientes operaciones:

1. Pulsar el botón de servicio (llave plana) durante tres segundos; éste se iluminará y en el display aparecerá el símbolo “- -” y pos-teriormente uno o dos números separados por un punto (Ejemplos: “.2” o “4.6”). Este es el número de la función que vamos avisualizar.

332288331155

330000

331188

331144

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FFiigg.. 6677

113

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

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ECO

1

2

3 4

5

E

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ECO

1

2

3 4

5

E

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ECO

MMOODDOO DDEE SSEERRVVIICCIIOO II DDEE BBOOSSCCHH HHEEAATTRROONNIICC

CCoommppoonneenntteess

2. Pasados otros tres segundos en el display aparecerán dígitos con un punto al final (Ejemplos: “1.” o “99.” ). Éstos son los valoresque adopta la función que ha salido anteriormente en el display. Si movemos el mando del a.c.s. es posible que estos valores semodifiquen, si la función es configurable. En caso de entrar en una función configurable, el display y el botón parpadearán. Sino realizamos movimientos durante 15 minutos la caldera vuelve al estado de funcionamiento normal.

3. En caso de querer memorizar los valores modificados, la pulsación de la tecla de servicio debe mantenerse al menos cincosegundos. En este caso visualizaremos en el display los caracteres “[ ]” dejando de lucir el botón señalado. Los valores modi-ficados serán memorizados por el aparato, y no desaparecerán aun desconectando eléctricamente.

La caldera trae de fábrica ciertos valores almacenados, a los que llamaremos valores de “reset”, que representan la configura-ción inicial de la caldera. Podemos volver a ellos apagando la caldera con el mando principal y volviéndola a encender mien-tras mantenemos apretado el botón de “servicio” y el del “deshollinador” al mismo tiempo durante 2 segundos y soltándolosposteriormente. En modelos Eurostar Hit ZE/ZWE…, modelos Eurostar Acu Hit ZWSE… y Euromaxx ZWC… debemosaguantar pulsados estos últimos botones hasta que en el display aparece “r2” y después “[ ]”, momento en el que se vuelve a losvalores de fábrica o de “reset”.

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CCoommppoonneenntteess

114

NN..ºº DDEESSCCRRIIPPCCIIÓÓNN DDEELL MMÓÓDDUULLOO VVAALLOORREESS PPOOSSIIBBLLEESS CCOONNFFIIGGUURRAABBLLEE VVAALLOORREESSDDEE

ZZEE//ZZWWEE

ZZWWSSEEZZCC//ZZWWCC

..00 Último código de avería almacenado 0-FF NO 0 X X X

..11 Temperatura del NTC de salida del primario delcuerpo de calor (36)

0-99 ºC NO X

..22 Temperatura del NTC de salida del primario delacumulador (6.3) o de salida de a.c.s.

0-99 ºC NO X X X

..33 Temperatura captada por el NTC del acumulador 0-99 ºC NO X X

..55 Temperatura captada por la sonda AGÜ ZE/ZWE-ZWSE0-20 x 10 ºCZWCy-xx

ZWCy-xx

NO X X X

11..22 Tres últimas cifras de la referencia del codificadorinstalado en la caldera 8 714 411 YXX.

NO X

ZE/ZWE-ZWSE1-64

11..22 Dos últimas cifras de la referencia del codificadorinstalado en la caldera 8 714 411 _XX.

NO X X

0-211..33 Antepenúltima cifra de la referencia del conectorcodificador instalado en la caldera 8 714 411 X__.

NO X X

0-24 V11..44 Tensión entre bornes 1 y 4 en el caso de tener untermostato TR... instalado

NO X X X

0-99 °C11..55 Temperatura teórica a la que la centralita TA211intenta mandar el agua hacia la superficie radiante

NO X X X

(–20) –30 °C11..66 Temperatura exterior captada por el sensor de lacentralita de regulación TA211

NO X X X

0= no hay1= antiheladas3= automático4= día, noche

11..77 Posición en la que se encuentra el telemando TW...TFQ...de la centralita TA211

NO X X X

1 = módulo RAM3 = módulo BUS6 = TA 2118 = módulo RAM2

11..99 Identifica el módulo externo conectado NO X

0 = modulación1 = mínimo2 = máximo3 = mínimo calefacción

22..00 Modos de ajuste de gas (Max, Start, Modulación) Si memorizamos la posición Max o Start las barrassuperiores del display permanecen parpadeando

NO X

Para ZWE/ZWSE0 = I1 = II2 = III

Para ZWC1 = I2 = II3 = III

22..22 Tipo de conexión de bomba:I= la bomba funciona con el quemador

II= sin termostato amb. La bomba funciona siempre, ycon termostato amb. Con el quemador

III= la bomba funciona siempre. Si hay centralita secoloca en esta posición automáticamente

1 X X X

0-99 %22..33 Potencia máxima si la caldera está calentando undepósito acumulador

99 X X X

0-15 min22..44 Tiempo de parada, después de un corte ordenado porel NTC de primario

3 X X X

35-88 °C22..55 Temperatura máxima de ida a radiadores 88 X0-30 °C22..66 Descenso térmico (ΔT) 0 X X X0-99 %22..99 Potencia instantánea a la que se encuentra el quemador NO 99 X0-5 x8 mA33..11 Intensidad absorbida por la válvula de regulación NO 3 X X X0 = no hay1 = baja 2 = madia3 = alta

33..33 Calidad de la corriente de ionización NO X

2 seg33..55 Retardo de la conmutación válvula 3 vías SÍ 88 XXX-XX-XX33..66 Versión del software. El software se caracteriza por seis

caracteres, salen sucesivamente en el display en parejasNO X X X

0-199 x 0.1 l/miny-xx

33..77 Flujo a través de la turbina del sensor de flujo NO X

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FFiigg.. 6688

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NN..ºº PPRRIIMMEERRAA CCIIFFRRAA DDIISSPPLLAAYY SSEEGGUUNNDDAA CCIIFFRRAA DDIISSPPLLAAYY VVAALLOORREESS DDEE RREESSEETTZZEE//ZZWWEE

ZZWWSSEEZZCC//ZZWWCC

33..88 Contacto presostato 0 = abierto1 = cerrado

X X X

33..99 Puente 8-9 (Parada de quemador) Puente Ls-Lr (Termostato ambiente 220 V.)

0 = abierto, bloqueo1 = cerrado, demanda

X X X

44..00 Puente 7-9 (acumulador) 0 = abierto, bloqueo1 = cerrado, demanda

X X

44..22 Canal 1 Programador. (Calefacción) Canal 2 Programador (acumulador) 0 = bloqueo1 = cerrado, demanda

X X X

44..44 Procedencia demanda térmica calefacción Procedencia demanda térmica dedepósito

0 = no demanda1 = demanda térmica

X X X

44..55 Procedencia demanda térmica a.c.s. 0 = no demanda1 = demanda térmica

X X X

44..66 Tiempo de parada activado 0 = bloqueo1 = demanda térmica

X X X

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

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ECO

1

2

3 4

5

E

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ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

MMOODDOO DDEE SSEERRVVIICCIIOO IIII DDEE BBOOSSCCHH HHEEAATTRROONNIICC

CCoommppoonneenntteess

La segunda parte del modo de servicio I es accesible como continuación del anterior, con la particularidad de que ninguna desus funciones es configurable y que cada dígito del display representa un valor lógico (un “1” o un “0”) del aparato.

Para acceder al modo de servicio II las operaciones a realizar son similares que para acceder al modo I. Debemos pulsar simul-táneamente el botón de la llave plana y el botón del deshollinador, que se iluminarán hasta que aparezca en el display el símbolo“= =”. El resto de operaciones son iguales, hasta memorizar el valor variado en el módulo correspondiente, para lo que hay quepulsar el botón de la llave plana y el botón del deshollinador simultáneamente hasta que aparece el corchete “[ ]”.

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NN..ºº DDEESSCCRRIIPPCCIIÓÓNN DDEELL MMÓÓDDUULLOO VVAALLOORREESS PPOOSSIIBBLLEESS CCOONNFFIIGGUURRAABBLLEE VVAALLOORREESS DDEE RREESSEETT

55..00 Potencia máxima de calefacción 0-99 % 9955..33 Sensor de temperatura de salida de gases

0 = Tra. de tarado1 = Limitado a 100 ºC2 = Límitado a 90 ºC

0-2 SÍ

55..44 Temperatura mínima de ida a radiadores 0-99 ºC SÍ 4555..55 Potencia mínima de calefacción 0-99 % SÍ 088..11 Velocidad del ventilador 1,3 - 35 rps

800 - 2100 rpm NO –

99..22 Sistema “QuickTap” 1 = activado0 = desactivado

0-99 % SÍ 1

NN..ºº DDEESSCCRRIIPPCCIIÓÓNN DDEELL MMÓÓDDUULLOO VVAALLOORREESS PPOOSSIIBBLLEESS CCOONNFFIIGGUURRAABBLLEE VVAALLOORREESS DDEE RREESSEETT

55..00 Potencia máxima de calefacción 30-99 % 9955..11 Tren de chispa continuo (solo para pruebas) 0 = no activado

1 = activado0

55..22 Estatus y avería GGFFAA.. Esta función es solo para uso interno dela placa.

0-FF NO

55..33 Temperatura mínima de ida a radiadores. 35-88 ºC SÍ

CCoommppoonneenntteess

Para calderas con electrónica Heatronic generación 1 y 2 (Eurostar Hit y Acu Hit):

Para calderas con electrónica Heatronic generación 3 (Euromaxx):

116

En la última placa electrónica de la caldera Euromaxx de potencia aumentada (ZWC 24/28… y ZWC 28/32…) se han introducidounos nuevos parámetros de programación.

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

PPAARRÁÁMMEETTRROO DDEESSCCRRIIPPCCIIÓÓNN TTIIPPOO MMOODDEELLOOCCAALLDDEERRAA VVAALLOORREESS

..33 Ta del NTC de entrada de a.c.s.(kit solar)

Lectura-1MFA-1MFX

0 - 99 °C

33..00 Velocidad ventilador(leída en procesador principal)

Lectura -1MFA13 - 40 rps

(800 - 2400 rpm)

44..55 2° Dígito: Demanda Confort o Quick Tap Lectura-1MFA-1MFX

0 - sin demanda1 - con demanda

MMÓÓDDUULLOO DDEE SSEERRVVIICCIIOO II

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CCoommppoonneenntteess

77.. LLooss ssiisstteemmaass ddee sseegguurriiddaadd

Aparte de los elementos fundamentales para el funcionamiento de la caldera, la electrónica necesita de varios sistemas de seguri-dad para tener un control integral de la operación del aparato. Tendremos los siguientes sistemas de seguridad:

• Seguridad ante sobretemperaturas, que lo realiza tanto el NTC de primario como el de servicio de a.c.s. y el limitador detemperatura del que ya hemos hablado anteriormente en el apartado “sistemas de captación de temperatura”.

• Seguridad de presencia de llama en el quemador, representado por los dos siguientes sistemas de seguridad: la seguridadpor termopar, en calderas de encendido manual basado en el calentamiento de una unión de dos metales de electrone-gatividad divergente a medida que aumenta la temperatura y la seguridad de llama por ionización, basada en la con-ductividad y rectificación a través de la llama de la corriente eléctrica provista por la electrónica. Esta última seguridad dellama es la que hoy en día se utiliza ampliamente en todas las calderas murales a gas Junkers, por ser una seguridad muchomás rápida y fiable que la seguridad por termopar y porque permite el diseño de calderas murales a gas de encendido auto-mático.

PPAARRÁÁMMEETTRROO DDEESSCCRRIIPPCCIIÓÓNN TTIIPPOO MMOODDEELLOOCCAALLDDEERRAA VVAALLOORREESS

55..55 Potencia mínima calefacción Ajustable-1MFA-1MFX

0 - 99(potencia máx. calef.)

66..88 Intervalo de tiempo para mantenimientodel microacumulador en confort

Ajustable-1MFA-1MFX

0 - 60(30 de fábrica)

66..99 Intervalo de tiempo entre finalización de a.c.s.y comienzo de calefacción

Ajustable-1MFA-1MFX

0 - 30 min(1 de fábrica)

77..33 Función de purga de aire de caldera-instalación(si se activa esta función en el display aparece el símbolo )

Ajustable-1MFA-1MFX

0 - off1- cada 8 min

2 - permanente

77..99 Velocidad preestablecida del ventilador Lectura -1MFA13 - 40 rps

(800 - 2400 rpm)

88..00 Corrección de velocidad Ajustable -1MFA0 a +9/-9 rps

(-540 rpm - 540rpm)

88..11 Velocidad actual del ventilador(leída en el procesador del ventilador)

Lectura -1MFA13 - 40 rps

(800 - 2400 rpm)

88..44 Duración a potencia mínima delencendido en calefacción

Ajustable-1MFA-1MFX

1 - 12 (x 10s)De fábrica a 9 (90s)

88..66 Velocidad a la que cierra presostatoen la adaptación

Lectura -1MFA13 - 40 rps

(800 - 2400 rpm)

88..77 Número del mapa del ventilador Lectura -1MFA 0 - 17

88..88 Retardo en la demanda de a.c.s.(evitar golpe de ariete)

Ajustable-1MFA-1MFX

0 - 10 (4s)De fábrica 2

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

1

2

3 4

5

E

max max

ECO

MMÓÓDDUULLOO DDEE SSEERRVVIICCIIOO IIII

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CCoommppoonneenntteess

118

FFiigg.. 6699

SSEEGGUURRIIDDAADD AANNTTIIHHEELLAADDAASS

Bomba yquemadorapagados

Bomba

3 min.

3 min.

Quemador

Temperatura de primario 6 ºC 30 ºC 45 ºC

Válvula de 3 vías

CalefacciónServicio a.c.s.

SSiisstteemmaa ddee pprrootteecccciióónn aannttiihheellaaddaass eelleeccttrróónniiccoo HHeeaattrroonniicc

SSiisstteemmaa ddee pprrootteecccciióónn aannttiihheellaaddaass ddee ddoobbllee bbaarrrreerraa EEuurroolliinnee yy CCeerraaccllaassss--MMiiddii

12 ºC 9 ºC 8 ºC 5 ºCBomba

conectadaQuemadorconectado

• Seguridad ante la falta de agua o presión en el circuito, cuya consecuencia es un aumento súbito de temperatura, por lo que ten-dremos cubierto este ámbito de seguridad por el mismo limitador de temperatura. El modelo de caldera Cerastar venía equi-pado con un interruptor de presión, situado en la parte de impulsión de la bomba; al no detectar presión en el circuito de lle-nado cortaba por seguridad el funcionamiento de la caldera y señalizaba el error por medio de un código.

• Seguridad antibloqueo de la bomba circuladora, integrada en el software de la gama actual de calderas murales a gas deJunkers, que garantizan que el eje cerámico de la bomba gire al menos una vez al día, habiendo o no consumo de a.c.s.

• Seguridad antiheladas. Con el objeto de evitar los problemas derivados de la formación de hielo en el aparato y en el circuitode calefacción, la electrónica va provista de un software que por medio del sensor de temperatura de primario es capaz de utili-zar el circulador y el quemador para caldear el agua de primario y moverla a través del circuito de radiadores. No se permite aña-dir al circuito de calefacción ningún tipo de sustancias sellantes; los daños derivados de la utilización de dichas sustancias no seráncubiertos por la garantía del aparato.

Para que se active la seguridad anti-heladas es necesario que el aparato esté encendido y el gas conectado, aunque si el usuariodesea cerrar el suministro de gas por medio de la llave de aparato la protección persistirá, pues el circulador permanecerá fun-cionando y de esta manera es más difícil que comience la formación de cristales de hielo.

El tipo de protección antiheladas puede denominarse de doble barrera, dado que el funcionamiento de la bomba y el quemadorno son simultáneos, sino que van conectándose en función del nivel de temperatura existente en el cuerpo de calor.

Si la temperatura baja hasta los 8 °C la bomba se pondrá en marcha. En este punto pueden ocurrir dos cosas:

1. Que la temperatura suba a los 9 °C, con lo que la bomba se para.

2. Que la temperatura siga bajando hasta los 5 °C, con lo que el quemador arranca al mínimo de su potencia. En este casoestá claro que la temperatura debe subir y cuando el aparato llegue a los 12 °C, parará la bomba y el quemador.

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FFiigg.. 7700

• Seguridad por sobrepresión en el circuito de primario, con una válvula hidráulica de sobrepresión tarada a 3 bar en todos losmodelos de calderas a gas Junkers. Ésta garantiza que en circuito cerrado de primario no se vayan a superar estas presiones, pormal funcionamiento del vaso de expansión o por que la llave de llenado de la caldera haya quedado abierta. Esta válvula de sobre-presión necesita de una conducción a un desagüe previendo que pueda abrir si se llega a su presión de tarado.

– En la familia de calderas Euroline y Eurosmart está colocada en la parte inferior del aparato.

– En la familia Euromaxx en el retorno de calefacción, en la misma pieza de poliamida de color negro, por encima de laválvula de tres vías. Posee dos palancas de color rojo visibles por la parte delantera de la válvula de tres vías para accio-nar manualmente la válvula de sobrepresión.

• Seguridad por sobrepresión en el circuito de secundario, en la entrada de agua fría a la caldera. Sólo montada en calde-ras con acumulación integrada, el modelo Eurostar Acu Hit, con una válvula hidráulica de sobrepresión tarada a 10 barpara proteger de sobrepresiones en la red de suministro al tanque de almacenamiento. La caldera de microacumulación Euro-maxx también monta una válvula de sobrepresión tarada a 12 bar en la entrada de agua fría de red. Lo mismo que ocurrecon la válvula de sobrepresión de primario, estas válvulas de seguridad deben estar conducidas a un desagüe.

• Seguridad respecto a la evacuación de gases procedentes de la combustión. Es un apartado en que podemos dividirlo en dospartes según el sistema para extraer estos gases de la cámara de combustión:

– Aparatos que aprovechan el tiro natural basado en la diferencia de densidad de los gases, que son los aparatos de cámarade combustión abierta.

– Aparatos que utilizan un sistema de extracción forzada de estos gases, los de circuito estanco.

Merece la pena dedicar un apartado completo a este tema que es el que sigue a continuación.

VVáállvvuullaa ddee ssoobbrreepprreessiióónn

En el RITE en la ITE 02.15.3 sobre Seguridad, se nos obliga a montar en el circuito cerrado decalefacción una válvula de sobrepresión condescarga visible y conducida a un lugar seguro.

Todas las calderas murales a gas y de gasóleode Junkers incorporan una válvula de seguridadtarada a 3 bar.

EEuurroolliinnee

EEuurroommaaxxxx

EEuurroossmmaarrtt

VVAALLVVUULLAA DDEE SSEEGGUURRIIDDAADD

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CCoommppoonneenntteess

88.. LLooss ssiisstteemmaass ddee eevvaaccuuaacciióónn ddee ggaasseess ddee llaa ccoommbbuussttiióónn

Como se dijo anteriormente, existen dos tipos de aparatos a gas que requieren dos tipos de sistemas de evacuación de gases pro-cedentes de la combustión: los aparatos de cámara de combustión abierta y tiro natural y los aparatos de cámara de combustiónestanca con extracción forzada de gases.

Las calderas murales a gas y todos los aparatos de producción de a.c.s. y/o calefacción, se clasificarán:

• en categorías, según la naturaleza de los gases utilizados, de acuerdo con la Norma EN 437;

• en tipos, según la forma de alimentación de aire comburente y de evacuación de los productos de combustión.

Los aparatos se clasifican en categorías definidas en función de los tipos de gas y de las presiones para las cuales han sido diseñados. Ladefinición de las categorías se indica en la Norma EN 437. En cada país, sólo se comercializan algunas de las categorías definidas en lanorma anterior, teniendo en cuenta las condiciones locales de distribución de los gases (composición y presiones de alimentación).

8.1. Extracción natural de gases y la sonda antirretroceso de gases

La Directiva del Consejo de Comunidades Europeas 90/396/CEE sobre aparatos a gas y su transcripción a la normativa española enel Real Decreto 1428/1992 del 27 de Noviembre (B.O.E. n. 292 del 5 de Diciembre de 1992), así como la norma europea EN 26:1995de Junio de 1995 de obligado cumplimiento en España desde el 1 de Enero de 1996, obliga a equipar a los aparatos de calefacción yde calentamiento de agua a gas de tiro natural y de ubicación en el interior de locales habitados con una Sonda Antidesbordamientode Gases, con el objeto de evitar en lo posible el funcionamiento de un aparato que, por deficiencias en el tiro, no pudiera extraer losgases de la combustión al exterior de la estancia donde se encuentra situado. Todas las calderas Junkers de cámara abierta llevan enserie con la sonda AGÜ un limitador de temperatura, que corta por sobrecalentamiento del cuerpo de caldeo.

Los aparatos que carecen de esta Sonda se montarán unicamente en el exterior e irán marcados en la caja y en la placa de caracte-rísticas con la denominación B

11. Los que montan la sonda, con B

11BS.

En la gama de calderas Junkers, el sistema de seguridad de la sonda se denomina sonda AGÜ (AbGasÜberwachung), consistenteen un termostato normalmente cerrado colocado en serie entre la válvula de electroimán y el termopar. En aparatos ZWE/ZE…-2 KDP (encendido por piezoeléctrico), la apertura de la sonda provoca el apagado del piloto y el consiguiente bloqueo. Para el rearmedel aparato habría que volver a encender el quemador del piloto, una vez que se haya enfriado el termostato (sonda AGÜ).

En aparatos con seguridad por ionización, la sonda AGÜ ZS/ZW 23 KE, ZWA…-1 K…, ZWE 24-3 HK…, ZWSE 23-3 MFKEy ZWC 24/28-1 K… (encendido electrónico) es un conector directo a la placa electrónica. Su apertura produce la falta de alimen-tación eléctrica y posterior apagado del quemador. Para su rearme hay que desbloquear la caldera, una vez que hayamos esperadoun tiempo para que se enfríe el termostato (sonda AGÜ). Para que desbloquee el aparato después de un corte por sonda, debe dejarseenfriar al menos 20 min después de haber ventilado el local donde está ubicado.

Como fabricantes, ante problemas de cortes sucesivos de la sonda AGÜ que bloquean el funcionamiento del aparato proponemostres soluciones, todas orientadas a mejorar el tiro:

• No utilizar tubos de evacuación corrugados, siempre utilizar tubos de paredes interiores lisas y que estén lo más aisladostermicamente del exterior.

• Utilizar deflectores adecuados de lamas o de bolas y, sobre todo, no utilizar deflectores que taponen el tiro.

• Cumplir con lo establecido en el Reglamento de Instalaciones de Gas en los locales destinados a usos domésticos, colec-tivos y comerciales (RIGLO), en cuanto a normas de evacuaciones de gases de la combustión. Ante todo buscar la verti-calidad del humo en su movimiento ascendente.

Problemas de bloqueos del aparato se producen sobre todo en calderas más que en calentadores, ya que éstos están funcionando duranteintervalos más breves de tiempo. En el caso de calderas, para evitar este tipo de bloqueos del aparato por insuficiente tiro, se reco-mienda la opción del sistema de extracción forzada de gases, ya sean aparatos de cámara abierta o mejor aparatos tipo estancos.

8.2. Extracción forzada de gases de la combustión

Con un aparato que monta un ventilador en su interior, a la salida de gases de la cámara de combustión, tenemos garantizada la extrac-ción de los mismos y no tenemos que estar pendientes del trazado de los tubos de salida, ni de la dirección del viento dominante…Estamos hablando de los modelos de calderas con cámara de combustión estanca con un ventilador montado en su interior.

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El ventilador también es utilizado para refrigerar el bloque de calor y por tanto la cámara de combustión, además de introducir enella aire limpio para preparar un nuevo arranque del quemador. Las actuales calderas a gas Junkers de cámara estanca tienen defi-nido en el software de su electrónica un periodo de posfuncionamiento del ventilador después de un corte del quemador en cual-quiera de los dos servicios, a.c.s. o calefacción, y en cualquier posición del mando selector de funcionamiento, verano o invierno.

Este tipo de aparatos estancos deben ser instalados exclusivamente con los accesorios de evacuación suministrados por el fabri-cante, que son con los que ha sido homologado el aparato para su venta.

A continuación se comentará que no sólo consiste en un ventilador para extraer los gases de la combustión; necesitamos una inter-conexión con la placa electrónica y de un dispositivo de seguridad que nos indique cuándo funciona o no el ventilador. En Junkersse denomina al conjunto ventilador y al sistema de seguridad a él asociado, activador de tiro.

El ventilador está compuesto por un bobinado del motor monofásico. El presostato diferencial está colocado anexo a la cámara decombustión. El funcionamiento se realiza de forma diferencial, tomando la sobrepresión cuando empuja el ventilador con la tomamás cercana a éste; la toma más alejada del ventilador corresponde al tubo en depresión. La presión de conmutación se encuentraen valores menores de 1 mbar, dependiente del modelo de la caldera.

FFiigg.. 7722

El presostato es el dispositivo de seguridad que nos avisa si el ventilador está evacuando correctamente los gases de combustión.Colocado preferentemente en la parte posterior-superior de la caldera.

Se facilitan cuatro discos de estrangulación (44, 45, 47 y 49 mm).

AANNIILLLLAASS DDEE EESSTTRRAANNGGUULLAACCIIÓÓNN YY VVEENNTTIILLAADDOORR

CCEERRAACCLLAASSSS--MMIIDDII EEUURROOMMAAXXXX

PPRREESSOOSSTTAATTOO DDIIFFEERREENNCCIIAALL

VVEENNTTIILLAADDOORR PPRREESSOOSSTTAATTOO

CCoommppoonneenntteess

Se facilitan cinco discos de estrangulación (76, 78, 80, 83 y 86 mm).

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0 1

1

2

3 4

5

E

maxmax

HHEE11 LLiimmiittaacciióónn ddee llaa ddeemmaannddaa eenneerrggééttiiccaa

Calor para la vida

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 1

Sección HE 1 Limitación de demanda energética

1 Generalidades

1.1. Ámbito de aplicación 1 Esta Sección es de aplicación en:

a) edificios de nueva construcción; b) modificaciones, reformas o rehabilitaciones de edificios existentes con una superficie útil su-

perior a 1000 m2 donde se renueve más del 25% del total de sus cerramientos.2 Se excluyen del campo de aplicación:

a) aquellas edificaciones que por sus características de utilización deban permanecer abiertas; b) edificios y monumentos protegidos oficialmente por ser parte de un entorno declarado o en

razón de su particular valor arquitectónico o histórico, cuando el cumplimiento de tales exi-gencias pudiese alterar de manera inaceptable su carácter o aspecto;

c) edificios utilizados como lugares de culto y para actividades religiosas; d) construcciones provisionales con un plazo previsto de utilización igual o inferior a dos años; e) instalaciones industriales, talleres y edificios agrícolas no residenciales; f) edificios aislados con una superficie útil total inferior a 50 m2.

1.2 Procedimiento de verificación1 Para la correcta aplicación de esta Sección deben realizarse las verificaciones siguientes:

a) en el proyecto se optará por uno de los dos procedimientos alternativos de comprobaciónsiguientes: i) opción simplificada, basada en el control indirecto de la demanda energética de los

edificios mediante la limitación de los parámetros característicos de los cerramientos y particiones interiores que componen su envolvente térmica. La comprobación se reali-za a través de la comparación de los valores obtenidos en el cálculo con los valores lí-mite permitidos. Esta opción podrá aplicarse a obras de edificación de nueva construc-ción que cumplan los requisitos especificados en el apartado 3.2.1.2 y a obras de re-habilitación de edificios existentes;

ii) opción general, basada en la evaluación de la demanda energética de los edificiosmediante la comparación de ésta con la correspondiente a un edificio de referencia que define la propia opción. Esta opción podrá aplicarse a todos los edificios que cumplanlos requisitos especificados en 3.3.1.2.

En ambas opciones se limita la presencia de condensaciones en la superficie y en el interiorde los cerramientos y se limitan las pérdidas energéticas debidas a las infiltraciones de aire, para unas condiciones normales de utilización de los edificios.

b) durante la construcción de los edificios se comprobarán las indicaciones descritas en elapartado 5.

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HHEE11 LLiimmiittaacciióónn ddee llaa ddeemmaannddaa eenneerrggééttiiccaa

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 2

2 Caracterización y cuantificación de las exigencias

2.1 Demanda energética 1 La demanda energética de los edificios se limita en función del clima de la localidad en la que se

ubican, según la zonificación climática establecida en el apartado 3.1.1, y de la carga interna ensus espacios según el apartado 3.1.2.

2 La demanda energética será inferior a la correspondiente a un edificio en el que los parámetros característicos de los cerramientos y particiones interiores que componen su envolvente térmica, sean los valores límites establecidos en las tablas 2.2.

3 Los parámetros característicos que definen la envolvente térmica se agrupan en los siguientes tipos: a) transmitancia térmica de muros de fachada UM; b) transmitancia térmica de cubiertas UC; c) transmitancia térmica de suelos US; d) transmitancia térmica de cerramientos en contacto con el terreno UT;

e) transmitancia térmica de huecos UH ; f) factor solar modificado de huecos FH; g) factor solar modificado de lucernarios FL; h) transmitancia térmica de medianerías UMD.

4 Para evitar descompensaciones entre la calidad térmica de diferentes espacios, cada uno de los cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica tendrán una transmitancia no supe-rior a los valores indicados en la tabla 2.1 en función de la zona climática en la que se ubique el edificio.

Tabla 2.1 Transmitancia térmica máxima de cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica U en W/m� K

Cerramientos y particiones interiores ZONASA

ZONASB

ZONASC

ZONASD

ZONASE

Muros de fachada, particiones interiores en contacto con espacios no habitables, primer metro del perímetro desuelos apoyados sobre el terreno(1) y primer metro demuros en contacto con el terreno

1,22 1,07 0,95 0,86 0,74

Suelos 0,69 0,68 0,65 0,64 0,62 Cubiertas 0,65 0,59 0,53 0,49 0,46 Vidrios y marcos(2) 5,70 5,70 4,40 3,50 3,10 Medianerías 1,22 1,07 1,00 1,00 1,00

(1) Se incluyen las losas o soleras enterradas a una profundidad no mayor de 0,5 m(2) Las transmitancias térmicas de vidrios y marcos se compararán por separado.

5 En edificios de viviendas, las particiones interiores que limitan las unidades de uso con sistema de calefacción previsto en el proyecto, con las zonas comunes del edificio no calefactadas, ten-drán cada una de ellas una transmitancia no superior a 1,2 W/m2K.

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 3

Tablas 2.2 Valores límite de los parámetros característicos medios

ZONA CLIMÁTICA A3

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,94 W/m2 K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,53 W/m2 K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,50 W/m2 K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,29

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 5,7 5,7 5,7 5,7 - - - - - - de 11 a 20 4,7 (5,6) 5,7 5,7 5,7 - - - - - - de 21 a 30 4,1 (4,6) 5,5 (5,7) 5,7 5,7 - - - 0,60 - - de 31 a 40 3,8 (4,1) 5,2 (5,5) 5,7 5,7 - - - 0,48 - 0,51 de 41 a 50 3,5 (3,8) 5,0 (5,2) 5,7 5,7 0,57 - 0,60 0,41 0,57 0,44 de 51 a 60 3,4 (3,6) 4,8 (4,9) 5,7 5,7 0,50 - 0,54 0,36 0,51 0,39

ZONA CLIMÁTICA A4

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,94 W/m2K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,53 W/m2K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,50 W/m2K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,29

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 5,7 5,7 5,7 5,7 - - - - - - de 11 a 20 4,7 (5,6) 5,7 5,7 5,7 - - - - - - de 21 a 30 4,1 (4,6) 5,5 (5,7) 5,7 5,7 - - - 0,56 - 0,57 de 31 a 40 3,8 (4,1) 5,2 (5,5) 5,7 5,7 0,57 - 0,58 0,43 0,59 0,44 de 41 a 50 3,5 (3,8) 5,0 (5,2) 5,7 5,7 0,47 - 0,48 0,35 0,49 0,37 de 51 a 60 3,4 (3,6) 4,8 (4,9) 5,7 5,7 0,40 0,55 0,42 0,30 0,42 0,32

(1) En los casos en que la transmitancia media de los muros de fachada UMm, definida en el apartado 3.2.2.1, sea inferior a 0,67 se podrá tomar el valor de UHlim indicado entre paréntesis para las zonas climáticas A3 y A4.

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 4

ZONA CLIMÁTICA B3

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,82 W/m2K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,52 W/m2K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,45 W/m2K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,30

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 5,4 (5,7) 5,7 5,7 5,7 - - - - - - de 11 a 20 3,8 (4,7) 4,9 (5,7) 5,7 5,7 - - - - - - de 21 a 30 3,3 (3,8) 4,3 (4,7) 5,7 5,7 - - - 0,57 - - de 31 a 40 3,0 (3,3) 4,0 (4,2) 5,6 (5,7) 5,6 (5,7) - - - 0,45 - 0,50 de 41 a 50 2,8 (3,0) 3,7 (3,9) 5,4 (5,5) 5,4 (5,5) 0,53 - 0,59 0,38 0,57 0,43 de 51 a 60 2,7 (2,8) 3,6 (3,7) 5,2 (5,3) 5,2 (5,3) 0,46 - 0,52 0,33 0,51 0,38

ZONA CLIMÁTICA B4

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,82 W/m2K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,52 W/m2K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,45 W/m2K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,28

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 5,4 (5,7) 5,7 5,7 5,7 - - - - - - de 11 a 20 3,8 (4,7) 4,9 (5,7) 5,7 5,7 - - - - - - de 21 a 30 3,3 (3,8) 4,3 (4,7) 5,7 5,7 - - - 0,55 - 0,57 de 31 a 40 3,0 (3,3) 4,0 (4,2) 5,6 (5,7) 5,6 (5,7) 0,55 - 0,58 0,42 0,59 0,44 de 41 a 50 2,8 (3,0) 3,7 (3,9) 5,4 (5,5) 5,4 (5,5) 0,45 - 0,48 0,34 0,49 0,36 de 51 a 60 2,7 (2,8) 3,6 (3,7) 5,2 (5,3) 5,2 (5,3) 0,39 0,55 0,41 0,29 0,42 0,31

(1) En los casos en que la transmitancia media de los muros de fachada UMm, definida en el apartado 3.2.2.1, sea inferior a 0,58 se podrá tomar el valor de UHlim indicado entre paréntesis para las zonas climáticas B3 y B4.

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HE1 - 5

ZONA CLIMÁTICA C1

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,73 W/m2K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,50 W/m2K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,41 W/m2K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,37

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 4,4 4,4 4,4 4,4 - - - - - - de 11 a 20 3,4 (4,2) 3,9 (4,4) 4,4 4,4 - - - - - - de 21 a 30 2,9 (3,3) 3,3 (3,8) 4,3 (4,4) 4,3 (4,4) - - - - - - de 31 a 40 2,6 (2,9) 3,0 (3,3) 3,9 (4,1) 3,9 (4,1) - - - 0,56 - 0,60 de 41 a 50 2,4 (2,6) 2,8 (3,0) 3,6 (3,8) 3,6 (3,8) - - - 0,47 - 0,52 de 51 a 60 2,2 (2,4) 2,7 (2,8) 3,5 (3,6) 3,5 (3,6) - - - 0,42 - 0,46

ZONA CLIMÁTICA C2

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,73 W/m2K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,50 W/m2K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,41 W/m2K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,32

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 4,4 4,4 4,4 4,4 - - - - - - de 11 a 20 3,4 (4,2) 3,9 (4,4) 4,4 4,4 - - - - - - de 21 a 30 2,9 (3,3) 3,3 (3,8) 4,3 (4,4) 4,3 (4,4) - - - 0,60 - - de 31 a 40 2,6 (2,9) 3,0 (3,3) 3,9 (4,1) 3,9 (4,1) - - - 0,47 - 0,51 de 41 a 50 2,4 (2,6) 2,8 (3,0) 3,6 (3,8) 3,6 (3,8) 0,59 - - 0,40 0,58 0,43 de 51 a 60 2,2 (2,4) 2,7 (2,8) 3,5 (3,6) 3,5 (3,6) 0,51 - 0,55 0,35 0,52 0,38

(1) En los casos en que la transmitancia media de los muros de fachada UMm, definida en el apartado 3.2.2.1, sea inferior a 0,52 se podrá tomar el valor de UHlim indicado entre paréntesis para las zonas climáticas C1, C2, C3 y C4.

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HE1 - 6

ZONA CLIMÁTICA C3

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,73 W/m2 K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,50 W/m2 K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,41 W/m2 K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,28

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 4,4 4,4 4,4 4,4 - - - - - - de 11 a 20 3,4 (4,2) 3,9 (4,4) 4,4 4,4 - - - - - - de 21 a 30 2,9 (3,3) 3,3 (3,8) 4,3 (4,4) 4,3 (4,4) - - - 0,55 - 0,59 de 31 a 40 2,6 (2,9) 3,0 (3,3) 3,9 (4,1) 3,9 (4,1) - - - 0,43 - 0,46 de 41 a 50 2,4 (2,6) 2,8 (3,0) 3,6 (3,8) 3,6 (3,8) 0,51 - 0,54 0,35 0,52 0,39 de 51 a 60 2,2 (2,4) 2,7 (2,8) 3,5 (3,6) 3,5 (3,6) 0,43 - 0,47 0,31 0,46 0,34

ZONA CLIMÁTICA C4

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,73 W/m2 K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,50 W/m2 K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,41 W/m2 K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,27

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 4,4 4,4 4,4 4,4 - - - - - - de 11 a 20 3,4 (4,2) 3,9 (4,4) 4,4 4,4 - - - - - - de 21 a 30 2,9 (3,3) 3,3 (3,8) 4,3 (4,4) 4,3 (4,4) - - - 0,54 - 0,56 de 31 a 40 2,6 (2,9) 3,0 (3,3) 3,9 (4,1) 3,9 (4,1) 0,54 - 0,56 0,41 0,57 0,43 de 41 a 50 2,4 (2,6) 2,8 (3,0) 3,6 (3,8) 3,6 (3,8) 0,47 - 0,46 0,34 0,47 0,35 de 51 a 60 2,2 (2,4) 2,7 (2,8) 3,5 (3,6) 3,5 (3,6) 0,38 0,53 0,39 0,29 0,40 0,30

(1) En los casos en que la transmitancia media de los muros de fachada UMm, definida en el apartado 3.2.2.1, sea inferior a 0,52 se podrá tomar el valor de UHlim indicado entre paréntesis para las zonas climáticas C1, C2, C3 y C4.

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HE1 - 7

ZONA CLIMÁTICA D1

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,66 W/m2 K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,49 W/m2 K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,38 W/m2 K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,36

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 3,5 3,5 3,5 3,5 - - - - - - de 11 a 20 3,0 (3,5) 3,5 3,5 3,5 - - - - - - de 21 a 30 2,5 (2,9) 2,9 (3,3) 3,5 3,5 - - - - - - de 31 a 40 2,2 (2,5) 2,6 (2,9) 3,4 (3,5) 3,4 (3,5) - - - 0,54 - 0,58 de 41 a 50 2,1 (2,2) 2,5 (2,6) 3,2 (3,4) 3,2 (3,4) - - - 0,45 - 0,49 de 51 a 60 1,9 (2,1) 2,3 (2,4) 3,0 (3,1) 3,0 (3,1) - - - 0,40 0,57 0,44

ZONA CLIMÁTICA D2

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,66 W/m2 K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,49 W/m2 K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,38 W/m2 K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,31

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 3,5 3,5 3,5 3,5 - - - - - - de 11 a 20 3,0 (3,5) 3,5 3,5 3,5 - - - - - - de 21 a 30 2,5 (2,9) 2,9 (3,3) 3,5 3,5 - - - 0,58 - 0,61 de 31 a 40 2,2 (2,5) 2,6 (2,9) 3,4 (3,5) 3,4 (3,5) - - - 0,46 - 0,49 de 41 a 50 2,1 (2,2) 2,5 (2,6) 3,2 (3,4) 3,2 (3,4) - - 0,61 0,38 0,54 0,41 de 51 a 60 1,9 (2,1) 2,3 (2,4) 3,0 (3,1) 3,0 (3,1) 0,49 - 0,53 0,33 0,48 0,36

ZONA CLIMÁTICA D3

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,66 W/m2 K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,49 W/m2 K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,38 W/m2 K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,28

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 3,5 3,5 3,5 3,5 - - - - - - de 11 a 20 3,0 (3,5) 3,5 3,5 3,5 - - - - - - de 21 a 30 2,5 (2,9) 2,9 (3,3) 3,5 3,5 - - - 0,54 - 0,57 de 31 a 40 2,2 (2,5) 2,6 (2,9) 3,4 (3,5) 3,4 (3,5) - - - 0,42 0,58 0,45 de 41 a 50 2,1 (2,2) 2,5 (2,6) 3,2 (3,4) 3,2 (3,4) 0,50 - 0,53 0,35 0,49 0,37 de 51 a 60 1,9 (2,1) 2,3 (2,4) 3,0 (3,1) 3,0 (3,1) 0,42 0,61 0,46 0,30 0,43 0,32

(1) En los casos en que la transmitancia media de los muros de fachada UMm, definida en el apartado 3.2.2.1, sea inferior a 0,47 se podrá tomar el valor de UHlim indicado entre paréntesis para las zonas climáticas D1, D2 y D3.

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ZONA CLIMÁTICA E1

Transmitancia límite de muros de fachada ycerramientos en contacto con el terreno UMlim: 0,57 W/m2 K Transmitancia límite de suelos USlim: 0,48 W/m2 K Transmitancia límite de cubiertas UClim: 0,35 W/m2 K Factor solar modificado límite de lucernarios FLlim: 0,36

Factor solar modificado límite de huecos FHlimTransmitancia límite de huecos(1) UHlim W/m2KBaja carga interna Alta carga interna

% de huecos N E/O S SE/SO E/O S SE/SO E/O S SE/SO de 0 a 10 3,1 3,1 3,1 3,1 - - - - - - de 11 a 20 3,1 3,1 3,1 3,1 - - - - - - de 21 a 30 2,6 (2,9) 3,0 (3,1) 3,1 3,1 - - - - - - de 31 a 40 2,2 (2,4) 2,7 (2,8) 3,1 3,1 - - - 0,54 - 0,56 de 41 a 50 2,0 (2,2) 2,4 (2,6) 3,1 3,1 - - - 0,45 0,60 0,49 de 51 a 60 1,9 (2,0) 2,3 (2,4) 3,0 (3,1) 3,0 (3,1) - - - 0,40 0,54 0,43

(1) En los casos en que la transmitancia media de los muros de fachada UMm, definida en el apartado 3.2.2.1, sea inferior a 0,43 se podrá tomar el valor de UHlim indicado entre paréntesis para las zonas climáticas E1.

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2.2 Condensaciones 1 Las condensaciones superficiales en los cerramientos y particiones interiores que componen la

envolvente térmica del edificio, se limitarán de forma que se evite la formación de mohos en su superficie interior. Para ello, en aquellas superficies interiores de los cerramientos que puedan absorber agua o susceptibles de degradarse y especialmente en los puentes térmicos de los mismos, la humedad relativa media mensual en dicha superficie será inferior al 80%.

2 Las condensaciones intersticiales que se produzcan en los cerramientos y particiones interioresque componen la envolvente térmica del edificio serán tales que no produzcan una merma signi-ficativa en sus prestaciones térmicas o supongan un riesgo de degradación o pérdida de su vida útil. Además, la máxima condensación acumulada en cada periodo anual no será superior a lacantidad de evaporación posible en el mismo periodo.

2.3 Permeabilidad al aire 1 Las carpinterías de los huecos (ventanas y puertas) y lucernarios de los cerramientos se caracte-

rizan por su permeabilidad al aire. 2 La permeabilidad de las carpinterías de los huecos y lucernarios de los cerramientos que limitan

los espacios habitables de los edificios con el ambiente exterior se limita en función del clima de la localidad en la que se ubican, según la zonificación climática establecida en el apartado 3.1.1.

3 La permeabilidad al aire de las carpinterías, medida con una sobrepresión de 100 Pa, tendráunos valores inferiores a los siguientes:a) para las zonas climáticas A y B: 50 m3/h m2; b) para las zonas climáticas C, D y E: 27 m3/h m2.

3. Cálculo y dimensionado

3.1 Datos previos

3.1.1 Zonificación Climática 1 Para la limitación de la demanda energética se establecen 12 zonas climáticas identificadas me-

diante una letra, correspondiente a la división de invierno, y un número, correspondiente a la divi-sión de verano. En general, la zona climática donde se ubican los edificios se determinará a partir de los valores tabulados. En localidades que no sean capitales de provincia y que dispongan deregistros climáticos contrastados, se podrán emplear, previa justificación, zonas climáticas espe-cíficas.

2 El procedimiento para la determinación de la zonificación climática se recoge en el apéndice D.

3.1.2 Clasificación de los espacios1 Los espacios interiores de los edificios se clasifican en espacios habitables y espacios no habita-

bles. 2 A efectos de cálculo de la demanda energética, los espacios habitables se clasifican en función

de la cantidad de calor disipada en su interior, debido a la actividad realizada y al periodo de utili-zación de cada espacio, en las siguientes categorías: a) espacios con baja carga interna: espacios en los que se disipa poco calor.

Son los espacios destinados principalmente a residir en ellos, con carácter eventual o per-manente. En esta categoría se incluyen todos los espacios de edificios de viviendas y aque-llas zonas o espacios de edificios asimilables a éstos en uso y dimensión, tales como habi-taciones de hotel, habitaciones de hospitales y salas de estar, así como sus zonas de circu-lación vinculadas.

b) espacios con alta carga interna: espacios en los que se genera gran cantidad de calor por causa de su ocupación, iluminación o equipos existentes. Son aquellos espacios no inclui-dos en la definición de espacios con baja carga interna. El conjunto de estos espacios con-forma la zona de alta carga interna del edificio.

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3 A efectos de comprobación de la limitación de condensaciones en los cerramientos, los espacios habitables se caracterizan por el exceso de humedad interior. En ausencia de datos más precisosy de acuerdo con la clasificación que se expresa en la norma EN ISO 13788: 2002 se establecenlas siguientes categorías: a) espacios de clase de higrometría 5: espacios en los que se prevea una gran producción de

humedad, tales como lavanderías y piscinas; b) espacios de clase de higrometría 4: espacios en los que se prevea una alta producción de

humedad, tales como cocinas industriales, restaurantes, pabellones deportivos, duchas co-lectivas u otros de uso similar;

c) espacios de clase de higrometría 3 o inferior: espacios en los que no se prevea una altaproducción de humedad. Se incluyen en esta categoría todos los espacios de edificios resi-denciales y el resto de los espacios no indicados anteriormente.

3.1.3 Definición de la envolvente térmica del edificio y clasificación de sus componentes 1 La envolvente térmica del edificio, como muestra la figura 3.2, está compuesta por todos los ce-

rramientos que limitan espacios habitables con el ambiente exterior (aire o terreno u otro edificio) y por todas las particiones interiores que limitan los espacios habitables con los espacios no habi-tables que a su vez estén en contacto con el ambiente exterior.

2 Los cerramientos y particiones interiores de los espacios habitables se clasifican según su situa-ción en las siguientes categorías: a) cubiertas, comprenden aquellos cerramientos superiores en contacto con el aire cuya incli-

nación sea inferior a 60º respecto a la horizontal; b) suelos, comprenden aquellos cerramientos inferiores horizontales o ligeramente inclinados

que estén en contacto con el aire, con el terreno, o con un espacio no habitable; c) fachadas, comprenden los cerramientos exteriores en contacto con el aire cuya inclinación

sea superior a 60º respecto a la horizontal. Se agrupan en 6 orientaciones según los secto-res angulares contenidos en la figura 3.1. La orientación de una fachada se caracteriza me-diante el ángulo � que es el formado por el norte geográfico y la normal exterior de la facha-da, medido en sentido horario;

d) medianerías, comprenden aquellos cerramientos que lindan con otros edificios ya construi-dos o que se construyan a la vez y que conformen una división común. Si el edificio seconstruye con posterioridad el cerramiento se considerará, a efectos térmicos, una fachada;

e) cerramientos en contacto con el terreno, comprenden aquellos cerramientos distintos a los anteriores que están en contacto con el terreno;

f) particiones interiores, comprenden aquellos elementos constructivos horizontales o vertica-les que separan el interior del edificio en diferentes recintos.

Norte �< 60; �0 300;

Este 60 � �0 <111

Sureste 111 � �0 <162

Sur 162 � �0 <198

Suroeste 198 � �0 <249

Oeste 249 � �0 <300

Figura 3.1. Orientaciones de las Fachadas

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3 Los cerramientos de los espacios habitables se clasifican según su diferente comportamiento térmico y cálculo de sus parámetros característicos en las siguientes categorías: a) cerramientos en contacto con el aire:

i) parte opaca, constituida por muros de fachada, cubiertas, suelos en contacto con el ai-re y los puentes térmicos integrados;

ii) parte semitransparente, constituida por huecos (ventanas y puertas) de fachada y lu-cernarios de cubiertas.

b) cerramientos en contacto con el terreno, clasificados según los tipos siguientes:i) suelos en contacto con el terreno; ii) muros en contacto con el terreno; iii) cubiertas enterradas.

c) particiones interiores en contacto con espacios no habitables, clasificados según los tipos siguientes: i) particiones interiores en contacto con cualquier espacio no habitable (excepto cámaras

sanitarias); ii) suelos en contacto con cámaras sanitarias.

3.2 Opción simplificada

3.2.1 Aplicación de la opción

3.2.1.1 Objeto 1 El objeto de la opción simplificada es:

a) limitar la demanda energética de los edificios, de una manera indirecta, mediante el estable-cimiento de determinados valores límite de los parámetros de transmitancia térmica U y del factor solar modificado F de los componentes de la envolvente térmica;

b) limitar la presencia de condensaciones en la superficie y en el interior de los cerramientospara las condiciones ambientales establecidas en este Documento Básico;

c) limitar las infiltraciones de aire en los huecos y lucernarios; d) limitar en los edificios de viviendas la transmisión de calor entre las unidades de uso cale-

factadas y las zonas comunes no calefactadas.

3.2.1.2 Aplicabilidad 1 Puede utilizarse la opción simplificada cuando se cumplan simultáneamente las condiciones si-

guientes: a) que el porcentaje de huecos en cada fachada sea inferior al 60% de su superficie; b) que el porcentaje de lucernarios sea inferior al 5% de la superficie total de la cubierta.

2 Como excepción, se admiten porcentajes de huecos superiores al 60% en aquellas fachadas cuyas áreas supongan un porcentaje inferior al 10% del área total de las fachadas del edificio.

3 Quedan excluidos aquellos edificios cuyos cerramientos estén formados por soluciones construc-tivas no convencionales tales como muros Trombe, muros parietodinámicos, invernaderos ado-sados, etc.

4 En el caso de obras de rehabilitación, se aplicarán a los nuevos cerramientos los criterios esta-blecidos en esta opción.

3.2.1.3 Cerramientos y particiones interiores objeto de la opción1 Son objeto de esta opción simplificada los cerramientos y particiones interiores que componen la

envolvente térmica del edificio y que se define en el apartado 3.1.3.2 A efectos de limitación de la demanda, se incluirán en la consideración anterior sólo aquellos

puentes térmicos cuya superficie sea superior a 0,5 m2 y que estén integrados en las fachadas, tales como pilares, contornos de huecos y cajas de persiana.

3 No se incluirán en la consideración anterior las puertas cuyo porcentaje de superficie semitrans-parente sea inferior al 50 %.

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3.2.1.4 Conformidad con la opción 1 El procedimiento de aplicación mediante la opción simplificada es el siguiente:

a) determinación de la zonificación climática según el apartado 3.1.1;b) clasificación de los espacios del edificio según el apartado 3.1.2; c) definición de la envolvente térmica y cerramientos objeto según el apartado 3.2.1.3; d) comprobación del cumplimiento de las limitaciones de permeabilidad al aire establecidas en

el apartado 2.3 de las carpinterías de los huecos y lucernarios de la envolvente térmica; e) cálculo de los parámetros característicos de los distintos componentes de los cerramientos y

particiones interiores según el apéndice E; f) limitación de la demanda energética:

i) comprobación de que cada una de las transmitancias térmicas de los cerramientos y particiones interiores que conforman la envolvente térmica es inferior al valor máximo indicado en la tabla 2.1;

ii) cálculo de la media de los distintos parámetros característicos para la zona con bajacarga interna y la zona de alta carga interna del edificio según el apartado 3.2.2.1;

iii) comprobación de que los parámetros característicos medios de la zona de baja carga interna y la zona de alta carga interna son inferiores a los valores límite de las tablas2.2, como se describe en el apartado 3.2.2.2;

iv) en edificios de vivienda, limitación de la transmitancia térmica de las particiones interio-res que separan las unidades de uso con las zonas comunes del edificio, según elapartado 2.1;

g) control de las condensaciones intersticiales y superficiales según el apartado 3.2.3.

3.2.1.5 Documentación justificativa 1 En la memoria del proyecto se justificará el cumplimiento de las condiciones que se establecen

en esta Sección mediante las fichas justificativas del cálculo de los parámetros característicos medios y los formularios de conformidad que figuran en el Apéndice H para la zona habitable debaja carga interna y la de alta carga interna del edificio.

3.2.2 Comprobación de la limitación de la demanda energética

3.2.2.1 Parámetros característicos medios 1 Tanto para las zonas de baja carga interna como para la zonas de alta carga interna de los edifi-

cios, se calculará el valor de los parámetros característicos de los cerramientos y particiones inte-riores como se describe en el apéndice E y se agruparán en las categorías descritas en el apar-tado 3.1.3.

2 Para cada categoría se determinará la media de los parámetros característicos U y F, que seobtendrá ponderando los parámetros correspondientes a cada cerramiento según su fracción deárea en relación con el área total de la categoría a la que pertenece.

3 Se obtendrán de esta manera, los siguientes valores: a) transmitancia media de cubiertas UCm, incluyendo en el promedio la transmitancia de los lu-

cernarios UL y los puentes térmicos integrados en cubierta UPC;b) transmitancia media de suelos USm;c) transmitancia media de muros de fachada para cada orientación UMm, incluyendo en el pro-

medio los puentes térmicos integrados en la fachada tales como contorno de huecos UPF1, pilares en fachada UPF2 y de cajas de persianas UPF3, u otros;

d) transmitancia media de cerramientos en contacto con el terreno UTm; e) transmitancia media de huecos de fachadas UHm para cada orientación; f) factor solar modificado medio de huecos de fachadas FHm para cada orientación; g) factor solar modificado medio de lucernarios de cubiertas FHm.

4 Las áreas de los cerramientos se considerarán a partir de las dimensiones tomadas desde el interior del edificio.

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3.2.2.2 Valores límite de los parámetros característicos medios 1 Tanto para las zonas de baja carga interna como para la zonas de alta carga interna de los edifi-

cios, los parámetros característicos medios de los cerramientos y particiones interiores que limi-tan los espacios habitables serán inferiores a los valores límite indicados en las tablas 2.2 en fun-ción de la zona climática en la que se encuentre el edificio, de la siguiente manera: a) la transmitancia media de muros de fachada UMm para cada orientación y la transmitancia

media de cerramientos en contacto con el terreno UTm serán inferiores a la transmitancia lí-mite de muros UMlim;

b) la transmitancia media de suelos USm será inferior a la transmitancia límite de suelos USlim;c) la transmitancia media de cubiertas UCm será inferior a la transmitancia límite de cubiertas

UClim;d) El factor solar modificado medio de lucernarios FLm será inferior al factor solar modificado

límite de lucernarios FLlim.e) la transmitancia media de huecos UHm en función del porcentaje de huecos y de la transmi-

tancia media de muros de fachada UMm será inferior, para cada orientación, a la transmitan-cia límite de huecos UHlim;

f) el factor solar modificado medio de huecos FHm en función del porcentaje de huecos y de lazona del edificio de la que se trate (de baja carga interna o de alta carga interna) será infe-rior, para cada orientación de fachada, al factor solar modificado límite de huecos FHlim.

2 La figura 3.2 y la tabla 3.1 resumen esta verificación. 3 En el caso de que en una determinada fachada el porcentaje de huecos sea superior al 60% de

su superficie y suponga un área inferior al 10% del área total de las fachadas del edificio, latransmitancia media de dicha fachada UF (incluyendo parte opaca y huecos) será inferior a latransmitancia media que resultase si el porcentaje fuera del 60%.

Figura 3.2 Esquema de envolvente térmica de un edificio

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Tabla 3.1 Síntesis del procedimiento de comparación con los valores límite

NOTAS: El cálculo se realizará para la zona de baja carga interna y para la zona de alta carga interna de los edificios. La tabla no es exhaustiva en cuanto a los componentes de los cerramientos y particiones interiores.

Cerramientos y particiones interiores

Componentes Parámetros característi-

cos Parámetros característicos medios

Comparación con los valoreslimites

C1 En contacto con el aire UC1

C2 En contacto con un

espacio no habitable UC2

PC Puente térmico (Contor-no de lucernario>0,5 m2) UPC

UL

���� ��

��

������

LPCC

LLPCPCCC

Cm AAA

UAUAUAU

UCm�UClim

CUBIERTAS

L LucernariosFL �

� ��

F

LFLm A

FAF FLm�FLlim

M1 Muro en contacto con el

aire UM1

M2 Muro en contacto con

espacios no habitables UM2

PF1Puente térmico (contor-no de huecos > 0,5 m2 ) UPF1

PF2Puente térmico (pilares en fachada > 0,5 m2 ) UPF2

PF3Puente térmico (caja de

persianas > 0,5 m2 ) UPF3

��� �

����

PFM

PFPFMM

Mm AA

UAUAU UMm�UMlim

UH �� �

�H

HH

Hm A

UAU UHm�UHlim

FACHADAS

H Huecos

FH �� �

�H

HHHm A

FAF

FHm�FHlim

S1 Apoyados sobre el

terreno US1

S2 En contacto con espa-

cios no habitables US2 SUELOS

S3 En contacto con el aire

exterior US3

�� �

�S

SS

Hm A

UAU USm�USlim

T1 Muros en contacto con

el terreno UT1

T2 Cubiertas enterradas UT2

CERRAMIENTOS EN CONTACTO

CON EL TE-RRENO

T3 Suelos a una profundi-

dad mayor de 0,5 m UT3

�� �

�T

TT

Tm A

UAU

UTm�UMlim

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3.2.3 Comprobación de la limitación de condensaciones

3.2.3.1 Condensaciones superficiales

1 La comprobación de la limitación de condensaciones superficiales se basa en la comparacióndel factor de temperatura de la superficie interior fRsi y el factor de temperatura de la superficie in-terior mínimo fRsi,min para las condiciones interiores y exteriores correspondientes al mes de ene-ro y especificadas en el apartado G.1 de esta Sección.

2 Para la comprobación de la limitación de condensaciones superficiales en los cerramientos y puentes térmicos se debe comprobar que el factor de temperatura de la superficie interior es su-perior al factor de temperatura de la superficie interior mínimo. Este factor se podrá obtener a partir de la tabla 3.2 en función del tipo de espacio, clasificado según el apartado 3.1.2, y la zona climática donde se encuentre el edificio.

Tabla 3.2 Factor de temperatura de la superficie interior mínimo fRsi,min

Categoría del espacio ZONAS

A ZONAS

B ZONAS

C ZONAS

D ZONAS

E

Clase de higrometría 5 0.80 0.80 0.80 0.90 0.90 Clase de higrometría 4 0.66 0.66 0.69 0.75 0.78

Clase de higrometría 3 o inferior a 3 0,50 0.52 0.56 0.61 0.64

3 El cumplimiento de los valores de transmitacia máxima de la tabla 2.1 aseguran, para los cerra-mientos y particiones interiores de los espacios de clase de higrometría 4 o inferior, la verifica-ción de la condición anterior. No obstante, debe comprobarse en los puentes térmicos.

4 En caso de disponer de información suficiente, el factor de temperatura de la superficie interiormínimo podrá calcularse mediante el método descrito en el apartado G.2.1.2 bajo las condicio-nes interiores y exteriores correspondientes al mes de enero de la localidad.

5 El cálculo del factor de temperatura superficial correspondiente a cada cerramiento o puentetérmico se realizará según la metodología descrita en el apartado G.2.1.1.

6 Estarán exentos de la comprobación aquellas particiones interiores que linden con espacios nohabitables donde se prevea escasa producción de vapor de agua, así como los cerramientos en contacto con el terreno.

3.2.3.2 Condensaciones intersticiales

1 El procedimiento para la comprobación de la formación de condensaciones intersticiales se basaen la comparación entre la presión de vapor y la presión de vapor de saturación que existe en cada punto intermedio de un cerramiento formado por diferentes capas, para las condiciones in-teriores y exteriores correspondientes al mes de enero y especificadas en el apartado G.1 de es-ta Sección.

2 Para que no se produzcan condensaciones intersticiales se debe comprobar que la presión de vapor en la superficie de cada capa es inferior a la presión de vapor de saturación.

3 Para cada cerramiento objeto se calculará, según el apartado G.2.2:a) la distribución de temperaturas; b) la distribución de presiones de vapor de saturación para las temperaturas antes calculadas; c) la distribución de presiones de vapor.

4 Estarán exentos de la comprobación aquellos cerramientos en contacto con el terreno y los ce-rramientos que dispongan de barrera contra el paso de vapor de agua en la parte caliente delcerramiento. Para particiones interiores en contacto con espacios no habitables en los que se prevea gran producción de humedad, se colocará la barrera de vapor en el lado de dicho espa-cio no habitable.

5 En caso de que se produzcan condensaciones intersticiales en una capa distinta a la de aisla-miento, se deberá comprobar que la cantidad de agua condensada en cada periodo anual nosea superior a la cantidad de agua evaporada posible en el mismo periodo. Para ello, se repetirá el procedimiento descrito anteriormente, pero para cada mes del año a partir de los datos climá-ticos del apartado G.1 y se calculará en cada uno de ellos y para cada capa de material, la can-tidad de agua condensada o evaporada según el proceso descrito en el apartado 6 de la normaUNE EN ISO 13788:2002.

6 Salvo expresa justificación en el proyecto, se considerará nula la cantidad de agua condensadaadmisible en los materiales aislantes.

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3.2.4 Permeabilidad al aire 1 Se considerarán válidos los huecos y lucernarios clasificados según la norma UNE EN 12

207:2000 y ensayados según la norma UNE EN 1 026:2000 para las distintas zonas climáticas: a) para las zonas climáticas A y B: huecos y lucernarios de clase 1, clase 2, clase 3, clase 4; b) para las zonas climáticas C, D y E: huecos y lucernarios de clase 2, clase 3, clase 4.

3.3. Opción General

3.3.1 Aplicación de la opción general

3.3.1.1 Objeto 1 El objeto de la opción general es cuádruple y consiste en:

a) limitar la demanda energética de los edificios de una manera directa, evaluando dicha de-manda mediante el método de cálculo especificado en 3.3.2. Esta evaluación se realizaráconsiderando el edificio en dos situaciones: i) como edificio objeto, es decir, el edificio tal cual ha sido proyectado en geometría

(forma y tamaño), construcción y operación; ii) como edificio de referencia, que tiene la misma forma y tamaño del edificio objeto; la

misma zonificación interior y el mismo uso de cada zona que tiene el edificio objeto;los mismos obstáculos remotos del edificio objeto; y unas calidades constructivas de los componentes de fachada, suelo y cubierta por un lado y unos elementos de som-bra por otro que garantizan el cumplimiento de las exigencias de demanda energética,establecidas en el apartado 2.1;

b) limitar la presencia de condensaciones en la envolvente térmica, según el apartado 2.2; c) limitar las infiltraciones de aire para las condiciones establecidas en 2.3.

3.3.1.2 Aplicabilidad 1 La única limitación para la utilización de la opción general es la derivada del uso en el edificio de

soluciones constructivas innovadoras cuyos modelos no puedan ser introducidos en el programainformático que se utilice.

2 En el caso de utilizar soluciones constructivas no incluidas en el programa se justificarán en el proyecto las mejoras de ahorro de energía introducidas y que se obtendrán mediante método desimulación o cálculo al uso.

3.3.1.3 Conformidad con la opción 1 El procedimiento de aplicación para verificar que un edificio es conforme con la opción general

consiste en comprobar que: a) las demandas energéticas de la envolvente térmica del edificio objeto para régimen de cale-

facción y refrigeración son ambas inferiores a las del edificio de referencia. Por régimen de calefacción se entiende, como mínimo, los meses de diciembre a febrero ambos inclusive y por régimen de refrigeración los meses de junio a septiembre, ambos inclusive.Como excepción, se admite que en caso de que para el edificio objeto una de las dos deman-das anteriores sea inferior al 10% de la otra, se ignore el cumplimiento de la restricción aso-ciada a la demanda más baja. Además para evitar descompensaciones entre la calidad térmica de diferentes espacios, cadauno de los cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica tendrán una transmi-tancia no superior a los valores indicados en la tabla 2.1 en función de la zona climática en laque se ubique el edificio.

b) la humedad relativa media mensual en la superficie interior sea inferior al 80% para controlarlas condensaciones superficiales. Comprobar, además, que la humedad acumulada en cadacapa del cerramiento se seca a lo largo de un año, y que la máxima condensación acumulada en un mes no sea mayor que el valor admisible para cada material aislante.

c) el cumplimiento de las limitaciones de permeabilidad al aire de las carpinterías de los huecos establecidas en el apartado 2.3.

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d) en el caso de edificios de viviendas, la limitación de la transmitancia térmica de las particiones interiores que limitan las unidades de uso con las zonas comunes del edificio según el apar-tado 2.4.

2 Estas comprobaciones se han de realizar mediante programas informáticos que desarrollen el método de cálculo.

3.3.2 Método de cálculo

3.3.2.1 Especificaciones del método de cálculo 1 El método de cálculo que se utilice para demostrar el cumplimiento de la opción general se basa-

rá en cálculo hora a hora, en régimen transitorio, del comportamiento térmico del edificio, tenien-do en cuenta de manera simultánea las solicitaciones exteriores e interiores y considerando los efectos de masa térmica.

2 El desarrollo del método de cálculo debe contemplar los aspectos siguientes: a) particularización de las solicitaciones exteriores de radiación solar a las diferentes orienta-

ciones e inclinaciones de los cerramientos de la envolvente, teniendo en cuenta las som-bras propias del edificio y la presencia de otros edificios u obstáculos que pueden bloquear dicha radiación;

b) determinación de las sombras producidas sobre los huecos por obstáculos de fachada ta-les como voladizos, retranqueos, salientes laterales, etc.;

c) valoración de las ganancias y pérdidas por conducción a través de cerramientos opacos y huecos acristalados considerando la radiación absorbida;

d) transmisión de la radiación solar a través de las superficies semitransparentes teniendo en cuenta la dependencia con el ángulo de incidencia;

e) valoración del efecto de persianas y cortinas exteriores a través de coeficientes correctores del factor solar y de la transmitancia térmica del hueco.

f) cálculo de infiltraciones a partir de la permeabilidad de las ventanas; g) comprobación de la limitación de condensaciones superficiales e intersticiales;h) toma en consideración de la ventilación en términos de renovaciones/hora para las diferen-

tes zonas y de acuerdo con unos patrones de variación horarios y estacionales. i) valoración del efecto de las cargas internas, diferenciando sus fracciones radiantes y con-

vectivas y teniendo en cuenta variaciones horarias de la intensidad de las mismas para ca-da zona térmica;

j) valoración de la posibilidad de que los espacios se comporten a temperatura controlada o en oscilación libre (durante los periodos en los que la temperatura de éstos se sitúe espon-táneamente entre los valores de consigna y durante los periodos sin ocupación);

k) acoplamiento térmico entre zonas adyacentes del edificio que se encuentren a diferente ni-vel térmico.

3.3.2.2 Descripción del edificio necesaria para la utilización del método de cálculo 1 Para el uso de la opción general se debe disponer de los datos que se detallan a continuación. 2 Para la definición geométrica será necesario especificar los siguientes datos o parámetros:

a) situación, forma, dimensiones de los lados, orientación e inclinación de todos los cerramien-tos de espacios habitables y no habitables. De igual manera se precisará si están en con-tacto con aire o con el terreno;

b) longitud de los puentes térmicos, tanto de los integrados en las fachadas como de los linea-les procedentes de encuentros entre cerramientos;

c) para cada cerramiento la situación, forma y las dimensiones de los huecos (puertas, venta-nas, lucernarios y claraboyas) contenidos en el mismo;

d) para cada hueco la situación, forma y las dimensiones de los obstáculos de fachada, inclu-yendo retranqueos, voladizos, toldos, salientes laterales y cualquier otro elemento de con-trol solar exterior al hueco;

e) para las persianas y cortinas exteriores no se definirá su geometría sino que se incluirán coeficientes correctores de los parámetros de caracterización del hueco;

f) La situación, forma y dimensiones de aquellos obstáculos remotos que puedan arrojar sombra sobre los cerramientos exteriores del edificio.

3 Para la definición constructiva se precisarán para cada tipo de cerramiento los datos siguientes: a) Parte opaca de los cerramientos:

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i) espesor y propiedades de cada una de las capas (conductividad térmica, densidad,calor especifico y factor de resistencia a la difusión del vapor de agua);

ii) absortividad de las superficies exteriores frente a la radiación solar en caso de que elcerramiento esté en contacto con el aire exterior;

iii) factor de temperatura de la superficie interior en caso de que se trate de cerramientos sin capa aislante.

b) Puentes térmicos: i) transmitancia térmica lineal

c) Huecos y lucernarios:i) transmitancia del acristalamiento y del marco;ii) factor solar del acristalamiento; iii) absortividad del marco; iv) corrector del factor solar y corrector de la transmitancia para persianas o cortinas

exteriores; v) permeabilidad al aire de las carpinterías de los huecos para una sobrepresión de 100

Pa. (Para las puertas se proporcionará siempre un valor por defecto igual a 60m3/hm2).

4 Se especificará para cada espacio si se trata de un espacio habitable o no habitable, indicandopara estos últimos, si son de baja carga interna o alta carga interna.

5 Se indicarán para cada espacio la categoría del mismo en función de la clase de higrometría o, en caso de que se pueda justificar, la temperatura y la humedad relativa media mensual de di-cho espacio para todos los meses del año.

3.3.2.3 Programa informático de referencia 1 El método de cálculo de la opción general se formaliza a través de un programa informático ofi-

cial o de referencia que realiza de manera automática los aspectos mencionados en el apartadoanterior, previa entrada de los datos necesarios.

2 La versión oficial de este programa se denomina Limitación de la Demanda Energética, LIDER, y tiene la consideración de Documento Reconocido del CTE, estando disponible al público para sulibre utilización.

3.3.2.4 Métodos alternativos de cálculo 1 Para la verificación de la opción general se podrán utilizar otros programas de ordenador alter-

nativos basados en el método de cálculo y que sean Documentos Reconocidos del CTE. 2 Con el fin de que cualquier programa informático que desarrolle el método de cálculo pueda ser

aceptado como procedimiento válido para cumplimentar la opción general, éste debe ser valida-do con el procedimiento que se establezca para su reconocimiento.

4 Productos de construcción

4.1 Características exigibles a los productos 1 Los edificios se caracterizan térmicamente a través de las propiedades higrotérmicas de los

productos de construcción que componen su envolvente térmica. 2 Se distinguen los productos para los muros y la parte ciega de las cubiertas, de los productos

para los huecos y lucernarios. 3 Los productos para los muros y la parte ciega de las cubiertas se definen mediante las siguien-

tes propiedades higrométricas:a) la conductividad térmica (W/mK); b) el factor de resistencia a la difusión del vapor de agua .

4 En su caso, además se podrán definir las siguientes propiedades: a) la densidad � (kg/m3); b) el calor específico cp (J/kg.K).

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5 Los productos para huecos y lucernarios se caracterizan mediante los siguientes parámetros:a) Parte semitransparente del hueco por:

i) la transmitancia térmica U (W/m2K); ii) el factor solar, g .

b) Marcos de huecos (puertas y ventanas) y lucernarios por: i) la transmitancia térmica U (W/m2K); ii) la absortividad .

6 Los valores de diseño de las propiedades citadas se obtendrán de valores declarados para cadaproducto, según marcado CE, o de Documentos Reconocidos para cada tipo de producto.

7 En el pliego de condiciones del proyecto debe expresarse las características higrotérmicas delos productos utilizados en los cerramientos y particiones interiores que componen la envolvente térmica del edificio. Si éstos están recogidos de Documentos Reconocidos, se podrán tomar los datos allí incluidos por defecto. Si no están incluidos, en la memoria deben incluirse los cálculosjustificativos de dichos valores y consignarse éstos en el pliego.

8 En todos los casos se utilizarán valores térmicos de diseño, los cuales se pueden calcular a partir de los valores térmicos declarados según la norma UNE EN ISO 10 456:2001. En generaly salvo justificación los valores de diseño serán los definidos para una temperatura de 10 ºC y un contenido de humedad correspondiente al equilibrio con un ambiente a 23 ºC y 50 % de hume-dad relativa.

4.2 Características exigibles a los cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica 1 Las características exigibles a los cerramientos y particiones interiores son las expresadas me-

diante los parámetros característicos de acuerdo con lo indicado en el apartado 2 de este Do-cumento Básico.

2 El cálculo de estos parámetros deberá figurar en la memoria del proyecto. En el pliego de condi-ciones del proyecto se consignarán los valores y características exigibles a los cerramientos y particiones interiores.

4.3 Control de recepción en obra de productos 1 En el pliego de condiciones del proyecto se indicarán las condiciones particulares de control

para la recepción de los productos que forman los cerramientos y particiones interiores de la en-volvente térmica, incluyendo los ensayos necesarios para comprobar que los mismos reúnen las características exigidas en los apartados anteriores.

2 Debe comprobarse que los productos recibidos: a) corresponden a los especificados en el pliego de condiciones del proyecto; b) disponen de la documentación exigida; c) están caracterizados por las propiedades exigidas; d) han sido ensayados, cuando así se establezca en el pliego de condiciones o lo determine el

director de la ejecución de la obra con el visto bueno del director de obra, con la frecuencia establecida.

3 En el control se seguirán los criterios indicados en el artículo 7.2 de la Parte I del CTE.

5 Construcción 1 En el proyecto se definirán y justificarán las características técnicas mínimas que deben reunir

los productos, así como las condiciones de ejecución de cada unidad de obra, con las verifica-ciones y controles especificados para comprobar su conformidad con lo indicado en dicho pro-yecto, según lo indicado en el artículo 6 de la Parte I del CTE.

5.1 Ejecución 1 Las obras de construcción del edificio se ejecutarán con sujeción al proyecto, a la legislación

aplicable, a las normas de la buena práctica constructiva y a las instrucciones del director deobra y del director de la ejecución de la obra, conforme a lo indicado en el artículo 7 de la Parte I

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del CTE. En el pliego de condiciones del proyecto se indicarán las condiciones particulares de ejecución de los cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica.

5.2 Control de la ejecución de la obra 1 El control de la ejecución de las obras se realizará de acuerdo con las especificaciones del pro-

yecto, sus anexos y modificaciones autorizados por el director de obra y las instrucciones del di-rector de la ejecución de la obra, conforme a lo indicado en el artículo 7.3 de la Parte I del CTE y demás normativa vigente de aplicación.

2 Se comprobará que la ejecución de la obra se realiza de acuerdo con los controles y con la fre-cuencia de los mismos establecida en el pliego de condiciones del proyecto.

3 Cualquier modificación que pueda introducirse durante la ejecución de la obra quedará en ladocumentación de la obra ejecutada sin que en ningún caso dejen de cumplirse las condiciones mínimas señaladas en este Documento Básico.

5.2.1 Cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica1 Se prestará especial cuidado en la ejecución de los puentes térmicos integrados en los cerra-

mientos tales como pilares, contornos de huecos y cajas de persiana, atendiéndose a los deta-lles constructivos correspondientes.

2 Se controlará que la puesta en obra de los aislantes térmicos se ajusta a lo indicado en el pro-yecto, en cuanto a su colocación, posición, dimensiones y tratamiento de puntos singulares.

3 Se prestará especial cuidado en la ejecución de los puentes térmicos tales como frentes de for-jado y encuentro entre cerramientos, atendiéndose a los detalles constructivos correspondientes.

5.2.2 Condensaciones 1 Si es necesario la interposición de una barrera de vapor, ésta se colocará en la cara caliente del

cerramiento y se controlará que durante su ejecución no se produzcan roturas o deterioros en lamisma.

5.2.3 Permeabilidad al aire 1 Se comprobará que la fijación de los cercos de las carpinterías que forman los huecos (puertas y

ventanas) y lucernarios, se realiza de tal manera que quede garantizada la estanquidad a lapermeabilidad del aire especificada según la zonificación climática que corresponda.

5.3 Control de la obra terminada 1 En el control de la obra terminada se seguirán los criterios indicados en el artículo 7.4 de la Parte

I del CTE. 2 En esta Sección del Documento Básico no se prescriben pruebas finales.

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Apéndice A TerminologíaAbsortividad: Fracción de la radiación solar incidente a una superficie que es absorbida por lamisma. La absortividad va de 0,0 (0%) hasta 1,0 (100%).

Bienestar térmico: Condiciones interiores de temperatura, humedad y velocidad del aireestablecidas reglamentariamente que se considera que producen una sensación de bienestar adecuada y suficiente a sus ocupantes.

Cerramiento: Elemento constructivo del edificio que lo separa del exterior, ya sea aire, terreno uotros edificios.

Componentes del edificio: Se entienden por componentes del edificio los que aparecen en su en-volvente edificatoria: cerramientos, huecos y puentes térmicos.

Condiciones higrotérmicas: Son las condiciones de temperatura seca y humedad relativa que prevalecen en los ambientes exterior e interior para el cálculo de las condensaciones intersticiales.

Demanda energética: Es la energía necesaria para mantener en el interior del edificio unas condiciones de confort definidas reglamentariamente en función del uso del edificio y de la zonaclimática en la que se ubique. Se compone de la demanda energética de calefacción,correspondientes a los meses de la temporada de calefacción y de refrigeración respectivamente.

Edificio de referencia: Edificio obtenido a partir del edificio objeto, cuya demanda energética debe ser mayor, tanto en régimen de calefacción como de refrigeración, que la del edificio objeto. Se obtiene a partir del edificio objeto sustituyendo los cerramientos por otros que cumplen los requisitosde la opción simplificada.

Edificio objeto: Edificio del que se quiere verificar el cumplimiento de la reglamentación.

Emisividad: Capacidad relativa de una superficie para radiar calor. Los factores de emisidad van de0,0 (0%) hasta 1,0 (100%).

Envolvente edificatoria: Se compone de todos los cerramientos del edificio.

Envolvente térmica: Se compone de los cerramientos del edificio que separan los recintos habita-bles del ambiente exterior y las particiones interiores que separan los recintos habitables de los nohabitables que a su vez estén en contacto con el ambiente exterior.

Espacio habitable: Espacio formado por uno o varios recintos habitables contiguos con el mismo uso y condiciones térmicas equivalentes agrupados a efectos de cálculo de demanda energética.

Espacio habitable de baja carga interna: Espacio donde se disipa poco calor. Comprende princi-palmente los recintos destinados a residir en ellos, con carácter eventual o permanente. En esta ca-tegoría se incluyen todos los espacios de edificios de viviendas y aquellas zonas o espacios de edifi-cios asimilables a éstos en uso y dimensión, tales como habitaciones de hotel, habitaciones de hospi-tales y salas de estar, así como sus zonas de circulación vinculadas. En el caso de espacios no destinados a viviendas, el proyectista estimará si el calor disipado por las fuentes internas en el interior del espacio se puede asimilar a la que se podría producir si fuera unespacio de vivienda, por ejemplo, una pequeña sala de estar de una residencia de ancianos podríatener las mismas fuentes internas que un salón de una vivienda.

Espacio no habitable: Espacio formado por uno o varios recintos no habitables contiguos con el mismo uso y condiciones térmicas equivalentes agrupados a efectos de cálculo de demanda energé-tica.

Exceso de humedad interior: Cociente entre la cantidad media de producción de humedad produci-da en el interior de un espacio (kg/h) y el producto de la tasa de renovación de aire por el volumen delmismo (m3/h). El exceso de humedad interior se expresa en kg/m3.

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Lucernario: Cualquier hueco situado en una cubierta, por tanto su inclinación será menor de 60ºrespecto a la horizontal.

Factor de sombra: Es la fracción de la radiación incidente en un hueco que no es bloqueada por lapresencia de obstáculos de fachada tales como retranqueos, voladizos, toldos, salientes laterales uotros.

Factor de temperatura de la superficie interior: Es el cociente entre la diferencia de temperaturasuperficial interior y la del ambiente exterior y la diferencia de temperatura del ambiente interior y exterior.

Factor solar: Es el cociente entre la radiación solar a incidencia normal que se introduce en el edificio a través del acristalamiento y la que se introduciría si el acristalamiento se sustituyese por unhueco perfectamente transparente.

Factor solar modificado: Producto del factor solar por el factor de sombra.

Grados-día: Grados-día de un período determinado de tiempo es la suma, para todos los días de eseperíodo de tiempo, de la diferencia entre una temperatura fija, o base de los grados-día, y la tempera-tura media del día, cuando esa temperatura media diaria sea inferior a la temperatura base.

Hueco: Es cualquier elemento semitransparente de la envolvente del edificio. Comprende las venta-nas y puertas acristaladas.

Humedad relativa: Es la fracción de la presión de saturación que representa la presión parcial delvapor de agua en el espacio o ambiente exterior en estudio. Se tiene en cuenta en el cálculo de las condensaciones, superficiales e intersticiales en los cerramientos.

Invernadero adosado: Recinto no acondicionado formado por un cerramiento exterior con un por-centaje alto de superficie acristalada que se coloca adyacente a las fachadas de un edificio. El ele-mento de fachada que actúa de separación entre el invernadero y las zonas interiores del edificiopuede incluir también acristalamientos. Es posible la existencia de una circulación de aire general-mente forzada a través de dicho recinto, bien en forma de recirculación del aire interior o de precalen-tamiento de aire exterior que se usa para ventilación. A esta misma categoría pertenecen las galeríasy los balcones acristalados.

Material: Parte de un producto si considerar su modo de entrega, forma y dimensiones, sin ningunrevestimiento o recubrimiento.

Muro parietodinámico: Cerramiento que aprovecha la energía solar para el precalentamiento delaire exterior de ventilación. Generalmente está formado por una hoja interior de fábrica, una cámarade aire y una hoja exterior acristalada o metálica que absorbe la radiación solar. La circulación delaire puede ser natural (termosifón) o forzada.

Muro Trombe: Cerramiento que aprovecha la energía solar para el calentamiento por recirculacióndel aire interior del edificio. Generalmente está formado por una hoja interior de fábrica, una cámarade aire y un acristalamiento exterior. La circulación del aire puede ser natural (termosifón) o forzada. También se denomina muro solar ventilado.

Parámetro característico: Los parámetros característicos son las magnitudes que se suministran como datos de entrada a los procedimientos de cumplimentación, tanto el simplificado como el gene-ral.

Partición interior: Elemento constructivo del edificio que divide su interior en recintos independien-tes. Pueden ser verticales u horizontales (suelos y techos).

Permeabilidad al aire: Es la propiedad de una ventana o puerta de dejar pasar el aire cuando se encuentra sometida a una presión diferencial. La permeabilidad al aire se caracteriza por la capacidadde paso del aire, expresada en m3/h, en función de la diferencia de presiones.

Permeabilidad al vapor de agua: Es la cantidad de vapor que pasa a través de la unidad de superfi-cie de material de espesor unidad cuando la diferencia de presión de vapor entre sus caras es la uni-dad.

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Porcentaje de huecos: Fracción del área total de la fachada ocupada por los huecos de la misma,expresada en porcentaje.

Producto: Forma final de un material listo para su uso, de forma y dimensiones dadas y que incluyecualquier recubrimiento o revestimiento.

Puente térmico: Se consideran puentes térmicos las zonas de la envolvente del edificio en las quese evidencia una variación de la uniformidad de la construcción, ya sea por un cambio del espesor delcerramiento, de los materiales empleados, por penetración de elementos constructivos con diferenteconductividad, etc., lo que conlleva necesariamente una minoración de la resistencia térmica respecto al resto de los cerramientos. Los puentes térmicos son partes sensibles de los edificios donde aumenta la posibilidad de producción de condensaciones superficiales, en la situación de invierno o épocas frías.Los puentes térmicos más comunes en la edificación, que se tendrán en cuenta en el análisis, seclasifican en:

a) puentes térmicos integrados en los cerramientos: i) pilares integrados en los cerramientos de las fachadas; ii) contorno de huecos y lucernarios; iii) cajas de persianas; iv) otros puentes térmicos integrados;

b) puentes térmicos formados por encuentro de cerramientos: i) frentes de forjado en las fachadas; ii) uniones de cubiertas con fachadas;

� cubiertas con pretil; � cubiertas sin pretil;

iii) uniones de fachadas con cerramientos en contacto con el terreno; � unión de fachada con losa o solera; � unión de fachada con muro enterrado o pantalla;

iv) esquinas o encuentros de fachadas, dependiendo de la posición del ambiente exterior respecto se subdividen en:

� esquinas entrantes; � esquinas salientes;

c) encuentros de voladizos con fachadas;d) encuentros de tabiquería interior con fachadas.

Recinto habitable: Recinto interior destinado al uso de personas cuya densidad de ocupación ytiempo de estancia exigen unas condiciones acústicas, térmicas y de salubridad adecuadas. Se con-sideran recintos habitables los siguientes:

a) habitaciones y estancias (dormitorios, comedores, bibliotecas, salones, etc.) en edificios re-sidenciales;

b) aulas, bibliotecas, despachos, en edificios de uso docente; c) quirófanos, habitaciones, salas de espera, en edificios de uso sanitario; d) oficinas, despachos; salas de reunión, en edificios de uso administrativo; e) cocinas, baños, aseos, pasillos y distribuidores, en edificios de cualquier uso; f) zonas comunes de circulación en el interior de los edificios; g) cualquier otro con un uso asimilable a los anteriores.

Recinto no habitable: Recinto interior no destinado al uso permanente de personas o cuya ocupa-ción, por ser ocasional o excepcional y por ser bajo el tiempo de estancia, sólo exige unas condicio-nes de salubridad adecuadas. En esta categoría se incluyen explícitamente como no habitables los garajes, trasteros, las cámaras técnicas y desvanes no acondicionados, y sus zonas comunes.

Régimen de invierno: Condiciones de uso del edificio que prevalecen durante la temporada decalefacción.

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HE1 - 26

Régimen de verano: Condiciones de uso del edificio que prevalecen durante la temporada derefrigeración.

Severidad climática: La severidad climática de una localidad es el cociente entre la demanda energética de un edificio cualquiera en dicha localidad y la correspondiente al mismo edificio en una localidad de referencia. En la presente reglamentación se ha tomado Madrid como localidad dereferencia, siendo, por tanto, su severidad climática la unidad. Se define una severidad climática paraverano y una para invierno.

Temporada de calefacción: En la presente Sección se extiende, como mínimo, de diciembre afebrero.

Temporada de refrigeración: En la presente Sección se extiende de junio a septiembre.

Transmitancia térmica: Es el flujo de calor, en régimen estacionario, dividido por el área y por ladiferencia de temperaturas de los medios situados a cada lado del elemento que se considera.

Unidad de uso: Edificio o parte de él destinada a un uso específico, en la que sus usuarios estánvinculados entre sí bien por pertenecer a una misma unidad familiar, empresa, corporación; o bien por formar parte de un grupo o colectivo que realiza la misma actividad. Se consideran unidades de usodiferentes entre otras, las siguientes: En edificios de vivienda, cada una de las viviendas. En hospitales, hoteles, residencias, etc., cada habitación incluidos sus anexos. En edificios docentes, cada aula, laboratorio, etc.

Zona climática: En esta Sección se definen 12 zonas climáticas en función de las severidades climáticas de invierno (A, B, C, D, E) y verano (1, 2, 3, 4) de la localidad en cuestión. Se excluyen las combinaciones imposibles para la climatología española.

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Apéndice B Notaciones y unidades � Absortividad, adimensional Angulo de inclinación de lamas horizontales, grados sexagesimales� Humedad relativa, en % �e Humedad relativa exterior, en % �i Humedad relativa interior, en % �n Temperatura en la capa n, en ºC �e Temperatura exterior, en ºC�i Temperatura interior, en ºC �si Temperatura superficial interior, en ºC�si,min Temperatura superficial interior mínima aceptable, en ºC �se Temperatura superficial exterior , en ºC Conductividad térmica, en W/m.K � Densidad, en Kg/m3

. Factor de resistencia a la difusión del vapor de agua, adimensional� Angulo de orientación de lamas verticales, grados sexagesimales� Transmitancia de tejido en toldos, adimensional cp Calor específico, en J/Kg.KA Área de la solera o losa, m2

D Ancho de banda de aislamiento, en mG Ritmo de producción de la humedad interior, en kg/h

v Exceso de humedad interior vi – ve , en kg/m3

p Exceso de presión de vapor interior Pi – Pe, en Pa n Tasa de renovación de aire, en h-1

Rv Constante de gas para el agua = 462 Pa m3 / (K kg) T Temperatura en K fRsi Factor de temperatura de la superficie interior, adimensional fRsi,min Factor de temperatura de la superficie interior mínimo, adimensional F Factor solar modificado FS Factor de sombra, adimensional FH Factor solar modificado de huecos FL Factor solar modificado de lucernariosFHlim Factor solar modificado límite de huecos FFlim Factor solar modificado límite de lucernarios FHm Factor solar modificado medio de huecos FLm Factor solar modificado medio de lucernariosFM Fracción de marco g� Factor solar de la parte transparente de un hueco, para radiación solar a incidencia normal,

adimensionalP Presión de vapor del aire, en Pa Pe Presión de vapor del aire exterior, en PaPi Presión de vapor del aire interior, en Pa Pn Presión de vapor del aire en la capa n, en Pa Psat Presión de vapor de saturación, en Pa Rn Resistencia térmica de la capa n de un cerramiento, en m2 K/ W Rm Resistencia térmica del muro enterrado, en m2 K/ W Ra Resistencia térmica del aislante en soleras o losas, en m2 K/ W

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HE1 - 28

Rse Resistencia térmica superficial exterior, en m2 K/ W Rsi Resistencia térmica superficial interior, en m2 K/ W Ru Resistencia térmica para espacios no habitables, en m2 K/ W RT Resistencia térmica total, en m2 K/ W Rg Resistencia térmica de una cavidad de aire sin ventilar, en m2 K/ W Sdn Espesor equivalente de la capa n de un cerramiento, en m U Transmitancia térmica, en W/m2·ºK UM Transmitancia térmica de muros, en W/m2·ºK UMlim Transmitancia térmica límite de muros, en W/m2·ºK UMm Transmitancia térmica media de muros, en W/m2·ºK UC Transmitancia térmica de cubiertas, en W/m2·ºK UClim Transmitancia térmica límite de cubiertas, en W/m2·ºK UCm Transmitancia térmica media de cubiertas, en W/m2·ºK UL Transmitancia térmica de lucernarios, en W/m2·ºK UF Transmitancia térmica de fachadas con un porcentaje de huecos >60%, en W/m2·ºK UH Transmitancia térmica de huecos, en W/m2·ºK UHlim Transmitancia térmica límite de huecos, en W/m2·ºK UHm Transmitancia térmica media de huecos, en W/m2·ºK UH,v Transmitancia térmica de la parte acristalada del hueco, en W/m2·ºK UH,m Transmitancia térmica del marco del hueco, en W/m2·ºK UT Transmitancia térmica de cerramientos en contacto con el terreno, en W/m2·ºK UTm Transmitancia térmica media de cerramientos en contacto con el terreno, en W/m2·ºK US Transmitancia térmica de suelos, en W/m2·ºK USlim Transmitancia térmica límite de suelos, en W/m2·ºK USm Transmitancia térmica media de suelos, en W/m2·ºK Uf Transmitancia térmica de cerramientos en contacto con la cámara de aire, en W/m2·ºK UP Transmitancia térmica de particiones interiores, en W/m2·ºK u Coeficiente de transmisión térmica lineal para soleras y losas, en W/m2·ºK e Espesor de una capa, en m

Emisividad de una superficie, adimensional E Factor de emisividad entre las superficies, adimensional ha Coeficiente de conducción convección, en W/m2·ºK hro Coeficiente de radiación para una superficie negra, en W/m2·ºK

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Apéndice C Normas de referencia Normas de cálculo

UNE EN ISO 10 211-1:1995 “Puentes térmicos en edificación. Flujos de calor y temperaturas superfi-ciales. Parte 1: Métodos generales de cálculo”

UNE EN ISO 10 211-2: 2002 “Puentes térmicos en edificación. Flujos de calor y temperaturas super-ficiales. Parte 2: Puentes térmicos lineales”

UNE EN ISO 6 946: 1997 “Elementos y componentes de edificación. Resistencia y transmitancia tér-mica. Método de cálculo”

UNE EN ISO 13 370 : 1999 “Prestaciones térmicas de edificios. Transmisión de calor por el terreno. Métodos de cálculo”

EN ISO 13 788:2001 “Características higrotérmicas de los elementos y componentes de la edifica-ción. Temperatura superficial interior para evitar la humedad superficial crítica y la condensación in-tersticial. Métodos de cálculo”

UNE EN 673:1998 “Vidrio en la construcción. Determinación del coeficiente de transmisión térmica, U. Método de cálculo.”

UNE EN 673/A1: 2001

UNE EN 673/A2: 2003

UNE EN ISO 10 077-1: 2001 “Características térmicas de ventanas, puertas y contraventanas. Cálcu-lo del coeficiente de transmisión térmica. Parte 1: Método simplificado”

UNE EN 410:1998 “Vidrio para la edificación. Determinación de las características luminosas y solares de los acristalamientos”

Normas de producto

UNE EN ISO 10456: 2001 “Materiales y productos para la edificación. Procedimientos para la deter-minación de los valores térmicos declarados y de diseño”

Normas de ensayo

UNE EN 1 026: 2000 “Ventanas y puertas. Permeabilidad al aire. Método de ensayo”

UNE EN 12 207: 2000 “Puertas y ventanas. Permeabilidad al aire. Clasificación”

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Apéndice D Zonas climáticas

D.1 Determinación de la zona climática a partir de valores tabulados 1 La zona climática de cualquier localidad en la que se ubiquen los edificios se obtiene de la tabla

D.1 en función de la diferencia de altura que exista entre dicha localidad y la altura de referenciade la capital de su provincia. Si la diferencia de altura fuese menor de 200 m o la localidad seencontrase a una altura inferior que la de referencia, se tomará, para dicha localidad, la misma zona climática que la que corresponde a la capital de provincia.

Tabla D.1.- Zonas climáticas

Desnivel entre la localidad y la capital de su provincia (m)Provincia Capital Altura de

referencia (m) 200

<400 400

<600 600

<800 800

<1000 1000

Albacete D3 677 D2 E1 E1 E1 E1 Alicante B4 7 C3 C1 D1 D1 E1Almería A4 0 B3 B3 C1 C1 D1Ávila E1 1054 E1 E1 E1 E1 E1 Badajoz C4 168 C3 D1 D1 E1 E1 Barcelona C2 1 C1 D1 D1 E1 E1 Bilbao C1 214 D1 D1 E1 E1 E1 Burgos E1 861 E1 E1 E1 E1 E1 Cáceres C4 385 D3 D1 E1 E1 E1 Cádiz A3 0 B3 B3 C1 C1 D1Castellón de la Plana B3 18 C2 C1 D1 D1 E1 Ceuta B3 0 B3 C1 C1 D1 D1Ciudad real D3 630 D2 E1 E1 E1 E1 Córdoba B4 113 C3 C2 D1 D1 E1 Coruña (a) C1 0 C1 D1 D1 E1 E1 Cuenca D2 975 E1 E1 E1 E1 E1 Donostia-San Sebastián C1 5 D1 D1 E1 E1 E1 Girona C2 143 D1 D1 E1 E1 E1 Granada C3 754 D2 D1 E1 E1 E1 Guadalajara D3 708 D1 E1 E1 E1 E1 Huelva B4 50 B3 C1 C1 D1 D1Huesca D2 432 E1 E1 E1 E1 E1 Jaén C4 436 C3 D2 D1 E1 E1 León E1 346 E1 E1 E1 E1 E1 Lleida D3 131 D2 E1 E1 E1 E1 Logroño D2 379 D1 E1 E1 E1 E1 Lugo D1 412 E1 E1 E1 E1 E1 Madrid D3 589 D1 E1 E1 E1 E1 Málaga A3 0 B3 C1 C1 D1 D1Melilla A3 130 B3 B3 C1 C1 D1 Murcia B3 25 C2 C1 D1 D1 E1Ourense C2 327 D1 E1 E1 E1 E1 Oviedo C1 214 D1 D1 E1 E1 E1 Palencia D1 722 E1 E1 E1 E1 E1 Palma de Mallorca B3 1 B3 C1 C1 D1 D1Palmas de gran canaria (las) A3 114 A3 A3 A3 B3 B3 Pamplona D1 456 E1 E1 E1 E1 E1 Pontevedra C1 77 C1 D1 D1 E1 E1 Salamanca D2 770 E1 E1 E1 E1 E1 Santa cruz de Tenerife A3 0 A3 A3 A3 B3 B3 Santander C1 1 C1 D1 D1 E1 E1 Segovia D2 1013 E1 E1 E1 E1 E1 Sevilla B4 9 B3 C2 C1 D1 E1Soria E1 984 E1 E1 E1 E1 E1 Tarragona B3 1 C2 C1 D1 D1 E1Teruel D2 995 E1 E1 E1 E1 E1 Toledo C4 445 D3 D2 E1 E1 E1 Valencia B3 8 C2 C1 D1 D1 E1Valladolid D2 704 E1 E1 E1 E1 E1 Vitoria-Gasteiz D1 512 E1 E1 E1 E1 E1 Zamora D2 617 E1 E1 E1 E1 E1 Zaragoza D3 207 D2 E1 E1 E1 E1

D.2 Determinación de la zona climática a partir de registros climáticos 1 La determinación de zonas climáticas, para localidades que dispongan de registros climáticos

contrastados, se obtendrá a partir del cálculo de las severidades climáticas de invierno y de ve-rano para dichas localidades.

2 Una vez obtenidas las dos severidades climáticas, la zona climática se determinará localizandolos dos intervalos correspondientes en los que se encuentran dichas severidades, de acuerdocon la figura D.1.

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3 La severidad climática combina los grados-día y la radiación solar de la localidad, de forma que se puede demostrar que cuando dos localidades tienen la misma severidad climática de invierno(SCI) la demanda energética de calefacción de un mismo edificio situado en ambas localidadeses sensiblemente igual. Lo mismo es aplicable para la severidad climática de verano (SCV).

4 Para invierno se definen cinco divisiones distintas correspondientes a los siguientes intervalos de valores:

Tabla D.2a - Severidad climática de invierno

A B C D E SCI 0,3 0,3 <SCI 0,6 0,6 <SCI 0,95 0,95 <SCI 1,3 SCI>1,3

5 Para verano se definen 4 divisiones distintas correspondientes a los siguientes intervalos de valores:

Tabla D.2b - Severidad climática de verano

1 2 3 4 SCV 0,6 0,6 <SCV 0,9 0,9 <SCV 1,25 SCV>1,25

6 Combinando las 5 divisiones de invierno con las 4 de verano se obtendrían 20 zonas distintas, de las cuales se han retenido únicamente las 12 en las cuales se ubican las localidades españo-las.

7 Las 12 zonas retenidas se identifican mediante una letra, correspondiente a la división de invier-no, y un número, correspondiente a la división de verano, como se muestra en la figura D.1.

A4 B4 C4

C3 D3

C2 D2

SC (v

eran

o)

A3 B3

C1 D1

E1

SC (invierno)

Figura D1. Zonas climáticas

8 Para las zonas A1 y A2 se considerarán a todos los efectos, las mismas exigencias correspon-dientes a la zona climática A3.

9 Para las zonas B1 y B2 se considerarán a todos los efectos, las mismas exigencias correspon-dientes a la zona climática B3.

10 Para las zonas E2, E3, E4 se considerarán a todos los efectos, las mismas exigencias corres-pondientes a la zona climática E1.

D.2.1 Cálculo de las severidades climáticas

D.2.1.1 Severidad climática de Invierno (SCI) 1 En función de la disponibilidad de datos climáticos existen dos correlaciones alternativas:

a) correlación1: a partir de los grados-día de invierno, y de la radiación global acumulada. (D.1)

siendo GD la media de los grados-día de invierno en base 20 para los meses de enero, febrero,

y diciembre. Para cada mes están calculados en base horaria, y posteriormente divi-didos por 24;

Rad la media de la radiación global acumulada para los meses de enero, febrero, y di-ciembre [kW h / m2].

a b c d e f -8,35·10-3 3,72·10-3 -8,62·10-6 4,88·10-5 7,15·10-7 -6,81·10-2

+ f)GD( + e)Rad(GD + dRadGD + cRad + bSCI = a 22 ������

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b) correlación 2: a partir de los grados-día de invierno, y del ratio entre número de horas de soly número de horas de sol máximas.

(D.2)

siendo GD la media de los grados-día de invierno en base 20 para los meses de enero, febrero, y

diciembre. Para cada mes están calculados en base horaria, y posteriormente dividi-dos por 24;

n/N el ratio entre número de horas de sol y número de horas de sol máximas sumadas cada una de ellas por separado para los meses de enero, febrero, y diciembre.

a b c d e 2,395·10-3 -1,111 1,885·10-6 7,026·10-1 5,709·10-2

D.2.2.2 Severidad climática de Verano (SCV) 1 Al igual que para invierno, en función de la disponibilidad de datos climáticos existen dos corre-

laciones alternativas: a) correlación1: a partir de los grados-día de verano y de la radiación global acumulada.

+ f)GD(+ e)Rad(GD+ dRadGD+ cRad + bSCV = a 22 ������ (D.3) siendo GD la media de los grados-día de verano en base 20 para los meses de junio, julio, agos-

to, y septiembre. Para cada mes están calculados en base horaria, y posteriormentedivididos por 24;

Rad la media de la radiación global acumulada para los meses de junio, julio, agosto, yseptiembre [kW h / m2].

a b c d e f 3,724·10-3 1,409·10-2 -1,869·10-5 -2,053·10-6 -1,389·10-5 -5,434·10-1

b) correlación 2: a partir de los grados-día de verano, y del ratio entre número de horas de soly número de horas de sol máximas.

+ e )n/N( + d)GD(n/N + cGD + bSCV = a 22 ���� (D.4)siendo GD la media de los grados-día de verano en base 20 para los meses de junio, julio, agos-

to, y septiembre. Para cada mes están calculados en base horaria, y posteriormentedivididos por 24;

n/N el ratio entre número de horas de sol y número de horas de sol máximas sumadas cada una de ellas por separado para los meses de junio, julio, agosto, y septiembre.

a b c d e 1,090·10-2 1,023 -1,638·10-5 -5,977·10-1 -3,370·10-1

+ e )n/N( + d)GD(n/N + cGD + bSCI = a 22 ����

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Apéndice E Cálculo de los parámetros característicos de la de-manda

E.1 Transmitancia térmica

E.1.1 Cerramientos en contacto con el aire exterior 1 Este cálculo es aplicable a la parte opaca de todos los cerramientos en contacto con el aire exte-

rior tales como muros de fachada, cubiertas y suelos en contacto con el aire exterior. De la mis-ma forma se calcularán los puentes térmicos integrados en los citados cerramientos cuya super-ficie sea superior a 0,5 m2, despreciándose en este caso los efectos multidimensionales del flujo de calor.

2 La transmitancia térmica U (W/m2K) viene dada por la siguiente expresión:

TR1U � (E.1)

siendo RT la resistencia térmica total del componente constructivo [m2 K/ W].

3 La resistencia térmica total RT de un componente constituido por capas térmicamente homogé-neas debe calcularse mediante la expresión:

sen21siT RR...RRRR ������ (E.2)

siendo R1, R2...Rn las resistencias térmicas de cada capa definidas según la expresión (E.3) [m2 K/W]; Rsi y Rse las resistencias térmicas superficiales correspondientes al aire interior y exterior

respectivamente, tomadas de la tabla E.1 de acuerdo a la posición del cerramiento,dirección del flujo de calor y su situación en el edificio [m2 K/W].

4 En caso de un componente constituido por capas homogéneas y heterogéneas la resistenciatérmica total RT debe calcularse mediante el procedimiento descrito en el apéndice F.

5 La resistencia térmica de una capa térmicamente homogénea viene definida por la expresión:

��

eR (E.3)

siendo e el espesor de la capa [m].

En caso de una capa de espesor variable se considerará el espesor medio. � la conductividad térmica de diseño del material que compone la capa, calculada a partir

de valores térmicos declarados según la norma UNE EN ISO 10 456:2001 o tomada deDocumentos Reconocidos, [W/m K].

Tabla E.1 Resistencias térmicas superficiales de cerramientos en contacto con el aire exterior en m2K/W

Posición del cerramiento y sentido del flujo de calor Rse Rsi

Cerramientos verticales o con pen-diente sobre la horizontal >60� y flujohorizontal

0,04 0,13

Cerramientos horizontales o conpendiente sobre la horizontal �60� y flujo ascendente

0,04 0,10

Cerramientos horizontales y flujodescendente 0,04 0,17

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6 Las cámaras de aire pueden ser consideradas por su resistencia térmica, para ello seconsiderarán:a) cámara de aire sin ventilar: aquella en la que no existe ningún sistema específico para el

flujo del aire a través de ella. Una cámara de aire que no tenga aislamiento entre ella y el ambiente exterior pero con pequeñas aberturas al exterior puede también considerarsecomo cámara de aire sin ventilar, si esas aberturas no permiten el flujo de aire a través dela cámara y no exceden: i) 500 mm2 por m de longitud contado horizontalmente para cámaras de aire verticales; ii) 500 mm2 por m2 de superficie para cámaras de aire horizontales.

La resistencia térmica de las cámaras de aires sin ventilar viene definida en la tabla E.2en función de su espesor. Los valores intermedios se pueden obtener por interpolaciónlineal. Los valores son aplicables cuando la cámara: � esté limitada por dos superficies paralelas entre sí y perpendiculares a la dirección

del flujo de calor y cuyas emisividades sean superiores a 0,8; � tengan un espesor menor a 0,1 veces cada una de las otras dos dimensiones y no

mayor a 0,3 m; � no tenga intercambio de aire con el ambiente interior.

Tabla E.2 Resistencias térmicas de cámaras de aire en m2 K/W

Para un cáculo más detallado se considera válido el procedimiento descrito en en apartadoB.2 de la norma UNE EN ISO 6 946:1997.

b) cámara de aire ligeramente ventilada: aquella en la que no existe un dispositivo para el flujode aire limitado a través de ella desde el ambiente exterior pero con aberturas dentro de los siguientes rangos: i) 500 mm2 < Saberturas 1500 mm2 por m de longitud contado horizontalmente para

cámaras de aire verticales; ii) 500 mm2 < Saberturas 1500 mm2 por m2 de superficie para cámaras de aire

horizontales.La resistencia térmica de una cámara de aire ligeramente ventilada es la mitad de los valo-res de la tabla E.2.

c) cámara de aire muy ventilada: aquella en que los valores de las aberturas exceden: i) 1500 mm2 por m de longitud contado horizontalmente para cámaras de aire verticales; ii) 1500 mm2 por m2 de superficie para cámaras de aire horizontales.

7 Para cámaras de aire muy ventiladas, la resistencia térmica total del cerramiento se obtendrádespreciando la resistencia térmica de la cámara de aire y las de las demás capas entre la cá-mara de aire y el ambiente exterior, e incluyendo una resistencia superficial exterior correspon-diente al aire en calma, igual a la resistencia superficial interior del mismo elemento.

8 La transmitancia térmica UMD (W/m2K) de las medianerías se calculará como un cerramiento encontacto con el exterior pero considerando las resistencias superficiales como interiores.

E.1.2 Cerramientos en contacto con el terreno

E.1.2.1 Suelos en contacto con el terreno1 Para el cálculo de la transmitancia US (W/m2K) se consideran en este apartado:

CASO 1 soleras o losas apoyadas sobre el nivel del terreno o como máximo 0,50 m por debajo de éste;

Sin ventilar e (cm)

horizontal vertical

1 0,15 0,15

2 0,16 0,17

5 0,16 0,18

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CASO 2 soleras o losas a una profundidad superior a 0,5 m respecto al nivel del terreno.

CASO 1 1 La transmitancia térmica Us (W/m2K) se obtendrá de la tabla E.3 en función del ancho D de la

banda de aislamiento perimétrico, de la resistencia térmica del aislante Ra calculada mediante laexpresión (E.3) y la longitud característica B’ de la solera o losa.

2 Los valores intermedios se pueden obtener por interpolación lineal.

Figura E.1. Soleras con aislamiento perimetral

3 Se define la longitud característica B’ como el cociente entre la superficie del suelo y la longitudde su semiperímetro, según la expresión:

PA'B

21

� (E.4)

siendo P la longitud del perímetro de la solera [m]; A el área de la solera [m2].

4 Para soleras o losas sin aislamiento térmico, la transmitancia térmica Us se tomará de la colum-na Ra = 0 m2 K/ W en función de su longitud característica B’.

5 Para soleras o losas con aislamiento continuo en toda su superficie se tomarán los valores de la columna D 1,5 m.

6 La transmitancia térmica del primer metro de losa o solera se obtendrá de la fila B’ = 1.

Tabla E.3 Transmitancia térmica US en W/m2 K

D = 0.5 m D = 1.0 m D 1.5 m

Ra Ra (m² K/W) Ra (m² K/W) Ra (m² K/W)

B' 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50

1 2,35 1,57 1,30 1,16 1,07 1,01 1,39 1,01 0,80 0,66 0,57 - - - - -

5 0,85 0,69 0,64 0,61 0,59 0,58 0,65 0,58 0,54 0,51 0,49 0,64 0,55 0,50 0,47 0,44

6 0,74 0,61 0,57 0,54 0,53 0,52 0,58 0,52 0,48 0,46 0,44 0,57 0,50 0,45 0,43 0,41

7 0,66 0,55 0,51 0,49 0,48 0,47 0,53 0,47 0,44 0,42 0,41 0,51 0,45 0,42 0,39 0,37

8 0,60 0,50 0,47 0,45 0,44 0,43 0,48 0,43 0,41 0,39 0,38 0,47 0,42 0,38 0,36 0,35

9 0,55 0,46 0,43 0,42 0,41 0,40 0,44 0,40 0,38 0,36 0,35 0,43 0,39 0,36 0,34 0,33

10 0,51 0,43 0,40 0,39 0,38 0,37 0,41 0,37 0,35 0,34 0,33 0,40 0,36 0,34 0,32 0,31

12 0,44 0,38 0,36 0,34 0,34 0,33 0,36 0,33 0,31 0,30 0,29 0,36 0,32 0,30 0,28 0,27

14 0,39 0,34 0,32 0,31 0,30 0,30 0,32 0,30 0,28 0,27 0,27 0,32 0,29 0,27 0,26 0,25

16 0,35 0,31 0,29 0,28 0,27 0,27 0,29 0,27 0,26 0,25 0,24 0,29 0,26 0,25 0,24 0,23

18 0,32 0,28 0,27 0,26 0,25 0,25 0,27 0,25 0,24 0,23 0,22 0,27 0,24 0,23 0,22 0,21

20 0,30 0,26 0,25 0,24 0,23 0,23 0,25 0,23 0,22 0,21 0,21 0,25 0,22 0,21 0,20 0,20

Banda de aislamiento horizontal Banda de aislamiento vertical

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7 Alternativamente, para un cálculo más detallado de la transmitancia térmica Us podrá utilizarse la metodología descrita en la norma UNE EN ISO 13 370:1999.

CASO 2 1 La transmitancia térmica Us (W/m2K) se obtendrá de la tabla E.4 en función de la profundidad z

de la solera o losa respecto el nivel del terreno, de su resistencia térmica Rf calculada mediante la expresión (E.2), despreciando las resistencias térmicas superficiales, y la longitud característi-ca B’ calculada mediante la expresión (E.4).

2 Los valores intermedios se pueden obtener por interpolación lineal.

Figura E.2. Solera enterrada

3 La transmitancia térmica para el primer metro del muro enterrado se obtendrá de la columnaz=1m.

Tabla E.4 Transmitancia térmica US en W/ m2 K

0.5 m < z 1.0 m 1.0 m < z 2.0 m 2.0 m < z 3.0 m z > 3.0 m

Rf (m² K/W) Rf (m² K/W) Rf (m² K/W) Rf (m² K/W)

B' 0,00 0,50 1,00 1,50 0,00 0,50 1,00 1,50 0,00 0,50 1,00 1,50 0,00 0,50 1,00 1,50

5 0,64 0,52 0,44 0,39 0,54 0,45 0,40 0,36 0,42 0,37 0,34 0,31 0,35 0,32 0,29 0,27

6 0,57 0,46 0,40 0,35 0,48 0,41 0,36 0,33 0,38 0,34 0,31 0,28 0,32 0,29 0,27 0,25

7 0,52 0,42 0,37 0,33 0,44 0,38 0,33 0,30 0,35 0,31 0,29 0,26 0,30 0,27 0,25 0,24

8 0,47 0,39 0,34 0,30 0,40 0,35 0,31 0,28 0,33 0,29 0,27 0,25 0,28 0,26 0,24 0,22

9 0,43 0,36 0,32 0,28 0,37 0,32 0,29 0,26 0,30 0,27 0,25 0,23 0,26 0,24 0,22 0,21

10 0,40 0,34 0,30 0,27 0,35 0,30 0,27 0,25 0,29 0,26 0,24 0,22 0,25 0,23 0,21 0,20

12 0,36 0,30 0,27 0,24 0,31 0,27 0,24 0,22 0,26 0,23 0,21 0,20 0,22 0,21 0,19 0,18

14 0,32 0,27 0,24 0,22 0,28 0,25 0,22 0,20 0,23 0,21 0,20 0,18 0,20 0,19 0,18 0,17

16 0,29 0,25 0,22 0,20 0,25 0,23 0,20 0,19 0,21 0,20 0,18 0,17 0,19 0,17 0,16 0,16

18 0,26 0,23 0,20 0,19 0,23 0,21 0,19 0,18 0,20 0,18 0,17 0,16 0,17 0,16 0,15 0,15

20 0,24 0,21 0,19 0,17 0,22 0,19 0,18 0,16 0,18 0,17 0,16 0,15 0,16 0,15 0,14 0,14

2 Alternativamente, para un cálculo más detallado de la transmitancia térmica Us podrá utilizarse la metodología descrita en la norma UNE EN ISO 13 370:1999.

E.1.2.2 Muros en contacto con el terreno 1 La transmitancia térmica UT (W/m2K) de los muros o pantallas en contacto con el terreno se ob-

tendrá de la tabla E.5 en función de su profundidad z, y de la resistencia térmica del muro Rmcalculada mediante la expresión (E.2) despreciando las resistencias térmicas superficiales.

2 Los valores intermedios se pueden obtener por interpolación lineal.

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Figura E.3 Muro en contacto con el terreno Figura E.4 Muro enterrado

Tabla E.5 Transmitancia térmica de muros enterrados UT en W/m2 K

Profundidad z de la parte enterrada del muro (m)

Rm (m² K/W) 0,5 1 2 3 4 6

0,00 3,05 2,20 1,48 1,15 0,95 0,71

0,50 1,17 0,99 0,77 0,64 0,55 0,44

1,00 0,74 0,65 0,54 0,47 0,42 0,34

1,50 0,54 0,49 0,42 0,37 0,34 0,28

2,00 0,42 0,39 0,35 0,31 0,28 0,24

3 En el caso de muros cuya composición varíe con la profundidad, como muestra la figura E.4, la transmitancia térmica UT se obtendrá de la expresión:

2

1122211T z

zUzUzUU

������ (E.5)

siendo z1 y z2 la profundidad del primer y el segundo tramo respectivamente [m]. U1 la transmitancia térmica del primer tramo del muro, obtenida de la tabla E.5 para una pro-

fundidad z = z1 y una resistencia térmica Rm= R1 [W/m2 K]; U2 la transmitancia térmica obtenida de la tabla E.5 de un muro hipotético de profundidad

z=z2 y resistencia térmica Rm= R2 [W/ m2 K]; U12 la transmitancia térmica obtenida de la tabla E.5 de un muro hipotético de profundidad

z=z1 y resistencia térmica Rm= R2 [W/ m2 K];

4 Alternativamente, para un cálculo más detallado de la transmitancia térmica UT podrá utilizarsela metodología descrita en la norma UNE EN ISO 13 370:1999.

E.1.2.3 Cubiertas enterradas 1 La transmitancia térmica UT (W/m2 K) de las cubiertas enterradas se obtendrá mediante proce-

dimiento descrito en el apartado E.1.1, considerando el terreno como otra capa térmicamente homogénea de conductividad = 2 W/mK.

Figura E.5 Cubierta enterrada

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E.1.3 Particiones interiores en contacto con espacios no habitables1 Para el cálculo de la transmitancia U (W/m2K) se consideran en este apartado el caso de cual-

quier partición interior en contacto con un espacio no habitable que a su vez esté en contacto con el exterior.

E.1.3.1 Particiones interiores (excepto suelos en contacto con cámaras sanitarias) 1 Se excluyen de este apartado los vacíos o cámaras sanitarias. 2 La transmitancia térmica U (W/m2K) viene dada por la siguiente expresión:

bUU P� (E.6)siendo UP la transmitancia térmica de la partición interior en contacto con el espacio no habitable,

calculada según el apartado E.1.1, tomando como resistencias superficiales los valores de la tabla E.6. [W/m2 K];

b el coeficiente de reducción de temperatura (relacionado al espacio no habitable) obtenido por la tabla E.6 para los casos concretos que se citan o mediante el procedimiento descri-to.

Tabla E.6 Resistencias térmicas superficiales de particiones interiores en m2K/W

Posición de la partición interior y sentido del flujo de calor Rse Rsi

Particiones interiores verticales o conpendiente sobre la horizontal >60� y flujohorizontal

0,13 0,13

Particiones interiores horizontales o conpendiente sobre la horizontal �60� y flujoascendente

0,10 0,10

Particiones interiores horizontales y flujodescendente 0,17 0,17

3 El coeficiente de reducción de temperatura b para espacios adyacentes no habitables (trasteros, despensas, garajes adyacentes...) y espacios no acondicionados bajo cubierta inclinada se po-drá obtener de la tabla E.7 en función de la situación del aislamiento térmico (véase figura E.6), del grado de ventilación del espacio y de la relación de áreas entre la partición interior y el ce-rramiento (Aiu/ Aue). Los valores intermedios se pueden obtener por interpolación lineal.

4 Se distinguen dos grados de ventilación en función del nivel de estanqueidad del espacio defini-do en la tabla E.8:

CASO 1 espacio ligeramente ventilado, que comprende aquellos espacios con un nivel deestanqueidad 1, 2 o 3;

CASO 2 espacio muy ventilado, que comprende aquellos espacios con un nivel de estan-queidad 4 o 5.

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Tabla E.7 Coeficiente de reducción de temperatura b

No aisladoue- Aisladoiu No aisladoue-No aisladoiu Aisladoiu-No aisladoiu

Aiu/Aue CASO 1 CASO 2 CASO 1 CASO 2 CASO 1 CASO 2

<0.25 0,99 1,00 0,94 0,97 0,91 0,96

0.25 0.50 0,97 0,99 0,85 0,92 0,77 0,90

0.50 0.75 0,96 0,98 0,77 0,87 0,67 0,84

0.75 1.00 0,94 0,97 0,70 0,83 0,59 0,79

1.00 1.25 0,92 0,96 0,65 0,79 0,53 0,74

1.25 2.00 0,89 0,95 0,56 0,73 0,44 0,67

2.00 2.50 0,86 0,93 0,48 0,66 0,36 0,59

2.50 3.00 0,83 0,91 0,43 0,61 0,32 0,54

>3.00 0,81 0,90 0,39 0,57 0,28 0,50

Figura E.6 Espacios habitables en contacto con espacios no habitables

NOTA: El subíndice ue se refiere al cerramiento entre el espacio no habitable y el exterior; El subíndice iu se refiere a la partición interior entre el espacio habitable y el espacio no habitable.

5 El coeficiente de reducción de temperatura b, para el resto de espacios no habitables, se define mediante la siguiente expresión:

ueiu

ue

HHH

b�

� (E.7)

siendo Hue es el coeficiente de pérdida del espacio no habitable hacia el exterior [W/m]; Hiu es el coeficiente de pérdida del espacio habitable hacia el espacio no habitable [W/m].

6 Los coeficientes Hue y Hiu incluyen las pérdidas por transmisión y por renovación de aire. Se cal-culan mediante las fórmulas siguientes:

ueueueue Q34,0AUH �� � (E.8)

iuiuiuiu Q34,0AUH ��� (E.9) siendo Uue la transmitancia térmica del cerramiento del espacio no habitable en contacto con el am-

biente exterior, calculado mediante la expresión (E.1) si está en contacto con el aire omediante la metodología descrita en el apartado E.1.2 si está en contacto con el terreno[W/m2K];

Uiu la transmitancia térmica del cerramiento del espacio habitable en contacto con el no habi-table calculado mediante la expresión (E.1) [W/m2K];

Aue el área del cerramiento del espacio no habitable en contacto con el ambiente exterior; Aiu el área del cerramiento del espacio habitable en contacto con el no habitable;

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Que el caudal de aire entre el exterior y el espacio no habitable [m3/h]; Qiu el caudal de aire entre el espacio no habitable y el espacio habitable [m3/h].

7 Para el cálculo del caudal de aire Que se utilizarán los valores del apartado 2 de la Sección HS3 del DB “Salubridad”. En ausencia de datos podrán utilizar los valores de renovaciones hora (h-1) contenidos en la tabla E.8 multiplicados por el volumen del espacio no habitable.

Tabla E.8 Tasa de renovación de aire entre espacios no habitables y el exterior (h-1 )

8 Alternativamente, para un cálculo más detallado de la transmitancia térmica U podrá utilizarse la metodología descrita en la norma UNE EN ISO 13 789:2001.

E.1.3.2 Suelos en contacto con cámaras sanitarias

1 Este apartado es aplicable para cámaras de aire ventiladas por el exterior que cumplan simultá-neamente las siguientes condiciones: a) que tengan una altura h inferior o igual a 1 m; b) que tengan una profundidad z respecto al nivel del terreno inferior o igual a 0,5 m.

2 En caso de no cumplirse la condición a), pero sí la b), la transmitancia del cerramiento en con-tacto con la cámara se calculará mediante el procedimiento descrito en el apartado E.1.1

3 En caso de no cumplirse la condición b), la transmitancia del cerramiento se calculará mediante la definición general del coeficiente b descrito en el apartado E.1.3.1.

Figura 3.8. Cámaras sanitarias

4 La transmitancia térmica del suelo sanitario US viene dada por la tabla E.9, en función longitud característica B’ del suelo en contacto con la cámara y su resistencia térmica Rf calculada me-diante la expresión (E.2) despreciando las resistencias térmicas superficiales.

5 Los valores intermedios se pueden obtener por interpolación lineal.

Nivel de estanqueidad h-1

1 Ni puertas, ni ventanas, ni aberturas de ventilación 0 2 Todos los componentes sellados, sin aberturas de ventilación 0,5 3 Todos los componentes bien sellados, pequeñas aberturas de ventilación 1 4 Poco estanco, a causa de juntas abiertas o presencia de aberturas de ventilación permanentes 5 5 Poco estanco, con numerosas juntas abiertas o aberturas de ventilación permanentes grandes o numerosas 10

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Tabla E.9 Transmitancia térmica US en W/m2 K

Rf (m²K/W)

B' 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5

5 2,63 1,14 0,72 0,53 0,42 0,35

6 2,30 1,07 0,70 0,52 0,41 0,34

7 2,06 1,01 0,67 0,50 0,40 0,33

8 1,87 0,97 0,65 0,49 0,39 0,33

9 1,73 0,93 0,63 0,48 0,39 0,32

10 1,61 0,89 0,62 0,47 0,38 0,32

12 1,43 0,83 0,59 0,45 0,37 0,31

14 1,30 0,79 0,57 0,44 0,36 0,31

16 1,20 0,75 0,55 0,43 0,35 0,30

18 1,12 0,72 0,53 0,42 0,35 0,29

20 1,06 0,69 0,51 0,41 0,34 0,29

22 1,00 0,67 0,50 0,40 0,33 0,29

24 0,96 0,65 0,49 0,39 0,33 0,28

26 0,92 0,63 0,48 0,39 0,32 0,28

28 0,89 0,61 0,47 0,38 0,32 0,28

30 0,86 0,60 0,46 0,38 0,32 0,27

32 0,83 0,59 0,45 0,37 0,31 0,27

34 0,81 0,58 0,45 0,37 0,31 0,27

36 0,79 0,57 0,44 0,36 0,31 0,27

6 Alternativamente, para un cálculo más detallado podrá utilizarse el método descrito en el aparta-do 10 de la norma UNE EN ISO 13 370.

E.1.4 Huecos y lucernarios

E.1.4.1 Transmitancia térmica de huecos 1 La transmitancia térmica de los huecos UH (W/m2 K) se determinará mediante la siguiente expre-

sión:

m,Hv,HH UFMU)FM1(U ����� (E.10)

siendo UH,v la transmitancia térmica de la parte semitransparente [W/m2K]; UH,m la transmitancia térmica del marco de la ventana o lucernario, o puerta [W/m2 K]; FM la fracción del hueco ocupada por el marco.

2 En ausencia de datos, la transmitancia térmica de la parte semitransparente UH,v podráobtenerse según según la norma UNE EN ISO 10 077-1:2001 .

E.2 Factor solar modificado de huecos y lucernarios 1 El factor solar modificado en el hueco FH o en el lucernario FL se determinará utilizando la si-

guiente expresión:

� � � ���������� � mS U04,0FMgFM1FF (E.11)

siendo FS el factor de sombra del hueco o lucernario obtenido de las tablas E.11 a E.15 en función

del dispositivo de sombra o mediante simulación. En caso de que no se justifiqueadecuadamente el valor de Fs se debe considerar igual a la unidad;

FM la fracción del hueco ocupada por el marco en el caso de ventanas o la fracción de partemaciza en el caso de puertas;

g el factor solar de la parte semitransparente del hueco o lucernario a incidencia normal. El factor solar puede ser obtenido por el método descrito en la norma UNE EN 410:1998;

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Um la transmitancia térmica del marco del hueco o lucernario [W/ m2 K]; la absortividad del marco obtenida de la tabla E.10 en función de su color.

Tabla E.10 Absortividad del marco para radiación solar

Color Claro Medio OscuroBlanco 0,20 0,30 ---

Amarillo 0,30 0,50 0,70 Beige 0,35 0,55 0,75

Marrón 0,50 0,75 0,92 Rojo 0,65 0,80 0,90

Verde 0,40 0,70 0,88 Azul 0,50 0,80 0,95 Gris 0.40 0,65 ---

Negro --- 0,96 ---

Tabla E.12: Factor de sombra para obstáculos de fachada: Retranqueo

0,05 < R/W �0,1 0,1< R/W � 0,2 0,2< R/W � 0,5 R/W > 0,5

0,05 < R/H � 0,1 0,82 0,74 0,62 0,39

0,1 < R/H � 0,2 0,76 0,67 0,56 0,35

0,2 < R/H � 0,5 0,56 0,51 0,39 0,27 S

RH > 0,5 0,35 0,32 0,27 0,17

0,05 < R/H � 0,1 0,86 0,81 0,72 0,51

0,1 < R/H � 0,2 0,79 0,74 0,66 0,47

0,2 < R/H � 0,5 0,59 0,56 0,47 0,36 SE

/SO

RH > 0,5 0,38 0,36 0,32 0,23

0,05 < R/H � 0,1 0,91 0,87 0,81 0,65 0,1 < R/H � 0,2 0,86 0,82 0,76 0,61 0,2 < R/H � 0,5 0,71 0,68 0,61 0,51

OR

IEN

TAC

IÓN

ES

DE

FA

CH

AD

AS

E/O

R/H > 0,5 0,53 0,51 0,48 0,39

Tabla E.11: Factor de sombra para obstáculos de fachada: Voladizo

0,2 < L / H �� 0,5 0,5 < L / H � 1 1 < L / H � 2 L / H > 2

0 < D / H � 0,2 0,82 0,50 0,28 0,16

0,2 < D / H � 0,5 0,87 0,64 0,39 0,22 S

D / H > 0,5 0,93 0,82 0,60 0,39

0 < D / H � 0,2 0,90 0,71 0,43 0,16

0,2 < D / H � 0,5 0,94 0,82 0,60 0,27

SE

/SO

D / H > 0,5 0,98 0,93 0,84 0,65

0 < D / H � 0,2 0,92 0,77 0,55 0,22

0,2 < D / H � 0,5 0,96 0,86 0,70 0,43 NOTA: En caso de que exista un retranqueo, la longitud L se medirá desde el centro del acristalamiento.

OR

IEN

TAC

IÓN

ES

DE

FA

CH

AD

AS

E/O

D / H > 0,5 0,99 0,96 0,89 0,75

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HE1 - 45

Tabla E.13 Factor de sombra para obstáculos de fachada: lamas

ANGULO DE INCLINACIÓN (�) 0 30 60

SUR 0,49 0,42 0,26

SURESTE/ SUROESTE 0,54 0,44 0,26

LAMAS HORIZONTALES

OR

IEN

TAC

IÓN

ESTE/ OESTE 0,57 0,45 0,27

ANGULO DE INCLINACIÓN () -60 -45 -30 0 30 45 60

SUR 0,37 0,44 0,49 0,53 0,47 0,41 0,32

SURESTE 0,46 0,53 0,56 0,56 0,47 0,40 0,30

ESTE 0,39 0,47 0,54 0,63 0,55 0,45 0,32

OESTE 0,44 0,52 0,58 0,63 0,50 0,41 0,29

LAMAS VERTICALES O

RIE

NTA

CIÓ

N

SUROESTE 0,38 0,44 0,50 0,56 0,53 0,48 0,38

NOTAS Los valores de factor de sombra que se indican en estas tablas han sido calculados para una relación D/L igual o inferior a 1. El ángulo debe ser medido desde la normal a la fachada hacia el plano de las lamas, considerándose positivoen dirección horaria.

Tabla E.14 Factor de sombra para obstáculos de fachada: toldos

CASO A Tejido opacos =0

Tejidos translúcidos =0,2

� SE/S/SO E/O SE/S/SO E/O

30 0,02 0,04 0,22 0,24

45 0,05 0,08 0,25 0,28

60 0,22 0,28 0,42 0,48

CASO B Tejido opacos =0

Tejidos translúcidos =0,2

� S SE/SO E/O S SE/SO E/O

30 0,43 0,61 0,67 0,63 0,81 0,87

45 0,20 0,30 0,40 0,40 0,50 0,60

60 0,14 0,39 0,28 0,34 0,42 0,48

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HE1 - 46

Tabla E.15 Factor de sombra para lucernarios

Y / Z

0,1 0,5 1,0 2,0 5,0 10,0

0,1 0,42 0,43 0,43 0,43 0,44 0,44

0,5 0,43 0,46 0,48 0,50 0,51 0,52

1,0 0,43 0,48 0,52 0,55 0,58 0,59

2,0 0,43 0,50 0,55 0,60 0,66 0,68

5,0 0,44 0,51 0,58 0,66 0,75 0,79

X / Z

10,0 0,44 0,52 0,59 0,68 0,79 0,85

NOTAS Los valores de factor de sombra que se indican en esta tabla son válidos para lucernarios sensiblemente horizontal es. En caso de lucernarios de planta elíptica o circular podrán tomarse como dimensiones características equivalentes los ejes mayor y menor o el diámetro.

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HE1 - 47

Apéndice F Resistencia térmica total de un elemento de edifica-ción constituido por capas homogéneas y heterogéneas.

1 La resistencia térmica total RT, de un elemento constituido por capas térmicamente homogéneas y heterogéneas paralelas a la superficie, es la media aritmética de los valores límite superior einferior de la resistencia:

(F.1)

siendo R’T el límite superior de la resistencia térmica total calculada mediante el procedimiento

descrito en el apartado F.1 [m2 K/W]; R’’T el límite inferior de la resistencia térmica total calculada mediante el procedimiento

descrito en el apartado F.2 [m2 K/W]. 2 Si la proporción entre el límite superior e inferior es mayor de 1,5, se deberán utilizar los méto-

dos descritos en la norma UNE EN ISO 10 211-1: 1995 o UNE EN ISO 10 211-2: 2002. 3 Para realizar el cálculo de los valores límite superior e inferior, el elemento se divide en rebana-

das horizontales (figura 1b) y verticales (figura 1c) como se muestra en la figura F.1, de tal ma-nera que las capas que se generan sean térmicamente homogéneas.

Figura F.1

4 La rebanada horizontal m (m = a, b, c, ...q) tiene un área fraccional fm. 5 La rebanada vertical j (j = 1, 2, ...n) tiene un espesor dj. 6 La capa mj tiene una conductividad térmica �mj, un espesor dj, un área fraccional fm y una resis-

tencia térmica Rmj. 7 El área fraccional de una sección es su proporción del área total. Entonces fa + fb +... + fq = 1.

F.1 Límite superior de la resistencia térmica total R’T

8 El límite superior de la resistencia térmica total se determina suponiendo que el flujo de calor es unidimensional y perpendicular a las superficies del componente. Viene dado por la siguiente expresión:

(F.2)

2''R'R

R TTT

��

Tq

q

Tb

b

Ta

a

T Rf

...Rf

Rf

'R1

����

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HE1 - 48

siendo RTa, RTb, ...RTq las resistencias térmicas totales de cada rebanada horizontal, calculada mediante

la expresión (E.2) [m2 K/W]; fa, fb, ..., fq las áreas fraccionales de cada rebanada horizontal.

F.2 Límite inferior de la resistencia térmica total R’’T

1 El límite inferior se determina suponiendo que todos los planos paralelos a la superficie del com-ponente son superficies isotermas.

2 El cálculo de la resistencia térmica equivalente Rj, para cada rebanada vertical térmicamente heterogénea se realizará utilizando la siguiente expresión:

(F.3)

siendo Raj, Rbj, ...Rqj las resistencias térmicas de cada capa de cada rebanada vertical, calculadas

mediante la expresión (E.3) [m2 K/W]; fa, fb, ..., fq las áreas fraccionales de cada rebanada vertical.

3 El límite inferior se determina entonces según la siguiente expresión:

(F.4) siendo Rj1, Rj2,... Rjn las resistencias térmicas equivalentes de cada rebanada vertical, obtenida de la

expresión (F.3) [m2 K/W]; Rsi y Rse las resistencias térmicas superficiales correspondientes al aire interior y exterior

respectivamente, tomadas de la tabla E.1 de acuerdo a la posición del elemento,dirección del flujo de calor [m2 K/W].

4 Si una de las capas que constituyen la rebanada heterogénea es una cavidad de aire sin venti-lar, se podrá considerar como un material de conductividad térmica equivalente ”j definida mediante la expresión:

(F.5)

siendo dj el espesor de la rebanada vertical [m]; Rg la resistencia térmica de la cavidad de aire sin ventilar calculada mediante el

apartado F.3 [m2 K/W].

F.3 Resistencia térmica de cavidades de aire sin ventilar Rg

1 Se consideran cavidades de aire sin ventilar los pequeños espacios de aire cuyo largo y anchoes inferior a 10 veces su espesor en dirección al flujo de calor.

2 La resistencia térmica Rg de una cavidad de aire sin ventilar se calcula mediante la siguienteexpresión:

���

���

���

��

����

���

���

bd

bd11

11E1

hh

1R

2

2

21

0ra

g (F.6)

qj

q

bj

b

aj

a

j Rf

...Rf

Rf

R1

����

sejn2j1jsiT RR...RRR''R ������

gjj Rd��

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HE1 - 49

siendo

d el espesor del hueco en la dirección del flujo de calor;b la anchura del hueco; E el factor de emisividad entre las superficies calculada mediante la expresión (F.7); ha el coeficiente de conducción convección cuyo valor viene dado en función de la dirección

del flujo de calor: � para flujo de calor horizontal: el mayor de 1, 25 W/ m2K y 0,025/d W/m2K; � para flujo de calor hacia arriba: el mayor de 1, 95 W/ m2K y 0,025/d W/m2K; � para flujo de calor hacia abajo: el mayor de 0, 12d-0,44 W/ m2K y 0,025/d W/m2K.

hro es el coeficiente de radiación para una superficie negra obtenido de la tabla F.1.

3 El factor de emisividad entre las superficies E viene dado por la siguiente expresión:

(F.7)

siendo 1 y 2 las emisividades corregidas de las superficies que rodean el hueco.

Tabla F.1: coeficiente de radiación para una superficie negra

Temperatura Hro en W/m2 K -10 4,1 0 4,6

10 5,1 20 5,7 30 6,3

1111E

21

��

��

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HE1 - 51

Apéndice G Condensaciones

G.1 Condiciones para el cálculo de condensaciones

G.1.1 Condiciones exteriores 1 Se tomarán como temperatura exterior y humedad relativa exterior los valores medios mensua-

les de la localidad donde se ubique el edificio. 2 Para las capitales de provincia, los valores que se usarán serán los contenidos en la tabla G.1. 3 En el caso de localidades que no sean capitales de provincia y que no dispongan de registros

climáticos contrastados, se supondrá que la temperatura exterior es igual a la de la capital deprovincia correspondiente minorada en 1 ºC por cada 100 m de diferencia de altura entre ambas localidades. La humedad relativa para dichas localidades se calculará suponiendo que su hume-dad absoluta es igual a la de su capital de provincia.

4 El procedimiento a seguir para el cálculo de la humedad relativa de una cierta localidad a partirde los datos de su capital de provincia es el siguiente: a) cálculo de la presión de saturación de la capital de provincia Psat en [Pa], a partir de su

temperatura exterior para el mes de cálculo en [ºC], según el apartado G.3.1 b) cálculo de la presión de vapor de la capital de provincia Pe en [Pa], mediante la expresión:

Pe = �e Psat (�e) (G.1)

siendo�e la humedad relativa exterior para la capital de provincia y el mes de cálculo [en tanto

por 1].

c) cálculo de la presión de saturación de la localidad Psat,loc en [Pa], según el apartado G.3.1, siendo ahora � la temperatura exterior para la localidad y el mes de cálculo en [ºC].

d) cálculo de la humedad relativa para dicha localidad y mes, mediante: �e,loc = Pe / Psat,loc (�e,loc) (G.2)

5 Si la localidad se encuentra a menor altura que la de referencia se tomará para dicha localidad la misma temperatura y humedad que la que corresponde a la capital de provincia.

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HE1 - 52

Tabla G.2 Datos climáticos mensuales de capitales de provincia, T en ºC y HR en %

Localidad Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic Albacete Tmed 5,0 6,3 8,5 10,9 15,3 20,0 24,0 23,7 20,0 14,1 8,5 5,3

HRmed 78 70 62 60 54 50 44 50 58 70 77 79 Alicante Tmed 11,6 12,4 13,8 15,7 18,6 22,2 25,0 25,5 23,2 19,1 15,0 12,1

HRmed 67 65 63 65 65 65 64 68 69 70 69 68 Almería Tmed 12,4 13,0 14,4 16,1 18,7 22,3 25,5 26,0 24,1 20,1 16,2 13,3

HRmed 70 68 66 65 67 65 64 66 66 69 70 69 Avila Tmed 3,1 4,0 5,6 7,6 11,5 16,0 19,9 19,4 16,5 11,2 6,0 3,4

HRmed 75 70 62 61 55 50 39 40 50 65 73 77 Badajoz Tmed 8,7 10,1 12,0 14,2 17,9 22,3 25,3 25,0 22,6 17,4 12,1 9,0

HRmed 80 76 69 66 60 55 50 50 57 68 77 82 Barcelona Tmed 8,8 9,5 11,1 12,8 16,0 19,7 22,9 23,0 21,0 17,1 12,5 9,6

HRmed 73 70 70 70 72 70 69 72 74 74 74 71 Bilbao Tmed 8,9 9,6 10,4 11,8 14,6 17,4 19,7 19,8 18,8 16,0 11,8 9,5

HRmed 73 70 70 72 71 72 73 75 74 74 74 74 Burgos Tmed 2,6 3,9 5,7 7,6 11,2 15,0 18,4 18,3 15,8 11,1 5,8 3,2

HRmed 86 80 73 72 69 67 61 62 67 76 83 86 Caceres Tmed 7,8 9,3 11,7 13,0 16,6 22,3 26,1 25,4 23,6 17,4 12,0 8,8

HRmed 55 53 60 63 65 76 76 76 78 74 65 57 Cádiz Tmed 12,8 13,5 14,7 16,2 18,7 21,5 24,0 24,5 23,5 20,1 16,1 13,3

HRmed 77 75 70 71 71 70 69 69 70 73 76 77 Castellón Tmed 10,1 11,1 12,7 14,2 17,2 21,3 24,1 24,5 22,3 18,3 13,5 11,2

HRmed 68 66 64 66 67 66 66 69 71 71 73 69 Ceuta Tmed 11,5 11,6 12,6 13,9 16,3 18,8 21,7 22,2 20,2 17,7 14,1 12,1

HRmed 87 87 88 87 87 87 87 87 89 89 88 88 Ciudad Real Tmed 5,7 7,2 9,6 11,9 16,0 20,8 25,0 24,7 21,0 14,8 9,1 5,9

HRmed 80 74 66 65 59 54 47 48 57 68 78 82 Córdoba Tmed 9,5 10,9 13,1 15,2 19,2 23,1 26,9 26,7 23,7 18,4 12,9 9,7

HRmed 80 75 67 65 58 53 46 49 55 67 76 80 A Coruña Tmed 10,2 10,5 11,3 12,1 14,1 16,4 18,4 18,9 18,1 15,7 12,7 10,9

HRmed 77 76 74 76 78 79 79 79 79 79 79 78 Cuenca Tmed 4,2 5,2 7,4 9,6 13,6 18,2 22,4 22,1 18,6 12,9 7,6 4,8

HRmed 78 73 64 62 58 54 44 46 56 68 76 79 Girona Tmed 6,8 7,9 9,8 11,6 15,4 19,4 22,8 22,4 19,9 15,2 10,2 7,7

HRmed 77 73 71 71 70 67 62 68 72 76 77 75 Granada Tmed 6,5 8,4 10,5 12,4 16,3 21,1 24,3 24,1 21,1 15,4 10,6 7,4

HRmed 76 71 64 61 56 49 42 42 53 62 73 77 Guadalajara Tmed 5,5 6,8 8,8 11,6 15,3 19,8 23,5 22,8 19,5 14,1 9,0 5,9

HRmed 80 76 69 68 67 62 53 54 61 72 79 81 Huelva Tmed 12,2 12,8 14,4 16,5 19,2 22,2 25,3 25,7 23,7 20,0 15,4 12,5

HRmed 76 72 66 63 60 59 54 54 60 67 72 75 Huesca Tmed 4,7 6,7 9,0 11,3 15,3 19,5 23,3 22,7 19,7 14,6 8,7 5,3

HRmed 80 73 64 63 60 56 48 53 61 70 78 81 Jaén Tmed 8,7 9,9 12,0 14,3 18,5 23,1 27,2 27,1 23,6 17,6 12,2 8,7

HRmed 77 72 67 64 59 53 44 45 55 67 75 77 León Tmed 3,1 4,4 6,6 8,6 12,1 16,4 19,7 19,1 16,7 11,7 6,8 3,8

HRmed 81 75 66 63 60 57 52 53 60 72 78 81 Lleida Tmed 5,5 7,8 10,3 13,0 17,1 21,2 24,6 24,0 21,1 15,7 9,2 5,8

HRmed 81 69 61 56 55 54 47 54 62 70 77 82 Logroño Tmed 5,8 7,3 9,4 11,5 15,1 19,0 22,2 21,8 19,2 14,4 9,1 6,3

HRmed 75 68 62 61 59 56 55 56 61 69 73 76 Lugo Tmed 5,8 6,5 7,8 9,5 11,7 14,9 17,2 17,5 16,0 12,5 8,6 6,3

HRmed 85 81 77 77 76 76 75 75 77 82 84 85

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HE1 - 53

Localidad Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic Madrid Tmed 6,2 7,4 9,9 12,2 16,0 20,7 24,4 23,9 20,5 14,7 9,4 6,4

HRmed 71 66 56 55 51 46 37 39 50 63 70 73 Málaga Tmed 12,2 12,8 14,0 15,8 18,7 22,1 24,7 25,3 23,1 19,1 15,1 12,6

HRmed 71 70 66 65 61 59 60 63 65 70 72 72 Melilla Tmed 13,2 13,8 14,6 15,9 18,3 21,5 24,4 25,3 23,5 20,0 16,6 14,1

HRmed 72 72 71 70 69 68 67 68 72 75 74 73 Murcia Tmed 10,6 11,4 12,6 14,5 17,4 21,0 23,9 24,6 22,5 18,7 14,3 11,3

HRmed 72 69 69 68 70 71 72 74 73 73 73 73 Ourense Tmed 7,4 9,3 10,7 12,4 15,3 19,3 21,9 21,7 19,8 15,0 10,6 8,2

HRmed 83 75 69 70 67 64 61 62 64 73 83 84 Oviedo Tmed 7,5 8,5 9,5 10,3 12,8 15,8 18,0 18,3 17,4 14,0 10,4 8,7

HRmed 77 75 74 77 79 80 80 80 78 78 78 76 Palencia Tmed 4,1 5,6 7,5 9,5 13,0 17,2 20,7 20,3 17,9 13,0 7,6 4,4

HRmed 84 77 71 70 67 64 58 59 63 73 80 85 Palma de Mallorca Tmed 11,6 11,8 12,9 14,7 17,6 21,8 24,6 25,3 23,5 20,0 15,6 13,0

HRmed 71 69 68 67 69 69 67 71 73 72 72 71 Palmas, Las Tmed 17,5 17,6 18,3 18,7 19,9 21,4 23,2 24,0 23,9 22,5 20,4 18,3

HRmed 68 67 65 66 65 67 66 67 69 70 70 68 Pamplona Tmed 4,5 6,5 8,0 9,9 13,3 17,3 20,5 20,3 18,2 13,7 8,3 5,7

HRmed 80 73 68 66 66 62 58 61 61 68 76 79 Pontevedra Tmed 9,9 10,7 11,9 13,6 15,4 18,8 20,7 20,5 19,1 16,1 12,6 10,3

HRmed 74 73 69 67 68 66 65 65 69 72 73 74 S ,Sebastian Tmed 7,9 8,5 9,4 10,7 13,5 16,1 18,4 18,7 18,0 15,2 10,9 8,6

HRmed 76 74 74 79 79 82 82 83 79 76 76 76 Salamanca Tmed 3,7 5,3 7,3 9,6 13,4 17,8 21,0 20,3 17,5 12,3 7,0 4,1

HRmed 85 78 69 66 62 58 50 53 62 74 82 86 Santa Cruz de Tenerife Tmed 17,9 18,0 18,6 19,1 20,5 22,2 24,6 25,1 24,4 22,4 20,7 18,8

HRmed 66 66 62 61 60 59 56 58 63 65 67 66 Santander Tmed 9,7 10,3 10,8 11,9 14,3 17,0 19,3 19,5 18,5 16,1 12,5 10,5

HRmed 71 71 71 74 75 77 77 78 77 75 73 72 Segovia Tmed 4,1 5,2 7,1 9,1 13,1 17,7 21,6 21,2 17,9 12,6 7,3 4,3

HRmed 75 71 65 65 61 55 47 49 55 65 73 78 Sevilla Tmed 10,7 11,9 14,0 16,0 19,6 23,4 26,8 26,8 24,4 19,5 14,3 11,1

HRmed 79 75 68 65 59 56 51 52 58 67 76 79 Soria Tmed 2,9 4,0 5,8 8,0 11,8 16,1 19,9 19,5 16,5 11,3 6,1 3,4

HRmed 77 73 68 67 64 60 53 54 60 70 76 78 Tarragona Tmed 10,0 11,3 13,1 15,3 18,4 22,2 25,3 25,3 22,7 18,4 13,5 10,7

HRmed 66 63 59 59 61 60 59 62 67 70 68 66 Teruel Tmed 3,8 4,8 6,8 9,3 12,6 17,5 21,3 20,6 17,9 12,1 7,0 4,5

HRmed 72 67 60 60 60 55 50 54 59 66 71 76 Toledo Tmed 6,1 8,1 10,9 12,8 16,8 22,5 26,5 25,7 22,6 16,2 10,7 7,1

HRmed 78 72 59 62 55 47 43 45 54 68 77 81 Valencia Tmed 10,4 11,4 12,6 14,5 17,4 21,1 24,0 24,5 22,3 18,3 13,7 10,9

HRmed 63 61 60 62 64 66 67 69 68 67 66 64 Valladolid Tmed 4,1 6,1 8,1 9,9 13,3 18,0 21,5 21,3 18,6 12,9 7,6 4,8

HRmed 82 72 62 61 57 52 44 46 53 67 77 83 Vitoria Tmed 4,6 6,0 7,2 9,2 12,4 15,6 18,3 18,5 16,5 12,7 7,5 5,0

HRmed 83 78 72 71 71 71 69 70 70 74 81 83 Zamora Tmed 4,3 6,3 8,3 10,5 14,0 18,5 21,8 21,3 18,7 13,4 8,1 4,9

HRmed 83 75 65 63 59 54 47 50 58 70 79 83 Zaragoza Tmed 6,2 8,0 10,3 12,8 16,8 21,0 24,3 23,8 20,7 15,4 9,7 6,5

HRmed 76 69 60 59 55 52 48 54 61 70 75 77

HHEE11 LLiimmiittaacciióónn ddee llaa ddeemmaannddaa eenneerrggééttiiccaa

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 54

G.1.2 Condiciones interiores

G.1.2.1 Para el cálculo de condensaciones superficiales

1 Se tomará una temperatura del ambiente interior igual a 20 ºC para el mes de enero. 2 En caso de conocer el ritmo de producción de la humedad interior, y la tasa de renovación de

aire, se podrá calcular la humedad relativa interior del mes de enero mediante el método descri-to en el apartado G.3.2.

3 Si se dispone del dato de humedad relativa interior y ésta se mantiene constate, debido porejemplo a un sistema de climatización, se podrá utilizar dicho dato en el cálculo añadiéndole 0,05 como margen de seguridad.

G.1.2.2 Para el cálculo de condensaciones intersticiales

1 En ausencia de datos más precisos, se tomará una temperatura del ambiente interior igual a 20ºC para todos los meses del año, y una humedad relativa del ambiente interior en función de la clase de higrometría del espacio: a) clase de higrometría 5: 70% b) clase de higrometría 4: 62% c) clase de higrometría 3 o inferior: 55%

2 En caso de conocer el ritmo de producción de la humedad interior, y la tasa de renovación deaire, se podrá calcular la humedad relativa interior para cada mes del año mediante el método descrito en el apartado G.3.2.

3 Si se disponen de los datos temperatura interior y de humedad relativa interior, se podrán utilizar dichos datos en el cálculo añadiéndole 0,05 a la humedad relativa como margen de seguridad.

G.2 Comprobación de las condensaciones

G.2.1 Condensaciones superficiales

G.2.1.1 Factor de temperatura de la superficie interior de un cerramiento

1 El factor de temperatura de la superficie interior fRsi, para cada cerramiento, partición interior, o puentes térmicos integrados en los cerramientos, se calculará a partir de su transmitancia térmi-ca mediante la siguiente ecuación:

25,0U1fRsi ��� (G.6)

siendo U la transmitancia térmica del cerramiento, partición interior, o puente térmico integrado en

el cerramiento calculada por el procedimiento descrito en el apartado E.1 [W/m2 K].

2 El factor de temperatura de la superficie interior fRsi para los puentes térmicos formados por en-cuentros de cerramientos se calcularán aplicando los métodos descritos en las normas UNE ENISO 10 211-1:1995 y UNE EN ISO 10 211-2:2002. Se podrán tomar por defecto los valores re-cogidos en Documentos Reconocidos.

G.2.1.2 Factor de temperatura de la superficie interior mínimo

1 El factor de temperatura de la superficie interior mínimo aceptable fRsi,min de un puente térmico,cerramiento o partición interior se podrá calcular a partir de la siguiente expresión:

e

emin,simín,Rsi 20

f�����

� (G.3)

siendo

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 55

� �eiT

n1nn

R

R�������� �

� �eiT

212

R

R��������

� �eiT

seese

R

R��������

� �eiT

1se1

R

R��������

�e la temperatura exterior de la localidad en el mes de enero definida en el apartado G.1.1[ºC];

�si,min la temperatura superficial interior mínima aceptable obtenida de la siguiente expresión [ºC]:

���

����

���

���

��

5.610

Psatlog269.17

5.610

Psatlog3.237

e

e

mín,si (G.4)

donde

Psat es la presión de saturación máxima aceptable en la superficie obtenida de la siguienteexpresión [Pa]:

8.0

PPsat i� (G.5)

donde

Pi es la presión del vapor interior obtenida de la siguiente expresión [Pa].

2337Pii��� (G.6)

donde

i� es la humedad relativa interior definida en el apartado G.1.2.1 [en tanto por 1].

G.2.2 Condensaciones intersticiales

G.2.2.1 Distribución de temperatura 1 La distribución de temperaturas a lo largo del espesor de un cerramiento formado por varias

capas depende de las temperaturas del aire a ambos lados de la misma, así como de las resis-tencias térmicas superficiales interior Rsi y exterior Rse, y de las resistencias térmicas de cadacapa (R1, R2, R3, ..., Rn).

2 El procedimiento a seguir para el cálculo de la distribución de temperaturas es el siguiente:

a) cálculo de la resistencia térmica total del elemento constructivo mediante la expresión (E.2).

b) cálculo de la temperatura superficial exterior �se :

(G.7)

siendo

�e la temperatura exterior de la localidad en la que se ubica el edificio según G.1.1correspondiente a la temperatura media del mes de enero [ºC];

�i la temperatura interior definida en el apartado G.1.2.2 [ºC];

RT la resistencia térmica total del componente constructivo obtenido mediante laexpresión (E.2) [m

2 K/ W];

Rse la resistencia térmica superficial correspondiente al aire exterior, tomada de latabla E.1 de acuerdo a la posición del elemento constructivo, dirección del flujo decalor y su situación en el edificio [m

2 K/W].

c) cálculo de la temperatura en cada una de las capas que componen el elemento constructi-vo según las expresiones siguientes:

.

...

(H.8)

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 56

� �eiT

sinsi

R

R��������

siendo

�se la temperatura superficial exterior [ºC];

�e la temperatura exterior de la localidad en la que se ubica el edificio obtenida delapartado G.1.1 correspondiente a la temperatura media del mes de enero [ºC];

�i la temperatura interior definida en el apartado G.1.2.2 [ºC];

�1... �n-1 la temperatura en cada capa [ºC]. R1, R2...Rn las resistencias térmicas de cada capa definidas según la expresión (E.3)

[m2K/W];

RT la resistencia térmica total del componente constructivo, calculada mediante laexpresión (E.2) [m

2 K/ W];

d) cálculo de la temperatura superficial interior �si:

(G.9)

siendo

�e la temperatura exterior de la localidad en la que se ubica el edificio obtenida del apar-tado G.1.1 correspondiente a la temperatura media del mes de enero [ºC];

�i la temperatura interior definida en el apartado G.1.2.2 [ºC];

�n la temperatura en la capa n [ºC];

Rsi la resistencia térmica superficial correspondiente al aire interior, tomada de la tablaE.1 de acuerdo a la posición del elemento constructivo, dirección del flujo de calor ysu situación en el edificio [m

2 K/W].

RT la resistencia térmica total del componente constructivo calculada mediante laexpresión (E.2) [m

2 K/ W];

3 Se considera que la distribución de temperaturas en cada capa es lineal.

G.2.2.2 Distribución de la presión de vapor de saturaciónSe determinará la distribución de la presión de vapor de saturación a lo largo de un muro formado porvarias capas, a partir de la distribución de temperaturas obtenida anteriormente, mediante las expre-siones indicadas en el apartado G.3.1.

G.2.2.3 Distribución de presión de vapor 1 La distribución de presión de vapor a través del cerramiento se calculará mediante las siguientes

expresiones:

...

(G.10)

siendo Pi la presión de vapor del aire interior [Pa]; Pe la presión de vapor del aire exterior [Pa]; P1 ...Pn-1 la presión de vapor en cada capa n [Pa];

Sd1 ...Sd(n-1) el espesor de aire equivalente de cada capa frente a la difusión del vapor de agua, calculado mediante la siguiente expresión [m];

Sdn = en n (G.11)

donde

� �ei

dn

1d

e1PP

S

SPP ����

� �ei

dn

2d

12PP

S

SPP ����

� �ei

dn

)1n(d

1nnPP

S

SPP ����

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 57

n es el factor de resistencia a la difusión del vapor de agua de cada capa, calculado apartir de valores térmicos declarados según la norma UNE EN ISO 10 456: 2001 otomado de Documentos Reconocidos;

en es el espesor de la capa n [m].

2 La distribución de presiones de vapor a través del cerramiento se puede representar gráficamen-te mediante una línea recta que una el valor de Pi con Pe, dibujado sobre la sección del cerra-miento utilizando los espesores de capa equivalentes a la difusión de vapor de agua, Sdn (véase figura G.1)

3 Para el cálculo analítico de Pi y de Pe, en función de la temperatura y de la humedad relativa, se utilizará la siguiente expresión:

Pi = �i Psat (�i) (G.12)

Pe = �e Psat (�e) (G.13)

siendo �i la humedad relativa del ambiente interior definida en el apartado G.1.2.2 [en tanto por 1];�e la humedad relativa del ambiente exterior definida en el apartado G.1.1 [en tanto por 1].

Figura G.1 Distribución de presiones de vapor de saturación y presiones de vapor en un elemento mul-ticapa del edificio dibujada frente a la resistencia a presión de vapor de cada capa.

G.3 Relaciones psicrométricas

G.3.1 Cálculo de la presión de saturación de vapor 1 La presión de vapor de saturación se calculará en función de la temperatura, a partir de las si-

guientes ecuaciones:

a) Si la temperatura (�) es mayor o igual a 0 ºC: ����

�� 3,237269,17

sat e5,610P (G.14)

b) Si la temperatura (�) es menor que 0 ºC: ����

�� 5,265875,21

sat e5,610P (G.15)

G.3.2 Cálculo de la humedad relativa interior 1 En caso de conocer el ritmo de producción de la humedad interior G y la tasa de renovación de

aire n, se podrá calcular la humedad relativa interior mediante el procedimiento que se describea continuación.

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 58

2 La humedad relativa interior i� (%) para la localidad donde se ubique el edificio y el mes de

cálculo se obtendrá mediante la siguiente expresión:

)(P

P100

sisat

i

i �

�� (G.16)

siendo

Psat(�si) la presión de saturación correspondiente a la temperatura superficial interior obtenida según la ecuación (H.14) [Pa];

Pi la presión de vapor interior calculada mediante la siguiente expresión [Pa]:

pPPei

!�� (G.17)

donde

Pe es la presión de vapor exterior calculada según la ecuación (H.13) [Pa];

p es el exceso de presión de vapor interior del local calculado mediante la siguienteecuación [Pa]:

� �2

TTRvp eiv

���!�! (G.18)

donde

Rv es la constante de gas para el agua = 462 [Pa m3 / (K kg)];

Ti es la temperatura interior [K];

Te es la temperatura exterior para la localidad y el mes de cálculo [K];

v es el exceso de humedad interior obtenida mediante la siguiente expresión [kg/m3]:

Vn

Gv

��! (G.19)

donde

G es el ritmo de producción de la humedad interior [kg/h];

n es la tasa de renovación de aire [h-1

];

V es el volumen de aire del local [m3].

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 59

Apéndice H Fichas justificativas de la opción simplificada

FICHA 1 Cálculo de los parámetros característicos medios

ZONA CLIMÁTICA Zona de baja carga interna " Zona de alta carga interna "

MUROS (UMm) y (UTm)

Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) A· U (W/ºK) Resultados

A= A· U=

N

UMm=A· U / A= A=

A· U= E

UMm=A· U / A= A=

A· U=

O

UMm=A· U / A= A=

A· U= S

UMm=A· U / A= A=

A· U= SE

UMm=A· U / A= A=

A· U= SO

UMm=A· U / A= A=

A· U=

C-T

ER

UTm=A· U / A=

SUELOS (USm)

Tipos A (m2) U (W/m2 º K) A· U (W/ºK) Resultados

A= A· U=

USm=A· U / A=

CUBIERTAS Y LUCERNARIOS (UCm, FLm)

Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) A· U (W/ºK) Resultados

A= A· U=

UCm=A· U / A=

Tipos A (m2) F A· F(m2) Resultados Tipos A=

A· F= FHm=A· F / A=

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 60

ZONA CLIMÁTICA Zona de baja carga interna " Zona de alta carga interna "

HUECOS (UHm , FHm)

Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) A· U (W/ºK) Resultados

A= A· U= N

UHm=A· U / A=

Tipos A (m2) U F A· U A· F(m2) Resultados Tipos

A= A· U= A· F=

UHm=A· U/A=

E

FHm=A· F / A= A=

A· U= A· F=

UHm=A· U / A=

O

FHm=A· F / A= A=

A· U= A· F=

UHm =A· U / A=

S

FHm =A· F / A=A=

A· U= A· F=

UHm =A· U / A=

SE

FHm =A· F / A=A=

A· U= A· F=

UHm =A· U / A=

SO

FHm =A· F / A=

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Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE1 - 61

FICHA 2 CONFORMIDAD- Demanda energética

ZONA CLIMÁTICA Zona de baja carga interna " Zona de alta carga interna "

MUROS DE FACHADA HUECOS Y LUCERNARIOS

UMm(4)

UMlim(5)

UHm(4)

UHlim(5)

FHm(4)

FHlim(5)

N �E

O � �

S �

� �SE

SO � �

CERR. CONTACTO TERRENO SUELOS CUBIERTAS LUCERNARIOS

UTm(4)

UMlim(5)

USm(4)

USlim(5)

UCm(4)

UClim(5)

FLm FLlim

� � � �

(1) Umax(proyecto) corresponde al mayor valor de la transmitancia de los cerramientos o particiones interiores indicados en proyecto. (2) Umax corresponde a la transmitancia térmica máxima definida en la tabla 2.1 para cada tipo de cerramiento o partición interior. (3) En edificios de viviendas, Umax(proyecto) de particiones interiores que limiten unidades de uso con un sistema de calefacción previsto desde pro-yecto con las zonas comunes no calefactadas.(4) Parámetros característicos medios obtenidos en la ficha 1. (5) Valores límite de los parámetros característicos medios definidos en la tabla 2.2.

FICHA 3 CONFORMIDAD-Condensaciones

CERRAMIENTOS, PARTICIONES INTERIORES, PUENTES TÉRMICOS

C. superficiales C. intersticiales Tipos

fRsi # fRsmin Pn � Psat,n Capa 1 Capa 2 Capa 3 Capa 4 Capa 5 Capa 6 Capa 7

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

fRsi Psat,n

fRsmin Pn

Cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica Umax(proyecto)(1) Umax

(2)

Muros de fachada Primer metro del perímetro de suelos apoyados y muros en contacto con el terreno �Particiones interiores en contacto con espacios no habitables Suelos �Cubiertas �Vidrios de huecos y lucernarios Marcos de huecos y lucernarios

Medianerías �

Particiones interiores (edificios de viviendas)(3) � W/m2K1,2

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