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INFORME DE VIABILIDAD TÉCNICO – ECONÓMICA POR MITIGABILIDAD GEOLÓGICO –

GEOTÉCNICA DE LOS CUATRO LOTES PROPUESTOS PARA EL REASENTAMIENTO DEL

CASCO URBANO DE GRAMALOTE (NORTE DE SANTANDER)

Versión 02/2012

Entidad solicitante:

FONDO ADAPTACIÓN

Entidad ejecutora:

SOCIEDAD COLOMBIANA DE GEOTECNIA

Contrato No. 100 de 2012

Cláusula 2ª, numeral 2

Bogotá D.C., 29 de octubre de 2012



CONTENIDO DEL INFORME

Pág.

1. Introducción 3 2. Descripción General de los Cuatro Sitios de Estudio 6

2.1 Aspectos topográficos y del relieve 6 2.2 Aspectos geológicos – geomorfológicos e hidrogeológicos 10 2.3 Aspectos geotécnicos 20 3. Estabilidad Geológico – Geotécnica 25 3.1 Por Remoción en Masa 25 3.2 Por Potencial de Licuación en Miraflores 29 4. Matriz Geotécnica y Análisis por Componentes 35 4.1 Componentes de la Matriz Geotécnica 35 4.2 Evaluación por Categorización de Variables 38 5. Análisis de Viabilidad Técnico-Económica para cada Sitio 42 5.1 Miraflores 42 5.2 El Pomarroso 42 5.3 Caimito 2 (municipio de Santiago) 43 5.4 Sector La Franja 44 6. Conclusiones y Recomendaciones del Estudio 45 Bibliografía de Referencia 46 Anexo 1. Prevención de Problemas de Inestabilidad 47

Anexo 2. Tablas de datos geotécnicos y otros 51



INFORME DE VIABILIDAD TÉCNICO – ECONÓMICA POR MITIGABILIDAD GEOLÓGICO –

GEOTÉCNICA DE LOS CUATRO LOTES PROPUESTOS PARA EL REASENTAMIENTO DEL

CASCO URBANO DE GRAMALOTE (NORTE DE SANTANDER)

1. INTRODUCCIÓN

El Fondo Adaptación solicitó a la Sociedad Colombiana de Geotecnia, mediante el Contrato de Acompañamiento Técnico y Predimensionamiento de Obras de Mitigación para el reasentamiento del casco urbano de Gramalote-Norte de Santander No. 100 de 2012, celebrado el 12 de septiembre pasado, un informe de viabilidad técnico – económica de los cuatro lotes preestablecidos por la Mesa Técnica para la Reconstrucción de Gramalote (Miraflores, El Pomarroso, sector La Franja y Caimito 2 en el municipio de Santiago), respecto de la mitigabilidad de las amenazas geológicas y geotécnicas que podrían llegar a presentarse en dichos predios y que forma parte de la Matriz Multicriterio con base en la cual la Mesa Técnica tomará la decisión del lote que finalmente será utilizado para la reubicación de Gramalote. Ésta evaluación se fundamenta en los estudios de amenaza por Procesos de Remoción en Masa (PRM) adelantados por el Servicio Geológico Colombiano (SGC) a escala 1:5000 en los predios de Miraflores y El Pomarroso, así como el reconocimiento que hizo la Sociedad Colombiana de Geotecnia (SCG) y la geología 1:25000 suministrada igualmente por el SGC para los terrenos denominados sector La Franja y Caimito 2, éste último localizado en el municipio vecino de Santiago. Dentro de las actividades realizadas por la SCG para el cumplimiento de éste encargo se destacan: la revisión detallada de los estudios adelantados por el SGC a las escalas referidas; el reconocimiento por tierra y aire de las condiciones geológico – geomorfológicas e hidrogeológicas generales de los cuatro sitios, con base en los mapas elaborados por el SGC y la contrastación de algunas particularidades respecto de las intervenciones de ingeniería que se deberían acometer en cada sitio; exploración in-situ mediante técnicas geofísicas que permiten una primera aproximación a las propiedades geotécnicas de los materiales allí presentes, así como la ejecución de sondeos y posterior elaboración de ensayos de laboratorio para establecer los modelos geológico – geotécnicos. Se incluye en estas actividades los levantamientos topográficos de los sectores en donde se realizaron las líneas sísmicas y la georreferenciación de las perforaciones, las cuales forman parte integral del presente informe.



Con base en los trabajos y evaluaciones realizadas, se propuso la aplicación de una metodología simple de evaluación que se fundamenta en la categorización de las variables, asumiendo como punto de partida que la amenaza por PRM correspondiente a los predios Sector La Franja y Caimito 2 es ALTA (en una escala similar a la de evaluación del SGC, es decir 1:5000), tal como fue sugerido por el SGC en las reuniones iniciales de la Mesa Técnica; están aún pendientes algunos resultados de algunos ensayos de laboratorio y sus análisis respectivos, que permitan precisar la determinación de los modelos geológico-geotécnicos de cada sitio y así poder establecer las especificaciones técnicas y términos de referencia para la construcción de las obras propuestas (numeral 3 Contrato). El Informe incluye igualmente conceptos generales relacionados con la prevención de problemas de inestabilidad geotécnica, con el propósito de establecer una relación directa entre las amenazas identificadas, los impactos esperados por la ejecución de medidas de mitigación e implantación urbanística de la nueva población y los costos aproximados que esas medidas implicarían para cada sitio. Para el desarrollo de este último componente, se tomó como base un presupuesto preliminar de obras de mitigación para el predio El Pomarroso elaborado por Servivienda dentro de los estudios de prefactibilidad que fueron presentados a la Mesa Técnica a comienzos del año, ajustado tanto por inflación como en consideración a las intervenciones mínimas necesarias para reducir la amenaza y en pro de la estabilidad integral de las laderas, sea cual fuere el predio finalmente seleccionado. De conformidad con las evaluaciones y análisis de información adelantados por la SCG, se encuentra que desde el punto de vista geológico – geotécnico los cuatro predios observan condiciones complejas de estabilidad, dada la disposición estructural de los estratos y los diversos procesos geológicos que han tenido lugar, particularmente la acumulación de materiales de depósito producto del deterioro de los macizos rocosos en las partes altas e in-situ, así como los intensos procesos denudativos que incluyen erosión concentrada en algunos sectores, dejando al descubierto depósitos geomecánicamente inestables una vez sean intervenidos por las obras de urbanismo y construcción. No obstante la realidad física del medio es compleja, en términos de mitigabilidad de las amenazas asociadas a PRM, en todos los predios se considera factible mitigarlas siempre y cuando responda a una serie de inquietudes que se generan con miras al reasentamiento del pueblo, entre otras las que se exponen a continuación: • Los núcleos de población a reubicar deben tener facilidades de acceso a sus veredas y viceversa, el sitio seleccionado debe fortalecer la cohesión social y organización de las comunidades campesinas de las diferentes veredas. • El nuevo sitio, debe facilitar la dotación de los servicios públicos, aprovechando y mejorado la infraestructura existente. • Se requiere identificar las limitaciones, los condicionantes y potencialidades de cada alternativa de reubicación.



• Identificar para cada alternativa, los problemas significativos que se pueden generar por su ocupación a mediano y largo plazos. Así las cosas, y considerando que las evaluaciones del potencial de licuación en Miraflores indicarían un nivel de amenaza bajo a nulo por este concepto, conllevando a su vez a un nivel de RIESGO NULO, preventivamente habría que adoptar medidas de mitigación, como la restricción de uso del suelo en parte del predio y su estabilización mediante obras de ingeniería (p.e. densificación, evacuación de aguas de infiltración y subsuperficiales, drenes y pozos de alivio, etc.); prácticamente los cuatro lotes son viables desde el punto de vista geológico – geotécnico, diferenciándose en cuanto a la cantidad y magnitud de las intervenciones requeridas para mitigar las amenazas por PRM en cada uno de ellos. De acuerdo con la Matriz Geotécnica adoptada y la evaluación por categorización de componentes, se establece que el predio Miraflores se constituiría en la opción número uno (37 puntos) siendo seguida por los predios El Pomarroso (31 puntos), un Sector en La Franja (27 puntos) y Caimito 2 (25 puntos), los tres últimos con diferencias en los costos estimados de las intervenciones de mitigación requeridas; los dos últimos excederían en cerca de un 50% el costo previsto y ajustado para el predio El Pomarroso, dadas los mayores trabajos que se requerirían a efectos de lograr un tratamiento integral de las laderas involucradas. La Sociedad Colombiana de Geotecnia continuará adelantando los tareas encomendadas y está presta a atender cualquier inquietud respecto de sus apreciaciones y recomendaciones, con la intención de que el sitio finalmente adoptado cumpla las expectativas y responda a las necesidades de los gramaloteros, quienes experimentaron los efectos de la fuerza de la naturaleza y requieren una respuesta adecuada del Estado frente a sus peticiones.



2. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LOS CUATRO SITIOS DE ESTUDIO

Se presentan los aspectos más relevantes en cuanto a topografía y relieve, geología, geomorfología e hidrogeología, así como geotecnia de cada uno de los cuatro predios objeto de estudio y algunas condiciones de accesibilidad a los lotes. 2.1 Aspectos topográficos y del relieve

Se incluyen los elementos principales que conforman el relieve de la zona de interés, cubriendo los cuatro predios objeto de estudio, determinándose que en términos generales los lotes no superan el 12% (7°) y tienen más del 8% (4.8°) de pendiente promedio, reflejando en todos los casos la existencia de laderas estructurales con rocas que buzan en la dirección de la pendiente, están cubiertas de manera un tanto aleatoria por depósitos de ladera y suelos producto de la desintegración de material fino (matriz) in-situ. En la Figura 1 se presenta la localización general del área de estudio.

Figura 1- Localización general del área de estudio

Vale aclarar que el predio denominado sector La Franja no estaba bien definido y obedece a un polígono que cubre básicamente parte de la margen izquierda de la Quebrada La Calderera sobre la vía de acceso al antiguo casco urbano de Gramalote, entre Buenos Aires y Puente Guerrero, incluyendo un lote denominado Llano Torres, localizado unos 300 m al nor-oriente del terreno en construcción por parte de la Cruz Roja. Para los predios sector La Franja y Caimito 2, se proyectaron los mapas topográficos con coordenadas geográficas obtenidas mediante el software Google Earth® (ver Figura 2).



Figura 2. Mapa de localización de los cuatro predios de estudio y el Sitio de la Cruz Roja (SCG – 2012)

Cruz Roja

Caimito 2

El Pomarroso

Llano Torres

La Franja

Miraflores

Puntos SCG 27/sept.

Palestina –

El Idilio



Los cuatro predios se presentan en las Figuras 3 a 6, sin incluir el predio correspondiente a la Cruz Roja y sus obras de temporalidad, que serán objeto de análisis posterior.

Figura 3. Topográfico Miraflores escala 1:5000 (SGC, 2012)

Figura 4. Topográfico El Pomarroso escala 1:5000 (SGC, 2012)



Figura 5. Topográfico sector La Franja escala 1:25000 (SCG, 2012), de Google Earth®

Figura 6. Topográfico El Caimito 2 escala 1:5000 (SCG, 2012), de Google Earth®



2.2 Aspectos geológicos – geomorfológicos e hidrogeológicos

2.2.1 Miraflores

2.2.1.1 Condiciones geológicas En este sector de la cuenca se expone una secuencia de areniscas cuarzosas, en capas gruesas de la formación Aguardiente, con un perfil de roca parcialmente meteorizada de 10 a 15 m de espesor. En superficie se exponen suelos arenosos producto de la disgregación mecánica de las unidades de areniscas cuarzosas con fragmentos de areniscas muy friables. Este horizonte superficial se expone en los cortes de la vía de acceso y se estima entre los 3 y 5 m de espesor.

2.2.1.2 Condiciones estructurales Sobre la vía de acceso se observan los planos de estratificación de las unidades de areniscas, en capas gruesas de 1 a 2 m, en condición de roca ligeramente meteorizada. En el sitio de ocupación previsto por el SGC, los planos de estratificación muestran una inclinación de 25°, cubiertos por el horizonte de roca ligeramente meteorizada.

2.2.1.3 Geomorfología La alternativa de Miraflores se localiza sobre una ladera estructural denudativa, con un horizonte de roca ligeramente meteorizada con el desarrollo de un horizonte de suelo residual arenoso, con pendientes menores de 25°, delimitada lateralmente por drenajes consecuentes que siguen la orientación de los planos de estratificación; con un régimen de agua principal infiltración.

2.2.1.4 Régimen de agua de la ladera El régimen de agua de las laderas del sector, muestra un comportamiento de infiltración, controlado por la composición arenosa de los suelos superficiales. Las aguas de infiltración son trasmitidas como un flujo sub-superficial a través de las unidades de areniscas y se comporta como una zona de recarga de acuíferos superficiales y alimentan los drenajes laterales de esta alternativa.

2.2.2 El Pomarroso (Vereda Valderrama)

La alternativa de Pomarroso, sobre la vereda Valderrama, fue estudiada en detalle por el SGC y se localiza en la parte alta de la vertiente de la margen izquierda; cerca de la divisoria de aguas que marca el límite con la jurisdicción con el municipio de Santiago.



Por su condición topográfica, de bajas pendientes transversales, esta alternativa se muestra muy favorable para la adecuación del terreno.

Fotografía 1- Vista de las condiciones topográficas del sector El Pomarroso (SCG, 2012)

2.2.2.1 Condiciones geológicas En esta alternativa se expone una secuencia de areniscas cuarzosas, de cemento silíceo, en capas de tabulares de 0.5 a 2.0 m de espesor, intercaladas con rocas blandas arcillosas – limolitas y lutitas negras – cubiertas con suelos residuales y depósitos coluviales de espesor escaso. La investigación geotécnica realizada por el SGC, identifica un mayor contenido de rocas blandas arcillosas intercaladas con los niveles de areniscas. La ubicación de esta alternativa en la parte alta de la vertiente y por el alto grado de fracturación del macizo por efectos tectónicos, ha favorecido el desarrollo de suelos residuales y un mayor grado de alteración de las unidades litológicas superficiales, descritas por el SGC. Las unidades superficiales presentan una cubierta de depósitos coluviales con diferentes espesores, con la presencia de bloques que evidencian procesos de reptación. 2.2.2.2 Condiciones estructurales La alternativa de Pomarroso se localiza sobre una ladera estructural, con buzamientos de 15° a 20°, con una mayor intercalación de lutitas negras, meteorizadas a arcillas grises laminadas. En los sectores donde los niveles de areniscas configuran la superficie del terreno, se exponen un horizonte de bloques superficiales producto de su descomposición in-situ (ver Fotografía 2).



2.2.2.3 Geomorfología Este sector alto de la vertiente, muestra un mayor grado de alteración de las unidades superficiales, con pendientes relativamente menores que la alternativa de Miraflores; con un sistema de drenajes consecuentes que siguen la orientación de los planos de estratificación y la formación de valles incipientes.

Fotografía 2- Vista de los depósitos superficiales que forman la mayor parte de las laderas (SCG, 2012)

2.2.2.4 Régimen de agua de la ladera Por la presencia de rocas blandas arcillosas, intercaladas con los niveles de areniscas; estas rocas de baja permeabilidad parecen controlar una tabla de agua colgada que alimenta los drenajes de 1° orden. Este sector de la vertiente se comporta como una zona de recarga y de nacimientos de los drenajes. 2.2.3 Caimito 2 (Santiago)

2.2.3.1 Descripción y localización El predio del Caimito, se ubica en el sector de ladera de la vertiente izquierda del río Peralonso, con un acceso de 300 m a partir de Puente Gómez. Corresponde a un terreno ondulado de colinas de 10 a 20 m de altura, sobre la cota 600 a 650 msnm, con una pendiente de la ladera estructural > 25%; disectado por drenajes insecuentes y obsecuentes de 1° orden, de baja densidad que descienden del talud escarpado de El Pomarroso. El predio está delimitado al norte por el drenaje de la quebrada Mocanilla, al sur y oriente por las laderas que se extienden hasta el valle del río Peralonso y al occidente por laderas de alta pendiente que se extienden hasta la divisoria del predio el Pomarroso (ver Fotografías 3 y 4).



2.2.3.2 Condiciones geológicas Unidad de lutitas negras carbonosas: Sobre el camino de acceso, se expone una secuencia de rocas blandas, clasificadas en la categoría de rocas lodosas (shales negros y limolitas negras), con estructura laminada, muy fisibles, con intercalaciones de lentes arenosos y capas delgadas de arenisca. Esta unidad hace parte de la secuencia de lutitas negras de la formación Cogollo (Figura 7).

Fotografía 3- Sector el Caimito 2 Fotografía 4- Acceso Sector el Caimito 2

Figura 7- Corte geológico esquemático de El Caimito; con exposición de la unidad de lutitas negras (Kc1),

con niveles de areniscas en capas muy delgadas; con una cubierta de depósitos coluviales de composición arenosa. Al occidente en contacto fallado se exponen las unidades de areniscas y lutitas de la formación

Uribante (Kmu) (SCG, 2012) La parte superior de esta unidad, en contacto con los depósitos coluviales arenosos, desarrolla un horizonte de lutitas grises, descompuesta parcialmente a suelos residuales arcillosos color café, con un espesor estimado de 5.0 m. Formaciones superficiales. Depósito coluvial arenoso Qc1: Formando la superficie del terreno, se expone un depósito de suelos de origen coluvial de 4 a 5 m de espesor que se extiende hasta la quebrada Mocanilla; con una composición de gravas y cantos angulares de areniscas muy meteorizadas (diámetros de 0.2 – 0.4 m), en una matriz de gravas finas y arenas de alta



permeabilidad. La superficie de este depósito muestra un horizonte de suelo residual de composición limo arenoso de color amarillo, cubierto localmente por bloques de areniscas, con diámetros de 0.5 a 2.0 m. Estos bloques superficiales representan un evento reciente de agradación local, producto de los desprendimientos de la ladera de mayor pendiente (ver Figura 8).

Figura 8- Corte esquemático de las Formaciones superficiales en El Caimito

2.2.3.3 Condiciones estructurales Las unidades del subsuelo de la formación Cogollo, muestran una disposición estructural de bajo ángulo, con una orientación N20E /25W (340/25), favorable a la estabilidad natural de la ladera. Se identifica un sistema de discontinuidades abiertas N80W/80SW (190/80), normales a la orientación del talud natural, con un espaciamiento de 0.5 m. Se clasifica como un macizo estratificado y fracturado de rocas blandas, con módulo de fracturación Jv 7-9 disc/m3.

2.2.3.4 Geomorfología El sitio de posible reubicación El Caimito, se presenta delimitado por las siguientes unidades geomorfológicas delimitadas en el mapa geomorfológico del SGC, 2011. • Una unidad de escarpe estructural (De) desarrollada sobre areniscas con intercalaciones de shales negros de la formación Uribante. Asociada a esta unidad geomórfica se identifica un proceso de desprendimientos de bloques que dio origen a una unidad de Talus en la base y explica la presencia de bloques superficiales en el predio el Caimito, transportados por la dinámica torrencial de los drenajes. • Una unidad de laderas denudativas (Dlm) expuesta a partir de Puente Gómez y desarrollada sobre conos de deyección, de pendientes moderadas y morfología cóncava; con una composición de cantos y bloques en matriz arcillosa, con bloques superficiales y procesos generalizados de reptación. El origen de esta unidad se asocia a eventos



torrenciales de flujos de detritos, que dieron lugar a un proceso de agradación en la base de vertiente del valle del río Peralonso. • Una unidad de origen dilu-coluvial expuesta en el sitio de posible reubicación El Caimito y desarrollada sobre las rocas arcillosas de la formación Cogollo. El origen de esta unidad se asocia a los procesos de erosión y transporte por corrientes menores del talud escarpado que delinta el valle del río. • Una unidad denudativa sobre rocas arcillosas de la formación Cogollo, expuesta sobre las laderas que delimitan el valle del río Peralonso. Esta unidad de alta susceptibilidad a los deslizamientos, muestra procesos generalizados de reptación y la formación de flujos de tierras. 2.2.3.5 Régimen de agua de la ladera La composición arenosa y alta permeabilidad de los suelos coluviales define un régimen principal de infiltración de las aguas lluvias, con un flujo interno controlado por el horizonte de suelo residual, de carácter impermeable que se expone en el contacto lutitas negras/depósito coluvial. Las aguas de infiltración, trasmitidas a través de los suelos arenosos, generan un flujo sub-superficial a través del depósito coluvial, con afluencia sobre el talud externo, donde se manifiesta en la formación de flujos de tierras. 2.2.4 Sector La Franja

2.2.4.1 Cruz Roja – Llano de Torres 2.2.4.1.1 Descripción y Localización Franja de terreno ubicada a lo largo de la vía de acceso y comprende las localidades El Idilio, la Palestina, la Cruz Roja hasta Puente Cuervo. Estos sectores han sido ocupados provisionalmente por las comunidades damnificadas, en condiciones aisladas y que desde el punto de visto técnico deben ser monitoreadas por la Autoridad competente. El sector de La Cruz Roja - Llano de Torres, corresponde a una franja de terreno de 80 m a 100 m de amplitud promedio, que se extiende desde la Quebrada La Calderera hasta el sito de Llano de Torres; delimitada por dos (2) drenajes secundarios, de carácter intermitente. La Fotografía 5 muestra la ubicación del asentamiento provisional. 2.2.4.1.2 Condiciones geológicas En esta franja de terreno se expone una secuencia de rocas blandas lodosas, con estratificación delgada y laminada del miembro Mercedes de la formación Uribante,



cubiertas localmente por suelos coluviales de 2.0 m de espesor promedio. Sobre los cortes de las explanaciones realizadas para las construcciones provisionales, se expone esta secuencia de shales negros laminados, lodolitas con intercalaciones de areniscas cuarzosas, en capas delgadas de 10 a 20 cm. En la zona de la Cruz Roja, el perfil de roca parcialmente meteorizada (W4) alcanza espesores de 15 m de acuerdo con los resultados de la investigación geofísica.

Fotografía 5- Vista del asentamiento provisional de la Cruz Roja - Llano de Torres (SCG, 2012).

En superficie se expone un depósito coluvial arenoso, de alta permeabilidad, con un espesor que varía entre 1.0 y 2.0 m, con fragmentos de areniscas y lutitas en matriz arenosa. Este horizonte superficial se expone en los cortes de adecuación realizados en la parte baja de esta zona. Para la zona de Llano de Torres ubicada en la parte alta de la ladera, esta alternativa de ocupación, muestra una amplitud muy restringida y lateralmente está delimitada por los nacimientos de las quebradas que demarcan la zona de la Cruz Roja. Superficialmente se expone un depósito de bloques de areniscas y fragmentos de lutitas, producto de la disgregación in-situ del macizo estratificado y cubre las unidades de shales negros y areniscas con estratificación delgada y moderadamente meteorizadas (W3). Lateralmente se presenta delimitada por un terreno pedregoso con bloques de areniscas con diámetros de 1 a 3 m, producto de la disgregación masiva de un nivel de areniscas que cubre la unidad de lodolitas y areniscas laminadas.



2.2.4.1.3 Condiciones estructurales Superficialmente y en disposición estructural desfavorable se observan las unidades de shales negros y Lodolitas laminadas intercaladas con areniscas en capas muy delgadas y lajosas, en condición de roca parcialmente meteorizada, de fácil disgregación manual, donde se conserva la estructura de la roca. En el sitio de cortes y explanaciones de la parte baja de la ladera, los planos de estratificación muestran una inclinación de 45° a 50° cubiertos por el horizonte de suelo coluvial arenoso de 0.5 a 1.0 m de espesor (ver Figura 9).

Figura 9- Corte esquemático del sector de Llano de Torres (SCG, 2012)

2.2.4.1.4 Geomorfología Esta franja de terreno se extiende desde la vía principal hasta Llano de Torres y se clasifica como una ladera estructural denudativa, de baja estabilidad natural, con una morfología muy homogénea rectilínea en su parte media y segmentos de morfología cóncava en sus partes laterales; con pendientes de 20° a 25°, delimitada lateralmente por drenajes consecuentes que siguen la orientación de los planos de estratificación; con un régimen de agua principal de escorrentía. Durante los eventos lluviosos se genera una tabla de agua superficial colgada, controlada por la presencia de rocas arcillosas de baja permeabilidad. 2.2.4.1.5 Régimen de agua de la ladera Para la zona de la Cruz Roja, el régimen de agua muestra un comportamiento superficial y sub-superficial, controlado por la disposición estructural de los planos de estratificación y la presencia de rocas arcillosas de baja permeabilidad. Las aguas de infiltración son trasmitidas como un flujo sub-superficial a través del depósito coluvial, con una orientación preferencial hacia los drenajes laterales que delimitan la franja de terreno. La parte alta de la ladera, Llano de Torres, se comporta como una zona de infiltración contralada por la presencia de bloques y cantos, aguas que alimentan los nacimientos de los drenajes secundarios.



2.2.4.2 La Palestina – El Idilio 2.2.4.2.1 Descripción y Localización Hace parte de las áreas de asentamientos provisionales a lo largo de la vía, donde se ha realizado una intervención del terreno con corte en media ladera.

Fotografías 6 y 7- Vista de los asentamientos en la parte baja y alta de la Palestina (SCG, 2012)

2.2.4.2.2 Condiciones geológicas En este sector de la vertiente, las unidades litológicas se ubican en posición estratigráfica superior a las unidades del sector de la Cruz Roja, cubiertas por un depósito clasto-portado, con cantos y bloques de areniscas con diámetros de 0.5 a 2.0 m en una matriz de arena fina producto de la disgregación de un estrato superior de areniscas. Se desarrolla el siguiente perfil estratigráfico generalizado: • Un depósito superficial de bloques y cantos en una matriz arenosa – clasto soportado – de 8 a 10 m de espesor. • Un substrato de roca parcialmente meteorizada, en fragmentos de areniscas y lutitas negras, que se comporta igualmente como un depósito clasto soportado, de matriz arenosa de alta permeabilidad, donde localmente se reconoce la estructura de la estratificación. 2.2.4.2.3 Condiciones estructurales El depósito clasto soportado, descansa sobre un macizo estratificado de areniscas en capas delgadas, en condición de roca meteorizada y muy fracturada, donde se conserva la estructura de la estratificación. Se estima un espesor de 8 a 10 m del depósito coluvial y cubre el nivel de areniscas fracturadas y meteorizadas. En las unidades del subsuelo se identifican superficies de movimiento a lo largo de los planos de estratificación (ver Fotografías 8 y 9).



Fotografías 8 y 9- Vista de las unidades inferiores con evidencias de movimientos traslacionales a lo largo

de los planos de estratificación. 2.2.4.2.4 Geomorfología El sector la Palestina, se desarrolla sobre una ladera denudativa de morfología cóncava, con exposición en superficie de bloques de 1 a 3 m de diámetro, con procesos de reptación y formación local de flujos a lo largo de los drenajes naturales. El origen de esta unidad de bloques se asocia a la disgregación mecánica de un estrato de areniscas, que formaba inicialmente la ladera estructural y su posterior movilización por procesos locales de reptación y la acción de la gravedad (ver Fotografías 10 y 11).

Fotografías 10 y 11- Vista de la morfología de la ladera con exposición de bloques

2.2.4.2.5 Régimen de agua de la ladera Por la composición arenosa del depósito clasto soportado, la ladera muestra un régimen principal de infiltración, con la formación de un flujo sub superficial a través del depósito arenoso. La orientación de estos flujos se marca en los drenajes del micro-relieve con la formación de flujos de tierras superficiales.



2.3 ASPECTOS GEOTÉCNICOS

Las características y propiedades geotécnicas de los materiales que conforman los lotes objeto de estudio, son las correspondientes a geomateriales producto de la alteración mecánica in-situ (suelos residuales) combinados o alternados con fragmentos clásticos envueltos en matriz areno-limosa y areno-arcillosa provenientes de las partes altas de la laderas (depósitos coluviales y flujos de detritos), sobreyaciendo formaciones rocosas con intercalaciones entre areniscas susceptibles a erosión intensa-deleznables y rocas lodosas con diversos estados y condiciones de alteración. Según esto, en términos de resistencia mecánica los materiales exhiben buenas propiedades de capacidad portante para la mayoría de estructuras que sobre estos depósitos se cimentarán, no obstante pueden quedar expuestos a procesos de desintegración intensa como erosión concentrada, lavado de finos, disgregación de partículas y en general aquellos que se derivan de materiales con estructura metaestable, además de los posibles mecanismos de falla por los macizos rocosos involucrados. De conformidad con estos planteamientos, la caracterización de los materiales con propósitos de diseño y construcción de obras, deberá considerar tanto la escala del macizo rocoso (megaestructura), como la del material in-situ (macroestructura) y de composición (microestructura), a efectos de contar con un marco de entendimiento y determinación de las propiedades ingenieriles que mayor incidencia pueden tener en el comportamiento futuro de los suelos de fundación (ver Figura 10).

Figura 10- Relación de escalas espacio-temporales y aspectos clave para abordar la caracterización de

macizos rocosos y depósitos de suelo (propuesta por Torres y Alarcón, 2007)



Mediante los análisis de velocidades de onda, se implementaron las diferentes ecuaciones para estimar órdenes de magnitud de algunas propiedades físico-mecánicas a partir de las velocidades de ondas. De esta manera se pudo establecer el perfil de suelos para cada sector utilizando la tabla A2.4.1 de la NSR-10 (ver Figura 11).

Figura 11- Clasificación de los perfiles de suelo según Tabla A.2.4-1 del Título H, NSR-10

La metodología que se implementó, se basa en el análisis de las velocidades de ondas ejecutadas para el sector El Pomarroso por el SGC, ya que en su estudio se cuenta con mediciones de ondas Vp y Vs; se establece una relación entre las dos ondas para las diferentes profundidades que es cercana aproximadamente a 2,0. Luego para conocer el valor de las ondas Vp en los otros sectores donde solo se midieron las ondas Vs, se multiplica la onda de corte por el factor establecido a la profundidad que se requiere. De igual manera para hallar el peso unitario se tomaron de referencia las densidades obtenidas por el SGC para El Pomarroso y Miraflores; para calcular la densidad en Caimito se referencian las profundidades de El Pomarroso y para La Franja se referencian las profundidades de Miraflores; de esta forma se puede tener unos valores aproximados.



Ecuaciones implementadas:

(Torres, 2005)

Donde:

G, E, : son los módulos de rigidez al corte y elasticidad (MPa), y de Poisson del material

c: resistencia a la compresión inconfinada del material rocoso en MPa

: densidad del material en Mg/m3 Vp y Vs: velocidades de onda longitudinal y de corte, en m/s, respectivamente. 2.3.1 Miraflores

Se tomaron de referencia tres grupos de líneas sísmicas realizadas por la SCG, para cada línea se tomaron tres perfiles en el centro, izquierda y derecha (ver Figura 12).

Figura 12- Líneas sísmicas en Miraflores con velocidades Vs (SCG, 2012)

PERFIL D. Desde 0.0 a 8.0 m de profundidad PERFIL C. Desde 8.0 a 29.0 m de profundidad



Tabla 1. Propiedades geotécnicas suelos Miraflores (SGC, 2012)

2.3.2 El Pomarroso

Se tomaron de referencia dos líneas sísmicas realizadas por el SGC. PERFIL E. Aproximadamente 2.0 m de profundidad PERFIL D. Desde 2.0 a 5.0 m de profundidad PERFIL C. Desde 5.0 a 8.0 m de profundidad PERFIL B. Desde 8.0 a 13.0 m de profundidad PERFIL A. De 13.0 m en adelante

Tabla 2. Propiedades geotécnicas suelos El Pomarroso (SGC, 2012)

2.3.3 El Caimito 2 (Santiago)

Se tomaron de referencia tres líneas sísmicas realizadas por la SCG, para cada línea se tomaron tres perfiles en el centro, izquierda y derecha (ver Figura 13).

Figura 13- Líneas sísmicas en El Caimito 2 con velocidades Vs (SCG, 2012)

PERFIL DE MATERIAL TIPICO MIRAFLORES

Profundidad

(m) Tipo de material ω γ Ll Ip Gs qu C φ

0.0-10.0 Coluvial 18,44 2,39 41,6 2,73 550,8 32,56 35,1

6.0-13.0 Intercalaciones de arcillolita y arenisca 18,90 2,36 28,4 2,63 672,0 34,41

11.0-15.0 Arenisca 16,00 2,30 2,60 613,0 72,00 37,0 13.0-25.0 lutita 25,35 2,01 2,79 3,7

PERFIL DE MATERIAL TIPICO POMARROSO

Profundidad

(m) Tipo de material ω γ Ll Ip Gs qu C φ

0.0-3.0 suelos residual arcilloso arenoso 23,09 1,99 27,8 17,05 2,38

4.0- 15.0 areniscas de grano medio a fino 20,00 2,35 2,56 376,28

15.0-25.0 lutita negra muy fracturada 13,00 2,40 24,8 5,56 2,18 66,36 1,76 19,86

% t/m3 % % kg/cm2 kg/cm2 o

% t/m3 % % kg/cm2 kg/cm2 o



PERFIL E. Aproximadamente 3.0 m de profundidad PERFIL D. Desde 3.0 a 5.0 m de profundidad PERFIL C. Desde 5.0 a 10.0 m de profundidad PERFIL B. De 10.0 m en adelante

2.3.4 Sector La Franja

Se tomaron de referencia tres líneas sísmicas realizadas por la SCG, para cada línea se tomaron tres perfiles en el centro, izquierda y derecha (ver Figura 14).

Figura 14- Líneas sísmicas en el Sector La Franja con velocidades Vs (SCG, 2012)

PERFIL C. Aproximadamente 7.0 m de profundidad

PERFIL D. Desde 7.0 a 12.0 m de profundidad PERFIL C. Desde 12.0 a 25.0 de profundidad PERFIL B. De 25.0 m en adelante

En conclusión se tiene que los perfiles de suelos en todos los predios se asemejan, con una capa superficial de menor competencia relativa en los predios El Pomarroso y Caimito 2, no superior a los 3.0 m de profundidad, mejorando en todos los casos hacia los 8.0 a 10.0 m de profundidad en donde se encuentra la roca competente, por lo cual en caso de presentarse fenómenos de inestabilidad geotécnica estos serían controlados por los contactos residual / coluvial con la roca o por procesos asociados a degradación de los materiales, por lo cual la caracterización de los geomateriales en el sitio finalmente seleccionado se considera un factor clave para el diseño y construcción de las obras de mitigación que controlen efectivamente dichos procesos.



3. ESTABILIDAD GEOLÓGICO – GEOTÉCNICA

Se presenta una breve descripción por predio de los análisis generales de estabilidad de las laderas, considerando en todos los casos aspectos relacionados con su mitigabilidad desde el punto de vista ingenieril. Las amenazas por PRM fueron identificadas a escala 1:5000 en los predios Miraflores y El Pomarroso por el SGC (2012), mientras que en los sectores La Franja y Caimito 2, se asume que la amenaza asociada a PRM es ALTA, toda vez que por tiempo no se empleó la metodología de estudio que utilizó el SGC. 3.1 Por Remoción en Masa

3.1.1 Miraflores

El SGC determinó para este predio las siguientes categorías de amenaza por remoción en masa, indicando las áreas relativas comprometidas con amenaza media a muy alta, que en total suman el 51% del área investigada, a escala 1:500 (ver Figuras 15 y 16).

Categoría Amenaza Área (Ha) % Área

I (Muy Alta a Alta) 33.50 22.60 II (Alta a Media) 41.60 28.10 III (Media a Baja) 72.90 49.20

Totales 148.00 100.00

Figura 15- Niveles de amenaza por remoción en masa en Miraflores – Esc. 1:5000 (SGC, 2012)



Figura 16- Amenaza por Remoción en Masa, Miraflores – Esc. 1:5000 (SGC, 2012)

Los procesos que mayor relevancia tendrían en este sitio se relacionan con deslizamientos rotacionales y traslacionales, detonados por lluvia y sismo, considerando un factor de 0.2g de conformidad con el Mapa Nacional de Amenaza Sísmica; según el estudio hidrogeológico se considera que los suelos se encuentran saturados, especialmente en la zona nororiental y cerca de los drenajes (SGC, 2012). La SCG (2012) ha establecido que la estabilidad natural de esta alternativa está controlada por los siguientes factores: • La disposición parcialmente desfavorable de la estratificación, con una inclinación de 20° a 25°. • La presencia de un horizonte superficial de roca parcialmente meteorizada de 10 a 15 m de espesor, con un horizonte superficial de suelos arenosos con fragmentos de areniscas muy friables. • La alta susceptibilidad de los suelos arenosos a la erosión y el potencial de erosión interna. • Las áreas previstas para el nuevo desarrollo urbano se presentan delimitadas por drenajes principales y se muestran aisladas de la acción de drenajes superficiales.



3.1.2 El Pomarroso

En este predio el estudio de amenaza por remoción en masa realizado por el SGC a escala 1:5000, indica que el 68% del área estaría comprometida con niveles de amenaza media a

muy alta, con mecanismos y condiciones de drenaje (modelo hidrogeológico conceptual) y sismicidad semejantes a las definidas para Miraflores (SGC, 2012 – ver Figura 17).

Figura 17- Amenaza por Remoción en Masa, El Pomarroso – Esc. 1:5000 (SGC, 2012)

Para la SCG (2012) la estabilidad natural de esta alternativa está controlada por los siguientes factores:

• Esta alternativa muestra una disposición estructural favorable de las unidades del subsuelo, con inclinaciones menores de 20°. • La investigación geotécnica y las observaciones de campo evidencian una mayor presencia de rocas blandas arcillosas, intercaladas con los niveles de areniscas. • Por su ubicación en el perfil de la vertiente, las unidades superficiales descritas en el informe del SGC, muestran un mayor grado de alteración. • Por la presencia de rocas blandas arcillosas, se infiere una tabla de agua superficial, colgada, certificada en los resultados del SGC.



3.1.3 Caimito 2 (Santiago)

El sitio de posible reubicación El Caimito 2, se localiza sobre laderas denudativas de la margen izquierda del río Peralonso, en suelos de origen dilu-coluvial que cubren las rocas lodosas de la formación Cogollo. Esta unidad geomorfológica se clasifica como de ALTA susceptibilidad a los deslizamientos, con procesos activos de erosión y deslizamientos tipo flujos de tierras, favorecidos por las condiciones climáticas secas de la región. 3.1.4 Sector La Franja

3.1.4.1 Cruz Roja – Llano de Torres • El sitio de posible reubicación de la Cruz Roja - Llano de Torres, se localiza sobre una ladera de muy baja estabilidad natural, con una ALTA susceptibilidad a los deslizamientos superficiales controlados por los planos de estratificación. • Lateralmente, los drenajes que delimitan la franja de terreno, demarcan una zona de restricción de muy baja estabilidad por la afluencia de las aguas de infiltración. • Se reafirma el carácter temporal de las construcciones que se lleva a cabo y se descarta la ampliación de nuevos asentamientos hacia la parte alta por las implicaciones de estabilidad y de tipo ambiental. • Llano de Torres, corresponde a la zona de nacimientos de los drenajes secundarios que delimitan la franja de terreno, con exposición superficial de bloques y cantos de areniscas y lutitas por desintegración in-situ. • La zona de posible asentamiento, muestra lateralmente una zona restricción ambiental por la protección de los drenajes naturales que coincide con las áreas de muy baja estabilidad. 3.1.4.2 La Palestina – El Idilio Ante una intervención de esta área, con cortes en media ladera, la estabilidad está condicionada por los siguientes factores: • La altura de los cortes de excavación. • La acción de las aguas de infiltración controlada por laderas aferentes de gran longitud, junto con los vertimientos de aguas que se pueden dar por los mismos asentamientos. • Se recomienda mantener esta zona de alberge con las respectivas obras y medidas de control de los riesgos geotécnicos.



3.2 Por Potencial de Licuación

3.2.1 Miraflores

El SGC determinó para este predio amenaza ALTA asociada a potencial de licuación de las arenas sueltas encontradas en amplias zonas del mismo, cerca del 74%, que corresponde a unas 109 Ha del área investigada, a escala 1:5000 (ver Figura 18) según este estudio.

Figura 18- Nivel de amenaza por potencial de licuación en Miraflores – Esc. 1:5000 (SGC, 2012)

Para esta determinación se realizaron ensayos de cono dinámico de penetración, a partir de los cuales se establecieron correlaciones con valores de SPT; igualmente se realizaron in-situ líneas sísmicas y ensayos en pozo tipo down-hole, así como ensayos dinámicos en laboratorio, que permitieron al SGC establecer esta amenaza para el predio Miraflores (SCG, 2012). No obstante los mismos estudios a escala 1:5000 del SGC establecen la necesidad de profundizar el conocimiento respecto de la determinación del real potencial de licuación (PL) en la zona; con base en ello, la SCG (Memorando SCG-01-Gramalote,

elaborado por Á.J. González G., 03 de octubre de 2012) adelantó un primer ejercicio de revisión de la metodología que teóricamente ayuda a determinar el PL, dando como resultados de dicha evaluación los que se presentan a continuación (ver Figuras 19 y 20). En dicho memorando técnico se establece claramente que:

“Dado que los materiales sísmicamente licuables usualmente corresponden a depósitos de materiales

granulares relativamente sueltos de origen lacustre, fluvial o marino o rellenos antrópicos y luego de visitas

al sitio, la SCG encontró que los materiales arenosos de la zona de Miraflores en su mayoría pertenecen a

suelos residuales de areniscas, que normalmente no son licuables y otros pocos a depósitos de talus, que son

permeables y no propensos a saturación. Entonces la SCG creyó conveniente hacer una revisión de este

potencial de licuación de los suelos del Sector de Miraflores, revisión en la que estuvo de acuerdo el Servicio

Geológico Colombiano.

Para que haya licuación de suelos con sismo se requieren como condiciones principales:

a) Suelo saturado

b) Suelo granular no cementado, relativamente suelto y con menos de 35% de finos

c) Movimiento sísmico suficientemente fuerte y duradero para causar el fenómeno”

Estos resultados resultan al asumir las correlaciones y otros datos que no fueron evaluados inicialmente, por la escala del estudio.



Figura 19- SCG-M01-11- Factor de Seguridad a Licuación Fslic para Aho = 0.20g, datos del SGC

Figura 20- SCG-M01-13- Factor de Seguridad a Licuación Fslic para Aho = 0.30g, datos del SGC

SGC- POTENCIAL DE LICUACIÓN - MIRAFLORES

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 1 2 3 4 5 6

FACTOR DE SEGURIDAD A LICUACIÓN - Aho= 0.20g

PRO

FUND

IDAD

Z (m

)PUNTO 01PUNTO 02PUNTO 03PUNTO 04PUNTO 05PUNTO 06PUNTO 07PUNTO 08PUNTO 09PUNTO 10PUNTO 11PUNTO 13PUNTO 14CRITICOSerie15

SGC- POTENCIAL DE LICUACIÓN- MIRAFLORES

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4

FACTOR DE SEGURIDAD A LICUACIÓN - Aho = 0.30g

PRO

FUND

IDAD

Z (m

)

PUNTO 01PUNTO 02PUNTO 03PUNTO 04PUNTO 05PUNTO 06PUNTO 07PUNTO 08PUNTO 09PUNTO 10PUNTO 11PUNTO 13PUNTO 14CRITICOSerie15



En la Figura 19 (asumiendo una aceleración máxima esperada de 0.20g) se observa: a) Sólo los Puntos de Cono 2, 5, 6, 9 y 14 tienen más de dos (2) puntos con Fslic< 1, siendo mayor en número para los puntos 6, 9 y 14. b) El mayor potencial de licuación se presentaría entre 2.5 m y 9.0 m de profundidad, siendo máximo en el Punto 6 a 5.0 m de profundidad;

Mientras en la Figura 20 (asumiendo una aceleración máxima esperada de 0.20g) se observa: a) En este caso, con un 20% más de aceleración, ya el potencial de licuación se presentaría en todos los puntos de cono dinámico. b) El máximo potencial de licuación se presentaría ahora entre 1.0 m y 15.0 m de profundidad, siendo máximo igualmente en el Punto 6 a 5.0 m de profundidad.

Como conclusiones de este primer análisis de la información del SGC, se tiene:

A) Con los datos del Informe del Servicio Geológico se podría estimar que hay alguna probabilidad de potencial de licuación en los materiales del sitio de Miraflores, particularmente cuando se asume una aceleración sísmica de 0.30g; asumiendo la misma que el SGC de 0.20g, esta probabilidad se reduce a menos del 10% de los puntos medidos. B) Sin embargo, el análisis efectuado no es estadísticamente confiable dado que algunos de los datos tampoco son estadísticamente confiables. C) El nivel freático que se reporta superficialmente puede pertenecer a acuíferos colgados y su efecto no necesariamente llegaría a toda la profundidad analizada. D) Se ha supuesto que todos los materiales de las columnas investigadas son arenosos, pero como no hay muestras esto no se puede comprobar. E) Los valores de N de SPT no se obtuvieron directamente, sino de una correlación cuya confiabilidad estadística habría que confirmar para el sitio de Miraflores. F) Los pesos unitarios que se usaron salieron de una correlación con piezocono y no de ensayos. Además se usaron los mismos pesos unitarios y esfuerzos en todos los puntos, lo cual es una aproximación, pero no es real. G) Los valores de contenido de finos se adoptaron como promedios, pero deberían ser los reales de cada punto, pero no hay muestras del sitio de cada ensayo para tener estos datos. H) Los suelos residuales de areniscas pueden presentar cementación, cuyo efecto puede no captarse bien con el DCP y esta cementación reduce el potencial de licuación. I) No se sabe si el análisis de licuación que hizo el SGC tiene la misma incertidumbre, pero como no está explicado el procedimiento, salvo por la correlación para obtener el SPT, esta no puede identificarse. Sin embargo como los datos son similares, es probable que sí tenga estas mismas incertidumbres. J) Lo que si no se podría afirmar es que casi 75% del lote de Miraflores sea potencialmente licuable con ensayos en un área reducida.



A partir de las observaciones de campo por el geólogo de ingeniería, se reporta que: “Se descarta la presencia de suelos licuables y se asegura la presencia de una alta susceptibilidad a la erosión

de los suelos arenosos con un potencial de erosión interna que debe ser evaluado ante su uso urbano.”

Un análisis complementario, y decisivo para la SCG, se realizó a partir de las mediciones de velocidades de ondas de corte Vs obtenidas de varias líneas sísmicas ejecutadas en Miraflores y analizadas mediante la técnica SASW, tal como se observa en la Figura 21.

Figura 21- Localización líneas sísmicas en Miraflores (SCG, 2012)

Los datos de Vs fueron interpretados en los extremos y en la parte central de cada sección que se analizó; adicionalmente se presentan los valores de Vp estimados a partir de los valores de Vs. Se realizaron cálculos para evaluar el potencial de licuación; para esto se empleó la metodología propuesta por Andrus & Stokoe (2000) en la cual se calcula el valor normalizado de velocidad de onda de corte (Vs1). En esta metodología se establece un umbral de 220 m/s; para velocidades por encima de este valor se considera que el material no es susceptible de licuación. En este sector particularmente los valores de Vs1 son en general mayores a 220 m/s y por lo tanto no se consideran licuables, además sería el primer caso reportado en la literatura en que un suelo con esta Vs se licúa. Para realizar los análisis se consideró la condición más desfavorable que es suponer que los materiales se encuentran saturados con el nivel freático al nivel de la superficie del terreno. Los resultados de estas evaluaciones se presentan en la Figura 22.



Figura 22- Evaluación del Potencial de Licuación en Miraflores, a partir de datos Vs (SCG, 2012)

0

5

10

15

20

25

30

35

200 300 400 500 600 700 800 900

Pro

fun

did

ad

(m

)Vs1 (m/s)

Inicio Final Mitad Limite

0

5

10

15

20

25

30

35

200 300 400 500 600 700

Pro

fun

did

ad

(m

)

Vs1 (m/s)

Inicio Final Mitad Límite

0

5

10

15

20

25

30

35

200 300 400 500 600 700

Pro

fun

did

ad

(m

)

Vs1 (m/s)


0

5

10

15

20

25

30

35

200 300 400 500 600 700 800P

rofu

nd

ida

d (

m)

Vs1 (m/s)


0

5

10

15

20

25

30

35

200 300 400 500 600

Pro

fun

did

ad

(m

)

Vs1 (m/s)


0

5

10

15

20

25

30

35

200 300 400 500 600 700 800

Pro

fun

did

ad

(m

)

Vs1 (m/s)




Una vez identificadas in-situ las áreas en donde se observan arenas superficiales sueltas, bordeando afloramientos de rocas areniscas en franco proceso de degradación erosiva, se ejecutaron las líneas sísmicas y los ensayos de SPT que se presentan a continuación. Tan pronto se contó con los resultados de ensayos SPT en el sector realizados por la SCG, se elaboraron los cálculos de Potencial de Licuación siguiendo el mismo procedimiento aplicado a los datos del SGC, determinándose los resultados que se presentan en las Figuras 23, 24 y 25, para valores de SPT, y, 0.20g y 0.30g de aceleración máxima esperada, respectivamente, encontrándose que ningún punto muestreado exhibiría ese potencial.

Figura 23. Valores de SPT corregidos para Miraflores (datos SCG, 2012)

Figura 24. Potencial Licuación Miraflores con

Aho=0.20g (datos SCG, 2012) Figura 25. Potencial Licuación Miraflores con

Aho=0.30g (datos SCG, 2012)



No obstante puede subsistir cierto desacuerdo entre lo que teóricamente podría respaldar el hecho de que se presente potencial de licuación en las arenas sueltas del predio en Miraflores según los datos del SGC y los resultados obtenidos mediante ensayos directos e indirectos específicamente orientados a determinar dicho potencial realizados por la SCG, el área involucrada no alcanzaría el 75% inicialmente sugerido ya que esa área corresponde básicamente a las zonas de amenaza baja por PRM (en escala 1:5000) en suelos de las unidades Stca y Stcb (transportados coluvio-arcilloso y coluvial de bloques) cuyas características se transcriben a continuación: “Consiste en depósitos clastosoportados (60% clastos), en una matriz areno arcillosa, de color pardo claro a café, de consistencia moderada en condiciones de humedad actual y plasticidad baja, aunque ocasionalmente se presentan acumulaciones arcillosas grises en menor proporción. La fracción pétrea se encuentra compuesta por bloques y guijos angulares, de areniscas cuarzosas cementadas, de grano fino a medio, con moderada alteración y pátinas de óxidos que sugieren antigüedad del depósito, el rango de tamaños varía entre los 10 cm y 3 m de arista. El espesor observado de este depósito es variable, aunque por cortes sobre la vía se estima entre 2 y 5 m”.

La SCG considera que si fuere el caso, la amenaza BAJA asociada a Potencial de Licuación podría ser tratada ingenierilmente con medidas que van desde la elusión de un área específica, hasta el diseño y construcción de las medidas de mitigación que apliquen, con lo cual el RIESGO definitivamente se ANULARÍA por no tener elementos expuestos (vulnerables) a dicha amenaza. De todas formas esta aseveración implica una mejor definición de las zonas involucradas, lo cual puede llevarse a cabo durante la fase de estudios del terreno, en caso de que éste sea el escogido para los propósitos del reasentamiento. En conclusión se tiene que a partir de las evaluaciones realizadas por la SCG con base en mediciones de velocidades de ondas in-situ aplicado técnicas de análisis altamente confiables (SASW), la realización de ensayos SPT en campo con sus respectivos análisis mediante las metodologías existentes para ello, y las propias descripciones de los materiales presentes del SGC, permiten inferir razonablemente que la probabilidad de que el fenómeno de licuación tenga lugar en el predio Miraflores es BAJA a NULA, conllevando a un RIESGO NULO dado que se pueden adoptar medidas que eviten la Vulnerabilidad o exposición de estructuras que allí se proyecten. Los procesos que tienen lugar están más relacionados con erosionabilidad de los estratos de arenisca aflorantes en la zona, por lo cual las investigaciones deberán orientarse en esa dirección, estableciendo medidas para reducir el potencial de erosión en el sitio, en caso de que éste predio sea el escogido para el reasentamiento definitivo de Gramalote.



4. MATRIZ GEOTÉCNICA Y ANÁLISIS POR COMPONENTES

De otra parte y a raíz de la revisión realizada sobre la propuesta de mitigabilidad por PRM en el predio El Pomarroso elaborada por Servivienda, es evidente la ausencia en dicho proyecto de una propuesta de manejo integral de laderas y eventuales procesos que puedan activarse con motivo de las obras de urbanismo y construcción de las viviendas allí proyectadas. Esta evaluación empieza por sugerir un ajuste a las cantidades de obra propuestas para ese predio y en consecuencia una variación importante en los costos inicialmente estimados para su desarrollo e implementación en cualquiera de los cuatro predios de estudio. La Categorización de Variables por su parte se base en establecer un orden subjetivo para cada variable de estudio, conllevando a un puntaje total obtenido para cada objeto del análisis comparativo, en este caso los cuatro predios de estudio. 4.1 Componentes de la Matriz Geotécnica

A continuación se describen las variables incluidas en la evaluación, las cuales se emplean para conformar la Matriz Geotécnica propuesta por la SCG para la determinación de los costos asociados a la mitigabilidad de cada uno de los predios de interés.

Extensión predio

La extensión se analiza según las localizaciones con coordenadas del sitio, con ayuda de Google Earth®, para los cuatro lugares las dimensiones son en hectáreas.

Extensión disponible

Se considera una extensión disponible del 65% de la extensión total del predio. Extensión a construir

El municipio de Gramalote tenía 38 Ha aproximadamente, para el nuevo Gramalote se considera un mínimo de 30 Ha, incrementándolo por un factor del 15% a efectos de considerar una mayor área por mitigación de eventuales PRM, es decir cerca de 35 Ha. Perímetro construido

Es el perímetro a construir corresponde con una sección de 600 m * 500 m aproximadamente. Volumen terreno

Para establecer un volumen general del terreno, se tiene en cuenta la extensión a construir y el promedio del espesor de los depósitos de suelo que se encuentran según la geología a escala 1:5000 además de la extensión disponible.



*Vterreno = Ext. a construir (m

2) * espesor medio depósitos (m) / 3

Pendiente promedio

Para cada sitio, se hicieron en promedio cinco perfiles en diferentes direcciones para establecer una homogeneidad en el cálculo de la pendiente. Geología superficial

Se tiene en cuenta el mapa de unidades geológicas para establecer el porcentaje de roca y suelo, en las escalas disponibles. Geomorfología Superficial

Se tiene en cuenta el mapa de geomorfología para establecer la relación entre el porcentaje de suelo con pendiente moderada a baja y modera a alta, en las escalas disponibles. Hidrogeología

Del análisis hidrogeológico realizado por el SGC, se considera un nivel freático entre 1.0 y 3.0 m, se realiza una relación entre la profundidad del NF y la de los depósitos de suelos. Altura media

Es la altura media de las curvas de nivel, en metros, con referencia al nivel del mar. Inestabilidad geológico-geotécnica

Se considera que el porcentaje de amenaza alta-media es la que puede generar inestabilidad en el sitio. Constructibilidad

Se realiza un análisis del área a construir sobre la extensión disponible. Se consideran las 30 Ha necesarias para implementar el nuevo municipio, más un 15% por mitigabilidad. Mitigabilidad

Se establece una relación entre el volumen de obras que eventualmente se ejecutarán con respecto al volumen total de suelo disponible. A las obras a considerar se les aplica un factor con respecto a la unidad de medida. Las obras consideradas para el predio Pomarroso se incluyen en la Tabla 1.

ÍTEM UNIDAD

Rellenos para estructuras m3

Excavaciones varias m3

Gaviones m3

Perfilado de taludes m2



ÍTEM UNIDAD

Pernos + malla ml

Anclajes ml

Filtros para obras ml

Cunetas en concreto ml

Pilotes de refuerzo taludes ml

Muro de concreto protección

m3

Procesos

Se establece una relación entre el área a construir y el nivel de amenaza. Mitigabilidad * Procesos

Es un índice sugerido para evaluar un equivalente al riesgo, es decir el producto de la amenaza (procesos) por la vulnerabilidad (mitigación requerida).

Valor Mitigabilidad/extensión disponible

Se establece para calcular el costo aproximado por metro cuadrado de las obras de mitigación. Valor mitigabilidad total

Es el precio total de las obras de mitigación, estableciendo una relación simple en función del costo actualizado de las obras propuestas para Pomarroso. Mitigabilidad relativa

Es el costo de las obras de mitigación con respecto al máximo. Para establecer el predio con mejores condiciones para el reasentamiento del municipio de Gramalote, se hace un análisis integral de las condiciones de cada sitio (geología, geomorfología, nivel de amenaza, mitigabilidad, costos); la matriz considera condiciones de suelo y roca, nivel de las pendientes, volumen del predio, área, altura sobre el nivel del mar, niveles de agua, porcentaje de amenaza, inestabilidad geológico-geotécnica, constructibilidad, los procesos que se pueden generar y su mitigabilidad. La metodología representa un estudio detallado de cada predio y conduce a una aproximación para establecer el valor total de mitigabilidad que se puede generar en la eventual ejecución de las obras. Ésta se basa en la información de mapas y datos suministrados en el informe del Servicio Geológico Colombiano y Servivienda, así como los reconocimientos y trabajos de campo realizados por la Sociedad Colombiana de Geotecnia.



A continuación se presenta la Matriz Geotécnica comparativa para los cuatro predios de estudio:

4.2 Evaluación por Categorización de Variables

El predio con mayor extensión disponible es La Franja y el de menor extensión disponible es Caimito 2:

Predio Ha Índice

LA FRANJA 178,2 4 MIRAFLORES 75,6 3 POMARROSO 71,3 2

CAIMITO 67,6 1

El predio con mayor volumen de suelo construible disponible es La Franja y el de menor volumen de suelo construible disponibles es Caimito 2:

Predio M3 Índice

LA FRANJA 460000 4 MIRAFLORES 460000 3 POMARROSO 402500 2

CAIMITO 345000 1



El predio con mayor pendiente promedio es La Franja y el de menor pendiente promedio es Caimito 2:

Predio ° Índice

LA FRANJA 7,0 1 POMARROSO 6,0 2 MIRAFLORES 4,9 3

CAIMITO 4,8 4

Para geología superficial la relación roca/suelo más alta es Caimito 2 y la más baja es Miraflores (a las escalas disponibles):

Predio Roca / Suelo Índice

CAIMITO 92 / 8 4 LA FRANJA 30 / 70 3 POMARROSO 23 / 77 2

MIRAFLORES 15 / 85 1

Para Geomorfología la relación mayor entre pendiente moderada a suave/pendiente moderada a alta es la de Caimito 2 y la menor es La Franja (a las escalas disponibles):

Predio Pendientes Índice

CAIMITO 80 / 20 4 POMARROSO 33 / 67 3 MIRAFLORES 25 / 75 2

LA FRANJA 18 / 82 1

Para hidrogeología la condición de agua mas incidente es la de Caimito 2 y la menos incidente es La Franja y Miraflores (a las escalas disponibles):

Predio Nivel freático Índice

CAIMITO 0,67 1 POMARROSO 0,57 2 MIRAFLORES 0,50 4

LA FRANJA 0,50 4



El predio con mayor altura sobre el nivel del mar es Miraflores y el de menor altura es Caimito 2; la altura más parecida al antiguo caso es Pomarroso:

Predio msnm Índice

POMARROSO 1300 4 MIRAFLORES 1450 3 LA FRANJA 935 2

CAIMITO 720 1

Los predios con mayor condición de inestabilidad geológico-geotécnica son Caimito 2 y La Franja y el de menor inestabilidad (PRM) es Miraflores:

Predio Inest. g-g Índice

LA FRANJA 1,00 1 CAIMITO 1,00 1 POMARROSO 0,68 3

MIRAFLORES 0,51 4

El predio con mejor condición de área de constructibilidad es La Franja y el de menor es Caimito 2:

Predio Const. Índice

CAIMITO 0,51 1 POMARROSO 0,48 2 MIRAFLORES 0,46 2

LA FRANJA 0,19 4

El mayor porcentaje de obras de mitigación con respecto al volumen disponible es Caimito 2 y La Franja y el menor es Miraflores:

Predio % obras Índice

CAIMITO 6,16 1 LA FRANJA 6,16 1 POMARROSO 4,21 3

MIRAFLORES 3,14 4



El mayor porcentaje de procesos con respecto a la extensión disponible es La franja y Caimito 2 y el menor es Miraflores:

Predio % proce. Índice

MIRAFLORES 17,60 4 POMARROSO 23,60 3 CAIMITO 34,50 1

LA FRANJA 34,50 1

El mayor costo de las obras de mitigación por extensión construida es La Franja y el menor es Miraflores:

Predio $ / m2 Índice

MIRAFLORES 9.252 4 POMARROSO 12.408 3 CAIMITO 18.141 2

LA FRANJA 19.484 1

Puntaje Total por Predio

Predio Puntaje Opción

MIRAFLORES 37 1

POMARROSO 31 2 LA FRANJA 27 3

CAIMITO 25 4

Con base en esta técnica de categorización de componentes aplicada por la SCG, el puntaje máximo posible para un predio es de 12*4 = 48 puntos y el mínimo es de 12*1 = 12 puntos; según esto, el predio Miraflores tendría una puntuación relativa del 37/48 = 77% del “lote ideal”, mientras que El Pomarroso sería del 31/48 = 65%; para La Franja el puntaje relativo al máximo es del 27/48 = 56% y Caimito 2 del 25/48 = 52% de la “condición más favorable” desde el punto de vista de estabilidad geológico – geotécnica.

Estos resultados, aunque mediante un análisis de variables conceptuales sin involucrar costos de ninguna especie, concuerdan bastante bien con los obtenidos a partir de la aplicación de costos índice por mitigabilidad de los lotes frente a amenazas por PRM, según las características geológico-geomorfológicas e hidrogeológicas, pero también de disponibilidad de terreno y su constructibilidad, independientemente de otras variables.



5. ANÁLISIS DE VIABILIDAD TÉCNICO-ECONÓMICA PARA CADA SITIO

5.1 Miraflores

• La alternativa de Miraflores, se localiza sobre una ladera estructural, de alta permeabilidad, con presencia de suelos arenosos producto de la disgregación de las unidades de areniscas de la formación Aguardiente.

• Lateralmente las áreas de esta alternativa de reubicación se presentan aisladas por drenajes naturales que controlan los niveles freáticos a profundidades > 5.0 m de la superficie del terreno.

• Por la composición arenosa de los suelos, el área de posible ocupación muestra un régimen principal de infiltración.

• El área se comporta como una zona de recarga de acuíferos superficiales y de los drenajes de este sector de la cuenca.

La amenaza por Potencial de licuación que eventualmente podría presentarse en algunas áreas del predio, se considera baja y mitigable en caso de requerirse.

Los procesos de inestabilidad geotécnica están más asociados a erosionabilidad de los suelos arenosos producto de la desintegración físico – química de las rocas de base.

Las condiciones de pendiente, morfología moderada, mayor presencia de suelos superficiales y su tipología, hacen del predio apto para la relocalización de Gramalote.

El área de eventuales procesos de inestabilidad esperados respecto de la extensión disponible para reasentamiento, le ofrecen buenas características de habitabilidad.

El volumen de obras de mitigación de amenaza por PRM y el área disponible para construcción, conllevan a que el predio requiera las menores inversiones esperadas a efectos de garantizar su viabilidad en el mediano y largo plazos.

Los costos relativos por mitigabilidad de eventuales procesos así como la prevención de remoción en masa son del orden del 50% de los costos máximos esperados.

5.2 El Pomarroso

• La alternativa de Pomarroso, por su condición topográfica de bajas pendientes, se muestra como una opción favorable para la adecuación del terreno.

• Esta alternativa se puede adecuar alejada de los drenajes principales.



• Se requiere un manejo de los niveles freáticos colgados. El área se comporta como una zona de recarga de acuíferos superficiales y de los nacimientos de este sector de la cuenca.

• Desde el punto de vista de inestabilidad geológico – geotécnica, éste predio tiene cerca del 68% del área comprometida con eventuales procesos y por lo tanto requiere mayor intervención de ingeniería (81%) para garantizar una condición de estabilidad en el largo plazo.

• En consecuencia el volumen de obras índice es mayor que para el predio Miraflores, dando una categoría de riesgo (Mitigabilidad * Procesos) cercana a los 100 puntos, mientras en Miraflores es de 55 y en los otros dos predios rebasa los 200 puntos.

• Los costos asociados a mitigación de las amenazas asociadas a PRM sobrepasarían en un 30% a los estimados para Miraflores, pero por debajo de los correspondientes a los otros dos predios de análisis.

5.3 El Caimito 2 (Santiago)

El sitio de posible reubicación El Caimito, se localiza sobre laderas denudativas de la margen izquierda del río Peralonso, en suelos de origen dilu-coluvial que cubren las rocas lodosas de la formación Cogollo. Esta unidad geomorfológica se clasifica como de ALTA susceptibilidad a los deslizamientos, con procesos activos de erosión y deslizamientos tipo flujos de tierras, favorecidos por las condiciones climáticas secas de la región. Ante una posible reubicación en este sector, se requiere de las siguientes obras y medidas de adecuación: • Cortes y explanaciones sobre la unidad de depósitos coluviales, con obras de control

de erosión. • Un manejo de los drenajes que descienden del sector escarpado, con obras de control

de erosión por la alta susceptibilidad a la formación de surcos y cárcavas. • Un programa de obras de control de los procesos de erosión y deslizamientos sobre el

talud comprendido entre el límite oriental de la zona de desarrollo urbano y el cauce del río Peralonso.

• Un manejo y protección de los drenajes laterales para controlar los procesos de erosión regresiva.

• Las intervenciones de ingeniería que se requieren para este predio duplican las que se requieren para Miraflores, aunque la exposición de niveles de roca pareciera mayor; la morfología general es suave y su altura sobre el nivel del mar constituiría un elemento ambiental favorable a la relocalización (720 m.s.n.m. aproximadamente).

• Tiene a favor la cercanía a la vía principal pero pertenece a un municipio diferente.



5.4 Sector La Franja

• Lateralmente, los drenajes que delimitan la franja de terreno, demarcan una zona de restricción de muy baja estabilidad por la afluencia de las aguas de infiltración.

• Se reafirma el carácter temporal de las construcciones que se lleva a cabo y se descarta la ampliación de nuevos asentamientos hacia la parte alta (Llano de Torres) por las implicaciones de estabilidad y de tipo ambiental.

• Llano de Torres, corresponde a la zona de nacimientos de los drenajes secundarios que delimitan la franja de terreno, con exposición superficial de bloques y cantos de areniscas y lutitas por desintegración in-situ.

• La zona de posible asentamiento, muestra lateralmente una zona restricción ambiental por la protección de los drenajes naturales que coincide con las áreas de muy baja estabilidad.

• El sitio de La Palestina se localiza sobre una ladera coluvial con exposición de bloques superficiales de areniscas hasta de 3.0 m de diámetro, con una ALTA susceptibilidad a los deslizamientos ante los cortes de excavaciones que se puedan generar por la adecuación del terreno.

• Para los asentamientos que se han llevado a cabo, es importante definir las obras y medidas de mitigación y de control e identificar las zonas de riesgo por los cortes de excavación realizados. Por su baja densidad de asentamientos, se considera que es posible consolidar estos asentamientos con las respectivas obras de drenajes de las aguas lluvias y servidas.

• Las áreas de asentamientos de la parte baja, entre el cauce y la vía, se localizan sobre una ladera coluvial de muy baja pendiente y muestran una condición de alta estabilidad, aunque se ubican sobre la línea de posible inundación (mínimo 30 m).

• Para la adecuación de nuevas áreas en la parte alta de la ladera, estas deben acomodarse a las condiciones topográficas, con cortes mínimos para asegurar su estabilidad a largo plazo.

• Aunque las condiciones de estabilidad son difíciles, con las debidas intervenciones de ingeniería, integradas a la naturaleza y condición de los materiales, es factible reducir los niveles de amenaza por PRM.

• Los costos asociados a dichas intervenciones se consideran los más altos, no obstante el área intervenida respecto del área disponible (19%) es la menor de todos los cuatro predios, por tener este la mayor extensión disponible.

• Con un manejo integrado y ambientalmente sostenible, puede constituirse en una alternativa socialmente muy atractiva por el desarrollo nucleado de su infraestructura.



6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES DEL ESTUDIO

Este informe pretende ofrecer al Fondo Adaptación un orden de magnitud de lo que podría llegar a significar la mitigación de las amenazas por remoción en masa y se fundamenta en información secundaria y los reconocimientos de la propia SCG. Para su elaboración se incorporaron los resultados parciales de las investigaciones que recientemente se culminaron en los sitios de interés, como exploración indirecta mediante líneas de sísmica superficial y perforaciones mecánicas (SPT) con ensayos de laboratorio. Desde la perspectiva de la evaluación por mitigación de procesos de inestabilidad en los cuatro lotes de interés, la SCG determinó que para Miraflores existe una BAJA a NULA probabilidad de presentarse el fenómeno de licuación en las arenas sueltas previsto por el SGC y en dado caso es mitigable conllevando a un RIESGO NULO, por lo que dicho predio se constituiría en la Opción número 1 en cuanto a mitigabilidad de amenazas por PRM. Lo anteriormente sugerido resulta tanto del análisis de la Matriz Geotécnica, es decir en términos de los costos para mitigar las amenazas geológico – geotécnicas, como de la aplicación de la metodología por categorización de variables, indicando sobradamente las bondades que tendría ésta opción sobre las otras tres; no obstante, la segunda opción en términos de costos la constituye el predio El Pomarroso, sin embargo en cuanto a la sensibilidad de las variables de análisis dicha opción resulta mejor que los otros dos predios, es decir La Franja y Caimito 2 (Santiago), los cuales excederían en más del 50% los costos de mitigar los potenciales Procesos de Remoción en Masa en El Pomarroso. Los costos finalmente previstos para cada sitio se basan en los análisis iniciales para El Pomarroso por Servivienda, ajustándolos primero en cuanto a la necesidad de abordar un sin número de obras e intervenciones controladas, las cuales al parecer no fueron contempladas ya que la curva de masas indicaría volúmenes casi iguales de excavaciones y rellenos; se incluyeron tentativamente intervenciones asociadas al uso del suelo y control de la erosión, así como la implementación decisiva de obras de bio-ingeniería y la reducción de cortes y excavaciones a su mínima expresión, prefiriendo en todos los casos un manejo integral de laderas con obras de drenaje apropiadas y tratamiento de aguas. Los anteriores resultados deben analizarse con la responsabilidad del caso, considerando que los estudios y evaluaciones adelantados por la SCG se concentraron en la determinación de las condiciones de mitigabilidad por remoción en masa en los cuatro predios, y no constituyó un estudio detallado como el que deberá realizarse sobre el predio finalmente seleccionado por la autoridad competente. Resultaría altamente conveniente que se consulte a la SCG sobre las limitaciones y alcance de sus evaluaciones, con el objeto de proyectar adecuadamente las intervenciones de mitigabilidad.



Bibliografía de Referencia

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ANEXO 1. PREVENCIÓN DE PROBLEMAS DE INESTABILIDAD

Según García (1998), Bromhead (1992) (citado por Turner y Schuster, 1996), plantea como factores de desestabilización críticos, en orden de importancia, los siguientes: Las variaciones en las presiones de agua, ligadas a su vez con la pluviosidad, la

infiltración, la escorrentía y su distribución a través de la masa de suelo o roca en estudio.

Remoción de soporte de la pata causada por erosión o sobre excavación. Cambios en las propiedades de resistencia al corte de suelos y rocas. Cargas sísmicas. Cargas en la cima del talud, frecuentemente por otros movimientos en masa pero

ocasionalmente por colocación de una carga muerta (p.e. un relleno). Dentro de los principios generales para determinar la mitigabilidad de un terreno por PRM, se deben considerar los siguientes: Identificar las zonas donde pueden ocurrir los mayores problemas o se pueden causar

los peores efectos. Eludir las zonas críticas, frágiles o de reserva ecológica y comunitaria. Diseñar y construir obras de control y protección y establecer procedimientos para su

construcción. Esto se refiere a poner en práctica obras de control geotécnico y de protección del medio ambiente, de acuerdo con la zonificación por erosionabilidad y susceptibilidad al deslizamiento, y por conservación de bosques nativos u otras áreas de reserva, fuentes de agua para poblaciones y sectores de influencia de otros proyectos. Debe darse la mayor atención a la protección y conservación de los recursos hídricos (se considera que éste será el problema de mayor importancia para el país desde el punto de vista ambiental). Dentro de las obras para control de erosión se destacan dos grupos principales: las prácticas culturales y las prácticas mecánicas y de ingeniería; las primeras buscan acomodarse a las labores de cultivo propias de las zonas campesinas, aprovechando materiales vegetales. Las mecánicas y de ingeniería implican métodos de diseño, cálculo y construcción más sofisticados. En general se diferencias las siguientes: Prácticas culturales

Manejo de cultivos Empradización y reforestación



Barreras vivas Barreras muertas

Prácticas mecánicas

Manejo de escorrentía Zanjillas de absorción Zanjillas de desagüe Acequias de ladera Cunetas y canales de desviación Barreras, rellenos y cortacorrientes Drenaje subterráneo Protección de taludes Revestimiento de taludes Zanjas y bermas de coronación, canales y zanjas de desviación Empradización y reforestación Métodos de bioingeniería de suelos

Como se puede ver los métodos, técnicas y prácticas de prevención de deslizamientos tienden a mejorar y garantizar un comportamiento adecuado de los sistemas naturales, frente a la acción de las fuerzas de la naturaleza que pueden llegar a generar PRM; no obstante, los métodos de estabilización se enfocan más a la corrección de condiciones actuales que pueden desencadenar PRM o simplemente procesos en curso; dentro de los métodos de mayor implementación se destacan: Modificación del perfil del talud

Tendido y conformación del talud Rellenos de contrapeso de suelo y roca Trincheras estabilizantes Terraceo

Drenaje Superficial Cunetas, canales y zanjas superficiales Desvío de aguas superficiales Explanación del talud Revestimiento superficial Vegetalización

Subterráneo Drenes horizontales Filtros y mantos de drenaje Cortinas impermeables Pozos verticales de drenaje Galerías



Estructuras de contención Muros de contención Muros de encofrado o criba Muros de gaviones Tierra reforzada Rellenos de contrapeso de tierra o roca Pilotes y caissons Anclajes en suelo y rocas; sistemas anclados Suelos empernados o claveteados Revestimientos de taludes

Con vegetación Flexibles (mallas metálicas, pernos y cables) Rígido – liviano Rígido – pesado

Bio estructurales pesados En conclusión puede indicarse que las medidas de mitigación por PRM incluyen una amplia variedad y su diseño e implementación deben estar acorde con los procesos que realmente puedan llegar a desarrollarse o aquellos con mayor probabilidad de generarse incluso con motivo de los trabajos asociados al urbanismo de los predios; en este sentido, y dada la naturaleza de los materiales presentes en las áreas de estudio, básicamente depósitos coluviales de delgados a espesos y laderas coluviales degradables, se deben adoptar especificaciones claras y contundentes que apunten a la menor intervención posible por cortes y excavaciones, promoviendo las medidas de control de erosión que involucren la aptitud natural de los suelos y un adecuado manejo y control de aguas de infiltración, escorrentía, subsuperficial y subterránea.



ANEXO 2. TABLAS DE DATOS GEOTÉCNICOS Y OTROS

El Pomarroso

Se tomaron de referencia dos líneas sísmicas realizadas por el SGC.

POMARROSO L1

Profundidad Vs Vp γ G E σc

1 143,0 301,7 1,37 28015,1 75927,9 0,355 0,000 PERFIL E

2 143,5 301,4 1,37 28211,4 76364,6 0,353 0,000 3 326,3 652,6 1,50 159707,5 425886,8 0,333 0,005

PERFIL D 4 335,2 660,6 1,50 168538,6 447174,7 0,327 0,005 5 423,6 830,5 1,56 279921,7 741334,7 0,324 0,016

PERFIL C

6 459,0 895,2 1,58 332876,0 879903,7 0,322 0,023 7 462,3 897,1 1,58 337679,6 890938,9 0,319 0,023 8 476,0 918,9 1,59 360255,8 948645,2 0,317 0,026 9 665,4 1277,9 1,71 757114,7 1989712,7 0,314 0,138

10 758,7 1449,6 1,77 1018857,5 2672175,1 0,311 0,259 11 867,0 1647,7 1,83 1375590,9 3600080,1 0,309 0,491

PERFIL B

12 932,6 1763,0 1,87 1626419,0 4247310,2 0,306 0,688 13 915,2 1794,3 1,88 1574671,2 4170288,0 0,324 0,751 14 956,7 1866,1 1,90 1739022,3 4597024,1 0,322 0,914 15 968,6 1879,5 1,91 1791935,2 4727790,2 0,319 0,948

POMARROSO L2


1 183,2 386,6 2,04 68467,0 185573,8 0,355 0,000

PERFIL D

2 155,6 326,8 1,88 45517,4 123208,1 0,353 0,000 3 163,2 326,5 1,85 49273,3 131409,0 0,333 0,000 4 225,6 444,6 1,95 99246,0 263323,3 0,327 0,001 5 254,3 438,6 1,97 127396,9 317676,5 0,247 0,001 6 756,3 1475,2 2,32 1327016,1 3507898,1 0,322 0,282

PERFIL B

7 883,1 1713,7 2,35 1832684,2 4835413,6 0,319 0,597 8 963,2 1859,5 2,36 2189500,0 5765603,1 0,317 0,898 9 1056,3 2028,7 2,37 2644374,2 6949570,4 0,314 1,388

10 1127,3 2153,7 2,38 3024516,6 7932217,5 0,311 1,872



POMARROSO L2


11 1224,6 2327,3 2,40 3599148,4 9419378,7 0,309 2,758 12 1363,8 2580,1 2,42 4501080,1 11758014,9 0,306 4,619 13 1421,3 2786,5 2,42 4888626,7 12946756,9 0,324 6,787 14 1533,6 2991,4 2,43 5715187,4 15107872,0 0,322 9,677

PERFIL A

15 1562,5 3032,0 2,43 5932617,2 15652598,5 0,319 10,352 16 1487,6 2871,7 2,42 5355348,1 14101889,0 0,317 7,890 17 1621,3 3113,8 2,43 6387531,3 16786758,6 0,314 11,826 18 1567,8 3025,9 2,42 5948352,4 15662186,1 0,317 10,248 19 1514,7 2938,5 2,42 5552244,9 14647638,9 0,319 8,851 20 1558,1 2991,6 2,42 5874975,0 15438088,9 0,314 9,681 21 1602,3 3109,3 2,42 6213024,0 16392558,5 0,319 11,741 22 1489,0 2874,5 2,41 5343261,6 14070244,0 0,317 7,929 23 1563,3 3002,3 2,42 5914254,7 15542747,1 0,314 9,855 24 1447,5 2765,5 2,40 5028615,0 13188358,6 0,311 6,535 25 1512,6 2904,3 2,41 5513980,6 14489597,5 0,314 8,348

Caimito

Se tomaron de referencia tres líneas sísmicas realizadas por la SCG, para cada línea se tomaron tres perfiles en el centro, izquierda y derecha.

CAIMITO L1 IZQUIERDA


0,0 200,0 422,0 2,04 81600,0 221156,2 0,355 0,001 PERFIL E

2,0 200,0 420,1 1,88 75200,0 203556,7 0,353 0,001 2,8 250,0 500,0 1,88 117500,0 313333,3 0,333 0,001

PERFIL D 4,4 300,0 591,2 1,95 175500,0 465645,1 0,327 0,003 5,2 350,0 686,2 1,97 241325,0 639116,7 0,324 0,006 6,0 400,0 780,1 2,32 371200,0 981207,0 0,322 0,012

PERFIL C

6,4 450,0 873,2 2,32 469800,0 1239527,1 0,319 0,021 6,8 500,0 965,2 2,32 580000,0 1527287,4 0,317 0,034 7,2 550,0 1067,3 2,35 710875,0 1875582,9 0,319 0,056 8,0 600,0 1158,3 2,36 849600,0 2237212,8 0,317 0,084 8,8 650,0 1248,3 2,36 997100,0 2620398,7 0,314 0,122 9,6 700,0 1344,3 2,37 1161300,0 3051919,6 0,314 0,177

10,8 750,0 1433,0 2,38 1338750,0 3511162,8 0,311 0,244 12,8 800,0 1512,3 2,42 1548800,0 4044612,2 0,306 0,320

PERFIL B 14,4 850,0 1658,0 2,43 1755675,0 4641044,8 0,322 0,506 16,4 900,0 1737,4 2,42 1960200,0 5161666,9 0,317 0,640 19,6 900,0 1746,0 2,42 1960200,0 5171295,9 0,319 0,656

Dirección: Calle 14 No.8-79 Of. 512 Tel: 3340270 · Fax: 3340270 e-mail:[email protected]; [email protected] http//www.scg.org.co - Bogotá D.C.- Colombia 53

CAIMITO L1 CENTRO


0,0 200,0 422,0 2,04 81600,0 221156,2 0,355 0,001 PERFIL E

2,1 200,0 420,1 1,88 75200,0 203556,7 0,353 0,001 4,0 200,0 394,2 1,88 75200,0 199524,3 0,327 0,000

PERFIL D 6,0 250,0 487,6 1,95 121875,0 322156,8 0,322 0,001 6,4 300,0 585,1 1,97 177300,0 468663,8 0,322 0,003 7,2 350,0 679,2 2,32 284200,0 749837,4 0,319 0,006 7,6 400,0 776,2 2,32 371200,0 979379,5 0,319 0,011

PERFIL C

8,4 450,0 868,7 2,32 469800,0 1237102,8 0,317 0,020 8,8 500,0 965,2 2,35 587500,0 1547036,8 0,317 0,034 9,2 550,0 1056,3 2,36 713900,0 1876143,4 0,314 0,053 9,6 600,0 1152,3 2,36 849600,0 2232765,7 0,314 0,082

10,0 650,0 1241,9 2,37 1001325,0 2626192,4 0,311 0,119 10,8 700,0 1337,4 2,38 1166200,0 3058612,9 0,311 0,173 12,0 750,0 1417,8 2,42 1361250,0 3554834,9 0,306 0,231 13,6 800,0 1568,4 2,43 1555200,0 4118721,5 0,324 0,383

PERFIL B 15,6 850,0 1649,4 2,42 1748450,0 4613105,0 0,319 0,493 17,6 900,0 1728,5 2,42 1960200,0 5151505,8 0,314 0,623 21,6 900,0 1746,5 2,42 1960200,0 5171828,3 0,319 0,656

CAIMITO L1 DERECHA


0,0 0,0 0,0 2,04 0,0

0,000 PERFIL E

4,4 200,0 394,2 1,88 75200,0 199524,3 0,327 0,000 6,4 250,0 487,6 1,88 117500,0 310592,2 0,322 0,001

PERFIL D 8,4 300,0 579,1 1,95 175500,0 462136,1 0,317 0,003 9,2 350,0 672,2 1,97 241325,0 634206,9 0,314 0,006 9,6 400,0 768,2 2,32 371200,0 975521,0 0,314 0,011

PERFIL C

10,4 450,0 859,8 2,32 469800,0 1232152,6 0,311 0,019 11,2 500,0 950,2 2,32 580000,0 1517927,0 0,309 0,031 11,6 550,0 1067,3 2,35 710875,0 1875582,9 0,319 0,056 12,4 600,0 1134,2 2,36 849600,0 2218687,1 0,306 0,076 12,8 650,0 1228,8 2,36 997100,0 2603875,8 0,306 0,113 13,6 700,0 1372,4 2,37 1161300,0 3075534,5 0,324 0,197 14,0 750,0 1462,9 2,38 1338750,0 3538923,0 0,322 0,271 14,8 800,0 1560,4 2,42 1548800,0 4094180,4 0,322 0,374

PERFIL B 16,4 850,0 1640,9 2,43 1755675,0 4623104,5 0,317 0,481 17,6 900,0 1728,5 2,42 1960200,0 5151505,8 0,314 0,623 20,0 1000,0 1920,0 2,42 2420000,0 6359205,8 0,314 1,054


CAIMITO L1 DERECHA


21,6 1050,0 2037,5 2,42 2668050,0 7039432,9 0,319 1,419 24,0 1050,0 2006,1 2,419 2666947,5 6994502,5 0,311 1,313



0,0 250,0 527,6 2,04 127500,0 345577,8 0,355 0,002 PERFIL E

3,2 250,0 500,2 1,85 115625,0 308364,8 0,333 0,001 3,6 200,0 400,1 1,85 74000,0 197353,5 0,333 0,000

PERFIL D 4,4 250,0 492,7 1,95 121875,0 323363,6 0,327 0,001 4,8 400,0 788,3 1,95 312000,0 827810,7 0,327 0,012

PERFIL C

5,6 450,0 776,1 1,97 398925,0 994757,9 0,247 0,011 6,4 500,0 975,3 2,32 580000,0 1533199,9 0,322 0,036 6,8 550,0 1072,8 2,32 701800,0 1855171,8 0,322 0,057 7,6 600,0 1164,3 2,35 846000,0 2232113,9 0,319 0,086 8,0 650,0 1254,9 2,36 997100,0 2625660,1 0,317 0,126 8,8 700,0 1351,4 2,36 1156400,0 3045144,3 0,317 0,182 9,6 750,0 1440,4 2,37 1333125,0 3503530,7 0,314 0,251

10,4 800,0 1528,4 2,38 1523200,0 3994804,9 0,311 0,337

PERFIL B

11,2 850,0 1615,4 2,4 1734000,0 4538074,3 0,309 0,444 12,0 900,0 1702,7 2,42 1960200,0 5120562,3 0,306 0,578 16,8 1000,0 1930,4 2,42 2420000,0 6372428,2 0,317 1,083 20,0 1050,0 2016,0 2,42 2668050,0 7011024,4 0,314 1,345 25,8 1050,0 2016,1 2,42 2668050,0 7011082,1 0,314 1,346

CAIMITO L2 CENTRO


0,0 0,0 0,0 2,04 0,0

0,000 PERFIL E

0,4 200,0 422,1 1,85 74000,0 200570,6 0,355 0,001 3,6 250,0 500,2 1,85 115625,0 308364,8 0,333 0,001

PERFIL D 4,4 300,0 591,2 1,95 175500,0 465643,5 0,327 0,003 4,8 350,0 689,8 1,95 238875,0 633792,6 0,327 0,006 5,6 400,0 689,9 1,97 315200,0 785981,6 0,247 0,006

PERFIL C

6,0 450,0 877,7 2,32 469800,0 1241891,9 0,322 0,021 6,4 500,0 975,3 2,32 580000,0 1533199,9 0,322 0,036 6,8 550,0 1072,8 2,35 710875,0 1879161,1 0,322 0,057 7,6 600,0 1164,3 2,36 849600,0 2241612,3 0,319 0,086 8,0 650,0 1254,9 2,36 997100,0 2625660,1 0,317 0,126 8,8 700,0 1351,4 2,37 1161300,0 3058047,4 0,317 0,182 9,6 750,0 1440,4 2,38 1338750,0 3518313,5 0,314 0,251


CAIMITO L2 CENTRO


10,4 800,0 1528,4 2,40 1536000,0 4028374,7 0,311 0,337

PERFIL B

11,2 850,0 1615,4 2,42 1748450,0 4575891,6 0,309 0,444 12,8 900,0 1702,7 2,42 1960200,0 5120562,3 0,306 0,578 18,0 1000,0 1930,0 2,42 2420000,0 6371930,9 0,317 1,082 21,1 1050,0 2037,5 2,42 2668050,0 7039432,9 0,319 1,419 25,2 1050,0 2016,1 3,42 3770550,0 9908223,4 0,314 1,346

CAIMITO L2 DERECHA


0,0 0,0 0,0 2,04 0,0

0,000 PERFIL E

0,4 200,0 422,1 1,85 74000,0 200570,6 0,355 0,001 4,0 250,0 492,7 1,85 115625,0 306780,8 0,327 0,001

PERFIL D 4,8 300,0 591,2 1,95 175500,0 465643,5 0,327 0,003 5,6 350,0 603,7 1,95 238875,0 595657,8 0,247 0,003 6,0 400,0 780,2 1,97 315200,0 833214,8 0,322 0,012

PERFIL C

6,4 450,0 877,7 2,32 469800,0 1241891,9 0,322 0,021 6,8 500,0 975,3 2,32 580000,0 1533199,9 0,322 0,036 7,2 550,0 1067,3 2,35 710875,0 1875595,7 0,319 0,056 8,0 600,0 1158,3 2,36 849600,0 2237248,9 0,317 0,084 8,4 650,0 1254,9 2,36 997100,0 2625660,1 0,317 0,126 8,8 700,0 1351,4 2,37 1161300,0 3058047,4 0,317 0,182 9,6 750,0 1440,4 2,38 1338750,0 3518313,5 0,314 0,251

10,4 800,0 1528,4 2,4 1536000,0 4028374,7 0,311 0,337

PERFIL B

11,6 850,0 1615,4 2,42 1748450,0 4575891,6 0,309 0,444 12,4 900,0 1702,7 2,42 1960200,0 5120562,3 0,306 0,578 14,8 1000,0 1950,6 2,42 2420000,0 6397174,4 0,322 1,141 18,0 1050,0 2026,5 2,42 2668050,0 7025053,8 0,317 1,381 25,2 1050,0 2016,1 3,42 3770550,0 9908223,4 0,314 1,346



0,0 300,0 633,1 2,04 183600,0 497632,0 0,355 0,004 PERFIL E

3,2 300,0 600,2 1,85 166500,0 444045,3 0,333 0,003 6,4 350,0 682,7 2,32 284200,0 751267,9 0,322 0,006 PERFIL D

8,8 400,0 772,2 2,36 377600,0 994332,8 0,317 0,011

PERFIL C

11,2 450,0 855,2 2,40 486000,0 1271917,0 0,309 0,018 14,4 500,0 975,3 2,43 607500,0 1605902,2 0,322 0,036 16,8 550,0 1061,7 2,42 732050,0 1927659,5 0,317 0,055 19,2 600,0 1164,0 2,42 871200,0 2298353,8 0,319 0,086




22,4 650,0 1254,8 2,42 1022450,0 2692385,7 0,317 0,126 24,0 700,0 1337,4 2,41 1180900,0 3097101,8 0,311 0,173 25,6 750,0 1440,1 2,41 1355625,0 3562301,3 0,314 0,250 27,2 800,0 1536,1 2,41 1542400,0 4053107,3 0,314 0,345

PERFIL B

28,8 850,0 1632,1 2,41 1741225,0 4575578,2 0,314 0,468 30,4 900,0 1728,1 2,41 1952100,0 5129713,9 0,314 0,623 32,8 950,0 1824,1 2,41 2175025,0 5715514,6 0,314 0,816 34,0 1000,0 1920,1 2,41 2410000,0 6332980,2 0,314 1,054

CAIMITO L3 CENTRO


0,0 0,0 0,0 2,04 0,0

0,000 PERFIL D 0,8 300,0 633,1 1,85 166500,0 451283,9 0,355 0,004

4,8 350,0 689,8 2,32 284200,0 754050,7 0,327 0,006 7,2 400,0 776,2 2,36 377600,0 996272,1 0,319 0,011

PERFIL C

11,2 450,0 855,2 2,40 486000,0 1271917,0 0,309 0,018 14,4 500,0 975,3 2,43 607500,0 1605902,2 0,322 0,036 18,4 550,0 1061,5 2,42 732050,0 1927509,1 0,317 0,054 20,8 600,0 1152,0 2,42 871200,0 2289314,1 0,314 0,082 22,4 650,0 1254,8 2,42 1022450,0 2692385,7 0,317 0,126 24,8 700,0 1337,4 2,41 1180900,0 3097101,8 0,311 0,173 26,4 750,0 1440,1 2,41 1355625,0 3562301,3 0,314 0,250 28,0 800,0 1536,1 2,41 1542400,0 4053107,3 0,314 0,345

PERFIL B 30,4 850,0 1632,1 2,41 1741225,0 4575578,2 0,314 0,468 32,0 900,0 1728,1 2,41 1952100,0 5129713,9 0,314 0,623 35,2 950,0 1824,1 2,41 2175025,0 5715514,6 0,314 0,816

CAIMITO L3 DERECHA


0,0 300,0 633,1 2,04 183600,0 497632,0 0,355 0,004 PERFIL D 2,4 300,0 630,1 1,85 166500,0 450688,5 0,353 0,004

6,4 350,0 682,7 2,32 284200,0 751267,9 0,322 0,006 8,0 400,0 772,2 2,36 377600,0 994332,8 0,317 0,011

PERFIL C

10,4 450,0 859,7 2,40 486000,0 1274602,9 0,311 0,019 14,4 500,0 975,3 2,43 607500,0 1605902,2 0,322 0,036 18,4 550,0 1061,5 2,42 732050,0 1927509,1 0,317 0,054 20,8 600,0 1152,0 2,42 871200,0 2289314,1 0,314 0,082


CAIMITO L3 DERECHA


22,4 650,0 1254,8 2,42 1022450,0 2692385,7 0,317 0,126 24,0 700,0 1337,4 2,41 1180900,0 3097101,8 0,311 0,173 25,6 750,0 1440,1 2,41 1355625,0 3562301,3 0,314 0,250 26,4 800,0 1536,1 2,41 1542400,0 4053107,3 0,314 0,345

PERFIL B

28,0 850,0 1632,1 2,41 1741225,0 4575578,2 0,314 0,468 29,6 900,0 1728,1 2,41 1952100,0 5129713,9 0,314 0,623 32,0 950,0 1824,1 2,41 2175025,0 5715514,6 0,314 0,816 33,6 1000,0 1920,1 2,41 2410000,0 6332980,2 0,314 1,054

La Franja


FRANJA L1 IZQUIERDA


0 300,0 633,08 1,82 163800,0 443965,8 0,355 0,004 PERFIL D 8 200,0 386,11 1,90 76000,0 200130,5 0,317 0,000

11 350,0 665,16 1,94 237650,0 621956,9 0,309 0,005 13 400,0 784,21 1,94 310400,0 822045,4 0,324 0,012

PERFIL C

16 450,0 868,69 2,14 433350,0 1141112,3 0,317 0,020 19 500,0 969,99 2,39 597500,0 1576292,9 0,319 0,035 22 550,0 1061,77 2,55 771375,0 2031237,7 0,317 0,055 26 600,0 1152,04 2,55 918000,0 2412313,6 0,314 0,082 29 650,0 1248,05 2,55 1077375,0 2831118,1 0,314 0,122

FRANJA L1 CENTRO


0,0 300,0 633,08 1,82 163800,0 443965,8 0,355 0,004 PERFIL D

10,5 350,0 665,16 1,90 232750,0 609133,1 0,309 0,005 14,5 400,0 780,23 1,94 310400,0 820530,1 0,322 0,012

PERFIL C

16,5 450,0 868,69 1,94 392850,0 1034466,3 0,317 0,020 19,0 500,0 969,99 2,14 535000,0 1411408,7 0,319 0,035 20,5 550,0 1056,02 2,39 722975,0 1899812,7 0,314 0,053 22,5 600,0 1158,29 2,55 918000,0 2417340,7 0,317 0,084 24,5 650,0 1241,85 2,55 1077375,0 2825590,7 0,311 0,119 26,0 700,0 1344,05 2,55 1249500,0 3283426,9 0,314 0,177 27,5 750,0 1440,05 2,55 1434375,0 3769240,0 0,314 0,250


FRANJA L1 CENTRO


28,5 800,0 1536,06 2,55 1632000,0 4288557,5 0,314 0,345 PERFIL B

30,0 850,0 1632,06 2,55 1842375,0 4841379,4 0,314 0,468

FRANJA L1 DERECHA


0,0 300,0 633,08 1,82 163800,0 443965,8 0,355 0,004 PERFIL D

11,0 350,0 665,16 1,90 232750,0 609133,1 0,309 0,005 13,5 400,0 784,21 1,94 310400,0 822045,4 0,324 0,012

PERFIL C

16,0 450,0 868,69 1,94 392850,0 1034466,3 0,317 0,020 19,0 500,0 969,99 2,14 535000,0 1411408,7 0,319 0,035 22,0 550,0 1061,77 2,39 722975,0 1903787,5 0,317 0,055 24,5 600,0 1146,32 2,55 918000,0 2407603,9 0,311 0,080 26,0 650,0 1248,05 2,55 1077375,0 2831118,1 0,314 0,122 27,0 700,0 1344,05 2,55 1249500,0 3283426,9 0,314 0,177 28,0 750,0 1440,05 2,55 1434375,0 3769240,0 0,314 0,250 29,0 800,0 1536,06 2,55 1632000,0 4288557,5 0,314 0,345 PERFIL B

FRANJA L2 IZQUIERDA


0,0 450,0 949,6 1,82 368550,0 998923,1 0,355 0,031 PERFIL C 7,2 450,0 873,2 1,85 374625,0 988422,8 0,319 0,021

8,0 400,0 772,2 1,90 304000,0 800522,2 0,317 0,011 9,6 350,0 672,2 2,41 295225,0 775868,6 0,314 0,006

PERFIL D 12,0 350,0 662,1 1,94 237650,0 620804,8 0,306 0,005 13,6 400,0 784,2 1,94 310400,0 822045,4 0,324 0,012

PERFIL C

14,4 450,0 877,8 2,06 417150,0 1102719,5 0,322 0,021 16,0 500,0 965,2 2,14 535000,0 1408780,6 0,317 0,034 16,8 550,0 1061,7 2,14 647350,0 1704624,6 0,317 0,055 18,4 600,0 1158,0 2,30 828000,0 2180148,3 0,317 0,084 19,2 650,0 1261,0 2,39 1009775,0 2663935,0 0,319 0,129 22,4 700,0 1351,3 2,55 1249500,0 3290269,3 0,317 0,182 24,8 750,0 1440,1 2,55 1434375,0 3769240,0 0,314 0,250 28,0 800,0 1536,1 2,55 1632000,0 4288557,5 0,314 0,345

PERFIL B 29,6 800,0 1536,1 2,55 1632000,0 4288557,5 0,314 0,345


FRANJA L2 CENTRO


0,2 450,0 949,6 1,82 368550,0 998923,1 0,355 0,031

PERFIL C

8,8 400,0 772,2 1,85 296000,0 779455,8 0,317 0,011 12,0 400,0 756,7 1,90 304000,0 794128,6 0,306 0,010 14,4 450,0 877,8 2,41 488025,0 1290074,8 0,322 0,021 16,8 500,0 965,2 1,94 485000,0 1277118,9 0,317 0,034 18,4 550,0 1061,5 1,94 586850,0 1545193,2 0,317 0,054 20,0 600,0 1152,0 2,06 741600,0 1948755,0 0,314 0,082 20,8 650,0 1248,0 3,06 1292850,0 3397313,7 0,314 0,122 22,4 700,0 1351,3 2,14 1048600,0 2761245,6 0,317 0,182 24,0 750,0 1432,9 2,14 1203750,0 3157029,7 0,311 0,244 25,6 800,0 1536,1 2,30 1472000,0 3868110,7 0,314 0,345

PERFIL B 27,2 850,0 1632,1 2,39 1726775,0 4537606,6 0,314 0,468 28,0 900,0 1728,1 2,55 2065500,0 5427705,6 0,314 0,623 30,4 900,0 1728,1 2,55 2065500,0 5427705,6 0,314 0,623

FRANJA L2 DERECHA


0,0 450,0 949,6 1,82 368550,0 998923,1 0,355 0,031

PERFIL C

14,4 450,0 877,8 1,85 374625,0 990306,4 0,322 0,021 19,2 500,0 970,0 1,90 475000,0 1253119,9 0,319 0,035 20,8 550,0 1056,0 2,41 729025,0 1915710,8 0,314 0,053 22,4 600,0 1158,3 1,94 698400,0 1839074,9 0,317 0,084 24,0 650,0 1241,8 1,94 819650,0 2149665,1 0,311 0,119 25,6 700,0 1344,0 2,06 1009400,0 2652493,9 0,314 0,177 27,2 750,0 1440,1 2,14 1203750,0 3163205,3 0,314 0,250 28,8 800,0 1536,1 2,14 1369600,0 3599024,8 0,314 0,345 PERFIL B

Miraflores



MIRAFLORES L1 IZQUIERDA


0,0 250,0 527,6 1,82 113750,0 308309,6 0,355 0,002

PERFIL D

3,0 250,0 500,2 2,38 148750,0 396707,1 0,333 0,001 4,0 250,0 492,7 2,50 156250,0 414568,7 0,327 0,001 4,5 300,0 591,2 1,76 158400,0 420273,1 0,327 0,003 5,0 350,0 603,7 1,85 226625,0 565111,3 0,247 0,003 8,0 400,0 772,2 1,90 304000,0 800522,2 0,317 0,011 PERFILC

10,5 350,0 668,7 2,41 295225,0 774268,8 0,311 0,005 PERFIL D

13,0 350,0 675,6 1,94 237650,0 625788,3 0,317 0,006 14,5 400,0 780,2 2,06 329600,0 871284,6 0,322 0,012

PERFIL C 16,0 450,0 868,7 2,14 433350,0 1141112,3 0,317 0,020 19,0 500,0 970,0 2,39 597500,0 1576292,9 0,319 0,035 29,5 550,0 1056,0 2,55 771375,0 2027013,5 0,314 0,053

MIRAFLORES L1 CENTRO


0,0 350,0 738,6 1,82 222950,0 604286,8 0,355 0,009

PERFIL D

1,5 350,0 738,6 2,38 291550,0 790221,2 0,355 0,009 2,2 300,0 630,1 2,50 225000,0 609038,5 0,353 0,004 2,6 250,0 525,1 1,76 110000,0 297752,1 0,353 0,002 3,7 200,0 400,1 1,85 74000,0 197353,5 0,333 0,000 4,3 250,0 492,7 1,90 118750,0 315072,2 0,327 0,001 4,8 300,0 591,2 2,41 216900,0 575487,6 0,327 0,003 5,4 350,0 603,7 1,94 237650,0 592603,2 0,247 0,003 5,7 400,0 689,9 2,06 329600,0 821889,4 0,247 0,006

PERFIL C 7,5 400,0 776,2 2,14 342400,0 903399,3 0,319 0,011 8,2 350,0 675,7 2,39 292775,0 770963,4 0,317 0,006

PERFIL D 10,0 350,0 668,7 2,55 312375,0 819247,1 0,311 0,005 10,8 400,0 764,2 2,36 377600,0 990308,8 0,311 0,011

PERFIL C

11,3 450,0 855,2 2,48 502200,0 1314314,2 0,309 0,018 12,0 500,0 945,9 2,49 622500,0 1626135,1 0,306 0,031 12,6 550,0 1061,7 2,35 710875,0 1871900,8 0,317 0,055 13,2 600,0 1152,3 2,51 903600,0 2374707,0 0,314 0,082 18,2 600,0 1158,0 2,23 802800,0 2113795,9 0,317 0,084 22,7 550,0 1067,0 2,10 635250,0 1675882,9 0,319 0,056


MIRAFLORES L1 DERECHA


0,0 400,0 844,1 1,82 291200,0 789272,6 0,355 0,017 PERFIL C

1,3 400,0 844,1 2,38 380800,0 1032125,7 0,355 0,017 1,8 350,0 738,6 2,50 306250,0 830064,3 0,355 0,009

PERFIL D

2,3 300,0 630,1 1,76 158400,0 428763,1 0,353 0,004 2,6 250,0 525,1 1,85 115625,0 312978,1 0,353 0,002 3,5 200,0 400,1 1,90 76000,0 202687,4 0,333 0,000 4,7 250,0 492,7 2,41 150625,0 399644,2 0,327 0,001 5,3 300,0 517,4 1,94 174600,0 435381,9 0,247 0,001 5,6 350,0 603,7 2,06 252350,0 629259,0 0,247 0,003 6,5 400,0 780,2 2,14 342400,0 905116,6 0,322 0,012

PERFIL C 7,0 400,0 776,2 2,39 382400,0 1008936,6 0,319 0,011 7,8 350,0 679,2 2,55 312375,0 824180,4 0,319 0,006

PERFIL D 10,0 350,0 668,7 2,36 289100,0 758205,2 0,311 0,005 11,0 400,0 760,2 2,48 396800,0 1038470,5 0,309 0,010

PERFIL C 12,0 450,0 851,3 2,49 504225,0 1317169,4 0,306 0,018 13,0 500,0 980,3 2,35 587500,0 1555901,1 0,324 0,037 21,5 550,0 1067,3 2,51 759275,0 2003285,3 0,319 0,056



0,0 250,0 527,6 1,82 113750,0 308309,6 0,355 0,002 PERFIL D 5,0 300,0 517,4 2,38 214200,0 534128,3 0,247 0,001

6,5 350,0 682,7 2,50 306250,0 809556,0 0,322 0,006 7,5 400,0 776,2 1,76 281600,0 742982,6 0,319 0,011

PERFIL C 10,5 400,0 764,2 1,85 296000,0 776301,4 0,311 0,011 12,0 350,0 662,1 1,90 232750,0 608004,7 0,306 0,005

PERFIL D 13,5 250,0 490,1 2,41 150625,0 398906,6 0,324 0,001 15,0 300,0 582,1 1,94 174600,0 460664,1 0,319 0,003 18,0 350,0 675,5 2,06 252350,0 664444,9 0,317 0,006 20,5 400,0 768,0 2,14 342400,0 899748,8 0,314 0,011

PERFIL C 23,5 450,0 864,2 2,39 483975,0 1271893,3 0,314 0,019 25,5 500,0 960,0 2,55 637500,0 1675217,8 0,314 0,033 29,5 550,0 1056,0 2,36 713900,0 1875981,1 0,314 0,053




0,0 250,0 527,6 1,82 113750,0 308309,6 0,355 0,002

PERFIL D 3,5 250,0 431,2 2,38 148750,0 370922,5 0,247 0,001 5,5 300,0 585,2 2,50 225000,0 594775,8 0,322 0,003 6,8 350,0 679,2 1,76 215600,0 568846,1 0,319 0,006 7,8 400,0 764,2 1,85 296000,0 776301,4 0,311 0,011

PERFIL C 10,0 400,0 756,7 1,90 304000,0 794128,6 0,306 0,010 11,7 350,0 686,2 2,41 295225,0 781856,9 0,324 0,006

PERFIL D 13,5 300,0 582,1 1,94 174600,0 460664,1 0,319 0,003 15,5 300,0 579,0 2,06 185400,0 488163,6 0,317 0,003 19,0 350,0 672,0 2,14 262150,0 688870,2 0,314 0,006 22,2 400,0 768,2 2,39 382400,0 1004952,7 0,314 0,011

PERFIL C 25,5 450,0 864,0 2,55 516375,0 1356926,4 0,314 0,019 28,7 500,0 960,0 2,36 590000,0 1550397,6 0,314 0,033



0,0 250,0 527,6 1,82 113750,0 308309,6 0,355 0,002

PERFIL D 3,7 250,0 500,2 2,38 148750,0 396707,1 0,333 0,001 5,0 300,0 517,4 2,50 225000,0 561059,2 0,247 0,001 6,3 350,0 682,7 1,76 215600,0 569927,4 0,322 0,006 7,5 400,0 776,2 1,85 296000,0 780976,0 0,319 0,011

PERFIL C 10,5 400,0 764,2 1,90 304000,0 797282,5 0,311 0,011 12,0 350,0 662,1 2,41 295225,0 771206,0 0,306 0,005

PERFIL D 16,2 350,0 675,6 1,94 237650,0 625788,3 0,317 0,006 18,2 400,0 772,0 2,06 329600,0 867846,5 0,317 0,011

PERFIL C

20,2 450,0 864,0 2,14 433350,0 1138744,6 0,314 0,019 22,2 500,0 965,2 2,39 597500,0 1573378,1 0,317 0,034 24,0 550,0 1050,8 2,55 771375,0 2023056,1 0,311 0,052 26,0 600,0 1152,0 2,36 849600,0 2232572,6 0,314 0,082 28,0 650,0 1248,0 3,36 1419600,0 3730414,4 0,314 0,122



0,0 300,0 633,1 1,82 163800,0 443965,8 0,355 0,004

PERFIL D 8,0 300,0 579,2 2,38 214200,0 564052,2 0,317 0,003

11,5 350,0 665,2 2,50 306250,0 801490,9 0,309 0,005 15,5 350,0 679,2 1,76 215600,0 568838,4 0,319 0,006




17,0 400,0 768,2 1,85 296000,0 777903,1 0,314 0,011

PERFIL C

19,0 450,0 873,0 1,90 384750,0 1015027,1 0,319 0,020 21,0 500,0 970,3 2,41 602500,0 1589647,2 0,319 0,035 22,5 650,0 1254,8 1,94 819650,0 2158358,8 0,317 0,126 29,5 650,0 1248,0 2,14 904150,0 2375918,7 0,314 0,122



0,0 350,0 738,6 1,82 222950,0 604286,8 0,355 0,009

PERFIL D

8,6 350,0 675,7 2,38 291550,0 767737,7 0,317 0,006 10,3 350,0 668,7 2,50 306250,0 803183,4 0,311 0,005 11,0 300,0 570,1 1,76 158400,0 414550,7 0,309 0,002 12,0 250,0 473,0 1,85 115625,0 302043,2 0,306 0,001 13,3 250,0 490,1 1,90 118750,0 314490,6 0,324 0,001 14,5 300,0 585,2 2,41 216900,0 573366,6 0,322 0,003 15,5 350,0 679,2 1,94 237650,0 627015,0 0,319 0,006 16,5 400,0 772,2 2,14 342400,0 901619,6 0,317 0,011

PERFIL C

18,0 450,0 868,5 2,48 502200,0 1322307,3 0,317 0,020 19,5 500,0 970,0 2,49 622500,0 1642246,6 0,319 0,035 20,5 550,0 1056,0 2,35 710875,0 1868016,7 0,314 0,053 22,0 600,0 1158,3 2,51 903600,0 2379421,7 0,317 0,084 24,5 600,0 1146,3 2,23 802800,0 2105473,2 0,311 0,080 29,0 550,0 1056,0 2,10 635250,0 1669305,3 0,314 0,053



0,0 350,0 738,6 1,82 222950,0 604286,8 0,355 0,009

PERFIL D

9,0 350,0 672,2 2,38 291550,0 766210,5 0,314 0,006 10,5 350,0 668,7 2,50 306250,0 803183,4 0,311 0,005 11,3 300,0 570,1 1,76 158400,0 414550,7 0,309 0,002 14,2 250,0 487,6 1,85 115625,0 305650,1 0,322 0,001 16,0 250,0 482,6 1,90 118750,0 312696,6 0,317 0,001 18,0 300,0 579,0 2,41 216900,0 571104,1 0,317 0,003 19,5 350,0 679,0 1,94 237650,0 626955,7 0,319 0,006 21,0 400,0 776,2 2,14 342400,0 903394,6 0,319 0,011 PERFIL C




0,0 200,0 422,1 1,82 72800,0 197318,1 0,355 0,001

PERFIL D

3,5 200,0 400,1 2,38 95200,0 253892,6 0,333 0,000 4,5 250,0 492,7 2,50 156250,0 414568,7 0,327 0,001 6,0 300,0 585,2 1,76 158400,0 418722,2 0,322 0,003 7,5 350,0 679,2 1,85 226625,0 597934,8 0,319 0,006 9,5 400,0 768,2 1,90 304000,0 798929,8 0,314 0,011

PERFIL C 13,5 450,0 882,2 2,41 488025,0 1292457,2 0,324 0,022 24,5 500,0 955,3 1,94 485000,0 1271991,2 0,311 0,032 29,5 550,0 1056,0 2,14 647350,0 1701101,5 0,314 0,053



0,0 200,0 422,1 1,82 72800,0 197318,1 0,355 0,001

PERFIL D

4,0 200,0 394,1 2,38 95200,0 252588,4 0,327 0,000 6,5 250,0 487,6 2,50 156250,0 413038,8 0,322 0,001 9,2 300,0 576,2 1,76 158400,0 416284,5 0,314 0,003

11,2 350,0 665,2 1,85 226625,0 593103,3 0,309 0,005 13,4 400,0 784,2 1,90 304000,0 805096,1 0,324 0,012

PERFIL C 15,2 450,0 873,2 2,41 488025,0 1287603,6 0,319 0,021 18,0 500,0 965,0 1,94 485000,0 1277019,2 0,317 0,034 22,8 350,0 675,7 2,14 262150,0 690311,4 0,317 0,006



0,0 200,0 422,1 1,82 72800,0 197318,1 0,355 0,001

PERFIL D

3,0 200,0 400,1 2,38 95200,0 253892,6 0,333 0,000 4,4 250,0 492,7 2,50 156250,0 414568,7 0,327 0,001

10,6 300,0 573,1 1,76 158400,0 415426,1 0,311 0,002 14,0 350,0 682,7 1,85 226625,0 599074,2 0,322 0,006 17,0 400,0 768,2 1,90 304000,0 798927,5 0,314 0,011

PERFIL C 22,5 450,0 868,7 2,41 488025,0 1285101,0 0,317 0,020 23,5 500,0 960,2 1,94 485000,0 1274587,0 0,314 0,033 27,5 550,0 1056,0 2,14 647350,0 1701101,5 0,314 0,053

Nota: Las unidades son consistentes con velocidades en m/s y densidades en Mg/m3

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