INFORME DISEÑO CIMENTACIÓN ASCENSOR …contratacion.sena.edu.co/_file/solicitudes/25128_2.pdf ·...

INFORME DISEÑO CIMENTACIÓN ASCENSOR SENA PALERMO BOGOTA

INFORME VERSION 0

CARLOS A. MENDOZA F. Ingeniero Civil U.N.

Magíster en Estructuras U.N. MS. Estructuras Metálicas.

M.P. 25202-75146 CND.

JUNIO DE 2015

http://www.google.com.co/url?sa=i&rct=j&q=AISC&source=images&cd=&cad=rja&docid=c_SmL04QXczHBM&tbnid=BmtCcgfDHYNfWM:&ved=0CAUQjRw&url=http://www.stlsi.com/connection projects.html&ei=EhxTUbLDAY-y8ATQm4CIDw&bvm=bv.44342787,d.eWU&psig=AFQjCNGGId_5HtfY2tclOLEcvyf3aFsAZw&ust=1364487567338787

CARLOS A. MENDOZA F. Ingeniero Civil U.N. Magíster en Estructuras U.N. Esp. Estructuras Metálicas. M.P. 25202-75146 CND. ESTRUCTURA SENA PALERMO

2

TABLA DE CONTENIDO

1. INTRODUCCION _______________________________________________ 3

2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA _______________________________ 4

3. ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL _______________________________ 4

4. NORMAS ______________________________________________________ 5

5. MATERIALES ___________________________________________________ 5

6. EVALUACIÓN DE CARGAS ______________________________________ 6

7. MODELO STAAD PRO ___________________________________________ 8

8. VERIFICACION DE LA DERIVA __________________________________ 13

9. DISEÑOS ESTRUCTURA _________________________________________ 14

10. CONEXIONES _______________________________________________ 17

11. REACCIONES FOSO ASCENSOR ______________________________ 23

12. DISEÑO CIMENTACION ASCENSOR ___________________________ 24



3

1. INTRODUCCION

Este informe corresponde al diseño de la cimentación para la estructura metálica del Ascensor. (se anexan nuevamente los cálculos y parámetros de la estructura metálica, con los cuales se soporto el diseño de la cimentación). Los cálculos, diseños y revisiones estructurales se realizaron siguiendo los lineamientos y especificaciones de la Norma Colombiana de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10. Cordialmente.

_______________________ CARLOS A. MENDOZA F. I.C. Magíster en Estructuras U.N. Esp. Gerencia de Proyectos ECI-PMI. M.P. 25202-75146 CND.



4

2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA

A nivel de la torre del Ascensor la cimentación contempla:

• Foso paredes de 0.2 y 0.3 mts. • Espesor base 0.25 mts. • 4 Pilotes de diámetro 0.40 mts, longitud 12 mts.

Se anexan los parámetros utilizados

3. ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL

El análisis fue efectuado mediante el programa STAAD.Pro versión V8i SS5 2015. Dicho programa está basado en el método de los elementos finitos para la solución del modelo estructural, considerando efectos de segundo orden Tipo P-delta. El método de diseño utilizado fue el de estados límites y resistencia última, mediante el empleo de hojas electrónicas de cálculo de las estructuras metálicas y del módulo de diseño del STAAD PRO, basado en la Norma AISC-LRFD 360-10, AWS D-1.1, ACI 318 y la NSR-10, Título A,B,C,F. Se procedió a realizar el diseño estructural, con base en la información de planos arquitectónicos y estructurales, se procedió a realizar la modelación de la estructura de la cimentación de la torre del ascensor.



5

4. NORMAS

Las normas de diseño a las cuales se hizo referencia fueron: - NSR 10 - AISC - AWS D1.1

5. MATERIALES

Platinas: A-36 Fy=25.36 kg/mm2 Tubería: ASTM A-500-C Fy=35 kg/mm2 Perfiles: ASTM A-572 grado 50, Fy=35 kg/mm2 Perlines: HSLAS grado 50, Fy=35 kg/mm2 Anclajes: Varilla roscada tipo B-7, más epóxico tipo

C-6 o HIT RY-500 o similar. Soldadura: E70XX Concreto: 3000 lbs. Acero de Refuerzo: PDR-60.



6

6. EVALUACIÓN DE CARGAS

Para el análisis y diseño estructural se tuvieron en cuenta las siguientes condiciones de carga: ESTRUCTURA TORRE DE ASCENSOR Y PLATAFORMAS

CARGA MUERTA CARGA VIVA 200 kg/m2 Plataforma y 100

kg/ml de montaje en vigas ascensor.



7

Se contemplo para la carga muerta: (plataformas).

Cerramiento en vidrio o similar 50 kg/m2, equivalente a 100 kg/ml de montaje en vigas ascensor.

CARGAS DE ENTREPISO plataforma:Steel deck No. 2 Cal. 22 e=0.10m 190 kgf/m2 1.9 KN/m2

Acabado de piso 50 kgf/m2 0.5 KN/m2

Cielo raso liviano 25 kgf/m2 0.25 KN/m2

Divisiones interiores Livianas 0 kgf/m2 0 KN/m2

Iluminaciones y accesorios 5 kgf/m2 0.05 KN/m2

Peso propio Estructura Metálica 25 kgf/m2 0.25 KN/m2

295 kgf/m2 2.95 KN/m2

CARGAS MUERTAS:



8

7. MODELO STAAD PRO

Isometrico ESTRUCTURA TORRE DE ASCENSOR



9

La torre del ascensor esta modelada con las vigas de plataforma, ancladas a las pantallas laterales (apoyos en azul y verde), y con apoyos a la pantalla lateral (rojos) que restringen el movimiento lateral de la estructura.

La estructura del ascensor sísmicamente esta confinada por las pantallas de la edificación existente.



10

MATERIALES ASCENSOR

COLUMNAS PT 150X150X6



11

COLUMNETAS PUERTAS PT 100X100X3



12

VIGAS TORRE Y PLATAFORMAS PT 150X100X6



13

8. VERIFICACION DE LA DERIVA

LOAD COMB 18 1.2 CM +0.5 CVE +0.2 CG - 1.0 QVS/VJ CSX - 0.3 QVS/VJ CSZ 3 1.2 5 0.5 12 0.2 1 -1.0 2 -0.3 La máxima deriva posible es el equivalente al 1% de la altura de la torre del ascensor 1%x14000 mm = 140 mm, la obtenida es de 2.3 mm, luego OK.

Deriva máxima permitida.(1.0% = 0.01 h ) Porticos de Concreto Reforzado (DMO)

SEGÚN LA NORMA NSR-10: "LA DERIVA MAXIMA EN CUALQUIER PUNTO SE OBTIENE,COMO LA DIFERENCIA ENTRE LOS DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES TOTALES MAXIMOSDEL PUNTO EN EL PISO Y LOS DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES TOTALES MAXIMOSDE UN PUNTO LOCALIZADO EN EL MISMO EJE VERTICAL EN EL PISO".EL ANALISIS SE REALIZO CON LA INERCIA DE LAS VIGAS Y COLUMNAS COMPLETA

221

221 )()( yyxxa δδδδ −+−=∆



14

9. DISEÑOS ESTRUCTURA

A continuación de presentan los índices de esfuerzo en los elementos del modelo: ESTRUCTURA TORRE DEL ASENSOR



15



16

ESTRUCTURA TORRE DE ASCENSOR



17

10. CONEXIONES

Las conexiones serán a cortante, luego tomando la recomendación máxima del AISC, las juntas a cortante deben diseñarse para el 50% de la capacidad máxima a cortante de cada viga. Diseño de los anclajes epóxicos (tomando epóxico HIT RY-500)



18



19



20

DISEÑO PLATINA DE ANCLAJE COLUMNETAS PT 150X150X6

DATA:Stress: Pu Vu Mu

(Kg) (Kg) (Kg-mm)11500 1000 0.00E+00

Concret: F'c A B(kg/mm2) (mm) (mm)

2.11 300 300

Base Plate:T C A B Fy

mm mm mm mm (kg/mm2)12.00 38 300 300 25.36

Anchor: d Qty Fy Fumm c/lado (kg/mm2) (kg/mm2)15 2 25 40

Column Dimension: H (mm)= 150 B (mm)= 150Friction concret - Base plate: µ= 0.7(Plate over concret 0.7, Plate over grouting 0.55)

Equilibrium EquationsRESULTS: m= 113 mm S F=0 P + T - R = 0

n= 79 mm S M=0 mT + (a/2 - kd/3) R - Mu = 0Fp= 1.08 kg/mm2

Then: kd= 32 mm 0T= 0 kg (Tensión by overturning)

without M, fp= 0.128 kg/mm2 (Stress by crushing over concret only by axial load)φVc= 0.784 kg/mm2 (Stress by nominal shear in the concret)

Transmition of shear on the concret:By friction: V µ (kg)= 8050 > Vu (kg)= 1000 ok WITH FRICTION

Nominal: Φ Vn (kg)= 22502 > Vu (kg)= 1000 ok WITH FRICTION

Anchors Check: Tension: At= 353 mm2 Φ Tn (kg)= 7952 okShear with friction: Vu-V µ= 0 kg Φ Vn (kg)= 16965 okShear without friction: Vu = 1000 kg Φ Vn (kg)= 16965 ok

Min. longitude of anchor: 300 mm

Plate Bending: Bending by stress overturning = 611.55 mm.kg/mmBending by stress tension = 0.00 mm.kg/mm

Results by Bending= 611.55 mm.kg/mm

Base Plate thickness= 10.35 mm ok

SUMMARY: PLATE: b= 300 mm ANCHOR: Cant: 4 Unda= 300 mm Diam 15 mmt= 12 mm Lmin anc: 350 mm

300PLAT BASE 1/2X300X300 A-36

4 VARILLAS Φ 5/8 " B-7 LONGITUD ANCLAJE.. 350 50PEDESTAL 300 X 300

GROUNTIG 50 350EMPOTRAMIENTO EN EL CONCRETO………….. 300 300

38 38

BASE PLATES DESIGN BY AISC LRFD

BORDE DE COLUMNA

BB'

A

A'

n

P

Mt

m

T

ckd

D

fp

R

A

TUERCA + C/TUERCA POS. INF.



21



22

La separación entre anclajes deberá ser mínimo de 150 milímetros y con una distancia al borde o cara del concreto de 75 milímetros (siempre por adentro de la zona confinada). La diferencia de resistencia entre diferentes tipos de epóxico es prácticamente la misma. Diseño de juntas precalificadas, S/n AWS D 1.1



23

11. REACCIONES FOSO ASCENSOR

Ho

rizon

talVe

rtical

Horiz

ontal

Mom

ent

Node

L/CFx

kgFy

kgFz

kgMx

kg-m

My kg

-mMz

kg-m

112

2 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5*0.7

/R C

SX +

0.3*

0.75*

0.7/R

CSZ

1572

87-5

00

00

123 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.3*0

.75*0

.7/R

CSX

+ 0.7

5*0.7

/R C

SZ14

7287

-50

00

012

4 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

114

7284

-51

00

012

5 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

214

7284

-51

00

012

6 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

214

7284

-51

00

012

7 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

214

7284

-51

00

012

8 1.0

CM +

1.0 C

V +

1.0 C

T20

8324

-192

00

02

122 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75*

0.7/R

CSX

+ 0.

3*0.7

5*0.7

/R C

SZ0

3073

00

00

123 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.3*0

.75*0

.7/R

CSX

+ 0.7

5*0.7

/R C

SZ0

3071

00

00

124 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W1

030

690

00

012

5 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

20

3069

00

00

126 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

030

690

00

012

7 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

20

3069

00

00

128 1

.0 CM

+ 1.

0 CV

+ 1.0

CT

035

720

00

03

122 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75*

0.7/R

CSX

+ 0.

3*0.7

5*0.7

/R C

SZ-1

165

6810

00

012

3 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.3

*0.75

*0.7/

R CS

X +

0.75*

0.7/R

CSZ

-11

6564

50

00

124 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W1

-11

6556

30

00

125 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

-11

6556

30

00

126 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

-11

6556

30

00

127 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

-11

6556

30

00

128 1

.0 CM

+ 1.

0 CV

+ 1.0

CT

-117

7272

-52

00

04

122 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75*

0.7/R

CSX

+ 0.

3*0.7

5*0.7

/R C

SZ9

6088

-16

00

012

3 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.3

*0.75

*0.7/

R CS

X +

0.75*

0.7/R

CSZ

760

81-1

70

00

124 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W1

660

71-1

70

00

125 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

660

71-1

70

00

126 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

660

71-1

70

00

127 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

660

71-1

70

00

128 1

.0 CM

+ 1.

0 CV

+ 1.0

CT

967

60-1

520

00

512

2 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5*0.7

/R C

SX +

0.3*

0.75*

0.7/R

CSZ

025

590

00

012

3 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.3

*0.75

*0.7/

R CS

X +

0.75*

0.7/R

CSZ

025

590

00

012

4 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

10

2558

00

00

125 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

025

580

00

012

6 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

20

2558

00

00

127 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

025

580

00

012

8 1.0

CM +

1.0 C

V +

1.0 C

T0

2909

00

00

612

2 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5*0.7

/R C

SX +

0.3*

0.75*

0.7/R

CSZ

-15

6094

-60

00

123 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.3*0

.75*0

.7/R

CSX

+ 0.7

5*0.7

/R C

SZ-1

660

94-1

10

00

124 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W1

-16

6090

-13

00

012

5 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

2-1

660

90-1

30

00

126 1

.0 CM

+ 0.

75 C

V +

0.75 C

G +

0.75 C

W2

-16

6090

-13

00

012

7 1.0

CM +

0.75

CV

+ 0.7

5 CG

+ 0.7

5 CW

2-1

660

90-1

30

00

128 1

.0 CM

+ 1.

0 CV

+ 1.0

CT

-28

6825

-67

00

0



24

12. DISEÑO CIMENTACION ASCENSOR


Proyecto: Calculó: Fecha:JMFD

Item: Revisó: Página:

CMF de

Load FZ Long, diam. CapacidadCombination (KN) pilote (m) pilote (KN)

1 D+L+V+G+Eq 83.24 L=12 d=0.4 160.00 1

2+3 D+L+V+G+Eq 108.44 L=12 d=0.4 160.00 1

4 D+L+V+G+Eq 67.60 L=12 d=0.4 160.00 1

5+6 D+L+V+G+Eq 97.34 L=12 d=0.4 160.00 1

Tipo PiloteDiámetro

(cm)Área (cm2)

As (cm2) ρ=0.0075

Refuerzo Barra N.

1 40 1256.6 9.4 5 6

ACERO DE REFUERZO PILOTES

Pointcantidadpilotes

ASCENSOR SENA PALERMO

DISEÑO CIMENTACIÓN - DETERMINACION NUMERO DE PILOTES

PILOTES

B dado H dado b col h col # Pilotes hDADO dDADO

0.70 m 0.70 m 0.30 m 0.20 m 1 0.60 m 0.45 m

F.S. f´c fy λ Columna αs β

1.50 21 MPa 420 MPa 1.00 Esquina 20 1.00

PILOTE X Y φPilote Qmax/pilote Qult/pilote

1 0.00 m 0.00 m 0.40 m 160 kN 240 kN

DATOS DE PILOTES Y COORDENADAS CON CENTRO EN COLUMNA

ESQUEMA GENERAL DEL DADO Y PILOTES

DATOS DE ENTRADA

DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES

1 PILOTE

Fecha: Mayo 29 de 2015

Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza

Email:

ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017

Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR

- Se revisa el cortante por punzonamiento a una distancia d/2 = 0.23m de la cara de la columna:

(bcol+d)/2 = 0.375 m (hcol+d)/2 = 0.325 m

1 0.200 m 0.200 m -0.175 m -0.125 m 0.000 m 0.00

TOTAL 0.00

Se calcula el cortante por punzonamiento Vu y se chequea con el resistente:

0 kN

Se calcula bo:

2.80 m

2503 kN > 0 kN ok

2124 kN > 0 kN ok

1620 kN > 0 kN ok

El valor asumido para d = 0.45 y h = 0.60 es satisfactorio

Se calcula los valores de los esfuerzos resisnentes a cortante por punzonamiento de acuerdo con

las ecuaciones C.11-31, C.11-32 y C.11-33 de NSR-10:

PILOTE |x|+φpil/2 |y|+φpil/2|x|+(φpil-

bcol-d)/2

|y|+(φpil-

hcol-d)/2Lfuera Lfuera/φpil


1 PILOTE



Email:



�� = � �� φ�� − �� − �� + �� ℎ�� + �� ℎ� �� ∙ �� ∙ !"

�� = 2�� + �� + �ℎ�� + �� =

�� =

φ�� = φ0.17 (1 + 2)*λ+´�� =

φ�� = φ0.083 (/0�� + 2* λ+´�� =

φ�� = φ0.33λ+´�� =

- Se revisa el cortante por flexión a una distancia d = 0.45m de la cara de la columna:

bcol/2+d = 0.600 m

- Se revisa paralelo a B:

1 0.200 m 0.000 m 0.00 -0.200 m 0.000 m 0.00

TOTAL 0.00 0.00

Se calcula el cortante por flexión Vu y se chequea con el resistente:

5 kN

209 kN > 5 kN ok


Se calcula los valores de los esfuerzos resisnentes a cortante por flexión de acuerdo con la

ecuación C.11-3 de NSR-10:

PILOTE x+φpil/2 Lfuera Lfuera/φpil x-φpil/2 Lfuera Lfuera/φpil


1 PILOTE



Email:



�� = � �� φ�� − (�� − �� − �� 2 * ℎ� �� ∙ �� ∙ !"

�� =

φ�� = 0.17λ+´��1 � =

- Se revisa el cortante por flexión a una distancia d = 0.45m de la cara de la columna:

hcol/2+d = 0.550 m

- Se revisa paralelo a H:

1 0.200 m 0.000 m 0.00 -0.200 m 0.000 m 0.00

TOTAL 0.00 0.00

Se calcula el cortante por flexión Vu y se chequea con el resistente:

4 kN

209 kN > 4 kN ok


Se calcula los valores de los esfuerzos resisnentes a cortante por flexión de acuerdo con la

ecuación C.11-3 de NSR-10:

y-φpil/2 Lfuera Lfuera/φpilPILOTE y+φpil/2 Lfuera Lfuera/φpil


1 PILOTE



Email:



�� = � �� φ�� − (�� − �� − �� 2 * ℎ� �� ∙ �� ∙ !"

�� =

φ�� = 0.17λ+´��1 � =

-

1 0.00 m 0 kN-m 0.00 m 0 kN-m

TOTAL 0 kN-m 0 kN-m

Cuantia de diseño y área de acero longitudinal:

0.0000 0 mm²

Area de refuerzo mínimo (C.10.5.1 de NSR10):

567 mm²

Acero de refuerzo a colocar:

As = 567 mm²

Acero de refuerzo en octavo de pulgada: N 5 Ascol: Colocar 3 N 5 = 594 mm²

Deformación unitaria a tracción, εt: Separación = 256.2 mm ok

0.0545

PILOTEbrazo

positivo

momento

positivo

brazo

negativo

momento

negativo

Se realiza el diseño a flexión con una sección en la cara de la columna. Inicialmente se calcula el

momento en las dos caras de la columna paralelas a H:


1 PILOTE



Email:



2 = 0.85′�5 61 − 71 − 28�φ 0.85´� ∙ ��2: = ;0��< = 2�� =

=� = 0.85 ′ � ∙ )1=� �� − =� ;05;05 =

;0>� = 0.0018�� =

- Límite de deformación unitaria controlada por compresión. Deformación balanceada.:

0.0021 (C.10.3.2 de NSR10)

- Límite de deformación unitaria controlada por tracción:

ε2 = 0.0050

Observación:

ε1 < εt > ε2 ok

0.0021 < 0.0545 > 0.0050 ø = 0.90

Límite de deformación unitaria máxima controlada por tracción:

εmáx = 0.0040 (C.10.3-5 de NSR10)

Observación:

εmáx < εt

0.0040 < 0.0545 ok

De acuerdo con CR10.3.5 de NSR10, el objetivo de esta limitación es restringir la cuantía de

refuerzo en vigas no preesforzadas a aproximadamente el mismo valor que se obtenia con 0.75ρ b

el cual tiene un resultado de 0.00376. El límite propuesto de 0.004 es levemente más

conservador.

Este elemento estructural estará controlado por tracción donde se puede esperar un claro aviso

previo de falla con deflexión y agrietamiento excesivo.


Email:


1 PILOTE




=1 = 5?0 =

-

1 0.00 m 0 kN-m 0.00 m 0 kN-m

TOTAL 0 kN-m 0 kN-m

Cuantia de diseño y área de acero longitudinal:

0.0000 0 mm²

Area de refuerzo mínimo (C.10.5.1 de NSR10):

567 mm²

Acero de refuerzo a colocar:

As = 567 mm²

Acero de refuerzo en octavo de pulgada: N 5 Ascol: Colocar 3 N 5 = 594 mm²

Deformación unitaria a tracción, εt: Separación = 256.2 mm ok

0.0545

PILOTEbrazo

positivo

momento

positivo

brazo

negativo

momento

negativo

Se realiza el diseño a flexión con una sección en la cara de la columna. Inicialmente se calcula el

momento en las dos caras de la columna paralelas a B:



Email:


1 PILOTE



2 = 0.85′�5 61 − 71 − 28�φ 0.85´� ∙ ��2: = ;0��< = 2�� =

=� = 0.85 ′ � ∙ )1=� �� − =� ;05;05 =

;0>� = 0.0018�� =

- Límite de deformación unitaria controlada por compresión. Deformación balanceada.:

0.0021 (C.10.3.2 de NSR10)

- Límite de deformación unitaria controlada por tracción:

ε2 = 0.0050

Observación:

ε1 < εt > ε2 ok

0.0021 < 0.0545 > 0.0050 ø = 0.90

Límite de deformación unitaria máxima controlada por tracción:

εmáx = 0.0040 (C.10.3-5 de NSR10)

Observación:

εmáx < εt

0.0040 < 0.0545 ok

De acuerdo con CR10.3.5 de NSR10, el objetivo de esta limitación es restringir la cuantía de

refuerzo en vigas no preesforzadas a aproximadamente el mismo valor que se obtenia con 0.75ρ b

el cual tiene un resultado de 0.00376. El límite propuesto de 0.004 es levemente más

conservador.

Este elemento estructural estará controlado por tracción donde se puede esperar un claro aviso

previo de falla con deflexión y agrietamiento excesivo.

Email:


1 PILOTE





=1 = 5?0 =

Obra Calculó Fecha

JMFD

Item Revisó Pagina

FUERZAS ACTUANTES FOSO CMF de

EMPUJE TERRENO SOBRE PAREDES LATERALES


Obra Calculó Fecha

JMFD

Item Revisó Pagina

FUERZAS ACTUANTES FOSO CMF de

REACCION DEL TERRENO


Obra Calculó Fecha

JMFD

Item Revisó Pagina

SOLICITACIONES CMF de

ENVOLVENTE DE SOLICITACIONES


Proyecto: Calculó: Fecha:

JMFD


CMF de

DISEÑO PLACA INFERIOR

REFUERZO SUPERIOR

Base b = 100.0 cm

Altura h = 25.0 cm

Altura efectiva d = 17.0 cm

Coeficiente de reducción resistencia φ = 0.9

Esfuerzo fluencia acero fy = 4200

Resistencia compresión concreto f`c = 210 Kg/cm²

Modulo de rotura del concreto fr = 28.7 Kg/cm²

k1 = 0.85

Modulo de elasticidad del acero Es = 2040000

εu = 0.003

Cuantía máxima ρmax = 0.016

Momento Ultimo Mu = 4.20 Txm

K = 14.53 Kg/cm²

Momento de agrietamiento Mcr = 0.94 Txm

Cuantía ρ = 0.00404

Cuantía ρ = 0.00404 O. K.

Area de refuerzo requerida As = 6.86 cm²

Cauntía mínima ρmin = 0.0018

Area de refuerzo mínima Asmin = 4.5 cm²

As min = 4.5 cm²

Area refuerzo Asnesc. = 6.86 cm²

DIAMETRO Y SEPARACION REFUERZO

φ 3 /8" c/ 0.104

φ 4 /8" c/ 0.185

φ 5 /8" c/ 0.288

φ 6 /8" c/ 0.415

φ 7 /8" c/ 0.565

φ 8 /8" c/ 0.738


DISEÑO FOSO


JMFD


CMF de

DISEÑO PLACA INFERIOR

REFUERZO INFERIOR

Base b = 100.0 cm

Altura h = 25.0 cm






k1 = 0.85


εu = 0.003



K = 5.26 Kg/cm²







As min = 4.5 cm²



φ 3 /8" c/ 0.158

φ 4 /8" c/ 0.282

φ 5 /8" c/ 0.440

φ 6 /8" c/ 0.633

φ 7 /8" c/ 0.862

φ 8 /8" c/ 1.126


DISEÑO FOSO


JMFD


CMF de

DISEÑO PAREDES

REFUERZO EXTERIOR

Base b = 100.0 cm

Altura h = 25.0 cm






k1 = 0.85


εu = 0.003



K = 5.26 Kg/cm²







As min = 4.5 cm²



φ 3 /8" c/ 0.158

φ 4 /8" c/ 0.282

φ 5 /8" c/ 0.440

φ 6 /8" c/ 0.633

φ 7 /8" c/ 0.862

φ 8 /8" c/ 1.126

DISEÑO FOSO


INFORME DISEÑO CIMENTACIÓN ASCENSOR …contratacion.sena.edu.co/_file/solicitudes/25128_2.pdf ·...

Documents

Transcript of INFORME DISEÑO CIMENTACIÓN ASCENSOR …contratacion.sena.edu.co/_file/solicitudes/25128_2.pdf ·...