KIMETZ E. MUNITXA ANEJO Nº11. REDES DE ABASTECIMIENTO ... · seguridad en el servicio y una mejor...
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MODIFICACIÓN DEL PROYECTO DE URBANIZACIÓN DEL SECTOR RESIDENCIAL Nº. 1 1. EGOITZA SEKTOREAREN HIRIGINTZA PROIEKTUAREN ALDAKETA ZALDIBAR-ko UDALA KIMETZ E. MUNITXA DAVID ANDRES BARANDIKA ESTEBE URIBE 2018. ko IRAILEAN ANEJO Nº11. REDES DE ABASTECIMIENTO, SANEAMIENTO Y PLUVIALES
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MODIFICACIÓN DEL PROYECTO
DE URBANIZACIÓN DEL SECTOR
RESIDENCIAL Nº. 1
1. EGOITZA SEKTOREAREN
HIRIGINTZA PROIEKTUAREN
ALDAKETA
ZALDIBAR-ko UDALA
KIMETZ E. MUNITXA
DAVID ANDRES BARANDIKA
ESTEBE URIBE
2018. ko IRAILEAN
ANEJO Nº11. REDES DE ABASTECIMIENTO, SANEAMIENTO Y
PLUVIALES
1. DOKUMENTUA: MEMORIA ETA ERANSKINAK
MEMORIA
ANEJO N.º 1: MODIFICACIÓN PLAN PARCIAL SR.1
ANEJO N.º 2: ESTUDIO HIDRÁULICO
ANEJO N.º 3: CÁLCULO DE ESTRUCTURAS.
ANEJO N.º 4: GESTIÓN DE RESIDUOS
ANEJO N.º 5: ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD
ANEJO N.º 6: CONTROL DE CALIDAD EN OBRA
ANEJO N.º 7: CÁLCULO DE FIRMES
ANEJO N.º 8: ESTUDIO GEOTÉCNICO
ANEJO N.º 9: TRAZADO Y REPLANTEO
ANEJO N.º 10: ALUMBRADO
ANEJO N.º 11: PLUVIALES Y FECALES
ANEJO N.º 12: PLAN DE OBRA
2. DOKUMENTUA: PLANOAK
1. PLANOS INFORMATIVOS
2. PLANOS CONSTRUCTIVOS. OBRAS LINEALES Y RÍO
3. PLANOS DESCRIPTIVOS Y DETALLES CONSTRUCTIVOS
4. PLANOS DE REDES DE SERVICIOS
3. DOKUMENTUA: BALDINTZA TEKNIKO ETA
ADMINISTRATIBOEN PLEGUA
CONDICIONES GENERALES Y ADMINISTRATIVAS
CONDICIONES QUE DEBEN CUMPLIR LOS MATERIALES
EJECUCIÓN DE LAS OBRAS
MEDICIÓN Y ABONO DE LAS OBRAS
4. DOKUMENTUA: AURREKONTUAK
PRESUPUESTO Y MEDICIONES
RESUMEN DE PRESUPUESTO
AURKIBIDEA
1. INTRODUCCIÓN ................................................................................... 3
2. RED DE ABASTECIMIENTO ................................................................ 3
DISEÑO DE LA RED DE ABASTECIMIENTO ................................................................... 3
DIMENSIONAMIENTO ................................................................................................... 4
AGUA POTABLE ..................................................................................................................... 4
AREAS DOTACIONALES ......................................................................................................... 4
CAUDAL DE INCENDIO ......................................................................................................... 4
HIPÓTESIS DE CÁLCULO................................................................................................ 5
COORDINACIÓN CON EL RESTO DE OBRAS DE URBANIZACIÓN ............................... 5
3. RED DE PLUVIALES ............................................................................ 5
HIDROLOGIA ................................................................................................................. 5
DRENAJE......................................................................................................................... 6
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ............................................................................................ 6
COEFICENTE DE ESCORRENTÍA ........................................................................................... 7
CAUDALES DE DISEÑO ......................................................................................................... 7
DIMENSIONAMIENTO DRENAJE LONGITUDINAL ....................................................... 7
CALCULO HIDRAULICO DE LOS TUBOS UTILIZADOS ....................................................... 8
4. RED DE AGUAS RESIDUALES ............................................................ 8
CRITERIOS DE CÁLCULO ................................................................................................ 9
ESTIMACIÓN DEL CAUDAL DE CÁLCULO ..................................................................... 9
COMPROBACION HIDRAULICA DE LAS SECCIONES .................................................... 9
5. CONCLUSIONES ................................................................................. 10
“MO DIF ICAC IÓN DEL P ROYECTO DE URBA NIZ AC IÓN D EL SECTOR RES IDENCIAL Nº . 1 ” Ane jo nº 1 1 . Redes
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1. INTRODUCCIÓN
El objetivo del presente Anejo es desarrollar los cálculos justificativos de las
infraestructuras necesarias para garantizar la recogida, canalización y evacuación de los
caudales de aguas de lluvia y de aguas residuales aportados o interceptados por la actuación
de Urbanización de la del Sector SR-1 en Zaldibar.
Se trata de dimensionar las obras de drenaje de aguas pluviales y alcantarillado de aguas
residuales.
A la hora de dimensionar el nuevo sistema de drenaje correspondiente al área a
urbanizar se han tomado como referencia los puntos de desagüe señalados, de manera que
aprovechando estos y siguiendo el trazado de los viales principales se ha diseñado el sistema
de drenaje.
Las conexiones con la red municipal de drenaje existente se han realizado con caudales
tales que no provoquen problemas de sobrecarga.
Las tipologías de los diferentes elementos de drenaje proyectados se recogen el plano Nº
4.1
El contenido del presente Proyecto está de acuerdo con el Plan Director de saneamiento
y depuración del Plan General de Ordenación Urbana de Zaldibar, con las Normas Urbanísticas
y con las Ordenanzas Municipales del Ayuntamiento en todo lo relativo a las infraestructuras
situadas en espacios públicos.
2. RED DE ABASTECIMIENTO
En el presente capítulo se define la infraestructura necesaria en correspondencia con el
PROYECTO DE URBANIZACION DEL SECTOR SR-1 EN ZALDIBAR en lo que se refiere a
canalizaciones y conducciones principales destinadas a los servicios de Abastecimiento de
Agua.
La determinación de las necesidades se presenta en función de la dotación unitaria, y la
distribución del numero de viviendas por portal y manzana a dar servicio, las demandas de
cálculo a partir de la cual se verifica la red proyectada.
Para la definición del proyecto se tomó contacto con los servicios técnicos del
Ayuntamiento quienes facilitaron todos los datos correspondientes al cálculo de la red existente
y futura, puntos de enganche y conexión con la red principal, a partir de lo cuales se garantiza
en todos los puntos de acometida los caudales de demanda previstos y una presión suficiente.
DISEÑO DE LA RED DE
ABASTECIMIENTO
La distribución de agua potable para satisfacer los consumos de las parcelas, así como
de aquellos que se originen en caso de incendio, se hace por medio de una red perimetral de
tipo mallada siguiendo la estructura viaria proyectada; este sistema ofrece una mayor
seguridad en el servicio y una mejor repartición de la presión que la red de tipo ramificada. La
posible conexión de la red proyectada a la red de abastecimiento municipal se realizará en los
puntos que se indican en el Documento nº2 Planos.
La red proyectada esta formada por una malla principal de 125 mm. En la red de
abastecimiento se colocarán las respectivas válvulas de compuerta para así permitir aislar
tramos en el caso de que fuera necesario, evitando la afección a los restantes. Igualmente se
dispondrán de ventosas en puntos altos y desagües en puntos bajos con sus arquetas y válvulas
respectivas.
Directamente a la red de abastecimiento irán conectados las bocas de incendios
distribuidos en planta de forma que su separación sea siempre inferior a 100 metros. Estas
bocas serán DN 100 m con cofre. Las bocas de riego se establecen a lo largo de las aceras, al
tresbolillo y con una separación máxima entre dos consecutivas de 50 m medidos a lo largo del
vial.
En las acometidas a las parcelas se dejan dos tomas dentro de la misma de DN=63 y
DN=90 para las futuras conexiones de la red de distribución interna de los edificios (consumo
e incendios respectivamente). Todo lo expresado se puede ver en los planos de planta
correspondientes.
Toda acometida contará con una llave de paso de reglamento, instalada en una arqueta
con registro de fundición en la acera y una llave de paso en la finca, en lugar perfectamente
accesible a todos los propietarios. Estas obras deben de realizarse por el peticionario. La
conservación de la red de la finca, desde la llave de paso de la acera, incluida ésta será por
cuenta de los propietarios.
En los puntos bajos se deberán de colocar desagües.
Como ya se ha expuesto, la distribución de agua en la zona de proyecto se hará por medio
de tuberías de fundición dúctil nodular (EN – 545) de D=125 mm, 80 mm y 60 mm, PN-16 y
revestimiento interior de mortero.
Las válvulas de corte serán de compuerta con cuerpo de fundición dúctil nodular, asiento
elástico y revestidas de pintura elástica (epoxi) atóxica.
Cada elemento de la red que esté sometido a la acción dinámica del fluido (piezas en T,
codos, válvulas, reducciones, hidrantes) deberá anclarse convenientemente para absorber los
esfuerzos originados. Todos los injertos y piezas especiales llevarán tratamiento con pintura
epoxi.
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La distribución de agua potable para satisfacer los consumos de la red de riego de las
zonas verdes (no de todas las zonas verdes), se hace mediante una red de riego automática
conectada directamente a la red de abastecimiento de la urbanización. La red proyectada está
compuesta por electroválvulas independientes entre sí. Cada una de estas electroválvulas tiene
su propio programador y están conectadas a la red de abastecimiento mediante tubería de
polietileno de 50 mm y 63 mm y a los difusores y aspersores mediante tuberías de diámetro 40
mm.
En los puntos de conexión de la red de riego con la red de abastecimiento se colocarán
válvulas de corte en sus correspondientes arquetas. La red de riego proyectada se incluye en el
documento Planos y para definirla se ha consultado con una empresa especializada en riego.
Dentro del proyecto se incluye la acometida a la parcela correspondiente en una
acometida para consumo (63 mm) y otra contra incendios (90 mm); su ejecución puede verse
en los planos de detalles de abastecimiento e incluye la prolongación de la tubería
aproximadamente un metro en el interior de la parcela y dejando una señal en donde queda
cada una de ellas para su futuro reconocimiento. Las válvulas de acometida serán de fundición
dulce.
Las zanjas serán de 1 m de profundidad y 0,40 metro de ancho en la base inferior. Se
realizará un relleno de 35 cm de arena de río (10 cm como cama asiento de la tubería). El resto
de la zanja se rellenará por tongadas de 20 cm. de relleno de material seleccionado
compactado. Su disposición en la sección tipo correspondiente puede verse en el juego de
planos.
DIMENSIONAMIENTO
Para el dimensionado de la red de agua potable se establecen previamente el número de
habitantes a servir, de acuerdo con las especificaciones del planeamiento fijando un caudal de
consumo diario por habitante de 250 litros distribuidos en 10 horas. Con un coeficiente de hora
punta de 2.5
AGUA POTABLE
Dotación: 250 l/hab/día (10h) 0.017 l/s/hab
Habitantes por vivienda 4
Nº máx. de viviendas: 90
Coeficiente punta 2.5
Qfecales=Nx4xDx Kp
Qresiduales=90 x 4 x 0.017x 2.5 = 6.12 l/s
Parametros urbanisticos de la actuacion
Superficie total del ambito 43.987,86 m2
Superficie total del sector con derecho a aprov: 30.626,31 m2 30.575,72 m2
Número de viviendas: 189.- viv. 189.- viv.
Densidad aproximada resultante: 52,78 viv/ha. 52,78 viv/ha.
Coeficiente de edificabilidad para usos lucrativos: 0,68 m2/m2 0,68 m2/m2
Sup. mínima de cesión equip deportivo 8.178,41 m2
Superficie de Zonas Verdes 15.256 m2
Superficie de Red Viaria 8.752 m2
AREAS DOTACIONALES
Para otros usos se establecen los siguientes caudales mínimos:
Riego calles, parques y jardines 0,50 litros/s cada 10.000 m2
En zona comercial 0,4375 litros/s cada 1.000 m2
Hidrantes 16,6 litros/s
Qdotacionales= 0.50x 1+ 0.4375x10 = 5 l/s
Con respecto a la red de incendios se debe de suponer que funcionan los dos hidrantes
más desfavorables simultáneamente y con caudales de 16,6 l/s.
CAUDAL DE INCENDIO
Para determinar el caudal de incendio se siguen las especificaciones del CTE-SI y el
reglamento de Protección contra Incendios, que establecen lo siguiente:
Al menos un hidrante hasta 10.000 m2 de superficie construida y uno más por cada
10.000 m2 adicionales o fracción.
Deben estar distribuidos de tal manera que la distancia entre ellos medida por espacios
públicos no sea mayor que 200 m.
La red hidráulica que abastece a los hidrantes debe permitir el funcionamiento
simultáneo de dos hidrantes consecutivos durante dos horas, cada uno de ellos con un caudal
de 1.000 l/min y una presión mínima de 10 m.c.a.
Por lo tanto a efectos de cálculo se considera un caudal de incendio de 33,3 l/s
correspondiente a los dos hidrantes situados en la zona de la urbanización.
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HIPÓTESIS DE CÁLCULO
Dimensionamiento red de abastecimiento
Qtotal = Qres(ins)+Qdot(ins) + Qincendios = 44.42 l/s = 0.0442 m3/s
La formulación utilizada se basa en la fórmula de Darcy y el factor de fricción según según
Colebrook-White
Donde:
h es la pérdida de altura de presión en m.c.a.
f es el factor de fricción
Q es el caudal en m3/s
g es la aceleración de la gravedad
D es el diámetro de la conducción en m
Re es el número de Reynolds, que determina el grado de turbulencia en el flujo
v es la velocidad del fluido en m/s
vs es la viscosidad cinemática del fluido en m2/s
fl es el factor de fricción en régimen laminar (Re < 2500.0)
ft es el factor de fricción en régimen turbulento (Re >= 2500.0)
k es la rugosidad absoluta de la conducción en m
En cada conducción se determina el factor de fricción en función del régimen del fluido
en dicha conducción, adoptando fl o ft según sea necesario para calcular la caída de presión.
Se utiliza como umbral de turbulencia un Nº de Reynolds igual a 2500.
Se calcula la red bajo las hipotesis de abastecimiento (incluyedo riegos) e incendios (con
los hidrantes)
COORDINACIÓN CON EL RESTO DE
OBRAS DE URBANIZACIÓN
Se pueden observar en los planos de planta, la distribución de canalizaciones y elementos
auxiliares de la red, previstos para dar servicio de Abastecimiento a los viales, zonas verdes,
equipamientos y viviendas de la unidad de ejecución. En los mismos se puede apreciar los
puntos de conexión. La asignación de los puntos definitivos de entronque corresponderá a la
compañía suministradora.
Las obras de construcción de la red de Abastecimiento se coordinarán con las restantes
obras de la urbanización estableciéndose un orden lógico que no obligue a la repetición de
actividades, y evite la destrucción de unidades de obra ejecutadas para efectuar instalaciones
que debieran haber sido realizadas previamente.
Las zanjas serán de 1 m de profundidad y 0,40 metro de ancho en la base inferior. Se
realizará un relleno de 35 cm de arena de río (10 cm como cama asiento de la tubería). El resto
de la zanja se rellenará por tongadas de 20 cm. de relleno de material seleccionado
compactado. Su disposición en la sección tipo correspondiente puede verse en el juego de
planos.
3. RED DE PLUVIALES
HIDROLOGIA
Puesto que se ha realizado un estudio hidráulico (Anejo nº 2) se utilizan los parámetros
obtenidos en este para el dimensionmiento de las maximas intensidades de lluvia en los
retornos a considerar para poder calcular los caudales de escorrentia de cálculo.
El periodo de retorno utilizado en este caso es el de 10 años.
Xt=Yt x P = 1.469 x 69 =101.36 mm/día
Pd=101.36 mm
Id=101.36/24 =4.22 mm/hora
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A partir de los resultados obtenidos, precipitación máxima diaria (Pd), se puede construir
una curva que relaciona la duración del aguacero con la intensidad de éste y con la máxima
intensidad diaria.
𝐼𝑇 = 𝐼𝑑 × (𝐼1𝐼𝑑)
280.1−𝑡0.1
28.0.1−1
- It = intensidad media de la precipitación durante un tiempo t en mm/h.
- Pd = máxima precipitación total diaria en mm.
- Id = máxima intensidad media diaria = Pd/24 en mm/h.
- I1 = máxima intensidad media horaria en mm/h.
- t = duración del aguacero en horas.
La relación I1/Id varía entre 8 y 12 tal y como muestra el mapa de isolíneas adjunto
("Cálculo hidrometeorológico de caudales máximos en pequeñas cuencas naturales" M.O.P.U.).
Para la parcela de proyecto el valor adoptado es de 8,40.
La duración del aguacero se hará coincidir con el tiempo de concentración de cada una
de las cuencas, y el hietograma de cálculo resultante se considerará uniforme a lo largo de toda
esta duración.
Tenmos que :
It= 85.70 mm/h
DRENAJE
El cálculo de los caudales de aguas pluviales pasa por la determinación de las cuencas
vertientes.
Estas subcuencas coinciden con la superficie que vierte a cada uno de los ramales de la
red de pluviales.
Para ello necesitamos conocer, para cada una de las cuencas estudiadas:
El Tiempo de Concentración, el cual obtenemos a partir de los datos geomorfológicos
de la misma (longitud y pendiente).
Tormenta de diseño, obtenida a partir de la precipitación máxima diaria y los factores
de corrección por tamaño de la cuenca y el Factor de Torrencialidad de la zona geográfica en
que nos encontramos, extraído del Mapa de isolíneas I1/Id, que para la zona de estudio tiene
el valor 8.4.
El Coeficiente de Escorrentía, calculado a partir del Umbral de Escorrentía obtenido en
función de los usos del suelo
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
Para su cálculo en cuencas naturales, genéricamente se debería escoger la fórmula
propuesta por el Estudio Hidrológico Vasco (EHV) ya que es la que presenta un mejor ajuste
para la zona en estudio puediendose establecer una media entre los valores obtenidos por
otros metodos para grantizar ldel lado de la seguridad el resultado.
Sin embargo, en las zonas urbanizadas (aceras, viales y cubiertas) el agua se encuentra
en condiciones más favorables para su circulación, y en consecuencia, el tiempo de
concentración es menor, no pudiendo estimarse directamente por la ley anterior sin incurrir en
graves errores ya que se trata de un flujo difuso o no canalizado.
En consecuencia el tiempo de concentración propuesto en el presente proyecto para
viales y parcelas edificables así como para los pequeños jardines de los que consta la
urbanización, adopta un valor constante de 10 minutos, sancionado por la experiencia y
aceptable siempre que el recorrido del agua por las superficies no supere los 150 m.. Esta
condición se garantizará mediante una adecuada disposición de los sumideros.
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Respecto al tiempo de concentración adoptado para la única cuenca vertiente existente
en el ámbito de actuación, se corresponde al valor medio de sendas formulaciones citadas, EHV
y MOPU, arrojando así una duración próxima a los 13 minutos.
COEFICENTE DE ESCORRENTÍA
La escorrentía es un fenómeno que depende de la geología del suelo, de la morfología de
la cuenca, de los usos del suelo, y de la intensidad del aguacero.
Dada su difícil evaluación se pueden tomar como referencia los valores tabulados en la
norma 5.3-IC de la Instrucción de Carreteras del MOPU y establecer una media ponderada en
función del tipo de superficies englobadas en cada subcuenca.
En el presente caso se adopta el valor de 0.7 a 0.95 para todas las superficies urbanizadas
y 0.50 para la zona de jardines.
CAUDALES DE DISEÑO
Una vez que se dispone de datos para la determinación de la máxima intensidad de lluvia
para un aguacero de duración dada t (minutos), y para un período de retorno de 10, los caudales
de diseño de los diversos sistemas de drenaje se pueden obtener mediante la expresión:
𝑄 =𝐶 × 𝐼 × 𝐴
300
- Q : caudal, en m3/s
- C: coeficiente de escorrentía
- I :intensidad máxima para el aguacero de duración igual al tiempo de
concentración de la cuenca (pésimo), en mm/h
- A: área de la cuenca, en Ha
Puesto que en la obra existen zonas en las que la red de pluviales descarga directamnte
sobre el río Agirresakona o la red subterranea existente se considera una cuenca tipo de 2500
m2 con una pendiente media del 2% y una longitud de cuenca de 200 metros.
Datos de la cuenca:
Superficie (m2) del área considerada 2500 m2 0,25 HA
L :Longitud máxima en m. entre el punto más alejado y la desembocadura del área
considerada: 100 m 0,1km
J :Desnivel máximo en m. entre el punto más alejado y la desembocadura del área
considerada 2 m
Pendiente (%) 2 % 0,02
Tiempo de concentración en horas Tc:
Tc = ((L/J^(1/4))^0,76)*0,3 0,166 horas
Intensidad media It (mm/h):
It =Id*11^(1,395459-t^0,1/28^0,1-1) 85.70 mm/h
C: coeficiente de escorrentia 0.95
Q = 0.0678 m3/s
DIMENSIONAMIENTO DRENAJE
LONGITUDINAL
El drenaje longitudinal se ha diseñado mediante rígolas (contra bordillo) y badenes (entre
calzada y aparcamiento) de hormigón de 0.30 y 0.60 m de ancho respectivamente, así como
colectores de hormigón y PVC para la recogida de caudales en los sumideros previstos. También
se proyectan arquetas, y pozos.
En la mayor parte de los casos la pendiente longitudinal de los caces viene impuesta por
la pendiente del vial. Se ha procurado que la pendiente mínima no esté alejada del 1% a fin de
asegurar el cumplimiento de los condicionantes de sedimentación.
El diseño de la red esta previsto para que no se alcance una velocidad mínima que
conlleve a sedimentaciones en el sistema adoptado, garantizando velocidades superiores a los
0,3 m/s para un caudal centésima parte del de la sección llena. La velocidad máxima ha sido a
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su vez limitada a 5,5 m/s como máximo, a fin de evitar fenómenos de erosión en las
conducciones.
El desagüe de caces y cunetas se efectúa por medio de tubos colectores de PVC de
diámetro 200 mm, que enlazan las arquetas sumidero mediante injertos a la red general
proyectada. Dicha red consta de tubos de PVC de diámetro 315 mm y 400 mm.. Las arquetas,
pozos de registro, sumideros, caces y cunetas siguen la tipología definida en el documento nº2
Planos.
Los pozos de registro se han dispuesto a una equidistancia máxima de 50 m. Las
dimensiones interiores varían según el diámetro de colector asociado: los colectores de hasta
400 mm conectan con pozos de 1 x 1 m.
Las arquetas sumidero, distribuidas por todo el complejo de urbanización y conectadas
a la red principal mediante conducciones de 200 mm, disponen de una altura constante total e
igual a 1.20 m. Las arquetas bajo rígolas contra bordillo serán de buzón, y bajo cunetas,
verticales.
Los colectores alojados en zanjas van protegidos mediante una envolvente de hormigón
de 20 cm de espesor. Las zanjas, provistas de entibación para profundidades superiores a 1.5
m, se rellenarán con material seleccionado hasta el paquete de firmes correspondiente.
Las aportaciones a los caces provienen del sistema viario. El dimensionamiento hidráulico
en este caso se basa en los caudales generados por un aguacero de 10 años de período de
retorno
CALCULO HIDRAULICO DE LOS TUBOS UTILIZADOS
Para los colectores de mayor envergadura se eligen tuberias de PVC y 315 mm de
diámetro. Mientras que en los desagues de caces y arquetas a la red general se utilizan tubos
de PVC de 200 mm
Para comprobar el correcto funcionamiento hidráulico aplicamos la formula de Manning
par tubos circulando con agua a sección llena.
Suponiendo una pendiente del 2%
n: coeficiente de rugosridad de Manning, n=0.008
Ecuación de Manning I=(v2*n2) /Rh^4/3
v 2 = I * (D/4)^(4/3)/n^2 v= 3.2478m/s
Tubo 315 mm.
Qmax Tubería 0.2531 m3/s
Tubo 200 mm.
Qmax Tubería 0.0754 m3/s
En ambos casos el caudal que desagua es superior al de diseño calculado anteriormente.
Se comprueba el correcto funcionamiento de estos tubos para avenidas de retorno de 10
años en ambos tubos.
Utilizando para el cálculo parametros del lado de la seguridad en todos los casos.
4. RED DE AGUAS RESIDUALES
El dimensionamiento de la red de colectores de aguas fecales de las manzanas de
viviendas y equipamiento que se originan como consecuencia del Proyecto de Urbanización del
Sector SR-1 de Zaldibar se realiza de acuerdo con el ayuntamiento de Zaldibar para su posterior
entronque con la red general.
En este capítulo solo se hace referencia a los colectores de alcantarillado que transportan
las aguas contaminadas con origen en las actividades domésticas de las viviendas de la futura
urbanización. Las aguas limpias procedentes del drenaje de las superficies generadas
discurrirán por una red de colectores independiente, aunque ambas discurrirán en muchas
ocasiones en una misma zanja y a cotas bastante similares.
En líneas generales el trazado de la red de saneamiento se ha dispuesto bajo las calzadas
del viario proyectado, concretamente bajo el eje de replanteo del vial, teniendo en cuenta para
su diseño una disposición adecuada de los puntos de conexión a las distintas parcelas a
urbanizar y parcelas de equipamiento, las cotas de urbanización, y los puntos de evacuación
final, que no son otros que los puntos de enganche con la actual red municipal de colectores
de la zona.
La nueva red está diseñada mediante colectores de PVC de diámetro de 315 y 250 mm
en los colectores y de 250 y 200 mm para acometidas.
Las aportaciones de los edificios se materializan a lo largo de arquetas de acometida
conectadas a los pozos de registro más cercanos.
Los pozos de registro están dispuestos a una distancia máxima de 50 m, a fin de acometer
con facilidad las labores de limpieza y revisión de los conductos.
Los colectores alojados en zanjas van protegidos mediante una envolvente de hormigón
de 20 cm de espesor. Las zanjas, provistas de entibación para profundidades superiores a 1.5
m, se rellenarán con material seleccionado hasta el paquete de firmes correspondiente.
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CRITERIOS DE CÁLCULO
Para el cálculo de la red de saneamiento de aguas residuales se adoptan los siguientes
criterios:
- No se han proyectado pendientes inferiores al 0,20%
- La pendiente longitudinal máxima es del 1,00%
- La velocidad máxima se ha limitado a 3,5 m/s
- La velocidad mínima a caudal mínimo, excepto en las cabeceras de algunos
ramales, es superior a 0,3 m/s. Este límite de velocidad garantiza la autolimpieza de
los colectores, ya que al proyectarse un sistema de saneamiento separativo. El
efluente de la red de saneamiento de aguas residuales no contendrá arena.
- En los cálculos hidráulicos, el máximo grado de llenado de las conducciones, se
ha limitado al 75% del calado máximo de la sección correspondiente.
ESTIMACIÓN DEL CAUDAL DE CÁLCULO
Los caudales de cálculo a aplicar para la red de saneamiento de fecales deben ser los
mismos a los establecidos para la red de agua potable. Por consiguiente y con objeto de no
repetir la estimación de caudales desarrollada en el correspondiente anejo de abastecimiento
se procede a indicar los valores de cálculo finales adoptados.
De acuerdo con las especificaciones del planeamiento fijando un caudal de consumo
diario por habitante de 250 litros distribuidos en 10 horas.
Esto supone un caudal de 0,017 litros/ segundos./ha
Los caudales de aguas residuales se obtienen a partir de las dotaciones correspondientes
a cada vivienda unifamiliar o edificación en bloque, que es el uso predominante en la zona, así
como a equipamientos.
Los caudales de cálculo de las conducciones de aguas residuales son:
- Qresiduales = 6.12 l/s
- Qdotaciones = 4.5 l/s
En cuanto a la calidad de las aguas vertidas, las cargas contaminantes máximas admitidas
no podrán superar los valores correspondientes a la normativa municipal o de rango superior
que exista al respecto, controlándose este dato a través de la solicitud oficial de vertido.
COMPROBACION HIDRAULICA DE LAS
SECCIONES
Una vez obtenidos los caudales a evacuar por cada tramo de la red se procede al
dimensionamiento de los diámetros de los conductos, que como ya se ha comentado, son
tubos de PVC para saneamiento, de 250 y 315 mm de diámetro interior.
El cálculo hidráulico se lleva a cabo aplicando la fórmula de Manning para movimiento de
agua en cauces abiertos, ya que no se admite en ningún caso que el colector entre en carga, y
por consiguiente el funcionamiento es en lámina libre. El coeficiente de rugosidad de Manning
para tuberías de PVC es de n=0,011.
La expresión utilizada es, por tanto, la siguiente:
V= Rh2/3x p0.5/n
Q = Caudal en m3/s (VxS)
n = Coeficiente de rugosidad del conducto
p= Pendiente longitudinal del conducto en m.
S = Sección en m2
RH = Radio hidráulico en m (S/perímetro)
Bajo un punto de vista estrictamente hidráulico, los diámetros que se obtienen con la
formulación citada en los diferentes tramos de la red de colectores son siempre bastante
menores que el adoptado de 315 mm, sin embargo, se estima conveniente uniformizar toda la
red para un correcto mantenimiento del sistema de saneamiento facilitando las labores de
limpieza y revisión de los conductos.
No existen tramos con pendientes reducidas que puedan generar problemas de
autolimpieza. La pendiente mínima se ha limitado al 0,5 %. Puede comprobarse en la tabla
facilitada la inexistencia de problemas en las velocidades de flujo, siempre mayores a 0.3 m/s
(fenómenos de sedimentación) e inferiores a 6 m/s (problemas de erosión).
Los diámetros de los colectores de PVC a emplear son 315 mm y 250 mm para conexiones
y acometidas, habiendo dispuesto para ellos pendientes mínimas del 0,5% y máximas del 5,5%.
Los pozos de registro se han dispuesto a una equidistancia máxima de 50 m, siendo sus
dimensiones interiores de 1 x 1 m.
Los colectores alojados en zanjas van protegidos mediante una envolvente de hormigón
de 20 cm de espesor. Las zanjas, provistas de entibación para profundidades superiores a 1.5
m, se rellenarán con material seleccionado hasta el paquete de firmes correspondiente.
“MO DIF ICAC IÓN DEL P ROYECTO DE URBA NIZ AC IÓN DEL SECTOR RES IDENCIAL Nº . 1 ” Ane jo nº 1 1 . Redes
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5. CONCLUSIONES
Las tuberías y secciones tipo de las canalizaciones, arquetas y pozos de registro
empleados son suficientes y cumplen las necesidades de proyecto. Estas secciones tipo siguen
la tipología definida en el documento nº2 Planos.
CAUDALES DE DISEÑO
Bide Ubide eta ortuetako ingeniari zuzendaria Bide, Ubide eta Portuetako Ingeniari Idazlea
Kimetz E. Munitxa, Kol. Zkia: 17.396 David Andres Barandika, Kol Zkia: 26.309
