Losas de Hormigon Armado en Dos Direcciones

TRABAJO DE:

HORMIGON II

INTEGRANTES:

QUIMIS MARCILLO JUAN

PLUA MARQUEZ CARLOS

MERCHAN SEGOVIA FABRICIO

PACHAY PARRALES ISAAC

DOCENTE:

ING. JORGE SOLANO SALAZAR

GRUPO N°

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TEMA:

LOSAS DE HORMIGON ARMADO EN DOS DIRECCIONES

SEMESTRE:

SEXTO “A1”

PERIODO ACADEMICO:

NOVIEMBRE 2014 – ABRIL 2015

CORREO ELECTRÓNICO:

[email protected]

0939912527

mailto:[email protected]

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL SUR DE MANABÍ FACULTAD CIENCIAS TECNICAS DE LA CONSTRUCCION

CARRERA INGENIERIA CIVIL

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LOSAS ARMADAS EN DOS DIRECCIONES

Las losas armadas en dos direcciones son losas que transmiten las cargas aplicadas a través

de flexión en dos sentidos figura 1.6. Este comportamiento se observa en losa en las cuales

la relación entre su mayor y menor dimensión es menor que dos.

Las siguientes Figuras ilustran los diferentes tipos de sistemas de losas de hormigón en dos

direcciones que se utiliza en la actualidad y que pueden ser diseñadas.

Originalmente los sistemas de losas de hormigón armado consistían en una losa maciza con

sus cuatro lados apoyados sobre vigas (Figura (a)). Con este sistema, si la relación entre el

lado mayor y el lado menor de un panel de losa es mayor o igual que dos, la transferencia de

carga se produce fundamentalmente por flexión en la dirección menor, y el panel trabaja

básicamente como una losa armada en una sola dirección. A medida que la relación de los

lados de un panel de losa se aproxima a la unidad (o a medida que el panel se aproxima a la

geometría cuadrada), una parte significativa de la carga es transferida por flexión en ambas

direcciones ortogonales, y el panel se debe tratar como un sistema que trabaja en dos

direcciones y no como una losa armada en una sola dirección.



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El sistema de losa resultante, compuesto por losas macizas apoyadas directamente sobre

columnas, se denomina placa plana (Figura (b)). La placa plana en dos direcciones es un

sistema muy eficiente y económico, y en la actualidad es el sistema más utilizado para

construcciones de múltiples pisos tales como, hoteles, dormitorios, edificios de

departamentos y hospitales.

Cuando a una placa plana se le incorporan ábacos, ésta pasa a denominarse losa plana (Figura

(c)). Además, para considerar el corte alrededor de las columnas, Algunas veces los extremos

superiores de las columnas se ensanchan, creando capiteles de columna.



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Las losas nervadas en dos direcciones (Figura 18-1(d)) consisten en filas de viguetas o

nervios de hormigón perpendiculares entre sí con cabezales macizos sobre las columnas (los

cuales son necesarios para proveer resistencia al corte). Habitualmente las viguetas o nervios

se forman usando encofrados cuadrados normalizados tipo "casetones."

CONTROL DE LAS FLECHAS – ALTURA MÍNIMA DE UNA LOSA

En los diseños rutinarios, minimizando la relación altura/luz el diseñador podrá evitar

cálculos de flechas extremadamente complejos. No es necesario calcular las flechas de las

losas en dos direcciones si la altura total de la losa satisface los requisitos mínimos

establecidos. En la Tabla 9.5(c) se resumen las alturas mínimas para placas planas, losas

planas y losas nervadas, junto con las alturas mínimas para losas en dos direcciones con vigas

calculadas en base a las Ecuaciones. En esta tabla ℓn es la longitud de la luz libre en la

dirección mayor de un panel de losa en dos direcciones. Los valores tabulados corresponden

a las alturas mínimas determinantes determinadas para paneles interiores, de borde o de

esquina, suponiendo una altura de losa constante para todos los paneles que componen el

sistema de losa.



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En la Figura 18-2 se ilustra un ábaco de dimensiones normales o "estándar" que permitiría

reducir la altura mínima requerida de un sistema de entrepiso compuesto por losas planas.

Observar que si fuera necesario se puede utilizar un ábaco de mayores dimensiones en planta

y altura para proveer resistencia al corte; sin embargo, no está permitido disminuir la

correspondiente altura de la losa a menos que se realice el cálculo de las flechas.

Para simplificar el diseño, en la Figura 18-3 se grafican las alturas mínimas para los seis tipos

de sistemas de losas en dos direcciones listados en la Tabla 18-1.



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FRANJA DE DISEÑO

Para analizar un sistema de losas en dos direcciones ya sea mediante el Método de Diseño

Directo o mediante el Método del Pórtico Equivalente, el sistema de losas se divide en franjas

de diseño que consisten en una franja de columna y la mitad de una o dos franjas intermedias

según las definiciones dadas, como se ilustra en la Figura 18-4. La franja de columna se

define como una franja que tiene un ancho igual a la mitad de la luz transversal o longitudinal,

cualquiera sea el valor que resulte menor. La franja intermedia es una franja limitada por dos

franjas de columna.

El motivo por el cual se especifica que la franja de columna se debe basar en la menor de las

longitudes ℓ1 o ℓ2 es para tomar en cuenta la tendencia que tienen los momentos de

concentrarse alrededor de la línea de columnas cuando la longitud de la franja de diseño es

menor que su ancho.

SECCIÓN EFECTIVA DE UNA VIGA

Para los sistemas de losas con vigas entre sus apoyos, las vigas deben incluir partes de la losa

a modo de alas, como se ilustra en la Figura 18-5. Las constantes de diseño y los parámetros

de rigidez utilizados con el Método de Diseño Directo y el Método del Pórtico Equivalente

se basan en las secciones de viga efectivas ilustradas.



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ARMADURA DE LAS LOSAS

El área mínima de armadura en cada dirección para los sistemas de losas que trabajan en dos

direcciones = 0,0018bh (b = ancho de la losa, h = altura total) para barras de acero Grado 60,

tanto para la armadura superior como para la armadura inferior

La armadura se debe diseñar para un momento igual al mayor momento positivo por unidad

de ancho del panel, y se debe colocar en una franja paralela a la diagonal en la parte superior

de la losa y en una franja perpendicular a la diagonal en la parte inferior de la losa (Figura

18-6(a)).

Alternativamente, se la puede colocar en dos capas paralelas a los bordes de la losa tanto en

la parte superior como en la parte inferior de la losa (Figura 18-6(b)). Además, la armadura

se debe prolongar en una longitud como mínimo igual a un quinto de la mayor luz en cada

dirección a partir de la esquina.

ABERTURAS EN LOS SISTEMAS DE LOSAS

El Código permite que en un sistema de losas haya aberturas de cualquier tamaño, siempre

que se realice un análisis que demuestre que se satisfacen tanto los requisitos de resistencia

como los requisitos de comportamiento en servicio (13.4.1). Para las losas sin vigas, está

permitido obviar el análisis indicado en el artículo 13.4.1 cuando se satisfacen los requisitos

establecidos en los artículos 13.4.2.1 a 13.4.2.4:



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• En el área común de dos franjas intermedias que se intersecan, se permiten aberturas de

cualquier tamaño (13.4.2.1).

• En el área común a dos franjas de columna que se intersecan, el tamaño máximo permitido

para las aberturas es un octavo del ancho de la franja de columna en cualquiera de los dos

tramos (13.4.2.2).

• En el área común a una franja de columna y una franja intermedia, el tamaño máximo

permitido para las aberturas está limitado de manera tal que solamente se puede interrumpir,

como máximo, un cuarto de la armadura de la losa en cualquiera de las franjas (13.4.2.3).

PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO

Análisis para cargas gravitatorias – En el Capítulo 13 se presentan dos métodos para

analizar los sistemas de losas en dos direcciones solicitados por cargas gravitatorias: el

Método de Diseño Directo (MDD), más sencillo, , y el Método del Pórtico Equivalente

(MPE), más complejo.

El Método de Diseño Directo es un método aproximado que utiliza coeficientes de momento,

mientras que el Método del Pórtico Equivalente (análisis elástico) es más exacto. Con el

procedimiento de análisis aproximado del Método de Diseño Directo se obtendrán valores

de momento razonablemente conservadores para las condiciones de diseño establecidas para

los sistemas de losas comprendidos dentro de las limitaciones del artículo 13.6.1.



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Estos dos métodos de análisis sólo son aplicables para el caso de cargas gravitatorias, y su

aplicación se limita a construcciones con columnas y/o tabiques dispuestos formando un

patrón esencialmente ortogonal, es decir, construcciones en las cuales los pórticos

longitudinales y transversales son perpendiculares entre sí. Ambos métodos son aplicables a

losas con o sin vigas entre sus apoyos.

Observar que ninguno de los dos métodos es aplicable a los sistemas de losas en los cuales

hay vigas que apoyan sobre otras vigas; las vigas deben estar ubicadas sobre las líneas de

columnas, y deben estar soportadas directamente por las columnas o por otros apoyos

indeformables en las esquinas de los paneles de losa.

CORTE EN LOS SISTEMAS DE LOSAS QUE TRABAJAN EN DOS DIRECCIONES

Si los sistemas de losas que trabajan en dos direcciones están apoyados sobre vigas o

tabiques, es poco frecuente que el corte en la losa sea un factor crítico para el diseño, ya que

el esfuerzo de corte correspondiente a las cargas mayoradas generalmente está muy por

debajo de la resistencia al corte del hormigón.

Por el contrario, si las losas en dos direcciones apoyan directamente sobre las columnas

como en el caso de las placas planas o las losas planas, el corte alrededor de las columnas

constituye un factor crítico.

La sección crítica se toma perpendicular a la losa a una distancia igual a d/2 medida a partir

del perímetro de la columna. El esfuerzo de corte Vu a ser resistido se puede calcular

fácilmente como la carga mayorada total que actúa sobre el área limitada por los ejes de los

paneles alrededor de la columna, menos la carga aplicada dentro del área definida por el

perímetro de corte crítico (ver Figura 18-8).



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TRANSFERENCIA DE MOMENTO EN LAS UNIONES LOSA-COLUMNA

La transferencia de momento entre una losa y una columna ocurre por una combinación de

flexión (13.5.3) y excentricidad del corte (11.12.6.1). Se asume que el corte debido a la

transferencia de momento actúa sobre una sección crítica ubicada a una distancia d/2 medida

a partir de la cara de la columna (la misma sección crítica alrededor de la columna usada para

transferencia de corte directo; ver la Figura 18-9(b)

La tensión de corte mayorada en la sección crítica de transferencia es la sumatoria del corte

directo más el corte provocado por transferencia de momento:

Para las losas que apoyan sobre columnas cuadradas la tensión de corte vu no debe ser mayor

que φ4 f 'c .



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El cálculo de la tensión de corte combinada involucra las siguientes propiedades de la sección

crítica de transferencia:

Ac = área de la sección crítica

c = distancia entre el baricentro de la sección crítica y la cara de la sección donde se calcula

la tensión

J = propiedad de la sección crítica análoga al momento de inercia polar

Observar que en el caso de las losas planas es necesario considerar dos secciones críticas

diferentes para calcular el punzonado, como se ilustra en la Figura 18-10.

La transferencia de momento no balanceado entre una losa y una columna de borde (sin vigas

de borde) requiere particular atención cuando la losa se analiza para cargas gravitatorias

aplicando el Método de Diseño Directo.

MÉTODO DE DISEÑO DIRECTO

El Método de Diseño Directo es un procedimiento aproximado para analizar sistemas de

losas en dos direcciones solicitados exclusivamente por cargas gravitatorias.

DISEÑO PRELIMINAR

Antes de proceder con el Método de Diseño Directo es necesario determinar una altura de

losa preliminar h para controlar las flechas, de acuerdo con los requisitos de altura mínima

dados en el artículo 9.5.3. Tanto la Tabla 18-1 como la Figura 18-3 se pueden utilizar para

simplificar el cálculo de la altura mínima.

Una vez que se ha seleccionado una altura de losa, el Método de Diseño Directo, el cual

básicamente consiste en un procedimiento de análisis en tres pasos, implica: (1) determinar

el momento estático mayorado total para cada tramo, (2) dividir el momento estático

mayorado total en un momento positivo y otro momento negativo en cada tramo, y (3)

distribuir los momentos positivos y negativos a las franjas de columna y las franjas

intermedias en la dirección transversal.



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El Método de Diseño Directo sólo es aplicable cuando se satisfacen las limitaciones ilustradas

en la Figura 19-2:

1. En cada dirección debe haber tres o más tramos continuos;

2. Los paneles de losa deben ser rectangulares, con una relación entre la luz mayor y la luz

menor (medidas entre los centros de los apoyos) no mayor que 2;

3. Las longitudes de las luces sucesivas en cada dirección (medidas entre los centros de los

apoyos) no deben diferir en más de

1/3 de la luz mayor;

4. Las columnas no deben estar desalineadas respecto de cualquier eje que une centros de

columnas sucesivas más de 10% de la luz (en la dirección del desalineamiento);

5. Las cargas deben ser uniformemente distribuidas, y la sobrecarga no mayorada o de

servicio no debe ser mayor que dos veces la carga permanente no mayorada o de servicio

(L/D ≤ 2);

6. Para las losas en dos direcciones con todos sus lados apoyados en vigas, la rigidez relativa

de las vigas en dos direcciones perpendiculares debe satisfacer los requisitos mínimos y

máximos especificados en el artículo 13.6.1.6; y

7. No está permitida la redistribución de momentos negativos de acuerdo con el artículo 8.4.



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MOMENTO ESTÁTICO MAYORADO TOTAL PARA UN TRAMO

Para carga uniforme, el momento de diseño total Mo para un tramo de la franja de diseño se

calcula simplemente aplicando la expresión correspondiente a momento estático:

Ec. (13-3)

Siendo wu la combinación mayorada de carga permanente y sobrecargas (lb/ft2), wu =

1,2wd+1,6wℓ. La luz libre ℓn (en la dirección de análisis) se define de manera directa si las

columnas u otros elementos de apoyo tienen sección transversal rectangular. La luz libre

comienza en la cara del apoyo. En la Figura 19-3 se define lo que es la cara del apoyo. La

longitud ℓ2 es simplemente la luz (entre centros) transversal a ℓn. Sin embargo, cuando se

considera un tramo adyacente a un borde y paralelo al mismo, para calcular Mo se debe

sustituir ℓ2 por la distancia entre el borde y el eje del panel de losa considerado



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MOMENTOS MAYORADOS NEGATIVOS Y POSITIVOS

El momento estático total de un tramo se divide en momentos de diseño positivo y negativo

como se ilustra en la Figura 19-4. En la Figura 19-4 se ilustran los momentos en el tramo

extremo de una placa plana o una losa plana sin vigas de borde (sistemas de losa sin vigas

entre sus apoyos interiores y sin viga de borde). Para otras condiciones el momento estático

total Mo se distribuye como se indica en la Tabla 19-1.



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MOMENTOS MAYORADOS EN LAS FRANJAS DE COLUMNA

Los momentos mayorados positivos y negativos a ser resistidos por una franja de columna,

según se define en la Figura 19-1, dependen de la rigidez relativa de las vigas y la losa y de

la relación ancho-luz del panel en la dirección analizada. Hay una excepción a esta regla

cuando un apoyo tiene un ancho transversal importante.

Se requiere que la franja de columna en la parte externa de un tramo exterior resista el

momento negativo mayorado total que actúa en la franja de diseño, a menos que se provean

vigas de borde.

El porcentaje de los momentos mayorados totales negativos y positivos a ser resistidos por

una franja de columna se pueden determinar usando las tablas. De (momentos negativos

interiores) (momentos negativos exteriores) y (momentos positivos), o bien a partir de las

siguientes expresiones:

Porcentaje de momento negativo mayorado en un apoyo interior a ser resistido por la franja

de columna.

Porcentaje de momento negativo mayorado en un apoyo exterior a ser resistido por la franja

de columna



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Porcentaje de momento positivo mayorado a ser resistido por la franja de columna



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MOMENTOS MAYORADOS EN LAS VIGAS

Cuando en una franja de diseño hay vigas entre las columnas, el momento mayorado asignado

a la franja de columna se debe distribuir entre la losa y las porciones de viga de la franja de

columna. La cantidad de momento mayorado de la franja de columna a ser Resistido por la

viga varía linealmente entre cero y 85 por ciento a medida que α1ℓ2/ℓ1 varía entre cero y

1,0. Cuando α1ℓ2/ℓ1 es mayor o igual que 1,0 el 85 por ciento del momento total de la franja

de columna debe ser resistido por la viga.

MOMENTOS MAYORADOS EN LAS FRANJAS INTERMEDIAS

La fracción de los momentos mayorados que no se asignan a las franjas de columna debe ser

resistida por las dos semifranjas que forman parte de la franja de diseño. Hay una excepción

a este artículo: las franjas intermedias adyacentes y paralelas a un borde soportado por un

tabique, deben resistir el doble del momento mayorado asignado a la semifranja

correspondiente a la primera fila de apoyos interiores (ver Figura 19-1).



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MOMENTOS MAYORADOS EN COLUMNAS Y TABIQUES

Las columnas y tabiques de apoyo deben resistir cualquier momento negativo transferido por

el sistema de losa.

donde:

wℓ = sobrecarga mayorada, lb/ft2

ℓ2 = luz transversal a ℓn

ℓn = longitud de la luz libre en la dirección de análisis

COEFICIENTES DE MOMENTO PARA EL MÉTODO DE DISEÑO DIRECTO

Para distribuir el momento total que actúa en la luz libre Mo en momentos negativos y

positivos, y luego en momentos de franja de columna y momentos de franja intermedia,

directamente se aplican los coeficientes de momento al momento total Mo. Los coeficientes

de momento dependen de la ubicación del tramo considerado (tramo interior o extremo), y

del tipo de losa en dos direcciones. Para simplificar el diseño, en las Tablas 19-3 a 19-7 se

indican los coeficientes de momento para los sistemas de losas en dos direcciones más

habituales. Las Tablas 19-3 a 19-6 se aplican a las placas planas o a las losas planas con

diferentes condiciones de vínculo en sus extremos. La Tabla 19-7 se aplica a las losas en dos

direcciones con sus cuatro lados apoyados en vigas. Se tabulan los momentos finales

correspondientes a la franja de columna y la franja intermedia.

Los coeficientes de momento de la Tabla 19-4 (placa plana con vigas de borde) son válidos

para βt ≥ 2,5. Los coeficientes de la

Tabla 19-7 (losas en dos direcciones apoyadas sobre vigas) se aplican para α1ℓ2/ℓ1 ≥ 1,0 y

βt ≥ 2,5. Para muchos de los tamaños de viga habituales se obtendrán relaciones de rigidez

tales que α1ℓ2/ℓ1 y βt serán mayores que estos límites, permitiendo tomar los coeficientes

de momento directamente de las tablas, sin necesidad de considerar las rigideces ni interpolar

para hallar los coeficientes. Sin embargo, si hay vigas, será necesario evaluar ambos

parámetros α1 y βt. Para las losas en dos direcciones, y para

Ecb = Ecs, el parámetro de rigidez α1 es simplemente la relación entre los momentos de

inercia de las secciones efectivas de la viga y la losa en la dirección de análisis, α1 = Ib/Is,

como se ilustra en la Figura 19-6. Las Figuras 19-7 y 19-8 simplifican la evaluación del

término α1.

Para Ecb = Ecs, la rigidez relativa proporcionada por una viga de borde se refleja en el

parámetro βt = C/2Is, siendo Is el momento de inercia de la sección de losa efectiva en la

dirección de ℓ1 y que tiene un ancho igual a ℓ2, es decir, Is = ℓ2h3/12. La constante C se

relaciona con la rigidez torsional de la sección transversal efectiva de la viga de borde. Se

calcula dividiendo la sección de la viga en los rectángulos que la componen, cada uno de

ellos con una dimensión menor x y una dimensión mayor y, y sumando las contribuciones de

todas las partes mediante la ecuación:



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La viga se puede subdividir de manera tal de maximizar C. La Tabla 19-2 simplifica el

cálculo de la constante torsional C.



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MÉTODO DEL PÓRTICO EQUIVALENTE

El Método del Pórtico Equivalente convierte un sistema aporticado tridimensional con losas

en dos direcciones en una serie de pórticos bidimensionales (vigas placa y columnas), un

sistema en el cual cada pórtico se extiende en la totalidad de la altura de la estructura, como

se ilustra en la Figura 20-1.

DISEÑO PRELIMINAR

Antes de proceder con la aplicación del Método del Pórtico Equivalente es necesario

determinar una altura preliminar para la losa, h, a fin de limitar las flechas de acuerdo con

los requisitos de altura mínima del artículo 9.5.3. La Tabla 18-1 y la Figura 18-3 se pueden

utilizar para simplificar el cálculo de la altura mínima.

VIGAS PLACA

En las Figuras 20-4 y 20-5 se ilustran algunos tipos habituales de sistemas de losas con y sin

vigas entre sus apoyos. Para cada tipo se indican las secciones transversales usadas para

determinar la rigidez de las vigas placa, Ksb, entre los centros de los apoyos. Para el Método

del Pórtico Equivalente se pueden usar los diagramas de rigidez de las vigas placa



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Equivalentes para determinar las constantes de distribución de momentos y los momentos de

los extremos empotrados.

Los cálculos de la rigidez se basan en las siguientes consideraciones:

a. El momento de inercia de la viga placa entre las caras de los apoyos se basa en el área de

la sección transversal bruta del hormigón. Se debe tomar en cuenta la variación del momento

de inercia a lo largo del eje de la viga placa (13.7.3.2).

b. Un apoyo se define como una columna, un capitel, una ménsula o un tabique. Observar

que para el pórtico equivalente las vigas no se consideran elementos de apoyo (13.7.3.3).

c. El momento de inercia de la viga placa entre la cara del apoyo y el centro del apoyo se

supone igual al momento de inercia de la viga placa en la cara del apoyo, dividido por el

valor (1– c2/ℓ2)2 (13.7.3.3).

De hecho, la aplicación del factor de amplificación 1/(1– c2/ℓ2)2 al momento de inercia entre

la cara del apoyo y el centro del apoyo, convierte a cada viga placa en un elemento de sección

variable con su longitud. En consecuencia, los factores de rigidez, los coeficientes de

continuidad y los momentos de inercia de los extremos empotrados, los cuales se basan en

las hipótesis habituales correspondientes a elementos de sección prismática uniforme, no se

pueden aplicar a las vigas placa.



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COLUMNAS

En la Figura 20-6 se ilustran condiciones de apoyo habituales. La rigidez de las columnas se

basa en una altura de columna, ℓc, medida entre el plano medio de la losa superior y el plano

medio de la losa inferior. Para determinar la rigidez flexional de una columna, Kc, se pueden

usar los diagramas de rigidez para columnas.



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ELEMENTOS TORSIONALES

En la Figura 20-7 se ilustran algunos elementos torsionales. La sección transversal de un

elemento torsional es la mayor de las secciones definidas por las tres condiciones dadas en

el artículo 13.7.5.1. En la Figura 20-7, debajo de cada ilustración se indica la condición

determinante, (a), (b) o (c).

UBICACIÓN DE LA SOBRECARGA

En el caso habitual en que no se conoce la ubicación exacta de todas las cargas, los máximos

momentos mayorados se determinan para las condiciones de carga ilustradas en el pórtico

parcial de tres tramos de la Figura 20-9, las cuales se describen de la siguiente manera:

a. Si la sobrecarga de servicio es menor o igual que tres cuartos de la carga permanente de

servicio, para determinar los momentos negativos y positivos mayorados sólo es necesario



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analizar la distribución de cargas (1) suponiendo que en todos los tramos actúa la totalidad

de la sobrecarga mayorada.

b. Si la relación entre la sobrecarga de servicio y la carga permanente de servicio es mayor

que tres cuartos, para determinar todos los momentos mayorados en las vigas placa es

necesario considerar las cinco distribuciones de cargas ilustradas. Las distribuciones de

cargas (2) a (5) consideran sobrecargas mayoradas parciales para determinar los momentos

mayorados. Sin embargo, cuando hay sobrecargas parciales, los momentos mayorados no se

pueden tomar menores que los que ocurren cuando la totalidad de la sobrecarga mayorada

actúa en todos los tramos. En consecuencia, el análisis también debe incluir la distribución

(1).



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MOMENTOS NEGATIVOS MAYORADOS – Los momentos negativos mayorados de

diseño se deben tomar en las caras de los apoyos rectilíneos, pero a una distancia no mayor

que 0,175ℓ1 a partir del centro de un apoyo. Este valor absoluto es un límite para los apoyos

largos y angostos, para impedir una reducción indebida del momento de diseño. Un elemento

de apoyo se define como una columna, un capitel, una ménsula o un tabique. Los apoyos no

rectangulares se deben tratar como apoyos cuadrados con secciones transversales de igual

área. Observar que para los sistemas de losas con vigas las caras de las vigas no se consideran

como ubicaciones de las caras de los apoyos. En la Figura 20-11 se ilustra la ubicación de las

secciones críticas para momento mayorado negativo correspondientes a diferentes

condiciones de apoyo. Observar los requisitos especiales para apoyos exteriores.

REDISTRIBUCIÓN DE LOS MOMENTOS – Si el diseñador opta por utilizar el Método

del Pórtico Equivalente para analizar un sistema de losas que satisface las limitaciones del



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Método de Diseño Directo, los momentos mayorados se pueden reducir de manera tal que el

momento estático mayorado total (sumatoria de los momentos positivos y El promedio de

los momentos negativos) no sea mayor que el valor de Mo calculado mediante la Ecuación

(13-3). Esta reducción admisible se ilustra en la Figura 20-12.

Debido a que el Método del Pórtico Equivalente no es un método aproximado, se puede

aplicar la redistribución de momentos permitida por el artículo 8.4. Pero si estos requisitos

se aplican de manera imprudente es posible que se produzca una fisuración excesiva. Es el

diseñador quien debe tomar la decisión de redistribuir los momentos o no redistribuirlos, y

en caso de hacerlo en qué cantidad.

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

https://www.academia.edu/4561419/Capitulo_01_Losa

http://www.inti.gob.ar/cirsoc/pdf/publicom/Capitulo18.pdf



https://www.academia.edu/4561419/Capitulo_01_Losa




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