Manual De Estructuras De Acero Perfiles L N° 6

5/7/2018 Manual De Estructuras De Acero Perfiles L N 6

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~SIDETUR- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - S - l - d - e - r - u - r - g - i c - a - - d - e - l - T u - - r - b - i o - - S - . A - - . - - - - - 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

VISIONMISION

VALORES

POLiTICADE LA CAUDAD

SER LOS LiDERES EN NUESTRAS AREAS DE INFLUENCIASIDETUR es una empresa siderurqica que persigue activamente la satisfacci6n de susclientes mediante la manufactura, desarrollo y comercializaci6n de sus productos,sustentada en la calidad de su recurso humano, la competitividad en costos, la innovaci6ny el mejoramiento continuo de sus procesos y productos, con el fin de aumentar el valor delaempresa.En SIDETUR valoramos, como factor estrateqico para el logro de nuestros objetivosempresariales y como recurso orientador de nuestra conducta en la gesti6n diaria, lossiguientes principios de comportamiento profesional:

Respeto Trabajo en equipo Tenacidad Creatividad Responsabilidad Coherencia Honestidad Austeridad Lealtad

OFRECER PRODUCTOS Y SERVICIOS DE CALI DADA NUESTROS CLiENTESEstamos comprometidos a ofrecer permanentemente a nuestros clientes internos yexternos, actuales y potenciales, productos y servicios que satisfagan sus expectat ivas encuanto a cantidad, calidad, costa y oportunidad.La instrumentaci6n de esta polftica implica el cumplimiento de los siguientes objetivos:

Evaluar constantemente las expectativas del cliente, a fin de garantizar la satisfacci6n desus requerimientos.

Mejorar continuamente nuestros procesos productivos y administrativos, optimizandocostos y productividad, garantizando lacalidad y creando nuevas aplicaciones de nuestrosproductos.

Mantener una evaluaci6n constante sobre el medio ambiente en todas nuestrasoperaciones, desarrollando planes que mejoren el ambiente de trabajo en seguridadindustrial.

Velar por la capacitaci6n del personal a fin de garantizar el buen desempefio en el puestodetrabajo.


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RESPONSABILIDADES

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~SIDETVii

Este Manual ha side preparado con reconocidos principios de ingenierfa y con el mayor cuidado posible,pero su aceptabilidad para cualquier aplicacion dada, sequn la Narma Venezolana COVENIN1618:1998 ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES. METODO DE LOS ESTADOSLiMITES, debera estar avalada par un profesional competente. Quien uti lice este Manual asume toda laresponsabil idad que provenga de su uso.Se agradece hacer l Iegar par escrito cualquier sugerencia, observacion 0 comentario que produzca eluso del presente Manual a:

Gerencia de Mercadeo y Ventas, SIDETURPlanta Antfmano, Caracas:

Telf . 58-212- 407. 04.18 Y407.03.60Fax: 58-212- 407.03.72 Y 407.03.73email: [email protected]@sidetur.com.veInternet: http://www.sidetur.com.ve

Erratas y Complementos:En el Cuaderno L N 1, deben leerse los siguientes pesos:

En las paqinas 20, 33, 40 para el perfil L 100 x 7* debe leerse el siguiente peso: 10.73 Y parasus combinaciones, en las paqs, 34, 35, 36, 37 Y42 debe leerse: 21.5En las paqinas 20, 33 Y41 para el perfil L 100 x 10 debe leerse el siguiente peso: 15.0, y para suscombinaciones, en las paqs, 34, 35, 36, 37 y42 debe leerse: 30.0En las paqs, 36, 37 Y 38 a 42 para las secciones XL y OL la definicion correcta de los ejes escomo se indica a continuacion:

En el Cuaderno L N2, deben leerse los siguientes pesos:paqinas 60 y61 para el perf il L 100 x 7* debe leerse: 10.73paqina 62, para el perfil L 100x9 debe leerse: 13.6paqinas 62 y63, para el perf il L 1OOx10debe leerse: 15.0

En el Cuaderno L N4:pagina32,dice rx= 1.82cmydebeleerse rx= 1.83cm

v,y=---1 + ( ~J
mailto:[email protected]:[email protected]://www.sidetur.com.ve/http://www.sidetur.com.ve/mailto:[email protected]:[email protected]


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DISENO CONPERFILES LTo see a wor ld in a gra in of sand

and a heaven in a wild flower,hold infinity in the palm of your handand eterni ty in an hour.

Wil liam Blake.PerfilesCompuestos TL

Las Tablas del presente Manual estan concebidas para ser utilizadasconjuntamente con la Norma COVENIN 1618:1998 ESTRUCTURAS DEACEROPARA EDIFICACIONES. METODO DE LOS ESTADOS LiMITES, cuya notacion,definiciones y requisitos adopta.

EI alcance del presente Cuaderno son las Tablas de Resistencia de Diseiio dePares de Perfiles L de Alas Iguales para formar secciones TL (lr ) , en contacto(s = 0) 0separadas hasta una distancia s = 25 mm, en acero GradoAE-25,AE-35 yAE-35A, a ser usadas como miembros comprimidos, traccionados, 0flexionadosen aplicaciones como las mostradas en la Figura No.1.

a) Estructura can perfiles TL

/ Secci6n A-A

b) Detalle de apoyo de viga de celosia can perfiles TL

Figura No.1 Estructuras con perfiles TL


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Dimensiones ypropiedades

ESTADO liMITEDE AGOTAMIENTORESISTENTEResistenciade diserioa compresion

4

~SIDETVii

Para facilitar el diserio, en las Tablas se reproducen algunas de las dimensiones ypropiedades de los perfiles compuestos TL suministrados en los CuadernosL N " 1 Y 4. Mediante un asterisco se identifican los perfiles que se laminan bajopedido especial.En el presente Cuaderno se actualizan los valores de la con stante de alabeo, Cw,publicados en el Cuaderno L N 4, donde se presentaba como un valor constanteindependiente de la separacion, s, entre perfiles, sequn la formula de Bleich yGalambos. Reconociendo la importancia de Cwen la resistencia flexotorsional, elProf. Luis Garza Vasquez y su Grupo de lnvestiqacion en Estructuras deAcero, dela Universidad Nacional de Colombia, sede Medellfn, han conseguido y validadoexperimental mente, una mejor expresion para Cw utilizando las coordenadassectoriales de la seccion compuesta para el calculo de la posicion del centro decortante, Y s' como se indica a continuacion y se aplica en el Ejemplo No.1:

Cw= _ ! _ (d - 0.5t){ 0.5 (d - 0.5t)2 (s + t)2 + 2 (d - 0.5t)2 [(y - 0.5t) - Ysf}3

Idonde Ys=-~ Iyes la distancia entre el centroide y el centro de corte de la seccion TL; por simetrfax, = O . La inercia de la seccion, Iy , es funcion de la separacion, s, de los perfilescomponentes de la seccion TL.

Iwx= [0.25 (s + t)2 (d - 0.5 t)2 t + 0.5 (y - 0.5 t) (d - 0.5 t)2 (s + t) t+ (2 /3) (d - 0.5 t)3 (y - 0.5 t)]

En la elaboracion de las Tablas de Disefio se ha eliminado la separacion s = 13mm,para evitar el uso de cabillas, ya que solo la cabilla tipo W es soldable y puede nojustificarse para esta aplicacion. Con s = 12 mm se induce al uso de las barras deherrerfa que son soldables sin requisitos adicionales; veanse sus propiedades enla paq. 71.

Las Tablas del presente Cuaderno se han calculado a partir de las propiedades delos perfiles L individuales dadas en el Cuaderno L N 1, con la debida precaucionpara evitar la propaqacion de errores de redondeo. Para las secciones compuestasTL 20 x 3,25 x 3 Y30 x 3, se suministran dos Tablas de diserio. De la paq. 31 a 33,con Fy = 2500 kgf/cm2, para la calidades COVENIN AE-25 YASTM A36, Y de lapaqina 34 en adelante, con Fy= 3500 kgf/cm2 para la calidad COVENINAE 25 YlasASTM A529 Grado 50 y A572 Grado 50. La economfa del uso de perfiles de altaresistencia se ejemplifica en la Figura No.2, que representa la curva de resistenciade una seccion TL. De acuerdo con el histograma de miembros comprimidos paraun determinado proyecto, el range de aprovechamiento entre 1.25 y 1.75 m indicaque se obtienen ahorros del orden de 24 a 22 % con el uso de un acero de mayorresistencia.


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80000

70000

60000

50000'+-0)~Z 40000

c-e -30000

20000

10000

00

Ahorro 30% (irnpractico) Grado de Acero--AE-35- - -AE-25Ahorro entre 24% y 20%

1.0 2.0 3.0kL,m

4.0 5.0 6.0

Figura No.2 Resistencia a cornpresion de perfiles TL

Los argumentos de entrada en las Tablas de Resistencia de Diseiio a cornpresion,son la separacion entre perfiles, s, Yla longitud efectiva kL. Como se muestra en elEjemplo No.3, la resistencia de diserio a com presion sera el menor valor entre lasresistencias respecto a los ejes X e Y . La resistencia por pandeo flexional, < l > c N t ) ( ,respecto al eje X es independiente de la separacion s.La resistencia de diserio < l > c N t Y , depende de la separacion s, y del nurnero deinterconectores espaciados cercanamente. EI valor tabulado es el menor valorobtenido entre el pandeo flexional respecto al eje Y , y el pandeo flexotorsional. Enambos pandeos se ha considerado la modificacion de la relacion de esbeltezsequn la formula (15-16), utilizando la maxima separacion entre interconectores, a,sequn 1 0 dispuesto en el Articulo 15.8 de la Norma COVENIN 1618:1998. Como semuestra en el Ejemplo No.3, los valores de las Tablas pueden ser algoconservadores cuando se disponen mas interconectores en el tramo. Laseparacion, a, previene el pandeo de un solo angular entre interconectores antesque ocurra el pandeo total de laseccion.Los estudios sobre secciones TL como arriostramientos sismorresistentes handemostrado que las fuerzas en el plano del interconector son mfnimas, pero quefuera de su plano, deben transferir al menos la cuarta parte de su capacidad total atraccion: ver Figura No.3. En estos arriostramientos se espera la formacion dearticulaciones plasticas como mecanisme de disipacion de la energfa en losmovimientos slsmicos severos, por 1 0 que en el detallado de los interconectoresdebe evitarse que queden en la mitad del trarno, 1 0 cual puede lograrse con laubicacion de los interconectores a Ll3, como se recomienda en el Ejemplo No.3.Vease la Figura No.4. Los perfiles TL 20 x 3,35 x 6, 40 x 6 Y50 x 7, son aptos comoarriostramientos sismorresistentes.


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~2

'-------y------PF-_Y- 2

Figura No.3 Transferencia de fuerzas a traves de los interconectores[AISC Eng. Journal, 40 1986]

6

Para las secciones clasificadas como secciones esbeltas, el factor de reducci6nde resistencia < 1 > 5 se ha calculado sequn el Apendice A.2.2.1 de la Norma COVENIN1618:1998. Para efectos de las Tablas de Resistencia de Disetto a compresi6n,paq, 31 a 70, se ha tomado el menorvalordel factorobtenido para las separacioness = 0 y s >O.Vease el Ejemplo No.3.Como se ha mencionado en los parrafos previos, la resistencia de diserio tarnbienes funci6n de los arriostramientos laterales. La Figura No.5 es interesante porqueadernas de explicar la funci6n de estos arriostramientos en las formas de pandeo,complementa el Ejemplo No.3. Toda restricci6n de la longitud efectiva en los ejes Xe Y, contribuye tarnbien a la disminuci6n de la longitud en el plano Z, porque paraque ocurra la flexotorsi6n toda la secci6n debe poder girar y desplazarse en los ejesXe Y, a 1 0 largodetoda su longitud.


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~t ~ !IlA325Detalle del interconector

Interconector

Detal le de la cartela

a) So/uci6n empernada

Detalle del interconector

1"4

Detal le de la cartela

b) So/uci6n So/dada

Figura No.4 Detallado de arriostramientos con perfiles TL. Dimensionesen pulgadas. [AISe Eng. Journal, 40 1986]


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Coordenadas de losmiembros dela viga de celosia

Arriostramiento lateral


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Resistenciade diserioa tracci6n

Detallado de losinterconectores

Resistenciade diserioa flexi6n

ESTADO liMITEDE SERVICIOFlecha

ProteccionesEJEMPLOSDE APLICACION

Ejemplo No.1Calculo de la constantede alabeo, Cw

Soluci6n

~SIDETVii

Las Tablas de las paqinas 31 a 70 tarnbien suministran la resistencia de diserio atraccion por cedencia en la seccion del area total, A, y por la fractura de la secciondel area neta efectiva, ~. Con fines de predisefio de las conexiones, se hasupuesto tNtporcedencia como 0.9 Fy yporfractura 0.75 FuAe, con~=0.75A.Para el calculo de Ae, vease el Capitulo 7 de la Norma COVENIN 1618:1998. EIdiserio estara control ado por la resistencia a la fractura de la seccion del area netaefectiva a menos que el miembro y sus conexiones sean seleccionados ydetallados para que se cumpla que A, ~ (0.9 Fy /0.75Fu) A. en el Ejemplo No.2.En el detallado y la distribucion de los interconectores, as! como de las planchas delas conexiones extremas de las secciones TL, se curnplira con la Norma COVENIN1618:1998, en sus Artfculos 14.5 y 15.8 para miembros compuestos en traccion yen cornpresion, respectivamente, como se ilustra en los correspondientesejemplos.La recornendacion que se hace en el Cuaderno L N 7 de usar interconectores delmismo orden de rigidez de los perfiles que conectan, indican la conveniencia deusar al menos el mismo espesor, t, 1 0 cual cumple con la normativa de espesor igualo mayor que d/50, es decirO.02 d, siendod la altura de la seccion TL.Ellargo y alto del interconector esta sujeto a las facilidades constructivas. Ellargodebe ser igual 0mayor que 2/3 d, Yla altura del interconector, cuando sobresale dela seccion y es soldado, igual 0mayor que (d + 4 D), donde Des el tarnario del filetede soldadura. Cuando el interconector no sobresalga yes soldado, se redondearala altura a la cifra entera que resulte de (d + 4 D).Los momentos flectores referidos al eje X - X son validos para perfiles TL conseparacion s = O.EI momenta bMtcesta referido al ala comprimida, y el momentabMtt al ala traccionada. Vease el Ejemplo No.4.

En los miembros solicitados a flexion, debera complementarse el diserio con laverificacion por flecha, la cual se calculara con los momentos de inercia dados en elCuaderno L N " 4.Vease el Ejemplo de Aplicacion No.3 del Cuaderno L N " 4.

Calcular el valorde la constante de alabeo Cw , para la seccion compuesta TL 65 x7,para las separaciones s = 0 mm y s = 18 mm.

Los valores de Cw obtenidos en el Ejemplo No.1, paqina 10, del Cuaderno L N 4,se recalculan sequn la formula propuesta por el Prof. Garza Vasquez.a) Para s = 0 mm.Tomando los siguientes valores del Ejemplo No.1, del Cuaderno L N 4:

4v=v,: 1.845cm; Iy= Iyo=126.35cmel momenta de inercia sectorial es:


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Ejemplo No.2Calculo de la resistenciaa tracci6n

Soluci6n

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~SIDETVrI

2 2[ 0.25 (0 + 0.7) (6.5 - 0.5 x 0.7) 0.7+ 0.5 (1.845 - 0.5 x 0.7)2 3(6.5 -0.5 x 0.7) (0 + 0.7) 0.7 + (2/3) (6.5 - 0.5 x 0.7)

4(1.845 - 0.5xO.7)] = 179.3798 cm

La distancia entre el baricentro y el centro de cortante de la secci6n es:I 179.3798Yso=-~=- =-1.4197cmIyo 126.35

EIsigno negativo indica que se mide desde el baricentro hacia el centro de cortante.Observese que es un valor menorque (y - 0.5 t) = (1.845 - 0.5 x 0.7) = 1.495 cm.La constante de alabeo para la separaci6n dada es :

0.7 { 2 2 2Cwo= - (6.5 - 0.5 x 0.7) 0.5 (6.5 - 0.5 x 0.7) (0 + 0.7) + 2 (6.5 - 0.5 x 0.7)3[(1.845 - 0.5 x 0.7) 1.4197]2}= 13.9129 cm6

b) Paras= 18 mmUtilizando un procedimiento similar al de la parte a), el valor calculado de lacon stante es

6Cw18=174.707cm,el cual no difiere significativamente de Cw18= 175.7715 ern" obtenido porinterpolaci6n lineal de los valores para s = 16 Y s = 20 mm dados en lasPropiedades de la Tabla de la paqina 57.

Calcular la resistencia de diserio a tracci6n del perfi l compuesto TL 75 x 7 en aceroAE-35, con separaci6n s = 6 mm y L= 4.50 m.

De laTabla de la paq, 60 obtenemos:Resistencia por cedencia en la secci6n total A, < l > t N t = 63630 kgfResistencia por fractura en la secci6n neta Ae, < l > t N t = 52270 kgfEI diserio esta controlado por la resistencia por fractura en la secci6n neta, enefecto:

~~ 0.9Fy 6 ~ ~1.2~A 0.75 F u A F u

~ ~ 1.2 3500A 4600~~0.913A


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Ejemplo No.3Calculo de la resistencia

de secciones TL

Soluci6n

1. Clasificaci6nde la secci6n

~SIDETVii

Con la geometria de la disposicion final de las conexiones debera completarse eldiserio con la verificacion por resistencia al bloque de corte. (Seccion 21.14.3,COVENIN 1618:1998)EI miembro en traccion cumple con la relacion de esbeltez maxima del Articulo14.3. Como se observa en la Tabla, el radio de giro rxes siempre menor que el rypara cualquier separacion, luego

Lmax :0 ; 300 r = 300 rx = 300 x 2.28 = 684 cm > L = 450 cm.

Sequn el Articulo 14.5, la separacion maxima de los interconectores entre losperfiles L que constituyen la seccion compuesta sera tal que la relacion de esbeltezde cada uno de los componentes no exceda de 300. Esta disposicion garantiza quela resistencia de un componente individual supere a la de la seccion compuesta.En este ejemplo:Sep. max entre interconectores 300 x rz = 300 x 1.44 = 432 cmSe debera usar al menos un interconector en el tramo.

Calcular la resistencia de diserio a com presion del perfil compuesto TL 90 x 7 enacero AE-35, con separacion s = 6 mm, sequn la Norma COVENIN 1618:1998,para las siguientes longitudes efectivas:

b) kLy=1.50m;kLx=kLz=0.75m.c) kLy=kLz =1.50;kLx=0.75m.

Para conocer las premisas bajo las cuales se elaboraron las Tablas de Resistenciade Disetio, se calculara la resistencia para las condiciones solicitadas y secornpararan con los valores tabulados.Sequn el Capltulo e de la Norma COVENIN 1618:1998

b = 90 = 12.87 > 0.30 A IE = 7.357 .~~> 0.45 A IE = 11.02

.~~

< 0.91 A IE = 22.29.~~

La seccion se clasifica como esbelta. EI factor de reduccion de resistencia porpandeo local se calculara con la siguiente formula (A2-3) del Apendice A de lamencionada Norma para s> O .


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I. Caso a2. Resistencia a lacompresion porpandeo flexional

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~SIDETVii

~s= 1.34 - 0.772 (b It) ~~ = 1.34 - 0.772 (12.87) ~ 3500 = 0.93479E 2.1x106

(para s=O la seccion no es compacta, pero no requiere reduccion por 1 0 que ~s= 1.0).A fin de mantener el formato de las formulas de la Norma, en los calculos que siguenass=.93479, puesto que a1.0 por no existir elementos rigidizados.

2.1 Eje X-X

kLx 150- = -2 2 = 54.506; Acxr, .7554.506 #y = 0.7083

1 1 : EAcx~ = 0.6848 < 1.50

[


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3. Resistencia ala compresionporpandeoflexotorsional

~SIDETVii

con k = 1.0

(kLJ (kL kLJ= max -; - = max. entre (54.506 y 38.560) = 54.506r max rx r,

a max = 0.75 x 54.506 x 1.74 = 71.130 emEsta separacion puede relaeionarse con el nurnero de intereoneetares, nie ,mediante la expresion (vease el eomentario 2 en la paqina 15):

kL ( kL J rza= :0 ; 0.75 - -(nintereoneetores1) r max k150Para un eoneetar en el tramo, a = - = 75 em > a max; se usara a max1+1 .

Sustituyendo las variables par sus valores en laformula (15-16)

(38.56)2+ 0.41 (71.13J2 = 41.9662.75

i.; = ( kLJ ~ ~, = 0.5453 ; como A,,~ = 0.5272


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4. Resistenciade diserio

5. Comentarios

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~SIDETVii

con p = 0.8374 tomadodel Cuaderno L N 1,

F =It

~ 2 ~ [ 2 JPasAeq 0.93479 x 0.801438Feft =


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~SIDETVii

A C Y = ( kLJ ~ ~, = 0 .7 3 0 ; como A ,y ~= 0 . 7 0 5 8 < 1 . 5 0r mod 11 : EI. < p a S A ~ J [O.93479XO.7302 lF cr = < P a s L O .658 F y = 0.93479 0.658 J 3500

2F c r = 0.75886 F y = 2656.0 kgf/cm< P c N t y = 0.85 A F c r = 0.85 X 24.48 X 2656 = 55266.0 kgf

Pandeo flexotorsional

F e y = =11 :2 E 2

= = 16563.088 kgf/cm(56.196r2 2F e z = 6213.151 kgf/cm ; con 1 0 cual F f t = 4521.1135 kgf/cm A e = 0.880

2F eft = 0.690 F y = 2416.40 kgf/cm ; < P c N tf t = 50280 kgfEntonces, la resistencia de diserio sera < P cN, = min [ < P c N IX ; ( < P c N ty ; < P c N tf t ) ]< P c N , = min [55945.50; (5526.05; 50280.45)]< P c N , = 50280.45 kgf controlada por flexotorsi6n.

2. A continuaci6n se calcula la incidencia del nurnero de interconectoresLa resistencia de la secci6n TL considerada como un solo perfil, se calcula conkL 150-Y = __ = 38.560 sin tomar en cuenta el efecto de la separaci6n s, porr, 3.89loque resultan: F c r = 0.847 F y ; < P c N tY = 61710.94 kgfAhora como secci6n compuesta, con un solo interconector en el tramo, talcomo se calcul6 en 2.2, con pag 13, a = 71.13 cm, su resistencia es< P cN t Y = 60592.90 kgfy la eficacia es (60592.90 I 61710.94)100 = 98.2%En la practica se recomienda usar al menos dos interconectores en el tramo 01 0 que es 1 0 mismo, en los tercios de la longitud. En este ejemplo, resulta ena = Ll3= 50cm.

(38.5~2+ 0.41 (50.0 y = 40.282.75)A C Y = 0.523; F cr Y = 0840 F y = 2939.7 kgf/cm2; < P c N t f t = 61169.28 kgf

Eficacia del (61169.28 I 61710.94) 100 = 99.1 %


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II. Casos bye

III. Conclusion

16

~SIDE1\IrI

En la Tabla No.1 se indican los cambios respecto al caso a.Tabla No.1 Soluci6n de los casos b y c.

VARIABLEEjemplo 3b

kLy = 1.50 m ;kl., = kl., = 0.75 m .

Eje x- x

Ejemplo 3ckLy = kLz = 1.50;kl., = 0.75 m

Pandeo _ _ ! _ _ = 27.52292.752flexionalF o e , kgf/cm 2 0.899 r, = 3115

64816.92P c N t ) ( , kgfEjeY-Y

1503.89 = 38.56

40.30

50.32161144.35

flexotorsional

1(2 EFey=----(k L J 2-t- mod

1(2 E- - - - - : : - = 12761.712(40.30Yandeo

75 150FeZ'qf/crn"Fft, kgf/cm 2F eft, kgf/cm 2

6767.402 6213.1515930.321 5526.6959

0.742 Fy= 259754038.376

0.7296 Fy= 2553.753137.785

54038.276 53137.785esistencia de diseiio, 4 > c Ntft, kgf

En una viga de celesta, las longitudes efectivas kl., Y kLz estan dadas por laseparaci6n de los montantes y las diagonales en el plano de la viga, mientras que lalongitud kl., esta determinada por la disposici6n de los arriostramientos lateralesfuera del plano de la viga, como se explic6 en la Figura No.5. En el presenteejercicio se ha confirmado que cualquier restricci6n en las longitudes de pandeo Lxy Ly incide en el pandeo torsional y por ende en el flexotorsional, por 1 0 que a menosque expllcitamente se especifique un valor para kLz (ver Figura No.6), este puedetomarse como el menor valor entre kl., Y kl..; En la practica, para fines de diserio,cuando kl., Ykl., sean diferentes, la resistencia < P c Ntyobtenida con kl..; es confiabley ligeramente conservadora como puede apreciarse en la Tabla No.2.


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~SIDETVii

Ly distancia entre

farriostramientosLx

1laterales

Lz ~ II I

rinterconector

Figura No.6 Uso de interconectores para controlar la relaci6n de esbeltezefectiva en los cordones de vigas de celosla.

Tabla No.2 Resistencias de disefio, < l > c Nt , kgfCasos Tablas de Disefio Ejemplo No.3 Interconectores

kl., = 1.50 m 55945 55945.50 a=0.713ma 1 interconectorkl., = 1.50 m 60592.90 en el t ramo52950

kl., = 1.50 m 52950.72 98.2 % eficiencia

kl., = 0.75 m 64820 64816.92 a = 0.503 mb kl., = 1.50 m 52950 61144.35 2 interconectores54038.38 en el t ramokl., = 0.75 m 52950 *

kl., = 0.75 m 64820 64816.92 a = 0.503 mC kl., = 1.50 m 61144.35 2 interconectores52950 en el t ramokl., = 1.50 m 53137.785

* Con kL = 0.75 m. para obtener < l > c Nty Notese que (52950 + 55310 ) / 2 = 54130 kgf


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Ejemplo No.4Calculo de la resistenciaa flexion de secciones TL

Solucion

Cornprobaclon

18

~SIDETVii

Caleular la resisteneia de diserio a flexion, sequn la Norma COVENIN 1618:1998,del perfil eompuesto TL 90 x 7 en aeero AE-35, con una separacion s = 0 y unalongitud no arriostrada, l., = 1.50 m.AI pie de la Tabla de la paqina 65, eneontramos:Momento resistente de diserio del ala a eomprimida, < I> bMte= 892 m kgfMomento resistente de diserio del ala a traeeionada, < I> bMtt= 1340 m kgf

Usaremos las formulas de la Subseccion 16.3.2.3.3. Las propiedades quedependen de la separacion s, se toman del Cuaderno L N 4 (paq. 46, en esteeaso):d .IT 90 .~B = 2.3 L :" ~ -j- = 2.3 150 ~ 4.96 = 1.129

Momento en al ala eomprimida

con4 3G = (E /2.6) ; Iy= 332 em4; J = 4.96 em ; S, = 28.3 em y l., = 150 em.

(B +N) = (-1.129 + ~92) = 0.3792

1 1 : ~ Ely G J = 1176857.476 em kgf, resultaLb

2Mte= 1176857.476 x 0.3792 x 10 = 4462.64 m kgf> FsS, = 990.5 m kgfEntonees, 1.5 Fy S x

Luego


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Ejemplo No.5Disefio de una vigade celosia lsostatlca

~SIDETVii

Calcular las propiedades resistentes de la viga de celosla mostrada para cubrir unaluz de L= 7.50 m. La altura de la viga, d, esta limitada a 35 cm por razonesarquitectonicas, los perfiles seran de aceroAE-35 con Fy= 3500 kgf/cm2 y el almauna barra redonda lisa, BHI, de aceroAE-25 con Fy= 2500 kg/cm2.

LPASO PASO

1 < B ~ > 1 A ~ > I

~1 < B4 1 < A 4 1 Nu . En esta oportunidad utilizaremos lasdisposiciones sobre el paso, para obtener el tarnario del cordon comprimido:rz:: : 60cm/90=0.667cm.


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3. Resistenciadel alma

20

~SIDETVii

En las Tablas de Disefio eneontramos que el perfil eompuesto TL 35 x 4 tiene unradio de giro rz = 0.671 em. Probaremos este perfil con una separaei6n s = 20 mm,eorrespondiente al diarnetro de la barra del alma, y paso p = 0.5 m.Para TL 35 x 4, de la Tabla de la paqina 37, con suponiendo k = 1.0

kL = kl., = 0.50 m


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4. Estado LImitede AgotamientoResistente

5. Estado LImitede Servicio

~SIDETVii

EI aporte del alma a la resistencia de la viga de celosla depende del anqulo deinclinaci6n de la misma. EI anqulo de inclinaci6n de la barra del alma con respectoal eje del cord6n inferior, a, se calcula con la altura total de la viga, d, y la mitad delpaso, p como se indica a continuaci6n:

a= arc tg (d 10.5 p) = arc tg (35 125) = 54.46p = 90 - aO = 90 - 54.46 = 35.5~v Vubarra= ~cNt cos P = 5014.71 x cos 35 = 4107.81 kgf~bMubarra= 1.5 ~v Vubarra= 6161.71 m kgf

Los valores de diserio son los menores valores obtenidos en los numerales 2 y 3precedentes para los cordones y el alma, respectivamente. Es decir:< I> bMt= 3036 m kgf cuando se arriostra lateral mente cada l., = 1.50 m

4000 m kgf cuando se arriostra lateral mente cada l., = 1.00 mReacci6n maxima:Ru = < l > v VuTL= 1619 kgf cuando se arriostra lateral mente cada l., = 1.50 m

= 2133 kgf cuando se arriostra lateral mente cada l., = 1.00 mLa reacci6n Ruse utilizara para el diserio del apoyo de la viga. Vease el EjemploNo.6.La carga maxima por resistencia es:

qu = 2Vul L = 2 x 1619 I 7.50 :::;433 kgf/m=2x2133/7.50:::; 569kgf/m

La inercia efectiva de laviga de celesta, despreciando lacontribuci6n del alma es:lei = 0.85 [2 ITL+2 A 2 T L (0.5 d _y)2]

Sustituyendo las variables por los valores dados en la paq, 37 para el perfil TL 35 x42 4lel=0.85[2x5.92+2x5.33(0.5x35-1) ] = 2476.92cm

Limitando la flecha maxima a II= L 1360 , la carga maxima para el Estado LImite deServicio es:448000 x 2476.92

7.50 x 7502 = 263 kgfl m=EI peso propio estimado de la viga de celosla es:Peso, kgf 1m = peso angulares + peso de barra + soldadura (estimada en un 3% delpeso de angulares ybarra)Peso = (2 x 4.19 + 2.46 ) 1.03 =11.2 kgf 1m


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22

~SIDETVii

En resumen, las propiedades de la viga de celosla son:

PROPIEDADESDesignaci6nAltura, d, cmCordonesAlmaPeso, kgf/m

4I, ,cmefDISENO A FLEXION

Luz,L = 7.50 m

Momenta resistente, < l > b Mt, m kgfReacci6n maxima, Ru, kgfCargas, kgf/m

SJ 35 x 4 x 11.235

TL 35 x 4BHI20RL

11.22476.96

Arriostramiento lateral, Lb, m1.040002133

1.5030361619

569/263 380/263


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EJEMPLOSDE APLICACIONEjemplo No.6Disefio de unaviga de celosia

continua

~SIDETVii

Proyectar la viga de celosla mostrada, la cual forma parte del sistema resistente aviento de una estructura de un nivel, y sobre la cual se apoyan los SIDETURJoist del techo. La altura de la viga se ha obtenido de un predisefio previo. Lascolumnas son perfiles HEA 300 que cumplen con los requisitos del Capitulo 18 dela Norma COVENIN 1618:1998.Nota.- Este ejemplo es valido para una estructura sismorresistente con Nivel de DiserioND1. Para el Nivel ND3, debe cumplirse con los requisitos del Articulo 11.5 de la NormaCOVENIN 1618:1998.

1.0 m

4.60 m

12.2 m 12.2 m 12.2m ~ I

Soluci6n

Figura No.8 P6rtico resistente a momentos con vigas de celosla

1. Analisis estructural1.1 Viga equivalente Cuando se requiera un procedimiento expedito para el analisis estructural, en lugarde usar las propiedades de cada uno de los elementos de la viga de celosla, estapuede modelarse con el area y la inercia de su secci6n transversal como una vigaequivalente, tal como se muestra en la Figura No. 5a y se desarrolla en el presente

ejemplo.Para el Estado LImite de Agotamiento Resistente se ha supuesto que los casos decargas considerados en la Figura No. 5b son los determinantes del proyecto. Porsimplicidad, las cargas puntuales sobre los nodos de la celosla se reemplazan poruna carga uniforme equivalente y la acci6n del viento se ha idealizado como unaunica fuerza horizontal actuando a media altura de la viga de celosla, es decir,h = 4.60 + 0.5 = 5.10 m. Tarnbien se ha supuesto que la estructura es satisfactoriaen el Estado LImite de Servicio, por ejemplo los desplazamientos por laacci6n eolica.En las Figuras No.6 a y b se muestran las reacciones, en kgf, y los momentos,en m kgf, obtenidos del analisis estructural. Las fuerzas cortantes resultande la divisi6n de los momentos en los extremos de las columnas entre la altura h.Asl por ejemplo la fuerza cortante en el nodo 1 resulta de la siguiente divisi6n:3779 m kgf /5.10 m = 735 kgf.


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~SIDETVii

2 2 3 4 5 6 7

1 I I ' I ' 1 7 Th=5.10m11 04 06 08I " ~I" ~I" ~I12.2 m 12.2 m 12.2 m

a) ldeelizecion del portico y numerecion de sus miembros y nodos

1.4 CPf I Io 0 t O ~ f 1.2 CP + 1.6 CVt tI0 0 0 0 01.2 CP + 1.6 CVt "t 0.8 W

b) Hipotesis de solicitaciones para el Estado Limite del Agotamiento Resistente

2

o

Figura No.9 Modelo para el anal isis de la estructura

735_01 t18937.5

0.8 W =4097_2

420 ...... 01t16352

190...... 04t42283.8190...... 06t42283.8

735...... 08t18937.5a) Cargas verticales

71.2CP + 1.6CVt

1229...... 04t37734937 ...... 06t37049

1511_ 08t17726b) Cargas verticales mas viento lateral

Figura No.1 0 Diagrama de solicitaciones, momentos en m kgf y fuerzas en kgf

24


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1.2 Viga de celosia

2. Diserio de la vigade celosia

~SIDETVii

Con las solicitaciones de la Figura No.1 0 se preparan los diagramas de cuerpolibre para cada caso de carga considerado. La transformaci6n de lassolicitaciones en la viga equivalente (fuerza axial, Neq;fuerzas cortantes Veq>Ymomentos, Meq)en solicitaciones sobre la viga de celosla, tal como se presentanen la Tabla N"1, se han calculado con las siguientes f6rmulas Y la convenci6n designos positives para los momentos yfuerzas indicados en la Figura No. 11:

v = v ;N=05N -(~)eq deldel= d - YsupY inl

Suponiendo que el cord6n superior esta formado por perfiles L 100 x 10 Yel inferiorpor L 100 x 8, la altura efectiva es del= 100 - 2.82 - 2.74 = 94.44 cm. Entonces, enel caso 2 de cargas, en el node 2, tenemos las siguientes fuerzas axiales en loscordones: 0.5 x 735-( - + 3779 / 0.944) = 3636 Y4371 kgf, respectivamente. Mientrasque para el mismo node en el caso 4 de cargas, como el momenta actua endirecci6n contraria a la convenci6n positiva, tenemos 0.5 x 3677- (!2143/0.944) =4109 Y 432 kgf como fuerzas axiales en el cord6n superior e inferior,respectivamente.Con los diagramas de la Tabla No.3 se procede a comparar la demanda con lacapacidad resistente a las fuerzas axiales Y se verifica 0selecciona el perfil paracada uno de los elementos de la viga. Este procedimiento es el que seesquematiza en la Tabla No.4.

Ns"'--- ---.Ns T I. . . . .:V V:Neq- t : f - - V- p : : Neq del dM v; eq Meq 1 1qNi ----~ .. --- Ni

Figura No.11 Transformaci6n de las solicitaciones de la viga equivalente.Se indica la convenci6n de signos positiva


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Tabla No.3Caso de carga ysolicitaciones

26

~SIDETVii

VIGA EQUIVALENTE

~ 1.4CP ~735-! ; : ---------- ~735

3779 t t 1974718343 21283

Miembros 2 Y6

~ 1.4CP ~545 ~ ~54520715 t t 20715

19813 19813Miembro 4

~ ~ 1.2CP + 1.6CV + 0.8 W ~3677 " " " t " " ' - - - - - - - - - - - ~ 3677

2143 t t 1970215703 19282

Miembro 2

~ 1.2 CP + 1.6CV + 0.8 W ~2448-t : ----------- ~ 2448

13434 t t 17616178007150 Miembro 4

~ 1.2CP + 1.6CV + 0.8W ~1511s : - ---------- ~ 1511

12835 t t 7708170687917

Miembro 6

VIGA DE CELOsiA

Miembros 2, 4 Y6Caso 1: Cargas verlicales.

Miembros 2 Y6Caso 2: Vigas exlernas. Cargas verlicales confuerza horizonlales en los cordones.

0.5 R1 R1 R1 R1 R1 0.5 R1t t t t t t21671- 8J/\V\V\V\1# - 2167122216_ --- _22216

Miembro 4Caso 3: Cargas verlicales con fuerzas

horizonlales en los cordones.

0.5 R 2 R2 R2 R2 R2 0.5 R ,t t t t t t4109-8J/\V\V\V\l# -19032

432 _ --- -22709Miembro 2

Caso 4: Cargas verlicales con fuerzashorizonlales en los cordones.

0.5 R 2 R2 R2 R2 R2 0.5 R ,t t t t t t13007_~V\IA -1743715455_ ~_~ _19885

Miembro 4Caso 5: Cargas verlicales con fuerzashorizonlales en los cordones.

0.5 R 2 R2 R2 R2 R2 0.5 R ,t t t t t t12841 - 8J/\V\V\V\1# ____.41014352 _ --- _8921

Miembro 6Caso 6: Cargas verl icales con fuerzashorizonlales en los cordones.


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Tabla No.4Diserio de loselementos de laviga de celosia

3. Diserio y detalladode los apoyos

~SIDETVii

DEMANDA CAPACIDADIGAComponente Elemento

Cord6n 1 a 16superiorCord6n 41 a 49inferior

Alma 17 a 40

Apoyos Nodosextremos

Casos Compresi6n Tracci6n PERFIL2 3 4 5 6

TL 100 x 10

TL 100 x 8TL 50 x 6TL 50 x 5TL40 x 4

Notas: La demanda se obtiene del anal isis estructural de los casos de la Tabla N" 1.La capacidad 0 resistencia de diserio se obt iene de las Tablas de las paqinas 23 a 62, calculadassequn se explica en la paqina 4.

La fuerza cortante maxima de V u = 21286 kgf se ha obtenido de los resultados delaTabla NO.3 Ycorresponde al caso 2.Los valores de 0.6 (~ v Fy), ~R1 Y ~R2que se calculan aqul, pueden tomarsedirectamente del Cuaderno L N 1.La altura del apoyo resulta de la combinaci6n de dos secciones TL 100 x10 comose aprecia en la Figura No. 13. Esta altura cumple con la exigencia de alturaminima de 190 mm para este tipo de vigas. Entonces la resistencia al corte es:

~ v V I = [0.6 ~ v Fyl (2t) d = [0.6 x 0.9 x 3500 1 (2 x 1) + 20 =75600 kgf > V uLa resistencia al pandeo local del alma es R2= 0.9 t Fer= 1890 kgf/cm, donde Fer seha calculado con laf6rmula; A = 2.2 (d~5t) A1FT;conviene aclararque larc(t/ 12) - ~ 2 5 3 O Econstante 2.2 es independiente del valorde d., que en este ejemplo en particular esde 2.2 cm.


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4. Diserio y detalladode las conexiones4.1 Conexiones entre loselementos miembrosde la viga de celosia

4.2 Conexiones de laviga de celosiaa las columnas

4.2.1 Cordon superior4.2.1.1 Plancha sobreel tope de lacolumna

28

~SIDETVii

Del Cuaderno L N"1, para el perfil L 100 x10, d, = 22 mm, con 1 0 cual resulta lasiguiente resistencia a lacedencia local del alma:

R1df =[0.9(1.25tFy)]df= [0.9x1.25x1.0x3500]2.2=8668kgfLa longitud minima de la plancha base de viga para desarrollar la resistencia a lascargas concentradas es:

21283 - 186681890dR min = = 6.67 cm

Este valor es menor ala longitud minima de 125 mm exigida para las conexiones deasiento rigidizado recomendadas para este tipo de viga.

Por razones de espacio se omite el diserio y detallado de las conexiones entre losperfiles de los cordones y los perfiles del alma, tema a ser tratado en un futuroCuaderno.La conexi6n entre las vigas de celosla y las columnas se diseriaran y detallarancomo Tipo TR, totalmente restringida, sequn el Capitulo 3 de la Norma COVENIN1618:1998, para los valores que se indican a continuaci6n.

Fuerza axiales, kgf Cordon superior Cordon inferior

Maxima 20551 Traccion, Caso 2 21286 Cornpresion, Caso 2Minima 4109 Cornpresion, Caso 4 432 Traccion, Caso 4

Por facilidad de la soldadura, la plancha debe sobresalir al menos 10 mm sobre lasdimensiones de la columna y su espesor debe ser del mismo orden del espesor delos angulares del cord6n superior. Entonces la plancha sera de 300 x 310 x 9.5 mmen acero A36. Sequn la Tabla 23.5 de la COVENIN 1618:1998, tomando comoespesor de referencia el del ala de la columna, el tarnario minima de soldadura esde 6 mm. La longitud de soldadura sera igual al perlmetro de la columna HEA, queesde 179cm.Conforme con la Tabla 23.1, de la COVENIN 1618:1998, la resistencia de lasoldadura con electrodos E70XX es

~R= ~Fv Aef =0.75(0.6FExx)(LwxO.707D)= 0.75 (0.6 x4920) (179 x 0.707 x 0.6)= 168113 kgf > NuT= 20551 kgf


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4.2.1.2 Plancha deuni6n plancha topede columna alcord6n superior

~SIDETVR

La plancha de union tarnbien es de aceroA36. EI area de la plancha se deduce dela formula (14 -1) de la Norma COVENIN 1618:98.NuT 20551 2A ? ---=--- = 0.9 x 2530 = 9.02 cm0.9 F y

De laformula (14 -2), el area efectiva Ae es:

= 6.72 ern"0.75 Fu 0.75 x 4080

De la Seccion 7.3.6, suponiendo 1.5 w > L ?w, ~A = 0.756.720.75 = 8.96 ern" < 9.02 ern"

Como la anchura del cordon es de 225 mm, probaremos con una anchura deplancha dejando 30 mm libres a cada lado, es decir de 165 mm, es decir,A= 16.5x 0.95 = 15.675 ern",De la Tabla 23.5 de la Norma, el tarnario minima de soldadura es de 5 mm y eltarnario maximo de soldadura sequn el acapite (b) de la Subseccion 23.9.2.2 es9.5-2 = 7.5 mm. Probaremos con un tamario de soldadura D= 6mm, entonces lalongitud de soldadura es:

NT 20551uLw ? ------- = --------- = 10.9 cm2 (2214 x 0.707 x 0.6)Pero de acuerdo con la Seccion 7.3.6, Lwno puede ser menorque la anchura de laplancha 0 la separacion entre soldaduras, por esta razon se usaran cordones de8.5 cm sequn el detalle que se muestra en la Figura No. 12.

I r- TL 100 x10 t310 mm 165 mm 225 mm..L_ ~k-30mm _ JPlancha

Figura No. 12 Detalle de la soldadura en el cordon superior


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4.2.1.3 Diserio del apoyodel cordon superior

4.2.2 Diserio del apoyodel cordon inferior

4.2.3 Rigidizadores enla columna

~SIDETVii

La longitud minima del asiento es la distancia del ala de la columna al borde de laplancha tope de la columna (5 mm) mas un espacio para acomodar cualquiertolerancia de montaje, de 12 mm, todo 10cual puede redondearse a 20 mm, mas lalongitud de contacto dR.La longitud minima recomendada para este tipo de vigases de 125 mm. Como estas limitaciones qeometricas no permiten diseriar el apoyocon perfiles L, se diseriara como un asiento rigidizado sequn las tablas del AISCManual of Steel Construction, 3rd. Edition, Tabla 10 -8. La anchura minima delapoyo es de 225 mm con un rigidizador vertical de 280 mm de largo con soldaduraD= 8 mm de espesor con electrodos E70XX. EI espesor de ambas planchas es de16 mm. Vease la Figura No. 13.La plancha estabilizadora se diseriara para que trabaje a tensiones entre O.4Fyy0.5 Fy.Sus dimensiones tentativas se obtienen a partir de las dimensiones de losperfiles del cordon inferior y de la longitud de la soldadura requerida paradesarrollar la maxima fuerza axial de com presion en el cordon de la viga. Lasoldadura se diseriara con ayuda de la Tabla 23.5 yde la Seccion 7.3.6.De acuerdo con las nuevas disposiciones de la Occupational Safety and HealthAdministration, OSHA, vigentes desde Enero 2001, la plancha estabilizadora debetener un agujero por debajo del perfil TL para pasar un cable qula durante elmontaje.Se verificara si la columna requiere de rigidizadores entre sus alas, sequn losrequisitos de la Norma COVENIN1618:1998 en sus Artlculos 20.3,20.4 Y20.6, talcomo se indica en la Figura No.13. Adicionalmente se cornprobara la resistencia alcorte del panel de laconexion viga - columna, sequn eIArtfcuI020.7.

Plancha de uni6n/ plancha lope-cordon superiorPlancha lopede colunma TL 100 x 10

ooC')uiI

Rigidizador Plancha eslabilizadora

Figura No.13 Conexion viga de celosla - columna, Tipo TR

30


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~ _SIDETVit

RESISTENCIA 2 Fu = 4000 kgf fern2DE DISENO Fy = 2500 kgffemPARES DE


32/72

~ _SIDETVit

RESISTENCIA 2 Fu = 4000 kgf fern2DE DISENO Fy = 2500 kgffemPARES DE


33/72

~ _SIDETVii

RESISTENCIA 2 Fu = 4000 kgf/cm 2DE DISENO Fy = 2500 kgf/cmPARES DE


34/72

~ _SIDETVit

RESISTENCIA F y = 3500 kg f fem 2 F u = 4600 kg f fem 2DE DISENOPARES DE 1.5 2.24

200. 0.595, e m3.Para kL:? 1.0 usar al menos dos Ix , e m 4interconectores entre perfiles, 0.779es decir, al menos a cada kLl3. rx, e m 0.5894.8e supone A e = 0.75 A ry, em 0.838 1.07 1.24 1.33 1.52 1.70 1.945.Los valores de flexi6n s610son r z , em 0.378validos para s = o . 6 0.029 0.262 0.541 0.719 1.15 1.68 2A9C w , e m

Flexion alrededor del eje X - X< h M t c , m k g f 17.5< h M tt, m kg f 26.2

Traccion < l>tN t, kg fCedencia en A = 7060 Fraclura en A e = 5800

34


35/72

~ _SIDETVit

RESISTENCIA F y = 3500 kg f fem 2 F u = 4600 kg f fem 2DE DISENOPARES DE 1.5

200. 0.720, e m3.Para kL;, 1.0 usar al menos dos Ix , e m 4interconectores entre perfiles, 1.60es decir, al menos a cada kLl3. rx, e m 0.7504.Se supone A e = 0.75 A ry, em 1.04 1.27 1.43 1.52 1.70 1.88 2.115.Los valores de flexi6n s610son r z , e m 0.478validos para s = o . 6 0.061 1.48 2.37 3.46 5.11w , e m 0.541 1.12

Flexion alrededor del eje X - X< h M t c , m k g f 28.3< h M u , m kg f 42.4

Traccion < l > tN t, kg fCedencia en A = 8950 Fraclura en A e = 7350


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~ _SIDETVit

RESISTENCIA F y = 3500 kg f fem 2 F u = 4600 kg f fem 2DE DISENOPARES DE 1.5 3A 7

200. 0.834, e m3.Para kL:? 1.0 usar al menos dos Ix , e m 4 2.82interconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3. rx, e m 0.9014.8e supone A e = 0.75 A ry, em 1.23 1A5 1.61 1.69 1.87 2.04 2.275.Los valores de flexi6n s610son r z , em 0.570validos para s = o . 6 0.106 0.966 2.00 2.65 4.23 6.18 9.13C w , e m

Flexion alrededor del eje X - X< h M t c , m k g f 41.0< h M tt, m kg f 61.5

Traccion < l>tN t, kg fCedencia en A = 10930 Fraclura en Ae = 8980

36


37/72

~ _SIDETVit

RESISTENCIA F y = 3500 kg f fem 2 F u = 4600 kg f fem 2DE DISENOPARES DE 1.5 5.33

200. 1.00, e m3.Para kL;, 1.0 usar al menos dos Ix , e m 4interconectores entre perfiles, 5.92es decir, al menos a cada kLl3. rx, e m 1.054.8e supone A e = 0.75 A ry, em 1A5 1.67 1.83 1.92 2.09 2.26 2A95.Los valores de flexi6n s610son r z , em 0.671validos para s = o . 6 6.28 9.75 20.3w, em OA01 2A9 4.83 14.0

Flexion alrededor del eje X - X< h M t c , m k g f 74.6< h M tt, m kg f 112

Traccion < l>tN t, kg fCedencia en A = 16790 Fraclura en A e = 13790


38/72

~ _SIDETVit

RESISTENCIA F y = 3500 kg f fem 2 F u = 4600 kg f fem 2DE DISENOPARES DE

1 .5 7.73

200. 1.08, e m3 .P ar a k L: ? 1 . 0 u sa r a l m e no s d os Ix , e m 4interconectoresntreperfiles, 8.26e s d ec ir ,a l me no s a c ad a k Ll 3. rx, e m 1.034 . 8e s u po n e A e = 0 . 75 A ry, em 1.50 1.72 1.89 1.97 2.15 2.32 2.555.Los valoresde flexi6ns610son r z , em 0.680

validospara s = o . 6 1.25 4.89 8.60 10.8 16.1 31.7w, em 2 2AFlexion alrededor del eje X - X

< h M t c , m k g f 10 8< h M tt, m kg f 161Traccion < l>tN t, kg f

C ed en ci a e n A = 24350 Fr a cl u r a e n A e = 2000038


39/72

~ _SIDETVii



40/72

~ _ SIDETVit

RESISTENCIA 2 F u = 4600 kg f fem 2DE DISENO F y = 3500 kg f femPARES DE


41/72

~ _SIDETVit


1 .5

200. y, e m 1.123 .P ar a k L; , 1 . 0 u sa r a l m e no s d os Ix , e m 4interconectoresntreperfiles, 8.97e s d ec ir ,a l me no s a c ad a k Ll 3. rx, e m 1.214 . 8e s u po n e A e = 0 . 75 A ry, em 1.64 1.86 2.02 2.10 2.27 2.24 2.665.Los valoresde flexi6ns610son r z , em 0.765

validospara s = o . 6 0.603 9.61 14.9 31.1w, em 3.80 7.39 21AFlexion alrededor del eje X - X

< h M t c , m k g f 98.0< h M tt, m kg f 147Traccion < l>tN t, kg f

C ed en ci a e n A = 19400 Fr a cl u r a e n A e = 15940


42/72

~ _SIDETVit


1 .5

200. 1.20, e m3 .P ar a k L: ? 1 . 0 u sa r a l m e no s d os Ix , e m 4interconectoresntreperfiles, 12.6e s d ec ir ,a l me no s a c ad a k Ll 3. rx, e m 1.194 . 8e s u po n e A e = 0 . 75 A ry, em 1.69 1.91 2.08 2.16 2.33 2.50 2.725.Los valoresde flexi6ns610son r z , em 0.764

validospara s = o . 6 1.93 16.8 25.0 49.2w, em 7.58 13.3 34.7Flexion alrededor del eje X - X

< h M t c , m k g f 14 2< h M tt, m kg f 21 4Traccion < l>tN t, kg f

C ed en ci a e n A = 28220 Fr a cl u r a e n A e= 23180

42


43/72

~ _SIDETVit

RESISTENCIADE DISENOPARES DEPERFILES L

y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.Se omiten valores para kLir > 200.3.Para kL;, 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.Se supone A e = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.

* Se lamina bajo pedido especial

PERFILPeso, kgffmResistencia

2A,em< 1 > 5y, em4lx, emrx, emry , emrz, em 6 c = 0.85, < l > b = 0.90< l > t = 0.90, 0.75

TL 45 x 3*1-----------4.18

< l > c N ykgf< l > c Ntxkgf

Todos

1346013340130301265012200114109880820065404990*382030202445

s,mmo 10 12 25

Cedencia en A = 16760

6 16 20

1374011840 11655 12110 12300 12580 12790 1296011770 11390 11790 11965 12260 12490 1269011670 11040 11300 11440 11695 11920 1215011580 10830 10970 11060 11250 11435 1165011480 10670 10735 10785 10900 11040 1121011280 10465 10470 10480 10520 10580 1067010660 10050 10060 10060 10045 10030 100309620 9385 9500 9530 9570 9565 95308300 8440 8685 8780 8925 9010 90306910 7350 7690 7840 8090 8270 84205550* 6230 6630 6815 7140 7400 76504450 5130 5580 5780 6150 6470 67953640 4210* 4600* 4800* 5180 5540 59103030256021901890

351029652540220019201690

4010 4340* 4660* 5040*3390 3680 3960 42902910 3155 3400 36852520 2730 2945 3200

3840325027802410211018601650

258022702020180016201470

28002470220019601770160014501320

220019401720

23902110187016701500

0.956

PROPIEDADES5.32

0.867 0.867 0.867 0.867 0.8671.189.891.36

2.16 2.24 2.79

0.867

1.80 2.01 2AO 2.57

0.3710.855

7.12 9A7 22.1 32.65.1A1Flexion alrededor del eje X - X

93.9141

Traccion tNt, kgfFraclura en A e = 13765


44/72


y

z

zTyx -------*:b"t:;f---- x i.

y-+lsi+-

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.Se omiten valores para kLir > 200.3.Para kL:? 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.Se supone A e = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.


44



TL 45 x 4*1-----------5.48

< l > c N ykgf< l > c Ntxkgfs,mm

o 10 12odos

200001980019280186401788016565140501136087706510*498039403190

6 16 20 25

177701769017560

2048018025 18400 18570 18860 19090 1930017765 18060 18210 18475 18700 1893017420 17570 17660 17850 18030 18240

17420 17190 17240 17280 17380 17500 1765017240 16990 16990 17000 17030 17090 1717016800 16640 16630 16630 16610 16600 1660015490 15680 15820 15860 15910 15910 1587013670 14190 14530 14660 14880 15010 1508011630 12420 12900 13110 13470 13760 140009580 10550 11140 11400 11870 12270 126707630* 8730 9380 9675 10220 10690 111906080 7030* 7690* 8020 8600 9120 96804950 5730 6270 6550* 7080* 7610* 82204100346029502550

476040103430296025802270

5210440037603250283024902210

54404590392033902960260023102060


589049704250368032102825251022402010

6330535045803960345530402700241021651960

6860*58004960429537503300293026202350212019301760

PROPIEDADES6.98

0.985 0.985 0.985 0.985 0.985 0.9851.2312.91.36

2.20 2.28

1.00

1.83 2.05

0.8600.880

10.7 13.9A8Flexion alrededor del eje X - X

124186

Traccion tNt, kgf

2A4 2.61 2.83

21.7 31.1 45.1

Fraclura en A e = 18060


45/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -





TL 45 x 5*1-----------6.75


os,mm

6 10 12 16 20 25

2560023040 23310 23560 23675 23890 24080 2426522960 23100 23270 23360 23540 23710 2389022800 22800 22860 22900 22990 23100 2323022600 22570 22570 22570 22600 22640 2270022290 22310 22300 22295 22280 22275 2228021540 21750 21815 21830 21830 21810 2176019620 20190 20480 20595 20770 20870 2091017230 18100 18580 18790 19140 19425 1968014650 15760 16390 16670 17170 17590 1802012085 13360 14100 14440 15050 15580 161309650' 11030766062305160434037003200

Todos

2499024720240602324022270205951739013990107207930'607048003890

1.86 2.08


1.66 8.04

11840 12220 12900 13510 141509700' 10100 10830 11480 12190870'

7210598050304300371032302840

78906540551047004060354031152760

68205750491042403695325028802570

738062205310459040003520312027902500

2A8

28.8Flexion alrededor del eje X - X

154230

Traccion tNt, kgf

8230' 8900' 9550' 1031079306680571049304300378033553000269024302200

8580'72356180534046604100364032502915263023902180

PROPIEDADES8.611.001.2815.71.35

2.23 2.310.870

14.8 19.0

2.65

40.7

2.87

58.3



46/72


y

z

z . .x ------t::bR.f---- X i.

y- l s I + -

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.8e omiten valores para kLir > 200.3.Para kL:? 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.8e supone A e = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.

46

~SIDETVit



TL 50 x 41-------------6.11


Todos

21520213502092020380197401862016410139401143090306950*5490445036803090

s,mmo 10 12 25


6 16 20

2191019110 19060 19600 19830 20200 20480 2073018990 18710 19170 19390 19760 20055 2034018840 18250 18540 18690 19000 19280 1957018710 17965 18120 18210 18420 18630 1889018570 17750 17810 17860 17980 18120 1831018290 17460 17455 17460 17490 17540 1763017430 16840 16860 16860 16850 16830 1680015980 15815 15990 16050 16120 16140 1612014140 14380 14720 14860 15090 15240 1533012140 12720 13190 13400 13770 14055 1431010140 10990 11550 11810 12275 12670 130608250* 9290 9910 10200 10730 11195 116906740 7680* 8320 8640 9210 9720 102755610 6390 6940* 7210* 7750* 8280 88904730 5400 5870 6100 6570 7020* 7570*4050350030552690

46204000349030802730

5020435038003350297026502380

563048704260375033302980268024202200

6020522045604020357031902870259023602150

650056404930435038653455311028102550233021301960

5225452039503480309027602480

1.00

PROPIEDADES7.78

0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.9461.3618.01.52

2.25 2AO 2A8 2.64 2.80 3.020.980

7.64 14.9 19.5 30.2 43A 63.0

2.04


155233



47/72

------- ~SIDETVitRESISTENCIADE DISENOPARES DEPERFILES L

y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.8e omiten valores para kLir > 200.3.Para kL;, 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.8e supone A e = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.


2A,em< 1 > 5y, em4lx, emrx, emry , emrz, em 6 c Ntxkgf

o

2 2Fy = 3500 kgf fem Fu = 4600 kgf fem< l > c = 0.85, < l > b = 0.90< l > t = 0.90, 0.75

TL 50 x 57.54

< l > c N ykgfs,mm

6 10 12 16 20 25

2857525130 25670 26080 26270 26595 26860 2711025020 25360 25680 25840 26140 26400 2667024850 24950 25110 25210 25410 25610 2585024690 24670 24730 24770 24880 25000 2517024480 24430 24430 24440 24480 24530 2462024000 24020 24010 24010 23990 23980 2397022540 22890 23040 23090 23140 23150 2311020420 21110 21470 21620 21870 22030 2214017960 18920 19460 19700 20120 20450 2077015390 16550 17230 17540 18090 18560 1904012870 14160 14940 15290 15950 16520 1713010470* 11860 12690 13080 13800 14440 151408530708059605090440038403380

9720* 10550* 10960 11730 12410 13170

Todos

28030277902720026450255702402020980176301426011090*84906710543044903770

2.06 2.28


2.31 11.3

9110* 9800* 10470* 112800706810582050254385386034203055

876073906320546047604190372033202980

768565705680495543603870345031002800

8270707061105340470041703720334030202740

2.67

40AFlexion alrededor del eje X - X

192289

Traccion tNt, kgf

88407565654057105030446039803580323029352680

PROPIEDADES9.611.001A O22.01.51

2A3 2.51

9540*816070606170543048204300387034903170289026502430

0.98020.8 26.7

2.84

57.0

3.05

81.7



48/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -



48



TL 50 x 6*1-----------8.94

< l > c N ykgf< l > c Ntxkgfs,mm

o 10 12 20odos33215329303222031320302602841024770207801676012980*99407850636052604420

6 16 25

3387030900 31230 31500 31630 31880 32090 3231030780 30970 31160 31270 31470 32930 3188030600 30620 30690 30740 30850 32220 3112030390 30350 30350 30360 30400 31220 3052030080 30070 30060 30050 30040 31320 3005029320 29490 29530 29540 29540 30260 2947027270 27820 28095 28200 28370 29515 2851024600 25480 25970 26180 26550 28470 2711021610 22780 23440 23740 24280 26840 2519018530 19920 20730 21100 21770 24730 2296515550 17050 17960 18390 19160 22350 2059012640* 14280 15270 15730 16580 19850 1817010270 11710* 12700* 13190 14090 17340 15790

9710 10530 10940* 11760* 14895 135109910 12560* 11410*

851071706120528046004050

8180698060305260462041003660

88707575654057005020445039703570

922078706800593052204625413037103350

8470 105907310 90506380 78205610 600049804440399036003270

532047504270385035003190


2.08

PROPIEDADES11.41.001.4425.71.50

2.46 2.54 2.70 2.87.30

3.930.959

27.5 34.7 51.6 71.6 1015.6Flexion alrededor del eje X - X

228342

Traccion tNt, kgf

975084307350647057405120460041553770344031502890

3.08



49/72


y

z

z . .x ------t::bR.f---- X i.

y- l s I + -


~SIDETVit



TL 50 x 71-----------10.3


Todos

38280379503712036070348403267028440238002514014770*11310893072405980

s,mmo 10 12 25


6 16 20

3905036430 36630 36810 36900 37085 37250 3742536320 36410 36520 36590 36720 36860 3702036110 36090 36110 36130 36180 36245 3633035820 35810 35795 35790 35790 35790 3581035380 35450 35460 35460 35440 35420 3538534320 34630 34760 34800 34850 34850 3482031770 32460 32830 32990 33250 33450 3360028620 29660 30240 30495 30950 31330 3171025150 26495 27260 27610 28230 28770 2933521580 23170 24100 24520 25290 25960 2668018070 19840 20890 21370 22260 23040 2389014760* 16640 17760 18280 19250 20110 2106011980 13650* 14790* 15350 16360 17280 182909920 11310 12250 12720* 13660 14570* 1565083507120615053604710

9520 10310 10710 11500 12270 13200*8120 8800 9140 9815 10480 112707010 7600 7890 8470 9045 97306110 6620 6880 7390 7890 84905370 5825 6050 6500 6940 747047604250

66205910531047904350396036303330

57605140462041703780

6150549049304450404036803370

516046104140

5360479043003880

2.11

PROPIEDADES13.11.001.4929.31.49

2.48 2.57.33 2.73 2.90 3.12

6.08 20.70.961

35.1 43.7 63.6 87.2 122Flexion alrededor del eje X - X

262393



50/72

------- ~SIDETVitRESISTENCIADE DISENOPARES DEPERFILES L

y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -



50



TL 60 x 4*

< l > c Ntxkgf7.39

< l > c N ykgf

Todos

240202390023600232102275021930202401827016110138901171096457820*6460543046303990

s,mmo 10 12 25


6 16 20

2430020860 20870 21710 22040 22530 22870 2316020660 20355 21140 21470 22000 22400 2275520420 19650 20240 20530 21050 21490 2191520270 19220 19620 19840 20280 20680 2111020155 18925 19180 19340 19670 20000 2039019980 18620 18720 18800 18990 19210 1950019580 18200 18190 18200 18240 18310 1843018910 17710 17695 17690 17670 17665 1767017840 16990 17060 17075 17090 17080 1705016380 15970 16170 16245 16350 16410 1642014685 14695 15025 15165 15395 15560 1568012890 13270 13700 13900 14240 14510 1476011100 11780 12290 12530 12955 13320 136909370* 10300 10860 11130 11620 12050 125107970 8860* 9470 9750 10280 10760 112906850 7630 8160* 8430* 8965 9490 100605940 6630 7100 7340 7810* 8280* 8850*52004590408036503280

5810513045604080367033203020

7790690061505520497045004100374034303155

62305500489043803940357032402960

64405690506045304080369033553060

6860607054004840436039403580327030002760

7280644057405140463041903810348031902935

PROPIEDADES

0.9569.42

0.867 0.867 0.867 0.867 0.867 0.8671.5931.61.83

2.63 2.78 2.86 3.01 3.17 3.381.15

13.4 26.3 34.3 53.5 76.8 112

2.43


226339



51/72

~ _SIDETViI


y z

z

" +yx ------t::h't:;.j----- X .i

y- - - + l s I + -

Notas:1.EIasterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.Se omiten valores para kLlr> 200.3.Para kL;, 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.Se supone A e = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.



2A,em< 1 > 5y, em4lx, emrx , emry , emrz, em 6 c = 0.85, < l > b = 0.90< l > t = 0.90, 0.75

TL 60 x 5*

Todos

328803269032230316453094029690271602422021050178401474011850*96007930666556804900

9.13< l > c Ntykgf

290902888028620

s,mmo 10 12 2516 20

3330029395 30160 30480 30990 31375 3172028875 29550 29850 30380 30800 3120028180 28640 28870 29325 29730 30170

28440 27750 28020 28180 28520 28850 2924028290 27450 27590 27690 27900 28150 2846028010 27090 27120 27150 27230 27350 2753027290 26460 26440 26430 26420 26410 2643025980 25490 25575 25600 25620 25600 2557024070 24020 24285 24390 24550 24640 2468021770 22120 22570 22760 23090 23340 2355019290 19980 20570 20840 21320 21720 2211016770 17745 18440 18765 19360 19870 2042014320 15510 16280 16650 17320 17925 1858012010* 13350 14170 14560 15290 15960 16700

1.00

2.46

4.05

101608700753565805800515046004135

11330* 12130* 12540 13325 14030 148209710 10410 10760* 11460* 12160* 1301084107360648057605145462541803800

9940 10550 11300*020 93307890 81606960 72006180 63905520 57104970 51404490 46404080 4220

92408160725064805830

9900874077706955626056605140469043003950


870076806820610054854960 52704500 4790

3720 43701108503520 3760 4000

3460 3680PROPIEDADES

11.60.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962

1.6438.81.83

2.67 2.82 2.89 3.05 3.21 3.421.17

19.9 37.0 47.4 72.0 102 145Flexion alrededor del eje X - X

281421



52/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -

N o t a s :1.EIaster iscoden tifi cal p r i m e rval orpa ra Ie > 1 . 52.Seo mite nval oresparak Lir> 2 0 0 .3 . P a r ak L : ? 1 . 0u s a r a l m e n o s d o si n t e r c o n e c t o r e sn t r ep e r f i l e s ,e s d e ci r ,lm e no s a c a da k L l3 .4 . S e s u p o n e A e = 0 . 7 5A5 . L o sv a l o r e s e f l e x i 6 n6 1 0s o nv a l i d o s a r a s = O.

* S e l a m i n ab a j op e d i d o e s p e c i a l

52



TL 60 x 6*

< l > c Ntxkgf10.8

< l > c N ykgf

Todos

4 0 5 6 04 0 3 2 039720389703806036450331902943025410213501 7 4751 3 9 4 0 *1 1 2 9 093307 8 4 066805760

s,mmo 10 12 25

C ed en ci a e n A = 43470

6 16 204 1 1 1 0

3630 0 3721 0 378 20 38 0 9 0 38 550 38 9 20 39 260361 0 0 3674 0 37250 374 9 0 379 4 0 38 31 0 38 69 0358 4 0 361 20 364 20 3659 0 369 30 37250 3762035650 35725 358 75 359 70 361 8 5 364 20 3671 0354 60 354 30 354 8 0 35520 35630 35770 359 70350 70 350 0 0 34 9 9 0 34 9 9 0 350 0 0 350 4 0 351 1 0339 20 34 0 60 34 1 0 0 34 1 1 0 34 1 0 0 34 0 8 0 34 0 4 031 9 50 324 60 3270 0 3279 0 329 30 330 0 0 330 2029 375 30 21 0 30 670 30 8 75 31 21 5 31 4 70 31 69 0264 60 27570 28 220 28 51 0 29 0 30 29 4 70 29 9 0 0234 1 0 24 735 25520 258 9 0 26550 271 4 0 2775020 34 0 21 8 4 0 2274 0 23160 239 4 0 24 64 0 254 0 01 738 0 1 8 9 8 0 1 9 9 60 20 4 25 21 29 0 220 75 229 4 51 4 58 0 * 1 6250 1 728 0 1 7760 1 8 69 0 1 9 530 20 4 8 01 230 0 1 3730 * 1 4 71 0 * 1 521 0 * 1 61 9 0 1 70 70 1 8 0 751 0 520 1 1 750 1 259 0 1 30 20 1 38 70 * 1 4 71 5* 1 57509 0 9 5 1 0 1 60 1 0 8 9 0 1 1 260 1 20 0 0 1 274 0 1 364 57 9 4 06 9 9 0620055404 9 7 0

9 8 4 0 1 0 4 9 0 1 1 1 4 0 1 1 9 308 670 9 24 0 9 8 1 5 1 0 520769 0 8 20 0 8 71 0 9 34 068 70 7330 778 5 8 35061 70 659 0 70 0 0 750 0

9 5 1 58 3 8 07 4 4 06640597053904 8 9 54 4 6 0

8 8 7 07 8 1 069306 1 9 0556050204560

59505 4 0 04 9 3 04 5 1 04 1 5 0

6320574052404 7 9 04 4 1 0

6780616056155 1 4 04730

5580506046204230

2A8

PROPIEDADES1 3 . 81 . 0 01 . 6 9

4 5 . 71 . 8 2

2. 8 4 2. 9 2 3A5. 69 3. 0 8 3. 24

6 . 9 41 . 1 7

4 9 . 3 62. 3 9 2 . 5 1 28 1 8 28 . 0Flexion alrededor del eje X - X

33350 0

Traccion tNt, kgfFra cl uraen A e= 35710


53/72


y

z

z . .x ------t::bR.f---- X i.

y- l s I + -



~SIDETVit



TL 60 x 7*12.5


Todos

468404656045860449804392042040382503387029190244902000015930*1290010660896076306580

s,mmo 10 12 25


6 16 20

4747043240 43870 44330 44540 44910 45220 4553043050 43470 43830 44000 44350 44650 4497042795 42940 43120 43230 43455 43685 4396042580 42580 42650 42700 42820 42955 4314042330 42280 42290 42300 42340 42400 4249041790 41790 41770 41765 41750 41740 4173040130 40450 40590 40640 40690 40710 4068037550 38260 38640 38800 39065 39260 3940034420 35450 36040 36310 36780 37170 3756030970 32290 33060 33415 34060 34620 3521027390 28940 29870 30300 31090 31790 3255023810 25550 26600 27090 28000 28815 2972020360 22215 23350 23890 24890 25800 2681017090* 19030 20215 20780 21840 22820 2392014400 16080* 17220* 17800* 18930 19940 2109512300 13740 14720 15215 16200* 17185* 1838510630 11870 12720 13150 14000 14860 15900*9270 10360 11100 11480 12230 12980 138908160 9120 9770 10100 10770 11430 122307240 8085 8670 8960 9550 10140 108506460 7220 7740 8000 8530 9050 96955800 6480 6950 7190 7660 8130 87105240 5855 6280 6490 6920 7350 7870

5310 6280573052404820

7140651059605480

6670608055705115

57005200

589053704920

2.50

PROPIEDADES16.01.001.7352.21.81

2.87 2.95 3A8.72 3.11 3.27

10.81.15

63.3 78.8 1157.3 157 220Flexion alrededor del eje X - X

385577

Traccion tNt, kgfFraclura en A e= 41400


54/72


y

z

z . .x ------t::bR.f---- X i.

y- l s I + -

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.Se omiten valores para kLir > 200.3.Para kL? 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.Se supone Ae = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.


54

~SIDETVit



TL 65 x 4*8.05


Todos

25000249202466024330239402322521760200001807016000139201189099608230*6920590050804430

s,mmo 10 12 25


6 16 20

2525021440 21670 22620 22970 23500 23860 2415521200 21085 22000 22375 22960 23390 2376020915 20280 21000 21350 21960 22440 2291020750 19770 20300 20580 21110 21590 2208020630 19440 19800 20000 20440 20850 2132020475 19100 19290 19410 19685 19990 2036020160 18700 18730 18760 18860 18990 1919019690 18310 18280 18275 18280 18310 1837018950 17790 17790 17780 17770 17750 1774017855 17050 17130 17160 17190 17190 1717016460 16050 16260 16340 16460 16530 1656014860 14850 15175 15310 15540 15710 1584513190 13520 13940 14130 14460 14730 1498011520 12140 12630 12850 13260 13620 139759890* 10760 11300 11550 12020 12430 128808530 9400 9985 10255 10760 11220 117307425 8200* 8725* 8990* 9520 10030 105806510 7200 7670 7910 8390* 8860* 943057605120459041303740

701062505600505045704160380034803200

PROPIEDADES

744066405950537048604420404037103410

786570206300568551504690428539303620

8380*74956730608055105020459042103875

6370567050804580414037703440

67956055543048904430403036803370

10.20.917 0.828 0.828 0.828 0.828 0.828 0.828

1.7040.31.98

2.96 3.04.61 3.35 3.56.82 3.19

2.671.25

33.6 43.9 98.3 1438.57.1Flexion alrededor del eje X - X

265397



55/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -




TL 65 x 59.95


Todos

34710345503415033630330203191029650269802404020970179151499012260*101408520726062605450

s,mmo 10 12 25


6 16 20

3508031000 30840 31760 32130 32710 33130 3350030750 30230 31070 31435 32050 32525 3297030420 29400 30000 30310 30880 31375 3188030220 28890 29290 29510 29960 30390 3088030060 28540 28780 28930 29255 29600 3000029820 28165 28250 28310 28480 28690 2897029250 27610 27590 27585 27600 27650 2773028290 26890 26890 26890 26870 26850 2683526750 25800 25930 25980 26030 26050 2603024710 24270 24575 24700 24900 25030 2511022370 22400 22870 23080 23430 23710 2396019890 20350 20940 21210 21700 22120 2253017400 18220 18910 19230 19820 20340 2090014990 16090 16850 17210 17875 18480 1914012730* 14030 14830 15210 15930 16590 1733010930 12080* 12870* 13270 14045 14740 155409475 10485 11180 11530* 12240* 12930* 137908290731064955810522047204290

9795 10110 10730 11350 12110*1808100720064405790524047604340

86507690688061905595508046404250

9480 10030 107208430 8930 95407550 7990 85506790 7200 77006140 6510 69655580 5920 6330

892079357100639057805250479043904035

PROPIEDADES

510046704290

540049504550

578053004870

1.0012.7

0.930 0.930 0.930 0.930 0.930 0.9301.76

49.61.98

2.85 3.00 3.08 3.23 3.29 3.601.25

25.5 47A 60.8 92.5 130 187

2.64


329494



56/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.8e omiten valores para kLir > 200.3.Para kL:? 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.8e supone A e = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.

56



TL 65 x 611.8


Todos

44280440604350042790419504043037340337102974525660216401783014460*119501004085606430

s,mmo 10 12 25


6 16 20

4478538950 40240 41050 41400 41970 42400 4281038685 39640 40350 40670 41250 41715 4218038370 38850 39310 39550 40030 40470 4095038160 38350 38620 38780 39120 39465 3988037970 38000 38130 38220 38435 38680 3899037645 37570 37580 37610 37680 37790 3795036790 36780 36760 36750 36730 36720 3672035250 35540 35650 35690 35730 35730 3570033000 33640 33970 34110 34330 34470 3456030270 31220 31760 32000 32415 32750 3305027300 28500 29200 29525 30110 30610 3112024240 25630 26460 26850 27570 28210 2889021190 22720 23660 24100 24925 25670 2649018260 19880 20885 21360 22260 23090 2400015495* 17140 18210 18710 19660 20540 2154013270 14680* 15660* 16150* 17140 18070 1912011480 12720 13570 14000 14860* 15710* 16770*10030 11115 11860 12240 13000 13750 146808840 9800 10460 10790 11460 12130 129607840 8700 9285 9580 10180 10780 115207010 7770 8300 8565 9100 9640 103006300 6985 7460 7700 8180 8670 92705690 6310 6740 6960 7400 7840 83805170 5730 6120 6320 6720 7120 7610

52304790

558051104700

613056105160

694063605850

649059505470

576552804850

2.67

PROPIEDADES15.01.001.8058.51.97

3.03 3.11 3.26 3A2 3.63.88

8.841.27

63A 80.1 119 2345.8 166Flexion alrededor del eje X - X

392588



57/72

~ _SIDETVit


y z

z

. .x ------t::h'!:;.r---- x :t

y- - - + l s I + -

Notas:1.EIasterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.Se omiten valores para kLlr> 200.3.Para kL;, 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir, al menos a cada kLl3.4.Se supone A e = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.


2A,em< 1 > 5y, em4lx, emrx , emry , emrz, em 6 c = 0.85, < l > b = 0.90< l > t = 0.90, 0.75

TL 65 x 713.6


Todos

51160509005025049430484404667043070388503424029500248402044016560*1369011500980084507360

s,mmo 10 12

5175046585 47520 4814046340 47000 4752046030 46320 4663045800 45890 4604045580 45560 4561045160 45100 4508043910 44050 4409041740 42260 4251038860 39735 4022035560 36740 3742032040 33470 3431528440 30070 3106024870 26660 2775521440 23330 2450018200* 20140 2136515560 17230* 1838013450 14900 1590011745 13000 1388510340 11460 1223091 70 101 70 108508190 9080 96907360 8160 87106650 7370 78706030 6690 7140

6100 65105580 5960

5480


PROPIEDADES17A1.001.8566.81.96

3.06 3.13 3.29.69 2.91

16 20 25

48420 48900 49280 4965547770 48230 48620 4902046800 47140 47470 4785046130 46350 46580 4687545650 45760 45895 4609045075 45090 45120 4518044095 44090 44070 4403042610 42760 42850 4289040430 40800 41090 4134037730 38290 38770 3926034710 35430 36070 3675031520 32375 33150 3399028270 29240 30120 3111025060 26100 27070 2815021945 23050 24070 2523018950* 20110 21180 2239016400 17410* 18410* 19640*14325 15210 16090 1717012620 13400 14175 1513011200 11890 12580 1344010000 10620 11240 120108990 9550 10100 107908120 8630 9130 97507370 7830 8290 8860672061505660

714065406010

756069206360

808074006800

3A6 3.66

13.9 48.01.26

81.6 102 148 284Flexion alrededor del eje X - X

453680

Traccion tNt, kgf

203



58/72


y

z

z . .x ------t::bR.f---- X i.

y- l s I + -



58

~SIDETVit



TL 75 x 5*1----------- 11.6< l > c N ykgf< l > c Ntxkgf

746066005890

Todos

376903757037260

331103268032180

s,mmo 10 12 25

1102098208800792071706520596054605020

6 16 20

3796533140 34370 34830 35530 36000 3643032320 33520 34000 34790 35365 3587531165 32145 32600 33410 34070 34710

36870 31910 30440 31170 31540 32260 32900 3357036400 31720 29960 30470 30750 31340 31900 3254535550 31490 29480 29755 29930 30315 30730 3125033780 31110 28940 29000 29050 29200 29400 2969031630 30590 28460 28425 28420 28450 28500 2861029190 29800 27860 27830 27820 27795 27780 2779026550 28620 27035 27080 27090 27090 27080 2706023790 27030 25900 26070 26135 26230 26280 2629021020 25090 24460 24770 24910 25120 25280 2540018300 22950 22790 23230 23430 23780 24055 2431015690 20700 20970 21520 21780 22240 22630 2303013260* 18450 19095 19730 20000 20570 21060 2158011300 16240 17210 17900 18230 18850 19410 200009740 14170* 15360 16100 16450 17115 17730 184308480 12450 13560* 14315 14695 15410 16060 16810


0.959

3.03

7.96

12015 12700* 13040* 13730* 14410 1522010710 11330 116409600 10160 10445

12260 12890* 13650*11000 11580 122809940 10450 110959010 9480 100708200 8635 91707500 7890 83906880 7240 77006330 6670 7090

866078407130652059755500

916083007555690063305830

942085407770710065105990

PROPIEDADES14.7

0.867 0.867 0.867 0.867 0.867 0.8671.9977.22.29

3.24 3.38 3A6 3.61 3.77 3.971A4

39.6 73.9 94.9 204 29344Flexion alrededor del eje X - X

441662



59/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -





TL 75 x 6*

< l > c Ntxkgf

Todos

4884548670482404769047020458204332040300369103326029500257502211018660*15680133601152010035882078106970

13.7< l > c N ykgfs,mm

o 10 12 2516 2049240

43670 43850 45000 45480 46220 46760 4723043230 43000 44100 44570 45360 45975 4655042700 41850 42680 43090 43840 44490 4515042400 41130 41700 42000 42630 43210 4386042185 40650 41000 41230 41700 42170 4275041900 40140 40300 40410 40680 40990 4139541340 39490 39480 39490 39550 39650 3980040475 38760 38720 38710 38690 38680 3869039080 37710 37760 37770 37780 37770 3773037080 36180 36400 36490 36620 36690 3672034585 34190 34600 34780 35075 35300 3548031780 31860 32440 32700 33160 33550 3392028810 29330 30000 30370 30970 31500 3205025810 26695 27510 27900 28620 29260 2997022845 24050 24950 25375 26180 26920 2774019970 21440 22400 22860 23735 24540 2546017350* 18910 19930 20410 21330 22190 2317015200134201193010680961086907895720066006070

1.00

16590* 17540* 18000* 18980 19890 2092014660 15000 15930 16795* 17660* 1872013040 13800 14180 14960 15730 16690*11670 12350 12700 13400 14100 1496510500 11120 11440 12070 12700 134909500 10060 10350 10920 11500 122208640 9150 9410 9930 10460 111107880 8350 8590 9070 9550 101507220 7650 7870 8310 8750 93106640 7040 7240 7645 8050 8560PROPIEDADES

17.50.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964

2.0491.32.28

3.27 3.42 3.49 3.64 3.80 4.011.47

55.8 99.3 125 187 260 368

3.06


527790

Traccion tNt, kgfCedencia en A = 55125 Fraclura en A e = 45280


60/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -

Notas:1.EIasteriscodentificalprimervalorarae > 1.52.8eomitenaloresarakLir 200.3.ParakL:?1.0usaralmenosdosinterconectoresntreerfiles,esdecir,lmenos acadakLl3.4.8esuponeA e = 0.75A5.Losvaloreseflexi6n610sonvalidosaras = O.

60



TL 75 x 715.9


6020052770 54560 55600 56000 56760 57300 5780052350 53740 54680 55110 55850 56445 5700051850 52630 53300 53640 54290 54875 5550051545 51940 52370 52600 53100 53590 5416051300 51470 51700 51860 52200 52570 5303050975 50940 51000 51070 51230 51430 5171050230 50140 50100 50090 50090 50110 5017048940 49040 49060 49060 49050 49000 4899046900 47340 47545 47620 47730 47790 4781044190 44980 45410 45595 45910 46140 4633041000 42110 42750 43000 43550 43980 4440037580 38930 39740 40115 40800 41400 4205034030 35590 36535 36980 37810 38560 3938030460 32180 33240 33745 34690 35560 3653026960 28800 29950 30495 31530 32490 3358023600 25515 26720 27300 28400 29430 3062020460* 22330* 23620* 24210 25360 26440 2768517900 19540 20680 21250* 22400* 23550 2484015780 17240 18250 18750 19970 20795* 22060*14000 15320 16215 16670 17580 18490 1963012530 13700 14500 14910 15730 16550 1757011265 12320 13000 13410 14150 14890 1581510180 11140 11790 12130 12800 13470 143009250 10120 10715 11000 11630 12240 130008440 9230 9780 10050 10610 11170 118707730 8450 8955 9210 9720 10235 108807100 7770 8230 8470 8940 9410 10000

PROPIEDADES20.21.002.09

1052.28

3A4 3.52

s,mmo 10 12odos

5969059460589005818057315557505253048650443003965034890301902568021430*180001534513230115301013089708000

6

CedenciaenA = 63630

3.09 3.30

21.61A4

128 1605.3Flexion alrededor del eje X - X

610915

Traccion tNt, kgf

16 20 25

3.68 3.81 4.03

234 321 448

FracluranA e = 52270


61/72

~ _ SIi)i'TVit


y

z

zTyx---~biLt:;.r----x i.

y-+lsi+-

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie > 1.52.Se omiten valores para kLir > 200.3.Para kL; , 1.0 usar al menos dosinterconectores entre perfiles,es decir , al menos a cada kLl3.4.Se supone Ae = 0.75 A5.Los valores de flexi6n s610sonvalidos para s = O.



TL 75 x 818.0


Todos

6765067390667506593064940631555947055045500804479039380340302890024100*2025017250148801296011390100909000

6823061570 62945 63780 64150 64770 65260 6573061180 62220 62950 63295 63900 64430 6495060700 61250 61730 61985 62490 62960 6349060400 60640 60920 61080 61430 61795 6224060150 60200 60345 60440 60650 60900 6122059750 59685 59700 59720 59790 59890 6005058750 58730 58700 58700 58680 58660 5865056950 57240 57360 57400 57450 57460 5744054270 54940 55290 55440 55685 55860 5599050925 51940 52530 52790 53260 53640 5400047170 48490 49275 49640 50300 50880 5149043180 44760 45720 46160 46900 47735 4855039080 40880 41980 42500 43470 44360 4535034990 36960 38180 38760 39850 40885 4199030980 33080 34390 35000 36200 37300 3856027140 29320 30690 31350 32610 33780 3513023510* 25680* 27130 27800 29110 30340 3176020545 22440 23750* 24400* 25720* 27025 2849018100 19780 20930 21515 22680 23850* 25300*16070 17560 18590 19110 20150 21190 2248014350 15690 16610 17080 18010 18950 2011012900 14110 14930 15350 16195 17040 1808511660 12750 13500 13880 14640 15400 1635010580 11575 12260 12600 13300 13990 148509650 19560 11180 11490 12130 12760 135508840 9670 10240 10530 11110 11690 124108120 8880 9410 9670 10210 10740 11410

PROPIEDADES22.91.002.13

1182.27

3A7 3.55

s,mmo 10 12

3.11 3.23

32.01A4

161 199



6921040

Traccion tNt, kgf

16 20 25

3.70 3.86 4.07

285 386 533



62/72

~ _SIDETVit


y

z

z . .x---~biLt:;.r----x i.

y- l s I + -

Notas:1.EI asterisco identifica el primervalor para Ie >

Manual De Estructuras De Acero Perfiles L N° 6

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