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MANUAL TÉCNICO

VERSIÓN ENERO 2014 www.amanco.com.ar Consultá a nuestros especialistas

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Junta SeguraTUBOS DE PVC NO PLASTIFICADO, DE PARED COMPACTA

DE GARANTÍA50 años

02

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Junta Segura

MANUAL TÉCNICO AMANCO JUNTA SEGURA

CARACTERÍSTICAS DE LA TUBERÍAIntroducción

Pared exterior corrugada

Sistema de unión

Dimensiones

Rugosidad hidráulica

Resistencia química

02

P / 03

CONEXIONESRamal a 45˚

Cupla Lisa

Adaptadores

Curvas

Ramal Postizo

06

P / 21

RECOMENDACIONES PARA INSTALACION EN ZANJAComportamiento esperado

Conformación de la zanja

Procedimiento de acople

Otras consideraciones importantes

Ancho de zanja • Profundidad de zanja • Tapada • Fundación • Cama de asiento • Relleno Inicial • Relleno Superior

Excavación • Control de aguas • Soporte de las paredes de la zanja • Migración de nos • Prevención del Fenómeno de Lavado del Relleno

05

P / 13

RECOMENDACIONES PARA EL TRANSPORTE, MANIPULEO Y ALMACENAMIENTOTransporte

Descarga y manipuleo

Almacenamiento

04

P / 10

DIMENSIONAMIENTO DE LAS TUBERÍASCálculo hidráulico

Cálculo estructural

03

P / 04

INTRODUCCIÓN01 P / 03

RESISTENCIA QUÍMICAANEXO I P / 25

CLASIFICACIÓN DE SUELOSANEXO II P / 36

Teoría de Base • Procedimiento de Cálculo

Teoría de Base • Procedimiento de Cálculo • Cálculo de Solicitaciones sobre la Tubería •

Vericaciones

CARACTERÍSTICAS DE LA TUBERÍA02

2.1 DIMENSIONES

Actualmente ofrecemos tubos AMANCO JUNTA SEGURA para conducciones de agua potable (a presión) y cloacales, con las siguientes medidas (de acuerdo a normas IRAM 13351 y 13326 respectivamente):

Figura 1. Amanco JUNTA SEGURA

03

INTRODUCCION01



Junta Segura

AMANCO JUNTA SEGURA es la línea de tubos de PVC No Plasticado (PVC-U) de pared compacta, con super-cie exterior e interior lisa, especialmente diseñados para conducciones de agua potable (a presión) y desagüe (cloacal y pluvial).

Los tubos poseen sello IRAM, de conformidad con las normas IRAM 13351 (Agua) ó IRAM 13326 (Desagües). A su vez, los aros poseen sello IRAM, de conformidad con la norma IRAM 113035.

El sistema de unión es por espiga y enchufe, incluyen-do este último un aro integrado de caucho reforzado con inserto metálico interno , que garantiza la estan-queidad del sistema durante toda su vida útil y presen-ta las siguientes ventajas:

>> Imposibilidad de que el aro sea removido, evitando su pérdida y las consecuentes paralizaciones de obra. >> Imposibilidad de una instalación incorrecta de los aros, como sucede a menudo en las tuberías conven-cionales, eliminando las posibilidades de error en la instalación.

¹ A pedido, se pueden entregar los tubos sin el aro integrado, para su instalación en obra.

>> Debido a la rigidez del alma metálica, se elimina la posibilidad de desplazamiento del aro al acoplar los tubos (efecto “sh-mouthing”), causa muy habitual de pérdidas en las instalaciones convencionales.

>> Mayor rapidez de instalación, ya que el tubo Junta Segura se instala en el 70% del tiempo que demanda-ría la instalación de un tubo convencional.

>> Debido a la precompresión del aro integrado, se elimina la posibilidad de inltración de impurezas en las zonas selladas.

cambiar x estatabla

110110110160200250315355400500630

DN

TUBO PARA DESAGÜESIRAM 13326

24666666666

------

3,24,04,96,27,07,99,8

12,4

------

153,6192,0240,2302,6341,0384,2480,4605,2

3,23,23,24,75,97,39,2

10,411,714,618,4

103,6103,6103,6150,6188,2235,4296,6334,2376,6470,8593,2

Long. SN2 SN8

----

5,37,79,6

11,915

16,919,123,8

--

----

99,40144,60180,80226,20285,00321,20361,80452,40

--

SN32

110,4110,4110,4160,5200,6250,8316,0356,1401,2502,6631,6

120120120130150160170180190230245

D1 m

(mm) (m) e(mm)

Di(mm)

e(mm)

Di(mm)

e(mm)

Di(mm) (mm) (mm)

Una vez obtenidos EE’ y EN’, y conociendo la relación B/OD, el módulo combinado E’ podrá calcularse como:

Donde Sc es el Factor de Combinación de Soporte del Suelo y puede adoptarse, en función de las relaciones EN’/EE’ y Bd/OD, de la Tabla 7.

La deexión máxima admitida (en %) se establece en consideración de la estabilidad geométrica del tubo deectado, su capacidad hidráulica, y el máximo estira-miento de bras que tenga lugar en la pared del tubo. En general el límite máximo para tuberías de PVC se establece en 5%.

04


DIMENSIONAMIENTODE LAS TUBERÍAS03

El dimensionamiento y/o selección de las tuberías AMANCO JUNTA SEGURA implicará la determinación de las siguientes características:

>>Diámetro: el cual se determinará en base al caudal de diseño mediante cálculos hidráulicos.

>> Rigidez: la rigidez de la tubería (determinada por el diámetro y el espesor de la misma) se seleccionará en base a la Vericación Estructural de la tubería instalada en zanja.

A continuación se exponen las metodologías de cálculo sugeridas en cada caso.

3.1 CÁLCULO HIDRÁULICO

>> TEORÍA DE BASE

Para el cálculo hidráulico de tuberías con escurrimiento a supercie libre se puede utilizar la fórmula de Chezy-Manning, es decir:


Junta Segura

¹ Todas las dimensiones corresponden a valores nominales Clase 6: Presión nominal 6Kg/cm2 (0,6 MPa)Clase 10: Presión nominal 10Kg/cm2 (1,0 MPa)DN: diámetro nominalD1: diámetro interno del enchufeDi: diámetro interno del tubom: longitud total del enchufee: espesor

2.2 RUGOSIDAD HIDRÁULICADebido a que la tubería AMANCO JUNTA SEGURA presenta paredes internas lisas, la rugosidad hidráulica de las mismas es muy baja, presentando coecientes de Manning “n” entre 0,010 y 0,009.

2.2 RESISTENCIA QUÍMICAPor tratarse de tuberías de PVC, sin el agregado de ningún otro compuesto, la resistencia química de las tuberías AMANCO JUNTA SEGURA es muy buena, presentando un excelente comportamiento frente a la mayoría de los compuestos.

En el ANEXO I se incluye la tabla con el detalle de com-puestos químicos que son resistidos por el material.

Q = Ω R2⁄3 √in

R = ΩX

Donde: • Q = Caudal transportado, en m³/s• Ω = Área Mojada, en m³• R = Radio Medio Hidráulico, en m.• i = Pendiente longitudinal de instalación de la tubería, en m/m.• n = Coeciente de rugosidad de Manning.

Adicionalmente, el Radio Medio Hidráulico, se dene como la relación entre el Area Mojada “Ω” y el perímetro mojado “x”, es decir:

Ahora, en el caso que nos ocupa, tendremos general-mente la situación de tubería con sección parcialmente llena, como se muestra en la Figura 5.

50637590

110125140160200225250315355400500630

DN

TUBO AGUA POTABLEIRAM 13351

6666666666666666

1,701,902,202,703,203,704,104,705,906,607,309,20

10,4011,7014,6018,40

46,659,270,684,6

103,6117,6131,8150,6188,2211,5235,4296,6334,2376,6470,8593,2

50,363,475,490,7

110,4125,4140,5160,5200,6225,7250,8316,0356,1401,2502,6631,6

95100105110125130140140160170180195205215270285

Long. CLASE 6 D1

(mm) (mm) (mm)(m) e(mm)

Di(mm)

m

2,403,003,604,305,306,006,707,709,60

10,8011,9015,0016,9019,1023,8030,00

45,257,067,881,499,4

113,0126,60144,6180,8203,4226,2285,0321,2361,8452,4570,0

CLASE 10

e(mm)

Di(mm)




05


3.2 CÁLCULO ESTRUCTURALA continuación se detalla la metodología de cálculo estructural (o estático) de tuberías exibles recomenda-da por la American Water Works Association (AWWA), en su manuales (especialmente su manual AWWA M23, para tuberías de PVC), de gran aplicación a nivel mun-dial y, sobretodo, en el continente americano.

El dimensionamiento y/o selección de las tuberías AMANCO JUNTA SEGURA implicará la determinación de las siguientes características:

>>Diámetro: el cual se determinará en base al caudal de diseño mediante cálculos hidráulicos.

>> Rigidez: la rigidez de la tubería (determinada por el diámetro y el espesor de la misma) se seleccionará en base a la Vericación Estructural de la tubería instalada en zanja.

A continuación se exponen las metodologías de cálculo sugeridas en cada caso.

3. Determinar la relación h/D a adoptar (generalmente, se adopta h/D = 0,80 que es la relación de máxima velocidad)

4. Determinar el ángulo “θ” a partir de la relación h/D, utilizando la Ec.2

5. Elegir un diámetro “D” (diámetro interior) de la Tabla 1 y calcular “Q” con la Ec.1

6. Si Q < Qreq , seleccionar el diámetro “D” inmediato superior y volver a calcular “Q”, y así sucesivamente hasta encontrar un valor de Q > Qreq.


Junta Segura

Figura 5 Sección Parcialmente Llena

Ec.1

En radianes:

>> La Sección Mojada “Ω” será el área de color celeste, encerrada por los puntos acbda. Geométricamente, ésta puede calcularse como el área del sector de círculo oadb menos el triángulo oacb, es decir:

En radianes:

Por lo tanto, reemplazando en la fórmula de Chezy Man-ning, nos queda:

>> PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO

En función de lo anterior, se sugiere seguir el siguiente procedimiento de cálculo para determinar el diámetro de la tubería AMANCO JUNTA SEGURA (método de prueba y error):

1. Determinar el caudal de diseño requerido “Qreq” (generalmente en base a estudios poblacionales)

2. Determinar la pendiente de instalación de la tubería “i” (en base a la topografía en la traza de la conducción)

Ω = D²8 180

- sen

Ω = D²8

- sen)

)

2D.=

( )3

2² 1-

48= senD- senD

niQ

+ hDrr - h = cosoc = = cos2

D22 2

= 2. arccosDh1-2Ec.2

En este caso, entonces, tendremos que: >> El Perímetro Mojado estará dado por el sector de círculo adb y, por lo tanto, será igual a:

Or D

Bs

hΩ

Ф

ca

d

b

º360D.

º= º360

º.D.=

Por último, de la Figura 5 también se puede extraer la relación entre el ángulo “θ” y la relación h/D (tirante/Diá-metro) usada generalmente en el diseño:

>> TEORÍA DE BASE

Toda tubería exible que sea instalada enterrada en zanja podrá estar solicitada a lo largo de su vida útil por algunas o todas las cargas siguientes (Figura 6):




Figura 6. Solicitaciones sobre una tubería enterrada

A continuación se detalla la metodología de cálculo estructural (o estático) de tuberías exibles recomenda-da por la American Water Works Association (AWWA), en su manuales (especialmente su manual AWWA M23, para tuberías de PVC), de gran aplicación a nivel mun-dial y, sobretodo, en el continente americano.

06


• Peso del suelo de relleno de la zanja por encima del tubo (PE).

• Carga dinámica generada por el tránsito vehicular (en caso de existir) que llega a la tubería (PL).

• Presión externa (Pw) generada por el agua de la napa freática (en caso de que el nivel de la misma esté por encima de la tubería).

• Presión interna (Pi) de trabajo (en el caso de conduc-ciones a presión).

• Sobrepresiones internas (Δp) por fenómenos transito-rios (Golpe de Ariete), también en el caso de conduccio-nes a presión.

De estas cargas, las dos primeras (peso del relleno y cargas de tránsito) tenderán a generar una ovalización vertical del tubo, la tercera (presión externa de agua de napa) tenderá a ejercer una compresión sobre todo el perímetro del tubo que podría ocasionar abolladuras por efectos de “pandeo” y, por último, la cuarta y quinta solicitaciones (presión interna de trabajo y sobrepresiones por transitorios) cuando son presiones positivas tenderán a “inar” la sección de la tubería (generando tensiones de tracción

Donde: • PE = Carga del relleno, por unidad de ancho, en kPa• Υs = Peso especíco del suelo del relleno por encima de la tubería, en kg/m3• T = Tapada, en metros.

- CARGAS DE TRÁNSITO

En función de la teoría de Boussinesq, las cargas en super-cie serán transmitidas a través del terreno, disminuyendo su magnitud a medida que aumenta la profundidad. En este sentido, las cargas de tránsito que fehacientemente llegan a la tubería estarán disminuidas en función de la Tapada (T). Adicionalmente, en la disminución de cargas de tránsito también inuirá la presencia o no de un pavimento rígido, ya que su acción es justamente la de disminuir la transmisión de las cargas vehiculares al suelo. Para simplicar los cálculos, los manuales AWWA brindan directamente, en base a experiencias realizadas para vehículos standard, tablas con las cargas que deberá soportar la tubería en función de la profundidad de insta-lación. A continuación se dan los ejemplos más comunes.

• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Rígido: para el caso de considerar la circulación de un camión standard AASHTO H-20 sobre una carretera con pavimento rígido, se establecen las cargas PL dadas en la Tabla 2 (A). Los valores expresados en esta tabla fueron desa-rrollados por el American Iron and Steel Institute (AISI) y son los dados por la norma ASTM A796. Se asume una carga por rueda de unas 7,2 tons (con un área de contac-to de 25x50 cm) aplicada a través de un pavimento rígido de 30 cm de espesor.

• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Flexible o Sin Pavimento: para el caso de considerar la circulación de un camión standard AASHTO H-20 sobre una carretera con pavimento exible, o bien sin pavimento, se establecen las cargas PL de la Tabla 2 (B).

• Ferrocarril Cooper E-80 : para el caso de que la tube-ría se instale por debajo de una via férrea, por la cual circularán ferrocarriles del tipo COOPER E-80, se establecen las cargas PL de la Tabla 2 (C).

PL

PE

PW

Pi + Δp


Junta Segura

>> TEORÍA DE BASE

Toda tubería exible que sea instalada enterrada en zanja podrá estar solicitada a lo largo de su vida útil por algunas o todas las cargas siguientes (Figura 6):

pura en las paredes), mientras que, si son negativas, ejerce-rán un efecto de “succión” que podrá derivar también en fenómenos de “pandeo”. El estudio de todos estos efectos combinados y su efecto sobre la tubería es lo que se conoce como “cálculo estructural” o “cálculo estático” de la misma, y una de las metodologías para hacerlo se detalla en los capítulos siguientes.


Los manuales AWWA primero establecen la metodolo-gía para, a partir de las cargas mencionadas en el ítem anterior, calcular las solicitaciones que éstas generarán sobre la tubería instalada en zanja.

Una vez calculadas estas solicitaciones, entonces, se establece una serie de vericaciones a realizar sobre la performance de la tubería frente a las mismas (y en función de las condiciones de instalación consideradas). Para el caso de tuberías sin presión interna, como el que nos ocupa, estas vericaciones son las siguientes:

• Deexión Anular u Ovalización de la sección transver-sal del tubo.• Pandeo de la sección transversal del tubo.

• Tensiones de Compresión en la pared del tubo.

>> CÁLCULO DE SOLICITACIONES SOBRE LA TUBERÍA

- CARGA DEL RELLENO DE LA ZANJA.

La metodología tradicional utiliza las fórmulas de Marston para el cálculo del peso del relleno de la zanja sobre la tubería. De acuerdo a esta teoría, dada la forma de operar de las tuberías exibles (produciendo una ovalización primaria para entrar en contacto con las paredes del relleno), se genera un efecto de arco en el suelo por encima de las mismas, que “aliviana” el peso que este suelo en denitiva descargará sobre ellas. Sin embargo, la mag-nitud de este efecto de arco veces resulta muy difícil de estimar, por lo que muchas normas y manuales, entre los que se encuentran los correspondientes a AWWA, simpli-can el tema, quedando del lado de la seguridad, calculan-do el peso del relleno por encima del tubo al 100%, es decir sin ningún efecto de arco. En este sentido, entonces, el peso que ejercerá el suelo de relleno de la zanja colocado sobre la tubería se asume directamente como el peso del prisma de suelo por encima de la misma, hasta el nivel del terreno. Por lo tanto, la carga del relleno, por unidad de ancho, para cada sección transversal de la zanja, será:




PE = Υs . T

07


• Peso del suelo de relleno de la zanja por encima del tubo (PE).

• Carga dinámica generada por el tránsito vehicular (en caso de existir) que llega a la tubería (PL).

• Presión externa (Pw) generada por el agua de la napa freática (en caso de que el nivel de la misma esté por encima de la tubería).

• Presión interna (Pi) de trabajo (en el caso de conduc-ciones a presión).

• Sobrepresiones internas (Δp) por fenómenos transito-rios (Golpe de Ariete), también en el caso de conduccio-nes a presión.

De estas cargas, las dos primeras (peso del relleno y cargas de tránsito) tenderán a generar una ovalización vertical del tubo, la tercera (presión externa de agua de napa) tenderá a ejercer una compresión sobre todo el perímetro del tubo que podría ocasionar abolladuras por efectos de “pandeo” y, por último, la cuarta y quinta solicitaciones (presión interna de trabajo y sobrepresiones por transitorios) cuando son presiones positivas tenderán a “inar” la sección de la tubería (generando tensiones de tracción

Donde: • PE = Carga del relleno, por unidad de ancho, en kPa• Υs = Peso especíco del suelo del relleno por encima de la tubería, en kg/m3• T = Tapada, en metros.

- CARGAS DE TRÁNSITO

En función de la teoría de Boussinesq, las cargas en super-cie serán transmitidas a través del terreno, disminuyendo su magnitud a medida que aumenta la profundidad. En este sentido, las cargas de tránsito que fehacientemente llegan a la tubería estarán disminuidas en función de la Tapada (T). Adicionalmente, en la disminución de cargas de tránsito también inuirá la presencia o no de un pavimento rígido, ya que su acción es justamente la de disminuir la transmisión de las cargas vehiculares al suelo. Para simplicar los cálculos, los manuales AWWA brindan directamente, en base a experiencias realizadas para vehículos standard, tablas con las cargas que deberá soportar la tubería en función de la profundidad de insta-lación. A continuación se dan los ejemplos más comunes.

• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Rígido: para el caso de considerar la circulación de un camión standard AASHTO H-20 sobre una carretera con pavimento rígido, se establecen las cargas PL dadas en la Tabla 2 (A). Los valores expresados en esta tabla fueron desa-rrollados por el American Iron and Steel Institute (AISI) y son los dados por la norma ASTM A796. Se asume una carga por rueda de unas 7,2 tons (con un área de contac-to de 25x50 cm) aplicada a través de un pavimento rígido de 30 cm de espesor.

• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Flexible o Sin Pavimento: para el caso de considerar la circulación de un camión standard AASHTO H-20 sobre una carretera con pavimento exible, o bien sin pavimento, se establecen las cargas PL de la Tabla 2 (B).

• Ferrocarril Cooper E-80 : para el caso de que la tube-ría se instale por debajo de una via férrea, por la cual circularán ferrocarriles del tipo COOPER E-80, se establecen las cargas PL de la Tabla 2 (C).

TAPADA Mts

0,450,600,901,201,501,802,102,40

PL Kpa

64,9937,5228,1418,7611,399,388,044,69

(A) Camión AASHTO H20 y Pavimento Rígido

TAPADA Mts

0,450,600,750,901,051,201,802,403,00

PL Kpa

93,1363,6546,9

36,1828,8124,1213,48,715,36

(B) Camión AASHTO H20 yPavimento Flexible o Sin Pavimento

TAPADA Mts

0,750,901,201,501,802,102,402,703,006,00

PL Kpa

129,31123,28112,56101,1789,7879,7371,0263,6556,2822,11

(C) FFCC COOPER E-80

>> VERIFICACIONES

- DEFLEXIÓN ANULAR

Para calcular la deexión vertical porcentual de la tube-ría, ocasionada por la acción de las cargas del relleno (PE) y tránsito (PL) y eventuales cargas estáticas, se reco-mienda el uso de la ecuación de Spangler-Iowa Modi-cada, según la cual:

Tabla 2. Cargas de tránsito sugeridas para diferentes profundidadesde instalación

( ) ( )( )

100.'.061,08

..%

ESNPPTK

Dy LEL

m +

+=

Donde: • Δy/Dm= Deexión vertical porcentual, en %.• Δy= Deexión vertical absoluta (reducción del diámetro vertical del tubo), en mm.• Dm= Diámetro medio de la tubería (distancia entre el eje central del tubo y el eje neutro de sus paredes), en mm.• K= Coeciente de Apoyo, adimensional. Este coe-


Junta Segura

pura en las paredes), mientras que, si son negativas, ejerce-rán un efecto de “succión” que podrá derivar también en fenómenos de “pandeo”. El estudio de todos estos efectos combinados y su efecto sobre la tubería es lo que se conoce como “cálculo estructural” o “cálculo estático” de la misma, y una de las metodologías para hacerlo se detalla en los capítulos siguientes.


Los manuales AWWA primero establecen la metodolo-gía para, a partir de las cargas mencionadas en el ítem anterior, calcular las solicitaciones que éstas generarán sobre la tubería instalada en zanja.

Una vez calculadas estas solicitaciones, entonces, se establece una serie de vericaciones a realizar sobre la performance de la tubería frente a las mismas (y en función de las condiciones de instalación consideradas). Para el caso de tuberías sin presión interna, como el que nos ocupa, estas vericaciones son las siguientes:

• Deexión Anular u Ovalización de la sección transver-sal del tubo.• Pandeo de la sección transversal del tubo.

• Tensiones de Compresión en la pared del tubo.

>> CÁLCULO DE SOLICITACIONES SOBRE LA TUBERÍA

- CARGA DEL RELLENO DE LA ZANJA.

La metodología tradicional utiliza las fórmulas de Marston para el cálculo del peso del relleno de la zanja sobre la tubería. De acuerdo a esta teoría, dada la forma de operar de las tuberías exibles (produciendo una ovalización primaria para entrar en contacto con las paredes del relleno), se genera un efecto de arco en el suelo por encima de las mismas, que “aliviana” el peso que este suelo en denitiva descargará sobre ellas. Sin embargo, la mag-nitud de este efecto de arco veces resulta muy difícil de estimar, por lo que muchas normas y manuales, entre los que se encuentran los correspondientes a AWWA, simpli-can el tema, quedando del lado de la seguridad, calculan-do el peso del relleno por encima del tubo al 100%, es decir sin ningún efecto de arco. En este sentido, entonces, el peso que ejercerá el suelo de relleno de la zanja colocado sobre la tubería se asume directamente como el peso del prisma de suelo por encima de la misma, hasta el nivel del terreno. Por lo tanto, la carga del relleno, por unidad de ancho, para cada sección transversal de la zanja, será:

ciente tiene que ver con el ángulo de apoyo “α” que formará la tubería con la cama de asiento en la zanja, de acuerdo a la Tabla 3. • TL= Factor de deexión retrasada, adimensional. Considera el aumento de la carga del relleno de la zanja debido a su asentamiento con el tiempo. Para propósitos de diseño se considera que un factor TL = 1,5 es conservador para tuberías exibles. • SN= Rigidez Anular Nominal de la tubería, en kN/m².• E’= Módulo resistente del suelo de relleno, en kPa. Este representa el soporte del relleno alrededor del tubo, en reacción a la deexión lateral del mismo bajo carga.




Ángulo deApoyo (α)

0°30°45°60°90°

120°180°

Coeciente de Apoyo

(K)0,11

0,1080,1050,1020,0960,09

0,083

Tabla 3 Coeciente de Apoyo

Con respecto al Módulo Resistente E’, para estimarlo se supone que el mismo deberá ser una combinación del Módulo Resistente EE’ del relleno alrededor del tubo con el Módulo Resistente EN’ del suelo natural a los costados de la zanja. Esta combinación se realiza a través de un coeciente Sc, que dependerá de las relaciones EN’/EE’ y B/OD (ancho de zanja/diámetro exterior del tubo).

El valor del módulo EN’ para el suelo natural a los costa-dos de la zanja puede extractarse de la Tabla 4 en función del tipo de suelo y la resistencia medida en los sondeos de la zona (ensayo SPT, o Resistencia a la Com-presión Sin Connamiento).

08


Donde: • Δy/Dm= Deexión vertical porcentual, en %.• Δy= Deexión vertical absoluta (reducción del diámetro vertical del tubo), en mm.• Dm= Diámetro medio de la tubería (distancia entre el eje central del tubo y el eje neutro de sus paredes), en mm.• K= Coeciente de Apoyo, adimensional. Este coe-

Para el cálculo del Módulo de Reacción EE’ del relleno, se brindan 2 posibilidades y se recomienda adoptar en cada caso la más desfavorable. La primer posibilidad son los módulos adoptados por el Bureau of Reclama-tion luego de una serie de ensayos conducidos por A. Howard y pueden verse en la Tabla 5.

ABCDEFGH

TipoSuelo

EN’

KPa

Suelo Granular Suelo Cohesivo

Nº GolpesSPT

qu(KPa)Descripción Descripción

0-11-22-44-8

8-1515-3030-50>50

Muy, muy suelto

Muy suelto

Suelto

Ligeramente compacto

Compacto

Denso

Muy denso

Muy, muy blando

Muy Blando

Blando

Mediano

Rígido

Muy Rígido

Duro

Muy duro

0-13

13-25

25-50

50-100

100-200

200-400

400-600

>600

340

1400

4800

10300

20700

34500

69000

138000

Tabla 4 Módulo de Reacción EN’ para el suelo natural

Tabla 5. Módulo de Reacción EE’ para el suelo de relleno segúnBureau of Reclamation

1

2

3

4

5

TipoSuelo

Descripción

Densidad CompactaciónProctor Normal

Arrojado

Roca Partida 6890

1378

1033,5

344,5

6890

4823

2756

1378

20670

13780

6890

2756

20670

20670

17225

10335

Leve<85%

Moderada85-95%

Alta>95%

Suelos de Grano Grueso conmenos de 12% de nos. GW,

GP, SW, SP

A- Suelos de grano no (LL<50) con plasticidad media a nula

(CL,ML,ML-CL) con más de un 25% de partículas de grano grueso.

B- Suelos de grano grueso con más de un 12% de nos (GM,

GC, SM, SC).

Suelos de grano no (LL<50) con plasticidad media a nula (CL,ML,ML-CL) con menos de

un 25% de partículas degrano grueso.

Suelos de grano no (LL>50) con plasticidad media a alta

(CH, MH, CH-MH).

Uso no recomendado. Sin información disponible. Consultar a un especialista o

bien considerar EE’ = 0


Junta Segura

ciente tiene que ver con el ángulo de apoyo “α” que formará la tubería con la cama de asiento en la zanja, de acuerdo a la Tabla 3. • TL= Factor de deexión retrasada, adimensional. Considera el aumento de la carga del relleno de la zanja debido a su asentamiento con el tiempo. Para propósitos de diseño se considera que un factor TL = 1,5 es conservador para tuberías exibles. • SN= Rigidez Anular Nominal de la tubería, en kN/m².• E’= Módulo resistente del suelo de relleno, en kPa. Este representa el soporte del relleno alrededor del tubo, en reacción a la deexión lateral del mismo bajo carga.

La segunda posibilidad tiene que ver con un estudio conducido por Duncan y Hartley, en el cual midieron diferentes módulos de reacción en función de la profun-didad a la que se está considerando el relleno, y pueden extraerse de la Tabla 6.

Tabla 6. Módulo de Reacción EE’ para el suelo de relleno segúnDuncan y Hartley

2

4

TipoSuelo

Prof.Máx

mDescripción

Densidad CompactaciónProctor Normal

1,53

4,56

48236890

7234,57579

6890103351102411713

11024151581653617225

17225227372480426182

100%95%90%85%

Suelos de grano grueso con poco o ningún material no

(SP, SW, GP, GW)

31,53

4,56

4134620168907579

68909646

1033511024

8268124021446916536

13091186032204825493

Suelos de grano grueso con nos (SM, SC)

Suelos de grano no con menos de un 25% en contenido de arena

1,53

4,56

3445413448235512

4823689082688957

68909646

1102412402

10335137801584717914




0,100,200,400,600,801,001,502,003,005,00

EN / EE ‘B / OD

1,5

0,150,300,500,700,851,001,301,501,752,00

2

0,300,450,600,800,901,001,151,301,451,60

2,5

0,600,700,800,900,951,001,101,151,301,40

3

0,800,850,900,950,981,001,051,101,201,25

4

0,900,920,951,001,001,001,001,051,081,10

5

1,001,001,001,001,001,001,001,001,001,00

PANDEO (BUCKLING)

Cuando un tubo enterrado es sometido a cargas exter-nas (tales como una presión interna negativa, presión estática de la napa freática, o pesos de relleno muy altos), puede aparecer una inestabilidad en la pared de la tubería que puede ocasionar deformaciones localiza-das hacia adentro de la tubería (abolladuras) conocidas como “pandeo” (buckling).

La vericación al pandeo consiste en comparar la presión externa que será capaz de resistir la tubería instalada en zanja (PCA) con la presión externa real total a la que estará sometida (PT), calculando el correspon-diente coeciente de seguridad como:

>> Presión Admisible Para Tubería ConnadaLa resistencia de una tubería al pandeo es incrementada por el efecto de contención del suelo circundante. Para desarrollar esta contención, el tubo debe tener una cobertura de, al menos, 1.20 mts o igual al diámetro del

09


Tabla 7

T

CA

PPN=

AP b32.R .B’.E’.SN√=

b=1 - 0.33R W

TH ( si 0<HW<T)

=B’-0,065.(T.3,28)1 + 4.e

1

>> Presión Admisible Para Tubería No ConnadaCuando la tubería se encuentra enterrada a menos de 1.20 mts o un diámetro (según cuál sea el mayor), o bien cuando la ejecución del relleno de contención resulta deciente, existe una gran posibilidad de que la contención del suelo de relleno no se desarrolle. En este caso, lo más seguro será calcular la resistencia del tubo al pandeo suponiendo que el mismo no está connado, para lo cual se recomienda la siguiente fórmula de cálculo:

Donde: • µ= Coeciente de Poisson del material de la tubería.• f0= Factor de compensación por ovalización. Este puede extraerse de la Figura 7, en función de la deexión obtenida para la tubería.

02124

fSNPA=µ

>> RELLENO INICIAL

El relleno alrededor del tubo, o relleno de contención, es la pieza fundamental en la performance estructu-ral del conjunto tubo-zanja ante las solicitaciones externas, con lo cual su adecuada colocación y com-pactación son la clave de la calidad de la instalación.

La calidad y compactación de este relleno deben concretar en la obra las previsiones del proyecto, por lo que será muy importante colocar el tipo de suelo reco-mendado por el ingeniero a cargo y compactarlo hasta la densidad Proctor especicada.

En general los suelos más recomendados y más comúnmente utilizados para conformar el relleno de contención son de tipo granular, dentro de las clases I y II según Norma ASTM (ver clasicación de suelos en el Anexo II). Esto se debe a la alta rigidez que adquieren con esfuerzos mínimos de compactación y a que son muy poco sensibles al contenido de humedad. Además, los suelos granulares compactados tienen muy poca tendencia a efectos de Creep o de consolida-ción con el tiempo.

En cambio, cuando se utilizan suelos de granulometría más na, por lo general se reduce el soporte de la tube-ría. Los suelos granulares con más de un 12% de partí-culas de menos de 75 micrones (clases III, IV) son afectados signicativamente por las características del material no. Si los nos son mayormente limos, el suelo es sensible a la humedad, tiene una tendencia a ser transportado por el escurrimiento de agua y requie-re un esfuerzo adicional para su compactación. Si los nos son mayormente arcillas, el suelo es aún más sensible a la humedad (reduciendo su rigidez) y sufrirá efectos de Creep en el tiempo. En estos casos, una buena recomendación es limitar el uso de estos suelos a aquellos que presenten un límite líquido (LL) inferior

al 50%, con lo que se eliminarán los suelos plásticos y altamente sensibles al contenido de humedad.

De todas maneras, el uso de este tipo de suelo como relleno de contención sólo podrá ser viable en los casos en los que tanto el tubo como la instalación hayan sido expresamente diseñados para este material. En caso contrario, su uso deberá ser evitado.

Por otro lado, el suelo seleccionado para el relleno inicial deberá ser tal que:

• Satisfaga los requerimientos solicitados por el proyec-tista en el cálculo estructural de las tuberías.

• Sea compactable.

• En el caso de suelos con drenaje restringido (Clase III, Clase IVA y algunos Clase II en el límite), que tenga un contenido de humedad en el orden de ± 3% del óptimo (medido de acuerdo con ASTM D698).

• Para tubos DN < 900 mm, el tamaño de las partículas no supere los 11 mm.

• No contenga terrones de suelo de tamaño superior a 2 veces el tamaño máximo de las partículas.

• No contenga material congelado ni material orgánico, ni desperdicios (raíces de vegetación, gomas, botellas, metales, etc).


Junta Segura

E’ = Sc . EE’




tubo (según cuál sea mayor).

De acuerdo a la metodología AWWA, la presión externa que será capaz de soportar una determinada tubería instalada en zanja con un adecuado connamiento por parte del relleno de la misma, será:

Donde: • PA= Presión admisible de pandeo, en kPa.• HW= Altura Napa freática sobre lomo tubería, en m• T= Tapada, en metros.• E’= Módulo resistente combinado del relleno, en kPa• SN= Rigidez Anular Nominal de la tubería, en kN/m².• Rb= Factor de Flotabilidad en Agua (adimensio-nal):

• B’= Coeciente Soporte Elástico (adimensional):

10

TENSIONES DE COMPRESIÓNLos tubos que estarán instalados a grandes profundida-des y que estarán operando con bajas presiones internas sufrirán tensiones de compresión en sus paredes. Se establece la siguiente fórmula para determinar dichas tensiones:

Donde: • σb= Tensión de compresión en la pared de la tubería, en kPa.• PT= Presión total externa a la que estará sometida la tubería, en kPa • Dm= Diámetro medio de la tubería, en mm• A= Área por unidad de longitud del perl de pared, en mm²/mm.

La tensión de compresión obtenida deberá mantenerse por debajo de la tensión por compresión admisible del material. Al igual que en el punto anterior, esta tensión deberá corro-borarse para cargas de corto y largo plazo (con las corres-pondientes tensiones admisibles del material).

RECOMENDACIONES PARA ELTRANSPORTE, MANIPULEO YALMACENAMIENTO

04A continuación se detallan todas las recomendaciones para el transporte, manipuleo y almacenamiento de los tubos AMANCO JUNTA SEGURA, cuyo único objetivo es la preservación del estado de los productos, evitan-do daños que pudieran entorpecer o incluso impedir su instalación en obra.

Aquí es importante tener en cuenta que la resistencia al aplastamiento de tubos exibles, cuando no están contenidos lateralmente (por ejemplo, con el suelo de relleno de la zanja), decrece notablemente, por lo que no serán capaces de resistir las mismas cargas que resistirían instalados adecuadamente en zanja. Es por esto que todas las recomendaciones para el transporte, manipuleo y almacenamiento evitan las aplicaciones de cargas innecesarias sobre la tubería durante dichos procesos.

Figura 7. Factor de Compensación por Ovalización

>> Presión Total ExternaLa presión total real externa (PT) a la que estará someti-da la tubería deberá calcularse para cada caso particu-lar, pero en general puede decirse que:

- Cargas para análisis de Corto Plazo

- Cargas para análisis de Largo Plazo

T.CPP E L WP + P + P=

T.LPP E WP + P=

Donde: • PT.CP = Presión total externa a la que estará sometida la tubería en el corto plazo, en kPa.• PT.LP = Presión total externa a la que estará sometida la tubería en el largo plazo, en kPa.• PE = Presión por peso del relleno de la zanja,en kPa.• PL = Presión por cargas vivas (tránsito vehicular), en kPa.• PW = Presión externa ejercida por la napa freática, en kPa. PW = 0,0098.γW.HW

• γW = Peso especíco del agua, en kg/m³.• HW = Altura Napa freática sobre lomo tubería, en m.

>> Vericación Al PandeoLa vericación consistirá en calcular el coeciente de seguridad al pandeo (tanto para la situación de corto plazo como para la de largo plazo) y vericar que éste sea mayor o igual a 2.0, es decir:

2,0NCPPA,CP

PT,CP= >

σbP . DT M

2.A=

2,0NLPPA,LP

PT,LP= >

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

0.00 2 4 6 10 12

% Deexión8

f0

>> RELLENO INICIAL
















Junta Segura




Figura 8. Estiba ordenada en el camión

Figura 9. Estiba alternada en el camión

11

4.1 TRANSPORTESe deberán tener en cuenta las siguientes pautas para el transporte de los tubos AMANCO JUNTA SEGURA:

• Se podrá transportar a los tubos en camiones abiertos o cerrados, por medio del ferrocarril o en contenedores; pero siempre deben colocarse sobre supercies planas y libres de objetos que puedan producir deformaciones o daños a los tubos.

• Dentro del camión, los tubos deberán colocarse en forma ordenada, apoyados sobre la supercie horizon-tal y sin sobresalir del mismo (Figura 8).

• La primera camada de tubos deberá apoyarse sobre tarimas o tirantes de madera de no menos de 4” de ancho, con una separación entre ellas no mayor a 1,50 m. Adicionalmente, el espesor de la madera deberá impedir que el enchufe del tubo apoye directamente sobre el piso. También podrán usarse tarimas de madera distribuidas en la misma forma.

• Se deberá evitar colocar cualquier tipo de carga o material sobre la tubería.

• Debe evitarse, en lo posible, la carga mixta. Si ésta es inevitable, la misma deberá acomodarse de manera que no se dañen los tubos, colocándose siempre los más pesados en la parte inferior.

• Con el objeto de aprovechar al máximo la capacidad del transporte y reducir los costos del ete se pueden introducir los tubos unos dentro de otros, cuando sus diámetros lo permitan (carga telescópica o anidada).

• Los tubos deberán acomodarse en el camión alternan-do la espiga y el enchufe, dejando siempre libre la longi-tud total de éste último para evitar aplastamientos y deformaciones. De esta forma se logra una mayor capa-cidad, mejor acomodo y estabilidad de la carga.

• La altura de la estiba dentro del camión no debe exce-der los 2,50 m.

• Cuando se transporte a largas distancias, y sobre todo en épocas calurosas, la carga deberá protegerse dejan-do un espacio libre entre la cubierta y los tubos que permita la libre circulación de aire para evitar deforma-ciones que puedan ocasionar el peso de los tubos y la temperatura a la que están sometidos.

• A pesar que las tuberías AMANCO JUNTA SEGURA son livianas, se recomienda que, por lo menos, dos personas se encarguen de las operaciones de carga y descarga. Estas maniobras deben hacerse con cuidado y los tubos no deben arrojarse al suelo, someterlos a peso excesivo o golpearlos.

NO NO

NO

VISTA LATERALVISTA SUPERIOR

SI

4.2 DESCARGA Y MANIPULEOLa manipulación de las tuberías AMANCO JUNTA SEGURA dentro de los depósitos u otros lugares de almacenamiento deberá hacerse con cuidado, tenien-do en cuenta las siguientes pautas:

• La descarga de las tuberías del camión deberá reali-zarse en forma ordenada y con elementos adecuados, evitando arrojar o arrastrar las mismas.

>> RELLENO INICIAL
















Junta Segura




• Las tuberías no deben arrastrarse, golpearse contra el suelo o con herramientas, para evitar dañarlas.

• Para el manipuleo de tuberías de diámetros grandes o para grupos de tuberías de diámetros pequeños, es recomendable que la operación la realicen como mínimo dos personas.

• En el caso de manipuleo de un grupo de tuberías de diámetro chico por parte de una persona, se recomien-da que las mismas estén sujetas entre sí (ver Figura 11).

• Cuando la carga o descarga se haga por medios mecá-nicos se deben utilizar elementos que no dañen los tubos, tales como eslingas de nylon, de lona, caucho,

etc. Debe evitarse el uso de cadenas de acero.

• Para la descarga del camión, y especialmente para diámetros grandes (igual o mayores a 200 mm), es reco-mendable utilizar un auto elevador con sus uñas prote-gidas con caucho para evitar dañar al tubo.

• La cantidad de tubos a cargar en las uñas del auto elevador dependerá del largo de las mismas y de la capacidad de carga de la unidad.

Figura 10. Descarga del camión

12

La manipulación de las tuberías AMANCO JUNTA SEGURA dentro de los depósitos u otros lugares de almacenamiento deberá hacerse con cuidado, tenien-do en cuenta las siguientes pautas:

• La descarga de las tuberías del camión deberá reali-zarse en forma ordenada y con elementos adecuados, evitando arrojar o arrastrar las mismas.

SI

NO

>> RELLENO INICIAL















Figura 11. Manipuleo

4.3 ALMACENAMIENTOPara almacenar las tuberías AMANCO JUNTA SEGURA, se deberá tener en cuenta las siguientes recomendaciones:

• El lugar elegido para el almacenamiento de los tubos deberá tener una supercie nivelada y plana, libre de piedras o cualquier otro objeto que pueda dañar a la tubería.

• La primera camada de tubos deberá apoyarse sobre tarimas o tirantes de madera de no menos de 4” de ancho, con una separación entre ellas no mayor a 1,50 m.

Adicionalmente, el espesor de la madera deberá impe-dir que el enchufe del tubo apoye directamente sobre el piso. También podrán usarse tarimas de madera distri-buidas en la misma forma.

• Se recomienda que la altura de las estibas sea de 1,50 a 2,0 m para facilitar el manipuleo de los tubos al armar y desarmar la estiba.

SI

NO

Figura 12. Estiba

VISTA LATERAL VISTA SUPERIOR

1,50

M

SI


Junta Segura




• Las tuberías no deben arrastrarse, golpearse contra el suelo o con herramientas, para evitar dañarlas.

• Para el manipuleo de tuberías de diámetros grandes o para grupos de tuberías de diámetros pequeños, es recomendable que la operación la realicen como mínimo dos personas.

• En el caso de manipuleo de un grupo de tuberías de diámetro chico por parte de una persona, se recomien-da que las mismas estén sujetas entre sí (ver Figura 11).

• Cuando la carga o descarga se haga por medios mecá-nicos se deben utilizar elementos que no dañen los tubos, tales como eslingas de nylon, de lona, caucho,

etc. Debe evitarse el uso de cadenas de acero.

• Para la descarga del camión, y especialmente para diámetros grandes (igual o mayores a 200 mm), es reco-mendable utilizar un auto elevador con sus uñas prote-gidas con caucho para evitar dañar al tubo.

• La cantidad de tubos a cargar en las uñas del auto elevador dependerá del largo de las mismas y de la capacidad de carga de la unidad.

• La colocación de los tubos en la estiba deberá ser alter-nada: un tubo con la espiga hacia un sentido y el de al lado con la espiga hacia el sentido contrario, continuan-do en este orden y cuidando de dejar libre la longitud completa del enchufe.

• No deberán quedar tubos con sus espigas apoyadas en el cuello del enchufe del tubo contiguo, para evitar deformaciones. La forma de estiba que más se reco-mienda es la cuadrada y de camadas perpendiculares, sobre todo si se cuenta con suciente espacio.

• La estiba de camadas paralelas requiere la instalación de tirantes laterales para contener a los tubos y tirantes de madera entre camadas. Este tipo de estiba será la más adecuada cuando se tenga poco espacio y se requiera estibar la mayor cantidad posible de tubos.

• La estiba piramidal es práctica únicamente cuando se carece de espacio suciente y se tienen pocos tubos.

• Si los tubos van a permanecer bajo la acción de los rayos solares por más de 30 días se recomienda estibar-los bajo techo o brindarles una cubierta que evite la incidencia de la radiación ultravioleta. Si existen varias estibas, se recomienda utilizar los tubos de las camadas superiores en forma alternada, para que los tubos no permanezcan a la intemperie un tiempo mayor al establecido y evitar la decoloración de la cubierta.

En caso de ser necesario, la cubierta siempre debe quedar a una altura no menor a los 40-50 cm de los tubos para permitir la libre circulación de aire, pues de lo contrario se provocaría un aumento de temperatura que podrá causar deformaciones en los tubos.

>> RELLENO INICIAL














13

Adicionalmente, el espesor de la madera deberá impe-dir que el enchufe del tubo apoye directamente sobre el piso. También podrán usarse tarimas de madera distri-buidas en la misma forma.

• Se recomienda que la altura de las estibas sea de 1,50 a 2,0 m para facilitar el manipuleo de los tubos al armar y desarmar la estiba.


RECOMENDACIONES PARAINSTALACION EN ZANJA05

• El almacenamiento en obra deberá realizarse lo más cerca posible del lugar de instalación de la tubería. Se recomienda trasladar los tubos desde el almacenamien-to a la zanja a medida que se utilicen.

• Para las conexiones deberán observarse las mismas precauciones que con los tubos.

1,50

M

SI

Figura 13. Almacenamiento

5.1 COMPORTAMIENTO ESPERADOLa tubería AMANCO JUNTA SEGURA es una tubería de comportamiento “exible” y debe ser tratada como tal al momento de su instalación en zanja. En este sentido, la tubería AMANCO JUNTA SEGURA no diere de cualquier otro tipo de tuberías exibles y, por lo tanto, las recomendaciones para su instalación son las mismas según veremos en los párrafos siguientes.

Como es sabido, las tuberías exibles necesitan de un adecuado soporte o connamiento por parte del relle-no de la zanja, que será el que, en denitiva, resistirá las cargas externas aplicadas sobre la conducción. Por lo tanto, la construcción de dicho paquete estructural resultará fundamental para asegurar una adecuada performance tubo-zanja en el resultado nal de la obra, restringiendo las deformaciones de la tubería dentro de los valores admitidos por las normas internacionales.


Junta Segura




• La colocación de los tubos en la estiba deberá ser alter-nada: un tubo con la espiga hacia un sentido y el de al lado con la espiga hacia el sentido contrario, continuan-do en este orden y cuidando de dejar libre la longitud completa del enchufe.

• No deberán quedar tubos con sus espigas apoyadas en el cuello del enchufe del tubo contiguo, para evitar deformaciones. La forma de estiba que más se reco-mienda es la cuadrada y de camadas perpendiculares, sobre todo si se cuenta con suciente espacio.

• La estiba de camadas paralelas requiere la instalación de tirantes laterales para contener a los tubos y tirantes de madera entre camadas. Este tipo de estiba será la más adecuada cuando se tenga poco espacio y se requiera estibar la mayor cantidad posible de tubos.

• La estiba piramidal es práctica únicamente cuando se carece de espacio suciente y se tienen pocos tubos.

• Si los tubos van a permanecer bajo la acción de los rayos solares por más de 30 días se recomienda estibar-los bajo techo o brindarles una cubierta que evite la incidencia de la radiación ultravioleta. Si existen varias estibas, se recomienda utilizar los tubos de las camadas superiores en forma alternada, para que los tubos no permanezcan a la intemperie un tiempo mayor al establecido y evitar la decoloración de la cubierta.

En caso de ser necesario, la cubierta siempre debe quedar a una altura no menor a los 40-50 cm de los tubos para permitir la libre circulación de aire, pues de lo contrario se provocaría un aumento de temperatura que podrá causar deformaciones en los tubos.

A continuación se detallan las recomendaciones de instalación de la tubería, basadas en la norma ASTM D2321 (“Standard Practice for Underground Installation of Thermoplastic Pipe for Sewers and Other Gravi-ty-Flow Application”).

Figura 12. Tuberías

>> ANCHO DE ZANJA

El ancho de zanja será el especicado por el ingeniero de proyecto (en función de la vericación estructural de la tubería), pero nunca deberá ser menor a los valo-res mínimos recomendados para garantizar que el área de trabajo sea segura y adecuada para compactar el relleno de contención, los riñones y otros materiales de recubrimiento de la zanja. En este sentido, el espacio entre la tubería y las paredes de la zanja debe ser lo sucientemente amplio de modo que permita el uso del equipo de compactación en la zona de la tubería. En función de lo anterior, el ancho de zanja no deberá ser nunca menor que el mayor de los siguientes valores:

a) B = DE + 400 mm b) B = 1,25.DE + 300 mm

Siendo: DE = Diámetro exterior de la tubería, en mm.

>> PROFUNDIDAD DE ZANJA

La profundidad de la zanja se calcula mediante la aplicación de la fórmula siguiente:

H = T + A + D

Donde: • H = la profundidad de la zanja, medida desde el nivel del suelo.• T = la tapada por encima del nivel superior del tubo hasta el nivel del suelo.• A = el espesor de la cama de asiento.• DE = el diámetro externo de los tubos a instalar.

>> TAPADA

Es la distancia entre la supercie del terreno natural y el lomo o extradós del tubo. Las tapadas máximas y míni-mas que podrá soportar una determinada tubería dependerá de la rigidez anular de la misma y de las condiciones de instalación (características del suelo natural, tipo y grado de compactación del suelo de relleno, profundidad del nivel freático, etc). No obstante ello, se suelen denir valores mínimos para instalacio-nes estándar en caso de haber o no tránsito vehicular por encima de la zanja:

A) Caso con tránsito vehicular: T ≥ 0,80 – 1,00 mtsB) Caso sin tránsito vehicular:

• T ≥ 0,40 mts para temperaturas normales.• T ≥ 0,60 mts por debajo de la línea de congelamien-to del terreno, para zonas de bajas temperaturas y nevadas.

>> FUNDACIÓN

En el caso en el que el material encontrado en el fondo de la zanja, al excavar la misma, sea de buena capaci-dad portante, se recomienda alterarlo lo menos posible. De todas maneras, el fondo de la zanja deberá prepararse para la colocación de la cama de asiento y, para esto, deberán realizarse las siguientes tareas:

• Remover el aoramiento de rocas de tamaño superior a 30 mm, terrones de suelo, suelo congelado, suciedad u otros materiales no aptos.

• Alisar el fondo hasta obtener una supercie plana y lisa.

• En condiciones de congelamiento, proteger el fondo

>> RELLENO INICIAL














14

La tubería AMANCO JUNTA SEGURA es una tubería de comportamiento “exible” y debe ser tratada como tal al momento de su instalación en zanja. En este sentido, la tubería AMANCO JUNTA SEGURA no diere de cualquier otro tipo de tuberías exibles y, por lo tanto, las recomendaciones para su instalación son las mismas según veremos en los párrafos siguientes.

Como es sabido, las tuberías exibles necesitan de un adecuado soporte o connamiento por parte del relle-no de la zanja, que será el que, en denitiva, resistirá las cargas externas aplicadas sobre la conducción. Por lo tanto, la construcción de dicho paquete estructural resultará fundamental para asegurar una adecuada performance tubo-zanja en el resultado nal de la obra, restringiendo las deformaciones de la tubería dentro de los valores admitidos por las normas internacionales.

Figura 14. Zanja Tipo para tuberías exibles.


5.2 CONFORMACIÓN DE LA ZANJAEn la Figura 14 puede apreciarse un esquema de una zanja tipo para una tubería exible:

ANCHO DE ZANJA (B)

RIÑONES

SPRINGLINE

RELLENO

SUPERIO

R

TAPA

DA

RELLENO

INICIA

L

CAMA ASIENTO

100 mm(Mínimo)

20-30 cm(Mínimo)

FUNDACION(si se requiere)


Junta Segura




A continuación se detallan las recomendaciones de instalación de la tubería, basadas en la norma ASTM D2321 (“Standard Practice for Underground Installation of Thermoplastic Pipe for Sewers and Other Gravi-ty-Flow Application”).

de zanja de manera tal que ninguna capa congelada entre en contacto con la tubería.

Cuando el fondo de la zanja se presente inestable (arenas movedizas, suelo pantanoso, material orgánico, arcillas expansivas) o presente muy baja capacidad portante, se deberá sobre excavar hasta una determi-nada profundidad (determinada por el proyectista o especialista en geotecnia) y construir una fundación, utilizando suelo seleccionado o bien materiales cementicios. Para condiciones severas el ingeniero puede requerir de una cimentación especial, tales como uso de pilotes, tablestacas. También se puede lograr controlar los fondos inestables de zanjas mediante el uso de los geotextiles apropiados.

>> RELLENO INICIAL














>> CAMA DE ASIENTO

La cama de asiento consiste en una capa de material granular (grava, arena) compactado, de no menos de 10 cm de espesor, colocada en el fondo de la zanja. Su función es proveer un soporte rme y uniforme al tubo (evitando la generación de tensiones localizadas sobre el mismo y evitando asentamientos diferenciales de relevancia a lo largo de su recorrido), por lo que su correcta ejecución es fundamental para la futura performance de la tubería.

Una premisa muy importante es que, para que la cama de asiento cumpla su objetivo, el tubo deberá descan-sar sobre la misma en la totalidad de su supercie de apoyo, sin que haya espacios vacíos entre la supercie superior de la cama y la tubería. Para esto, en la zona de los enchufes se realizará un nicho para permitir que el cuerpo del tubo apoye en toda su longitud, que queden nivelados los tubos y pueda realizarse correc-tamente el ensamble de las juntas.

El material de la cama de asiento deberá estar libre de piedras, material congelado, humus o terrones de limo o arcilla, residuos de plantas, suciedad o cualquier tipo de material punzante.

La cama de asiento deberá ser conformada siguiendo la pendiente longitudinal especicada para la tubería en cada proyecto, de manera que, al apoyar la misma quede prácticamente nivelada (debiendo realizar sólo ajustes menores).

Figura 15. Apoyo del tubo sobre la cama de asiento

COLOCACIÓN INCORRECTA

COLOCACIÓN CORRECTA

15



Junta Segura

>> RELLENO INICIAL














16

Para la colocación del relleno de contención deberán seguirse las siguientes pautas:

• Colocar el suelo a ambos lados de la tubería en capas al mismo tiempo, compactándolo con precisión, hasta alcanzar los niveles especicados en el proyecto y cuidando que, durante el proceso, la tubería no se mueva.

• El espesor de las capas en las que se debe colocar el relleno dependerá del tipo de material y de la metodo-logía utilizada para efectuar la compactación. En la Tabla 2 pueden verse los valores recomendados.

• En el caso de utilizar suelos Clase III, deberán tomarse precauciones para su compactación, controlando el contenido de humedad, de manera de lograr la densi-dad requerida con un esfuerzo de compactación y equipos razonables. Para esto, el contenido de hume-dad deberá mantenerse dentro del nivel óptimo ± 3% (de acuerdo a ASTM D698). Si no se mantiene este nivel de humedad, lo más probable es que la tubería presen-te ovalizaciones excesivas una vez instalada.

• La utilización de suelo Tipo Clase IV no se recomienda para su uso como material de relleno de contención. Si se lo va a utilizar de todas maneras, deberán cumplirse las siguientes pautas:

>> Que el material presente LL<50.>> Que se asegure un módulo resistente similar o supe-rior al especicado en el proyecto.>> Que durante su colocación y compactación, el contenido de humedad se mantenga dentro del nivel óptimo ± 3% (de acuerdo a ASTM D698).>> Que no sea utilizado en instalaciones con fundacio-nes inestables o con agua permanente en la zanja.>> Que se compacte en capas de 100 a 150 mm, con un

TROZOS DE RAICES, PIEDRAS

Figura 17. Colocación del Relleno Inicial

LECHO DEASENTAMIENTO

PRIMERA CAPA

SEGUNDA CAPA

15 c

m

PISÓN

compactador de impacto o neumático.>> Que se realicen ensayos de compactación periódi-camente para corroborar que se logró la densidad requerida.


Figura 16. Cuidados en la selección del suelo del relleno inicial

NIVEL SUPERIOR DEL TUBO

TAMIZADO


Junta Segura

• Adicionalmente, será muy importante, durante la colocación del relleno, asegurarse de compactar bien la zona por debajo del riñón del tubo y en el nicho del enchufe, evitando dejar espacios libres.

>> RELLENO INICIAL














17

Para la colocación del relleno de contención deberán seguirse las siguientes pautas:

• Colocar el suelo a ambos lados de la tubería en capas al mismo tiempo, compactándolo con precisión, hasta alcanzar los niveles especicados en el proyecto y cuidando que, durante el proceso, la tubería no se mueva.

• El espesor de las capas en las que se debe colocar el relleno dependerá del tipo de material y de la metodo-logía utilizada para efectuar la compactación. En la Tabla 2 pueden verse los valores recomendados.

• En el caso de utilizar suelos Clase III, deberán tomarse precauciones para su compactación, controlando el contenido de humedad, de manera de lograr la densi-dad requerida con un esfuerzo de compactación y equipos razonables. Para esto, el contenido de hume-dad deberá mantenerse dentro del nivel óptimo ± 3% (de acuerdo a ASTM D698). Si no se mantiene este nivel de humedad, lo más probable es que la tubería presen-te ovalizaciones excesivas una vez instalada.

• La utilización de suelo Tipo Clase IV no se recomienda para su uso como material de relleno de contención. Si se lo va a utilizar de todas maneras, deberán cumplirse las siguientes pautas:

>> Que el material presente LL<50.>> Que se asegure un módulo resistente similar o supe-rior al especicado en el proyecto.>> Que durante su colocación y compactación, el contenido de humedad se mantenga dentro del nivel óptimo ± 3% (de acuerdo a ASTM D698).>> Que no sea utilizado en instalaciones con fundacio-nes inestables o con agua permanente en la zanja.>> Que se compacte en capas de 100 a 150 mm, con un

compactador de impacto o neumático.>> Que se realicen ensayos de compactación periódi-camente para corroborar que se logró la densidad requerida.

Tabla 7. Espesores de capas de compactación recomendados

Método / Equiposde compactación

Nº Pasadas Espesor Máximo de Capa después de la compactación (Metros) Espesor mínimo de suelo porencima del lomo del tubo, antes de la compactaciónComp. Buena

(W)Suelo Clase II

(Gravas)Suelo Clase II

(Arenas)Suelo Clase

IIISuelo Clase

IVComp. Moderada

(M)

Apisonado a manoo a pie. Min 15 kg.

Apisonado por vibración. Min. 70 kg

Placa VibranteMin. 50 kg

Min. 100 kgMin. 200 kgMin. 400 kgMin. 600 kg

Rodillo VidradorMin. 15 kN/mMin. 30 kN/mMin. 45 kN/mMin. 65 kN/m

Doble Rodillo VidradorMin. 5 kN/m

Min. 10 kN/mMin. 20 kN/mMin. 30 kN/m

Triple Rodillo Pesado(Sin vibración)Min. 50 kN/m

3

3

44444

6666

6666

6

1

1

11111

2222

2222

2

0,15

0,30

0,100,150,200,300,40

0,350,601,001,50

0,150,250,350,50

0,25

0,10

0,25

---0,100,150,250,30

0,250,500,751,10

0,100,200,300,40

0,20

0,10

0,20

------

0,100,150,20

0,200,300,400,60

---0,150,200,30

0,20

0,20

0,30

0,150,150,200,300,50

0,601,201,802,40

0,200,450,600,85

1,00

0,10

0,15

---------

0,100,15

------------

------------

---

>> RELLENO SUPERIOR

Este relleno podrá realizarse utilizando el suelo prove-niente de las excavaciones, en lo posible libre de piedras y/o cuerpos extraños y que presente una densi-dad del orden a la que corresponde al suelo de los laterales de la zanja.

Se deberán tomar precauciones para la compactación del suelo por encima de la tubería, evitando impactar sobre la misma. Para esto, deberá colocarse, antes de compactar, una capa de suelo con un espesor mínimo, cuyo valor dependerá del equipo de compactación a utilizar (ver Tabla 2), pero que nunca será menor a los 15 cm.

Una vez colocado este relleno, deberá prestarse espe-cial atención a la remoción de los tablestacados (en caso de existir) y se deberá controlar que la deexión anular vertical que sufrió la tubería no exceda el 3%2 .

Figura 18. Colocación del Relleno debajo de los riñones del tubo



Junta Segura

• Adicionalmente, será muy importante, durante la colocación del relleno, asegurarse de compactar bien la zona por debajo del riñón del tubo y en el nicho del enchufe, evitando dejar espacios libres.

2 Si la ovalización de la tubería excede el 3% signica que hubo deciencias en la instalación. En este caso deberá removerse el relleno alrededor de la tubería, esperar hasta que la misma recupere su forma original, y luego rellenar nuevamen-te, con mucho cuidado y siguiendo las recomendaciones del fabricante.

3 Se debe prestar especial atención a la correcta limpieza de la zona del alojamiento del aro de goma, pues cualquier basura que quede retenida en ese lugar haría que el aro no asiente perfectamente ocasionando inconvenientes en el armado de la junta y/o prueba hidráulica y/o servicio.

Se deberá utilizar el lubricante recomendado por el fabricante o pasta jabonosa o grasa animal (cerdo o vacuna) o grasa vegetal. No se deben utilizar detergentes ni grasas minerales, pues pueden atacar al compuesto del aro de caucho.

Introducir la espiga dentro del enchufe cuidando de dejar una separación de 1,0 á 2,0 cm del fondo del enchufe. Esta separación es necesaria para que el tubo tenga libre movimiento en sentido longitudinal por dilataciones o contracciones debido a cambios de temperatura ambiente o de los líquidos a conducir y para que el aro de goma trabaje correctamente.

>> RELLENO INICIAL














18

>> RELLENO SUPERIOR




Figura 19. Compactación relleno superior

300 mm 300 mm

5.3 PROCEDIMIENTO DE ACOPLELas uniones deslizantes se efectúan por el acople de la espiga (macho) de un tubo con el enchufe (hembra) de otro, mediante el uso de un aro de caucho, cum-pliendo con los pasos siguientes:

Se recomienda seguir el siguiente procedimiento para lograr un buen acople de las tuberías:

1. Antes que nada, vericar que los extremos de los elementos a unir presenten un corte recto, perpendicu-lar al eje longitudinal, libre de rebabas y deformaciones

2. Luego, con tela o estopa limpia y seca, limpiar las supercies a unir: interior del enchufe (especialmente la cavidad del alojamiento del aro de caucho , en caso de colocarlo en obra) y exterior de la espiga.

3. Marcar sobre la espiga la profundidad del enchufe.

4. En caso de corresponder, colocar el aro de caucho en el alojamiento del enchufe, cuidando de colocarlo en la forma correcta repasándolo en forma manual para asegurar que quede apoyado en el fondo del mismo.

La forma correcta de colocar el aro de goma de “doble labio” es que el resalto menor quede hacia afuera del enchufe.

5. Aplicar lubricante en el extremo de la espiga y una pequeña cantidad sobre el aro de caucho, ya sea con la mano, estopa, trapo o pincel.

Se deberá utilizar el lubricante recomendado por el fabricante o pasta jabonosa o grasa animal (cerdo o vacuna) o grasa vegetal. No se deben utilizar detergen-tes ni grasas minerales, pues pueden atacar al com-puesto del aro de caucho.


Generalmente para tubos de hasta diámetro 110 mm, el ensamble se realiza en forma manual. Para tubos de diámetros mayores se utiliza una barreta de hierro de aproximadamente 1,5 m á 2 m de longitud, que se clava rmemente en el fondo de la zanja, e interponiendo un taco de madera entre ella y la boca del enchufe o la espiga del tubo a empujar, se practica palanca. En algu-nos casos se utilizan aparejos especiales, como ensam-bladoras de tubos.



Junta Segura





Chaán

Chaán

Lubricante

19

>> EXCAVACIÓN

Debe asegurarse la estabilidad lateral de la excavación bajo cualquier condición de trabajo. La inclinación de las paredes de la zanja o los soportes provistos deben estar en conformidad con las normas de seguridad nacionales. Solamente se debe excavar la longitud de zanja que pueda ser mantenida con seguridad por el equipo disponible. Se deben rellenar todas las zanjas tan pronto como sea posible, y no dejarlas abiertas más allá de la jornada de trabajo.

>> CONTROL DE AGUAS

No se debe colocar o recubrir tuberías mientras exista agua en la zanja. Se debe prevenir, en todo momento, la entrada de aguas superciales en la zanja.

Cuando se presenten aguas subterráneas en el lugar de trabajo éstas deben ser desalojadas para mantener la estabilidad de los materiales. Se debe procurar mante-ner el nivel de agua por debajo del fondo de zanja. Se debe usar el equipo y procedimientos necesarios, como bombas, pozos, pozos profundos, geotextiles, subdre-nes perforados o sábanas de roca, para remover y controlar el agua en la zanja.

Cuando se esté excavando y desalojando el agua, procure que el nivel de agua se mantenga debajo del fondo del corte para evitar que se lleve parte de las paredes de la zanja. Se debe mantener el agua controla-da en la zanja antes, durante y después de la instalación de la tubería y hasta que el relleno esté completo y se haya colocado suciente material para prevenir que la tubería ote.

Para no perder el soporte del suelo, se deben emplear métodos para desaguar que minimicen la migración de partículas nas y la creación de vacíos en el perímetro de la zanja.

>> SOPORTE DE LAS PAREDES DE LA ZANJA

>> RELLENO INICIAL














>> RELLENO SUPERIOR




5.4 OTRAS CONSIDERACIONESIMPORTANTES

De manera complementaria a todo lo expuesto, existen otras consideraciones muy importantes a la hora de la instalación de cualquier tipo de tuberías, que deberán ser tenidas en cuenta. Entre otras, se pueden mencionar las siguientes:

Cuando se usen sistemas de sostenimiento tales como; tablestacas, gatas, pantallas o cajas especiales, se debe asegurar que el soporte del tubo y su recubrimiento se mantengan a lo largo de la instalación. Además se debe asegurar que la tablestaca sea lo sucientemente hermética para prevenir el lavado de las paredes detrás del sistema de tablestacado. Se deben proveer sopor-tes herméticos de paneles de zanja bajo viaductos, servicios existentes u otras obstrucciones que restrinjan el hincado de tablestacas.

A menos que el ingeniero decida lo contrario, las tables-tacas utilizadas como soportes dentro o debajo de la zona de la tubería deben ser dejados en su posición para evitar la pérdida de soporte del material de cimen-tación o del relleno. Cuando la parte superior del ademe deba cortarse, debe hacerse a 0,5 m o más arriba de la corona del tubo.



Junta Segura





BarretaTope de hormigón o madera al iniciar el ensamble

Taco de madera

>> PREVENCION DEL FENOMENO DE LAVADO DE RELLENO

En caso de preverse ujos de agua subterráneos en la zanja, deberán tomarse precauciones especiales para evitar la erosión del suelo de relleno (lo que podría provocar vacíos en el material de contención, con la consecuente desestabilización a la tubería).

Una posible solución será diseñar y construir un sistema de drenajes que desvíen el ujo subterráneo y eviten que el mismo pase a través de la zanja.

El uso de geotextiles envolviendo al relleno de conten-ción y la cama de asiento también ayudará a mitigar el problema, aunque no será la solución denitiva.

>> MIGRACION DE FINOS

20

El relleno de contención deberá ser instalado de manera de prevenir una eventual migración de nos proveniente del suelo natural de la zona (a los costados de la zanja). La experiencia de campo muestra que la migración puede resultar en una pérdida signicativa del soporte de la tubería y, Para prevenir la migración de nos en los espacios del material más grueso bajo un gradiente hidráulico, la graduación y el tamaño relativo de las partículas del relleno de la zanja y el del material natural de la zona deberán ser compatibles. Para esto, deberá utilizarse el siguiente criterio de graduación de las partículas (espe-cicado por la norma ASTM D2321):• D15/d85 < 5; siendo D15 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 15% del material más grueso y d85 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 85% del material no.• D50/d50 < 25; siendo D50 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 50% del material más grueso y d50 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 50% del material no. Esta condición puede no ser aplicada si el material más grueso está bien graduado.


Se deben dejar barreras y apuntalamientos en el lugar según se requieran para soportar el corte en el ademe y los alrededores de las paredes de la zanja en la zona de la tubería. Si se considera que además debe dejarse colocado en el sitio, éste se considerará como una estructura permanente y por tanto debe tratarse contra la degradación biológica (por ejemplo ataque de insec-tos u otras formas biológicas), y contra el deterioro si está por encima del agua subterránea.

No se debe alterar la tubería instalada y su recubrimien-to cuando se usen ademes movibles. Los soportes móviles no deben ser usados por debajo de la parte superior del tubo a menos que se utilicen métodos adecuados para mantener la integridad del material de recubrimiento. Antes de remover el soporte se debe colocar y compactar el recubrimiento hasta una profun-didad suciente como para asegurar la protección de la tubería. Una vez retirados los ademes se debe nalizar la colocación y compactación del recubrimiento.

Si el ingeniero permite el uso de tablestacas u otros soportes para paredes de zanja por debajo de la zona del tubo, asegúrese que el material de la misma, los cimien-tos y el recubrimiento no se altere al retirar los ademes. Llenar los vacíos dejados por los ademes removidos y compactar todo el material a la densidad requerida.

Si el material más no es una arcilla medianamente o altamente plástica sin contenido de arena o limo (CL o CH) entonces, para el criterio de D15/d85 deberá cum-plirse adicionalmente que D15 < 0,5 mm.

Cuando no exista otra alternativa que usar materiales incompatibles, éstos deberán estar separados por una tela ltrante (geotextil) diseñada con una durabilidad igual o superior a la vida útil de la tubería. El geotextil deberá rodear completamente la cama de asiento y el relleno de contención y debe doblarse por encima de la zona del tubo, solapándose ambos extremos en un ancho mínimo (si se sueldan los extremos solapados, el ancho mínimo será de 30 cm; sino, deberá incrementarse a 50 cm).

Figura 21. Zanja con Geotextil.

SOLAPE

RELLENOSUPERIOR

SUELONATURAL

GEOTEXTIL

RELLENOINICIAL +CAMA DEASIENTO


Junta Segura

21


CONEXIONES06La línea AMANCO JUNTA SEGURA es complementada por todas las piezas necesarias para la conformación de sistemas integrales de conducciones de desagües, totalmente compatibles con las tuberías y de estan-queidad garantizada. A continuación se detallan las diferentes piezas disponibles.


Junta Segura

R-EX< PVC CLOACA UD / UC INYECTADAS

SAP DESCRIPCIÓN

CUPLA HH - MANGO DE REPARACIÓN UD

902039 CUPLA ALC HH 110 UD/UC INYEC

SAP DESCRIPCIÓN

RAMAL A 45° HHH UD

90206590209065111

RAMAL ALC 45° HHH 110x110 UD/UC INYECRAMAL ALC 45° HHH 160x110 INYECRAMAL ALC 45° HHH INYEC 200X110 UD/UC

SAP DESCRIPCIÓN

TAPA H 110 PVC VQ

R-EX< PVC CLOACA UD TERMOFORMADAS

SAP DESCRIPCIÓN

CUPLA DESLIZANTE H-H UD

CUPLA DESLIZAN ALC HH 160 UD TERMOFCUPLA DESLIZAN ALC HH 200 UD TERMOF

TAPA H UC - JP

901648900235902078

TAPA H 160 N1 PREMIUMTAPA ALC H INYEC 200 UC

SAP DESCRIPCIÓN

TAPA ALC H 110 UD INYEC

TAPA H UC - JP

902071

SAP DESCRIPCIÓN

CURVA A 90° MH - CURVA LARGA UD

65093 CURVA ALC 90° MH 110 UD PVC INYEC

SAP DESCRIPCIÓN

CURVA A 45° MH / HH -CURVA LARGA UD

902059902060

CURVA LARGA ALC 45° MH 110 UD/UC INYECCURVA LARGA ALC 45° HH 110 UD/UC INYEC63 mm

SAP DESCRIPCIÓN

CODO 45°/ 90º MH UD

902037902038

CODO ALC 45° MH 110 UD/UC INYECCODO ALC 90° MH 110 UD/UC INYEC

SAP DESCRIPCIÓN

RAMAL POSTIZO CONCREMALLERA 45° H UD

65033 RAMAL POST ALC C/CREM 45° H160x110UD INY

SAP DESCRIPCIÓN

65066

902042902043

CODO ALC 45° MH 160 UD

SAP DESCRIPCIÓN EMPAQUE

CURVA 45° / 90º MH -CURVA CORTA UD

902061902062

CURVA CORTA ALC 45° MH 110 UD INYECCURVA CORTA ALC 90° MH 110 UD/UC INYEC 32 mm

CODO 45° MH UD

902048902049


902046902047


902044902045


22



Junta Segura

R-EX < PVC AGUA UD TERMOFORMADOS

CUPLA DESLIZANTE M-H UD

SAP DESCRIPCIÓN

CURVA A 22°30' M-H UD

6507165072650736507465075

CURVA ALC 22°30 MH 110 UD TERMOFCURVA ALC 22°30 MH 160 UD TERMOFCURVA ALC 22°30 MH 200 UD TERMOFCURVA ALC 22°30 MH 250 UD TERMOFCURVA ALC 22°30 MH 315 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN

CURVA A 45 º M-H UD

65078650796508065081650826508365084921455

CURVA ALC 45° MH 160 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 200 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 250 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 315 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 355 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 400 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 500 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 630 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN


6508565086650876508865089650906509165092

CURVA ALC 90° MH 160 UD TERMOFCURVA ALC 90° MH 200 UD TERMOFCURVA ALC 90° MH 250 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 315 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 355 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 400 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 500 UD TERMOFCURVA ALC 45° MH 630 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN

MANGUITO EMPOTRAMIENTO H UD

902051902052902053902054902055902056902057902058902063

MANGO EMPOTRAM ALC H 110 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 160 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 200 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 250 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 315 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 355 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 400 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 500 UD TERMOFMANGO EMPOTRAM ALC H 630 UD TERMOF

65097650986509965100651016510265103651046510865109

RAMAL ALC 45° HHH 160X160 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 200X160 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 200X200 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 250X110 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 250X160 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 250X200 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 250X250 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 315X110 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 355X110 UD TERMOFRAMAL ALC 45° HHH 400X110 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN

RAMAL POSTIZO 45° H UD

90207065119651209521386512165122

RAMAL POST ALC 45° H 200x110 UD TERMOFRAMAL POST ALC 45° H 250X110 UD TERMOFRAMAL POST ALC 45° H 315X110 UD TERMOFRAMAL POST ALC 45° H 315X110 UD TERMOFRAMAL POST ALC 45° H 400X110 UD TERMOFRAMAL POST ALC 45° H 500X110 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN

REDUCCION CONCENTRICA MH UD

65141651436514565146651476514865197

REDUC CONC ALC MH 160X110 UD TERMOFREDUC CONC ALC MH 200X160 UD TERMOFREDUC CONC ALC MH 250X200 UD TERMOFREDUC CONC ALC MH 315X250 UD TERMOFREDUC CONC ALC MH 355X315 UD TERMOFREDUC CONC ALC MH 400X355 UD TERMOFREDUC SAN 500X400 UD INFRA PVC

SAP DESCRIPCIÓN

TAPA H UD

9020739020749020759020766514965150

TAPA ALC H 160 UD TERMOFTAPA ALC H 200 UD TERMOFTAPA ALC H 250 UD TERMOFTAPA ALC H 315 UD TERMOFTAPA ALC H 355 UD TERMOFTAPA ALC H 400 UD TERMOF

902023 MANGO REPARACION ACU HH 75 PVC UD TERM

65013902022

MANGO REPARACION ACU HH 50 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 63 PVC UD TERM

SAP DESCRIPCIÓN

SAP DESCRIPCIÓN

RAMAL A 45° HHH UD

23



Junta Segura

SAP DESCRIPCIÓN


646106461164612646136461464615646166461764618646196462064621646226462364624

CURVA ACU K10 45° MH 50 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 63 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 75 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 90 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 110 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 125 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 140 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 160 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 200 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 225 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 250 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 315 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 355 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 400 UD TERMOFCURVA ACU K10 45° MH 500 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN


646256462664627646286462964630646316463264633646346463564636646376463864639

CURVA ACU K10 90° MH 50 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 63 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 75 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 90 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 110 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 125 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 140 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 160 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 200 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 225 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 250 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 315 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 355 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 400 UD TERMOFCURVA ACU K10 90° MH 500 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN

TAPA H UD

647436473964740647416474264744902013902014902015647459020169020176474664747

TAPA ACU H K10 50 UD TERMOFTAPA ACU H K10 63 UD INYTAPA ACU H K10 75 UD INYTAPA ACU H K10 90 UD INYTAPA ACU H K10 110 UD INYTAPA ACU H K10 125 UD TERMOFTAPA ACU H K10 140 UD TERMOFTAPA ACU H K10 160 UD TERMOFTAPA ACU H K10 200 UD TERMOFTAPA ACU H K10 225 UD TERMOFTAPA ACU H K10 250 UD TERMOFTAPA ACU H K10 315 UD TERMOFTAPA ACU H K10 355 UD TERMOFTAPA ACU H K10 400 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN

MANGUITO ROSCADO M-H ROSCA -UD

646476464864649646506465164653646446464564646

MANGO ROSC ACU MH K10 50X2 UD TERMOFMANGO ROSC ACU MH K10 63X2 UD TERMOFMANGO ROSC ACU MH K10 63x2.1/2" UD TERMOMANGO ROSC ACU MH K10 75x2.1/2" UD TERMOMANGO ROSC ACU MH K10 75X3 UD TERMOFMANGO ROSC ACU MH K10 90X3 UD TERMOFMANGO ROSC ACU MH K10 110X4 UD TERMOFMANGO ROSC ACU MH K10 140X5 UD TERMOFMANGO ROSC ACU MH K10 160X6 UD TERMOF

SAP DESCRIPCIÓN

SAP DESCRIPCIÓN

REDUCCION CONCENTRICA MH UD

647369020069020079020089020029020036471590200464717902005647206472264724647266472764729647316473364735

REDUC CONC ACU MH K10 63X50 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 75X63 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 90X63 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 90X75 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 110X75 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 110X90 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 125X110 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 140X110 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 140X125 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 160X110 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 160X140 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 200X160 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 225X200 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 250X200 UD TERREDUC CONC ACU MH K10 250X225 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 315X250 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 355X315 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 400X355 UD TERMOFREDUC CONC ACU MH K10 500X400 UD TERMOF

9020249020256501090202690202790202890202990203090203190203290203365014

MANGO REPARACION ACU HH 90 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 110 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 125 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 140 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 160 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 200 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 225 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 250 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 315 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 355 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 400 PVC UD TERMMANGO REPARACION ACU HH 500 PVC UD TERM

24



Junta Segura

SAP DESCRIPCIÓN

RAMAL A 90˚ HHH TERMOFORMADO UD

64672646736467464675650526467664677646786467964680646819019819019829019836468264683646846468564686646876468864689919666646906469164692923931

RAMAL ACU 90° HHH K10 225X090 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 225X110 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 225X140 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 225X160 UD TERMOFTEE ACU 225X225 UD PVCRAMAL ACU 90° HHH K10 250X063 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250X075 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250X090 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250X110 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250X125 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250X160 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250x200 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250x225 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 250x250 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 315X075 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 315X090 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 315X110 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 315X200 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 315X250 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 315X315 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 355X075 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 355X315 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 355x355 UD TER NARAMAL ACU 90° HHH K10 400X200 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 400X250 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 400X400 UD TERMOFRAMAL ACU 90° HHH K10 500x110 UD TERM NA

R-EX RAMAL PVC

SAP DESCRIPCIÓN

TEE ACU 90° HHH K10 63X63 UD INY HIDRA647526475364757647616476264763647676477364754647556475664758647596476064764647656476664768

CUPLA DESLIZAN ALC HH 200 UD TERMOFTEE ACU 90° HHH K10 90X90 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 110X110 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 125X125 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 140X140 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 160X160 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 200X200 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 75X63 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 90X63 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 90X75 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 110X63 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 110X75 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 110X90 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 160X63 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 160X75 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 160X90 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 160X110 UD INY HIDRA

TEE INYECTADO AGUA HHH UD

SAP DESCRIPCIÓN

TEE INYECTADO AGUA HHH UD

64769647706477164772

TEE ACU 90° HHH K10 200X63 UDTEE ACU 90° HHH K10 200X75 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 200X90 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 200X110 UD INY HIDRATEE ACU 90° HHH K10 200X160 UD INY HIDRA

R-EX RAMAL NACIONAL PVC

SAP DESCRIPCIÓN

TEE ACU 90° HHH K10 75X75 UD INY NACTEE ACU 90° HHH K10 110X110 UD INY NAC

6477464775

TEE INY. AGUA HHH UD

25


Novafort

RESISTENCIA QUÍMICAANEXO I

MANUAL TÉCNICO AMANCO NOVAFORT

Reactivo Concentración (g/100g)Temperatura (ºC)

20 40 60

I:

CL:

A:

Inerte • Las propiedades no varían por la acción del producto.Corrosión limitada • Las propiedades son parcial-mente afectadas. El plástico resiste según las condicio-nes del ataque.Atacado • Las propiedades son parcialmente afecta-das y disminuyen rápidamente en función del tiempo.

SS:TC:SD:

SC:

Solución saturada a 20ºC.Todas las concentraciones.Solución diluida (soluciones acuosas de concentra-ción menor o igual al 10% p/volumen).Solución concentrada.

RESISTENCIA A LA CORROSIÓN CONCENTRACIÓN

Aceite de lino mineralAcético ácido ácido aldehído aldehído ésteres ácido monocloracéticoAcetonaÁcido ver cada uno en particularAdípico ácidoAgua de mar lavandina oxigenada regiaAlcohol ver cada uno en particularAlílico alcoholAluminio cloruro de cloruro de sulfato de sulfato deAlumbre (sulfato de aluminio y potasio dodecahidratado)Alumbre (sulfato de aluminio y potasio dodecahidratado) gaseoso líquido solución acuosa

Amonio cloruro de cloruro de oruro de nitrato de nitrato de sulfato de sulfato de sulfuro de sulfuro deAnilina y sus sales anilina cloruro de anilonioAntimonio cloruro deAntraquinona sulfato deArsénico ácido ácidoAzufre dióxido de (seco) dióxido de (húmedo) dióxido de dióxido de dióxido de dióxido de (líquido)BenzaldehídoBencenoBenzoico ácidoBórico ácidoBórico ácido

BromoBromoBromo (vapores)Bromhídrico ácidoBrómico ácidoButadienoButanoButanodiolButanolButenodiolButilo acetato deButilenoButilfenolButírico ácido ácidoCalcio cloruro de cloruro de nitrato deCarbono dióxido de (en solución) dióxido de (seco) dióxido de (húmedo)CiclohexanolCiclohexanonaCinc cloruro de cloruro de sulfato de sulfato de

CloraminaCloro seco líquido gaseoso y húmedo gaseoso y húmedo gaseoso y húmedo solución acuosaClorhídrico ácido ácidoClórico ácido ácidoClorosulfónico ácidoCrómico ácidoCítrico ácido ácidoCresolCrotonaldehídoCobre cloruro de oruro de sulfato de sulfato deDextrinaDicloroetanoDiglicólico ácido ácidoDiclorodiuormetano (R12)Emulsión de paranaEmulsión fotográcaEstaño cloruro de estaño (II)

Esteárico ácidoEtanolEtanol mezclado con ácido acético (mezcla de fermentación)Etanol con 2 % de fenol (desnaturalizado)Etilo acetato de acrilato de cloruro deÉter etílicoFenilhidrazina y sus salesFenilhidrazinaCloruro de fenilhidrazonioCloruro de fenilhidrazonioFenolFenolFertilizantes salinosFertilizantes salinosFluorhídrico ácido ácido ácidoFluorsilícico ácidoFormaldehidoFormaldehidoFórmico ácido ácidoFosnaFosfórico ácido ácidoFósforo pentóxido de tricloruro de

Fosgeno gasFosgeno líquidoGas que contenga ácido clorhídrico ácido uorhídrico ácido sulfúrico (húmedo) dióxido de azufre dióxido de azufre dióxido de carbono monóxido de carbono gas nitroso oleum oleum óxido de nitrógenoglucosaglicerinaglicocolaglicolglicólico ácidoHierro cloruro de hierro (III) cloruro de hierro (III)HidrógenoHidroxilamina y sus salesSulfato de hidroxilamonioJabón de tocadorLáctico ácido ácidoMagnesio cloruro de sulfato de

sulfato deMaleico ácido ácido ácidoMelazaMercurioMetilaminaMetílico alcoholMetilo cloruro deMetileno cloruro deMetilsulfúrico ácido ácidoNaftaNíquel sulfato de sulfato deNicotina

Nítrico ácido ácido ácidoNitroglicerinaNitroglicolOleico ácido

OleumOrinaOxálico ácido ácido

Óxido de etileno (líquido)OxígenoOzonoOzonoPalmítico ácidoPerclórico ácido ácidoPícrico ácidoPiridinaPlomo acetato de acetato de tetraetilo dePotasio carbonato de carbonato de hidróxido de hidróxido de hidróxido de tetraborato de bromato de bromuro de bromuro de cianuro de cianuro de cloruro de cloruro dePotasio dicromato de hexacianoferrato (III) de (ferricianuro de) hexacianoferrato (III) de (ferricianuro de)

hexacianoferrato (II) de (ferrocianuro de) hexacianoferrato (II) de (ferrocianuro de) hidrógenosulto de (bisulto de) hidrógenosulto de (bisulto de) nitrato de nitrato de perclorato de permanganato de permanganato de peroxidisulfato de (persulfato de) peroxidisulfato de (persulfato de)Propano gas líquidoRevelador fotográcoSeboSilícico ácidoSodio benzoato de dicromato de hidrógenosulto de (bisulto de) hidrógenosulto de (bisulto de) hidrógenosulto de (bisulto de) clorato de clorato de clorito de cloruro de cloruro deSodio hexacianoferrato (III) de (ferrocianuro de) hexacianoferrato (III) de (ferrocianuro de) hexacianoferrato (II) de (ferrocianuro de)

hexacianoferrato (II) de (ferrocianuro de) ditionito de (hiposulto de o hidrógenosulto de) hipoclorito de sulfuro de carbonato de carbonato de hidróxido de hidróxido deSulfhídrico ácido (seco) ácidoSulfocrómica (50 partes de ácido crómico, 15 partes de ácido sulfúrico y 35 partes de agua)Sulfonítrica (1 parte de ácido nítrico y 1 parte de ácido sulfúrico)Sulfonítrica (50 partes de ácido sulfúrico, 32 partes de ácido nítrico y 19 partes de agua)Sulfonítrica (48 partes de ácido sulfúrico, 49 partes de ácido nítrico y 3 partes de agua)Sulfonítrica (11 partes de ácido sulfúrico, 36 partes de ácido nítrico y 53 partes de agua)Sulfonítrica (10 partes de ácido sulfúrico, 20 partes de ácido nítrico y 70 partes de agua)Sulfuro de carbonoSulfúrico ácido ácido ácido

ácido

Tanino

Tartárico ácido ácidoTetracloruro de carbonoTionilo cloruro deToluenoTricloroetilenoTrietanolaminaTrimetilol propanoTrimetilol propanoUreaUreaVinilo acetato deXilenoYodo solución alcalina

de 80 a 100menor que 60

10040

100TCSD

SS

12 de cloro activo100 volúmenes

pura

96

SSSDSSSD

SS

SD100100SS

SSSD

< 20SSSDSSSDSSSD

100SS

90

en suspensión80SD

TC

SSTC50

100< 0,1100TCSSSD

LíquidoSS

menor que 10SD100100

de 10 a 100menor que 10cercano a 100

100100100SC20

SSSD50

SS100TC

100100

SSSDSSSD

SD100100

51

0,5SS

mayor que 30menor que 30

20SD100

menor que 50SS

menor que 20menor que 90

100

SS2

SSSDSS

10018

menor que 30

SS

100TC

96

100100100100

10097SS

menor o igual que 901

SSmenor que 10

10060403040SD10050

100menor que 30mayor que 30

100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100

TCmenor o igual que 90menor o igual que 10

SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD

concentración más corrientesuperior a 60entre 50 y 60entre 30 y 50

SDSD

solución más corriente solución de 9 de H2SO4

y 1 de SO3

SSSD

100TC

10010

1todas las concentraciones

SSSD100

SSmenor que 60

SSdel 50 a 60

menor que 401

10SSSDSSSDSSSD

40SSSD

SSSDSSSDSSSD1


SSSD100100

Solución de trabajo100TC

menores o iguales al 36 40

SS(conteniendo SO2)SSSDSSSDSDSSSD

SSSDSS

SDmenor que 10

2SDSSSD


100SS

10096

80 a 90

40 a 80menor que 40

SC100100100

concentración usual de empleomenor que 10solución de 33menor que 10

100100

II

CLIAA

CL-A

CL

III

CL

CL

I---

I

II

CL-

IIAI---IA

-

III-

-

II-I

-

II-I

IIA

CL---

CLA

A

CLCLI-

A

ICLII

-

CLI-

CL

IIIIIIIII

AA

I

III

III-I

CLAA

CLII

II

CLIIIIII

-A

-

III

II--I-AA-II

ICL-I

CLI

CLI

CL

--

-

CLCLCL

I-

CLCL-AAAA

CLCL

AI

CLIIII

CLI-

AI

CLAI

I-I

IIIAA

IIII

ACL-I

CLI-A

CLCL

A-AA

CL

III

-IIAA

IIII

A--

CL-I-AA-

A-AA

CL

ICL-

CLIIAA

ICLI

CL

ICLA

CLCLI

CLIIII

CLIIIIA

IIIIIAIIIII

I

-CL----

CLIIII-III

CLA

-I(50°C)

II-A-I-II

I

-A----AI

CLCLCLA

CLI

CLAA

--I

CLCLA

CLCL--I

I

-I

II

AAAA

A---III

CLCLCLIIIIII--IA

-I

ICL

----

-CLCLCL-II--

CLIII

CLI-I---

ICL

CLCL

----

-A-A-I

CLAAAII

CLA

CL-

CLI--

IA

----

CL---AI-IIIII

III

II

CLI

II

--

-----------IIIII

III

I--I

II

CL-

IIII-III--I

CLI-II

ICLI

-PAA

CL

II

-IIIII

CLI

A

AIII

III

CLII

CLAI

AIII

III--I-I

-

-I

CLI

II-

-CLI--I

AIII

CLCL--

CLI-

CL

-

-CL-I

ICL-

ACLCL--I

APAI

CL

IIII

CLII

NS

III

IIIIIIIIIIIII

III

I-II-II-

II-

IIIIIIIIIIIII

III

I--IA

CLI-

ICL-

-III

CLCLCLI

CLI

CLI

CL

II

CL

IIIIIIIIIIIIII-I

IIIIIII

CL-I

III

IIIIIIIIIII-II-I

IIIIIIII-I

III

CLCLI

CLI

CLCL-I

CLCL--III

CLI

CLI

CLI

CLII

CL

ICLI

IIIIIIIII-I

CL

I

I

CL

I

CLCLI

IIIIIIIIIII

A

I

CL

-

I

-CLI

CLCLI

CLI

CLI

CLI

CLCL

-

-

-

-

-

AA

CL

II

AAAA-I-IAAA

II

----

CLI-I--A

ICL

-----

CLI

CL--A

26


Novafort




20 40 60

I:

CL:

A:


SS:TC:SD:

SC:















ácido

Tanino



10040

100TCSD

SS


pura

96

SSSDSSSD

SS

SD100100SS

SSSD

< 20SSSDSSSDSSSD

100SS

90

en suspensión80SD

TC

SSTC50

100< 0,1100TCSSSD

LíquidoSS



100100100SC20

SSSD50

SS100TC

100100

SSSDSSSD

SD100100

51

0,5SS


20SD100

menor que 50SS


100

SS2

SSSDSS

10018

menor que 30

SS

100TC

96

100100100100

10097SS


SSmenor que 10

10060403040SD10050


100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100


SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

100TC

10010


SSSD100

SSmenor que 60

SSdel 50 a 60

menor que 401

10SSSDSSSDSSSD

40SSSD

SSSDSSSDSSSD1


SSSD100100




SSSDSS

SDmenor que 10

2SDSSSD


100SS

10096

80 a 90

40 a 80menor que 40

SC100100100


100100

II

CLIAA

CL-A

CL

III

CL

CL

I---

I

II

CL-

IIAI---IA

-

III-

-

II-I

-

II-I

IIA

CL---

CLA

A

CLCLI-

A

ICLII

-

CLI-

CL

IIIIIIIII

AA

I

III

III-I

CLAA

CLII

II

CLIIIIII

-A

-

III

II--I-AA-II

ICL-I

CLI

CLI

CL

--

-

CLCLCL

I-

CLCL-AAAA

CLCL

AI

CLIIII

CLI-

AI

CLAI

I-I

IIIAA

IIII

ACL-I

CLI-A

CLCL

A-AA

CL

III

-IIAA

IIII

A--

CL-I-AA-

A-AA

CL

ICL-

CLIIAA

ICLI

CL

ICLA

CLCLI

CLIIII

CLIIIIA

IIIIIAIIIII

I

-CL----

CLIIII-III

CLA

-I(50°C)

II-A-I-II

I

-A----AI

CLCLCLA

CLI

CLAA

--I

CLCLA

CLCL--I

I

-I

II

AAAA

A---III

CLCLCLIIIIII--IA

-I

ICL

----

-CLCLCL-II--

CLIII

CLI-I---

ICL

CLCL

----

-A-A-I

CLAAAII

CLA

CL-

CLI--

IA

----

CL---AI-IIIII

III

II

CLI

II

--

-----------IIIII

III

I--I

II

CL-

IIII-III--I

CLI-II

ICLI

-PAA

CL

II

-IIIII

CLI

A

AIII

III

CLII

CLAI

AIII

III--I-I

-

-I

CLI

II-

-CLI--I

AIII

CLCL--

CLI-

CL

-

-CL-I

ICL-

ACLCL--I

APAI

CL

IIII

CLII

NS

III

IIIIIIIIIIIII

III

I-II-II-

II-

IIIIIIIIIIIII

III

I--IA

CLI-

ICL-

-III

CLCLCLI

CLI

CLI

CL

II

CL

IIIIIIIIIIIIII-I

IIIIIII

CL-I

III

IIIIIIIIIII-II-I

IIIIIIII-I

III

CLCLI

CLI

CLCL-I

CLCL--III

CLI

CLI

CLI

CLII

CL

ICLI

IIIIIIIII-I

CL

I

I

CL

I

CLCLI

IIIIIIIIIII

A

I

CL

-

I

-CLI

CLCLI

CLI

CLI

CLI

CLCL

-

-

-

-

-

AA

CL

II

AAAA-I-IAAA

II

----

CLI-I--A

ICL

-----

CLI

CL--A

27


Novafort




20 40 60

I:

CL:

A:


SS:TC:SD:

SC:















ácido

Tanino



10040

100TCSD

SS


pura

96

SSSDSSSD

SS

SD100100SS

SSSD

< 20SSSDSSSDSSSD

100SS

90

en suspensión80SD

TC

SSTC50

100< 0,1100TCSSSD

LíquidoSS



100100100SC20

SSSD50

SS100TC

100100

SSSDSSSD

SD100100

51

0,5SS


20SD100

menor que 50SS


100

SS2

SSSDSS

10018

menor que 30

SS

100TC

96

100100100100

10097SS


SSmenor que 10

10060403040SD10050


100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100


SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

100TC

10010


SSSD100

SSmenor que 60

SSdel 50 a 60

menor que 401

10SSSDSSSDSSSD

40SSSD

SSSDSSSDSSSD1


SSSD100100




SSSDSS

SDmenor que 10

2SDSSSD


100SS

10096

80 a 90

40 a 80menor que 40

SC100100100


100100

II

CLIAA

CL-A

CL

III

CL

CL

I---

I

II

CL-

IIAI---IA

-

III-

-

II-I

-

II-I

IIA

CL---

CLA

A

CLCLI-

A

ICLII

-

CLI-

CL

IIIIIIIII

AA

I

III

III-I

CLAA

CLII

II

CLIIIIII

-A

-

III

II--I-AA-II

ICL-I

CLI

CLI

CL

--

-

CLCLCL

I-

CLCL-AAAA

CLCL

AI

CLIIII

CLI-

AI

CLAI

I-I

IIIAA

IIII

ACL-I

CLI-A

CLCL

A-AA

CL

III

-IIAA

IIII

A--

CL-I-AA-

A-AA

CL

ICL-

CLIIAA

ICLI

CL

ICLA

CLCLI

CLIIII

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28


Novafort




20 40 60

I:

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SS:TC:SD:

SC:















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Tanino



10040

100TCSD

SS


pura

96

SSSDSSSD

SS

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SSSD

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100SS

90

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TC

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100< 0,1100TCSSSD

LíquidoSS



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SSSD50

SS100TC

100100

SSSDSSSD

SD100100

51

0,5SS


20SD100

menor que 50SS


100

SS2

SSSDSS

10018

menor que 30

SS

100TC

96

100100100100

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10060403040SD10050


100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100


SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

100TC

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SSmenor que 60

SSdel 50 a 60

menor que 401

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SSSDSSSDSSSD1


SSSD100100




SSSDSS

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29


Novafort




20 40 60

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SS:TC:SD:

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Tanino



10040

100TCSD

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pura

96

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100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

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32100

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menor que 50

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SDSD


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30


Novafort




20 40 60

I:

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SS:TC:SD:

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Tanino



10040

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pura

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SSSDSSSD

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100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100


SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

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31


Novafort




20 40 60

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pura

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SSSDSSSD

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SSSDSS

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SS

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100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

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SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

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SSmenor que 60

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-I(50°C)

II-A-I-II

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CL

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CLI

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CLI

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32


Novafort




20 40 60

I:

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SS:TC:SD:

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Tanino



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pura

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SSSDSSSD

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100100

CCTrazas

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TrazasCCCDTCSSTC10

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32100

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SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

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AIII

III--I-I

-

-I

CLI

II-

-CLI--I

AIII

CLCL--

CLI-

CL

-

-CL-I

ICL-

ACLCL--I

APAI

CL

IIII

CLII

NS

III

IIIIIIIIIIIII

III

I-II-II-

II-

IIIIIIIIIIIII

III

I--IA

CLI-

ICL-

-III

CLCLCLI

CLI

CLI

CL

II

CL

IIIIIIIIIIIIII-I

IIIIIII

CL-I

III

IIIIIIIIIII-II-I

IIIIIIII-I

III

CLCLI

CLI

CLCL-I

CLCL--III

CLI

CLI

CLI

CLII

CL

ICLI

IIIIIIIII-I

CL

I

I

CL

I

CLCLI

IIIIIIIIIII

A

I

CL

-

I

-CLI

CLCLI

CLI

CLI

CLI

CLCL

-

-

-

-

-

AA

CL

II

AAAA-I-IAAA

II

----

CLI-I--A

ICL

-----

CLI

CL--A

Corroe a -20°C

33


Novafort




20 40 60

I:

CL:

A:


SS:TC:SD:

SC:















ácido

Tanino



10040

100TCSD

SS


pura

96

SSSDSSSD

SS

SD100100SS

SSSD

< 20SSSDSSSDSSSD

100SS

90

en suspensión80SD

TC

SSTC50

100< 0,1100TCSSSD

LíquidoSS



100100100SC20

SSSD50

SS100TC

100100

SSSDSSSD

SD100100

51

0,5SS


20SD100

menor que 50SS


100

SS2

SSSDSS

10018

menor que 30

SS

100TC

96

100100100100

10097SS


SSmenor que 10

10060403040SD10050


100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100


SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

100TC

10010


SSSD100

SSmenor que 60

SSdel 50 a 60

menor que 401

10SSSDSSSDSSSD

40SSSD

SSSDSSSDSSSD1


SSSD100100




SSSDSS

SDmenor que 10

2SDSSSD


100SS

10096

80 a 90

40 a 80menor que 40

SC100100100


100100

II

CLIAA

CL-A

CL

III

CL

CL

I---

I

II

CL-

IIAI---IA

-

III-

-

II-I

-

II-I

IIA

CL---

CLA

A

CLCLI-

A

ICLII

-

CLI-

CL

IIIIIIIII

AA

I

III

III-I

CLAA

CLII

II

CLIIIIII

-A

-

III

II--I-AA-II

ICL-I

CLI

CLI

CL

--

-

CLCLCL

I-

CLCL-AAAA

CLCL

AI

CLIIII

CLI-

AI

CLAI

I-I

IIIAA

IIII

ACL-I

CLI-A

CLCL

A-AA

CL

III

-IIAA

IIII

A--

CL-I-AA-

A-AA

CL

ICL-

CLIIAA

ICLI

CL

ICLA

CLCLI

CLIIII

CLIIIIA

IIIIIAIIIII

I

-CL----

CLIIII-III

CLA

-I(50°C)

II-A-I-II

I

-A----AI

CLCLCLA

CLI

CLAA

--I

CLCLA

CLCL--I

I

-I

II

AAAA

A---III

CLCLCLIIIIII--IA

-I

ICL

----

-CLCLCL-II--

CLIII

CLI-I---

ICL

CLCL

----

-A-A-I

CLAAAII

CLA

CL-

CLI--

IA

----

CL---AI-IIIII

III

II

CLI

II

--

-----------IIIII

III

I--I

II

CL-

IIII-III--I

CLI-II

ICLI

-PAA

CL

II

-IIIII

CLI

A

AIII

III

CLII

CLAI

AIII

III--I-I

-

-I

CLI

II-

-CLI--I

AIII

CLCL--

CLI-

CL

-

-CL-I

ICL-

ACLCL--I

APAI

CL

IIII

CLII

NS

III

IIIIIIIIIIIII

III

I-II-II-

II-

IIIIIIIIIIIII

III

I--IA

CLI-

ICL-

-III

CLCLCLI

CLI

CLI

CL

II

CL

IIIIIIIIIIIIII-I

IIIIIII

CL-I

III

IIIIIIIIIII-II-I

IIIIIIII-I

III

CLCLI

CLI

CLCL-I

CLCL--III

CLI

CLI

CLI

CLII

CL

ICLI

IIIIIIIII-I

CL

I

I

CL

I

CLCLI

IIIIIIIIIII

A

I

CL

-

I

-CLI

CLCLI

CLI

CLI

CLI

CLCL

-

-

-

-

-

AA

CL

II

AAAA-I-IAAA

II

----

CLI-I--A

ICL

-----

CLI

CL--A

34


Novafort




20 40 60

I:

CL:

A:


SS:TC:SD:

SC:















ácido

Tanino



10040

100TCSD

SS


pura

96

SSSDSSSD

SS

SD100100SS

SSSD

< 20SSSDSSSDSSSD

100SS

90

en suspensión80SD

TC

SSTC50

100< 0,1100TCSSSD

LíquidoSS



100100100SC20

SSSD50

SS100TC

100100

SSSDSSSD

SD100100

51

0,5SS


20SD100

menor que 50SS


100

SS2

SSSDSS

10018

menor que 30

SS

100TC

96

100100100100

10097SS


SSmenor que 10

10060403040SD10050


100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100


SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

100TC

10010


SSSD100

SSmenor que 60

SSdel 50 a 60

menor que 401

10SSSDSSSDSSSD

40SSSD

SSSDSSSDSSSD1


SSSD100100




SSSDSS

SDmenor que 10

2SDSSSD


100SS

10096

80 a 90

40 a 80menor que 40

SC100100100


100100

II

CLIAA

CL-A

CL

III

CL

CL

I---

I

II

CL-

IIAI---IA

-

III-

-

II-I

-

II-I

IIA

CL---

CLA

A

CLCLI-

A

ICLII

-

CLI-

CL

IIIIIIIII

AA

I

III

III-I

CLAA

CLII

II

CLIIIIII

-A

-

III

II--I-AA-II

ICL-I

CLI

CLI

CL

--

-

CLCLCL

I-

CLCL-AAAA

CLCL

AI

CLIIII

CLI-

AI

CLAI

I-I

IIIAA

IIII

ACL-I

CLI-A

CLCL

A-AA

CL

III

-IIAA

IIII

A--

CL-I-AA-

A-AA

CL

ICL-

CLIIAA

ICLI

CL

ICLA

CLCLI

CLIIII

CLIIIIA

IIIIIAIIIII

I

-CL----

CLIIII-III

CLA

-I(50°C)

II-A-I-II

I

-A----AI

CLCLCLA

CLI

CLAA

--I

CLCLA

CLCL--I

I

-I

II

AAAA

A---III

CLCLCLIIIIII--IA

-I

ICL

----

-CLCLCL-II--

CLIII

CLI-I---

ICL

CLCL

----

-A-A-I

CLAAAII

CLA

CL-

CLI--

IA

----

CL---AI-IIIII

III

II

CLI

II

--

-----------IIIII

III

I--I

II

CL-

IIII-III--I

CLI-II

ICLI

-PAA

CL

II

-IIIII

CLI

A

AIII

III

CLII

CLAI

AIII

III--I-I

-

-I

CLI

II-

-CLI--I

AIII

CLCL--

CLI-

CL

-

-CL-I

ICL-

ACLCL--I

APAI

CL

IIII

CLII

NS

III

IIIIIIIIIIIII

III

I-II-II-

II-

IIIIIIIIIIIII

III

I--IA

CLI-

ICL-

-III

CLCLCLI

CLI

CLI

CL

II

CL

IIIIIIIIIIIIII-I

IIIIIII

CL-I

III

IIIIIIIIIII-II-I

IIIIIIII-I

III

CLCLI

CLI

CLCL-I

CLCL--III

CLI

CLI

CLI

CLII

CL

ICLI

IIIIIIIII-I

CL

I

I

CL

I

CLCLI

IIIIIIIIIII

A

I

CL

-

I

-CLI

CLCLI

CLI

CLI

CLI

CLCL

-

-

-

-

-

AA

CL

II

AAAA-I-IAAA

II

----

CLI-I--A

ICL

-----

CLI

CL--A

35


Novafort




20 40 60

I:

CL:

A:


SS:TC:SD:

SC:















ácido

Tanino



10040

100TCSD

SS


pura

96

SSSDSSSD

SS

SD100100SS

SSSD

< 20SSSDSSSDSSSD

100SS

90

en suspensión80SD

TC

SSTC50

100< 0,1100TCSSSD

LíquidoSS



100100100SC20

SSSD50

SS100TC

100100

SSSDSSSD

SD100100

51

0,5SS


20SD100

menor que 50SS


100

SS2

SSSDSS

10018

menor que 30

SS

100TC

96

100100100100

10097SS


SSmenor que 10

10060403040SD10050


100100

100100

CCTrazas

TCCDTCTCTC

TrazasCCCDTCSSTC10

37

SSmenor que 10

100


SSSS

SDSS351

32100

100

100100

menor que 50

SSSD


SDSD


y 1 de SO3

SSSD

100TC

10010


SSSD100

SSmenor que 60

SSdel 50 a 60

menor que 401

10SSSDSSSDSSSD

40SSSD

SSSDSSSDSSSD1


SSSD100100




SSSDSS

SDmenor que 10

2SDSSSD


100SS

10096

80 a 90

40 a 80menor que 40

SC100100100


100100

II

CLIAA

CL-A

CL

III

CL

CL

I---

I

II

CL-

IIAI---IA

-

III-

-

II-I

-

II-I

IIA

CL---

CLA

A

CLCLI-

A

ICLII

-

CLI-

CL

IIIIIIIII

AA

I

III

III-I

CLAA

CLII

II

CLIIIIII

-A

-

III

II--I-AA-II

ICL-I

CLI

CLI

CL

--

-

CLCLCL

I-

CLCL-AAAA

CLCL

AI

CLIIII

CLI-

AI

CLAI

I-I

IIIAA

IIII

ACL-I

CLI-A

CLCL

A-AA

CL

III

-IIAA

IIII

A--

CL-I-AA-

A-AA

CL

ICL-

CLIIAA

ICLI

CL

ICLA

CLCLI

CLIIII

CLIIIIA

IIIIIAIIIII

I

-CL----

CLIIII-III

CLA

-I(50°C)

II-A-I-II

I

-A----AI

CLCLCLA

CLI

CLAA

--I

CLCLA

CLCL--I

I

-I

II

AAAA

A---III

CLCLCLIIIIII--IA

-I

ICL

----

-CLCLCL-II--

CLIII

CLI-I---

ICL

CLCL

----

-A-A-I

CLAAAII

CLA

CL-

CLI--

IA

----

CL---AI-IIIII

III

II

CLI

II

--

-----------IIIII

III

I--I

II

CL-

IIII-III--I

CLI-II

ICLI

-PAA

CL

II

-IIIII

CLI

A

AIII

III

CLII

CLAI

AIII

III--I-I

-

-I

CLI

II-

-CLI--I

AIII

CLCL--

CLI-

CL

-

-CL-I

ICL-

ACLCL--I

APAI

CL

IIII

CLII

NS

III

IIIIIIIIIIIII

III

I-II-II-

II-

IIIIIIIIIIIII

III

I--IA

CLI-

ICL-

-III

CLCLCLI

CLI

CLI

CL

II

CL

IIIIIIIIIIIIII-I

IIIIIII

CL-I

III

IIIIIIIIIII-II-I

IIIIIIII-I

III

CLCLI

CLI

CLCL-I

CLCL--III

CLI

CLI

CLI

CLII

CL

ICLI

IIIIIIIII-I

CL

I

I

CL

I

CLCLI

IIIIIIIIIII

A

I

CL

-

I

-CLI

CLCLI

CLI

CLI

CLI

CLCL

-

-

-

-

-

AA

CL

II

AAAA-I-IAAA

II

----

CLI-I--A

ICL

-----

CLI

CL--A

36


Nota: Los suelos del grupo V no son aptos para su uso como relleno de connamiento de tuberías.

CLASIFICACIÓN DE SUELOSANEXO II

I

III

DescripciónDescripción Clasicación

Universal% Pasando Tamiz

N˚200ASTM AASHTO

Piedra Partida, con menos del 15% de arena y un máximo del 25% que pasa el tamiz de 3/8”

Suelos de grano grueso, limpios

GW, GP, SW, SP, o cualquier clasicación que comience con

estos símbolos.

- ≤ 5%

≤ 12%

Suelo de grano grueso, con nos

GM, GC, SM, SC o cualquier clasicación que comience

con estos símbolos> 12% y ≤ 30%

Suelo de grano grueso, con nos

GM, GC, SM, SC o cualquier clasicación que comience

con estos símbolos> 30% y ≤ 50%

Suelos de grano no arenosos o gravosos

CL, ML (ó CL-ML, CL/ML, ML/CL) o cualquier clasicación que

comience con estos símbolos> 50% y ≤ 70%

II A1,A3

Suelos de grano noCL, ML (ó CL-ML, CL/ML, ML/CL) o

cualquier clasicación que comience con estos símbolos

>70%IVA-2-7,

A-4,A-6

Suelos altamente plásticos y suelos orgánicos MH, CH, OL, OH, PT >70%V A5, A7

A-2-4,A-2-5,A-2-6,

A-4,A-6


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