Memoria Calculo AP Definitivo

EMSA S.A

MEMORIA DE CALCULO

SISTEMA DE ILUMINACION EXTERIOR DEL CAMPAMENTO CRUSEHER CONVEYOR (CC

Campamento del Crusher Conveyor (CC) – Proyecto Las Bambas

OT9108

CONTRATO : 25635-220-HC1-AKBP-00006

XSTRATA – BECHTEL

A 12-12-2012 Emitido para Revisión J. Estocalenko J. Miranda E. Lovon

REV FECHA RAZON PARA REVISION POR REV APROB Bechtel XSTRATA

JOB N°

25635-220-HC1-AKBP-00006

Pág.

1/30

Código EMSA N°

EM-OT9108-ET020

Rev.

A

Código BECHTEL N°

Pág. 1

MEMORIA DE CÁLCULO

SISTEMA DE ILUMINACION CAMPAMENTO DEL CRUSER CONVEYOR

INDICE

1. GENERALIDADES……..………………………………………………………………………………………….… 3

2. CRITERIOS DE DISEÑO ELECTRICO……………………………………………………………………………..3

2.1 Calculo de Conductores

2.2 Calculo de Alimentadores

2.3 Calculo de Iluminación

2.4 Calculo del Sistema de Puesta a Tierra.

3. CRITERIOS DE DISEÑO MECANICO……………………………………………………………………………..4

3.1 Objeto

3.2 Factores de Seguridad

3.3 Formulas Aplicables

3.4 Simbología

3.5 Cimentación de Postes

3.6 Calculo de Retenidas

3.7 Criterios de Diseño de retenidas

3.8 Calculo de Retenidas

3.9 Calculo del Bloque de Retenidas.

4. PLANOS DE OBRA…….…………………………………………………………………………………..…………7

SISTEMA DE ILUMINACION CAMPAMENTO DEL CRUSER CONVEYOR

Pág. 2

1.0 GENERALIDADES

El proyecto al que se refiere este documento, corresponde y describe los En el presente documento se presenta los Cálculos Justificativos de las Redes de Alumbrado para el Campamento del Crusher Conveyor (CC) – Proyecto Las Bambas, las cuales cumplen las normas y disposiciones legales como:

o Código Nacional de Electricidad Suministro 2011.

o Reglamento de la Ley de Concesiones Eléctricas N° 25844.

o Norma DGE/MEM.

2.0 SELECCION DE LOS CONDUCTORES ALIMENTADORES

Se va a utilizar conductores de autoportantes de sección para la redes secundaria en 0.38/0.22 kV, estas secciones se han determinado realizando los cálculos de caída de tensión y la capacidad térmica de los conductores de las secciones consideradas.

2.1 CÁLCULO DE CONDUCTORES AUTOSOPORTADOS

Cálculos por capacidad de corriente. Los cálculos se han hecho con la siguiente fórmula:

Dónde:

K = 1.73 para circuito trifásicoK = 2 para circuito monofásico

a) Cálculos por Caída de tensión

Los cálculos de Caída de tensión se han realizado con la siguiente fórmula:

∆ V = FCT * L * I*10-3

Dónde:

Pág. 3

I=MDTOTAL

KxVx cosϕ

ΛV=KxI [ ρ xLS ]x cos ϕ

I : Corriente en AmperiosV : Tensión de servicio en voltiosMDTOTAL : Máxima demanda total en Watts.Cos : Factor de potencia, 0.85V : Caída de tensión en voltios, 2.5%.L : Longitud en mts. : Resistencia específica o coeficiente de resistividad

del cobre para el conductor en Ohm-mm²/m. Parael cobre = 1/44 Ohm-mm2/m a 90 ºC.

S : Sección del conductor en mm²K : Constante que depende del sistema. 1.73 para

Circuito trifásico, 2 para circuito monofásico.

Cálculos de Pérdidas de Potencia por Efecto Joule

El cálculo de las pérdidas de potencia se calculará empleando la siguiente fórmula:

∆P = P²(R)L , en Kw. 1000VL² (cos²Ø)

Dónde:L = Longitud del tramo de línea en km.P = Potencia en kWR = Resistencia de operación del conductor en Ohm/km.CosØ = Factor de potencia: Fdp = 0,9VL =Tensión entre fases en kV.

Los resultados de los cálculos se muestran en el siguiente cuadro:

Pág. 4

Localidad LAS BAMBAS

Distrito CHALHUAHUACHO

Provincia COTABAMBAS

Dpto. APURIMAC

RESUMEN :HORAS DE FUNCIONAMIENTO AL AÑO == 4380 RESUMEN SEDFACTOR DE SIMULTANEIDAD : = 1.00 MAXIMA POTENCIA(Pmäx) 2.62 [Kw]

FACTOR DE POTENCIA : = 0.85 % PERDIDA DE POTENCIA 0.76 [%]

FACTOR DE CARGA = 0.50 ENERGIA VENDIDA ANUAL 2872 [KW-h]

FACTOR DE PERDIDAS = 0.30 PERDIDA ENERGIA ANUAL 13.15 [KW-h]

TENSION NOMINAL DEL SISTEMA == 380 V % PERDIDA ENERGIA ANUAL 0.46 [%]

LAMPARAS Long. Código Sección de F.C.T. F.C.T. F.C.T. V V V V % PERDIDAS

No. de Lámparas POT. S POT. I S I de Cond. Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 1 Fase 2 Fase 3 Total de Potencia Energía

50 W 70 W 100 W150 W250 W [ kW ] [ kW ] [ A ] [ A ] [ m ] cable [mm²] [V/A-m] [V/A-m] [V/A-m] [ V ] [ V ] [ V ] [ V ] V [ kW ] [ kW-h ]

0 0 0 0 7 0 1.22 3.79 0.61

1 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 18 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1293 0.1293 0.1293 0.3878 0.102 0.002 1.09

2 1 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 0.9419 0.248 0.002 1.34

3 2 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 1.4036 0.369 0.001 0.93

4 3 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 1.7730 0.467 0.001 0.60

5 4 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 2.0501 0.539 0.001 0.33

6 5 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 2.2347 0.588 0.000 0.15

7 6 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 2.3271 0.612 0.000 0.04

0 0 0 7 0 0.01 4.48


Punto No. de Lámparas POT. S POT. I S I de Cond. Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 1 Fase 2 Fase 3 Total de Potencia Energía


0 0 0 0 11 0 1.40 4.33 1.07

1 0 0 0 1 0 0.175 1.399 0.54 4.331 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2463 0.2463 0.2463 0.7388 0.194 0.004 2.38

2 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2155 0.2155 0.2155 1.3852 0.365 0.003 1.82

3 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 1.9392 0.510 0.002 1.34

4 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 2.4010 0.632 0.001 0.93

5 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 2.7703 0.729 0.001 0.60

6 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 3.0474 0.802 0.001 0.33

7 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 3.2321 0.851 0.000 0.15

8 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 3.6014 0.948 0.001 0.60

9 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 3.8785 1.021 0.001 0.33

10 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 4.0632 1.069 0.000 0.15

11 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 29 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0298 0.0298 0.0298 3.3213 0.874 0.000 0.04

0 0 0 11 0 0.01 8.67

CIRCUITO 02:

Fecha : feb-13 ALUMBRADO PUBLICO

CIRCUITO 01:

Punto

ANTE

RIOR

SISTEMA DE ALUMBRADO PUBLICO 380/220 V CAMPAMENTO LAS BAMBAS.

S.E.Dp N° : 1POTENCIA S.E.D.p (KVA): 500 CALCULO DE CAIDA TENSION

Pág. 5




Dpto. APURIMAC









0 0 0 0 12 0 2.10 6.50 1.78

1 0 0 0 1 0 0.175 2.098 0.54 6.496 18 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2216 0.2216 0.2216 0.6649 0.175 0.005 3.21

2 1 0 0 0 1 0 0.175 1.923 0.54 5.955 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.3386 0.3386 0.3386 1.6807 0.442 0.007 4.50

3 2 0 0 0 1 0 0.175 1.749 0.54 5.413 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.3078 0.3078 0.3078 2.6041 0.685 0.006 3.72

4 3 0 0 0 1 0 0.175 1.574 0.54 4.872 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2770 0.2770 0.2770 3.4352 0.904 0.005 3.01

5 4 0 0 0 1 0 0.175 1.399 0.54 4.331 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2463 0.2463 0.2463 4.1740 1.098 0.004 2.38

6 5 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2155 0.2155 0.2155 4.8204 1.269 0.003 1.82

7 6 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 5.3745 1.414 0.002 1.34

8 7 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 5.8362 1.536 0.001 0.93

9 8 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 6.2056 1.633 0.001 0.60

10 9 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 6.4826 1.706 0.001 0.33

11 10 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 6.6673 1.755 0.000 0.15

12 11 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 6.7596 1.779 0.000 0.04

0 0 0 12 0 0.03 22.04




0 0 0 0 8 0 1.40 4.33 0.87

1 0 0 0 1 0 0.175 1.399 0.54 4.331 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2463 0.2463 0.2463 0.7388 0.194 0.004 2.38

2 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2155 0.2155 0.2155 1.3852 0.365 0.003 1.82

3 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 1.9392 0.510 0.002 1.34

4 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 2.4010 0.632 0.001 0.93

5 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 2.7703 0.729 0.001 0.60

6 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 3.0474 0.802 0.001 0.33

7 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 3.2321 0.851 0.000 0.15

8 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 3.3244 0.875 0.000 0.04

0 0 0 8 0 0.01 7.59


S.E.Dp N° : 2POTENCIA S.E.D.p (KVA): 500 CALCULO DE CAIDA TENSIONFecha : feb-13 ALUMBRADO PUBLICO

CIRCUITO 01:

Punto

ANTE

RIOR

CIRCUITO 02:

Pág. 6




Dpto. APURIMAC









0 0 0 0 9 0 1.57 4.87 0.61

1 0 0 0 1 0 0.175 1.574 0.54 4.872 18 c 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.1409 0.1409 0.1409 0.4228 0.111 0.002 1.53

2 1 0 0 0 1 0 0.175 1.399 0.54 4.331 30 c 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.2088 0.2088 0.2088 1.0491 0.276 0.003 2.02

3 2 0 0 0 2 0 0.350 1.224 1.08 3.789 30 c 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.1827 0.1827 0.1827 1.5972 0.420 0.002 1.55

4 3 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.0783 0.0783 0.0783 1.8321 0.482 0.000 0.28

5 4 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 C 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.0522 0.0522 0.0522 1.9886 0.523 0.000 0.13

6 5 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 C 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.0261 0.0261 0.0261 2.0669 0.544 0.000 0.03

3.1 3 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 C 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.0522 0.0522 0.0522 2.2235 0.585 0.000 0.13

3.2 3.1 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35+N/25 1.61E-03 1.61E-03 1.61E-03 0.0261 0.0261 0.0261 2.3018 0.606 0.000 0.03

0 0 0 9 0 0.01 5.70

CIRCUITO 01:

Punto

ANTE

RIOR


CALCULO DE CAIDA TENSIONS.E.Dp N° :

POTENCIA S.E.D.p (KVA):

ALUMBRADO PUBLICOFecha : feb-13

3500

Pág. 7




Dpto. APURIMAC









0 0 0 0 10 0 1.75 5.41 1.24

1 0 0 0 1 0 0.175 1.749 0.54 5.413 18 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 0.5541 0.146 0.003 2.23

2 1 0 0 0 1 0 0.175 1.574 0.54 4.872 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2770 0.2770 0.2770 1.3852 0.365 0.005 3.01

3 2 0 0 0 1 0 0.175 1.399 0.54 4.331 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2463 0.2463 0.2463 2.1239 0.559 0.004 2.38

4 3 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2155 0.2155 0.2155 2.7703 0.729 0.003 1.82

5 4 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 3.3244 0.875 0.002 1.34

6 5 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 3.7861 0.996 0.001 0.93

7 6 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 4.1555 1.094 0.001 0.60

8 7 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 4.4325 1.166 0.001 0.33

9 8 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 4.6172 1.215 0.000 0.15

10 9 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 4.7096 1.239 0.000 0.04

0 0 0 10 0 0.02 12.83




0 0 0 0 19 0 3.32 8.66 2.11

1 0 0 0 1 0 0.175 3.322 0.54 8.661 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.4925 0.4925 0.4925 1.4775 0.389 0.017 11.30

2 0 0 0 1 0 0.175 3.147 0.54 8.120 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.4617 0.4617 0.4617 2.8627 0.753 0.015 10.04

3 0 0 0 1 0 0.175 2.448 0.54 5.955 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.3386 0.3386 0.3386 3.8785 1.021 0.009 5.73

4 0 0 0 1 0 0.175 1.574 0.54 4.872 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2770 0.2770 0.2770 4.7096 1.239 0.005 3.01

5 0 0 0 1 0 0.175 1.399 0.54 4.331 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2463 0.2463 0.2463 5.4483 1.434 0.004 2.38

6 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2155 0.2155 0.2155 6.0947 1.604 0.003 1.82

7 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 6.6488 1.750 0.002 1.34

8 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 7.1105 1.871 0.001 0.93

9 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 7.4799 1.968 0.001 0.60

10 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 7.7570 2.041 0.001 0.33

11 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 7.9416 2.090 0.000 0.15

12 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 8.0340 2.114 0.000 0.04

2.1 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 3.1397 0.826 0.001 0.33

2.2 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 3.3244 0.875 0.000 0.15

2.3 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 6.7412 1.774 0.000 0.04

3.1 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 3.9708 1.045 0.000 0.15

3.2 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 4.0632 1.069 0.000 0.11

3.3 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 4.1555 1.094 0.000 0.07

3.4 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 7.5723 1.993 0.000 0.04

0 0 0 19 0 0.06 38.56



CIRCUITO 01:

Punto

AN

TER

IOR

CIRCUITO 02:

Pág. 8




Dpto. APURIMAC









0 0 0 0 5 0 0.87 2.71 0.321 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 18 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 0.2770 0.073 0.001 0.56

2 1 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 0.6464 0.170 0.001 0.60

3 2 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 0.9234 0.243 0.001 0.33

4 3 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 1.1081 0.292 0.000 0.15

5 4 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 1.2005 0.316 0.000 0.04

0 0 0 5 0 0.00 1.67

8944560




0 0 0 0 4 0 0.70 2.17 0.241 0 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c

3x35/251.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 0.3694 0.097 0.001 0.60

2 1 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 0.6464 0.170 0.001 0.33

3 2 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 0.8311 0.219 0.000 0.15

4 3 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 0.9234 0.243 0.000 0.04

0 0 0 4 0 0.00 1.12

8944560LAMPARAS Long. Código Sección de F.C.T. F.C.T. F.C.T. V V V V % PERDIDAS



0 0 0 0 6 0 0.70 2.17 0.241 0 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 0.3694 0.097 0.001 0.60

2 1 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 0.6464 0.170 0.001 0.33

3 2 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 0.8311 0.219 0.000 0.15

4 3 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 0.9234 0.243 0.000 0.04

1.1 1 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 0.5541 0.146 0.000 0.15

1.2 1.1 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 0.6464 0.170 0.000 0.04

0 0 0 6 0 0.00 1.30



CIRCUITO 01:

Punto

ANTE

RIOR

CIRCUITO 03:

CIRCUITO 02:

Pág. 9




Dpto. APURIMAC









0 0 0 0 4 0 0.70 2.17 0.16

1 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 18 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0739 0.0739 0.0739 0.2216 0.058 0.001 0.36

2 1 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 ##### 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 0.4987 0.131 0.001 0.33

3 2 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 0.5910 0.156 0.000 0.04

1.1 1.1 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 0.5910 0.156 0.000 0.04

0 0 0 4 0 0.00 0.77




0 0 0 0 5 0 0.87 2.71 0.36

1 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 0.4617 0.122 0.001 0.93

2 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 0.8311 0.219 0.001 0.60

3 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 1.1081 0.292 0.001 0.33

4 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 1.2928 0.340 0.000 0.15

5 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 1.3852 0.365 0.000 0.04

0 0 0 5 0 0.00 2.05



CIRCUITO 01:

Punto

ANTE

RIOR

CIRCUITO 02:

Pág. 10




Dpto. APURIMAC









0 0 0 0 8 0 1.40 4.33 0.55

1 0 0 0 1 0 0.175 1.399 0.54 4.331 18 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1478 0.1478 0.1478 0.4433 0.117 0.002 1.43

2 1 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2155 0.2155 0.2155 1.0897 0.287 0.003 1.82

3 2 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 1.6437 0.433 0.002 1.34

4 3 0 0 0 1 0 0.175 0.350 0.54 1.083 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 1.8284 0.481 0.000 0.15

5 4 0 0 0 1 0 0.175 0.175 0.54 0.541 30 C 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0308 0.0308 0.0308 1.9208 0.505 0.000 0.04

3.1 2 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 1.9208 0.505 0.001 0.33

3.2 3.1 0 0 0 2 0 0.350 0.350 1.08 1.083 30 c 3x35/25 1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 2.1055 0.554 0.000 0.15

0 0 0 8 0 0.01 5.26




0 0 0 0 7 0 1.22 3.79 0.66

1 0 0 0 0 1 0 0.175 1.224 0.54 3.789 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.2155 0.2155 0.2155 0.6464 0.170 0.003 1.82

2 1 0 0 0 1 0 0.175 1.049 0.54 3.248 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1847 0.1847 0.1847 1.2005 0.316 0.002 1.34

3 2 0 0 0 1 0 0.175 0.874 0.54 2.707 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1539 0.1539 0.1539 1.6622 0.437 0.001 0.93

4 3 0 0 0 1 0 0.175 0.699 0.54 2.165 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.1231 0.1231 0.1231 2.0316 0.535 0.001 0.60

5 4 0 0 0 1 0 0.175 0.525 0.54 1.624 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0923 0.0923 0.0923 2.3086 0.608 0.001 0.33

6 5 0 0 0 2 0 0.350 0.350 1.08 1.083 30 c3x35/25

1.90E-03 1.90E-03 1.90E-03 0.0616 0.0616 0.0616 2.4933 0.656 0.000 0.15

0 0 0 7 0 0.01 5.17


S.E.Dp N° : 9 - PTARPOTENCIA S.E.D.p (KVA): 500 CALCULO DE CAIDA TENSIONFecha : feb-13 ALUMBRADO PUBLICO

CIRCUITO 01:

Punto

ANTE

RIOR

CIRCUITO 02:

Pág. 11

2.2 CALCULO ALIMENTADORES DEL TABLERO GENERAL "TG"

Los alimentadores para los equipos de alumbrado del campamento CCCAM, se instalaran desde los Tableros Generales ubicados en cada una de las Subestaciones que a continuación indicamos: SEDp N° 01 (850 KVA), SEDp N° 02 (600 KVA), SEDp N° 03 (650 KVA), SEDp N° 06 (1000 KVA), SEDp N° 07 (750 KVA) y SEDp N° 08 (1400 KVA), desde las cuales se alimentaran el sistema de alumbrado. Para la selección del conductor se ha tenido en cuenta el mínimo calibre comercial existente así como la necesidad de nuestro cliente de la calidad de producto obteniéndose perfiles de tensión adecuada. Los conductores indicados en el cuadro adjunto se instalaran en tuberías de 2" (80mm) Ø PVC-P.

0.38 Cos Ø = 0.85

ALIMENTADORDEMANDA

MAXIMA DEL TABLERO

KW KW

C1 1.22 2.18 2.73 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C2 1.40 2.50 3.13 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C1 2.10 3.75 4.69 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C2 1.40 2.50 3.13 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

3 C1 1.57 2.81 3.51 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C1 1.75 3.13 3.91 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C2 3.32 5.93 7.42 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C1 0.70 1.25 1.56 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C2 0.70 1.25 1.56 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C3 1.05 1.88 2.35 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C1 0.70 1.25 1.56 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

C2 0.87 1.56 1.94 3 - 1 x 6 + 1 x 6 +1 x 6 68.00

1

2

TENSION (KV) =

6

7

8

NOTA: LOS CABLES HAN SIDO SELECCIONADO POR CAIDA DE TENSION MAS QUE POR CARGA Y TENIENDO EN CONSIDERACION LA SECCION MINIMA COMERCIAL DEL CABLE N2XOH o RZK1. PERMITIENDOSE PERFILES DE TENSION

CALCULO DE ALIMENTADORES SUBTERRANEO

SEDp

CORRIENTE NOMINAL DE

CARGA

"I C" (A)

CORRIENTE DE DISEÑO

"I C" (A)

SECCION DEL CABLE N2XOH o RZK1

"S" (mm2)

CORRIENTE NOMINAL DEL

CABLE

"I nc" (A)

Pág. 12

2.3 CALCULO DE ILUMINACION

Para el cálculo de iluminación, se ha utilizado el software DIALUX. Se empleó la luminaria hermética Josfel AHR 2TL36, y se obtuvo los siguientes resultados:

TIPO DE ALUMBRAD

O

LUMINANCIA MEDIA

REVESTIMIENTO SECO

Iluminancia Media (lux) INDICE DE CONTROL DE

DESLUMBRAMIENTOCALZADA

CLARACALZADA

CLARA

III 0.5 - 1.0 5-10 10-20 5-6

Estos valores son admisibles con los niveles de iluminación recomendados para el tipo de alumbrado seleccionado para el área del proyecto.

2.4 CALCULO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA

GENERALIDADES

Para hacer el cálculo correspondiente de la resistencia de puesta a tierra, se tomara en cuenta el valor medio de la resistividad correspondiente a la clase de suelo del campamento el cual es 500 Ohm-m.

Para el cálculo de la resistencia de la malla, se aplicarán las ecuaciones de Schwarz, las cuales establecen que la resistencia de una malla compuesta, está dada por las siguientes expresiones:

R =R1 ∗ R2 − R12

2

R1 + R2 − 2 ∗ R12

Dónde:R1 : Resistencia del reticuladoR2 : Resistencia de las barrasR12 : Resistencia mutua entre el reticulado y las barras

Para calcular cada una de las resistencias se utilizan las siguientes ecuaciones:

Pág. 13

R1 = ρπ∗L1

x [Ln ( 4 xL√dx h ) + K1∗

L1

√ A− K2 ] [Ω ]

R2 = ρ2π ∗ n∗L2

x [Ln ( 4 xL2

r ) − 1 +2 ∗ K1∗L2

√A∗ (√n − 1 )2]

Dónde:d: diámetro del conductor (m) h: Profundidad de enterramiento de la malla (m) A: Área total de la malla (m²) L1: Longitud total de los conductores de la malla (m) ρ : Resistividad del terreno L2: Longitud total de los electrodos verticales (m) n : Cantidad de electrodos r : Radio de los electrodos verticales (m) l : Longitud de la barra (m)

Los factores K1 y K2 se calculan de acuerdo con las siguientes expresiones:

K 2= 5. 5− 8 xh√S

+ 0 .15 − h√S

∗ [ ab ]Dónde:

a: Ancho de la malla (m)

b: Largo de la malla (m)

h: Profundidad de enterramiento de la malla (m)

S: Área total de la malla (m²)

CALCULO DE LA RESISTENCIA DE LA MALLA (BT)

El valor de la resistividad equivalente se deberá determinar a partir de las mediciones obtenidas del suelo y la configuración de malla propuesta.

Malla Propuesta

Se considerará una malla que cubra una superficie de acuerdo a lo proyectado.

Por lo tanto, se propone para el análisis, un sistema compuesto por un enmallado de las siguientes características:

Pág. 14

R12 =ρ

π ∗Lx [Ln ( 2∗L

l ) + K1∗L

√A− K2 + 1]

K 1 = 1 . 43 − 2.3 xh√S

− 0 . 044 ∗ [ ab ]

Dónde:

Conductor = 70mm²

a: Ancho de la malla (m) = 28m

b: Largo de la malla (m) = 40m

A: área total de la malla (m2) = 1120m²

d: diámetro del conductor (m) = 0.019m

h: Profundidad de enterramiento de la malla (m) = 0.60m

L1: Longitud total de los conductores de la malla (m) = 164m

ρ

: Resistividad del terreno = 500 Ω

L2: Longitud total de los electrodos verticales (m) = 14.4m

n : Cantidad de electrodos = 6

r : Radio de los electrodos verticales (m) = 10.5/1000

l : Longitud de la barra (m) = 2.4m

CALCULO DE LA MALLA:

Cálculo de los factores k1 y K2

K1=1. 43− 2 .3 x 0 .60√1120

− 0. 044 x [2840 ]= 1 .36Ω

K2 = 5 . 5− 8 x0 . 60√1120

+ 0 .15 − 0. 60√1120

x [2840 ]= 5 . 49Ω

Se tiene: K1: 1.36, K2: 5.49

Cálculo de la resistencia del reticulado:

R1 = 9.6 Ohms.

Cálculo de la resistencia de las barras

R2 = 34.4 Ohms.

Cálculo de la resistencia mutua entre el reticulado y las barras

R12 = 6.9 Ohms.

Cálculo de la resistencia compuesta:

Pág. 15

Tenemos:

R1 = 9.6Ω

R2 = 34.4Ω

R12 = 6.9Ω

R = 12.5∗ 35 . 2− 8 . 82

12.5 + 35. 2− 2 ∗ 8 .8

R = 9.35 Ω

CONCLUSION:

La malla propuesta más los contrapesos da una resistencia equivalente de 9.35 Ohms, cumple con el Proyecto y las Normas del Código Nacional Utilización - Electricidad.

3.0 CRITERIOS DE DISEÑOS MECÁNICO

Diseño Mecánico del Conductor

Sobre la base de las prescripciones de la Normas y las condiciones climatológicas del área del proyecto se han definido las siguientes hipótesis de trabajo para los cálculos mecánicos de los conductores:

Hipótesis I: Condición de mayor duración (EDS inicial - Templado)

Temperatura : 10 [°C]Velocidad de viento : 0 [km/h]Espesor del Hielo : 0 [mm]Esfuerzo EDS inicial : 18 [%]Para conductores de 35 mm2 : 53,24N/mm2

Hipótesis II: Mínima Temperatura

Temperatura : -10 [°C] Velocidad de viento : 0 [km/h]Espesor del Hielo : 0 [mm]% Tiro de Seguridad : 60 [%]

Hipótesis III: Máxima Velocidad de Viento (Máximo Esfuerzo).

Pág. 16

Temperatura : 0 [°C]Velocidad de viento : 113 [km/h]Espesor del Hielo : 0 [mm% Tiro de Seguridad : 60 [%]

Hipótesis IV: Máxima Temperatura (Flecha Máxima)

Temperatura : 50 [°C] (*)Velocidad de viento : 0 [km/h]Espesor del Hielo : 0 [mm*]% Tiro de Seguridad : 60 [%]

Hipótesis V: Máxima Carga de Hielo (Condición de Falla)

Temperatura : -5 [°C] Velocidad de viento : 35 [km/h]Espesor del Hielo : 3 [mm]% Tiro de Seguridad : 60 [%] (*): En los análisis se han considerado un Creep equivalente a 10°.* En este proyecto se consideran los siguientes esfuerzos de trabajo para el conductor: 95 mm²- Esf. Horizontal en la condición EDS Inicial : 18%- Esf. Horizontal en la condición EDS Final : 15% - Esfuerzo tangencial máximo : 60% de la rotura del conductor.

Pág. 17

ANEXO Nº 3.1.6

CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES AUTOPORTANTES

3x16+N25, EDS - 18%Conductor 3x16 + N25

Sección 25,00mm2 Hipótesis I : Templado (Condicion de Mayor Duracion) 10ºC, S/V, EDS 18% TroturaDiametro Exterior 16,5mm Hipótesis II : Minima Temperatura -10ºC, S/V , 60% TroturaPeso Unitario 2,440 N/m Hipótesis III : Máximo Esfuerzo (Maxima Velocidad del Viento) 0ºC, C/V 113 km/h, 60% TroturaTiro de Rotura 7356,86 N Hipótesis IV : Flecha Máxima (maxima Temperatura) 50ºC, S/V, 60 % Trotura

Hipótesis V : Condición de Falla (Maxima Carga de Hielo) -5ºC, C/V 35 km/h, e=3mm, 60 % Trotura

Vano HIPOTESIS I HIPOTESIS II HIPOTESIS III HIPOTESIS IV[m] H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m)15 1,324 1,324 0.05 1,858 1,859 0.08 668 669 0.10 1,331 1,331 0.0620 1,324 1,324 0.09 1,894 1,895 0.13 726 727 0.17 1,336 1,336 0.1025 1,324 1,325 0.14 1,935 1,936 0.20 780 780 0.24 1,341 1,341 0.1530 1,324 1,325 0.21 1,976 1,978 0.29 828 829 0.33 1,347 1,347 0.2235 1,324 1,325 0.28 2,019 2,020 0.38 871 872 0.43 1,352 1,353 0.3040 1,324 1,325 0.37 2,060 2,062 0.49 910 912 0.54 1,358 1,359 0.3945 1,324 1,325 0.47 2,100 2,103 0.61 945 947 0.65 1,363 1,364 0.4950 1,324 1,326 0.58 2,137 2,141 0.73 977 979 0.78 1,368 1,369 0.6055 1,324 1,326 0.70 2,173 2,178 0.87 1,005 1,007 0.92 1,372 1,374 0.7260 1,324 1,326 0.83 2,207 2,212 1.02 1,031 1,033 1.07 1,376 1,379 0.8665 1,324 1,327 0.97 2,238 2,244 1.18 1,053 1,056 1.22 1,380 1,383 1.0070 1,324 1,327 1.13 2,268 2,275 1.36 1,074 1,078 1.39 1,384 1,387 1.1675 1,324 1,327 1.30 2,295 2,303 1.54 1,093 1,097 1.57 1,387 1,390 1.3380 1,324 1,328 1.47 2,321 2,329 1.73 1,110 1,114 1.76 1,389 1,393 1.5185 1,324 1,328 1.67 2,344 2,354 1.93 1,125 1,130 1.96 1,392 1,396 1.7090 1,324 1,329 1.87 2,366 2,377 2.15 1,139 1,144 2.17 1,394 1,399 1.9095 1,324 1,329 2.08 2,387 2,399 2.37 1,152 1,157 2.39 1,396 1,402 2.12

100 1,324 1,330 2.31 2,406 2,419 2.61 1,163 1,170 2.62 1,398 1,404 2.34

Pág. 18

ANEXO Nº 3.1.10

CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES AUTOPORTANTES

3x35+N25, EDS - 18%Conductor 3x25 + N25

Sección 25,00mm2 Hipótesis I : Templado (Condicion de Mayor Duracion) 10ºC, S/V, EDS 18% TroturaDiametro Exterior 20mm Hipótesis II : Minima Temperatura -10ºC, S/V , 60% TroturaPeso Unitario 3,293 N/m Hipótesis III : Máximo Esfuerzo (Maxima Velocidad del Viento) 0ºC, C/V 113 km/h, 60% TroturaTiro de Rotura 7356,86 N Hipótesis IV : Flecha Máxima (maxima Temperatura) 50ºC, S/V, 60 % Trotura

Hipótesis V : Condición de Falla (Maxima Carga de Hielo) -5ºC, C/V 35 km/h, e=3mm, 60 % Trotura

Vano HIPOTESIS I HIPOTESIS II HIPOTESIS III HIPOTESIS IV[m] H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m)15 1,324 1,325 0.09 1,853 1,854 0.10 782 783 0.15 1,333 1,334 0.0920 1,324 1,325 0.16 1,882 1,883 0.18 860 861 0.24 1,338 1,339 0.1625 1,324 1,325 0.24 1,911 1,913 0.27 925 927 0.35 1,343 1,344 0.2530 1,324 1,326 0.35 1,939 1,941 0.39 980 982 0.47 1,348 1,349 0.3635 1,324 1,326 0.47 1,964 1,967 0.52 1,025 1,028 0.61 1,351 1,354 0.4840 1,324 1,327 0.62 1,986 1,991 0.68 1,063 1,066 0.77 1,355 1,358 0.6345 1,324 1,327 0.79 2,006 2,012 0.85 1,095 1,099 0.95 1,358 1,361 0.8050 1,324 1,328 0.97 2,024 2,031 1.04 1,123 1,127 1.14 1,360 1,364 0.9855 1,324 1,329 1.17 2,039 2,047 1.25 1,146 1,151 1.36 1,362 1,367 1.1960 1,324 1,330 1.40 2,052 2,062 1.47 1,165 1,172 1.59 1,364 1,370 1.4165 1,324 1,331 1.64 2,064 2,075 1.72 1,182 1,190 1.84 1,365 1,372 1.6570 1,324 1,332 1.90 2,074 2,087 1.99 1,197 1,205 2.10 1,366 1,374 1.9175 1,324 1,333 2.18 2,082 2,098 2.27 1,209 1,219 2.39 1,367 1,377 2.2080 1,324 1,334 2.48 2,090 2,107 2.57 1,220 1,231 2.70 1,368 1,379 2.5085 1,324 1,336 2.80 2,097 2,116 2.90 1,230 1,242 3.02 1,369 1,381 2.8290 1,324 1,337 3.14 2,103 2,124 3.24 1,238 1,252 3.36 1,370 1,383 3.1695 1,324 1,339 3.50 2,108 2,132 3.60 1,245 1,261 3.73 1,370 1,385 3.52

100 1,324 1,340 3.88 2,113 2,139 3.98 1,252 1,269 4.11 1,371 1,387 3.90

4. CÁLCULOS MECÁNICOS DE POSTES

4.1 OBJETO

Estos Cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en postes, cables de retenida y sus accesorios, de tal manera que en las condiciones más críticas, no se supere los esfuerzos máximos previstos en el Código Nacional de Electricidad Suministro y complementariamente en las Normas Internacionales señaladas en el capítulo 1.

4.2 FACTORES DE SEGURIDAD

Los factores de seguridad mínimas respecto a las cargas de rotura serán las siguientes:

a) En condiciones normales Poste de concreto 2 Ménsula de concreto 2.5

b) En condiciones anormales con rotura de conductor En líneas y redes primarias de electrificación rural, no se considera hipótesis de rotura de conductor.

Pág. 19

4.3 FÓRMULAS APLICABLES

Momento debido a la carga del viento sobre los conductores:

MVC = (PV) (d) (ΦC) (Ʃhi) Cos (α/2)

Momento debido a la carga de los conductores:

MTC = 2 (TC) (Ʃhi) Sen (α /2)

Momento debido a la carga de los conductores en estructuras terminales:

MTR = TC (Ʃhi)

Momento debido a la carga del viento sobre la estructura MVP = [(Pv) (hl) 2 (Dm + 2 Do) ] 600

Momento debido al desequilibrio de cargas verticales

MCW = (BC) [(WC) (d) (Kr) + WCA + WAD]

Momento total para hipótesis de condiciones normales, en estructura de alineamiento, sin retenidas:

MRN = MVC + MTC + MCW + MVP

Momento total en estructuras terminales

MRN = MTC + MVP

Esfuerzo del poste de madera en la línea de empotramiento, en hipótesis de condiciones normales:

Carga crítica en el poste de madera debida a cargas de compresión:

Deflexión Máxima del Poste de Madera:

Carga en la punta del poste de concreto, en hipótesis de condiciones normales:

Pág. 20

Esfuerzo a la flexión en crucetas de madera:

4.4 SIMBOLOGÍA

Pv = Presión del viento sobre superficies cilíndricas, en PaD = Longitud del vano-viento, en mTc = Carga del conductor, en NΦc = Diámetro del conductor, en mα = Angulo de desvío topográfico, en gradosDo = Diámetro del poste en la cabeza, en cmDm = Diámetro del poste en la línea de empotramiento, en cmHl = Altura libre del poste, en mHi = Altura de la carga i en la estructura con respecto al terreno, en mBc = Brazo de la cruceta, en mhA = Altura del conductor roto, respecto al terreno, en mBc = Brazo de la cruceta, en mKr = Relación entre el vano-peso y vano-vientoRc = Factor de reducción de la carga del conductor por rotura: 0,5 (según CNE)Wc = Peso del conductor, en N/mWCA = Peso del aislador tipo Pin o cadena de aisladores, en NWAD = Peso de un hombre con herramientas, igual a 1 000 NC = Circunferencia del poste en la línea de empotramiento en cmE = Módulo de Elasticidad del poste, en N/cm²I = Momento de inercia del poste, en cm²K = Factor que depende de la forma de fijación de los extremos del posteL = Altura respecto al suelo del punto de aplicación de la retenidaHc = Lado de cruceta paralelo a la carga, en cmB = Lado de cruceta perpendicular a la carga, en cmΣQV = Sumatoria de cargas verticales, en N (incluye peso de aislador,

conductor y de 1 hombre con herramientas).

Los resultados obtenidos se presentan en los siguientes cuadros:

Pág. 21

hp m 8 Altura h m 0.8

S mm² 25 KN 1.96 arista 1 a m 0.50

V Km/h 113 D mm 20 Le m 0.8 Arista 2 b m 0.50

Pv N/m² 231.76 Wc N/m 0.419 h m 6.9 Kg/m3 2400

Angulo de retenida: Ar grad. 30 Vv m Vv h m 0.3 Peso del Macizo N 3682.28

Carga de retenida: Crr N 30920 Vp m 1,1Vv Do m 0.12 Pto. De volteo m 0.45

Ang. grad 5 Dm m 0.24 Peso del Equipo N 98.1

Ha m 7.8 Fs 2

N 339.314

Pp N 4508

Cr N 2000 Fuerzas Horizontales en el Poste Longitud de Aplicación

FVP 287.85 N m 4.396

FVC Variable N m 7.4

TC Variable N m 7.4

ANGULO

TOPOGRAFICO

113 5 MOMENTO MOMENTO TIRO TIRO TIRO

Vano Viento MVP MVC MTC MRN Qn M.T. M.f. M.T.E. M.R.F. Qr W.EQUIPO W.MACIZO W.POSTE TOTAL RESISTENTE VOLTEO REQUIERE HORIZONTAL VERTICAL CABLE

(m) (N) (N-m) (N-m) (N-m) (N-m) (N) (N-m) (N-m) (N-m) (N-m) (N) (N) (N) (N) (N) (N-m) (N-m) RETENIDA (N) (N) (N)

2.00 1817.96 1035.09 5.53 1046.74 2087.36 306.96 6.52 2.76 2.76 2090.12 307.37 6.51 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2445.18 NO

4.00 1823.48 1035.09 11.05 1049.92 2096.06 308.24 6.49 5.53 5.53 2101.59 309.06 6.47 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2454.94 NO

6.00 1832.2 1035.09 16.58 1054.94 2106.61 309.80 6.46 8.29 8.29 2114.90 311.01 6.43 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2466.76 NO

8.00 1843.5 1035.09 22.10 1061.44 2118.64 311.56 6.42 11.05 11.05 2129.69 313.19 6.39 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2480.25 NO

10.00 1856.72 1035.09 27.63 1069.05 2131.78 313.50 6.38 13.81 13.81 2145.59 315.53 6.34 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2494.98 NO

12.00 1871.18 1035.09 33.15 1077.38 2145.63 315.53 6.34 16.58 16.58 2162.20 317.97 6.29 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2510.51 NO

14.00 1886.33 1035.09 38.68 1086.10 2159.88 317.63 6.30 19.34 19.34 2179.22 320.47 6.24 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2526.49 NO

16.00 1901.68 1035.09 44.20 1094.94 2174.24 319.74 6.26 22.10 22.10 2196.34 322.99 6.19 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2542.59 NO

18.00 1916.89 1035.09 49.73 1103.70 2188.52 321.84 6.21 24.86 24.86 2213.39 325.50 6.14 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2558.61 NO

20.00 1931.7 1035.09 55.26 1112.23 2202.58 323.91 6.17 27.63 27.63 2230.20 327.97 6.10 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2574.37 NO

22.00 1945.94 1035.09 60.78 1120.43 2216.30 325.93 6.14 30.39 30.39 2246.69 330.40 6.05 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2589.75 NO

24.00 1959.48 1035.09 66.31 1128.22 2229.62 327.89 6.10 33.15 33.15 2262.77 332.76 6.01 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2604.69 NO

26.00 1972.28 1035.09 71.83 1135.59 2242.52 329.78 6.06 35.92 35.92 2278.43 335.06 5.97 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2619.15 NO

28.00 1984.29 1035.09 77.36 1142.51 2254.96 331.61 6.03 38.68 38.68 2293.64 337.30 5.93 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2633.10 NO

30.00 1995.53 1035.09 82.88 1148.98 2266.96 333.38 6.00 41.44 41.44 2308.40 339.47 5.89 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2646.55 NO

32.00 2006.01 1035.09 88.41 1155.01 2278.51 335.08 5.97 44.20 44.20 2322.72 341.58 5.86 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2659.51 NO

34.00 2015.76 1035.09 93.93 1160.63 2289.65 336.71 5.94 46.97 46.97 2336.62 343.62 5.82 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2672.00 NO

36.00 2024.82 1035.09 99.46 1165.84 2300.40 338.29 5.91 49.73 49.73 2350.13 345.61 5.79 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2684.04 NO

38.00 2033.22 1035.09 104.99 1170.68 2310.76 339.82 5.89 52.49 52.49 2363.25 347.54 5.75 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2695.66 NO

40.00 2041.01 1035.09 110.51 1175.16 2320.77 341.29 5.86 55.26 55.26 2376.02 349.42 5.72 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2706.89 NO

42.00 2048.22 1035.09 116.04 1179.32 2330.45 342.71 5.84 58.02 58.02 2388.46 351.24 5.69 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2717.74 NO

44.00 2054.91 1035.09 121.56 1183.17 2339.82 344.09 5.81 60.78 60.78 2400.60 353.03 5.67 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2728.25 NO

46.00 2061.11 1035.09 127.09 1186.74 2348.92 345.43 5.79 63.54 63.54 2412.46 354.77 5.64 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2738.45 NO

48.00 2066.86 1035.09 132.61 1190.05 2357.75 346.73 5.77 66.31 66.31 2424.06 356.48 5.61 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2748.35 NO

50.00 2072.2 1035.09 138.14 1193.12 2366.36 347.99 5.75 69.07 69.07 2435.42 358.15 5.58 98.10 3682.28 4508.00 8288.38 3729.77 2758.00 NO

Peso del poste

Tipo de Estructura: Alineamiento y Angulo 0º - 30º

Carga en la punta

Datos del MacizoEspecificación: Armado E - 1

Datos de los Conductores:3x35/25

Datos del Poste:

Longitud del posteCONDUCTOR

en el poste de CAC con respecto al macizo

Altura util del poste

Distancia con respecto a la punta

Diametro en la punta

Diametro de empotramiento

CALCULO MECANICO DE ESTRUCTURAS EN REDES SECUNDARIAS

Presión del viento

Sección:

Diametro:

Peso especifico

Esfuerzo en la punta

Longitud de empotramiento

V(Km/h)

Altura de aplicación de fuerzas:

Puntos de aplicación de las fuerzas horizontales

Vano Peso:

Angulo de Desvio:

F.V.

MOMENTOS ACTUANTES

MOMENTO EN CONDICIONES NORMALES

C.S>2C.S>=2

MOMENTOS EN CONDICIONES DE ROTURA DEL CONDUCTOR CARGAS VERTICALES

CS>=2

Velocidad del viento:

Peso Unitario:

Vano Viento

RETENIDA

Factor de seguridad

Pág. 22


S mm² 25 KN 1.96 arista 1 a m 0.50


Pv N/m² 231.76 Wc N/m 0.419 h m 7 Kg/m3 2400

Angulo de retenida: Ar grad. 30 Vv m 1Vv h m 0.2 Peso del Macizo N 4270.88



Ha m 7.8 Fs 2

N 339.314

Pp N 4508


FVP 292.02 N m 4.496


TC Variable N m 7.6

ANGULO

TOPOGRAFICO




2.00 1817.96 1050.10 5.69 1078.46 2134.25 309.31 9.70 2.85 2.85 2137.09 309.72 9.69 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2524.61 NO

4.00 1823.48 1050.10 11.39 1081.73 2143.21 310.61 9.66 5.69 5.69 2148.91 311.44 9.63 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2534.63 NO

6.00 1832.20 1050.10 17.08 1086.90 2154.08 312.19 9.61 8.54 8.54 2162.62 313.42 9.57 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2546.77 NO

8.00 1843.50 1050.10 22.77 1093.61 2166.48 313.98 9.55 11.39 11.39 2177.86 315.63 9.50 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2560.63 NO

10.00 1856.72 1050.10 28.46 1101.45 2180.01 315.94 9.50 14.23 14.23 2194.24 318.01 9.43 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2575.76 NO

12.00 1871.18 1050.10 34.16 1110.03 2194.28 318.01 9.43 17.08 17.08 2211.36 320.49 9.36 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2591.71 NO

14.00 1886.33 1050.10 39.85 1119.02 2208.96 320.14 9.37 19.93 19.93 2228.89 323.03 9.29 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2608.11 NO

16.00 1901.68 1050.10 45.54 1128.12 2223.76 322.28 9.31 22.77 22.77 2246.53 325.58 9.21 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2624.65 NO

18.00 1916.89 1050.10 51.24 1137.14 2238.48 324.42 9.25 25.62 25.62 2264.09 328.13 9.14 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2641.10 NO

20.00 1931.70 1050.10 56.93 1145.93 2252.96 326.52 9.19 28.46 28.46 2281.42 330.64 9.07 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2657.28 NO

22.00 1945.94 1050.10 62.62 1154.38 2267.10 328.56 9.13 31.31 31.31 2298.41 333.10 9.01 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2673.09 NO

24.00 1959.48 1050.10 68.32 1162.41 2280.82 330.55 9.08 34.16 34.16 2314.98 335.50 8.94 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2688.43 NO

26.00 1972.28 1050.10 74.01 1170.00 2294.11 332.48 9.02 37.00 37.00 2331.11 337.84 8.88 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2703.28 NO

28.00 1984.29 1050.10 79.70 1177.13 2306.92 334.34 8.97 39.85 39.85 2346.78 340.11 8.82 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2717.60 NO

30.00 1995.53 1050.10 85.39 1183.80 2319.29 336.13 8.93 42.70 42.70 2361.98 342.32 8.76 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2731.42 NO

32.00 2006.01 1050.10 91.09 1190.01 2331.20 337.85 8.88 45.54 45.54 2376.74 344.45 8.71 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2744.73 NO

34.00 2015.76 1050.10 96.78 1195.80 2342.67 339.52 8.84 48.39 48.39 2391.06 346.53 8.66 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2757.56 NO

36.00 2024.82 1050.10 102.47 1201.17 2353.74 341.12 8.79 51.24 51.24 2404.98 348.55 8.61 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2769.93 NO

38.00 2033.22 1050.10 108.17 1206.15 2364.42 342.67 8.75 54.08 54.08 2418.50 350.51 8.56 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2781.86 NO

40.00 2041.01 1050.10 113.86 1210.78 2374.73 344.16 8.72 56.93 56.93 2431.66 352.41 8.51 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2793.39 NO

42.00 2048.22 1050.10 119.55 1215.05 2384.70 345.61 8.68 59.78 59.78 2444.48 354.27 8.47 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2804.53 NO

44.00 2054.91 1050.10 125.25 1219.02 2394.36 347.01 8.65 62.62 62.62 2456.98 356.08 8.42 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2815.33 NO

46.00 2061.11 1050.10 130.94 1222.70 2403.73 348.37 8.61 65.47 65.47 2469.20 357.86 8.38 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2825.80 NO

48.00 2066.86 1050.10 136.63 1226.11 2412.84 349.69 8.58 68.32 68.32 2481.15 359.59 8.34 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2835.98 NO

50.00 2072.20 1050.10 142.32 1229.28 2421.70 350.97 8.55 71.16 71.16 2492.86 361.28 8.30 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2845.88 NO

RETENIDA

C.S>2C.S>=2 CS>=2

F.V. Puntos de aplicación de las fuerzas horizontales

Peso del poste en el poste de CAC con respecto al macizo

Carga en la punta

V(Km/h)MOMENTO EN CONDICIONES NORMALES MOMENTOS EN CONDICIONES DE ROTURA DEL CONDUCTOR CARGAS VERTICALES

MOMENTOS ACTUANTES

Vano Peso: Diametro en la punta

Angulo de Desvio: Diametro de empotramiento

Altura de aplicación de fuerzas: Factor de seguridad

Presión del viento Peso Unitario: Altura util del poste Peso especifico

Vano Viento Distancia con respecto a la punta

Tipo de Estructura: Fin de Línea (Vano normal) Sección: Esfuerzo en la punta

Velocidad del viento: Diametro: Longitud de empotramiento


Datos de los Conductores: Datos del Poste: Datos del MacizoEspecificación: Armado E - 2 CONDUCTOR 3x35/25 Longitud del poste

Pág. 23

hp m 8 Altura h m 1

S mm² 25 KN 1.96 arista 1 a m 0.50


Pv N/m² 231.76 Wc N/m 0.419 h m 7 Kg/m3 2400

Angulo de retenida: Ar grad. 30 Vv m Vv h m 0.2 Peso del Macizo N 4859.48



Ha m 7.8 Fs 2

N 339.314

Pp N 4508


FVP 292.02 N m 4.596


TC Variable N m 7.7

ANGULO

TOPOGRAFICO




2.00 1817.96 1050.10 4.93 12362.13 13417.16 1944.52 1.54 2.47 2.47 13419.63 1944.87 1.54 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 15345.99 SI 2129.71 3688.76 4259.42 7.26

4.00 1823.48 1050.10 9.87 12399.66 13459.63 1950.67 1.54 4.93 4.93 13464.56 1951.39 1.54 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 15394.09 SI 2136.45 3700.44 4272.90 7.24

6.00 1832.20 1050.10 14.80 12458.96 13523.86 1959.98 1.53 7.40 7.40 13531.26 1961.05 1.53 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 15466.82 SI 2146.64 3718.10 4293.29 7.20

8.00 1843.50 1050.10 19.74 12535.80 13605.64 1971.83 1.52 9.87 9.87 13615.51 1973.26 1.52 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 15559.42 SI 2159.62 3740.58 4319.25 7.16

10.00 1856.72 1050.10 24.67 12625.70 13700.47 1985.57 1.51 12.34 12.34 13712.80 1987.36 1.51 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 15666.80 SI 2174.68 3766.65 4349.35 7.11

12.00 1871.18 1050.10 29.61 12724.02 13803.73 2000.54 1.50 14.80 14.80 13818.53 2002.69 1.50 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 15783.73 SI 2191.07 3795.04 4382.14 7.06

14.00 1886.33 1050.10 34.54 12827.04 13911.68 2016.19 1.49 17.27 17.27 13928.96 2018.69 1.49 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 15905.97 SI 2208.20 3824.72 4416.41 7.00

16.00 1901.68 1050.10 39.48 12931.42 14021.00 2032.03 1.48 19.74 19.74 14040.74 2034.89 1.47 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16029.75 SI 2225.56 3854.78 4451.11 6.95

18.00 1916.89 1050.10 44.41 13034.85 14129.36 2047.73 1.47 22.21 22.21 14151.57 2050.95 1.46 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16152.46 SI 2242.76 3884.57 4485.51 6.89

20.00 1931.70 1050.10 49.35 13135.56 14235.00 2063.04 1.45 24.67 24.67 14259.68 2066.62 1.45 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16272.08 SI 2259.52 3913.61 4519.05 6.84

22.00 1945.94 1050.10 54.28 13232.39 14336.77 2077.79 1.44 27.14 27.14 14363.91 2081.73 1.44 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16387.32 SI 2275.68 3941.59 4551.36 6.79

24.00 1959.48 1050.10 59.22 13324.46 14433.78 2091.85 1.43 29.61 29.61 14463.39 2096.14 1.43 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16497.17 SI 2291.08 3968.26 4582.15 6.75

26.00 1972.28 1050.10 64.15 13411.50 14525.75 2105.18 1.43 32.08 32.08 14557.83 2109.83 1.42 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16601.31 SI 2305.68 3993.55 4611.35 6.71

28.00 1984.29 1050.10 69.09 13493.17 14612.36 2117.73 1.42 34.54 34.54 14646.90 2122.74 1.41 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16699.38 SI 2319.42 4017.36 4638.84 6.67

30.00 1995.53 1050.10 74.02 13569.60 14693.72 2129.53 1.41 37.01 37.01 14730.74 2134.89 1.41 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16791.52 SI 2332.34 4039.73 4664.67 6.63

32.00 2006.01 1050.10 78.96 13640.87 14769.92 2140.57 1.40 39.48 39.48 14809.40 2146.29 1.40 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16877.80 SI 2344.43 4060.68 4688.86 6.59

34.00 2015.76 1050.10 83.89 13707.17 14841.16 2150.89 1.39 41.95 41.95 14883.10 2156.97 1.39 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 16958.46 SI 2355.74 4080.26 4711.48 6.56

36.00 2024.82 1050.10 88.83 13768.78 14907.70 2160.54 1.39 44.41 44.41 14952.12 2166.97 1.38 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17033.81 SI 2366.30 4098.55 4732.60 6.53

38.00 2033.22 1050.10 93.76 13825.90 14969.76 2169.53 1.38 46.88 46.88 15016.64 2176.32 1.38 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17104.08 SI 2376.15 4115.62 4752.30 6.51

40.00 2041.01 1050.10 98.70 13878.87 15027.66 2177.92 1.38 49.35 49.35 15077.01 2185.07 1.37 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17169.65 SI 2385.34 4131.54 4770.69 6.48

42.00 2048.22 1050.10 103.63 13927.90 15081.63 2185.74 1.37 51.82 51.82 15133.44 2193.25 1.37 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17230.76 SI 2393.91 4146.37 4787.82 6.46

44.00 2054.91 1050.10 108.57 13973.39 15132.05 2193.05 1.37 54.28 54.28 15186.34 2200.92 1.36 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17287.86 SI 2401.91 4160.24 4803.83 6.44

46.00 2061.11 1050.10 113.50 14015.55 15179.15 2199.88 1.36 56.75 56.75 15235.90 2208.10 1.36 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17341.19 SI 2409.39 4173.18 4818.78 6.42

48.00 2066.86 1050.10 118.44 14054.65 15223.18 2206.26 1.36 59.22 59.22 15282.40 2214.84 1.35 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17391.05 SI 2416.38 4185.29 4832.76 6.40

50.00 2072.20 1050.10 123.37 14090.96 15264.43 2212.24 1.36 61.69 61.69 15326.12 2221.18 1.35 98.10 4859.48 4508.00 9465.58 4259.51 17437.76 SI 2422.93 4196.63 4845.85 6.38

Datos del Macizo


Especificación: Armado E - 3 CONDUCTOR 3x35/25 Longitud del poste

Datos de los Conductores: Datos del Poste:










MOMENTOS ACTUANTESRETENIDA

C.S>2C.S>=2 CS>=2

Carga en la punta


Pág. 24


S mm² 25 KN 1.96 arista 1 a m 0.50


Pv N/m² 231.76 Wc N/m 0.419 h m 7 Kg/m3 2400




Ha m 7.8 Fs 2

N 339.314

Pp N 4508


FVP 292.02 N m 4.696


TC Variable N m 7.8

ANGULO

TOPOGRAFICO




2.00 1817.96 1050.10 5.69 1078.46 2134.25 309.31 9.70 2.85 2.85 2137.09 309.72 9.69 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2614.90 NO

4.00 1823.48 1050.10 11.39 1081.73 2143.21 310.61 9.66 5.69 5.69 2148.91 311.44 9.63 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2625.18 NO

6.00 1832.20 1050.10 17.08 1086.90 2154.08 312.19 9.61 8.54 8.54 2162.62 313.42 9.57 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2637.65 NO

8.00 1843.50 1050.10 22.77 1093.61 2166.48 313.98 9.55 11.39 11.39 2177.86 315.63 9.50 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2651.87 NO

10.00 1856.72 1050.10 28.46 1101.45 2180.01 315.94 9.50 14.23 14.23 2194.24 318.01 9.43 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2667.39 NO

12.00 1871.18 1050.10 34.16 1110.03 2194.28 318.01 9.43 17.08 17.08 2211.36 320.49 9.36 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2683.76 NO

14.00 1886.33 1050.10 39.85 1119.02 2208.96 320.14 9.37 19.93 19.93 2228.89 323.03 9.29 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2700.60 NO

16.00 1901.68 1050.10 45.54 1128.12 2223.76 322.28 9.31 22.77 22.77 2246.53 325.58 9.21 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2717.58 NO

18.00 1916.89 1050.10 51.24 1137.14 2238.48 324.42 9.25 25.62 25.62 2264.09 328.13 9.14 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2734.46 NO

20.00 1931.70 1050.10 56.93 1145.93 2252.96 326.52 9.19 28.46 28.46 2281.42 330.64 9.07 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2751.07 NO

22.00 1945.94 1050.10 62.62 1154.38 2267.10 328.56 9.13 31.31 31.31 2298.41 333.10 9.01 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2767.29 NO

24.00 1959.48 1050.10 68.32 1162.41 2280.82 330.55 9.08 34.16 34.16 2314.98 335.50 8.94 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2783.03 NO

26.00 1972.28 1050.10 74.01 1170.00 2294.11 332.48 9.02 37.00 37.00 2331.11 337.84 8.88 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2798.27 NO

28.00 1984.29 1050.10 79.70 1177.13 2306.92 334.34 8.97 39.85 39.85 2346.78 340.11 8.82 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2812.97 NO

30.00 1995.53 1050.10 85.39 1183.80 2319.29 336.13 8.93 42.70 42.70 2361.98 342.32 8.76 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2827.15 NO

32.00 2006.01 1050.10 91.09 1190.01 2331.20 337.85 8.88 45.54 45.54 2376.74 344.45 8.71 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2840.81 NO

34.00 2015.76 1050.10 96.78 1195.80 2342.67 339.52 8.84 48.39 48.39 2391.06 346.53 8.66 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2853.98 NO

36.00 2024.82 1050.10 102.47 1201.17 2353.74 341.12 8.79 51.24 51.24 2404.98 348.55 8.61 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2866.67 NO

38.00 2033.22 1050.10 108.17 1206.15 2364.42 342.67 8.75 54.08 54.08 2418.50 350.51 8.56 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2878.92 NO

40.00 2041.01 1050.10 113.86 1210.78 2374.73 344.16 8.72 56.93 56.93 2431.66 352.41 8.51 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2890.75 NO

42.00 2048.22 1050.10 119.55 1215.05 2384.70 345.61 8.68 59.78 59.78 2444.48 354.27 8.47 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2902.19 NO

44.00 2054.91 1050.10 125.25 1219.02 2394.36 347.01 8.65 62.62 62.62 2456.98 356.08 8.42 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2913.27 NO

46.00 2061.11 1050.10 130.94 1222.70 2403.73 348.37 8.61 65.47 65.47 2469.20 357.86 8.38 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2924.02 NO

48.00 2066.86 1050.10 136.63 1226.11 2412.84 349.69 8.58 68.32 68.32 2481.15 359.59 8.34 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2934.46 NO

50.00 2072.20 1050.10 142.32 1229.28 2421.70 350.97 8.55 71.16 71.16 2492.86 361.28 8.30 98.10 5448.08 4508.00 10054.18 4524.38 2944.62 NO

RETENIDA

C.S>2C.S>=2 CS>=2



Carga en la punta


MOMENTOS ACTUANTES










Pág. 25


S mm² 25 KN 1.98 arista 1 a m 0.50


Pv N/m² 231.76 Wc N/m 0.419 h m 7.2 Kg/m3 2400




Ha m 7.8 Fs 2

N 339.314

Pp N 4508


FVP 300.36 N m 4.496


TC Variable N m 7.8

ANGULO

TOPOGRAFICO




2.00 1817.96 1080.10 5.78 1094.32 2180.19 307.07 9.77 2.89 2.89 2183.08 307.48 9.76 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2594.01 NO

4.00 1823.48 1080.10 11.55 1097.64 2189.29 308.35 9.73 5.78 5.78 2195.07 309.16 9.70 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2604.29 NO

6.00 1832.20 1080.10 17.33 1102.89 2200.32 309.90 9.68 8.67 8.67 2208.98 311.12 9.64 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2616.76 NO

8.00 1843.50 1080.10 23.11 1109.69 2212.90 311.68 9.63 11.55 11.55 2224.45 313.30 9.58 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2630.98 NO

10.00 1856.72 1080.10 28.88 1117.65 2226.63 313.61 9.57 14.44 14.44 2241.07 315.64 9.50 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2646.50 NO

12.00 1871.18 1080.10 34.66 1126.35 2241.11 315.65 9.50 17.33 17.33 2258.44 318.09 9.43 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2662.87 NO

14.00 1886.33 1080.10 40.44 1135.47 2256.01 317.75 9.44 20.22 20.22 2276.23 320.60 9.36 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2679.71 NO

16.00 1901.68 1080.10 46.21 1144.71 2271.02 319.86 9.38 23.11 23.11 2294.13 323.12 9.28 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2696.69 NO

18.00 1916.89 1080.10 51.99 1153.87 2285.96 321.97 9.32 26.00 26.00 2311.95 325.63 9.21 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2713.57 NO

20.00 1931.70 1080.10 57.77 1162.78 2300.65 324.03 9.26 28.88 28.88 2329.53 328.10 9.14 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2730.17 NO

22.00 1945.94 1080.10 63.54 1171.35 2315.00 326.06 9.20 31.77 31.77 2346.77 330.53 9.08 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2746.39 NO

24.00 1959.48 1080.10 69.32 1179.50 2328.92 328.02 9.15 34.66 34.66 2363.58 332.90 9.01 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2762.14 NO

26.00 1972.28 1080.10 75.10 1187.21 2342.40 329.92 9.09 37.55 37.55 2379.95 335.20 8.95 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2777.38 NO

28.00 1984.29 1080.10 80.87 1194.44 2355.41 331.75 9.04 40.44 40.44 2395.85 337.44 8.89 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2792.08 NO

30.00 1995.53 1080.10 86.65 1201.20 2367.95 333.51 9.00 43.33 43.33 2411.28 339.62 8.83 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2806.26 NO

32.00 2006.01 1080.10 92.43 1207.51 2380.04 335.22 8.95 46.21 46.21 2426.25 341.73 8.78 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2819.92 NO

34.00 2015.76 1080.10 98.20 1213.38 2391.68 336.86 8.91 49.10 49.10 2440.79 343.77 8.73 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2833.08 NO

36.00 2024.82 1080.10 103.98 1218.84 2402.91 338.44 8.86 51.99 51.99 2454.90 345.76 8.68 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2845.78 NO

38.00 2033.22 1080.10 109.76 1223.89 2413.75 339.96 8.82 54.88 54.88 2468.63 347.69 8.63 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2858.03 NO

40.00 2041.01 1080.10 115.53 1228.58 2424.21 341.44 8.79 57.77 57.77 2481.98 349.57 8.58 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2869.86 NO

42.00 2048.22 1080.10 121.31 1232.92 2434.33 342.86 8.75 60.66 60.66 2494.98 351.41 8.54 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2881.29 NO

44.00 2054.91 1080.10 127.09 1236.95 2444.13 344.24 8.71 63.54 63.54 2507.68 353.19 8.49 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2892.38 NO

46.00 2061.11 1080.10 132.86 1240.68 2453.64 345.58 8.68 66.43 66.43 2520.07 354.94 8.45 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2903.12 NO

48.00 2066.86 1080.10 138.64 1244.14 2462.88 346.88 8.65 69.32 69.32 2532.20 356.65 8.41 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2913.57 NO

50.00 2072.20 1080.10 144.42 1247.36 2471.87 348.15 8.62 72.21 72.21 2544.08 358.32 8.37 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2923.73 NO

RETENIDA

C.S>2C.S>=2 CS>=2



Carga en la punta


MOMENTOS ACTUANTES










Pág. 26


S mm² 25 KN 1.96 arista 1 a m 0.50


Pv N/m² 231.76 Wc N/m 0.419 h m 7 Kg/m3 2400




Ha m 7.8 Fs 2

N 339.314

Pp N 4508


FVP 292.02 N m 4.496


TC Variable N m 7.7

ANGULO

TOPOGRAFICO




2.00 1817.96 1050.10 5.69 1078.46 2134.25 309.31 9.70 2.85 2.85 2137.09 309.72 9.69 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2540.55 NO

4.00 1823.48 1050.10 11.39 1081.73 2143.21 310.61 9.66 5.69 5.69 2148.91 311.44 9.63 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2550.71 NO

6.00 1832.20 1050.10 17.08 1086.90 2154.08 312.19 9.61 8.54 8.54 2162.62 313.42 9.57 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2563.01 NO

8.00 1843.50 1050.10 22.77 1093.61 2166.48 313.98 9.55 11.39 11.39 2177.86 315.63 9.50 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2577.05 NO

10.00 1856.72 1050.10 28.46 1101.45 2180.01 315.94 9.50 14.23 14.23 2194.24 318.01 9.43 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2592.37 NO

12.00 1871.18 1050.10 34.16 1110.03 2194.28 318.01 9.43 17.08 17.08 2211.36 320.49 9.36 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2608.53 NO

14.00 1886.33 1050.10 39.85 1119.02 2208.96 320.14 9.37 19.93 19.93 2228.89 323.03 9.29 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2625.16 NO

16.00 1901.68 1050.10 45.54 1128.12 2223.76 322.28 9.31 22.77 22.77 2246.53 325.58 9.21 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2641.91 NO

18.00 1916.89 1050.10 51.24 1137.14 2238.48 324.42 9.25 25.62 25.62 2264.09 328.13 9.14 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2658.58 NO

20.00 1931.70 1050.10 56.93 1145.93 2252.96 326.52 9.19 28.46 28.46 2281.42 330.64 9.07 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2674.97 NO

22.00 1945.94 1050.10 62.62 1154.38 2267.10 328.56 9.13 31.31 31.31 2298.41 333.10 9.01 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2690.99 NO

24.00 1959.48 1050.10 68.32 1162.41 2280.82 330.55 9.08 34.16 34.16 2314.98 335.50 8.94 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2706.53 NO

26.00 1972.28 1050.10 74.01 1170.00 2294.11 332.48 9.02 37.00 37.00 2331.11 337.84 8.88 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2721.57 NO

28.00 1984.29 1050.10 79.70 1177.13 2306.92 334.34 8.97 39.85 39.85 2346.78 340.11 8.82 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2736.09 NO

30.00 1995.53 1050.10 85.39 1183.80 2319.29 336.13 8.93 42.70 42.70 2361.98 342.32 8.76 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2750.08 NO

32.00 2006.01 1050.10 91.09 1190.01 2331.20 337.85 8.88 45.54 45.54 2376.74 344.45 8.71 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2763.57 NO

34.00 2015.76 1050.10 96.78 1195.80 2342.67 339.52 8.84 48.39 48.39 2391.06 346.53 8.66 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2776.56 NO

36.00 2024.82 1050.10 102.47 1201.17 2353.74 341.12 8.79 51.24 51.24 2404.98 348.55 8.61 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2789.10 NO

38.00 2033.22 1050.10 108.17 1206.15 2364.42 342.67 8.75 54.08 54.08 2418.50 350.51 8.56 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2801.19 NO

40.00 2041.01 1050.10 113.86 1210.78 2374.73 344.16 8.72 56.93 56.93 2431.66 352.41 8.51 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2812.87 NO

42.00 2048.22 1050.10 119.55 1215.05 2384.70 345.61 8.68 59.78 59.78 2444.48 354.27 8.47 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2824.16 NO

44.00 2054.91 1050.10 125.25 1219.02 2394.36 347.01 8.65 62.62 62.62 2456.98 356.08 8.42 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2835.10 NO

46.00 2061.11 1050.10 130.94 1222.70 2403.73 348.37 8.61 65.47 65.47 2469.20 357.86 8.38 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2845.71 NO

48.00 2066.86 1050.10 136.63 1226.11 2412.84 349.69 8.58 68.32 68.32 2481.15 359.59 8.34 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2856.02 NO

50.00 2072.20 1050.10 142.32 1229.28 2421.70 350.97 8.55 71.16 71.16 2492.86 361.28 8.30 98.10 4270.88 4508.00 8876.98 3994.64 2866.05 NO

RETENIDA

C.S>2C.S>=2 CS>=2



Carga en la punta


MOMENTOS ACTUANTES










5.0 CIMENTACIONES DE POSTESLas fuerzas que soportará en función a la profundidad de enterramiento se incluyen en los anexos al final del presente capítulo. Además se adjunta en el anexo 5 el método de Valenci para el cálculo de cimentaciones, que es una aproximación del cálculo de cimentaciones elaborada por Sulzberger.

Pág. 27

La cimentación será de concreto ciclopeo y con una profundidad mínima de un décimo de la altura del poste más 0.10 m.Para el análisis se ha optado por los casos en que el terreno corresponde a un suelo pedregoso con arena, húmedo y con abundante vegetación. Para el cálculo de las cimentaciones de los postes de concreto se usará el método de Sulzberger:Diámetro del poste (D)Longitud del poste (L)Fuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F)Fuerza horizontal por sismo (0.3g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh)Fuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv)Carga de rotura (Cr)Peso del poste (Wp)Peso total de conductores (Pc)Peso extra (Pe)Longitud de empotramiento (h)Altura útil del poste (H)Peso vertical total (Wt)

D= 12 cm

L= 8 m

F= 2000 N

Fsh= 1680.1 N

Fsv= 1900.6 N

Cr= 5000 N

Wp= 5346.5 N

Pc= 989 N

Pe= 180 N

h= 0.9 mH= 6.8 m

Wt= 6515.5 N

I- Metodología (no considerando sismo)Calculando por el método de Sulzberger el lado de la cimentación (a) de los postes de concreto:Datos

Longitud del poste (L) 8 m

Fuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F) 2000 N

Fuerza horizontal por sismo (0.4g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh) 1680.1 N

Fuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv) 1900.6 N

Peso del poste (Wp) 5346.5 N

Peso total de conductores (Pc) 989 N

Peso extra (Pe) 180 N

Longitud de empotramiento (h) 0.8 m

Altura útil del poste (H) 6.8 m

Peso vertical total (Wt) 6515.5 N

Coeficiente de la comisión suiza, Sulzberger (Ct), 20 kg/cm3

(para terreno rocoso)Resultados

Momento de vuelco (M) 14667 N-m

Lado de la cimentación (a ) 0.50 m

Momento de vuelco: 14667 N-m

a su vez se cumple que:

donde: es el máximo giro permisible para llegar a las reacciones estabilizadoras del terreno,

P es igual a Wt + Wc, siendo Wc = peso del bloque de cimentación

luego: donde es la densidad del concreto = 2300 kg/m3

y K es una constante que para valores = 0,01 es aproximadamente k =1.2

Resolviendo la ecuación se obtiene: Fórmula para Solver (Celda Objetivo)-1300.09167 a = 0.50 m

Resultados





Resolviendo la ecuación se obtiene: -5199.655 #¡REF!

a = 0.59 mEn este caso obtenemos un ancho de cimentación un valor de 0.59 m

Para la fuerza vertical se verificara el esfuerzo solicitado como sigue:

A=L2*PI/4 = 2733.98 cm2

Wt/A3= 0.24 dN/cm2

< 0,25 dN/cm2ok¡

CALCULO DE CIMENTACION TIPO I - POSTES DE CONCRETO DE 8 m, 200 kg

Datos

Resultados

Vista en Planta de Cimentación

II- Verificación por Sismo: Se considerará 0.3(g) fuerza horizontal y 0.3(g) fuerza vertical respecto al peso del poste y conductores. Siguiendo la misma metodología se tiene:

a

a

F

2

2/3h h

H

3 P

1

a

aa

a/4

h/3

H

F

b/2

O

O’

O’’ b/4

P

h 2/3h

0hF 0 OM

AR /22 AR /11 2/10 cmkgt 1

2 21

2/10 cmkgt 2/10 cmkgt t5,0 5,0 0hF 0 OM

AR /22 AR /11 2/10 cmkgt 1

2 21

2/10 cmkgt 2/10 cmkgt t5,0 5,0 0hF 0 OM

AR /22 AR /11 2/10 cmkgt 1

2 21

2/10 cmkgt 2/10 cmkgt t5,0 5,0

hHFM

3

2

KaPha

cM t /4,0tan_36

3

01,0tan

Ct ahWP 2

KaWWhcM ctt /4,036

tan_3

Ctan

hHFshhHFM

3

22/.

3

2

KaPha

cM t /4,0tan_36

3

Pág. 28

La cimentación será de concreto ciclopeo y con una profundidad mínima de un décimo de la altura del poste más 0.10 m.Para el análisis se ha optado por los casos en que el terreno corresponde a un suelo pedregoso con arena, húmedo y con abundante vegetación. Para el cálculo de las cimentaciones de los postes de concreto se usará el método de Sulzberger:Diámetro del poste (D)Longitud del poste (L)Fuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F)Fuerza horizontal por sismo (0.3g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh)Fuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv)Carga de rotura (Cr)Peso del poste (Wp)Peso total de conductores (Pc)Peso extra (Pe)Longitud de empotramiento (h)Altura útil del poste (H)Peso vertical total (Wt)

D= 12 cm

L= 8 m

F= 3000 N

Fsh= 1680.1 N

Fsv= 1900.635 N

Cr= 7500 N

Wp= 5346.45 N

Pc= 989 N

Pe= 180 N

h= 0.9 mH= 6.8 m

Wt= 6515.45 N

I- Metodología (no considerando sismo)Calculando por el método de Sulzberger el lado de la cimentación (a) de los postes de concreto:Datos

Longitud del poste (L) 8 m

Fuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F) 3000 N

Fuerza horizontal por sismo (0.4g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh) 1680.1 N

Fuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv) 1900.6 N

Peso del poste (Wp) 5346.5 N

Peso total de conductores (Pc) 989 N

Peso extra (Pe) 180 N

Longitud de empotramiento (h) 0.9 m

Altura útil del poste (H) 6.8 m

Peso vertical total (Wt) 6515.5 N

Coeficiente de la comisión suiza, Sulzberger (Ct), 20 kg/cm3

(para terreno rocoso)Resultados





donde: es el máximo giro permisible para llegar a las reacciones estabilizadoras del terreno,

P es igual a Wt + Wc, siendo Wc = peso del bloque de cimentación

luego: donde es la densidad del concreto = 2300 kg/m3

y K es una constante que para valores = 0,01 es aproximadamente k = 1.2

Resolviendo la ecuación se obtiene: Fórmula para Solver (Celda Objetivo)-3823.96667 a = 0.50 m

Resultados





Resolviendo la ecuación se obtiene: -6480.66 #¡REF!

a = 0.60 mEn este caso obtenemos un ancho de cimentación un valor de 0.60 m

Para la fuerza vertical se verificara el esfuerzo solicitado como sigue:

A=L2*PI/4 = 2827.44 cm2

Wt/A3= 0.23 dN/cm2

< 0,25 dN/cm2ok¡

CALCULO DE CIMENTACION TIPO I - POSTES DE CONCRETO DE 8 m, 300 kg

Datos

Resultados

Vista en Planta de Cimentación

II- Verificación por Sismo: Se considerará 0.3(g) fuerza horizontal y 0.3(g) fuerza vertical respecto al peso del poste y conductores. Siguiendo la misma metodología se tiene:

a

a

F

2

2/3h h

H

3 P 1

a

aa

a/4

h/3

H

F

b/2

O

O’

O’’ b/4

P

h 2/3h

0hF 0 OM

AR /22 AR /11 2/10 cmkgt 1 2 21 2/10 cmkgt 2/10 cmkgt t5,0 5,0

0hF 0 OM


0hF 0 OM


hHFM

3

2

KaPha

cM t /4,0tan_36

3

01,0tan

Ct ahWP 2

KaWWhcM ctt /4,036

tan_3

Ctan

hHFshhHFM

3

22/.

3

2

KaPha

cM t /4,0tan_36

3

Pág. 29

6.0 CÁLCULO DE RETENIDAS

6.1 Criterios de Diseño de RetenidasLos criterios de diseño adoptados son los que se indican a continuación:

- Las retenidas serán empleadas para compensar aquellas fuerzas que el poste no puede soportar por sí mismo.

- Las fuerzas a compensar serán las ejercidas por el tiro de los conductores, así como la fuerza del viento sobre el poste y sobre los conductores, multiplicadas por los factores de sobrecarga correspondientes, definidos en los criterios de diseño

- La retenida estará fijada a la estructura en un punto que resulte lo más cercano posible al centro de carga del tiro de los conductores que va ha soportar.

- La carga permitida será la carga de rotura del alambre de la retenida multiplicada por un factor de resistencia de 0,9 indicada en los criterios de diseño.

6.2 Cálculo de Retenidas

De acuerdo con el diagrama las fuerzas de trabajo de la retenida se calculan con las fórmulas:

TH = TR[max] x sen f.s

Ttot = (TH x hv ) / h

Donde:

TH : Fuerza horizontal en la retenida en Newton h V : Altura del punto de aplicación de la retenida en metros Ttot : Fuerza horizontal que compensa la retenida en Newton

h : Altura del punto de aplicación de Ftot en metrosTR[max] : Fuerza máxima en la retenida en Newtonsen : Seno del ángulo que forma la retenida con la vertical f.s : Factor de sobrecarga 1,33 según CNE Tabla 253-1

Adicionalmente se tiene que la fuerza en la retenida no debe superar el siguiente valor:

TR (MAX) = (Trot * f.r.)

Pág. 30

Dónde:Trot : Tiro de rotura del cable en N.f.r. : Factor de resistencia para el alambre de la retenida, igual a 0,9

según el CNE.

Para el caso de más de una retenida, se aplicará las mismas ecuaciones; pero en cada caso se tomará en cuenta la altura a la que la retenida se une al poste, el ángulo que forma con la vertical y, si es que fuera necesario, el ángulo horizontal que forma la retenida con la fuerza resultante que debe equilibrar. A partir de estos datos se calculará el momento equivalente que resulte del trabajo combinado de estas retenidas.

La varilla de anclaje deberá ser similarmente resistente al cable de retenida.

6.3 Cálculo de Bloque de las Retenidas

El bloque de anclaje de las retenidas será dimensionado considerando las siguientes relaciones:

a. Dimensiones del bloque de anclaje

d≥ R1 .5 L

Dónde:

R : Tiro de la retenida D : Ancho del bloque de la retenidaL : Longitud del bloque de la retenidab. Volumen de la cimentación de la retenida

V=13h ( S1 + S2 + √S1⋅S2 )

S1 = (L + 2h tanα )2

S2= L2

c. Peso del volumen de tierra y coeficiente de seguridad

PV= σ t x V

C .S=PVR

Dónde:

t : Densidad del terreno

Pág. 31

ITEM MAGNITUD VALOR UNIDAD OBSERVACION1.00 DATOS DE LA EXCAVACIÓN DE LA RETENIDA:

ø 37.00 sexFuerza de Trabajo de retenida 15,460.00 N Fo a vencer

S 0.80 mD 0.70 mH 2.00 mf 0.70 m

2.00 DATOS DEL BLOQUE DE CONCRETOL 0.40 mB 0.40 mh 0.15 m

Área sección lateral: 1.82 m2

0.06 m20.04 m20.10 m20.01 m20.20

Área neta 1.62 m2Volumen total de relleno 1.14 m3

3.00 DATOS DEL RELLENOPeso específico del terreno 1,500.00 Kg/m3Ángulo de Fricción 23.00 sexm 0.50 adimKa 0.44 adimMasa del relleno 1,702.72 KgPeso del relleno Wt 16,703.67 NPeso bloque de concreto Wc 565.06 N

4.00 CÁLCULO DE FUERZAS RESISTENTESPw = W Cos ø 13,340.13 NW Sen ø 10,052.54 NPb Sen ø 451.27 NFuerza de rozamiento frontal 5,026.27 NFuerza de rozamiento lateral(caras derecha e izquierda)

7,207.79 N

Fuerza de rozamiento posterior 7,207.79 NS FUERZAS RESISTENTES 40,441.05 N

5.00 FINALMENTE DEBE CUMPLIR:TIRO DE TRABAJO DE LA RETENIDA < S FUERZAS RESISTENTES

15460 N < 40441.05 N

¡ CORRECTO !

Área (a restar)

Datos Geométricos de Excavacion :

CARGA DE ROTURA DE RETENIDA SIMPLE: Fo ≤ 30 920 N

CALCULO DE CIMENTACIÓN DE RETENIDASILUMINACION CC CAM LAS BAMBAS

Pág. 32

Memoria Calculo AP Definitivo

Documents

Transcript of Memoria Calculo AP Definitivo