memoria calculo estructural en acero

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURA EN ACERO

OBRA : COLEGIO LYON SCHOOL

PROPIETARIO : MARCELA LEÓN

UBICACIÓN : 21 NORTE 5 ORIENTE TALCA

COMUNA : TALCA CARACTERISTICAS

Estructura en 2 Aguas, Luz 7.500 mmn. = 7,5 mt.

Largo : 60 mt. ; Módulo : 6,0 mt.; Pend.: 32 %

Nº de Cerchas: 11 Long., 2 Transv.

Techumbre: Panchas de Zinc – cap. o equivalentes.

Espesor: 0,4 mm.

CONDICIONES CLIMATICAS

Lluvias y vientos fuertes

Calculista: JORGE PINO Ingeniero Civil.

CERCHA TÍPICA

1

0.7m.

0.7m.

ALERO

LUZ 7,50 MT.

DETERMINACIÓN DE CARGAS SOBRE COSTANERAS

Total Costaneras = 10.-

1.- Estudio de cargas sobre costaneras

Peso Propio Pp= Pp [Techumbre] + Pp [costanera] = 10,5 Kgf/mt2

Módulo: 6,0 Mt Ancho influencia: A inf: 1,125 Mts

Pp = 10,5 x 1,125 = 11,81 kgf/Mt.PP y = 11,81 x cos 17,74º = 11,25 kgf/ MtPP x = 11,81 x cos 17,74º = 3,598 kgf/ Mt

CARGAS DE NIEVEq n = 20 Kgf/mt

2

N = 20 x 1,125 = 22,5 Kgf/ Mt Ny = 22,5 x cos 17,74º = 21,43 kgf/ Mt

Nx = 22,5 x sen 17,74º = 6,856 kgf/ Mt

P MONTAJE = 100 Kgf

PP y = P cos. 17,74º = 95,2448 kgfPP x = P sen. 17,74º = 30,47 kgf

SOBRE CARGA VIENTO

Vv = 130 Km/ Hra

Pv = 81,5 Kgf/ mt2

2

PARA GALPON CERRADO

Qv1= C1 x Pv = 0,8 x 81,5 = 65,2 Kgf/Mt 2

C2 = 1,2 sen 17,74 - 0,4 = -0,0343 = Qv2 = -2,79 Kgf/Mt 2

C3 = 0,4 = q v3 = 0,4 x 81,5 = 32,6 Kgf/Mt 2

MOMENTOS EN ESTRUCTURA

C/R EJE X/ a)

b)

C/R EJE Y/

3

CONSIDERANDO L = 6 Mt.

Mmáx = 0,1 q L 2 = 0,01 q L 2 / 3 __ _

My = 0,01 . Ppx . L2 + 0,01 x N x L2 _ _

My = 0,01 . 3,598 . 62 + 0,01 x 6,856 x 62 = 4,1816 Kg – Mt

Mx = Ppy x L 2 + Ny x L 2 = 11,25 X 6 2 + 21, 43 x 6 2 = 147,06 Kgf/Mt/ 8 8 8 8

Mx = 147,06 + Py x L x 0,75= 147.06 + 95,2448 x 6 x 0,75 4 4

Mx = 217,44 (Kgf - Mt)/

My = 4,1816 + PX x L x 0,75= 4,1816 + 30,47 x 6 x 0,75 4 4

My = 37,415 Kgf - Mt/

TABLA DE RESUMEN DE MOMENTOS

COMBINACIÓN CARGAS Mx (Kgf – Mt) My ( Kgf – Mt)

(Pp + N) 147,06 4,1816

(Pp + N+ P) x 0,75 217,44 37,415

CONDICIONES DE FLECHA

Eje Neutro X ; Ixx = 5 x q x L 4 + 1 Py x L 3

384 E x G 48 E G

qy total = (Ppy + Ny) = 11,25 + 21,43 = 32,68 Kgf/ MtPy = 95,2448 Kgf

S/G NCH 427 Of 71 G = L = 600 = 3 cm/ 200 200

Ixx = 5 0 , 3268 x 6 4 x 10 8 + 1 95,2448 x 10 6 x 6 3

384 2,1 x 106 x 3 48 2,1 x 106 x 3

Ixx = 155,567 cm 4 /

S/G Catálogo Cintac se elige costanera (125 x 50 x 15 x 3) Peso = 5,54 Kgf/ Mt/

4

Luego Ixx = 165 cm4 > 155,567 cm 4

EJE NEUTRO Y

Iyy = 5 q x L 4 + 1 Py x L 3

384 E G 48 48 E G

qx = Pp x + N x = 3,598 + 6,856 = 10,454 Kgf/ Mt

g = 43 = 200 = 1 (cm) 200 200

Iyy = 5 0,10454 x 200 4 + 1 30,47 x 200 3 = 3,455 cm4

384 2,1 x 106 x 1 48

Pero el perfil elegido tiene Iyy = 22,2 cm 4 > 3,45

CONDICIONES DE RESISTENCIA

a) Eje Neutro X; Tx = Mfx < Tadm = 1440 ( Kgf/cm 2 )/ Wxx

Mat. A 37 – 24 ES Wxx < Mf = 21744 = 15,1 cm3

Tadm 1440

b) Eje Neutro Y; Ty = Mfy < Tadm = 1440 Wyy

Wxx < 3741,5 = 2,598 cm3

1440

Luego perfil elegido

Wxx = 26,5 cm3 > 15,1 cm3

Wyy = 6,43 cm3 > 2,598 cm3

5

CALCULO DE CERCHAS Y CONTRAVENTACIONES

REPRESENTACION DE LOS MOMENTOS MAXIMOS DE CALCULO

CARGAS ACTUANTES

Ppt = Peso Propio techumbre + Pp costaneras + Pp nieve + Pp cercha

Peso propio costanera + Pp techumbre = 10,5 Kgf/ Mt2

Peso propio nieve = 20 Kgf/ Mt2

Peso propio cercha = 20 Kgf/ Mt2

Ppt = 10,5 + 20 + 20 = 50,5 Kgf/ Mt2

Q = 3,937 x 2 x 50,5 x 6 = 318,7096 Kgf = 3,181096 Kgf 7,5 Mt cm /

Cos o = q q` = q = q x 3,937 x 2 q

o

6

P1 = X x B x H x sen 2 y qy = P1

h

X = 125 Kgf/ Mt2 para cubiertas hasta 25 metros de altura

B = Separación entre cerchas en metros (módulo)

H = Altura de la cercha en metros

Q1 = 125 x 6 x sen 2 17,74º = 69,63 Kgf = 0,6963 kgf/ cm/

Mt

Q2 = C1 x Pv x Módulo = 0,8 x 81,5 x 6,0 = 391,2 Kgf = 3,912 Kgf Mt cm/

CONSTANTES

K = I 2 x H = 1 x 2500 = 0,635; n = f = 1200

I 1 L1 1 3937 h 2500

N = 0,48

M = 1 + n = 1 + 0,48 = 1,48; C = 1 + 2 m = 1 + 2 x 1,48 C = 3,96

B= 3 x K + 2 = 3 x 0,635 + 2 = 3,905

K1 = 2 (K + 1 + m + m2) = 2 (0,635 + 1 +1,48 + 1,482)

K1 = 10,6108

K2 = 2 (K + n2) = 2 (0,635 + 0,482) = 1,7308

R = n x c – k = 0,48 x 3,96 – 0,635 = 1,2658

N1 = K1 – K2 – R2 = 10,6108 x 1,7308 – 1,2658 2 = 16,7629

N2 = 3 x k + B = 3 x 0,635 + 3,905 = 5,81

1º CARGA SOBRE LA CUBIERTA

MA = ME = q L 2 x k (8 + 15 x n) + n (6 – n) = 3,181096 x 750 2 x 0,635 (8 + 15 x 0,48) + 0,48 (6 - 0,48) 16 N1 16 16,7629

MA = ME = 82071,3858 Kgf – cm/

7

MB = MD = -qL2 k ( 16 + 15 x n) + n 2 = - 3,181096 x 750 2 0,635 (16 + 15 x 0,48) + 0,48 2 16 N1 16 16,7629

MB = MD= - 99823,185 Kgf – cm/

Mc = q L 2 – n x MA + m x MB 8

Mc = 3,181096 x 750 2 - 0,48 x 82071,3858 - 1,48 x 99823,185 8

Mc = + 36538,233 Kgf – cm/

X = L + MC – MB = 750 + 36538,233 + 99823,185 4 q x L 4 3,181096 x 750 2 2

X = 301,81 Cm/

X1 = 750 - 301,81 = 73,19 cm/ 2

Mx` = q x X xX1 + X1 x MB + X x MC 2 (42) (L/2)

Mx` = 3,181096 x 301,81 x 73,19 - 73,19 x 99823,185 + 301,81 x 36538,2 2 375 375

Mx` = 45058,489 kgf – cm

Luego Mx` es superior a Mc y se deberá tener en cuenta para el cálculo

8

GRAFICAMENTE

Para obtener el momento en una zona determinada se usarán las siguientes formulas

Mx = q x X` x X1` + X1` MB + X` x MC

2 (L/2)

My = h` Ma + h` MB

2º VIENTOS SOBRE LA CUBIERTA

O1 = q 1 x f 2 k x ( 9 x n + 4) + n x (6 + n) 8 N1

O1 = 0,6963 x 120 2 0,635 ( 9 x 0,48 + 4) + 0,48 (6 + 0,48) = 627,578 8 16,7629

O2 = q 1 x f 2 k ( 8 + 9 x n) - n 2 8 N1

O2 = 0,6963 x 120 2 x 0,635 (8 + 9 x 0,48) - 0,48 2 8 N1

O2 = 567,7036

9

O3 = q 1 x f x h 4 x B + n) 8 N2

O1 = 0,6963 x 120 x 250 4 x 3,905 + 0,48 = 7235,64 8 5,81

MA = O1 - O3 = - 627,578 - 7235,64 = - 7863,218 Kgf – cm

ME = -O1 + O3 = - 627,578 - 7235,64 = 6608,062 Kgf – cm

MB = O2 + = q 1 x f x h - O3 = 567,7036 + 0,6963 x 120 x 250 - 7235,64 2 2

MB = 3776,564 Kgf – cm

MD = O2 - q 1 x f x h - O3 2

MD = 567,7036 - 0,6963 x 120 x 250 - 7235,64 = - 2641,15 Kgf - cm 2

MC = - q 1 x f 2 + n x O1 + m x O2 4

MC = - 0,6963 x 120 2 + 0,48 x 627,578 + 1,48 x 567,7036 4

MC = - 1365,24 (Kgf x cm)

GRAFICAMENTE

10

3º VIENTO SOBRE EL MURO VERTICAL

O1 = q 1 x h 2 k ( k + 6 ) + k x n x (15 + 16 x n) + 6 n 2 8 N1

O1 = 3,912 x 250 2 0,635 (0,635 + 6 ) + 0,635 x 0,48 (15 + 16 0,48) + 6 x 0,48 2 8 16,7629

O1 = 22805,76

O2 = q2 x h 2 x k ( 9 x n + 8 x n 2 - k) 8 x N1

O2 = 3,912 x 250 2 x 0,635 ( 9 x 0,48 + 8 x 0,482 - 0,635) = 6400,253 8 x 16,7629

O2 = q2 x h 2 x ( 2 x k + 1) = 3 ,912 x 250 2 (2 x 0,635 + 1) = 47763,77 2 x N2 2 x 5,81

MA = - O1 – O3 = - 22805,76 - 47763,77 = - 70569,53 Kgf – cm

ME = - O1 + O3 = - 22805,76 + 47763,77 = 24958,01 Kgf – cm

MB = O2 + q2 h 2 – O 3 = 6400,253 + 3,912 x 250 2 - 47763,77 4 4

MB = 19761,483 Kgf – cm

MD = O2 - q2 h 2 – O3 = 6400,253 - 3,912 x 250 2 - 47763,77 4 4

MD = - 6960,977 Kgf – cm

MC = - q2 x h x f + n x O1 + m x O2 = - 3,912 x 250 x 120 + 0,48 x 22805,76 + 1,48 x 6400,253 4 4

MC = - 8920,86 Kgf – cm

11

ANCLAJES EN CASO 1º (CARGA SOBRE LA CUBIERTA)

HA = HE = MA – MB = 82071,3858 + 99823,185 = + 727,578 Kgf/ H 250

VA = VE = q x l = 3,181096 x 750 = +1192,911 Kgf 2 2

ANCLAJES EN CASO 2º ( VIENTO SOBRE LA CUBIERTA )

HA = - ( q1 x f - ME) = - 0.6963 x 120 + 37 = - 46,556 Kgf

HE = q 1 x f - O 1 + O 1 = 0,6963 x 120 - 627,78 + 567,7036 2 h 2 250

HE = 37 Kgf

VA = - q 1 x f x h ( 2 + n) + 2 x O 3 = - 0,6963 X 120 X 250 ( 2 + 0,48) + 2 x 7235,64 = - 15,24 Kgf 2 x L L 2 x 750 750

VE = q 1 x f x h ( 2 + n) + 2 x O 3 2 x L L

= - 0,6963 x 120 x 250 ( 2 + 0,48) + 2 x 7235,64 = + 15,24 Kgf 2 x 750 750

ANCLAJES EN CASO 3º (VIENTO SOBRE MURO VERTICAL)

HA = - ( q2 x h – HE)

HE = q2 x h - O 1 + O 2 = 3,912 x 250 - 22805, 76 + 6400, 253 4 h 4 250

HE = 127,676 Kgf

HA = - ( 3,912 x 250 - 127,676 ) = - 850,324 Kgf/

12

VA = q 1 x h 2 + 2 O 3 = - 3,912 x 250 2 + 2 x 47763,77 2 x L L 2 x 750 750

VA = - 35,63 Kgf

VE = q 1 x h 2 - 2 O 3 = + 35,63 Kgf 2 L L

RESUMEN DE FUERZAS Y MOMENTOS

CASO MA MB MC MD ME 1º 82071,38 - 99823,185 36538,233 - 99823,185 + 82071,38 2º - 7863,2 3776,564 - 1365,24 - 2641,15 + 6608,062 3º - 70569,53 19761,48 - 8920,86 - 6960,97 + 24958,01

Suma 3638,65 - 76285,14 26252,13 - 109425,3 + 113637,45

Para Cálculo + 82071,38 - 99823,185 36538,233 - 109425,3 113637,45

CASO HA HE VA VE 1º 727,578 727,578 1192,91 1192,91 2º - 46,556 37,0 - 15,24 15,24 3º - 850,324 127,676 - 35,63 35,63

Suma - 169,302 892,25 1142,04 - 1243,78

Para Cálculo + 727,578 + 892,25 + 1192,91 + 1273,78

Considerando el momento máximo en el punto E se tiene ME = 113637,45 (Kgf – cm)

COMPRENSION MAXIMA EN E

VE = 1243,78 (Kgf)

13

Se debe analizar la cercha a la flexión y comprensión (pandeo)

La cercha está formada por dos costaneras 100 x 50x 15 x 3

W = 4,95 Kgf / Mt

Ixx = 2 x 97,8 = 195,6 cm4

Wxx = Ixx = 195,6 = 39,12 cm3

C 5

Iy`= 20,5 cm4

A = 6,31 cm 2 Ay = 2 x 6,31 = 12,62 cm 2

Iy = 2 ( 20,5 + 6,31 x 3,282)

Iy = 176,77 cm4

I min = Iy = 176,77 = 3,7486 cm/ A 12,62

COMPRENSIÓN

X = L = 250 = 66,8 = 67 w = 1,37 Imin 3,7426

TC = VE x W = 1243,78 x 1,37 = 135,02 Kgf/cm2

A 12,62

FLEXIÓN

TF máx. = Mfmáx = 113637,45 = 2904,84 kgf 1440 Kgf

Wxx 39,12 cm2 cm2

Por lo tanto falla.

AGREGANDO REFUERZOS DE 1,0 MT DE LONGITUD

= W 0 3,43 Kgf/Mt

14

Se debe determinar el momento de inersia C/R A x E Y

Ixxt = 2 x 97,8 + 2 x 103 + 2 1 x 10 x 0,53 + 5 x 5,25 2

12 _

Ixxt = 677,43 cm4

_

Wxxt = 677,43 = 108,389 cm3

6,25

Tf máx = 113637,45 = 1048,42 Kgf/cm2

108,389

Luego T f t max. = 135,02 + 1048,42 = 1183,44 Kgf < 1440 kgf

cm2 cm2

Por lo tanto no falla

ANALIZANDO CERCHAS LATERALES ( DE LOS EXTREMOS)

Determinación del momento de inercia C/R al eje X

Ixxt = 2 x 97,8 + 103 + 2 1 x 10 x 0,53 + 5 x 5,25 2

12 _

Ixxt = 574,43 cm 4 /

_

Wxxt = 574,43 = 91,9 cm 3 /

15

6,25

Tfmax = 135,02 + 113637,45 = 1371,55 Kgf < 1440 kgf

91,9 cm2 cm2

ANALIZANDO EL PUNTO D DEL MARCO SE TIENE

MD = - 109425,3 Kgf – cm/

Considerando solo el perfil cuadrado ( costaneras)

Tf = 109425,3 = 2797,17 kgf >> 1440 Kgf/cm2

39,12 cm2

REFORZANDO EN PUNTOS B Y D SE TIENE

Izz = 2 (195,6 + 12,62 x 20,6352) = 11138,47 cm4

Wzz = Izz = 11138,47 = 434,5024 cm3

C 25,635

Tf = 109425,3 = 251,84 Kgf/cm2

434,5024

Tf total = 251,84 + 135,02 = 386,86 Kgf/cm2 << 1440 Kgf/cm2

16

ANALIZANDO EL PUNTO C DE LA CERCHA

M max c = 36538,233 Kgf – cm/

Wxx = 39,12 cm3

Tf máx c = 36538,233 = 934 Kgf/cm2

39,12

Tf total = 934 + 135,02 = 1069,02 Kgf < 1440 Kgf/ cm2

Cm2

Por lo tanto no falla

Según página (8)

Mx`= 45058,489 Kgf – cm > Mc = 36538,235 Kgf – cm

Por lo tanto se analizará el esfuerzo para Mx`

Tf máx = 45058,489 = 1151,8018 Kgf/ cm2 39,12

Tf total = 1151,8018 + 135,02 = 1286,82 Kgf / cm2 < 1440 Kgf / cm2

ANALIZANDO EL PUNTO B` SE TIENE

Según EC Pagina (9); My = h” x MA + h` x MB h h

Para el punto B`

h` = 180 cmh” = 70 cmh = 250 cm

MA = 82071,3858 Kgf – cm ;

MB = - 99823,185 Kgf - cm

17

My B`= 70 x 82071,3858 + 180 (99823,185) 250 250

My B`= - 48892,705 Kgf – cm2

ANALIZANDO EL PERFIL CUADRADO

Tf máx = 48892,705 = 1249,813 Kgf/ cm2

39,12

Tf máx total = 1249,813 + 135,02 = 1384,83 Kgf/ cm2

Luego Tft = 1384,83 < 1440 Kgf/ cm2

Se analizará la cercha en el punto B” para ver si los esfuerzos máximos de flexión y comprensión son menores

que el esfuerzo admisible del material.

PESO TOTAL DE LA CERCHA = 13,72 + 15,7 + 33 x 4,95 + 20/

PESO TOTAL = 212,77 Kgf /

18

ANALIZANDO EL PUNTO B”

PUNTO B” = X`= 666,7 MM= 66,67 cm

X1`= 308,33 cm

MB” = q x X` x X1` + X1` x MB + X` x MC 2 (L/2) (L/2)

MC = 36538,233 Kgf – cm/

q = 3,181096 Kg./cm

L = 750 cm

MB” = 3,181 x 66,67 x 308,33 + 308,33 x ( -99823,185) + 66,67 x 36538,233 2 375 375

MB” = - 42885,05 = 1096,24 Kgf / cm2

39,12

Tf máx = 42885,05 = 1096,24 Kgf / cm2

39,12

Tf máx total = 1096,24 + 135,02 = 1231,263 Kgf/ cm2 < Tadm

Finalmente se concluye que la cercha está bien diseñada.

19

CALCULO DE LAS FUNDACIONES.

Como el peso propio considerado en el cálculo fue de 20 Kgf/ mt2 ( Pp cercha, pagina 6), esto equivale a un peso de la cercha de:

P cercha = 20 x 6 x 7,5 = 900 Kgf/

Pero el peso real de la cercha es 212,77 Kgf/

Por lo tanto existe un excedente de 900 – 212,77 = 687,23 Kgf, lo cual repartido entre los dos pilares de la cercha es Pexc = 687,23 / 2 = 343,615 Kgf

Por lo tanto la carga anterior deberá restarse al valor obtenido para VE.

Luego VE = 1243,78 – 343,615 = 900,165 Kgf/ real

Con esto el esfuerzo de comprensión es 900,2 Kgf. El esfuerzo de cortadura es HE = 892,25 Kgf., y el momento máximo en la base es 113637,45 =ME

LA SEPARACIÓN MÍNIMA DE LOS ANCLAJES ES:

Ls = X x Pc x 1+ 1 + 8 x a x ( 2 x Mf - d) 4 x a X x Pc Pc

Con a = anchura de la base en cm.

a = 25 cm

d = 5 cm

Tensión de trabajo del hormigón = 30 Kgf/cm2

Tensión del anclaje = 800 Kgf / cm 2

Luego X = 0,182

20

Ls = 0,182 x 900,2 1 + 1 + 8 x 25 x ( 2 x 113637,45 - 5) 4 x 25 0,182 x 900,2 900,2

Ls = 30,16 cm

Luego se tomará Ls = 32 cm

CALCULO DE ANCLAJES DEL PORTICO

MF + LSP = Pc x Y x Pc 2 - 1 Ls

Donde P = Fuerza de tracción de los anclajes

Ls = 32 cm

21

Y = 1,167 (Obteniendo con tensión de trabajo hormigón = 30 Kgf/cm 2 y tensión de

trabajo del anclaje = 800 kgf/cm2)

Pc = 900,2 Kgf/

113637,45 32P = 900,2 1,167 900,2 + 2 - 1 32

P = 3769,28 Kgf

Considerando una tensión de trabajo de 850 Kgf/ cm2 = Tt

Tt = P = At = P = 3769,28 = 4,434 cm2

Ay Tt 850

A = At = 2, 22 cm2 = TT d 2

2 4

d > 4 x A = 4 x 2,22 = d > 1,68 TT TT

Considerar diámetro de anclaje = ¾” o 20 mm

Cálculo de la tensión al corte / con He = 892,25 Kgf.

T cor = 892,25 = 201,229 Kgf < 700 Kgf

4,434 cm2 cm2

FUNDACIÓN PARA LA CERCHA

P = 3769,28 Kgf.

M máx = 113637,45 Kgf – cm/

VE`= VE + P soporte = 900,165 Kgf/ VE real

P fund = Kgf + 216 = Kgf/

Pc = Ve` + P fund = 900,165 + 1880 = 2780,165 Kgf

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DETALLE DE LA FUNDACIÓN.

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CONSIDERACIONES DE CARGA EN ANALISIS DE ESTRUCTURA DE ACERO

OBRA : COLEGIO LYON SCHOOLUBICACIÓN : 21 NORTE 5 ORIENTE TALCA

Según la NCH 427 la estructura se clasifica en construcción tipo 1 (marco rígido)

SOLICITACIONES Y COMBINACIONES DE CARGA

Para el análisis de la memoria de cálculo se utilizó las consideraciones establecidas por la NCH 427.

a) Peso Propio, Pp Peso propio techumbre + peso propio costaneras = 10,5 Kg. / M2 Peso propio cercha = 20 Kg / M2 Luego el peso propio total considerado es = 30,5 Kg / M2

b) Sobrecargas, SC. La NCH 427 establece que puede utilizarse como sobrecargas las cargas de nieve, o en su efecto, carga correspondiente al uso de la estructura. Para esta zona la norma establece una carga de 25 Kgf / Mt2. Ahora por criterio, debido a que históricamente no hay referencias de que haya habido nieve, consideré un SC= 20 Kgf / Mt2. Debido a nieve.

Sumando todas las cargas permanentes, el valor obtenido (50 Kgf / Mt2. ) es bastante alto para las consideraciones de diseño. Esto debido a que inicialmente se considera un peso propio de la cercha más alto que el peso final obtenido por cálculo.

Peso inicial cercha = 900 Kgf 20 Kgf / Mt2. Peso final cercha = 213 Kgf 4,74 Kgf / Mt2.

Por lo tanto existe una diferencia de 15,26 Kgf / Mt2. a favor para efectos de diseño.

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Ahora bien, si no se considerara carga de nieve, equivalente a un valor de 30 Kgf / Mt2., y además se usara un Pp de la cercha real de 5 Kgf / Mt2. La carga permanente total sería 10,5+5+30=45,5 Kgf / Mt2.

Valor que es inferior que considerado para el cálculo (50 Kgf / Mt2.)

Para efectos de cálculo se consideró la combinación de cargas permanentes (Peso propio total + nieve) y las cargas eventuales (cargas de viento)

Para las cargas permanentes el valor ocupado es el señalado anteriormente y para las cargas de viento se usó una presión del viento de 81,5 Kgf / Mt2. Lo que equivale a una velocidad del viento de 130 Km/hra. Este valor considerado es mayor al que establece la norma.

Se calculo un cuadro de momentos flectores actuando sobre el marco rígido para cada uno de todas las cargas tal como se señala en el artículo 14 de la norma inditecnor 63 – 8.

Finalmente se obtiene el momento más desfavorable (el mayor) y con este valor se procede a calcular el marco (cercha) de la estructura.

Para verificar y conocer las fuerzas actuantes en los apoyos de la cercha, se procede a calcular las cargas verticales y horizontales que se producen debido al efecto de las cargas permanentes y al efecto de las cargas de viento (cargas eventuales). Para ello se considera los tres casos mencionados anteriormente, esto es:a) Carga sobre la cubierta (Pp total + N)b) Viento sobre la cubierta.c) Viento sobre el muro vertical, obteniendo así el valor más desfavorable para la estructura.

Obteniendo así el valor más desfavorable para la estructura.

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MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO : CONSTRUCCIÓN CASA HABITACIÓNUBICACIÓN : LOTEO LOMAS DE RAUQUEN, LOTE Nº 20PROPIETARIO : MARIA DEL CARMEN CIFUENTES SOTOFECHA : JULIO DE 2005

1.- Consideraciones Generales: La edificación proyectada corresponde a la construcción de una casa habitación en albañilería reforzada entre pilares, cadenas y vigas de hormigón en el ,en un nivel.-

2.- Bases de Cálculo: Suelo de FundaciónEl examen del suelo permite asegurar que se trata de un terreno franco arcilloso en su primer extracto y tosca arenosa poco limosa sin detectar napa freática a cota 0.80 mt., de acuerdo a la clasificación unificada de suelos correspondería a un tipo CL.

3.- Solicitaciones por Cargas y Sobrecargas:

Hormigón : 2.400 Kg/m3Albañilería : 1.800 Kg/m3Madera : 800 –1.100 Kg/m3Cubierta : 13,02 Kg/m2Estructura de Cubierta : 20 Kg/m2Sobrecarga : 130 Kg/m2

4.- Fuerzas Horizontales: El método utilizado es el diseño estático, sometido a esfuerzos sísmicos y dinámicos del vientos:

COEFICIENTE SISMICO

C = 0,12F = P / g x c x g c x g = Aceleración sísmicaF = 0,12 x PP = Peso construcción (estático)

Li = P x C Donde: L = Longitud total de muros E x L E = Espesor de fundaciones

P = Peso estructura

Efectos Viento

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Pb = 90 Kg/m2 Donde Pb = Presión del vientos

METODOS DE DISEÑO

5.- Estructura de Hormigón, Albañilería y Fundaciones:

Peso propio (P) + 25 % Sobre carga

6.- Estructura de Techumbre:

Peso propio + Viento (Pb) (Solo diseño de Cerchas)

7.- Tensiones Admisibles: Para los efectos de esta memoria de cálculo, se consideraron las siguientes fatigas máximas de los materiales a emplear en los distintos elementos que conforman la estructura:

HORMIGONES:

Cimientos : H – 5 R28 = 50 Kg/cm2 Dosificación mínima 170 Kgc/m3

Sobrecimientos : H – 15 R28 = 150 Kg/cm2 Dosificación mínima 255 Kgc/m3

Pilares, Cadenas y Vigas : H – 20 R28 = 200 Kg/cm2 Dosificación mínima 250 Kgc/m3

Aceros : Barra de calidad A 44 – 28 H o ACMA AT 56/50 H Fabricación según INN 204 – 210 – 211 E CH

Albañilería : Ladrillo macizo clase “B” R = 50 Kg/cm2 Fabricación según INN 168 CH

Madera : Primera cal. Estructural y seca humedad = 16%

FATIGAS ADMISIBLES:

Hormigón : Flexión 60 / 70 Normal; 70 / 80 sísmica (Kg/cm2) Cizalle 6 / 16 Normal; 7 /18 sísmica (Kg/cm2)

Aceros : Flexión 1500 Normal; 1700 sísmica (Kg/cm2)Muros Sísmicos : Albañilería Cizalle 1 Kg/ cm2

Albañilería Comprensión 10 Kg/cm2 Albañilería Tracción 1 Kg/cm2

Maderas : Flexión 50 Kg/cm2 MáximaSuelo de Fundación : R = 2 Kg/cm2 Mínima

8.- ESTRUCTURA EDIFICACION:

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La edificación se ha estructurado en base a fundaciones, muros de albañilería de ladrillo fiscal, pilares, cadenas y vigas de hormigón armado.

Vigas y Cadenas: Se estructuraron sobre la base a vigas y cadenas con una altura mínima de 0,30 mt. y una altura de cálculo de 0,27 mt. y los espesores se adaptarán a los espesores de los muros.

Fundaciones: Las fundaciones se han calculado de acuerdo con resistencia del suelo, que se ha estimado no mayor de 2 Kg/cm2.

Muros: Los muros perimetrales se han diseñado de 0,15 mt. de espesor. La distribución de las fuerzas sísmicas en los muros se ha realizado según la rigidez de cada uno. Los muros divisorios interiores no colaboran.

Pilares: Los pilares se han diseñado en forma de refuerzo, de esquinas con un ancho mínimo de 0,15 mt. y la forma de cada uno obedece a la función que desempeña.

Cerchas: La techumbre se ha diseñado sobre la base de cerchas de madera con un distanciamiento especificada en planos de cálculo, las cerchas serán confeccionadas con madera de primera calidad, clavadas, por lo menos con 5 clavos por unión.

PAOLA MOYA A. ARQUITECTO

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MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO : CONSTRUCCIÓN AMPLIACIÓN CASA HABITACIÓNUBICACIÓN : EL MIRADOR, JARDINES DE TALCAPROPIETARIO : MARIO CACERES GONZALEZFECHA : ENERO DE 2006

1.- Consideraciones Generales: La edificación proyectada corresponde a la construcción de una casa habitación en albañilería reforzada entre pilares, cadenas y vigas de hormigón en el ,en un nivel y un segundo nivel en construcción mixta .-





COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


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METODOS DE DISEÑO






HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:









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MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO : REGULARIZACIÓN CASA HABITACIÓNUBICACIÓN : CALLE LOS COPIHUES Nº 71, ALDEA CAMPESINA, PANGUILEMU.PROPIETARIO : SEGUNDO CUEVAS MOYAFECHA : NOVIEMBRE DE 2005






COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


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METODOS DE DISEÑO






HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:








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MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO : CONSTRUCCIÓN AMPLIACIÓN CASA HABITACIÓNUBICACIÓN : VILLA UNIVERSUTARIA, 4 ½ PONIENTE A Nº 268PROPIETARIO : HERNAN PERALES ARAVENAFECHA : OCTUBRE DE 2004






COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


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METODOS DE DISEÑO






HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:








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MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO : CONSTRUCCIÓN CASA HABITACIÓNUBICACIÓN : LOTEO CANCHA DE GOLF, LOTE Nº 28, TALCAPROPIETARIO : PABLO LOYOLA APABLAZAFECHA : JULIO DE 2004


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COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


METODOS DE DISEÑO





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HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:












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41

MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO : CONSTRUCCIÓN AMPLIACIÓN SALA DE CLASESUBICACIÓN : CALLE 4 PONIENTE Nº 1265PROPIETARIO : MARIA LEONOR CONCHA PALACIOSFECHA : MARZO DE 2005






COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


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METODOS DE DISEÑO






HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:









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MEMORIA DE CALCULO

OBRA : TERMINAL LOCOMOCIÓN COLECTIVA SOTRATAL

PROPIETARIO : SOCIEDAD DE TRANSPORTE TALCA LTDA.

REP. LEGAL : ADOLFO CONTRERAS ALARCON

UBICACIÓN : CALLE 31 SUR ( EX. A. PRAT.) Nº 322 SERCOR CHACRA SILVA, EL CULENAR.

COMUNA : TALCA

1.- Consideraciones Generales: La edificación proyectada corresponde a la construcción de oficinas administrativas en un nivel y en albañilería reforzada entre pilares, cadenas y vigas de hormigón.-.





COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


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METODOS DE DISEÑO






HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:









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MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO : CONSTRUCCIÓN CASA HABITACIÓNUBICACIÓN : LOTEO CANCHA DE GOLF, LOTE Nº 28, TALCAPROPIETARIO : PABLO LOYOLA APABLAZAFECHA : JULIO DE 2004

1.- Consideraciones Generales: La edificación proyectada corresponde a la construcción de oficinas de dos pisos y en albañilería reforzada entre pilares, cadenas y vigas de hormigón en el primer piso, y tabiques en el segundo piso.





COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


METODOS DE DISEÑO

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HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:










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MEMORIA DE CALCULO

OBRA : TERMINAL LOCOMOCIÓN COLECTIVA SOTRATAL

PROPIETARIO : SOCIEDAD DE TRANSPORTE TALCA LTDA.

REP. LEGAL : ADOLFO CONTRERAS ALARCON

UBICACIÓN : CALLE 31 SUR ( EX. A. PRAT.) Nº 322 SERCOR CHACRA SILVA, EL CULENAR.

COMUNA : TALCA

1.- Consideraciones Generales: La edificación proyectada corresponde a la construcción de oficinas administrativas en un nivel y en albañilería reforzada entre pilares, cadenas y vigas de hormigón.-.





COEFICIENTE SISMICO



P = Peso estructura

Efectos Viento


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METODOS DE DISEÑO






HORMIGONES:







FATIGAS ADMISIBLES:









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memoria calculo estructural en acero

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